0127 DominguezPalacios
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AUTOR
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Trabajo final del máster en “Sistemas de Energía Solar Fotovoltaica”, curso 08/09
Título del proyecto: “Proyecto de Sistema de Bombeo Fotovoltaico a depósito para consumo
humano y abrevadero, en Gurmudele, Etiopía”
Anexos
Anexo1: Estudio del Dr. Ignacio Marzán Blas, basado en el Arreglo Wenner-
Schlumberger, que justifica la elección de la ubicación de nuestro pozo en Gurmudele.
(pág. 13)
A2.7.2 Dimensionado de los fusibles de cada uno de los 2 strings, instalados en las
cajas de continua de los subgeneradores (pág. 57).
A2.8 Cálculo de la sección de la línea de unión de la Caja Principal de Continua -CU200
a motobomba sumergible SQF. Cálculo de la protección (pág. 59).
A2.8.1 Cálculo de la sección de la línea de unión de la Caja Principal de Continua -
CU200 a motobomba sumergible SQF (pág. 59).
A2.8.2 Dimensionado del interruptor magnetotérmico de continua a ubicar en el
cuadro principal de continua de nuestro generador FV, para protección línea motobomba
(pág. 67).
A2.9. Línea de la CU-200, al interruptor de nivel en la parte superior del tanque de agua
(pág. 69).
A2.10 Simulación con Pvsyst (pág. 70).
A2.11 Circuitos de tomas de agua potable (pág. 77).
A2.11.1 Circuito para el consumo de las personas. Descripción y dimensionado
(pág. 77).
A2.11.2 Circuitos para los abrevaderos de los animales. Descripción y dimensionado
(pág. 86).
A2.12 Red de desagües. Descripción y dimensionado (pág. 91).
A2.12.1 Línea de desagüe nº 1 ó LD1, descripción y dimensionado (pág. 94).
A2.12.2 Línea de desagüe nº 2 ó LD2, descripción y dimensionado (pág. 97).
A2.12.3 Línea de desagüe nº 3 ó LD3, descripción y dimensionado (pág. 98).
A2.12.4 Línea de desagüe nº 4 ó LD4, descripción y dimensionado (pág. 99).
A2.12.5 Línea de desagüe nº 5 ó LD5, descripción y dimensionado (pág. 100).
A2.12.6 Línea de desagüe nº 6 ó LD6, descripción y dimensionado (pág. 101).
A2.12.7 Línea de desagüe nº 7 ó LD7, descripción y dimensionado (pág. 102).
A2.12.8 Línea de desagüe nº 8 ó LD8, descripción y dimensionado (pág. 103).
A2.13 Instalación de la bomba y del sistema de impulsión (pág. 104)
A2.14 Cálculo de la puesta a tierra (pág. 106).
A2.15 Cuadro principal de continua (pág. 110).
A2.16 Conexionado de la Unidad de Control CU-200 (pág. 111).
A2.17 Contador a instalar en el circuito de impulsión de la bomba (pág. 112).
A2.18 Conclusiones finales (pág. 114).
2. Alcance.
de satélite, se distinguen de forma fácil grandes estepas saladas. El clima en esta zona del
planeta es muy extremo, ya que la temperatura media oscila de los 25º en la temporada de
lluvia (de Junio a Septiembre, lluvia que en periodos de sequía ni llega a veces) a los 40 ó 45º
grados de la estación seca (el resto del año). Danakil es un desierto de estériles arenas
cruzado por lechos de grava más estériles aún, con coladas de grava, volcanes activos,
ardientes llanuras salobres, y torbellinos de polvo que apenas dejan respirar.
La localidad de Gurmudele, que no viene a ser más que una pequeña aldea de agro pastores,
se encuentra entre las ciudades de Dubti y Logia (a 4 Km de Logia y a 3 Km de Dubti, capital
de la woreda). Se accede a ella desde la carretera que une Kombolcha (Etiopía) con Aseb
(Yibuti), desviándose a la altura de Logia.
La población es de etnia mayoritaria Afar. Tras la guerra con Eritrea que empobreció el país, le
siguieron varias sequías y hambrunas. Este proyecto se enmarca en un ambicioso programa
de mejoramiento del acceso al agua, que se lleva a cabo en la zona por distintas ONG´s con el
beneplácito gubernamental.
Gurmudele aglutina, 8 familias, con una población de 110 personas, que subsisten gracias a su
ganadería y a pequeños cultivos de subsistencia. Si los animales mueren de sed, ellos van
detrás, y la sequía de 2.008 les ha llevado al límite. El presente proyecto busca afianzar el
asentamiento de muchas familias, que de otras formas se verían avocadas al nomadismo. Se
pretende en segundo término, la escolarización de los niños, que quedan liberados de la
búsqueda diaria de la tan necesaria agua, y la mejora de la salud, ya que se evita que se recoja
agua en ocasiones contaminada por las heces de animales y personas.
3. Antecedentes.
No hay antecedentes de sistemas de bombeo fotovoltaico en esta desolada zona. La ONG hizo
un primer intento de perforación de pozo, llamado ACFwell, muy cerca de donde
acometeremos el nuestro, pero que resultó seco, al ir a parar a una capa de arcilla exenta de
agua, al ser de muy baja porosidad, como demostró el estudio en el cual se apoya nuestro
proyecto del Dr. Ignacio Marzán.
El terreno, que se espera encontrar durante la perforación está formado mayoritariamente por
gravas y arena. En esto ha incidido la deforestación, doblemente intensa ocasionada por la
sequía y las necesidades humanas de leña, para subsistencia. Esto se puede observar en este
enlace que habla de la geomorfología de las tierras altas etíopes.
http://tierra.rediris.es/CuaternarioyGeomorfologia/images/vol15/Cuaternario15(3-4)_13.pdf
4. Normas y referencias
4.2 Bibliografía
Todo proyecto para que sea factible y logre sus fines, debe de ser concebido, buscando su
utilidad real y aceptación social, y mirando a lo largo de su vida útil, que las condiciones de
explotación y mantenimiento sean las adecuadas.
El hecho de que este proyecto tenga un planteamiento que parte de un estudio real de la zona,
y cuente con el asesoramiento y beneplácito de los que realmente se van a beneficiar de él, la
Comunidad de Gurmudele, cuyos intereses están representados por el Comité de Aguas del
Río Awash, responsable de fijar el coste de explotación y las condiciones de uso, que
favorecen a las familias económicamente más desprotegidas, es la manera de establecer el
aprovisionamiento de recursos propios, con los que poder acometer durante el tiempo de
explotación el funcionamiento adecuado de la instalación y sus medidas de mantenimiento.
Indicamos en este apartado diferentes enlaces a páginas Webs consultadas para la confección
del trabajo.
http://www.geoelectrical.com/Articulo.pdf
http://www.trxconsulting.com/DocTecnicos-Download/Aplicaciones/TRX%20Geofisica-Agua.pdf
http://www.trxconsulting.com/DocTecnicos-
Download/Metodos/TRX%20Metodo%20Resistividad%20Electrica.pdf
http://www.iris-instruments.com/Pdf%20file/3-
Groundwater_%26_Geophysics/Groundwater_text.pdf
http://www.iris-instruments.com/Pdf%20file/3-
Groundwater_%26_Geophysics/Groundwater_slides.pdf
http://en.wikipedia.org/wiki/Dubti_(woreda)
http://en.wikipedia.org/wiki/Awash_River
http://aguas.igme.es/igme/publica/libros1_HR/libro110/Pdf/lib110/in_12.pdf
http://www.criba.edu.ar/agronomia/carreras/ia/archivos/Materias/579/archivos/aguassubterrane
as/presenta_sistemas_captacion.pdf
http://geosciences.geol.u-psud.fr/geochrono/fr/proj/Afar/Afar.html
http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/apps3/pvest.php?lang=en&map=africa#
http://www.oya-es.net/reportajes/camelidos.htm
http://www.infocarne.com/noticias/2008/12/818_estres_calorico_pautas_mejorar_confort_produ
ctivid.asp
http://www.uco.es/zootecniaygestion/menu.php?tema=145
http://www.insacan.org/racvao/anales/2007/01%20anales%20carlos%20sanchez.pdf
http://translate.google.es/translate?hl=es&sl=en&u=http://www.usatoday.com/weather/wheat3.h
tm&ei=fWtwSr2hKZXSjAeJwoGiBQ&sa=X&oi=translate&resnum=7&ct=result&prev=/search%3
Fq%3Dheat%2Bindex%26hl%3Des%26safe%3Dactive%26sa%3DG
http://www.nws.noaa.gov/om/heat/index.shtml
http://www.floridadisaster.org/KIDS/Span/temperatures.htm
http://www.elregante2.galeon.com/tubospe.html
http://www.tubo-de-polietileno.unidelta.it/index_es.asp?note1=link%20da%20swf%20(es)
http://www.tubo-de-polietileno.unidelta.it/32_scheda_download_es.asp?id=1&id_categ=1
http://www.tubo-de-polietileno.unidelta.it/32_scheda_download_es.asp?id=4
http://www.tadipol.com/castella/diposits/dipframes.htm
http://dl.getdropbox.com/u/445369/jpg/IS_210-230_esp.pdf
http://www.suevia.com/uploads/media/Bovino_equino_ovino_y_otros_2006_ES.pdf
http://www.mzgtuberias.com/catalogo/valvulas/valvulasdet.php?id=32
http://www.genebre.es/
http://www.scribd.com/doc/8472866/Abastecimiento-de-Agua-Por-Gravedad
http://www.suevia.com/uploads/media/Bovino_equino_ovino_y_otros_2006_ES.pdf
http://clima.meteored.com/clima-en-bahar+dar-633320-2009-Mayo.html
http://www.ferroplast.es/castellano/catalogo.htm
http://www.aguasdejerez.com/fileadmin/pdf/autorizados/RGS.PDF
http://www.benito.com/es/tapas_y_rejas/rejas_de_imbornal.html
http://www.benito.com/es/tapas_y_rejas/tapas_hidraulicas.html
http://www.liftingtackle.com/rope/rope.php?id=1
http://www.controlydosificacion.com/contador-para-agua-embridado-serie-woltmann-emisor-p-
154.html
http://www.regaber.com/
http://www.zenner.es/
http://www.munasa.es/
http://carm.generadordeprecios.info/
http://www.construmatica.com/bedec/
5. Definiciones y abreviaturas
En las ecuaciones y a lo largo del desarrollo se incluyen los significados de las mismas.
6. Requisitos de diseño
Las opciones planteadas eran realizar un pozo con sistema de bombeo manual, como los ya
existentes, diesel o de bombeo fotovoltaico.
Si nos fijamos en el siguiente diagrama, perteneciente a la “Guía para el desarrollo de
proyectos de Bombeo de Agua con Energía Fotovoltaica”, de Sandia National Laboratories”,
para nuestro caso, en que como veremos en el apartado A2.3.1 tenemos la necesidad de
3
bombear un caudal medio diario anual de 12,46 m /d a 29,33m (altura de impulsión total), la
solución más viable y finalmente adoptada como la más idónea, es la de bombeo fotovoltaico:
Además se libera de trabajo a niños y mujeres, frente al bombeo manual, que puede resultar
penoso, y dicho tiempo ahorrado se emplea en educación o tareas domésticas. El sistema de
bombeo fotovoltaico, que vamos a proponer, proporciona un aprovechamiento de los recursos
de forma más óptima, ya que se instalará un depósito, que hará posible el acceso más rápido
al recurso hídrico, incluso en ausencia de radiación solar, al evitarse el lento bombeo manual,
así como un mejor control de la salubridad del agua de consumo, pues podrá plantearse, con
dicho depósito, el análisis y tratamiento del agua acumulada, caso que fuese necesario.
Además la opción diesel se prevé más compleja y costosa en cuestiones tales como el
mantenimiento (más dada a fallos), durabilidad del equipo (no llega a los 25 años mínimo de la
fotovoltaica) y propicia la dependencia de un combustible que a largo plazo encarece la
explotación de la instalación, resultando poco ecológico, además del problema de
abastecimiento, que resulta más incierto. El grupo diesel contamina la atmósfera con sus gases
de efecto invernadero, sin menospreciar su efecto de contaminación acústica, que genera
estrés en personas y animales.
Así mismo el abrevadero para animales que vamos a instalar, ofrece una clara separación
entre las necesidades humanas y la del ganado (vacuno, lanar, caprino, asnos, caballos y
camellos fundamentalmente). En los planos 3 y 4, detallaremos dichas instalaciones
hidráulicas.
La ubicación del pozo, es un tema muy importante, y está ligado con la sostenibilidad del
proyecto.
Condicionantes sociales:
Es cierto que vamos a beneficiar a una parte de la población, pero debemos de hacerlo,
obteniendo su aprobación y colaboración, tras escuchar sus propios intereses, y dialogar con
ellos la posible solución, y siempre con la aprobación de la autoridad de la zona. En Etiopía que
sabemos se organiza en regiones autónomas, y luego en cada región en zonas y a su vez en
cada zona en distritos o woredas, la autoridad local competente en materia del agua, es el
Consejo del Agua, cuyos miembros se eligen de forma democrática, y representa los intereses
de la Comunidad para el justo reparto del agua y la resolución de conflictos. Conseguir la
colaboración y su implicación en nuestro proyecto, es la base del éxito de esta acción.
Encontrar un acuífero en la zona de Gurmudele, no fue tarea fácil. Nuestro proyecto, cuenta
con la dificultad, de un fracaso previo (pozo ACFwell) ya citado. Por ello, se requirió la
necesidad de un estudio hidrogeológico de la zona, y fue gracias a la colaboración con la ONG
Acción Contra el Hambre, la que nos aportó esta información mediante el trabajo “Geophysical
Survey for water perspectives in an arid pastoral-agropastoral context: zone 1 Afar región
Ethiopia (http://www.geoelectrical.com/Afar2005.pdf”) del Dr. Ignacio Marzán Blas, utilizando la
técnica de tomografía eléctrica, valiéndose para ello del arreglo Wenner-Schlumberger
utilizándose un resistivímetro Syscal de Irish Instruments capaz de controlar un máximo de 72
electrodos, y el software adecuado para generar la frecuencia, recoger datos y el método de
inversión 2D para reproducir la sección real.
Vamos a explicar en el anexo 1.1 que dicho estudio, basado en al análisis de la zona mediante
la tomografía eléctrica 2D, nos establece con bastante fiabilidad la ubicación del pozo en las
coordenadas de Gurmudele (N11,73736, E41,03542), al situar agua de buena calidad, entre los
12 y los 24 metros de profundidad.
8. Resultados finales
El generador fotovoltaico de 680 Wp, estará formado por cuatro módulos de silicio
monocristalino de la firma isofotón modelo IS-170, quedando ubicado en una estructura sobre
el tejado de un pequeño cuarto de equipos, con orientación sur e inclinación 5º, merced a unos
soportes de Atersa.
Los soportes son dos estructuras tipo V capaces de soportar cada una de ellas, el peso de dos
módulos de gran tamaño y los esfuerzos complementarios, como la presión del viento.
(*Nota): Capacidad real del tanque para el almacenamiento de agua es de 282 metros cúbicos,
pero como tiene una solera interna de hormigón que se eleva 15 cm sobre la base de
3
cimentación del depósito, contando dicho volumen, sería 286,5 m , ya que con 282 el nivel de
lleno se da a 9,66 m, desde la base exterior, y contando la losa es a 9,81 m. Este dato es
importante sólo para la situación del interruptor de nivel que utiliza la unidad de control CU-200
para controlar el llenado del depósito, que ira ubicado medido desde fuera a 9,81 m. También
en la simulación con Pvsyst lo tendremos en cuenta.
9. Planificación.
A la hora de planificar los trabajos de ejecución, hay que pensar en tratar de evitar las dos
temporadas de lluvias que se dan en Etiopía, dado que las carreteras para acceder al lugar no
son muy buenas, además de procurar con ello la continuidad de los trabajos y la mejor facilidad
de ejecución, que se produce con el tiempo seco.
La zona de actuación según observamos en las imágenes de satélite, está bastante degradada
y la erosión se hace patente a primera vista. El terreno superficial es bastante arcilloso y
lógicamente, si evitamos las lluvias, no se nos presentará el problema de tener que trabajar
sobre un lodazal o algo peor, con sobrecostes añadidos que suponen los paros en la
construcción, la limpieza de maquinarias y equipos.
Estas dos estaciones más proclives a la lluvia son la Belg (estación corta que va de mediados
de abril a principios de mayo), y la Meher (que discurre entre junio y septiembre). El cambio
climático provoca alteraciones en ellas, como podemos constatar en numerosos informes
surgidos de diversas fuentes (ONG´s y UNICEF), de los cuales destaco los dos siguientes:
-“Informe Etiopía, sequía y hambruna 2.002 y 2.003” de la ONG Ayuda en Acción
(http://www.ayudaenaccion.org/contenidos/documentos/Dossier_Etiopia_Sequia_Agosto_03.pd
f), y más recientemente,
-“Unicef Humanitarian Action Ethiopia, 7 August 2009”
(http://www.reliefweb.int/rw/rwb.nsf/db900sid/EGUA-7Q3PTM?OpenDocument) y puede ser
igual que la Belg no aparezca y la Meher sea algo más corta y menos abundante, o todo lo
contrario. Aún así, es mejor prevenir y planificar si es posible fuera de estas dos temporadas.
Una fecha ideal para comenzar nuestro proyecto, sería pues a mediados de octubre de 2.010.
Entiendo que lo más difícil será lograr los equipos necesarios. Aún así, numerosas compañías
Indias y China, actúan en este país africano, con sedes en Addis Abeba, donde contrataríamos
los equipos. Una buena referencia para encontrar la empresa de perforación adecuada y
ajustar el coste de la perforación, es este informe del Ministerio de los Recursos del Agua
Etíope: “Drilling for Water in Ethiopia, A Country Case-Study by the Cost-Effective Boreholes
Flagship of the Rural Water Supply Network”.
Sobre el supuesto de comenzar las obras el 13 de Octubre de 2.010, tras el posible periodo de
lluvias, podrían estar terminadas el 17 de marzo, prácticamente con tan solo dos equipos de
trabajos simultáneos, aparte de la mano de obra especialista en unidades de obra puntuales
de la instalación (especialistas de Tankeros, electricistas, pintores, yeseros, alicatadores y
cerrajeros). Es también posible que la realidad sobre el terreno no permita dicha
especialización, si bien, salvo la complejidad de la instalación del tanque, tampoco se hace
estrictamente necesaria.
La elección de las dos líneas de trabajo (color púrpura y verde), simplifica el alquiler de equipos
necesarios en la obra (retrocargadora, dumper, camión volquete, etc.) a la vez que evita en
parte el riesgo de accidentes de trabajo, ya que el espacio en sí no es muy amplio.
Será el siguiente:
Anexo1 (documento de partida): Estudio del Dr. Ignacio Marzán Blas, basado en el
Arreglo Wenner-Schlumberger, que justifica elección de Gurmudele
El Dr. Ignacio Marzán Blas, utilizó la técnica de tomografía eléctrica ó Sondeo Eléctrico Vertical
ó SEV, valiéndose para ello del arreglo Wenner-Schlumberger. Interesa pues comprender la
esencia de dicha técnica y la parte de su estudio realizado “Geophysical Survey for water
perspectives in an arid pastoral-agropastoral context: zone 1 Afar región Ethiopia”, que nos
justifica la ubicación del pozo y la profundidad del sondeo a efectuar.
Explicaremos primero que son los SEV, el arreglo escogido para Gurmudele (Wenner-
Schlumberger), y los resultados obtenidos en el lugar de ubicación de nuestro bombeo.
muy aproximada de los materiales que forman el subsuelo y de la presencia de agua en los
mismos, dulce o salada.
Las rocas ígneas y metamórficas tienen un alto valor de resistividad, que baja si hay presencia
de agua en rocas muy fracturadas. Por el contrario, las rocas sedimentarias al ser porosas y
contener agua reducen su resistividad.
Figura 5: Sondeo eléctrico vertical ó SEV. Observamos como los suelos arcillosos,
Escala de resistividad de los materiales en tienen una resistividad baja (que igual se
función de la salinidad del agua contenida y/o presenta en rocas sedimentarias con
del tipo de roca. agua salobre). Los suelos arenosos
Fuente: Irish Instruments tienen una resistividad superior a los
arcillosos, tanto más si contienen agua
dulce. La grava y la roca dura tienen
resistividades mayores.
El valor de resistividad aparente de cada punto en este arreglo, se determina por la expresión:
VMN
a K a n (n 1)
I AC
De la misma forma para el siguiente punto del nivel 1 escogeríamos los electrodos 2 (C1), 3
(P1), 4 (P2) y 5 (C2). Si disponemos de 72 electrodos, en total en el primer nivel n1 de
profundidad determinaremos (72-3=69 resistividades aparentes. En la figura del arreglo,
mostramos 12 electrodos con lo que en el primer nivel tendremos 9 resistividades aparentes.
Para el segundo nivel el proceso es similar salvo que la separación entre los electrodos será
De todas formas debemos recordar que los valores de los distintos niveles son de
pseudosección, lo cual nos da una idea deformada del suelo. Su aspecto variará con el tipo de
arreglo que se utilice. Luego habrá que proceder a lo llamada inversión de la imagen, para
obtener la sección real, que nos da en una escala de colores la resistividad en función de la
profundidad, y luego procederemos a su interpretación. En nuestro caso de Gurmudele, el
estudio del Dr. Ignacio Marzán, utilizó el software “Res2Dinv 3.5” (Geotomo software + el
tutorial Doctor Loke).
Los arreglos más usados para las imágenes de resistividad eléctrica 2D son dipolo-dipolo,
Wenner-Schlumberger, Wenner, polo-polo y polo-dipolo.
En la zona de estudio, las resistividades de las rocas y suelos pueden variar por varios órdenes
de magnitud, por lo que hay que calibrar el equipo para que tenga el rango de sensibilidad
adecuado, y el resultado sea legible. Por ejemplo en nuestra zona de Gurmudele el valor de
ajuste de la sensibilidad se establece en el orden de 5 a 10.000 m, al ser terreno de tipo
sedimentario de porosidad variable.
En dicho trabajo, con la técnica explicada, se abordaron una serie de líneas o zonas de trabajo,
en el entorno del pozo fallido ACFwell, tal y como apreciamos en el mapa de la figura 10.
Se acordó con el
Comité del Agua que
la ubicación que
proporciona la línea 4
del estudio de
tomografía eléctrica,
fuese la elegida, ya
que es la que ofrece
mejores expectativas,
por interpretarse que el
acuífero conecta con el
cauce nuevo del río,
que abandonó el brazo
que aparece en la
imagen, que
habitualmente salvo
crecidas excepcionales
en periodos de lluvias,
está seco.
Figura 10: Líneas de trabajo. La elegida para el
bombeo fue finalmente la 4, con el beneplácito del
Comité Local del Agua.
Fuente: Dr. D. Ignacio Marzán
El
Figura 12: Modelo inverso de la resistividad para la línea 4 obtenido mediante tomografía
eléctrica, resistivímetro Syscal de 72 electrodos y software Res2DInv.
Fuente: Dr. D. Ignacio Marzán.
estudio sitúa agua de buena calidad, entre los 12 y los 24 metros de profundidad.
Como curiosidad, mostrar que el estudio en la línea 2 demuestra que el fracaso del pozo ACF
se debe a perforar sobre una capa de arcilla de baja porosidad, y aunque se hubiese perforado
a más profundidad, hubiese sido una pérdida de tiempo y dinero.
Figura 15: Modelo inverso de la resistividad para la línea 2 obtenido mediante tomografía
eléctrica, resistivímetro Syscal de 72 electrodos y software Res2DInv.
Fuente: Dr. D. Ignacio Marzán.
A2.1. Datos de radiación global sobre superficie horizontal (media mensuales diarias).
Dada la falta de estaciones en la zona, he preferido optar por los datos que facilita PVGis, de
JRE, localizando el punto en cuestión:
Tabla 2: Datos de
PVGis para las
coordenadas citadas
Necesitamos los datos de Radiación. Para ello con la base PVgis de JRC (European
Commission), hemos ido calculando la radiación global sobre superficie primero en horizontal
(0º) y luego inclinada, para 10º, 20º, …,hasta 90º. Llevamos estos datos a excel y obtenemos
la siguiente tabla (nº ·3):
Datos radiación global sobre superficie, según inclinación FV (media mensual diaria);
2
Datos de PVgis, para Gurmudele, Región de Afar (Etiopía) en KWh/(m d)
Gdm(0) Gdm(10) Gdm(20) Gdm(30) Gdm(40) Gdm(50) Gdm(60) Gdm(70) GDI(80) Gdm(90)
Enero 5,68 6,28 6,74 7,02 7,13 7,05 6,78 6,32 5,70 4,93
Febre. 5,99 6,40 6,66 6,76 6,69 6,45 6,04 5,47 4,77 3,94
Marzo 6,46 6,62 6,63 6,49 6,18 5,72 5,12 4,39 3,55 2,64
Abril 6,87 6,76 6,50 6,08 5,52 4,84 4,03 3,14 2,18 1,17
Mayo 7,04 6,70 6,22 5,59 4,84 3,99 3,08 2,13 1,23 0,81
Junio 6,90 6,46 5,88 5,18 4,38 3,50 2,59 1,69 0,95 0,80
Julio 6,44 6,08 5,60 5,00 4,29 3,51 2,68 1,85 1,06 0,82
Agosto 6,31 6,13 5,81 5,37 4,80 4,13 3,37 2,55 1,70 0,84
Sept. 6,58 6,64 6,55 6,30 5,90 5,35 4,68 3,89 3,00 2,05
Octub. 6,76 7,13 7,33 7,34 7,17 6,81 6,27 5,56 4,72 3,75
Nov. 6,40 7,04 7,50 7,77 7,83 7,69 7,34 6,79 6,05 5,15
Dic. 5,85 6,55 7,10 7,47 7,63 7,60 7,36 6,91 6,28 5,48
Tabla 3: Datos de radiación global sobre superficie, según inclinación, para las coordenadas
citadas.
Fuente: PVGis para las coordenadas citadas.
A2.3. Cálculo de la
Necesidades de los animales (23,50ºC, 74,30% de HR)
energía hidráulica
Gurmudele nº animales l/(dxpersona) Q d(m3/d)
El proceso de cálculo se
Ganado vacuno 60,00 50,00 3,00 basa en su mayor parte, en
Ganado lanar 30,00 5,00 0,15 el método descrito por M.
Alonso Abella en su libro
Cabras 90,00 5,00 0,45 “Sistemas Fotovoltaicos”,
del cual se obtienen
Aves de corral 60,00 0,10 0,01 también los datos de
Caballos y asnos 40,00 40,00 1,60 necesidades hídricas de
personas y animales, que
Camellos 40,00 30,00 1,20 exponemos en la tabla 4 del
Necesidades consumo humano siguiente apartado.
datos de consumo promedio (diario anual por animal o persona, hemos estimado como vemos
en la tabla 4 el consumo de referencia para unas condiciones de temperatura y humedad
3
indicadas en 9,71 m /d.
3
A partir del consumo de referencia (9,71 m /d), hemos obtenidos los datos de humedad
relativa y temperatura en la zona
(http://na.unep.net/swera_ims/graph/Graph.php?coords=41.02960862358078,11.73335816266
5954) para estimar un factor de corrección con el que modular el consumo medio mensual
diario del agua, a partir del caudal de referencia. La fuente nos la proporciona el programa
Swera de las Naciones Unidas (http://swera.unep.net/index.php?id=7), que es un explorador de
recursos de energías renovables en nuestro planeta, al cual colaboran organismos como NREL
y la NASA (información de satélites):
Figura 17: Temperatura del suelo y del aire para las coordenadas del proyecto.
Fuente: Swera, UN
(http://na.unep.net/swera_ims/graph/Graph.php?coords=41.02960862358078,11.733358
162665954)
La temperatura del aire a 10 metros del suelo, oscila entre los 22,42ºC del mes de enero, y los
30,49 ºC del mes de Junio. La temperatura de la tierra, que es junto con la humedad, la que
induce la sensación de calor en personas y animales, oscila entre los 26,65ºC del mes de
enero y los 35,07ºC del mes de Junio, siendo bastante cálida, si tenemos en cuenta que la
altitud del lugar está entorno a los 400 metros. Además las puntas de temperatura (mayo y
junio), coinciden con humedades relativas bajas, por debajo del 50% (39,12% en mayo y
45,37% en junio).
En la hoja de excel que se adjunta justificativa de los cálculos hemos estimado unos factores
de corrección del caudal de agua de referencia para cada mes del año, teniendo en cuenta el
índice de calor, hallado a partir de las temperaturas máximas y la humedad relativa del aire. El
agua, es indispensable para los seres vivos. Personas y animales son más sensibles a la falta
de agua que de alimento. Su elevado calor específico sirve de amortiguador frente a los
cambios de temperatura, mientras que su elevado calor de vaporización permite disminuir la
temperatura corporal ya sea por evaporación en los pulmones, o por el sudor a través de la
piel. Además interviene en el proceso de nutrición al ser buen disolvente de sales minerales y
compuestos orgánicos. Suponemos que el estrés térmico sufrido por personas y animales,
similar al concepto de evotranspiración de las plantas, propiciado en días calurosos con mayor
humedad relativa, incidirán en un mayor consumo de agua, dado que cuando la cantidad de
calor que reciben personas y animales, superan su capacidad de disiparlo, entran en una
situación de estrés térmico, que tiene como consecuencia el aumento del ritmo respiratorio, del
consumo de agua y de la transpiración, lo que ocasiona un menor consumo de alimentos, y en
caso de los animales y plantas, una bajada de la productividad
(http://www.infocarne.com/noticias/2008/12/818_estres_calorico_pautas_mejorar_confort_prod
uctivid.asp).
Considero que las personas y los animales adaptados a su climatología empiezan a sufrir
estrés térmico, cuando la temperatura aparente IC alcanza supera los 24,49 ºC. Para esta
condición, de temperatura aparente hemos supuesto nuestras necesidades hídricas
(temperatura del aire de 23,50 ºC y humedad relativa del 74,30%).
En base a esto, establecemos los factores de corrección para otras condiciones, y modulamos
así las necesidades hídricas.
Por ejemplo, en el mes de enero hemos supuesto que el aire en contacto con el suelo, toma la
temperatura del terreno de 26,65ºC (79,97 ºF). La HR de dicho mes es del 60,72 % (0,6072
º/1). Por tanto el índice de calor IC, valdrá:
ICenero 27,70º C
FC 1,13(º / 1) 113,11%
IC Referencia 24,49º C
Es decir aumentaremos el caudal diario previsto un 13,11% más, al ser mayor la sensación de
calor en dicho mes.
De esta forma, se han determinado los Índice de Calor IC, los factores de corrección FC y las
necesidades hídricas diarias de agua de cada mes, que mostramos en las siguientes tablas (5
y 6), a partir del caudal de referencia diario:
Tabla con el cálculo de los IC y factores de corrección de cada mes del año.
Tabla 5: Factor de corrección “FC” a aplicar cada mes al caudal de referencia, para hallar el
caudal medio diario mensual, estimado a partir del índice de Calor “IC”, que a su vez depende
de la temperatura máxima del aire “Tmáx” y su humedad relativa “HR”. Los cálculos están
efectuados en la hoja Excel que se adjunta.
Tabla 6: Caudales medios diarios mensuales Qdm, obtenidos al multiplicar el de referencia por el
factor de corrección FC de cada mes que tiene en cuenta el índice de calor.
Nota: El factor FC valdría 1 para el caudal de referencia que coincide con las necesidades
hídricas a una temperatura de 23,50ºC y HR del 74,30% (IC= 76,07ºF ó 24,49ºC). Lógicamente
si el IC supera la condición de partida (24,49ºC), el factor de cada mes será mayor que la
unidad, como sucede en nuestro caso, al tratarse de un país de clima muy cálido.
Tabla con las necesidades hídricas diarias de cada mes del año:
3
Esto nos lleva a un consumo promedio diario de 12,46 m /d.
Según el estudio realizado, el agua de calidad recordamos que debería estar entre los 12 y los
20 metros de profundidad. La cota natural del terreno, se encentra a 1266 pies (385,88 m)
sobre el nivel del mar, pero tras las labores de preparación, la base del depósito quedará
ubicada a 1.269,28 pies, es decir, una elevación de 1 metro sobre la cota natural del terreno,
Todos los datos que vamos a dar se refieren a la cota de terreno ya preparado (1.268,30 pies ó
386,58 m sobre el nivel del mar):
- Tomando como referencia la cota natural del terreno (1.266 pies), la bomba irá instalada a
17,50 metros de profundidad. No obstante, el sondeo, llegará hasta los 21,75 metros de
profundidad, para evitar en lo posible la absorción del lodo y arena al comenzar la
aspiración. Llevará un interruptor de nivel a 17 m bajo la cota natural del terreno, y se
prevé que mientras que en condiciones de reposo la capa libre del acuífero (static level)
se sitúe a 14 metros de profundidad, 3 por encima de la bomba, en condiciones de
funcionamiento la capa libre de agua se sitúe a 1,5 metros sobre la bomba debido al
abatimiento provocado por la succión, al tratarse de un acuífero en lecho de arena y grava,
realimentado por las aguas del río Awash, lo que facilita la recuperación del nivel estático
tras el bombeo, salvo en situaciones de extrema sequía. Para no desviarnos del cálculo
hidráulico los detalles de medidas del pozo y técnica de perforación, los exponemos en el
apartado A2.10.
Figura 18: Detalle del pozo en el acuífero formado en el lecho sedimentario detrítico. El
diámetro del pozo, se ha exagerado en la figura, para hacerlo visible.
En la tabla siguiente mostramos los datos de las distintas alturas, que nos servirán de base
para el cálculo de las energías:
Tabla 8: Distintas alturas medias diarias mensuales (estática, abatimiento, dinámica y total), base
para el cálculo de las energías hidráulicas medias diarias mensuales. Se muestran también los
caudales diarios medios mensuales, el caudal diario medio anual y la necesidad anual de agua.
A partir del consumo medio mensual diario de cada mes, suponemos que nuestra instalación
debe satisfacer una altura total de impulsión de 29,33 metros, por lo que, como ejemplo,
aplicamos esta expresión para hallar el consumo mensual diario de energía para enero, para
luego presentar en Excel el resultado para los restantes meses del año:
1KW h
( Kg / m3 ) g (m / s 2 )Q(m3 / h )h(m) x
P 3.600.000J
Eh ( KW h/ d )
t t (1d )
1KW h
1000( Kg / m3 ) x9,81(m / s 2 ) x10,98(m3 / d ) x 29,33(m) x
Eh, d , enero ( KW h/ d ) 3.600.000J
1d
Eh, d , enero ( KW h/ d ) 0,877 ( KW h/ d )
Donde:
Pp (KW) = Potencia necesaria para desarrollar la energía hidráulica
Eh,d (KWh) = Energía hidráulica diaria del sistema, a determinar.
3 3
(Kg/m ) = densidad del agua (1000 Kg/m )
2 2
g (m/s ) = aceleración gravitatoria terrestre = 9,81 (m/s )
3 3
Q(m /d) = Caudal de fluido a impulsar, diario = 10,98 m cada día de enero.
h (m) = altura manométrica de impulsión (geométrica, más pérdidas de carga primarias y
secundarias, más abatimiento) = 29,33m.
Para ello dividimos la energía hidráulica (KWh/día), entre la radiación global media mensual
2
diaria (KWh/(m día)), para cada mes de cada inclinación FV comprendida entre 0º y 90º,
tomada de 10º en 10º, obteniéndose la tabla 10:
Tabla 10: Cocientes de las energías hidráulicas diarias medias mensuales y la radiación
global a diferente inclinación y orientación sur.
Después, como se puede apreciar, marcamos en rojo los valores máximos de dicha
comparativa, para cada inclinación, que nos expresa el mes de cada inclinación donde
obtenemos mayor energía hidráulica frente a la radiación solar que recibe el generador FV.
Luego escogemos de entre ellos, el valor mínimo (mes crítico), que se corresponde con
0,161 que se da en mayo con inclinación de 0º, ya que dicho valor mínimo de entre los
máximos, nos proporciona la inclinación óptima que debemos dar a nuestro generador
FV para satisfacer de la mejor forma posible nuestras necesidades de energía.
Luego nuestra solución es que la inclinación de 0º para el mes de mayo, ángulo que mejor
satisface nuestras necesidades más críticas de energía. Aún así, por tema de limpieza
inclinaremos el módulo 5 º. La inclinación máxima permitida en todo caso no será mayor de la
latitud del lugar, 11º.
1KW h
( Kg / m3 ) g (m / s 2 )Q(m3 / h )h(m) x
P 3.600.000J
Eh ( KW h/ d )
t t (1d )
1KW h
1000( Kg / m3 ) x9,81(m / s 2 ) x14,70(m3 / d ) x 29,33(m) x
Eh, d , enero ( KW h/ d ) 3.600.000J
1d
Eh, d , enero ( KW h/ d ) 1,175 ( KW h/ d )
La potencia pico del generador, necesaria para desarrollar dicha energía hidráulica, la
podemos estimar, en dicho mes peor:
Siendo:
Pp (KWp) = Potencia necesaria para desarrollar la energía hidráulica
Eh,mayo (KWh/d) = 1,175 = Energía hidráulica del sistema en mayo (ver página anterior)
2
G0,40º,julio (KWh/(m d)) = 7,04 =irradiación media mensual diaria, sobre el plano FV, mirando al
sur, e inclinada 0º, mes de mayo
mb (º/1) = 0,4 = eficiencia o rendimiento medio diario del conjunto motobomba =0,40 (º/1)
Fm (º/1) = 0,95 =factor de acoplo medio o cociente entre la energía generada en condiciones de
operación y la que se generaría trabajando en PMP (suele estar entre 0,8 (volumétricas), 0,9
(centrífugas) y 0,95 en sistemas con seguimiento del punto de máxima potencia), pero entiendo
no son valores rígidos, dada la gran variedad de bombas disponibles en el mercado. Nuestra
bomba es de tipo volumétrico, con seguimiento del punto de máxima potencia. Por tanto,
tomamos por ello 0,95.
Ft (º/1) = 0,775 = Factor de corrección de la temperatura, que hemos calculado con la
expresión:
El módulo que elegiremos para nuestra instalación es de silicio monocristalino, del fabricante
Isofotón, en concreto el modelo IS-170, que presenta las siguientes características en
condiciones STC, obtenidas de su página web (http://www.isofoton.com/soluciones-
energeticas/productos/fotovoltaica/modulos/):
El número mínimo de módulos a conectar en serie, tendrá que ser de 2, para garantizar
que a 70ºC la tensión no caiga por debajo de la mínima que necesita, el acondicionador
de potencia que lleva la bomba, que es de 30 Vdc. El rango de entrada del acondicionador
de potencia, va de 30 a 300 V. La tensión a la entrada del acondicionador mínima en la
que puede buscar el punto de máxima potencia (30V), se compara con la tensión mínima
que tendría el generador FV en el punto de máxima potencia, cosa que sucede a 70ºC:
VOC 44,40(V )
Mód ,Voc (V /º C ) 0,387 0,387x 0,1718 V /º C
100 100
V Mód ,OC (TC 10 º C ) Tensión máxima del módulo a circuito abierto y 10º C
V Mód ,OC , STC 30V Tensión a circuito abierto del módulo, STC 44,40V
Debemos de asegurar los 8,4 A que precisa el motor MSF 3. Interesa poner 2 módulos
en paralelo ( Imáx,motor/I máx,STC = 8,4/4,73 = 1,77 módulos).
Solución: Tengo que elegir entre 2 y 5 módulos a poner en serie, y un mínimo aconsejable de 2
módulos en paralelo. Si situamos 2 módulos en serie, y 2 en paralelo, nuestra configuración
será 2Sx2P, y conseguiríamos una potencia pico de 680 Wp (170Wpx4), algo por encima de la
estimada en el apartado anterior de 567 Wp, y de la estimada por Grundfos WebCaps de 560
Wp, como veremos. Luego nuestro generador FV estará formado por una configuración
2Sx2P de módulos ISF 170, totalizando 680 Wp.
El motor deberá de tener una potencia mínima de 546 W, que es en principio la potencia pico
del generador.
Figura 21:
Moléculas de
etileno y de
pilietileno
Fuente:
fabricante ita-
liano de tubos
Unidelta.
Para ello utilizamos el siguiente ábaco, que nos permite partiendo del caudal y de la velocidad
del fluido, para tubo PE 100, PN16-SDR 11, calcular el diámetro y la pérdida de carga para
100 metros de tubería, en mca, a 10ºC:
exteriores 40 mm, y 50 mm, hemos optado por 50 mm, el más cercano, pues como vemos
en la figura para una velocidad de 1m/s, y un caudal de 1,18 l/s, la tubería debería de tener 46
mm de diámetro exterior, que no se fabrica. Escogemos pues, 50 mm de diámetro exterior,
que para una SDR de 11, que luego explicaremos, obtendríamos un diámetro interior de
40,8 mm, con una velocidad de 0,89 m/s y una pérdida de carga a 10ºC de 2,40
mca/100m):
Corregiremos ahora la pérdida de carga de 10ºC a 20ºC, que es posiblemente la del acuífero,
cuando en superficie se da la temperatura mínima del lugar (26,65 ºC). Para ello el fabricante
Unitube, nos permite mediante un diagrama, corregir de 10 a 40ºC. Luego corregiremos a
20ºC.
Figura 23: factor de corrección para agua a 40ºC, y diámetro interno inferior a 20
mm.
Calculamos ahora el factor de corrección a 20ºC, aplicando una regla de tres, suponiendo que
la variación se aproxima a una forma lineal:
K 40 º C 0,866.
K 10 º C 1 Si T30 º C K 0,134
T10 º C K X
10x0,134
X 0,0446 K 20 º C 1 0,0446 0,955
30
Conocido el factor de corrección, podemos calcular a 20ºC, la perdida de carga:
Podemos también comprobar que calculada la velocidad a partir del caudal, su resultado es
parecido a la obtenida del ábaco del fabricante italiano de tubos Unidelta (0,89 m/s):
4.000 Q 4000x1,18(l / s )
v(m / s ) 2
0.90m / s
3,14( Dext 2 xe) 3,14x(50 4,6 x 2)mm) 2
Siendo:
V velocidad del agua en m / s
e espesor en mm
Para una tubería de 50 mm de diámetro exterior, SDR = 11, por la que circula un caudal de
1,18 l/s de agua a una velocidad de 0,89 m/s tendremos una caída de presión, de 2,292
mca/100 m de tubería, es decir, de 0,0223 mca/m. Llevado al Excel con las ecuaciones de
Darcy, hemos obtenido los siguientes resultados para las pérdidas de carga primarias y
secundarias:
Hdt 1as
Pérdidas Darcy 1ª, en las tuberías 2 L(m) Hdu (m)
Lv
Hd f (mte)
2Dg
35,00 0,022 0,78
Hdu número Hdt
Pérdidas Darcy 2ª, en los accesorios K
(m) accesorios (mte)
Codo de 90º 2,50 0,13 3,00 0,38
Curva suave de 90: 2,00 0,10 1,00 0,10
Válvula de pie con colador 5,00 0,25 1,00 0,25
Válvulas de esfera 2,00 0,10 2,00 0,20
Válvula antirretorno de disco 5,00 0,25 1,00 0,25
Tés 2,00 0,10 1,00 0,10
Turbina contador 6,00 0,31 1,00 0,31
Unión tubería a ras pared 0,50 0,03 1,00 0,03
Velocidad del fluido: 1,00 m/s v2
Hd K Ht2as = 1,63
Diámetro tubo PE: 50 mm; SRD = 11,00 2g
Es decir:
Observamos que las perdidas de Darcy están valoradas en 2,41 mte, siendo recomendable
que se encuentren entorno al 10% de la altura estática (24,30x0,10 = 2,43 m), por lo que lo
damos por válido.
Necesitamos una tubería de material plástico que reúna las siguientes condiciones, a fin de
asegurarnos su perdurabilidad, en un plazo superior a 25 años:
Que cumpla con las mismas exigencias que se les pide a las redes de abastecimiento
de aguas, en cuanto al transporte de fluidos a presión.
Altamente resistente a la rotura y a la fisuración, que permita instalarse directamente
en zanja sin cama de arena.
Tratamiento antibacteriano
Resistentes a la radiación UV. Aún así se recomienda cubrirlas para impedir su
antiestética decoloración. Para conseguir su resistencia a la intemperie, deberá de
contener un mínimo de 2% de contenido de carbono negro, que absorbe los rayos UV
potencialmente dañinos, y mantiene las propiedades de la tubería.
Tabla 12: Dimensiones de tuberías s/EN 12.201. Para un diámetro exterior de 50 mm,
siendo la proporción entre diámetro exterior e interior ó SDR de 11, el espesor de la
tubería será de 4,6 mm y su peso por metro de 0,60 Kgf.
Fuente: ABN pipeSystems (www.abnpipesystems.com)
3
Escogemos PE100, siglas que corresponden al polietileno de alta densidad (958 Kg/m a 23ºC),
por ser el más aconsejable en redes de agua potable. El número que acompaña a las siglas
PE, es decir, 100 en nuestro caso, es el valor de la tensión mínima requerida ó MRS (minimun
required strength), que sería de 100 bares o 10 Mpa. La MRS expresa el valor máximo de la
tensión circunferencial admisible “ ”, extrapolado mediante regresión a una duración de 50
años de la instalación, en ejercicio continuo a temperatura de 20ºC.
Figura 24: A la izquierda y derecha (flechas azules), están representados los esfuerzos
generados por la presión hidrostática interna. A la derecha se añaden en corte axial los
esfuerzos o tensiones tangenciales (flechas rojas),
Fuente: fabricante italiano de tubos Unidelta.
Nuestro tubo elegido puede ser identificado tanto por su mínima tensión requerida ó MRS de
valor 10 Pa, ó por su designación común, que sería Sigma 80 (8MPa de tensión “ ” de proyecto
equivalente a 80 bares).
Cuando escogemos una tubería de polietileno, debemos fijarnos que cuanto mayor sea su
densidad, mejor tensión tangencial “ ” presentará. El tubo será más resistente, y tendrá un
mayor módulo de elasticidad.
PN = 16, significa que la tubería posee una presión de trabajo a 20 grados centígrados de 16
bar. 1 bar son 10,20 mca, por lo que 16 bar son 163,20 mca, presión más que suficiente para
garantizar la durabilidad de nuestra instalación.
ext ( mm ) 50mm
SDR 10,87 SDR 11
e(mm) 4,6mm
e espesor en mm
Existe una relación entre la presión nominal de trabajo “PN” y la tensión tangencial “ ”, y la ratio
de dimensión estándar “SDR”, que comprobamos a continuación, aplicándola a nuestra tubería
de 50 mm de diámetro exterior, 4,6 mm de espesor y tensión tangencial = 80 bares (8MPa):
2 x ( Mpa) 2 x8
PN 1,6MPa 16bar 163,09mca
SDR 1 10
SDR Dext(mm) / e(mm) 50 / 4,6 11
(bar) PE100 8MPa
1MPa 10bar
1bar 10,193mca
Nuestra tubería elegida será de polietileno de alta densidad PE100, de uso alimentario,
con presión nominal PN 16 bar, de diámetro 50 mm con SDR 11, adecuado para soportar
el caudal con una velocidad como veremos, entorno a 1 m/s.
Los accesorios deberán de asegurar la continuidad de las características exigidas a los tubos,
en cuanto a las normas citadas.
La unión de los tubos, se efectuará preferiblemente por electrofusión en las zonas enterradas,
para evitar fugas de agua, y posibilidad de contaminación bacteriana, y por accesorio
mecánico en el resto. Los accesorios serán compatibles con las normativas antes citadas.
A2.4.5 Satisfacción de las necesidades hídricas. Cálculo del excedente hídrico diario.
Pasamos a comprobar el exceso de energía hidráulica diaria, para lo cual calculamos el caudal
bombeado.
Como ejemplo lo calculamos enero, para luego en la tabla de Excel exponer los resultados que
de forma análoga se han obtenido para los caudales diarios bombeados para el resto de los
meses del año, así como el excedente hídrico.
Se calcula a partir de la energía hidráulica (ver apartado 7.1) que cubre nuestras necesidades
diarias en dicho mes:
Sabemos que la potencia pico FV es de 647,68 Wp. Entonces, la energía hidráulica disponible
a partir de la generación FV será:
2
Pp(kW ) mb Fm Ft Gd ,0 º , enero ( Kwh /(m d )) 0,567( Kw) x0,4 x0,95x0,775x5,68
Ehdisp (**)(Kwh / d ) 0,948Kwh / d
GSTC ( Kw / m 2 ) 1( Kw /(m 2 d ))
(Nota(**): Ehdisp es la energía hidráulica que proporciona nuestro generador y que debe ser
mayor o igual a la de nuestras necesidades hídricas).
En la siguiente tabla, mostramos los resultados obtenidos para los restantes meses del año:
Tabla 15: Se muestran los excedentes hídricos diarios medio mensuales para cada mes
del año, calculados a partir de la energía hidráulica como diferencia entre los caudales
medios diarios mensuales bombeados y los necesarios que satisfacen nuestras
necesidades hídricas.
Como era lógico de esperar, sucederá que justo en Mayo, mes de nuestro dimensionado
3
crítico, el caudal necesario y el bombeado serán idénticos, por lo que el excedente valdrá 0 m .
Esto viene a corroborar que el cálculo de los caudales bombeados es correcto.
En los tramos donde la tubería no va enterrada, como es el caso de la subida hasta la parte
superior del depósito de agua, deberá ir sujeta con soportes especiales. La separación entre
los soportes seguirán las recomendaciones del fabricante de tubos italianos Unitube, para el
tramo aéreo, tanto si la disposición del tubo es horizontal como vertical.
Hay que tener en cuenta la dilatación que sufre la tubería, la depende de la temperatura que
ésta pueda alcanzar. La situación más desfavorable, se nos daría en un día caluroso, en la que
por circunstancias especiales, el sistema no estuviese bombeando. Si suponemos que la
tubería alcanza los 40ºC, y aplicamos el ábaco de la tabla 16 del fabricante italiano Unitube,
llegamos a la conclusión de que la separación entre los soportes aconsejable es de 1,10 m.
La potencia necesaria de la bomba estará como mínimo en 600 Wp (curva D), para atender el
caudal crítico más desfavorable. Como dicho diagrama no debe ser utilizado como curva
garantizada, veremos que el dimensionado con WEBCAPS nos lleva a un conjunto motobomba
de 900 W de potencia de entrada (curva F). Sin embargo de forma inicial la gráfica es útil para
detectar algún error de bulto en el manejo del programa, si la solución obtenida es muy dispar.
La elección del sistema Sqflex, se realiza en base a que se trata de una aplicación desarrollada
para sistemas fotovoltaicos o eólico fotovoltaicos, de gran fiabilidad, donde el conjunto
motobomba es de tipo sumergible, en cuerpo de acero inoxidable, y va equipado con sistema
electrónico con algoritmo matemático, para realizar el seguimiento del punto de máxima
potencia. El dimensionado, nos lleva como vamos a ver, a una bomba volumétrica con rotor de
hélice sumergible, modelo Grundfos SQF 2.5-2, que tiene una potencia de entrada de 900 W
(motor MSF3). Para ello se han efectuado los siguientes pasos:
Introducimos localidad, caudal medio diario anual, altura de bombeo incluyendo pérdidas,
mes crítico de dimensionado, el módulo por defecto, lectura solar (no fijado, significa
inclinación fija, sin seguimiento), el sistema de descarga de la bomba, y la norma que
cumple el acero):
Escogemos el cuadro de control CU-200 (la tensión FV en el PMP ronda los 118,30 V),
para un mejor control de la motobomba, así como el interruptor de nivel, que corta caso
de llenarse el depósito, con la finalidad de no derrochar el recurso hídrico. Observamos
que los valores medios de irradiación diaria sobre superficie horizontal, para el mes de
mayo, son menores que los obtenidos de PvGis, pese a que nuestra localidad está más
al norte, cosa que suele suceder cuando se escogen los datos de los satélites.
En la ventana siguiente, no señalamos nada para que el cálculo se efectúe al mes
peor, y no a un día concreto señalado por el usuario.
En la siguiente ventana, no seleccionamos límite de búsqueda, para que nos ofrezca
todas las soluciones SQflex posibles.
Damos a dimensionado, y se nos ofrece la primera solución, la bomba SQF 2.5-2 entre
las posibles que satisface nuestras exigencias de proyecto, que es la que escogemos.
La bomba SQF 2.5-2, es una bomba de rotor de hélice, capaz de proporcional a 3.000
3
RPM un caudal de 2,5 m /h. Tiene 2 etapas. Otras características de esta bomba son:
Descarga: Rp 1 1/4
Datos eléctricos:
Grundfos, con sus módulos G80 de su firma que ofrecen 2,40 A (Ipmp,STC), nos propone
conectar 7 en serie (configuración 7Sx1P), con una potencia pico de 560 Wp (7x80).
Nuestro proyecto se hará, como explicamos en el apartado A2.4.1.3, con la calculada
con el módulo de Isofotón IS 170 2Sx2P (4 módulos en total, de forma que 2 van en
serie y 2 en paralelo totalizando 680 Wp, potencia algo superior a la propuesta por
Grundfos.
Figura 37: Configuración del generador fotovoltaico, que propone Grundfos WebCaps,
pero que no tomamos como solución de nuestro cálculo, que realizaremos con
módulos de Isofotón.
Fuente: Grundfos
La unidad de control CU 200, cuyo esquema vemos en la figura, es una unidad combinada
de estado, control y comunicación especialmente desarrollada para el sistema SQFlex.
Además, dispone de una conexión para un interruptor de nivel, instalado en el depósito.
Tanque lleno
La bomba está funcionando.
Entrada de potencia
Indicaciones de alarmas:
Funcionamiento en seco.
Pérdida de contacto con la bomba.
Sobrevoltaje
Sobretemperatura
Sobrecarga
Insuficiente suministro de energía
Para esta capacidad, la solución que elegimos dentro de las posibles que nos propone
Tankeros nos Tankeros, la extraemos de la siguiente tabla:
Tabla 16: Elección de diámetro, altura y configuración del depósito (chapas y virolas).
Fuente: Tankeros
Para formar este tanque, serán necesarias 8 chapas
en cada una de las 8 virolas y media que forman el
depósito. Las dimensiones del tanque serán:
La ejecución tanto del depósito como de su cimentación se ajustará a las indicaciones de los
planos de Tankeros (http://www.tankeros.com/montaje/?lang=es), comprobándose previamente
2
que el terreno tenga una resistencia mínima de 1,5 Kgf/cm .
Esta seguirá las siguientes etapas a acometer tras la limpieza y preparación del terreno:
quedando enrasada con el nivel del terreno ya preparado a 1.282,40 pies ó 390,75 m
sobre el nivel del mar.
5) Montaje de las virolas del depósito, de chapa galvanizada.
6) Sellado: Consiste en la ejecución de la segunda losa de hormigón (interior), de 7 cm de
espesor, y del anillo exterior de 25 cm de espesor, que rodea la primera virola,
completando el diámetro de la losa inferior. La ejecución de la segunda losa, tendrá
6,096 m de diámetro por 15 cm de espesor y llevará en su seno un mallazo de
idénticas características. De forma perimetral en la parte superior de la losa se
dispondrá de una junta de hidrotite que complete el sello. El anillo cubre el sistema de
sujeción de la primera virola y es reforzado por un sistema de varillas que parten de la
primera losa.
El hormigón utilizado en ambas losas, será de tipo hidrófugo HA-30/B/IV (hormigón
2
armado de resistencia característica 30 N/mm , consistencia blanda (B), y grado de
exposición IV adecuado para piscinas) fabricado en central vertido con bomba, a ser
posible. Quedará nivelado y fratasado, en su terminación.
7) Ejecución del techo en chapa galvanizada apoyadas sobre correa radiales de acero
galvanizado con forma de L invertida, quedando el techo con forma cónica de 15º de
pendiente, de manera que proporcione un cierre hermético al tanque de agua. Llevará
un respiradero según indicaciones del fabricante, para permitir la entrada de aire.
Figura 42: Detalle de la doble base de hormigón del depósito, y del anclaje de la primera
virola.
Fuente: Tankeros
La profundidad del pozo máxima será de 21,75 metros, desde la cota natural del terreno, y su
diámetro de 400 mm, si tenemos en cuenta el diámetro del tubo (200 mm) y el empaque anular
de gravilla que lo rodea (200 + 100 + 100 = 400 mm).
La explicación es la siguiente: Como sabemos por el apartado A2.3.1, la bomba irá instalada a
17,50 metros de profundidad, mientras que el sondeo, llegará hasta los 21,75 metros, para
evitar en lo posible la absorción del lodo y arena al comenzar la aspiración.
En la estimación de la profundidad máxima del pozo, se han tenido en cuenta las medidas de la
bomba SQflex 2.5-2N (1.247x74 mm), y que bajo ella el fondo esté a una distancia de 3 m.
Estos 3 metros de tubo bajo la parte inferior de la bomba, podrán rebajarse algo, si durante la
perforación del pozo se llegase a una capa de arcilla negra entre los 20 y los 21,75 metros de
profundidad, a fin de evitar el problema de sobreperforación del pozo.
(http://www.criba.edu.ar/agronomia/carreras/ia/archivos/Materias/579/archivos/aguassubterrane
as/presenta_sistemas_captacion.pdf)
Normalmente, la perforación mediante la técnica Odex, implica un sondeo previo, que se suele
realizar con un diámetro de 220 mm, para si los resultados son los esperados, proceder al
taladrado del pozo y su entubación simultánea. Este tendrá el diámetro de 400 mm, aunque
puede ser que la tecnología en cuestión tenga en broca los 450 mm de diámetro.
El rendimiento medio diario suele ser de 80 m/días. Es un método que se empezó aplicando
para rocas duras, pero que evolucionó para aplicarse de forma idónea en terrenos blandos o
detríticos, como es nuestro caso.
La ventaja de sistema flotante, frente al otro posible (generador y masas puesto a tierra
en el mismo electrodo), es que en el sistema flotante, en caso de que se produjera un contacto
directo, la corriente de defecto que circularía por la persona sería despreciable, al ser elevada
la resistencia de aislamiento, valor que oscila de k a M , en función del tamaño y estado de
envejecimiento de la instalación. Sin embargo en la configuración con generador y masas
puesto a tierra en el mismo electrodo, el contacto directo queda solo limitado por tres
resistencias en serie, la de la persona que sufre el contacto, la de su pisada y la de la puesta a
tierra. La tensión del generador FV en vacío, y a -10ºC se sitúa en 100,83 V (2x50,413=59,166
V, ya que según vimos en A2.4.1.3 VMódOC,-10,STC=50,413 V). Como el generador fotovoltaico va
situado a la intemperie, su emplazamiento se considera según el reglamento de baja tensión,
mojado, y superándose por tanto la tensión de seguridad de 60 V, pues nuestra tensión de
vacío puede llegar a ser de 100,83 V a -10ºC y de 88,80 V en condiciones STC. No es
descabellado pensar que la corriente de fuga puede fácilmente superar los 100 mA. No
existiendo a día de hoy un diferencial de corriente continua que corte ante este contacto
directo, o fuga de corriente que se pudiera presentar, consideramos el sistema de generador y
masas puesto a tierra en el mismo electrodo, peligroso, y lo desechamos por tanto a favor del
flotante, esto sin menoscabar las medidas de seguridad por alejamiento de las partes activas,
que quedarán cubiertas de la forma debida.
Además como en el sistema flotante la red de continua está aislada de tierra, el camino
para la corriente de defecto debe pasar por la resistencia elevada de aislamiento, en serie con
la resistencia del cuerpo de la persona en cuestión y de su pisada, lo que posibilita que al ser
despreciable su valor, el sistema pueda seguir funcionando incluso si dicho fallo obedece a un
defecto franco (por ejemplo positivo a tierra directamente). El segundo defecto que se pudiera
producir, cortocircuitaría al generador, pero sabemos que la corriente de cortocircuito no toma
valores elevados.
La tensión Vocmáx que se nos puede presentar, debe de ser menor que la tensión de
régimen permanente máxima Uc que soporta la protección elegida
El modelo elegido es el siguiente de SolarTec: PST45 PV, apto para 550Vdc, suficiente
al estar por encima de la Voc máxima prevista de 100,83 V.
Como vemos, se trata de un Clase I+II, que combina una red de varistores de alta energía con
fusibles térmicos, siendo sus características más importantes:
La protección de cada uno de los dos Strings o ramas, la llevaré a cabo mediante
fusibles, ya que es un elemento que aporta buen poder de cortocircuito, a buen precio. Luego
para proteger la línea de alimentación al motor, instalaremos un magnetotérmico que
proporciona la rápida maniobrabilidad deseable a la par de servir de interruptor principal de
continua. Mi generador fotovoltaico, está formado por dos ramas idénticas con dos módulos en
serie IS 170. Las dos líneas son de idéntica longitud y finalizan en un pequeño cuarto de 2x3
metros (ancho y largo) donde van instalado el cuadro principal de continua junto a la unidad de
control CU200. Dicho cuarto, protege de las inclemencias meteorológicas a estos equipos, a la
par que sirve de pequeño almacén de mantenimiento, con los repuestos más necesarios, y
lugar de cobijo de la persona encargada por el Comité del Agua, que dispondrá de la formación
adecuada para resolver las pequeñas incidencias que se puedan presentar.
A2.7.1 Red de continua: Cálculo de sección de los Strings (los dos son iguales).
Las 2 ramas, tienen 2 módulos conectados en serie cada una, lo que ocasiona que la
intensidad circulante sea la del módulo. El montaje es mixto: al aire con protección contra
daños mecánicos o bandeja no perforada (montaje tipo C) en la parte que sale de la estructura
fotovoltaica y empotrado bajo tubo en pared de mampostería (montaje B1), en la que discurre
desde el tejado a cuadro principal. Lo calcularemos a intensidad máxima admisible y caída de
tensión.
Figura 45: Montajes elegidos de la norma UNE 20.460-5-523, tabla 52 B2, referencias de
instalación 30 (al aire) y 59 (empotrado) e instalaciones tipos C (al aire) y B1 (empotrado).
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
o Cálculo de sección, por intensidad admisible de los Strings (todas las ramas):
Parte aérea :
I máx , adms (1,5mm2 , s / UNE 20.460 5 523, B1, XLPE2) 20 AxFt 20x0,9 18 A 6,37 A
Siendo :
Ft (50º C ) 0,90 s / UNE 20460 5 523
Nota: El factor de corrección 0,9 se debe a que la temperatura del aire considerada para el
cálculo es de 50ºC, frente a los 40ºC para los cuales se da la I máxadms en la citada norma UNE,
en el tramo aéreo. En el empotrado bajo tubo, calculamos a 40ºC. La sección es válida en
ambos tramos, viéndose que el tramo aéreo al tener menor intensidad máxima admisible, es el
más desfavorable de los dos.
2
Conclusión: Vale 1,5 mm por cumplimiento de la intensidad máxima admisible en las
2 ramas del generador FV.
Tabla 18: Intensidad máxima admisible, norma UNE20460-5-523 tabla A 52.1 bis, para
cobre, y tabla del factor de corrección de la temperatura ambiente (tabla 52 D1 de
dicha norma).
Fuente: Prysmian.
La tabla anterior es una reproducción de la norma UNE20460-5-523 de noviembre de
2.004, y ha sido extraída del catálogo de Prysmian. Como se trata de un clima cálido
corregimos la temperatura ambiente del aire que rodea al conductor a 50ºC, teniendo en cuenta
que el aislamiento es de polietileno reticulado, aguantando una temperatura de régimen
permanente de 90ºC, frente al PVC que sólo aguanta 70ºC.
gases corrosivos (libre de halógenos), a la par de ser “AS”, es decir de alta seguridad, en el
sentido de no propagar el fuego y autoextinguirse si la llama se retira o se apaga:
Datos:
L=6m
Conductor: Cu, RZ1-K(As)
Montaje: Al aire, Tamb. = 50ºC
cdt = 1%
V rama (º / 1) 0,01
Nota : Tomo la conductividad del cobre a 70º C , por seguridad
Por tanto:
2
Sección por intensidad máxima admisible, 1,5 mm .
2
Sección por caída de tensión: 2,5 mm .
Solución:
Instalamos en cada uno de los 2 Strings de 6 m, de los dos subgeneradores, dos cables (rojo
2
para el positivo y negro para el negativo), de 2,5 mm de sección RZ1-K(AS), por ser la sección
que cumple con la cdt (criterio más exigente) y con la Imáx admisible.
Un cable muy adecuado para este uso sería el modelo Exzhelent Solar ZZF (AS) 1,8 KV DC-
0,6/1KV AC de la firma General Cable, porque resisten temperaturas mínimas de 40ºC bajo
cero (no es nuestro caso), y soportan el efecto de los rayos ultravioletas (importante en el
tramo aéreo), además de ser resistentes a la abrasión y al desgarro.
Son cables de Alta Seguridad (AS), puesto que están libres de halógenos (UNE-EN 50267-2-
1), tienen una baja emisión de gases ácidos y corrosivos (UNE-EN 50267-2-2), son no
propagadores de incendios (UNE-EN 50266-2-4) y se caracterizan por la baja opacidad de los
humos (UNE-EN 61034-2). Aguantan 1,8 KV en continua y 0,6/1KV en alterna.
Figura 46: Cables Exzhelent Solar y Prysmian Tecsun ideal para String (rojo + y negro -)
Fuentes: General Cable y Prysmian……………………………………………………………..
(http://www.generalcable.es/Home/tabid/345/ctl/Details/mid/2450/ItemID/818/Default.aspx)
(http://www.prysmian.es/export/sites/prysmian-esES/attach/Cables_BT/TECSUN.pdf)
Otra opción muy adecuada también, serían los cables Tecsun PV1-F, de similares
características de la firma Prysmian. Ambos son de cobre electrolítico estañado, lo que
aumenta su durabilidad.
Para la bajada hasta el cuadro principal de continua, desde los subgeneradores, y del cuadro
principal a la unidad de control CU200, utilizaremos tubos corrugados forrados de diámetro
exterior 20 mm apto para ir tanto empotrado como en intemperie, cumpliéndose con la ITC BT
21 tablas 5, 6 y 7. Dichos tubos, (uno por cada string) atravesara el forjado y el tejado,
saliendo bajo los paneles, procurándose formar un codo para evitar la entrada de agua en el
mismo. Una vez los cables alcancen la estructura, discurrirán por una canaleta especial,
adosada a la estructura, bajo los módulos, hacia las cajas de conexión de los módulos.
A2.7.2 Dimensionado de los fusibles de cada uno de los 2 strings, instalados en las cajas
de continua de los subgeneradores.
La IN del fusible será de 12 A para cada String. Irán protegidos los dos polos de cada String.
Siendo :
CFF 1,6 Coeficiente de fusión del fusible a tiempo convencional
Tramo aéreo : I máx , adms (2,5mm2 , s / UNE 20.460 5 523, B1, XLPE2) 26,5 AxFt 26,5 x0,9 23,85 A( desfavorable)
Tramo empotrado: I máx , adms (2,5mm2 , s / UNE 20.460 5 5231, C , XLPE2) 29 A
2
Nota: Los dos Strings, llevan 2x2,5 mm , y cumplen a sobrecargas. Caso de no haberse
cumplido esta condición, se solucionaría elevando la sección, cosa que no ha hecho falta.
Los valores de intensidad máximo admisible se han sacado de la tabla 18, de forma similar.
o 3ª Poder de corte:
El generador en cortocircuito tiene una intensidad pequeña (1,25x2x5,10=12,75 A), Por otro
lado, el fusible con 30 KA de poder de corte asignado a constante L/R de 2 ms, va más que
holgado, cumpliendo cierta labor frente a sobreintensidades de origen atmosférico.
Instalaremos en cada caja de continua del generador, para cada rama, 2 fusibles cilíndricos de
marca dF electric 12 A curva Gr, equipados con base porta fusible de 32 A/1000Vdc, grado IP
20.
Recordamos que la caja principal de continua donde se alojan los fusibles de los strings, la
protección contra las sobretensiones y el interruptor principal de continua, está junto a la
unidad de control CU-200, en el cuarto de equipos, cuyo tejado soporta al generador
fotovoltaico.
Figura 50: Montaje elegido de la norma UNE 20.460-5-523, tabla 52 B2, referencia de
instalación 60 e instalación tipo B2.
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
Figura 51: Montaje elegido de la norma UNE 20.460-5-523, tabla 52 B2, referencia de
instalación 70 e instalación tipo D.
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
Figura 52: Montaje para cables sumergidos según la norma UNE 20.460-5-523, tabla 52 B2,
referencia de instalación 80 e instalación tipo D, corrección a 1,4 de la resistividad térmica del
terreno.
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
Sin embargo, preferimos aplicar la norma básica UNE 21166, más específica para este tipo de
instalaciones, que aconseja el conductor de designación genérica DN-F y las intensidades
máximo admisibles.
Figura 53: Norma de aplicación y designación UNE para cables de alimentación a bombas
sumergibles.
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
Procedemos pues, al cálculo de sección primero por intensidad máximo admisible y luego por
caída de tensión. Posteriormente en la elección de la protección, la comprobaremos a
sobrecargas y cortocircuitos.
Tramo 1 : I máx , adms (2,5 mm 2 , s / UNE 20.460 5 523, tabla A52 1bis, B 2, XLPE2) 23A I FV 12,75 A
Nota : En circuitos de fuerza, tomamos 2,5 mm 2 como sec ción mínima de partida
Tramo 2 : I máx , adms (6 mm 2 , s / UNE 20.460 5 523, tabla A52 1bis, D, XLPE2) 53AxFCTTerreno xFCRTerreno
53x0,93x1,1 54,22 I FV 12,75 A
Nota : En circuitos de fuerza, tomamos 2,5 mm 2 como sec ción mínima de partida
I SC , M , STC 5,10 A
Adjuntamos la tabla para la corrección de la resistividad térmica del terreno, obtenida del
RD 223/2008 de 15 de Febrero (BOE nº 68 de 19 de marzo)
Conclusiones:
2
Para el tramo 1 vale 2,5 mm de
2
sección, para el tramo 2 vale 6 mm
de sección y para el tramo 3, vale
2,5 mm de sección para el
cumplimiento de las intensidades
máximos admisibles.
Las tablas utilizadas para las búsquedas de las intensidades máximas admisibles y sus
factores de corrección en cada tramo son las siguientes:
Tabla 20: Intensidad máxima admisible, norma UNE20460-5-523 tabla A 52-1 bis, para cobre.
Fuente: Prysmian
Tabla 22: Intensidad máxima admisible, norma UNE20460-5-523, tabla 52 D3,para cobre,
soterrado (D)
Fuente: Prysmian
2
(1) En la tabla se nos recuerda que soterrado por debajo de 6 mm , no está permitido.
Tabla para corregir el factor de corrección de la resistividad térmica del terreno para el
tramo 2, que en la edición de 2.004 de la UNE 20460-5-523, se fija en 1 si la
resistividad térmica del terreno vale 2,5 ºKm/W del terreno. En nuestro caso (arena
seca-graba) según vimos en la tabla 19, el valor es de 1,5:
Tabla 25: Intensidad máxima admisible, cable DNF, sumergido ó enterrado, s/UNE21.166.
Fuente: Prysmian
Datos:
L = 22,50 m
Cables: Cu, 0,6/1 KV, siendo RV MV-K en tramos 1-2 (flexible, aislamiento de polietileno
reticulado, cubierta de PVC y armadura con hilos de acero), y DN-F en tramo 3
(aislamiento EPR, cubierta de policloropreno, flexible, no propagador de la llama).
Montaje: enterrada, bajo tubo.
cdt = 2%
Nº de Strings servidos: 2, de 2 módulos (total 4 módulos)
Siendo:
N mp N º de Strings en paralelo 2
N ms N º de módulos en serie 2
2
La sección mínima será de 6 mm , en todos los tramos, para cumplir con la caída de tensión.
2
Nota: Podríamos pensar en intentar la bajada a menor sección de 6 mm (tramo 3), repartiendo
2
la caída de tensión del 2% por tramos. Probamos con bajada a 2,5 y a 4 mm de sección:
2
A 2,5 mm :
2 Llíneapral N mp I Mod , M , STC 2 x 21,50(m) x 2 x 4,73( A) 331,10
Vtramo 3 (º / 1) 2
0,038(º / 1)
S tramo 3 N ms V Mod , M , STC 2,5 x 2 x36(V ) x 48(m /( xmm )) 8.640
Vtramo 3 (%) 3,83%
2
A 4 mm :
Vemos que en ambos casos no es posible por consumirse 3,8% y 2,39% de caída de tensión,
superándose el máximo previsto del 2% para el conjunto de los tres tramos.
2
Luego por caída de tensión se precisan 6 mm en todos los tramos, que ha resultado ser el
2
criterio más restrictivo, (recordamos por intensidad máximo admisible resultó 2,5 mm en primer
En tramo 3:
2
Instalaremos en la bajada a la bomba un cable marca Prysmian, modelo DN-F, de 3x6 mm de
sección, de cobre, flexibilidad clase 5, según UNE-EN-60.228, aislamiento termoestable de
etileno-propileno (EPR) y cubierta fabricada en material elastómero termoestable de
policloropreno tipo SE1.
Figura 55: Características del cable DN-F adecuado para bombas sumergibles, según
normas vigentes.
Fuente: Catálogo Prysmian de cables y accesorios de BT.
Tramo1:
El cable Retenax RV MV K 3G6, irá empotrado bajo tubo Tupersa modelo Tuperflax de 25 mm
de diámetro, cumpliendo la instrucción ITC BT 21 tablas 3 (características) y 5 (diámetros
mínimos exteriores), desde Cuadro de control CU-200 (1,60 m sobre el suelo) en cuarto de
equipos, hasta la caja de registro de empotrar, situada de 20 x15 situada bajo el mismo.
Tramo 2:
Desde el cuarto de equipos a la arqueta, salvo
la bajada vertical, el cable Retenax RV MV K
3G6, irá soterrado bajo tubo corrugado de PVC
de doble capa, de color rojo DN-110 (típico
utilizado en red de distribución de alumbrado
público).
Nosotros daremos al tubo corrugado 20D, por seguridad, es decir 326 mm de radio, como
vemos en el plano Nº 5.
Una vez enterrado, la parte inferior del tubo deberá descansar a 0,60 m de profundidad
mínima.
1º Debe de ser capaz de soportar la tensión máxima que le puede llegar del generador
fotovoltaico, cuando las células trabajan a -10ºC y están a circuito abierto (string de 3
módulos en serie):
VMód ,OC ,(TC 10 º C ) VMód ,OC , STC 35 Mód ,Voc 44,40(V ) 35(º C ) x( 0,1718(V /º C ))
VMód ,OC ,(TC 10 º C ) 44,40 6,013 50,413 V
Siendo :
N ms número de mod ulos en serie 2
VMód ,OC (TC 10 º C ) Tensión máxima del módulo a circuito abierto y 10º C 44,40V
VMód ,OC , STC 30V Tensión a circuito abierto del módulo, STC
Luego I N 20 A
Siendo :
Np número de módulos en paralelo 2
I B ( A) Intensidad de cálculo 1,25xN p xI MOD , SC , STC 1,25x 2 x5,10 12,75 A
3º Condición de sobrecarga:
Tc =3.600 s Curva de
al ser disparo
In<=63A seguro a
sobrecargas
En la figura vemos como se realiza
la estimación del coeficiente de
disparo térmico Cdt de la
protección, sabiendo que el tiempo
convencional es de 1 hora al ser la
intensidad nominal de nuestra
protección menor de 63 A
(*) Vemos que el valor de 1,45 nos lleva a que la condición de sobrecarga para este tipo de
magnetotérmico se diluye al coincidir con el coeficiente de mayoración de la intensidad máximo
admisible. Esto sucede así porque la respuesta del magnetotérmico es más rápida que en la
protección fusible frente a sobrecargas.
o 4ª Poder de corte:
El generador en cortocircuito tiene una intensidad pequeña (1,25x2x5,10=12,75 A). Por otro
lado, el magnetotérmico de ABB S802-PV-S13 con 35KA de poder de corte asignado acorde
con la IEC 60.947-2, supera ampliamente dicho valor, por lo que la instalación está más que
protegida.
En principio, la tensión mayor más desfavorable que se nos puede presentar, se daría en
vacío a -10ºC, llegando a ser de 100,83 V. Teniendo en cuenta que nuestro magnetotérmico
ABB de la serie 800 PV aguanta perfectamente 800 V de corriente continua, concluimos que
con dos polos, hay garantía muy holgada, y muy por encima de la que necesitamos.
Por ello, adoptamos como solución un interruptor magnetotérmico bipolar ABB S802PV-S13,
de 13 A en la caja principal de continua. A continuación está aguas abajo la unidad de control
CU200, servida por puente conductor de 30 cm de idénticas características de la línea a
motobomba, y luego la motobomba ubicada a 17,50 metros del cuadro principal de continua.
Esta línea parte de la CU-200 en el cuarto de equipos y mantenimiento, y baja para discurrir
enterrada entre dicho cuarto y el depósito de tanqueros. Luego subirá aprovechando los
sistemas de agarre que hay en el depósito para la tubería de llenado, hasta la parte superior, y
entrará en el depósito, de forma que el interruptor de nivel quede ubicado a 9,81 m.
2
La sección mínima obligada por el tramo enterrado será de 6 mm , ya que la ITC-BT-07 punto
2
1, nos indica que la sección de estos conductores no será inferior a 6 mm para conductores de
cobre, como explicamos en A2.8.1.
El tramo enterrado irá protegido por tubería DN110, de forma que su parte inferior quede a un
mínimo de 60 cm bajo la superficie de nuestra plataforma, contándose los 20 cm de la losa de
hormigón. Próximo al depósito de Tankeros, sin que estorbe con su cimentación, dispondremos
de una arqueta de dimensiones interiores 60x60x70, desde donde se cambiará a tubo metálico
flexible con cubierta de PVC, marca Tupersa, gama Tuperflex, DN 29 mm, para su mayor
protección mecánica, quedando dispuesto S/P Nº 5.
El cable adecuado para esta línea, deberá ser apto para servicio móvil, es decir, de gran
flexibilidad, a la vez que ser resistente a los cambios de temperatura, ser apto para la
intemperie, y tener muy buen comportamiento frente a la humedad y al agua. Su designación
será HO7RN-F (aislamiento de etileno propileno y cubierta de policloropreno tipo E2 según HD
2
22.4. Por todo ello instalaremos conductor de 2x6 mm , marca Prysmian, modelo Flextreme.
Procedemos a simular nuestra instalación con PvSyst, y obtenemos los siguientes resultados:
SW (m) 1,50m
Spec.drawdown 3 3
0,12m /(m3 / d )
Qd , a (m / d ) 12,46(m / d )
Siendo :
Spec. drawdown abatimiento específico, referido al caudal diario medio anual, en " m /(m3 / d )"
Gráficas de interés:
En
principio, parece desaprovecharse energía por tanque lleno, pero como las necesidades de
agua en la zona superan a este proyecto, puede ser que en la práctica se produzca mayor
consumo que el previsto, y mejore la eficiencia real del sistema.
Nuestro mes más crítico es mayo, y observamos que en los meses de más calor el sistema es
más eficiente.
Es cierto que simulando con 3 módulos en serie, es decir bajando la potencia pico FV a 510
Wp, se obtienen mejores resultados para la Performance ratio que subiría a 0,648, pero aun así
escogemos nuestra configuración 2Sx2P por presentar mejor equilibrio a largo plazo en el uso
de la instalación y ajustarse más al cálculo manual (567 Wp) y a las recomendaciones de
Grundfos (560 Wp).
Por tanto, damos por válido el dimensionado de nuestra instalación, peso a comprobar que hay
un ligero sobredimensionamiento de la bomba y del generador FV elegidos.
Sobre el terreno diferenciaremos por cuestión de higiene, dos zonas con puntos de agua
potable:
o Zona para el consumo las personas, donde se dispondrá de un circuito que abastece
desde el depósito a 4 grifos y una toma fin de línea. En esta zona se encuentra también el
sondeo y el cuarto de equipos, y estará vallada, a fin de evitar el acceso del ganado a la
misma.
o Zona destinada a la ganadería, donde se ubican 4 líneas que alimentan cada una de ellas
a 4 abrevaderos. Esta zona quedará abierta, para el fácil acceso del ganado.
El circuito por tanto consta de dos partes: La línea principal de salida del depósito y las líneas
secundarias a los puntos de tomas. Veamos cada una de ellas:
La línea principal de salida del depósito formada por tubería de polietileno de alta
densidad, banda azul, de 90 mm de diámetro exterior y 8,2 mm de espesor, apta para
trabajar a 16 bar, características que nos garantizan la durabilidad y resistencia de la
instalación (PE100; PN 16, SDR 11*). Su diámetro interior de la línea principal será de
73,60 mm (90-2x8,20), que lo usaremos para calcular las pérdidas de carga.
(*) SDR =Dext/espesor =90 /8,20 =10,97 11.
Las 4 líneas secundarias, que forman cada una de nuestras 4 derivaciones a los
puntos de tomas. Estas líneas secundarias estarán ejecutadas mediante tubos de
polietileno de alta densidad, banda azul, de 25 mm de diámetro exterior y 2,3 mm de
espesor, de idénticas características (PE100; PN 16, SDR 11*). El diámetro interior de
las 4 líneas secundarias será de 20,4 mm (25-2x2,30), que lo usaremos para calcular
las pérdidas de carga.
(*) SDR =Dext/espesor =25 /2,30 =10,86 11. E
La línea partirá de una chapa de la primera virola, según mostramos en los planos,
utilizándose para ello una válvula de compuerta de asiento elástico, unida a la chapa del
depósito mediante brida de acoplamiento a pieza especial, y con salida de la válvula a la
línea principal, mediante accesorio para conexión a tubería de PEAD de 90 mm de diámetro
exterior.
Figura 60: Válvula de compuerta de salida del depósito y accesorios, para salidas de los
circuitos de agua potable y abrevadero, serie 38/80, Dext 90 mm (DN 80).
Fuente: MZG, tuberías
La válvula que vemos en la figura, se sujeta al depósito mediante brida. Dicha brida provista
de una junta de estanqueidad en (exterior del depósito), hace cuerpo con la chapa previamente
perforada, mediante otra brida plana roscada (cara interna) DN 80/3””, usando tornillería en
acero inoxidable.
Dicho codo de la firma Genebre, será de cuerpo de latón forjado, apto para trabajar a 16 bares,
y facilitará la conexión a la tubería de 25 mm, por el extremo inferior , a la vez que la conexión
hembra frontal servirá al grifo de ¾”. Cumplirá la norma EN-UNE 12.165.
Figura 65: La
parte superior
muestra el
circuito de
abastecimiento
de agua
potable, desde
depósito de
Tankeros. La
parte inferior, es
una ampliación
que detalla sus
partes.
Para sobrepasar la
base de hormigón en
masa del muro
soporte de las tomas,
se utilizarán tubos corrugados de color rojo de 160 mm de diámetro, para el tubo PEAD de 90
mm (línea principal), y de 50 mm para el tubo PEAD de 25 mm (líneas secundarias a puntos de
tomas de agua), como vemos en la siguiente figura:
En la parte aérea de la línea principal (bajada al terreno y subida), la tubería irá abrochada al
muro mediante abrazaderas Gatell de acero galvanizado, reforzada con goma, de forma que
proporcione una sujeción firme, pero con cierto grado de deslizamiento de forma que permita el
desplazamiento del tubo provocado por la variación de la elongación debida a la temperatura.
La parte aérea de subida a grifos, mediante tubos de 25 mm, llevará abrazaderas Gatell tipo
clip.
Aplicamos para ello el teorema de Bernouilli entre los puntos 1 (capa libre de agua en la parte
superior del depósito) y 2 salida de la línea principal). El desnivel entre ambos puntos es de
8,774 m. La tubería de salida tiene 73,6 mm de diámetro interior (90 mm de diámetro exterior,
SDR 11). La línea principal tiene 8,18 m de longitud, contando subida y bajada al terreno,
poseyendo además 5 codos, 2 válvulas de compuerta, conexión a depósito y 4 collarines de
derivación (los contamos como 4 tés de paso recto).
En la ecuación anterior,
EP1 EC1 EP1 ( H L1 H L2 ) EP 2 EC 2 EP 2 evaluamos las pérdidas de
2 2 2 2 carga secundarias de
P1 v1 L v2 (L ) v P2 v2
z1 f f Accesorios 2 z2 Darcy, mediante metros de
2g D 2g D 2g 2g longitud de tubería
P1 P2 v1 2
L LAccesorios v 2 equivalente que
z1 z2 f 1 2 ( P1 P2 ; v1 0) sumaremos a los metros
2g D 2g
reales de tubería que
L ( LConexDep 4 Lcodo 5 LColl .Te 2 LVálv.Comp ) v22 ocasionan las pérdidas
z1 z2 f 1 primarias. Tenemos 2
D 2g
incógnitas, el coeficiente de
fricción y la velocidad. Si conseguimos determinar el caudal, podríamos calcular el coeficiente
de fricción, que se prevé pequeño, ya que el polietileno es bastante liso.
Para calcular el caudal al final de la línea principal, necesito conocer la longitud total de la
canalización, es decir sumar a la real la equivalente de los accesorios. Esta última la puedo
estimar mediante la siguiente tabla:
Tabla 26:
Estimación de la
longitud equivalente
de los accesorios,
en función del
diámetro exterior de
la tubería de PEAD.
Fuentes: Duratec y
ABN Pipe System
Si las dos válvulas de compuerta de la línea principal están abiertas, toda nuestra energía de
presión se agotará por fricción, por lo que aplicando la fórmula de Hazen Williams, podemos
saber el caudal que circula por dicha línea:
10,679 LT (m)
z1 z 2 ( m) 1,852
x 4,87
xQ1,852 (m 3 / s )
C Dint ( m)
1
0,5399 0,5399
( z1 z 2 ) xC 1,852 xDint 4,87 1,852 8,774x1501,852 x0,07364,87 8,774x10.718,179x3,031x10 6
Q x
10,679xLT 10,679x 28,12 300,29
0,5399
Siendo:
z1 z 2 (m) 8,774 desnivel entre el depósito lleno y la salida de la línea principal.
C 150 para PEAD (coeficiente relacionado con la rugosidad de la tubería.)
Esto nos permite conocer la velocidad de circulación del agua por la tubería:
Q 4Q 4 x0,023(m 3 / s )
Q S ( m 2 )v ( m / s ) v 5,48m / s
S D2 x0,07362
Q 0,023 m 3 / s
Siendo:
Q(m 3 / s) Caudalde la línea principal.
C 150 para PEAD
Dint 0,08m ( Diámetro interior del tubo de 90 mm)
De todas formas, nuestra instalación está dimensionada para 16 bares, y soporta algo menos
de 1 bar (Pmáx. = 8,774 mca = 0,86 bar). Como curiosidad, la presión en la entrada de una
vivienda suele estar entre 3 y 6 bares, y aunque la velocidad pueda parecer ruidosa, el
polietileno la absorbe muy bien. Los golpes de ariete debidos al cierre brusco de cualquier
válvula del circuito, son perfectamente absorbidos por el tanque de agua que actúa a modo de
chimenea de equilibrio.
0,025 8,00
0,023
7,00
0,021
0,020
0,019 6,00
0,017 5,48
5,22
0,015 4,85 5,00
0,015
4,47
0,013 4,05 4,00
3,59
0,010 0,011
3,07 3,00
0,007 2,47
2,00
0,005 1,70
1,00
0,000 0,00
0,000 0,00
0 2 4 6 8 10
Altura en mca, según llenado del depósito
Figura 67: Curvas de caudal-velocidad en línea principal, en función del desnivel de agua
existente.
Volviendo a nuestro teorema de Bernouilli, podríamos conocida la velocidad para cada altura
de descarga, estimar el coeficiente de fricción. La hallamos para lo que suponemos será el
funcionamiento habitual de la instalación a depósito lleno (velocidad en la línea principal de
3
5,48 m /s):
LT v 22
z1 z2 f 1
D 2g
2 Dg v 22 2 x0,0736x9,81 0,0482
f x z1 z2 x 8,774 0,012
v 2 LT 2g 5,48 2 x 28,12 2 x9,81
Siendo:
z1 z 2 ( m) Desnivel de agua
D ( m) Diámetro interior
2
g (m / s ) 9,81m / s 2 gravedad terrestre
v 2 (m / s ) velocidad del agua en la salida de la línea principal
LT (m) longitud de la tubería más la equivalente de los accesorios
f Coeficiente de fricción
Este valor es compatible con el comportamiento excelente de tuberías lisas, como sucede en
nuestro caso, al ser de polietileno.
v ( m / s ) D ( m) 5,48x0,0736
Re 299.334,64
(m 2 / s ) 1,01x10 6
En el uso de este circuito, lo habitual, es mantener cerrada la válvula de compuerta del final, y
abiertos uno o más de los cuatro grifos. El caso más desfavorable sería suponer los cuatro
grifos abiertos. Si bien es verdad que con los 4 grifos cerrados y las válvulas de compuerta
3
abierta a la salida de la línea principal se obtenían 0,023 m /s, cuando cerramos dicha válvula
principal y los cuatro grifos abiertos cabría pensar que por cada uno de ellos en base a la
3
primera ley de Kirchoff se podría obtener 0,00575 m /s, es decir 5,75 litros/s, dado que la
pérdida de carga varía ligeramente al ser la tubería lisa.
Hagamos una
comprobación del
dimensionado para el
uso habitual (4 grifos
abiertos y válvula de
compuerta final
cerrada):
Supongamos que en
cada uno de los grifos
disponemos de un
caudal de 0,5 l/s, lo
cual es más que
suficiente para atender
nuestras necesidades
de abastecimiento a
pequeños depósitos
de uso domiciliario.
Figura 68: Circuito para consumo humano.
Para evitar aplicar la anterior fórmula de Hazen-Williams, podemos utilizar el siguiente ábaco:
Figura 69: Estimación de la pérdida de carga unitaria, en las tuberías DN25 (parte
superior), y DN90 (parte inferior), con el ábaco de Hazen-Williams para HDPE, PE100,
PN16
Fuente: Duratec
Como vemos, trabajando con el ábaco de Hazen-Williams:
Para DN25 entramos con el caudal (0,5 litros/s) y diámetro nominal de la tubería (DN25
mm, teniendo en cuenta que es el exterior en polietileno), conseguimos la velocidad (1,55
m/s) y la pérdida de carga unitaria (0,14 mca por metro de tubería):
Para DN90 entramos con el caudal (2 litros/s) y diámetro nominal de la tubería (DN90 mm,
teniendo en cuenta que es el exterior en polietileno), conseguimos la velocidad (0,4 m/s) y
la pérdida de carga unitaria (0,023 mca por metro de tubería):
Vamos a estimar la presión a la salida del grifo más alejado. Para ello calculamos las pérdidas
de carga en la instalación, suponiendo como si los 4 grifos estuviesen en la posición del más
alejado. Como conocemos las pérdidas unitarias de las tuberías extraída de dicho ábaco,
necesitamos conocer las longitudes equivalentes de los accesorios, para hallar la pérdida de
presión total, y comprobar con nuestro desnivel, si tenemos suficiente presión a la salida del
grifo:
H Depósito Grifo 4 ( LDN 25 LeqAccesori osDN 25 ) Salida xH uDN 25 ( LDN 90 LeqAccesori osDN 90 ) Línea Pr al . xH uDN 90
H Depósito Grifo 4 6,93(m) x0,14(mca / m) 25,92mx0,0023mca / m 0,97 0,06 1,03m
Presión de salida del grifo más alejado Desnivel H Depósito Grifo 4 8,77m 1,03m 7,74m 0,76 bar
Longitud equivalente de la salida a grifo 4 :
LTDerivGrif o 4 LDN 25 LeqAccesori osDN 25 1,27m 5,66m 6,93m
2
VDN 25
LeqAccesori osDN 25 LGrifo LCodo LEstrechami ento 180D25 30D25 K
2 gHuDN 25
1,562
LeqAccesori osDN 25 180x0,025 30x0,025 0,46
2 x9,8 x0,14
LeqAccesori osDN 25 4,50 0,75 0,407 5,66m
D2 int DN 25 20,402
Siendo : K 0,5(1 ) 0,5(1 ) 0,46
76,302
D1 int DN 90
Longitud equivalente de la línea principal:
LDN 90 LeqAccesori osDN 90 6,60m 19,32m 25,92m
LeqAccesori osDN 90 LConexDep 1LVálvCompAb 2 Lcodo 90 º 3LColl .TePaso Re cto 1LColl .TePaso 90 º
2
VDN 90
LeqAccesori osDN 90 K 15D 2 x30D 3 x 20D 30D
2 gHuDN 90
0,42
LeqAccesori osDN 90 0,5 15x0,09 2 x30x0,09 3x30D 30x0,09
2 x9,81x0,0023
LeqAccesori osDN 90 1,77 1,35 5,40 8,10 2,70 19,32m
Siendo:
2
V DN 90 ( m / s )
LConexDep (mte) K ,K 0,5(conexión en ángulo recto)
2 g (m / s 2 ) H uDN 90 (m)
Lcodo 90 º (mte) 30D(m)
LCollTePaso Re cto (mte) 20D(m)
LCollTePaso 90 (mte) 30D(m)
LVálvCompAb (mte) 15D(m)
D ( m) Diámetro int erior de la tubería
V DN 90 (m / s ) velocidad del agua en la tubería de DN 90 0,4m / s
V DN 25 (m / s ) velocidad del agua en la tubería de DN 25 0,14mca / m 1,56m / s
H uDN 90 (m) Pérdida de c arg a unirtaria en DN 90 0,0023mca / m
g (m / s 2 ) aceleración de la gravedad terrestre 9,81m / s 2
Por tanto cuando cada grifo demanda 10,2 litros/s, la presión en el más alejado es de 7,74 mca
ó 0,76 bares, El diseño es de nuevo, suficiente.
El agua fuente de vida, es importante para el ganado. Asegurarla en una cantidad suficiente
que evite el estrés en los animales, es importante si además de su salud, queremos obtener el
máximo beneficio de ellos. Por ejemplo la leche de vaca en un 80% es agua.
a) La altura a la que ubicar los mismos: El diferente porte de los animales que han de beber en
los abrevaderos, aconsejan que los dispongamos en dos alturas posibles 400 mm para ganado
tipo ovino y caprino, y 700 mm de altura con respecto al suelo para el ganado vacuno, equino y
camélidos. Una vaca por ejemplo abreva de forma más cómoda con el cuello estirado
formando un ángulo de 60º entre el cuello y la cabeza, hundiendo su boca de 10 a 15 cm en el
agua.
c) Que la reposición del nivel de agua en los abrevaderos sea automática, y con caudal
suficiente, adecuado al consumo animal.
d) La facilidad de limpieza: Este detalle está relacionado con la salud del animal. El material
utilizado y el diseño, es clave a la hora de determinar si la limpieza se realizará. Los
abrevaderos se pueden confeccionar de obra, madera, chapa galvanizada, hierro esmaltado,
polietileno, fibra de vidrio y acero inoxidable. De todos ellos el modelo que vamos a escoger,
pese a ser el más caro, es el de acero inoxidable, dado que nuestra instalación estará a la
intemperie, buscando la robustez y facilidad de limpieza. Los abrevaderos de obra y madera
presentan graves problemas de higiene, a los de chapa galvanizada, se les adhiere la verdina
con facilidad. Después los de plástico y fibra, sufren roturas con mayor facilidad.
e) Las condiciones de salubridad del agua, y su temperatura: Que el agua esté libre de
bacterias, y que su temperatura esté entre los 15 y los 27ºC.
El modelo de abrevadero elegido que cumple estas recomendaciones del veterinario Francés
Alboquers (revista Mundo Veterinario, nº 193 de 15 de noviembre de 2.003: Abrevaderos,
conceptos básicos a tener en cuenta), es de la firma Suevia modelo 130-6.024, que aunque
pensado para vacas lecheras, al tener 4 patas en las que va sujeto el recipiente, se permite
regular la altura, por lo que podremos disponer hileras a 0,70 m (para animales de gran porte),
y a 0,40 m (para los de menor porte).
Figura 70: Abrevadero para ganado Suevia, modelo s/longitud. Recuadrado en rojo, el
elegido.
Fuente: Suevia.
El termostato con la resistencia calefactora no será necesario, dada la cálida climatología del
lugar de emplazamiento de los bebederos.
Figura 72: Detalle de la salida de las línea de abrevaderos, desde el depósito de Tankeros.
Los medios que utilizaremos para el diseño de las cuatro líneas de los abrevaderos, son
similares a los que describimos para el circuito del consumo de agua humano: Cada uno de
dichos circuitos tendrá una línea principal ejecutada con tubo de
polietileno de alta densidad DN90, PE100, PN16, con el mismo tipo de
valvulería y forma de unión al depósito. Después mediante collarines
derivaremos a cada bebedero Suevia, mediante tuberías de las mismas
características y DN25 mm. Lógicamente, en las líneas 1 y 2, la longitud
de dichos ramales será de 0,40 m, mientras que en las 3 y 4 será de
0,70 m, para atender al diferente porte de los animales.
Pasemos pues al dimensionado de estas líneas. Bastará con calcular la tipo 3-4, ya que las 1-2
se diferencian en que los ramales a los bebederos son algo más cortos.
Figura 75: Esquema unifilar de las líneas 3 y 4 para los bebederos de los animales
Trabajamos con el ábaco de Hazen-Williams, bajo las mismas hipótesis de diseño del circuito
de consumo humano, estimando que cada bebedero del circuito, de llenado automático y con
160 litros de capacidad, precisa un caudal de 0,5 litros/segundo. Como la línea dispone de 4
bebederos Suevia, tenemos que:
Para DN25 entramos con el caudal (0,5 litros/s) y diámetro nominal de la tubería (DN25
mm, teniendo en cuenta que es el exterior en polietileno), conseguimos la velocidad (1,55
m/s) y la pérdida de carga unitaria (0,14 mca por metro de tubería).
Para DN90 entramos con el caudal (2 litros/s) y diámetro nominal de la tubería (DN90 mm,
teniendo en cuenta que es el exterior en polietileno), conseguimos la velocidad (0,4 m/s) y
la pérdida de carga unitaria (0,023 mca por metro de tubería).
H Depósito Bebedero 4 ( LDN 25 LeqAccesori osDN 25 ) Salida xH uDN 25 ( LDN 90 LeqAccesori osDN 90 ) Línea Pr al . xH uDN 90
H Depósito Bebedero 4 6,36(m) x0,14(mca / m) 33,04mx0,0023mca / m 0,89 0,08 0,97m
Presión de salida del grifo más alejado Desnivel H Depósito Grifo 4 8,96m 0,97m 7,99m 0,78 bar
Longitud equivalente de la salida a grifo 4 :
LTDerivBebe dero 44 LDN 25 LeqAccesori osDN 25 0,70m 5,66m 6,36m
2
VDN 25
LeqAccesori osDN 25 LGrifo LCodo LEstrechami ento 180D25 30D25 K
2 gHuDN 25
1,562
LeqAccesori osDN 25 180x0,025 30x0,025 0,46
2 x9,8 x0,14
LeqAccesori osDN 25 4,50 0,75 0,407 5,66m
D2 int DN 25 20,402
Siendo: K 0,5(1 ) 0,5(1 ) 0,46
D1 int DN 90 76,302
Longitud equivalente de la línea principal:
LDN 90 LeqAccesori osDN 90 13,72m 19,32m 33,04m
LeqAccesori osDN 90 LConexDep 1LVálvCompAb 2 Lcodo 90 º 3LColl .TePaso Re cto 1LColl .TePaso 90 º
2
VDN 90
LeqAccesori osDN 90 K 15D 2 x30D 3x 20D 30D
2 gHuDN 90
0,4 2
LeqAccesori osDN 90 0,5 15x0,09 2 x30x0,09 3x30D 30x0,09
2 x9,81x0,0023
LeqAccesori osDN 90 1,77 1,35 5,40 8,10 2,70 19,32m
Siendo:
2
V DN 90 ( m / s )
LConexDep (mte) K ,K 0,5(conexión en ángulo recto)
2 g (m / s 2 ) H uDN 90 (m)
Lcodo 90 º (mte) 30D(m)
LCollTePaso Re cto (mte) 20D(m)
LCollTePaso 90 (mte) 30D(m)
LVálvCompAb (mte) 15D(m)
D ( m) Diámetro int erior de la tubería
V DN 90 (m / s ) velocidad del agua en la tubería de DN 90 0,4m / s
V DN 25 (m / s ) velocidad del agua en la tubería de DN 25 0,14mca / m 1,56m / s
H uDN 90 (m) Pérdida de c arg a unirtaria en DN 90 0,0023mca / m
2
g (m / s ) aceleración de la gravedad terrestre 9,81m / s 2
Donde hemos calculado la presión a la salida del grifo más alejado. Para ello hallamos las
pérdidas de carga en la instalación, suponiendo como si los 4 grifos-boya de los bebederos,
estuviesen en la posición del más alejado. Partiendo de que conocemos las pérdidas unitarias
de las tuberías extraída de dicho ábaco, para la línea principal de tubo DN90 (0,0023 mca/m), y
para los ramales de DN25 (0,14 mca/m) obtenidas del ábaco de Hazen-Williams, necesitamos
conocer las longitudes equivalentes de los accesorios tanto en la línea principal, como en la
derivación, para hallar la pérdida de presión total (multiplicando la pérdida de carga unitaria
respectiva por la longitud (real + la de los accesorios). De esta forma hemos calculado que en
la derivación al bebedero más alejado se pierden 0,89m, y en la línea principal 0,08m, lo que
hace un total de 0,97 m. Como el desnivel entre la altura de agua del depósito (9,66 m) y la del
bebedero (0,70 m) es de 8,96 m, la presión a la salida del grifo-boya será de 7,99 m ó 0,78
bares, para las líneas 3 y 4.
Las líneas 1 y 2, tendrán algo más de presión, al perderse algo menos en los ramales (6,06 m
= 0,4+5,66, frente a los 6,36 m), y existir algo más de desnivel (9,26m=9,66-0,4m frente a los
8,96 m). En concreto perderá de presión: 6,06x0,14+33,04x0,0023=0,84+0,08=0,92 m
Y tendrá de presión a la salida del grifo-boya más alejado: Desnivel-pérdida=9,26-0,92=8,34 m
= 0,82 bar en líneas 1 y 2.
El diseño se considera correcto.
i 300
f 3
100 100
Siendo:
f factordecorrección
i (mm / h) int ensidad ó régimen pluviométrico
100 mmh de partida
Si nos fijamos en el plano Nº4, la zona ocupada por nuestras instalaciones es una plataforma
de 40,02 metros de largo por 31,73 metros de ancha elevada sobre el terreno 1 metro, ya que
la zona es llana. En dicha plataforma hemos dispuesto 10 arquetas de desagüe de medidas
interiores 0,76x0,76x1,10 metros (largo, ancho y
profundidad), que están provistas cada una de ellas
de rejillas de fundición dúctil marca Benito, modelo
RP-80, de 0,80x0,80 metros (largo y ancho). La
tapa de la rejilla de 0,755x0,755 es articulada y
antirrobo. Las arquetas descansan sobre soleras
de hormigón en masa HM30/B/15/IIa+Qb
2
(hormigón en masa de 20 N/mm , consistencia
blanda, con un espesor de 15 cm, con tipo de
Figura 76: Rejilla articulada, antirrobo
exposición IIa que es apropiada para elementos
RP-80 para arqueta de desagüe de
enterrados o sumergidos y adicional Qb,
pluviales.
contenidos químicos capaces de producir la
Fuente: Fundición dúctil Benito
alteración del hormigón a velocidad lenta, debido a
la presencia de heces de animales).
Sobre dicha plataforma, distinguimos S/P Nº4, 8 líneas de desagües, que evacúan aguas
hacia los bordes, ya que la zona que rodea nuestras instalaciones es de naturaleza llana, y con
dificultades por tanto para la evacuación. La elevación de 0,70 metros se considera suficiente
para preservar nuestras instalaciones, frente a posibles avenidas de agua en épocas de lluvia
ya que las ubica a 1282,40 pies, es decir, a una cota ligeramente superior a la que se
encuentra hacia el norte el camino rural que une Dubti con la carretera 18 que pasa por Logia
y Semera.
Las tuberías utilizadas en todo el sistema de desagüe, será de PVC color teja, marca
Ferroplast, ideal para canalización enterrada. La pendiente del 1% es suficiente para garantizar
que la circulación de las aguas se realiza de forma rodada o por gravedad. Deberán cumplir la
norma EN-UNE-1.401-1, y siendo la designación o marca presente en cada ro de tubo la
siguiente:
como por ejemplo exige la empresa pública Aguas de Jerez (a fin de lograr una mayor
durabilidad de las instalaciones.
Mostramos a continuación las características más relevantes de los tubos de PVC que fabrica
Ferroplast, siguiendo la citada norma:
En nuestra instalación, buscando dicha mayor durabilidad, escogeremos tubos con SN-8,
2 2
capaz de aguantar 8000 N/m , es decir 815 Kgf/m , buscando no solo la mayor resistencia, sino
la posibilidad de su enterramiento como sucede en nuestro caso a menor profundidad, bajo la
losa de hormigón a partir de 30 cm medido desde el eje de la tubería.
Las líneas restantes son únicamente para la recogida de aguas pluviales, ya que el agua que
se pueda desperdiciar de los grifos en las líneas 6 y 7 se considera despreciable, al tratarse de
grifos para el suministro de agua potable, y no para el lavado de utensilios de uso doméstico.
Esta línea evacúa agua de recogida pluvial más la de las dos primeras líneas de abrevaderos
que confluyen en la arqueta de rejilla pluvial nº2.
Está formada por el ramal de arquetas pluviales que parte de la ARP1 y finaliza en la zona
descarga tras pasar por la ARP 2 donde confluyen las dos ramas procedentes de los
abrevaderos.
En la siguiente figura, nostramos la vista en planta, la cual nos facilitará la comprensión del
dimensionado que efectuaremos a continuación.
a) LD1: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº1 (ARP1) a la
ARP2
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 77,93 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
2
Superficie de recogida de aguas corregida para 300 mm/h: 77,93x3 = 233,79 m .
Seleccionamos en la tabla 4.9 del documento básico HS Salubridad, para una superficie mayor
2
o igual de 233,79 m , y pendiente de la tubería del 1%, el diámetro nominal del colector:
Tabla 28: Se corresponde con la tabla 4.9 del documento básico HS salubridad, del Código
Técnico de la Edificación.
b) LD1: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº2 (ARP2) a
campo:
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 145,86 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
Superficie equivalente por unidades de desagüe:
Tabla 29: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Instalamos de la arqueta ARP2 a zona de desagüe, una tubería de diámetro nominal DN
200, SN-8, s/EN-UNE 1.401-1.
c) LD1: Dimensionado del tramo de desagües de abrevaderos desde arqueta de paso AP1 a
ARP2.
Cada uno de los abrevaderos Suevia modelo 6.025, tiene prevista la salida para la conexión
de una tubería DN125, SN4, según nos indica el fabricante. La salida de cada abrevadero irá a
parar a su arqueta respectiva mediante tubo de idénticas características, con el auxilio de un
codo hembra-hembra de 87º 30´.
Como cada abrevadero posee 10 unidades de desagüe (UD), el tramo más desfavorable va de
la arqueta de paso AP3 a la AP4, con 40 UD a coeficiente de simultaneidad 1. Según la tabla
4.5 del citado documento HS Salubridad, para una pendiente del 1%, bastaría con un tubo de
DN 90 mm:
Tabla 30: Uso de la tabla 4.5 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo de desagüe de abrevaderos.
Sin embargo dado que el fabricante aconseja DN125, seguiremos su recomendación y por
tanto:
Instalaremos en los tramos de AP1 a Ap4 y de Ap4 a ARP2 tubo DN125 SN8.
En los bajantes desde cada abrevadero a su arqueta, montaremos tubo DN125 SN4, con codo
hembra-hembra de 87º,30´ en el cambio de dirección que caracteriza la pendiente de llegada a
la arqueta. Todas cumplirán la norma EN-UNE 1.401-1
Si nos fijamos en este tramo, presenta simetría con el anterior dimensionado, llegándose a las
mismas conclusiones:
Instalaremos en los tramos de AP5 a Ap8 y de Ap8 a ARP2 tubo DN125 SN8.
En los bajantes desde cada abrevadero a su arqueta, DN125 SN4, con codo hembra-hembra
de 87º,30´en el cambio de dirección que caracteriza la pendiente de llegada a la arqueta.
Todas cumplirán la norma EN-UNE 1.401-1.
Esta línea de desagüe, recoge agua exclusivamente pluvial con una superficie proyectada en
2
planta de 150,56 m , contando la parte correspondiente al tejado del tanque.
o LD2: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº2 (ARP2) a
salida a campo.
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 150,56 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
2
Superficie de recogida de aguas corregida para 300 mm/h: 150,56x3 = 451,68 m .
Seleccionamos en la tabla 4.9 del documento básico HS Salubridad, el diámetro nominal del
2
colector para una superficie mayor o igual de 451,68 m , y pendiente de la tubería del 1%:
Tabla 31: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Instalamos de la arqueta ARP3 a zona de desagüe, una tubería de diámetro nominal DN
160, SN-8, s/EN-UNE 1.401-1.
Esta línea presenta simetría de cálculo con la LD1, al prestar los mismos servicios, como
vemos en la siguiente figura:
Instalaremos en los tramos de AP9 a Ap12 y de Ap12 a ARP5 tubo DN125 SN8.
En los bajantes desde cada abrevadero a su arqueta, montaremos tubo DN125 SN4, con codo
hembra-hembra de 87º,30´ en el cambio de dirección que caracteriza la pendiente de llegada a
la arqueta. Todas cumplirán la norma EN-UNE 1.401-1.
Instalaremos en los tramos de AP13 a Ap16 y de Ap16 a ARP5 tubo DN125 SN8.
En los bajantes desde cada abrevadero a su arqueta, montaremos tubo DN125 SN4, con codo
hembra-hembra de 87º,30´ en el cambio de dirección que caracteriza la pendiente de llegada a
la arqueta. Todas cumplirán la norma EN-UNE 1.401-1.
Esta línea de desagüe, recoge agua exclusivamente pluvial con una superficie proyectada en
2
planta de 88,98 m , contando la parte correspondiente al tejado del tanque.
El agua se vierte a la arqueta de rejilla pluvial nº 6 (ARP 6), y desde ahí, es evacuada al
exterior de la plataforma, como vemos en la siguiente figura:
2
colector para una superficie mayor o igual de 266,94 m , y pendiente de la tubería del 1%:
Tabla 32: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Esta línea presenta simetría de cálculo con la LD4, al prestar los mismos servicios, como
vemos en la siguiente figura:
Esta línea de desagüe, recoge agua exclusivamente pluvial con una superficie proyectada en
2
planta de 171,81 m , contando la parte correspondiente al tejado del tanque.
El agua se vierte a la arqueta de rejilla pluvial nº 8 (ARP 8), y desde ahí, es evacuada al
exterior de la plataforma, como vemos en la siguiente figura:
o LD6: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº8 (ARP8) a
salida a campo.
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 171,81 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
2
Superficie de recogida de aguas corregida para 300 mm/h: 171,81x3 = 515,43 m .
Seleccionamos en la tabla 4.9 del documento básico HS Salubridad, el diámetro nominal del
2
colector para una superficie mayor o igual de 515,43 m , y pendiente de la tubería del 1%:
Tabla 33: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Esta línea de desagüe, recoge agua exclusivamente pluvial, ya que la pérdida de los grifos se
2
considera despreciable. La superficie proyectada en planta es de 158,52 m , contando la parte
correspondiente al tejado del tanque.
El agua se vierte a la arqueta de rejilla pluvial nº 9 (ARP 9), y desde ahí, es evacuada al
exterior de la plataforma, como vemos en la siguiente figura:
Figura 87:
Trazado de la
línea de desagüe
Nº7.
o LD7: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº9 (ARP9) a
salida a campo.
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 158,52 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
2
Superficie de recogida de aguas corregida para 300 mm/h: 158,52x3 = 475,56 m .
Seleccionamos en la tabla 4.9 del documento básico HS Salubridad, el diámetro nominal del
2
colector para una superficie mayor o igual de 475,56 m , y pendiente de la tubería del 1%:
Tabla 34: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Esta línea de desagüe, recoge igualmente agua exclusivamente pluvial, ya que la pérdida de
2
los grifos se considera despreciable. La superficie proyectada en planta es de 158,52 m ,
contando la parte correspondiente al tejado del tanque.
El agua se vierte a la arqueta de rejilla pluvial nº 10 (ARP 10), y desde ahí, es evacuada al
exterior de la plataforma, como vemos en la siguiente figura:
Figura 88:
Trazado de la
línea de desagüe
Nº7.
o LD8: Dimensionado del tramo de unión de la arqueta de recogida pluvial nº10 (ARP10) a
salida a campo.
2
Superficie de recogida de aguas para 100 mm/h: 163,32 m .
Pendiente: 1%
Régimen pluviométrico: 300 mm/h
Factor de corrección de 100 a 300 mm/h: f=3
2
Superficie de recogida de aguas corregida para 300 mm/h: 163,32x3 = 489,96 m .
Seleccionamos en la tabla 4.9 del documento básico HS Salubridad, el diámetro nominal del
2
colector para una superficie mayor o igual de 489,96 m , y pendiente de la tubería del 1%:
Tabla 34: Uso de la tabla 4.9 del documento HS Salubridad del CTE, para la elección del
tramo en estudio.
Nota: Es importante que todas las superficies de recogidas de agua ejecutadas con hormigón
2
armado, designación EHE-08 HA-30/B/20/IIb+Qb (hormigón armado de 30 N/mm , de
resistencia característica, consistencia blanda, 20 cm de espesor, con malla electrosoldada de
8 mm de diámetro en cuadrículas de 15x15cm, a 7,5 cm de la base, esté fratasado de la
siguiente forma:
Tras disponer el mallazo sobre tacos de 7,5 cm previa formación de pendientes en el terreno
hacia las arquetas, S/P Nº 4 y 4A, se extenderá el hormigón, mediante regla vibrante. En el
momento que el hormigón empieza a fraguar, se espolvorea una capa de rodadura a base de
cemento Portland (CEM II/A-P 32,5 R) con áridos silíceos y aditivos a base de un rendimiento
2
aproximado de 4 Kg/m , espolvoreándolo de forma manual. El aditivo silíceo mezclado con el
cemento, le facultará de una piel exterior con gran resistencia a la abrasión.
A medida que el hormigón fragua, se va fratasando, hasta conseguir un acabado pulido. Una
vez pulido, se procederá al curado de la superficie, para al día siguiente proceder al corte
2
mecánico de juntas, delimitándolo en zonas de no más de 16 m , a fin de que se comporte
mejor frente a los cambios de temperatura, favoreciéndose la dilatación y evitándose con ello
las fisuras o grietas.
Dicha arqueta dispondrá de tapa de registro en fundición dúctil, marca Benito modelo B125
TH80, que quedará enrazada con el plano de recogidas de aguas, S/P nº 4.
En la siguiente tabla observamos el número de bridas a instalar en función del diámetro del
cable de acero, y el par de apriete de las tuercas en Nm:
En la siguiente
ilustración, vemos
Figura 91: Cable, guardacabo y cómo cuelga el
brida de acero inoxidable para cable que sujeta la
cable de 5 mm de diámetro.. bomba. Al colocar
Fuente: RS los grips para
realizar la corbata,
se debe de tener la
precaución de
ubicar las tuercas
por el lado opuesto
al cabo corto del
lazo.
Figura 93: Método correcto de fijación las bridas, con las tuercas al lado
opuesto del cabo corto.
Fuente: British Railways Board
En esta arqueta, se ubica una caja eléctrica estanca marca Wiska, modelo combi 607, grado de
protección IP 67, donde se realiza la conexión del cable de la bomba procedente de la unidad
de control CU200, con el cable de bajada. Esto es necesario, dado que el cable de bajada es
del tipo siliconado DNF, propio de bombas sumergibles, mientras que el cable procedente de
dicha unidad de control es Retenax Flan M flex RH con armadura anti roedores, característico
de instalaciones soterradas, como en su momento explicamos en el apartado A2.8.1. Este
cable armado irá enterrado bajo tubo, de forma que el radio de curvatura una vez tendido no
sobrepase en diez veces su diámetro exterior, que es de 16,3 mm (radio mínimo de 163 mm).
La parte inferior de la arqueta, tiene graba y tubo para facilitar el drenaje. La camisa de la
bomba sobresaldrá al menos 5 cm de dicha graba.
La barra de acero llevará dos abrazaderas en sus extremos, de acero inoxidable, para impedir
su desplazamiento.
El cable de acero que sujeta la bomba, quedará embridado al tubo de polietileno y al cable
DNF de la bomba cada 3 m, de forma que al extraerlo para sacar la bomba en las tareas de
mantenimiento se tiren de los tres a la vez, evitándose estrangulaciones que impidan el éxito
de la operación de izado.
En la elección del calibre del cable, hay que tener en cuenta los esfuerzos que debe soportar.
RS nos indica (http://es.rs-online.com/web/1835857.html) que el cable de 5 mm posee una
carga de rotura de 1.500 Kgf, y tomando un coeficiente de seguridad de valor 5, es apto para
trabajar con carga de funcionamiento segura de hasta 300 Kgf, muy superior al peso de la
bomba (8,5 Kgf) y sus accesorios (el propio cable de acero, el cable eléctrico y parte de la
tubería llena de agua, que cuelga desde arriba.
Para el cálculo de la puesta a tierra nos valemos de la ITC BT 18 del reglamento de Baja
tensión.
Utilizamos como sistema de puesta a tierra, un electrodo combinado, es decir formado por
anillo de cobre y 4 picas, según detallamos en el plano Nº 6 y que pasamos a describir:
Picas: Utilizamos para asegurar un valor más bajo de la toma de tierra, cuatro picas de
acero recubierto de cobre, de 14 mm de diámetro y 2 metros de longitud.
El cálculo de la resistencia de cada pica, y la de la longitud del conductor que forma el anillo, lo
hemos hecho en base a las tablas 3 (valores orientativos de la resistividad en función del
terreno) y 5 (fórmulas para estimar la resistencia de tierra en función de la resistividad del
terreno y las características del electrodo). De la tabla 3, para terrenos de naturaleza areno-
arcillosa, se aconseja un valor para la resistividad de 50 a 500 xm. Consideramos que un
valor de 300 en nuestro caso es adecuado.
Tabla 36: Tabla 5 de la ITC-BT-18p.11, con las fórmulas para el cálculo de las resistencias
de tierra de cada tipo de electrodo, en función de la resistividad del terreno, y extracto de la
tabla 3, con el valor de la resistividad del terreno a escoger, en función de la naturaleza del
mismo.
1 1 1
Rt ( ) 3 3
1 1 1 1 1 1 1 26,66x10 26,66x10
x4
R p1 Rp2 R p3 R p4 RCond . 150 37,50
1
Rt ( ) 3
18,75
53,33x10
Siendo:
Rt(Ω ) Resistencia total del electrodo combinado de puesta a tierra
R pi (Ω ) Re sistencia de la pica nº "i", i 1,..., 4.
RCond . A. ( ) Resistencia del conductor del anillo enterrado en horizontal
Calculos de los electrodos, según ITC BT 18, tabla 5:
mm2
m 300 ( m)
R pi ( ) 150
L pica (m) 2 m
2 2 x300 ( m)
RCond . A. ( ) 37,50
LCond . A. 16 m
L pica (m) 2 m longitud de la pica
LCond . A. (m) 14,40 m longitud del anillo enterrado.
Para conseguir una resistencia de tierra de 18,75 , partiendo de un valor de la resistividad del
terreno de 300 xm, necesitamos construir un electrodo combinado de puesta a tierra, con los
siguientes elementos:
De esta forma se obtendrá dicho valor de resistencia, de 18,75 que habrá que corroborar
con la medida sobre el terreno, una vez ejecutada la instalación.
El anillo se conectará con el mallazo de la plataforma elevada a 1 metro sobre el terreno, que
forma las pendientes para la recogida de aguas (Plano Nº 4).
2
La línea de enlace con tierra será de 35 mm , y enlazará al punto de puesta a tierra registrable,
con el bornero de puesta a tierra del cuadro principal de continua. En dicho cuadro, se
conectarán a tierra mediante dicho bornero, las siguientes partes de la instalación:
Nota: Aunque la configuración del generador FV es flotante, necesitamos que los marcos
metálicos de los módulos de cada String así como las dos estructuras soportes Atersa, sean
conectados a tierra.
Es importante que en el electrodo la unión de los conductores del anillo, de las picas al anillo y
del anillo al punto de puesta a tierra, se haga mediante soldaduras aluminotérmicas, conforme
al RBT ITC-BT-18, para asegurar dichas uniones frente al efecto de la corrosión, y evitar
resistencias de contactos no deseables.
Así mismo la salida de la línea de enlace desde el electrodo combinado de puesta a tierra al
borne de puesta a tierra ubicado en el cuadro principal (plano nº 5 A), se hará mediante el
punto de puesta a tierra, provisto de una pletina de puesta a tierra, que posibilita con su
extracción (el acople es mediante tornillería adecuada) la medida de la resistencia real de
tierra, que deberá de hacerse en las pruebas finales de la instalación, y luego cada 5 años
(ITC-BT-18 p.12).
Dicho cuadro ubicado a 1,60 metros del suelo, en el cuarto de equipos y mantenimiento, según
vemos en los planos Nº 5 y 5 A, aloja los siguientes equipos:
- Los 4 portafusibles dFelectric con sus fusibles de 12 A , que protegen nuestros dos
Strings.
- El interruptor automático magnetotérmico principal de continua ABB S802PV S13.
- El dispositivo de protección frente a las sobretensiones, Gave PST 45 PV
- El bornero principal de puesta a tierra.
Figura 96: Detalle del conexionado del Cuadro Principal de continua, que podemos
observar en el plano 5A
El cuadro recibe por su parte superior los dos strings procedentes del generador FV, mientras
que por la inferior le llega la línea de enlace con el punto de puesta a tierra, a la vez que sale la
línea que alimenta al cuadro de control CU-200 de nuestra bomba Sqflex 2.5-2N.
Este cuadro tiene su chasis y puerta metálicos, por lo que debe de conectarse al bornero de
puesta a tierra. Lo hemos escogido de la marca Merlin Gerin, de empotrar, con la finalidad que
en el cuarto de equipos quede la instalación lo más protegida posible, en su aspecto mecánico.
En concreto se trata del modelo cofret PM (referencia 13.547), que este fabricante tiene en
cuadros de distribución, con un grado de protección IP 42. Su puerta es reversible y está
rematada en pintura de color gris claro de poliéster-epoxi. Además incluye cerradura con llave.
Exponemos en la siguiente figura el extracto del catálogo de este fabricante, donde se muestra
la elección de este modelo. Dado que nuestros equipos ocupan 10 módulos de 18 mm de
ancho, con cogida al carril DIN del cuadro, hemos optado por 15 módulos. El espacio sobrante,
facilita el conexionado, y la evacuación del calor. Lógicamente los módulos no usados van
provistos de tapas ciegas, por motivos de seguridad (alejamiento de las partes activas) y
estéticos.
El conexionado entre los distintos elementos del cuadro, se hará mediante cables unipolares de
2
6 mm , con aislamiento RZ1-K (AS), para una tensión mínima de 1 KV. En concreto elegimos la
marca Prysmian, modelo Afumex.
Igualmente la línea que alimenta a la unidad de control, de escasa longitud se hará con este
tipo de conductor, llevando el positivo, el negativo y la tierra (tomada del bornero de puesta a
tierra).
La CU-200 se alimenta del cuadro principal, en concreto desde la salida del interruptor principal
de continua, como hemos detallado al final del apartado anterior. Ambos cuadros están uno al
lado del otro. Usamos la línea de alimentación para traer con ella el cable de puesta a tierra,
que une el bornero de puesta a tierra con los bornes de masa de la CU-200.
De la CU-200, parten también por su parte inferior la línea de alimentación a la bomba Sqflex, y
la que va al interruptor de nivel del tanque, que no debemos confundir con el interruptor de
nivel que lleva la bomba (conectado este a la misma, y que comunica su estado mediante
portadora usando el propio cable de alimentación).
Figura 98: Detalle del conexionado de la CU-200. Por su parte inferior izquierda llega la
alimentación FV. A continuación vemos la salida a la bomba Sqflex, la entrada de la tierra
(vacía, porque la tierra llega con la alimentación FV, y a la derecha la salida al interruptor
de nivel de la parte superior del tanque de Tankeros.
A la izquierda de la CU-200 se adivina una parte del cuadro principal de continua.
Más detalles del tipo de cableado, lo podemos ver en el plano 5 A.
Su funcionamiento, está basado en una turbina o hélice que se mueve en la dirección del flujo
del agua, la cual provoca una pérdida de carga despreciable, gracias a que la transmisión o
acople de la turbina con el sistema de contaje es de tipo magnético. Además, gracias a esta
tecnología de transmisión magnética, el registrador está herméticamente sellado, evitándose la
condensación de agua. Su diseño de cara al mantenimiento es bueno, dado que se puede
desmontar el conjunto hélice-transmisión magnética y registrador, sin sacar el contador de la
tubería. Admite la instalación en horizontal, vertical u otra posición, siempre que el flujo sea
ascendente.
Figura 99. Acople magnético doble entre turbina y registrador, que permite el sello
hermético de éste.
Fuente: Regaber
Puede trabajar hasta 16 bar de presión y con una temperatura del agua de hasta 60ª.
La conexión a la tubería de PVC se hará mediante adaptador con brida ISO PN 16 de 2”, al
estilo del que vemos en la siguiente figura, de MZG tuberías:
Teniendo en cuenta que el contador tiene 200 mm de largo por 214 mm de ancho, irá alojado
en una arqueta prefabricada tipo suelo, con tapa dúctil, marca Munasa, modelo 25, de
61x41x29 cm (largo, ancho y profundidad), instalada cerca del depósito de Tankeros, según se
muestra en plano Nº 3.
En base a los resultados obtenidos con Grundfos y PvSyst, que avalan los cálculos efectuados
en este anexo 2, concluimos pues que el sistema elegido es técnicamente viable.
Hemos diseñado pues un sistema de bombeo, desarrollado por Grundfos para aplicación
exclusiva fotovoltaica, que prevemos hace un uso correcto de la misma y del generador FV, al
realizarse el seguimiento del punto de máxima potencia, gracias al convertidor integrado en el
inversor. El interruptor de nivel de la bomba me protege de la marcha en seco, y el del tanque
está demostrando la experiencia que es más fiable que las válvulas tipo boya, que se suelen
averiar con las tormentas eléctricas.
Nota: Los planos pdf fueron escaneados con el programa “PDFCreator”, a color en
calidad normal (300ppp), y como algunos tienen degradados, pueden tardar un tiempo
en bajarse y luego en abrirse, por lo que se recomienda paciencia.
Plano Nº 1:
Situación en dwg
Situación en pdf
Plano Nº 2:
Emplazamiento en dwg.
Emplazamiento en pdf.
Plano Nº 3:
Instalaciones hidráulicas en dwg.
Instalaciones hidráulicas en pdf.
Plano Nº 3A:
Instalaciones hidráulicas: Detalles de zanjas y arqueta de bomba, en dwg.
Instalaciones hidráulicas: Detalles de zanjas y arqueta de bomba, en pdf.
Plano Nº 4:
Saneamiento y desagües en dwg.
Saneamiento y desagües en pdf.
Plano Nº 4A:
Saneamiento y desagües: Numeración de las recogidas de aguas, en dwg.
Saneamiento y desagües: Numeración de las recogidas de aguas, en pdf.
Plano Nº 5:
Instalación eléctrica en dwg.
Instalación eléctrica en pdf.
Plano Nº 5 A:
Instalación eléctrica: conexionado de cuadros e instalación en dwg.
Instalación eléctrica: conexionado de cuadros e instalación en pdf.
Plano Nº 5 B:
Instalación eléctrica: Esquema unifilar en dwg.
Instalación eléctrica: Esquema unifilar en pdf.
Plano Nº 6:
Sistema de puesta a tierra en dwg.
Sistema de puesta a tierra en pdf.
2. Especificaciones de los materiales y elementos constitutivos del objeto del proyecto (pág. 2).
2.1 Listado de materiales, fabricante y norma de referencia (si procede) (pág. 2).
2.2 Pruebas y ensayos. Control de calidad (pág. 8).
2.2.1 Ensayos (pág. 8).
3. Reglamentos y normas de aplicación (pág. 10).
4. Condiciones generales (pág. 10).
4.1 Condiciones de Índole Facultativa (CIF) (pág. 10).
4.2 Condiciones de Índole Económica (CIE) (pág. 13).
4.3 Condiciones de Índole Legal (CIL) (pág. 17).
5. Aprovisionamiento de materiales: Cuidados especiales (pág. 19).
5.1 Productos de excavación (pág. 21).
1. Introducción
El presente Pliego de Condiciones es el documento básico del proyecto que establece las
condiciones técnicas, económicas, administrativas y legales que permitan materializar
correctamente el objeto del proyecto, nuestro Sistema de Bombeo Fotovoltaico en Gurmudele,
Región de Afar, woreda de Dubti (Etiopía)
Ord. Fabricant
Materiales por índice alfabético Normas
A e
Acero en barras corrugadas, soldable, UNE-EN
1 10080:2005 B 400 S, en obra
UNE-EN 10080 B 400 S
Baldosa cerámica de gres esmaltado ferrogrés, marca Juan UNE-EN 14411:2004; ISO
9 Juan Novella Novella 13006:1998
Ord.
Materiales por índice alfabético Fabricante Normas
A
Barra de acero corruga 15 mm de diámetro y 1,26 m de EN-UNE 10020; UNE
10 largo 36811
Bebedero Suevia, modelo 6024, completo salvo
11 termost y resistencia calefactora
Suevia
DKE/VDE/TÜV EN-
15 Cable de 2,5 mm2, Prysmian Tecsun PV negro Prysmian
UNE60228
DKE/VDE/TÜV EN-
16 Cable de 2,5 mm2, Prysmian Tecsun PV rojo Prysmian
UNE60228
Cable de 6 mm2 de sección Prysmian Afumex UNE21123-4;EN-
17 1000V,RZ1K-AS+
Prysmian
UNE50265-2-1
Cable de tierra de 2,5 mm2, Prysmian Afumex1000 UNE21123-4;EN-
18 RZ1-KAS+
Prysmian
UNE50265-2-1
UNE2116628/11/2009EN
19 Cable marca Prysmian, DN-F de 3x6 mm2 Prysmian
-UNE50265-2-1
UNE21027-4, EN-
20 Cable Prysmian Flextreme, de 2x6 mm2, HO7RN-F Prysmian
UNE50265-2-1
Cable Prysmian Retenax Flam M Flex RH de 3x6 mm2, UNE21123-2;EN-
21 3G6 RVMV-K
Prysmian
UNE50265-2-1
Caja de derivación para empotrar de 150x150 mm, IP- UNE20234, EN-
22 40, e IK 08
BJC
UNE50102
Caja de derivación para empotrar de 200x150 mm, UNE20234, EN-
23 IP40 e IK08
BJC
UNE50102
Caja marca Wiska modelo Combi, IP 67 montaje en UNE20234, EN-
24 superf. completa
WisKa
UNE50102
Flexomark
32 Cinta de aviso de atención al cable
System Co.
Codo electrofusión 90ºMZG ref. 299005 para tubería MZGtubería
33 DN90 t. aéreo s
Codo fundición dúctil 90ºMZG ref. 209008 para tub. MZGtubería
34 DN90 t. aéreo s
Codo MZG-209005, 16 bar, latón desmontable, MZGtubería
35 conexión euro. s
Ord.
Materiales por índice alfabético Fabricante Normas
A
36 Cofret Merlin Gerin PM, 15 módulos, puerta y cerradura Merlin Gerin UNE60439
llave; IP42 e IK08
38 Conductor de cobre duro, General Cable, desnudo de 35 General UNE 21012; UNESA
mm2 de sección enterrado Cable 30401B
Ord.
Materiales por índice alfabético Fabricante Normas
A
Imprimación SHOP-PRIMER a base de resina UNE EN ISO
62 polivinil-butiral, 20 micras, en reja
Indupint
3668;2431;2811-1;3251
Interruptor de nivel, en depósito de agua, código
63 00019748
Grundfos
Ord.
Materiales por índice alfabético Fabricante Normas
A
88 Panel rígido de lana de roca volcánica, espesor 4cm Terrapilar
UNE-EN 13162
101 Pieza cerámica de caballete, mixta, color rojo Cobert UNE-EN 1304
104 Portafusibles dFelectric PV, PMF 10x38 serie PV 1000 dfElectric IEC 2002/95
Vdc
Premarco de aluminio de 30x20x1,5 mm, ensamb. EWAA-EURAS;UNE-
105 Carpal
EN 12207-8 -10
mediante escuadras
107 Puerta cancela metálica en valla exterior, para acceso Pedro Reyes UNE-EN 13241-1:2004
de peatonal Ballester
108 Puerta cancela metálica en valla exterior, para acceso Pedro Reyes UNE-EN 13241-1:2004
de vehículo Ballester
109 Puerta de entrada de una hoja de 52 mm de espesor, Pedro Reyes UNE-EN 13241-1:2004
890x2040 mm Ballester
111 Racor Genebre, tipo H pared (codo mural con patas), Genebre
PEAD 3/4"
112 Rastrel metálico de chapa galvanizada para sujeción de Cobert UNE-EN 1304
tejas.
Recercado de huecos de fachada mediante moldura de Terrazos
113 Escolano
piedra artificial
Ord.
Materiales por índice alfabético Fabricante Normas
A
Separador de plástico rígido, homologado para soleras. Abinco ó
114 Pesl
121 Tapa marca Benito, modelo B125 TH80 de 72x72 cm. Benito
122 Tapón universal PN 16, MZG, serie 52/84 para tubo PEAD Benito
DN90
123 Teja cerámica de alero, mixta, color rojo. Cobert UNE-EN 1304
124 Teja cerámica de remate lateral, mixta, color rojo, s/UNE- Cobert UNE-EN 1304
EN1304
125 Teja cerámica de ventilación, mixta, color rojo, s/UNE-EN- Cobert UNE-EN 1304
1304
126 Teja cerámica mixta, 43x26 cm, color rojo, según UNE-EN Cobert UNE-EN 1304
1304.
MZGtubería
139 Tubo MZG, PEAD DN 50 mm, PE100, 16 bar,
s
EN-12.201-2
140 Tubo MZG, PEAD DN 90 mm, PE100, 16 bar, SDR11 MZGtuberías EN-12.201-2
Como mínimo, propondrá tres lugares de procedencia, fábrica o marcas de cada material, para
que el Director de Obra elija y pruebe uno de ellos, sin que el Contratista tenga derecho a
modificación del precio del Contrato debido a la elección realizada.
Para cada caso en que los materiales a suministrar sean importados, el Contratista deberá
presentar al Director de la Obra:
Certificado de origen.
2.2.1 Ensayos
Las muestras de cada material que, a juicio de la Dirección de Obra, necesiten ser ensayadas,
serán suministradas por el Contratista a sus expensas, corriendo asimismo a su cargo todos
los ensayos de calidad correspondientes. Estos ensayos podrán realizarse en el Laboratorio
Oficial de Abdis Abeba, que la Dirección de Obra estime oportuno.
Todos los gastos de prueba y ensayos serán de cuenta del Contratista considerándose
incluidos en los precios de las unidades de obra hasta el límite de UNO POR CIENTO (1%) del
Presupuesto de Ejecución Material, no incluyendo en dicho cómputo de gastos los
correspondientes a:
El Contratista, controlará la calidad de los aditivos para morteros y hormigones para que sus
características se ajusten a lo indicado en este Pliego y en la Instrucción EHE-08.
Antes de comenzar la obra, se comprobarán todos los casos el efecto del aditivo sobre las
características de calidad del hormigón. Igualmente se comprobará mediante los oportunos
ensayos de laboratorio la ausencia en la composición del aditivo de compuestos químicos que
puedan favorecer la corrosión de las armaduras.
Durante la ejecución se vigilará que el tipo y la marca del aditivo utilizado sean los aceptados
por el Director de Obra. El contratista tendrá en su poder el Certificado del Fabricante de cada
partida que certifique el cumplimiento de los requisitos indicados en los documentos señalados
en el primer párrafo del presente apartado.
A fin de lograr una correcta disposición de las armaduras del hormigón, serán utilizados por el
Contratista separadores de armaduras, consistentes en elementos de plásticos diseñados para
ese uso, de los fabricantes señalados en el listado de materiales, y homologados para este
uso, para cumplir con los funciones de separación ya sean en solera o alzado. Los
separadores deberán aguantar el peso de la armadura si se utilizan en solera. Se colocarán a
una distancia máxima entre ellos de sesenta (60) centímetros.
Las barras, antes de ser soldadas para fabricar la malla, cumplirán la condición de doblado
simple sobre mandril de 6 diámetros.
4. Condiciones generales
Los establecemos a continuación en una serie de apartados, que enumeramos con el acrónimo
CIF (Condición de Índole Facultativa).
El Director de Obra, con lo planos de las instalaciones, y el Plan de Obra (diagrama de Gantt)
supervisará el replanteo, con el asesoramiento del equipo topográfico y la presencia de los
oficiales de la obras de las dos cuadrillas especialistas.
Se seguirá el siguiente diagrama de Gantt, realizado con el programa Microsoft Project, y que
adjuntamos no obstante con la documentación del proyecto.
Es el Director de Obra, la única persona con autoridad suficiente, para acometer las
reprogramaciones necesarias en las unidades de obra establecidas, con la finalidad de
alcanzar la consecución de las instalaciones proyectadas con los criterios de oportunidad,
calidad y coste establecidos.
Durante la ejecución del proyecto y cada 15 días, el Director de Obra recepcionará de forma
provisional, las unidades de obra acabadas que cumplan con las especificaciones acordadas,
para extender las certificaciones y efectuar los pagos de las mismas a los Contratistas (se
prevén cuatro posibles Contratas: Obra civil (plataforma, instalaciones hidráulicas, salvo
depósito, saneamiento y desagües), Perforación del pozo y montaje de camisa, Expertos de
Tankeros (depósito de agua) y Montajes Eléctricos (instalación de bombeo fotovoltaico)
de Obra ordenará que se haga con cargo a la fianza (ver CIE 1), que en su momento se
impusiera al Contratista.
La Propiedad se reservará un periodo de garantía, para ver que no existen vicios ocultos. Dicho
periodo será de 6 meses, contando desde el final de la obra hasta la firma del acta de
recepción definitiva. Durante el mismo se retendrá la fianza al Contratista.
Una vez solucionados los defectos, se firmará el Acta de Recepción Definitiva, y se procederá
a devolver la fianza al Contratista.
Tiene por objeto especificar las relaciones entre la Propiedad y el Contratista, y el papel de
contrapunto entre los mismos que efectúa el Director de Obra.
CIE1 Fianza
CIE2 Composición de precios unitarios de ejecución material y por contrata.
CIE3 Precios contradictorios o de partidas alzadas.
CIE4 Mejora y modificaciones de obra, instalaciones y maquinaria
CIE5 Revisión de precios.
CIE56 Valoración, medición y abono de trabajos.
CIE7 Penalizaciones
CIE8 Seguros y conservación de las obras, maquinarias e instalaciones
CIE9 Condiciones de pago de la maquinaria, equipos e instalaciones
CIE1 Fianza
La fianza se establecerá como el 5 % del monto de las instalaciones a acometer por cada
Contratista, de forma inicial.
La fianza inicial podrá ser completada con unas retenciones, que pueden oscilar entre el 10 y
el 15 % del valor de las unidades de obra certificadas por el Director de Obra, en su recepción
provisional, pero con defectos a subsanar por el Contratista. Dicho porcentaje lo decidirá el
Director de Obra en función de la importancia y valoración de los defectos a subsanar, sólo en
el único caso de presentar defectos dichas unidades de obra recepcionadas.
- Trabajos que se abonarán con cargo a la fianza, por sufrir demora la obra imputable al
Contratista afectado.
- Reparaciones que tenga que hacer el Director de Obra representando a la Propiedad con
cargo a la Contrata, por defectos no subsanados, en el plazo dado al Contratista.
- Existe una cláusula por abandono de obras (ver CIL9) por parte del Contratista, por la cual
éste será penalizado, perdiendo la fianza si incurre en ella, salvo causa justificada
(enfermedad grave).
Un proyecto se aprueba hoy, pero puede suceder que se realice mucho más tarde de lo
convenido entre las partes. La revisión de precios de los contratos de las administraciones
públicas se regula en el título IV del Real Decreto Legislativo 2/2000 de 16 de junio por el que
se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas LCAP),
y en el artículo 103 se especifica que no tendrá lugar la revisión de precios hasta que se haya
ejecutado el primer 20% del contrato y haya transcurrido un año desde la adjudicación.
En nuestro caso, basándonos en este modelo, ya que las ONG´s mueven fondos públicos,
escogeremos la fórmula polinómica aplicada a proyectos de electrificación.
Dicha fórmula posee una serie de índices en forma de fracción, que tienen en cuenta la
variación de los costes de mano de obra, energía precio del cobre, etc., desde que se aprobó
el proyecto hasta que se realizó.
El resultado de la fórmula es un coeficiente (nº mayor que la unidad) llamado K T, por el cual
multiplicaremos el coste de una certificación de obra (con los precios sin actualizar) para
obtener la certificación revisada o actualizada.
HT ET ST Cu T
KT 0,27 o 0,06 0,37 0,15 0,15
Ho Eo So Cu o
Los recursos son: H (mano de obra), E (energía), S (valor del producto siderúrgico), E (cobre).
Los subíndices “o”, indican el precio del recurso sin actualizar. Es decir, en el momento en que
se aprobó el proyecto.
Los subíndices “T”, sirven para indicar el recurso actualizado al momento de ejecución del
proyecto.
El coeficiente delante de cada fracción, sirve para expresar el peso del recurso en el global de
la revisión.
El Director de Obra tomará el Cuadro de Descompuestos, como referente para medir los
recursos humanos y materiales de las Unidades de Obra, a fin de valorar los trabajos
recepcionados de forma provisional y abonar al Contratista, en el pago de las certificaciones
realizadas con periodicidad quincenal.
CIE7 Penalizaciones
Las penalizaciones serán pactadas antes del la firma del Acta de Replanteo, que da inicio a la
obra, con la finalidad de concienciar a los Contratistas, de la importancia de mantener el
calendario de la obra, evitándose de esta forma los perjuicios que dichas demoras
ocasionarían.
Se establecerá una cuantía (porcentaje del monto de cada unidad de obra) por cada día de
tiempo de demora, atendiendo al tamaño del proyecto y perjuicio que pueda la demora
ocasionar a la Propiedad.
3. Por mala ejecución de los trabajos o incumplimiento de algún requisito laboral o legal,
como pudieran ser, no tener los EPIS (equipos de protección individual, retrasar los pagos
a sus trabajadores o proveedores, no solicitar a tiempo los permisos de obra necesarios).
Seguirá un proceso de pago diferente al de certificaciones de las unidades de obra, que será el
siguiente:
No obstante el Director de Obra tendrá la facultad de alterar estos porcentajes, para garantizar
la obtención de dicho equipamiento, tomando como referencia la realidad del terreno, y
procurando tener siempre amarrado al Contratista.
Tratan de regular o especificar los aspectos legales que debe cumplir el Contratista.
Se especifica el tipo de Contrato, y el modo de adjudicación de las obras o el proceso de
licitación que va a tener lugar.
CIL6 Subcontratas
CIL7 Impuestos
Los Contratistas elegidos, deberán demostrar su experiencia en obras similares, y que poseen
la autorización administrativa del gobierno local, para trabajar en la zona. Así mismo
demostrarán su solvencia económica con el depósito de la fianza en la cuenta de la entidad
bancaria que la Propiedad le indique en su momento.
Los Contratos de nuestro proyecto serán del tipo “por unidades de obra”, salvo lógicamente, el
alquiler de los medios auxiliares de la obra
El Contrato por unidades de obra, se mueve por certificaciones de las unidades de obra
realizadas, con la salvedad de las partidas de alzada y precios contradictorios, que no hay en
nuestro proyecto.
Pagar los jornales de sus trabajadores, los materiales para las unidades de obra y
medios para su ejecución.
CIL6 Subcontratas
Caso de que se permitan subcontratas, el Director de Obra dará las ordenes a través
del Libro de Órdenes al Contratista Principal, máximo responsable de las unidades de obra
subcontratadas.
CIL7 Impuestos
El Director de Obra podrá rechazar todo material que por defecto de transporte o de
almacenamiento no cumpla con las condiciones exigidas.
Podrán desecharse todos aquellos materiales que no satisfagan las condiciones impuestas en
este Pliego para cada uno de ellos en particular, comprobadas por los ensayos que se
hubiesen efectuados.
La Dirección de Obra podrá señalar al Contratista un plazo breve para que retire de los
terrenos de la obra los materiales desechados. En caso de incumplimiento de esta orden podrá
proceder a retirarlos por cuenta y riesgo del Contratista, con cargo a la fianza depositada.
Las tuberías utilizadas en las canalizaciones de agua, será de polietileno de alta densidad, y se
comprobará que vengan con su certificación de origen, conforma a la norma 12.201-2,
verificándose que sus características vienen marcadas sobre los mismos, y se corresponden
con las especificaciones de proyecto:
- Designación comercial.
- Monograma de la marca de fábrica.
- Indicación PE.
- Diámetro nominal.
- Presión normalizada.
- Referencia a la norma UNE.
- Año de fabricación.
Todos los demás materiales se ajustarán al listado expuesto, en lo que respecta a marca,
fabricantes y normas de aplicación. En su inspección visual, se comprobarán que vienen con
las certificaciones de origen.
Toda materia prima recepcionada, será inspeccionada visualmente, al objeto de verificar que
viene en perfecto estado, y no ha sufrido deterioro durante su traslado, antes de firmar la
recepción de la misma. Además se comprobará que viene con la documentación completa.
Para el caso particular de equipos especiales, se ha pactado que venga con el control de
calidad concertado de fábrica, comprobándose que la documentación está en regla, y que los
equipos han sido verificados pues en origen.
Estos son los siguientes:
-4 Módulos de Isofotón IS-270
-Bomba Sqflex 2.5-2N
-Unidad de control CU-200
-Camisa del pozo de acero inoxidable y rejilla (se comprobará su diámetro, longitud y espesor,
calidad del acero, y la ausencia de abolladuras, además de observar que la documentación
está en regla).
En cuanto al uso de las estanterías, las cajas más pesadas ocuparán los estantes más bajos,
evitándose que las cajas se apilen pudiendo comprometer la integridad de los materiales que
contienen. Por dicho motivo, se seguirán los criterios del Director de Obra, en cuanto al espacio
del almacén, uso y número y tipos de estantes.
El Contratista podrá utilizar, en las obras objeto del contrato, los materiales que obtenga de la
excavación, siempre que estén exentos de material vegetal y cuyo contenido de materia
orgánica sea inferior al cuatro por ciento (4%) en peso. En general, se podrán obtener de las
excavaciones realizadas en la propia obra.
En todo caso será necesaria la autorización del Director de Obra, que verificará previamente el
estado de los mismos.
CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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CAPÍTULO I Excavación del pozo y terraplenado de la plataforma de operación
1.1 m3 Desmonte de tierra, explanación y transporte a vertedero
Desbroce y limpieza del terreno, con medios mecánicos incluso transporte de los productos de la ex-
cavación a vertedero o lugar de empleo hasta 10 km, comprendiendo los trabajos necesarios para
retirar de las zonas prevista para nuestra instalación: árboles, plantas, tocones, maleza, broza, ma-
deras caídas, escombros, basuras o cualquier otro material existente, hasta una profundidad no me-
nor que el espesor de la capa de tierra vegetal, considerando como mínima 10 cm. Incluso transporte
de la maquinaria, retirada de los materiales excavados y carga a camión, para su retirada a vertede-
ro autorizado.
En zona de actuación de actuación 1 46,076 37,730 0,100 173,845
_____________________________________________________
173,85 6,18 1.074,39
1.2 u Estudio topográfico
Estudio topográfico incluyendo las labores de deslinde de la parcela, cotas de arranque y de terraple-
nado con un mínimo de 8 puntos de referencia, incluso replanteo sobre la plataforma una vez com-
pactada, de las distintas instalaciones S/P.
________________________________________________
1,00 1.200,00 1.200,00
1.3 u Excavación del pozo y encamisado por el método Odex
Perforación de pozo de bombeo en terreno arcilloso detrítico, hasta 21,75 metros de profundidad, me-
diante la técnica de rotopercusión Odex, incluso entubación auxiliar simultánea al sondeo, incluyendo
materiales: encamisado de acero inoxidable de 200 mm de diámetro con filtros de puentecillos desde
10 metros a 21,75 m, empaque de gravilla hasta completar el diámetro de la perforación de 400 mm,
sellado de hormigón HM-30/B/IIb+Qb vertido con cubilote, para evitar la contaminación bacteriana
procedente de aguas de infiltración superficiales, desde 8 cm sobre la razante, hasta 5 m de profundi-
dad, en sustitución de la gravilla, de forma que la camisa sobresalga 12 cm del fondo de la arqueta,
es decir 0,40 sobre la cota natural del terreno sin terraplenar, para que quede dispuesta S/P Nº 3 y
normas técnicas, incluso traslado de equipos y personal al lugar de actuación.
En zona de actuación 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 10.964,77 10.964,77
1.4 m3 Terraplenado a 1 m, con formación de taludes laterales
Terraplén con suelo seleccionado procedente de préstamos CBR>20, incluyendo extendido, humec-
tación y compactación al 95% del proctor normal, en tongadas de 20 cm, incluso taludes laterales
S/P, e indicaciones del estudio topográfico realizado, hasta fijar la plataforma de nuestra instalación a
1 metro, sobre la cota de referencia del terreno circundante, S/P Nº 4 y 4B.
En plataforma de instalaciones 1 40,018 31,734 1,000 1.269,931
-En taludes laterales 1 80,810 3,000 1,000 121,215 c/2
_____________________________________________________
1.391,15 9,23 12.840,31
1.5 u Arqueta de entrada a pozo, registrable
Arqueta de registro de pozo, de dimensiones interiores 72x72x68 cm, construida con fábrica de ladri-
llo cerámico perforado, de 1/2 pie de espesor, recibido con mortero de cemento M-5 sobre solera de
hormigón en masa HM-30/B/15/IIb (hormigón en masa de 30 N/mm2, consistencia blanda, 15 cm
de espesor, tipo de exposición 2b (exteriores en ausencias de cloruros sometidos al agua de lluvia,
en zona con precipitación media unferior a 600 mm), enfoscada y bruñida interiormente con mortero
de cemento M-15 formando aristas y esquinas a media caña, cerrada superiormente con tapa de fun-
dición, marca Benito modelo B125 TH80, incluso formación de pendiente mínima del 2% con el mis-
mo tipo de hormigón, hacia drenaje, tubo de drenaje de DN 20 mm, gravilla en zona de drenaje, total-
mente terminada, incluyendo excavación, relleno del trasdós y transporte de sobrantes a vertedero,
considerando un 20% de esponjamiento, terminada S/P Nº 3A.
En entrada a pozo 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 231,38 231,38
_______________
TOTAL CAPÍTULO I Excavación del pozo y terraplenado de la plataforma de operación ................. 26.310,85
____________________________________________________________________________________________
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CAPÍTULO II Instalaciones hidráulicas
2.1 m³ Excavación en fosos de cimentación, y transp. a vert.
Excavación de fosos de cimentación del tanque (6,095 m de diámetro por 0,305 m de profundidad)
y de soporte de muretes de circuitos de toma de agua (0,80 m de ancho por 0,20 m de profundidad y
longitud S/P Nº 3), con medios mecánicos, en terreno semiduro, incluso transporte a lugar de verti-
do, distancia inferior a 10 Km
En 1ª losa de cimentación de 1 6,800 0,300 10,895 b^2*p/4
TanKeros
En base murete soporte de circuito de 1 6,880 0,800 0,200 1,101
grifos tomas de agua:
En base murete líneas de abrevaderos 4 1,280 0,800 0,200 0,819
_____________________________________________________
12,82 18,05 231,40
2.2 m³ Losa de cimentación inferior, base depósito de Tanqueros
En losa de cimentación para depósito de Tanqueros de hormigón armado designación EHE08:
HA-30/B/22,5/IV, de tipo hidrófugo (hormigón armado de resistencia características 30 N/mm2, con-
sistencia blanda, con espesor de losa de 22,5 cm, tipo IV apropiado para piscinas, sin requisito de
exposición adicional), y vertido con bomba, incluso P/P de Kg de acero corrugado de 8 mm de diá-
metro, formando un doble mallazo de 15 cm de cuadrícula, separadas ambas mallas 10 cm, y dis-
tantes del encanchado de zahorra 5 cm, electrosoldado, y con varillas de refuerzo cada 30 cm, in-
cluída la P/P de zahorra para encanchado de piedra, compacatada al 95% proctor.
En losa de cimentación exterior 1 6,696 1,000 0,225 7,923 b^2*p/4
_____________________________________________________
7,92 136,89 1.084,17
2.3 m³ Losa de cimentación superior, en interior del depósito Tanqueros
Losa de cimentación interior, para depósito de Tanqueros de hormigón armado designación EHE08:
HA-30/B/15/IV, de tipo hidrófugo (hormigón armado de resistencia características 30 N/mm2, con-
sistencia blanda, con espesor de losa de 15 cm, tipo IV apropiado para piscinas, sin requisito de ex-
posición adicional), y vertido con bomba, incluso P/P de Kg de acero corrugado formando un malla-
zo de 150 cm de cuadrícula, a 7,5 cm de la losa inferior de cimentación, colocación de la junta peri-
metral de sellado metal hormigón, hidrofílica de expansión hidrotite, y P/P de fratasado.
-En losa de cimentación interior del 1 6,090 0,150 4,369 b^2*p/4
depósito Tanqueros:
_____________________________________________________
4,37 64,59 282,26
2.4 m² Impermeabilización superficie losa superior
Impermeabilizante mineral en capa fina, color blanco, aplicado con brocha en dos o más capas, has-
ta conseguir un espesor mínimo total de 2 mm, compuesto de cementos especiales, áridos, resinas,
sales activas y aditivos, paso del agua a contrapresión < 125 cm³/m² a las 24 horas y certificado de
potabilidad,
En superficie losa interior del depósito 1 6,096 1,000 29,186 b^2*p/4
_____________________________________________________
29,19 15,73 459,16
2.5 u Depósito de Tankeros 0885, agua potable para 282 m3 de capacidad
Depósito de agua potable de la firma tankeros, designación comercial 0885, de 6,096 metros de diá-
metro y 10,106 m de altura, incluyendo 8 virolas y media de 8 chapas por virola, en chapa de acero
galvanizado de 12 mm de espesor, ejecución del techo en chapa galvanizada apoyadas sobre co-
rreas radiales de acero galvanizado con forma de L invertida, quedando el techo con forma cónica de
15º de pendiente, de manera que proporcione un cierre hermético al tanque de agua, con apoyo en
columna central, soporte de las correas incluida ésta, incluso escalera de acceso tipo gato con pro-
tección quitamiedos, boca cuerpo de hombre en segunda virola,conexión de vaciado bridada DN 80
con válvula de compuerta montada a 50 mm del fondo, rebosadero con cono bridado DN150, respi-
radero de techo para permitir la entrada de aire, conexiones bridadas en grifo de vaciado y salidas a
líneas de abrevaderos y de consumo humano, caseta de inspección en techo, donde se realiza la
entrada de agua, con acceso al interruptor de nivel e indicador de nivel manométrico, incluso peque-
ño material en forma de tornillería, perfiles de refuerzo y anclaje, y material de sellado y pintura inte-
rior con certificado de potabilidad homologado por sanidad, montado s/planos de Tankeros y verifica-
da su funcionalidad.
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1,00 33.210,45 33.210,45
____________________________________________________________________________________________
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CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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2.6 m³ Losa de cimentación de murete ctos. salida depósito
Base, para cimentación de murete del circuito de tomas de agua, de hormigón armado de resistencia
características 30 N/mm2, consistencia blanda, 20 cm de espesor, adecuado para clase de esposi-
ción tipo IIb (exteriores en ausencia de cloruros, sometidos a la acción de la lluvia en zonas con pre-
cipitación media anual inferior a 600 mm, sin exposición adicional) designación EHE08:
HA-30/B/20/IIb, fabricado en central y vertido con cubilote, armado con tetraceros de 8 mm de diá-
metro a razón de 6 varillas por metro en dos capas separadas 10 cm y atadas con gavillas separa-
das estas 30 cm, incluso pasatubos para circuito de tomas de agua, colocada S/P Nº3.
En base murete soporte de circuito de 1 6,880 0,800 0,200 1,101
grifos tomas de agua:
En base murete líneas de abrevaderos 4 1,280 0,800 0,200 0,819
_____________________________________________________
1,92 108,82 208,93
2.7 m Murete de 1 m de altura y 1 pié de espesor para inst. de fontan.
Murete soporte de instalación de fontanería, de 1 m de altura de 1 pie de espesor de fábrica, de ladri-
llo cerámico perforado (panal), para revestir, 24x12x9 cm, recibida con mortero de cemento M-7,5,
incluso enlucido con mortero de cemento M-5, a regla, colocado S/P nº3 y normas técnicas.
En circuito de tomas de agua 1 6,270 6,270
En líneas de abrevaderos 4 0,878 3,512
_____________________________________________________
9,78 69,29 677,66
2.8 m² Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado,de 33x33 cm
Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado, de 33x33 cm, EN-UNE 14.441, colocadas sobre
capa de refuerzo de 4 cm de mortero de cemento M-10, y rejuntadas con lechada de cemento blan-
co, L, BL-V 22,5, para junta mínima (entre 1,5 y 3 mm), coloreada con la misma tonalidad de las pie-
zas, respetando salida de pasatubos para grifos, colocada S/P Nº3.
Frente grifos 1 6,230 0,500 3,115
Lateral toma principal 1 0,500 0,800 0,400
En líneas de abrevaderos 4 0,878 0,500 1,756
_____________________________________________________
5,27 33,95 178,92
2.9 u Circuito de tomas de agua para 5 salidas
Circuito de tomas de agua para 5 salidas, formado por línea principal trazado aéreo en tramos inicia-
les y finales y subterráneo en el resto,ejecutada en tubería de polietileno de alta densidad DN 90 mm,
PE100, PN 16 bar, SDR 11 (epesor 8,2 mm), s/EN-UNE 12.201-2 conectada a depósito de Tanke-
ros, mediante válvula de compuerta con unión bridada de MZG tuberías, PN 16/10 serie 38/80,
DN80-Dext 90 mm, y válvula de compuerta del mismo fabricante serie 36/80 al final de la línea, in-
cluso cuatro derivaciones a líneas secundarias de alimentación a grifos en tubería de las mismas ca-
racterísticas DN 25 mm SDR 11(espesor 2,3 mm) incluyendo collarines de conexión para paso de
DN90 a DN25, codos H pared de Genebre y grifos modelo Arco 403 3/4", incluso codos con solda-
dura por electrofusión en tramo enterrado y de fundición dúctil con enchufe tipo euro en superficie de
línea principal, pequeño material de sujeción, excavación, relleno, cama de arena y transporte de so-
brantes a vertedero deducido relleno, colocada S/P Nº 3, y probada.
En Línea de grifos tomas de agua: 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 1.982,57 1.982,57
2.10 u Línea de abrevaderos Suevia, para 4 salidas, a 0,40 m de altura
Línea para cuatro bebederos Suevia modelo 6.024, colocados a 0,40 metros de altura, formado por
ramal principal ejecutado en tubería de polietileno de alta densidad DN 90 mm, PE100, PN 16 bar,
SDR 11 (epesor 8,2 mm), s/EN-UNE 12.201-2 conectada a depósito de Tankeros, mediante válvu-
la de compuerta con unión bridada de MZG tuberías serie PN 16/10 serie 38/80, DN80-Dext 90 mm,
trazado aéreo en tramos iniciales y finales y subterráneo en el resto, con tapón universal MZG serie
52/248 DN80 (Dext.90) al final de la línea, incluso cuatro derivaciones a líneas secundarias de ali-
mentación bebederos en tubería de las mismas características DN 25 mm SDR 11(espesor 2,3 mm)
incluyendo collarines de conexión para paso de DN90 a DN25, y codos Genebre para PE 3/4", in-
cluso codos con soldadura por electrofusión en tramo enterrado y de fundición dúctil con enchufe tipo
euro en superficie de ramal principal, pequeño material de sujeción, excavación, relleno, cama de
arena y transporte de sobrantes a vertedero deducido relleno, colocada S/P Nº 3, bebederos inclui-
dos y probada.
En líneas de abrevaderos 1 y 2 2 2,000
_____________________________________________________
2,00 3.679,79 7.359,58
____________________________________________________________________________________________
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CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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2.11 u Línea de abrevaderos Suevia, para 4 salidas, a 0,70 m de altura
Línea para cuatro bebederos Suevia modelo 6.024, colocados a 0,70 metros de altura, formado por
ramal principal ejecutado en tubería de polietileno de alta densidad DN 90 mm, PE100, PN 16 bar,
SDR 11 (epesor 8,2 mm), s/EN-UNE 12.201-2 conectada a depósito de Tankeros, mediante válvu-
la de compuerta con unión bridada de MZG tuberías serie PN 16/10 serie 38/80, DN80-Dext 90 mm,
trazado aéreo en tramos iniciales y finales y subterráneo en el resto, con tapón universal MZG serie
52/248 DN80 (Dext.90) al final de la línea, incluso cuatro derivaciones a líneas secundarias de ali-
mentación bebederos en tubería de las mismas características DN 25 mm SDR 11(espesor 2,3 mm)
incluyendo collarines de conexión para paso de DN90 a DN25, y codos Genebre para PE 3/4", in-
cluso codos con soldadura por electrofusión en tramo enterrado y de fundición dúctil con enchufe tipo
euro en superficie de ramal principal, pequeño material de sujeción, excavación, relleno, cama de
arena y transporte de sobrantes a vertedero deducido relleno, colocada S/P Nº 3, bebederos inclui-
dos y probada.
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CAPÍTULO III Bombeo fotovoltaico
3.1 m³ Excavación de losa de cimentación cuarto de equipos
Excavación de foso de cimentación de 3,803 m de largo, por 4,50 m de ancho, por 0,20 m de pro-
fundidad, con medios mecánicos, en terreno semiduro, incluso transporte a lugar de vertido, distancia
inferior a 10 Km, para base cuarto de equipos.
En ubicación Cuarto de Equipos, S/P 1 3,803 4,500 0,200 3,423
Nº 5:
_____________________________________________________
3,42 18,05 61,73
3.2 m³ Losa de cimentación del cuarto de equipos
Losa para cimentación del cuarto de equipos, de hormigón armado de resistencia características 30
N/mm2, consistencia blanda, 20 cm de espesor, adecuado para clase de esposición tipo IIb (exterio-
res en ausencia de cloruros, sometidos a la acción de la lluvis en zonas con precipitación media
anual inferior a 600 mm, sin exposición adicional) designación EHE08: HA-30/B/20/IIb, fabricado
en central y vertido con bomba, incluso P/P de Kg de acero corrugado de 8 mm de diámetro, for-
mando un doble mallazo de 15 cm de cuadrícula, separadas ambas mallas 10 cm, y distantes del
encanchado de zahorra 5 cm, electrosoldado, y con varillas de refuerzo cada 30 cm, incluso P/P de
zahorra para encanchado de piedra, compacatada al 95% proctor y fratasado.
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En formación de forjado Cuarto de 1 3,180 2,120 6,742
Equipos:
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6,74 64,58 435,27
3.6 m² Cubierta inclinada con cobertura de teja
Formación de cubierta inclinada con una pendiente media del 47%, sobre base resistente, compues-
ta de los siguientes elementos: FORMACIÓN DE PENDIENTES: tablero cerámico hueco machi-
hembrado UNE 67141, para revestir, 50x20x3 cm, apoyado sobre tabicones aligerados de ladrillo
cerámico hueco, recibidos con mortero de cemento M-5, con una altura media de 100 cm, arriostra-
dos transversalmente cada 2 m aproximadamente, todo ello sobre forjado de hormigón (no incluido
en este precio); IMPERMEABILIZACIÓN: membrana impermeabilizante monocapa adherida, for-
mada por lámina de betún modificado con elastómero SBS, UNE-EN 13707, LBM(SBS)-30/FP
(140), con armadura de fieltro de poliéster no tejido de 160 g/m², de superficie no protegida, totalmente
adherida al soporte con imprimación asfáltica, tipo EA; COBERTURA: teja cerámica mixta, 43x26
cm, color rojo; fijada con tornillos rosca-chapa sobre rastreles metálicos de chapa galvanizada. Inclu-
so p/p de tejas de caballete, remate lateral, ventilación y piezas especiales para formación de cum-
breras, limatesas, emboquillado de aleros y bordes libres. Totalmente probada.
En Cuarto de Equipos: 1 3,180 2,430 7,727
_____________________________________________________
7,73 1.067,25 8.249,84
3.7 m Vierteaguas de mármol Blanco Macael, 110x20x2cm
Formación de vierteaguas de mármol Blanco Macael, hasta 110 cm de longitud, 20 cm de ancho y 2
cm de espesor, con goterón, cara y canto recto pulidos, con goterón, cara y canto recto pulidos, se-
gún UNE-EN 771-6, con clara pendiente y empotrado en las jambas, cubriendo los alféizares, los
salientes de los paramentos y cornisas de fachada, la parte baja de las puertas exteriores, etc., reci-
bido con mortero de cemento hidrófugo M-10, confeccionado en obra con 380 kg/m³ de cemento y
una proporción en volumen 1/4, con resistencia a compresión a 28 días de 10 N/mm², incluso rejun-
tado entre piezas y uniones con los muros y carpinterías con mortero de rejuntado para revestimien-
tos, interiores o exteriores, de piedra natural, pulida o para pulir, compuesto de cemento, áridos a ba-
se de polvo de mármol, pigmentos resistentes a los álcalis y aditivos especiales.
En hueco de ventana de 1,10x1,20 en 1 1,100 1,100
cara Norte:
_____________________________________________________
1,10 22,49 24,74
3.8 m Recercado realizado mediante piezas de piedra artificial, de 8x3
Formación de recercado de huecos de fachada mediante piezas de moldura de piedra artificial de 8x3
cm superficie lavada al ácido, con anclaje metálico de acero inoxidable, según UNE-EN 771-5, reci-
bidas con mortero de cemento hidrófugo M-10. Incluso fijaciones metálicas y rejuntado en las unio-
nes entre piezas y con la fachada con mortero de juntas para prefabricados de hormigón y piedra arti-
ficial, compuesto de cemento, áridos, pigmentos y aditivos especiales, y tratamiento de protección
suplementaria mediante aplicación sobre el conjunto de pintura hidrófuga incolora en dos capas.
En puerta de Cuarto de Equipos 1 2,000 2,000
En ventana de Cuarto de Equipos 1 2,100 2,100
_____________________________________________________
4,10 21,64 88,72
3.9 u Puerta de entrada de acero galvanizado de una hoja, 890x2040 mm
Puerta de entrada de una hoja de 52 mm de espesor, 890x2040 mm de luz y altura de paso, acaba-
do pintado con resina de epoxi color blanco formada por dos chapas de acero galvanizado de 1 mm
de espesor, plegadas, troqueladas con un cuarterón superior y otro inferior a una cara, ensambladas
y montadas, con cámara intermedia rellena, sobre cerco de acero galvanizado de 1,5 mm de espe-
sor con garras de anclaje a obra, incluso bisagras de acero latonado con regulación en las tres direc-
ciones, según UNE-EN 1935, bulones antipalanca, mirilla, cerradura de seguridad embutida con tres
puntos de cierre, cilindro de latón con llave, escudo de seguridad tipo roseta y pomo tirador para la
parte exterior y escudo y manivela de latón para la parte interior, cerradura con tres puntos de cierre,
sellado perimetral de juntas por medio de un cordón de silicona neutra. Elaborada en taller, con ajuste
y fijación en obra. Totalmente montada y probada, sin incluir recibido de albañilería.
En fachada Norte de Cuarto de 1 1,000
Equipos:
_____________________________________________________
1,00 424,24 424,24
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3.10 u Ventana corredera simple aluminio anodizado natural de 110x120cm
carpalCarpintería de aluminio, anodizado natural, para conformado de ventana corredera simple de
110x120 cm, serie media, con el certificado de calidad EWAA-EURAS (QUALANOD)., formada
por dos hojas, y con premarco. Compacto incorporado (monoblock), persiana de lamas de PVC,
con accionamiento manual mediante cinta y recogedor, elaborada en taller, con clasificación a la per-
meabilidad al aire según UNE-EN 12207, clasificación a la estanqueidad al agua según UNE-EN
12208 y clasificación a la resistencia a la carga del viento según UNE-EN 12210, todo el conjunto
marca Carpal, totalmente montada y probada.
En fachada Norte de Cuarto de 1 1,000
Equipos:
_____________________________________________________
1,00 400,05 400,05
3.11 m² Reja ventana bastidor de cuadradillo de perfil macizo de acero
Reja metálica compuesta por bastidor de cuadradillo de perfil macizo de acero pudelado de 14x14
mm, barrotes horizontales de tubo cuadrado de perfil macizo de acero laminado en frío de 20x20x1,5
mm y barrotes verticales de tubo cuadrado de perfil macizo de acero laminado en frío de 25x25x1,5
mm. Todo ello con tratamiento anticorrosión según UNE-EN ISO 1461 e imprimación SHOP-PRI-
MER a base de resina polivinil-butiral con un espesor medio de recubrimiento de 20 micras, y capa
externa en Titán Oxirón 100 micras, incluso p/p de garras de anclaje. Elaboración en taller y fijación
mediante recibido en obra de fábrica con mortero de cemento M-5 y ajuste final en obra.
En ventana Cuarto de Equipos: 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 72,58 72,58
3.12 m² Enfoscado de cemento, maestreado, exterior Cuarto de Equipos
Formación de revestimiento continuo de mortero de cemento M-5, maestreado, de 15 mm de espe-
sor, aplicado sobre un paramento vertical exterior, acabado superficial rugoso, para servir de base a
un posterior revestimiento. Incluso p/p de preparación de la superficie soporte, formación de juntas,
rincones, maestras con separación entre ellas no superior a un metro, aristas, mochetas, jambas,
dinteles, remates en los encuentros con paramentos, revestimientos u otros elementos recibidos en
su superficie.
En pared exterior Norte de Cuarto de 1 3,180 2,600 8,268
Equipos:
Deducida puerta: -1 0,900 2,000 -1,800
Deducida ventana: -1 1,100 1,200 -1,320
Jambas: 2 0,200 2,000 0,800
Dintel puerta: 1 0,900 0,200 0,180
Laterales ventana: 2 0,200 1,200 0,480
Dintel ventana: 1 0,200 1,100 0,220
Fachada Sur Cuarto de Equipos: 1 3,180 2,600 8,268
Fachadas Este y Oeste: 2 2,000 2,600 10,400
En fachada Norte Saliente tejado: 1 3,180 0,110 0,350
En fachada Norte Saliente tejado: 1 3,180 0,150 0,477
En fachada Sur, elevación tejado: 1 3,180 1,210 3,848
En fachadas Este y Oeste, laterales 2 2,153 2,350 1,200 5,404 (b+c)/2
tejado:
_____________________________________________________
35,58 13,56 482,46
3.13 m² Alicatado con azulejo liso, 20x31 cm, colocado Cuarto E
Alicatado con azulejo liso, 20x31 cm, 8 €/m², colocado en paramentos interiores de ladrillo del cuarto
de equipos, mediante mortero de cemento M-5, sin junta (separación entre 1,5 y 3 mm).
Cara interior Norte: 1 2,560 2,600 6,656
Deducida puerta: -1 0,900 2,000 -1,800
Deducida ventana: -1 1,100 1,200 -1,320
Cara interior Sur: 1 2,560 2,600 6,656
Cara interior Oeste: 1 1,380 2,600 3,588
Deducido cuadro eléctrico: 1 0,330 0,180 0,059
Cara interior este: 1 1,380 2,600 3,588
_____________________________________________________
17,43 26,60 463,64
3.14 m Escalón de Mármol Blanco Macael de 90x30x2 cm
Escalón de mármol Blanco Macael, hasta 110 cm de longitud, 32 cm de ancho y 3 cm de espesor.
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En escalón de puerta de Cuarto de 1 0,900 0,900
Equipos:
_____________________________________________________
0,90 49,40 44,46
3.15 m² Solado de baldosas cerámicas, interior del C. de Equipos
Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado, 2/0/-/-, de 33x33 cm, 8 €/m², colocadas sobre
capa de refuerzo de 4 cm de mortero de cemento M-10 armado con mallazo ME 20x20 Ø 5 mm,
acero B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080, realizada sobre un film de polietileno dispuesto como capa
separadora de un panel rígido de lana de roca volcánica, según UNE-EN 13162, no revestido, de
40 mm de espesor, que actúa como aislamiento acústico recibidas con adhesivo cementoso de uso
exclusivo para interiores, Ci sin ninguna característica adicional, color gris y rejuntadas con lechada
de cemento blanco, L, BL-V 22,5, para junta mínima (entre 1,5 y 3 mm), coloreada con la misma to-
nalidad de las piezas.
En solado interior de Cuarto de 1 2,560 1,380 3,533
Equipos:
_____________________________________________________
3,53 50,16 177,06
3.16 m² Tendido de yeso, en techo de Cuarto de Equipos
Formación de revestimiento continuo interior de yeso, a buena vista, sobre paramento vertical, hasta
3 m de altura, de 15 mm de espesor, formado por una capa de tendido con pasta de yeso de cons-
trucción B1, aplicado sobre los paramentos a revestir, con maestras solamente en las esquinas, rin-
cones, guarniciones de huecos, incluso p/p, guarniciones de huecos, colocación de malla de fibra
de vidrio antiálcalis marca Mallatex gama yeso, para refuerzo de encuentros entre materiales diferen-
tes en un 10% de la superficie del paramento y montaje, desmontaje y retirada de andamios.
En techo interior del Cuarto de 1 2,560 1,380 3,533
Equipos:
_____________________________________________________
3,53 8,15 28,77
3.17 m² Solado de baldosas tipo, ferrogrés en exterior del C. de Equipos
Solado de baldosa de Ferrogres bicapa antideslizante clase 2 de Rd (s/n UNE-ENV 12633:2003),
de 30x30 cm. con ferrojunta antracita de 1 cm. (AI,AIIa s/UNE-EN-67) recibido con cemento cola,
tapajuntas y limpieza, s/NTE-RSR-2, rejuntado con mortero tapajuntas y limpieza, medido en superfi-
cie realmente ejecutada.
En frontal de Cuarto de equipos: 1 3,800 2,000 7,600
En lateral Oeste de Cuarto de equipos: 1 2,000 0,330 0,660
En lateral Este del Cuarto de Equipos: 1 2,000 0,330 0,660
En cara Sur del Cuarto de equipos: 1 3,800 0,500 1,900
_____________________________________________________
10,82 34,01 367,99
3.18 m² Pintura plástica sobre paramentos exteriores.
Formación en fachadas de capa de acabado para revestimientos continuos bicapa con pintura plásti-
ca, color a elegir, textura lisa, mediante la aplicación de una mano de fondo de pintura autolimpiable,
marca Montó, basada en resinas de Pliolite y disolventes orgánicos como fijador de superficie, y dos
manos de acabado con pintura plástica lisa Junokril acabado mate, diluido con un 10% de agua, a
base de un copolímero acrílico-vinílico, impermeable al agua de lluvia y permeable al vapor de agua,
antimoho, (rendimiento: 0,1 l/m² cada mano). Incluso p/p de limpieza previa del soporte de mortero
tradicional, en buen estado de conservación, mediante cepillos o elementos adecuados y lijado de
pequeñas adherencias e imperfecciones; formación de juntas, rincones, aristas y remates en los en-
cuentros con paramentos, revestimientos u otros elementos recibidos en su superficie.
En fachada Cuarto de Equipos: 1 35,580 =III 3.12
_____________________________________________________
35,58 10,99 391,02
3.19 u Estructura Atersa tipo V, orientada 5º Sur
Estructura tipo V de Atersa, con capacidad para dos módulos de gran tamaño, confeccionada en
acero galvanizado en caliente (normas UNE 37-501 y 37-508 cumpliendo espesores mínimos de la
UNE-EN-ISO 1.461) constituido por varias capas de aleaciones de zinc-hierro, ercubiertas por capa
de zinc resistente a los golpes y a la abrasión, incluso tornillería de sujeción al tejado,de acero inoxi-
dable, s/MV106, junta de estanqueidad y pasta sicaflex antihumedad de relleno, instalada en tejado
del cuarto de equipos, orientada 5º al Sur, totalmente instalada según DB SE y DB HE-5 del CTE y
S/P nº 5.
Sobre tejado del Cuarto de Equipos: 2 2,000
_____________________________________________________
2,00 326,57 653,14
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3.20 u Módulo fotovoltaico monocristalino IS-170
Módulo fotovoltaico monocristalino de alto rendimiento de clase II, grado de protección mínimo IP65
y 170Wp de potencia, incluso caja de terminal instalada idéntica IP, LISTADO DE CERTIFICA-
CIONES: CE, IEC 61215 (TÜV), IEC 61730 aplicación Clase A (TÜV), UL, IEC IECEE,
PV-GAP, totalmente instalado, y conexionado a string en configuración 2S2P, comprobado y en co-
rrecto funcionamiento según DB HE-5 del CTE.
Enestructura Atersa V, sobre tejado 4 4,000
Cuarto de Equipos:
_____________________________________________________
4,00 720,22 2.880,88
3.21 u Cuadro principal de CC, Merlin Gerin, completo e instalado.
Cuadro principal de corriente continua, marca Schneider Electric Merlin Gerin, de empotrar, con ca-
pacidad para 15 módulos, con chasis y puerta metálicos, y bornero de puesta a tierra, modelo co-
fret PM (referencia 13.547), con un grado de protección IP 42, rematado en pintura de color gris claro
de poliéster-epoxi, conteniendo los siguientes elementos de cojida a perfil DIN: dispositivo de protec-
ción contra sobretenciones clase I+II marca Gave Solar Tec modelo PST-45 PV; cuatro portafusi-
bles marca dfelectric, gama PV equipados con fusibles de 12 A, 30 KA, 900 Vdc, tamaño 10x38,
para proteger los polos de nuestros dos strings; un interruptor principal de contínua marca ABB mo-
delo S802-PV S13, de 13 A, incluso carril DIN, bornero de puesta a tierra, y cerradura con llave,
montaje a 1,60 m del suelo S/P Nº 5, y conexionado S/P Nº 5A, manteniendo las indicaciones de
calidad de los conductores y secciones indicadas en dicho plano de detalle, y verificado del correcto
funcionamiento de la instalación.
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3.26 u Línea de control nivel de llenado, desde CU-200 a depósito agua
Línea de control de llenado desde CU-200 de 2x6 mm2, ejecutada mediante cable marca Prysmian,
modelo Flextreme, HO7RN-F, enterrado bajo tubo de doble capa Tupersa rojo, DN-100 desde
CU-200 a arqueta de paso junto a tanque, y bajo tubo de PVC rígido metálico flexible, recubierto de
PVC, marcaTupersa, gama Perfléx DN 29 mm, en la subida a interruptor de nivel, desde arqueta de
paso eléctrica, incluso excavación, lecho de arena, relleno y transporte de sobrantes a vertedero,
terminado S/P Nº 5.
De CU-200 en Cuarto de Equipos a 1 1,000
interruptor de nivel en depós.:
_____________________________________________________
1,00 352,03 352,03
3.27 u Arqueta de paso eléctrica en línea de control de nivel.
Arqueta de paso eléctrica, de dimensiones interiores 32x32x70 cm, construida con fábrica de ladrillo
cerámico perforado, de 1/2 pie de espesor, recibido con mortero de cemento M-5 sobre solera de
hormigón en masa HM-30/B/15/IIb (hormigón en masa de 30 N/mm2, consistencia blanda, 15 cm
de espesor, tipo de exposición 2b para exteriores en ausencias de cloruros sometidos al agua de llu-
via, en zona con precipitación media unferior a 600 mm), enfoscada y bruñida interiormente con mor-
tero de cemento M-15 formando aristas y esquinas a media caña, incluso formación de pendiente mí-
nima del 2% hacia el tubo de drenaje, tubo de drenaje de DN 20 mm, tapa de fundición, marca Be-
nito modelo RH42, totalmente terminada, incluso excavación, relleno del trasdós, graba de drenaje y
transporte de sobrantes a vertedero, considerando un 20% de esponjamiento, terminada S/P Nº 5
En línea a detector de nivel, junto al 1 1,000 1,000
depósito:
_____________________________________________________
1,00 155,03 155,03
3.28 u Bomba SQflex2.5-N , i. montaje equipada a 17,50 m (ref1266 pies)
Bomba SQflex instalada en camisa de pozo, desde arqueta de registro, a una profundidad de 17,50
metros medidos desde la referencia 1.266 pies, incluso conexionado y tendido simultáneo de las ca-
nalizaciones de -electricidad (detector de nivel, y cable DN-F de 3x6 mm2, conexionado a moto-
bomba y caja Wiska), -tubería de impulsión de agua DN 50 mm, PE 100, PN 16 bar, SDR 11, de
uso alimenticio s/EN-UNE 12201-2, conectada a bomba y codo de arqueta, sin incluir éste, y -cable
de sujeción RS de acero inoxidable de 5 mm, con 3 guardacabos y un sujetacable en cada extremo
s/ EN 13411-5 y DIN741, cuidando disponer bridas antilazo para la bajada simultánea de las mis-
mas, cada 3 metros, quedando dispuesto conforma al plano Nº 3A, comprobado el correcto funcio-
namiento de la instalación.
En arqueta-pozo de bombeo: 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 2.815,06 2.815,06
_______________
TOTAL CAPÍTULO III Bombeo fotovoltaico ............................................................................................ 22.050,58
____________________________________________________________________________________________
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CAPÍTULO IV Sistema de puesta a tierra.
4.1 u Arqueta registrable con Punto de Puesta a Tierra
Arqueta registrable para el punto de puesta a tierra, de dimensiones interiores 48x37x32 cm (74x 63
cm ext.), construida con fábrica de ladrillo cerámico perforado, de 1/2 pie de espesor, recibido con
mortero de cemento M-5 sobre solera de hormigón en masa HM-30/B/15/IIb (hormigón en masa de
30 N/mm2, consistencia blanda, 15 cm de espesor, tipo de exposición 2b para exteriores en ausen-
cias de cloruros sometidos al agua de lluvia, en zona con precipitación media unferior a 600 mm),
enfoscada y bruñida interiormente con mortero de cemento M-15 formando aristas y esquinas a me-
dia caña, cerrada superiormente con tapa de hormigón armado de de idéntica designación EHE, y
dimensiones 72x61 cm, con parrilla redondos de acero 8 mm de diámetro en cuadrícula de 10 cm
con cerco de acero laminado L 60.6 soldado a malla y contracerco L70.7, terminada en superficie
con solera de ferrogrés, incluso punto de puesta a tierra de cobre recubierto de cadmio de
2,5x35x0,4 cm, sobre apoyos de material aislante s/RBT-ITC-BT018, incluso soldaduras aluminotér-
micas a anillo enterrado y línea de enlace con tierra, excavación, relleno del trasdós y transporte de
sobrantes a vertedero, considerando un 20% de esponjamiento, terminada S/P Nº 6
Junto a fachada Norte del Cuarto de 1 1,000
Equipos:
_____________________________________________________
1,00 167,19 167,19
4.2 u Electrodo de PT en forma de anillo cuadrado de 4x4 m,con 4 picas
Electrodo de puesta a tierra, en forma de anillo cuadrado de 4 m de lado, formado por conductor de
cobre duro desnudo de 35 mm2 de sección, enterrado a una profundidad de 0,50 m, con 4 picas de
acero cobrizado de 14 mm de diámetro y 2 metros de longitud, para asegurar la puesta a tierra, uni-
das al anillo en las esquinas mediante soldaduras aluminotérmicas, de forma que la cabeza de la pi-
ca quede a no menos de 0,5 metros de profundidad, incluso soldadura aluminotérmica a mallazo de
cimentación, excavación y relleno de trasdos, colocado S/P Nº 6 e ITC-BT-018 del RBT.
Rodeando a Cuarto de Equipos: 1 1,000
_____________________________________________________
1,00 335,43 335,43
4.3 u Línea de enlace con tierra,formada por conductor aislado 16 mm2
Línea de enlace con tierra desde la borna de puesta a tierra del Cuadro Principal, al punto de puesta
a tierra, en arqueta de puesta a tierra registrable, formado por cable de cobre aislado Prymian Afu-
mex RZ1KAS+ de 16 mm2 de sección, bajo tubo de polietileno de doble capa marca MZG gama
Decaplast o similar de 63 mm de diámetro, incluso tendido empotrado en pared en bajada al terreno,
o enterrado a 0,5 m de profundidad desde Cuarto de Equipos a Arqueta de Puesta a Tierra, incluso
conexionado a bornero de puesta a tierra, sin incluir la soldadura aluminotérmica medida en punto de
puesta a tierrea, colocado S/P Nº 6, e ITC-BT-018.
De punto de PT a bornero en Cuadro 1 1,000
Principal:
_____________________________________________________
1,00 75,92 75,92
_______________
TOTAL CAPÍTULO IV Sistema de puesta a tierra. .................................................................................. 578,54
____________________________________________________________________________________________
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CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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CAPÍTULO V Saneamiento y desagües
5.1 u Arqueta de Recogida de Pluviales de 85x85x93 cm ext,i. Rejilla
Arqueta de Recogida de aguas Pluviales, de dimensiones interiores 60x60x82 cm (85x85x93 cm
exteriores), construida con fábrica de ladrillo cerámico perforado, de 1/2 pie de espesor, recibido con
mortero de cemento M-5 sobre solera de hormigón en masa HM-30/B/15/IIa+Qb, de tipo hidrófugo
(hormigón en masa de resistencia características 30 N/mm2, consistencia blanda, con espesor de lo-
sa de 15 cm, tipo IIa apropiado para elementos sumergidos, con requisito de exposición adicional Qb
por la presencia de aguas residuales con sustancias de agresividad media, al mezclarse las heces
de los animales con el agua de lluvia), enfoscada y bruñida interiormente con mortero de cemento
M-15 formando aristas y esquinas a media caña, cerrada superiormente con rejilla de fundición, mar-
ca Benito modelo RP 80 abatible de 75,5x75,5 cm, totalmente terminada, incluso excavación, relleno
del trasdós y transporte de sobrantes a vertedero, considerando un 20% de esponjamiento, termina-
da S/P Nº 4
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CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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5.5 m Canalización de desagüe, enterrada a prof. var. PVC DN200-SN8,1%
Tubo de desagüe de PVC color teja DN200 mm SN8, s/EN-UNE-1.401-1, instalado en zanja de
525 cm de ancho y profundidad variable S/P Nº 4, incluso P/P de excavación, tendido en lecho de
cama de arena, relleno y transporte de sobrantes a vertedero.
En LD 1, tramo G-H: 1 9,680 9,680
En LD 2, tramo G-H: 1 9,680 9,680
_____________________________________________________
19,36 36,55 707,61
5.6 m² Losa en plataforma para recogida de aguas
Losa de hormigón con formación de pendiente, plataforma para recogida de aguas, designación
EHE08: HA-30/B/20/IIb+Qb, de tipo hidrófugo (hormigón armado de 30 N/mm2, consistencia blan-
da, con un espesor de 20 cm, con tipo de exposición IIb que es apropiada para exteriores con au-
sencia de cloruros, y expuesto a lluvia en zona con precipitación media anual inferior a 600 mm y
adicional Qb, contenidos químicos capaces de producir la alteración del hormigón a velocidad lenta,
debido a la presencia de heces de animales), y vertido con bomba, incluso malla electrosoldada de
tetraceros de 8 mmf y 15 cm de cuadrícula a 7,5 cm de la base inferior ( terreno, con formación de
pendiente), incluso capa de rodadura a base de mortero de cemento CEM II / A-P 32,5 R con áridos
silíceos y aditivos, con un rendimiento aproximado de 4 kg/m², espolvoreado manualmente sobre el
hormigón aún fresco y p/p juntas de estanqueidad Sika de PVC y de preparación de la superficie
soporte para la formación de pendientes S/P Nº4, con retirada de sobrantes a vertedero, extendido y
vibrado del hormigón mediante regla vibrante, emboquillado o conexión de los elementos exteriores
(cercos de arquetas, sumideros, botes sifónicos, etc.) de las redes de instalaciones ejecutadas bajo
el pavimento, y fratasado mecánico de toda la superficie hasta conseguir que el mortero quede total-
mente integrado en el hormigón con limpieza final de la superficie acabada, incluso excavación y for-
mación de pendientes con medios mecánicos, y retirada de sobrantes a vertedero, terminada S/P
Nº 4 y 4A
En S1 de ARP1: 9,6346 9,635
En S2 de ARP1: 16,212 16,212
En S3 de ARP1: 28,3215 28,322
En S4 de ARP1: 16,212 16,212
En S1de ARP2: 28,4715 28,472
En S2 de ARP2: 40,551 40,551
En S3 de ARP2: 30,0605 30,061
En S4 de ARP2: 34,6509 34,651
En S1 de ARP3: 12,1902 12,190
En S2 de ARP3: 33,1625 33,163
En S3 de ARP3: 63,3314 63,331
En S4 de ARP3: 33,1625 33,163
En S1 de ARP4: 9,6346 9,635
En S2 de ARP4: 16,212 16,212
En S3 de ARP4: 28,3215 28,322
En S4 de ARP4: 16,212 16,212
En S1 de ARP5: 28,4715 28,472
En S2 de ARP5: 40,551 40,551
En S3 de ARP5: 30,0605 30,061
En S4 de ARP5: 34,6509 34,651
En S1 de ARP6: 9,5802 9,580
En S2 de ARP6: 14,777 14,777
En S3 de ARP6: 38,5007 38,501
En S4 de ARP6: 20,7539 20,754
En S1 de ARP7: 9,5802 9,580
En S2 de ARP7: 14,777 14,777
En S3 de ARP7: 38,5007 38,501
En S4 de ARP7: 20,7539 20,754
En S1 de ARP8: 43,1212 43,121
En S2 de ARP8: 42,4216 42,422
En S3 de ARP8: 43,1212 43,121
En S4 de ARP8: 42,4216 42,422
En S1 de ARP9: 29,761 29,761
En S2 de ARP9: 34,9215 34,922
En S3 de ARP9: 31,9311 31,931
En S4 de ARP9: 24,8511 24,851
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CÓDIGO RESUMEN UDS LONGITUD ANCHURA ALTURA PARCIALES CANTIDAD PRECIO IMPORTE
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En S1 de ARP10: 36,6813 36,681
En S2 de ARP10: 39,7617 39,762
En S3 de ARP10: 40,9814 40,981
En S4 de ARP10: 55,2497 55,250
_____________________________________________________
1.182,53 39,94 47.230,25
5.7 m² Losa de hormigón en taludes laterales de plataf.para recog.aguas
Losa de hormigón armado en taludes laterales del perímetro de plataforma de instalaciones, con pen-
diente del 33,33%, designación EHE08: HA-30/B/20/IIb+Qb, de tipo hidrófugo (hormigón armado
de 30 N/mm2, consistencia blanda, con un espesor de 20 cm, con tipo de exposición IIb que es
apropiada para exteriores con ausencia de cloruros, y expuesto a lluvia en zona con precipitación
media anual inferior a 600 mm y adicional Qb, contenidos químicos capaces de producir la alteración
del hormigón a velocidad lenta, debido a la presencia de heces de animales), y vertido con bomba,
incluso malla electrosoldada ME 15 cm de cuadrícula a 7,5 cm de la base inferior ( terreno, con for-
mación de pendiente), incluso capa de rodadura a base de mortero de cemento CEM II / A-P 32,5 R
con áridos silíceos y aditivos, con un rendimiento aproximado de 4 kg/m², espolvoreado manual-
mente sobre el hormigón aún fresco y de excavación perimetral y relleno S/P Nº4, con retirada de
sobrantes a vertedero, extendido y vibrado del hormigón mediante regla vibrante, redondeo de aris-
tas y fratasado mecánico de toda la superficie hasta conseguir que el mortero quede totalmente inte-
grado en el hormigón con limpieza final de la superficie acabada, terminada S/P Nº 4 y 4A
En talude Norte: 136,03 136,030
En talud Sur: 136,03 136,030
En talud Este: 109,84 109,840
En talud Oeste: 109,84 109,840
_____________________________________________________
491,74 45,12 22.187,31
5.8 u Emboquillado de hormigón en masa de tubo de salida en L. de Desc
Emboquillado de tubo de salida de línea de descarga, mediante hormigón en masa, designación
EHE08 HM-30/B/IIb (hormigón en masa de 30 N/mm2, consistencia blanda, con tipo de exposición
IIb que es apropiada para exteriores con ausencia de cloruros, y expuesto a lluvia en zona con pre-
cipitación media anual inferior a 600 mm), acabado con bruñido de cemento, incluso encofrado y de-
sencofrado, y limpieza final de embocadura del tubo.
En salidas de líneas de descarga: 10 10,000
_____________________________________________________
10,00 78,42 784,20
5.9 m Vallado perimetral de la instalación fotovoltaica
Formación de cerramiento de parcela con murode 2 m de alto y 7 cm de espesor, con pilastras inter-
medias a distancia menor de 3 m, efectuado de fábrica, de ladrillo cerámico hueco doble, para reves-
tir, 33x16x7 cm, recibida con mortero de cemento M-7,5, confeccionado en obra con 300 kg/m2 de
cemento y una proporción en volumen 1/5, con resistencia a compresión a 28 días de 7,5 N/mm2,
incluso enfoscado en ambas caras con mortero de cemento M-5, incluso revestido a ambas caras
mediante Mortero de cemento CEM II/B-P 32,5 N tipo M-5, confeccionado en obra con 250 kg/m³
de cemento y una proporción en volumen 1/6, con resistencia a compresión a 28 días de 5 N/mm²,
ejecución de encuentros, pilastras de arriostramiento y piezas especiales, terminado S/P Nº 4
En fachada Norte (zona LD 1): 1 16,720 16,720
Deducción de puerta peatonal: -1 0,900 -0,900
En fachada Norte (zona LD 5): 1 2,920 2,920
Deducción de puerta: -1 0,900 -0,900
En fachada Sur: 1 26,060 26,060
En fachada Este: 1 12,310 12,310
En fachada Oeste: 1 12,310 12,310
Deducción puerta acceso vehículos: -1 3,000 -3,000
_____________________________________________________
65,52 104,22 6.828,49
5.10 u Puerta de acceso de vehículos, de 3x2 m, en chapa galvanizada
Puerta de acceso de vehículos, apertura manual, ejecutada a base de cuarterones de chapa galvani-
zada, de dos hojas batientes dimensiones 300x200 cm, perfiles rectangulares en cerco y cuarterones
de chapa metálica galvanizada a dos caras, zócalo inferior realizado con doble chapa de 1,5 mm de
espesor, lisa, incluso p/p de bisagras o anclajes metálicos laterales de los bastidores sentados con
hormigón HM-25/B/20/I, armadura portante de la cancela y recibidos a obra elementos de anclaje,
herrajes de seguridad y cierre, acabado con imprimación antioxidante y accesorios terminada según
UNE 85103 y UNE-EN 13241-1, totalmente montada y en funcionamiento.
En fachada Oeste: 1 1,000
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1,00 2.097,68 2.097,68
5.11 u Puerta de acceso peatonal
Puerta cancela metálica de carpintería metálica, de una hoja batiente dimensiones 100x200 cm, perfi-
les rectangulares en cerco zócalo inferior realizado con chapa grecada de 1,2 mm de espesor a dos
caras, para acceso peatonal. Apertura manual. Incluso p/p de bisagras o anclajes metálicos laterales
de los bastidores, armadura portante de la cancela y recibidos a obra, elementos de anclaje, herrajes
de seguridad y cierre, acabado con imprimación antioxidante y accesorios. Totalmente montada y en
funcionamiento.
En fachada Norte, LD 1: 1 1,000
En fachada Norte, LD 5: 1 1,000
_____________________________________________________
2,00 439,73 879,46
_______________
TOTAL CAPÍTULO V Saneamiento y desagües ..................................................................................... 88.070,32
____________
TOTAL ........................................................................................................................................................ 191.263,25
____________________________________________________________________________________________
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Asciende el presupuesto general a la expresada cantidad de DOSCIENTOS SESENTA Y OCHO MIL QUINIENTOS SETENTA Y UN EUROS con
OCHENTA Y SEIS CÉNTIMOS
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mT0885 1,000 u Depósito de Tanqueros 0885, con accesorios, salvo 21.856,72 21.856,72
mq07gte010a 40,000 h Grúa autopropulsada de brazo telescópico, 30 Tm, 27 m 67,01 2.680,40
mQPED 40,000 h Plataforma elevadora de tijeras, diesel, 30 m de alturax9,8horiz 38,55 1.542,00
mo012 150,000 h Oficial 1ª montador de estructura metálica 17,02 2.553,00
mo034 150,000 h Ayudante montador de estructura metálica. 16,36 2.454,00
mo004 16,000 h Oficial 1ª fontanero. 17,59 281,44
mo057 16,000 h Ayudante fontanero. 16,34 261,44
% 2,000 u Medios Auxiliares 31.629,00 632,58
m% 3,000 u Costes Indirectos 31.629,00 948,87
_____________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 33.210,45
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES MIL DOSCIENTOS DIEZ EUROS con CUARENTA Y CINCO
CÉNTIMOS
2.6 m³ Losa de cimentación de murete ctos. salida depósito
Base, para cimentación de murete del circuito de tomas de agua, de hormigón armado de resistencia característi-
cas 30 N/mm2, consistencia blanda, 20 cm de espesor, adecuado para clase de esposición tipo IIb (exteriores en
ausencia de cloruros, sometidos a la acción de la lluvia en zonas con precipitación media anual inferior a 600 mm,
sin exposición adicional) designación EHE08: HA-30/B/20/IIb, fabricado en central y vertido con cubilote, armado
con tetraceros de 8 mm de diámetro a razón de 6 varillas por metro en dos capas separadas 10 cm y atadas con
mt07aco020e 2,000 u Separador de plástico rígido, homologado para soleras. 0,04 0,08
mt07aco020a 7,000 u Lámina plástica Sikaplan, homologado para cimentaciones. 0,12 0,84
mt07aco010a 15,000 kg Acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 400 S, en obra 0,90 13,50
mt10haf010cgb 1,100 m³ Hormigón HA-30/B/20/IIb, fabricado en central vertido con cubilo 64,82 71,30
mt11var300 3,530 m Tubo MZG-Dcaplast doble capa DN110 2,93 10,34
mo011 0,232 h Oficial 1ª construcción. 17,02 3,95
mo062 0,232 h Peón Ordinario Construcción. 15,66 3,63
% 2,000 u Medios Auxiliares 103,60 2,07
m% 3,000 u Costes Indirectos 103,60 3,11
_____________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 108,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
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mq01ret020 0,132 u Lámina plástica Sikaplan, homologado para cimentaciones. 0,12 0,02
mM07CB030S 0,029 h. Camión basculante 6x4 20 t, transporte a vertedero. 42,07 1,22
mT1HM011ABE 0,108 m³ Hormigón HM-30/B/15/IIa+Qb,fabricado en central vertido con cub. 77,23 8,34
mt04lpv010a 40,000 u Ladrillo cerámico perforado (panal), para revestir, 24x12x9 cm 0,17 6,80
mTB 1,000 u Tapa abatible de fundición con marco, Benito, modelo RH42, 33x33 53,00 53,00
mt09mor010c 0,042 m³ Mortero de cemento CEM II/B-P 32,5 N tipo M-5,250 Kg/m3, 1:6 69,98 2,94
mt09mor010f 0,016 m³ Mortero de cemento CEM II/B-P 32,5 N tipo M-15,450 81,47 1,30
mo011 1,528 h Oficial 1ª construcción. 17,02 26,01
mo062 1,528 h Peón Ordinario Construcción. 15,66 23,93
% 2,000 u Medios Auxiliares 123,60 2,47
m% 3,000 u Costes Indirectos 123,60 3,71
_____________________________
TOTAL PARTIDA ............................................................. 129,74
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTINUEVE EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
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ÍNDICE GENERAL
1. Planteamiento general
Los riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación:
Se habilitarán zonas o estancias para el acopio de material y útiles (ferralla, perfilería metálica,
piezas prefabricadas, material eléctrico, etc).
Se procurará que los trabajos se realicen en superficies secas y limpias, utilizando los
elementos de protección personal, fundamentalmente calzado antideslizante reforzado para
protección de golpes en los pies, casco de protección para la cabeza y cinturón de seguridad.
El transporte aéreo de materiales y útiles se hará suspendiéndolos desde dos puntos mediante
eslingas, y se guiarán por tres operarios, dos de ellos guiarán la carga y el tercero ordenará las
maniobras.
Para el montaje del depósito, está previsto un andamio del tipo Plataforma elevadora de tijeras,
diesel, 30 m de alturax9 en horizontal y con carga de hasta 350 Kg de peso. En todo caso si
por dificultades de localización de dicho equipo se optase por andamios de borriquetas,
cumplirán estos las siguientes prescripciones:
Los andamios sobre borriquetas, para trabajos en altura, tendrán siempre plataformas
de trabajo de anchura no inferior a 60 cm (3 tablones trabados entre sí), prohibiéndose
la formación de andamios mediante bidones, cajas de materiales, bañeras, etc.
El área de trabajo estará al alcance normal de la mano, sin necesidad de ejecutar movimientos
forzados.
Se vigilarán los esfuerzos de torsión o de flexión del tronco, sobre todo si el cuerpo están en
posición inestable.
Se evitarán las distancias demasiado grandes de elevación, descenso o transporte, así como
un ritmo demasiado alto de trabajo.
La iluminación para desarrollar los oficios convenientemente oscilará en torno a los 100 lux.
Es conveniente que los vestidos estén configurados en varias capas al comprender entre ellas
cantidades de aire que mejoran el aislamiento al frío. Empleo de guantes, botas y orejeras. Se
resguardará al trabajador de vientos mediante apantallamientos y se evitará que la ropa de
trabajo se empape de líquidos evaporables.
Si el trabajador sufriese estrés térmico se deben modificar las condiciones de trabajo, con el fin
de disminuir su esfuerzo físico, mejorar la circulación de aire, apantallar el calor por radiación,
dotar al trabajador de vestimenta adecuada (sombrero, gafas de sol, cremas y lociones
solares), vigilar que la ingesta de agua tenga cantidades moderadas de sal y establecer
descansos de recuperación si las soluciones anteriores no son suficientes.
El aporte alimentario calórico debe ser suficiente para compensar el gasto derivado de la
actividad y de las contracciones musculares.
Para evitar el contacto eléctrico directo con las partes activas de las instalaciones eléctricas
provisionales de obra, se utilizará el sistema de separación por distancia o alejamiento de las
partes activas hasta una zona no accesible por el trabajador, interposición de obstáculos y/o
barreras (armarios para cuadros eléctricos, tapas para interruptores, etc.) y recubrimiento o
aislamiento de las partes activas.
Para evitar el contacto eléctrico indirecto se utilizará el sistema de puesta a tierra de las masas
(conductores de protección, líneas de enlace con tierra y electrodos artificiales) y dispositivos
de corte por intensidad de defecto (interruptores diferenciales de sensibilidad adecuada a las
condiciones de humedad y resistencia de tierra de la instalación provisional).
Será responsabilidad del empresario garantizar que los primeros auxilios puedan prestarse en
todo momento por personal con la suficiente formación para ello.
Antes del inicio de los trabajos, se inspeccionará el tajo con el fin de detectar posibles grietas o
movimientos del terreno.
Se eliminarán todos los bolos o viseras de los frentes de la excavación que por su situación
ofrezcan el riesgo de desprendimiento.
La maquinaria estará dotada de peldaños y asidero para subir o bajar de la cabina de control.
No se utilizará como apoyo para subir a la cabina las llantas, cubiertas, cadenas y
guardabarros.
Se utilizarán redes tensas o mallazo electrosoldado situadas sobre los taludes, con un solape
mínimo de 2 m.
El acceso y salida de los pozos y zanjas se efectuará mediante una escalera sólida, anclada en
la parte superior del pozo, que estará provista de zapatas antideslizantes.
Cuando la profundidad del pozo sea igual o superior a 1,5 m., se entibará (o encamisará) el
perímetro en prevención de derrumbamientos. No es nuestro caso en este proyecto, pero lo
dejamos a modo de recordatorio.
Se efectuará el achique inmediato de las aguas que afloran (o caen) en el interior de las zanjas,
para evitar que se altere la estabilidad de los taludes.
Se regarán periódicamente los tajos, las cargas y cajas de camión, para evitar las polvaredas.
Especialmente si se debe conducir por vías públicas, calles y carreteras.
Se prohibe acercar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2 m. del borde de la
excavación.
Se prohibe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la grúa que lo sustenta.
Las operaciones de montaje de las virolas del tanque de agua en altura, se realizarán desde
plataforma de operación elevadora de tijeras, provista de una barandilla perimetral de 1 m. de
altura formada por pasamanos, barra intermedia y rodapié. El montador, además, amarrará el
mosquetón del cinturón a un cable de seguridad, o a argollas soldadas a tal efecto en la
perfilería de dicha plataforma.
Los prefabricados se acopiarán en posición horizontal sobre durmientes dispuestos por capas
de tal forma que no dañen los elementos de enganche para su izado.
4.7 Albañilería.
Los escombros y cascotes se evacuarán diariamente, para evitar el riesgo de pisadas sobre
materiales.
Se prohibe almacenar pinturas susceptibles de emanar vapores inflamables con los recipientes
mal o incompletamente cerrados, para evitar accidentes por generación de atmósferas tóxicas
o explosivas.
Se prohibe realizar trabajos de soldadura y oxicorte en lugares próximos a los tajos en los que
se empleen pinturas inflamables, para evitar el riesgo de explosión o de incendio.
Se tenderán redes horizontales sujetas a puntos firmes de la estructura, para evitar el riesgo de
caída desde alturas.
El calibre o sección del cableado será siempre el adecuado para la carga eléctrica que ha de
soportar.
Los hilos tendrán la funda protectora aislante sin defectos apreciables (rasgones, repelones y
asimilables). No se admitirán tramos defectuosos.
El tendido de los cables y mangueras, se efectuará a una altura mínima de 2 m. en los lugares
peatonales y de 5 m. en los de vehículos, medidos sobre el nivel del pavimento.
Las mangueras de "alargadera" por ser provisionales y de corta estancia pueden llevarse
tendidas por el suelo, pero arrimadas a los paramentos verticales.
Las maniobras a ejecutar en el cuadro eléctrico general se efectuarán subido a una banqueta
de maniobra o alfombrilla aislante.
Los cuadros eléctricos poseerán tomas de corriente para conexiones normalizadas blindadas
para intemperie.
La tensión siempre estará en la clavija "hembra", nunca en la "macho", para evitar los contactos
eléctricos directos.
El hilo de toma de tierra, siempre estará protegido con macarrón en colores amarillo y verde.
Se prohibe expresamente utilizarlo para otros usos.
No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas de las compañías con elementos longitudinales
transportados a hombro (pértigas, reglas, escaleras de mano y asimilables). La inclinación de la
pieza puede llegar a producir el contacto eléctrico.
o Extremar las precauciones para poner y retirar varillas y tubos de perforación, utilizar
guantes adecuados y palancas en caso necesario, mantener la sarta de perforación
libre de grasa o barro.
o Evitar el manejo de tuberías y/o elementos pesados por una sola persona, pedir ayuda.
Cuando en la ejecución de la obra intervenga más de una empresa, tal es nuestro caso, o una
empresa y trabajadores autónomos o diversos trabajadores autónomos, el promotor designará
un coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra, que será un
técnico competente integrado en la dirección facultativa.
Cuando no sea necesaria la designación de coordinador, las funciones de éste serán asumidas
por la dirección facultativa.
En aplicación del estudio básico de seguridad y salud, cada contratista elaborará un plan de
seguridad y salud en el trabajo en el que se analicen, estudien, desarrollen y complementen las
previsiones contenidas en el estudio desarrollado en el proyecto, en función de su propio
sistema de ejecución de la obra.
Antes del comienzo de los trabajos, el promotor deberá efectuar un aviso a la autoridad laboral
competente.
6.1. Introducción
Es por esto, que escudarse en un país con menos grado de desarrollo en estas
cuestiones, no exime de responsabilidad a la ONG promotora de estas instalaciones, sino que
a mi juicio las obliga aún más, por el simple hecho que el derecho a la vida, materializada en
unas condiciones seguras y dignas de trabajo son derechos fundamentales inalienables para
todo ser humano, que deben traspasar todas las fronteras. Por todo ello, fundamentaremos su
aplicación.
Son las normas de desarrollo reglamentario basadas en esta Ley, las que deben fijar
las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de los trabajadores.
Entre ellas se encuentran las destinadas a garantizar la utilización por los trabajadores en el
trabajo de equipos de protección individual que los protejan adecuadamente de aquellos
riesgos para su salud o su seguridad que no puedan evitarse o limitarse suficientemente
mediante la utilización de medios de protección colectiva o la adopción de medidas de
organización en el trabajo.
- Cascos de seguridad, no metálicos, clase N, aislados para baja tensión, con el fin de
proteger a los trabajadores de los posibles choques, impactos y contactos eléctricos.
- Protectores auditivos acoplables a los cascos de protección.
- Gafas de montura universal contra impactos y antipolvo.
- Mascarilla antipolvo con filtros protectores.
- Pantalla de protección para soldadura autógena y eléctrica.