B2 M 18195 PDF
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CAPITULO 1
GENERALIDADES
1.1 UBICACIN 2
1.2 HISTORIA 3
1.3 CONDICIONES ACTUALES DE LA UNIDAD MINERA 5
1.3.1 AMBIENTE FISICO Y BIOLGICO 5
1.3.2 AMBIENTE SOCIO-ECONMICO Y CULTURAL 5
1.4 GEOLOGIA 6
1.5 SERVICIOS AUXILIARES 8
1.5.1 RECURSO HIDRICO 8
1.5.2 ENERGIA ELECTRICA 9
1.6 EXPLOTACIN 9
1.7 METALURGIA 10
1.8 REACTIVOS 10
CAPITULO 11
DESCRIPCION DE LA PLANTA SAN JERONIMO
2.1 CAPACIDAD INSTALADA 12
2.2 SECCIN DE CHANCADO 12
2.3 SECCIN MOLIENDA- CLASIFICACIN 13
2.4 SECCIN FLOTACIN 15
2.4.1 FLOTACIN BULK 15
2.4.2 SEPARACIN PLOMO/COBRE 16
2.4.3 FLOTACIN DE ZINC 16
2.5 ESPESAMIENTO Y FILTRADO DE CONCENTRADOS 17
2.6 FILTRADO DE RELAVES 18
CAPITULO 111
PLANTA FILTRADO DE RELAVES
3.1 HISTORIA 19
3.2 DESCRIPCION DE LA OPERACIN ACTUAL DE LA PLANTA DE
FILTRADO 21
3.2.1 PROCESAMIENTO 21
3.2.2 SECCIONES 21
3.2.1 CLASIFICACION 21
3.2.2 ESPESAMIENTO 22
3.2.2.1 ULTRASEP 22
3.2.3 FILTRADO A PRESION 26
3.3 FLOCULANTES 26
3.3.1 FLOCULACION 27
3.3.2 SEDIMENTACIN DE PARTICULAS FLOCULENTAS 28
3.3.2.1 SEDIMENTACION SIMPLE {ECUACIN DE NEWTON Y
STOKES) 28
CAPITULO IV
FILTRO PRENSA
4.1 DESCRIPCIN DE LA MQUINA 33
4.2 FUNCIONAMIENTO Y USO 34
4.2.1 INTRODUCCIN 34
4.2.2 DESCRIPCIN DEL FUNCIONAMIENTO 34
4.3 PLACAS 35
4.3.1 PLACAS FILTRANTES RIGIDAS O DE CMARA 38
4.3.2 PLACAS FILTRANTES DE MEMBRANA 38
4.4 TELAS 41
4.5 CICLOS Y/0 ETAPAS DEL FILTRO PRENSA 42
4.5.1 CIERRE DEL FILTRO 42
4.5.2 ALIMENTACIN 42
4.5.3 PRESURIZACIN DE LAS MEMBRANAS 44
4.5.4 EXPULSIN COLECTOR 44
4.5.5 INYECCIN DE AIRE 44
4.5.6 DESPRESURIZACIN DE LAS MEMBRANAS 45
4.5.7 PRE-APERTURA 45
4.5.8 APERTURA DE LA COMPUERTA DE DESCARGA 45
4.5.9 APERTURA DEL FILTRO 45
4.5.10 CIERRE DE LA COMPUERTA 46
4.5.11 LAVADO AUTOMTICO DE LAS TELAS 46
4.6 SUSTITUCIN DE LAS TELAS FILTRANTES 48
4.7 DIAGNOSIS Y BUSQUEDA DE FALLAS 49
4.8 FALLO DE SERVICIO Y SUS CAUSAS 51
4.9 DATOS Y CARACTERISTICAS TECNICAS FILTRO DIEMME 52
4.9.1 PARMETROS Y LfMITES DEL USO 52
4.9.2 TIEMPO Y ETAPAS DE UN CICLO 53
4.10 FILTRO PRENSA CIDELCO 53
4.10.1 DATOS TECNICOS 53
4.10.2 DATOS DE OPERACIN Y PROCESO 54
4.10.3 TIEMPO Y ETAPAS DE UN CICLO 55
CAPITULO V
PROCESO DE RECIRCULACIN DEL AGUA Y DISPOSICION DE
RELAVES
5.1 PROCESO DE RECIRCULACION DEL AGUA 58
5.2 PROCESO DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS
RESIDUALES INDUSTRIALES 59
5.3 BALANCE DE AGUA 61
5.4 DISPOSICION DE RELAVES 62
5.4.1 DISPOSICION CONVENCIONAL DE RELAVES 62
5.4.2 DISPOSICION DE RELAVES FILTRADOS 63
5.4.3 VENTAJAS DE LA DISPOSICION DE RELAVES FILTRADOS 65
5.4.4 CARACTERISTICAS NEGATIVAS DE LA DISPOSICIN
CONVENCIONAL 65
5.4.5 COMPORTAMIENTO DE RELAVES ESPESADOS 66
5.5 TENDENCIAS 66
5.6 OPERACIONES COMPARATIVAS 67
5.9 CARACTERISTICAS FISICAS Y QUIMICAS DEL RELAVE - 68
CSHM.SAC
5.1 O CARACTER[STICAS F[SICAS 69
5.11 CARACTER[STICAS OPERATIVAS 70
5.12 CICLO OPERATIVO DEL COMPACTADO 71
CAPITULO VI
PRUEBAS PARA DISMINUIR% DE HUMEDAD
6.1 OBJETIVO 80
6.2 ALCANCES 80
6.3 APLICACIONES 81
6.4 VARIABLES DE OPERACIN FILTRO PRENSA 81
6.4.1 VARIABLES DEPENDIENTES 81
6.4.2 VARIABLES INDEPENDIENTES 81
6.5 OPTIMIZACION MECANICA DE EQUIPOS 81
6.6 BALANCE DE MASA 81
6.6.1 CONCLUSIONES 89
6.6.2 RECOMENDACIONES 90
6.7 PRUEBA CON VARIACIONES EN LAS PROPORCIONES DE
MALLA -400 EN KEKE FILTRADO 90
6.7.1 FILTRO CIDELCO 96
6.7.2 CONCLUSIONES 100
6.7.3 RECOMENDACIONES 100
6.8 IMPLEMENTACIN DEL SISTEMA DE SOPLADO O SECADO EN
FILTROCIDELCO 2000X2000 100
6.8.1 CARACTERISTICAS DEL FILTRO PILOTO ANDRIZT 100
6.8.2 DESCRIPCION DE LAS ACTIVIDADES 101
6.8.3 % DE HUMEDAD VS % MALLA -400 105
6.8.4 % DE HUMEDAD VS % SOLIDOS 106
6.8.5 IMPACTO DEL SOPLADO EN LA DISMINUCION DE LA
HUMEDAD 108
6.8.6 %DE HUMEDAD VS % MALLA -635 109
6.8. 7 CONCLUSIONES 111
6.8.8 RECOMENDACIONES 111
6.9 PRUEBAS CON ETAPA DE SOPLADO FILTRO CIDELCO 111
6.9.1 OBJETIVO 111
6.9.2 DESCRIPCION DE LAS ACTIVIDADES 115
6.9.3 CONCLUSIONES 116
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
CONCLUSIONES 122
RECOMENDACIONES 122
REFERENCIA BIBLIOGRAFICA 123
ANEXOS
ANEXO 01: POLITICA DE CATALINA HUANCA
ANEXO 02: VISIN, OBJETIVO, META Y LEMA
ANEXO 03: CARACTER[STICAS DE LA LONA FILTRANTE DIEMME
ANEXO 04: HOJA MSDS FLOCULANTE AR -1849
ANEXO 05 FLOW SHEET PLANTA SAN GERONIMO
INTRODUCCION
El presente trabajo tiene como finalidad mostrar una breve descripcin de las actividades
que realiza la compaa Minera CATALINA HUANCA SAC, como son las siguientes:
Chancado primario y chancado secundario
Molienda primaria, secundaria, remolienda bulk y Clasificacin
Flotacin Bulk y Zinc
Separacin Cobre - Plomo
Filtrado de concentrados
Planta filtrado de relaves
Recirculacin de Agua recuperada
Se dar mayor nfasis en la filtracin de los relaves con el uso de tecnologa de punta que
permita optimizar el porcentaje de humedad del relave filtrado; reafirmando la poltica de
seguridad, salud ocupacional, medio ambiente y responsabilidad social.
Con las mejoras que se pueda alcanzar con la reduccin del % de humedad la Compaa
Minera CATALINA HUANCA SOCIEDAD MINERA SAC se est ubicando dentro de la
minera peruana como una empresa social, ambientalmente responsable, comprometida
con el desarrollo sostenible de las poblaciones vecinas a sus actividades mineras.
Optimizando el porcentaje de humedad del relave mejoraremos la disposicin y manejo
del relave filtrado, esto nos ayudara a obtener una cantidad mayor de agua para ser
recirculada al proceso con lo que el consumo de agua fresca sera menor.
1
CAPITULO 1
GENERALIDADES
1.1 UBICACIN
La Compaa Minera CATALINA HUANCA Sociedad Minera S.A.C. se encuentra
ubicada en el departamento de Ayacucho, provincia de Vctor Fajardo, distrito de
Canaria, a una altitud de 3500 m.s.n.m.
Para ingresar a esta compaa se cuenta con dos rutas de acceso:
Lima- Nazca - Pampas Galeras- Mina. 715 Km.16 Horas.
Lima- Pisco- Ayacucho- Cangallo- Mina. 1,022 Km. 18 Horas.
IIJSICACION 'NACIONAL
HUAI'ICA . CA e
t
ICA
1.2 HISTORIA
El rea en la que se halla emplazada la unidad minera Catalina Huanca, presenta
vestigios de trabajos efectuados desde la poca de la colonia, pudiendo encontrarse,
labores constituidas por catees y medias barretas.
En 1954 se inici su explotacin con la Compaa Minas Canarias S.A., produciendo
Concentrados de Plomo y Zinc mediante "Pallaqueo" utilizando Maritatas y Jigs.
En 1970 se pone en funcionamiento la Planta de flotacin "San Gernimo" con una
capacidad de 100 TMSPD.
3
En 1975 la Compaa Minas Canarias se declara en quiebra.
En 1988 se constituye la Cooperativa Minera "Minas Canaria" LTOA.
En 19911a Cooperativa Minera "Minas Canaria" se declara en quiebra.
En 1992 la Compaa Minera "Uyuccasa" toma la conduccin de la Mina.
En 1999 la Compaa Minera "Uyuccasa" paraliza sus labores y en abril del ao 2000
celebra contrato de Cesin con la Compaa Minera "Comice" S.R.L.
En 2000 la Cooperativa Minera Minas Canaria retoma la conduccin de la Unidad.
El primero de abril del2005 la Compaa Minera "Catalina Huanca" S.A.C. adquiere
la propiedad minera.
El objetivo de Catalina Huanca Sociedad Minera S.A.C. es desarrollar sus actividades
minero metalrgicas dentro de los ms altos estndares nacionales e internacionales
de control y respeto ambiental, cuidado de sus trabajadores, y mejores estndares
operacionales en un clima de buena vecindad con las comunidades de su entorno,
habiendo firmado el convenio de constitucin de derecho de servidumbre sobre los
terrenos superficiales con la comunidad campesina de Raccaya y un acta de acuerdo
previo con la comunidad de Taca.
-~it
''
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Fuente: CMCHSMSAC 2013
S
De acuerdo con los pobladores la principal actividad productiva es la agricultura.
La actividad agrcola se inicia con las labores de siembra durante los meses de
agosto y diciembre mientras que la cosecha se realiza durante los meses de
mayo y junio. Los sembros pueden ser de maz, trigo, cebada, olluco, habas y
arvejas. La actividad pecuaria implica la crianza de ganado vacuno, ovino y
tambin alpacas aunque en menor nmero.
1.4 GEOLOGA
En esta Unidad se explota minerales polimetlicos de plomo -zinc- plata.
Se puede apreciar que los minerales presentes son:
.t Las gangas (cuarzo y siderita)
./ Pirita
./ Esfalerita
./ Calcopirita
6~
.1 Cobres grises
.1 Arsenopirita
.1 Bomita
.1 Galena
.1 Goethita (hematita)
.1 Oligisto
.1 Caliza bitumonisa gris oscura
.1 Dolomita - Ankerita
.1 Calcita
.1 Marmatita
De estos minerales, los que aportan Fe, son, la pirita, siderita, esfalerita, calcopirita,
arsenopirita, bomita, goethita y oligisto.
7
Fuente: CMCHSMSAC 2014
8
El agua a recircular es bombeado a un tanque metlico de 22m 3 , ubicado junto
a balanza, tambin se cuenta con 3 pozas de concreto de una capacidad de
600 m3 cada uno, el agua va hacia planta por gravedad a la diferentes reas.
El agua fresca es captada del Rio Rajaure y conducida hacia la zona industrial
por gravedad a travs de una tubera de polietileno de 4" de dimetro y una
longitud de 480 m., que es almacenado en dos tanques de una capacidad total
de 100 m3 . Parte del agua fresca captada es utilizada en el proceso de
tratamiento de minerales, que incluye preparacin de reactivos, laboratorio
qumico, laboratorio metalrgico. La otra parte de agua captada afn a la
operacin con un caudal de 462.2 m3 /da (5.35 lt. /s) aproximadamente es
usada en la refrigeracin de las bombas de vaco y es devuelta a su cauce
natural ya que no sufre contaminacin.
1.6 EXPLOTACIN
El tipo de explotacin es de socavn. La minera subterrnea o de socavn desarrolla
su actividad por debajo de la superficie a travs de labores subterrneas. En trminos
comparativos, la maquinaria que se usa en la minera subterrnea es mucho ms
pequea que la que utiliza a cielo abierto, debido a las limitaciones que impone el
tamao de las galeras y dems labores.
9
Las labores caractersticas de este sistema de explotacin son los: tneles, cavernas,
bocamina o emboquille, cuartel, galeras, pozo, chimenea, etc.
1.7 METALURGIA
La metalurgia es extractiva ya que se encarga de tratar una mena de sulfuros
polimetlicos para obtener un concentrado bulk de plomo y cobre que
posteriormente son separados y un tercer concentrado de zinc.
1.8 REACTIVOS
Los reactivos usados en el proceso de flotacin son los siguientes:
,.
.......
...
Fuente: CMCHSAC-2014
141
2.4 SECCIN FLOTACIN
En esta seccin se procesar el producto final fino obtenido en el circuito de
molienda, de tamao P80 de 140 micrones, que llegar al circuito de flotacin bulk en
forma de pulpa con una densidad promedio de 1400 g/1. para obtener sucesivamente
concentrados de plomo, cobre y zinc en los circuitos de flotacin bulk, separacin
plomo/cobre y circuito de flotacin de zinc.
Antes de iniciar la flotacin bulk, se efectuar la flotacin de los finos de carbn
contenido en el mineral extrado que viene de algunas zonas de mina. La flotacin se
realizar en dos celdas circular WS 300 de 670 pies3 cada una, con espumante
Aerofroth 70 de Cyanamid (MIBC) a fin de evitar su interferencia posterior en el
consumo de reactivos.
El carbn flotado, el cual contiene valores de elementos de Pb, Zn, Ag e incluso oro
(6.93% Pb, 2.42% Zn, 4.73 OZ!TM Ag, 0.198 Oz/tc Au), es enviado al mestreador
de concentrado plomo a travs de tuberas donde se mezcla con el concentrado de
plomo.
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~,
.-
Fuente: CMCHSAC- 2014
CAPITULO 111
PLANTA FILTRADO DE RELAVES
3.1 HISTORIA
La filtracin de relaves se inicia en Catalina Huanca. En mayo del 2005. Con un
circuito piloto, que constaba de un espesador 10' x 24' y un filtro de discos 9'x 4
discos. (Hoy filtro de Zn).
Despus de un ao de pruebas piloto, en junio del 2006, entra en operacin la
planta de filtrado de relaves, con un espesador de alta velocidad (ULTRASEP) y 5
Filtros de Disco 6'X 8 discos. (Con la Administracin de Proyectos).
En Julio del 2007, Planta de Filtrado pasa a la Administracin de Operaciones. En
ese mismo ao se realiza una Ampliacin de 2 Filtros de discos: 10.5'x 8 discos.
En setiembre del 2008, se implementa un clarificador y diciembre del mismo ao el
segundo ULTRASEP.
En mayo del2009, entre en operacin del Filtro Prensa 2000x2000 CIDELCO.
En mayo 2010 se instal un filtro prensa DIEMME 2000X2000 con esta instalacin
quedo obsoleto los filtros de discos.
En cada una de estas etapas de ampliacin de planta de filtrado de relaves, se fue
mejorando las operaciones, cumpliendo las metas. Hasta obtener hoy en da
humedades entre 15.0 - 15.5 % de relave filtrado.
El uso de canchas de contingencia fue una necesidad, obligatoria hasta antes de la
operacin y optimizacin del Filtro prensa. (CR6-CR7).
Hoy en da se filtra todo el Relave generado por planta concentradora. Teniendo las
canchas CR-6 y CR-7, solo para contingencias por cortes de energa y/o fallas
mecnicas prolongadas.
Fig. N 11: Planta filtrado - 201 O
zof
Fuente: CMCHSAC- 201 O
3.2.1 PROCESAMIENTO
Los relaves del circuito de flotacin de zinc provenientes de la planta
concentradora son enviados a la planta de filtracin de relaves mediante un
sistema de tuberas que alimenta un flujo 1500-1650 tld de slidos seco con un
contenido de slidos entre 24 - 26 % de slidos en peso y una densidad de
pulpa que se encuentra entre 1170 - 1190 g/L. El flujo de relaves frescos se
descarga en el cajn de alimentacin, desde este cajn se bombea el relave
hacia los hidrociclones por medio de la bomba de transferencia de relaves
Warman 150.
3.2.2 SECCIONES
En planta de filtrado de relaves, se tiene las siguientes secciones operativas:
Alimentacin, Conduccin y Cicloneo.
Espesamiento y Clarificacin. (Uitraseps)
Filtrado
-/ Filtro Prensa (DIEMME y CIDELCO)
Bombeo de agua recirculada
Operacin de Canchas de Relave.
3.2.1 CLASIFICACION
Los hidrociclones cumplen en separar la mayor cantidad de slidos por el under
y la mxima cantidad de agua por el over. De la lnea principal de bombeo
(bomba warman 150) se deriva a cada uno de los hidrociclones D-15 donde el
under son descargados al cajn de la bomba 4k para su posterior distribucin a
los holding tank de los filtros prensa CIDELCO y DIEMME, que contienen del 75
- 80 % slidos.
El over del nido de hidrociclones D-15 son enviados al cajn distribuidor para
alimentar a los espesadores Ultrasep N1 y N2, con un contenido de slidos
entre 12-14 %.
3.2.2 ESPESAMIENTO
3.2.2.1 ULTRASEP
El separador sedimentario Ultrasep ha sido diseado para concentrar y separar
continuamente los slidos finos de residuos minerales de la corriente de
alimentacin entrante.
En este separador, el influente fluye hasta el cono de alimentacin Ultrasep a
travs del tubo de alimentacin. Adems, se aade un agente de floculacin al
cono de alimentacin, donde reacciona con los slidos de alimentacin
formando partculas aglomeradas ms grandes. Las partculas aglomeradas se
asientan fuera del cono de alimentacin en la seccin cnica del fondo del
tanque. El agua que es separada de los slidos fluye hacia arriba con direccin
al lavadero de efluentes ubicado en el permetro superior del tanque.
A medida que las partculas floculadas se asientan en el fondo del tanque, las
partculas de mayor tamao sern las primeras en entrar en contacto con el cono
de dilucin. A medida que los slidos se consolidan y se deslizan fuera del cono,
se libera agua. Esta consolidacin que se produce cerca del cono de dilucin
crea una diferencia de densidad entre la parte exterior y la parte interior del
cono de dilucin. Como resultado de esta diferencia, el agua clara que hay
dentro del cono de dilucin fluye hacia el interior del cono de alimentacin por
uno de sus costados. Gracias a estas lechadas concentradas de alimentacin,
esta agua de dilucin contribuye a una floculacin eficiente.
Con el Ultrasep, la cantidad de agua de dilucin que fluye hacia el cono de
alimentacin se autorregula. No se requiere agua de dilucin adicional a la que
es alimentada para una floculacin eficiente. A medida que la concentracin de
alimentacin disminuye, la diferencia entre la densidad de la parte interior y la de
la parte exterior del cono de dilucin tambin disminuye, reduciendo as el flujo
de agua de dilucin. Debido a los flujos de alimentacin muy concentrados, la
diferencia de densidad es significativa, lo que da como resultado una mayor
cantidad de agua de dilucin. Esta dilucin que se autorregula asegura que
existan condiciones de floculacin casi ptimas en el cono de alimentacin.
A medida que los slidos se asientan en el tanque, stos tambin pueden
asentarse en el cono toroidal. Al igual que con el cono de desage, se produce
una mayor consolidacin cuando los slidos se deslizan por la rampa y liberan
agua.
El cono toroidal tambin sirve para conducir la lechada consolidada hacia la
tobera de menor flujo ubicada centralmente. Esto evita la formacin de un "rat-
hole" y permite retirar el tapn de flujo de la lechada consolidada.
El separador sedimentario Ultrasep tambin tiene otras caractersticas como la
de producir un funcionamiento superior al de otros dispositivos de separacin.
En primer lugar, la forma cnica del cono de alimentacin contribuye a una
floculacin eficiente. El rea transversal del cono de alimentacin que est
cercana a la parte superior del cono de alimentacin es ms pequea, lo que
aumenta la turbulencia. Esta regin produce una alta energa de mezcla entre el
agente de floculacin y la lechada de alimentacin. Despus de producida la
alta energa de mezcla, la lechada fluye hacia el cono de alimentacin, donde el
rea transversal se agranda. Debido a este incremento del rea transversal, la
velocidad descendente disminuye, permitiendo as que las partculas floculadas
entren en un suave contacto las unas con las otras sin producir ningn corte.
Esta zona proporciona el tiempo necesario as como menor energa para el
crecimiento de las partculas floculadas de mayor tamao y de asentamiento
ms rpido.
La configuracin del cono de alimentacin constituye un segundo factor para el
aumento de la eficiencia de asentamiento. La forma cnica del cono de
alimentacin crea un anillo con un rea transversal menor entre la parte ancha
del cono de alimentacin y la pared del tanque. A medida que los efluentes y las
partculas pequeas o sub-floculadas se elevan a travs de este anillo, stos se
aceleran provocando una mayor turbulencia en esta regin. Dado que hay una
cantidad relativamente pequea de partculas en esta regin, se requiere de una
turbulencia alta para que las partculas choquen unas con otras y se aglomeren.
A medida que el rea transversal se agranda, la velocidad ascendente de las
partculas disminuye hasta alcanzar un punto en el que la fuerza descendente de
la gravedad es igual a la fuerza ascendente. En este punto, se forma una cama
floculada inactiva que permite que las partculas se aglomeren ms hasta
~1
alcanzar un tamao lo suficientemente grande como para asentarse en el fondo
del separador sedimentario.
Los anillos creados entre la seccin inferior del cono de dilucin y la pared del
tanque tambin permiten obtener la eficiencia de floculacin anteriormente
descrita.
El separador sedimentario Ultrasep posee los siguientes componentes
Pasadizo y escalera: Proporcionan acceso a la parte superior del tanque para
la observacin del proceso y mantenimiento del equipo.
Cono de alimentacin: Reduce la energa radial del flujo entrante y proporciona
zonas turbulentas y calmadas para una floculacin eficiente.
Cono de dilucin: Proporciona una superficie inclinada para la consolidacin
eficiente de los slidos as como un canal para la dilucin de flujo adicional.
Cono toroidal: Tambin proporciona una superficie inclinada para la
consolidacin eficiente de los slidos. Previene la formacin de un "rat hole" a
medida que la lechada consolidada es retirada.
Vertederos: Los efluentes salen del tanque al rebosar los vertederos. Los
vertederos permiten que los efluentes salgan del tanque de una manera
uniforme y controlada.
En los sedimentadores ultraseps se incrementa el porcentaje de slidos en el
flujo de salida, en estos tanques cnicos los slidos sedimentan en las paredes
de los conos, que con la ayuda de un floculante forma floculos con las
partculas de los slidos acelerando la velocidad de sedimentacin, la descarga
de los ultraseps tiene un contenido de 45 % slidos.
El floculante utilizado es de tipo aninico poliacrilamida de peso molecular alto
cuya propiedad es de aumentar la eficacia en el proceso de separacin solido -
liquido, su preparacin se realiza en un tanque de 10 m3 con un sistema de
agitacin a una concentracin del 0.035 %, luego es pasado a otro tanque de
1O m3 para su dosificacin hacia los tanques sedimentadores.
El flujo de salida de los sedimentadores ultraseps N 1 y N 2 contiene 45 %
slidos, son descargados al cajn de la bomba 4K, para su distribucin a los
holding tank respectivamente. En este cajn la carga es compartida, es decir el
under del nido de hidrociclones D-15 se junta con la descarga del ultrasep N 1
241
y No 2 para su bombeo al tanque holding tank para luego alimentar al filtro
prensa DIEMME o CIDELCO con un contenido de slidos promedio del 60%.
Los reboses de agua clarificada de los sedimentadores ultraseps son
recepcionados en el tanque de agua recuperada para su bombeo mediante la
bomba 80-315 o 125-400 a la planta concentradora como agua recirculada para
su uso en el proceso metalrgico. De este tanque se tiene un rebose que es
conducido al cajn de donde es derivado hacia la poza W 3 o hacia la cancha
W7.
asl
3.2.3 FILTRADO A PRESION
El relave mezclado es decir, el under del nido de hidrociclones D-15 y el under
de los ultraseps, son bombeados al holding tank, donde la pulpa es
homogenizada y acondicionada para ser alimentado al filtro prensa DIEMME o
CIDELCO por la bomba warman 125.
El filtro de placas est formado por cmaras fijas y cmaras con membranas,
cuya presin de alimentacin de la pulpa es de 6.2 Bar, el presurizado de las
membranas se realiza con aire presurizado a 8 Bar obtenindose un queque
con una humedad del 15 % H20 que son descargados a las fajas
transportadoras para su disposicin final en el Patio de transferencia N5.
El licor del filtro prensa CIDELCO son bombeados por la bomba 4K al ultrasep
W01 para sedimentar los slidos que retornaran al circuito de espesamiento de
relaves, el rebose del ultrasep son descargados al tanque de agua recuperada
para su envo a la Planta concentradora.
3.3 FLOCULANTES
Cuando se trata de espesar partculas muy finas y lamosas (ej.: algunos relaves,
pulpas de cianuracin etc.} o alternativamente, cuando la superficie del espesador
este subdimensionada (tal vez por cambio de parmetros de operacin o por un
aumento de produccin}, se suele agregar a la pulpa ingresante un reactivo
denominado floculante.
Los floculantes son polmeros de alto peso molecular cuya funcin es neutralizar las
cargas del mismo signo que hace que las partculas finas se repelan. De esta manera
las partculas entran en contacto y se adhieran alrededor de las partculas gruesas
aglomerndose y sedimentndose.
Los floculantes deben agregarse como soluciones muy diluidas en forma gradual, por
etapas, para evitar la formacin de cogulos. Adems es necesario usarlos en
dosificaciones mnimas tambin por razones de costo y evitar excedentes en el agua
que eventualmente puede retornar a la flotacin.
Los floculantes, llamados tambin ayudantes de coagulacin, ayudantes de
floculacin e incluso ayudantes de filtracin, son productos destinados a favorecer
cada una de estas operaciones. La accin puede ejercerse al nivel de la velocidad de
reaccin (floculacin ms rpida} o al nivel de la calidad del flculo (flculo ms
pesado, ms voluminoso y ms coherente).
Los floculantes pueden clasificarse por su naturaleza (mineral u orgnica), su origen
(sinttico o natural) o el signo de su carga elctrica (aninico, catinico o no inico).
3.3.1 FLOCULACION
La floculacin es el proceso que sigue a la coagulacin, que consiste en la
agitacin de la masa coagulada que sirve para permitir el crecimiento y
aglomeracin de los flculos recin formados con la finalidad de aumentar el
tamao y peso necesarios para sedimentar con facilidad.
Estos flculos inicialmente pequeos, crean al juntarse aglomerados mayores
que son capaces de sedimentar.
Fig. N 15: Fuerzas que actan sobre una partcula que sedimenta en un
medio liquido bajo la accin de la gravedad
~e~ ~u~d~~ \
r-----
desalojado).
_
Partcula esfrica
Fuerza gravitatoria
(debida al peso de
la pa1tcula).
dv
1n g - 1n' g - D = 111 -
dt
(Ec. 01)
Siendo:
- m = Masa de la partcula esfrica.
- m' = Masa del fluido desalojado.
- v =Velocidad de la partcula.
- g =Aceleracin debida a la gravedad.
111esfera
1i
= - d 3 P
6 ; (d =dimetro)
Por consiguiente tendremos que:
D = tr . g . d3 . (Ps - p f)
6 (Ec. 03)
Dnde:
o ps = Densidad de la partcula slida.
o pf = Densidad del fluido.
Por otro lado, Stokes dedujo una expresin para la fuerza de arrastre (O)
debida, fundamentalmente a la resistencia viscosa, siendo:
(Ec. 04)
Dnde:
- r = Viscosidad del fluido.
- v = Velocidad lmite.
Igualando las expresiones 03 y 04:
3 1r d 1] v = ~ g (Ps - p f)
(Ec. 05)
Y despejando la velocidad lmite (v):
v = g . d 2 . (Ps - Pf)
187J
(Ec. 06)
Sin embargo, Newton propuso que la fuerza de arrastre (D) era debida principalmente a la
resistencia turbulenta:
D = 0.055 Ji. d 2 . V 2 p f
(Ec. 07)
Donde igualando esta expresin con la ecuacin 03 y despejando la velocidad lmite (v):
Ley de Newton
(Ec. 08)
La Ley de Stokes es aplicable slo a partculas inferiores a 50 .Jm.
La Ley de Newton se aplica a partculas superiores a 5 mm.
Las ecuaciones 06 y 08 se pueden simplificar y ponerse de la siguiente forma:
(Ec. 09)
1
V = k2 [d (Ps - Pf
)li (Ec. 10)
Siendo k1 y k2 constantes y denominando al trmino (ps-pf) como densidad
efectiva.
De las ecuaciones 09 y 1O se desprende lo siguiente:
- La velocidad lmite de una partcula en un fluido va a depender nicamente de
la densidad y de su dimetro.
- Dos partculas con la misma densidad, tendr mayor velocidad lmite aquella
con dimetro mayor.
- Dos partculas con el mismo dimetro, tendr mayor velocidad lmite aquella
con mayor densidad.
CAPITULO IV
FILTRO PRENSA
Canal de descarga de la
torta del fi ltro
4.2.1 INTRODUCCIN
Los filtros-prensa son mquinas utilizadas para el bombeo y la posterior
deshidratacin de los lodos obtenidos. Con estas mquinas pueden tratarse
lodos en estado lquido, es decir, mezclas de concentraciones ms o menos
altas de substancias orgnicas e inorgnicas con agua, que son recolectadas
en los procesos de purificacin.
341
- Separacin del fango deshidratado (panel);
- Limpieza de las telas.
4.3 PLACAS
Las placas son los elementos rgidos cuyas caras estn ahuecadas de tal manera
que, unindolas unas con otras, se obtiene un espacio vaco llamado "cmara" con
un espesor preciso, que se llenar de lodosdurante la filtracin.
351
3) Orificio de alimentacin de los lodos;
4) Alma de la placa;
5) Cmara.
Sobre las placas se realiza una serie de orificios para el paso de los lodos y para la
recuperacin del lquido filtrado. Las superficies de las cmaras son corrugadas o
marcadas de manera tal que el lquido filtrado puede fluir por detrs de las telas hacia
los orificios de salida del filtrado.
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lo!!
0)
" v f'\V v V 1'-V 1\V
l'\ VI'- V VI'- 111" V!' 1/1'- V
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Membrana de PP
',,, .',
.
8
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Fuente: CMCHSMSAC-2012
4.5.2 ALIMENTACIN
El relave del producto de la flotacin en pulpa ingresa al filtro prensa impulsada
por la bomba de alimentacin y por la apertura de las vlvulas de control de
proceso.
En esta etapa, los slidos contenidos en la pulpa son retenidos al interior de las
cmaras y son comprimidos por accin de la bomba de alimentacin hasta una
presin de 5.5 bar. El lquido contenido en la pulpa es forzado a salir a travs de
czl
los medios filtrantes (lonas de polipropileno) siendo guiados hacia los canales
internos. Cuide que las cmaras filtrantes se carguen de manera uniforme, es
decir:
La formacin de la torta de filtrado debe ser constante sobre la superficie de
filtrado de todos los elementos filtrantes.
Una presin diferencial entre las cmaras no es admisible. Las
deformaciones de los elementos filtrantes son frecuentemente una
consecuencia de tales presiones diferenciales.
La presin diferencial puede deteriorar o destruir los elementos filtrantes.
El filtrado debe realizarse sin interrupciones hasta el final. Dentro de un ciclo
de filtrado no est permitido cambiar de modo operativo sin haber
descargado la torta.
Fuente: CMCHSMSAC-2013
4.5.3 PRESURIZACIN DE LAS MEMBRANAS
Se introduce aire o agua a presin de 8 bares al interior de las membranas para
comprimir las tortas en el interior de las cmaras as forzar al lquido a salir a
travs del medio filtrante. Esto se produce con la apertura de la vlvula 11 y
cierre de la vlvula 12 (ambas vlvulas son de funcin inversa; es decir, si una
abre la otra cierra y cuyos actuadores neumticos son de simple efecto).
Las membranas permanecern presurizadas durante el resto de las etapas de
secado.
Para asegurar una vida til ptima de la membrana, la carga de slidos de las
cmaras filtrantes se deber dimensionar de manera que los espesores finales
de la torta no bajen de los valores mnimos indicados (3mm).
El cumplimiento de los espesores finales mnimos de la torta es forzosamente
necesario, pues, de lo contrario, no es posible excluir deterioros de las
membranas.
Fuente: CMCHSMSAC-2014
4.5. 7 PRE-APERTURA
La unidad hidrulica ejecuta una pre-apertura de las placas para que se
produzca un goteo de residuos de lquido.
~
1
li-%
.._
- .. 1
Fuente: CMCHSMSAC-2014
T
L
1
-.. T
('\
',.,,_
_.,. ~
_,_
p l
'
... .....
~
obstruidas
Proceso de filtracin ineficaz..
Telas filtrantes
Sustnuir l'as te~as tftrantes da.adas.
daadas
Pos~bles ~didas
Controlar el desgaste de las juntas de ~est:mqueidad y, sii fuera
La, presin dism:nwe rpidamente en !as j,untas de - 1 sustib.J"'rtr 1'as JUn ' - das.
tc:s ~cana
nec~esar,:o - 1
e..l:fancweidad_ 1
cabezal mvil!
' .
Oe5el'inea)cin c~el Tel'as o placas suecas. ReaJi,zar un cido de lavado v redizar una
[imp~eza profund~i de l:as placas y del core:.tor de afimen~ac~n
Eli fi~ro no derra ell 'grupo de oe:ec~o'
. ' de
pl!acc;s~~ 300 bar funcionamiento de Rearizar w,, coii.lrOI completo de la centrnJ nidru~ca, del nivell de a.certe y
la: central de ~os fil~ros
oloodinmica
Telas filt:ranteo
Rea'ize.r un cc10 de tavadc, de ras telas tr.trantes
obstruidas
Ciclos de fi~racin muy
Defecto de
prol'ongados (no imput;bles al
funcionr;miento de
proceso) Rea:izar un corttrol compl'eto ~de la bomba d'e alimentacin, de ledos_
la: bomba de
alimenfGcin
so(
4.8 FALLO DE SERVICIO Y SUS CAUSAS
A continuacin se presenta una lista de posibles fallos de servicio y sus causas.
- - ~.- -~ -------------------~---------
FALLO CAUSA
:...Llenado excesivo o insuficiente de las cmaras
::Presin de filtrado incorrecta
::Presiones diferenciales entre ilas cmaras
eEl medio de escurrido no puede escapar
E . . d t rt ::Canales de alimentacin obstfuidos
. spesor 1rregu1ar e 1a o a e Sa,11.d as de filtrado o'bstru1.das
eSalidas de filtrado obstruidas por ,la teta
1
511
4.9 DATOS Y CARACTERISTICAS TECNICAS FILTRO DIEMME
Datos tecnicos
Dimensin de ~las placas 2000x2000
Material de p'lacas POUPROPII.:ENE
Material de membrana
- --- - - - -- --~
. EOPM
~ - - ~- ---
Cmaras
Placas con !Membrana
Placa tipo Cmara
Medias Placas de Cabeza 01 Placa
. Medias P:lacas de Cola 01 Placa
Tiempo 1
ETAPAS DE UN CICLO
seg
1 ~ ~ - - - --
-1
' 1_ . ~ierre con l~s ~~i~ros~id!~lic~s(cierr~ ~ ~ltro) 90
---
2 Presurizado de filtro - 250 bar. 35 1
3 Ali!tlentacin 4 min. (bombeo) :240 1
~
4 ~Compactacin i66<!
5 'Pr~su~zaci~ de las m-;;mbran~s -9 bares. 300
:~ :mp~eza d_~ c_a_n~l ~ aiim~n_t~~in. - - 3o- _:
1
7 .D~spresurizaci~ de ~m~r~nas. 50
~~ D~spresurizado de filtro - goteo
:9 A!>rir compuert~
140
i2o ']
:11-O'Abrir
-
filtro para descarga
-- -
11.so 1
:11'Cerrar compuerta 120 ]
:13
errar filtro - - ]150 1
Duracin total del ciclo 1 minutos 29.75 1
DATOS GENERALES
Tipo : Placas 'Mixtas (membranas y rgidas)
Modelo : FPC-CU'o1X-60/2000!3217098
Operacin : Estacionaria
DIMENSIONES DEL FILTRO
!Largo 1: 13,806 mm.
jAncho 11: 3,220 mm. 1
)Altura :3,480mm.
:Peso aprox. :48,000 Kg.
PAQUETE DE PLACAS:
Marca LENSER (Alemania)
Tamao 2000 x 2000 mm.
~P~OCC
Material de las lonas
Cmaras
Placas con Membrana S
Placa tipo Cmara 29 Placas
Medias Placas de Cabeza 01 Placa
Medias Placas de Co'la 01 Placa
Datos de operacin
!:600TMSD
!: 9-10
Temperatura de Trabajo 1:sca2ac
Densidad ideal de 11a Pul a
%de slidos en el P=ul~=pa=======91!=:6=9=D;o='==========!!
:60
Espesor Inicial de la torta 1: 40 mm.
Espeso~ de torta despus de aplicar el Inflado:
32 mm.
de Membranas 1
Duraciin de 1 Ciclo de Filtracin i: 20.6 min/cido
Cantidad de ciclos f da !:60
Presin de Trabajo l: 8.0 bar
Presin de aire de Secado !: 5.0 bar
Presin de Alimentacin : 5.5 bar
541
4.10.3 TIEMPO Y ETAPAS DE UN CICLO
ssl
Fig. N 33: Sistema de movimiento de placas
Canales de evacuaci
Del licor
@ filtrado
Fuente:rnanuaiCIDELC~2010
J!IOOTMSD
FILTRADO DE CONCENTRADOS
UWENTE! UYDIIIA
;--.;;_~-~
AIUAFUSCA ~
AGUA IEOIICUIADA _ _ , .
m.uom - >
=4
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
&ol
5.3 BALANCE DE AGUA
CAMLJ<. fJANCA
BALANCE DE AGUA 1900 TMSD
;::;to~>'II.IIC
Ac'JialkntntadO~~trdnos.:
""'"'f iitlimentadoe~.as de flotMSOny Prt$>. ~~Mtlvol:
L Jll06,0I~31~
_2~S_A_9,mS/dia
lZS,:ZSrr.l/fw
101,1~/tw
- ..., m
mt.tl' JU2 - . . .J7
uet ~m
S!.S7tii~J
PLANTA
-- ......-....-..
l!tlutm!. .MJIA Mril!:S TftATAMiblfO
on TRATAVI!.riTo ACUA
...... .......
-.....- .,,
~
fflutfffl! MmA DESPUU
OEI. TRATAMISfTO
--
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
5.4 DISPOSICION DE RELAVES
Hasta hace algunas dcadas atrs era comn deshacerse de los relaves
derivados de las operaciones minero-metalrgicas, arrojndolos en los lechos de
ros, lagunas, quebradas, valles o mar ms prximo.
Cuando en las cercanas de alguna faena minera no se dispona de estos
sectores naturales tan "convenientes" algunas empresas solan acumular los
relaves en reas de contencin, que amurallaban con terraplenes levantados con
los mismos relaves. Una vez que se agotaba el yacimiento, estos depsitos
quedaban abandonados.
Afortunadamente en los tiempos actuales, debido a la regulacin legal; tanto
tcnica como ambiental se hace ms difcil liberarse de los desechos mineros con
solo hacerlos desparecer a la vista. Los gobiernos estn reaccionando de tal
modo que parte considerable de las reglamentaciones al respecto se refieren
especficamente a la industria minera, dado que las grandes cantidades de
desechos que produce son altamente visibles. Las comunidades tambin hacen
or su voz con fuerza y claridad sobre los problemas de proteccin al medio
ambiente.
Histricamente, la disposicin de relaves favoreca en sus orgenes a la
deposicin en ros, lagos o riachuelos y, ms tarde en las presas superficiales, por
razones relacionadas con la evolucin tcnica de las prcticas. Ms que ningn
otro factor, la reciente preocupacin por la post-clausura relacionada con el ARO
ha estimulado el inters por mtodos alternativos, tales como el relleno
subterrneo y la disposicin submarina, mientras que por otro lado, mtodos como
la disposicin de relaves deshidratados tienen ventajas significativas de
estabilidad fsica para el Per.
5.5 TENDENCIAS
La aplicacin de relaves espesados-filtrados en la disposicin de relaves se ha
incrementado debido a:
Menor disponibilidad de agua en el rea del proyecto.
Menor disponibilidad de reas para uso como depsito de relaves.
Son tecnologas de menor impacto al medioambiente (manejo de agua en el
depsito de relaves es reducido).
Avance en la tecnologa de filtrados y espesadores (mayores ratios de filtrado y
mayor tonelaje de espesa miento a menor costo).
En muchos casos, CAPEX es menor que los depsitos de relaves
convencionales porque se requiere presas de menores dimensiones.
En casos especficos, los depsitos de relaves filtrados son los del menor costo
total.
lsio2 32
Fe003 18
Ca(FeM (C03)2 16
a MnC03 7
CaC03 6
. a)
90% proctor
195% del proctor ' 95% del proctor i
Densidad mnima de compactacin ton/m3 ' Estandar Modificado 1
estandar
2.96 2.38
Humedad de Compactacin % 10.32 6-7 8-10
'Espesor mx. de capa compactacin 1 m 0.35 0.35 0.35
Malla# 200 % 75 56-58 6070
Fuente: datos tcnicos de minas Cobriza, Cerro Lindo y CMCHSMSAC- 2014
FILTRADO de CARGUIO y
RELAVES TRANSPORTE ,de
PLANTA DE FILTROS DE RELAVE RELAVES
CAMIONES VOLQUETES 8X4
SE BUSCA OPTIHIZAROON 10X4
ESCAIUFICACION de ALMACENAMIENTO y
CAPA APROBADA MEZCLADO
EN DIRECCION DE DERECHA A ALMACEMMIENTO lOE MATERIAlES,
IZQUIERDA DEL DEPOSITO. OREO Y SECADO DE RELAVES,
MEZClA DE RELAVE !MATERIAL DE
PEStAMO { 3:1)
PLATAFORMA
COMPACTADO
1ESCARIFICADOOE'PLATAFORMA
TENDIDO Y C.ONFORMADO DE IMEZctA
COMPACTADO DE PLATAFORMA
CAPAS DE 0.30 - 0~3S M.
711
humedad metalrgica de 14.5%, esperando optimizar la misma en los sucesivos
meses a 12.5%, producto con 65% de finos que pasan la malla -400.
.. ..'
,
1 l
.,..; .
~ .
~~
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
761
Fig. No 52: Proceso de escarificado de la plataforma compactada, a fin de
generar adherencia con la nueva capa a disponer y compactar.
~ ..
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'lA;
iWI
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~ i -,11 lC.1
e:: 7 ) . ' )
1
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6 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
o 5 10 15 20 25 3U 35 40 ~5 50 M 60 65 70 75
Wde pruebas realizadas
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
ni
Fig. N 54: Resultados de ensayos de Compactacin
--o-Wt.l:
t:'-~r.ss
----E!Iped:J
IZ-:Qr~
-Ra-.e
o
----lts.
--lC...;
781
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
6.1 OBJETIVO
Presentar la optimizacin que se ha venido logrando con las humedades del keke
filtrado de los relaves de Planta Concentradora.
6.2 ALCANCES
Catalina Huanca Sociedad Minera SAC. viene filtrando relaves desde el ao
2005, siendo pionera en el campo de la filtracin de relaves.
Las condiciones topogrficas en Catalina Huanca, no se prestan para
desarrollar relaveras convencionales, razn que nos llev a desarrollar relaveras
de relave filtrado compactado. Implementndose para este fin, la Planta de filtrado
de realves.
Desde el ao 2005 con la primera planta piloto, hasta la actualidad con la
Planta de filtrado de relaves, Catalina Huanca estuvo aplicando diferentes
tecnologfas y equipos de filtrado con la finalidad de obtener humedades
geotcnicas que cumplan los requerimientos en la disposicin y compactacin
final de los relaves filtrados.
La filtracin de relaves se inicia en la Unidad con la aplicacin de filtros de
discos al vaco, hidrociclones, espesadores convencionales, espesadores cnicos
Ultraseps, y actualmente Filtros Prensa.
Las diferentes tecnologas empleadas en el tiempo, dieron valores diferentes
de humedades del keke filtrado, llegando a optimizarse en cada caso. La
humedad del keke filtrado, para los filtros de discos fue desde 22% al 18%, y con
los filtros prensa desde 15% a 13.5 %.
En nuestra experiencia con la filtracin de relaves, hemos identificado,
estudiado y analizado el impacto de las diferentes variables de la filtracin de
relaves, ms all de la tecnologa de filtracin empleada y que sern crticas en
todos los procesos de filtracin de relaves. Como son: (1) granulometra de la
pulpa a filtrar, (2) saturacin de lonas, (3) floculante residual de la sedimentacin,
(4) caractersticas mineralgicas, etc.
Actualmente operamos una Planta de Filtrado de Relaves, completamente
automatizada para una capacidad de 1800 TMSD, empleando 02 equipos de
filtros prensa: (1) Cidelco 2000x2000 y (1) Diemme GHT 2000x2000 de ltima
generacin.
aol
6.3 APLICACIONES
Los resultados de esta optimizacin, pueden ser aplicables en las nuevas
operaciones de filtrado de relaves de otras unidades mineras en el Per. Adems
se podrn escalar para la mejora en la filtracin de concentrados.
811
1 BALANCE DE MASA DE PLAHTADfr-F ILTRADO DE REl:AVES 2014 1
RESUMEN ~AlANCE
!'ReiiVeT ussoo tmsd
IO/F
U/F
Olemme
4Llll!
>1.111!1"
....,. "
lU7.0C tmsd
- ... LElENOA
SolidOJ solidot solldot
G.e mlldltt
RELAVE GENERAL PLANTA
~:~ 1 :~a:. 1~?:
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Cldelco tm$d Agua
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% Ague
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lidio m3/dl.1
i ~!::CIW.~
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Pulpe
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I'ICl.IIMGlAMI. CI*1WIM'J 2l.U ~ 2.45
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..... :-- No
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\- 7
3629'.4
3630.2
0.02
lOOo.l
"Malta (-400)
3629.4
3629:.7
100.0
'\ 1 '--
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1
.._ ~ M.all.t i400J 9U2 391.78 2.80 139.92
; :~~,~~. '
(\
_
'-
r ~ 1
'
~ ,L FilTRAD 1b.,
:h:ll
rtEJCATAI..INA HUANCA
1CCI[l:l.il' MIIOl~ 1 .. (;
aa(
Los datos que se muestran fueron tomados del circuito actual.
11.
--
FEED NIOO O.15 OIF (NIOO ll-1!51 UIF (NIDO 0.15) U..: J)!.TRASEJ>I1. U-" (ULTIIASEP HOI..DINTANG DIENME HOlDIIITIIHG CIOELCO
!LW.tAI u 'IC.P- '1. Paaing '4P&oo 'IC.Pusiog '- Puo J% l'llsoing %P8110 "Paning '4Pa.so "Pasing %Peso 'IC.P805ing %Peso '4 Passing
7l) 1 210 1.75 98.24 0.21 99.79 4.83 1 95.37 0.33 99.67 0,1, 99.86 301 9693 2.98 97!)5
100 150 8.20 92.04 1.58 98.21 13.03 82.:U 0~1 99.16 0.16 99.69 61U 9000 T.16 8"~.30
uo 105 9.65 82.l8 G.18 97.45 1U8 62.S9 0.67 98J9 0.11 99.58 ft.27 797} 10.68 7a.d1
200 74 10.98 71.43 1.31 96.14 20.30 42.58 o.e; 97.62 0.42 99.16 IC.68 691() 10.87 67.7~
2iO 53 10.79 60.84 3.13 92.31 18.29 ~.29 2.34 95.28 2.32 96.84 IC.55 5855 9.91 57J!
l25 45 3.0. 5T.60 1.54 90.i6 3.87 20.42 1.57 93.TO 1.32 95.52: 294 5562 uo 57.4<
400 37 2M 55.04 1.12 99.95 2.86 17.56 2.00 9U1 2.$0 93.03 351 5211 2.85 5t.59
..uo <37 55.04 L_ 0.00 86.95 - o,oo 17.58 0.00 t1.71 0.00 93.03 L__ 00) 52.11 -
0.00 64.69
-
6.00
100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.(0
831
-- -- - -
1C 2C 3C 4C 1D 20 30 o 5D 60 70 80 90 100 110
17.61% 16.94% 16.18% 15.90% 14~ 14.32% 13.92% 14.46% 15.09% 14.75% 14.62% 14.65% 15.07% 14.76" 15.20%
I<NAIJ:A u %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso %Peso
70 210 2.64 2.31 2.20 2.34 6.15 5.28 10.76 6.87 3.67 3.54 3.15 2.82 2.79 2.15 2.58
100 150 5.89 7.09 7.84 7.82 9.08 7.89 7.85 6;67 5.64 8.89 9.38 9.17 7.97 7.64 8.79
140 105 8.39 10.10 11.09 11.12 11.96 10.31 9.73 9.21 9.03 12.64 12.94 12.17 11.08 10.89 11.61
200 74 8.82 10.37 1U4 11.52 11.75 10,53 9.70 9.86 10.25 13.30 13.10 12.19 1o.88 10.71 11.85
270 53 9.20 10.38 11.36 11.18 9.84 9.85 9.08 9.80 10.51 12.08 11.99 11.74 10.40 10.92 11.13
325 45 2.84 2.76 3.14 3.22 2.72 2.41 2.28 2.52 2.63 3.27 2.87 2.39 2.07 1.90 2.67 1
400 37 3.52 3.71 3.68 3.69 2.83 3.06 2.54 3.42 3.57 152 3.24 3.51 3.04 3.23 2.76 1
100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00
'-~-~ l!llfnO o;W-- ~~'0-'Bl -"'lJR! ~15) - -UiflL"'TRASEP lf}' -lrliJI:'I'ftl!llJ:i iJ2J HOLDIHTANG DlfMME HOlOINTANG CIOELCO
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70 210 2.81 97.19 0.11 99.89 3.02 96.98 0.18 99.82 0.05 99.95 1.43 98.57 2.95 97.05
100 150 7.70 89.48 0.30 99.59 10.18 86.19 0.41 99.41 0.11 99.84 6.04 92.53 7.76 89.30
140 105 11.58 77.90 0.22 99.37 17.13 69.06 0.56 98.85 0.14 99.70 9.20 83.33 10.68 78.61
200 74 13.10 64.80 0.41 98.96 19.70 49.36 0.79 98.07 0.31 99.39 1o.53 72.80 10.87 67.74
270 53 12.63 52.17 us 97.30 19.70 29.67 2.82 95.45 1.85 97.54 10.95 61.85 9.91 57.84
325 45 3.82 48.35 0.94 96.35 4.58 25.09 1.82 93.62 1.65 95.89 2.98 58.87 0.77 57.07
400 37 121 45.13 1.10 95.25 5.12 19.97 3.47 90.15 2.89 93.00 3.64 55.22 .
2.85 54.21
-400 <37 45.13 0.00 85.25 0.00 1U7 0.00 90.15 0.00 93.00 0.00 55.22 0.00 54.21 0.00 -
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A6.11
100.(0
1:9
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100.00
141
Grfico N 03: % H20 VS o/e malla -400 - % H20 VS densidad
IDAYt: GtiEIV.L 1 Vlf Nlle tU:UU.II,_.I 1 Dlf lllltl CICLIINI.1D1S 1 1111" lll&\IIP 11 1 IRF Ulllti\JIU2 H(J.DINGTAIIK DIE*E IOLIIINGT Alll CIDEU:D IEIE fiLTRADD IIIIMME KEIE FILTRADa CIDII.CO
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asf
Cuadro No 14: Datos ordenados (% malla -400) del circuito actual
-
Dat!i o~denada DiEmmE O!ita :JrdenadG Cie~me
Dens ~sol '/)H20 -4JO r.sol %H20 Oens (lt!OI ~H20 -400 '/)sol ~.H20
1500 51.!49.3 1!4.75 42.77 '4:' '15 .. -
l .t!J 1t~O 46c4123 15.12 so_g4 50.76 14.65
1490 ~0.7587 14.62 43.34 44.88 1
140
-"
1l90 50.7587 14.79 5~_{)4 50.76 14.79
1430 46.!123 15.3 44.71 !4.88 ;15.11 1510 52.1307 14.85 5'.=9 50.76 14.83
1530 E-3_t669 14.42 44.92 ~4.88 15.09 1l0 42.6301 14.16 .5~.65 50.76 1E..Ot
1520 ~2:.8032 14.2 4c:68
..,,. 1
!.4.88 1525 15CO 51.ctl93 15.07 5~.76 51.45 14.75
1490 E0.7587 14.65 46 ~5.6S 15.13 1il10 44.8813 15.09 52.45 51.45 1-5.2
1530 53.~669 1!4.7 46.117 45.65 15.18 1500 51.4t93 14.76 52:.56 51.45 14.83
1460 48.6301 15. 24 46.2 !6.41' )15.2. 1l90 50.7587 14.99 52.~B5 51.45 15.07
1400 44.099~ 15.25 46.34 ~6.411 15J2 1~0 47. 1~618 1'4.87 53.07 51.45 14.76
1410 44.38f3 14.9 4.55 !6.411 1'1'5.43 1l0 45.6522 1'5.1E 53J7 51.45 15.03
-
1410 44.8813 ,15.1 47.02 l6.411 15J2 150 5t~93 115.03 53.tl11 51.45 15.00
1520 52.3032 13.'92 4B.07 !7.~6 l4.27 1!70 4~_31!,93 115.09 5411' 52.13 14.63
1510 52.1307 1'4.68 48:_1:5 l8.6J 15.!4 1~0 45.6301 1!4.8H 54.75 52.13 14.32
1430 46.!'1,23 15.'12 4:.41 !8.~ 14.16 1LcO 5:1.0688 114 -e
1 . / . . . .....
55."'17 52.B 14.85
1500 5LL493 15.2 48.6 !';8_~. 1tt28 1:&:0 511.4l93 115_(1. 55.1: 52.8 14.2
1420 45.65l2 15~.13 45.85 !8.63 15.Ci9 11t.1:o 44.88113 115.2~ 55.59 52.8 1~~92
1500 51.'49;3 H.B9 49.27 l9_35 15.09 1li0
'- 48'.6301 15.09 56.44 53.47 14.42 '
1430 46.4123 15.43 49.84 50.06 14.75 1i4HO 50.7587 15.04 56.79 53.47 14.7
1510 52.1307 1'4.32 49.86 50.76 :14.E2 - --
86f
Grafico N 04:% H20 VS% malla (-400)
----------------
15.5
15
.......,%H20
14.5
--lineal (%H20)
14
13.5
l4.S
~ 1C.6
._. _____ _.
.
------
....
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14.2
[
... ;
1.4 ... t -
13.8.
41.00 44.00 47.00 50.00 53.00 56.00
K Mafta ... coo
y,., 0.0217x,...13.7'97
Y PconsUco para Y -~-- Unenl (Pronsti-co parn Y)
________ ____ _
R.t -1.
,
% H20 vs % Solidos
16.00
15.50
15.00
14.50 -t-%sol
14.00
13.50
o.... 00 00
00 00
Ll"l
ID
....o:t ....o:t m m Ll"l ID ID ID Ll"l Ll"l Ll"l m m o ......
ID ID M ...... ...... ...... o:t o:t o:t .... .... 00 o:t
'<i '<i '<i ..0 ~ ~ o o o\ ci ci ci .., .., .., N N N m
o:t o:t o:t o:t o:t o:t o:t o:t o:t Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l Ll"l
s.al
Esta data ser comparada con las que se obtendrn luego se realizar las distintas
pruebas.
De las grficas y los datos obtenidos podemos decir que:
~ Los muestreos realizados en la operacin, identificaron la relacin del %
Slidos en la pulpa a filtrar con l % de Humedad.
~ Donde aparentemente el incremento del % Solidos, genera una disminucin
en la Humedad.
~ La ecuacin de esta curva nos indica que con 50% de solidos (1480 gr/lt)
estamos en el promedio actual de 14.8% de humedad en el Filtro diemme. (muy
cercano a la realidad.)
~ No se logr ampliarlos extremos de la curva con los datos de la operacin
actual
6.6.1 CONCLUSIONES
El impacto de malla -400 en la % humedad, genera una ligera tendencia
lineal con el aumento y disminucin de la Malla (-400).
Sin embargo no expresa del todo un comportamiento lineal. Se ha
comprobado en la prctica que al extremo derecho de la curva (% humedad
vs % malla -400), se genera mayores humedades. (ejemplo Cidelco:
muestra 1C, con 17.61% humedad y 58.90% (-400)). Sin embargo se
requiere generar data al extremo izquierdo de la curva y verificar el impacto
efectivo de la malla (-400).
El anlisis da a da del % Humedad vs Malla -400, muestra una
tendencia Variable con el incremento y/o disminucin de la malla -400,
debido a los cambios en la mineralogfa del mineral cabeza (arcillas:
monthoni, etc). Esto nos lleva a pensar que una malla ms pequea como
la 625 (20 micras), explicara mejor el comportamiento del % de humedad
vs granulometra.
El % de slidos en la alimentacin a los filtros, tambin muestra una
tendencia lineal en la curva % Humedad vs % solidos.
Segn la curva corregida, deberamos estar en nuestro promedio de
humedad con un % de solidos de 50% (1480 gr/lt) (se cumple en el
Diemme) y con 68 % solidos (1700 g/lt), se debera obtener una Humedad
de 13.5%, no se ha comprobado este resultado debido a que la
configuracin actual del circuito no permite generar % solidos mayores a
50%.
6.6.2 RECOMENDACIONES
Generar pruebas con variaciones de porcentaje malla (-400), a fin de
comprobar los extremos las tendencias de curvas obtenidas.
Evaluar el comportamiento del% humedad vs Malla 625 (20 micras).
Modificar el circuito de filtrado a fin de obtener mayores % slidos en la
alimentacin a los filtros prensa.
gol
Fig. W 57: Flow sheet propuesto
1 BALANCE PRUEBA DE FINOS CONTROLADOS - MAYO - 2014 1
r
LI!YeHOA
Solldoo ~lklos solidos ~I!I!D Nido D-181
lfdl G.e m lidia 1550.00 2.80 553..57
Agua
Agua
t/dle "
.olklos mJidia
4982.1 23.73 4982.1
5535.7
4982.1
5535.7
pulpa
t/dfa
pul pe
dans. m,....
PUIJMa 45.0 45.0
ozo....
3575.9
4196.9
--
K Mall ('400) 1 85.0
..4
U1P HldoD-1a
930.00 2.80 332.14
521.9 64.<>5 521.9 C CANCHA7
1431.9 170() 854.1
"M .. IIo~: fAOOJ< 12.0
c~-----
411_
Utras'-::- t.tcr ,. ...':~.;s.--ep :-ol 2
y y HOLDlNOTANK Cldelcol
387.50
415.2
802.7
2.&0
48 28
14SO
"MRa: -400l
138.39
415.2
551.6
48.0
310.00 1 2..60
357.7 1 46.43 357.7 46.43 357.7
...
667.7 1400 667.7 1400 476.9
HMal (...00' " Mll 4001 as.o
A FlllllAOO ....
91(
Cuadro No 16: Datos ordenados por el % de humedad
. --
%solidos %H20
Prom : Pl'om : Prom :
400#
%H20 %Sol %400
59.53% 13.73 41.86 14.95 57.43 47.52 14.87
64.59% 14.01 50.55 14.95 57.43 47.52 15J06
57.10% 14.28 46.98 14.95 57.43 47.52 14.97
8.33% 14.28 54.8 14.95 57.43 47.52 15.18
59.53% 14.38 29.35 14.95 57.43 47.52 14.73
57.72% 14.39 40.11 14.95 57.43 47.52 14.84
61.28% 14.4 45.76 14.95 57.43 47.52 14:94
64.59% 14.4 44.43 14.95 57.43 47.52 14.92
57.72% 14.43 48.34 14.95 57.43 47.52 15
60.12% 14.43 47.05 14.95 57.43 47.52 14.97
64.59% 14.46 43 14.95 57.43 47.52 14.89
58.33% 14.6 52.67 14.95 57.43 47.52 15.11
59.53% 14.63 48.25 14.95 57.43 47.52 15
5.84% 14.65 49.23 14:95 57.43 47.52 15.02
62.41% 14.67 42.57 14:95 57.43 47.52 14.88
57.72% 14.68 38.59 14.95 57.43 47.52 14.82
60.70% 14.69 47.3 14.95 57.43 47.52 14.98
61.85% 14.7 36.78 14.95 57.43 47.52 14.79
58.33% 14.71 52.57 14.95 57.43 47.52 15.11
61.85% 14.72 43..29 14.95 57.43 47.52 14.9
59.53% 14.73 41.18 14:95 57.43 47.52 14.86
61.28% 14.73 53.09 14.95 57.43 47.52 15.13
57.10% 14.75 46.5 14.95 57.43 47.52 14.96
58.94% 14.75 34.1 14.95 57.43 47.52 14.77
56.48% 14.76 38.61 14.95 57.43 47.52 14.82
55.84% 14.78 46 ..87 14.95 57.43 47.52 14.97
60.12% 14.83 47.66 14.95 57.43 47.52 14.99
59.53% 14.85 51.06 14.95 57.43 47.52 15.07
57.72% 14.88 49.66 14.95 57.43 47.52 15.03
59.53% 14.9 56.43 14.95 57.43 47.52 1523
53.22% 14.91 46.53 14.95 .. 57.43 47.52 14.96
57.72% 14.93 43.78 14.95 57.43 47.52 14.9
58.33% 14.96 53.12 14.95 57.43 -47.52 15.13
55.84% 14.97 47.54 14.95 57.43 47.52 14.98
58.33% 14.97 52.58 14.95 57.43 47.52 15.11
58.33% 14.98 52.98 14.95 57.43 47.52 15.12
51.85% 15.07 42.:9 14.95 57.43 47.52 14.89
,60.70% 15.07 _51.04 14.95 57.43 47.52 15.07
57.10% 15.09 38.39 14.95 57.43 47.52 14.82
'52.54% 15.1 49.49 14.95 57.43 47.52 15.03
53.22% 15.1 47.59 14.95 57.43 47.52 14.98
60.12% 15.11 50.54 14.95 57.43 47.52 15.06
60.70% 15.12 51.65 14.95 57.43 47.52 15.09
53.22% 15.15 46.95 14.95 57.43 47.52 14.97
'57.10% 15.17 50.7 14.95 57.43 47.52 15.06
.53.22% 15.18 47.12 14.95 57.43 47.52 14.97
;55.84% 15.2 54.06 14.95 57.43 47.52 15.15
61.85% 15.2 34.7-8 14.95 57.43 47.52 14.77
~52. 54% 15.23 55.27 14.95 57,43 47.52 15.19
'53.89% 15.28 53.7 14.95 57.43 47.52 15.14
i58.33% 15.34 40.21 14.95 57.43 47.52 14.84
:58.33% 15.35 35.74 14.95 57.43 47.52 14.78
!52.54% 15.5 47.76 14.95 57.43 47.52 14.99
'53.22% 15.51 48.7 14.95 57.43 47.52 15!01
'53.22% 15.52 45.39 14.95 57..43 47.52 14.94
47.53% 15.55 54.11 14.95 57.43 47.52
- 15.16
:55.84% 15.58 56.11 14.95 57.43 47.52 15.22
'55.20% 15.68 62.23 14.95 57.43 47.52 15.43
'52.54% 15.69 31.71 14.95 57.43 47.52 14.75
;55.20% 15.69 58.99 14.95 57.43 47.52 15.31
\53.22% 15.73 54.41 14.95 57.43 47c52 15.16
'53.89% 15.87 60.69 14.95 57.43 47.52 15.37
l55.84% 15.92 58.25 14.95 57.43 47.52 15_29
Pro m 57.43% 14.95 47.52
Debajo Prom 59.33% ' 14.60 45.59
Sobre Prm 55.47% : 15.32 49.51
16
-- 1__
--t-- --- t-
-g 15.5
'ti -..(!- :--
e--. t-
i--
Ql
1-- -- K -- e-- iA - t:-3 .;; t- !A "L'
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15
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Ql - -- .,_r-K = .r::\.
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--
14
1- 1-- --t- -+- t-- ,__ t--
t- - t 1-- 1--1-
- 1-- t--
13.5
-
30 35 40 45 so 55 60 65
% de Malla -400
~ 15.00 >
'-< -',/' .A ~
~ 14.50
-~
14.00
13.50
H
25 30 35 40 45 so SS 60 65
% de Malla - 400
O%H20
Cuadro N 15: Datos obtenidos
DATA TOTAL
COr:re Corre
DENS. %SOL %H20 %(-400) %H20 %H20
1 1420 46.01% 18.25 18.16 18.31 17.16
2 1380 42.83% 18.05 23.39 17.49 17.26
3 1380 42.83% 18.04 23.9.2 11.42 17.26
4 1360 41.18% 18.46 24.78 17.30 17.31
5 1220 28.05% 16.01 28.35 16.87 17.71
1460 49.01% 17.19 30.60. 16.64 17.07
7 1440 47.53% 16.91 31.85 16.52 17.12
8 1410 45.23% 16.14 36.88 16.15 17.19
9 1360 41.18% 15.76 44. 67
1
15.87 17.31
10 1350 40.33% 15.81 44.21 15.87 17.34
11 1340 39.47% 15.73 43.00 15.90 17.36
12 1360 41.18% 15.79 42.59 15.91 17.31
13 1370 42.01% 15.64 43.03 15.90 17..29
14 1360 41.18% 15.88 44.33 15.87 17.31
15 1360 41.18% 15.72 45.83 15.86 17.31
16 1230 29.09% 14.39 43.26 15.89 11.68
17 1250 31.11% 14.58 44.89 15.87 17.62
18 1250 31.11% 14.49 49.2 15.87 17.62
19 1180 23.73% 14.64 49.97 15.89 17.84
20 1210 27.00% 15.07 57.02 16.17 17.74
21 1200 25.93% 15.45 54.!] 16.02 17.78
22 1320 37.7.1% 22.40 95.63 23.02 17.42
23 1320 .37.71% 19.42 92.79 22.21 17.42
24 1310 36.81% 21.96 92.46 22.12 17.44
25 1200 25.93% 18.51 87.90 20.94 17.78
26 1210 27.00% 17.89 69.11 11.36 17.74
21 1120 16.67% 20.23 82.35 19.66 18.06
.28 1210 27.00% .23.64 92.47 22.13 17.74
29 1240 30.11% 22.12 95.67. 23.03 17.65
1250 31.11% 20.11 82.15 19.61 17.62
l 30
31 1270 33.07% 20.22 78.51 18.88 17.56
- 32 1280 34.03% 18.98 72.6_7 17..87 17.53
33 1350 40'.33% 18.89 71.68 17.72 17.34
34 1300 .35.90% 16.82 45.46 15.86 17.47
35 1300 35.90% 14.21 45.26 15.86 17.47
36 1250 31.11% 15.52 48.44 15.86 17.62
37 1250 31.11% 16.91 55.68 16,.09 17.62
38 1300 35.90% 18.71 67.3_! 17.12 17.47
Grafico N 10:% H20 VS% malla -400
%H20
25.00
i:l 23.00
~
111 21.00
~ 19.00
~ 17.00
'#. 15.00
13.00
15 25 35 45 55 65 75 85 95 105
%Malla -400
O%H20
951
~ No se logr obtener en operacin % Malla (-400), menores, el incremento de
gruesos produce problemas de sedimentacin de tuberas y llenado deficiente de
cmaras en el filtro.
La mejor performance se da en la concavidad de la parbola en rangos de 40 % a
45% de malla (-400).
.
%H20
.....
25
20
~
~
~
15
.e 10 %H20
"#.
o
o 20 40 60 80 100 120
% malla-400
Grafico N 13:% humedad VS% solidos
% H20 vs % Solidos
25
23
21
"a
IV
"a
Gl
E
~ 19
Gl - ""'
....
"a
~ 17 .... ....
......
15
13
15.00% 20.00% 25.00% 30.00% 35.00% 40.00% 45.00% 50.00% 55.00%
%solidos y= -3.6715x + 18.756
R2 =0.0116
% H20 vs % Solidos
19.00
'CI
IV
"a
18.00
17.00
........ ....
Gl
E 16.00
Cl
:z:
"#..
15.00
14.00
13.00
15.00% 20.00% 25.00% 30.00% 35.00% 40.00% 45.00% 50.00% 55.00%
%Solidos
Grafico N 15: % humedad VS % solidos
.f. 1~ ~~ ~"-(' ~
~ 14.5 f.r- ~ J-.
"#. 14
13.5
45.00% 50.00% 55.00% 60.00% 65.00% 70.00%
%de Solidos
y= -8.1878x + 19.654
~%solidos
%Humedad vs %Solidos
(corregidos)
16.00
. 15.50
"ti
i 15.00
:eCll 14.50
"ti
"#. 14.00
13.50
45.00% 50.00% 55.00% 60.00% 65.00% 70.00%
%de Solidos
~%solidos
37.00 20.00%
32.00 10.00%
27.00 0.00%
13.60 14.10 14.60 15.10 15.60 16.10
%Humedad
400 # % solidos
400 # % solidos
~ La relacin entre las variables % de slidos y % malla (-400), y el
impacto en la humedad.
Los grficos confirman que debemos combinar las variables en % de slidos
mayores a 60% de slidos y entre 40% a 45% de malla (-400) en la
alimentacin a los filtros prensa.
6. 7.2 CONCLUSIONES:
Se confirma el impacto de las Variables % slidos y % de malla ( -400) en
la humedad del keke filtrado.
Se logr comprender la tendencia del % humedad con las variables crticas
en las condiciones actuales de la planta de filtrado.
Los parmetros de operacin ptimos para mejorar la humedad de relave
en las condiciones actuales estn rangos de% slidos mayores a 60% y%
de malla (-400) entre 40% a 45%.
6.7 .3 RECOMENDACIONES:
Realizar pruebas a nivel piloto, para confirmar las tendencias de las curvas
y evaluar el impacto del soplado en las variables crticas.
Realizar pruebas piloto con muestras escalonadas en % de slidos y % de
malla (-400), con diferenciacin entre la implementacin de la etapa de
soplado.
Evaluar a nivel piloto el impacto de la malla 625 (20 micras).
l_
Fuente: CMCHSMSAC- 2014
27.00
25.00
23.00 y =-0.5107x + 39.489
"C
~
Gl
E 19.00
21.00
:S
::1:
'#.
17.00
15.00
'
'
13.00
11.00
37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00
%Malla -400 y= 0.2303x + 4.4113
1 2 3 4 5 6 7 9 8
%Solidos 57.1: 59.53 57.72 56.48 58.94 58.33 58.33 57.72 60.41
% Humedad de keke 11.28 12.02 10 11.32 10.68 14.59 14.56 15.74 14.61
% mana (-400) 22.51 25.26 29.7 32.16 34.48 43.74 43.57 46.91 53.48
% malla {.a25) 17.67 20.31 24.14 27.24 30.99 35.75 35.75 43.16 48.94
% Humed3d de secado 11.92 5.64 8.32 7.59 7.11 1.5 1.76 1.29 3.14
9.593805 8. 78393 7.47635 6.75188 6.06864 3.34157 3.391635 2.408005 0.47903
1031
Grafico N 19: impacto del soplado en la humedad
12 o
10
"C y= -0.2946x + 16.222
ro
"C
cu 8
E
:S o Q
.e
cu 6
"C
~
4
o
20 25 30 35 40 45 50 55 60
% malla (-400) en keke filtrado
10
o
9
"C 8
ro Q
"C
cu
E 9
:S 6 ~
.e
cu
"C
~ 4
o
2 o
o o
20 25 30 35 40 45 50 55 60
% malla (-400) en keke filtrado
6.8.3 % DE HUMEDAD VS % MALLA -400
~ Las pruebas realizadas con muestras de % de malla -400, en forma
escalonada, confirman la curva obtenida a nivel industrial del impacto de las
mallas finas en la humedad del keke filtrado.
~ De igual forma la mayor eficiencia est entre 40% a 45% malla -400 en el
keke filtrado.
~ Sin embargo esta curva es alterada por el uso de la etapa de soplado, en los
% de mallas gruesas, siendo ms eficiente el filtrado y reduciendo el % de
humedad hasta (dato: 11.28 %).
~ La mayor eficiencia esta entre 30% a 35% malla -400, en el keke filtrado.
~ De igual forma con % de mallas -400, mayores la humedad empieza de
nuevo a subir. Por el efecto mencionado anteriormente.
1 2 3 4 5 8 9
%Solidos 57.1 59.53 57_72 56_48 58_94 60_41 57_72
% Humedad de keke 11.28 12.02 10 11.32 10.66 14.61 15.74
%malla -400) 22.51 25.26 29.7 32.16 34.48 53.46 53.46
%malla (-635) 17.67 20.31 24.14 27.24 30.99 46.94 46.94
% Humedad sin soplado 23.2 17.66 18.32 18.91 17.77 17.03 17.75
20.09 19.75 19.21 18.91 18.62 16.3 17.1
'1:1
~ 14.00
Gl
16.00
12.00
soplado
'
y= 0.0061x2 - 0.314x + 15.145
R2
=0.7022
.
.e
~ 10.00
'*-
8.00
20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00
% malla (-400) en keke filtrado
Grafico No 22: % humedad VS malla -400 sin soplado
17.00
16.00
20.00 25.00 30.00 35.00 40.00 45.00 50.00 55.00
% malla (-400) en keke filtrado
1 2 3 4 5
Densidad de ~a ~500.00 1600.00 1700.00 1800.00 1900.00
% so'lidos 51.86 58.34 64.06 69.14 73.69
14
13.S
"C
ra
"C
"'
E
::1
13
.t:.
~
12.S
12
so SS 60 6S 70 7S
%solidos
Grfico No 24: % humedad VS % de solidos sin soplado
"CC
~ 15
Ql
E
::S
~ 14.5
14
so 55 60 65 70 75
%solidos
Nt! 1
iPRU:EBA
'
Nt! 2
_:..
-----
..__- ~ ~
-
--
~
---
iPtR.U:EBA
~-=-""-""-
N!e 3
""""'"
iPRUEBA
-
--
.;:,.,----""
N!! 4
~~------~
-
IDensiad' l(g/1!.} 1BOO 17.20 1.7iEiO 17.20
9fl S61:id1l5 6:9.:1.4 165.:12 67.18 6:5.:12
IPifesin de allimentac::itn (Iba ir") !$ !S ~S !S
ii'iiem;po d'e anmentac::itn (m'in} :3 3 3 3
IPmstn de presu:raiBldo (lbiaT) 7 7 7 7
Tiiempo d'e p-esur;Ddo (m~n~ 1 1 1 1
IPlresin efe sqplacf!O-secadD (ba,lf") 7 7 7 7
Tiiempo desecado (m'in) 2 2 2 2
Agua de a,llimerna,Cin (Q !532 6 ..41 7.01 7.~53
Agua de presur'iZiBldiD (mi) 3:30 36:) 300 330
Agua, desecado(rn1) 184:) .17:9:) 1370 3,90
96 de !Humedad de'l seca, dO 1.1..29 .10.64 7.87 1..78
!Peso de lkelke (lkg) 16.3 Ui44 :17.40 :19.66
IE:spe:solr de ftlke{m:m~ 3i6 36 3:$ 34
&pesar de rimall' (mm} 40 40 40 (O
Votumen:total de dmans (Q :12.8 :1:2..8 :12 ..8 :12.8
Vd'lumen, de pu'lpa, [IL}
% IHumedadl de lkeke u ..:S6 10.72 10.46 1.3.S9
~IMana {-625) 12.57 15.1.8 2:5.32 3;3.:!;q
!Humedad callial'l:adla sin' soplla,cfo 2.2.85 21.36 1&33 .15.67
OBSERVACIOfliiES: ![a, prueba se llliev enfv.m:in, a.ll '*'de slidos finos [mana -62.5)
1091
~ Las humedades disminuyen hasta 10% en rangos de 20% a 25%. Describen
~11
10
10 15 20 25 30 35
% Malla( -625)
y= 0.024x 2 - 0.9951x + 20.288
6.8. 7 CONCLUSIONES
Las pruebas piloto reconfirman el impacto del % de slidos y la malla (-400}
en el % de la humedad del keke.
Las pruebas con el uso de soplado logro reducir la humedad (10.5% a 11.5}
y corregir las curvas de % de humedad vs % malla -400 en % de mallas entre
( 15% y 30%) respectivamente.
Las pruebas con el uso de soplado logro reducir la humedad (12.5% a
12.8%), en la curva% de solidos vs% humedad. Entre 51% a 73% de slidos,
haciendo constante la curva.
El impacto del soplado es mayor en % de mallas -400, menores, empezando
a bajar su impacto con el incremento de mallas finas.
6.8.8 RECOMENDACIONES
~ Realizar pruebas a nivel industrial con filtro Cidelco.
6.9.1 OBJETIVO
Reducir la humedad de keke Filtrado de 15.5 % a 14.5%, e igualar el
performance al filtro Diemme.
Ejecucin Instalacin del sistema por parte de proveedor CIDELCO.
Requerimientos:
o Tanque pulmn de 10m3 ,
o Vlvulas y conexiones a compresoras
o Programacin de equipo. (Filtro CIDELCO)
Fig. No 59: Programacin CIDELCO
e) SECADO DIAGONAL 3
La vlvula 01 abierta y la vlvula 05 abierta, forzaran al aire a atravesar las
tortas de un extremo al otro en forma diagonal. Las vlvulas 02, 03, 04, y 06
cerradas.
AIRE
48AR
UCOR
UCOR UCOR
- ------------
lllfMM! 1000 X2000
SECADOR AIRt
15.000
-g 14.500
"O
Q)
E 14.000 -
:;:
'*'
:L
13.500
13.000
12.500
12.000
o S 10 15 20 25 30
tiempo (s)
6.9.3 CONCLUSIONES
De las pruebas realizadas manteniendo el tiempo de presurizado constante se
observa que a medida que se incrementa el tiempo de soplado el % de
humedad disminuye de 15.337% a 13.978 %.
Podemos concluir que conforme aumenta el tiempo de soplado el % de
humedad disminuye.
NOTA
4. Se quiso aumentar el tiempo de soplado a 30 segundos pero se tuvo fuga
de aire por las placas as como rotura de lonas, por lo que se sugiere
comprar una vlvula reguladora de presin.
t.
t soplado %
rrem densidad presuriza promedio
(s) Humedad
do(s)
1 1560 26 50 14.32 14.336
2 1560 26 50 14.28
3 1560 26 50 14.41
4 1550 26 80 13.31 13.9.22
5 1560 26 80 14.03
6 1560 26 80 14.43
7 1550 26 100 13.85 13.889
8 1550 26 100 14.2
9 1550 26 100 13.62
10 1460 26 120 13.06 13.469
11 1550 26 120 13.89
12 1550 26 120 13.46
13 1560 26 150 14.43 13.999
14 1560 26 150 14.16
15 1550 26 150 13.41
16 1570 26 180 13.83 13.571
17 1570 26 180 13.62
18 1570 26 180 13.26
1171
%Hu medas Vs tiempo de presurizado
15.000
14.500
<:l
ro
o
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QJ
E 14.000
:::;
I
'*-
13.500 o.
y = -0.0044x + 1~.367
13.000
45 65 85 105 125 145 165 185 205
tiempo (s)
1.211
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
CONCLUSIONES
La densidad de pulpa en el holding tank de los filtros prensa se debe mantener entre
1500 a 1600 g/lt, esto nos permitir tener un tiempo de llenado menor.
La variable que ms impacta es el% de malla -400.
Se confirma que el yacimiento presenta en su mineraloga arcillas identificadas
como: Montmorillonita (3% )((Na,Ca)0.3(AI,Mg)2Si401 O(OH)2.n(H20)) que contiene
agua en su composicin qumica; Caolinita (4%) y Moscovita (5%),que generan
tambin % de finos de mallas -400 altos en el proceso.
Hay una relacin proporcional entre el % de malla (-400) y el % de Humedad del
keke filtrado, cuya curva tiende a una parbola. Esto se explica que en % bajos de
ultra finos y% altos de ultra finos (Mallas -400) la humedad es alta por la saturacin
de finos en el keke filtrado y por la falta de los mismos
La humedad de compactacin de los relaves filtrados es determinada por sus
caractersticas geotcnicas y mineralgicas.
RECOMENDACIONES
El presente trabajo dejo como recomendaciones de implementacin a Catalina
Huanca Sociedad Minera SAC, para el logro de sus objetivos finales lo siguiente:
Implementar capacidad de espesamiento, para lograr obtener % de solidos
mayores a 60%.
Implementacin de una etapa adicional de soplado a los filtros prensa existentes
en Catalina Huanca.
El transporte de relaves filtrados mediante camiones desde la planta de filtrado
hasta el depsito de relaves no debe experimentar licuacin inducida por el
movimiento del camin y causar derrame de relaves durante su transporte por
razones de seguridad y medioambientales.
ual
REFERENCIA BIBLIOGRAFICA
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De Depsitos De Relave
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Actividades Mineras -PERU, 2014
10. BISA: Informe De Laboratorio Metalogrfico BISA- PERU, 2014
11. DIEMME: Manual Filtro Prensa DIEMME -ITALIA, 2010
12. CIDELCO: Manual Filtro Prensa CIDELCO- 2009
1231
ANEXO 02: Visin, objetivo, meta y lema
VI SI ON
META
20%AHUAI.
LEMA
!:~::::::::.:::.:::Y~~~=J1:f::7::::-:~:.::::;:.::::.::::.:::::~:==::.:::::::::.:::.::::........ ~:::::! !: =::.: ~: . ::.;::.= ~ ~ : .I~f-~: :.: :.~: : .: .: : :c: : : :-.: .: .: .: .:.c:.: .: : .-: :.: : .:.: .=.=-1
!l carico di Rottura 3360 N/5cm min. ! Carico di Rottura 2170 N/5cm min.
Breaking Load i1 Breaking Load
1 Allungamento 24 % Allungamento 33 %
L . . . . ----~. ~C?I'!ll~.t.i()t)
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2
Medio Average 295 g/m u ...... ___ _
Min 280 i
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110000,0 1 :::~:~~:~~~~~~~~~~~:~~:~~~~:~~~~;-:~;~~~-
1 1000,0 !l
1 ! Fiber Chemical Resistance
1 100.0 :.! 1
Acidi Forti Slrong Acids O
Acidi dcboli Wcak Acids 00
:51fl
1
0 J !, Alcali FortiStrong Alkalis 000
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1 Alcnli Dcbol! Weak Alcalis 0000
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1-Ar!~-~;-u;;'~~:;o.E"au~:sT.Note ~~
1
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essuto per fillrn;donc Uquidi 1
017
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.. -- l _ ---- teso Molecular No disponible
IA7111 11 \/ononnc:nPunto de Ebullicin No disponible
No disponible
0.675 g/cm3
con cartuchos
Temperatura de auto-infl ._amacion : No determinado{] )) ~ -; . ,A::! d~p~rganicCJtf
En caso de incendio:Utilizar agua pulverizada, espi)mF,fro e!j \1
carbono
y a9etes
. . --
eXtintores
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secos~ ... . o .
. .. ~ . ~
~
es. Documentacin
Condiciones a evitar: Las temperaturas extremas.