CARTILLA GEOMECANICA

V. 1.0

AREA DE GEOMECNICA
2017

1
CONTENIDO

1. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1.1 Conclusiones
1.2 Recomendaciones

2. INTRODUCCION
2.1 Objetivos

3. CARACTERIZACION GEOMECANICA DEL MACIZO ROCOSO

4. ACLASIFICACION GEOMECANICA RMR

4.1 Resistencia compresiva uniaxial del material rocoso
4.2 Desintegracin de la calidad de roca RQD
4.3 Espaciamiento de la Discontinuidades
4.4 Persistencia
4.5 Apertura
4.6 Rugosidad
4.7 Condicin de las discontinuidades
4.8 Alteracin
4.9 Condicin de agua subterrnea
4.10 Orientacin de las discontinuidades

5. Influencia del fracturamiento en la direccin de minado

6. CLASIFICACION GEOMECANICA Q

7. INDICE DE CLASIFICACION GEOMECANICA GSI (Cartilla geomecanica)

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1. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1.1. Conclusiones
Los resultados de la caracterizacin geomecnica son instrumentos indispensables para
la clasificacin geomecnica del macizo rocoso, proporcionndonos as una base para el
entendimiento de las caractersticas de cada clase de masa rocosa, con objetivo
principal de tener una herramienta prctica, y de fcil aplicacin, que permita un mejor
control y minimizacin por los riesgos debidos al desprendimiento de roca, dando la
seguridad a la operacin minera en su entorno fsico y asegurar la estabilidad global de la
estructura de la mina protegiendo las principales aberturas de servicio a travs de su vida
de diseo proveyendo accesos seguros a los lugares de trabajo en y alrededor de los
centros de produccin de mineral. Cobriza conllevndonos a:

Reduccin en el nmero y frecuencia de cadas de rocas.

Evitar o minimizar los daos al personal y a los equipos.

Reduccin en los costos de rehabilitacin de reas inestables.

Ahorro potencial por la no interrupcin de la produccin a causa de losproblemas de
inestabilidad.
Ganancia en la produccin por la dedicacin del personal a esta tarea enlugar de
dedicarse a la rehabilitacin de reas inestables.
Mayor recuperacin del mineral por adecuados diseos geomecnicos.
Reduccin de costos por el minado masivo de grandes aberturas.
Ahorro en el consumo de cemento de los rellenos cementados.El diseo de una
excavacin minera refleja un grado de control inmediatosobre la utilizacin, inspeccin,
mantenimiento y colocacin del sostenimientode la excavacin, suministrado por el
operador de mina.

1.2. Recomendaciones
Se recomienda portar siempre las cartillas geomecnicas ya que es un instrumento de
suma importancia para evaluar el tipo de rocas en el que se desarrolla una labor y
evaluar la necesidad de sostenimiento respectivo.

3
Se realizara una revisin peridica de la cartilla para mejorar su aplicacin y facilidad de
uso en las labores, cambiando de versin en cada actualizacin y modificacin.

2. INTRODUCCION
En el presente estudio se considerado necesario presentar la forma de la elaboracin de
las cartillas geomecnicas estas se han realizado en base al sistema de Clasificacin
RMR, recogiendo las diferentes caractersticas de los parmetros geomecnicos del lugar
insitu para evaluar su capacidad y permitindonos dimensionar las excavaciones
conjuntamente relacionndolo al sistema de clasificacin Q de Barton y el uso del sistema
de clasificacin GSI de Hoek Brown, permitindonos optar el sostenimiento necesario
dando la seguridad a la operacin minera en su entorno fsico y asegurar la estabilidad
global de la estructura de la mina protegiendo adems las principales aberturas de
servicio (infraestructura) a travs de su vida de diseo proveyendo accesos seguros a los
lugares de trabajo en y alrededor de los centros de produccin de mineral. Cobriza, para
tal efecto se adjuntan resultados de los ensayos de laboratorio de muestras de roca del
manto (Mineralizacin) Cobriza y la rocas circundantes a la estructura mineralizada como
son las pizarra, obtenidos en el laboratorio de mecnica de rocas de la Pontificia
Universidad Catlica del Per, complementndose adems con el modelamiento
geomecnico numrico en relacin al mtodo de explotacin para mantener la estabilidad
del equilibrio del macizo rocoso.

2.1 Objetivos
El objetivo principal es tener una herramienta prctica, y de fcil aplicacin, que permita
un mejor control y minimizacin por los riesgos debidos al desprendimiento de roca, en las
labores subterrneas.

3.0 CARACTERIZACION GEOMECANICA DEL MACIZO ROCOSO

Para la caracterizacin del macizo rocoso se realiz mapeos geomecnicos en labores de
las diferentes reas de produccin de Coris y Pumagayoc, con la finalidad de determinar
cuantitativamente las caractersticas geomecnicas de los sistemas de fracturamiento.
Para realizar la valoracin geomecnica se us como base la clasificacin geomecnica
RMR de Bieniawski del ao 1989, correlacionndolo posteriormente con las
clasificaciones geomecnicas Q de Barton y el GSI de Hoek Brown, obtenindose el
siguiente resultado en los siguientes cuadros.

4
4.0 CLASIFICACION GEOMECANICA RMR
Para llegar a la clasificacin geomecnica RMR del macizo rocoso de las diferentes reas
de produccin de Coris y Pumagayoc, previamente estas se ha caracterizado en base a
los diferentes parmetros como son las siguientes:

a. Resistencia compresiva uniaxial del material rocoso

b. Designacin de la calidad de la roca (RQD)
c. Espaciamiento de las discontinuidades
d. Condicin de las discontinuidades
e. Condiciones del agua subterrnea
f. Orientacin de las discontinuidades.

4.1 Resistencia compresiva uniaxial del material rocoso

Este procedimiento consiste la resistencia mecnica que ofrece una roca al oponerse a su
destruccin frente a una carga exterior, esttica o dinmica a la compresin simple, esta
se realiza mediante el martillo Schmidt sobre muestras representativas de la roca asi
como en testigos cilndricos de tamao NX (54mm de dimetro) o bloque cuyo espesor
sea de 6.0 cm. como mnimo.

Fotografa 01: Martillo Schmid.

5
La resistencia a la compresin (uniaxial) de la roca tambin se obtiene mediante valores
de amplios rangos promedio con de golpes de martillo gelogo sobre la roca
.
Cuadro 01
Fractura de la Se astilla Se rompe con Se rompe con Se indenta Se disgrega o
Roca con golpes varios golpes uno o dos superficialmente indenta
de picota de picota golpes de superficialmente
picota
Resistencia
a la
>250 100 a 250 50 a 100 25 a 50 <25
Compresin en
Mpa.

De igual manera a continuacin se presenta la Tabla propuesta GSI modificado para

caracterizar el macizo rocoso de Hoek y Marinos (2000).

Tabla 01: Caractersticas del macizo rocoso segn GSI modificado.

De aqu se obtiene para el manto (cuerpo mineralizado) de Cobriza una resistencia a

compresin situado entre 100 a 250 Mpa., y con escala de valores RMR 12, y para las

6
rocas encajonantes una resistencia a compresin de entre 50 a 100 Mpa., en la escala de
valores situado 13.

4.2Designacin de la calidad de la roca (RQD)

El RQD es una modificacin del porcentaje de ncleos de recuperacin, el cual solo
incorpora las piezas sanas mayores que tienen una longitud mayores a 100 mm. Los que
son sumados y divididos por la longitud total del muestreo que se realiza, como se
muestra a continuacin.

Fotografa 02:Ejemplo del RQD en testigos de perforacin diamantina

Cuando no se dispone de ncleos de perforacin, el RQD puede ser estimado a partir de

una lnea de mapeo obtenindose el promedio del espaciado de las discontinuidades
dividida para la longitud de la lnea de muestreo, pudindose calcular mediante ala
siguiente ecuacin:

RQD= 100e-0.1(0.1+1)
Dnde:
= 1/(frecuencia de discontinuidades)
Sin embargo tambin depende tambin de la direccin de la lnea de mapeo.

Para el manto (cuerpo mineralizado) se obtiene un valor RQD de entre 75% a 90%, con
escala de valores 17, y para las rocas encajonantes pizarra un RQD situado entre 50 a
75%.

7
Fotografa 03

4.3Espaciamiento de las discontinuidades

El espaciado es la distancia perpendicular entre discontinuidades de un mismo set o
familia, el espaciado de discontinuidades adyacentes controla el tamao de bloques
individuales de roca intacta, la permeabilidad del macizo y la circulacin de agua. En la
medida que la frecuencia de fracturas es mayor, la cohesin global del macizo es menor.
En general la longitud de muestreo debe ser preferiblemente mayor que 10 veces el
espaciado medido. Las distancia deben ser medidas dentro de un 5% de sus valores
absolutos

El espaciado ms frecuente se calcula conla siguiente ecuacin:

S= dmsen
Dnde:
dm = distancia medida mscomn
= ngulo ms pequeo entre la cinta de medicin y el sistema de discontinuidades.

La fracturas causadas por explosiones no se toman en cuenta.

Fotografa 04: Espaciamiento

8
Figura 01

Del cual se obtiene el espaciamiento entre discontinuidades para el manto (cuerpo

mineralizado) valoracin entre 60 a 200 mm. colocndose en la escala de valores 8, y
para las rocas caja pizarra menores a 60 mm. de espaciamiento.

9
4.4 Persistencia
Este trmino describe la extensin o tamao de las discontinuidades, puede ser
cuantificado observando las longitudes delas trazas enla superficie expuesta. Se
considera como uno de los parmetros ms importantes del macizo rocoso,

Para determinar la continuidad de unset, se debe observar los extremos de esta co

respecto a : si termina en uno de sus extremos con otro set; si termina en sus dos
extremo con otro set; si termina en uno de sus extremos con roca solida o si ambos
extremos no terminan.
Fotografa 05: Persistencia

De aqu la persistencia para el manto (cuerpo mineralizado) la valoracin se sita entre

10 a 20, con escala de valores 1, y para la rocas caja pizarra situado entre 10 a 20 mm. y
en la escala de valores 1.

4.5 Apertura
Apertura es la distancia perpendicular que separa las paredes adyacentes de una
discontinuidad abierta, como se muestra en el siguiente grafico.

Figura 02: Apertura.

10
Fotografa 06:Apertura.

De aqu la apertura para el manto mineralizado se manifiesta muy angosta menores a 0.1
mm. con valoracin 5 y para las rocas caja pizarra la apertura es angosta de entre 0.1 a
1.0 mm. situado en la escala de valores 4.

4.6 Rugosidad
La rugosidad de una discontinuidad es el factor determinante de la resistencia al
cizallamiento. Su importancia disminuye al aumentar la abertura, el espesor derelleno o
cualquier desplazamiento sufrido con anterioridad.
La rugosidad de una discontinuidad viene caracterizada por su ondulacin (macro
rugosidad) y su aspereza (microrugosidad).La aspereza varia cuando se produce un
desplazamiento cizallante al romperse los pequeos picos de roca.

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En la prctica, la ondulacin afecta a la direccin inicial del desplazamiento cizallante
relativa al plano medio dela discontinuidad, mientras que la aspereza afecta a la
resistencia al cizallamiento, esta ltima se obtiene en laboratorio.
Grafico 01: Rugosidad

Fotografa 07: Rugosidad

12
De acuerdo a esta descripcin el manto mineralizado es rugoso, con escala de valores 5,
y respecto a las rocas caja pizarra se observan ligeramente rugosa con valoracin 3.

4.7 Condicin de las discontinuidades

Llamado tambin relleno de las discontinuidad, este trmino describe el material que se
encuentra separndolas paredes adyacentes de una discontinuidad como la calcita,
cuarzo, clorita, yeso, arcilla, limo, brecha de falla, etc. Generalmente, pero no siempre el
relleno es ms dbil que la pared de la discontinuidad y puede tener una consistencia
granular solidad o fluida. La distancia perpendicular entre las paredes de la discontinuidad
se llama ancho de la discontinuidad rellena.

Fotografa 08 : Roca con relleno en la fractura

13
Figura 03: Tipos de relleno

14
El relleno en las juntas del manto es blando con espesores menores a 5 mm., con
valoracin 1, y en las rocas caja pizarra se encuentra relleno blando mayores a 5 mm.,
con valoracin que corresponde a 0 (cero).

4.8 Alteracin
La alteracin se refiere al grado de meteorizacin de roca descompuesta o desintegrada.
Los trminos se definen como sigue:
- Descompuesta: La roca est meteorizada a la condicin de un suelo en el cual se
conservan las estructuras originales, pero algunos o todos los granos minerales se han
descompuesto.
- Desintegrada: la roca est meteorizado a la condicin de un suelo en el cual se conserva
la estructura original. La roca es friable, pero los granos minerales no estn
descompuestos.

Fotografa 09: Alteracin de la roca

Co respecto a la alteracin el manto mineralizado es ligeramente con escala de valores 5,

y en las rocas caja pizarra tambin es ligeramente con valoracin de 5.

4.9 Condicin de agua subterrnea

Llamado tambin flujo, es la circulacin de agua subterrnea en los maciozos rocosos se
realiza principalmente a lo largo de las discontinuidades (permeabilidad secundaria). No
obstante, en rocas sedimentarias se produce sobre todo por los poros de la roca
(permeabilidad primaria)

15
Fotografa 10: Filtraciones en las paredes de una labor

Las rocas del manto mineralizado se muestran completamente seco al que le corresponde
una valoracin 15, de igual manera para las rocas caja pizarra 15.

4.10 Orientacin de las discontinuidades

La orientacin de la s discontinuidades se mide de acuerdo al avance de la labor, estas
pueden ser perpendiculares al eje de la labor con excavacin hacia el buzamiento y
contra el buzamiento o rumbo paralelo al eje del tnel dependiendo del ngulo del
buzamiento, como se muestra en la figura siguiente:

Figura 03: Orientacin de las discontinuidades

16
De acuerdo a la orientacin de las discontinuidades se muestra perpendicular al eje de las
excavaciones con avance contra el buzamiento de entre 45 a 90 mostrndose en regular
y valoraciones de -5, de igual manera para las rocas caja pizarra con valoracin -5.
Todas estas caractersticas son recopilados en la tabla de mapeo estandarizado que a
continuacin se muestra:

Cuadro 02: Tabla para la toma de datos de parmetros geomecnicos

Seguidamente se muestran el sistema de valoracin del macizo rocoso RMR de
Bieniawski en las tablas siguientes, estas en base a los diferentes sistemas de valoracin
tal como se muestra en las tablas siguientes:

TABLA 2: Tabla de parametros de clasificacion RMR y sus valores

17
De lo mencionado anteriormente sumados todas estas valoraciones para las rocas del
manto se obtiene un RMR de 64 y para las rocas caja pizarra un RMR de 48,
clasificndose as en el intervalo del RMR 61-70 en la descripcin Buena B y para la rocas
caja pizarra en el intervalo de RMR 41-50, en la descripcin Regular B.

18
5. Influencia del fracturamiento en la direccin de minado
De acuerdo al arreglo estructural que presenta la masa rocosa, se tiene dos sistemas de
fracturamiento NE y NW (Fig. 3, 4, 5). Este conjunto de fracturas representan la
fracturacin ms importante en el yacimiento de Cobriza. En los estereogramas y
diagrama de rosas se puede observar que la mayor densidad de fracturas son
transversales a diagonales al manto Cobriza y tienen un comportamiento que genera una
moderada inestabilidad a las excavaciones, el otro grupo de fracturamiento corresponde a
fracturas con rumbo paralelo al manto y tienen un comportamiento desfavorable a muy
desfavorable para las excavaciones y se presentan en mayor densidad en el rea de
Pumagayoc.

Figura 3. Sistema de fracturamiento rea de Coris

Figura 4. Sistema de fracturamiento rea Pumagayoc

Figura 5. Familias de fracturamiento rea de Coris

19
Figura 6. Familias de fracturamiento rea de Pumagayoc

El ndice RMR permite determinar el tiempo de estabilidad de la excavacin sin sostener

en funcin de las dimensiones, generalmente de la anchura de la excavacin como se
puede ver en el cuadro nro.2 siendo estas muy conservadores, sin embargo en nuestro
caso para clculos de diseo de anchos de minado tomamos el RMRmnimo necesario
para que sea estable sin sostener una excavacin con la Dimensin Equivalente DE en
metros:

RMR(min) = 22* ln (DE) + 25 Ecuacin nro. 1

El valor de ESR est relacionado al uso que se le dar a la excavacin y al gradode

seguridad que esta demande del sistema de sostenimiento instalado paramantener la
estabilidad de la excavacin. Barton et.al. (1974) sugirieron lossiguientes valores:

TABLA 3: Valoracin del ESR

De acuerdo al tipo de excavacion para excavaciones mineras temporales como son los
tajeos se est utilizando un ESR de 3 con el que puede calcular al ancho maximo de las
excavaciones segn la ecuacion 1 mencionada anteriormente y para escavaciones

20
permanentes se est considerando un ESR de 1.6. Con respecto al sostenimiento se esta
usando el Diagrama de Sostenimiento propuesto por Barton tal como se puede apreciar
en el siguiente grafico.

CUADRO DE CATEGORIAS DE SOSTENIMIENTOS DE ABERTURAS PERMANENTE

(Basadas en el indice de calidad del Sistema de Clasificacion Q)
Diagrama 1: Categoria de sostenimiento.

CUADRO DE CATEGORIAS DE SOSTENIMIENTOS RMR Y Q

21
Categoria de Sostenimiento:
1) Sin sostenimiento
2) Pernos espordicos 6) Shotcrete reforzado con fibras, 90 - 120 mm y pernos
3) Pernos sistemticos7) Shotcrete reforzado con fibras, 120 - 150 mm y pernos
4) Pernos sistemticos con shotcrete sin8) Shotcrete reforzado con fibras, > 150 mm, con arcos
refuerzo, de 40 - 100 mm de espesorde acero (cerchas) reforzados con shotcrete y pernos
5) Shotcrete reforzado con fibras, 50-90mm y perno 9) Revestimiento de concreto armado

Consiguientemente a continuacion se pueden apreciar las recomendaciones de

sostenimiento para laboreos temporales y permanentes.
TABLA 3

22
TABLA 4

6. CLASIFICACION GEOMECANICA Q
La otra clasificacin geomecnica utilizada para la caracterizacin de los parmetros del
macizo rocoso es el ndice de Calidad Tunelera (Q) y de los requerimientos de

23
sostenimiento, el valor numrico de este ndice Q varia sobre una escala logartmica
desde 0.001 hasta un mximo de 1,000 y est definido por:

Cuadro 3

A continuacin se muestra la tabla de clasificacin de parmetros individuales usados en

el ndice de Calidad Tunelera Q (Segn Barton et.al., 1974).
TABLA 5

24
25
Para el sistema de sostenimiento Barton et.al. (1980) proporcionaron tambin informacin
adicional sobre la longitud de los pernos, abiertos mximos sin sostenimiento y presiones
del sostenimiento, para complementar las recomendaciones del sostenimiento publicado
en el artculo original de 1974. La longitud L de los pernos de roca puede ser estimada a
partir del ancho de la excavacin B y la Relacin de Sostenimiento de la Excavacin ESR
mencionado anteriormente:

Ecuacin 3

26
El mximo abierto sin sostenimiento es como sigue:

Ecuacin 4

Basado en el anlisis de casos registrados, Grimstad y Barton (1993) sugirieron

que la relacin entre el valor de Q y la presin del sostenimiento permanente,
Presin del techo es estimada a partir de:

Ecuacin 5

7. INDICE DE CLASIFICACION GEOMECANICA GSI

En este criterio, para definir la estructura de la masa rocosa, se considera por un lado el
grado de fracturamiento o la cantidad de fracturas (discontinuidades) por metro lineal,
segn esto, se toman en cuenta las siguientes cinco categoras de fracturamiento:

Masiva o Levemente Fracturada (LF)

Moderadamente Fracturada (F)
Muy Fracturada (MF)
Intensamente Fracturada (IF)
Triturada o brechada (T)

Por otro lado, se considera la condicin superficial de la masa rocosa, que involucra a la
resistencia de la roca intacta y a las propiedades de las discontinuidades: resistencia,
apertura, rugosidad, relleno y la meteorizacin o alteracin. Segn esto, las cinco
categoras que se toman en cuenta se definen as:
Masa rocosa Muy Buena (MB)
Masa rocosa Buena (B)
Masa rocosa Regular (R)
Masa rocosa Pobre (P)
Masa rocosa Muy Pobre (MP)

En los siguientes cuadros se presenta el criterio GSI modificado. En el criterio original se

consideran 6categoras de masas rocosas, pero en este criterio modificado se consideran
5 categoras, para compatibilizar este criterio con el criterio RMR.

27
TABLA 6: Caractersticas del macizo rocoso segn GSI modificado.

TABLA 7: GSI Modificado.

28
La estimacin del valor GSI es similar a lo descrito para la versin de 1976. En este caso,
se asigna un valor de 15 a la valoracin del Agua Subterrnea y de nuevo se considera
como cero (0) el Ajuste por Orientacin de Juntas. Como el valor mnimo de la
clasificacin de 1989 es 23, la valoracin final, llamada RMR89, puede ser utilizada para
estimar el valor de GSI :

Para RMR89 > 23

Ecuacin 17

Para RMR89 < 23 no se puede utilizar la clasificacin de Bieniawski de 1989para estimar

GSI, en cambio se debera usar el valor de Q de Barton, Lien yLunde.

29
Para estimar el valor de GSI utilizando esta clasificacin, el Indice de CalidadTunelera
Modificada (Q) es calculado a partir de:

Ecuacin 18

Siendo (RQD) la Designacin de la Calidad de la Roca, (Jn) el nmero de sistemas de

juntas, (Jr) el nmero de la rugosidad de las juntas y (Ja) el nmero de alteracin de las
juntas, exactamente como estn definidas en las tablas publicadas por Barton et. al.
TABLA GEOMECNICA GSI-MODIFICADA VERSIN 1
(1974).
Para el factor de reduccin por agua en juntas (JW) y el factor de reduccin por esfuerzos
(SRF), se debe utilizar un valor de 1 para ambos parmetros, lo que equivale a
MB/LF: No requiere sostenimiento

Resistencia baja c 25-50MPa, superficie de discontinuidad plana, espejo de

falla, abierta de 1-5 mm, relleno blando, se indenta con golpes de picota.
condiciones secas de la masa rocosa sometida a esfuerzos medianos.

rugosa, cerrada con apertura < 1 mm, relleno duro, con meteorizacion y

Resistencia muy baja c 1-25MPa, considerado como suelo, abertura con

ligeramente rugosa, con abertura de 1-5 mm, relleno blando y roca de
Resistencia muy alta c>250MPa, superficie de la discontinuidad, muy

Resistencia alta c 100-250MPa, superficie de la discontinuidad muy

espesor > de 10 mm, muy alterado, humedo, relleno muy blando.

CONDICIN DE LA DISCONTINUIDAD

rugosa, muy cerrada, labios duros, sin meteorizarse o alterarse.

La influencia
B/LF: Evaluacintanto depara
lainstalacin
presin de agua como de los esfuerzos debern ser incluidas en

Resistencia media c 50-100MPa, superficie de la discontinuidad

geomecnica de Pernos
ocasionales segn tipo de labor.
el anlisis
B/F, B/MF:de esfuerzos
Evaluacin geomecnica actuando
para instalacin desobre
Pernos una masa rocosa para la cual la falla es definida
sistemticos segn tipo de labor.
en trminos del criterio de falla de Hoek y Brown.
R/F: Evaluacin geomecnica para instalacin de Pernos y/o
Shotcrete espesor 2" segn tipo de labor.
Este valor de Q puede ser utilizado para estimar el valor de GSI a partir de:
R/MF: Shotcrete espesor 2".
R/IF: Shotcrete espesor 3" y Pernos espaciados a 1.5 metros.

M/MF: Shotcrete espesor 3".

M/IF: Shotcrete espesor 3" y Cimbras espaciadas a 1.5 metros. Ecuacin 19
M/T: Shotcrete espesor 3" y Cimbras espaciadas a 1.2 metros.
MUY BUENA (MB)

MUY MALA (MM)

El valor mnimo de Q es 0.0208, el cual da un valor de GSI de aproximadamente
REGULAR (R)

labio blando.

9 para una falla congeomecnica

rellenopara
dela instalacin
arcilla deo zona de corte, potentes.
BUENA (B)

MM/IF, MM/T: Evaluacin

MALA (M)
alteracion.

Cimbras y/o Concreto Estructurado, previo el Shotcrete

respectivo.
De todo lo mencionado y utilizando el diagrama de sostenimiento se obtiene las cartillas
CONDICIN DE LA ESTRUCTURA MB B R M MM
geomecnicas, como se muestra a continuacin:
ROCA INTACTA/LEVEMENTE FRACTURADA MB/LF B/LF
Roca intacta, slida o masiva, espaciamiento entre fracturas LF N/A N/A N/A
DISMINUYE EL AMARRE ENTRE LOS BLOQUES

mayor de 3 metros, discontinuidad amplia y espaciada; una

familia en tres metros. RQD (90-100%) Magnetita Manto

B/F R/F
Tabla
ROCA8:FRACTURADA
CARTILLAS GEOMECANICAS GSI
Roca con fracturamiento lineal, espaciamiento entre fracturas de F N/A N/A N/A
1 a 3 metros. de 2 familias en tres metros. RQD (75-90%) Manto Hornblenda
DE ROCA

ROCA MUY FRACTURADA

B/MF R/MF M/MF
Presencia de bloques, espaciamiento entre fracturas de 0.3 a 1 MF N/A N/A
metro, 2 a 3 familias, hasta 6 fracturas por metro lineal, de 3 - Mrmol Pizarra Pizarra
4 familias en un metro. RQD (50-75%)

ROCA INTENSAMENTE FRACTURADA

R/IF M/IF MM/IF
Bloques fracturados, angulosos, espaciamiento entre fracturas IF N/A N/A
de 5 a 30 cm., de 4 a mas familias en un metro, mas de 6 Pizarra Sulfuro
Lutitas
fracturas por metro. RQD (25-50%) Brecha Oxidado

ROCA TRITURADA/BRECHADA
M/T MM/T
Bloques triturados, angulosos, lutitas alrededor de los bloques T N/A N/A N/A
triturados, presencia de fallas, facilmente deleznable, ausencia Relleno de
Coluvial
de familias. RQD (0-25%) falla

DISMINUYE LA CALIDAD DE LA SUPERFICIE

DE ROCA 30
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