CLCULO Y DISEO DE UN PUENTE TIPO: LOSA

Se ha determinado la luz del puente tipo losa de concreto armado de 8.00 m

Se disear para cargas del Tipo: HS-20 con refuerzo principal paralelo al trfico.
El diseo de har a la rotura y se verificar por servicio, siguiendo las especificaciones del AASHTO

1.0 CARACTERISTICAS TECNICAS DEL PUENTE

Habiendose obtenido el perfil longitudinal del techo del ro, se deterninar el ancho del cauce y
por consiguiente la luz del puente a calcular: 8.00 m

8.00 m

1.1 GEOMETRAS:
- Luz del Puente : 8.00 m
- Ancho del Carril : 7.20 m
- Ancho Viga de Borde : 0.35 m
- Altura Viga de Borde : 0.25 m
- Ancho Total : 7.90 m

1.2 SOBRE CARGAS:

- Vehicular : HS20
- Baranda Peatonal : 100 kg/m

A) CONCRETO ARMADO:
- Resistencia a la Compresin: f'c = 210 kg/cm

- Esfuerzo Permisible en Compresin

f'cr = 0.40f'c = 0.40 ( 210 ) = 84 kg/cm

- Modulo de Elasticidad del Concreto:

Ec = 15000 f'c = 15000 210 = 217370.65 kg/cm

- Peso especifico del Concreto: 2400 kg/m

B) ACERO DE REFUERZO:
- Resistencia a la Fluencia: fy = 4200 kg/cm

- Esfuerzo Admisible en Traccin:

f's = 0.40fy = 0.40 ( 4200 ) = 1680 kg/cm

- Modulo de Elasticidad: Es = 2100000 kg/cm

C) ASFALTO
- Peso especfico del Asfalto: 2000 kg/m

2.0 DETERMINACIN DE LA SECCIN TRANSVERSAL Y LONGITUDINAL

2.1 ANCHO DEL CARRIL DE TRFICO DEL PUENTE:
Segn la Norma AASHTO, el ancho de diseo de Via es de: 7.20 m medido entre los bordes
de la Viga de Borde.
 2.2 PREDIMENSIONAMIENTO DE LA LOSA:
A) PERALTE DE LA LOSA
a) Para losas Macizas Simplemente apoyadas:
L L: Luz de Clculo
H = 15

8.00
H= = 0.53 0.55 m
15

b) Segn la AASHTO, para no controlar deflexiones:

1.2 (S+10) S = Luz entre ejes de Apoyo en Pies

H=
30 8.00 m = 26.25 pies

1.2 (26.248 + 10)

H= = 1.45 pies
30

H = 0.44 m 0.45 m

c) Se adptar: hL = 0.55 m

2.3 PREDIMENSIONAMIENTO DE LA VIGA DE BORDE

A) ANCHO DE LA VIGA DE BORDE:
Se puede asumir entre: 0.25 m - 0.30 m
Se adoptar: b = 0.25 m

B) ALTURA DE LA VIGA DE BORDE:

La viga de borde debe sobresalir un mnimo de 0.20 m y no mayor a 0.25 m.
Se adopta: h(sobresalida) = 0.25 m

C) PENDIENTE DE LOSA:
Se considera una pendiente transversal de: 2.00%
(Bombeo) en Losa.

2.4 AUMENTO DE LA LONGITUD DE LA LOSA EN LOS EXTREMOS

Consideremos para los puentes tipo de losa: 0.25 m A partir del Eje de Apoyo a cada Extremo,
por lo tanto la longitud total de la losa ser:
LT = 8 + 2 (0.25) = 8.50 m
0.25 3.6 0.25

2% 2%
0.25 SECCIN
0.65 TRANSVERSAL

4.10

0.25
0.65
SECCIN
0.25 8.00 0.25 LONGITUDINAL
8.50

3.0 DISEO DE LOSA:

3.1 PREDIMENSIONAMIENTO: h = 0.70 m
3.2 METRADO DE CARGAS
A) CARGA MUERTA:
- Peso Propio 0.55 x 1.00 x 2.4 = 1.32 ton/m
- Capa de Asfalto 0.05 x 1.00 x 2 = 0.10 ton/m
C.M. = 1.42 ton/m
B) CARGA VIVA:
- Peso de la Rueda trasera del HS-20 : 8.00 ton

C) CARGA DE IMPACTO:
Coeficiente de Impacto
15.24 15.24
I = L + 38 = 8+38 = 0.33 > 0.30 I = 0.30

3.3 ANALISIS
A) POR CARGA MUERTA (MD)
WD = 1.42 ton/m

4 4
LI = = 2.00
4 +4

1.42 8 2
MD = = 11.36
4.00 4.00 2

B) POR CARGA VIVA (ML)

B.1) Se tomar la posicin ms critica planteadas a continuacin.
Segn teorema BARET:
- Caso A: MN
= 1.449
M+N
2.1

2.1

1.90 1.90
YD
= 0.000
0 0 N
1.45
1.90 6.10 XD
= 0.000
M
Ms/c = P (XD/M)+4P (YD/N)+4P (MN/M+N)
Ms/c = 5.795 P
- Caso B:

MN
1.05

1.05

2.95 2.10 0.85 = 1.862

M+N
YD
= 0.313
0.731 N
1.86
2.95 5.05 Ms/c = 4P (MN/M+N) + 4P (YD/N)
Ms/c = 8.703 P
Ms/c = 8.703 (4.00/2)
Ms/c = 17.41 ton-m

B.2) Determinando el ancho Efectivo:

El Ancho de la Losa sobre el cual actua la carga de una rueda de camin es:
- E = 1.219 + 0.06 L
E = 1.219 + 0.06 (8)
E = 1.699
- Este valor no debe ser mayor de:

W W = ancho del Puente entre sardineles

Emax =
2N N = Nmero de Lneas de trnsito.
N= 2
7.20 m
Emax =
2 (2)

Emax = 1.80 m

B.3) Momento Mximo por metro de Losa

Ms/c 17.41
- Ms/c = E = 1.80 = 9.67 ton-m/m
B.4) Momento Mximo por metro de Losa
P = 9.00 ton
w = 0.96 ton/m 0.96 x 8 x 2.0
Meq = + 9 x 2.0
2
2 Meq = 25.68

4.00 4.00 25.68

Meq = = 8.42 ton-m/m
3.05

Mmax s/c = 9.67 ton-m/m

C) Momento por Impacto:

Como: I = 0.3
MI = 0.3 Mmax = 0.3 (9.67) = 2.90 ton-m

3.4 DISEO DE LA LOSA POR FLEXIN:

A) VERIFICACIN DEL PERALTE EN SERVICIO:
- MS = MD + MS/C + MI
MS = 11.36 + 9.67 + 2.9
MS = 23.93 ton-m 0.25
hL
- Fc = 0.4f'c = 0.4210 = 84 kg/cm
- Fs = 0.4fy = 0.44200 = 1680 kg/cm

- r = fs / fc = 1680 / 84 = 20

Es 2100000
- n = Ec = 217370.65 = 9.66 10

- k = n / (n+r) = 10 / (10+20) = 0.333

- j = 1 - k/3 = 1 - 0.333 / 3 = 0.889

Ms 2 Ms
- dreq = =
Rsb fckjb

2 23.93 10e5
- dreq = = 43.87 cm < 0.55 cm
840.3330.889100

- Adoptaremos: d = 0.50

B) DETERMINACIN DEL REA DE ACERO:

B.1) POR SERVICIO:
- Ms = Asfsjd

Ms 2.39E+06
- As = = = 32.05 cm
fsjd 16800.88950

B.1) POR ROTURA:

- Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
- Mu = 1.3 [11.36 + 1.67(9.67 + 2.9)]
- Mu = 42.06 ton-m/m = 4.206E+6 kg-cm

fyAs
- Mu = 0.9Asfy
d - 1.7f'cb

50 4200 As
4.21E+06 = 0.9 As 4200
- 1.7 210
100

4.21E+06 = 189000 As - 444.71 As
444.71 As - -189000 As + 4.21E+06 = 0
As = 23.56 cm/m
24
 Asumiendo Varilla de: 1/1'' (As = 5.07 cm)
100 23.56
S 5.07
22
S = (5.07100) / 23.56 = 21.52cm
- Colocaremos : 1/1'' @ 0.21 m

C) ACERO DE REPARTICIN:
Considerando que la losa se arma con el acero Principal Paralelo al Trfico:
- % = 55 / S
- % = 55 / 8
- % = 19.45% < 50% P

- Asr = %As = 0.1945 23.56 = 4.58 cm

Asumiendo Varilla: 1/2'' (As = 1.27 cm)
S = (1.27100) / 4.58 = 27.73 cm

- Colocaremos: 1/2'' @ 0.28 m

D) ACERO DE TEMPERATURA:
- Ast = 0.001bd
- Ast = 0.00110050 = 5.00 cm
Asumiendo Varillas : 1/2'' (As = 1.27 cm)
S = (1.27100) / 5 = 25.40 cm

- Colocaremos: 1/2'' @ 0.25 m

E) DISTRIBUCIN DE ACERO:
El acero Principal lo disponemos en capas de 0.212 = 0.42 m entre las varillas de 1/1''
de modo que por lo menos la tercera parte del refuerzo positivo sea llevada hasta el
apoyo y extendido dentro de l por lo menos 15 cm y el resto solo hastapuntos de
los corte del acero.

3.5 CORTE DE ACERO EN LA LOSA

Verificando la cantidad necesaria de acero

a una distancia: L L
y
4 8
1.00 = L/8
2.00 =L/4

A) ACERO DE TEMPERATURA:
CONSIDERANDO CORTE A 2.50 M
A.1) MOMENTO POR CARGA MUERTA: (MD)
W D = 1.42 ton/m

1.42 1.500 8
MD =
1.500 2
2.00 6.00
MD = 8.52 ton-m

A.2) MOMENTO POR CARGA VIVA: (MS/C)

2.50 4.20 1.30 MS/C = 8.5 P

MS/C = 8.5 (4.0 / 2) = 17.00 ton-m
0.406

1.719 E = 1.219 + 0.06 L

E = 1.219 + 0.06 (8) = 1.70 m

MS/C = 17.00 / 1.70 = 10.00 ton-m

 Considerando el Corte a Distancia: L
= 2.00 m
9 ton 4
2.00 6.00
W = 0.960 ton/m 0.96 1.875 8
Meq = +9 1.875
2

1.875 Meq = 24.08 ton-m

24.08
Meq = = 7.90 ton-m
3.05

Mmax s/c = 10.00 ton-m

A.3) MOMENTO POR IMPACTO

MI = 0.3 Mmax = 0.3 (10) = 3.00 ton-m

A.4) POR ROTURA:

- Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
- Mu = 1.3 [8.52 + 1.67(10 + 3)]
- Mu = 39.30 ton-m/m = 3.930E+6 kg-cm

fyAs
- Mu = 0.9Asfy
d - 1.7f'cb

4200 As
3.93E+06 = 0.9 As 4200
50 - 1.7 210
100

3.93E+06 = 189000 As - 444.71 As
444.71 As - 189000 As + 3.93E+06 = 0
As = 21.92 cm/m
###
Asumiendo Varilla de: 1/1'' (As = 5.07 cm)
100 21.92
S 5.07
23
S = (5.07100) / 21.92 = 23.13cm
- Colocaremos : 1/1'' @ 0.23 m

B) CONSIDERANDO EL CORTE A DISTANCIA: L/8 = 1.00

B.1) MOMENTO POR CARGA MUERTA: (MD)
1.00 7.00
w = 1.420 ton/m 1.42 0.875 8
MD =
2
0.875
MD = 4.97 ton-m

B.1) MOMENTO POR CARGA VIVA: (MS/C)

4P 4P P
1.00 4.20 2.80 Ms/c = 4P (0.875)+4P (0.35)+P (0)
Ms/c = 4.900 P = 9.8
0.350
0 9.80
Ms/c = = 5.44 ton-m
0.875 1.80

MOMENTO SOBRECARGA EQUIVALENTE:

9 ton
1.00 W = 0.960 ton/m 0.96 0.875 8
MD = +9 0.875
2

Meq = 11.235 ton-m

0.875

11.24
Meq = = 3.75 ton-m
3

Mmax s/c = 5.44 ton-m

B.3) MOMENTO POR IMPACTO
MI = S Mmax = 0.3 (5.44) = 1.63 ton-m

B.4) CALCULO DEL AREA DE ACERO POR ROTURA:

- MD = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
- MD = 1.3 [4.97 + 1.67(5.44 + 1.63)]
- MD = 21.81 ton-m/m = 2.181E+6 kg-cm

fyAs
- Mu = 0.9Asfy d -
1.7f'cb

4200 As
2.18E+06 = 0.9 As 4200 50 - 1.7 210
100

2.18E+06 = 189000 As - 444.71 As
444.71 As - 189000 As + 2.18E+06 = 0
As = 11.87 cm/m
###
Asumiendo Varilla de: 3/4'' (As = 2.85 cm)
100 11.87
S 2.85
24
S = (2.85100) / 11.87 = 24.01cm
- Colocaremos : 3/4'' @ 0.24 m

3.6 PROCEDIMIENTO ALTERNATIVO

(Para hallar la envolvente de Momentos)
A) MOMENTO POR CARGA MUERTA: (MD)

SECCIN MOMENTO EN
(m) (ton-m)
0.00 0.000
1.00 4.970
1.25 5.991
1.30 6.184
2.00 8.520
2.50 9.763
3.00 10.650
3.95 11.358
4.00 11.360

B) MOMENTO POR CARGA VIVA: (MD)

4Mmax (L' X - X) Mmax = Momento maximo
Mx =
L' L' = Luz de la Losa Menos el valor de "a"

a = 2.10 m
Mmax = 0.18
1.05

1.05

2.95 2.10 0.85 L' = L - a = 5.90 m

4 (0.18) (5.90 X - X )
Mx = 5.90

Mx = 0.0211 (5.90 X - X )
L' 2.10
L Seccin Momento Momento Momento
(m) (ton-m) (ton-m/m) (ton-m/m)
0.00 0.000 0.000 0.000
1.00 0.103 0.057 0.017
1.25 0.123 0.068 0.020
1.30 0.126 0.070 0.021
2.00 0.164 0.091 0.027
2.50 0.179 0.100 0.030
3.00 0.183 0.102 0.031
3.95 0.162 0.090 0.027
4.00 0.160 0.089 0.027
C) MOMENTO POR IMPACTO:

MI = 0.3 MS/C

D) CALCULO DE LA ENVOLVENTE DE LOS MOMENTOS ULTIMOS Y DEL ACERO:

- MU = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]

fyAs
- Mu = 0.9Asfy d -
1.7f'cb

N Varilla
L MD MS/C MI MU As
1" @
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00 0.00
1.000 4.970 0.057 0.017 6.623 3.53 143.40
1.250 5.991 0.068 0.020 7.980 4.27 118.81
1.300 6.184 0.070 0.021 8.237 4.40 115.06
2.000 8.520 0.091 0.027 11.334 6.08 83.29
2.500 9.763 0.100 0.030 12.972 6.98 72.61
3.000 10.650 0.102 0.031 14.133 7.61 66.55
3.950 11.358 0.090 0.027 15.020 8.10 62.54
4.000 11.360 0.089 0.027 15.019 8.10 62.55

3.7) DISEO POR CORTANTE DE LA LOSA:

A) POR CARGA MUERTA (VD):
WD = 1.42 ton/m
VD = - A1 W D + A2 W D
A1, A2, son Areas de la Linea de Influencia
de cobre.

(0.85) (0.85)
0.20
0.65

VD = -1.78
8.00 m (8) (2)
(7.15) (7.15)
+ 1.78
7.2 /8 (8) (2)

VD = 5.607 ton
0.85 /8
0.85 7.15

B) POR SOBRECARGA (VS/C):

0.85 4.20 2.95 0.00 7.15 2.95 0.00

VS/C = 4P + 4P + 1P
8 8 8

VS/C = 5.050P
1.00 7.15 /8
2.95 /8 VS/C = 5.050P ( 4.00 / 2 )
0.00 /8
VS/C = 10.10 ton (Por eje de Rueda)

Valor del Corte 10.10 ton

por m de Losa VS/C = 1.80 m = 5.61 ton/m

C) POR IMPACTO (VI):

VI = 0.3 VS/C = 0.35.611111.683 ton-m
 D) VERIFICACIN DE LA LOSA POR CORTE:
- DATOS:
VD = 5.607 ton VS/C = 5.61 ton VI = 1.683 ton-m

- ESFUERZO CORTANTE ULTIMO (GRUPO I, DE CARGAS)

VU = 1.3 [ VD + 1.67 ( VS/C + VI)]
VU = 1.3 [ 5.607 + 1.67 ( 5.61111111111111 + 1.68333333333333 ) ]
VU = 23.13 ton

- ESFUERZO ADMISIBLE DEL CONCRETO:

VC = 0.53f'c bd
VC = 0.850.53210 100 50
VC = 32.64 ton
VC > Vu P

4.0) DISEO DE LA VIGA DE BORDE LONGITUDINAL:

4.1) DIMENSIONES:
0.35
- b= 35
- h= 65 + 25 = 90 0.25

0.65

4.2) METRADO DE CARGAS:

A) CARGA MUERTA:
- PESO PROPIO: 0.35 0.90 1.0 2.40 = 0.76 ton/m
- BARANDA: = 0.10 ton/m
MD = 0.86 ton/m

B) CARGA VIVA: a 0.30

- E = 1.219 + 0.06 L 0.35
E = 1.219 + 0.06 ( 8 ) 0.25 P=80 ton
E = 1.699 m
0.65

- Emax = 1.60 m
- a = E/2 - 0.30
1.60
a= - 0.30 = 0.50
2
aP 0.50 P
- P' = =
E 1.60

P' = 0.333 P

4.3) DETERMINACIN DE LOS MOMENTOS:

A) POR CARGA MUERTA (MD):
W DL 0.856 8
- MD = = = 6.848 ton-m
8 8

B) POR CARGA VIVA (MS/C):

B.1) EL MOMENTO MAXIMO POR SOBRECARGA EN LA LOSA ESTAR EXPRESADA
POR (CASO B):

Ms/c = 4P' (2.39)+4P' (0.731)= 8.703 P'

1.05

1.05

2.95 2.10 0.85

HALLANDO POR EJE DE RUEDA (P=2 ton)
Ms/c = 8.703 P'= 8.702 (5.333 P) =
0.313
1.862 Ms/c = 5.80 ton-m

B.2) EL MOMENTO POR SOBRECARGA SEGN AASHTO, SER:

- Ms = 0.1 P L P = Peso de Rueda mas pesada = 8 ton
- Ms = 0.1 (8) (8) L = Luz de Clculo = 8 m
- Ms = 6.40 ton-m

B.3) ADOPTAREMOS: Ms = 6.40 ton-m

B.4) POR IMPACTO: MI = 0.3 MS/C = 0.36.4 = 1.92 ton-m

4.4) CALCULO DEL PERALTE NECESARIO POR SERVICIO:
- Ms = MD + MS/C + MI
- Ms = 6.848 + 6.4 + 1.92 = 15.168 ton-m

2 1.517E+06
-d= = 69.85 cm
84 0.333 0.889 25

- d = 70 cm < 90 cm P

- Asumimos: d = 90 - 5 = 85

4.5) CALCULO DEL ACERO POR ROTURA:

- MU = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]
- MU = 1.3 [6.848 + 1.67(6.4 + 1.92)]
- MU = 26.97 ton-m/m = 2.697E+6 kg-cm

fy*As
- Mu = 0.9Asfy
d - 1.7*F'c*b

4200 As
2.697E+06 = 0.9 As 4200
85 - 1.7 210
25

2.697E+06 = 321300 As - 1778.824 As
1778.824 As - 321300 As + 2.697E+06 = 0
As = 8.82 cm/m
###
Asumiendo Varilla de: 2 ## + 1 3/8'' (As = 10.85 cm) P

4.6) CORTE DE ACERO EN LA VIGA SARDINEL:

A) MOMENTO POR CARGA MUERTA:

SECCIN MOMENTO
0.00 0.000
1.00 2.996
1.50 4.173
2.00 5.136
2.50 5.885
3.00 6.420
3.50 6.741
3.95 6.847
4.00 6.848

B) MOMENTO POR CARGA VIVA:

SECCIN MOMENTO 4 Mmax (L X - X)

Mx =
0.00 0.000 L
1.00 3.604
1.50 4.854 A = 2.10 m
2.00 5.736 L = 8 - 2.10 = 5.90 m
2.50 6.251 Mmax = 6.398 ton-m
3.00 6.398
3.50 6.178 4 6.40 ( 5.90 X - X )
Mx =
3.95 5.665 5.90
4.00 5.589
Mx = 0.7352 (5.90 X - X)

C) MOMENTO POR IMPACTO:

SECCIN MOMENTO MTO. IMPACTO

0.00 0.000 0.000
1.00 3.604 1.081
1.50 4.854 1.456
2.00 5.736 1.721
2.50 6.251 1.875
3.00 6.398 1.919
3.50 6.178 1.853
3.95 5.665 1.699
4.00 5.589 1.677
 D) CALCULO DE LA ENVOLVENTE DE LOS MOMENTOS ULTIMOS Y AREA DE ACERO:

L MD MS/C MI MU As N Varillas
0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0 2 ## As = 10.13 cm
1.00 2.996 3.604 1.081 14.065 7.577 2 ## As = 10.13 cm
1.25 4.173 4.854 1.456 19.124 10.371 2 ## As = 10.13 cm
1.30 5.136 5.736 1.721 22.866 12.464 2 ## + 2 1/2'' As = 12.67 cm
2.00 5.885 6.251 1.875 25.293 13.833 2 ## + 2 1/2'' As = 12.67 cm
2.50 6.420 6.398 1.919 26.404 14.462 2 ## + 2 5/8'' As = 14.09 cm
3.00 6.741 6.178 1.853 26.198 14.346 2 ## + 2 5/8'' As = 14.09 cm
3.95 6.847 5.665 1.699 24.888 13.60 2 ## + 2 5/8'' As = 14.09 cm
4.00 6.848 5.589 1.677 24.677 13.484 2 ## + 2 5/8'' As = 14.09 cm

4.7) VERIFICACIN DE CUANTIA MINIMA:

14.093
- viga = = 0.006263
25 90

0.85 0.85 210 6300

- balanceada =
4200 6300 4200 = 0.021675

- max = 0.75 balanceada = 0.75 0.021675 = 0.0162563

max > viga P

4.8) DISEO DE LA VIGA SARDINEL POR CORTE:

A) CORTANTE POR PESO PROPIO

WD = 0.67 ton/m VD = - A1 W D + A2 W D
A1, A2, son Areas de la Linea de Influencia
de cobre.

(1.10) (1.10)
VD = + 0.67
(8) (2)
0.20
0.90

(6.90) (6.90)
+ 0.67
8.00 m (8) (2)
6.90 /10
VD = 2.044 ton
(+)
1.10 /10

B) POR SOBRECARGA (VS/C):

7.15 4.20 0.00

VS/C = 4P' + 4P' + 1P'
0.85 4.20 4.20 8 8 8

VS/C = 5.675P

1.00 7.15 /8 P' = 0.333P P = 2.00 ton

4.20 /8
0.00 /8 VS/C = 5.675 0.333 2.00 = 3.78 ton

VS/C = 3.78 ton (Por eje de Rueda)

C) POR IMPACTO (VI):

VI = 0.3 VS/C = 0.33.78 = 1.134 ton-m

D) VERIFICACIN DE LA LOSA POR CORTE:

- DATOS:
VD = 2.044 ton VS/C = 3.78 ton VI = 1.134 ton-m

- ESFUERZO CORTANTE ULTIMO (GRUPO I, DE CARGAS)

VU = 1.3 [ VD + 1.67 ( VS/C + VI)]
VU = 1.3 [ 2.0443375 + 1.67 ( 3.78 + 1.134 ) ]
VU = 13.33 ton
 - ESFUERZO ADMISIBLE DEL CONCRETO:
VC = 0.53f'c bd
VC = 0.850.53210 25 90
VC = 14.69 ton
VC > Vu P

4.9) DISEO DE LOS ESTRIBOS:

Como VC>Vu; no se requiere colocar estribos. Entonces, se propondr colocar a un
espaciamiento mximo "S" entre estribos.

d 90
- Smax1 = = 45 cm
2 2

- Smax2 60 cm

- Smax para 3/8'' Av fy 1.4251 4200

S= = = 68.41 cm
3.5 bw 3.5 25

Usaremos: 3/8''@ 0.45 cm

4.10) VERIFICACIN DEL SARDINEL POR EL IMPACTO LATERAL DE UNA RUEDA:

- Fuerza Transversal : P = 750 kg/m
b = 100 cm
h = 25 cm

A) CORTANTE ACTUANTE:
- Pu = 1.3 1.67 0.750 = 1.63 ton

B) CORTANTE ADMISIBLE:
VC = 0.850.53210 100 20
VC = 13.06 ton
VC > Vu P

C) MOMENTO ULTIMO:
Mu = Pu h = 1.628 0.25 = 0.4071 ton-m

4.071E+04
-d= = 4.05 cm
84 0.333 0.889 100

d = 4.05 < 20 P

Del analisis de los resultados, colo con los estribos que se colocaran ser suficiente,
3/8''@ 0.30 m

5.0) VERIFICACIN DE LONGITUD DE DESARROLLO:

5.1) EN LA LOSA:

0.22 1.30 2.70

0.65 0.60

- HALANDO DIMENSIONES DE: "a"

d = 60 ESCOGEMOS EL MAYOR
12db = 12 2.54 = 30.48 cm

- Para varillas de = 1/1''

0.06 Asb fy 0.06 5.08 4200

ldb = = = 88.34 cm
f'c 210
 ldb = 0.006dbfy = 0.006 2.54 4200 = 64 cm adoptamos db= 75 cm

VERIFICANDO
Segn el Diseo: 0.22 + 1.30 > ldb
1.52 > ldb = 75

5.2) EN EL SARDINEL:
- DIMENSION DE "a": db = 3/8''
d = 75 cm
a = 75 cm
12db = 12 0.95 = 11.43 cm

- Para Varilla 1/1''

ldb = 75 cm

0.22 2.50 1.50

0.85 0.90

2.10