1

CALCULO MECANICO
Y PLANTILLADO
Sistemas de Transporte de Energa
Juan Carlos Castro Castro 0207514
Fabio Nelson Orrego Marulanda 0208039
Profesor: Leonardo Cardona Correa
Universidad Nacional de Colombia

Resumen
Cuando se disena
un sistema de transmision en una region con una topologia tan variada como el
departamente antioqueno
y en si el pais Colombiano, es necesario determinar parametros en base al tipo de
terreno que permitan optimizar el tendido de lineas y la ubicacion de estructuras y as el sistema opere bajo
una alta estabilidad mecanica., Pero no solo es una alta consideracion el aspecto mecanico, tambien hay que
garantizar que la red adquiera alta inmunidad ante descargas atmosfericas y trayectorias que permitan evacuar
esas altas corrientes de cortocircuito que se puedan presentar en el sistema., Por lo cual la correcta seleccion
del cable de guarda jugara un papel muy importante en la confiabilidad del sistema. En el presente trabajo se
pretende realizar el diseno
de plantillado ( Ubicacion de estructuras ) para un segmento de 40Km de distancia
en el cual se realiza la obtencion de los vanos reguladores en consideracion a cada topologa del terreno..

I.

INTRODUCCI ON

.
Son muchas las consideraciones a tener en cuenta en un proyecto de lnea para un sistema de transmision en el
cual el estimar mal o pordebajo de un estandar un parametro, podra implicar una falla del sistema, y un posible
riesgo de la poblacion cercana y circundante a este., Es por ello que ante todo el aspecto mecanico y plantillado
se enfoca a conservar la distancia de seguridad, de la lnea respecto al terreno a la cual el campo electrico creado
por los conductores no pueda alterar la salud de las personas y de los animales evaluando la deformacion del
conductor o catenaria formada a un caso extremo como; Conductor envejecido a un periodo final de servicio y
a una temperatura maxima, el elaborar el correcto calculo de esta permitira obtener los vanos finales entre torres
y las tensiones horizontales en las cadenas de aisladores que son necesarias imprimir a los conductores para que
estos esten sometidos al esfuerzo idoneo y esperado en funcionamiento. Un medio de simplificacion en el diseno
y plantillado es el vano regulador, el cual sera diferente para cada tipo de terreno ( Plano, levemente Ondulado,
Ondulado y con alta pendiente ) es necesario realizar un estudio independiente para cada uno de estos casos si se
presentan y obtener las respectivas curvas para ubicacion de estructuras y verificacion de desprendimiento ( Curva
Caliente, Curva fra, Curva de Seguridad y Curvas de Pie de Apoyo ), como tambien disponer de un rango de
estructuras ( Altura maxima y mnima ) que permita ajustar la ubicacion final de la torre con el vano posterior., En
el diseno tambien se debe asegurar que una alta temperatura por corriente de corto circuito no funda el conductor
de guarda ( pese a que este opere en muy pocas ocaciones ) ya que la apertura de este crea desbalances del sistema
y componentes armonicas en las lneas, sobre todo quedando altamente expuesta la lnea a descargas atmosfericas.
En el siguiente trabajo se realiza el diseno de plantillado el cual es elaborado en las plantillas anexas de un tramo
de lnea de 40Km ( SanCarlos - Sabanalarga ) Noroeste Atioqueno y mediante el cual se determinan los diferentes
vanos y curvas para la diversidad de terreno que se presenta.

II.

OBJETIVOS

.
Emplear la ecuacion de la Catenaria y determinar la flecha y vano en la condicion inicial del proyecto.
Obtener la hipotesis de Calculo inicial y la condicion limitante del diseno.
Mediante la Ecuacion de Cambio de Estado, Obtener el Vano regulador para los diferentes tipos de terreno
presentes en el trayecto de la lnea.
Obtener la curva Caliente en base a la condicion limitante.
Realizar el Calculo de las diferentes curvas necesarias para el plantillado.
Realizar el plantillado final con estructuras y comprobar mediante la curva fra que no se presente ningun
caso de desprendimiento.

II-A.

DEL PROYECTO
DESCRIPCION

.
El estudio y plantillado del proyecto ( SanCarlos-Sabanalarga ) Iniciara en el Kilometro 56 a 1Km del municipio
de DonMatias y Culminara en el Kilometro 96 de lnea a 2.4Km del pueblo El Gomez.
Gran parte de este terreno se presenta como levemente Ondulado y el segmento comprendido entre el Kilometro
60.5 - 62.8 indica pendientes entre los 30 y 35 , por lo cual se realizara el calculo para dos vanos reguladores y
las respectivas Curvas, La altura de las Torres estara comprendida entre los 12 y 40mts de altura.

III.

DESCRIPCION DE LAS CARACTER ISTICAS GEOGR AFICAS

.
Gran Parte del Trayecto de lnea esta comprendido por pendientes inferiores a 20 % y el segmento del kilometro
60.5 - 62.8 posee pendientes comprendidas entre el 30 y 35 %.
El trayecto de lnea no presenta ningun cambio de direccion.
En su rrecorrido se destacan centros tursticos como; el sendero ecologico y la represa Riogrande II, La lnea bordea
la presa quebradona y cruza por encima de esta una distancia cercana a los 100mts algunas regiones se encuentran
sin punto de acceso y cubierto de rastrojos y arboles., El Km69 esta constituido en gran proporcion por prado y
posee un gran trayecto de planicie, no tiene poblaciones concentradas aledanas al proyecto y la accesabilidad a las
redes es alta por el gran numero de carreteras que hay., En los Kilometros 80-90 se encuentran pueblos aledanos a
distancias minimas de 600mt (La Linda, Miguel Perez, El Estanque, Los Ochoa y el Gomez) La lnea se encuentra
ubiacada a 4.6 Km del paramo de Belmira. Reserva ecologica y de la cual yacen muchos rios. En la figura 1 y
2 se muestra el trayecto de lnea ( 40Km ) con la vista en planta de los ros, Calles y Carreteras mas representativos.
En el Cuadro I ( Temperaturas del Trayecto ) se determinan las diferentes temperaturas en el trayecto, as como
la Temperatura promedio y la mnima.
El Conductor a Emplear en los Calculos para plantillado es el ACSR 54/7 Canary, seleccionado previamente
debido a sus bajas perdidas tecnicas y buena Regulacion comobajo Costo. Las caracteristicas de este se muestran
en el Cuadro II (Caractersticas del ACSR 54/7 Canary).

Figura 1. Trayecto de Lnea para Plantillado

Figura 2. Trayecto de Lnea para Plantillado

Cuadro I
T EMPERATURAS DEL T RAYECTO
Ubicacion
SanCarlos
Guatape
Barbosa
DonMatias
PresaQuebradona
Entrerrios
Madreseca
Puerta de Cercado
Sabanalarga
Temp mnima
Temp Promedio

Altura (mt)
974
1886
1316
980
2103
2300
2424
2420
937
3196

Temperatura ( C)
22
19
25
23
22
18
20
20
25
13
21

Cuadro II
C ARACTERI STICAS DEL ACSR 54/7 C ANARY
Alfa (1/ C)
19.3x10(-6)
Vano Regulador
(mt)
450

E (Kg/mm2)
7000
Velocidad Viento
(KPH)
100

Diametro (mm)
29.51
Temperatura
Promedio ( C)
21

IV.

Peso w (Kg/mt)
1.7153
Temperatura
Mnima( C)
13

RTU (Kg)
14476
Temperatura
Maxima( C)
75

Ds (mt)
8
Altura
Promd
Torre (mt)
25

HIPOTESIS DE C ALCULO

.
IV-0a.

Condicion A: Temperatura Promedio (21 C), Conductor Viejo sin Viento H20 % RTU;
!

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
=0
+
(t

creep)

AE

2
1
1
24
24H12

H1=2895.2Kg;
H23 + H22 K1 + K2 = 0

K1=8258,2.

K2=-9.349*1010
H2=2895.2Kg
% H2=20 %
IV-0b.

Condicion B: Temperatura Mnima (13 C), Conductor Nuevo, sin Viento H33 % RTU;
!

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+
(t

creep)

AE

=0
2
1
1
24
24H12

H1=2895.2Kg;
H23 + H22 K1 + K2 = 0

K1=7227.

K2=-8.9514*1010

A (mm2)
515.106
CREEP ( C)
22

H2=2963.7Kg
% H2=20.5 %
IV-0c.

Condicion C: Temperatura Mnima (13 C), Conductor Viejo con Viento H50 % RTU;
Wv = 1,42Kg/mt
q
WR = WV 2 + WConductor 2
WR =

1,422 + 1,7152 = 2,226Kg/mt

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+ (t2 t1 creep) AE H1
=0
2
24
24H1

H1=2895.2Kg;
H23 + H22 K1 K2 = 0

K1=7227Kg.

K2=-1.507*1010
H2=3712.2Kg
% H2=25.64 %
La condicion Limitante para el diseno
es la condicion A;
H1=2895.2Kg

V.

CALCULO DEL VANO REGULADOR

.
Considerando que el proyecto presenta dos tipos de terreno ( Levemente Ondulado y Pendiente 30-35 %), se
deberan considerar dos vanos reguladores; uno para el trayecto 60.5-62.8Km (Pendiente 30-35 %) y el otro para
el resto de tramo. A continuacion partimos con un vano regulador de 450mts y empleamos la ecuacion de cambio
de estado para calcular el valor de Tension Horizontal (H2), el valor de H2 los ingresamos en la ecuacion de la
catenaria e iteramos el procedimiento hasta obtener la tendencia, por ejemplo;
Temp Promd=21 C
Temp Calc=75 C
Creep=22 C
H1=2895.2Kg
ar=450mt
Ds=0 (Terreno Levemente Ondulado)
hT=25mt
!

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+
(t

creep)

AE

=0
2
1
1
24
24H12

H2=2405Kg (Curva Caliente)

hT Ds
H2

w+1

En el Cuadro III ( Vano Regulador Terreno Levemente Ondulado )Se tabulan estos valores y se puede observar la

Cuadro III
VANO R EGULADOR T ERRENO L EVEMENTE O NDULADO
Tension Horizontal (H2)
2405 Kg
2431 Kg
2546 Kg
2525 Kg
2522 Kg
Tendencia

Vano Regulador (mt)

Cuadro IV
VANO R EGULADOR T ERRENO CON P ENDIENTE
Tension Horizontal (H2)
2405 Kg
2508 Kg
2725 Kg
2737 Kg
2738 Kg
Tendencia

Vano Regulador (mt)

tendencia de la iteracion
Para el Terreno con pendiente, entre 30-35 % se asume la siguiente informacion;
Temp Promd=21 C
Temp Calc=75 C
Creep=22 C
H1=2895.2Kg
ar=450mt
Ds=-40mt (Terreno con Pendiente)
hT=25mt
!

H23 + H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+
(t

creep)

AE

=0
2
1
1
24
24H12

H2=2405Kg (Curva Caliente)

hT Ds
H2

w+1

En el Cuadro IV ( Vano Regulador Terreno con Pendiente )Se tabulan estos valores y se puede observar la
tendencia de la iteracion

VI.

CALCULO DE CURVA FR IA Y CALIENTE PARA AMBOS TIPOS DE TERRENO

.
VI-0d.

Curva Caliente (Terreno Levemente Ondulado): .

H1= 2895.2Kg
ar= 541 mt

Ds= 8 mt
Creep= 22 C
T1= 21 C
T2= 75 C
!

H23 + H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+
(t

creep)

AE

=0
2
1
1
24
24H12

H2= 2521Kg
VI-0e.

Curva Caliente (Terreno con Pendiente): .

H1= 2895.2Kg
ar= 908 mt
Ds= 8 mt
Creep= 22 C
T1= 21 C
T2= 75 C
!

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
=0
+
(t

creep)

AE

2
1
1
24
24H12

H2= 2738Kg
VI-0f.

Curva Fria (Terreno Levemente Ondulado): .

H1= 2895.2Kg
ar= 541 mt
Ds= 8 mt
Creep= 0 C
T1= 21 C
T2= 13 C
!

H23 + H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
+
(t

creep)

AE

=0
2
1
1
24
24H12

H2= 2944Kg
VI-0g.

Curva Fria (Terreno Levemente Ondulado): .

H1= 2895.2Kg
ar= 908 mt
Ds= 8 mt
Creep= 0 C
T1= 21 C
T2= 13 C

H23

H22

2 w1 2 A E
2 w1 2 A E
=0
+ (t2 t1 creep) AE H1
2
24
24H1

H2= 2913Kg

VII.

INFORME SOBRE CADA ESTRUCTURA

.
A continuacion se realiza el estudio para la segunda y Tercera torre del plantillado, a manera de ejemplo se
calculara Vano Peso y Tension Vertical, vano viento, Maxima tension longitudinal a lado y lado de la cadena de
aisladores para la condicion de la curva caliente, Longitud del trayecto de lnea.
Nota; En la seleccion de la ruta se realizo un estudio de la region y topologia en la trayectora de la lnea, para
que esta fuera un trayecto recto., Por lo cual en este no se emplearon estructuras de retension y los numerales que
implican calculos con este no se haran.

VII-A.

Calculos

.
VII-A0h.

Torre 2: .

Vano Peso y Tension Vertical;

A
2

X2 =

A
2

H1
1
w Senh

H1
1
w Senh

En donde;
H1= 2895Kg.
A= Distancia en X entre Torres (mt)
B= Diferencia de altura entre Torres (mt)
Altura Torre 1= 2290mt(Sobre el Nivel del mar)
Altura Torre 2= 2245mt (Sobre el Nivel del mar)
A= 450mt (ver Cuadro V)
B= 2290-2245 = 45mt
X1 = 393.01mt
X2 = 56.989mt




wB
2H1 Senh
wB
2H1 Senh




Aw
2H1

Aw
2H1

10

Para Torre 3.
A= 500mt (ver Cuadro V)
B= 2245-2238 = 7mt
X1 = 273.543mt
X2 = 226.456mt

Calculando el Vano peso de la torre 2 se tiene;

Vp=56.989mt+273.543mt= 330.5mt
Tv=330.5mt*1.7153Kg/mt=566.946Kg

La Longitud del Trayecto de lnea entre la Torre 1 y la 2 sera;

LT =

2895Kg
1,7153Kg/mt



Senh

393,01mt

+ Senh

2895Kg
1,7153Kg/mt

56,989mt



2895Kg
1,7153Kg/mt

LT = 453mt

Para el Calculo de las Tensiones Longitudinales con Curva Caliente se emplean las siguientes ecuaciones;

s

xw 2
xw 2
TL =
H2 Cosh
+ H2 Senh
H2
H2
Calculando la Tension Longitudinal Izquierda y Derecha de la Torre 2 se tiene;


Entre Torre 1 y 2.
H2= 2521Kg
X1=383.8mt
X2=66.2mt

Entre Torre 2 y 3.
H2= 2521Kg
X1= 272.3mt
X2= 227.7mt

La Tension Longitudinal Izquierda sera;

u
u
u
66,2mt 1,7153Kg/mt

2
u

66,2mt1,7153Kg/mt
2521KgCosh
+
2521KgSenh
TIZQU IERD = u

u
2521Kg
2521Kg

TIZQU IERD = 2581,7Kg

11

y la derecha;

u
u
u
272,3mt 1,7153Kg/mt

2
u

272,3mt1,7153Kg/mt
2521KgSenh
+
TDERECH = u

u 2521KgCosh
2521Kg
2521Kg

TDERECHA = 2607,1Kg

El vano Viento para la estructura 2 se calcula como un promedio;

Vv = 0,45+0,50
2
Vv = 0,475Km

En los Cuadros V y VI ( Parametros Mecanicos de Red ) Se pueden ver todos los valores de calculo mecanico
para cada estructura.
Para Corroborar una buena aproximacion del vano Regulador se plantea la ecuacion general para este;
v
uP
n
u a3
u
u 1 i
aR = u
n
tP
1

ai

Teniendo en cuenta dos tipos de terreno, se tendran dos vanos reguladores, Uno estara determinado entre el
kilometro 60.5 - 62.8 % y el otro en el resto del trayecto, la distancia entre torres empleada se encuentra en el
Cuadro V y VI.
Para el terreno con pendiente se tiene;

+920 +400
aR = 750 +630
750630920400
aR = 751mt

El error es;
%Error = |908751|
100 %
908
%Error = 17,29 %

Un valor de DS para corregir este error se habra podido determinar de la siguiente manera;

aR = 751
h + 5 % = 789mt

i
R w

Ds = Cosh a2H
2
h

Ds = Cosh
Ds = 24

7891,7153
2(2738)

H2
w
i

hT

2738
1,7153

25

12

Para el Terreno levemente ondulado se tiene;

aR = 1,4595e+10
41320
aR = 594,31mt
%Error = |541594,31|
100 %
541
%Error = 9,8 %
aR = 594,31
5 % =565mt
h
i
R w
Ds = Cosh a2H

1
Hw2 hT
2
h

Ds = Cosh
Ds = 2,3 %

5651,7153
2(2521)

2521
1,7153

25

Nota; La u nica torre que se vio expuesta a desprendimiento es la 19., En condiciones iniciales la altura de esta se
asumio de 25mt, al terminar el plantillado se comprobo que las curvas fras en ambos lados de la torre pasaban
13mt por encima, la solucion fue aumentarle la altura a 40mt.
como se calcula el offset o corrimiento en las cadenas cuando pasa de poleas en el montaje a amarre definitivo
en grapas.
El proceso de engrampado en pendiente. Permite el engrampado de cables en un tramo de regulacion con puntos
previamente definidos que garantiza la posterior verticalidad de las cadenas de suspension. Los conductores
y cables de guardia seran engrapados luego del templado, para lo cual se marcara con precision el sitio de
engrapado. Las marcas para el engrapado se haran en el punto en el cual el conductor corta al plano vertical que
contiene el eje central de las crucetas, excepto cuando se requiere un engrapado con desplazamiento horizontal
(offset). Cuando se requiera un engrapado con desplazamiento horizontal, el conductor debe venir marcado
en el sitio de fijacion de la grapa de suspension midiendo sobre el cable la distancia del desplazamiento
especificado partiendo del punto de corte anteriormente definido.

13

Cuadro V

PAR AMETROS
M EC ANICOS
DE LA R ED
N Torre

Altura
Torre
(mt)

Abcisa Torre (kmt)

Cota Torre
(kmt)

Long Tramo(Kmt)

Vano Peso
(Kmt)

Tension
Vertical
(Kg)

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36

25
20
30
25
40
20
40
40
25
30
20
25
25
25
35
30
35
40
40
40
30
40
40
40
35
35
20
25
20
40
40
40
40
40
40
25

56.7
57.15
57.65
58.2
58.72
59.45
60.2
60.83
61.75
62.35
62.7
63.29
63.75
64.15
64.58
65.1
65.6
66.7
67.35
67.87
68.6
69.32
69.85
70.62
71.18
71.65
72.0
72.45
72.96
74.55
75.35
75.75
76.10
76.85
77.10
77.80

0.45
0.50
0.55
0.52
0.73
0.75
0.63
0.92
0.40
0.35
0.59
0.46
0.60
0.53
0.52
0.50
1.10
0.65
0.52
0.73
0.72
0.53
0.77
0.54
0.57
0.35
0.45
0.51
0.41
0.80
0.40
0.45
0.75
0.25
0.60

0.453
0.502
0.552
0.530
0.735
0.756
0.639
0.936
0.418
0.354
0.593
0.461
0.603
0.532
0.522
0.502
1.122
0.656
0.523
0.736
0.725
0.532
0778
0.542
0.572
0.352
0.451
0.512
0.411
0.807
0.402
0.452
0.756
0.251
0.603

0.33
0.54
0.79
0.34
0.71
0.47
0.81
0.34
0.61
0.64
0.57
0.58
0.56
0.55
0.49
0.99
0.88
0.32
0.70
0.78
0.69
0.71
0.53
0.50
0.34
0.49
0.47
0.60
0.56
0.54
0.31
0.73
0.31
0.53
0.54

566
928
1368
1219
816
588
1045
1112
984
996
961
784
854
1710
1523
549
1198
1342
1134
1215
914
866
593
849
819
1043
969
936
539
1252
534
921
940
809
1201

Tension
Long
Izquierda
(Kg)
2582
2588
2521
2660
2690
2818
2954
2977
2728
2684
2602
2616
2597
2636
2637
2734
2564
2678
2715
2667
2569
2608
2602
2642
2634
2612
2634
2541
2673
2572
2648
2678
2614
2671
2586

Tension
Long
Derecha
(Kg)
2662.7
2607
2605
2632
2834
2690
2676
2538
2627
2584
2527
2574
2565
2634
2608
2570
2560
3029
2760
2547
2639
2674
2643
2803
2609
2740
2562
2537
2688
2522
2587
2559
2583
2724
2572
2640

Vano
Viento
(Kg)
0.475
0.525
0.535
0.625
0.74
0.69
0.775
0.66
0.375
0.47
0.525
0.53
0.565
0.525
0.512
0.8
0.875
0.585
0.625
0.725
0.625
0.65
0.655
0.555
0.46
0.4
0.48
0.46
0.605
0.6
0.425
0.6
0.5
0.425
0.51

14

Cuadro VI

PAR AMETROS
M EC ANICOS
DE LA R ED
N Torre
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
TOTA L

Altura
Torre
(mt)

Abcisa Torre (kmt)

Cota Torre
(kmt)

Long Tramo(Kmt)

Vano Peso
(Kmt)

Tension
Vertical
(Kg)

40
30
30
40
38
40
30
40
40
40
40
40
20
25
20
30
25
38
40
40
30
40
25
40
25
40
40
25
35
20
25
30
40
25
30
30
40

78.22
78.70
79.42
79.80
80.50
81.25
81.74
82.30
82.80
83.30
84.05
84.27
84.95
85.45
86.05
86.72
87.54
87.95
88.70
89.30
89.95
90.25
90.95
91.80
92.45
93.05
93.45
94.05
94.95
95.55
96.15
96.75
97.15
97.60
97.95
98.60
98.95

0.42
0.50
0.72
0.38
0.70
0.75
0.49
0.56
0.50
0.50
0.70
0.22
0.68
0.50
0.60
0.67
0.82
0.41
0.65
0.40
0.65
0.70
0.70
0.85
0.65
0.60
0.40
0.60
0.90
0.60
0.60
0.60
0.40
0.45
0.35
0.65
0.35

0.421
0.501
0.726
0.380
0.705
0.760
0.492
0.562
0.502
0.502
0.705
0.220
0.684
0.508
0.603
0.674
0.828
0.411
0.657
0.403
0.655
0.705
0.705
0.859
0.654
0.603
0.402
0.603
0.911
0.611
0.611
0.604
0.401
0.452
0.350
0.654
0.351
42.276

0.47
0.7
0.5
0.48
0.94
0.48
0.45
0.59
0.41
0.60
0.46
0.47
0.33
0.88
0.52
0.82
0.55
0.74
0.15
0.61
0.88
0.52
0.64
0.66
0.61
0.43
0.56
0.88
0.11
1.00
0.46
0.46
0.36
0.53
0.50
0.61
0.45

806.2
831
1618
835
771
1020
713
1026
801
804
575
1515
898
1410
949
1282
267
1269.3
251.9
905
1509
1140
1061
749
966
1510
720
1718
799
800
623
920
861
944
1044
876

VIII.

Tension
Long
Izquierda
(Kg)
2604
2624
2554
2687
2574
2567
2626
2574
2617
2696
2545
2668
2795
2593
2688
2695
2586
2554
2674
2717
2596
2709
2722
2698
2681
2714
2863
2566
2635
2590
2641
2548
2627
2524
2724
2432
2523

Tension
Long
Derecha
(Kg)
2849
2618
2600
2615
2573
2632
2527
2641
2521
2663
2618
2732
2555
2787
2522
2582
2749
2622
2735
2598
2531
2527
2580
2796
2504
2707
2615
2549
2540
2565
2660
2532
2489
2502
2454
2620
-

Vano
Viento
(Kg)
0.46
0.61
0.55
0.54
0.725
0.62
0.525
0.53
0.50
0.60
0.46
0.45
0.59
0.55
0.635
0.745
0.615
0.53
0.525
0.525
0.675
0.70
0.775
0.75
0.625
0.50
0.50
0.750
0.750
0.60
0.60
0.50
0.425
0.40
0.50
0.50

CONCLUSIONES

.
La Topologia del Terreno es determinante en el calculo Mecanico, puesto que afecta directamente el vano
regulador de los trayectos.
Se pudo corroborar que el vano regulador tiene una alta tendencia al vano promedio conforme aumenta el
numero de estructuras en lnea.

15

La curva fra permitio determinar posible arrancamiento en una estructura que estaba sometida a altos esfuerzos
longitudinales por parte de torres a los lados, se soluciono el inconveniente aumentando la altura de la torre.
Disponer de Vuelos largos representa una gran ventaja a la hora de ubicar estructuras, pero determina un
incremento apreciable en el vano peso de la torre y por ende aumentos en las tensiones longitudinales sobre
las cadenas de aisladores.
En el ejercicio se pudo corroborar como la catenaria es relevante en el calculo presupestal del conductor, para
el ejercicio el trayecto que es de 40Km implico un aumento de 2,5Km considerando el alto costo que tiene
el conductor, 2,5Km de cable es representativo,
La Curva Caliente y de Seguridad son de vital importancia a la hora de plantillar, sobre todo saber disponerlas
en el plano ya que estas permiten ubicar las estructuras bajo las condiciones mas extremas y as en la condicion
inicial preveer esta situacion para que esten bajo los lineamientos de la reglamentacion y sean seguras.
Si se hubiera trabajado con un vano promedio para toda la trayectora se habran requerido cerca de 86
estructuras, el determinar un vano regulador en cada topologia de terreno permitio reducir este numero y
hacer mas viable el proyecto.
Es de gran importancia determinar la tension horizontal en las condiciones extremas, ya que la correcta tension
en las cadenas de aisladores hara posible que el conductor no se vea expuesto a vibraciones por el viento.
Esta tension debe ser la mas economica en funcion de la estructura.
R EFERENCIAS
[1] Juan Bautista Rios.,Lineas de Transmision de Potencia., Aspectos Mecanicos y Conductores., Volumen II., Profesor asociado de la
Universidad Nacional de Peru., Lima-Peru.
[2] Leonardo Cardona Correa.,Gua para el trabajo de Plantillado y Calculo Mecanico.,UN-Transporte de Energa Electrica.,I-2011.
[3] Francisco M, Gonzales-Longatt.,Elementos de lneas de Transmision Aereas., 2007.
[4] CENTELSA., Cables de Energia y Comunicacion.,Tablas de Caractersticas fsicas y propiedades Tecnicas ACSR.,2011.
[5] Marvin Barreto Villeda.,Diseno electromecanico de lneas de Transmision en 69KV., Universidad de San Carlos de Guatemala., Facultad
de Ingeniera., Escuela de Mecanica Electrica.