Presentations">
Estudio Hidrológico CUENCA Morropon 30.01.2014
Estudio Hidrológico CUENCA Morropon 30.01.2014
Estudio Hidrológico CUENCA Morropon 30.01.2014
AO
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
PRECIPITACION
MAX. EN 24H
50.50
31.20
3.50
10.90
67.30
10.70
25.60
2.70
27.50
9.60
11.50
148.10
47.30
5.10
4.70
63.90
15.70
31.20
2.60
15.40
100.40
76.60
33.00
6.10
7.00
21.80
201.00
INTENSIDAD
mm/h
14.23
9.34
1.38
3.72
18.30
3.66
7.86
1.10
8.36
3.33
3.90
36.49
13.44
1.91
1.78
17.49
5.12
9.34
1.06
5.04
25.97
20.49
9.81
2.24
2.53
6.82
47.67
10.46
11.34
OCURRENCIA
m/(n+1)
0.036
0.071
0.107
0.143
0.179
0.214
0.250
0.286
0.321
0.357
0.393
0.429
0.464
0.500
0.536
0.571
0.607
0.643
0.679
0.714
0.750
0.786
0.821
0.857
0.893
0.929
0.964
CUADRO N 16
PRECIPITACIONES MAXIMAS ANUALES DE 24 HORAS (mm.)
CUENCAS CHIRA Y PIURA
ORDEN
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
AO
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
ESPERANZA
45.9
21.7
2
18.9
18.9
13.9
8.7
2
10.7
3.2
1.8
134.8
4.6
11.3
3.8
32.8
1
9.4
2.1
1.5
55.6
51.8
19.5
1
0.3
11.3
96.6
MALLARES
50.5
31.2
3.5
10.9
67.3
10.7
25.6
2.7
27.5
9.6
11.5
148.1
47.3
5.1
4.7
63.9
15.7
31.2
2.6
15.4
100.4
76.6
33
6.1
7
21.8
201
CHILACO
117
57.9
9
59.8
36.4
52
51.7
10
34.6
24.6
6.1
136.2
60.7
41.7
11.4
108.1
28.9
43.7
7.8
41.7
71
140
72.3
12.2
14
117.5
136.3
MIRAFLORES
65.3
30.2
1
7
18.1
14.1
31.9
4.5
30.3
18.4
6.7
151.4
13
15.9
6.1
34.9
4.6
10.1
2.4
3.5
107.1
66.3
19.5
6.8
1.8
54
173.6
AO
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
PRECIPITACION
MAX. EN 24H
45.90
21.70
2.00
18.90
18.90
13.90
8.70
2.00
10.70
3.20
1.80
134.80
4.60
11.30
3.80
32.80
1.00
9.40
2.10
1.50
55.60
51.80
19.50
1.00
0.30
11.30
96.60
INTENSIDAD
mm/h
13.09
6.80
0.84
6.02
6.02
4.60
3.06
0.84
3.66
1.27
0.77
33.61
1.75
3.84
1.48
9.76
0.46
3.27
0.88
0.66
15.48
14.55
6.19
0.46
0.16
3.84
25.11
6.24
8.03
OCURRENCIA
m/(n+1)
0.036
0.071
0.107
0.143
0.179
0.214
0.250
0.286
0.321
0.357
0.393
0.429
0.464
0.500
0.536
0.571
0.607
0.643
0.679
0.714
0.750
0.786
0.821
0.857
0.893
0.929
0.964
PROYECTO:
"MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DIS
Coeficiente de Escorrentia Segun el Tipo del Suelo
Caracteristicas de la Superficie
Areas desarrolladas :
Asfaltico
Concreto / Techo
Zonas Verdes ( jardines parques etc.)
Condicion pobre (cubierta pasto < al 50% del Area)
Plano, 0-2%
Promedio, 2-7%
Superior al 7%
Condicion promedio (cubierta de pasto 50-75% del Area)
Plano, 0-2%
Promedio, 2-7%
Superior al 7%
Condicion buena (cubierta de pasto 75-100% del Area)
Plano, 0-2%
Promedio, 2-7%
Superior al 7%
Periodo de Retorno e
2
10
0.73
0.75
0.77
0.80
0.81
0.83
0.32
0.37
0.40
0.34
0.40
0.43
0.37
0.43
0.45
0.25
0.33
0.37
0.28
0.36
0.40
0.30
0.38
0.42
0.21
0.29
0.34
0.23
0.32
0.37
0.25
0.35
0.40
NUMERO
m
CALCULO DE INTEN
OCURRENCIA Y DUR
NUMERO
m
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
PROMEDIO
DESV. ESTAND.
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
50.50
31.20
3.50
10.90
67.30
10.70
25.60
2.70
27.50
9.60
11.50
148.10
47.30
5.10
4.70
63.90
15.70
31.20
2.60
15.40
100.40
76.60
33.00
6.10
7.00
21.80
201.00
14.23
9.34
1.38
3.72
18.30
3.66
7.86
1.10
8.36
3.33
3.90
36.49
13.44
1.91
1.78
17.49
5.12
9.34
1.06
5.04
25.97
20.49
9.81
2.24
2.53
6.82
47.67
10.46
11.34
0.0357
0.0714
0.1071
0.1429
0.1786
0.2143
0.2500
0.2857
0.3214
0.3571
0.3929
0.4286
0.4643
0.5000
0.5357
0.5714
0.6071
0.6429
0.6786
0.7143
0.7500
0.7857
0.8214
0.8571
0.8929
0.9286
0.9643
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
PROMEDIO
DESV. ESTAND.
Periodo
Retorno
5
10
15
20
25
30
37
50
100
150
200
250
300
400
500
0.72
1.30
1.63
1.87
2.04
2.19
2.35
2.59
3.14
3.45
3.68
3.85
4.00
4.22
4.39
Desv. Estandar
S
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
11.34
PTR
Xt
AO
18.62
25.26
29.00
31.62
33.64
35.29
37.17
39.86
46.04
49.64
52.19
54.17
55.79
58.33
60.31
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
37.00
50.00
100.00
150.00
200.00
250.00
300.00
400.00
500.00
100
0.86
0.88
0.90
0.92
0.95
0.97
0.40
0.46
0.49
0.44
0.49
0.52
0.47
0.53
0.55
0.34
0.42
0.46
0.37
0.45
0.49
0.41
0.49
0.53
0.29
0.39
0.44
0.32
0.42
0.47
0.36
0.46
0.51
Utilizado
0.86
0.450
OCURRENCIA
m/(n+1)
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
45.90
21.70
2.00
18.90
18.90
13.90
8.70
2.00
10.70
3.20
1.80
134.80
4.60
11.30
3.80
32.80
1.00
9.40
2.10
1.50
55.60
51.80
19.50
1.00
0.30
11.30
96.60
13.09
6.80
0.84
6.02
6.02
4.60
3.06
0.84
3.66
1.27
0.77
33.61
1.75
3.84
1.48
9.76
0.46
3.27
0.88
0.66
15.48
14.55
6.19
0.46
0.16
3.84
25.11
6.24
8.03
0.0357
0.0714
0.1071
0.1429
0.1786
0.2143
0.2500
0.2857
0.3214
0.3571
0.3929
0.4286
0.4643
0.5000
0.5357
0.5714
0.6071
0.6429
0.6786
0.7143
0.7500
0.7857
0.8214
0.8571
0.8929
0.9286
0.9643
0.72
1.30
1.63
1.87
2.04
2.19
2.35
2.59
3.14
3.45
3.68
3.85
4.00
4.22
4.39
Desv. Estandar
S
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
8.03
PTR
Xt
12.02
16.72
19.37
21.23
22.66
23.83
25.16
27.07
31.44
33.99
35.80
37.20
38.34
40.15
41.55
PROYECTO:
ANEXO 3.01
DATOS GENERALES
Area
Permetro
Longitud de Recorrido (Lr)
Unidad Hidrogrfica
=
=
=
=
Cotas
msnm
112.81
0.04757
0.93994
354.04500
Cuenca
Altura Media
msnm
104.29
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
95.76
Area
Ha
0.0476
km2
km
m
H*A
4.96
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.0476
104.29
4.96
m.
ANEXO 3.02
Indice de Gravelius
( Ic )
1.216
Factor de Forma
( Rf )
0.000
(Sc)
=
=
0.0655
6.55%
INDICE DE PONDIENTE ( Ip ) :
Ip=
1
hBi
0. 5 1000
L
0. 5
Bi=
Ai
At
Cotas
msnm
112.81
0
0
0
0
0
0.322
Area
Ha
95.76
0
0
0
0
0
0.0476
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.05
Bi
Ai/At
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
h
17.05
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
INDICE DE PENDIENTE
( Ip )
0.230
TIEMPO DE CONCENTRACION ( Tc ) :
Longitud de Recorrido ( Lr )
Diferencia de Cotas ( H )
=
=
354.05
17.05
( Tc )
Area de la Cuenca ( Ac )
0.04757
Metodo de GIANDOTTY ( Tc )
Tc
Tc
=
=
=
=
25
25.00%
Probalidad de No Ocurrencia ( P )
98.86%
Vida Util
n (aos)
5
10
15
20
25
30
37
50
100
150
200
250
300
400
500
Probabilidad
P
0.944
0.972
0.981
0.986
0.989
0.990
0.992
0.994
0.997
0.998
0.999
0.999
0.999
0.999
0.999
Riesgo de falla
j
0.056
0.028
0.019
0.014
0.011
0.010
0.008
0.006
0.003
0.002
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
PERIODO DE RETORNO ( T )
Tiempo de Retorno
T (aos)
17.89
35.26
52.64
70.02
87.40
104.78
129.11
174.30
348.11
521.91
695.71
869.51
1,043.32
1,390.92
1,738.53
87.40
87
Nombre Estacion
Altitud
msnm
Precipitacion
Media Anual
(Y)
( X) )
MALLARES
ESPERANZA
Suma
47
12
59
Datos de Calculo
( XY )
210
46
256
9,882.72
547.20
10,429.92
X2
2,209.00
144.00
2,353.00
104.29
-10.8585
4.705
Pendiente
()
Nombre Estacion
MALLARES
ESPERANZA
Suma
Altitud
msnm
( X) )
47
12
59
Precipitacion
Media Annual
(Y)
210.27
45.60
255.87
Precipitacion
Corregida
Y=+X
210.27
45.60
255.87
=
=
127.94
26.00
Area de la Cuenca ( A )
47,572.06
Pendiente de la Cuenca ( S )
0.0782
Escorrentia de la Cunca ( E )
5.121
( Ce )
PROYECTO:
Pendiente
S (m/km)
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
65.52
PTR (Prom.)
Xt
24.63
33.62
38.69
42.24
44.97
47.20
49.75
53.40
61.76
66.64
70.09
72.77
74.96
78.41
81.08
ANEXO 3.08
CALCULO DE INTENSIDADES SOBRE INTERVALOS DE RETORNO
Tiempo de Retorno
5
10
15
20
25
30
37
50
100
150
200
PROYECTO:
TRAMO:
BT
0.428
0.567
0.633
0.675
0.706
0.730
0.756
0.792
0.864
0.899
0.920
30 min.
13.958
16.034
17.132
17.873
18.430
18.876
19.378
20.079
21.577
22.344
22.818
ANEXO 3.09
CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO RACIONAL
=
=
Area de la Cuenca ( A )
Coeficiente de Escorrentia ( Ce )
Tiempo de Retorno
5
10
15
20
25
30
37
50
100
150
200
BT
0.428
0.567
0.633
0.675
0.706
0.730
0.756
0.792
0.864
0.899
0.920
0.048
0.450
30 min.
0.08
0.10
0.10
0.11
0.11
0.11
0.12
0.12
0.13
0.13
0.14
Pendiente de la Cuenca ( S )
Coeficiente de Escorrentia ( Ce )
Tiempo de Retorno
BT
0.428
0.567
0.633
0.675
0.706
0.730
0.756
0.792
0.864
0.899
0.920
5
10
15
20
25
30
37
50
100
150
200
CAUDAL DE DISEO :
6.55%
0.450
30 min.
0.17
0.21
0.22
0.24
0.25
0.25
0.26
0.27
0.30
0.31
0.32
0.13
m3/seg.
Area Acum.
Ha
0.0476
0.0476
0.0476
0.0476
0.0476
0.0476
0.0782
0.322
0.148
km
km
0.0529
h*Bi
(h*Bi/1000)^0,5
km
17.05
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.1306
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
0.1306
m
m
5.75
min.
10.04
602.43
Horas
min.
0.42
25.49
Horas
min.
211.23
min.
km2
aos
aos
Datos de Calculo
Y2
44,213.72
2,079.36
46,293.08
m.
127.94
m.m.
C
m2
7.82%
m.m.
=
0.040
Caudal (Max.)
( L/seg )
158.65
216.55
249.21
272.08
289.69
304.02
320.45
343.96
397.82
429.23
451.49
468.74
482.84
505.06
522.30
Caudal (Max.)
( m3/seg )
0.159
0.217
0.249
0.272
0.290
0.304
0.320
0.344
0.398
0.429
0.451
0.469
0.483
0.505
0.522
211.227
Tc=211.227'
4.728
5.432
5.803
6.054
6.243
6.394
6.564
6.802
7.309
7.569
7.730
km2
Tc=202,98'
0.03
0.03
0.03
0.04
0.04
0.04
0.04
0.04
0.04
0.05
0.05
Tc=202,98'
0.04
0.05
0.06
0.06
0.06
0.07
0.07
0.07
0.08
0.08
0.08
Qd =
En nuestro caso, el sistema de drenaje pluvial proyectado, en el campo real trabajara a un % de lle
debemos calcular, el mismo que debe satisfacer la condicion de Qd > Qm
% llenado real
A=
R=
Qd =
Las pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la ve
minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo lleno
Vmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)
Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)
Velocidad media (m/seg)
Vd =
Vd =
S1/2 =
Smax =
Entonces se debe cumplir la condicion:
Vd =
Vd =
Vd =
Entonces se debe cumplir la condicion:
0.13 m3/sg
A R 2/3 S 1/2
---------------n
3.45
0.00409
0.01
A R 2/3 S 1/2
---------------n
3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.00409) 1/2
0.01
de Manning
0.50 m
0.31 m3/sg
Qd> Qm
OK
Q'd> Qm
OK
diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad
0.90
6.00
3.45
R 2/3 S 1/2
---------------n
(d/4) 2/3 *(S) 1/2
n
0.24
0.49
Sd> Sm
R 2/3 S 1/2
---------------n
(d/4) 2/3 *(0.409) 1/2
0.01
1.60 m/sg
Vd> Vmin
Vd< Vmax
1
1
Donde:
Q=
Caudal en m3/seg
C=
I=
Coeficiente de escorrenta
Intensidad de lluvia en mm/hora
rea de la cuenca en Km
A=
El Coeficiente de Escorrenta se determina en funcin de las caractersticas fsicas del rea drenante.
Estas caractersticas fsicas, se resumen en los cuadros Ns 5, 6, 7 y 8:
Fuente: Estudio: MODELO PARA DETERMINAR EL EFECTO SOBRE EL RECURSO HDRICO DE LA SIERRA DE LAS MINAS Y EL CERRO ALUX Guatemala
De este cuadro se determin que para el tipo de suelo en anlisis, corresponde al tipo D.
TOPOGRAFA
SUELOS
COBERTURA
VALORES DE c *
0.3
0.2
0.1
Arcilloso firme
0.1
Arcillo arenoso
0.2
0.4
Terrenos cultivados
0.1
Bosques
0.2
Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.
* El coeficiente de escurrimiento C se obtiene restando a la unidad la suma de los c' para cada uno de los tres factores
Del cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.50 (primer valor).
DESCRIPCION DE SUELOS
O TIPOS DEL SCS
COBERTURA
LLANA
ONDULADA
ACCIDENTADA
Del cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.70 (segundo valor).
COEFICIENTE
Cultivo
0.5
Bosque
0.4
Cultivo
0.4
Bosque
0.3
Cultivo
0.2
Bosque
0.1
Cultivo
0.6
Bosque
0.5
Cultivo
0.5
Bosque
0.4
Cultivo
0.3
Bosque
0.2
Cultivo
0.7
Bosque
0.6
Cultivo
0.6
Bosque
0.5
Cultivo
0.4
Bosque
0.3
TIPO D
TIPO C
TIPO B
TIPO A
P24h
( mm )
< 0.1
0.10 1.0
1.0 10.0
10.0 100.0
> 100.0
80
0.6
0.7
0.65
0.65
0.6
81 150
0.9
0.85
0.8
0.8
0.8
151 200
0.95
0.9
0.9
0.9
0.9
> 200
0.95
0.95
0.95
0.9
0.9
80
0.7
0.6
0.55
0.5
0.45
0.65
81 150
0.85
0.8
0.75
0.65
151 200
0.85
0.85
0.8
0.7
0.7
> 200
0.9
0.9
0.8
0.75
0.75
80
0.55
0.55
0.4
0.35
0.2
81 150
0.65
0.63
0.56
0.45
0.3
151 200
0.75
0.7
0.65
0.55
0.4
> 200
0.8
0.75
0.7
0.65
0.5
80
0.35
0.28
0.2
0.2
0.15
81 150
0.45
0.35
0.25
0.25
0.2
151 200
0.55
0.45
0.4
0.35
0.3
> 200
0.6
0.55
0.5
0.45
0.4
Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.
Del cuadro anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.80 (tercer valor).
De esta manera, estos tres coeficientes de escurrimiento, se promediaron para obtener el definitivo a utilizar.
En este caso el coeficiente de escurrimiento C se tom igual a 0.57
Tc
(m)
(m)
( min )
354.05
20.05
5.41
0.52
Fuente: Estudio Elaboracion propia
i25
( mm/hora)
(Km)
12.13
0.05
C=
0.3
C=
0.7
C=
0.55
C=
0.52
Q
( m3/seg )
0.08
PROYECTO
RESPONSABLE
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANA
UBICACIN
10
10
25
50
100
Puentes de carreteras
* Sistema secundario
10
50
* Sistema primario
50
100
* Surcos
10
* Culverts
50
25
25
50
* Volumenes bajos
10
* Volumenes intermedios
10
25
* Volumenes altos
50
100
Drenaje agricola
Drenaje urbano
Aeropuertos
Diques
* En fincas
50
50
100
50
100
+ de 100
* Presas grandes
Presas con probabilidad de perdidas de vidas (amenaza significativa)
* Presas pequeas
+ de 100
* Presas Intermedias
* Presas grandes
Presas con probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)
Presas pequeas
Presas intermedias
Presas grandes
SELECCIONAR T
>>>>>>>>>>
25
10
Asfaltico
0.73
0.77
0.81
Concreto lecho
0.75
0.8
0.83
Plano (0 - 2) %
0.32
0.34
0.37
Promedio (2 - 7) %
0.37
0.4
0.43
Superior al 7 %
0.4
0.43
0.45
Plano (0 - 2) %
0.25
0.28
0.3
Promedio (2 - 7) %
0.33
0.36
0.38
Superior al 7 %
0.37
0.4
0.42
Plano (0 - 2) %
0.21
0.23
0.25
Promedio (2 - 7) %
0.29
0.32
0.35
Superior al 7 %
0.34
0.37
0.4
Areas desarrolladas
0.860
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
RESPONSABLE
UBICACIN
H = 20.05
A = 0.05
Area (Km2)
Formula de R. Temez
0.25 0.75
Tc = 0.3 ( L / SJ )
Tc = Tiempo de concentracion(horas)
L = 0.35
SJ = 0.0566
Tc = 0.1532
Tc = (0.871( L3 /H))0.385
Tc = Tiempo de concentracion(horas)
H = 20.05
L = 0.35
Tc = 0.0901
horas
Formula de Kirpich
Tc = 0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)
L = 0.35
H = 20.05
Sk = 0.0566
Tc = 0.0900
horas
EVALUACION RESULTADOS
Metodo
Tc (Horas)
Formula de R. Temez
0.1532
0.0901
Formula de Kirpich
0.0900
Promedio
0.1111
SELECCIONAR e INGRESAR Tc >>>>>>>>>>
Sustentar:
0.1111
Se selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las caracteristicas de la cuenca
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
RESPONSABLE
UBICACIN
T. de retorno (aos)
T. de concentracion (horas)
Intensidad (mm/hora)
CAUDAL DE DISEO
METODO DE MAC MATH
Coeficiente de Escorrentia
A = 4.76
S = 0.0001
Pendiente (m/1000)
I = 13.10
QMAX = 0.00
Intensidad (mm/hora)
Caudal Max. Diseo (m3/s)
ETODOS EMPIRICOS
RTE
ELV*
50
100%
50%
50 - 100 %
100%
50 - 100 %
100%
100%
50
###
0.86
0.90
0.86
0.92
###
0.40
0.44
0.46
0.49
0.49
0.52
0.34
0.37
0.42
0.45
0.46
0.49
0.29
0.32
0.39
0.42
0.44
0.47
ION (Tc)
DATOS DEL CAD
AREA (HAS)
4.76
LONGITUD (m)
354.05
COTA MAYOR
112.82
COTA MENOR
92.76
S/PROMEDIO
0.0566
Para determinar los caudales, se emplear el Mtodo Racional, ya que las reas determinadas son menores a 20 Km. Para la
este mtodo se aplicar lo establecido por la Natural Resources Conservation Services (NRCS), y que anteriormente era la Unite
Conservation Service (USSCS):
A.
1)
A:
A
rea de la cuenca
=
0.05
2)
L:
L
3)
CM :
cm :
CM
cm
4)
Km
=
=
H:
112.82
92.76
m
m
H = CM - cm
H
5)
Tc :
20.05
Tiempo de concentracin
Tenida la informacin topogrfica, queda definir el tiempo que una gota de agua tarda en llegar desde
alta de la cuenca hasta la desembocadura en el punto de estudio. Este tiempo se calculara con
frmula:
Formula de la Soil Conservation Service of California
Tc = (0.195 ( L3 /H))0.385
Donde:
Tc =
L=
H=
Tc
Tc
=
=
5.41
0.0901
min
horas
Tiempo requerido para que el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca,
boca de descarga
6)
T. de retorno (aos)
Tc = 0.09
T. de concentracion (horas)
Ic = 12.13
Intensidad (mm/hora)
Donde:
Ic =
td =
12.13
mm/hora
7) Caudal de Diseo
El concepto bsico del Mtodo Racional, asume que el mximo porcentaje de escurrimiento de
pequea ocurre cuando la intensidad de tal cuenca est contribuyendo el escurrimiento y que el citad
de escurrimiento es igual a un porcentaje de la intensidad de lluvia promedio.
Donde:
Q=
C=
Caudal en m3/seg
Coeficiente de escorrenta
I=
A=
rea de la cuenca en Km
Coeficiente de Escorrenta
C=
0.52
Intensidad
rea de la cuenca
i25 =
12.13
A=
0.05
Q = 0.278 C I A
Q=
0.08
5 aos
mpo de Concentracin
mm/hora
Km
m3/seg
Porcentaje de llenado:
Qd =
En nuestro caso, el sistema de drenaje pluvial proyectado, en el campo real trabajara a un % de lle
debemos calcular, el mismo que debe satisfacer la condicion de Qd > Qm
% llenado real
A=
R=
Qd =
Las pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la ve
minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo lleno
Vmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)
Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)
Velocidad media (m/seg)
Vd =
Vd =
S1/2 =
Smax =
Entonces se debe cumplir la condicion:
Vd =
Vd =
Vd =
Entonces se debe cumplir la condicion:
0.08 m3/sg
A R 2/3 S 1/2
---------------n
3.45
0.00409
0.01
A R 2/3 S 1/2
---------------n
100%
3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.409) 1/2
0.01
de Manning
0.50 m
0.3139 m3/sg
Qd> Qm
OK
Q'd> Qm
OK
0.90
6.00
3.45
R 2/3 S 1/2
---------------n
(d/4) 2/3 *(S) 1/2
n
0.24
0.49
Sd> Sm
R 2/3 S 1/2
---------------n
(d/4) 2/3 *(0.409) 1/2
0.01
1.60 m/sg
Vd> Vmin
Vd< Vmax
1
1
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTR
SULLANA-PIURA"
RESPONSABLE
UBICACIN
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
34
Ao de Inicio de Medicion =
Caudal (QX)
Ao
1,972
179.400
1,973
105.300
1,974
17.000
1,975
45.200
1,976
139.000
1,977
61.400
1,978
44.400
1,979
11.100
1,980
46.200
1,981
25.900
1,982
32.000
1,983
2355.500
1,984
92.800
1,985
12.600
1,986
25.600
1,987
321.100
1,988
37.200
1,989
78.200
1,990
12.500
1,991
41.600
1,992
490.400
1,993
0.100
1,994
19.500
1,995
12.300
1,996
1.400
1,997
276.100
1,998
1764.200
1,999
181.900
2,000
101.000
2,001
291.700
2,002
245.800
2,003
32.500
2,004
24.000
2,005
24.300
Suma =
7,149.20
Media (QX)
QX
(QX - QP)3
( Ln (QX)-QY)2
-29,419
-1,156,652
-7,219,337
-4,497,893
-362,019
-3,299,337
-4,563,606
-7,900,883
-4,416,642
-6,267,220
-5,665,511
9,872,365,551
-1,621,016
-7,723,714
-6,297,863
1,361,335
-5,184,057
-2,303,660
-7,735,442
-4,798,639
21,982,452
-9,283,587
-6,942,794
-7,758,933
-9,112,381
285,273
3,752,268,093
-22,835
-1,304,698
539,938
44,850
-5,617,974
-6,462,981
-6,431,804
5.19
4.66
2.83
3.81
4.93
4.12
3.79
2.41
3.83
3.25
3.47
7.76
4.53
2.53
3.24
5.77
3.62
4.36
2.53
3.73
6.20
-2.30
2.97
2.51
0.34
5.62
7.48
5.20
4.62
5.68
5.50
3.48
3.18
3.19
1.56
0.51
1.23
0.02
0.99
0.03
0.02
2.36
0.01
0.47
0.23
14.61
0.35
1.98
0.49
3.35
0.11
0.17
2.01
0.05
5.08
38.99
0.94
2.05
13.00
2.82
12.49
1.59
0.45
3.01
2.44
0.21
0.58
0.56
7,862,326
13,514,866,596
134.022
114.753
3.742
CSY
1.865
Ln (QX)
953
11,019
37,354
27,248
5,079
22,162
27,513
39,669
26,919
33,993
31,780
4,602,009
13,799
39,074
34,103
12,283
29,953
17,443
39,113
28,450
78,472
44,172
36,393
39,192
43,627
4,334
2,414,697
805
11,940
6,631
1,262
31,602
34,697
34,585
488.111
SY
3.942
ESTACION MALLARES
PARAMETROS ESTADISTICOS
Desv. Estandar
Coef. Asimetria
SX
CS
210.271
QY
25.00
1,972
(QX - QP)2
-0.841
Coef. Variacion
Cv
2.321
CvY
0.473
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTR
SULLANA-PIURA"
RESPONSABLE
UBICACIN
LOGNORMAL
Caudal (m3/s)
200
Column F
Logarithmic
(Column F)
100
Column G
0.96
1.75
Exp (QY + K SY)
1,348.11
Iintervalo de Confianza
583.68
150
50
Column H
f (x) = 6.862 ln(x) - 13.076
R = 0.836
3,113.71
TR (Aos)
Probabilidad
2
5
10
25
50
75
100
150
200
300
400
500
1000
0.5000
0.2000
0.1000
0.0400
0.0200
0.0133
0.0100
0.0067
0.0050
0.0033
0.0025
0.0020
0.0010
F(1-1/TR)
0.5000
0.8000
0.9000
0.9600
0.9800
0.9867
0.9900
0.9933
0.9950
0.9967
0.9975
0.9980
0.9990
K=Z
0.0000
0.8416
1.2816
1.7507
2.0537
2.2164
2.3263
2.4747
2.5758
2.7131
2.8070
2.8782
3.0902
100
QESP
51.51
247.46
562.07
1,348.11
2,372.27
3,212.61
3,943.94
5,201.25
6,280.24
8,111.61
9,665.39
11,036.29
16,389.69
Intervalo de confianza
(-)
22.30
107.14
243.35
583.68
1,027.09
1,390.93
1,707.56
2,251.92
2,719.08
3,511.99
4,184.71
4,778.26
7,096.06
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTR
SULLANA-PIURA"
RESPONSABLE
UBICACIN
Caudal (m3/s)
90
80
70
60
50
40
30
20
10
Iintervalo de Confianza
820.29
METODO DE GUMBEL
100
1,595.49
Ln Ln TR/(TR -1)
KT
Intervalo de confianza
TR (Aos)
Probabilidad
QESP
2
5
10
25
50
75
100
150
200
300
400
500
0.5000
0.2000
0.1000
0.0400
0.0200
0.0133
0.0100
0.0067
0.0050
0.0033
0.0025
0.0020
-0.3665
-1.4999
-2.2504
-3.1985
-3.9019
-4.3108
-4.6001
-5.0073
-5.2958
-5.7021
-5.9902
-6.2136
-0.16
0.72
1.30
2.04
2.59
2.91
3.14
3.45
3.68
4.00
4.22
4.39
130.09
561.44
847.04
1,207.89
1,475.59
1,631.19
1,741.32
1,896.26
2,006.07
2,160.70
2,270.34
2,355.36
3.71
348.61
559.57
820.29
1,011.79
1,122.68
1,201.03
1,311.11
1,389.04
1,498.67
1,576.35
1,636.56
1000
0.0010
-6.9073
4.94
2,619.35
1,823.36
(-)
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTR
SULLANA-PIURA"
RESPONSABLE
UBICACIN
K = F 0.9600
Z=
Z2-1=
Z3-6Z=
CS/6 =
KT =
QESP =
QESP =
LOG-PEARSON III
100
90
Caudal (m3/s)
Parametros Estadisticos
Campo Normal
N = 34.00
CS = 3.74
Cv = 2.32
Campo Transformado
QY = 3.94
SY = 1.86
CSY = -0.84
K = F(1-1/TR)
80
70
60
50
1.75
2.06
-5.14
-0.14
1.434
Exp(QY + KT SY)
40
30
20
10
746.72
Iintervalo de Confianza
0
353.04
1,579.41
Pariodo
de Retorno (Aos)
1
10
Factor de Frecuencia
KT = Z + (Z2-1) (CS/ 6) + (1/3) (Z3 - 6Z) (CS/ 6)2 - (Z2-1) (CS/ 6)3 + Z (CS/ 6)4+ (1/3) (CS/ 6)5
TR (Aos)
2
5
10
25
50
75
100
150
200
300
400
500
Probabilidad
0.5000
0.2000
0.1000
0.0400
0.0200
0.0133
0.0100
0.0067
0.0050
0.0033
0.0025
0.0020
1000
0.0010
METODO
KT
Intervalo de confianza
QESP
(-)
0.0000
0.8416
1.2816
1.7507
2.0537
2.2164
2.3263
2.4747
2.5758
2.7131
2.8070
2.8782
0.1374
0.8528
1.1572
1.4339
1.5883
1.6637
1.7119
1.7734
1.8131
1.8641
1.8972
1.9212
66.56
252.69
445.70
746.72
995.87
1,146.27
1,254.04
1,406.46
1,514.41
1,665.50
1,771.53
1,852.89
39.24
136.71
225.87
353.04
451.50
508.80
549.05
604.94
643.87
697.54
734.68
762.91
3.0902
1.9882
2,099.43
847.15
0.00
1,207.89
LOG NORMAL
GUMBEL
0.798
0.999
Q(m3/s)
1,348.11
1,207.89
LOG PEARSON
0.994
746.72
0.00
MEJOR AJUSTE
0.999
1208.00
1,207.89
SELECCIONAR >>>>>>>>>>>
(*) .- R = Coeficiente de Correlacion
100
Q(m3/s) =
1,208.00
( Ln (QX)-QY)3
1.94
0.37
-1.36
0.00
0.98
0.01
0.00
-3.62
0.00
-0.33
-0.11
55.86
0.20
-2.79
-0.34
6.13
-0.03
0.07
-2.84
-0.01
11.44
-243.49
-0.92
-2.94
-46.86
4.73
44.12
2.01
0.31
5.21
3.82
-0.10
-0.45
-0.42
-169.412
Column F
Logarithmic
(Column F)
Column G
Column H
100
Intervalo de confianza
(+)
118.98
571.56
1,298.21
3,113.71
5,479.20
7,420.14
9,109.29
12,013.27
14,505.40
18,735.31
22,324.05
25,490.41
37,855.10
x y
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
###
100
Intervalo de confianza
(+)
256.47
774.28
1,134.51
1,595.49
1,939.39
2,139.70
2,281.60
2,481.42
2,623.10
2,822.72
2,964.33
3,074.17
3,415.34
x y
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
#
###
###
8404681841
100
1000
Intervalo de confianza
(+)
112.91
467.06
879.49
1,579.41
2,196.55
2,582.38
2,864.27
3,269.97
3,561.97
3,976.69
4,271.66
4,500.11
5,202.89
x y
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
###
PROYECTO
RESPONSABLE
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANA
UBICACIN
10
10
25
50
100
Puentes de carreteras
* Sistema secundario
10
50
* Sistema primario
50
100
* Surcos
10
* Culverts
50
25
25
50
* Volumenes bajos
10
* Volumenes intermedios
10
25
* Volumenes altos
50
100
Drenaje agricola
Drenaje urbano
Aeropuertos
Diques
* En fincas
50
50
100
50
100
+ de 100
* Presas grandes
Presas con probabilidad de perdidas de vidas (amenaza significativa)
* Presas pequeas
+ de 100
* Presas Intermedias
* Presas grandes
Presas con probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)
Presas pequeas
Presas intermedias
Presas grandes
SELECCIONAR T
>>>>>>>>>>
25
10
Asfaltico
0.73
0.77
0.81
Concreto lecho
0.75
0.8
0.83
Plano (0 - 2) %
0.32
0.34
0.37
Promedio (2 - 7) %
0.37
0.4
0.43
Superior al 7 %
0.4
0.43
0.45
Plano (0 - 2) %
0.25
0.28
0.3
Promedio (2 - 7) %
0.33
0.36
0.38
Superior al 7 %
0.37
0.4
0.42
Plano (0 - 2) %
0.21
0.23
0.25
Promedio (2 - 7) %
0.29
0.32
0.35
Superior al 7 %
0.34
0.37
0.4
Areas desarrolladas
0.860
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
RESPONSABLE
UBICACIN
H = 20.05
A = 0.05
Area (Km2)
Formula de R. Temez
0.25 0.75
Tc = 0.3 ( L / SJ )
Tc = Tiempo de concentracion(horas)
L = 0.35
SJ = 0.0566
Tc = 0.1532
Tc = (0.871( L3 /H))0.385
Tc = Tiempo de concentracion(horas)
H = 20.05
L = 0.35
Tc = 0.0901
horas
Formula de Kirpich
Tc = 0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)
L = 0.35
H = 20.05
Sk = 0.0566
Tc = 0.0900
horas
EVALUACION RESULTADOS
Metodo
Tc (Horas)
Formula de R. Temez
0.1532
0.0901
Formula de Kirpich
0.0900
Promedio
0.1111
SELECCIONAR e INGRESAR Tc >>>>>>>>>>
Sustentar:
0.1111
Se selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las caracteristicas de la cuenca
PROYECTO
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
RESPONSABLE
UBICACIN
T. de retorno (aos)
T. de concentracion (horas)
Intensidad (mm/hora)
CAUDAL DE DISEO
METODO DE MAC MATH
Coeficiente de Escorrentia
A = 4.76
S = 0.0001
Pendiente (m/1000)
I = 13.10
QMAX = 0.00
Intensidad (mm/hora)
Caudal Max. Diseo (m3/s)
ETODOS EMPIRICOS
RTE
ELV*
50
100%
50%
50 - 100 %
100%
50 - 100 %
100%
100%
50
###
0.86
0.90
0.86
0.92
###
0.40
0.44
0.46
0.49
0.49
0.52
0.34
0.37
0.42
0.45
0.46
0.49
0.29
0.32
0.39
0.42
0.44
0.47
ION (Tc)
DATOS DEL CAD
AREA (HAS)
4.76
LONGITUD (m)
354.05
COTA MAYOR
112.82
COTA MENOR
92.76
S/PROMEDIO
0.0566
PROYECTO
RESPONSABLE
UBICACIN
: "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCI
SULLANA-PIURA"
: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANA
: CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPON
OBRA:
UVIALES
Qd =
Las pendientes minimas de diseo de acuerdo a los diametros, seran aquellas que satisfagan la ve
minima de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo lleno
Vmim= Velocidad minima de desplazamiento (m/s)
Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento (m/s)
Velocidad media (m/seg)
Vd =
Vd =
S1/2 =
Smax =
Entonces se debe cumplir la condicion:
Vd =
Vd =
Vd =
Entonces se debe cumplir la condicion:
753.39 m3/sg
A R 2/3 S 1/2
---------------n
3.45
0.00409
0.01
A R 2/3 S 1/2
---------------n
3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.409) 1/2
0.01
de Manning
9.30 m
762.43 m3/sg
Qd> Qm
OK
0.90
6.00
3.45
R 2/3 S 1/2
----------------
0.03
0.18
Sd> Sm
R 2/3 S 1/2
---------------n
(d/4) 2/3 *(0.409) 1/2
0.01
11.22 m/sg
Vd> Vmin
Vd< Vmax
1
0