COLLARN PARA SOPORTES METLICOS

(COLLAR FOR METAL SUPPORTS)

Jos Luis de Miguel, Dr. Arquitecto
Escuela Tcnica Superior de Arquitectura de Madrid. Dpto. de Estructuras
Fecha de recepcin: 17-VI-98
ESPAA

423-4

RESUMEN

SUMMARY

En las obras de arquitectura los clculos estructurales suelen

ser pocos y sencillos, ms bien para corroborar algo que se
saba de antemano. Los nmeros se hacen, en su mayor parte,
para explorar soluciones; cuando se trabaja en un caso
particular debe operarse en un marco conocido, con valores
predictables y soluciones tabuladas, sin sorpresas. Hacer
nmeros para fiarse a pies juntillas de ellos, es como una cita
a ciegas, algo no recomendable en estructuras. Este artculo
muestra cmo usar los conocimientos estructurales para
explorar una solucin: la de un collarn para soportes
metlicos.

In architectural works, structural calculuses are usually few

and simple, they mostly corroborate what is already known.
Calculations are made for the most part with the purpose of
exploring solutions. When working in a specific case
operations ought to be framed in the practical
understanding,
with predictable values and tabulated solutions, with no
surprises. To write numbers and trust them blindly, is like a
reckless appointment, something that should not be done in
structures. This article shows how to use the structural
knowledge in order to explore a specific solution : a collar
for metal supports.

Antes de calcular propiamente un edificio hay que decidir

material de los soportes y vigas, situacin de los primeros
y direccin de las segundas, seccin de cada elemento y
canto y tipo del forjado; ms vale saber de antemano qu
repercusin tendr cada una de esas decisiones en los
clculos posteriores. Los nmeros deben hacerse slo, y
con muchas precauciones, en los pocos temas en que no
haya experiencia previa; si no sabes lo que va a salir, ms
vale no calcular. Este artculo muestra cmo usar los
conocimientos estructurales para explorar una solucin: la
de un collarn para soportes metlicos.

supera 73x0,85 = 62 kp/cm^, que -en soportes- se reduce a 62/1,1 = 56kp/cm^ y considerando la excentricidad mnima, en la seccin completa no se puede pasar
de 56/1,12 = 50 kp/cm^ El soporte mnimo, de tamao
A4, (20x30), es capaz de soportar, con toda seguridad,
20x30x50 = 30.000 kp = 30 t. Eso es mucho.

Cada vez es ms usual que los soportes de edificios

sean de acero. En las obras urbanas abundan hoy en da
casas de muy pocas plantas, tres o cuatro a lo sumo,
en las que es poco probable llegar a rentabilizar un soporte de hormign. Con el material tpico de estos aos,
H-175,la resistencia de clculo es 175/1,5 = 116kp/cm^
y la segura 116/1,6 = 73 kp/cm^ La tensin media no
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Una planta tpica de viviendas, de 10x10 m, considerando

0,7 t/m^ de carga total y 0,7 kp/m de cerramiento en el
contomo, pesa del orden de 10^x0,7 + 40x0,7 = 98 t. Si se
disponen soportes cada 5x5 m, entre los nueve, aunque sean
de seccin mnima, son capaces de soportar 30x9 = 270 t.
Aunque los soportes interiores se rentabilizan antes, hasta
tres plantas no es, pues, plenamente eficaz la solucin
completa de soportes de hormign. Por debajo de tres
plantas un diseador responsable acudir a soportes metlicos. Con H-200 la conclusin es an ms ntida y si el
mnimo sube a H-250, habr que superar cuatro plantas
para que se justifique el soporte de hormign. Eso significa
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que durante dos o tres plantas ms las diferencias sern

pequeas y la menor superficie ocupada en planta y la
rapidez de ejecucin concedern ventaja, todava, al soporte de acero. Paradjicamente, el aumento de resistencia del
hormign tender a hacer desaparecer la solucin de
soportes de hormign en las obras de arquitectura de altura
habitual. Con soportes de acero es ms fcil ajustarse a las
pequeas compresiones de los edificios que ms abundan.
Un perfil H tiene una fuerte asimetra, resultando muy
penalizado por pandeo, salvo en los casos en los que la
longitud de pandeo es diferente en los dos planos. Con
3,00 m de longitud de pandeo, el mnimo, tal como el
HEBIOO, soporta con seguridad del orden de 18 t, pero
invirtiendo 26 cm^ de seccin. Su eficacia es muy baja. Un
tubo 140x140x5, con la misma seccin y longitud que un
HEBIOO, soporta con seguridad 33 t. Y para ajustarse a
compresiones menores, hay tubos desde 40 mm de lado,
aunque, por razones prcticas, en obras de arquitectura
rara vez se baja del de 80 mm. Existiendo adems tubos con
diversas combinaciones de lado y espesor, se puede decidir
lo uno por unas consideraciones, ajustando, posteriormente, lo segundo, por otras. Un perfil H es rentable cuando lo
es, ms an, un soporte de hormign. El soporte metlico
por excelencia es, pues, el tubo.
Con soportes metlicos, los problemas ms pehagudos
provienen del 'engarce con el forjado, que, para las luces y
uso citados, sigue siendo ms eficaz en hormign armado.
Disponer una chapa en la base del fuste, anclada a la cara
superior de un forjado, rematado en otra anclada en la cara
inferior del siguiente (Figura 1) aunque simplifica la
sustentacin del forjado, que se limita a descansar sobre la
placa inferior, es una solucin muy compleja de replanteo
y puesta en obra. La sencillez del montaje pasa por disponer cada fuste desde la cara superior de un forjado a la del
siguiente. Pero eso obliga a la carga del forjado a acometer de lado, necesitando un artilugio para lograrlo. Disponer un corte y una chapa bajo el forjado encarece la
solucin, y no aumenta mucho la capacidad de recibir carga (Figura 2). A razn de unos 70 kp/cm^ de carga
transversal, una chapa de acero alcanza el lmite de su
capacidad aflexincuando la luz de vuelo supera tres veces
su grueso. Eso da muy poco margen. La solucin clsica
suele ser la de un accesorio soldado al fuste pasante, que
permite recoger la carga. El ms reproducido en la literatura suele ser el de dos o cuatro perfiles UPN en cruceta
(Figura 3), muy dificiles de embrochalar, y que necesita
variantes para el caso de soportes prximos al borde del
forjado.
En la Escuela Tcnica Superior de Arquitectura de Madrid
se viene explicando una solucin usada y ensayada ampliamente desde hace un par de docenas de aos'. En algunos
mbitos se la conoce con el nombre de "collarn ETSAM".
Se trata de un perfil de ngulo, PNL, dispuesto al bies en
derredor del fuste. La carga entra por las caras superiores
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Figura I.- Solucin de fustes separados.

Figura 2.- Solucin de placa intermedia.

del ngulo y el resalto que ste produce, impide el

deslizamiento del forjado. Como sucede en muchos otros
problemas, las indicaciones de EH no suministran la
formulacin particular aplicable al caso, sino slo criterios
generales que deben interpretarse. Tratar este problema en
trminos de cortante es torpe, ya que incita a ver la entrada
de carga como una accin vertical. Como es bien sabido, en
las proximidades de un apoyo interior, la solicitacin de
momento se traduce en traccin superior y compresin
inferior; sta, con el cortante, da una resultante oblicua
(Figura 4), que es la biela por la que acomete propiamente la carga al soporte. La posicin del ngulo del collarn
ETSAM es sumamente favorable para eso.
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---

---

b-.

,c

1
'-\

k^ 1

Figura 3.- Solucin con perfiles UPN.

Figura 4.- Bielas en el nudo.

V-,
/

V-'

1
1
->!

1
1
1

^^'./

/i
\ . ' ' -

d/2
ROTURA A TRACCIN
PERFIL PNL AL BIES

ROTURA EQUIVALENTE
A TENSION TANGENCIAL

i d/2

a
PERMETRO CRITICO ,

n
d/2

Figura 5.- I) Collarn. 2) Comprobaciones de cortante y aplastamiento.

La capacidad del forjado en tomo al soporte se tasa por la

resistencia alpunzonado. Aunque en rigor se trata de una
comprobacin a traccin de una seccin troncopiramidal,
se suele formular en su equivalente a tensin tangencial en
una superficie cilindrica cuya traza se conoce como permetro crtico, se sita a medio canto^ mecnico del borde
del rea cargada. En este caso (Figura 5) dado que las bielas
deben descargar en el collarn, el rea cargada es, evidentemente, un cuadrado^ de lado a+2-c y el canto, a efectos de
la superficie resistente, debe deducirse de un grueso h-c. En
ausencia de estribos computables a punzonado, la tensin
media de clculo en esa superficie crtica debe ser inferior
a2 f .
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Sea un soporte que recoge 5x5 m de planta de vivienda.

Para la luz de 5,0 m, el canto ptimo sera 5,0/29 = 0,18 m.
Para ese canto el peso de la planta puede ser de slo
0,65 t/m^ y, por tanto, la carga que entra en el soporte
es de 0,65x25 = 16,2 t. Para fuste se prev un tubo de
80 mm de lado y un collarn de PNL 40. El grueso neto
es 18 - 2,8 = 15,2 cm. En esta zona, con vigas planas, hay
hasta cinco recubrimientos diferentes, uno para cada familia de armado (dos de malla, negativos del forjado, estribos
de viga y armadura longitudinal de viga). El que opera en
este caso es el del comportamiento de losa, es decir, el
intermedio entre el de la armadura del forjado y de la viga,
que puede estimarse en unos 3 cm. El permetro crtico se

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trazar, pues, a (15,2-3,0)/2 = 6,1 cm, resultando un

cuadrado de 8+(2,8x2)+(6,lx2) = 25,8 cm de lado. La
seccin crtica tiene entonces 25,8x4x12,2 = 1.259 cm'.
La resistencia de clculo de un hormign H-175 es
175/1,5 = 116 kp/cm^ y su resistencia virtual a cortante f = 0,5 x 116 = 5,4 kp/cm^, de donde, la segura, resulta ser la de f =5,4/1,6 = 3,4 kp/cm^ Sin estribos podra
llegarse a los 6,8 kp/cm^ La tensin media resulta
16.200/1.259 = 12,9 kp/cm^ que supone 3,8 f, superior,
incluso, a lo permitido con la mxima densidad de estribos.
Desgraciadamente stos, con la formulacin actual, son
poco eficaces, por lo que aqu se considerar que no existen.
Canto del forjado y lado del soporte, por este orden, son las
variables que controlan bsicamente el problema. El canto
interviene favorablemente dos veces: una, en el permetro crtico y otra en el canto de dicho permetro, aunque su
ventaja se ve algo reducida por el aumento de peso propio
que suele significar, incrementando el canto hasta 20 cm,
la carga total puede aumentar a 0,68 t/m^ y el cortante
a 17 t. A cambio el canto mecnico a punzonado, d, sube
a 14,2 cm y el lado crtico, b, a 27,8 cm, lo que supone una
seccin crtica de 1.579 cm^ con lo que la tensin baja a
17.000/1.579 = 10,8 kp/cml El lado del soporte interviene
slo una vez en el proceso anterior, en el lado crtico. Si el
lado del fuste, a, aumenta a 100 mm, el lado crtico sube a
29,8 cm, la seccin a 1.681 cm^ y la tensin desciende, si
bien no tan aparatosamente, a 17.000/1.681 = 10,1 kp/cml
Sigue sin valer.
En ocasiones no se puede actuar sobre el canto del forjado,
por la repercusin que tendra en el coste de la planta, y
tampoco en el ancho del fuste, ya que, para la compresin
existente, no queda margen para compensarlo con el
espesor del tubo. Los casos ms delicados son los de la
ltima planta, en los que la compresin es pequea,
demandando un soporte de poca seccin. En esos casos, la
nica variable sobre la que queda por actuar es el tamao
del perfil del collarn. Su efecto es ambiguo. Por un lado
aumenta el lado del permetro crtico, ya que lo aleja del
soporte, pero por otro disminuye el canto crtico. En el
ejemplo, disponiendo un perfil PNL50, el valor c aumenta
a 3,5 cm, lo que merma el canto mecnico a 13,5 cm pero
consigue aumentar el lado crtico a 30,5 cm. No obstante
la seccin crtica resultante, aunque poco, disminuye a
1.647 cm^ lo que parece indicar que es un cambio no
recomendable'* (Figura 6).
Sucede que hasta ahora slo se ha considerado la tensin
de traccin o tangencial en el cono de punzonado. Falta
considerar la de compresin en el plano de acometida, es
decir, la de la biela en la cara superior del collarn. Y para
ello s resulta ventajoso aumentar su tamao. La resultante de la biela que acomete al soporte tiene, como componente vertical, el cortante que entra en esa cara; entre las cuatro
el total es V, el incremento de carga del soporte a causa de
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\
/
\

V^

i^

Figura 6. - Collarn descolgado.

ese forjado. Trazando desde la arista del collarn un plano

perpendicular a la biela, lo que queda entre ese plano, el
soporte y el propio collarn es un volumen confinado y
tricomprimido, que no impone lmites prcticos a su
resistencia, aunque la propia biela, en su encuentro con el
plano trazado, est parcialmente tricomprimida, a falta de
convencin normalizada en el tema^ parece prudente
limitar su capacidad a la de la resistencia a compresin, f^^.
Si bien cuando la organizacin del forjado es unidireccional
con vigas planas, cabe esperar que la carga acometa ms
por una direccin que por la otra, en primera aproximacin, y tratndose de clculos a pequea distancia del fuste,
con soportes interiores se puede suponer que lo hace por
igual en todas las direcciones. En ese caso la tensin de
compresin de la biela junto al collarn, tomando las
componentes correlativas de dividendo y divisor, es, en
alzado, V/c, y, por tanto, la condicin limitativa por
aplastado resulta Vy4(a+c) c < f^^.
En el ejemplo,el incremento de compresin del soporte era 17 t, resultando la seccin de aplastado, por tanto, 4x(10+3,5)x3,5 = 189cm^lo cual significa tensiones
del orden de 17.000/189 = 90 kp/cm% superiores al valor deducido antes, de 73 kp/cm^ correspondiente a H-175.
Aumentar el perfil de collarn para aliviar la compresin
de la biela, es suicida desde el punto de vista del punzonado y al revs. Puesto que un solo parmetro, el ancho del
ngulo, debe controlar dos condiciones, en algn caso,
como ste, puede no haber solucin. Para resolver el
ejemplo es preciso retroceder, de nuevo, a las variables
ms relevantes: el canto del forjado y el del soporte. Con
un forjado de 24 cm, el peso de la planta asciende a
0,7 t/m^ lo cual significa que V =0,7x25 = 17,5 t. Con un
fuste de a = 12 cm, el canto eficaz a punzonado es d=
h-c-r = 17,5 cm; el lado crtico es b = a+2 c+d = 36,5 cm,
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lo que conduce a una seccin crtica S = 4 b d = 2.555 cmy a una tensin tangenciaP d e 17.500/2.555 = 6,8 kp/cm-,
que entra en lo soportable. Para comprobacin de aplastado, la seccin es 4 c (a+c) = 217 cm^ lo que conduce a
una tensin en las bielas de acometida de 17.500/217 =
80,6 kp/cm", que todava es algo fuerte para H-175.
Aumentar la resistencia del hormign mejora la capacidad
de las bielas en la misma proporcin, pero apenas cambia
la resistencia a tensin tangencial. El paso a un hormign
H-200 puede resolver el caso si el problema era el aplastado
de la biela. Aunque en general no es recomendable aumentar la clase de hormign de toda la estructura slo por un
problema puntual, en la actualidad el tipo ya es H-200 y,
en un futuro prximo, parece que se pedir H-250; todo
apunta a que, aunque el control no consiga demostrar que
el hormign es ms que H-200, el ejemplo parece solucionado.
Los anteriores clculos deben tomarse slo como orientacin. Es posible que en la prxima versin de EH (conocida
entre los iniciados como EHE) cambie el valor de la
resistencia a tensin tangencial, el valor de comparacin
para compresin en bielas confinadas y, lo que ser an
ms trascendente, la distancia a la que se traza el permetro
crtico a punzonado, que, de medio canto, puede pasar a
dos^ cantos. Aunque en ese lltimo caso la tensin de
comparacin baje de 2 f^^ a 1 f^^, puede comprobarse que la
combinacin de ambos factores aumentar la capacidad
resistente del problema planteado^
En la tabla 1 aparece un resumen de los valores obtenidos,
y algunos ms. Con fustes de 80 mm de lado y collarines
de PNL40 se puede soportar el equivalente a 12 m^ de
vivienda; para llegar a 16 m^ es preciso contar, como
mnimo, con 100 mm de fuste y collarines de PNL 45; si,

como en el ejemplo, se quiere llegar a 25 m- el soporte

deber tener un mnimo de 120 mm de lado y el collarn
deber ser de PNL50. Con cargas ms elevadas o esbelteces
de forjado menos usuales, como las de losa maciza, los
valores de referencia pueden ser algo distintos.
Falta ain una comprobacin adicional o, si se prefiere, un
clculo ms: el de la soldadura entre collarn y fuste. En la
prctica no supone limitacin alguna. Por la posicin del
collarn, la compresin de la biela entra oblicuamente al
fuste, lo que significa que el plano de soldadura est
simultneamente comprimido, lo que mejora su capacidad a cortadura. Si la biela es a 45, ambos cordones se
reparten por igual la carga; aun para variaciones fuertes de
ese ngulo, el reparto difiere poco de esa proporcin. Los
perfiles PNL tienen, por lo general, un lado igual a 10 veces
su espesor, t. En las comisuras entre ngulo y fuste puede albergarse con comodidad un cordn con un ancho de
garganta ill. Debido a la limitacin por aplastado de las
bielas, por unidad de longitud de ngulo, la compresin
sobre su ala no puede exceder de f^ 101, de donde la tensin
en cada uno de los dos cordones no supera 10 f . Ese valor
se encuentra en la banda de 800 kp/cm^, mientras que, en
el peor de los casos, la resistencia segura de la soldadura en
A42 es, al menos, 1.200 kp/cm^ La soldadura no es
problema^
Si la estructura est sometida a acciones horizontales o la
situacin del soporte no es simtrica en luces, el problema
debe re formularse para aceptar momentos en los soportes.
En ese caso, mejor que considerar tensiones tangenciales
en distribucin variable, es transformar la solicitacin del
soporte en una compresin excntrica, y proceder con el
modelo anterior en tomo a la resultante de las compresiones, que no ser el centro del soporte, pero no podr alej arse
mucho' de l.

TABLA 1.- CAPACIDAD SEGURA DE COLERINES EN SOPORTES INTERIORES CON CARGA CENTRADA, HORMIGN H-175

Lado del
sof)orte
a
(nun)
70
80
80
80
100
100
100
100
100
120
140

Perfil
de
ngulo
PNL35
PNL35
PNL40
PNL40
PNL40
PNL45
PNL45
PNL50
PNL50
PNL50
PNL50

Vuelo
c
(cm)

2
2J5
2,8
2,8
2,8
3,1
3,1
3^
3^
3^
3^

Canto del
forjado
h
(cm)
16
18
18
20
20
20
22
22
24
24
24

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Canto
mecnico
d=h-r-c
(cm) r=3
10^
12^
12^
14^
i4;>
13,9
15,9
15^
17^
17^
17^

Lado
crtico
b=a+2c+d
(cm)
22,5
25,5
25,8
27,8
29,8
30,1
32,1
32^
34^
36,5
33,5

Seccin
crtica
S=4bd
(cm^
945
1.275
1.259
1.579
1.681
1.673
2.041
2.015
2.415
2.555
2.695

Capacidad resistente por

punzonado
aplastado
V=f^4c(a-M:)
v=2f:,s
(t)
(t)
6,4
8,7
8,6
10,6
11,4
11,4
13,9
13,7
16,4
17,4
18,3

6,9
7,7
8,8
8,8
10,4
11,8
11,8
13,8
13,8
15,8
17,9

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Una situacin lmite de asimetra es la del soporte de borde. Dada la desproporcin de rigideces y, sobre todo, la
disposicin habitual y casi obligada de triangulaciones
globales en la estructura, se puede considerar el forjado
pasante sobre los soportes, es decir, apoyo simple en ese
punto, exento de momento. Como la solucin habitual y
recomendable es que la tabica del forjado sobresalga unos
centmetros de la cara exterior del soporte, en esos puntos
se puede mantener la solucin constructiva del collarn
ETSAM, aunque vare su capacidad.

Ahora tendra ms sentido discutir acerca de la organizacin resistente del forjado. Si se trata de forjado
unidireccional con vigas planas, y la viga es paralela al
borde, el collarn apenas pierde capacidad por aplastado de
bielas. Si es perpendicular al borde podra verse reducida
a la mitad. Como de todas maneras la carga que debe entrar
en el soporte tambin es del orden de la mitad de la del caso
anterior, la situacin de este collarn no es peor que la del
estudiado, si no fuera porque el soporte tendr tendencia tambin a tener menos seccin.

Por punzonado, observando la prdida de tronco de pirmide de la superficie crtica (Figura 7), es inmediato que
la capacidad de un collarn de borde se reduce algo ms de
la mitad de la del caso interior. Por aplastado de bielas
puede quedar una capacidad residual de hasta tres cuartas
partes (el ngulo del lado del borde no puede recibir carga).

El aspecto peculiar de este caso de borde es que la situacin

de tensin est desequilibrada. La biela perpendicular al
borde no encuentra oposicin, y todo lo estudiado fracasara, a menos que se disponga, en la parte superior del
forjado, una traccin de valor igual a la componente
horizontal de la compresin de la biela. Para bielas a 45
sera una traccin igual al cortante que entra por esa cara.
Dicha traccin debe anclarse en el soporte. La solucin ms
simple es disponerla con dos redondos, andndolos uno
contra otro, por detrs del soporte, en horquilla. Cabe
tambin doblarlos en escuadra, andndolos a un redondo
o perfil transversal situado en la parte superior, paralelo al
borde o, incluso, directamente soldados a las caras laterales del fuste, pero sas son soluciones ms complejas que
la de la horquilla. Para soportes dispuestos cada 5x5 m en
vivienda, la carga total que entra en un soporte'' de borde
sera del orden de 0,7x5x5/2 = 8,7 t, de la que, por la cara
interior, entran 8,7/2 = 4,3 t. Una traccin como e'sa en
acero AEH500 queda resuelta con 4,3/2,8 = 1,5 cm^ es
decir, una horquilla de 2 ramas de (|) 10. Por lo general no
se baj a de (j) 12 y es muy raro el caso que no pueda resolverse
con una horquilla de (j) 16.

HORQUILLA

V/2

V/2

->

ilV.,
LADO SIN CARGA

Figura 7. - Soporte de borde.

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El problema del soporte de esquina (Figura 8) es similar.

Lo peor vendr de la mano de que el soporte suele ser de
mucha menos seccin, pero por lo que respecta al collarn,
puede disponerse el mismo, conservando la cuarta parte de
la capacidad a punzonado, y la mitad de la de aplastado de
bielas, que suele ser suficiente para una entrada de carga
que es del orden de la cuarta parte de la del soporte interior
con las mismas luces. Ahora son dos los ngulos del
collarn que no reciben carga y la asimetra es ms acusada.
Con losa maciza lo aconsejable sera disponer una horquilla en la bisectriz del ngulo exterior, complementada con
alguna armadura secundaria perpendicular; con forjados
unidireccionales y vigas planas, podr ser suficiente con
una horquilla en la direccin de la viga.
Es posible que, en un futuro prximo, cambien los detalles
de las comprobaciones de punzonado y dems aplicables al
caso, pero en lo fundamental, y dado que los nmeros se
hacen como ayuda para tomar las decisiones, cabe esperar
que el collarn ETSAM siga siendo una buena, sencilla y
barata solucin al problema de cmo engarzar soportes
metlicos a forjados de hormign armado para obras de
arquitectura.
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Informes de la Construccin, Vol. 50 n 456-457 julio/agosto - septiembre/octubre 1998

^ Al menos al autor de este artculo le parece evidente. No obstante ha visto

recientemente informes, en los que se comprobaba este tipo de soluciones,
que introducan, en un programa de comprobacin de punzonado, el lado a
del soporte metlico, como lado del rea cargada, sin ningunaj ustificacin
y sin que luego se pudiese saber qu se haca con los resultados.

/::^-=--:

^ Una solucin alternativa es la de disponer la arista del collarn en el plano inferior del forjado, lo que iguala el canto eficaz al total. Aunque a veces
no es compatible con el resto de la construccin y el encofrado es ms
delicado, su aspecto es impecable.

il

\1

,
'

''x
V-'

\-

^ Es muy posible que la prxima versin de EH incluya una lista exhaustiva de capacidad a compresin de bielas en mltiples situaciones, a alguna de las cuales pueda asimilarse sta.

^ En rigor, a la carga total, de 17.500 kp, se le puede restar la que existe

dentro del permetro crtico, que resulta, en este caso, 700x0,36x0,36 = 91
kp; el error, del lado de la seguridad, no merece la pena.
^ Que el permetro crtico a tensin tangencial se encuentre a dos cantos,
significa que el de traccin equivalente llega a cuatro cantos. En arquitectura cuatro cantos invadir, con frecuencia, la zona de bovedillas o viguetas, perdindose fiabilidad, ya que el usuario no estar advertido. Por otro
lado calcular el cortante a un canto y el punzonado a dos, dar lugar a efectos inesperados en los casos de forjados unidireccionales con vigas planas.

LADOS SIN CARGA

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PERMETRO CRITICO
A TENSION TANGENCIAL

Figura 8.- Soporte de esquina.

^ Con EH-91 el problema de punzonado afecta casi en excl usi va al caso de

soportes de acero. Si se consolidan los cambios previstos en EHE, la tensin tangencial por punzonado es soportable aun con soportes tan pequeos
como un punto si la carga es la de edificios usuales. Con soportes de
hormign, para que haya problemas de tensin tangencial por punzonado
habr que rebasar muy ampliamente las cargas mximas de las obras de
arquitectura. En este tipo de construcciones, del problema slo subsistir la
compresin de las bielas cuando el soporte es de acero, con expresiones que
estn pendientes de formular.
^ En algn caso se ha argumentado que otro problema podra ser el del
fracaso a flexin de la propia pared del ala del ngulo. Aun considerando
los bordes como apoyos simples, para las proporciones de los ejemplos,
considerandoflexinbidireccional, cabe esperar un momento mximo del
ordendeqLV13.Siendoq = f y L = 81 resulta un momento 5ft-. El mdulo
resistente plstico de una chapa de espesor t, es t-/4 de donde la tensin
mxima no superara 20 f. Como f est en la banda de 73 kp/cm -y la tensin
segura del acero A42 es del orden de 1.800 kp/crr, la condicin tampoco es
limitativa.

NOTAS
' El autor de este articulo, en 1982, aprovechando una obra en la que habla que utilizar varios miles de estos collarines, pudo realizar un ensayo a
escala real, poniendo a prueba cuatro soportes: interior, lateral, frontal y
esquina, superando con xito 2,4 veces la carga de servicio sin sntomas de
fracaso. Aunque todava en algunos crculos esta solucin se califica de
"poco usual", esperemos que, tras esta publicacin, deje de serlo.
^ En rigor, es la lnea de menos permetro, a no ms de medio canto mecnico del rea cargada.

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^ Incluso considerando que toda la accin de viento se soporta por efecto

de prtico, a base de flexiones en los soportes, de las obras de arquitectura
usuales la trayectoria de carga en el soporte rara vez se descentra ms
de 3 cm.
^ ' Los soportes deben calcularse para la solicitacin resultante de las bielas ms la horquilla. Eso cobra especial importancia en los de la ltima
planta, en el que el momento de la horquilla debe ser soportado por el fuste
incluido en el grueso del forjado, que no puede ser eliminado y que debe
poseer un retallo para evitar la expulsin de la horquilla.

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