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WO2019124229A1 - 冷凍装置 - Google Patents

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WO2019124229A1
WO2019124229A1 PCT/JP2018/045978 JP2018045978W WO2019124229A1 WO 2019124229 A1 WO2019124229 A1 WO 2019124229A1 JP 2018045978 W JP2018045978 W JP 2018045978W WO 2019124229 A1 WO2019124229 A1 WO 2019124229A1
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WO
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point
hfo
refrigerant
coordinates
line segment
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/045978
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English (en)
French (fr)
Inventor
熊倉　英二
山田　拓郎
吉見　敦史
岩田　育弘
板野　充司
大輔 加留部
佑樹 四元
一博 高橋
達哉 高桑
雄三 小松
瞬 大久保
Original Assignee
ダイキン工業株式会社
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Priority claimed from PCT/JP2018/038746 external-priority patent/WO2019123804A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038747 external-priority patent/WO2019123805A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038748 external-priority patent/WO2019123806A1/ja
Application filed by ダイキン工業株式会社 filed Critical ダイキン工業株式会社
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Priority to US16/955,218 priority patent/US20200333049A1/en
Priority to JP2019561028A priority patent/JP7244763B2/ja
Priority to EP18891586.2A priority patent/EP3730865A4/en
Publication of WO2019124229A1 publication Critical patent/WO2019124229A1/ja
Priority to US16/913,589 priority patent/US11906207B2/en

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    • H02K7/14—Structural association with mechanical loads, e.g. with hand-held machine tools or fans
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • the present disclosure relates to a refrigeration apparatus.
  • a conventional refrigerating apparatus for example, there is an apparatus provided with a high temperature side (primary side) refrigeration cycle and a low temperature side (secondary side) refrigeration cycle.
  • a high temperature side (primary side) refrigeration cycle for example, there is an apparatus provided with a high temperature side (primary side) refrigeration cycle and a low temperature side (secondary side) refrigeration cycle.
  • HFC refrigerants R410A, R32, etc.
  • HFO refrigerants, etc. are used as refrigerants for the high temperature side refrigeration cycle
  • dioxide is used as refrigerant for the low temperature side refrigeration cycle.
  • a dual refrigeration system using carbon refrigerant is shown.
  • the refrigeration apparatus includes a first cycle and a second cycle.
  • a first compressor, a first radiator, a first expansion mechanism, and a first heat absorber are connected.
  • the first refrigerant circulates.
  • a second radiator and a second heat absorber are connected.
  • the second refrigerant circulates.
  • the first heat absorber and the second radiator are heat exchangers. The heat exchanger exchanges heat between the first refrigerant flowing through the first heat absorber and the second refrigerant flowing through the second radiator.
  • At least one of the first refrigerant and the second refrigerant is a mixed refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)).
  • the refrigeration system includes a first cycle and a second cycle.
  • a first compressor, a first radiator, a first expansion mechanism, and a first heat absorber are connected.
  • the first refrigerant circulates.
  • a second radiator and a second heat absorber are connected.
  • the second refrigerant circulates.
  • the first radiator and the second heat sink are heat exchangers. The heat exchanger exchanges heat between the first refrigerant flowing through the first radiator and the second refrigerant flowing through the second heat absorber.
  • At least one of the first refrigerant and the second refrigerant is a mixed refrigerant containing at least 1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)).
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the first aspect, and the second cycle is a cycle in which a second compressor and a second expansion mechanism are further connected.
  • the first refrigerant flowing through the first radiator of the first cycle releases heat to the outside air.
  • the first refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • the second refrigerant is carbon dioxide.
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the first aspect, and the second cycle is a cycle in which a second compressor and a second expansion mechanism are further connected.
  • the first refrigerant flowing through the first radiator of the first cycle releases heat to the outside air.
  • the first refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • the second refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the first aspect, and the second cycle is a cycle in which a second compressor and a second expansion mechanism are further connected.
  • the first refrigerant flowing through the first radiator of the first cycle releases heat to the outside air.
  • the first refrigerant is R32.
  • the second refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the first aspect, wherein the first refrigerant flowing through the first radiator of the first cycle releases heat to the outside air.
  • the first refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • the second refrigerant is a liquid medium.
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the second aspect, and the second cycle is a cycle in which a second compressor and a second expansion mechanism are further connected.
  • the first refrigerant flowing through the first heat absorber in the first cycle removes heat from the outside air.
  • the first refrigerant is the above-mentioned mixed refrigerant.
  • the second refrigerant is a refrigerant having a lower saturation pressure at a predetermined temperature than the mixed refrigerant.
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf).
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf).
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to improve the efficiency of heat exchange using a refrigerant that combines
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • coordinates and (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0), Point C (32.9, 67.1, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment AA ′ is
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • coordinates and (x, y, z) are Point G (72.0, 28.0, 0.0), Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the line segments GI, IA, AA ′, A′B, BD, DC ′, C′C and CG connecting the eight points
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • coordinates and (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point N (68.6, 16.3, 15.1), Point K (61.3, 5.4, 33.3), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0) Within the range of the figure bounded by the JP, PN, NK, KA ', A'B, BD, DC'
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • coordinates and (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0) Within the range of the figure bounded by the JP, PL, LM, MA ', A'B, BD
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, where coordinates and (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is x, y
  • coordinates and (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • coordinates and (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x +
  • the refrigeration cycle apparatus is the refrigeration cycle apparatus according to the eighth aspect, wherein, in the refrigerant, mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is indicated as x , Y and z, in the ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point S (62.6, 28.3, 9.1), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3) Within the range of the figure enclosed by the line segment SM, MA ′, A ′ B, BF, FT, and TS connecting the six points of The line segment MA 'is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x + 57
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)) or trifluoroethylene ( 99.5 mass% or more of the total of HFO-1123) with respect to the whole of this refrigerant
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)) or trifluoroethylene ( 99.5 mass% or more of the total of HFO-1123) with respect to the whole of this refrigerant
  • coolant contains 62.0 mass%-72.0 mass% of HFO-1132 (E) with respect to the whole of this refrigerant
  • the GWP is sufficiently small, and has a coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) equal to that of R410A and a refrigeration capacity [RefrigerationCapacity (sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity)]. It is possible to improve the efficiency of heat exchange using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class) according to the standards of the Institute of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE).
  • COP coefficient of performance
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the refrigerant is a mixture of HFO-1132 (E) and HFO-1123 with respect to the whole of the refrigerant.
  • the refrigerant contains 99.5 mass% or more, and the refrigerant contains 45.1 mass% to 47.1 mass% of HFO-1132 (E) with respect to the total of the refrigerant.
  • the GWP is sufficiently small, and has a coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) equal to that of R410A and a refrigeration capacity [RefrigerationCapacity (sometimes referred to as Cooling Capacity, Capacity)]. It is possible to improve the efficiency of heat exchange using a refrigerant having the performance of being slightly flammable (2 L class) according to the standards of the Institute of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE).
  • COP coefficient of performance
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf and R32 based on the total of these is x, y and z and a, respectively, in the refrigerant.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234
  • Point A (0.0107a 2 -1.9142a + 68.305, 0.0, -0.0107a 2 + 0.9142a + 31.695)
  • Point B (0.0, 0.009a 2 -1.6045a + 59.318, -0.009a 2 + 0.6045a + 40.682)
  • the point W (0.0, 100.0-a, 0.0)
  • GI, IA, AB, BW and WG respectively connecting the five points of the above, or on the straight lines GI and AB (however, points G, I, except)
  • Point G (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014, 0.0)
  • Point I (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986, 0.0,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014)
  • Point A (0.0103a 2 -1.9225a + 68.793, 0.0, -0.0103a
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to improve the efficiency of heat exchange using a refrigerant that combines
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf and R32 based on the total of these is x, y and z and a, respectively, in the refrigerant.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A and a coefficient of performance (Coefficient of Performance (COP)). It is possible to improve the efficiency of heat exchange using a refrigerant that combines
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first aspect to the seventh aspect, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), difluoromethane (R32) And 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf), wherein in the refrigerant, the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x , Y and z, in the three-component composition diagram in which the total sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7) In the range of the figure enclosed by the line segments IJ, JN, NE, and EI connecting the four points of the above
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, and it is fine according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE). It is possible to improve the efficiency of heat exchange by using a refrigerant having the performance of being flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, wherein E) A ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of R32 and R1234yf based on the total of them.
  • the coordinates (x, y, z) are at Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4)
  • the line segment MM ' is Coordinates (x, 0.132x 2 -3.34x + 52.6, -0.132x 2 + 2.34x + 47.4) Represented by The line segment M'N is Coordinates (0.0313 y 2 -1.4551 y + 43.824, y, -0.0313 y 2 + 0.4551 y + 56. 176)
  • the line segment VG is Coordinates (0.0123y 2 -1.8033y + 39.
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, and it is fine according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE). It is possible to improve the efficiency of heat exchange by using a refrigerant having the performance of being flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through the seventh aspects, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, and the refrigerant is HFO-1132 E)
  • HFO-1132 E A ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of R32 and R1234yf based on the total of them.
  • the coordinates (x, y, z) are at Point O (22.6, 36.8, 40.6), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point U (3.9, 36.7, 59.4)
  • Point O 22.6, 36.8, 40.6
  • Point N 27.7, 18.2, 54.1
  • point U 3., 36.7, 59.4
  • the line segment ON is Coordinates (0.0072y 2 -0.6701y + 37.512, y , -0.0072y 2 -0.3299y + 62.488)
  • the line segment NU is Coordinates (0.0083y 2 -1.7403y +56.635, y, -0.0083y 2 + 0.7403y +43.365)
  • the line segment UO is a straight line.
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, and it is fine according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE). It is possible to improve the efficiency of heat exchange by using a refrigerant having the performance of being flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, and the refrigerant is HFO-1132 E)
  • HFO-1132 E A ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of R32 and R1234yf based on the total of them.
  • the coordinates (x, y, z) are at Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • Point Q (44.6, 23.0, 32.4)
  • Point R (25.5, 36.8, 37.7)
  • Point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • Point L 28.9, 51.7, 19.4
  • Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • Coordinates (0.0099 y 2 -1. 975 y + 84.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324)
  • the line segment TL is a straight line.
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, and it is fine according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE). It is possible to improve the efficiency of heat exchange by using a refrigerant having the performance of being flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant comprises HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, and the refrigerant is HFO-1132 E)
  • HFO-1132 E A ternary composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass, where x, y and z are mass% of R32 and R1234yf based on the total of them.
  • the coordinates (x, y, z) are at Point P (20.5, 51.7, 27.8), Point S (21.9, 39.7, 38.4) and point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • Point P 20.5, 51.7, 27.8
  • Point S (21.9, 39.7, 38.4)
  • point T 8.6, 51.6, 39.8
  • the line segment PS is Coordinates (0.0064y 2 -0.7103y + 40.1, y, -0.0064y 2 -0.2897y + 59.9)
  • the line segment ST is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment TP is a straight line.
  • the GWP is sufficiently small, and has a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] equivalent to R410A, and it is fine according to the standards of the American Society of Heating, Refrigerating and Air-Conditioning (ASHRAE). It is possible to improve the efficiency of heat exchange by using a refrigerant having the performance of being flammable (2 L class).
  • refrigeration Capacity sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene ( HFO-1123) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant is trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene ( HFO-1123) and difluoromethane (R32), HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point K (48.4, 33.2, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IK is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.00, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z) Represented by
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, z) Represented by
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 3
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point J (57.7, 32.8, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.0, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z) Represented by The line segments JR and GI are straight lines.
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, z) Represented by
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point N (38.5, 52.1, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MN is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z) Represented by The line segments JR and GI are straight lines.
  • a refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point S (25.4, 56.2, 18.4) and Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • Point P 31.8, 49.8, 18.4
  • Point S (25.4, 56.2, 18.4)
  • Point T 34.8, 51.0, 14.2
  • the line segment ST is Coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982z 2 -1.9622z + 59.069, z)
  • the line segment TP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by
  • the line segment PS is a straight line.
  • the refrigeration apparatus is the refrigeration apparatus according to any one of the first through seventh aspects, wherein the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the refrigerant includes HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32, where x, y and z respectively represent mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these refrigerants.
  • the coordinates (x, y, z) are Point Q (28.6, 34.4, 37.0) Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) Point D (0.0, 67.0, 33.0) and point U (28.7, 41.2, 30.1)
  • the line segment DU is The coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962z 2 ⁇ 211.71z + 3246.1, z) are represented, and the line segment UQ is Coordinates (0.0135z 2 -0.9181z + 44.133, -0.0135z 2 -0.0819z + 55.867, z) Represented by The line segments QB ′ ′ and B′′D are straight lines.
  • FIG. 3 is a diagram showing points A to T and line segments connecting them in a ternary composition diagram in which the total sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is 100% by mass.
  • the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf is (100 ⁇ a) mass%, points A to C, D ′, G, I, J and K ′ and their respective It is the figure which showed the line segment to connect.
  • the three-component composition diagram in which the sum of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is 100% by mass is a diagram showing points A to C, E, G, and I to W and line segments connecting them.
  • FIG. 3 is a diagram showing points A to U and line segments connecting them in a ternary composition diagram in which the total sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 is 100% by mass.
  • BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The schematic block diagram of the heat load processing system which is a freezing apparatus which concerns on 1st Embodiment. The schematic diagram which showed the installation aspect of the heat load processing system of 1st Embodiment.
  • FIG. 2 is a control block diagram of the heat load processing system according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a refrigerant circuit diagram of a binary refrigeration system that is a refrigeration system according to a second embodiment.
  • the circuit block diagram of the air conditioning hot-water supply system which is a freezing apparatus which concerns on 2
  • refrigerant includes at least a compound having a refrigerant number (ASHRAE number) defined by ISO 817 (International Organization for Standardization) and representing a type of refrigerant. Furthermore, even if the refrigerant number is not yet assigned, those having the same characteristics as the refrigerant are included.
  • refrigerants are roughly classified into “fluorocarbon compounds” and “nonfluorocarbon compounds” in terms of the structure of the compounds.
  • the "fluorocarbon compounds” include chlorofluorocarbons (CFCs), hydrochlorofluorocarbons (HCFCs) and hydrofluorocarbons (HFCs). Examples of the "non-fluorocarbon compound” include propane (R290), propylene (R1270), butane (R600), isobutane (R600a), carbon dioxide (R744), ammonia (R717) and the like.
  • composition containing a refrigerant further includes (1) the refrigerant itself (including a mixture of refrigerants) and (2) other components, and at least a refrigerator by mixing with a refrigerator oil. At least a composition that can be used to obtain a working fluid, and (3) a working fluid for a refrigerator containing a refrigerator oil.
  • the composition of (2) is referred to as “refrigerant composition” to distinguish it from the refrigerant itself (including a mixture of refrigerants).
  • the thing of the working fluid for refrigerators for (3) is distinguished from a "refrigerant composition", and is described as a "refrigerant oil containing working fluid.”
  • the term "alternate” is used in the context of "substituting" a first refrigerant with a second refrigerant, to operate using the first refrigerant as a first type
  • the second refrigerant is used only by changing and adjusting the number of parts (at least one of refrigerator oil, gasket, packing, expansion valve, dryer and other parts) as needed. Mean that they can be operated under optimum conditions. That is, this type refers to operating the same device with "substituting" the refrigerant.
  • this type of “alternate” “drop in alternative”, “nearly drop in” There may be nealy drop in 'and' retrofit '.
  • the term "refrigerator” refers to any device that maintains a temperature lower than ambient air and maintains this low temperature by removing heat from objects or space.
  • the refrigerator in order to transfer heat from the low temperature side to the high temperature side, the refrigerator refers to a conversion device that obtains energy from the outside, performs work and converts energy.
  • the refrigerant being "WCF slight burn” means that the burning rate is 10 cm / s or less in the most flammable composition (WCF) according to the US ANSI / ASHRAE 34-2013 standard.
  • that the refrigerant is "ASHRAE slight burn” means that the burning rate of WCF is 10 cm / s or less, and storage, transport, and use based on ANSI / ASHRAE 34-2013 using WCF.
  • the most flammable fraction composition (Worst case of fractionation for flammability; WCFF) specified by conducting the leakage test has a burning rate of 10 cm / s or less and the flammability classification of US ANSI / ASHRAE 34-2013 is “ It means that it will be judged as "2L class”.
  • RCL refrigerant concentration limit
  • Temperature Glide refers to the absolute value of the difference between the onset temperature and the end temperature of the phase change process of the composition comprising the refrigerant of the present disclosure in the heat exchanger of the refrigerant system.
  • Refrigerant (2-1) Refrigerant Component Although the details will be described later, any one of the refrigerants A, B, C, D, and E can be used as the refrigerant.
  • the refrigerant of the present disclosure can be preferably used as a working fluid in a refrigerator.
  • compositions of the present disclosure are suitable for use as substitutes for HFC refrigerants such as R410A, R407C and R404A, and HCFC refrigerants such as R22.
  • the refrigerant composition of the present disclosure contains at least the refrigerant of the present disclosure and can be used for the same application as the refrigerant of the present disclosure.
  • the refrigerant composition of the present disclosure can be used to obtain a working fluid for a refrigerator by further mixing with at least a refrigerator oil.
  • the refrigerant composition of the present disclosure further contains at least one other component in addition to the refrigerant of the present disclosure.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may optionally contain at least one of the following other components.
  • the refrigerant compositions of the present disclosure are preferably substantially free of refrigeration oil.
  • the refrigerant composition of the present disclosure preferably has a refrigerator oil content of 0 to 1% by mass, more preferably 0 to 0.1% by mass, based on the entire refrigerant composition.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain a trace amount of water.
  • the water content of the refrigerant composition is preferably 0.1% by mass or less based on the entire refrigerant.
  • the intramolecular double bond of the unsaturated fluorocarbon compound which may be contained in the refrigerant is stabilized, and oxidation of the unsaturated fluorocarbon compound is also less likely to occur.
  • the stability of the refrigerant composition is improved.
  • the tracer is added to the refrigerant composition of the present disclosure at a detectable concentration so that when the refrigerant composition of the present disclosure is diluted, contaminated, or any other change can be traced. .
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one type alone or two or more types as a tracer.
  • the tracer is not particularly limited, and can be appropriately selected from generally used tracers.
  • a compound that can not be an impurity that is inevitably mixed in the refrigerant of the present disclosure is selected as a tracer.
  • tracers examples include hydrofluorocarbons, hydrochlorofluorocarbons, chlorofluorocarbons, hydrochlorocarbons, fluorocarbons, deuterated hydrocarbons, deuterated hydrofluorocarbons, perfluorocarbons, fluoroethers, fluoroethers, brominated compounds, iodinated compounds, alcohols, Aldehydes, ketones, nitrous oxide (N2O) and the like can be mentioned.
  • hydrofluorocarbons As a tracer, hydrofluorocarbons, hydrochlorofluorocarbons, chlorofluorocarbons, hydrochlorocarbons, fluorocarbons and fluoroethers are particularly preferred.
  • the following compounds are preferable.
  • FC-14 Tetrafluoromethane, CF 4 ) HCC-40 (chloromethane, CH 3 Cl) HFC-23 (trifluoromethane, CHF 3 ) HFC-41 (fluoromethane, CH 3 Cl) HFC-125 (pentafluoroethane, CF 3 CHF 2 ) HFC-134a (1,1,1,2-tetrafluoroethane, CF 3 CH 2 F) HFC-134 (1,1,2,2-tetrafluoroethane, CHF 2 CHF 2 ) HFC-143a (1,1,1-trifluoroethane, CF 3 CH 3 ) HFC-143 (1,1,2-trifluoroethane, CHF 2 CH 2 F) HFC-152a (1,1-difluoroethane, CHF 2 CH 3 ) HFC-152 (1,2-difluoroethane, CH 2 FCH 2 F) HFC-161 (Fluoroethane, CH 3 CH 2 F
  • the tracer compound is present in the refrigerant composition at a total concentration of about 30 ppm to about 500 ppm, and most preferably, the tracer compound is present in the refrigerant composition at a total concentration of about 50 ppm to about 300 ppm.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone or two or more kinds as an ultraviolet fluorescent dye.
  • the ultraviolet fluorescent dye is not particularly limited, and can be appropriately selected from ultraviolet fluorescent dyes generally used.
  • UV fluorescent dyes include, for example, naphthalimide, coumarin, anthracene, phenanthrene, xanthene, thioxanthene, naphthoxanthene and fluorescein, and derivatives thereof.
  • the ultraviolet fluorescent dye either or both of naphthalimide and coumarin are particularly preferable.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone, or two or more kinds as a stabilizer.
  • the stabilizer is not particularly limited, and can be appropriately selected from generally used stabilizers.
  • a stabilizer As a stabilizer, a nitro compound, ethers, amines etc. are mentioned, for example.
  • nitro compound examples include aliphatic nitro compounds such as nitromethane and nitroethane, and aromatic nitro compounds such as nitrobenzene and nitrostyrene.
  • ethers examples include 1,4-dioxane and the like.
  • amines examples include 2,2,3,3,3-pentafluoropropylamine, diphenylamine and the like.
  • the content ratio of the stabilizer is not particularly limited, and usually 0.01 to 5% by mass is preferable, and 0.05 to 2% by mass is more preferable with respect to the whole refrigerant.
  • the refrigerant composition of the present disclosure may contain one kind alone, or may contain two or more kinds.
  • the polymerization inhibitor is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used polymerization inhibitors.
  • polymerization inhibitor examples include 4-methoxy-1-naphthol, hydroquinone, hydroquinone methyl ether, dimethyl-t-butylphenol, 2,6-di-tert-butyl-p-cresol, benzotriazole and the like.
  • the content ratio of the polymerization inhibitor is not particularly limited, and is usually preferably 0.01 to 5% by mass, and more preferably 0.05 to 2% by mass, with respect to the entire refrigerant.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure at least includes the refrigerant or the refrigerant composition of the present disclosure and a refrigerator oil, and is used as a working fluid in a refrigerator.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure is obtained by mixing the refrigerator oil used in the compressor of the refrigerator and the refrigerant or the refrigerant composition with each other.
  • the refrigeration oil-containing working fluid generally contains 10 to 50% by mass of refrigeration oil.
  • the refrigerator oil is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used refrigerator oils. At that time, if necessary, a refrigerator oil more excellent in the miscibility with the mixture, the effect of improving the stability of the mixture, and the like can be appropriately selected.
  • a base oil of refrigeration oil for example, at least one selected from the group consisting of polyalkylene glycol (PAG), polyol ester (POE) and polyvinyl ether (PVE) is preferable.
  • PAG polyalkylene glycol
  • POE polyol ester
  • PVE polyvinyl ether
  • the refrigerator oil may further contain an additive in addition to the base oil.
  • the additive may be at least one selected from the group consisting of an antioxidant, an extreme pressure agent, an acid scavenger, an oxygen scavenger, a copper deactivator, a rust inhibitor, an oil agent and an antifoamer. .
  • the refrigerator oil one having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 5 to 400 cSt is preferable in terms of lubrication.
  • the refrigerator oil-containing working fluid of the present disclosure may further contain at least one additive, as needed.
  • the additive include the following compatibilizers and the like.
  • the refrigeration oil-containing working fluid of the present disclosure may contain one kind alone or two or more kinds as a compatibilizing agent.
  • the compatibilizer is not particularly limited, and can be appropriately selected from commonly used compatibilizers.
  • compatibilizer examples include polyoxyalkylene glycol ethers, amides, nitriles, ketones, chlorocarbons, esters, lactones, aryl ethers, fluoroethers and 1,1,1-trifluoroalkanes.
  • polyoxyalkylene glycol ether is particularly preferred.
  • the following descriptions of the refrigerant A, the refrigerant B, the refrigerant C, the refrigerant D, and the refrigerant E are independent of one another, and alphabets indicating points and line segments, numbers of examples, and numbers of comparative examples are all
  • the refrigerant A, the refrigerant B, the refrigerant C, the refrigerant D, and the refrigerant E are independent of each other.
  • the first embodiment of the refrigerant A and the first embodiment of the refrigerant B show different embodiments.
  • Refrigerant A of the present disclosure includes trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). Is a mixed refrigerant containing
  • the refrigerant A of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having the same refrigeration capacity and coefficient of performance as the R410A, and the GWP is sufficiently small.
  • the refrigerant A of the present disclosure may be a composition containing HFO-1132 (E) and R1234yf, and optionally HFO-1123, and may further satisfy the following requirements.
  • This refrigerant also has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having the same refrigeration capacity and coefficient of performance as R410A, and having a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point G (72.0, 28.0, 0.0), Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The line segment AA ′ is The
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. It shows WCF slight flammability (burn rate of WCF composition is 10 cm / s or less).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-1123, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E) HFO-1123 and R1234yf based on the total of these.
  • the coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point N (68.6, 16.3, 15.1), Point K (61.3, 5.4, 33.3), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. It shows slight flammability (2 L class (burning rate of WCF composition and WCFF composition is 10 cm / s or less)).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point J (47.1, 52.9, 0.0), Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0) and point C (32.9, 67.1, 0.0)
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, the RCL is 40 g / m 3 or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied, and further, the RCL is 40 g / l. m 3 or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • coordinates (x, y, z) are Point P (55.8, 42.0, 2.2), Point L (63.1, 31.9, 5.0), Point Q (62.8, 29.6, 7.6) and Point R (49.8, 42.3, 7.9)
  • the line segment PL is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x + 380.43)
  • Represented by The line segment RP is The coordinates (x, 0.0067x 2 -0.7607x
  • the refrigerant of the present disclosure has a COP ratio of 95% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and not only an RCL of 40 g / m 3 or more but also a condensation temperature glide of 1 ° C. or less .
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point S (62.6, 28.3, 9.1), Point M (60.3, 6.2, 33.5), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2) and point T (35.8, 44.9, 19.3)
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a COP ratio based on R410A of 95% or more, and RCL of 40 g / m 3 or more when the above requirements are satisfied. Not only that, the discharge pressure ratio based on R410A is 105% or less.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point d (87.6, 0.0, 12.4), Point g (18.2, 55.1, 26.7), Point h (56.7, 43.3, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment dg is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point l (72.5, 10.2, 17.3), Point g (18.2, 55.1, 26.7), Point h (56.7, 43.3, 0.0) and point i (72.5, 27.5, 0.0)
  • the line segment lg is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment gh is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment gh is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 92.5% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point d (87.6, 0.0, 12.4), Point e (31.1, 42.9, 26.0), Point f (65.5, 34.5, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment de is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 +
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point l (72.5, 10.2, 17.3), Point e (31.1, 42.9, 26.0), Point f (65.5, 34.5, 0.0) and point i (72.5, 27.5, 0.0)
  • the line segment LE is Coordinates (0.0047y 2 -1.5177y + 87.598, y, -0.0047y 2 + 0.5177y + 12.402) Represented by The line segment ef
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 93.5% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 93.5% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified in ASHRAE standard. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point a (93.4, 0.0, 6.6), Point b (55.6, 26.6, 17.8), Point c (77.6, 22.4, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment ab is Coordinates (0.0052y 2 -1.5588y + 93.385, y,-0.0052y 2 + 0.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant A of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where x, y and z are mass% based on the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • coordinates (x, y, z) are Point k (72.5, 14.1, 13.4), Point b (55.6, 26.6, 17.8) and point j (72.5, 23.2, 4.3)
  • Within the range of the figure bounded by the line segments kb, bj and jk connecting the three points of The line segment kb is Coordinates (0.0052y 2
  • the line segment bj is Coordinates (-0.0032z 2 -1.1791z + 77.593, 0.0032z 2 + 0.1791z + 22.407, z) It is preferable that the line segment jk is a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure not only has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied, and further, it is further specified by ASHRAE. Indicates slight flammability (2 L class).
  • the refrigerant A of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain 99.9 mass% or more.
  • the refrigerant A of the present disclosure may contain 99.5 mass% or more, 99.75 mass% or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. And may further contain 99.9% by mass or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant A Below, the Example of the refrigerant
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E), HFO-1123, R1234yf is determined using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0). It calculated
  • HFO-1132 (E), HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and HFO-1123 and H1234b, respectively, are represented by x, y and z, respectively.
  • coordinates (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point D (0.0, 80.4, 19.6), Point C '(19.5, 70.5, 10.0), Point C (32.9, 67.1, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x + 57.497 ,
  • the point on the line segment AA ′ was determined by finding an approximate curve connecting three points of the point A, the example 1, and the point A ′ by the least square method.
  • the point on the line segment A′B was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point A ′, the example 3 and the point B by the least square method.
  • the point on the line segment DC ′ was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point D, the example 6, and the point C ′ by the least square method.
  • the point on line segment C'C was determined by calculating
  • the coordinates (x, y, z) are Point A (68.6, 0.0, 31.4), Point A '(30.6, 30.0, 39.4), Point B (0.0, 58.7, 41.3), Point F (0.0, 61.8, 38.2), Point T (35.8, 44.9, 19.3), Point E (58.0, 42.0, 0.0) and point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • the line segment AA ′ is The coordinates (x, 0.0016x 2 -0.9473x + 57.497 , -0.0016x 2 -0.0527x + 42.503) Represented by The line segment A'B is Coordinates (x, 0.0029x 2 -1.0268x + 58.7 , -0.0029x 2 + 0.0268x + 41.3) Represented by The line segment FT is
  • the points on the line segment FT were determined by finding an approximate curve connecting the three points T, E 'and F by the least squares method.
  • the points on the line segment TE were determined by finding an approximate curve connecting the three points E, R and T by the least square method.
  • R1234yf contributes to the reduction of flammability and the suppression of deterioration such as polymerization, and it is preferable to include this.
  • the burning rate was measured according to the ANSI / ASHRA 34-2013 standard, with the mixed composition as the WCF concentration.
  • the one with a burning rate of 10 cm / s or less is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. In FIG. 1, 901 indicates a sample cell, 902 indicates a high-speed camera, 903 indicates a xenon lamp, 904 indicates a collimating lens, 905 indicates a collimating lens, and 906 indicates a ring filter.
  • the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge.
  • the burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell.
  • the duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J.
  • the spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the WCFF concentration was determined by performing leakage simulation according to NIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0 with the WCF concentration as the initial concentration.
  • the line segment PN is Coordinates (x, -0.1135x 2 + 12.112x- 280.43, 0.1135x 2 -13.112x + 380.43) Represented by
  • the line segment NK is Coordinates (x, 0.2421x 2 -29.955x + 931.91, -0.2421x 2 + 28.955x-831.91) It is represented by.
  • the point on the line segment PN was determined by finding an approximate curve connecting the three points P, L, and N by the least squares method.
  • the point on the line segment NK was determined by finding an approximate curve connecting the three points of the point N, the point N 'and the point K by the least square method.
  • the refrigerant B of the present disclosure is 99.5 mass% or more of the total of trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)) and trifluoroethylene (HFO-1123) with respect to the whole of the refrigerant, and the refrigerant is HFO- Or a mixed refrigerant containing 62.0% by mass to 72.0% by mass or 45.1% by mass to 47.1% by mass of 1132 (E) based on the whole of the refrigerant, or
  • the total of HFO-1132 (E) and HFO-1123 is 99.5 mass% or more with respect to the whole of the refrigerant, and the refrigerant contains 40.1 mass% of HFO-1132 (E) with respect to the whole of the refrigerant It is a mixed refrigerant containing ⁇ 47.1% by mass.
  • the refrigerant B of the present disclosure has (1) a coefficient of performance equivalent to R410A, (2) refrigeration capacity equivalent to R410A, (3) sufficiently small GWP, and (4) ASHRAE standard. It has desirable characteristics as a R410A alternative refrigerant, that is, it is slightly flammable (2 L class).
  • the refrigerant B of the present disclosure is a WCF slight-combustible if it is a mixed refrigerant containing 72.0% by mass or less of HFO-1132 (E).
  • the refrigerant B of the present disclosure is a composition containing HFO-1132 (E) at 47.1% or less, and is a “2 L class” which is a slightly flammable refrigerant according to ASHRAE standards with WCF slight combustion and WCFF slight combustion, and handling is easier It becomes.
  • the refrigerant B of the present disclosure contains 62.0% by mass or more of HFO-1132 (E)
  • the coefficient of performance coefficient based on R410A is more excellent at 95% or more, and HFO-1132 (E) and / or Or, the polymerization reaction of HFO-1123 is further suppressed, and the stability becomes more excellent.
  • the refrigerant B of the present disclosure contains 45.1% by mass or more of HFO-1132 (E)
  • the coefficient of performance coefficient based on R410A is more excellent at 93% or more, and HFO-1132 (E) and / or Or, the polymerization reaction of HFO-1123 is further suppressed, and the stability becomes more excellent.
  • the refrigerant B of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E) and HFO-1123 as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant B of the present disclosure more preferably contains the total of HFO-1132 (E) and HFO-1123 at 99.75 mass% or more, further preferably 99.9 mass% or more with respect to the entire refrigerant.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant B Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E) and HFO-1123 in mass% (mass%) shown in Table 37 and Table 38, respectively, based on the total of them.
  • IPCC Intergovernmental Panel on Climate Change
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • the composition of each mixture is WCF, and NIST Standard Reference Data Base Version under the condition of Equipment, Storage, Shipping, Leak, and Recharge according to ASHRAE 34-2013 standard. A leak simulation was performed according to 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • GWP, COP and refrigeration capacity calculated based on these results are shown in Tables 1 and 2.
  • the ratio COP and the specific refrigeration capacity are shown relative to R410A.
  • the coefficient of performance (COP) was determined by the following equation.
  • COP (refrigeration capacity or heating capacity) / power consumption
  • the flammability was measured the burning rate according to the ANSI / ASHRAE 34-2013 standard. If the burning rate is 10 cm / s or less for both WCF and WCFF, it is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was conducted as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • Refrigerant C of the present disclosure includes trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). And difluoromethane (R32), which further satisfy the following requirements.
  • the refrigerant C of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a refrigeration capacity and a coefficient of performance equivalent to that of R410A, and having a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant C of the present disclosure is HFO-1132, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 based on the total of these is x, y and z, and a, respectively.
  • Point A (0.0107a 2 -1.9142a + 68.305, 0.0, -0.0107a 2 + 0.9142a + 31.695)
  • Point B (0.0, 0.009a 2 -1.6045a + 59.318, -0.009a 2 + 0.6045a + 40.682)
  • the point W (0.0, 100.0-a, 0.0)
  • GI, IA, AB, BW and WG respectively connecting the five points of the above, or on the straight lines GI and AB (however, points G, I, except)
  • Point G (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014, 0.0)
  • Point I (0.0111a 2 -1.3152a + 68.986, 0.0,-0.0111a 2 + 0.3152a + 31.014)
  • Point A (0.0103a 2 -1.9225a + 68.793, 0.0, -0.0103a
  • the refrigerant C of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO- when the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1
  • Point J (0.0049a 2 -0.9645a + 47.1, -0.0049a 2 -0.0355a + 52.9, 0.0)
  • Point B (0.0, 0.0144a 2 -1.6377a + 58.7,-0.0144a 2 + 0.6377a + 41.3)
  • Point D (0.0, 0.0224a 2 + 0.968a
  • the refrigerant of the present disclosure not only achieves a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A and a COP ratio of 92.5% or more based on R410A when the above requirements are satisfied, and further, WCF slight combustion and WCFF slight burn and ASHRAE standards indicate "2L class", a slightly burnt refrigerant.
  • the refrigerant C of the present disclosure further includes R32 in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, the sum of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 is used as a standard.
  • R410A is a point It is an intersection point of an approximate straight line connecting points where the COP ratio is 95% and a straight line ab.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A and a COP ratio based on R410A of 95% or more when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant C of the present disclosure may further contain other additional refrigerant in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32, as long as the above-described properties and effects are not impaired. Good.
  • the refrigerant of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 with respect to the entire refrigerant. Preferably, 99.9% by mass or more is included.
  • the refrigerant C of the present disclosure may contain 99.5% by mass or more and 99.75% by mass or more of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 with respect to the entire refrigerant. And may contain 99.9% by mass or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant C Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32 in the mass% shown in Tables 39 to 96, respectively, based on the total of these.
  • IPCC Intergovernmental Panel on Climate Change
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • the COP ratio and the refrigeration capacity ratio were determined with reference to R410.
  • the calculation conditions were as follows.
  • Evaporation temperature 5 ° C Condensing temperature: 45 ° C Superheat: 5K Degree of supercooling; 5K Compressor efficiency 70% These values are shown in Tables 39 to 96 together with the GWP for each mixed refrigerant. The ratio COP and the specific refrigeration capacity are shown relative to R410A.
  • the coefficient of performance (COP) was determined by the following equation.
  • HFO-1132 (E: HFO-1132 (E), HFO-1123 and R1234yf, and R32, based on the sum of these, mass% is x, y and z, and a, respectively).
  • HFO-1123 and R1234yf the bottom line is a straight line connecting point (0.0, 100.0-a, 0.0) and point (0.0, 0.0, 100, 0-a) where the mass becomes (100-a) mass%
  • the coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1 Point A (0.0134a 2 -1.9681a + 68.6, 0.0, -0.0134a 2 + 0.9681a + 31.4) and point B (0.0, 0.0144a 2 -1.6377a + 58.7, -0.0144a 2 + 0.6377a + 41.3) and A straight line AB connecting the When 11.1
  • a point at which the actual refrigeration capacity ratio is 85% is a curve that extends to the 1234yf side connecting the point A and the point B shown in FIG. Therefore, when it is on the straight line AB or on the left side, the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85% or more.
  • the coordinates (x, y, z) are When 0 ⁇ a ⁇ 11.1 Point D '(0.0, 0.0224a 2 + 0.968a + 75.4, -0.0224a 2 -1.968a + 24.6) and point C (-0.2304a 2 -0.4062a + 32.9, 0.2304a 2 -0.5938a + 67.1, 0.0) And the straight line D′ C connecting the When 11.1 ⁇ a ⁇ 46.7 It can be seen that the COP ratio based on R410A is 92.5% or more when in all the regions.
  • FIG. 3 it is the curve CD that the COP ratio is 92.5% or more, but in FIG. 3, when the R1234yf concentration is 5% by mass and 10% by mass, the COP ratio is 92.5% (26.6, 68.4, 5), (19.5, 70.5, 10), and an approximate straight line connecting three points C (32.9, 67.1, 0.0), and the intersection point D ′ (0, 0, 0) with the HFO-1132 (E) concentration of 0.0 mass% A straight line connecting 75.4, 24.6) and the point C is a line segment D'C. Also, in FIG. 4, D ′ (D) is similarly derived from an approximate curve connecting point C (18.4, 74.5, 0), point (13.9, 76.5, 2.5), and point (8.7, 79. Find 0, 83.4, 9.5), and let D'C be a straight line connecting point C.
  • composition of each mixture is WCF, and NIST Standard Reference Data Base Version under the condition of Equipment, Storage, Shipping, Leak, and Recharge according to ASHRAE 34-2013 standard.
  • a leak simulation was performed according to 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the flammability was measured according to the ANSI / ASHRAE 34-2013 standard. If the burning rate is 10 cm / s or less for both WCF and WCFF, it is considered as "2 L class (slight flammability)".
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the point of the actual WCFF slight combustion becomes a curve which spreads to the HFO-1132 (E) side connecting the point J and the point K '(on the straight line AB) shown in FIG. Therefore, when it is on the line of straight line JK 'or below, it becomes WCFF slight flame retardance.
  • the R32 content ratio a (mass%) is 0 mass%, 7.1 mass%, 11.1 mass%, 14.5 mass%, 18.2 mass%, 21.9 mass%, 26.7 mass%, respectively.
  • the compositions are shown for 29.3% by weight, 36.7% by weight, 44.1% by weight and 47.8% by weight.
  • Point A is a point where the HFO-1123 content is 0% by mass and the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85%. With respect to the point A, three points were obtained for each of the following five ranges by calculation, and their approximate expressions were obtained (Table 109).
  • Point B is a point at which the HFO-1132 (E) content rate is 0% by mass and the refrigeration capacity ratio based on R410A is 85%.
  • E HFO-1132
  • the point D ' is a point at which the HFO-1132 (E) content rate is 0% by mass and the COP ratio based on R410A is 95.5%.
  • the following three points were obtained by calculation and their approximate expressions were obtained (Table 111).
  • Point C is a point where the R1234yf content rate is 0% by mass and the COP ratio based on R410A is 95.5%.
  • point C the following three points were obtained by calculation, and their approximate expressions were obtained (Table 112).
  • the refrigerant D of the present disclosure is a mixture containing trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), difluoromethane (R32) and 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propene (R1234yf). It is a refrigerant.
  • the refrigerant D of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a cooling capacity equivalent to that of R410A, a sufficiently small GWP, and a slight flammability (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by
  • the line segment NE is Coordinates (0.012y 2 -1.9003y + 58.3, y, -0.012y 2 + 0.9003y + 41.7) It is preferable that the line segments JN and EI be straight lines.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4)
  • the line segment MM ' is Coordinates (x, 0.132x 2 -3.34x + 52.6, -0.132x 2 + 2.34x + 47.4)
  • the line segment M'N is Coordinates (x, 0.0313x 2 -1.4551x + 43.824, -0.0313x 2 + 0.4551x + 56.
  • the line segment VG is Coordinates (0.0123y 2 -1.8033y + 39.6, y, -0.0123y 2 + 0.8033y + 60.4) It is preferable that the line segments NV and GM be straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 70% or more based on R410A, a GWP of 125 or less, and ASHRAE slight burn.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (22.6, 36.8, 40.6), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point U (3.9, 36.7, 59.4)
  • the line segments ON, NU and UO respectively connecting the three points of The line segment ON is Coordinates (0.0072y 2 -0.6701y + 37.512, y , -0.0072y 2 -0.3299y + 62.488)
  • the line segment NU is Coordinates (0.0083y 2 -1.7403y +56.635, y, -0.0083y 2 + 0.7403y +43.365)
  • the line segment UO be a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 80% or more based on R410A, a GWP of 250 or less, and ASHRAE slight burn.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • Point Q 44.6, 23.0, 32.4
  • Point R (25.5, 36.8, 37.7)
  • Point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • Point L 28.9, 51.7, 19.4
  • Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • the line segments QR, RT, TL, LK and KQ connecting the five points of The line segment QR is Coordinates (0.0099 y 2 -1. 975 y + 84.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324) It is preferable that the line segment TL be a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A, a GWP of 350 or less, and WCF slight combustion.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point P (20.5, 51.7, 27.8), Point S (21.9, 39.7, 38.4) and point T (8.6, 51.6, 39.8)
  • the line segment PS is Coordinates (0.0064y 2 -0.7103y + 40.1, y, -0.0064y 2 -0.2897y + 59.9)
  • the line segment ST is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment TP is a straight line.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 92.5% or more based on R410A, a GWP of 350 or less, and ASHRAE incombustible when the above requirements are satisfied.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point a (71.1, 0.0, 28.9), Point c (36.5, 18.2, 45.3), Point f (47.6, 18.3, 34.1) and point d (72.0, 0.0, 28.0)
  • the line segment ac is Coordinates (0.0181y 2 -2.2288y + 71.096, y, -0.0181y 2 + 1.2288y +28.904)
  • the line segment fd is Coordinates (0.02y 2 -1.7y + 72, y , -0.02y 2 + 0.7y + 28)
  • the line segments cf and da are straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a GWP of 125 or less, and a slight flame retardancy (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point a (71.1, 0.0, 28.9), Point b (42.6, 14.5, 42.9), Point e (51.4, 14.6, 34.0) and point d (72.0, 0.0, 28.0)
  • the line segment ab is Coordinates (0.0181y 2 -2.2288y + 71.096, y, -0.0181y 2 + 1.2288y +28.904)
  • the line segment ed is Coordinates (0.02y 2 -1.7y + 72, y , -0.02y 2 + 0.7y + 28)
  • the line segments be and da are straight lines.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 85% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and a slight flame retardancy (2 L class) according to the ASHRAE standard.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point g (77.5, 6.9, 15.6), Point iI (55.1, 18.3, 26.6) and point j (77.5.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and is resistant to changes such as polymerization or decomposition, and is excellent in stability. .
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, where x, y and z are mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, respectively, based on their total sum.
  • the coordinates (x, y, z) are Point g (77.5, 6.9, 15.6), Point h (61.8, 14.6, 23.6) and point k (77.5, 14.6, 7.9)
  • the line segments gh, hk and kg connecting the three points of The line segment gh is Coordinates (0.02y 2 -2.4583y + 93.396, y , -0.02y 2 + 1.4583y + 6.604)
  • the line segments hk and kg are straight.
  • the refrigerant of the present disclosure has a refrigeration capacity ratio of 95% or more based on R410A, a GWP of 100 or less, and is resistant to changes such as polymerization or decomposition, and is excellent in stability. .
  • the refrigerant D of the present disclosure may further contain other additional refrigerant in addition to HFO-1132 (E), R32 and R1234yf, as long as the above-mentioned properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant D of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain mass% or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant D Below, the Example of the refrigerant
  • each mixed refrigerant of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf is WCF, and according to the ASHRAE 34-2013 standard, equipment (Storage), Storage (Storage), Transportation (Shipping), Leakage (Leak) and Recharge (Recharge) Leakage simulation was performed according to NIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0 under the following conditions, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC. The results are shown in Tables 113-115.
  • the coordinates (x, y, z) indicate line segments connecting point M, point M ′, point W, point J, point N, and point P, respectively.
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), R32 and R1234yf in the% by mass shown in Tables 116 to 144, respectively, based on their total sum.
  • the coefficient of performance (coefficient of performance (COP)) ratio based on R410 and the refrigeration capacity ratio were determined. The calculation conditions were as follows.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), where x, y and z represent mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on their total sum, respectively.
  • the coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 0.0, 28.0), Point J (48.5, 18.3, 33.2), Point N (27.7, 18.2, 54.1) and point E (58.3, 0.0, 41.7)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by The line segment NE is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.7616y +28.0) Represented by The line segment NE is Coordinates (0.0236y 2 -1.7616y +72.0, y, -0.0236y 2 + 0.76
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32 when the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (52.6, 0.0, 47.4), Point M '(39.2, 5.0, 55.8), Point N (27.7, 18.2, 54.1), Point V (11.0, 18.1, 70.9) and Point G (39.6, 0.0, 60.4)
  • the line segment VG is Coordinates (0.0123y 2 -1.8033y + 39.6, y, -0.0123y 2 + 0.8033y + 60.4) It can be seen that when the line segments NV and GM are straight, the refrigeration capacity ratio based on R410A is 70% or more, the GWP is 125 or less, and ASHRAE slight burn is achieved.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32, where the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32 when the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (44.6, 23.0, 32.4), Point R (25.5, 36.8, 37.7), Point T (8.6, 51.6, 39.8), Point L (28.9, 51.7, 19.4) and Point K (35.6, 36.8, 27.6)
  • the line segments QR, RT, TL, LK and KQ connecting the five points of The line segment QR is Coordinates (0.0099 y 2 -1.
  • the line segment RT is Coordinates (0.082y 2 -1.8683y + 83.126, y, -0.082y 2 + 0.8683y + 16.874)
  • the line segment LK is Coordinates (0.0049y 2 -0.8842y + 61.488, y, -0.0049y 2 -0.1158y + 38.512)
  • the line segment KQ is Coordinates (0.0095y 2 -1.2222y + 67.676, y, -0.0095y 2 + 0.2222y + 32.324)
  • the refrigerating capacity ratio based on R410A is 92.5% or more
  • the GWP is 350 or less
  • the WCF is slightly combustible.
  • the refrigerant D of the present disclosure is HFO-1132 (E), R32 and R32, where the mass% of HFO-1132 (E), R32 and R1234yf based on the total of these is respectively x, y and z.
  • the refrigerant E of the present disclosure is a mixed refrigerant containing trans-1,2-difluoroethylene (HFO-1132 (E)), trifluoroethylene (HFO-1123) and difluoromethane (R32).
  • the refrigerant E of the present disclosure has desirable characteristics as an R410A alternative refrigerant, having a coefficient of performance equivalent to that of R410A, and a sufficiently small GWP.
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point K (48.4, 33.2, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4) Point H (0.0, 84.2, 15.8) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IK is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.00, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z) Represented by The line segment HR is Coordinates (-
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point I (72.0, 28, 0, 0.0) Point J (57.7, 32.8, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment IJ is Coordinates (0.025z 2 -1.7429z + 72.0, -0.025z 2 + 0.7429z + 28.0, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5,
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point P (31.8, 49.8, 18.4)
  • Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment HR is Coordinates (-0.3123z
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point M (47.1, 52.9, 0.0) Point N (38.5, 52.1, 9.5) Point R (23.1, 67.4, 9.5) and Point G (38.5, 61.5, 0.0)
  • the line segment MN is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z)
  • the line segment RG is Coordinates ( ⁇ 0.0491z 2 -1.1544z + 38.5, 0.
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point P (31.8, 49.8, 18.4) Point S (25.4, 56.2, 18.4) and Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • the line segment ST is Coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982z 2 -1.9622z + 59.069, z)
  • the line segment TP is Coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z) Represented by It is preferable that the line segment PS be a
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point Q (28.6, 34.4, 37.0) Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) Point D (0.0, 67.0, 33.0) and point U (28.7, 41.2, 30.1)
  • the line segment DU is The coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962z 2 ⁇ 211.71z + 3246.1, z) are represented, and the line segment UQ is Represented by
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c '(56.7, 43.3, 0.0), Point d '(52.2, 38.3, 9.5), Point e '(41.8, 39.8, 18.4) and point a' (81.6, 0.0, 18.4)
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c (77.7, 22.3, 0.0), Point d (76.3, 14.2, 9.5), Point e (72.2, 9.4, 18.4) and point a '(81.6, 0.0, 18.4)
  • the line segment cde is It is preferable that the coordinates ( ⁇ 0.017z 2 + 0.0148z + 77.684,
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c '(56.7, 43.3, 0.0), Point d '(52.2, 38.3, 9.5) and point a (90.5, 0.0, 9.5)
  • the line segment c'd ' is It is preferable if it is represented by the coordinates ( ⁇ 0.0297z 2 ⁇ 0.1915z + 56.7
  • the refrigerant E of the present disclosure is HFO-1132 (E), HFO-, where the mass% of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 based on the total of these is respectively x, y and z.
  • coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point c (77.7, 22.3, 0.0), Point d (76.3, 14.2, 9.5), Point a (90.5, 0.0, 9.5)
  • the line segment CD is It is preferable if it is represented by coordinates ( ⁇ 0.017z 2 + 0.0148z + 77.684, 0.017z 2 + 0.9852z + 22.316, z), and the line segments Oc, da and aO are straight lines.
  • the refrigerant E of the present disclosure may further contain other additional refrigerants in addition to HFO-1132 (E), HFO-1123, and R32, as long as the above-described properties and effects are not impaired.
  • the refrigerant E of the present disclosure preferably contains 99.5% by mass or more, more preferably 99.75% by mass or more, of the total of HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 with respect to the entire refrigerant. It is more preferable to contain 99.9 mass% or more.
  • the additional refrigerant is not particularly limited and can be widely selected.
  • the mixed refrigerant may contain one kind alone as an additional refrigerant, or may contain two or more kinds.
  • Example of refrigerant E Below, the Example of the refrigerant
  • a mixed refrigerant was prepared by mixing HFO-1132 (E), HFO-1123 and R32 in the mass% shown in Table 145 and Table 146, respectively, based on the total of these.
  • the composition of each mixture is WCF, and in accordance with the ASHRAE 34-2013 standard, the condition (Equipment), (Storage), (Shipping), (Shipping), (Leak) and Recharge the National Institute of Science and Technology (NIST) Leakage simulation was performed according to Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0, and the most flammable fraction was WCFF.
  • the burning rate was measured in accordance with the ANSI / ASHRA 34-2013 standard.
  • the WCF composition and the WCFF composition having a burning rate of 10 cm / s or less correspond to the “2 L class (slight flammability)” in the flammability classification of ASHRAE.
  • the burning rate test was done as follows using the apparatus shown in FIG. First, the mixed refrigerant used was 99.5% or more pure and degassed by repeated cycles of freezing, pumping and thawing until no traces of air were visible on the vacuum gauge. The burning rate was measured by the closure method. The initial temperature was ambient temperature. Ignition was performed by creating an electrical spark between the electrodes at the center of the sample cell. The duration of the discharge was 1.0 to 9.9 ms, and the ignition energy was typically about 0.1 to 1.0 J. The spread of the flame was visualized using Schlieren photographs.
  • a cylindrical container (inner diameter: 155 mm, length: 198 mm) equipped with two acrylic windows for transmitting light was used as a sample cell, and a xenon lamp was used as a light source.
  • Schlieren images of flames were recorded with a high speed digital video camera at a framing rate of 600 fps and stored on a PC.
  • the points on the line segment KL are approximated curves by the least squares method from three points of K (48.4, 33.2, 18.4), Example 10 (41.1, 31.2, 27.7) and L (35.5, 27.5, 37.0). Determined, determined the coordinates.
  • the line segment MP is represented by coordinates (0.0083z 2 -0.984z + 47.1, -0.0083z 2 -0.016z + 52.9, z), and the line segment PQ is represented by coordinates (0.0135z 2 -0.9181z). +44.133, -0.0135z 2 -0.0819z + 55.867, z).
  • the point on the line segment MP obtains an approximate curve from the three points M, N, and P by the least squares method
  • the point on the line segment PQ approximates the curve from the three points P, U, and Q by the least squares method
  • IPCC Intergovernmental Panel on climate Change
  • the refrigeration capacity of a composition containing a mixture of R410A and HFO-1132 (E) and HFO-1123 is as follows using the National Institute of Science and Technology (NIST) Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database (Refprop 9.0) It calculated
  • a COP ratio based on R410 and a refrigeration capacity [Refrigeration Capacity (sometimes referred to as Cooling Capacity or Capacity)] ratio were respectively determined.
  • the calculation conditions were as follows.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A '' (63.0, 0.0, 37.0), Point B '' (0.0, 63.0, 37.0) and Point (0.0, 100.0, 0.0)
  • GWP becomes 250 or less.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A '(81.6, 0.0, 18.4), Point B '(0.0, 81.6, 18.4) and point (0.0, 100.0, 0.0)
  • Point O (100.0, 0.0, 0.0)
  • Point A '(81.6, 0.0, 18.4) Point B '(0.0, 81.6, 18.4)
  • point (0.0, 100.0, 0.0) When it exists in the range of the figure enclosed by the line segment which respectively connects 4 points of, or on the said line segment, it turns out that GWP becomes 125 or less.
  • the coordinates (x, y, z) are Point O (100.0, 0.0, 0.0), Point A (90.5, 0.0, 9.5), Point B (0.0, 90.5, 9.5) and Point (0.0, 100.0, 0.0)
  • Point O 100.0, 0.0, 0.0
  • Point A 90.5, 0.0, 9.5
  • Point B 0.0, 90.5, 9.5
  • Point 0.0, 100.0, 0.0
  • the coordinates (x, y, z) are Point C (50.0, 31.6, 18.4), Point U (28.7, 41.2, 30.1) and Point D (52.2, 38.3, 9.5)
  • the COP ratio based on R410A is 96% or more when it is on the left side of the line segment connecting the three points of or on the line segment.
  • the line segment CU has coordinates ( ⁇ 0.0538z 2 + 0.7888z + 53.701, 0.0538z 2 ⁇ 1.7888z + 46.299, z)
  • the line segment UD has coordinates ( ⁇ 3.4962z 2 + 210.71z ⁇ 3146.1, 3.4962 z 2 -211.71 z + 3246.1, z).
  • the point on the line segment CU is obtained from the three points of the point C, the comparative example 10, and the point U by the least square method.
  • the point on the line segment UD is obtained by the least square method from the three points of the point U, the second embodiment, and the D.
  • the coordinates (x, y, z) are Point E (55.2, 44.8, 0.0), Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • Point E (55.2, 44.8, 0.0)
  • Point T (34.8, 51.0, 14.2)
  • the COP ratio based on R410A is 94.5% or more.
  • the line segment ET the coordinates (-0.0547z 2 -0.5327z + 53.4, 0.0547z 2 -0.4673z + 46.6, z)
  • the segment TF is coordinates (-0.0982z 2 + 0.9622z + 40.931, 0.0982 z 2 ⁇ 1.9622 z + 59.069, z).
  • the point on the line segment ET is obtained by the least square method from the three points of the point E, Example 2, and T.
  • the point on the line segment TG is obtained by the least square method from the three points T, S, and F.
  • the coordinates (x, y, z) are Point G (0.0, 76.7, 23.3), Point R (21.0, 69.5, 9.5) and point H (0.0, 85.9, 14.1)
  • point G 0.0, 76.7, 23.3
  • Point R (21.0, 69.5, 9.5)
  • point H 0.0, 85.9, 14.1
  • the line segment GR is represented by coordinates ( ⁇ 0.0491 2 -1.1544z + 38.5, 0.0491z 2 + 0.1544z + 61.5, z)
  • the line segment RH is represented by coordinates ( ⁇ 0.3123z 2 + 4.234z + 11.06, 0.3123z 2 -5.234z + 88.94, represented by z).
  • the point on the line segment GR is obtained from the three points of the point G, the fifth embodiment, and the point R by the least square method.
  • the point on the line segment RH is obtained from the three points of the point R, the example 7, and the point H by the least square method.
  • FIG. 16 is a schematic configuration diagram of the thermal load processing system 100.
  • the thermal load processing system 100 is a system for processing a thermal load in an installation environment.
  • the heat load processing system 100 is an air conditioning system that performs air conditioning of the target space.
  • the thermal load processing system 100 mainly includes a plurality of (four in this case) heat source side units 10, a heat exchanger unit 30, a plurality (four in this case) use side units 60, and a plurality (four in this case) ), The plurality of (four in this case) gas side communication pipes GP, the first heat medium communication pipe H1 and the second heat medium communication pipe H2, the refrigerant leakage sensor 70, and the heat load processing And a controller 80 that controls the operation of the system 100.
  • the heat source side unit 10 and the heat exchanger unit 30 are connected by the liquid side communication pipe LP and the gas side communication pipe GP, thereby forming a refrigerant circuit RC in which the refrigerant circulates.
  • a plurality of (here, four) refrigerant circuits RC are configured in association with the plurality of heat source side units 10 being arranged in parallel.
  • the plurality of heat source units 10 and the heat exchanger unit 30 constitute a plurality of refrigerant circuits RC.
  • the heat load processing system 100 performs a vapor compression refrigeration cycle in each refrigerant circuit RC.
  • the refrigerant sealed in the refrigerant circuit RC is a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene, and any of the above-described refrigerants A to E can be used.
  • the heat exchanger unit 30 and the use side unit 60 are connected by the first heat medium communication pipe H1 and the second heat medium communication pipe H2, so that the heat medium circuit HC in which the heat medium circulates. It is configured.
  • the heat exchanger circuit 30 and the use side unit 60 constitute the heat medium circuit HC.
  • the heat medium is circulated by driving the pump 36 of the heat exchanger unit 30.
  • the heat medium sealed in the heat medium circuit HC is, for example, a liquid medium such as water or brine.
  • the brine includes, for example, an aqueous solution of sodium chloride, an aqueous solution of calcium chloride, an aqueous solution of ethylene glycol, an aqueous solution of propylene glycol and the like.
  • the kind of liquid medium is not limited to what was illustrated here, What is necessary is just to be selected suitably.
  • brine is used as a heat medium.
  • the heat load processing system 100 has four heat source side units 10 (see FIG. 16).
  • the heat exchanger unit 30 cools / heats the liquid medium with the refrigerant cooled / heated in the four heat source units 10.
  • the number of heat source side units 10 is an example, and the number is not limited to four.
  • the number of heat source units 10 may be one to three, or five or more.
  • FIG. 16 the internal configuration of only one of the four heat source units 10 is depicted, and the depiction of the other three internal configurations is omitted.
  • the heat source side unit 10 whose drawing is omitted also has the same configuration as the heat source side unit 10 described below.
  • the heat source side unit 10 is a unit that cools or heats the refrigerant using air as a heat source.
  • Each heat source side unit 10 is individually connected to the heat exchanger unit 30 via the liquid side communication pipe LP and the gas side communication pipe GP.
  • the refrigerant circuits RC are separated and not in communication.
  • the heat source side unit 10 is not limited to the installation location, but is installed, for example, on the rooftop or a space around the building.
  • the heat source side unit 10 is connected to the heat exchanger unit 30 via the liquid side communication pipe LP and the gas side communication pipe GP, and constitutes a part of the refrigerant circuit RC.
  • the heat source side unit 10 mainly includes a plurality of refrigerant pipes (first pipe P1 to eleventh pipe P11), a compressor 11, an accumulator 12, and a four-way switching valve 13 as devices constituting the refrigerant circuit RC.
  • the first pipe P1 connects the gas-side shutoff valve 19 and the first port of the four-way switching valve 13.
  • the second pipe P ⁇ b> 2 connects the inlet port of the accumulator 12 and the second port of the four-way switching valve 13.
  • the third pipe P3 connects the outlet port of the accumulator 12 and the suction port of the compressor 11.
  • the fourth pipe P4 connects the discharge port of the compressor 11 and the third port of the four-way switching valve 13.
  • the fifth pipe P ⁇ b> 5 connects the fourth port of the four-way switching valve 13 and the gas side inlet / outlet of the heat source side heat exchanger 14.
  • the sixth pipe P6 connects the liquid side inlet / outlet of the heat source side heat exchanger 14 and one end of the heat source side first control valve 16.
  • the seventh pipe P7 connects the other end of the heat source side first control valve 16 and one end of the main flow path 151 of the subcooler 15.
  • the eighth pipe P ⁇ b> 8 connects the other end of the main flow path 151 of the subcooler 15 and one end of the liquid side shut-off valve 18.
  • the ninth pipe P9 connects a portion between both ends of the sixth pipe P6 and one end of the heat source side second control valve 17.
  • the tenth pipe P10 connects the other end of the heat source side second control valve 17 and one end of the sub flow path 152 of the subcooler 15.
  • the eleventh pipe P11 connects the other end of the sub flow path 152 of the subcooler 15 to the injection port of the compressor 11.
  • These refrigerant pipes may actually be configured by a single pipe, or may be configured by connecting a plurality of pipes via a joint or the like.
  • the compressor 11 is a device that compresses low-pressure refrigerant in the refrigeration cycle to high pressure.
  • the compressor 11 has a closed type structure in which a rotary type or scroll type positive displacement type compression element is rotationally driven by a compressor motor (not shown).
  • the compressor motor can control the operating frequency by an inverter. That is, the compressor 11 is configured to be capable of capacity control.
  • the compressor 11 may be a compressor having a fixed capacity.
  • the accumulator 12 is a container for suppressing excessive suction of the liquid refrigerant into the compressor 11.
  • the accumulator 12 has a predetermined volume according to the amount of refrigerant charged in the refrigerant circuit RC.
  • the four-way switching valve 13 is a flow path switching mechanism for switching the flow of the refrigerant in the refrigerant circuit RC.
  • the four-way switching valve 13 is switched between the forward cycle state and the reverse cycle state.
  • the four-way switching valve 13 brings the first port (first pipe P1) into communication with the second port (second pipe P2) and the third port (fourth pipe P4) and the fourth port when in the positive cycle state.
  • the fifth pipe P5) is communicated (see the solid line of the four-way switching valve 13 in FIG. 16).
  • the first port (first pipe P1) and the third port (fourth pipe P4) are communicated with each other and the second port (second pipe P2) and the fourth port (Communicate with the fifth pipe P5) (see the broken line of the four-way switching valve 13 in FIG. 16).
  • the heat source side heat exchanger 14 is a heat exchanger that functions as a refrigerant condenser (or a radiator) or an evaporator.
  • the heat source side heat exchanger 14 functions as a condenser of the refrigerant in the positive cycle operation (operation in which the four-way switching valve 13 is in the positive cycle state).
  • the heat source side heat exchanger 14 also functions as a refrigerant evaporator during reverse cycle operation (operation in which the four-way switching valve 13 is in the reverse cycle state).
  • the heat source side heat exchanger 14 includes a plurality of heat transfer tubes and heat transfer fins (not shown).
  • the heat source side heat exchanger 14 is configured such that heat exchange is performed between the refrigerant in the heat transfer pipe and the air (heat source side air flow described later) passing around the heat transfer pipe or the heat transfer fin. There is.
  • the subcooler 15 is a heat exchanger that uses the inflowing refrigerant as a liquid refrigerant in a subcooling state.
  • the subcooler 15 is, for example, a double-pipe heat exchanger, and the subcooler 15 is configured with a main flow path 151 and a sub flow path 152.
  • the subcooler 15 is configured such that the refrigerant flowing through the main flow passage 151 and the sub flow passage 152 exchanges heat.
  • the heat source side first control valve 16 is an electronic expansion valve capable of controlling the opening degree, and decompresses or adjusts the flow rate of the inflowing refrigerant according to the opening degree.
  • the heat source side first control valve 16 can switch between an open state and a closed state.
  • the heat source side first control valve 16 is disposed between the heat source side heat exchanger 14 and the subcooler 15 (main flow passage 151).
  • the heat source side second control valve 17 is an electronic expansion valve capable of opening degree control, and decompresses or adjusts the flow rate of the inflowing refrigerant according to the opening degree.
  • the heat source side second control valve 17 can switch between an open state and a closed state.
  • the heat source side second control valve 17 is disposed between the heat source side heat exchanger 14 and the subcooler 15 (sub flow path 152).
  • the liquid side shut-off valve 18 is a manual valve disposed at the connection between the eighth pipe P8 and the liquid side communication pipe LP. One end of the liquid side shut-off valve 18 is connected to the eighth pipe P8, and the other end is connected to the liquid side communication pipe LP.
  • the gas side shut-off valve 19 is a manual valve disposed at a connection portion between the first pipe P1 and the gas side communication pipe GP. One end of the gas side shut-off valve 19 is connected to the first pipe P1, and the other end is connected to the gas side communication pipe GP.
  • the heat source side unit 10 also has a heat source side fan 20 that generates a heat source side air flow passing through the heat source side heat exchanger 14.
  • the heat source side fan 20 is a blower that supplies the heat source side heat exchanger 14 with a heat source side air flow as a cooling source of the refrigerant flowing through the heat source side heat exchanger 14 or as a heating source.
  • the heat source side fan 20 includes a heat source side fan motor (not shown) which is a drive source, and the start and stop and the number of rotations are appropriately controlled according to the situation.
  • a plurality of heat source side sensors S1 for detecting the state (mainly pressure or temperature) of the refrigerant in the refrigerant circuit RC are disposed.
  • the heat source side sensor S1 is a pressure sensor, or a temperature sensor such as a thermistor or a thermocouple.
  • the heat source sensor S1 may be, for example, a first temperature sensor 21 that detects the temperature (suction temperature) of the refrigerant on the suction side (third pipe P3) of the compressor 11, or the discharge side of the compressor 11 (fourth pipe P4).
  • a second temperature sensor 22 for detecting the temperature of the refrigerant (discharge temperature).
  • the heat source sensor S1 detects, for example, the temperature of the refrigerant in the third temperature sensor 23 for detecting the temperature of the refrigerant on the liquid side (sixth pipe P6) of the heat source side heat exchanger 14 and the eighth pipe P8.
  • the fourth temperature sensor 24 or the fifth temperature sensor 25 for detecting the temperature of the refrigerant in the eleventh pipe P11 is included.
  • a first pressure sensor 27 for detecting the pressure (suction pressure) of the refrigerant on the suction side (second pipe P2) of the compressor 11, and a discharge side of the compressor 11 (fourth pipe
  • a second pressure sensor 28 is included which detects the pressure (discharge pressure) of the refrigerant at P4).
  • the heat source side unit 10 includes a heat source side unit control unit 29 that controls the operation / state of each device included in the heat source side unit 10.
  • the heat source side unit control unit 29 has various electric circuits and a microcomputer having a memory chip in which a microprocessor and a program executed by the microprocessor are stored in order to execute the function.
  • the heat source side unit control unit 29 is electrically connected to the devices (11, 13, 16, 17, 20, etc.) included in the heat source side unit 10 and the heat source side sensor S1, and inputs and outputs signals to each other.
  • the heat source side unit control unit 29 is electrically connected to a heat exchanger unit control unit 49 (described later) of the heat exchanger unit 30 and the like via a communication line, and transmits and receives control signals to and from each other.
  • the heat exchanger unit 30 is a device that performs at least one of cooling and heating of the heat medium by exchanging heat between the heat medium and the refrigerant. In the present embodiment, the heat exchanger unit 30 performs cooling and heating of the heat medium by exchanging heat between the heat medium and the refrigerant. The heat medium cooled or heated by the liquid refrigerant in the heat exchanger unit 30 is sent to the use side unit 60.
  • the heat exchanger unit 30 is a unit that cools or heats the heat medium by exchanging heat between the heat medium sent to the use side unit 60 and the refrigerant.
  • the heat exchanger unit 30 is installed in a room such as an equipment room, though the installation location is not limited.
  • the heat exchanger unit 30 includes a plurality of refrigerant pipes (refrigerant pipes Pa and Pb) having the same number (four in this case) as the number of heat source units 10 (the number of refrigerant circuits RC) as devices constituting each refrigerant circuit RC. , Pc, Pd), an expansion valve 31, and an on-off valve 32.
  • the heat exchanger unit 30 has the heat exchanger 33 as an apparatus which comprises each refrigerant circuit RC and the heat-medium circuit HC.
  • the refrigerant pipe Pa connects the liquid side communication pipe LP and one end of the expansion valve 31.
  • the refrigerant pipe Pb connects the other end of the expansion valve 31 and one liquid-side refrigerant inlet / outlet of the heat exchanger 33.
  • the refrigerant pipe Pc connects one gas side refrigerant inlet / outlet of the heat exchanger 33 and one end of the on-off valve 32.
  • the refrigerant pipe Pd connects the other end of the on-off valve 32 and the gas side communication pipe GP.
  • coolant piping may be actually comprised with a single piping, and may be comprised by connecting several piping via a coupling etc.
  • the expansion valve 31 is an electronic expansion valve whose opening degree can be controlled, and depressurizes or adjusts the flow rate of the inflowing refrigerant according to the opening degree.
  • the expansion valve 31 can switch between an open state and a closed state.
  • the expansion valve 31 is disposed between the heat exchanger 33 and the liquid side communication pipe LP.
  • the on-off valve 32 is a control valve capable of switching between an open state and a closed state.
  • the on-off valve 32 shuts off the refrigerant when it is closed.
  • the on-off valve 32 is disposed between the heat exchanger 33 and the gas side communication pipe GP.
  • each refrigerant channel RP is not in communication with another refrigerant channel RP.
  • the liquid side inlet / outlet and the gas side inlet / outlet of the refrigerant flow channel RP are respectively formed in the same number (here four) as the number of the refrigerant flow channels RP.
  • a flow path (heat medium flow path HP) of the heat medium flowing through the heat medium circuit HC is formed.
  • the heat exchanger 33 includes a first heat exchanger 34 and a second heat exchanger 35.
  • the first heat exchanger 34 and the second heat exchanger 35 are configured separately.
  • two separate refrigerant channels RP are formed respectively.
  • one end of each refrigerant flow channel RP is connected to the refrigerant pipe Pb of the corresponding refrigerant circuit RC, and the other end of each refrigerant flow channel RP corresponds It is connected to the refrigerant pipe Pc of the refrigerant circuit RC.
  • first heat exchanger 34 one end of the heat medium channel HP is connected to a heat medium pipe Hb described later, and the other end of the heat medium channel HP is connected to a heat medium pipe Hc described later.
  • second heat exchanger 35 one end of the heat medium flow path HP is connected to Hc described later, and the other end of the heat medium flow path HP is connected to heat medium piping Hd described later.
  • the heat medium channels HP of the first heat exchanger 34 and the second heat exchanger 35 are arranged in series in the heat medium circuit HC.
  • the first heat exchanger 34 and the second heat exchanger 35 exchange heat between the refrigerant flowing through the refrigerant channels RP (refrigerant circuit RC) and the heat medium flowing through the heat medium channel HP (heat medium circuit HC). Is configured to be performed.
  • the heat exchanger unit 30 further includes a plurality of heat medium pipes (heat medium pipes Ha, Hb, Hc, Hd) and a pump 36 as devices constituting the heat medium circuit HC.
  • One end of the heat medium pipe Ha is connected to the first heat medium communication pipe H 1, and the other end is connected to the suction side port of the pump 36.
  • One end of the heat medium pipe Hb is connected to the discharge side port of the pump 36, and the other end is connected to one end of the heat medium channel HP of the first heat exchanger 34.
  • One end of the heat medium pipe Hc is connected to the other end of the heat medium channel HP of the first heat exchanger 34, and the other end is connected to one end of the heat medium channel HP of the second heat exchanger 35.
  • One end of the heat medium pipe Hd is connected to the other end of the heat medium channel HP of the second heat exchanger 35, and the other end is connected to the second heat medium communication pipe H2.
  • these heat medium pipes (Ha-Hd) may actually be configured by a single pipe, or may be configured by connecting a plurality of pipes via a joint or the like.
  • the pump 36 is disposed in the heat medium circuit HC.
  • the pump sucks and discharges the heat medium during operation.
  • the pump 36 includes a motor as a drive source, and its rotational speed is adjusted by inverter control of the motor. That is, the pump 36 has a variable discharge flow rate.
  • the heat exchanger unit 30 may have a plurality of pumps 36 connected in series or in parallel in the heat medium circuit HC. Also, the pump 36 may be a metering pump.
  • a plurality of heat exchanger unit sensors S2 for detecting the state (mainly pressure or temperature) of the refrigerant in the refrigerant circuit RC are disposed.
  • the heat exchanger unit sensor S2 is a pressure sensor, or a temperature sensor such as a thermistor or a thermocouple.
  • the heat exchanger unit sensor S2 includes, for example, a sixth temperature sensor 41 that detects the temperature of the refrigerant on the liquid side (refrigerant piping Pb) of the heat exchanger 33 (refrigerant flow path RP), and the heat exchanger 33 (refrigerant flow
  • the 7th temperature sensor 42 which detects the temperature of the refrigerant in the gas side (refrigerant piping Pc) of way RP) is included.
  • the heat exchanger unit sensor S2 includes, for example, a third pressure sensor 43 that detects the pressure of the refrigerant on the liquid side (refrigerant piping Pb) of the heat exchanger 33 (refrigerant flow path RP), and The 4th pressure sensor 44 which detects the pressure of the refrigerant in the gas side (refrigerant piping Pc) of refrigerant channel RP) is included.
  • the heat exchanger unit 30 has an exhaust fan unit for discharging the leaked refrigerant from the heat exchanger unit 30 when the refrigerant leaks in the heat exchanger unit 30 (refrigerant circuit RC). .
  • the exhaust fan unit includes an exhaust fan 46.
  • the exhaust fan 46 is driven in conjunction with a drive source (for example, a fan motor or the like). When driven, the exhaust fan 46 generates a first air flow AF1 that flows out of the heat exchanger unit 30 to the outside.
  • the type of the exhaust fan 46 is not particularly limited, and is, for example, a sirocco fan or a propeller fan.
  • the heat exchanger unit 30 also has a cooling fan 48.
  • the cooling fan 48 is driven in conjunction with a drive source (for example, a fan motor or the like). When driven, the cooling fan 48 generates a second airflow AF2 for cooling an electrical component (heat generating component) disposed in the heat exchanger unit 30.
  • the cooling fan 48 is disposed so that the second air flow AF2 flows out from the inside of the heat exchanger unit 30 after heat exchange with the heat passing around the heat generating component.
  • the type of the cooling fan 48 is not particularly limited, and is, for example, a sirocco fan or a propeller fan.
  • the heat exchanger unit 30 has a heat exchanger unit control unit 49 that controls the operation / state of each device included in the heat exchanger unit 30.
  • the heat exchanger unit control unit 49 includes a microprocessor and a microcomputer having a memory chip in which a program executed by the microprocessor is stored, various electric components, and the like in order to execute the function.
  • the heat exchanger unit control unit 49 is electrically connected to the devices included in the heat exchanger unit 30 and the heat exchanger unit sensor S2, and inputs and outputs signals to each other.
  • the heat exchanger unit control unit 49 electrically connects the heat source unit control unit 29, a control unit (not shown) disposed in the use side unit 60, a remote control (not shown), etc. via a communication line. , And transmit and receive control signals to each other.
  • the electrical components included in the heat exchanger unit control unit 49 are cooled by the second air flow AF2 generated by the cooling fan 48.
  • the use-side unit 60 is a facility that uses the heat medium cooled / heated by the heat exchanger unit 30. Each use side unit 60 is connected to the heat exchanger unit 30 via the first heat medium communication pipe H1, the second heat medium communication pipe H2, and the like. The use side unit 60 constitutes a heat medium circuit HC together with the heat exchanger unit 30.
  • the use side unit 60 is an air handling unit or a fan coil unit that performs air conditioning by exchanging heat between the heat medium cooled / heated by the heat exchanger unit 30 and the air.
  • the heat load processing system 100 may include a plurality of usage-side units, and the heat medium cooled / heated by the heat exchanger unit 30 may be branched and sent to the plurality of usage-side units.
  • the types of the plurality of use-side units may all be the same, and the plurality of use-side units include a plurality of types of equipment. May be
  • Each liquid side communication pipe LP and each gas side communication pipe GP connect the heat exchanger unit 30 and the corresponding heat source side unit 10 Configure a refrigerant flow path.
  • the liquid side communication pipe LP and the gas side communication pipe GP are installed at the installation site.
  • the liquid side communication pipe LP or the gas side communication pipe GP may actually be configured by a single pipe, or may be configured by connecting a plurality of pipes via a joint or the like. .
  • the first heat medium communication pipe H1 and the second heat medium communication pipe H2 are the heat exchanger unit 30 and the corresponding use side unit 60 And, to form a heat transfer medium flow path.
  • the first heat medium communication pipe H1 and the second heat medium communication pipe H2 are installed at the installation site.
  • the first heat medium communication pipe H1 or the second heat medium communication pipe H2 may actually be configured by a single pipe, or a plurality of pipes are connected via a joint or the like. It may be done.
  • the refrigerant leak sensor 70 is a sensor for detecting the refrigerant leak in a space (here, the equipment device room R described later) in which the heat exchanger unit 30 is disposed. More specifically, the refrigerant leak sensor 70 detects the leaked refrigerant in the heat exchanger unit 30.
  • the refrigerant leakage sensor 70 a known general-purpose product is used according to the type of refrigerant sealed in the refrigerant circuit RC.
  • the refrigerant leak sensor 70 is disposed in the space where the heat exchanger unit 30 is disposed. In the present embodiment, the refrigerant leak sensor 70 is disposed in the heat exchanger unit 30.
  • the refrigerant leak sensor 70 continuously or intermittently outputs an electric signal (a refrigerant leak sensor detection signal) corresponding to the detected value to the controller 80. More specifically, the refrigerant leakage sensor detection signal output from the refrigerant leakage sensor 70 changes in voltage in accordance with the concentration of the refrigerant detected by the refrigerant leakage sensor 70. In other words, in addition to the presence or absence of refrigerant leakage in the refrigerant circuit RC, the refrigerant leakage sensor detection signal indicates the concentration of leakage refrigerant in the space where the refrigerant leakage sensor 70 is installed (more specifically, the refrigerant leakage sensor 70 detects The concentration is output to the controller 80 in a manner that can be identified.
  • the controller 80 shown in FIG. 18 is a computer that controls the operation of the thermal load processing system 100 by controlling the state of each device.
  • the controller 80 includes a heat source unit control unit 29, a heat exchanger unit control unit 49, and devices connected thereto (e.g., a control unit or remote control disposed in the use unit) having communication lines. It is comprised by being connected via. That is, in the present embodiment, the controller 80 is realized by the heat source side unit control unit 29, the heat exchanger unit control unit 49, and the devices connected thereto cooperate with one another.
  • FIG. 17 is a schematic view showing an installation mode of the thermal load processing system 100.
  • the heat load processing system 100 is installed in, for example, a building, a commercial facility, or a factory, although the installation location is not particularly limited.
  • the heat load processing system 100 is installed in the building B1 in a mode as shown in FIG. Building B1 has a plurality of floors. The number of floors and the number of rooms of the building B1 can be changed as appropriate.
  • the equipment room R is a space in which a switchboard, electrical equipment such as a generator, or a cooling / heating equipment such as a boiler is disposed.
  • the equipment room R is a space where people can enter and leave.
  • the equipment room R is a space where people can walk, such as a basement.
  • the equipment room R is located on the lowest floor of the building B1.
  • a living space SP in which a person performs an activity is provided.
  • the building B1 is provided with a plurality of living spaces SP.
  • the living space SP is located on the upper floor of the floor where the equipment room R is provided.
  • the heat source side unit 10 is installed on the roof of the building B1. Moreover, the heat exchanger unit 30 is installed in the equipment room R. In connection with this, the liquid side communication pipe LP and the gas side communication pipe GP extend along the vertical direction between the roof and the equipment room R.
  • each use side unit 60 is arranged in the corresponding living space SP.
  • the first heat medium communication pipe H1 and the second heat medium communication pipe H2 extend along the vertical direction between the living space SP and the equipment room R.
  • a ventilating device 200 for ventilating the equipment room R (forced ventilation or natural ventilation) is provided.
  • Each ventilation device 200 is installed in the equipment room R.
  • a ventilation fan 210 is installed as the ventilation device 200.
  • the ventilation fan 210 is connected to the plurality of ventilation ducts D. When the ventilation fan 210 is driven, it discharges the air in the equipment room R (internal air RA) to the external space as exhaust EA and supplies the air in the external space (external air OA) to the equipment room R as air supply SA. And ventilate the equipment room R. That is, the ventilation fan 210 corresponds to the "ventilating device" which ventilates in the equipment room R.
  • the operation of the ventilation fan 210 (such as start / stop or rotational speed) can be controlled by the controller 80.
  • the intermittent operation mode for causing the ventilation fan 210 to perform intermittent operation and the continuous operation mode for performing continuous operation can be appropriately switched.
  • an opening / closing mechanism 220 is installed as the ventilation device 200.
  • the opening / closing mechanism 220 is a mechanism capable of switching between an open state in which the facility device room R communicates with another space (for example, an external space) and a closed state in which the space is blocked. That is, the opening and closing mechanism 220 opens and closes an opening that communicates the facility device room R with another space.
  • the opening and closing mechanism 220 is, for example, a door, a hatch, a window, or a shutter that can be controlled to open and close.
  • the open / close mechanism 220 is electrically connected to the controller 80 via an adapter 80 b (see FIG. 18).
  • the state (opened state or closed state) of the ventilation fan 210 is controlled by the controller 80.
  • the mixed refrigerant of any of the above-mentioned refrigerants A to E is adopted as the refrigerant sealed in the refrigerant circuit RC which is the first cycle.
  • the efficiency of heat exchange in the heat exchanger unit 30 can be improved.
  • FIG. 19 shows a refrigerant circuit diagram of a dual refrigeration system 500 which is a refrigeration system according to this embodiment.
  • the dual refrigeration unit 500 includes a first cycle 510, which is a high-temperature side high-level refrigeration cycle, and a second cycle 520, which is a low-temperature side low-level refrigeration cycle.
  • the first cycle 510 and the second cycle 520 are thermally connected by a cascade capacitor 531.
  • the components constituting the first cycle 510 and the second cycle 520 are accommodated in an outdoor unit 501 or a cooling unit 502 described later.
  • the refrigerant sealed in the second cycle 520 carbon dioxide having a small influence on global warming, that is, CO2 is used in consideration of refrigerant leakage.
  • the refrigerant sealed in the first cycle 510 is a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene, and any of the refrigerants A to E described above can be used.
  • the low temperature side refrigerant sealed in the second cycle 520 is referred to as a second refrigerant
  • the high temperature side refrigerant sealed in the first cycle 510 is referred to as a first refrigerant.
  • the first cycle 510 is a refrigeration cycle in which the first refrigerant circulates.
  • the first compressor 511, the first condenser 512, the first expansion valve 513, and the first evaporator 514 are sequentially connected by refrigerant piping, and a refrigerant circuit is configured.
  • the refrigerant circuit of the first cycle 510 is referred to as a first refrigerant circuit.
  • the second cycle 520 is a refrigeration cycle in which the second refrigerant circulates.
  • the second compressor 521, the second upstream condenser 522, the second downstream condenser 523, the receiver 525, the second downstream expansion valve 526, and the second evaporator 527 are sequentially connected by a refrigerant pipe to constitute a refrigerant circuit.
  • the second cycle 520 also includes a second upstream expansion valve 524 provided between the second downstream condenser 523 and the receiver 525.
  • the refrigerant circuit of the second cycle 520 is referred to as a second refrigerant circuit.
  • the binary refrigeration system 500 includes the above-described cascade condenser 531.
  • the first evaporator 514 and the second downstream condenser are arranged to enable heat exchange between the refrigerant passing through the first evaporator 514 and the refrigerant passing through the second downstream condenser 523 in the cascade condenser 531. And 523 are combined. That is, the cascade condenser 531 is a heat exchanger between refrigerants.
  • the second refrigerant circuit and the first refrigerant circuit have a multistage configuration.
  • the first compressor 511 sucks in the first refrigerant flowing through the first refrigerant circuit, compresses the sucked first refrigerant, and discharges it as a high-temperature high-pressure gas refrigerant.
  • the first compressor 511 is a type of compressor that can control the number of rotations by an inverter circuit and can adjust the discharge amount of the refrigerant.
  • the first condenser 512 performs, for example, heat exchange between air, brine, and the like and the refrigerant flowing through the first refrigerant circuit to condense and liquefy the refrigerant.
  • the first condenser 512 performs heat exchange between the outside air and the refrigerant.
  • the dual refrigeration system 500 includes a first condenser fan 512a.
  • the first condenser fan 512 a blows the outside air to the first condenser 512 to promote heat exchange in the first condenser 512.
  • the first condenser fan 512a can adjust the air volume.
  • the first expansion valve 513 decompresses and expands the first refrigerant flowing in the first refrigerant circuit, and is, for example, an electronic expansion valve.
  • the first evaporator 514 evaporates and gasifies the refrigerant flowing through the first refrigerant circuit by heat exchange.
  • the first evaporator 514 is formed of, for example, a heat transfer pipe or the like through which the refrigerant flowing in the first refrigerant circuit in the cascade condenser 531 passes. Then, in the cascade condenser 531, heat exchange is performed between the first refrigerant flowing through the first evaporator 514 and the second refrigerant flowing through the second refrigerant circuit.
  • the second compressor 521 sucks in the second refrigerant flowing through the second refrigerant circuit, compresses the sucked second refrigerant, and discharges it as a high-temperature high-pressure gas refrigerant.
  • the second compressor 521 is, for example, a type of compressor capable of controlling the number of rotations by an inverter circuit and adjusting the discharge amount of the refrigerant.
  • the second upstream condenser 522 performs heat exchange between, for example, air, brine, and the like and the refrigerant flowing in the first refrigerant circuit to condense and liquefy the refrigerant.
  • the second upstream condenser 522 exchanges heat between the outside air and the refrigerant.
  • the dual refrigeration system 500 includes a second condenser fan 522a. Outside air is blown to the second upstream condenser 522 by the second condenser fan 522a, and heat exchange in the second upstream condenser 522 is promoted.
  • the second condenser fan 522a is a fan of a type capable of adjusting the air volume.
  • the second downstream-side condenser 523 is to make the refrigerant condensed and liquefied in the second upstream-side condenser 522 further a subcooling refrigerant.
  • the second downstream-side condenser 523 is configured of a heat transfer pipe through which the second refrigerant flowing in the second refrigerant circuit passes in the cascade condenser 531. Then, in the cascade condenser 531, heat exchange is performed between the second refrigerant flowing through the second downstream condenser 523 and the first refrigerant flowing through the first refrigerant circuit.
  • the second upstream expansion valve 524 decompresses and expands the second refrigerant flowing in the second refrigerant circuit, and is an electronic expansion valve here.
  • the receiver 525 is provided on the downstream side of the second downstream condenser 523 and the second upstream expansion valve 524.
  • the liquid receiver 525 temporarily stores the refrigerant.
  • the second downstream expansion valve 526 decompresses and expands the second refrigerant flowing through the second refrigerant circuit, and is an electronic expansion valve.
  • the second evaporator 527 evaporates and gasifies the first refrigerant flowing through the first refrigerant circuit by heat exchange.
  • the object to be cooled is cooled directly or indirectly.
  • the cooling unit 502 is used, for example, as a refrigerated showcase or a unit cooler.
  • the second upstream expansion valve 524, the receiver 525, the subcooling refrigerant pipe 528, the vapor refrigerant pipe 529, the capillary pipe 528a, and the check valve 529a are accommodated in the outdoor unit 501.
  • the second downstream expansion valve 526 and the second evaporator 527 are housed in the cooling unit 502.
  • the outdoor unit 501 and the cooling unit 502 are connected by two pipes, that is, a liquid pipe 551 and a gas pipe 552.
  • the first compressor 511 sucks in the first refrigerant, compresses it, and discharges it in the form of a high-temperature high-pressure gas refrigerant.
  • the discharged first refrigerant flows into the first condenser 512.
  • the first condenser 512 performs heat exchange between the outside air supplied from the first condenser fan 512 a and the first refrigerant, which is a gas refrigerant, to condense and liquefy the first refrigerant.
  • the condensed and liquefied first refrigerant passes through the first expansion valve 513.
  • the first expansion valve 513 decompresses the condensed and liquefied first refrigerant.
  • the decompressed first refrigerant flows into the first evaporator 514 of the cascade condenser 531.
  • the first evaporator 514 evaporates and gasifies the first refrigerant by heat exchange with the second refrigerant passing through the second downstream condenser 523.
  • the evaporated and gasified first refrigerant is drawn into the first compressor 511.
  • the second compressor 521 sucks in the second refrigerant, compresses it, and discharges the second refrigerant in a high temperature / high pressure gas refrigerant state.
  • the discharged second refrigerant flows into the second upstream condenser 522.
  • the second upstream condenser 522 exchanges heat between the outside air supplied from the second condenser fan 522 a and the second refrigerant, condenses the second refrigerant, and the second downstream condenser of the cascade condenser 531. It flows into 523.
  • the second downstream side condenser 523 further supercools and liquefy the first refrigerant by heat exchange with the first refrigerant passing through the first evaporator 514.
  • the subcooled and liquefied second refrigerant passes through the second upstream expansion valve 524.
  • the second upstream expansion valve 524 decompresses the subcooled and liquefied second refrigerant to make it an intermediate pressure refrigerant.
  • the second refrigerant which has been depressurized to the intermediate pressure, passes through the receiver 525, passes through the second downstream expansion valve 526, is depressurized, and becomes a low-pressure refrigerant.
  • the second refrigerant decompressed to the low pressure flows into the second evaporator 527.
  • the second evaporator 527 exchanges heat between the air in the cold storage and the second refrigerant using the second evaporator fan 527a to evaporate the second refrigerant.
  • the evaporated second gas is drawn into the second compressor 521
  • the mixed refrigerant of any of the above-mentioned refrigerants A to E is adopted as the first refrigerant sealed in the first cycle 510, and the efficiency of heat exchange in the cascade condenser 531 is achieved. Is able to improve.
  • the mixed refrigerant of any of the above-described refrigerants A to E as the first refrigerant, it is possible to lower the GWP (global warming potential) as compared with the case of using R32.
  • the mixed refrigerant of any one of the refrigerants A to E is adopted as the first refrigerant sealed in the first cycle 510, although carbon dioxide is employed as the second refrigerant sealed in the cycle 520, both the first and second refrigerants may employ a mixed refrigerant of any of the above-described refrigerants A to E.
  • the first cycle 510 and the second cycle 520 are combined via the cascade condenser 531 to constitute the dual refrigeration system 500, and the cycle passing through the cooling unit 502 side as compared with the single-stage system (second cycle 520)
  • the amount of refrigerant charge of For this reason, it is possible to reduce the cost of the safety measure provided for the refrigerant leakage on the cooling unit 502 side.
  • the mixed refrigerant of any one of the refrigerants A to E is adopted as the first refrigerant sealed in the first cycle 510, and the second Although carbon dioxide is employed as the second refrigerant sealed in the cycle 520, R32 may be employed as the first refrigerant, and a mixed refrigerant of any of the above-mentioned refrigerants A to E may be employed as the second refrigerant.
  • a mixed refrigerant that tends to have a design value of withstand pressure lower than that of carbon dioxide (CO 2), it is possible to lower the withstand pressure level of the piping and parts that constitute the second cycle 520.
  • FIG. 20 shows an air conditioning and hot water supply system 600 which is a refrigeration apparatus according to a third embodiment.
  • FIG. 20 is a circuit diagram of the air conditioning and hot water supply system 600. As shown in FIG.
  • the air conditioning and hot water supply system 600 includes an air conditioning device 610 and a hot water supply device 620.
  • a hot water supply circuit 640 is connected to the hot water supply device 620.
  • the air conditioning device 610 is an air conditioning refrigerant circuit 615 in which the compressor 611, the outdoor heat exchanger 612, the expansion valve 613 and the indoor heat exchanger 614 are connected. Is equipped. Specifically, the first port P1 of the four-way switching valve 616 is connected to the discharge side of the compressor 611. The gas side end of the outdoor heat exchanger 612 is connected to the second port P 2 of the four-way switching valve 616. The liquid side end of the outdoor heat exchanger 612 is connected to the liquid side end of the indoor heat exchanger 614 via the expansion valve 613. The gas side end of the indoor heat exchanger 614 is connected to the third port P 3 of the four-way switching valve 616. The fourth port P 4 of the four-way switching valve 616 is connected to the suction side of the compressor 611.
  • the four-way switching valve 616 communicates with the first port P1 and the second port P2, and communicates with the third port P3 and the fourth port P4 in the first communication state (the state shown by the broken line in the drawing). And the third port P3 communicate with each other, and the second port P2 and the fourth port P4 are switched to the second communication state (the state shown by the solid line in the figure) in which the fourth port P4 is in communication.
  • the circulation direction of the refrigerant can be reversed.
  • the air conditioning refrigerant circuit 615 is filled with a refrigerant for performing a vapor compression refrigeration cycle.
  • the refrigerant is a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene, and any of the refrigerants A to E described above can be used.
  • the hot water supply apparatus 620 has a hot water supply refrigerant circuit 625.
  • the hot water supply refrigerant circuit 625 is filled with a carbon dioxide refrigerant as a refrigerant.
  • the hot water supply device 620 contains the devices constituting the hot water supply refrigerant circuit 625 in one casing, and constitutes one hot water supply unit.
  • the first heat exchanger 622 is a water / refrigerant heat exchanger in which the heat absorbing portion 622 a and the heat radiating portion 622 b are integrally configured.
  • the heat radiating portion 622b is connected to the hot water supplying refrigerant circuit 625
  • the heat absorbing portion 622a is connected to the hot water supplying hot water circuit 640 which generates hot water from water.
  • the water of the hot water supply hot water circuit 640 exchanges heat with the carbon dioxide refrigerant of the hot water supply refrigerant circuit 625, whereby hot water is generated from the water in the hot water supply hot water circuit 640.
  • the hot water supply hot water circuit 640 is a circuit in which a circulation pump 641, a heat absorbing portion 622 a of the first heat exchanger 622, and a hot water storage tank 642 are connected.
  • the water / hot water circulates so that the hot water heated by the carbon dioxide refrigerant in the first heat exchanger 622 is stored in the hot water storage tank 642.
  • a water supply pipe 643 to the hot water storage tank 642 and a hot water discharge pipe 644 from the hot water storage tank 642 are connected to the hot water supply hot water circuit 640 in order to supply and drain the hot water storage tank 642.
  • the second heat exchanger 624 is a cascade heat exchanger in which the heat absorbing portion 624 a and the heat radiating portion 624 b are integrally formed, the heat absorbing portion 624 a is a hot water supply refrigerant circuit 625, and the heat radiating portion 624 b is an air conditioning refrigerant circuit 615. It is connected to the. As described above, since the second heat exchanger 624 is a cascade heat exchanger, the air conditioning refrigerant circuit 615 operates on the low stage (low temperature) side of the binary heat pump cycle, and the hot water supply refrigerant circuit 625 has a high stage ( High temperature side operation.
  • the second heat exchanger 624 is connected in parallel to the indoor heat exchanger 614 of the air conditioning refrigerant circuit 615 which is the lower stage side of the dual heat pump cycle.
  • the state of the refrigerant in the air conditioning refrigerant circuit 615 flowing to the second heat exchanger 624 is switched to the state of the refrigerant flowing to the indoor heat exchanger 614.
  • the second heat exchanger 624 can be switched to the second operation in which the refrigerant circulates.
  • the air conditioning operation which is the first operation, can be performed by switching between the cooling operation and the heating operation.
  • the four-way switching valve 616 is set to the first communication state on the broken line side
  • the three-way switching valve 650 is set to the first communication state on the broken line side.
  • the refrigerant discharged from the compressor 611 flows into the outdoor heat exchanger 612 through the four-way switching valve 616, dissipates heat in the outdoor heat exchanger 612, and condenses.
  • the refrigerant expands in the expansion valve 613 and then absorbs heat from room air in the indoor heat exchanger 614 to evaporate and cool the room air.
  • the refrigerant passes through the four-way switching valve 616 and is drawn into the compressor 611.
  • the room is cooled by circulating the refrigerant as described above and repeating the compression stroke, the condensation stroke, the expansion stroke, and the evaporation stroke.
  • the four-way switching valve 616 is set to the second communication state on the solid line side, and the three-way switching valve 650 is set to the first communication state on the broken line side.
  • the refrigerant discharged from the compressor 611 flows into the indoor heat exchanger 614 through the four-way switching valve 616 and the three-way switching valve 650, dissipates heat to the indoor air by the indoor heat exchanger 614 and condenses. , Heat the indoor air.
  • the refrigerant expands in the expansion valve 613 and then absorbs heat from the outside air in the outdoor heat exchanger 612 to evaporate. Thereafter, the refrigerant passes through the four-way switching valve 616 and is sucked into the compressor 611.
  • the room is heated by the circulation of the refrigerant as described above.
  • the hot water storage operation which is the second operation, is performed in the late-night time zone when air conditioning is unnecessary.
  • the air conditioning refrigerant circuit 615 the four-way switching valve 616 is set to the second communication state on the solid line side similarly to the heating operation, and the three-way switching valve 650 is the solid line side contrary to the air conditioning operation.
  • the second communication state is set.
  • the operation of the compressor 621 of the hot water supply refrigerant circuit 625 and the circulation pump 641 of the hot water supply water circuit 640 are also performed.
  • the refrigerant discharged from the compressor 611 flows into the heat radiating portion 624b of the second heat exchanger 624 through the four-way switching valve 616 and the three-way switching valve 650.
  • the refrigerant flowing through the air conditioning refrigerant circuit 615 radiates heat to the carbon dioxide refrigerant of the hot water supply refrigerant circuit 625 to condense and heat the carbon dioxide refrigerant.
  • the refrigerant of the air conditioning refrigerant circuit 615 is expanded in the expansion valve 613, evaporated in the outdoor heat exchanger 612, and then sucked into the compressor 611 through the four-way switching valve 616.
  • the refrigerant of the air conditioning refrigerant circuit 615 circulates as described above, and repeats the compression stroke, the condensation stroke, the expansion stroke, and the evaporation stroke.
  • the carbon dioxide refrigerant is compressed in the compressor 621, the heat release stroke in the heat radiating portion 622b of the first heat exchanger 622, the expansion stroke in the expansion valve 623, and the heat absorbing portion of the second heat exchanger 624.
  • the heat absorption stroke in 624a is performed in order.
  • the carbon dioxide refrigerant absorbs heat from the refrigerant flowing through the air conditioning refrigerant circuit 615, and in the first heat exchanger 622, the carbon dioxide refrigerant exerts the function of giving warmth to the water of the hot water supply water circuit 640. Do.
  • the hot water supply hot water circuit 640 the water in the hot water storage tank 642 is supplied to the heat absorption portion 622a of the first heat exchanger 622 by the circulation pump 641 and heated (hot water is generated).
  • the hot water generated by heating is returned to the hot water storage tank 642, and circulation of the hot water is continued in the hot water supply hot water circuit 640 until the predetermined heat storage temperature is reached.
  • the above-described hot water storage operation is performed in the midnight time zone as described above.
  • the hot water supply operation of tapping hot water from the hot water storage tank 642 is performed in the daytime or night time zone.
  • the hot water supply refrigerant circuit 625 is stopped, and the air conditioning refrigerant circuit 615 can perform the cooling operation or the heating operation using the indoor heat exchanger 614.
  • the second heat exchanger 624 on the heat source side in the hot water supply refrigerant circuit 625 using carbon dioxide as a refrigerant is a cascade heat exchanger.
  • a unit-type water heater 620 is used.
  • the second heat exchanger 624 is connected to the air conditioning refrigerant circuit 615 which is the low stage side refrigerant circuit to perform a binary heat pump cycle operation.
  • the air conditioning refrigerant circuit 615 uses a mixed refrigerant containing 1,2-difluoroethylene, which is any of the above-described refrigerants A to E. For this reason, the efficiency of heat exchange in the second heat exchanger 624 can be improved.
  • the mixed refrigerant of any of the above-described refrigerants A to E is adopted as the first refrigerant sealed in the air conditioning refrigerant circuit 615 which is the first cycle.
  • carbon dioxide is employed as the second refrigerant to be enclosed in the hot water supply refrigerant circuit 625, but as the second refrigerant to be enclosed in the hot water supply refrigerant circuit 625, at a predetermined temperature than the first refrigerant.

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Abstract

二元冷凍装置（５００）は、第１サイクル（５１０）と、第２サイクル（５２０）とを備える。第１サイクル（５１０）は、第１圧縮機（５１１）、第１凝縮器（５１２）、第１膨張弁（５１３）および第１蒸発器（５１４）が接続され、第１冷媒が循環する。第２サイクル（５２０）は、第２下流側凝縮器（５２３）および第２蒸発器（５２７）が接続され、第２冷媒が循環する。第１蒸発器（５１４）と第２下流側凝縮器（５２３）とは、カスケードコンデンサ（５３１）である。カスケードコンデンサ（５３１）は、第１冷媒と第２冷媒との間で熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む混合冷媒である。

Description

冷凍装置
　本開示は、冷凍装置に関する。
　従来の冷凍装置として、例えば、高温側（一次側）の冷凍サイクルと低温側（二次側）の冷凍サイクルとを備えた装置が存在する。例えば、特許文献１（国際公開第２０１４／０４５４００号）には、高温側の冷凍サイクルの冷媒としてＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２など）、ＨＦＯ冷媒などを使用し、低温側の冷凍サイクルの冷媒として二酸化炭素冷媒を使用する二元冷凍装置が示されている。
　二元冷凍装置などの２つのサイクルを組み合わせた冷凍装置において、さらなる効率のよい運転が求められている。
　第１観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第1サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１吸熱器と第２放熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１吸熱器を流れる第１冷媒と、第２放熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む混合冷媒である。
　ここでは、上記の混合冷媒を採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。
　第２観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第１サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１放熱器と第２吸熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１放熱器を流れる第１冷媒と、第２吸熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む混合冷媒である。
　ここでは、上記の混合冷媒を採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。
　第３観点に係る冷凍装置は、第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、二酸化炭素である。
　第４観点に係る冷凍装置は、第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、上記の混合冷媒である。
　第５観点に係る冷凍装置は、第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、Ｒ３２である。第２冷媒は、上記の混合冷媒である。
　第６観点に係る冷凍装置は、第１観点に係る冷凍装置であって、第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、液媒体である。
　第７観点に係る冷凍装置は、第２観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１吸熱器を流れる第１冷媒は、外気から熱を奪う。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、混合冷媒よりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒である。
　第８観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含んでいる。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第９観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0)、
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である。
　第１０観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である。
　第１１観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCGが直線である。
　第１２観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCGが直線である。
　第１３観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線である。
　第１４観点に係る冷凍装置は、第８観点の冷凍装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線である。
　第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線である。
　第１６観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第１７観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第１８観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
　　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
　　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第１９観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
　　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
　　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２０観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２１観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２２観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２３観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２４観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２５観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分KB’及びGIが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２６観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２７観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
　前記線分MPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分PB’及びGMが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２８観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
　前記線分MNは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第２９観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分STは、
　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
　前記線分TPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分PSが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
　第３０観点に係る冷凍装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
　前記線分DUは、
　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
　前記線分UQは、
　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
で表わされ、
　前記線分QB’’及びB’’Dが直線である。
　この冷凍装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、熱交換の効率を向上させることが可能である。
燃焼性試験に用いた装置の模式図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～T並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が92.9質量%（R32含有割合が7.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が88.9質量%（R32含有割合が11.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が85.5質量%（R32含有割合が14.5質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が81.8質量%（R32含有割合が18.2質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が78.1質量%（R32含有割合が21.9質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が73.3質量%（R32含有割合が26.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が70.7質量%（R32含有割合が29.3質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が63.3質量%（R32含有割合が36.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が55.9質量%（R32含有割合が44.1質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が52.2質量%（R32含有割合が47.8質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～C、E、G、及びI～W並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～U並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 第１実施形態に係る冷凍装置である熱負荷処理システムの概略構成図。 第１実施形態の熱負荷処理システムの設置態様を示した模式図。 第１実施形態の熱負荷処理システムの制御ブロック図。 第２実施形態に係る冷凍装置である二元冷凍装置の冷媒回路図。 第２実施形態に係る冷凍装置である空調給湯システムの回路構成図。
　（１）用語の定義
　本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。「非フルオロカーボン系化合物」としては、プロパン（R290）、プロピレン（R1270）、ブタン（R600）、イソブタン（R600a）、二酸化炭素（R744）及びアンモニア（R717）等が挙げられる。
　本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。
　本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。
　第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。
　本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。
　本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。また、本明細書において冷媒が「ASHRAE微燃」であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。
　本明細書において冷媒について「RCLがx%以上」というときは、かかる冷媒についての、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い算出される冷媒濃度限界（Refrigerant Concentration Limit; RCL）がx%以上であることを意味する。RCLとは、安全係数を考慮した空気中における濃度限界であり、人間が存在する密閉空間において、急性毒性、窒息及び可燃性の危険度を低減することを目的とした指標である。RCLは上記規格に従って決定される。具体的には、上記規格7.1.1、7.1.2及び7.1.3に従いそれぞれ算出される、急性毒性曝露限界（Acute-Toxicity Exposure Limit; ATEL）、酸欠濃度限界（Oxygen Deprivation Limit; ODL）及び可燃濃度限界（Flammable Concentration Limit; FCL）のうち、最も低い濃度がRCLとなる。
　本明細書において温度グライド（Temperature Glide）とは、冷媒システムの熱交換器内における本開示の冷媒を含む組成物の相変化過程の開始温度と終了温度の差の絶対値を意味する。
　（２）冷媒
　（２－１）冷媒成分
　詳細は後述するが、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各種冷媒のいずれか１種を冷媒として用いることができる。
　（２－２）冷媒の用途
　本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。
　本開示の組成物は、R410A、R407CおよびR404A等のHFC冷媒、並びにR22等のHCFC冷媒の代替冷媒としての使用に適している。
　（３）冷媒組成物
　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。
　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0～1質量%であり、より好ましくは0～0.1質量%である。
　（３－１）水
　本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。
　（３－２）トレーサー
　トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。
　本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。
　トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。
　トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。
　上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物が好ましい。
　FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
　HCC-40（クロロメタン、CH３Cl）
　HFC-23（トリフルオロメタン、CHF３）
　HFC-41（フルオロメタン、CH３Cl）
　HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF３CHF２）
　HFC-134a（１，１，１，２－テトラフルオロエタン、CF３CH２F）
　HFC-134（１，１，２，２－テトラフルオロエタン、CHF２CHF２）
　HFC-143a（１，１，１－トリフルオロエタン、CF３CH３）
　HFC-143（１，１，２－トリフルオロエタン、CHF２CH２F）
　HFC-152a（１，１－ジフルオロエタン、CHF２CH３）
　HFC-152（１，２－ジフルオロエタン、CH２FCH２F）
　HFC-161（フルオロエタン、CH３CH２F）
　HFC-245fa（１,１,１,３,３－ペンタフルオロプロパン、CF３CH２CHF２）
　HFC-236fa（１,１,１,３,３,３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CH２CF３）
　HFC-236ea（１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CHFCHF２）
　HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン、CF３CHFCF３)
　HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF２）
　HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH２ClF）
　CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF２=CClF）
　HFE-125（トリフルオロメチル－ジフルオロメチルエーテル、CF３OCHF２）
　HFE-134a（トリフルオロメチル－フルオロメチルエーテル、CF３OCH２F）
　HFE-143a（トリフルオロメチル－メチルエーテル、CF３OCH３）
　HFE-227ea（トリフルオロメチル－テトラフルオロエチルエーテル、CF３OCHFCF３）
　HFE-236fa（トリフルオロメチル－トリフルオロエチルエーテル、CF３OCH２CF３）
　トレーサー化合物は、約10重量百万分率（ppm）～約1000ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。好ましくは、トレーサー化合物は約30ppm～約500ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し、最も好ましくは、トレーサー化合物は約50ppm～約300ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在する。
　（３－３）紫外線蛍光染料
　本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。
　紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。
　（３－４）安定剤
　本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。
　安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。
　ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。
　エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。
　アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。
　その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
　安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
　（３－５）重合禁止剤
　本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。
　重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
　重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
　（４）冷凍機油含有作動流体
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に１０～５０質量％含まれる。
　（４－１）冷凍機油
　冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。
　冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。
　冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。
　冷凍機油として、40℃における動粘度が5～400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。
　（４－２）相溶化剤
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
　相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。
　相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。
　（５）各種冷媒
　以下、本実施形態において用いられる冷媒である冷媒Ａ～冷媒Ｅについて、詳細に説明する。
　なお、以下の冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。例えば、冷媒Ａの実施例１と冷媒Ｂの実施例１とは、互いに異なる実施例を示している。
　（５－１）冷媒Ａ
　本開示の冷媒Ａは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ａは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)及びR1234yf、並びに必要に応じてHFO-1123を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たすものであってもよい。この冷媒もR410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　要件：
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
　で表わされ、かつ
　前記線分BD、CO及びOAが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CG上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分GI、IA、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格でWCF微燃性（WCF組成の燃焼速度が10cm/s以下）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E) HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
　　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0) 及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
　前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
　前記線分KA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分JP、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス（WCF組成及びWCFF組成の燃焼速度が10cm/s以下））を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分JP、LM、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分LM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
　　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PLは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分RPは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分LQ及びQRが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらに凝縮温度グライドが1℃以下となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分MA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TSは、
　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
　前記線分SM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらにR410Aを基準とする吐出圧力比が105%以下となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点d(87.6, 0.0, 12.4)、
　　　点g(18.2, 55.1, 26.7)、
　　　点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、dg、gh及びhOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、dg及びgh上にあり（ただし、点O及びhは除く）、
　前記線分dgは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分ghは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分hO及びOdが直線であれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点l(72.5, 10.2, 17.3)、
　　　点g(18.2, 55.1, 26.7)、
　　　点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
　　　点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分lg、gh、hi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分lg、gh及びil上にあり（ただし、点h及び点iは除く）、
　前記線分lgは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分ghは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分hi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点d(87.6, 0.0, 12.4)、
　　　点e(31.1, 42.9, 26.0)、
　　　点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、de、ef及びfOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、de及びef上にあり（ただし、点O及び点fは除く）、
　前記線分deは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分efは、
　　座標（-0.0064z2-1.1565z+65.501, 0.0064z2+0.1565z+34.499, z）
で表わされ、かつ
　前記線分fO及びOdが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点l(72.5, 10.2, 17.3)、
　　　点e(31.1, 42.9, 26.0)、
　　　点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
　　　点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分le、ef、fi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分le、ef及びil上にあり（ただし、点f及び点iは除く）、
　前記線分LEは、
　　座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
　前記線分efは、
　　座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
　前記線分fi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(93.4, 0.0, 6.6)、
　　　点b(55.6, 26.6, 17.8)、
　　　点c(77.6, 22.4, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Oa、ab、bc及びcOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Oa、ab及びbc上にあり（ただし、点O及び点cは除く）、
　前記線分abは、
　　座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
　前記線分bcは、
　　座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
　前記線分cO及びOaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
　本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点k(72.5, 14.1, 13.4)、
　　　点b(55.6, 26.6, 17.8)及び
　　　点j(72.5, 23.2, 4.3)
の３点をそれぞれ結ぶ線分kb、bj及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分kbは、
　　座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
　前記線分bjは、
　　座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
　前記線分jkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
　本開示の冷媒Ａは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　また、本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ａの実施例）
　以下に、冷媒Ａの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ａは、これらの実施例に限定されるものではない。
　R1234yf、及び、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3, 国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）、HFO-1123、R1234yfとの混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　また、混合物のRCLは、HFO-1132(E)のLFL=4.7vol%、HFO-1123のLFL=10vol%、R1234yfのLFL=6.2vol%として、ASHRAE34-2013に基づいて求めた。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度：5K
　圧縮機効率：70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１～３４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
　　　点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
　　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, 0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分DC’は、
　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
　前記線分C’Cは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
　前記線分BD、CO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
　線分AA’上の点は、点A、実施例１、及び点A’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分A’B上の点は、点A’、実施例３、及び点Bの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分DC’上の点は、点D、実施例６、及び点C’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分C’C上の点は、点C’、実施例４、及び点Cの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
　　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
　　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
　　　点F(0.0, 61.8, 38.2)、
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)、
　　　点E(58.0, 42.0, 0.0)及び
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BF、FT、TE、EO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EO上の点は除く）、
　前記線分AA’は、
　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
　前記線分A’Bは、
　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
　前記線分FTは、
　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
　前記線分TEは、
　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
　前記線分BF、FO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となることが判る。
　線分FT上の点は、点T、E’、Fの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分TE上の点は、点E,R,Tの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0,0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点L(63.1, 31.9, 5.0)及び
　　　点M(60.3, 6.2, 33.5)
を結ぶ線分LMの上、又は当該線分の下側にある場合にRCLが40g/m3以上となることが明らかとなった。
　また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
　　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
を結ぶ線分QRの上、又は当該線分の左側にある場合に温度グライドが1℃以下となることが明らかとなった。
　また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点S(62.6, 28.3, 9.1)及び
　　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
を結ぶ線分STの上、又は当該線分の右側にある場合にR410Aを基準とする吐出圧力比が105％以下となることが明らかとなった。
　なお、これらの組成物において、R1234yfは燃焼性の低下や重合等の変質抑制に寄与しており、これを含むことが好ましい。
　さらに、これらの各混合冷媒について、混合組成をWCF濃度としてANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度が10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。なお、図１において、901は試料セルを、902は高速カメラを、903はキセノンランプを、904はコリメートレンズを、905はコリメートレンズを、906はリングフィルターをそれぞれ示す。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　また、WCFF濃度は、WCF濃度を初期濃度としてNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行うことで求めた。
　結果を表３５及び表３６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
　表３５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和を基準として、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。
　表３６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0,0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
　　　点L（63.1,31.9,5.0）
　　　点N(68.6, 16.3, 15.1)
　　　点N’（65.0,7.7,27.3）及び
　　　点K(61.3, 5.4, 33.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN及びNKの上、又は当該線分の下側にある場合に、WCF微燃、及びWCFF微燃性と判断できることが明らかとなった。
　ただし、前記線分PNは、
　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
　前記線分NKは、
　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされる。
　線分PN上の点は、点P、点L、点Nの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　線分NK上の点は、点N、点N’、点Kの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
　（５－２）冷媒Ｂ
　本開示の冷媒Ｂは、
　トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ、該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％又は45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒であるか、または、
　HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｂは、（１）R410Aと同等の成績係数を有すること、（２）R410Aと同等の冷凍能力を有すること、（３）GWPが十分に小さいこと、及び（４）ASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）であること、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む混合冷媒であればWCF微燃となる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を47.1％以下含む組成物であればWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」となり、取り扱いがさらに容易となる。
　本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、62.0質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が95％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、45.1質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が93％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。
　本開示の冷媒Ｂは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1123に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｂが、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、冷媒全体に対して99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｂの実施例）
　以下に、冷媒Ｂの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｂは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)及びHFO-1123を、これらの総和を基準として表３７及び表３８にそれぞれ示した質量％(mass%)で混合した混合冷媒を調製した。
　R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3, 国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　蒸発温度5℃
　凝縮温度45℃
　過熱温度5K
　過冷却温度5K
　圧縮機効率70%
　また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　また、これらの結果をもとに算出したGWP、COP及び冷凍能力を表１、表２に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
　成績係数（COP）は、次式により求めた。
　COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
　また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
　組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。また、組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCFF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。
　（５－３）冷媒Ｃ
　本開示の冷媒Ｃは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）、並びにジフルオロメタン（R32）を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たす。本開示の冷媒Ｃは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　要件：
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098, 0.0)、
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2+0.0082a+36.098)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、さらにWCF微燃性となる。
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」を示す。
　本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらにR32を含む場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦10.0のとき、
　　　点a(0.02a2-2.46a+93.4, 0, -0.02a2+2.46a+6.6)、
　　　点b’(-0.008a2-1.38a+56, 0.018a2-0.53a+26.3, -0.01a2+1.91a+17.7)、
　　　点c(-0.016a2+1.02a+77.6, 0.016a2-1.02a+22.4, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、
　10.0＜a≦16.5のとき、
　　　点a(0.0244a2-2.5695a+94.056, 0, -0.0244a2+2.5695a+5.944)、
　　　点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749, 0.014a2-0.3399a+24.8, -0.1301a2+2.3358a+15.451)、
　　　点c(-0.0161a2+1.02a+77.6, 0.0161a2-1.02a+22.4, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、又は
　16.5＜a≦21.8のとき、
　　　点a(0.0161a2-2.3535a+92.742, 0, -0.0161a2+2.3535a+7.258)、
　　　点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406, -0.0304a2+1.8991a-0.0661, 0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
　　　点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851, 0.0161a2-0.9959a+22.149, 0)及び
　　　点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあるものとすることができる（ただし、点o及び点cは除く）。なお、点b’は、前記3成分組成図において、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％となる点を点bとすると、R410Aを基準とするCOP比が95％となる点を結ぶ近似直線と、直線abとの交点である。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
　本開示の冷媒Ｃは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　また、本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｃの実施例）
　以下に、冷媒Ｃの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｃは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32を、これらの総和を基準として、表３９～９６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。
　R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3, 国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
　これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表３９～９６に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
　成績係数（COP）は、次式により求めた。
　COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000046
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000047
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000048
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000049
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000050
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000051
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000052
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000053
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000054
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000055
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000056
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000057
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000058
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000059
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000060
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000061
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000062
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000063
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000064
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000065
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000066
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000067
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000068
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000069
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000070
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000071
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000072
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000073
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000074
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000075
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000076
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000077
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000078
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000079
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000080
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000081
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000082
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000083
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000084
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000085
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000086
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000087
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000088
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000089
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000090
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000091
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000092
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000093
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000094
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000095
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000096
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0, 100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とし、かつ点（0.0, 100.0-a, 0.0）が左側となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)と
　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)と
　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)と
　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)と
　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、並びに
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)と
　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となることが判る。なお、実際の冷凍能力比85%の点は、図３に示す点A、点Bを結ぶ1234yf側に広がった曲線となる。従って、直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となる。
　同様に、上記3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)と
　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)と
を結ぶ直線D’Cの線上又は右側にある場合に、また、
　11.1＜a≦46.7のとき、
全ての領域内にある場合に、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
　なお、図３においてCOP比が92.5%以上となるのは曲線CDであるが、図３ではR1234yf濃度が5質量%、10質量%のときにCOP比が92.5%となる点(26.6, 68.4,5),(19.5, 70.5, 10)、及び点C(32.9, 67.1, 0.0)の3点を結ぶ近似直線を求め、HFO-1132(E)濃度が0.0質量%との交点D’(0, 75.4, 24.6)と点Cを結ぶ直線を線分D’Cとした。また、図４では、COP比が92.5%となる点C(18.4, 74.5,0)、点(13.9, 76.5, 2.5)、点(8.7, 79.2, 5)を結ぶ近似曲線から同様にD’(0, 83.4, 9.5)を求め、点Cと結ぶ直線をD’Cとした。
　また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　結果を表９７～１０４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000097
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000098
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000099
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000100
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000101
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000102
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000103
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000104
　表９７～１００の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)と
　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)と
　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)と
　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)と
　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)と
　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)と
を結ぶ直線GIの線上又は下にある場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。なお、点G（表１０５）及びI（表１０６）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000105
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000106
　表１０１～１０４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
　0＜a≦11.1のとき、
　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)と
　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
　11.1＜a≦18.2のとき、
　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)と
　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
　18.2＜a≦26.7のとき、
　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)と
　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)とを結ぶ直線JK’の線上又は下、
　26.7＜a≦36.7のとき、
　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)と
　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、及び
　36.7＜a≦46.7のとき、
　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)と
　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下にある場合に、WCFF微燃性と判断でき、ASHRAE規格の燃焼性分類で「2L(微燃性)」になることが明らかとなった。
　なお、実際のWCFF微燃の点は、図３に示す点J、点K’(直線AB上)を結ぶHFO-1132（E）側に広がった曲線となる。従って、直線JK’の線上又は下側にある場合にはWCFF微燃性となる。
　なお、点J（表１０７）及びK’（表１０８）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000107
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000108
　なお、図３～１３は、それぞれ、順に、R32含有割合a（質量％）が、0質量％、7.1質量％、11.1質量％、14.5質量％、18.2質量％、21.9質量％、26.7質量％、29.3質量％、36.7質量％、44.1質量％及び47.8質量％の場合の組成を表わしている。
　点A、B、C、D’は、近似計算によりそれぞれ以下のようにして求めた。
　点Aは、HFO-1123含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Aについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１０９）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000109
　点Bは、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Bについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１０）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000110
　点D’は、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点D’について、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１１）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000111
　点Cは、R1234yf含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点Cについて、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１２）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000112
　（５－４）冷媒Ｄ
　本開示の冷媒Ｄは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｄは、R410Aと同等の冷却能力を有し、GWPが十分に小さく、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）である、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準と
する質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの
総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(71.1, 0.0, 28.9)、
　　　点c(36.5, 18.2, 45.3)、
　　　点f(47.6, 18.3, 34.1)及び
　　　点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ac、cf、fd、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分acは、
　　座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
　前記線分fdは、
　　座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
　前記線分cf及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点a(71.1, 0.0, 28.9)、
　　　点b(42.6, 14.5, 42.9)、
　　　点e(51.4, 14.6, 34.0)及び
　　　点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ab、be、ed、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分abは、
　　座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
　前記線分edは、
　　座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
　前記線分be及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが100以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点g(77.5, 6.9, 15.6)、
　　　点iI(55.1, 18.3, 26.6)及び
　　　点j(77.5. 18.4, 4.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gi、ij及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分giは、
　　座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
　前記線分ij及びjkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
　本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点g(77.5, 6.9, 15.6)、
　　　点h(61.8, 14.6, 23.6)及び
　　　点k(77.5, 14.6, 7.9)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gh、hk及びkgで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ghは、
　　座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
　前記線分hk及びkgが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
　本開示の冷媒Ｄは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｄが、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｄの実施例）
　以下に、冷媒Ｄの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｄは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの各混合冷媒の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。結果を表１１３～１１５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000113
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000114
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000115
　これらの結果から、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる図１４の3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点I、点J、点K及び点Lをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、WCF微燃となることが判る。
　また、これらの結果から、図１４の3成分組成図において、上記座標（x,y,z）が、点M、点M’、点W、点J、点N及び点Pをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、ASHRAE微燃となることが判る。
　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表１１６～１４４にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。表１１６～１４４の各混合冷媒について、R410を基準とする成績係数［Coefficient of Performance（COP）］比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１１６～１４４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000116
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000117
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000118
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000119
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000120
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000121
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000122
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000123
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000124
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000125
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000126
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000127
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000128
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000129
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000130
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000131
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000132
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000133
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000134
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000135
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000136
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000137
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000138
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000139
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000140
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000141
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000142
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000143
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000144
　これらの結果から、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
　前記線分IJは、
　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
　前記線分NEは、
　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
　前記線分JN及びEIが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
　また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
　前記線分MM’は、
　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
　前記線分M’Nは、
　　座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
　前記線分VGは、
　　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
　前記線分NV及びGMが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分ONは、
　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
　前記線分NUは、
　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
　前記線分UOが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分QRは、
　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
　前記線分RTは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
　前記線分LKは、
　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
　前記線分KQは、
　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
　前記線分TLが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
　さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分PSは、
　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
　前記線分STは、
　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
　前記線分TPが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
　（５－５）冷媒Ｅ
　本開示の冷媒Ｅは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含む混合冷媒である。
　本開示の冷媒Ｅは、R410Aと同等の成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分KB’及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
　前記線分IJは、
　　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
　前記線分MPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分HRは、
　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
　前記線分PB’及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
　前記線分MNは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
　前記線分RGは、
　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
　前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
　前記線分STは、
　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
　前記線分TPは、
　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
　前記線分PSが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
　前記線分DUは、
　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
　前記線分UQは、
　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)で表わされ、
　前記線分QB’’及びB’’Dが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となり、かつGWPが250以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
　　　点d’(52.2, 38.3, 9.5)、
　　　点e’(41.8, 39.8, 18.4)及び
　　　点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’e’、e’a’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’、d’e’及びe’a’上にあり（ただし、点c’及びa’を除く）、
　前記線分c’d’は、
　　座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）
で表わされ、
　前記線分d’e’は、
　　座標（-0.0535z2+0.3229z+53.957, 0.0535z2+0.6771z+46.043, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc’、e’a’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c(77.7, 22.3, 0.0)、
　　　点d(76.3, 14.2, 9.5)、
　　　点e(72.2, 9.4, 18.4)及び
　　　点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、de、ea’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd、de及びea’上にあり（ただし、点c及びa’を除く）、
　前記線分cdeは、
　　座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc、ea’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが125以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
　　　点d’(52.2, 38.3, 9.5)及び
　　　点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’a及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’及びd’a上にあり（ただし、点c’及びaを除く）、
　前記線分c’d’は、
　　座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc’、d’a及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点c(77.7, 22.3, 0.0)、
　　　点d(76.3, 14.2, 9.5)、
　　　点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、da及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd及びda上にあり（ただし、点c及びaを除く）、
　前記線分CDは、
　　座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
　前記線分Oc、da及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが65以下となる。
　本開示の冷媒Ｅは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｅが、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
　（冷媒Ｅの実施例）
　以下に、冷媒Ｅの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｅは、これらの実施例に限定されるものではない。
　HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を、これらの総和を基準として、表１４５及び表１４６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNational Institute of Science and Technology （NIST） Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
　これらの各混合冷媒について、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。WCF組成、及びWCFF組成の燃焼速度が10 cm/s以下となるものはASHRAEの燃焼性分類で「2Lクラス（微燃性）」に相当する。
　なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
　結果を表１４５及び表１４６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000145
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000146
　表１４５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)及び
　　　点L(35.5, 27.5, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分IK及びKLの上、又は当該線分の下側にあり、
　前記線分IKは、
　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.00, z）で表わされ、かつ
　前記線分KLは、
　　座標(0.0098z2-1.238z+67.852, -0.0098z2+0.238z+32.148, z)で表わされる場合にWCF微燃と判断できることが明らかとなった。
　線分IK上の点は、I(72.0, 28,0, 0.0)、J（57.7, 32.8, 9.5）、K(48.4, 33.2, 18.4)の3点から最小二乗法により近似曲線x=0.025z2-1.7429z+72.00を求め、座標（x=0.025z2-1.7429z+72.00, y=100-z-x=-0.00922z2+0.2114z+32.443, z）を求めた。
　以下同様に線分KL上の点は、K(48.4, 33.2, 18.4)、実施例10(41.1, 31.2, 27.7)、L(35.5, 27.5, 37.0)の3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
　表１４６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)、
　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)及び
　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分MP及びPQの上、又は当該線分の下側にある場合にASHRAE微燃と判断できることが明らかとなった。ただし、前記線分MPは、座標（0.0083z2-0.984z+47.1, -0.0083z2-0.016z+52.9,z）で表わされ、前記線分PQは、座標（0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867,z）で表わされる。
　線分MP上の点は、点M,N,Pの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、線分PQ上の点は点P,U,Qの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
　また、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3, 国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
　蒸発温度：5℃
　凝縮温度：45℃
　過熱度：5K
　過冷却度；5K
　圧縮機効率70%
　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１４７～１６６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000147
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000148
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000149
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000150
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000151
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000152
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000153
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000154
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000155
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000156
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000157
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000158
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000159
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000160
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000161
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000162
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000163
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000164
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000165
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000166
　これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となり、点（0.0, 100.0, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100.0）とを結ぶ線分を底辺とし、点（0.0, 100.0, 0.0）を左側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A’’(63.0, 0.0, 37.0)、
　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが250以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A’(81.6, 0.0, 18.4)、
　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが125以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点O(100.0, 0.0, 0.0)、
　　　点A(90.5, 0.0, 9.5)、
　　　点B(0.0, 90.5, 9.5)及び
　　　点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが65以下となることが判る。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点C(50.0, 31.6, 18.4)、
　　　点U（28.7, 41.2, 30.1）及び
　　　点D(52.2, 38.3, 9.5)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となることが判る。ただし、前記線分CUは、座標（-0.0538z2+0.7888z+53.701, 0.0538z2-1.7888z+46.299, z）前記線分UDは、座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされる。
　線分CU上の点は、点C,比較例10,点Uの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分UD上の点は、点U,実施例２, Dの3点から最小二乗法にて求められる。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点E(55.2, 44.8, 0.0)と、
　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
　　　点F(0.0, 76.7, 23.3)と
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となることが判る。ただし、前記線分ETは、座標（-0.0547z2-0.5327z+53.4, 0.0547z2-0.4673z+46.6, z）前記線分TFは、座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）で表わされる。線分ET上の点は、点E,実施例2,Tの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分TG上の点は、点T,S,Fの3点から最小二乗法にて求められる。
　また、同様に、座標（x,y,z）が、
　　　点G(0.0, 76.7, 23.3)、
　　　点R(21.0, 69.5, 9.5)及び
　　　点H(0.0, 85.9, 14.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となることが判る。ただし、前記線分GRは、座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）で表わされ、かつ前記線分RHは、座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）で表わされる。
　線分GR上の点は、点G,実施例５、点Rの3点から最小二乗法にて求められる。
　線分RH上の点は、点R,実施例7,点Hの3点から最小二乗法にて求められる。
　一方、比較例８、９、１３、１５、１７及び１８等に示されるようにR32を含まない場合、二重結合を持つHFO-1132(E)及びHFO-1123の濃度が相対的に高くなり、冷媒化合物において分解等の変質や重合を招くため、好ましくない。
　（６）第１実施形態
　図面を参照しながら、第１実施形態に係る冷凍装置である熱負荷処理システム１００について説明する。なお、以下の実施形態は、具体例であって、技術的範囲を限定するものではなく、要旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。また、以下の説明では、「上」、「下」、「左」、「右」、「前（正面）」、「後（背面）」等の方向を示す表現を用いる場合がある。特に断りのない場合、これらの方向は、図中に矢印で示した方向を示している。なお、これらの方向に関する表現は、あくまでも実施形態の理解を容易にするために用いるものであり、本開示に係る思想を特に限定するものではない。
　（６－１）全体構成
　図１６は、熱負荷処理システム１００の概略構成図である。熱負荷処理システム１００は、設置環境において熱負荷を処理するためのシステムである。本実施形態において、熱負荷処理システム１００は、対象空間の空気調和を行う空調システムである。
　熱負荷処理システム１００は、主として、複数（ここでは４台）の熱源側ユニット１０と、熱交換器ユニット３０と、複数（ここでは４台）の利用側ユニット６０と、複数（ここでは４本）の液側連絡管ＬＰと、複数（ここでは４本）のガス側連絡管ＧＰと、第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２と、冷媒漏洩センサ７０と、熱負荷処理システム１００の動作を制御するコントローラ８０と、を有している。
　熱負荷処理システム１００では、熱源側ユニット１０および熱交換器ユニット３０が液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰで接続されることで冷媒が循環する冷媒回路ＲＣが構成されている。熱負荷処理システム１００では、複数の熱源側ユニット１０が並列に配置されていることに関連して、複数（ここでは４つ）の冷媒回路ＲＣが構成されている。換言すると、熱負荷処理システム１００では、複数の熱源側ユニット１０および熱交換器ユニット３０によって複数の冷媒回路ＲＣが構成されている。熱負荷処理システム１００は、各冷媒回路ＲＣにおいて蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。
　本実施形態では、冷媒回路ＲＣに封入される冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。
　熱負荷処理システム１００では、熱交換器ユニット３０および利用側ユニット６０が第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２で接続されることで、熱媒体が循環する熱媒体回路ＨＣが構成されている。換言すると、熱負荷処理システム１００では、熱交換器ユニット３０および利用側ユニット６０によって熱媒体回路ＨＣが構成されている。熱媒体回路ＨＣにおいては、熱交換器ユニット３０のポンプ３６が駆動することによって熱媒体が循環する。
　本実施形態では、熱媒体回路ＨＣに封入される熱媒体は、例えば、水やブラインなどの液媒体である。ブラインは、例えば、塩化ナトリウム水溶液、塩化カルシウム水溶液、エチレングリコール水溶液や、プロピレングリコール水溶液等を含む。なお、液媒体の種類はここに例示したものに限定されるものではなく、適宜選択されればよい。特に本実施形態では、熱媒体としてブラインが使用されるものとする。
　（６－２）詳細構成
　（６－２－１）熱源側ユニット
　本実施形態では、熱負荷処理システム１００は、４台の熱源側ユニット１０を有する（図１６参照）。そして、熱交換器ユニット３０は、４台の熱源側ユニット１０において冷却／加熱された冷媒で、液媒体を冷却／加熱する。ただし、熱源側ユニット１０の台数は例示であって、その台数は４台に限定されるものではない。熱源側ユニット１０は、１～３台であってもよいし、５台以上であってもよい。なお、図１６では、４台の熱源側ユニット１０のうち１台についてのみ内部構成を描画し、他の３台の内部構成の描画は省略している。描画を省略した熱源側ユニット１０についても、以下で説明する熱源側ユニット１０と同様の構成を有する。
　熱源側ユニット１０は、空気を熱源として、冷媒を冷却又は加熱するユニットである。各熱源側ユニット１０は、液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰを介して熱交換器ユニット３０に個別に接続されている。換言すると、各熱源側ユニット１０は、熱交換器ユニット３０と共に、個別に冷媒回路ＲＣを構成する。すなわち、熱負荷処理システム１００では、複数（ここでは４台）の熱源側ユニット１０と、熱交換器ユニット３０と、が個別に接続されることで、複数（ここでは４つ）の冷媒回路ＲＣが構成されている。なお、各冷媒回路ＲＣは、分離しており連通していない。
　熱源側ユニット１０は、設置場所を限定されるものではないが、例えば屋上や建物の周辺のスペース等に設置される。熱源側ユニット１０は、液側連絡管ＬＰ、ガス側連絡管ＧＰを介して熱交換器ユニット３０と接続されており、冷媒回路ＲＣの一部を構成している。
　熱源側ユニット１０は、冷媒回路ＲＣを構成する機器として、主として、複数の冷媒配管（第１配管Ｐ１－第１１配管Ｐ１１）と、圧縮機１１と、アキュームレータ１２と、四路切換弁１３と、熱源側熱交換器１４と、過冷却器１５と、熱源側第１制御弁１６と、熱源側第２制御弁１７と、液側閉鎖弁１８と、ガス側閉鎖弁１９と、を有している。
　第１配管Ｐ１は、ガス側閉鎖弁１９と、四路切換弁１３の第１ポートと、を接続する。第２配管Ｐ２は、アキュームレータ１２の入口ポートと、四路切換弁１３の第２ポートと、を接続する。第３配管Ｐ３は、アキュームレータ１２の出口ポートと、圧縮機１１の吸入ポートと、を接続する。第４配管Ｐ４は、圧縮機１１の吐出ポートと、四路切換弁１３の第３ポートと、を接続する。第５配管Ｐ５は、四路切換弁１３の第４ポートと、熱源側熱交換器１４のガス側出入口と、を接続する。第６配管Ｐ６は、熱源側熱交換器１４の液側出入口と、熱源側第１制御弁１６の一端と、を接続する。第７配管Ｐ７は、熱源側第１制御弁１６の他端と、過冷却器１５のメイン流路１５１の一端と、を接続する。第８配管Ｐ８は、過冷却器１５のメイン流路１５１の他端と、液側閉鎖弁１８の一端と、を接続する。
　第９配管Ｐ９は、第６配管Ｐ６の両端間の部分と、熱源側第２制御弁１７の一端と、を接続する。第１０配管Ｐ１０は、熱源側第２制御弁１７の他端と、過冷却器１５のサブ流路１５２の一端と、を接続する。第１１配管Ｐ１１は、過冷却器１５のサブ流路１５２の他端と、圧縮機１１のインジェクションポートと、を接続する。
　なお、これらの冷媒配管（Ｐ１―Ｐ１１）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。
　圧縮機１１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。本実施形態では、圧縮機１１は、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素が圧縮機モータ（図示省略）によって回転駆動される密閉式構造を有している。圧縮機モータは、インバータにより運転周波数の制御が可能である。すなわち、圧縮機１１は、容量制御可能に構成されている。但し、圧縮機１１は、容量が一定の圧縮機であってもよい。
　アキュームレータ１２は、圧縮機１１に液冷媒が過度に吸入されることを抑制するための容器である。アキュームレータ１２は、冷媒回路ＲＣに充填されている冷媒量に応じて所定の容積を有している。
　四路切換弁１３は、冷媒回路ＲＣにおける冷媒の流れを切り換えるための流路切換機構である。四路切換弁１３は、正サイクル状態と逆サイクル状態とを切り換えられる。四路切換弁１３は、正サイクル状態となると、第１ポート（第１配管Ｐ１）と第２ポート（第２配管Ｐ２）とを連通させるとともに第３ポート（第４配管Ｐ４）と第４ポート（第５配管Ｐ５）とを連通させる（図１６の四路切換弁１３の実線を参照）。四路切換弁１３は、逆サイクル状態となると、第１ポート（第１配管Ｐ１）と第３ポート（第４配管Ｐ４）とを連通させるとともに第２ポート（第２配管Ｐ２）と第４ポート（第５配管Ｐ５）とを連通させる（図１６の四路切換弁１３の破線を参照）。
　熱源側熱交換器１４は、冷媒の凝縮器（又は放熱器）又は蒸発器として機能する熱交換器である。熱源側熱交換器１４は、正サイクル運転（四路切換弁１３が正サイクル状態にある運転）時には、冷媒の凝縮器として機能する。また、熱源側熱交換器１４は、逆サイクル運転（四路切換弁１３が逆サイクル状態にある運転）時には、冷媒の蒸発器として機能する。熱源側熱交換器１４は、複数の伝熱管と、伝熱フィンと、を含む（図示省略）。熱源側熱交換器１４は、伝熱管内の冷媒と、伝熱管又は伝熱フィンの周囲を通過する空気（後述の熱源側空気流）と、の間で熱交換が行われるように構成されている。
　過冷却器１５は、流入する冷媒を過冷却状態の液冷媒とする熱交換器である。過冷却器１５は、例えば二重管熱交換器であり、過冷却器１５にはメイン流路１５１とサブ流路１５２とが構成されている。過冷却器１５は、メイン流路１５１およびサブ流路１５２を流れる冷媒が熱交換を行うように構成されている。
　熱源側第１制御弁１６は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。熱源側第１制御弁１６は、開状態と閉状態とを切換可能である。熱源側第１制御弁１６は、熱源側熱交換器１４と過冷却器１５（メイン流路１５１）との間に配置されている。
　熱源側第２制御弁１７は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。熱源側第２制御弁１７は、開状態と閉状態とを切換可能である。熱源側第２制御弁１７は、熱源側熱交換器１４と過冷却器１５（サブ流路１５２）との間に配置されている。
　液側閉鎖弁１８は、第８配管Ｐ８と液側連絡管ＬＰとの接続部分に配置された手動弁である。液側閉鎖弁１８は、一端が第８配管Ｐ８に接続され他端が液側連絡管ＬＰに接続されている。
　ガス側閉鎖弁１９は、第１配管Ｐ１とガス側連絡管ＧＰとの接続部分に配置された手動弁である。ガス側閉鎖弁１９は、一端が第１配管Ｐ１に接続され他端がガス側連絡管ＧＰに接続されている。
　また、熱源側ユニット１０は、熱源側熱交換器１４を通過する熱源側空気流を生成する熱源側ファン２０を有している。熱源側ファン２０は、熱源側熱交換器１４を流れる冷媒の冷却源又は加熱源としての熱源側空気流を熱源側熱交換器１４に供給する送風機である。熱源側ファン２０は、駆動源である熱源側ファンモータ（図示省略）を含み、状況に応じて発停および回転数を適宜制御される。
　また、熱源側ユニット１０には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒の状態（主に圧力又は温度）を検出するための複数の熱源側センサＳ１（図１８参照）が配置されている。熱源側センサＳ１は、圧力センサや、サーミスタ又は熱電対等の温度センサである。熱源側センサＳ１には、例えば、圧縮機１１の吸入側（第３配管Ｐ３）における冷媒の温度（吸入温度）を検出する第１温度センサ２１、又は圧縮機１１の吐出側（第４配管Ｐ４）における冷媒の温度（吐出温度）を検出する第２温度センサ２２が含まれている。また、熱源側センサＳ１には、例えば、熱源側熱交換器１４の液側（第６配管Ｐ６）の冷媒の温度を検出する第３温度センサ２３、第８配管Ｐ８における冷媒の温度を検出する第４温度センサ２４、又は第１１配管Ｐ１１における冷媒の温度を検出する第５温度センサ２５が含まれている。また、熱源側センサＳ１には、例えば、圧縮機１１の吸入側（第２配管Ｐ２）における冷媒の圧力（吸入圧力）を検出する第１圧力センサ２７、圧縮機１１の吐出側（第４配管Ｐ４）における冷媒の圧力（吐出圧力）を検出する第２圧力センサ２８が含まれている。
　また、熱源側ユニット１０は、熱源側ユニット１０に含まれる各機器の動作・状態を制御する熱源側ユニット制御部２９を有している。熱源側ユニット制御部２９は、その機能を実行するために、各種電気回路や、マイクロプロセッサやマイクロプロセッサが実行するプログラムが記憶されたメモリチップを有するマイクロコンピュータ等を有している。熱源側ユニット制御部２９は、熱源側ユニット１０に含まれる各機器（１１、１３、１６、１７、２０等）や熱源側センサＳ１と電気的に接続されており、互いに信号の入出力を行う。また、熱源側ユニット制御部２９は、熱交換器ユニット３０の熱交換器ユニット制御部４９（後述）等と通信線を介して電気的に接続されており、互いに制御信号の送受信を行う。
　（６－２－２）熱交換器ユニット
　熱交換器ユニット３０は、熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却および加熱の少なくとも一方を行う機器である。本実施形態では、熱交換器ユニット３０は、熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却および加熱を行う。熱交換器ユニット３０で液冷媒により冷却又は加熱された熱媒体は、利用側ユニット６０へと送られる。
　熱交換器ユニット３０は、利用側ユニット６０へと送られる熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却又は加熱を行うユニットである。熱交換器ユニット３０は、設置場所を限定されるものではないが、例えば設備機器室等の室内に設置される。熱交換器ユニット３０は、各冷媒回路ＲＣを構成する機器として、熱源側ユニット１０の数（冷媒回路ＲＣの数）と同数（ここでは４つ）の、複数の冷媒配管（冷媒配管Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄ）、膨張弁３１、および開閉弁３２を有している。また、熱交換器ユニット３０は、各冷媒回路ＲＣおよび熱媒体回路ＨＣを構成する機器として、熱交換器３３を有している。
　冷媒配管Ｐａは、液側連絡管ＬＰと、膨張弁３１の一端と、を接続する。冷媒配管Ｐｂは、膨張弁３１の他端と、熱交換器３３の一の液側冷媒出入口と、を接続する。冷媒配管Ｐｃは、熱交換器３３の一のガス側冷媒出入口と、開閉弁３２の一端と、を接続する。冷媒配管Ｐｄは、開閉弁３２の他端と、ガス側連絡管ＧＰと、を接続する。なお、これらの冷媒配管（Ｐａ―Ｐｄ）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。
　膨張弁３１は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。膨張弁３１は、開状態と閉状態とを切換可能である。膨張弁３１は、熱交換器３３と液側連絡管ＬＰとの間に配置されている。
　開閉弁３２は、開状態と閉状態とを切換可能な制御弁である。開閉弁３２は、閉状態時に冷媒を遮断する。開閉弁３２は、熱交換器３３とガス側連絡管ＧＰとの間に配置されている。
　熱交換器３３には、冷媒回路ＲＣを流れる冷媒の流路（冷媒流路ＲＰ）が複数形成されている。熱交換器３３において、各冷媒流路ＲＰは、他の冷媒流路ＲＰと連通していない。これに関連して、熱交換器３３においては、冷媒流路ＲＰの液側出入口およびガス側出入口が、それぞれ冷媒流路ＲＰの数と同数（ここでは４つ）形成されている。また、熱交換器３３には、熱媒体回路ＨＣを流れる熱媒体の流路（熱媒体流路ＨＰ）が形成されている。
　より具体的に、熱交換器３３は、第１熱交換器３４および第２熱交換器３５を含んでいる。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５は、別体として構成されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５においては、分離した２つの冷媒流路ＲＰがそれぞれ形成されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５では、各冷媒流路ＲＰの一端が、対応する冷媒回路ＲＣの冷媒配管Ｐｂに接続されており、各冷媒流路ＲＰの他端が対応する冷媒回路ＲＣの冷媒配管Ｐｃに接続されている。第１熱交換器３４では、熱媒体流路ＨＰの一端が後述の熱媒体配管Ｈｂに接続されており、熱媒体流路ＨＰの他端が後述の熱媒体配管Ｈｃに接続されている。第２熱交換器３５では、熱媒体流路ＨＰの一端が後述のＨｃに接続されており、熱媒体流路ＨＰの他端が後述の熱媒体配管Ｈｄに接続されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰは、熱媒体回路ＨＣにおいて直列に並んでいる。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５は、各冷媒流路ＲＰ（冷媒回路ＲＣ）を流れる冷媒と、熱媒体流路ＨＰ（熱媒体回路ＨＣ）を流れる熱媒体と、で熱交換が行われるように構成されている。
　また、熱交換器ユニット３０は、熱媒体回路ＨＣを構成する機器として、複数の熱媒体配管（熱媒体配管Ｈａ、Ｈｂ、Ｈｃ、Ｈｄ）、およびポンプ３６をさらに有している。
　熱媒体配管Ｈａは、一端が第１熱媒体連絡管Ｈ１に接続され、他端がポンプ３６の吸入側ポートに接続されている。熱媒体配管Ｈｂは、一端がポンプ３６の吐出側ポートに接続され、他端が第１熱交換器３４の熱媒体流路ＨＰの一端に接続されている。熱媒体配管Ｈｃは、一端が第１熱交換器３４の熱媒体流路ＨＰの他端に接続され、他端が第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰの一端に接続されている。熱媒体配管Ｈｄは、一端が第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰの他端に接続され、他端が第２熱媒体連絡管Ｈ２に接続されている。なお、これらの熱媒体配管（Ｈａ―Ｈｄ）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。
　ポンプ３６は、熱媒体回路ＨＣに配置されている。ポンプ３６は、運転中、熱媒体を吸引して吐出する。ポンプ３６は、駆動源であるモータを含み、モータをインバータ制御されることで回転数を調整される。すなわち、ポンプ３６は、吐出流量可変である。なお、熱交換器ユニット３０は、熱媒体回路ＨＣにおいて直列又は並列に接続された複数台のポンプ３６を有してもよい。また、ポンプ３６は、定量ポンプであってもよい。
　また、熱交換器ユニット３０には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒の状態（主に圧力又は温度）を検出するための複数の熱交換器ユニットセンサＳ２（図１８参照）が配置されている。熱交換器ユニットセンサＳ２は、圧力センサや、サーミスタ又は熱電対等の温度センサである。熱交換器ユニットセンサＳ２には、例えば、熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）の液側（冷媒配管Ｐｂ）における冷媒の温度を検出する第６温度センサ４１、および熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）のガス側（冷媒配管Ｐｃ）における冷媒の温度を検出する第７温度センサ４２が含まれている。また、熱交換器ユニットセンサＳ２には、例えば、熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）の液側（冷媒配管Ｐｂ）における冷媒の圧力を検出する第３圧力センサ４３、および熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）のガス側（冷媒配管Ｐｃ）における冷媒の圧力を検出する第４圧力センサ４４が含まれている。
　また、熱交換器ユニット３０には、熱交換器ユニット３０（冷媒回路ＲＣ）において冷媒漏洩が生じた場合に、漏洩冷媒を熱交換器ユニット３０から排出させるための排気ファンユニットを有している。排気ファンユニットは、排気ファン４６を含む。排気ファン４６は、駆動源（例えばファンモータ等）に連動して駆動する。排気ファン４６は、駆動すると、熱交換器ユニット３０内から外部へ流出する第１空気流ＡＦ１を生成する。排気ファン４６の種別は、特に限定されないが、例えばシロッコファンやプロペラファンである。
　また、熱交換器ユニット３０には、冷却ファン４８を有している。冷却ファン４８は、駆動源（例えばファンモータ等）に連動して駆動する。冷却ファン４８は、駆動すると、熱交換器ユニット３０内に配置される電気部品（発熱部品）を冷却するための第２空気流ＡＦ２を生成する。冷却ファン４８は、第２空気流ＡＦ２が発熱部品の周囲を通過して熱交換を行った後に熱交換器ユニット３０内から外部へ流出するように、配置される。冷却ファン４８の種別は、特に限定されないが、例えばシロッコファンやプロペラファンである。
　また、熱交換器ユニット３０は、熱交換器ユニット３０に含まれる各機器の動作・状態を制御する熱交換器ユニット制御部４９を有している。熱交換器ユニット制御部４９は、その機能を実行するために、マイクロプロセッサおよびマイクロプロセッサが実行するプログラムが記憶されたメモリチップを有するマイクロコンピュータや、各種電気部品等を有している。熱交換器ユニット制御部４９は、熱交換器ユニット３０に含まれる各機器や熱交換器ユニットセンサＳ２と電気的に接続されており、互いに信号の入出力を行う。また、熱交換器ユニット制御部４９は、熱源側ユニット制御部２９、利用側ユニット６０内に配置される制御部（図示省略）、又はリモコン（図示省略）等と、通信線を介して電気的に接続されており、互いに制御信号の送受信を行う。熱交換器ユニット制御部４９に含まれる電気部品は、冷却ファン４８によって生成される第２空気流ＡＦ２によって冷却される。
　（６－２－３）利用側ユニット
　利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体を、利用する設備である。各利用側ユニット６０は、第１熱媒体連絡管Ｈ１や第２熱媒体連絡管Ｈ２等を介して、熱交換器ユニット３０と接続されている。利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０とともに熱媒体回路ＨＣを構成する。
　本実施形態において、利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体と空気とを熱交換させて空調を行う、エアハンドリングユニットやファンコイルユニットである。
　図１６では、利用側ユニット６０を１つだけ図示している。ただし、熱負荷処理システム１００には複数の利用側ユニットが含まれ、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体は、分岐して複数の利用側ユニットへと送られてもよい。また、熱負荷処理システム１００に複数の利用側ユニットが含まれる場合、複数の利用側ユニットの種類は全て同一であってもよいし、複数の利用側ユニットには複数の種類の設備が含まれてもよい。
　（６－２－４）液側連絡管、ガス側連絡管
　各液側連絡管ＬＰおよび各ガス側連絡管ＧＰは、熱交換器ユニット３０と、対応する熱源側ユニット１０と、を接続して冷媒の流路を構成する。液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰは、設置現場において施工される。なお、液側連絡管ＬＰ又はガス側連絡管ＧＰは、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。
　（６－２－５）第１熱媒体連絡管、第２熱媒体連絡管
　第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２は、熱交換器ユニット３０と、対応する利用側ユニット６０と、の間を接続して熱媒体の流路を構成する。第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２は、設置現場において施工される。なお、第１熱媒体連絡管Ｈ１又は第２熱媒体連絡管Ｈ２は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。
　（６－２－６）冷媒漏洩センサ
　冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０が配置される空間（ここでは後述の設備機器室Ｒ）における冷媒漏洩を検知するためのセンサである。より具体的には、冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０における漏洩冷媒を検出する。本実施形態では、冷媒漏洩センサ７０は、冷媒回路ＲＣに封入されている冷媒の種別に応じて公知の汎用品が用いられている。冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０が配置される空間に配置されている。本実施形態においては、冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０内に配置されている。
　冷媒漏洩センサ７０は、継続的又は間欠的にコントローラ８０に対して、検出値に応じた電気信号（冷媒漏洩センサ検出信号）を出力している。より詳細には、冷媒漏洩センサ７０から出力される冷媒漏洩センサ検出信号は、冷媒漏洩センサ７０によって検出される冷媒の濃度に応じて電圧が変化する。換言すると、冷媒漏洩センサ検出信号は、冷媒回路ＲＣにおける冷媒漏洩の有無に加えて、冷媒漏洩センサ７０が設置される空間における漏洩冷媒の濃度（より詳細には冷媒漏洩センサ７０が検出した冷媒の濃度）を特定可能な態様でコントローラ８０へ出力される。
　（６－２－７）コントローラ
　図１８に示すコントローラ８０は、各機器の状態を制御することで熱負荷処理システム１００の動作を制御するコンピュータである。本実施形態において、コントローラ８０は、熱源側ユニット制御部２９、熱交換器ユニット制御部４９、およびこれらに接続される機器（例えば利用側ユニット内に配置される制御部やリモコン）が通信線を介して接続されることで構成されている。すなわち、本実施形態において、コントローラ８０は、熱源側ユニット制御部２９、熱交換器ユニット制御部４９、およびこれらに接続される機器が協働することで実現される。
　（６－３）熱負荷処理システムの設置態様
　図１７は、熱負荷処理システム１００の設置態様を示した模式図である。熱負荷処理システム１００は、設置場所を特に限定されるものではないが、例えばビルや、商業施設又は工場等に設置される。本実施形態において、熱負荷処理システム１００は、図１７に示すような態様で建物Ｂ１に設置されている。建物Ｂ１は、複数のフロアを有する。なお、建物Ｂ１の階数や部屋数等は、適宜変更が可能である。
　建物Ｂ１には、設備機器室Ｒが設けられている。設備機器室Ｒは、配電盤や発電機等の電気設備、又はボイラー等の冷熱機器等が配置される空間である。設備機器室Ｒは、人が出入りし滞在可能な空間である。例えば、設備機器室Ｒは、地下室等の人が歩行可能な空間である。本実施形態において、設備機器室Ｒは、建物Ｂ１の最下のフロアに位置している。また、建物Ｂ１には、人が活動を行う居住空間ＳＰが設けられている。建物Ｂ１には、複数の居住空間ＳＰが設けられている。本実施形態において、居住空間ＳＰは、設備機器室Ｒが設けられるフロアの上階に位置している。
　図１７では、熱源側ユニット１０は、建物Ｂ１の屋上に設置されている。また、熱交換器ユニット３０は、設備機器室Ｒに設置されている。これに関連して、液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰが、屋上と設備機器室Ｒとの間で鉛直方向に沿って延びている。
　また、図１７では、各利用側ユニット６０は、対応する居住空間ＳＰにおいて配置されている。これに関連して、第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２が、居住空間ＳＰと設備機器室Ｒとの間で鉛直方向に沿って延びている。
　建物Ｂ１においては、設備機器室Ｒの換気（強制換気又は自然換気）を行う換気装置２００が設けられている。各換気装置２００は、設備機器室Ｒに設置されている。具体的に、設備機器室Ｒにおいては、換気装置２００として換気ファン２１０が設置されている。換気ファン２１０は、複数の換気ダクトＤに接続されている。換気ファン２１０は、駆動すると、設備機器室Ｒ内の空気（内気ＲＡ）を排気ＥＡとして外部空間に排出し、外部空間の空気（外気ＯＡ）を給気ＳＡとして設備機器室Ｒに供給することで、設備機器室Ｒの換気を行う。すなわち、換気ファン２１０は、設備機器室Ｒにおいて換気を行う「換気装置」に相当する。換気ファン２１０の動作（発停又は回転数等）は、コントローラ８０によって制御可能である。換気ファン２１０の制御については、換気ファン２１０に間欠運転を行わせる間欠運転モードと、連続運転を行わせる連続運転モードと、が適宜切り換えられる。
　また、設備機器室Ｒにおいては、換気装置２００として開閉機構２２０が設置されている。開閉機構２２０は、設備機器室Ｒと他の空間（例えば外部空間等）とを連通させる開状態と、遮断する閉状態と、を切換可能な機構である。すなわち、開閉機構２２０は、設備機器室Ｒと他の空間とを連通する開口を開閉する。開閉機構２２０は、例えば開閉制御可能なドア、ハッチ、窓又はシャッタ等である。開閉機構２２０は、アダプタ８０ｂ（図１８参照）を介して、コントローラ８０に電気的に接続されている。換気ファン２１０の状態（開状態又は閉状態）は、コントローラ８０によって制御される。
　（６－４）特徴
　本実施形態に係る熱負荷処理システム１００では、第１のサイクルである冷媒回路ＲＣに封入する冷媒として、上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用しており、熱交換器ユニット３０での熱交換の効率を向上させることができている。
　（７）第２実施形態
　図１９に、本実施形態に係る冷凍装置である二元冷凍装置５００の冷媒回路図を示す。二元冷凍装置５００は、高温側の高元冷凍サイクルである第１サイクル５１０と、低温側の低元冷凍サイクルである第２サイクル５２０とを備えている。第１サイクル５１０と第２サイクル５２０は、カスケードコンデンサ５３１により熱的に接続されている。第１サイクル５１０および第２サイクル５２０を構成する各要素は、後述する室外ユニット５０１若しくは冷却ユニット５０２に収納されている。
　第２サイクル５２０に封入される冷媒には、冷媒漏れを考慮し、地球温暖化に対する影響が小さい二酸化炭素、すなわちＣＯ２を用いている。第１サイクル５１０に封入される冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。以下、第２サイクル５２０に封入される低温側の冷媒を第２冷媒といい、第１サイクル５１０に封入される高温側の冷媒を第１冷媒という。
　第１サイクル５１０は、第１冷媒が循環する冷凍サイクルである。第１サイクル５１０において、第１圧縮機５１１と、第１凝縮器５１２と、第１膨張弁５１３と、第１蒸発器５１４とが順次、冷媒配管で接続され、冷媒回路が構成されている。本明細書では、第１サイクル５１０の冷媒回路を、第１冷媒回路という。
　第２サイクル５２０は、第２冷媒が循環する冷凍サイクルである。第２サイクル５２０において、第２圧縮機５２１と、第２上流側凝縮器５２２と、第２下流側凝縮器５２３と、受液器５２５と、第２下流側膨張弁５２６と、第２蒸発器５２７とが順次、冷媒配管で接続され、冷媒回路が構成されている。また、第２サイクル５２０は、第２下流側凝縮器５２３と受液器５２５との間に設けられた第２上流側膨張弁５２４を有している。本明細書では、第２サイクル５２０の冷媒回路を、第２冷媒回路という。
　二元冷凍装置５００は、上述のカスケードコンデンサ５３１を備えている。カスケードコンデンサ５３１において、第１蒸発器５１４を通過する冷媒と第２下流側凝縮器５２３を通過する冷媒との間で熱交換が可能なように、第１蒸発器５１４と第２下流側凝縮器５２３とが結合されて構成されている。すなわち、カスケードコンデンサ５３１は、冷媒間熱交換器である。カスケードコンデンサ５３１を設けることにより、第２冷媒回路と第１冷媒回路とは多段構成となっている。
　第１圧縮機５１１は、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を吸入し、吸入した第１冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒にして吐出する。本実施形態において、第１圧縮機５１１は、インバータ回路により回転数を制御し、冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機である。
　第１凝縮器５１２は、例えば、空気、ブライン等と第１冷媒回路を流れる冷媒との間で熱交換を行い、冷媒を凝縮液化させるものである。本実施形態において、第１凝縮器５１２は、外気と冷媒との熱交換を行うものである。二元冷凍装置５００は、第１凝縮器ファン５１２ａを有している。第１凝縮器ファン５１２ａにより、第１凝縮器５１２に外気が送風され、第１凝縮器５１２における熱交換が促される。第１凝縮器ファン５１２ａは風量を調整できる。
　第１膨張弁５１３は、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を減圧して膨張させるものであり、例えば、電子式膨張弁である。
　第１蒸発器５１４は、熱交換により、第１冷媒回路を流れる冷媒を蒸発させガス化するものである。本実施形態では、第１蒸発器５１４は、例えば、カスケードコンデンサ５３１において第１冷媒回路を流れる冷媒が通過する伝熱管等により構成される。そして、カスケードコンデンサ５３１において、第１蒸発器５１４を流れる第１冷媒と第２冷媒回路を流れる第２冷媒との間で熱交換が行われる。
　第２圧縮機５２１は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を吸入し、吸入した第２冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒にして吐出する。本実施形態において、第２圧縮機５２１は、例えば、インバータ回路により回転数を制御し、冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機である。
　第２上流側凝縮器５２２は、例えば、空気、ブライン等と第１冷媒回路を流れる冷媒との間で熱交換を行い、冷媒を凝縮液化させるものである。本実施形態において、第２上流側凝縮器５２２は、外気と冷媒との熱交換を行うものである。二元冷凍装置５００は、第２凝縮器ファン５２２ａを有している。第２凝縮器ファン５２２ａにより、第２上流側凝縮器５２２に外気が送風され、第２上流側凝縮器５２２における熱交換が促される。第２凝縮器ファン５２２ａは、風量を調整できるタイプのファンである。
　第２下流側凝縮器５２３は、第２上流側凝縮器５２２で凝縮され液化された冷媒を、さらに過冷却冷媒にするものである。本実施形態では、第２下流側凝縮器５２３は、カスケードコンデンサ５３１において第２冷媒回路を流れる第２冷媒が通過する伝熱管により構成される。そして、カスケードコンデンサ５３１において、第２下流側凝縮器５２３を流れる第２冷媒と第１冷媒回路を流れる第１冷媒との間で熱交換が行われる。
　第２上流側膨張弁５２４は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を減圧して膨張させるものであり、ここでは電子式膨張弁である。
　受液器５２５は、第２下流側凝縮器５２３および第２上流側膨張弁５２４の下流側に設けられている。受液器５２５は、冷媒を一時的に貯留するものである。
　第２下流側膨張弁５２６は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を減圧して膨張させるものであり、電子式膨張弁である。
　第２蒸発器５２７は、熱交換により、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を蒸発させガス化するものである。第２蒸発器５２７における冷媒との熱交換により、冷却対象は、直接又は間接に冷却されることになる。
　上述した二元冷凍装置５００の各構成要素は、室外ユニット５０１又は冷却ユニット５０２に収納されている。冷却ユニット５０２は、例えば、冷蔵冷凍ショーケース若しくはユニットクーラーとして使用される。本実施形態において、第１圧縮機５１１、第１凝縮器５１２、第１膨張弁５１３、第１蒸発器５１４、第２圧縮機５２１、第２上流側凝縮器５２２、第２下流側凝縮器５２３、第２上流側膨張弁５２４、受液器５２５、過冷却冷媒配管５２８、蒸気冷媒配管５２９、毛細管５２８ａ、および逆止弁５２９ａは、室外ユニット５０１に収納されている。また、第２下流側膨張弁５２６および第２蒸発器５２７は、冷却ユニット５０２に収納されている。そして、室外ユニット５０１と冷却ユニット５０２は、２つの配管、すなわち液配管５５１およびガス配管５５２で接続されている。
　以上のような構成の二元冷凍装置５００において、冷却対象である空気を冷却する通常の冷却運転における各構成機器の動作等を、各冷媒回路を循環する冷媒の流れに基づいて説明する。
　まず、図１９を参照しながら、第１サイクル５１０の動作について説明する。第１圧縮機５１１は、第１冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧のガス冷媒の状態にして吐出する。吐出された第１冷媒は、第１凝縮器５１２へ流入する。第１凝縮器５１２は、第１凝縮器ファン５１２ａから供給される外気とガス冷媒である第１冷媒との間で熱交換を行い、第１冷媒を凝縮し液化する。凝縮液化された第１冷媒は、第１膨張弁５１３を通過する。第１膨張弁５１３は凝縮液化した第１冷媒を減圧する。減圧された第１冷媒は、カスケードコンデンサ５３１の第１蒸発器５１４に流入する。第１蒸発器５１４は、第２下流側凝縮器５２３を通過する第２冷媒との熱交換により、第１冷媒を蒸発、ガス化する。蒸発、ガス化された第１冷媒は、第１圧縮機５１１に吸入される。
　次に、図１を参照しながら、第２サイクル５２０の動作について説明する。第２圧縮機５２１は、第２冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧のガス冷媒の状態にして吐出する。吐出された第２冷媒は、第２上流側凝縮器５２２へ流入する。第２上流側凝縮器５２２は、第２凝縮器ファン５２２ａから供給される外気と第２冷媒との間で熱交換を行い、第２冷媒を凝縮し、カスケードコンデンサ５３１の第２下流側凝縮器５２３に流入する。第２下流側凝縮器５２３は、第１蒸発器５１４を通過する第１冷媒との熱交換により、さらに第１冷媒を過冷却液化する。過冷却液化された第２冷媒は、第２上流側膨張弁５２４を通過する。第２上流側膨張弁５２４は、過冷却液化された第２冷媒を減圧し、中間圧の冷媒にする。中間圧まで減圧された第２冷媒は、受液器５２５を通り、第２下流側膨張弁５２６を通過し、減圧されて低圧の冷媒となる。低圧まで減圧された第２冷媒は、第２蒸発器５２７に流入する。第２蒸発器５２７は、第２蒸発器ファン５２７ａを用いて冷凍倉庫の庫内空気と第２冷媒とを熱交換させ、第２冷媒を蒸発ガス化する。蒸発ガス化した第２冷媒は、第２圧縮機５２１に吸入される。
　本実施形態に係る二元冷凍装置５００では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用しており、カスケードコンデンサ５３１での熱交換の効率を向上させることができている。また、第１冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用することで、Ｒ３２を使う場合に較べてＧＷＰ（地球温暖化係数）を下げることも可能になる。
　（７－１）第２実施形態の第１の変形例
　上記の実施形態では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２サイクル５２０に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、第１冷媒も第２冷媒も、共に上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用してもよい。ここでは、第１サイクル５１０および第２サイクル５２０がカスケードコンデンサ５３１を介して組み合わされ二元冷凍装置５００を構成しており、一元の装置に較べて冷却ユニット５０２側を通るサイクル（第２サイクル５２０）の冷媒充填量が少なくなる。このため、冷却ユニット５０２側の冷媒漏洩に備えた安全対策のコストを低減することが可能になる。
　（７－２）第２実施形態の第２の変形例
　上記の実施形態では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２サイクル５２０に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、第１冷媒としてＲ３２を採用し、第２冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用してもよい。ここでは、二酸化炭素（ＣＯ２）に較べて耐圧の設計値が低い傾向にある混合冷媒を用いることで、第２サイクル５２０を構成する配管や部品の耐圧レベルを下げることが可能になる。
　（８）第３実施形態
　（８－１）全体構成
　図２０に、第３実施形態に係る冷凍装置である空調給湯システム６００を示す。図２０は、空調給湯システム６００の回路構成図である。空調給湯システム６００は、空調装置６１０と給湯装置６２０とを備える。給湯装置６２０には、給湯用温水回路６４０が接続されている。
　（８－２）詳細構成
　（８－２－１）空調装置
　空調装置６１０は、圧縮機６１１と室外熱交換器６１２と膨張弁６１３と室内熱交換器６１４とが接続された空調用冷媒回路６１５を備えている。具体的には、圧縮機６１１の吐出側に、四路切換弁６１６の第１ポートＰ１が接続されている。四路切換弁６１６の第２ポートＰ２に、室外熱交換器６１２のガス側端部が接続されている。室外熱交換器６１２の液側端部は、膨張弁６１３を介して、室内熱交換器６１４の液側端部に接続されている。室内熱交換器６１４のガス側端部は、四路切換弁６１６の第３ポートＰ３に接続されている。そして、四路切換弁６１６の第４ポートＰ４が、圧縮機６１１の吸入側に接続されている。
　四路切換弁６１６は、第１ポートＰ１と第２ポートＰ２が連通し、第３ポートＰ３と第４ポートＰ４が連通する第１の連通状態（図の破線の状態）と、第１ポートＰ１と第３ポートＰ３が連通し、第２ポートＰ２と第４ポートＰ４が連通する第２の連通状態（図の実線の状態）とに切り換わる。四路切換弁６１６を切り換えることにより、冷媒の循環方向を逆転させることができる。
　第３実施形態では、空調用冷媒回路６１５には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。
　（８－２－２）給湯装置
　給湯装置６２０は、給湯用冷媒回路６２５を有する。給湯用冷媒回路６２５では、圧縮機６２１と、第１熱交換器６２２と、膨張弁６２３と、第２熱交換器６２４とが、順に接続されている。給湯用冷媒回路６２５には、冷媒として、二酸化炭素冷媒が充填されている。給湯装置６２０は、給湯用冷媒回路６２５を構成している各機器を一つのケーシング内に収めたもので、一つの給湯ユニットを構成している。
　第１熱交換器６２２は、吸熱部６２２ａと放熱部６２２ｂとが一体的に構成された水／冷媒熱交換器である。第１熱交換器６２２は、放熱部６２２ｂが給湯用冷媒回路６２５に接続されるともに、吸熱部６２２ａが、水から温水を生成する給湯用温水回路６４０に接続されている。第１熱交換器６２２では、給湯用温水回路６４０の水と給湯用冷媒回路６２５の二酸化炭素冷媒とが熱交換を行うことにより、給湯用温水回路６４０において水から温水が生成される。
　給湯用温水回路６４０は、循環ポンプ６４１と、第１熱交換器６２２の吸熱部６２２ａと、貯湯タンク６４２と、が接続された回路である。給湯用温水回路６４０では、第１熱交換器６２２で二酸化炭素冷媒により加熱された温水が、貯湯タンク６４２に蓄えられるように、水／温水が循環する。給湯用温水回路６４０には、貯湯タンク６４２における給排水を行うため、貯湯タンク６４２への給水管６４３と、貯湯タンク６４２からの出湯管６４４と、が接続される。
　第２熱交換器６２４は、吸熱部６２４ａと放熱部６２４ｂとが一体的に構成されたカスケード熱交換器であり、吸熱部６２４ａが給湯用冷媒回路６２５に、放熱部６２４ｂが空調用冷媒回路６１５に接続されている。このように第２熱交換器６２４をカスケード熱交換器としたことで、空調用冷媒回路６１５が二元ヒートポンプサイクルの低段（低温）側の動作を行い、給湯用冷媒回路６２５が高段（高温）側の動作を行う。
　第２熱交換器６２４は、二元ヒートポンプサイクルの低段側である空調用冷媒回路６１５の室内熱交換器６１４に、並列に接続されている。三方切換弁６５０の切り換えによって、空調用冷媒回路６１５の冷媒が第２熱交換器６２４に流れる状態と、冷媒が室内熱交換器６１４に流れる状態とが切り換わる。言い換えると、二元ヒートポンプサイクルの低段側である空調用冷媒回路６１５では、室外熱交換器６１２と室内熱交換器６１４との間で冷媒が循環する第１動作と、室外熱交換器６１２と第２熱交換器６２４との間で冷媒が循環する第２動作とを切り換えることができる。
　（８－３）空調給湯システムの運転動作
　次に、空調給湯システム６００の運転動作について説明する。
　まず、第１動作である空調運転は、冷房運転と暖房運転とを切り換えて行うことができる。冷房運転時は、四路切換弁６１６が破線側の第１連通状態にセットされ、三方切換弁６５０が破線側の第１連通状態にセットされる。この状態において、圧縮機６１１から吐出された冷媒は、四路切換弁６１６を通って室外熱交換器６１２へ流入し、室外熱交換器６１２で外気に放熱して凝縮する。冷媒は、膨張弁６１３において膨張した後、室内熱交換器６１４で室内空気から吸熱して蒸発し、室内空気を冷却する。その後、冷媒は四路切換弁６１６を通り、圧縮機６１１に吸入される。冷媒が以上のように循環して圧縮行程、凝縮行程、膨張行程、蒸発行程を繰り返すことにより、室内が冷房される。
　また、暖房運転時は、四路切換弁６１６が実線側の第２連通状態にセットされ、三方切換弁６５０が破線側の第１連通状態にセットされる。この状態において、圧縮機６１１から吐出された冷媒は、四路切換弁６１６および三方切換弁６５０を通って室内熱交換器６１４へ流入し、室内熱交換器６１４で室内空気に放熱して凝縮し、室内空気を加熱する。この冷媒は、膨張弁６１３において膨張した後、室外熱交換器６１２で外気から吸熱して蒸発する。その後、冷媒は、四路切換弁６１６を通り、圧縮機６１１に吸入される。冷媒が以上のように循環することにより、室内が暖房される。
　一方、第２動作である貯湯運転は、空調が不要となる深夜の時間帯に行われる。このとき、空調用冷媒回路６１５において、四路切換弁６１６は、暖房運転時と同様に実線側の第２連通状態にセットされ、三方切換弁６５０は、空調運転時とは逆に実線側の第２連通状態にセットされる。また、このときは、給湯用冷媒回路６２５の圧縮機６２１と給湯用温水回路６４０の循環ポンプ６４１の運転も行われる。
　この状態において、空調用冷媒回路６１５では、圧縮機６１１から吐出された冷媒が、四路切換弁６１６および三方切換弁６５０を通って第２熱交換器６２４の放熱部６２４ｂへ流入する。放熱部６２４ｂでは、空調用冷媒回路６１５を流れる冷媒が、給湯用冷媒回路６２５の二酸化炭素冷媒に放熱して凝縮し、二酸化炭素冷媒を加熱する。空調用冷媒回路６１５の冷媒は、その後、膨張弁６１３において膨張し、室外熱交換器６１２で蒸発した後、四路切換弁６１６を通って圧縮機６１１に吸入される。空調用冷媒回路６１５の冷媒は、以上のように循環し、圧縮行程、凝縮行程、膨張行程、蒸発行程を繰り返す。
　給湯用冷媒回路６２５では、二酸化炭素冷媒が、圧縮機６２１における圧縮行程、第１熱交換器６２２の放熱部６２２ｂにおける放熱行程、膨張弁６２３における膨張行程、そして第２熱交換器６２４の吸熱部６２４ａにおける吸熱行程を順に行う。第２熱交換器６２４では、二酸化炭素冷媒が空調用冷媒回路６１５を流れる冷媒から吸熱し、第１熱交換器６２２においては、二酸化炭素冷媒が温熱を給湯用温水回路６４０の水に与える作用を行う。
　給湯用温水回路６４０では、循環ポンプ６４１により貯湯タンク６４２の水が第１熱交換器６２２の吸熱部６２２ａに供給され、加熱される（温水が生成される）。加熱によって生成された温水は、貯湯タンク６４２に戻り、所定の蓄熱温度になるまで給湯用温水回路６４０内で温水の循環が継続される。以上の貯湯運転は、上述したように深夜の時間帯に行われる。一方、貯湯タンク６４２から出湯する給湯運転は、昼間や夜間の時間帯に行われる。給湯運転時、給湯用冷媒回路６２５は停止しており、空調用冷媒回路６１５においては室内熱交換器６１４を用いて冷房運転あるいは暖房運転を行うことができる。
　（８－４）空調給湯システムの特徴
　第３実施形態に係る空調給湯システム６００では、二酸化炭素を冷媒とする給湯用冷媒回路６２５における熱源側の第２熱交換器６２４をカスケード熱交換器にしたユニット型の給湯装置６２０を用いている。また、第２熱交換器６２４を低段側冷媒回路である空調用冷媒回路６１５に接続して、二元のヒートポンプサイクル動作を行う構成にしている。空調用冷媒回路６１５では、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかの、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒を用いている。このため、第２熱交換器６２４での熱交換の効率を向上させることができている。
　（８－５）第３実施形態の変形例
　上記の実施形態では、第１のサイクルである空調用冷媒回路６１５に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ａ～Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２のサイクルである給湯用冷媒回路６２５に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、給湯用冷媒回路６２５に封入する第２冷媒として、第１冷媒よりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒を採用することが好ましい。例えば、Ｒ１３４ａを給湯用冷媒回路６２５に封入ことは、好ましい。
　以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
　　１１　　圧縮機（第１圧縮機）
　　１４　　熱源側熱交換器（第１放熱器）
　　３１　　膨張弁（第１膨張機構）
　　３３　　熱交換器
　　６０　　利用側ユニット（第２吸熱器）
　１００　　熱負荷処理システム（冷凍装置）
　５００　　二元冷凍装置（冷凍装置）
　５１０　　第１サイクル
　５１１　　第１圧縮機
　５１２　　第１凝縮器（第１放熱器）
　５１３　　第１膨張弁（第１膨張機構）
　５１４　　第１蒸発器（第１吸熱器）
　５２０　　第２サイクル
　５２１　　第２圧縮機
　５２３　　第２下流側凝縮器（第２放熱器）
　５２４　　第２上流側膨張弁（第２膨張機構）
　５２６　　第２下流側膨張弁（第２膨張機構）
　５２７　　第２蒸発器（第２吸熱器）
　５３１　　カスケードコンデンサ（熱交換器）
　　ＨＣ　　熱媒体回路（第２サイクル）
　　ＨＰ　　熱交換器の熱媒体流路（第２放熱器）
　　ＲＣ　　冷媒回路（第１サイクル）
　　ＲＰ　　熱交換器の冷媒流路（第１吸熱器）
　６００　　空調給湯システム（冷凍装置）
　６１１　　圧縮機（第１圧縮機）
　６１２　　室外熱交換器（第１吸熱器）
　６１３　　膨張弁（第１膨張機構）
　６１５　　空調用冷媒回路（第１サイクル）
　６２１　　圧縮機（第２圧縮機）
　６２２ｂ　放熱部（第２放熱器）
　６２３　　膨張弁（第２膨張機構）
　６２４　　第２熱交換器（熱交換器）
　６２４ａ　吸熱部（第２吸熱器）
　６２４ｂ　放熱部（第１放熱器）
　６２５　　給湯用冷媒回路（第２サイクル）
国際公開第２０１４／０４５４００号

Claims (30)

  1. 　第１圧縮機（１１，５１１）、第１放熱器（１４，５１２）、第１膨張機構（３１，５１３）および第１吸熱器（ＲＰ，５１４）が接続され、第１冷媒が循環する第１サイクル（ＲＣ，５１０）と、
    　第２放熱器（ＨＰ，５２３）および第２吸熱器（６０，５２７）が接続され、第２冷媒が循環する第２サイクル（ＨＣ，５２０）と、
    を備え、
    　前記第１吸熱器（ＲＰ，５１４）と前記第２放熱器（ＨＰ，５２３）とは、前記第１吸熱器（ＲＰ，５１４）を流れる前記第１冷媒と前記第２放熱器（ＨＰ，５２３）を流れる前記第２冷媒との間で熱交換をさせる熱交換器（３３，５３１）であり、
    　前記第１冷媒および前記第２冷媒の少なくとも一方は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む混合冷媒である、
    冷凍装置（１００，５００）。
  2. 　第１圧縮機（６１１）、第１放熱器（６２４ｂ）、第１膨張機構（６１３）および第１吸熱器（６１２）が接続され、第１冷媒が循環する第１サイクル（６１５）と、
    　第２放熱器（６２２ｂ）および第２吸熱器（６２４ａ）が接続され、第２冷媒が循環する第２サイクル（６２５）と、
    を備え、
    　前記第１放熱器（６２４ｂ）と前記第２吸熱器（６２４ａ）とは、前記第１放熱器（６２４ｂ）を流れる前記第１冷媒と前記第２吸熱器（６２４ａ）を流れる前記第２冷媒との間で熱交換をさせる熱交換器（６２４）であり、
    　前記第１冷媒および前記第２冷媒の少なくとも一方は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む混合冷媒である、
    冷凍装置（６００）。
  3. 　前記第２サイクル（５２０）は、さらに第２圧縮機（５２１）および第２膨張機構（５２４，５２６）が接続されたサイクルであり、
    　前記第１サイクル（５１０）の前記第１放熱器（５１２）を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出し、
    　前記第１冷媒は、前記混合冷媒であり、
    　前記第２冷媒は、二酸化炭素である、
    請求項１に記載の冷凍装置（５００）。
  4. 　前記第２サイクル（５２０）は、さらに第２圧縮機（５２１）および第２膨張機構（５２４，５２６）が接続されたサイクルであり、
    　前記第１サイクル（５１０）の前記第１放熱器（５１２）を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出し、
    　前記第１冷媒は、前記混合冷媒であり、
    　前記第２冷媒は、前記混合冷媒である、
    請求項１に記載の冷凍装置。
  5. 　前記第２サイクル（５２０）は、さらに第２圧縮機（５２１）および第２膨張機構（５２４，５２６）が接続されたサイクルであり、
    　前記第１サイクル（５１０）の前記第１放熱器（５１２）を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出し、
    　前記第１冷媒は、Ｒ３２であり、
    　前記第２冷媒は、前記混合冷媒である、
    請求項１に記載の冷凍装置。
  6. 　前記第１サイクル（ＲＣ）の前記第１放熱器（１４）を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出し、
    　前記第１冷媒は、前記混合冷媒であり、
    　前記第２冷媒は、液媒体である、
    請求項１に記載の冷凍装置（１００）。
  7. 　前記第２サイクル（６２５）は、さらに第２圧縮機（６２１）および第２膨張機構（６２３）が接続されたサイクルであり、
    　前記第１サイクル（６１５）の前記第１吸熱器（６１２）を流れる第１冷媒は、外気から熱を奪い、
    　前記第１冷媒は、前記混合冷媒であり、
    　前記第２冷媒は、前記混合冷媒よりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒である、
    請求項２に記載の冷凍装置。
  8. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  9. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0)、
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
    　　点O(100.0, 0.0, 0.0)
    の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分BD、CO及びOAが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  10. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点G(72.0, 28.0, 0.0)、
    　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    　　点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  11. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点N(68.6, 16.3, 15.1)、
    　　点K(61.3, 5.4, 33.3)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PNは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分NKは、
    　　座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
    で表わされ、
    前記線分KA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、BD及びCGが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  12. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    　　点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    　　点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    　　座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、LM、BD及びCGが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  13. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TPは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LM及びBFが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  14. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    　　点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    　　点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
    　　点R(49.8, 42.3, 7.9)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分PLは、
    　　座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分RPは、
    　　座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LQ及びQRが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  15. 　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　点S(62.6, 28.3, 9.1)、
    　　点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    　　点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    　　点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    　　点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    　　点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分MA’は、
    　　座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    　　座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    　　座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TSは、
    　　座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
    で表わされ、かつ
    前記線分SM及びBFが直線である、
    請求項８に記載の冷凍装置。
  16. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  17. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  18. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　0＜a≦11.1のとき、
    　　　点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
    　　　点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
    　　　点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
    　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
    　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
    　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
    　　11.1＜a≦18.2のとき、
    　　　点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
    　　　点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
    　　　点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
    　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    　　18.2＜a≦26.7のとき、
    　　　点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
    　　　点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
    　　　点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
    　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    　　26.7＜a≦36.7のとき、
    　　　点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
    　　　点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
    　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
    　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
    　　36.7＜a≦46.7のとき、
    　　　点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
    　　　点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
    　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
    　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  19. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　0＜a≦11.1のとき、
    　　　点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
    　　　点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
    　　　点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
    　　　点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
    　　　点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
    　　11.1＜a≦18.2のとき、
    　　　点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
    　　　点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
    　　　点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    　　18.2＜a≦26.7のとき、
    　　　点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
    　　　点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
    　　　点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    　　26.7＜a≦36.7のとき、
    　　　点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
    　　　点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
    　　　点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
    　　　点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
    　　36.7＜a≦46.7のとき、
    　　　点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
    　　　点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
    　　　点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
    　　　点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
    　　　点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  20. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    　　　点J(48.5, 18.3, 33.2)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    　　　点E(58.3, 0.0, 41.7)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
    　前記線分IJは、
    　　座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
    で表わされ、
    　前記線分NEは、
    　　座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
    で表わされ、かつ
    　前記線分JN及びEIが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  21. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(52.6, 0.0, 47.4)、
    　　　点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)、
    　　　点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
    　　　点G(39.6, 0.0, 60.4)
    の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
    　前記線分MM’は、
    　　座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
    で表わされ、
    　前記線分M’Nは、
    　　座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
    で表わされ、
    　前記線分VGは、
    　　座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
    で表わされ、かつ
    　前記線分NV及びGMが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  22. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点O(22.6, 36.8, 40.6)、
    　　　点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    　　　点U(3.9, 36.7, 59.4)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分ONは、
    　　座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
    で表わされ、
    　前記線分NUは、
    　　座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
    で表わされ、かつ
    　前記線分UOが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  23. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
    　　　点R(25.5, 36.8, 37.7)、
    　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)、
    　　　点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
    　　　点K(35.6, 36.8, 27.6)
    の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分QRは、
    　　座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
    で表わされ、
    　前記線分RTは、
    　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
    で表わされ、
    　前記線分LKは、
    　　座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
    で表わされ、
    　前記線分KQは、
    　　座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TLが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  24. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点P(20.5, 51.7, 27.8)、
    　　　点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
    　　　点T(8.6, 51.6, 39.8)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分PSは、
    　　座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
    で表わされ、
    　前記線分STは、
    　　座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TPが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  25. 　前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
    　　　点K(48.4, 33.2, 18.4)
    　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
    　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
    　前記線分IKは、
    　　座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
    で表わされ、
    　前記線分HRは、
    　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
    で表わされ、
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分KB’及びGIが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  26. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点I(72.0, 28,0, 0.0)
    　　　点J(57.7, 32.8, 9.5)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
    　前記線分IJは、
    　　座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、
    　前記線分JR及びGIが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  27. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
    　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
    　　　点B’(0.0, 81.6, 18.4)
    　　　点H(0.0, 84.2, 15.8)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
    　前記線分MPは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、
    　前記線分HRは、
    　　座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
    で表わされ、
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分PB’及びGMが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  28. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点M(47.1, 52.9, 0.0)
    　　　点N(38.5, 52.1, 9.5)
    　　　点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
    　　　点G(38.5, 61.5, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
    　前記線分MNは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分RGは、
    　　座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
    で表わされ、
    　前記線分JR及びGIが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  29. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点P(31.8, 49.8, 18.4)
    　　　点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
    　　　点T(34.8, 51.0, 14.2)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    　前記線分STは、
    　　座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
    で表わされ、かつ
    　前記線分TPは、
    　　座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
    で表わされ、
    　前記線分PSが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
  30. 　前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
    　前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    　　　点Q(28.6, 34.4, 37.0)
    　　　点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
    　　　点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
    　　　点U(28.7, 41.2, 30.1)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
    　前記線分DUは、
    　　座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
    　前記線分UQは、
    　　座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
    で表わされ、
    　前記線分QB’’及びB’’Dが直線である、
    請求項１から７のいずれか１項に記載の冷凍装置。
     
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