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WO2019049514A1 - エレベーターロープ - Google Patents

エレベーターロープ Download PDF

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WO2019049514A1
WO2019049514A1 PCT/JP2018/026671 JP2018026671W WO2019049514A1 WO 2019049514 A1 WO2019049514 A1 WO 2019049514A1 JP 2018026671 W JP2018026671 W JP 2018026671W WO 2019049514 A1 WO2019049514 A1 WO 2019049514A1
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WO
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rope
strand
elevator rope
elevator
steel wire
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/026671
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English (en)
French (fr)
Inventor
前田　亮
真人 中山
安部　貴
Original Assignee
株式会社日立製作所
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Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社日立製作所 filed Critical 株式会社日立製作所
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Priority to EP18853024.0A priority patent/EP3683179A4/en
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    • B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
    • B66B—ELEVATORS; ESCALATORS OR MOVING WALKWAYS
    • B66B7/00—Other common features of elevators
    • B66B7/06—Arrangements of ropes or cables
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
    • D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
    • D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
    • D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
    • D07B1/0673—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core having a rope configuration
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
    • D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
    • D07B2201/00—Ropes or cables
    • D07B2201/10—Rope or cable structures
    • D07B2201/1012—Rope or cable structures characterised by their internal structure
    • D07B2201/1014—Rope or cable structures characterised by their internal structure characterised by being laid or braided from several sub-ropes or sub-cables, e.g. hawsers
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    • D07B2201/2024—Strands twisted
    • D07B2201/2025—Strands twisted characterised by a value or range of the pitch parameter given
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    • D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
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    • D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
    • D07B2401/2005—Elongation or elasticity
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    • D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
    • D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
    • D07B2501/00—Application field
    • D07B2501/20—Application field related to ropes or cables
    • D07B2501/2007—Elevators

Definitions

  • the present invention relates to an elevator rope.
  • elevator cars are suspended by wire ropes (hereinafter referred to as “ropes” or “elevator ropes”), which are wound around a drive sheave of a hoist, and rope grooves and ropes on the sheave surface.
  • the car is raised and lowered by driving with friction.
  • Patent Document 1 discloses an IWRC having a core strand, a plurality of side strands disposed around the core strand, and a coating resin for covering the core strand and the plurality of side strands as a structure for strengthening the rope.
  • the main rope for elevators disclosed is characterized in that the ratio of the total of the gaps between two side strands adjacent in the circumferential direction of the virtual layer core circle is 8.5% or more. .
  • the rope disclosed in Patent Document 1 is wire-drawn into strands forming the rope to be thin, and has a breaking strength of 2300 MPa (the wire breaking strength of elevator ropes generally widely used is about 1620) It uses a wire which has been increased to the ⁇ 1910 MPa) grade. The strength of the rope is improved in proportion to the wire strength, and the number of ropes can be reduced.
  • the number of ropes used for the elevator is determined from the ratio of the load received per rope and the breaking strength, and the number of ropes used per elevator is reduced by improving the breaking strength per rope. can do.
  • One way to improve the breaking strength of the wire rope is to improve the breaking strength per wire constituting the wire rope, but the elastic modulus per wire is not proportional to the breaking strength.
  • the rigidity of the entire rope is reduced by the reduced number of ropes. Therefore, for example, when the load applied to the rope suddenly changes due to getting on and off the elevator, the amount of expansion and contraction of the rope becomes large, and the riding comfort is reduced.
  • an object of the present invention is an elevator rope capable of reducing the amount of change in rope elongation caused by fluctuation in rope tension due to getting on and off the elevator even if the breaking strength of the rope is improved to reduce the number of ropes.
  • the present invention is an elevator rope formed by twisting a plurality of strands of a plurality of steel wires, wherein the diameter of the elevator rope is d (mm) and the winding distance of the strands is a rope pitch
  • the ratio a of P 1 to d, the ratio a of P 1 to d, the ratio b of P 2 to d, and the breaking strength T (N) of the elevator rope satisfy the following equation A, where P 1 and the winding distance of the steel wire are strand pitch P 2
  • P 1 and the winding distance of the steel wire are strand pitch P 2
  • E longitudinal modulus of elasticity (MPa) of material used for elevator rope
  • G lateral modulus of elasticity (MPa) of material used for elevator rope
  • N number of strands.
  • the steel wires are formed by twisting a plurality of strands.
  • the diameter of the elevator rope is d (mm)
  • the winding distance of the strands is rope pitch P 1
  • the winding distance of the steel wire is strand pitch P 2
  • the ratio of P 1 to d is to a
  • d Provided is an elevator rope characterized in that the ratio b of P 2 and the breaking strength T (N) of the elevator rope satisfy the above-mentioned formula A.
  • a wire rope for elevator capable of reducing the amount of change in rope elongation caused by fluctuation in rope tension due to getting on and off the elevator even if the breaking strength of the rope is improved to reduce the number of ropes. be able to.
  • FIG. 1 is a side view schematically showing a first example of the elevator rope of the present invention.
  • the elevator rope 1 is formed by twisting a plurality of strands 2 in which a plurality of steel wires 3 are twisted. Only one strand 2 and one steel wire 3 are shown in FIG. 1 in consideration of the viewability of the drawing.
  • a core fiber core, steel wire core, etc.
  • the strand 2 is twisted on the core.
  • the plurality of strands 2 are arranged on the same circumference at substantially equal intervals.
  • the strands 2 and the steel wire 3 may be arranged in two layers in which two layers are arranged on the circumference in addition to one layer circumferentially arranged in the radial direction, and three in which the three layers are arranged on the circumference There are also some which are constituted by a plurality of layers, such as layer arrangement.
  • spacing the strands 2 of one constituting the elevator rope is around the (winding gap) and rope pitch P 1, spacing steel wire 3 constituting the strands 2 makes one rotation (winding gap) the strand pitch P 2 I assume.
  • the rope pitch P 1 is the length of up to strand 2 is round around a core
  • length to strand pitch P 2 is steel wire 3 is slightly around the central axis of the strand It is.
  • FIG. 2 is a side view schematically showing a second example of the elevator rope of the present invention.
  • the steel wire 3 has shown what was formed by stranding two or more strands 3a.
  • the present invention can also be applied to an elevator rope of such a configuration. Spacing wires 3a constituting the steel wire 3 makes one rotation (the winding interval) and steel wire pitch P 3.
  • FIG. 3 is a view showing the relationship between tension T and elongation ⁇ L ⁇ and ⁇ L ⁇ in the elevator rope.
  • tension T acts on the twisted strand in the axial direction of the twist center axis 30 is considered.
  • the elongation of the strand 2 is caused by the tensile force acting in the axial direction of the elongation ⁇ L ⁇ generated by the shear force acting on the cross section of the strand 2 and the twist elongation and the axis 31 extending in the perpendicular direction of the cross section of the strand 2 It is given by the sum of an elongation ⁇ L ⁇ due to the occurrence of a slight strain in the strand 2 itself (the central axis 30 of the twist and the axis 31 in the direction perpendicular to the strand cross section have an angle of ⁇ °).
  • the elevator rope length L 1, elongation [delta] L 1 when the tension T 1 is acted in the direction of the central axis of twisting of the strands can be expressed as the following equation (1).
  • the elongation ⁇ L 2 when tension T 2 acts in the central axis direction of the twist of the steel wire 3 of length L 2 can be expressed as the following equation (2), and the strand 3a of length L 3
  • the elongation ⁇ L 3 when tension T 3 acts in the central axis direction of the twist of can be expressed as the following equation (3).
  • L 1 ⁇ L 1 ⁇ + ⁇ L 1 ⁇ equation (1)
  • ⁇ L 2 ⁇ L 2 ⁇ + ⁇ L 2 ⁇ equation (2)
  • ⁇ L 3 ⁇ L 3 ⁇ + ⁇ L 3 ⁇ equation (3)
  • L 1 is the length in the central axis direction of strand twist (mm)
  • L 2 is the length in the central axis direction of steel wire twist (mm)
  • L 3 is the length in the central axis direction of strand of strand (Mm).
  • the tensile force acting in the perpendicular direction of the strand cross section is the same because the vertical direction of the strand cross section and the central axis direction of the twist of the steel wire are the same direction, It becomes a force acting in the central axis direction of the twist of the steel wire. Therefore, it is considered that the elongation ⁇ L 1 ⁇ by the tensile force of the strand is equal to the elongation ⁇ L 2 of the entire steel wire.
  • This relationship is the same as in a steel wire formed by twisting a plurality of strands, and the above-mentioned relationship can be summarized as a secondary twist rope (a rope on which the strands of FIG.
  • G is the transverse elastic modulus (MPa) of the strand
  • S 1 is the cross-sectional area per one strand (mm 2 )
  • n 1 is the number of strand twists (pieces) per length
  • L 1 and d 0 is the rope diameter (Mm)
  • the elongation ⁇ L 2 ⁇ when tension T 2 acts in the central axis direction of the twist of the steel wire of length L 2 is obtained by the following equation (8), where K 2 ⁇ is the spring constant of the steel wire is, the K 2 tau can be expressed by the following (9) formula.
  • the elongation ⁇ L 3 ⁇ when tension T 3 acts in the central axis direction of the strand of length L 3 in strand is determined by the following equation (10), where K 3 ⁇ is the spring constant of the strand. , K 3 ⁇ can be expressed as (11) below.
  • K 3 ⁇ 0.03 ⁇ ⁇ 2 ⁇ G ⁇ S 3 / n 3 / d 0 equation (11)
  • S 3 is a cross-sectional area per one wire (mm 2)
  • n 3 is the number of twists of the strand per length L 3 (pieces)
  • the number of twists strand steel wire-strand is a value determined by the rope pitch P 1-strand pitch P 2 ⁇ steel wire pitch P 3, the ratio of rope pitch against the rope diameter d 0 a (P 1 / Assuming that d 0 ), the strand pitch ratio is b (P 2 / d 0 ), and the steel wire pitch ratio is c (P 3 / d 0 ), equations (12) to (14) can be expressed.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of an elevator rope in which the outermost layer of the elevator rope is composed of ten strands
  • FIG. 5 is a diagram in which the outermost layer of the elevator rope is composed of six strands.
  • FIG. 6 is a cross-sectional schematic view of an elevator rope in which the outermost layer of the strands is composed of six steel wires
  • FIG. 7 is the outermost layer of the strands composed of 12 steel wires.
  • the number of strands of the outermost layer of the elevator rope is eight.
  • FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of an elevator rope (third twist) having a steel wire in which strands are twisted.
  • steel wire diameter: d 2 wire diameter: d 3
  • steel wire twist diameter: D 2 and strand wire diameter D 3 are geometrically
  • equations (15) to (17) are established.
  • N 1 d 0 ⁇ sin ( ⁇ / N 1 ) / (1 + sin ( ⁇ / N 1 ))
  • D 1 d 0 -d 1 equation (15)
  • N 1 is the number of outermost layer strands (piece).
  • N 2 is the outermost layer steel wire number (present).
  • N 3 the outermost layer strands number (present).
  • the tension T 0 determines the tension applied to one per outermost strand outermost steel wire, the outermost layer strands. These are determined by the ratio of the cross-sectional area of strands, steel wires and strands, and can be determined geometrically. Assuming that the tension applied to the outermost layer strand is T 1 , the tension applied to the outermost layer steel wire is T 2 , and the tension applied to the outermost layer wire is T 3 , the following expressions (18) to (20) can be expressed is there.
  • T 1 T 0 / N 1 equation (18)
  • T 2 T 1 ⁇ (S 2 / S 1 ) Formula (19)
  • T 3 T 2 ⁇ (S 3 / S 2 ) Formula (20)
  • ⁇ 1 tan ⁇ 1 (D 1 ⁇ ⁇ / (d 0 ⁇ a)) Equation (21)
  • ⁇ 2 tan ⁇ 1 (D 2 ⁇ ⁇ / (d 0 ⁇ b)) Equation (22)
  • ⁇ 3 tan ⁇ 1 (D 3 ⁇ ⁇ / (d 0 ⁇ c)) Equation (23)
  • ⁇ 1 is a strand twist angle (rad)
  • ⁇ 2 is a steel wire twist angle (rad)
  • theta 3 shows the twist angle (rad) of the wire.
  • the length of a strand, a steel wire, and a strand can be calculated
  • the helical length of the stranded strands (length when the strands are extended) and the length in the central axis direction of the twist of the steel wires are equal .
  • the helical length of the stranded steel (length when the steel is stretched) and the central axis direction of the strand of the strands The lengths of are equal.
  • the strand number: N 1 , the steel wire number: N 2 , the wire number: N 3 , and the ratio of rope pitch to rope diameter: a, strand pitch ratio: b, steel wire ratio of pitch: twisted at c rope diameter: d 0, length: L 1 rope tension: elongation amount when T 0 is applied: [delta] L 1 can be expressed by equation (31) below.
  • the influence on the rope elongation decreases as the twist order increases, and the ratio of the rope pitch in the ratio of steel wire pitch: c It affects only 1/100 of: a, which is a very small value. Therefore, in consideration of rope elongation, it is considered that the twist pitch of the steel wire can be ignored. Therefore, in the present invention, since the rope pitch ratio a and the strand pitch ratio b may be defined, it is not necessary to consider the steel wire pitch ratio c constituting the inside of the strand.
  • the elongation caused by applying a load to the twisted steel wire means the elongation caused by the shear force acting on the rope cross section and the twist elongation and the tensile force acting in the direction perpendicular to the cross section It is the sum of the elongation due to the occurrence of a slight strain in itself. Therefore, if the pitch of each twist is lengthened, the elongation which arises by twist extension can be reduced and the extension of the whole rope can be controlled.
  • the configuration of the elevator rope (the number of strands, steel wires and strands) is arbitrary. Further, in the present invention, it is not necessary to consider the twist pitch of the steel wire 3 (in the present invention) other than the two outer sides (in the present invention, the rope 1 and the strand 2) constituting the elevator rope.
  • the twist pitch of the steel wire 3 in the present invention
  • the rope pitch the strand pitch and the steel wire pitch are lengthened, the number of times of twisting decreases and the twisting is likely to be unraveled, which may make it impossible to form a rope.
  • the rope shape can be maintained by covering the rope with plastic or resin.
  • the travel of a typical high-rise apartment or office building 80 m as a standard, and the load fluctuation in the car, the rope safety factor: 12, the rope safety factor: 10 (safety specified by the Building Standard Law It is assumed that the allowable rope distortion amount at the time of setting the minimum value) is 0.092%. At this time, the allowable strain amount when the safety factor is 10 from the no-load state is 0.55%. Therefore, in order to make the safety factor 10 or more, it is necessary to make the rope distortion amount 0.55% or less.
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the strand pitch multiple and the rope pitch multiple when the rope distortion amount is 0.55%. The case where the breaking strength of the material of the steel wire is examined under four conditions of 1770 MPa, 1910 MPa or less, 2300 MPa or less and 3200 MPa is shown. In the graph of FIG. 9, the rope distortion amount is less than 0.55% in the area outside the lines (area where the strand pitch multiple and the rope pitch multiple are large).
  • the elevator rope with a breaking strength of 1770 MPa is an elevator rope of “Class B” (JIS G 3525) defined by JIS Standard (Japanese Industrial Standards), and the elevator rope with a breaking strength of 1910 MPa is defined by “T It is an elevator rope of "species” (JIS G 3525). These two elevator ropes are generally widely spread.
  • the breaking strengths of 2300 MPa and 3200 MPa are higher than those of the above-mentioned generally popular elevator ropes.
  • the strand pitch and the rope pitch need to be increased in order to set the rope strain amount: 0.55% or less as the breaking strength of the elevator rope increases.
  • the rope strain can be 0.55% or less.
  • the amount of change in rope elongation caused by the fluctuation in rope tension can be sufficiently reduced.
  • FIG. 10 is a side view schematically showing a rope produced for the test.
  • the elevator rope 101 for the test includes the diameter d 0 of the elevator rope 1: 8.0 (mm), the number N 1 of strands 102: 4 (pieces), and the number of steel wires 103 of the outermost layer of the strands 102: 7 (pieces ), Number of outermost strands 103a of the steel wire 103: 7 (pieces), Rope base length (length in the central axis direction of strand twist) L 1 : 21000 (mm), applied load (tension T 0 )
  • the longitudinal elastic modulus E of the steel wire is 205,000 MPa
  • the lateral elastic modulus G of the steel wire is 170800 MPa
  • the surface is coated with the resin 104 so that the rope is not deformed.
  • Figure 11 is a graph showing the relationship between the elongation amount [delta] L 1 and rope pitch P 1 and strand pitch P 2 of the rope.
  • calculated values and experimental values are compared.
  • the rope pitch P 1 (mm)
  • the strand pitch P 2 (mm)
  • the steel wire pitch P 3 (mm)
  • the “ratio a of the rope pitch P 1 to the rope diameter d” and the strand pitch P 2 to the rope diameter d can be suppressed to a predetermined rope distortion amount (0.55%) or less required for the elevator wire rope. It can be seen that the ratio b ′ ′ may be in a range that satisfies the following equation (32).
  • the present invention is not limited to the embodiments described above, but includes various modifications.
  • the embodiments described above are described in detail in order to explain the present invention in an easy-to-understand manner, and are not necessarily limited to those having all the configurations described.
  • part of the configuration of one embodiment can be replaced with the configuration of another embodiment, and the configuration of another embodiment can be added to the configuration of one embodiment.

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  • Ropes Or Cables (AREA)
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Abstract

ロープの破断強度を向上してロープ本数を減らしたとしても、エレベーターの乗降によりロープ張力が変動することによって発生するロープ伸びの変化量を低減できるエレベーターロープを提供する。　本発明のエレベーターロープは、複数の鋼線を撚り合わせてなるストランドが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープにおいて、エレベーターロープの径をｄ（ｍｍ）、ストランドの巻き間隔をロープピッチＰ１、鋼線の巻間隔をストランドピッチＰ２とした時に、ｄに対するＰ１の比率ａ、ｄに対するＰ２の比率ｂ及びエレベーターロープの破断強度Ｔ（Ｎ）が以下の式Ａを満足することを特徴とする。上記式Ａにおいて、Ｅ：エレベーターロープに使用している材料の縦弾性係数（ＭＰａ）、Ｇ：エレベーターロープに使用している材料の横弾性係数（ＭＰａ）、Ｎ：ストランドの本数とする。

Description

エレベーターロープ
　本発明は、エレベーターロープに関する。
　一般に、エレベーターの乗りかごはワイヤロープ（以下、「ロープ」又は「エレベーターロープ」と称する。）によって懸架されており、このロープを巻上機の駆動シーブに巻き掛け、シーブ表面のロープ溝とロープとの摩擦によって駆動することで乗りかごを昇降させている。
　ところで、例えば巻上機を昇降路内に設置した機械室レスエレベーターでは、昇降路の断面積を縮小するために、巻上機の小型化が求められている。この実現手段として、駆動シーブの薄型化がある。駆動シーブを薄型化することによって、巻上機の軸長寸法の短縮が可能となり、巻上機を小型化することができる。このため、エレベーターロープとして、１本あたりの破断強度が高く、乗りかごを懸架するのに必要なロープ本数を低減できる高強度なロープが求められている。
　ロープを高強度化する構成として、例えば特許文献１には、心ストランドと、心ストランドの周囲に配置される複数の側ストランドと、心ストランド及び複数の側ストランドを被覆する被覆樹脂とを有するＩＷＲＣ（Ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ　Ｗｉｒｅ　Ｒｏｐｅ　Ｃｏｒｅ）と、ＩＷＲＣの周囲に配置される複数の主ストランドと、
を備えるエレベーター用主ロープにおいて、複数の側ストランドは、複数の側ストランドの各中心が位置する仮想層心円の周上に略等間隔で配置され、仮想層心円の周長に対して、前記複数の側ストランドの内、仮想層心円の周方向において隣り合う二つの側ストランドの間隙の総計の割合が８．５％以上であることを特徴とするエレベーター用主ロープが開示されている。
　特許文献１に開示されているロープは、ロープを構成する素線を伸線加工して細線化し、破断強度を２３００ＭＰａ（一般的に広く普及しているエレベーター用ロープの素線破断強度は約１６２０～１９１０ＭＰａ）級まで高めた素線を用いている。素線強度に比例してロープの強度が向上し、ロープ本数の低減が可能となる。
国際公開第２０１６／１９９２０４号
　エレベーターに使用するロープの本数は、ロープ１本あたりが引き受ける荷重と破断強度との比から決められており、１本あたりの破断強度を向上することでエレベーター１台あたりに使用するロープ本数を低減することができる。ワイヤロープの破断強度を向上させる方法の１つとして、ワイヤロープを構成する素線１本あたりの破断強度を向上する方法があるが、素線１本あたりの弾性係数は破断強度に比例しないため、ロープ本数を低減した分だけロープ全体の剛性が低下する。そのため、例えばエレベーターの乗降によってロープにかかる荷重が急変した際、ロープの伸縮量が大きくなり、乗り心地が低下してしまう。
　これを防止するため、エレベーターロープにおいては張力を付加しても伸びにくい特性が求められる。しかしながら、特許文献１では、主として高強度化した素線同士の接触抑制によるロープ寿命の向上に着目しており、ロープ伸びについては配慮されていない。
　本発明の目的は、上記事情に鑑み、ロープの破断強度を向上してロープ本数を減らしたとしても、エレベーターの乗降によりロープ張力が変動することによって発生するロープ伸びの変化量を低減できるエレベーターロープを提供することにある。
　本発明は、上記目的を達成するため、複数の鋼線を撚り合わせてなるストランドが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープにおいて、エレベーターロープの径をｄ（ｍｍ）、ストランドの巻間隔をロープピッチＰ１、鋼線の巻間隔をストランドピッチＰ２とした時に、ｄに対するＰ１の比率ａ、ｄに対するＰ２の比率ｂ及びエレベーターロープの破断強度Ｔ（Ｎ）が以下の式Ａを満足することを特徴とするエレベーターロープを提供する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　ただし、上記式において、Ｅ：エレベーターロープに使用している材料の縦弾性係数（ＭＰａ）、Ｇ：エレベーターロープに使用している材料の横弾性係数（ＭＰａ）、Ｎ：ストランドの本数とする。
　また、本発明は、上記目的を達成するために、複数の鋼線を撚り合わせてなるストランドが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープにおいて、上記鋼線は、複数の素線が撚り合わせて形成されたものであり、エレベーターロープの径をｄ（ｍｍ）、ストランドの巻き間隔をロープピッチＰ１、鋼線の巻間隔をストランドピッチＰ２とした時に、ｄに対するＰ１の比率ａ、ｄに対するＰ２の比率ｂ及びエレベーターロープの破断強度Ｔ（Ｎ）が、上記式Ａを満足することを特徴とするエレベーターロープを提供する。
　本発明のより具体的な構成は、特許請求の範囲に記載される。
　本発明によれば、ロープの破断強度を向上してロープ本数を減らしたとしても、エレベーターの乗降によりロープ張力が変動することによって発生するロープ伸びの変化量を低減できるエレベーター用ワイヤロープを提供することができる。
　上記した以外の課題、構成および効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
本発明のエレベーターロープの第１の例を模式的に示す側面図。 本発明のエレベーターロープの第２の例を模式的に示す側面図。 エレベーターロープにおける張力Ｔ、伸びδＬτ，δＬρの関係を示す図である。 エレベーターロープの最外層が１０本のストランドで構成されているエレベーターロープの断面模式図。 エレベーターロープの最外層が６本のストランドで構成されているエレベーターロープの断面模式図。 ストランドの最外層が６本の鋼線で構成されているエレベーターロープの断面模式図である。 ストランドの最外層が１２本の鋼線で構成されているエレベーターロープの断面模式図である。 素線が撚られた鋼線を有するエレベーターロープ（三次撚り）の断面模式図である。 ロープひずみ量：０．５５％の時のストランドピッチ倍数及びロープピッチ倍数の関係を示すグラフである。 試験のために作製したエレベーターロープを模式的に示す側面図である。 ロープの伸び量δＬ１とロープピッチＰ１及びストランドピッチＰ２との関係を示すグラフである。
　以下、本発明によるエレベーター用ワイヤロープの実施の形態を図１及び図２を参照しながら説明する。
　図１は本発明のエレベーターロープの第１の例を模式的に示す側面図である。図１に示すように、エレベーターロープ１は、複数の鋼線３が撚り合わされたストランド２が複数撚り合わされて形成されている。図１では、図面の見やすさを考慮して、ストランド２及び鋼線３はそれぞれ１本ずつしか図示していない。
　エレベーターロープ１の中心には、図１には示していないが、芯（繊維芯及び鋼線芯等）が配置されており、ストランド２はその芯の上に撚られている。複数のストランド２は、同一円周上に、ほぼ均等な隙間を置いて配置されている。鋼線３も同様である。なお、ストランド２と鋼線３は、それぞれ径方向において１層を円周状に配置する他にも、２層を円周上に配置する２層配置、３層を円周上に配置する３層配置等、複数の層から構成されるものもある。
　本発明において、エレベーターロープを構成する１本のストランド２が一周する間隔（巻間隔）をロープピッチＰ１とし、ストランド２を構成する鋼線３が一周する間隔（巻間隔）をストランドピッチＰ２とする。言い換えると、ロープピッチＰ１は、ストランド２が芯の周りを一回りするまでの長さであり、ストランドピッチＰ２は、鋼線３がストランドの中心軸の周りを一回りするまでの長さである。
　図２は本発明のエレベーターロープの第２の例を模式的に示す側面図である。図２では、鋼線３が、素線３ａが複数撚り合わされて形成されたものを示している。このような構成のエレベーターロープに対しても本発明を適用することができる。鋼線３を構成する素線３ａが一周する間隔（巻間隔）を鋼線ピッチＰ３とする。
　次に、エレベーターロープの伸びの発生メカニズムについて、図３を用いて説明する。図３はエレベーターロープにおける張力Ｔ、伸びδＬτ，δＬρの関係を示す図である。撚られたストランドに対して、撚りの中心軸３０の軸方向に張力Ｔが作用した場合を考える。このときのストランド２の伸びは、ストランド２の断面にせん断力が作用し撚りが伸びることによって生じる伸びδＬτと、ストランド２の断面の垂直方向に伸びる軸３１の軸方向に引張り力が作用し、ストランド２自身に微小なひずみが生じることによる伸びδＬρとの和で与えられる（撚りの中心軸３０と、ストランド断面と垂直方向の軸３１とはθ°の角度がついている）。
　したがって、長さＬ１のエレベーターロープにおいて、ストランドの撚りの中心軸方向に張力Ｔ１が作用したときの伸びδＬ１は、以下の式（１）のように表現できる。同様に、長さＬ２の鋼線３の撚りの中心軸方向に張力Ｔ２が作用したときの伸びδＬ２は以下の式（２）のように表現でき、長さＬ３の素線３ａの撚りの中心軸方向に張力Ｔ３が作用したときの伸びδＬ３は以下の式（３）のように表現できる。
　δＬ１＝δＬ１τ＋δＬ１ρ　　　式（１）
　δＬ２＝δＬ２τ＋δＬ２ρ　　　式（２）
　δＬ３＝δＬ３τ＋δＬ３ρ　　　式（３）
　ただし、Ｌ１はストランドの撚りの中心軸方向の長さ（ｍｍ）、Ｌ２は鋼線の撚りの中心軸方向の長さ（ｍｍ）、Ｌ３は素線の撚りの中心軸方向の長さ（ｍｍ）とする。
　複数本の鋼線が撚り合わされて構成されているストランドにおいては、ストランド断面の垂直方向と鋼線の撚りの中心軸方向は同方向であるため、ストランド断面の垂直方向に作用する引張り力は、鋼線の撚りの中心軸方向に作用する力となる。よって、ストランドの引張り力による伸びδＬ１ρは、鋼線全体の伸びδＬ２に等しいと考えられる。この関係性は複数本の素線を撚り合わせて構成されている鋼線でも同様であり、上述した関係をまとめると、二次撚りロープ（図２のストランド及び鋼線が撚られているロープ）の伸びは式（４）のように、三次撚りロープ（図３のストランド、鋼線及び素線が撚られているロープ）の伸びは式（５）のように表現できる。
　δＬ１＝δＬ１τ＋δＬ２τ＋δＬ２ρ　　　式（４）
　δＬ１＝δＬ１τ＋δＬ２τ＋δＬ３τ＋δＬ３ρ　　　　　式（５）
　式（４）、（５）について、長さＬ１のストランドの撚りの中心軸方向に張力Ｔ１が作用したときの伸びδＬ１τは、Ｋ１τをストランドのバネ定数とすると以下の式（６）で求められ、Ｋ１τは以下の式（７）のように表現できる。これは、例えばコイルバネのバネ定数を求める際にも同様の式が見られる。
　δＬ１τ＝Ｔ１／Ｋ１τ　　　式（６）
　Ｋ１τ＝０．０３×Ｇ×Ｓ１／ｎ１／ｄ０　　　式（７）
　ここで、Ｇはストランドの横弾性係数（ＭＰａ）、Ｓ１はストランド１本あたりの断面積（ｍｍ２）、ｎ１は長さＬ１あたりのストランド撚り数（個）、ｄ０はロープ径（ｍｍ）とする。
　同様に、長さＬ２の鋼線の撚りの中心軸方向に張力Ｔ２が作用したときの伸びδＬ２τは、Ｋ２τを鋼線のバネ定数とすると以下の式（８）で求められ、Ｋ２τは式以下の（９）のように表現できる。さらに、長さＬ３の素線の撚りの中心軸方向に張力Ｔ３が作用したときの伸びδＬ３τは、Ｋ３τを素線のバネ定数とすると以下の式（１０）で求められ、Ｋ３τは式以下の（１１）のように表現できる。ただし、ストランドの場合は幾何学的な拘束が１軸方向（上下方向）にしか無いが、鋼線の場合はさらに撚られるため、３軸方向（上下・前後・左右全方向）の幾何学的拘束を受ける。したがって、撚りの次数が増加するにつれて鋼線のバネ定数も増加するため、拘束係数を乗じた。
　δＬ２τ＝Ｔ２／Ｋ２τ　　　式（８）
　Ｋ２τ＝０．０３×α×Ｇ×Ｓ２／ｎ２／ｄ０　　　式（９）
　ここで、Ｓ２は鋼線１本あたりの断面積（ｍｍ２）、ｎ２は長さＬ２あたりの鋼線の撚り数（個）、αは拘束係数（α＝１０）とする。
　δＬ３τ＝Ｔ３／Ｋ３τ　　　式（１０）
　Ｋ３τ＝０．０３×α２×Ｇ×Ｓ３／ｎ３／ｄ０　　　　　式（１１）
　ここで、Ｓ３は素線１本あたりの断面積（ｍｍ２）、ｎ３は長さＬ３あたりの素線の撚り数（個）、αは拘束係数（α＝１０）とする。
　なお、ストランド・鋼線・素線の撚り数は、ロープピッチＰ１・ストランドピッチＰ２・鋼線ピッチＰ３によって定まる値であり、ロープ径ｄ０に対するロープピッチの比率をａ（Ｐ１／ｄ０）、ストランドピッチの比率をｂ（Ｐ２／ｄ０）、鋼線ピッチの比率をｃ（Ｐ３／ｄ０）とおくと、式（１２）～（１４）のように表現できる。
　ｎ１＝Ｌ１／（ｄ０×ａ）　　　式（１２）
　ｎ２＝Ｌ２／（ｄ０×ｂ）　　　式（１３）
　ｎ３＝Ｌ３／（ｄ０×ｃ）　　　式（１４）
　次に、図４～図８を用いてロープ断面構造とストランド径・鋼線径・素線径と、ストランドの撚り径・鋼線の撚り径・素線の撚り径との関係性を説明する。図４はエレベーターロープの最外層が１０本のストランドで構成されており、図５はエレベーターロープの最外層が６本のストランドで構成されているエレベーターロープの断面模式図である。図４及び図５において、ストランドの最外層の鋼線の数は９本である。また、図６はストランドの最外層が６本の鋼線で構成されており、図７はストランドの最外層が１２本の鋼線で構成されているエレベーターロープの断面模式図である。図６及び図７において、エレベーターロープの最外層のストランドの数は８本である。さらに、図８は素線が撚られた鋼線を有するエレベーターロープ（三次撚り）の断面模式図である。
　図４～図８に示すように、ストランド・鋼線・素線は円周上にほぼ均等に配置されている。したがって、ストランド径：ｄ１、鋼線径：ｄ２、素線径：ｄ３及びストランドの撚り径：Ｄ１、鋼線の撚り径：Ｄ２及び素線の撚り径Ｄ３は幾何学的に求まり、以下の式（１５）～（１７）の関係が成立する。
　ｄ１＝ｄ０×ｓｉｎ（π／Ｎ１）／（１＋ｓｉｎ（π／Ｎ１））
　Ｄ１＝ｄ０－ｄ１　　　式（１５）
　ここで、Ｎ１は最外層ストランド数（本）とする。
　ｄ２＝ｄ１×ｓｉｎ（π／Ｎ２）／（１＋ｓｉｎ（π／Ｎ２））
　Ｄ２＝ｄ１－ｄ２　　　式（１６）
　ここで、Ｎ２は最外層鋼線数（本）とする。
　ｄ３＝ｄ２×ｓｉｎ（π／Ｎ３）／（１＋ｓｉｎ（π／Ｎ３））
　Ｄ３＝ｄ２－ｄ３　　　式（１７）
　ここでＮ３は最外層素線数（本）とする。
　次に、ロープに張力Ｔ０が作用したときの、最外層ストランド・最外層鋼線・最外層素線１本あたりに作用する張力を求める。これらはストランド・鋼線・素線の断面積の比率で決まり、幾何学的に求めることができる。最外層ストランドにかかる張力をＴ１、最外層鋼線にかかる張力をＴ２、最外層素線にかかる張力をＴ３とすると、式以下の（１８）～（２０）のように表現可能である。
　Ｔ１＝Ｔ０／Ｎ１　　　式（１８）
　Ｔ２＝Ｔ１×（Ｓ２／Ｓ１）　　　式（１９）
　Ｔ３＝Ｔ２×（Ｓ３／Ｓ２）　　　式（２０）
　次に、ストランド・鋼線・素線の撚り角度の関係について説明する。撚り角度は、ロープピッチＰ１・ストランドピッチＰ２・鋼線ピッチＰ３とストランドの撚り径、鋼線の撚り径、素線の撚り径により定まり、以下の式（２１）～（２３）のように表現できる。
　θ１＝ｔａｎ－１（Ｄ１×π／（ｄ０×ａ））　　　式（２１）
　θ２＝ｔａｎ－１（Ｄ２×π／（ｄ０×ｂ））　　　式（２２）
　θ３＝ｔａｎ－１（Ｄ３×π／（ｄ０×ｃ））　　　式（２３）
　ここで、θ１はストランドの撚り角度（ｒａｄ）、θ２は鋼線の撚り角度（ｒａｄ）、
θ３は素線の撚り角度（ｒａｄ）を示す。
　また、ストランド・鋼線・素線の長さは、それぞれの撚り角度を用いて求めることができる。複数本の鋼線を撚り合わせて構成されているストランドにおいて、撚られたストランドの螺旋の長さ（ストランドを伸ばしたときの長さ）と鋼線の撚りの中心軸方向の長さは等しくなる。同様に、複数本の素線を撚り合わせて構成されている鋼線において、撚られた鋼線の螺旋の長さ（鋼線を伸ばしたときの長さ）と素線の撚りの中心軸方向の長さは等しくなる。したがって、ストランドの中心軸方向の長さ：Ｌ１、鋼線の中心軸方向の長さ：Ｌ２、および素線の中心軸方向の長さ：Ｌ３の関係性は、以下の式（２４）、（２５）のように表現できる。
　Ｌ２＝Ｌ１／ｃｏｓθ１　　　式（２４）
　Ｌ３＝Ｌ２／ｃｏｓθ２　　　式（２５）
　次に、長さＬ２の鋼線の撚りの中心軸方向に張力Ｔ２が作用したときの伸びδＬ２ρは、鋼線の撚りの中心軸と鋼線断面の垂直方向軸との間には鋼線の撚りによる角度がついていることを考慮し、Ｋ２ρを鋼線のバネ定数とすると以下の式（２６）で求められ、Ｋ２ρは以下の式（２７）のように表現できる。
　δＬ２ρ＝Ｔ２×ｃｏｓθ２／Ｋ２ρ　　　式（２６）
　Ｋ２ρ＝Ｅ×Ｓ２／（Ｌ２／ｃｏｓθ２）　　　式（２７）
　ここで、Ｅは鋼線の縦弾性係数（ＭＰａ）とする。
　同様に、長さＬ３の素線の撚りの中心軸方向に張力Ｔ３が作用したときの伸びδＬ３ρは、素線の撚りの中心軸と素線断面の垂直方向軸との間には素線の撚りによる角度がついていることを考慮し、Ｋ３ρを鋼線のバネ定数とすると以下の式（２８）で求められ、Ｋ３ρは式（２９）のように表現できる。
　δＬ３ρ＝Ｔ３×ｃｏｓθ３／Ｋ３ρ　　　式（２８）
　Ｋ３ρ＝Ｅ×Ｓ３／（Ｌ３／ｃｏｓθ３）　　　式（２９）
　したがって、上述した式（１）～式（２９）の計算式をまとめると、二次撚りロープにおいて、ストランド数：Ｎ１、鋼線数：Ｎ２で構成され、ロープ径に対するロープピッチの比率：ａ、ストランドピッチの比率：ｂで撚られたロープ径：ｄ０、長さ：Ｌ１のロープに張力：Ｔ０が作用したときの伸び量：δＬ１は、以下の式（３０）で表現できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
　同様に、三次撚りロープにおいて、ストランド数：Ｎ１、鋼線数：Ｎ２、素線数：Ｎ３で構成され、ロープ径に対するロープピッチの比率：ａ、ストランドピッチの比率：ｂ、鋼線ピッチの比率：ｃで撚られたロープ径：ｄ０、長さ：Ｌ１のロープに張力：Ｔ０が作用したときの伸び量：δＬ１は、以下の式（３１）で表現できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　上述した式（３０）、（３１）より、二次撚りロープでも三次撚りロープでも、ストランド数：Ｎ１が増加するにつれロープのひずみ量が低下する一方、鋼線数：Ｎ２、素線数：Ｎ３はロープのひずみ量に影響しないことが分かる。これは、ストランド数が増加するにつれロープの断面積が増加する一方、鋼線数または素線数が増減してもロープの断面積はほとんど変化しないためである。したがって、ロープ伸びの検討においては、鋼線数：Ｎ２および素線数：Ｎ３を考慮する必要がない。
　また、撚りピッチについては上述した式（９）、（１０）に示したように、撚りの次数が増加するにつれてロープ伸びへの影響は小さくなり、鋼線ピッチの比率：ｃにおいてロープピッチの比率：ａの１／１００しか影響せず、非常に小さい値となる。したがって、ロープ伸びの検討においては、鋼線の撚りピッチは無視できると考えられる。よって、本発明においては、ロープピッチ比率ａ及びストランドピッチ比率ｂを規定すればよいため、ストランドの内側を構成する鋼線ピッチ比率ｃは考慮しなくて良い。
　以上の指針により、ロープ破断強度を向上すると、ロープ１本あたりの負担荷重が大きくなり、ロープ伸び（ロープのひずみ量）が増加してしまう課題については、上述した式（３０）及び式（３１）より、ロープピッチＰ１及びストランドピッチＰ２を増加することでロープのひずみ量を低減できることが分かる。
　すなわち、上述した通り、撚られた鋼線に荷重をかけることによって生じる伸びとは、ロープ断面にせん断力が作用し撚りが伸びることによって生じる伸びと、断面と垂直方向に引張り力が作用しストランド自身に微小なひずみが生じることによる伸びとの和である。よって、各撚りのピッチを長くすれば、撚りが伸びることによって生じる伸びを低減し、ロープ全体の伸びを抑制することができる。
　本発明において、エレベーターロープの構成（ストランド、鋼線及び素線の本数）については任意である。また、本発明では、エレベーターロープを構成する外側２本（本発明では、ロープ１及びストランド２）以外（本発明では、鋼線３）の撚りピッチについては考慮する必要が無い。例えば、図１及び図２に示した構成以外に、複数のストランドを撚り合わせてなるシェンケルが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープの構成もあるが、この場合、エレベーターロープ及びシェンケルの撚りを長くすればよい。
　一方、ロープピッチ、ストランドピッチ及び鋼線ピッチを長くするにつれて撚りの回数が少なくなり、撚りがほどけやすくなるため、ロープとして成立しなくなる場合がある。その場合は、ロープの周りをプラスチックや樹脂で被覆することでロープ形状を保つことが可能となる。
　次に、上記式（３０）及び（３１）を用いたエレベーターロープの設計について説明する。エレベーターにおいて、ロープのひずみ量が大きくなると、乗り心地だけでなく、かご乗込み時の段差につまずくなどの危険が生じやすくなるため、最床合わせ補正装置を設けている。しかし、床合わせ動作が大きくなりすぎるとつま先等を挟む恐れがあるため、かご床の変動が７５ｍｍ以内（平成１２年建設省告示第１４２９号「エレベーターの制御器の構造方法を定める件」にて定義されている値）になるようにしなければならない。
　ここで、一般的な高層マンション・オフィスビルの行程：８０ｍを基準とし、また、かご内の荷重変動量を、ロープ安全率：１２をロープ安全率：１０（建築基準法で定められている安全値の最小値）とした際の許容ロープひずみ量が０．０９２％であると想定する。この時、無負荷の状態から安全率：１０とした場合の許容ひずみ量は、０．５５％となる。よって、安全率を１０以上にするためには、ロープひずみ量：０．５５％以下にする必要がある。
　図９は、ロープひずみ量：０．５５％の時のストランドピッチ倍数及びロープピッチ倍数の関係を示すグラフである。鋼線の材料の破断強度を１７７０ＭＰａ、１９１０ＭＰａ以下、２３００ＭＰａ以下及び３２００ＭＰａの４条件で検討した場合を示す。図９のグラフでは、各ラインよりも外側の領域（ストランドピッチ倍数及びロープピッチ倍数が大きい領域）であれば、ロープひずみ量が０．５５％未満となる。
　ここで、破断強度１７７０ＭＰａのエレベーターロープは、ＪＩＳ規格（Ｊａｐａｎｅｓｅ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｓｔａｎｄａｒｄｓ）で定められる「Ｂ種」（ＪＩＳ　Ｇ　３５２５）のエレベーターロープであり、破断強度１９１０ＭＰａのエレベーターロープは、ＪＩＳで定められる「Ｔ種」（ＪＩＳ　Ｇ　３５２５）のエレベーターロープである。この２つのエレベーターロープは、一般に広く普及しているものである。破断強度２３００ＭＰａ及び３２００ＭＰａは、上述した一般に普及しているエレベーターロープよりもさらに高い強度を有するものである。
　図９に示すように、エレベーターロープの破断強度が大きくなるほど、ロープひずみ量：０．５５％以下とするためには、ストランドピッチ及びロープピッチを大きくする必要があることがわかる。本発明では、破断強度３２００ＭＰａの高強度エレベーターロープにおいて、Ｐ２＝２．５、Ｐ１＝１７．２とすれば、ロープひずみが０．５５％以下を達成することができることがわかる。言い換えると、エレベーターロープを高強度化（破断強度３２００ＭＰａ）して本数を減らしたとしても、Ｐ２＝２．５、Ｐ１＝１７．２を満たしていればロープひずみが０．５５％以下となり、ロープ張力が変動することによって発生するロープ伸びの変化量を十分に低減することができる。
　上記以外の破断強度を持つストランド及び鋼線を使用した場合でも、式（３２）にロープ破断強度の１／１０（安全率：１０）の値を代入することで、ロープひずみ量：０．５５％以下とするために必要なロープピッチＰ１及びストランドピッチＰ２を算出可能である。
　次に、上記指針に基づいた計算の妥当性を確認するための試験を実施した。図１０は試験のために作製したロープを模式的に示す側面図である。試験用のエレベーターロープ１０１は、エレベーターロープ１の径ｄ０：８．０（ｍｍ）、ストランド１０２の数Ｎ１：４（本）、ストランド１０２の最外層の鋼線１０３の数：７（本）、鋼線１０３の最外層の素線１０３ａの数：７（本）、ロープ基長（ストランドの撚りの中心軸方向の長さ）Ｌ１：２１０００（ｍｍ）、付加荷重（張力Ｔ０）：６０００（Ｎ）、鋼線の縦弾性係数Ｅ：２０５０００ＭＰａ、鋼線の横弾性係数Ｇ：１７０８００ＭＰａであり、ロープが型崩れしないように表面を樹脂１０４で被覆している。
　図１１はロープの伸び量δＬ１とロープピッチＰ１及びストランドピッチＰ２の関係を示すグラフである。図１１では計算値と実験値を比較している。図１０のエレベーターロープ１０１において、ロープピッチ：Ｐ１（ｍｍ）、ストランドピッチ：Ｐ２（ｍｍ）、鋼線ピッチ：Ｐ３（ｍｍ）とし、以下の条件１～３で実験及び計算を行った。
　条件１：Ｐ１＝９０（ｍｍ）、Ｐ２＝１６（ｍｍ）、Ｐ３＝１２（ｍｍ）
　条件２：Ｐ１＝１８０（ｍｍ）、Ｐ２＝３２（ｍｍ）、Ｐ３＝１８（ｍｍ）
　条件３：Ｐ１＝３６０（ｍｍ）、Ｐ２＝６０（ｍｍ）、Ｐ３＝２４（ｍｍ）
　図１１はＬ１＝２１０００（ｍｍ）、Ｔ０＝６０００（Ｎ）における各ロープの伸び量計算値及び実験値（実測値）を示している。３水準ともに計算値と実験値との誤差は±１０％未満であり、十分な計算精度が担保されていることが確認できる。
　以上より、エレベーター用ワイヤロープとして必要とされる所定のロープひずみ量（０．５５％）以下に抑えられる「ロープ径ｄに対するロープピッチＰ１の比率ａ」と「ロープ径ｄに対するストランドピッチＰ２の比率ｂ」は、以下の式（３２）を満たす範囲とすれば良いことが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　上記式（３２）を、左辺をｂとして整理すると、上述した式Ａとなる。
　以上説明した通り、本発明によれば、ロープの破断強度を向上してロープ本数を減らしたとしても、エレベーターの乗降によりロープ張力が変動することによって発生するロープ伸びの変化量を低減できるエレベーター用ワイヤロープを提供できることが示された。
　なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
　１，１０１…エレベーターロープ、２，１０２…ストランド、３，１０３…鋼線、３ａ，１０３ａ…素線、１０４…樹脂、３０…撚りの中心軸、３１…ストランド断面と垂直方向の軸。

Claims (12)

  1. 　複数の鋼線を撚り合わせてなるストランドが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープにおいて、
    　前記エレベーターロープの径をｄ（ｍｍ）、前記ストランドの巻き間隔をロープピッチＰ１、前記鋼線の巻間隔をストランドピッチＰ２とした時に、前記ｄに対する前記Ｐ１の比率ａ、前記ｄに対する前記Ｐ２の比率ｂ及び前記エレベーターロープの破断強度Ｔ（Ｎ）が以下の式Ａを満足することを特徴とするエレベーターロープ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     　ただし、上記式Ａにおいて、Ｅ：前記エレベーターロープに使用している材料の縦弾性係数（ＭＰａ）、Ｇ：前記エレベーターロープに使用している材料の横弾性係数（ＭＰａ）、Ｎ：前記ストランドの本数とする。
  2. 　前記Ｐ１が１７．２であり、前記Ｐ２が２．５であることを特徴とする請求項１に記載のエレベーターロープ。
  3. 　前記鋼線の破断強度が３２００ＭＰａであることを特徴とする請求項１又は２に記載のエレベーターロープ。
  4. 　前記鋼線の破断強度が２３００ＭＰａであることを特徴とする請求項１に記載のエレベーターロープ。
  5. 　前記鋼線の破断強度が１９１０ＭＰａであることを特徴とする請求項１に記載のエレベーターロープ。
  6. 　前記鋼線の破断強度が１７７０ＭＰａであることを特徴とする請求項１に記載のエレベーターロープ。
  7. 　複数の鋼線を撚り合わせてなるストランドが複数撚り合わされて形成されたエレベーターロープにおいて、
    　前記鋼線は、複数の素線が撚り合わせて形成されたものであり、
    　前記エレベーターロープの径をｄ（ｍｍ）、前記ストランドの巻き間隔をロープピッチＰ１、前記鋼線の巻間隔をストランドピッチＰ２とした時に、前記ｄに対する前記Ｐ１の比率ａ、前記ｄに対する前記Ｐ２の比率ｂ及び前記エレベーターロープの破断強度Ｔ（Ｎ）が以下の式を満足することを特徴とするエレベーターロープ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
     　ただし、上記式Ａにおいて、Ｅ：前記エレベーターロープに使用している材料の縦弾性係数（ＭＰａ）、Ｇ：前記エレベーターロープに使用している材料の横弾性係数（ＭＰａ）、Ｎ：前記ストランドの本数とする。
  8. 　前記Ｐ１が１７．２であり、前記Ｐ２が２．５であることを特徴とする請求項７に記載のエレベーターロープ。
  9. 　前記鋼線の破断強度が３２００ＭＰａであることを特徴とする請求項７又は８に記載のエレベーターロープ。
  10. 　前記鋼線の破断強度が２３００ＭＰａであることを特徴とする請求項７に記載のエレベーターロープ。
  11. 　前記鋼線の破断強度が１９１０ＭＰａであることを特徴とする請求項７に記載のエレベーターロープ。
  12. 　前記鋼線の破断強度が１７７０ＭＰａであることを特徴とする請求項７に記載のエレベーターロープ。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6767327B2 (ja) 2017-09-11 2020-10-14 株式会社日立製作所 エレベーターロープ
CN109457520A (zh) * 2018-12-30 2019-03-12 辽宁通达建材实业有限公司 一种控制钢绞线弹性模量的方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02169786A (ja) * 1988-12-16 1990-06-29 Sumitomo Electric Ind Ltd ゴム補強用スチールコード
JPH05125676A (ja) * 1991-11-01 1993-05-21 Tokyo Seiko Co Ltd 耐疲労性ワイヤロープ
WO2004076327A1 (en) 2003-02-27 2004-09-10 N.V. Bekaert S.A. An elevator rope
JP2006052483A (ja) * 2004-08-10 2006-02-23 Hitachi Building Systems Co Ltd ワイヤーロープ
JP2012020793A (ja) * 2010-07-12 2012-02-02 Hitachi Ltd エレベータ用ワイヤロープ
JP2016011481A (ja) * 2014-06-30 2016-01-21 神鋼鋼線工業株式会社 難自転性ワイヤロープ
JP2016094677A (ja) * 2014-11-13 2016-05-26 東京製綱株式会社 クレーン用ワイヤロープ
WO2016199204A1 (ja) 2015-06-08 2016-12-15 株式会社日立製作所 エレベータ用主ロープ並びにそれを用いるエレベータ装置
EP3683179A1 (en) 2017-09-11 2020-07-22 Hitachi, Ltd. Elevator rope

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3910377B2 (ja) * 2001-04-25 2007-04-25 東京製綱株式会社 ワイヤロープ
KR20040102000A (ko) * 2002-01-30 2004-12-03 티센 엘리베이터 캐피탈 코포레이션 엘리베이터용 합성섬유로프
CN201773624U (zh) * 2010-08-23 2011-03-23 江苏河阳线缆有限公司 一种快速响应的高速电梯电缆
JP5758203B2 (ja) * 2011-06-03 2015-08-05 小松精練株式会社 紐状強化繊維複合体およびコンクリート補強筋材並びにブレース材
JP5806644B2 (ja) * 2012-05-31 2015-11-10 東京製綱株式会社 ハイブリッド心ロープ
KR20180048784A (ko) * 2015-10-16 2018-05-10 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 엘리베이터용 로프 및 그 제조 방법

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02169786A (ja) * 1988-12-16 1990-06-29 Sumitomo Electric Ind Ltd ゴム補強用スチールコード
JPH05125676A (ja) * 1991-11-01 1993-05-21 Tokyo Seiko Co Ltd 耐疲労性ワイヤロープ
WO2004076327A1 (en) 2003-02-27 2004-09-10 N.V. Bekaert S.A. An elevator rope
JP2006052483A (ja) * 2004-08-10 2006-02-23 Hitachi Building Systems Co Ltd ワイヤーロープ
JP2012020793A (ja) * 2010-07-12 2012-02-02 Hitachi Ltd エレベータ用ワイヤロープ
JP2016011481A (ja) * 2014-06-30 2016-01-21 神鋼鋼線工業株式会社 難自転性ワイヤロープ
JP2016094677A (ja) * 2014-11-13 2016-05-26 東京製綱株式会社 クレーン用ワイヤロープ
WO2016199204A1 (ja) 2015-06-08 2016-12-15 株式会社日立製作所 エレベータ用主ロープ並びにそれを用いるエレベータ装置
EP3683179A1 (en) 2017-09-11 2020-07-22 Hitachi, Ltd. Elevator rope

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