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WO2013191295A1 - ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 - Google Patents

ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置 Download PDF

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WO2013191295A1
WO2013191295A1 PCT/JP2013/067277 JP2013067277W WO2013191295A1 WO 2013191295 A1 WO2013191295 A1 WO 2013191295A1 JP 2013067277 W JP2013067277 W JP 2013067277W WO 2013191295 A1 WO2013191295 A1 WO 2013191295A1
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lens group
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zoom
zoom lens
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PCT/JP2013/067277
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Inventor
岩澤　嘉人
Original Assignee
株式会社タムロン
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Publication date
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    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens and an image pickup apparatus including the same, and more particularly to a zoom lens capable of focusing at high magnification, a small size, and a light weight at high speed, and an image pickup apparatus including the same.
  • a small zoom lens capable of proper focusing operation, and includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a negative
  • the fourth lens group G4 having a refractive power and the fifth lens group G5 having a positive refractive power and at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2, and The distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • zoom lens As another zoom lens that satisfies the above-mentioned requirements to some extent, it has a high performance that can be used as an optical system for an imaging element with a zoom ratio of about 7 to 10 times, an F number of about 2.5 to 4, and a state-of-the-art small pixel pitch. This is a high-magnification zoom lens system that is compact and has excellent compactness.
  • the first lens group (Gr1) with positive power the second lens group (Gr2) with negative power, and the third lens with positive power Group (Gr3), negative power fourth lens group (Gr4), Conditional expression: 1.1 ⁇ f1 / fT ⁇ 2.5 ⁇ f1: Focal length of the first lens group (Gr1), fT: Focal length of the entire system at the telephoto end (T) ⁇
  • An imaging lens that satisfies the above has been proposed (see, for example, Patent Document 2).
  • zoom lens As another zoom lens that satisfies the above-mentioned requirements to some extent, it is a compact zoom lens system that is used for video cameras, digital still cameras, lens-integrated cameras, etc.
  • the magnification is changed by changing the distance between the lens groups, and the group distance between the i-th lens group and the j-th lens group at the wide-angle end at the time of infinity shooting is DW (ij), and at the telephoto end at the time of infinity shooting.
  • the degree of freedom of aberration correction is increased by increasing the number of lens groups that move for zooming.
  • the zoom lens system proposed by Patent Document 1 has a zoom ratio of about 10 times, but the size reduction in the optical axis direction is not sufficient.
  • the zoom lenses proposed in Patent Document 2 and Patent Document 3 have a high imaging performance by increasing the movable group, but the zoom ratio is small, meeting the demand for higher magnification. Absent. In addition, miniaturization in the optical axis direction is insufficient.
  • An object of the present invention is to provide a zoom lens and an image pickup apparatus including the zoom lens.
  • ⁇ rt Composite lateral magnification at the telephoto end of the lens group located on the image side from the third lens group
  • frt Composite focal length ft at the telephoto end of the lens group located on the image side from the third lens group: Telephoto end Focal length of the zoom lens at
  • a first lens group having a positive refractive power in particular, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group, It is preferable to have a fifth lens group and change the interval between five or more lens groups and the lens group imaging interval in zoom operation.
  • the zoom lens of the first aspect of the present invention it is possible to configure a zoom lens that has a large zoom ratio, an increased degree of freedom in correcting aberrations, and a sufficient size reduction in the optical axis direction.
  • a first lens group having a positive refractive power a second lens group having a negative refractive power
  • a third lens group having a positive refractive power a fourth lens group, and a fifth lens group. It is possible to obtain an effect of increasing the degree of freedom of aberration correction by changing the interval between five or more lens groups and the lens group imaging interval in zoom operation.
  • the effect of the first invention is compared with the invention of the above-mentioned patent document.
  • the telephoto ratio at the telephoto end that is, the ratio of the optical total length to the focal length, is 1.12 in the first embodiment of the first invention, 1.87 in the second embodiment of Patent Document 1, 2.36 in the fourth embodiment of Patent Document 2, and Patent Document Embodiment 6 of 3 is 1.24.
  • the first invention is effective in reducing the total optical length at the telephoto end.
  • An image pickup apparatus comprising an image pickup device for converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on an image side of the zoom lens according to the first aspect of the invention.
  • a small and light zoom lens capable of focusing at high speed and an image pickup apparatus including the same are configured by effectively utilizing the characteristics of the zoom lenses of the first and second aspects of the invention described above. The effect which can be obtained can be acquired.
  • the second lens group satisfies the following conditional expression. 3.5 ⁇ 2t / ⁇ 2w ⁇ 8.0 (3) However, ⁇ 2t: Lateral magnification at the telephoto end of the second lens group ⁇ 2w: Lateral magnification at the wide-angle end of the second lens group
  • the first lens group when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group is positioned closer to the object side in the telephoto end state than in the wide-angle end state.
  • the fourth lens group has a negative refractive power.
  • the fourth lens group is moved to the image side to perform focusing from infinity to a close object.
  • the lens group disposed on the image side of the third lens group satisfies the following conditional expression. 2.2 ⁇ frw / f2 ⁇ 3.4 (4)
  • frw Composite focal length f2 at the wide-angle end of the lens unit located on the image side from the third lens unit f2: Focal length of the second lens unit
  • the fifth lens group has a negative refractive power.
  • the first invention is characterized in that a sixth lens group having a positive refractive power is disposed on the image side of the fifth lens group.
  • conditional expression (1) By satisfying conditional expression (1), it is possible to secure an appropriate lens back, that is, back focus, at the telephoto end.
  • conditional expression (1) When the lower limit of conditional expression (1) is divided, the lateral magnification of the lens group arranged on the image side in the lens system becomes small, and thus the size reduction in the radial direction becomes insufficient. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the enlargement ratio at the lens group arranged on the image side in the lens system becomes too large, and a large number of lenses are required for aberration correction, which hinders downsizing. Become.
  • FIG. 3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and an aberration diagram of distortion aberration when the zoom lens according to the first embodiment of the present application is focused at infinity in the wide-angle end state.
  • the broken line indicates the g line (435.8 nm), and the alternate long and short dash line indicates the C line (656.3 nm).
  • the solid line indicates the sagittal image plane and the broken line indicates the meridional image plane. The same applies to the following aberration diagrams.
  • FIG. 4 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when the zoom lens of the first embodiment of the present application is focused at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIG. 3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when the zoom lens according to the first embodiment of the present application is focused at infinity in the telephoto focal length state. It is an optical sectional view at the wide angle end of a zoom lens according to a second embodiment of the present application.
  • FIG. 6 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when the zoom lens according to the second embodiment of the present application is focused at infinity in the wide-angle end state.
  • FIG. 3 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when the zoom lens according to the first embodiment of the present application is focused at infinity in the telephoto focal length state.
  • It is an optical sectional
  • spherical aberration diagram when the zoom lens of the second embodiment of the present application is focused at infinity in the intermediate focal length state. It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram at the time of focusing on infinity in the telephoto focal length state of the zoom lens according to the second embodiment of the present application. It is an optical sectional view at the wide-angle end of a zoom lens according to a third embodiment of the present application. It is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when the zoom lens of the third embodiment of the present application is focused at infinity in the wide-angle end state.
  • the surface number NS in the specification optical data is the order of the lens surfaces counted from the object side
  • R is the radius of curvature of the lens surfaces
  • D is the distance on the optical axis of the lens surfaces
  • Nd is the d-line
  • the surface number with STOP attached to the rear side indicates a stop.
  • the surface number with ASPH on the back side indicates an aspheric surface
  • the column of the radius of curvature R indicates the paraxial radius of curvature of the aspheric surface.
  • the zoom lens according to the first embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • the first lens group G1 in order from the object side, is a cemented lens of a meniscus lens L1 having a negative refractive power with a convex surface facing the object side and a lens L2 having a positive refractive power, and a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side, a meniscus lens L4 having an aspherical surface on the object side, a strong concave surface on the image side, and negative refractive power, a biconcave lens L5, and a biconvex lens L6. And a meniscus lens L7 having negative refractive power with the concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L8 having aspheric surfaces on both sides, a biconcave lens L9, and a biconvex lens L10.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L11 having an aspheric surface on the image side surface.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus lens L12 having a negative refractive power with a concave surface facing the image side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a meniscus lens L13 having positive refractive power with the convex surface facing the image side.
  • the zoom lens according to the first embodiment when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves toward the object side, the second lens unit moves while drawing a convex locus on the image side, The third lens group moves toward the object side, the fourth lens group moves while drawing a convex locus toward the image side with respect to the third lens group, the fifth lens group moves toward the object side, and the sixth lens group It is fixed with respect to the image plane. Focusing on a close object is performed by moving the fourth lens group to the image side.
  • the optical data of the zoom lens according to the first embodiment is as follows.
  • X (y) (y 2 / R) / [1+ (1 ⁇ ⁇ y 2 / R 2 ) 1/2 ] + A 4 ⁇ y 4 + A 6 ⁇ y 6 + A 8 ⁇ y 8 + A 10 ⁇ y 10
  • X (y) is the distance (sag amount) along the optical axis direction from the apex of each aspheric surface at the height y in the vertical direction from the optical axis
  • R is the curvature radius (paraxial curvature radius) of the reference spherical surface
  • ⁇ is a conical coefficient
  • A4, A6, A8, and A10 are aspheric coefficients.
  • optical data of the aspheric surface is as follows.
  • the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • the first lens group G1 in order from the object side, is a cemented lens of a meniscus lens L1 having a negative refractive power with a convex surface facing the object side and a lens L2 having a positive refractive power, and a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side, a meniscus lens L4 having an aspherical surface on the object side, a strong concave surface on the image side, and negative refractive power, a biconcave lens L5, and a biconvex lens L6. And a meniscus lens L7 having negative refractive power with the concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L8 having aspheric surfaces on both sides, a negative lens L9 having a concave surface facing the image side, a biconvex lens L10 having an aspheric surface on the object side, and a concave surface on the object side.
  • the lens is composed of a cemented lens with a meniscus lens L11 having negative refractive power facing the lens and a cemented lens with a meniscus lens L12 having negative refractive power facing the image side and a biconvex lens L13.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L15.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus lens L16 having a negative refractive power with a concave surface facing the image side.
  • the sixth lens group G6 includes a meniscus lens L17 having a positive refractive power and a convex surface directed toward the image side.
  • the zoom lens according to the second embodiment when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves toward the object side, the second lens group moves while drawing a convex locus on the image side, The third lens group moves toward the object side, the fourth lens group moves while drawing a convex locus toward the image side with respect to the third lens group, the fifth lens group moves toward the object side, and the sixth lens group It is fixed with respect to the image plane. Focusing on a close object is performed by moving the fourth lens group to the image side.
  • the optical data of the zoom lens according to the second embodiment is as follows.
  • optical data of the aspheric surface is as follows.
  • the zoom lens according to the third embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • the first lens group G1 in order from the object side, is a cemented lens of a meniscus lens L1 having a negative refractive power with a convex surface facing the object side and a lens L2 having a positive refractive power, and a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side, a meniscus lens L4 having an aspherical surface on the object side, a strong concave surface on the image side, and negative refractive power, a biconcave lens L5, and a biconvex lens L6. And a meniscus lens L7 having negative refractive power with the concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L8 having aspheric surfaces on both sides, a negative lens L9 having a concave surface facing the image side, a biconvex lens L10 having an aspheric surface on the object side, and a concave surface on the object side.
  • the lens is composed of a cemented lens with a meniscus lens L11 having negative refractive power facing the lens and a cemented lens with a meniscus lens L12 having negative refractive power facing the image side and a biconvex lens L13.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L15.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus lens L16 having a negative refractive power with a concave surface facing the image side.
  • the sixth lens group G6 includes a meniscus lens L17 having a positive refractive power and a convex surface directed toward the image side.
  • the zoom lens according to the third embodiment when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves to the object side, the second lens unit moves while drawing a convex locus on the image side, The third lens group moves toward the object side, the fourth lens group moves while drawing a convex locus toward the image side with respect to the third lens group, the fifth lens group moves toward the object side, and the sixth lens group It is fixed with respect to the image plane. Focusing on a close object is performed by moving the fourth lens group to the image side.
  • the optical data of the zoom lens according to the third embodiment is as follows.
  • optical data of the aspheric surface is as follows.
  • the zoom lens according to the fourth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • the first lens group G1 in order from the object side, is a cemented lens of a meniscus lens L1 having a negative refractive power with a convex surface facing the object side and a lens L2 having a positive refractive power, and a convex surface facing the object side. And a meniscus lens L3 having a positive refractive power.
  • the second lens group G2 has, in order from the object side, a meniscus lens L4 having an aspherical surface on the object side, a strong concave surface on the image side, and negative refractive power, a biconcave lens L5, and a biconvex lens L6. And a meniscus lens L7 having negative refractive power with the concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L8 having aspheric surfaces on both sides, a biconcave lens L9, and a biconvex lens L10.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12 in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus lens L13 having a negative refractive power with a concave surface facing the image side, and a meniscus lens L14 having a positive refractive power with a convex surface facing the image side.
  • the zoom lens according to the third embodiment when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves to the object side, the second lens unit moves while drawing a convex locus on the image side, The third lens group moves toward the object side, the fourth lens group moves while drawing a locus convex toward the image side with respect to the third lens group, and the fifth lens group moves toward the object side. Focusing on a close object is performed by moving the fourth lens group to the image side.
  • the optical data of the zoom lens according to the fourth embodiment is as follows.
  • optical data of the aspheric surface is as follows.

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Abstract

　変倍比が大きく、収差補正の自由度も増大しており、光軸方向の小型化も十分なされたズームレンズ及びそれを備えた撮像装置を提供すること。　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを少なくとも有し、所定の条件を満足するズームレンズ。

Description

ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
　本発明は、ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置、さらに詳しくは、高倍率・小型軽量で高速な合焦が可能なズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関する。
　近年、デジタルスチルカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。それに伴い、光学系の高性能化、小型化が進み、小型の撮像装置システムが急速に普及してきている。
　光学系の高性能化に伴い、より高い結像性能を有する光学系が要望される共に、より高倍率化の要望も強く、特に変倍比が１０倍を超えるような高倍率光学系の要望が強い。その上、小型化の要望も強く、光軸方向の小型化だけではなく、鏡筒径方向の小型化の要望も強く、これらの要望を同時に満たす光学系が求められている。
　従来のズームレンズで、高い結像性能、高倍率、そして小型化をある程度満たしているものとして、広角端が７０°を越えて変倍比が１０倍程度を越えても、十分な結像性能を維持し、適切なフォーカス作動が可能な小型のズームレンズであって、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３、負屈折力の第４レンズ群Ｇ４、及び、正屈折力の第５レンズ群Ｇ５で構成され、広角端から望遠端への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔、及び、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔、及び、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が小さくなり、第３レンズ群Ｇ３又はそのレンズ群内の一部のレンズ群を移動することによって有限遠物体にフォーカスするズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
　上述した要望をある程度満たす他のズームレンズとして、変倍比７倍～１０倍程度、Ｆナンバー２．５～４程度、最先端の小さな画素ピッチの撮像素子用の光学系として使用できる高い性能を持ち、コンパクト性に優れた高変倍ズームレンズ系であって、物体側より順に、正パワーの第１レンズ群(Gr1)、負パワーの第２レンズ群(Gr2)、正パワーの第３レンズ群(Gr3)、負パワーの第４レンズ群(Gr4)を含み、
　　条件式：1.1＜f1／fT＜2.5
{f1:第１レンズ群(Gr1)の焦点距離,　fT:望遠端(T)での全系の焦点距離}
を満足する撮像レンズが提案されている（例えば、特許文献２参照）。
　上述した要望をある程度満たすさらに他のズームレンズとして、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、レンズ一体型カメラ等に用いられるコンパクトで、高速ＡＦに最適で高い結像性能を有するズームレンズ系であって、物体側より順に、正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、負の第４レンズ群、正の第５レンズ群、負の第６レンズ群とを含み、上記レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、無限遠撮影時の広角端における第ｉレンズ群と第ｊレンズ群との間の群間隔をＤW(i-j) 、無限遠撮影時の望遠端における第ｉレンズ群と第ｊレンズ群との間の群間隔ＤT(i-j) としたとき、
　　条件式（１）ＤW(1-2) ＜ＤT(1-2)
　　　　　（２）ＤW(2-3) ＞ＤT(2-3)
　　　　　（３）ＤW(3-4) ＞ＤT(3-4)
　　　　　（４）ＤW(4-5) ＜ＤT(4-5)
　　　　　（５）ＤW(5-6) ＜ＤT(5-6)
を満足しかつ、上記第４レンズ群が光軸方向に移動することによってフォーカシングが行われるズームレンズ系が提案されている（例えば、特許文献３参照）。
特開２００１－０９１８３３号公報 特開２００１－３５００９３号公報 特開２００６－２５１４６２号公報
　上述した従来のズームレンズにおいては、ズーム全域で高い結像性能を達成するため、ズーミングのために移動するレンズ群の数を増やすことによって、収差補正の自由度を増大させている。しかし、特許文献１により提案されたズームレンズ系は、１０倍程度の変倍比を有しているが、光軸方向の小型化が十分ではない。
　一方、特許文献２及び特許文献３によって提案されているズームレンズにおいては、可動群を増やすことで高い結像性能を有しているが、変倍比が小さく、高倍率化の要望に応えていない。また、光軸方向の小型化も不十分である。
（発明の目的）
　本発明は、従来のズームレンズの上述した問題点に鑑みてなされたものであって、変倍比が大きく、収差補正の自由度も増大しており、光軸方向の小型化も十分なされたズームレンズ及びそれを備えた撮像装置を提供することを目的とする。
（第１発明）
　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを少なくとも有し、以下の条件を満足するズームレンズ。
　　2.0 <    βｒｔ   < 3.5　　・・・(1)
　 -0.8 < ｆｒｔ/ｆｔ < -0.3   ・・・(2)
但し、
βｒｔ：第3レンズ群より像側に位置するレンズ群の望遠端に於ける合成横倍率
ｆｒｔ：第3レンズ群より像側に位置するレンズ群の望遠端に於ける合成焦点距離
ｆｔ  ：望遠端に於ける前記ズームレンズの焦点距離
　第１発明においては、特に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、ズーム作動において５つ以上のレンズ群間隔及びレンズ群結像間隔を変化させることが好ましい。
（第１発明の効果）
　第１発明のズームレンズによれば、変倍比が大きく、収差補正の自由度も増大しており、光軸方向の小型化も十分なされたズームレンズを構成できる。
　特に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、ズーム作動において５つ以上のレンズ群間隔及びレンズ群結像間隔を変化させることにより、収差補正の自由度を高める効果を得ることができる。
　第１発明の効果を、上述した特許文献の発明と比較する。望遠端での望遠比すなわち焦点距離に対する光学全長の比は、本件第１発明の第１実施形態が1.12、特許文献１の実施形態２が1.87、特許文献２の実施形態４が2.36、特許文献３の実施形態６が1.24である。これによって、本件第１発明が望遠端での光学全長の小型化に効果があることが分かる。
（第２発明）
　第１発明のズームレンズの像側に、前記ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子を備えたことを特徴とする撮像装置。
（第２発明の効果）
　第２発明の撮像装置によれば、上述した第１発明及び第２発明のズームレンズの特性を有効に利用して、小型軽量で高速合焦可能なズームレンズ及びそれを備えた撮像装置を構成できる効果を得ることができる。
（発明の第１実施態様）
　第１発明において、前記第２レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする。
　　3.5 < β2t/β2w < 8.0    ・・・・(3)
但し、
β2ｔ：第2レンズ群の望遠端に於ける横倍率
β2w ：第2レンズ群の広角端に於ける横倍率
（発明の第２実施態様）
　第１発明において、広角端状態から望遠端状態へ変倍する際に、前記第１レンズ群が、広角端状態より望遠端状態で、物体側に位置することを特徴とする。
（発明の第３実施態様）
　第１発明において、前記第４レンズ群が、負の屈折力を有することを特徴とする。
（発明の第４実施態様）
　第１発明において、前記第４レンズ群を像側に移動することで、無限遠から近接物体への合焦を行うことを特徴とする。
（発明の第５実施態様）
　第１発明において、前記第３レンズ群より像側に配置されたレンズ群が、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　　2.2 < ｆｒw/ｆ2 < 3.4    ・・・・(4)
但し、
ｆｒw：第３レンズ群より像側に位置するレンズ群の広角端に於ける合成焦点距離
ｆ2  ：前記第2レンズ群の焦点距離
（発明の第６実施態様）
　第１発明において、前記第５レンズ群が負の屈折力を有することを特徴とする。
（発明の第７実施態様）
　第１発明において、前記第５レンズ群の像側に、正の屈折力を有する第６レンズ群を配置したことを特徴とする。
（条件式(1)の説明）
　条件式(1)を満足することで、望遠端において適切なレンズバックすなわちバックフォーカスを確保することができる。
　条件式(1)の下限を割ると、レンズ系における像側に配置されたレンズ群の横倍率が小さくなるため、径方向の小型化が不十分となる。
　条件式(1)の上限を超えると、レンズ系における像側に配置されたレンズ群での拡大率が大きくなり過ぎて、収差補正のために多くのレンズ枚数が必要となり、小型化の妨げとなる。
（条件式(2)の説明）
　条件式(2)の下限を割ると、レンズ系における像側に配置されたレンズ群の合成焦点距離が大きくなるため、テレフォトが弱くなり、望遠端状態での光学全長が大きくなってしまう。
　条件式(2)の上限を超えると、レンズ系における像側に配置されたレンズ群での合成焦点距離が小さくなり過ぎて、テレフォトが強くなり過ぎる。その結果、収差補正のために多くのレンズ枚数が必要となり、小型化の妨げとなる。
（条件式(3)の説明）
　条件式(3)の下限を割ると、前記第２レンズ群の変倍寄与率が小さくなり、前記ズームレンズ全体の高変倍化の達成が困難となる。
　条件式(3)の上限を超えると、前記第２レンズ群の変倍作用が大きくなり過ぎ、レンズ枚数の増加が避けられなくなり、小型化の妨げとなる。
（条件式(4)の説明）
　第３レンズ群より像側に位置するレンズ群の広角端に於ける合成焦点距離と前記第２レンズ群の焦点距離比を適切にすることで、広角端での歪曲収差補正が容易となる。第２レンズ群のパワーが強くなると、第２レンズ群での負の歪曲発生量が大きくなる。そこで、レンズ系像面側に位置するレンズ群で、正の歪曲を発生させて歪曲補正を容易となるようなパワー配置が望ましい。
　条件式(4)の下限を割ると、すなわちレンズ系像面側に位置するレンズ群のパワーが強くなり過ぎる場合には、像面湾曲の補正が困難となる。
　条件式(4)の上限を超える場合、すなわちレンズ系像面側に位置するレンズ群のパワーが弱い場合には、レンズ系像面側に位置するレンズ群による正の歪曲発生量が小さくなり、レンズ系の歪曲収差補正の妨げとなる。
本願の第１実施形態のズームレンズの広角端での光学断面図である。 本願の第１実施形態のズームレンズの広角端状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差の収差図である。球面収差図において、破線はg線(435.8nm)を示し、一点鎖線はC線(656.3nm)を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリジオナル像面を示す。以下の収差図においても同じである。 本願の第１実施形態のズームレンズの中間焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第１実施形態のズームレンズの望遠焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第２実施形態のズームレンズの広角端での光学断面図である。 本願の第２実施形態のズームレンズの広角端状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第２実施形態のズームレンズの中間焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第２実施形態のズームレンズの望遠焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第３実施形態のズームレンズの広角端での光学断面図である。 本願の第３実施形態のズームレンズの広角端状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。 本願の第３実施形態のズームレンズの中間焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第３実施形態のズームレンズの望遠焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第４実施形態のズームレンズの広角端での光学断面図である。 本願の第４実施形態のズームレンズの広角端状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第４実施形態のズームレンズの中間焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。 本願の第４実施形態のズームレンズの望遠焦点距離状態の無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、及び歪曲収差図である。
　以下に示す実施形態において、諸元光学データにおける面番号NSは物体側から数えたレンズ面の順番、Rはレンズ面の曲率半径、Dはレンズ面の光軸上の間隔、Nｄはｄ線（波長λ=587.6ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ=587.6ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、面番号の後側にＳＴＯＰを付したものは、絞りを示す。面番号の後側にＡＳＰＨを付したものは、非球面を示し、その曲率半径Rの欄には該非球面の近軸曲率半径を示している。
（第１実施形態）
　第１実施形態のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群G1と、負の屈折力を有する第２レンズ群G2と、正の屈折力を有する第３レンズ群G3と、負の屈折力を有する第４レンズ群G4と、負の屈折力を有する第５レンズ群G5と、正の屈折力を有する第６レンズ群G6とで構成される。
　第１レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL1と、正の屈折力を有するレンズL2との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL3とで、構成される。
　第２レンズ群G2は、物体側から順に、物体側の面に非球面を有し、像側の面が強い凹面で負の屈折力を有するメニスカスレンズL4と、両凹レンズL5と、両凸レンズL6と、物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL7とで、構成される。
　第３レンズ群G3は、物体側から順に、両面に非球面を有する両凸レンズL8と、両凹レンズL9と、両凸レンズL10とで、構成される。
　第４レンズ群G4は、物体側から順に、両凸レンズL14と像側の面に非球面を有する両凹レンズL11との接合レンズで、構成される。
　第５レンズ群G5は、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL12で、構成される。
　第６レンズ群G6は、像側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL13で、構成される。
　第１実施形態のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際しては、第１レンズ群が物体側に移動し、第２レンズ群は像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第３レンズ群は物体側に移動し、第４レンズ群は第３レンズ群に対して像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第５レンズ群は物体側に移動し、第６レンズ群は像面に対し固定である。
　近接物体への合焦は、第４レンズ群を像側に移動させて行う。
　第１実施形態のズームレンズの諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記諸元光学データにおいて面番号の後側にASPHを付した非球面は、次式で表される。
X(y)＝（ｙ2／Ｒ）／〔１＋（１－ε・ｙ2／Ｒ2）1/2〕＋Ａ4・ｙ4＋Ａ6・ｙ6＋Ａ8・ｙ8＋Ａ10・ｙ10
　ここで、X(y)は光軸から垂直方向の高さｙにおける各非球面の頂点から光軸方向に沿った距離（サグ量）、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）、εは円錐係数、Ａ4,Ａ6,Ａ8,Ａ10を非球面係数とする。
　非球面の諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　以下に、ズーム作動における面間隔の変化、すなわち広角端状態(f=10.30mm)、中間焦点距離状態(f=30.47mm)及び望遠端状態(f=97.97mm)の面間隔を、焦点距離fmm、ＦナンバーFno、画角ω、と共に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　以下に、広角端状態(f=10.30)、中間焦点距離状態(f=30.47)及び望遠端状態(f=97.97)での近接物体合焦時の面間隔を、無限物体合焦時の焦点距離f(mm)、第１レンズ面から物体までの距離D(0)(mm)、と共に示す。
    f      10.30     30.47     97.97
  D( 0)   920.28    903.19    889.86
  D(22)     1.2704    3.3008    2.9038
  D(26)     7.2555    5.2251    5.6221
（第２実施形態）
　第２実施形態のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群G1と、負の屈折力を有する第２レンズ群G2と、正の屈折力を有する第３レンズ群G3と、負の屈折力を有する第４レンズ群G4と、負の屈折力を有する第５レンズ群G5と、正の屈折力を有する第６レンズ群G6とで構成される。
　第１レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL1と、正の屈折力を有するレンズL2との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL3とで、構成される。
　第２レンズ群G2は、物体側から順に、物体側の面に非球面を有し、像側の面が強い凹面で負の屈折力を有するメニスカスレンズL4と、両凹レンズL5と、両凸レンズL6と、物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL7とで、構成される。
　第３レンズ群G3は、物体側から順に、両面に非球面を有する両凸レンズL8と、像側に凹面を向けた負レンズL9と、物体側に非球面を有する両凸レンズL10と物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL11との接合レンズと、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL12と両凸レンズL13との接合レンズとで、構成される。
　第４レンズ群G4は、物体側から順に、両凸レンズL14と両凹レンズL15との接合レンズで、構成される。
　第５レンズ群G5は、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL16で、構成される。
　第６レンズ群G6は、像側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL17で、構成される。
　第２実施形態のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際しては、第１レンズ群が物体側に移動し、第２レンズ群は像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第３レンズ群は物体側に移動し、第４レンズ群は第３レンズ群に対して像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第５レンズ群は物体側に移動し、第６レンズ群は像面に対し固定である。
　近接物体への合焦は、第４レンズ群を像側に移動させて行う。
　第２実施形態のズームレンズの諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　非球面の諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　以下に、ズーム作動における面間隔の変化、すなわち広角端状態(f=11.22)、中間焦点距離状態(f=63.64)及び望遠端状態(f=145.52)の面間隔を、焦点距離f(mm)、ＦナンバーFno、画角ω、と共に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　以下に、広角端状態(f=11.22)、中間焦点距離状態(f=63.64)及び望遠端状態(f=145.52)での近接物体合焦時の面間隔を、無限物体合焦時の焦点距離f(mm)、第１レンズ面から物体までの距離D(0)(mm)、と共に示す。
    f      11.22     63.64    145.52
  D( 0)   918.76    896.55    880.86
  D(28)     1.2267    4.6723    3.4247
  D(32)     8.8054    5.3598    6.6074
（第３実施形態）
　第３実施形態のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群G1と、負の屈折力を有する第２レンズ群G2と、正の屈折力を有する第３レンズ群G3と、負の屈折力を有する第４レンズ群G4と、負の屈折力を有する第５レンズ群G5と、正の屈折力を有する第６レンズ群G6とで構成される。
　第１レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL1と、正の屈折力を有するレンズL2との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL3とで、構成される。
　第２レンズ群G2は、物体側から順に、物体側の面に非球面を有し、像側の面が強い凹面で負の屈折力を有するメニスカスレンズL4と、両凹レンズL5と、両凸レンズL6と、物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL7とで、構成される。
　第３レンズ群G3は、物体側から順に、両面に非球面を有する両凸レンズL8と、像側に凹面を向けた負レンズL9と、物体側に非球面を有する両凸レンズL10と物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL11との接合レンズと、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL12と両凸レンズL13との接合レンズとで、構成される。
　第４レンズ群G4は、物体側から順に、両凸レンズL14と両凹レンズL15との接合レンズで、構成される。
　第５レンズ群G5は、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL16で、構成される。
　第６レンズ群G6は、像側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL17で、構成される。
　第３実施形態のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際しては、第１レンズ群が物体側に移動し、第２レンズ群は像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第３レンズ群は物体側に移動し、第４レンズ群は第３レンズ群に対して像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第５レンズ群は物体側に移動し、第６レンズ群は像面に対し固定である。
　近接物体への合焦は、第４レンズ群を像側に移動させて行う。
　第３施形態のズームレンズの諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　非球面の諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　以下に、ズーム作動における面間隔の変化、すなわち広角端状態(f=14.43)、中間焦点距離状態(f=57.85)及び望遠端状態(f=145.40)の面間隔を、焦点距離f(mm)、ＦナンバーFno、画角ω、と共に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　以下に、広角端状態(f=14.43)、中間焦点距離状態(f=57.85)及び望遠端状態(f=145.40)での近接物体合焦時の面間隔を、無限物体合焦時の焦点距離f(mm)、第１レンズ面から物体までの距離D(0)(mm)、と共に示す。
    f      14.43     57.85    145.40
  D( 0)   901.52    876.67    857.15
  D(28)     1.5087    6.7510    6.5503
  D(32)    12.0316    6.7893    6.9900
（第４実施形態）
　第４実施形態のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群G1と、負の屈折力を有する第２レンズ群G2と、正の屈折力を有する第３レンズ群G3と、負の屈折力を有する第４レンズ群G4と、負の屈折力を有する第５レンズ群G5とで構成される。
　第１レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL1と、正の屈折力を有するレンズL2との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL3とで、構成される。
　第２レンズ群G2は、物体側から順に、物体側の面に非球面を有し、像側の面が強い凹面で負の屈折力を有するメニスカスレンズL4と、両凹レンズL5と、両凸レンズL6と、物体側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL7とで、構成される。
　第３レンズ群G3は、物体側から順に、両面に非球面を有する両凸レンズL8と、両凹レンズL9と、両凸レンズL10とで、構成される。
　第４レンズ群G4は、物体側から順に、両凸レンズL11と両凹レンズL12との接合レンズで、構成される。
　第５レンズ群G5は、像側に凹面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズL13と、像側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズL14とで、構成される。
　第３実施形態のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際しては、第１レンズ群が物体側に移動し、第２レンズ群は像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第３レンズ群は物体側に移動し、第４レンズ群は第３レンズ群に対して像側に凸の軌跡を描きながら移動し、第５レンズ群は物体側に移動する。
　近接物体への合焦は、第４レンズ群を像側に移動させて行う。
　第４施形態のズームレンズの諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　非球面の諸元光学データは、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　以下に、ズーム作動における面間隔の変化、すなわち広角端状態(f=10.31mm)、中間焦点距離状態(f=41.50mm)及び望遠端状態(f=100.60mm)の面間隔を、焦点距離fmm、ＦナンバーFno、画角ω、と共に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　以下に、広角端状態(f=10.31)、中間焦点距離状態(f=41.50)及び望遠端状態(f=100.60)での近接物体合焦時の面間隔を、無限物体合焦時の焦点距離f(mm)、第１レンズ面から物体までの距離D(0)(mm)、と共に示す。
    f      10.31     41.50     100.60
  D( 0)   919.86    901.49     884.90
  D(22)     2.0430    4.3047     2.5769
  D(26)     7.0121    4.7504     6.4782
　各実施形態における条件式に係る値は、以下の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
ＳＴＯＰ　　　　　絞り
Ｇ１　　　　　　　第１レンズ群
Ｇ２　　　　　　　第２レンズ群
Ｇ３　　　　　　　第３レンズ群
Ｇ４　　　　　　　第４レンズ群
Ｇ５　　　　　　　第５レンズ群
Ｇ６　　　　　　　第６レンズ群

Claims (9)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを少なくとも有し、以下の条件を満足するズームレンズ。
    　　2.0 <    βｒｔ   < 3.5　・・・(1)
    　 -0.8 < ｆｒｔ/ｆｔ < -0.3 ・・・(2)
    但し、
    βｒｔ：第3レンズ群より像側に位置するレンズ群の望遠端に於ける合成横倍率
    ｆｒｔ：第3レンズ群より像側に位置するレンズ群の望遠端に於ける合成焦点距離
    ｆｔ  ：望遠端に於ける前記ズームレンズの焦点距離
  2. 　前記第２レンズ群が以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　　3.5 < β2t/β2w < 8.0　・・・・(3)
    但し、
    β2ｔ：第2レンズ群の望遠端に於ける横倍率
    β2w ：第2レンズ群の広角端に於ける横倍率
  3. 　広角端状態から望遠端状態へ変倍する際に、前記第１レンズ群が、広角端状態より望遠端状態で、物体側に位置することを特徴とした請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
  4. 　前記第４レンズ群が、負の屈折力を有することを特徴とする請求項１から請求項３のうちの一項に記載のズームレンズ。
  5. 　前記第４レンズ群を像側に移動することで、無限遠から近接物体への合焦を行うことを特徴とする請求項１から請求項４のうちの一項に記載のズームレンズ。
  6. 　前記第３レンズ群より像側に配置されたレンズ群が、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項５のうちの一項に記載のズームレンズ。
    　　2.2 < ｆｒw/ｆ2 < 3.4  ・・・・(4)
    但し、
    ｆｒw：第3レンズ群より像側に位置するレンズ群の広角端に於ける合成焦点距離
    ｆ2  ：前記第2レンズ群の焦点距離
  7. 　前記第５レンズ群が負の屈折力を有することを特徴とする請求項１から請求項６のうちの一項に記載のズームレンズ。
  8. 　前記第５レンズ群の像側に、正の屈折力を有する第６レンズ群を配置したことを特徴とする請求項１から請求項７のうちの一項に記載のズームレンズ。
  9. 　請求項１から請求項８に記載のズームレンズの像側に、前記ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子を備えたことを特徴とする撮像装置。
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