Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

WO2008104037A1 - Dispositf et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent - Google Patents

Dispositf et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent Download PDF

Info

Publication number
WO2008104037A1
WO2008104037A1 PCT/BE2007/000129 BE2007000129W WO2008104037A1 WO 2008104037 A1 WO2008104037 A1 WO 2008104037A1 BE 2007000129 W BE2007000129 W BE 2007000129W WO 2008104037 A1 WO2008104037 A1 WO 2008104037A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
cooling
cylinder
roll
front face
nozzles
Prior art date
Application number
PCT/BE2007/000129
Other languages
English (en)
Inventor
Hugo Uijtdebroeks
Patrick Van Poecke
Dirk Vanderschueren
Jean-François Noville
Original Assignee
Centre De Recherches Metallurgiques Asbl-Centrum Voor De Research In De Metallurgie Vzw
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to AT07855376T priority Critical patent/ATE524249T1/de
Priority to PL07855376T priority patent/PL2114584T3/pl
Application filed by Centre De Recherches Metallurgiques Asbl-Centrum Voor De Research In De Metallurgie Vzw filed Critical Centre De Recherches Metallurgiques Asbl-Centrum Voor De Research In De Metallurgie Vzw
Priority to JP2009548550A priority patent/JP5351050B2/ja
Priority to BRPI0720818A priority patent/BRPI0720818B1/pt
Priority to KR1020097016566A priority patent/KR101452835B1/ko
Priority to US12/525,743 priority patent/US8281632B2/en
Priority to EP07855376.5A priority patent/EP2114584B8/fr
Priority to CN2007800510816A priority patent/CN101600519B/zh
Publication of WO2008104037A1 publication Critical patent/WO2008104037A1/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
    • B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames

Definitions

  • the present invention relates to a new method of cooling rolls (or rolls) rolling, optionally variable diameter, based on a highly turbulent flow regime (high turbulence cooling, HTC).
  • the process is called high turbulence work roll cooling (HTRC) work roll cooling.
  • HTRC high turbulence work roll cooling
  • the invention also relates to the device for implementing the method.
  • the heating of the hot rolling rolls is due to the heat transfer to the rolls by conduction from the product, such as a metal strip, during rolling.
  • the cooling of the rolling rolls has been studied intensively because of the very strong influence of it on the degradation of said rolls (wear) as a result of the thermomechanical fatigue generated and on the control of the cylinder crown. .
  • the degradation of the cylinders has a very great influence on the product quality.
  • Tubes or modules or cooling water tanks are equipped with sprayers and placed around each cylinder, with means for supplying cooling water.
  • cooling water guide plates In association with the upper cylinder and the lower cylinder are arranged cooling water guide plates. These plates are provided with a scraper, for example covered with rubber, associated with each of the cylinders to prevent water from flowing over the product being rolled.
  • the water can either be fed through one end of the head and evacuated through the other end (JP-A-20 84205), either be conveyed through both ends and be evacuated through the center (EP-A-919 297). , the evacuation being carried out through the head itself, scraper systems preventing leakage along the circumference of the rollers. Outward evacuation can still be performed between one end of the head and the surface of the roll (JP-A-1127713).
  • JP-A-58 047502 there is further described a cooling shoe deformable by means of springs to be able to adapt to the surface of the roller.
  • the present invention aims at providing a solution making it possible to overcome the drawbacks of the state of the art.
  • this invention aims to provide efficient cooling of the rolling rolls while ensuring a reduction in thermomechanical fatigue and therefore less degradation of the roll surface.
  • the invention also aims to request, equivalent heat exchange, a lower flow rate and water pressure than the cooling systems of the state of the art, particularly those with flat jet.
  • a first object of the present invention relates to a cooling device for a working roll belonging to a roll stand of a long or flat product, characterized in that comprises a cooling head in the form of an essentially watertight box, except on a front face which is a short distance from said cylinder and in which a plurality of nozzles has been machined or positioned in a two-dimensional pattern, said box, provided with means for supplying cooling liquid, being concave and cylindrical at its front face with a radius such that, when the device is in the working position, the distance in the radial direction between said front face and the surface of the cylinder increases from the end of the box closest to the right-of-way and away from the product being rolled.
  • the cooling head is equipped with a transverse bottom plate arranged longitudinally with respect to the cylinder and located at a distance from the cylinder such that said bottom plate cooperates with the front face of the box, so as to ensure the control of the coolant flow and the confinement of it in the form of a highly turbulent water cushion.
  • This transverse bottom plate is mandatory in the case of small diameter cylinders.
  • the cooling head is further provided with adjustable side plates arranged on the side of the transverse ends of the cylinder and located at a distance from the cylinder such that said side plates cooperate with the front face of the box and with the transverse bottom plate. , so as to ensure control of the coolant flow and confinement thereof in the form of a highly turbulent water cushion.
  • the curvature of the side plates corresponds to the maximum curvature of the cylinders used on the installation.
  • the front face comprises a plate or a sheet in which are positioned or machined sprinklers, the holes consist of small holes of axial right section.
  • the orifices of the nozzles are of round, square or oval cross section.
  • the radius of the cylindrical concave surface of the front face has a value greater than a maximum value of predetermined cylinder radius, which limits the usable cylinder size range.
  • the machining pattern of the nozzles is chosen to make the cooling of the cylinder as homogeneous as possible over the entire surface of the cylinder and in particular over the width of the cylinder.
  • the machining pattern of the nozzles is defined by the number, the position and the diameter or the size of the orifices in the plate of said front face.
  • the orifices are machined according to a given network and the above drawing is obtained by closing certain orifices.
  • the cooling liquid comprises water.
  • Another object of the present invention relates to a cooling method of a working cylinder belonging to a roll cage of a product. or a flat product, in particular a metal strip, implementing the aforementioned device, characterized by the fact that:
  • the cooling head is arranged near the surface of the cylinder to create a space between 5 and 200 mm between the front face of the box and said surface of the cylinder, said space increasing from the right-of-way and by moving away from the product being rolled; -
  • the cooling head is supplied with cooling liquid, preferably water, and this water is injected into said space through nozzles having an orifice having a diameter of between 1 and 6 mm; -
  • the coolant pressure is adjusted to a value between 1 and 6 bar and the specific flow between 100 and 500 m 3 / hour / m 2 , to create in the aforementioned space a liquid cushion in a highly turbulent regime.
  • the coolant pressure in the box is less than 4 bar.
  • the coolant pressure is between 2 and 4 bar. Still according to the method of the invention, the distance between the lower transverse plate and the cylinder is adjusted so as to obtain a specific liquid flow rate in the gap between 2 and 10 m / s, and preferably greater at 3 m / s.
  • the side plates are set to have a minimum opening of between 0 and 10 mm.
  • Figures IA and IB show schematically two embodiments showing the principle of a working cylinder cooling head on a hot rolling line according to the state of the art (flat nozzles).
  • FIGS. 2A to 2D schematically show several embodiments showing the principle of such a cooling head in the case of the present invention (highly turbulent cooling).
  • FIG. 3 represents graphically the evolution of the temperature over time, in different positions of the working cylinder respectively in a conventional installation at 8 bar of pressure and in the case of an HTRC installation according to the present invention, at 2.4 bar pressure and with water guide plates.
  • FIG. 4 shows an industrial layout of an HTRC cooling head.
  • FIG. 5 shows graphically the cooling performance of the installation according to the invention at low pressure (only at the level of the lower cylinder) in comparison with the high-pressure flat jet cooling, according to the state of the art.
  • Figure 6 shows the degradation of the surface of the upper and lower cylinders respectively in the case of 3 HTRC configurations and a configuration according to the state of the art.
  • FIG. 7 shows the surface state of a cylinder after a rolling campaign using cooling according to the state of the art (on the left) and HTRC cooling according to the present invention (on the right) respectively. . Description of an embodiment according to the state of the art
  • Figures 1A and 1B show schematically a cooling installation of working rollers in a rolling mill, according to the state of the art, with, in this example either sprinklers mounted on independent tubes (Figure IA), or sprinklers arranged on a module ( Figure IB).
  • the pair of rollers has an upper roll 1 and a lower roll 2 rotating in opposite directions to advance the steel strip 3.
  • a cooling device 4A At the upper roll is a cooling device 4A, with its adjustment accessories, provided with nozzles Plates 40 facing the upper roller 1.
  • a cooling device 4B At the bottom roller is a cooling device 4B, with its adjustment accessories, provided with flat nozzles 40 facing the lower roller 2.
  • the jets are placed on 4 tubes while in the device of Figure IB, the jets are arranged in a module 4A, 4B.
  • the distance between the nozzles and the cylinder is 150-500 mm, which does not allow to use cylinders of different diameters with a single cooling device.
  • the cooling head is designed to implement the WPC technology, that is to say to create a highly turbulent water cushion between the cooling head and the surface of the working roller. Turbulence is caused by low water injection pressure in the water cushion through jet sprinklers developed by the Applicant.
  • the cooling installation according to the invention consists of an upper box ⁇ h facing the upper roll 1 and a lower box 6B facing the lower roll 2.
  • Each box 6A , 6B comprises a concave surface 42 opposite the corresponding roller 1, 2.
  • This concave surface 42 consists of a wall provided with a plurality of orifice of specific size forming straight jets 41 and forming a drawing determined.
  • the concave surface 42 may advantageously cover a greater portion of circumference in the case of the upper cylinder 1, than in the case of the lower cylinder 2.
  • the water cushion is formed in the space limited by the roller and the cooling head, but also, if necessary, by a transverse lower guide 7 (Figure 2B) and / or by transverse guides 5, 7 and lateral 8 ( Figures 2C and 2D).
  • the lateral guides 8 can be mounted adjustably depending on the roll diameter.
  • the properties of the water cushion are also a function of the water flow. The heated water flows outward by gravity or pressure at the interstices between the cylinders and the guides, without additional evacuation device.
  • the shape of the cooling head and the distribution pattern of the jet jets are specific to the present development, particularly with regard to taking into account variations in diameter, automatic changes of work rolls, for checking roller profiles, maintenance requirements as well as offset and curvature of the work rolls.
  • the shape of the cooling head has been machined to have intensive cooling close to the right of way. The distance between the surface of the head and the surface of the working roller thus decreases toward the end of the head closest to the right-of-way 9, where this distance is the smallest.
  • the radius of the concave part of the cooling head must be greater than the maximum possible radius of the working roller.
  • transverse plates 5, 7 and adaptable side 8 were provided to control the flow of water but also to ensure the formation and stabilization of the water cushion ( Figures 2C and 2D).
  • the distribution pattern of the jet sprinklers was selected to obtain an optimal homogeneity of the turbulence in the water cushion and also to control the thermal evolution and the cylinder crown, taking into account the distribution of water. Differential water over the entire width of the working roller.
  • FIG. 3 shows a comparison of the temperature decrease over time of the Cryotron probe, used to determine the transfer coefficient, between a conventional installation 21 (in gray) cooling with flat nozzles operating under a pressure of 20 ° C.
  • FIG. 5 shows the temperature difference between the lower and upper rollers as a function of the width measurement position on the roll, counted from the engine side (squares: HTRC on lower roll; triangles: state of the roll). technical). The performances are very similar. If HTRC cooling is performed on both the upper and lower rolls, the roll temperature is at least 70 ° C lower than the performance achieved with the prior art systems (no represent) .
  • a lower water flow pressure and preferably between 2 and 4 bar is sufficient. This allows substantial savings over a period of a year for example.
  • Figure 6 shows the effect of cooling on the degradation of the surface of the work rolls (Figure 4 installation).
  • the four upper views correspond to a flat nozzle cooling of the upper roller according to the state of the art.
  • Bottom views # 1, 2 and 4 are cooling inner roller according to the present invention; the view No. 3 corresponds to a cooling of the lower roller according to the state of the art.
  • Figure 7 shows in detail the surface condition of the top roll (conventional cooling, on the left) and the lower roll (cooling HTRC, on the right), respectively, after a typical rolling campaign.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

La présente invention se rapporte à un dispositif de refroidissement d'un cylindre de travail (1, 2) appartenant à une cage de laminage d'un produit long ou plat (3), caractérise en ce qu'il comprend une tête de refroidissement se présentant sous Ia forme d'un caisson étanche (6A, 6B), excepté sur une face avant (42) se trouvant à courte distance dudit cylindre (1, 2) et dans laquelle une pluralite de gicleurs (41) a été usinée ou positionnée selon un réseau déterminé, ledit caisson (6A, 6B) étant concave et cylindrique au niveau de sa face avant (42). Le caisson (6A, 6B) est également muni de plaques transversales (5, 7) et latérales (8) qui coopèrent avec Ia face avant (42) du caisson, de manière à assurer Ie contrôle de flux de liquide de refroidissement et Ie confinement de celui-ci sous forme d'un caisson hautement turbulent. On obtient dès lors un refroidissement optimal du cylindre tant en homogénéité sur Ia surface qu'en diminution de température de par l'effet de turbulence créé.

Description

DISPOSITIF ET PROCEDE DE REFROIDISSEMENT DE CYLINDRES DE LAMINAGE EN REGIME HAUTEMENT TURBULENT
Objet de l'invention
[0001] La présente invention se rapporte à un nouveau procédé de refroidissement des cylindres (ou rouleaux) de laminage, éventuellement à diamètre variable, basé sur un régime d'écoulement hautement turbulent (high turbulence cooling, HTC) . Le procédé est appelé refroidissement de rouleaux de travail en régime hautement turbulent {high turbulence work roll cooling, HTRC) . [0002] L'invention se rapporte également au dispositif pour la mise en œuvre du procédé.
Arrière-plan technologique et état de la technique [0003] L' échauffement des cylindres de laminage à chaud est dû à la transmission de chaleur aux rouleaux par conduction à partir du produit, tel qu'une bande métallique, en cours de laminage. Ces dernières années, le refroidissement des cylindres de laminage a été étudié de manière intensive à cause de la très forte influence de celui-ci sur la dégradation desdits cylindres (usure) par suite de la fatigue thermomécanique engendrée et sur le contrôle du bombé des cylindres. La dégradation des cylindres a une très grande influence sur la qualité de produit .
[0004] Une installation typique de refroidissement de cylindres de travail d'une cage de laminage est décrite par exemple dans les documents JP-A-2001 340908, JP-A-2001 001017, JP-A-07 116714, JP-A-05 104114, JP-A-63 39712, JP- A-61 176411, etc. Des tubes ou modules ou bacs à eau de refroidissement sont équipés de pulvérisateurs et placés autour de chaque cylindre, avec des moyens d'alimentation en eau de refroidissement. En association avec le cylindre supérieur et le cylindre inférieur sont disposées des plaques de guidage de l'eau de refroidissement. Ces plaques sont munies d'un racloir, par exemple recouvert de caoutchouc, associé à chacun des cylindres pour empêcher l'eau de s'écouler sur le produit en cours de laminage.
[0005] Un problème important à résoudre dans le cas du refroidissement de cylindres de travail est l'obtention d'un refroidissement homogène sur la largeur et sur la circonférence. Des solutions existent où les flux fournis par les différents gicleurs d'un module de refroidissement sont régulés individuellement, en fonction de données fournies par un capteur tel qu'un thermomètre infrarouge (par exemple JP-A-12 24105) . Une autre solution consiste à utiliser des têtes présentant des trous d'injection d'eau répartis selon un dessin approprié, dans la dimension axiale et dans la dimension circonférentielle (JP-A-10 291011). Une troisième solution est d'utiliser une tête de gicleurs motorisés sur des guides latéraux (EP-A-O 599 277) . [0006] Des auteurs récents reconnaissent d'une part qu'un impact des gicleurs se trouvant le plus près possible de l'emprise (rollgap) se traduit par une plus grande efficacité et d'autre part que le refroidissement intensif par gicleurs plats a une plus faible influence sur la température de rouleau que la surface couverte (YE, X. et SAMAVASEKARA, I. V., The Rôle of Spray Cooling on Thermal Behaviour and Crown Development in Hot Strip MiIl Work Rolls, Transactions of the ISS, JuIy 1994, p.49) . Une conséquence possible de l'application du refroidissement de rouleau à proximité du point de sortie du rouleau est une augmentation du gradient de tensions à la surface du rouleau et une aggravation du fissurage (« fire crazing ») , mais avec une température sous la surface du rouleau plus faible (SEKIMOTO et al, SEAISI Quarterly, April 1977, p.48) .
[0007] II est connu que le type d'injecteur (ou gicleur) utilisé dans le refroidissement de rouleaux a un effet significatif sur les valeurs HTC. VAN STEDEN et TELLMAN, dans A new method of designing work roll cooling system for improved productivity and strip quality, Fourth International hot Rolling Conférence, Deauville, France, 1987, ont comparé les performances de gicleurs à jet plat, carré ou ovale en mesurant la réponse thermique d'une plaque attachée à un cylindre après un échauffement à 4000C suivi d'un refroidissement par pulvérisation d'eau lorsque le cylindre est mis en rotation. On a obtenu des valeurs allant jusqu'à 140 kW/m2. K pour la gamme de gicleurs considérée. Ce travail a montré que la valeur HTC la plus haute, relative au pic de pulvérisation est atteinte par le gicleur de type à jet plat. Cependant, cette étude ignore manifestement le fait que les mêmes performances de refroidissement peuvent être obtenues par un gicleur ayant une valeur HTC de pic moindre, mais dont le jet est appliqué sur une beaucoup plus grande partie de la surface du rouleau. On constate donc des différences significatives dans la littérature en ce qui concerne à la fois la valeur HTC liée au gicleur et l'adéquation de différents types de gicleurs pour le refroidissement effectif de rouleaux. [0008] II est certain que, dans le laminage de bandes plates, les systèmes de refroidissement basés sur des gicleurs à jet plat peuvent encore être améliorés. Cependant, ces améliorations sont limitées et les coûts sont très importants dès lors que l'on travaille aux hautes pressions et aux hautes vitesses de flux.
[0009] Dans les dernières années, différentes technologies de refroidissement alternatives ont été brevetées sur base de têtes situées à proximité de la surface du cylindre de travail et avec une circulation de flux (par exemple EP-A-919297, JP-A-Il 033610) . On ne connaît cependant pas d'application industrielle de ces systèmes de refroidissement. Ainsi, on connaît également des dispositifs de refroidissement de rouleau dans lesquels une tête de refroidissement est conformée pour assurer un guidage de l'eau à la surface du rouleau. La surface de la tête est séparée de celle du rouleau par un intervalle dans lequel circule l'eau de refroidissement, créant une sorte de « chemisage » (JP-A-61 266110, JP-A-63 303609, JP-A-20 84205) . L'eau peut soit être amenée par une extrémité de la tête et évacuée par l'autre extrémité (JP-A-20 84205), soit être acheminée par les deux extrémités et être évacuée par le centre (EP-A- 919 297), l'évacuation étant réalisée au travers de la tête elle-même, des systèmes de racloirs empêchant la fuite le long de la circonférence des rouleaux. L'évacuation vers l'extérieur peut encore être effectuée entre une extrémité de la tête et la surface du rouleau (JP-A-Il 277113). Dans le document JP-A-58 047502, on décrit en outre un sabot de refroidissement déformable au moyen de ressorts pour pouvoir s'adapter à la surface du rouleau.
[0010] Dans ces systèmes, il n'y a pas de pulvérisateurs d'alimentation en eau répartis sur toute la surface de la tête de refroidissement, mais en général un seul pulvérisateur.
[0011] La Demanderesse a commencé à examiner les technologies alternatives de refroidissement en 1993. Des essais ont été réalisés avec une tête de refroidissement en régime hautement turbulent et à basse pression (High Turbulence Low Pressure, HTLP) et avec une tête de refroidissement à coussin d'eau (Nater Pillow Cooling, WPC), située au-delà du racloir. Ces deux technologies permettent de créer une forte turbulence à la surface du rouleau. De cette manière, un motif de refroidissement très homogène est obtenu. Des simulations préalables de refroidissement hautement turbulent ont montré le potentiel de cette technologie pour le refroidissement des cylindres de travail. Le refroidissement hautement turbulent réduit la fatigue thermique et par suite la dégradation de la surface du cylindre de travail. De plus, pour le même flux de chaleur dissipé pendant le refroidissement, cette technologie requiert une vitesse de flux et une pression moindres en comparaison avec les configurations traditionnelles de refroidissement par vaporisation à jet plat.
Buts de l'invention [0012] La présente invention vise à fournir une solution permettant de s'affranchir des inconvénients de l'état de la technique.
[0013] En particulier, cette invention a pour but de fournir un refroidissement efficace des cylindres de laminage tout en garantissant une réduction de la fatigue thermomécanique et par suite une dégradation moindre de la surface des cylindres.
[0014] L'invention a encore pour but de demander, à échange thermique équivalent, une vitesse de flux et une pression d'eau moindres que les systèmes de refroidissement de l'état de la technique, en particulier ceux à jet plat.
[0015] La présente invention a encore pour but de concevoir un dispositif de refroidissement capable de s'adapter facilement à des cylindres de diamètre variable. Principaux éléments caractéristiques de l'invention [0016] Un premier objet de la présente invention se rapporte à un dispositif de refroidissement d'un cylindre de travail appartenant à une cage de laminage d'un produit long ou plat, caractérisé en ce qu'il comprend une tête de refroidissement se présentant sous la forme d'un caisson essentiellement étanche en soi, excepté sur une face avant se trouvant à courte distance dudit cylindre et dans laquelle une pluralité de gicleurs a été usinée ou positionnée selon un dessin à deux dimensions, ledit caisson, muni de moyens d'alimentation en liquide de refroidissement, étant concave et cylindrique au niveau de sa face avant avec un rayon tel que, lorsque le dispositif est en position de travail, la distance selon la direction radiale entre ladite face avant et la surface du cylindre va en croissant en partant de l'extrémité du caisson le plus proche de l'emprise et en s 'éloignant du produit en cours de laminage .
[0017] Selon l'invention, la tête de refroidissement est équipée d'une plaque inférieure transverse disposée longitudinalement par rapport au cylindre et située à une distance du cylindre telle que ladite plaque inférieure coopère avec la face avant du caisson, de manière à assurer le contrôle du flux de liquide de refroidissement et le confinement de celui-ci sous forme d'un coussin d'eau hautement turbulent. La présence de cette plaque inférieure transverse est obligatoire dans le cas de cylindres de faible diamètre.
[0018] Avantageusement, la tête de refroidissement est munie en outre de plaques latérales réglables disposées du côté des extrémités transversales du cylindre et situées à une distance du cylindre telle que lesdites plaques latérales coopèrent avec la face avant du caisson et avec la plaque inférieure transverse, de manière à assurer le contrôle du flux de liquide de refroidissement et le confinement de celui-ci sous forme d'un coussin d'eau hautement turbulent .
[0019] Avantageusement, la courbure des plaques latérales correspond à la courbure maximale des cylindres utilisés sur l'installation.
[0020] Selon une forme d'exécution préférée, la face avant comprend une plaque ou une tôle dans laquelle sont positionnés ou usinés les gicleurs, dont les orifices sont constitués de petits trous de section axiale droite.
[0021] De préférence encore, les orifices des gicleurs sont de section transverse ronde, carrée ou ovale. [0022] Avantageusement, le rayon de la surface concave cylindrique de la face avant a une valeur supérieure à une valeur maximale de rayon de cylindre prédéterminée, qui limite la gamme de taille de cylindres utilisable.
[0023] Toujours selon l'invention, le dessin d'usinage des gicleurs est choisi pour rendre le refroidissement du cylindre le plus homogène possible sur toute la surface du cylindre et en particulier sur la largeur du cylindre.
[0024] Avantageusement, le dessin d'usinage des gicleurs est défini par le nombre, la position et le diamètre ou la taille des orifices dans la plaque de ladite face avant .
[0025] Selon une autre forme d'exécution préférée, les orifices sont usinés selon un réseau déterminé et le dessin précité est obtenu en obturant certains orifices. [0026] Avantageusement, le liquide de refroidissement comprend de l'eau.
[0027] Un autre objet de la présente invention concerne un procédé de refroidissement d'un cylindre de travail appartenant à une cage de laminage d'un produit long ou d'un produit plat, en particulier d'une bande métallique, mettant en œuvre le dispositif précité, caractérisé par le fait que :
- l'on dispose la tête de refroidissement à proximité de la surface du cylindre pour créer un espace compris entre 5 et 200 mm entre la face avant du caisson et ladite surface du cylindre, ledit espace allant en croissant en partant de l'emprise et en s 'éloignant du produit en cours de laminage ; - on alimente la tête de refroidissement en liquide de refroidissement, de préférence de l'eau, et on injecte cette eau dans ledit espace au travers de gicleurs présentant un orifice de diamètre compris entre 1 et 6 mm ; - on règle la pression de liquide de refroidissement à une valeur comprise entre 1 et 6 bar et le débit spécifique entre 100 et 500 m3 /heure/m2, pour créer dans l'espace précité un coussin de liquide en régime hautement turbulent . [0028] De préférence, la pression de liquide de refroidissement dans le caisson est inférieure à 4 bar. [0029] De préférence encore, la pression de liquide de refroidissement est comprise entre 2 et 4 bar. [0030] Toujours selon le procédé de l'invention, on règle la distance entre la plaque inférieure transverse et le cylindre de manière à obtenir dans l'interstice un débit de liquide spécifique compris entre 2 et 10 m/s, et de préférence supérieur à 3 m/s.
[0031] De préférence, les plaques latérales sont réglées pour avoir une ouverture minimale comprise entre 0 et 10 mm. Brève description des figures
[0032] Les figures IA et IB représentent schématiquement deux formes d' exécution montrant le principe d'une tête de refroidissement de cylindres de travail sur une ligne de laminage à chaud selon l'état de la technique (gicleurs plats) .
[0033] Les figures 2A à 2D représentent schématiquement plusieurs formes d'exécution montrant le principe d'une telle tête de refroidissement dans le cas de la présente invention (refroidissement hautement turbulent) .
[0034] La figure 3 représente graphiquement l'évolution de la température au cours du temps, en différentes positions du cylindre de travail respectivement dans une installation conventionnelle à 8 bar de pression et dans le cas d'une installation HTRC selon la présente invention, à 2,4 bars de pression et avec des plaques de guidage de l'eau.
[0035] La figure 4 montre une implantation industrielle d'une tête de refroidissement HTRC.
[0036] La figure 5 montre graphiquement les performances de refroidissement de l'installation selon l'invention à basse pression (uniquement au niveau du cylindre inférieur) par comparaison avec le refroidissement à jet plat à haute pression, selon l'état de la technique. [0037] La figure 6 montre la dégradation de la surface des cylindres supérieur et inférieur respectivement dans le cas de 3 configurations HTRC et une configuration selon l'état de la technique. [0038] La figure 7 montre l'état de- surface d'un cylindre après une campagne de laminage en utilisant respectivement un refroidissement selon l'état de la technique (à gauche) et un refroidissement HTRC selon la présente invention (à droite) . Description d'une forme d'exécution selon l'état de la technique
[0039] Les figures IA et IB montrent schématiquement une installation de refroidissement de rouleaux de travail dans un laminoir, selon l'état de la technique, avec, dans cet exemple soit des gicleurs montés sur des tubes indépendants (figure IA) , soit des gicleurs agencé sur un module (figure IB) . La paire de rouleaux comporte un rouleau supérieur 1 et un rouleau inférieur 2 tournant en sens contraire pour faire avancer la bande d'acier 3. Au niveau du rouleau supérieur se trouve un dispositif de refroidissement 4A, avec ses accessoires de réglage, munis de gicleurs plats 40 faisant face au rouleau supérieur 1. Au niveau du rouleau inférieur se trouve un dispositif de refroidissement 4B, avec ses accessoires de réglage, munis de gicleurs plats 40 faisant face au rouleau inférieur 2. [0040] Dans le dispositif de la figure IA, les gicleurs sont placés sur 4 tubes tandis que dans le dispositif de la figure IB, les gicleurs sont agencés dans un module 4A, 4B.
[0041] En général, la distance entre les gicleurs et le cylindre est de 150-500 mm, ce qui ne permet pas d'utiliser des cylindres de différents diamètres avec un seul dispositif de refroidissement.
Description de plusieurs formes d'exécution préférées de 1 ' invention
[0042] Selon l'invention, représentée sur les figures 2A à 2D, la tête de refroidissement est conçue pour mettre en œuvre la technologie WPC, c'est-à-dire en vue de créer un coussin d'eau hautement turbulent entre la tête de refroidissement et la surface du rouleau de travail. La turbulence est provoquée par injection d'eau à basse pression dans le coussin d'eau à travers des gicleurs à jet droit développés par la Demanderesse.
[0043] Selon les figures 2A à 2D, l'installation de refroidissement selon l'invention se compose d'un caisson supérieur βh faisant face au rouleau supérieur 1 et d'un caisson inférieur 6B faisant face au rouleau inférieur 2. Chaque caisson 6A, 6B comprend une surface concave 42 en vis-à-vis du rouleau correspondant 1, 2. Cette surface concave 42 est constituée d'une paroi munie d'une pluralité d'orifice de taille déterminée formant des gicleurs droits 41 et formant un dessin déterminé. La surface concave 42 peut couvrir avantageusement une plus grande partie de circonférence dans le cas du cylindre supérieur 1, que dans le cas du cylindre inférieur 2. [0044] Le coussin d'eau est formé dans l'espace limité par le rouleau et la tête de refroidissement, mais également, le cas échéant, par un guide inférieur transversal 7 (figure 2B) et/ou par des guides transversaux 5, 7 et latéraux 8 (figures 2C et 2D) . Eventuellement, les guides latéraux 8 peuvent être montés de manière ajustable en fonction du diamètre de rouleau. Les propriétés du coussin d'eau sont également fonction du débit d'eau. L'eau réchauffée s'écoule vers l'extérieur par gravité ou sous l'effet de la pression au niveau des interstices entre les cylindres et les guides, sans dispositif d'évacuation supplémentaire .
[0045] La forme de la tête de refroidissement ainsi que le dessin de distribution des gicleurs à jet droit sont spécifiques au présent développement, en particulier pour ce qui concerne la prise en compte des variations de diamètre, des changements automatiques de rouleaux de travail, pour le contrôle des profils de rouleaux, les exigences de maintenance ainsi que le décalage et la courbure des rouleaux de travail . [0046] Selon l'invention, la forme de la tête de refroidissement a été usinée pour avoir un refroidissement intensif proche de l'emprise. La distance entre la surface de la tête et la surface du rouleau de travail va ainsi en diminuant en direction de l'extrémité de la tête la plus proche de l'emprise 9, où cette distance est la plus faible. En vue de prendre en compte les variations de diamètre, le rayon de la partie concave de la tête de refroidissement doit être plus grand que le rayon maximal possible du rouleau de travail. De plus, comme déjà mentionné, des plaques transversales 5, 7 et latérales 8 adaptables ont été prévues pour contrôler le flux d'eau mais aussi pour 'assurer la formation et la stabilisation du coussin d'eau (figures 2C et 2D). [0047] Le dessin de distribution des gicleurs à jet droit a été sélectionné pour obtenir une homogénéité optimale de la turbulence dans le coussin d'eau et aussi pour contrôler l'évolution thermique et le bombé de cylindre, en prenant en compte la distribution d'eau différentielle sur toute la largeur du rouleau de travail. [0048] La figure 3 montre une comparaison de la diminution de température au cours du temps de la sonde Cryotron, utilisée pour déterminer le coefficient de transfert, entre une installation conventionnelle 21 (en gris) de refroidissement à gicleurs plats travaillant sous une pression d'eau de 8 bar et une installation 22 (en noir) selon l'invention, avec plaques telles que décrites, travaillant sous une pression de 2,4 bar (uniquement au niveau du cylindre inférieur) . On a tracé différentes courbes dans chaque cas correspondant à différents points de mesure sur la circonférence du cylindre. La figure 3 montre qu'il y a une homogénéité de refroidissement beaucoup plus grande dans le cas du dispositif de l' invention. [0049] Un essai industriel a été réalisé avec succès au laminoir à chaud avec un prototype de tête HTRC (voir figure 4, module HTRC sur cylindre inférieur et module de refroidissement conventionnel sur cylindre supérieur) . Les principaux avantages du nouveau système sont une consommation faible en énergie, l'homogénéité de la distribution de l'eau de refroidissement, une plus grande performance de refroidissement et une dispersion moindre dans la température mesurée à la surface du cylindre. [0050] La figure 5 montre le différentiel de température entre les cylindres inférieur et supérieur en fonction de la position de mesure en largeur sur le rouleau, comptée à partir du côté du moteur (carrés : HTRC sur cylindre inférieur ; triangles : état de la technique) . Les performances sont très similaires. Si on effectue un refroidissement HTRC à la fois au niveau du cylindre supérieur et du cylindre inférieur, la température de cylindre est inférieure d'au moins 70C par rapport à la performance obtenue avec les systèmes de l'état de la technique (non représenté) .
[0051] En comparaison avec les systèmes de refroidissement de l'état de la technique, une pression de flux d'eau plus faible et avantageusement comprise entre 2 et 4 bars est suffisante. Cela permet de substantielles économies sur une période d'une année par exemple.
[0052] Dès les premiers essais, une tendance à une usure moindre des rouleaux de travail a été constatée en utilisant l'installation selon la présente invention. La figure 6 montre l'effet du refroidissement sur la dégradation de la surface des rouleaux de travail (installation de la figure 4) . Les quatre vues supérieures correspondent à un refroidissement à gicleurs plats du rouleau supérieur selon l'état de la technique. Les vues inférieures n° 1, 2 et 4 correspondent à un refroidissement du rouleau intérieur selon la présente invention ; la vue n° 3 correspond à un refroidissement du rouleau inférieur selon l'état de la technique. La figure 7 montre en détail l'état de surface respectivement du rouleau supérieur (refroidissement classique, à gauche) et du rouleau inférieur (refroidissement HTRC, à droite) , après une campagne de laminage typique .
[0053] Récemment, un nouveau projet a été mis en route pour déterminer l'aptitude du refroidissement HTC au cas du laminage de produits longs.

Claims

REVENDICATIONS
1. Cage de laminage pour le laminage d'un produit long ou plat comprenant un cylindre de travail (1, 2) et un dispositif de refroidissement dudit cylindre de travail (1, 2), caractérisé en ce qu'elle comprend une tête de refroidissement se présentant sous la forme d'un caisson essentiellement étanche en soi (6A, 6B) , excepté sur une face avant (42) se trouvant à courte distance dudit cylindre (1, 2) et dans laquelle une pluralité de gicleurs
(41) a été usinée ou positionnée selon un dessin à deux dimensions, ledit caisson (6A, 6B), muni de moyens d'alimentation en liquide de refroidissement, étant concave et cylindrique au niveau de sa face avant (42) avec un rayon tel que, lorsque le dispositif est en position de travail, la distance selon la direction radiale entre ladite face avant (42) et la surface du cylindre (1, 2) va en croissant en partant de l'extrémité du caisson (6A, 6B) le plus proche de l'emprise (9) et en s 'éloignant du produit en cours de laminage.
2. Cage de laminage selon la revendication
1, caractérisé en ce que la tête de refroidissement (6A, 6B) est équipée d'une plaque inférieure transverse (5, 7) disposée longitudinalement par rapport au cylindre (1, 2) et située à une distance du cylindre (1, 2) telle que ladite plaque inférieure (5, 7) coopère avec la face avant
(42) du caisson, de manière à assurer le contrôle du flux de liquide de refroidissement et le confinement de celui-ci sous forme d'un coussin d'eau hautement turbulent.
3. Cage de laminage selon la revendication
2, caractérisé en ce que la tête de refroidissement (6A, 6B) est munie en outre de plaques latérales réglables (8) disposées du côté des extrémités transversales du cylindre (1, 2) et situées à une distance du cylindre (1, 2) telle que lesdites plaques latérales (8) coopèrent avec la face avant (42) du caisson et avec la plaque inférieure transverse (5, I)1 de manière à assurer le contrôle du flux de liquide de refroidissement et le confinement de celui-ci sous forme d'un coussin d'eau hautement turbulent.
4. Cage de laminage selon la revendication 3, caractérisé en ce que la courbure des plaques latérales (8) correspond à la courbure maximale des cylindres (1, 2) utilisés sur l'installation.
5. Cage de laminage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la face avant (42) comprend une plaque ou une tôle dans laquelle sont positionnés ou usinés les gicleurs (41) , dont les orifices sont constitués de petits trous de section axiale droite.
6. Cage de laminage selon la revendication 5, caractérisé en ce que les orifices des gicleurs (41) sont de section transverse ronde, carrée ou ovale.
7. Cage de laminage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le rayon de la surface concave cylindrique de la face avant (42) a une valeur supérieure à une valeur maximale de rayon de cylindre (1, 2) prédéterminée, qui limite la gamme de taille de cylindres utilisable.
8. Cage de laminage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dessin d'usinage des gicleurs (41) est choisi pour rendre le refroidissement du cylindre le plus homogène possible sur toute la surface du cylindre (1, 2) et en particulier sur la largeur du cylindre.
9. Cage de laminage selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que le dessin d'usinage des gicleurs (41) est défini par le nombre, la position et le diamètre ou la taille des orifices dans la plaque de ladite face avant (42) .
10. Cage de laminage selon la revendication 9, caractérisé en ce que les orifices sont usinés selon un réseau déterminé et en ce que le dessin précité est obtenu en obturant certains orifices.
11. Cage de laminage selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le liquide de refroidissement comprend de l'eau.
12. Procédé de refroidissement d'un cylindre de travail appartenant à une cage de laminage d'un produit long ou d'un produit plat, en particulier d'une bande métallique (3), mettant en œuvre le dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que :
- l'on dispose la tête de refroidissement à proximité de la surface du cylindre pour créer un espace compris entre 5 et 200 mm entre la face avant (42) du caisson (6A, 6B) et ladite surface du cylindre (1, 2), ledit espace allant en croissant en partant de l'emprise (9) et en s 'éloignant du produit en cours de laminage ;
- on alimente la tête de refroidissement en liquide de refroidissement, de préférence de l'eau, et on injecte cette eau dans ledit espace au travers de gicleurs (41) présentant un orifice de diamètre compris entre 1 et 6 mm ;
- on règle la pression de liquide de refroidissement à une valeur comprise entre 1 et 6 bar et le débit spécifique entre 100 et 500 m3 /heure/m2, pour créer dans l'espace précité un coussin de liquide en régime hautement turbulent .
13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la pression de liquide de refroidissement dans le caisson (6A, 6B) est inférieure à 4 bar.
14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la pression de liquide de refroidissement est comprise entre 2 et 4 bar.
15. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'on règle la distance entre la plaque inférieure transverse (5, 7) et le cylindre (1, 2) de manière à obtenir dans l'interstice un débit de liquide spécifique compris entre 2 et 10 m/s, et de préférence supérieur à 3 m/s.
16. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que les plaques latérales sont réglées pour avoir une ouverture minimale comprise entre 0 et 10 mm.
PCT/BE2007/000129 2007-02-09 2007-12-21 Dispositf et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent WO2008104037A1 (fr)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT07855376T ATE524249T1 (de) 2007-02-09 2007-12-20 Vorrichtung und verfahren zur kühlung von rollen zum walzen in einer hoch turbulenten umgebung
PL07855376T PL2114584T3 (pl) 2007-02-09 2007-12-20 Urządzenie i sposób chłodzenia walców walcowniczych w środowisku silnie turbulentnym
JP2009548550A JP5351050B2 (ja) 2007-02-09 2007-12-21 圧延のために使用されるローラーを高乱流環境で冷却するための装置と方法
BRPI0720818A BRPI0720818B1 (pt) 2007-02-09 2007-12-21 estrutura de laminação para a laminação de um produto e processo de resfriamento de um cilindro de trabalho
KR1020097016566A KR101452835B1 (ko) 2007-02-09 2007-12-21 고 난류 환경에서 압연에 사용되는 롤을 냉각하는 방법과 장치
US12/525,743 US8281632B2 (en) 2007-02-09 2007-12-21 Device and method for cooling rollers used for rolling in a highly turbulent environment
EP07855376.5A EP2114584B8 (fr) 2007-02-09 2007-12-21 Dispositf et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent
CN2007800510816A CN101600519B (zh) 2007-02-09 2007-12-21 用于在高湍流动态下冷却轧辊的冷却装置和冷却方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BE2007/0055 2007-02-09
BE2007/0055A BE1017462A3 (fr) 2007-02-09 2007-02-09 Dispositif et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008104037A1 true WO2008104037A1 (fr) 2008-09-04

Family

ID=38191086

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/BE2007/000129 WO2008104037A1 (fr) 2007-02-09 2007-12-21 Dispositf et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent

Country Status (11)

Country Link
US (1) US8281632B2 (fr)
EP (1) EP2114584B8 (fr)
JP (1) JP5351050B2 (fr)
KR (1) KR101452835B1 (fr)
CN (1) CN101600519B (fr)
AT (1) ATE524249T1 (fr)
BE (1) BE1017462A3 (fr)
BR (1) BRPI0720818B1 (fr)
ES (1) ES2372631T3 (fr)
PL (1) PL2114584T3 (fr)
WO (1) WO2008104037A1 (fr)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009053073A1 (de) 2009-03-03 2010-09-09 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Kühlvorrichtung zum Kühlen der Walzen eines Walzgerüstes
WO2013167642A1 (fr) * 2012-05-11 2013-11-14 Sms Siemag Ag Dispositif de refroidissement de cylindres
EP2813298A1 (fr) 2013-06-10 2014-12-17 Centre de Recherches Métallurgiques asbl - Centrum voor Research in de Metallurgie vzw Procédé et dispositif de refroidissement de bande améliorée dans un laminoir à froid
CN106017545A (zh) * 2016-05-09 2016-10-12 广东冠邦科技有限公司 一种行星轧机关键参数在线监测数据采集分析系统
EP3453465A1 (fr) 2017-09-07 2019-03-13 Centre de Recherches Métallurgiques ASBL - Centrum voor Research in de Metallurgie VZW Dispositif de refroidissement intense et compact pour feuillard dans un laminoir à froid
CN114130832A (zh) * 2021-10-29 2022-03-04 张家港荣盛特钢有限公司 冷却水缺水的控制方法、装置及计算机可读存储介质

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012157619A1 (fr) * 2011-05-16 2012-11-22 新日鉄エンジニアリング株式会社 Dispositif de nettoyage par cylindre à laminoir et procédé de nettoyage
DE102012202340A1 (de) * 2011-12-23 2013-06-27 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen von Walzen
CN104338663B (zh) * 2014-11-05 2016-04-27 衡阳金化高压容器股份有限公司 一种气瓶表面喷底漆喷雾冷却装置
DE102015210680A1 (de) * 2015-06-11 2016-12-15 Sms Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Regeln eines Parameters eines Walzgutes
EP3308868B1 (fr) 2016-10-17 2022-12-07 Primetals Technologies Austria GmbH Refroidissement d'un rouleau d'une cage de laminoir
BE1025125B1 (fr) * 2017-09-04 2018-10-31 Centre de Recherches Métallurgiques asbl-Centrum voor Research in de Metallurgie vzw Essuyeur sans contact et installation industrielle comportant un tel essuyeur
EP3599036B1 (fr) 2018-07-26 2022-06-15 Primetals Technologies Austria GmbH Cage de laminoir pourvu de dispositif de refroidissement hybride
FI3898020T3 (fi) 2018-12-19 2024-01-31 Tata Steel Ijmuiden Bv Jäähdytyslaite kuumavalssaimeen
DE102020204309A1 (de) 2020-04-02 2021-10-07 Sms Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen eine Walze
EP3967789A1 (fr) 2020-09-11 2022-03-16 Centre de Recherches Métallurgiques ASBL - Centrum voor Research in de Metallurgie VZW Procédé de décapage ultrarapide et installation associée
WO2023242613A1 (fr) * 2022-06-13 2023-12-21 Arcelormittal Dispositif et procédé de refroidissement de rouleaux utilisés pour le laminage dans un environnement à hautes turbulences

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2207373A (en) * 1985-10-11 1989-02-01 Joseph Donald Svatos Rolling mill coolant system
JPH03142009A (ja) * 1989-10-27 1991-06-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延用ロール冷却装置
JPH10291011A (ja) * 1997-04-18 1998-11-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延ロールの冷却方法
DE20314591U1 (de) * 2003-09-20 2003-11-20 Achenbach Buschhütten GmbH, 57223 Kreuztal Walzenkühl- und/oder Schmiervorrichtung für Walzwerke, insbesondere Feinband- und Folienwalzwerke

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1392757A (en) * 1920-01-02 1921-10-04 George T W Gales Battery-clamp
FR1289514A (fr) * 1961-02-20 1962-04-06 Spidem Ste Nle Dispositif de lubrification et de refroidissement de la surface des cylindres de laminoirs
IT1135049B (it) * 1980-01-25 1986-08-20 Escher Wyss Sa Cilindro con una superficie cilindrica da riscaldare o raffreddare
JPS5847502A (ja) 1981-09-18 1983-03-19 Hitachi Ltd 圧延機のロ−ル冷却装置
GB2156255A (en) * 1984-03-23 1985-10-09 Davy Mckee Rolling mill
JPS61176411A (ja) 1985-02-01 1986-08-08 Nippon Kokan Kk <Nkk> 熱間圧延機におけるワ−クロ−ルの冷却装置
JPH0679728B2 (ja) 1985-05-22 1994-10-12 株式会社日立製作所 圧延機のロ−ル冷却装置
JPS6268612A (ja) * 1985-09-19 1987-03-28 Kawasaki Steel Corp 圧延ロ−ルの冷却方法
US4706480A (en) * 1985-10-11 1987-11-17 Svatos Joseph D Rolling mill cooling system
JPH0757368B2 (ja) 1987-06-03 1995-06-21 株式会社日立製作所 圧延機のロ−ル冷却装置
KR920008493B1 (ko) * 1987-08-05 1992-09-30 세이이찌 구로사와 오프셋 인쇄기에 있어서의 판 실린더의 온도 조절 장치
JPS6427102U (fr) * 1987-08-11 1989-02-16
JPH01224105A (ja) 1988-03-01 1989-09-07 Nippon Steel Corp 冷間圧延機のロール冷却制御方法
JP2602536B2 (ja) 1988-09-21 1997-04-23 株式会社日立製作所 圧延機のロール冷却装置
JP2710403B2 (ja) * 1989-04-28 1998-02-10 新日本製鐵株式会社 圧延ロールのウォータージャケット式冷却方法およびその制御方法
US5046347A (en) * 1989-10-10 1991-09-10 Alcan International Limited Coolant containment apparatus for rolling mills
CN2072448U (zh) * 1990-06-14 1991-03-06 鞍山钢铁公司 一种型钢轧辊均匀冷却装置
JP2867627B2 (ja) * 1990-06-14 1999-03-08 石川島播磨重工業株式会社 圧延機のロール冷却装置
US5212975A (en) * 1991-05-13 1993-05-25 International Rolling Mill Consultants, Inc. Method and apparatus for cooling rolling mill rolls and flat rolled products
JP3142009B2 (ja) * 1991-06-17 2001-03-07 日本碍子株式会社 静電誘導形ゲート構造の製造方法
JPH05104114A (ja) 1991-10-09 1993-04-27 Kawasaki Steel Corp 熱間圧延におけるワークロールの冷却方法ならびにその装置
DE4134599C1 (fr) * 1991-10-18 1993-02-25 Thyssen Stahl Ag, 4100 Duisburg, De
KR930011362B1 (ko) * 1991-12-21 1993-12-04 주식회사 금성사 밀폐형 전동 압축기의 실린더 내경 가공방법
EP0599277B1 (fr) 1992-11-25 1998-02-04 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Procédé et dispositif pour le réglage du contour de cylindres de travail dû à l'effet thermique
DE4337288A1 (de) * 1992-11-25 1994-05-26 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung der thermisch bedingten Kontur von Arbeitswalzen
JPH06339712A (ja) 1993-05-31 1994-12-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧延機のロールクーラント排出装置
JPH07116714A (ja) 1993-10-20 1995-05-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延用ロールの肌荒れ防止方法
US6152210A (en) * 1994-10-14 2000-11-28 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited Metal casting
JP3767762B2 (ja) 1997-07-17 2006-04-19 石川島播磨重工業株式会社 ロール冷却装置
DE19752845A1 (de) 1997-11-30 1999-06-02 Schloemann Siemag Ag Kühlvorrichtung zum Kühlen einer Walze zum Walzen eins Bandes, insbesondere eines Metallbandes
JPH11277113A (ja) 1998-03-27 1999-10-12 Kawasaki Steel Corp 圧延ロールの冷却装置
JP2001001017A (ja) 1999-06-24 2001-01-09 Hitachi Ltd 圧延ロールの冷却方法および冷却設備
JP2001340908A (ja) 2000-02-28 2001-12-11 Kawasaki Steel Corp ロール冷却方法
IT1315084B1 (it) * 2000-04-20 2003-02-03 Danieli Off Mecc Dispositivo di raffreddamento per anelli di laminazione e relativoprocedimento.
EP1296772B1 (fr) * 2000-06-16 2009-09-09 Ati Properties, Inc. Procede de formage par pulverisation, atomisation et transfert thermique
DE10130445A1 (de) * 2001-06-23 2003-01-02 Sms Demag Ag Verfahren und Düsenanordnung zur breitenvariablen Walzspaltschmierung eines Walzgerüstes
DE10131369A1 (de) * 2001-06-28 2003-01-09 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen und Schmieren von Walzen eines Walzgerüstes
KR100478562B1 (ko) * 2002-07-31 2005-03-22 주식회사 포스코 열연강판의 스탠드간 냉각 방법
DE60229562D1 (de) * 2002-08-08 2008-12-04 Jfe Steel Corp Kühlvorrichtung, herstellungsverfahren und herstellungsstrasse für warmgewalztes stahlband
KR101023108B1 (ko) * 2003-06-26 2011-03-24 주식회사 포스코 압연기의 버티컬 롤 냉각장치
CN2659574Y (zh) * 2003-09-27 2004-12-01 宝钢集团上海第一钢铁有限公司 轧辊冷却装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2207373A (en) * 1985-10-11 1989-02-01 Joseph Donald Svatos Rolling mill coolant system
JPH03142009A (ja) * 1989-10-27 1991-06-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延用ロール冷却装置
JPH10291011A (ja) * 1997-04-18 1998-11-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延ロールの冷却方法
DE20314591U1 (de) * 2003-09-20 2003-11-20 Achenbach Buschhütten GmbH, 57223 Kreuztal Walzenkühl- und/oder Schmiervorrichtung für Walzwerke, insbesondere Feinband- und Folienwalzwerke

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009053073A1 (de) 2009-03-03 2010-09-09 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Kühlvorrichtung zum Kühlen der Walzen eines Walzgerüstes
DE102009053074A1 (de) 2009-03-03 2010-09-09 Sms Siemag Ag Verfahren und Kühlvorrichtung zum Kühlen der Walzen eines Walzgerüstes
WO2010099924A1 (fr) 2009-03-03 2010-09-10 Sms Siemag Ag Procédé et dispositif de refroidissement pour refroidir les cylindres d'une cage de laminoir
WO2010099925A1 (fr) 2009-03-03 2010-09-10 Sms Siemag Ag Procédé et dispositif de refroidissement pour refroidir les cylindres d'une cage de laminoir
WO2013167642A1 (fr) * 2012-05-11 2013-11-14 Sms Siemag Ag Dispositif de refroidissement de cylindres
RU2600768C2 (ru) * 2012-05-11 2016-10-27 Смс Зимаг Аг Устройство для охлаждения валков
US9901964B2 (en) 2012-05-11 2018-02-27 Sms Group Gmbh Device for cooling rolls
EP2813298A1 (fr) 2013-06-10 2014-12-17 Centre de Recherches Métallurgiques asbl - Centrum voor Research in de Metallurgie vzw Procédé et dispositif de refroidissement de bande améliorée dans un laminoir à froid
CN106017545A (zh) * 2016-05-09 2016-10-12 广东冠邦科技有限公司 一种行星轧机关键参数在线监测数据采集分析系统
EP3453465A1 (fr) 2017-09-07 2019-03-13 Centre de Recherches Métallurgiques ASBL - Centrum voor Research in de Metallurgie VZW Dispositif de refroidissement intense et compact pour feuillard dans un laminoir à froid
CN114130832A (zh) * 2021-10-29 2022-03-04 张家港荣盛特钢有限公司 冷却水缺水的控制方法、装置及计算机可读存储介质
CN114130832B (zh) * 2021-10-29 2023-11-03 张家港荣盛特钢有限公司 冷却水缺水的控制方法、装置及计算机可读存储介质

Also Published As

Publication number Publication date
CN101600519A (zh) 2009-12-09
EP2114584A1 (fr) 2009-11-11
EP2114584B1 (fr) 2011-09-14
JP5351050B2 (ja) 2013-11-27
PL2114584T3 (pl) 2012-02-29
ATE524249T1 (de) 2011-09-15
BE1017462A3 (fr) 2008-10-07
KR101452835B1 (ko) 2014-10-21
BRPI0720818A2 (pt) 2014-03-04
US8281632B2 (en) 2012-10-09
JP2010517782A (ja) 2010-05-27
US20100089112A1 (en) 2010-04-15
BRPI0720818B1 (pt) 2019-08-13
CN101600519B (zh) 2013-01-02
EP2114584B8 (fr) 2013-04-24
KR20090108076A (ko) 2009-10-14
ES2372631T3 (es) 2012-01-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BE1017462A3 (fr) Dispositif et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent.
CA2718465C (fr) Procede et dispositif de soufflage de gaz sur une bande en defilement
EP2916990B1 (fr) Buse laser à élément mobile externe
EP3519116B1 (fr) Rampe d&#39;aspersion d&#39;un fluide lubrifiant et/ou refrigerant
EP2486354B1 (fr) Machine de detartrage de corps alveolaires d&#39;echangeur thermique air-eau
CA2517626C (fr) Procede de fabrication en continu de tubes en matiere plastique avec etirage bi-axial et ligne de fabrication pour ce procede
FR2754595A1 (fr) Echangeur de chaleur, et faisceau d&#39;echange de chaleur, ainsi que procedes de soudage et de realisation s&#39;y rapportant
WO2013007719A1 (fr) Installation et procede pour le depot d&#39;un film de particules ordonnees, de largeur reglable, sur un substrat en defilement
EP1199543A1 (fr) Procédé et dispositif de detection de planéité
EP2391459B1 (fr) Methode et dispositif d&#39;arrosage d&#39;une installation de laminage
FR2938782A1 (fr) Dispositif de soudage a double epaulement
CA2583748C (fr) Procede et dispositif de limitation de la vibration de bandes d&#39;acier ou d&#39;aluminium dans des zones de refroidissement par soufflage de gaz ou d&#39;air
FR2830478A1 (fr) Dispositif de decoupe laser
FR2575092A1 (fr) Procede et appareil pour decalaminer un feuillard chaud dans un laminoir
FR2649340A1 (fr) Procede et dispositif de coulee continue entre cylindres de produits metalliques minces aptes au laminage a froid direct
FR3058718A1 (fr) Procede de trempe a l’air d’un corps creux en verre allonge comprenant un percage axial
WO2017129915A1 (fr) Installation de redressage automatisé d&#39;une mèche de bougie et procédé de redressage automatisé associé
FR2771034A1 (fr) Bande de metal de coulee
FR3124250A1 (fr) Dispositif de nettoyage à inversion de sens hydraulique
BE1016113A3 (fr) Procede pour le refroidissement secondaire d&#39;une brame coulee en continu et dispositif pour sa mise en oeuvre.
EP0467807A1 (fr) Procédé et dispositif de contrôle de l&#39;épaisseur en coulée continue de bande mince de matériau électroconducteur
FR3137003A1 (fr) Dispositif et procédé de formage dynamique d’une tôle électriquement conductrice, utilisant un amortissement magnétique
BE334651A (fr)
FR2665653A1 (fr) Procede pour controler l&#39;epaisseur d&#39;une bande metallique couleee en continu sur un cylindre.
BE379163A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780051081.6

Country of ref document: CN

DPE2 Request for preliminary examination filed before expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07855376

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007855376

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 4956/DELNP/2009

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12525743

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020097016566

Country of ref document: KR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009548550

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0720818

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20090805