WO2006022093A1

WO2006022093A1 - アンテナスイッチモジュール

Info

Publication number: WO2006022093A1
Application number: PCT/JP2005/013031
Authority: WO
Inventors: Masaya Tamura; Yoshikuni Fujihashi
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
Priority date: 2004-08-27
Filing date: 2005-07-14
Publication date: 2006-03-02
Also published as: US20080055187A1; JP2006067281A; US7528678B2; EP1783853A1; CN101010829A

Abstract

　透過損失を抑え、高調波領域で広帯域に高減衰を得ることができるフィルタを含むアンテナスイッチモジュールが開示されている。このアンテナスイッチモジュールは、フィルタと、アンテナスイッチ回路と、調整線路とを含む。フィルタは、基本波帯域を通過し減衰極を有する。アンテナスイッチ回路は、アンテナを切り替える。調整線路は、フィルタとアンテナスイッチ回路との間に接続される。調整線路は、その長さを調整し、フィルタとアンテナスイッチ回路とを直接接続した場合に、この接続した点からフィルタをみたインピーダンスと、この接続した点からアンテナスイッチ回路をみたインピーダンスとが、高調波周波数において、複素共役とならないようにする調整線路である。

Description

明細書

アンテナスィッチモジユーノレ

技術分野

[0001] 本発明は、アンテナを切り替えるアンテナスィッチと、基本波帯域を通過し減衰極を有するフィルタとを含むアンテナスィッチモジュールに関する。

背景技術

[0002] 図 12は、従来のアンテナスィッチモジュール 80を含む従来の通信装置の構成図である。従来のアンテナスィッチモジュール 80を、図 12を用いて説明する。図 12において、従来の通信装置は、アンテナスィッチモジュール 80と、送信部 41と、受信部 4 2と、フイノレタ 83と、アンテナ 44〜45と、キヤノシタ C81〜C84とを備; る。

[0003] 従来のアンテナスィッチモジュール 80は、アンテナスィッチ回路 87と、フイノレタ 86とを備える。送信部 41が送信する信号は、キャパシタ 81を介してフィルタ 86に入力される。フィルタ 86は、基本波帯域を通過し、不要な信号を除去する。フィルタ 86から出力された信号は、アンテナスィッチ回路 87が切り替えたアンテナ 44もしくはアンテナ 45から、キャパシタ C83もしくは C84を介して発射される。

[0004] アンテナスィッチ回路 87が切り替えた、キャパシタ C83もしくは C84を介して入力されたアンテナ 44もしくはアンテナ 45からの信号は、キャパシタ C82を介してフィルタ 8 3に入力される。フィルタ 83は、入力された信号から不要な信号を除去し、受信部 42 に出力する。受信部 42はフィルタ 83からの信号を復調する。

[0005] アンテナスィッチモジュール 80を構成するフィルタ 86につレ、て図 13〜図 16を用レヽて説明する。図 13は、従来のアンテナスィッチモジュールにおけるフィルタの構成を示す図である。図 13において、グランドに対して接続されたキャパシタ C94は、低周波成分に対しては開放、高周波成分に対しては短絡となり、直列に接続されたインダクタ L94は、低周波成分に対しては短絡、高周波成分に対しては開放となる。したがつて、図 13に示すフィルタは、低周波成分のみを透過させるローパスフィルタとなる。

[0006] 図 13に示すローパスフィルタは、段数を増やさなければ急峻な減衰を得ることができないため、回路構成が大きくなる。また、少ない段数で急峻な減衰を得るために、このフィルタの各素子の定数を、チェビシェフ型ローパスフィルタを構成するようにしてもよレ、。しかし、これは透過領域にリプノレを持っため、低損失で広帯域透過させることは困難であった。また、別の構成として分布定数線路を用いてもよい。この場合、ある周波数を超えると、例えば誘導性を持つ分布定数線路は容量性に、容量性を持つ分布定数線路は誘導性となり、入力インピーダンスが周波数によって大きく変化しフィルタとしての機能が失われる場合があった。

[0007] そのため、図 14に示すような有極型ローパスフィルタが考案された。図 14は、従来のアンテナスィッチモジュールにおける別のフィルタの構成を示す図である。図 15は、図 14に示す従来のアンテナスィッチモジュールにおけるフィルタの周波数特性を示す図である。図 14および図 15を用いて、以下簡単にこのフィルタの動作原理を説明する。

[0008] 有極型ローパスフィルタ 90は LC直列回路 96、 98、 99を備える。図 15に示すように、このフィルタ 90の周波数特性における減衰域には、 13. 2KHzの第 1の極と、 15 . 4KHzの第 2の極と、 25. 3KHzの第 3の極と、 3つの極が現れる。ここで例えば、 L C直列回路 98の共振周波数、すなわち第 2の極周波数を調整して小さくすれば、第 1の極と第 2の極との間隔が狭められる。極間間隔が狭くなれば極間における減衰量は大きくなる。

[0009] 従来のアンテナスィッチモジュールにおけるフィルタとして、上述の有極型ローパスフィルタは、例えば特開昭 61— 77408号に開示されている。

[0010] また、アンテナスィッチモジュールを構成する別のフィルタとして、透過損失が少なレゾツチ型フィルタが知られている。ノッチ型ローパスフィルタは、例えば、複数の 1/

4波長の開放型スタブや 1Z2波長の終端型スタブの組み合わせで構成することができる。図 16は、従来のアンテナスィッチモジュールにおけるフィルタ 86をノッチ型フィルタとした場合の送信部 41からアンテナ 44もしくはアンテナ 45を見た周波数特性である。 Fl =4. 9GHzから F2 = 5. 85GHzまでが基本波帯域である。 F3 = 9. 8GHz 力 F4 = l l . 7GHzまでが第 2高調波帯域である。 F5 = 14. 7GHz力 F6 = 17. 5 5GHzまでが第 3高調波帯域である。第 2高調波および第 3高調波を減衰させるように減衰極の周波数を設定している。 [0011] このような従来の構成では、第 2高調波帯域に対して F3、 F4の、また、第 3高調波帯域に対して F5、 F6のそれぞれ 2極の減衰極では、減衰極以外の帯域内の減衰が小さくなる。つまり、フィルタ 86の入力側出力側を見たインピーダンス及び出力側入力側をみたインピーダンスが、共に 50 Ωに近づくことになる。また、アンテナスィッチ回路 87において、フィルタ 86に接続された端子 T81からキャパシタ C83が接続された端子 T83を見たインピーダンス Z813は、基本波帯域ではほぼ 50 Ωである。また、キャパシタ C84が接続された端子 T84からキャパシタ C82が接続された端子 T82をみたインピーダンス Z842も、基本波帯域ではほぼ 50 Ωである。一方、端子 T81から端子 T84を見たインピーダンス Z814、及び端子 T83から端子 T82を見たインピーダンス Z832は開放となる。しかし、周波数が高くなるにしたがって PINダイオードのパッケージや端子の容量成分、誘導成分が影響を及ぼす。このためインピーダンス Z81 3、 Z842、 Z814、 Z832のィ直カ S変ィ匕し、 4. 9GHz力ら 5. 85GHzに対する高調波帯域ではインピーダンス Z813、 Z842の値は開放に近づく。また、インピーダンス Z814 、 Z832の値は 50 Ωに近づく。その結果、これらの高調波帯域において、端子 T81からフィルタ 86を見たインピーダンスと、端子 T81からアンテナスィッチ回路 87を見たィンピーダンス Z813、 Z814が複素共役になり得る。そして、減衰極における減衰量が劣化したり、減衰極間での跳ね返り現象が発生し、十分な減衰量を確保できない場合があり得る。

発明の開示

[0012] 本発明は、透過損失を抑え、高調波領域で広帯域に高減衰を得ることができるフィルタを含むアンテナスィッチモジュールを提供する。

[0013] 本発明のアンテナスィッチモジュールは、フィノレタと、アンテナスィッチ回路と、調整線路とを含む。フィルタは、基本波帯域を通過し減衰極を有する。アンテナスィッチ回路は、基本波帯域に整合するアンテナを切り替える。調整線路は、フィルタとアンテナスィッチ回路との間に接続され、基本波帯域の高調波周波数における特性を調整する。調整線路は、フィルタとアンテナスィッチ回路とを直接接続した場合に、この接続した点からフィルタをみたインピーダンスと、この接続した点からアンテナスィッチ回路をみたインピーダンスとが、高調波周波数において、複素共役とならないようにする調整線路である。

[0014] これにより、フィルタの減衰極の減衰量を劣化させることなぐかつ高調波周波数帯域での減衰極間での跳ね返り成分を容易に抑圧でき、フィルタの段数を増やすことなく高調波成分を十分に減衰させることが出来る。例えば、無線 LAN (Local Area Network)のフロントエンドモジュールにおレ、てパワーアンプで増幅された基本波信号は低損失で透過し、前記パワーアンプで発生した高調波成分は広帯域、高減衰で除去することができる。

図面の簡単な説明

[0015] [図 1]図 1は本発明の実施例におけるアンテナスィッチモジュールを含む通信装置の構成を示すブロック図である。

[図 2]図 2は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 1層を示す図である。

[図 3]図 3は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 2層を示す図である。

[図 4]図 4は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 3層を示す図である。

[図 5]図 5は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 4層を示す図である。

[図 6]図 6は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 5層を示す図である。

[図 7]図 7は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの第 6層を示す図である。

[図 8]図 8は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールのアンテナスィッチ回路の構成を示す図である。

[図 9]図 9は同実施例におけるアンテナスィッチ回路を構成する PINダイオード〇N時の等価回路図である。

[図 10]図 10は同実施例における PINダイオード OFF時の等価回路図である。

[図 11]図 11は同実施例におけるアンテナスィッチモジュールの周波数特性を示す図である。

[図 12]図 12は従来のアンテナスィッチモジュールを含む通信装置の構成を示すプロック図である。

[図 13]図 13は従来のアンテナスィッチモジュールを構成するフィルタの回路図である

[図 14]図 14は従来ールを構成するフィルタの回路図である [図 15]図 15は従来のアンテナスィッチモジュールを構成するフィルタの周波数特性を示す図である。

[図 16]図 16は従来のアンテナスィッチモジュールの周波数特性を示す図である。符号の説明

[0016] 3， 7, 8 円形導体部

4, 5A, 5B グランド部

6A, 6B, 6C, 6D, 6E 電極

11A, 11B, 11C, 11D, 13A, 13B, 13C ストリップライン

13D 調整線路

15 結合線路

30 アンテナスィッチモジユーノレ

31, 43 フイノレタ

33 アンテナスィッチ回路

35 方向性結合器

41 送信部

42 受信部

44， 45 アンテナ

51 通過信号

52 反射信号

発明を実施するための最良の形態

[0017] 以下、本発明の実施例について、図面を用いて説明する。

[0018] 図 1は、本発明の実施例におけるアンテナスィッチモジュールを含む通信装置の構成を示すブロック図である。図 1において、通信装置は、アンテナスィッチモジュール 30と、送信咅と、受信咅と、フイノレタ 43と、アンテナ 44〜45と、キヤノシタ C11 〜C14とを備える。アンテナスィッチモジュール 30は、アンテナスィッチ 33と、フィノレタ 31と、調整線路 13Dとを備える。調整線路 13Dは、後述する他の素子とで方向性結合器 35を構成している。 [0019] 送信部 41が送信する信号は、キャパシタ C11を介してフィルタ 31に入力される。フィルタ 31は、送信部 41からの信号に含まれる不要な高調波信号を除去するノッチ型ローパスフィルタである。フィルタ 31の基本波帯域は 4. 9〜5. 85GHzであり、第 2高調波帯域は 9. 8〜11. 7GHz、第 3高調波帯域は 14. 7-17. 55GHzである。フィルタ 31から出力された信号は、ストリップラインで形成される調整線路 13Dを介してアンテナスィッチ回路 33に入力される。調整線路 13Dを介して入力された信号は、アンテナスィッチ回路 33が切り替えたアンテナ 44もしくはアンテナ 45から、キャパシタ C13もしくは C14を介して発射される。

[0020] アンテナスィッチ回路 33が切り替えた、キャパシタ C13もしくは C14を介して入力さ

3に入力される。フィルタ 43に入力された信号から不定な信号を除去し、受信部 42 に出力する。受信部 42はフィルタ 43を通過した信号を復調する。

[0021] 図 2〜図 7は、本実施例のアンテナスィッチモジュールが IEEE802. 11a規格に対応する構成とした場合の多層基板の各層を示す図である。図 2は、表層である第 1層 P1を示す図である。第 1層 P1上にスィッチ素子 Bl、インダクタ L1〜L4、キャパシタ Cl、 C2、抵抗 Rl、 R2を実装してアンテナスィッチ回路 33を構成している。スィッチ素子 B1は、 PINダイオード D1〜D4で構成されている。さらに、第 1層 P1上には、キャパシタ C12、フイノレタ 43、方向性結合器 35の一部であるキャパシタ C5、抵抗 R5も実装されている。

[0022] 図 3は、グランド部 5A、 5Bを有する第 2層 P2を示す図である。図 4は、方向性結合器の一部である結合線路 15を有する第 3層 P3を示す図である。図 5は、フィルタ 31 や調整線路 13Dを有する第 4層 P4を示す図である。図 6は、グランド部 4を有する第 5層 P5を示す図である。図 7は、電極 6A〜6Eを有する第 6層 P6を示す図である。 P 1を最上部表層として、順次 P2〜P6と積層される。本実施例のアンテナスィッチモジユールは、 P6により他の素子と接続される。

[0023] 本実施例におけるアンテナスィッチモジュールを構成する基板は、誘電率 7. 4の低温焼成セラミックスを用いており、縦は 5. 4mm、横は 4. Omm、厚さは 0. 7mmである。グランド部 4, 5A、 5B、ストリップライン 11A〜： 11D、 13A〜13C、調整線路 13 Dおよび結合線路 15は、銀粉体を主成分とする導体ペーストを印刷することで形成されている。

[0024] 本実施例において、第 4層に形成されるストリップライン 11A〜： 11D、 13A〜13C 及び調整線路 13Dの特性インピーダンスは 50 Ωであり、本実施例の低温焼成セラミックスでは 0. 1mmの線路幅である。フィルタ 31は、ストリップライン 11A〜： 11D、 13 A〜： 13Cで構成されている。ストリップライン 11 Aは、接続点 E1にてストリップライン 1 3Aおよび 13Bと接続されている。ストリップライン 11B、 11Cは、接続点 E2にてストリップライン 13Bおよび 13Cと接続されている。

[0025] ストリップライン 11Dは、接続点 E3にてストリップライン 13Cおよび調整線路 13Dと接続されている。フィルタ 31の小型化を図るために、ストリップライン 11B、 11C、 13 B、 13Cは、接続点 E2にて、十文字状に接続されている。ストリップライン 11A〜11 Dは片側が開放となっており、線路長はそれぞれ、 17· 55GHz, 14. 7GHz、 11. 7 GHz、 9. 8GHzの 4分の 1波長分である。よって、ストリップライン 11A、 11B、 11C、 l lDiまそれぞれ 17. 55GHz、 14. 7GHz、 11. 7GHz、 9. 8GHz【こおレヽて、接続点 E1〜E3での電圧振幅が 0となる。つまり、ストリップライン 11A〜： 11Dはオープンスタブである。

[0026] なお、これらのストリップラインは、小型化を図るために線路間結合を起こさない程度を保ちながら折り曲げられている。今回はその線路間隔は 0. 15mm以上となっている。フイノレタ 31は、 4分の 1波長のオープンスタブの代わりに、片側を接地した 2分の 1波長のショートスタブで構成してもよレ、。この場合は、アンテナスィッチ回路 33と接続するまでの間に直流カットのキャパシタを揷入する必要がある。

[0027] また、ストリップライン 13B, 13Cは、ストリップライン 11A〜Dが接続された状態で、基本波帯域において、接続点 E1のストリップライン 13A側からみたインピーダンス及び接続点 E3の調整線路 13D側からみたインピーダンスが 50 Ωになるように線路長を決定している。例えば本実施例の低温焼成セラミックスならば、 13B、 13Cの線路長はそれぞれ 2. 3mm、 2. 45mmである。

[0028] ストリップライン 13Aは、円形導体部 3に接続される。第 4層と第 5層とをヴィァホール (via hole) VIで接続する。第 5層と、第 6層の電極 6Aとをヴィァホール V2で接続する。そして、円形導体部 8は、ヴィァホール VIと V2とを接続する。第 6層の電極 6Aから、 C11を介して送信部 41に接続される。

[0029] グランド部 4は、ヴィァホール V2による電磁界結合が起きない程度の径に円状に導体パターンを取り除いている。本実施例において、円形導体部 8の径は 1. 25mmとした。円形導体部 8のヴィァホール径は 0. 5mmとし、円形導体部 3の径は、作製誤差によるヴィァホールとの接続位置ずれバラツキを考慮して、 0. 75mmとした。

[0030] 第 6層では、銀粉体を主成分とする導体ペーストを印刷して、電極 6A〜6Eを形成した。電極 6Aは、キャパシタ C11を介して送信部 41からの信号を入力する電極である。電極 6C、 6Dは、アンテナスィッチ回路 33を動作させるための電源供給用電極である。複数の電極 6Eは、グランド電位を確保するための電極である。第 6層の円形の電極径は lmmとした。なお、第 5層のグランド部 4の電位を一定にするために、第 6 層の中央を基準にして、対称になるように ± 0. 7mmの位置に縦 0. 8mm、横 1. 4m mの長方形に電極 6Bを設けている。そして、それぞれの電極 6Bに、縦 0· 3mm、横 0. 5mmの間隔で 2行 5列にヴィァホールを設けてグランド部 4と接続している。

[0031] 調整線路 13Dは、円形導体部 7に接続され、第 4層と第 2層とを接続するヴィァホール V3と、第 2層とアンテナスィッチ回路 33とを接続するヴィァ V4とを介して、図 2に示すアンテナスィッチ回路 33の端子 T1に接続されてレ、る。

[0032] 図 8は、本実施例におけるアンテナスィッチモジュールのアンテナスィッチ回路 33 の構成を示す図である。図 8において、アンテナスィッチ回路 33は、端子 T1〜T4を備える。端子 T1は、送信部 41からの信号を入力する。端子 Τ2は、アンテナ 44もしくはアンテナ 45からの信号を受信部 42に出力する。端子 Τ3は、キャパシタ C13を介してアンテナ 44に接続する。端子 Τ4は、キャパシタ C14を介してアンテナ 45に接続する。アンテナスィッチ回路 33は、スィッチユニット Sl、 S2を備えてレヽる。スィッチュニット S1は、端子 T1と端子 T3、 Τ4との間を導通 '遮断する。スィッチユニット S2は、端子 Τ2と端子 Τ3、 Τ4との間を導通 '遮断する。

[0033] スィッチユニット S1は、端子 T1と力ソード、端子 Τ3とアノードを接続した PINダイォード D1と、端子 T1とアノード、端子 T4と力ソードを接続した PINダイオード D2とを備えている。スィッチユニット S2は、端子 T2とアノード、端子 T3と力ソードを接続した PI Nダイオード D3と、端子 T2と力ソード、端子 Τ4とアノードを接続した PINダイオード D 4とを備えてレ、る。 PINダイオード D1〜D4はスィッチ素子 B1を構成している。

[0034] 端子 T1と PINダイオード D1との接続点とグランド 5Bとの間にインダクタ L1とキャパシタ C1とが直列接続となるよう構成している。 PINダイオード D1と端子 T3のそれぞれの接続点とグランド 5Bとの間に、インダクタ L2とキャパシタ C2とが直列接続となるよう構成している。また、端子 T2と PINダイオード D4との接続点とグランド 5Bとの間に、インダクタ L3とキャパシタ C1とが直列接続となるよう構成している。

[0035] PINダイオード D4と端子 T4との接続点とグランド 5Bとの間に、インダクタ L4とキヤパシタ C2とが直列接続となるように構成している。インダクタ L1およびインダクタ L3とキャパシタ C1との接続点力抵抗 R1を介して電極 6Cへ接続している。インダクタ L2 およびインダクタ L4とキャパシタ C2との接続点力ら抵抗 R2を介して電極 6Dへ接続している。

[0036] 抵抗 Rl、 R2は PINダイオード D1〜D4に流れる直流電流を調整する抵抗である。

キャパシタ Cl、 C2は高周波成分をグランド 5Bにパスする。インダクタ L1〜L4は、高周波成分を阻止し PINダイオード D1〜D4に直流電圧を印加する。電極 6Cにプラスの直流電圧を印加することで、 PINダイオード D2、 D3が ONとなる。電極 6Dにプラスの直流電圧を印加することで、 PINダイオード Dl、 D4が ONとなる。

[0037] 図 9は、本実施例におけるアンテナスィッチモジュールを構成する PINダイオードの〇N時の等価回路図であり、 PINダイオードは、インダクタ L31〜33、キャパシタ C31 、抵抗 31で表せる。図 10は、同 OFF時の等価回路図であり、インダクタ L34〜35、キャパシタ C32〜33、抵抗 32で表せる。図 4において、結合線路 15は、セラミックスの層を隔てて調整線路 13Dと平行することで、キャパシタ C5、抵抗 R5を含めて方向性結合器 35を構成している。

[0038] 次に、上記の構成における本実施の形態のアンテナスィッチモジュールの動作について説明する。

[0039] 図 11は、本実施例におけるアンテナスィッチモジュールの周波数特性を示す図である。通過信号 51は、ストリップライン 13Aから端子 T3もしくは端子 T4への通過信号である。反射信号 52は、通過信号 51に対する反射信号である。アンテナスィッチ回路 33において、調整回路 13Dに接続された端子 T1からキャパシタ C13が接続された端子 T3を見たインピーダンスを Z13と記す。キャパシタ C14が接続された端子 T4 力もキャパシタ C12が接続された端子 T2をみたインピーダンスを Z42と記す。端子 T 1から端子 T4を見たインピーダンスを Z14と記す。端子 T3から端子 T2を見たインピ一ダンスを Z32と記す。

[0040] 図 11に示すように、第 4層に構成したフィルタ 31は、ストリップライン 11 A〜： 11Dによって、基本波帯域である 4. 9GHzから 5. 85GHzの第 2高調波と第 3高調波となる周波数帯に大きな減衰極を作る。さらに、第 2高調波帯域および第 3高調波帯域で円形導体部 7からストリップライン 13Aをみたインピーダンスと、円形導体部 7からアンテナスィッチ回路 33を見たインピーダンス Z13、 Z14力等しい抵抗成分と大きさが等しく符号が反対のリアクタンス分を持つインピーダンスの関係、すなわち複素共役にならないように、ストリップラインで形成された調整線路 13Dの長さを変えて調整する。

[0041] さらに詳細に説明する。基本波帯域である 4. 9GHzから 5. 85GHzではスィッチとして正常に動作していたアンテナスィッチ回路 33も、基本波帯域の第 2高調波以上の周波数ではスィッチとして正常に動作しない。これは、図 9〜図 10に示すリアクタンス成分の影響による。そこで、アンテナスィッチ回路 33の実測データを EM (電磁界）シミュレータに入力する。次に、低温焼成セラミックスで形成するフィルタ 31の仕様を、導体損など、実際の層構成や導体の詳細条件を EMシミュレータに入力する。同様に、調整線路 13Dに関しても、導体損など、実際の層構成や導体の詳細条件を EM シミュレータに入力し、その長さを変化させて、当該第 2高調波、第 3高調波における複素共役関係を回避して良好な減衰量と帯域幅とを得る。

[0042] このように、フィルタとして、ノッチ型ローパスフィルタを用レ、、調整線路 13Dの長さを調節することで、透過損失を抑え、高調波領域において広帯域で高減衰を確保できるアンテナスィッチモジュールを提供できる。

[0043] さらに、調整線路 13D、パターン 15、キャパシタ C5、抵抗 R5を含んで方向性結合器を構成してもよい。これにより、アンテナ 44もしくはアンテナ 45からの反射波をさらに検出することができ、送信部 41の送信状態を制御できる。 [0044] 以上のように、本発明のアンテナスィッチモジュールは、フィルタの減衰極の減衰量を劣化させることなぐかつ 2つ以上の減衰極間での跳ね返り成分を容易に抑圧でき、フィルタの段数を増やすことなく高調波成分を十分に減衰させることができる。

[0045] さらに、本実施例において、グランド部を、グランド部 5Aと、グランド部 5Bとに分割してもよレ、。グランド部 5Aは、アンテナスィッチ回路 33のグランド部である。グランド部 5Bは、第 4層に構成したフィルタを構成するストリップライン 13B〜： 13C及びストリップライン 11A〜： 11Dと、送信部 41側へ接続されるストリップライン 13Aと円形導体部 3 に対するグランド部である。このグランドの分割により、グランド部を流れるイメージ電流は、グランド部 5Aを流れ、グランド部 5Aとグランド部 4とを接続するヴィァホール V 5を介してグランド部 4に流れ込む。

[0046] さらに、グランド部 4を流れるイメージ電流は、グランド部 4とグランド部 5Bとを接続するヴィァホール V6を介してグランド部 5Bに流れ込むことになる。このイメージ電流の経路は 4. 9GHzから 5. 85GHzの第 2高調波以上となる周波数帯域において、無視できない線路長となる。つまり、第 2高調波以上の周波数帯の電流に対しては、このイメージ電流経路はチョークコイルとして働くことになる。これにより、これらの周波数帯において、本実施例のアンテナスィッチモジュールは、 30dB以上といった良好な減衰量を得ることができる。

[0047] なお、本実施例では、アンテナスィッチ回路を構成するスィッチ素子が高周波領域でスィッチ特性が良好な PINダイオードの場合で説明した力本発明はこれに限定しなレ、。スィッチ素子は、高周波領域でスィッチ特性が同じく良好な Ga (ガリウム) As ( 砒素)スィッチや、トランジスタ、電界効果トランジスタ（FET)といった電子デバイスでも同等の効果を得ることができる。

[0048] また、本実施例では、フィルタあるいは調整線路がストリップラインで構成される場合で説明したが、これに限定されず、マイクロストリップラインでも同等の効果を得ることができる。また、減衰極が 4極の場合で説明したが、これに限定されず、減衰極数を変えてもよレ、。また、フィルタがノッチ型ローパスフィルタの場合で説明した力有極型ローパスフィルタでも同等の効果を得ることができる。

[0049] また、ローパスフィルタの場合で説明した力バンドパスフィルタやバンドリジェクションフィルタでも同等の効果を得ることができる。また、本実施例では多層基板の層数力 ½層の場合で説明した力 S、本発明はこれに限定しない。

産業上の利用可能性

以上のように、本発明に力かるアンテナスィッチモジュールは、透過損失を抑え、高調波領域で広帯域に高減衰を得ることができるフィルタと調整線路とを含む。よって、アンテナを切り替えるアンテナスィッチと通信装置の信号のスプリアスを除去するフィルタとを含むアンテナスィッチモジュール等として有用である。

Claims

請求の範囲

[1] 基本波帯域を通過し減衰極を有するフィルタと、前記基本波帯域に整合するアンテナを切り替えるアンテナスィッチ回路と、前記フィルタと前記アンテナスィッチ回路との間に接続され前記基本波帯域の高調波周波数における特性を調整する調整線路と、を含 ^:ユー/レであって

前記調整線路は、前記フィルタと前記アンテナスィッチ回路とを直接接続した場合に、前記直接接続した点から前記フィルタをみたインピーダンスと、前記直接接続した点から前記アンテナスィッチ回路をみたインピーダンスとが、前記高調波周波数におレ、て、複素共役とならなレ、ようにする調整線路であるアンテナスィッチモジュール。

[2] 前記フィルタのグランド層と前記アンテナスィッチ回路のグランド層とをさらに分割した請求項 1記載のアンテナスィッチモジュール。

[3] 複数の誘電体層を積層して成る積層体による請求項 2記載のアンテナスィッチモジュ一ノレ。

[4] 前記フィルタがノッチ型ローパスフィルタである請求項 3記載のアンテナスィッチモジユーノレ。

[5] 前記アンテナスィッチ回路を構成するアンテナスィッチ素子が PINダイオードである請求項 4記載のアンテナスィッチモジュール。

[6] 前記調整線路と結合する結合線路をさらに備え、前記調整線路と前記結合線路とを含んで方向性結合器を構成する請求項 5記載のアンテナスィッチモジュール。

[7] 複数の誘電体層を積層して成る積層体による請求項 1記載のアンテナスィッチモジュール。

[8] 前記フィルタがノッチ型ローパスフィルタである請求項 1記載のアンテナスィッチモジ

[9] 前記アンテナスィッチ回路を構成するスィッチ素子が PINダイオードである請求項 1

[10] 前記アンテナスィッチ回路を構成するスィッチ素子がガリウム砒素スィッチである請求項 1記載のアンテナスィッチモジュール。

[11] 前記調整線路と結合する結合線路をさらに備え、前記調整線路と前記結合線路とを含む方向性結合器を構成する請求項 1記載のアンテナスィッチモジ.