RU2613265C1 - Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes - Google Patents
Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613265C1 RU2613265C1 RU2015152375A RU2015152375A RU2613265C1 RU 2613265 C1 RU2613265 C1 RU 2613265C1 RU 2015152375 A RU2015152375 A RU 2015152375A RU 2015152375 A RU2015152375 A RU 2015152375A RU 2613265 C1 RU2613265 C1 RU 2613265C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- rolling
- thickness
- ferrite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве горячекатаных толстых листов толщиной до 33 мм из низколегированной стали класса прочности К60 для электросварных прямошовных труб для магистральных газопроводов высокого давления.The invention relates to rolling production and can be used in the production of hot-rolled thick sheets up to 33 mm thick from low-alloy steel of strength class K60 for electric-welded straight-seam pipes for high-pressure gas pipelines.
Известен способ изготовления горячекатаных листов, включающий выплавку стали определенного химического состава в конверторе, разливку металла в непрерывнолитые заготовки, аустенизацию при температуре 1170-1220°С в течение 4-8 ч, затем предварительную деформацию с суммарной степенью обжатия 40-60% и с регламентированными обжатиями не менее 14% за проход при температуре 1000-900°С, далее промежуточный подкат ускоренно охлаждают за два прохода в установке контролируемого охлаждения (УКО), причем после первого прохода осуществляют кантование подката, далее проводят подстуживание на воздухе в течение 3-5 с/мм и подвергают окончательной деформации при температуре 820-730°С с суммарной степенью обжатий 40-50% и не менее 12% за проход, затем проводят охлаждение в УКО до температуры 500-350°С, далее замедленно охлаждают в кессоне до температуры не выше 150°С, затем на воздухе (Патент РФ №2383633, МПК C21D 8/02, С22С 38/08, С22С 38/42, опубл. 10.02.2010 г.).A known method of manufacturing hot rolled sheets, including smelting steel of a certain chemical composition in a converter, casting metal into continuously cast billets, austenization at a temperature of 1170-1220 ° C for 4-8 hours, then preliminary deformation with a total degree of reduction of 40-60% and with regulated reductions of at least 14% per pass at a temperature of 1000-900 ° C, then the intermediate tackle is rapidly cooled in two passes in a controlled cooling installation (UCO), and after the first pass, the tacking is carried out Then they are cooled in air for 3-5 s / mm and subjected to final deformation at a temperature of 820-730 ° C with a total degree of compression of 40-50% and at least 12% per pass, then they are cooled in a UCO to a temperature of 500- 350 ° C, then slowly cooled in a caisson to a temperature not exceeding 150 ° C, then in air (RF Patent No. 2383633, IPC C21D 8/02, C22C 38/08, C22C 38/42, publ. 02/10/2010) .
Недостаток известного способа состоит в том, что использование кессона для замедленного охлаждения значительно увеличивает продолжительность производственного цикла и снижает технико-экономические показатели производственного процесса.The disadvantage of this method is that the use of a caisson for delayed cooling significantly increases the duration of the production cycle and reduces the technical and economic indicators of the production process.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков к заявленному изобретению является способ производства горячекатаных листов, включающий черновую прокатку слябовой заготовки в диапазоне 990-1110°С при регламентации частных относительных обжатий не менее 12%, затем чистовую прокатку с температуры начала прокатки в диапазоне 780±10°С и температурой конца прокатки, равной 720±10°С, при единичном относительном обжатии в последнем чистовом проходе 6-8% и ускоренное охлаждение после чистовой прокатки при скорости охлаждения листа в диапазоне 10-16°С/с до температуры 590±15°С (Патент РФ №2479638, МПК C21D 8/02, С22С 38/38, С22С 38/42, опубл. 20.04.2013 г.).The closest set of essential features to the claimed invention is a method for the production of hot rolled sheets, including rough rolling of a slab billet in the range of 990-1110 ° C with the regulation of private relative reductions of at least 12%, then finishing rolling from the temperature of the start of rolling in the range of 780 ± 10 ° With and the temperature of the end of rolling equal to 720 ± 10 ° C, with a single relative reduction in the last finishing pass of 6-8% and accelerated cooling after finishing rolling at a cooling rate of the sheet in the range 10-16 ° C / s to a temperature of 590 ± 15 ° C (RF Patent №2479638, IPC C21D 8/02, S22S 38/38, S22S 38/42, publ. 20.04.2013 g).
Недостаток известного способа состоит в том, что он не позволяет достигнуть требуемого уровня свойств стали класса прочности К60 при производстве листов толщиной более 28 мм из-за значительной дифференциации свойств по сечению листов большей толщины.The disadvantage of this method is that it does not allow to achieve the required level of properties of steel of strength class K60 in the production of sheets with a thickness of more than 28 mm due to a significant differentiation of properties over the cross section of sheets of greater thickness.
Технической задачей, решаемой предлагаемым изобретением, является достижение заданных характеристик (механических свойств) готового проката при производстве горячекатаных листов толщиной до 33 мм из низколегированной стали класса прочности К60 для электросварных прямошовных труб для магистральных газопроводов высокого давления.The technical problem solved by the invention is to achieve the specified characteristics (mechanical properties) of finished products in the production of hot-rolled sheets with a thickness of up to 33 mm from low-alloy steel of strength class K60 for electric-welded straight-seam pipes for high-pressure gas pipelines.
Поставленная задача решается тем, что в способе производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности К60 для электросварных прямошовных труб, включающего нагрев непрерывнолитых заготовок выше Ас3, черновую прокатку с регламентированным обжатием в раскат промежуточной толщины, его подстуживание, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение в установке контролируемого охлаждения до температуры 580-680°С и далее охлаждение на воздухе, согласно изобретению непрерывнолитые заготовки получают из стали со следующим соотношением элементов: 0,07-0,10% углерода, 0,20-0,35% кремния, 1,60-1,75% марганца, хрома не более 0,10%, никеля не более 0,30%, меди не более 0,20%, 0,010-0,025% титана, 0,065-0,090% ванадия, 0,040-0,060% ниобия, молибдена не более 0,5%, азота не более 0,008, 0,020-0,050% алюминия, серы не более 0,004%, фосфора не более 0,015%, железа и неизбежные примеси - остальное, при этом суммарное содержание V+Ti+Nb не должно превышать 0,15%, перед прокаткой непрерывнолитые заготовки нагревают до температуры 1200±10°С, затем проводят их черновую прокатку до толщины, кратной 4-5 толщинам готового листа, чистовую прокатку начинают при температуре 740-780°С и завершают при температуре 730-770°С, при этом структура готового листа состоит преимущественно из бейнита и феррита. Доля феррита в структуре готового листа составляет от 30 до 50% в поле зрения диаметром 0,8 мм при увеличении 500 крат, в структуре готового листа возможно наличие перлита в количестве до 10%, средний размер зерен феррита составляет не более 11 мкм.The problem is solved in that in the method for the production of hot-rolled sheets of low-alloy steel of strength class K60 for electric-welded straight-seam pipes, including heating of continuously cast billets above Ac 3 , rough rolling with regulated compression into a roll of intermediate thickness, its reinforcement, finishing rolling, accelerated cooling in the installation controlled cooling to a temperature of 580-680 ° C and then cooling in air, according to the invention, continuously cast billets are obtained from steel with the following wearing elements: 0.07-0.10% carbon, 0.20-0.35% silicon, 1.60-1.75% manganese, chromium not more than 0.10%, nickel not more than 0.30%, copper not more than 0.20%, 0.010-0.025% titanium, 0.065-0.090% vanadium, 0.040-0.060% niobium, molybdenum not more than 0.5%, nitrogen not more than 0.008, 0.020-0.050% aluminum, sulfur not more than 0.004%, phosphorus no more than 0.015%, iron and unavoidable impurities - the rest, while the total content of V + Ti + Nb should not exceed 0.15%, before rolling, continuously cast billets are heated to a temperature of 1200 ± 10 ° C, then they are rough-rolled to a thickness a multiple of 4-5 thicknesses of the finished sheet, finishing rolling on repair at a temperature of 740-780 ° C and complete at a temperature of 730-770 ° C, while the structure of the finished sheet consists mainly of bainite and ferrite. The proportion of ferrite in the structure of the finished sheet is from 30 to 50% in the field of view with a diameter of 0.8 mm with an increase of 500 times, the structure of the finished sheet may contain perlite in an amount of up to 10%, the average grain size of the ferrite is not more than 11 microns.
Сущность изобретения состоит в следующем. На заданные характеристики (механические свойства) горячекатаных листов влияют содержание в стали химических элементов, а также режимы термомеханической обработки проката.The invention consists in the following. The specified characteristics (mechanical properties) of the hot-rolled sheets are affected by the content of chemical elements in the steel, as well as the thermomechanical processing conditions of the rolled products.
Углерод повышает прочностные свойства стали. При содержании углерода менее 0,07% не достигается требуемый уровень прочности, а при его содержании более 0,10% снижается пластичность ниже допустимого уровня.Carbon increases the strength properties of steel. With a carbon content of less than 0.07%, the required level of strength is not achieved, and with its content of more than 0.10%, ductility decreases below an acceptable level.
Содержание кремния 0,20-0,35% выбрано из условия обеспечения требуемого класса прочности стали. Содержание кремния свыше 0,30% способствует образованию перлита, неблагоприятной структуры с точки зрения упрочнения структуры.The silicon content of 0.20-0.35% is selected from the condition of ensuring the required strength class of steel. A silicon content in excess of 0.30% promotes the formation of perlite, an unfavorable structure in terms of structure hardening.
Марганец также повышает прочность стали, повышает прокаливаемость, проявляет склонность к ликвации. Содержание марганца выше 1,6% обусловлено необходимостью получения феррито-бейнитной структуры и требуемого уровня прочностных свойств по всей толщине проката, верхний предел содержания марганца 1,75% обусловлен потребностью в подавлении ликвационных процессов.Manganese also increases the strength of steel, increases hardenability, and is prone to segregation. The manganese content above 1.6% is due to the need to obtain a ferrite-bainitic structure and the required level of strength properties throughout the entire thickness of the rolled products, the upper limit of the manganese content of 1.75% is due to the need to suppress segregation processes.
Допустимо наличие в стали хрома в количестве до 0,1%. Это расширяет возможности конвертерного цеха по использованию металлического лома. Содержание хрома более 0,1% экономически нецелесообразно, т.к. приводить к избыточному увеличению стоимости плавки.It is permissible to have chromium in steel in an amount of up to 0.1%. This expands the capabilities of the converter shop for the use of scrap metal. A chromium content of more than 0.1% is not economically feasible, because lead to an excess increase in the cost of smelting.
Добавки никеля до 0,3%, меди до 0,2% и молибдена до 0,5% вводятся в сталь для повышения устойчивости аустенита и получения целевой феррито-бейнитной структуры. Повышение концентрации этих элементов сверх установленных пределов экономически нецелесообразно.Additives of nickel up to 0.3%, copper up to 0.2% and molybdenum up to 0.5% are introduced into steel to increase the stability of austenite and obtain the desired ferrite-bainitic structure. Increasing the concentration of these elements over established limits is not economically feasible.
Содержание титана ограничивается 0,010-0,025% для предотвращения формирования при кристаллизации крупных частиц TiN и/или комплексных глобулярные частиц на их основе, содержащих Nb, Са, Mg, S, О, а также чрезмерного роста зерна аустенита при нагреве, что приводит к огрублению микроструктуры листов и снижению уровня механических свойств.The titanium content is limited to 0.010-0.025% to prevent the formation of large TiN particles and / or complex globular particles based on them containing Nb, Ca, Mg, S, O, and also excessive growth of austenite grain during heating, which leads to coarsening of the microstructure sheets and reduce the level of mechanical properties.
Ванадий является карбидообразующим элементом и повышает прочностные свойства стали за счет развития эффекта дисперсионного упрочнения. Содержание ванадия менее 0,065% снижает прочность стали. Повышение содержания ванадия более 0,09% экономически нецелесообразно и требует повышения содержания углерода.Vanadium is a carbide-forming element and increases the strength properties of steel due to the development of the effect of dispersion hardening. A vanadium content of less than 0.065% reduces the strength of the steel. An increase in vanadium content of more than 0.09% is not economically feasible and requires an increase in carbon content.
Содержание ниобия ограничивается до уровня 0,06% для снижения ликвационной неоднородности, предотвращения образования крупных конгломератов комплексных частиц Ti, Nb (С, N), в количестве не менее 0,04% ниобий необходим для торможения роста зерна при прокатке.The niobium content is limited to 0.06% to reduce segregation heterogeneity, to prevent the formation of large conglomerates of complex particles of Ti, Nb (C, N), in an amount of not less than 0.04% of niobium is necessary to inhibit grain growth during rolling.
Суммарное содержание ванадия, ниобия и титана ограничено 0,15% и определено исходя из максимальной эффективности этих элементов при активации механизма дисперсионного упрочнения: образование карбида каждого элемента протекает в различных температурных интервалах, увеличение их суммарного содержания выше 0,15% приводит к торможению процесса карбидообразования и неэффективному их использованию в системе легирования.The total content of vanadium, niobium and titanium is limited to 0.15% and is determined on the basis of the maximum efficiency of these elements when the dispersion hardening mechanism is activated: the formation of carbide of each element occurs in different temperature ranges, an increase in their total content above 0.15% leads to inhibition of the carbide formation process and their inefficient use in the alloying system.
Молибден оказывает сильное влияние на повышение прокаливаемости и прочности стали. Увеличение содержания молибдена более 0,5% снижает пластичность ниже требуемого уровня.Molybdenum has a strong effect on increasing hardenability and strength of steel. An increase in the molybdenum content of more than 0.5% reduces ductility below the required level.
Азот является вредной примесью, его содержание ограничено 0,008% с целью сдерживания образования нитридов, снижающих пластические и вязкостные свойства стали.Nitrogen is a harmful impurity, its content is limited to 0.008% in order to inhibit the formation of nitrides, which reduce the plastic and viscosity properties of steel.
Алюминий в количестве 0,02-0,05% необходим для раскисления стали.Aluminum in an amount of 0.02-0.05% is necessary for the deoxidation of steel.
Содержание серы не более 0,004% ограничивается минимальным количеством в стали неметаллических включений типа MnS, являющихся причиной ослабления связи между зернами ферритной матрицы, снижающими прочностные и вязкостные свойства стали.The sulfur content of not more than 0.004% is limited by the minimum amount of non-metallic inclusions of the MnS type in steel, which are the reason for the weakening of the bond between the grains of the ferrite matrix, which reduce the strength and toughness of the steel.
Содержание фосфора не более 0,015% ограничивается с целью уменьшения сегрегационной неоднородности и повышения чистоты межзеренных границ.The phosphorus content of not more than 0.015% is limited in order to reduce segregation heterogeneity and increase the purity of grain boundaries.
При нагреве непрерывнолитой заготовки до температуры не менее 1190°С происходит полное растворение в стальной матрице микролегирующих добавок, далее, при прокатке они выделяются в виде дисперсных фаз. При нагреве свыше 1210°С наблюдается чрезмерный рост зерна аустенита.When a continuously cast billet is heated to a temperature of at least 1190 ° C, microalloying additives are completely dissolved in the steel matrix, then, when rolling, they are released in the form of dispersed phases. When heated above 1210 ° C, excessive growth of austenite grain is observed.
Для обеспечения удовлетворительных результатов испытания падающим грузом с учетом увеличенной толщины проката необходимо обеспечить толщину промежуточного подстуживания не менее 4 толщин готового листа. Получения пятикратного промежуточного раската по толщине снижает суммарную степень деформации на чистовой стадии, препятствуя требуемому измельчению зерна аустенита.To ensure satisfactory test results with a falling load, taking into account the increased thickness of the rolled products, it is necessary to provide a thickness of the intermediate undercoating of at least 4 thicknesses of the finished sheet. Obtaining a fivefold intermediate roll in thickness reduces the total degree of deformation at the finishing stage, hindering the required grinding of austenite grain.
Температурный интервал начала и окончания деформации на чистовой стадии прокатки выбирается исходя из необходимости подготовки аустенита к последующему превращению путем создания деформированных зерен аустенита, содержащих полосы деформации и имеющих высокую плотность дислокаций. Рациональным температурным интервалом начала чистовой прокатки определен интервал 740-780°С, окончания - 730-770°С.The temperature range of the beginning and end of deformation at the finishing stage of rolling is selected based on the need to prepare austenite for subsequent transformation by creating deformed austenite grains containing deformation bands and having a high dislocation density. The rational temperature range of the beginning of the finish rolling is defined as the interval 740-780 ° C, the end - 730-770 ° C.
Температурный интервал окончания ускоренного охлаждения 580-680°С обеспечивает получения целевой ферритобейнитной структуры. Более высокая температура конца ускоренного охлаждения приводит к увеличению в структуре доли перлита, а более низкая - бейнита.The temperature interval for the end of accelerated cooling of 580-680 ° C provides the desired ferritobainite structure. A higher temperature at the end of accelerated cooling leads to an increase in the perlite fraction in the structure, and a lower one - bainite.
Реализация предложенного технического решения позволяет получить толстые горячекатаные листы высокого качества для электросварных прямошовных труб, что достигается за счет выбора рациональных температурно-деформационных режимов для определенного химического состава стали. При выходе варьируемых параметров за указанные границы имеют место случаи недостижения требуемого стабильного уровня механических свойств по всей толщине листов.Implementation of the proposed technical solution allows to obtain thick hot-rolled sheets of high quality for electric-welded straight-seam pipes, which is achieved by choosing rational temperature-deformation modes for a certain chemical composition of steel. When the variable parameters go beyond the indicated boundaries, there are cases of failure to achieve the required stable level of mechanical properties over the entire thickness of the sheets.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве листов класса прочности К60 на толстолистовом стане 5000 ПАО «Северсталь».The application of the method is illustrated by an example of its implementation in the production of sheets of strength class K60 on a plate mill 5000 of PAO Severstal.
Сталь выплавляли в кислородном конвертере с проведением процесса десульфурации магнием в заливочном ковше. На выпуске проводилось первичное легирование, предварительное раскисление и обработка металла твердошлаковыми смесями с продувкой аргоном в сталеразливочном ковше. Окончательное легирование, микролегирование, обработка кальцием и перегрев металла для проведения вакуумирования проводилось на агрегате комплексной доводки стали. Дегазация металла осуществлялась путем его вакуумирования. Разливка производилась на МНЛЗ с защитой струи аргоном от вторичного окисления. Получена сталь следующего химического состава: 0,09% углерода; 0,30% кремния; 1,64% марганца; 0,05% хрома; 0,03% никеля; 0,09% меди; 0,003% молибдена; 0,015% титана; 0,074% ванадия; 0,041% ниобия; 0,005% азота; 0,03% алюминия; 0,002% серы; 0,012% фосфора; железо и примеси - остальное (табл. 1, вариант 1).Steel was smelted in an oxygen converter using a magnesium desulfurization process in a casting ladle. Primary alloying, preliminary deoxidation and processing of metal with solid slag mixtures with argon purging in a steel pouring ladle were carried out at the issue. The final alloying, microalloying, calcium treatment and metal overheating for evacuation were carried out on the complex steel finishing unit. The metal was degassed by evacuation. The casting was carried out at a continuous casting machine with argon protection against secondary oxidation. Received steel of the following chemical composition: 0.09% carbon; 0.30% silicon; 1.64% manganese; 0.05% chromium; 0.03% nickel; 0.09% copper; 0.003% molybdenum; 0.015% titanium; 0.074% vanadium; 0.041% niobium; 0.005% nitrogen; 0.03% aluminum; 0.002% sulfur; 0.012% phosphorus; iron and impurities - the rest (table. 1, option 1).
Непрерывнолитые заготовки нагревали до температуры 1190-1210°С и прокатывали на черновой стадии до толщины подстуживания 155-165 мм, охлаждали на воздухе до температуры 740-780°С, прокатывали на чистовой стадии до конечной толщины 33 мм с окончанием процесса деформации при 730-770°С. Далее листы охлаждали до температуры 580-680°С.Continuously cast billets were heated to a temperature of 1190-1210 ° C and rolled at the rough stage to a shelling thickness of 155-165 mm, cooled in air to a temperature of 740-780 ° C, rolled at the finishing stage to a final thickness of 33 mm with the end of the deformation process at 730- 770 ° C. Next, the sheets were cooled to a temperature of 580-680 ° C.
Испытания на статическое растяжение проводили на плоских пятикратных образцах по ГОСТ 1497, изготовленных из проб, отобранных в поперечном направлении относительно направления прокатки. Динамические испытания вертикально падающим грузом проводили на образцах с V-образным надрезом при температуре - 20°С по ГОСТ 30456; на маятниковом копре - на образцах с V-образным надрезом при температуре - 20°С по ГОСТ 9454.Static tensile tests were carried out on flat five-fold samples according to GOST 1497, made from samples taken in the transverse direction relative to the rolling direction. Dynamic tests with a vertically falling load were carried out on samples with a V-shaped notch at a temperature of -20 ° C according to GOST 30456; on a pendulum headstock - on samples with a V-shaped notch at a temperature of -20 ° C according to GOST 9454.
Варианты реализации предложенного способа и результаты испытаний приведены в таблицах 2 и 3 соответственно.Implementation options of the proposed method and test results are shown in tables 2 and 3, respectively.
Результаты испытаний показали, что предлагаемый способ производства стали выбранного химического состава (варианты №1-3) обеспечивает удовлетворительный уровень механических свойств, определяемых при статических испытаниях образцов на растяжение, а также динамических испытаниях падающим грузом на вертикальном и маятниковом копре. При запредельных значениях предложенных режимов (варианты №5-10) не удается достигнуть требуемого уровня прочности, пластичности и вязкости стали.The test results showed that the proposed method for the production of steel of the selected chemical composition (options No. 1-3) provides a satisfactory level of mechanical properties, determined during static tensile testing of the samples, as well as dynamic tests of falling loads on a vertical and pendulum head. With the prohibitive values of the proposed modes (options No. 5-10), it is not possible to achieve the required level of strength, ductility and toughness of steel.
Таким образом, применение описанного способа прокатки обеспечивает достижение требуемых результатов, а именно получение проката толщиной до 33,0 мм с гарантированным пределом прочности от 590 до 710 МПа для объектов ответственного назначения.Thus, the application of the described rolling method ensures the achievement of the required results, namely, the production of rolled products up to 33.0 mm thick with a guaranteed tensile strength of 590 to 710 MPa for critical applications.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015152375A RU2613265C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015152375A RU2613265C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2613265C1 true RU2613265C1 (en) | 2017-03-15 |
Family
ID=58458268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015152375A RU2613265C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613265C1 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2696186C2 (en) * | 2017-10-05 | 2019-07-31 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing sheet rolled products from low-alloy pipe steel |
| RU2702171C1 (en) * | 2018-06-07 | 2019-10-04 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of plate steel from low alloyed steel for pipes |
| RU2703008C1 (en) * | 2019-06-26 | 2019-10-15 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of cryogenic structural steel sheets |
| CN110468329A (en) * | 2019-08-15 | 2019-11-19 | 中冶陕压重工设备有限公司 | ZG-SY09MnCrNiMo RE steel and casting preparation method |
| RU2737690C1 (en) * | 2020-05-19 | 2020-12-02 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel for production of critical metal structures |
| RU2760014C1 (en) * | 2021-01-23 | 2021-11-22 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | METHOD FOR PRODUCING STRIP ROLLED PRODUCTS WITH A THICKNESS OF 10 TO 40 mm FOR MANUFACTURING LARGE-DIAMETER LONGITUDINALLY WELDED PIPES OPERATED UNDER EXTREMELY LOW TEMPERATURES |
| RU2773722C1 (en) * | 2018-09-28 | 2022-06-08 | Арселормиттал | Hot-rolled steel sheet and method for manufacture thereof |
| WO2023101642A3 (en) * | 2021-11-04 | 2023-08-31 | Ti̇rsan Kardan Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ | High-strength, low-alloy steel composition and related production method |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100206440A1 (en) * | 2008-04-09 | 2010-08-19 | Kazuhiro Fukunaga | Method of production of 780 mpa class high strength steel plate excellent in low temperature toughness |
| RU2465345C1 (en) * | 2011-08-31 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |
| RU2466193C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates |
| RU2479639C1 (en) * | 2012-02-17 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |
| EP2644732A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-10-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron-beam welded joint, steel material for electron-beam welding, and manufacturing method therefor |
| RU2549807C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from high-strength cold-resistant steel |
-
2015
- 2015-12-07 RU RU2015152375A patent/RU2613265C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100206440A1 (en) * | 2008-04-09 | 2010-08-19 | Kazuhiro Fukunaga | Method of production of 780 mpa class high strength steel plate excellent in low temperature toughness |
| EP2644732A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-10-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron-beam welded joint, steel material for electron-beam welding, and manufacturing method therefor |
| RU2466193C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates |
| RU2465345C1 (en) * | 2011-08-31 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |
| RU2479639C1 (en) * | 2012-02-17 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |
| RU2549807C1 (en) * | 2013-12-30 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of rolled stock from high-strength cold-resistant steel |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2696186C2 (en) * | 2017-10-05 | 2019-07-31 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing sheet rolled products from low-alloy pipe steel |
| RU2702171C1 (en) * | 2018-06-07 | 2019-10-04 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of plate steel from low alloyed steel for pipes |
| RU2773722C1 (en) * | 2018-09-28 | 2022-06-08 | Арселормиттал | Hot-rolled steel sheet and method for manufacture thereof |
| RU2703008C1 (en) * | 2019-06-26 | 2019-10-15 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for production of cryogenic structural steel sheets |
| CN110468329A (en) * | 2019-08-15 | 2019-11-19 | 中冶陕压重工设备有限公司 | ZG-SY09MnCrNiMo RE steel and casting preparation method |
| RU2737690C1 (en) * | 2020-05-19 | 2020-12-02 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel for production of critical metal structures |
| RU2760014C1 (en) * | 2021-01-23 | 2021-11-22 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | METHOD FOR PRODUCING STRIP ROLLED PRODUCTS WITH A THICKNESS OF 10 TO 40 mm FOR MANUFACTURING LARGE-DIAMETER LONGITUDINALLY WELDED PIPES OPERATED UNDER EXTREMELY LOW TEMPERATURES |
| WO2023101642A3 (en) * | 2021-11-04 | 2023-08-31 | Ti̇rsan Kardan Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ | High-strength, low-alloy steel composition and related production method |
| RU2790840C1 (en) * | 2022-04-20 | 2023-02-28 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel of strength class k65 for electric-welded longitudinal pipes with high strain capacity |
| RU2805839C1 (en) * | 2022-12-14 | 2023-10-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing plates for manufacture of electric-welded pipes for main pipelines (options) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2613265C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| KR101988144B1 (en) | High toughness and high tensile strength thick steel plate with excellent material homogeneity and production method for same | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| EP3246426A1 (en) | Thick high-toughness high-strength steel sheet and method for manufacturing same | |
| CN108929986B (en) | High-strength wear-resistant hot rolled steel plate for automobile braking and production process thereof | |
| RU2581696C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel | |
| RU2583973C1 (en) | Method of producing thick-wall pipe steel | |
| JP2010106298A (en) | Method for manufacturing thick steel plate excellent in weldability and ductility in plate thickness direction | |
| RU2549023C1 (en) | Method of production of rolled plates with strength class k65, x80, l555 to manufacture arc welded pipes of main pipelines | |
| RU2638479C1 (en) | HOT-ROLLED SHEET OF LOW-ALLOY STEEL WITH THICKNESS FROM 15 TO 165 mm AND METHOD OF ITS PRODUCTION | |
| RU2544326C1 (en) | Manufacturing method of low alloyed steel plates with increased corrosion resistance | |
| RU2583536C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) | |
| JP6284813B2 (en) | Hot-rolled steel sheet with excellent cold workability and excellent hardness after processing | |
| WO2019103120A1 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
| RU2689348C1 (en) | Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition | |
| RU2358024C1 (en) | Method of production of strips out of low alloyed steel | |
| RU2635122C1 (en) | Method of production of rolled plates with strength class k80, x100, l690 to manufacture arc welded pipes of main pipelines | |
| US11136656B2 (en) | High manganese 3rd generation advanced high strength steels | |
| RU2495142C1 (en) | Manufacturing method of rolled steel plate from low-alloy steel | |
| RU2695719C1 (en) | Method of producing reinforcement steel | |
| RU2709077C1 (en) | Method of producing rolled metal for making pipes of strength category k48-k56, resistant to hydrogen sulphide cracking and general corrosion, and pipe made from it | |
| JP6295632B2 (en) | High strength H-section steel with excellent toughness |