Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

RU2290448C2 - Способ непрерывной разливки полосы из электротехнической стали с контролируемым оросительным охлаждением - Google Patents

Способ непрерывной разливки полосы из электротехнической стали с контролируемым оросительным охлаждением Download PDF

Info

Publication number
RU2290448C2
RU2290448C2 RU2004110999/02A RU2004110999A RU2290448C2 RU 2290448 C2 RU2290448 C2 RU 2290448C2 RU 2004110999/02 A RU2004110999/02 A RU 2004110999/02A RU 2004110999 A RU2004110999 A RU 2004110999A RU 2290448 C2 RU2290448 C2 RU 2290448C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
strip
cooling
temperature
secondary cooling
continuously cast
Prior art date
Application number
RU2004110999/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2004110999A (ru
Inventor
Джерри В. ШОЕН (US)
Джерри В. ШОЕН
Роберт С. ВИЛЛЬЯМС (US)
Роберт С. ВИЛЛЬЯМС
Гленн С. ХАППИ (US)
Гленн С. ХАППИ
Original Assignee
Ак Стил Пропертиз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ак Стил Пропертиз, Инк. filed Critical Ак Стил Пропертиз, Инк.
Publication of RU2004110999A publication Critical patent/RU2004110999A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2290448C2 publication Critical patent/RU2290448C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Moulding By Coating Moulds (AREA)

Abstract

Изобретение относится к производству непрерывно-литой полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном. В способе используется операция быстрого контролируемого охлаждения с использованием водяных форсунок с целью контроля ориентации зерна готовой продукции. Для получения в стальной полосе нужной ориентации зерна и хороших физических свойств, например минимальной склонности к растрескиванию после формирования непрерывно-литой полосы из электротехнической стали, ее подвергают начальному вторичному охлаждению до температуры от приблизительно 1150°С до приблизительно 1250°С и в заключение подвергают быстрому вторичному охлаждению, например, путем водяного оросительного охлаждения со скоростью от приблизительно 65°С/с до приблизительно 150°С/с до температуры, не превышающей приблизительно 950°С. 3 н. и 20 з.п. ф-лы, 5 табл., 1 ил.

Description

Настоящая заявка является родственной и притязает на приоритет относительно Временной заявки США №60/318970, поданной 13 сентября 2001 г. Шоэном и др.
Настоящее изобретение относится к способу производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, обладающей хорошими магнитными свойствами, из непрерывно литой тонкой полосы. Непрерывно литая полоса охлаждается таким образом, при котором ингибитор роста зерна, необходимый для развития ориентации зерна в ходе процесса роста вторичного зерна, осаждается в форме тонко и однородно диспергированной фазы. Непрерывно литые полосы, полученные с помощью настоящего изобретения, демонстрируют очень высокие физические характеристики.
Электротехническая сталь с ориентированным зерном характеризуется типом применяемых ингибиторов роста зерна, технологией производства и уровнем развиваемых магнитных свойств. Обычно электротехнические стали с ориентированным зерном подразделяются на два класса, с обычным (или правильным) ориентированным зерном и ориентированным зерном с высокой проницаемостью, основываясь на уровне магнитной проницаемости, полученной в готовом стальном листе. Магнитная проницаемость стали, которую обычно измеряют при плотности магнитного поля 796 А/м, обеспечивает измерение равномерности ориентации зерна в плоскостях (110)[001] с использованием индексов Миллера в готовой электротехнической стали с ориентированным зерном.
Электротехническая сталь с обычным ориентированным зерном имеет измеренную при плотности магнитного поля 796 А/м магнитную проницаемость в пределах от 1700 до 1880. Такие электротехнические стали с ориентированным зерном обычно содержат марганец и серу (и/или селен), которые в сочетании образуют основной ингибитор (ингибиторы) роста зерна, и подвергаются одной или двум операциям холодного обжатия с операцией отжига, которую обычно выполняют между операциями холодного обжатия. Содержание алюминия обычно составляет менее 0,005%, причем для дополнения ингибиторной системы с целью подавления роста зерна могут использоваться другие элементы, такие как мышьяк, медь, бор или азот. В технике хорошо известны обычные электротехнические стали с обычным ориентированным зерном. В патентах США 5288735 и 5702539, включенных в качестве ссылки, описаны в качестве примера процессы производства электротехнической стали с обычным ориентированным зерном, при которых используются соответственно одна или две операции холодного обжатия.
Электротехническая сталь с ориентированным зерном, обладающая высокой проницаемостью, обычно имеет измеренную при плотности магнитного поля 796 А/м магнитную проницаемость в пределах от 1880 до 1980. Электротехническая сталь с ориентированным зерном с высокой проницаемостью обычно содержит алюминий и азот, которые в сочетании образуют основной ингибитор роста зерна, и подвергается одной или двум операциям холодного обжатия с операцией отжига, которую обычно выполняют перед завершающей операцией холодного обжатия. Часто при производстве электротехнической стали с ориентированным зерном, обладающей высокой проницаемостью, для дополнения подавления роста зерна применяются другие добавки к фазе нитрида алюминия. Такие добавки включают марганец, серу и/или селен, олово, мышьяк, медь или бор. В технике хорошо известны электротехнические стали с ориентированным зерном с высокой проницаемостью. В патентах США 3853641 и 3287183, включенных в качестве ссылки, описаны типичные технологии получения электротехнической стали с ориентированным зерном с высокой проницаемостью.
Обычно электротехническую сталь с ориентированным зерном производят, используя в качестве исходного материала слитки или непрерывно литые слябы. При использовании этих способов производства производят обработку электротехнической стали с ориентированным зерном, причем исходные непрерывно литые слябы или слитки нагревают до повышенной температуры, обычно в диапазоне от приблизительно 1200°С до приблизительно 1400°С, и методом горячей прокатки прокатывают их в полосу, обычно толщиной от приблизительно 1,5 мм до приблизительно 4,0 мм, пригодную для дальнейшей обработки. Повторный нагрев сляба при существующих способах производства электротехнической стали с ориентированным зерном ведет к растворению ингибиторов роста зерна, которые затем осаждаются в форме тонкой диспергированной фазы ингибитора роста зерна. Осаждение ингибитора может осуществляться во время или после операции горячей прокатки, отжига горячекатаной полосы и/или отжига холоднокатаной полосы. При производстве электротехнической стали с ориентированным зерном возможно дополнительное применение прокатки сляба или слитка на обжимном стане перед подогревом сляба или слитка при подготовке к горячей прокатке с целью получения горячекатаной полосы, имеющей характеристики микроструктуры, больше походящие для получения высококачественной электротехнической стали с ориентированным зерном после завершения последующей обработки. В патентах США 3764406 и 4718951, включенных в качестве ссылки, описаны типичные применяемые до сих пор способы обжимной прокатки, подогрева слябов и горячей прокатки полосы, применяемые при производстве электротехнической стали с ориентированным зерном.
Типовые способы, применяемые в технологии получения электротехнической стали с ориентированным зерном, могут включать высокотемпературный отжиг, травление горячекатаной или горячекатаной и отожженной полосы, одну или несколько операций холодной прокатки, операцию нормализующего отжига между операциями холодной прокатки и операцию обезуглероживающего отжига между операциями холодной прокатки или после холодной прокатки с достижением окончательной толщины. Затем на подвергнутую обезуглероживанию полосу наносят разделительное покрытие для отжига и подвергают высокотемпературному заключительному отжигу, при котором возникает зерно с ориентацией в плоскостях (110)[001].
Процесс непрерывного литья полосы обладает тем преимуществом при производстве электротехнической стали с ориентированным зерном, что позволяет устранить ряд обычных производственных операций, применяемых при производстве полосы, пригодной для дальнейшей обработки. К операциям обработки, которые можно устранить, относятся, не ограничиваясь перечисленным, литье слябов или слитков, повторный нагрев слябов или слитков, прокатка на обжимных станах слябов или слитков, черновая и чистовая горячая прокатка полосы. Устройства и способы непрерывного литья полосы из углеродистой стали и нержавеющей стали хорошо известны в технике, например, из патентов США №№6257315; 6237673; 6164366; 6152210; 6129136; 6032722; 5983981; 5924476; 5871039; 5816311; 5810070; 5720335; 5477911 и 5049204, которые все включены в качестве ссылок. При использовании процесса непрерывного литья полосы по меньшей мере один разливочный валок и предпочтительно два вращающихся в противоположных направлениях разливочных валка используются для производства полосы толщиной менее чем приблизительно 10 мм, предпочтительно толщиной менее чем приблизительно 5 мм и еще более предпочтительно толщиной менее чем приблизительно 3 мм. Применение непрерывного литья полосы к производству электротехнической стали с ориентированным зерном отличается от изготовления с использованием непрерывного литья полос нержавеющей стали и углеродистой стали из-за различных технических требований к структуре зерна, текстуре и ингибиторам роста зерна (таким как MnS, MnSe, AIN и т.п.), что является предварительными условиями для получения нужной текстуры (110)[001] в процессе роста вторичного зерна.
Настоящее изобретение относится к способу производства электротехнической стали с ориентированным зерном из непрерывно литой полосы, при котором для контроля осаждения фаз, подавляющих рост зерна, применяется быстрое вторичное охлаждение непрерывно литой полосы. Процесс охлаждения может осуществляться путем непосредственного применения охлаждающих струй, прямого воздействия воздушно-водяной смесью или путем принудительного охлаждения непрерывно литой полосы на твердом материале, таком как металлическая лента или лист. В то время как непрерывно литую полосу обычно производят на установке непрерывного литья полосы со сдвоенными валками, для производства непрерывно литой полосы толщиной около 10 мм или менее возможно применение и других способов с использованием одного разливочного валка или охлаждаемой разливочной ленты.
В частности, настоящее изобретение предлагает способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, который включает в себя следующие стадии:
а) формирование непрерывно литой полосы из электротехнической стали толщиной не более 10 мм;
b) охлаждение указанной полосы до температуры, лежащей в диапазоне от приблизительно 1150°С до приблизительно 1250°С, так чтобы она затвердела;
c) последующее выполнение быстрого вторичного охлаждения указанной стальной полосы, при котором полосу охлаждают со скоростью от приблизительно 65°С/с до приблизительно 150°С/с до температуры, не превышающей приблизительно 950°С.
В одном варианте реализации полученную описанным способом полосу наматывают в рулон при температуре ниже приблизительно 850°С, предпочтительно ниже приблизительно 800°С.
В другом варианте реализации настоящего изобретения предлагается способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, который включает в себя следующие операции:
а) формирование непрерывно литой полосы из электротехнической стали толщиной не более 10 мм;
b) охлаждение указанной полосы до температуры ниже приблизительно 1400°С, так чтобы она затвердела по крайней мере частично;
с) охлаждение указанной полосы до диапазона от приблизительно 1150°С до приблизительно 1250°С; и
d) последующее выполнение быстрого вторичного охлаждения указанной стальной полосы, при котором полосу охлаждают со скоростью от приблизительно 65°С/с до приблизительно 150°С/с до температуры, не превышающей приблизительно 950°С.
В одном варианте реализации настоящего изобретения полученную описанным способом полосу сматывают в рулон при температуре ниже приблизительно 850°С, предпочтительно ниже приблизительно 800°С.
Способ позволяет получить электротехническую сталь с ориентированным зерном, обладающую нужной ориентацией зерна, и также сталь с хорошими физическими свойствами, такими как пониженная склонность к растрескиванию.
Для наглядности скорость охлаждения во время затвердевания будет считаться скоростью, при которой расплавленный металл охлаждается на разливочном валке или валках, где по существу затвердевшая полоса охлаждается до температуры, превышающей приблизительно 1350°С. Вторичное охлаждение непрерывно литой полосы будет считаться разделенным на две стадии: (i) начальное вторичное охлаждение проводится после затвердевания до диапазона температур приблизительно 1150-1250°С, и (ii) быстрое вторичное охлаждение применяется после завершения начального охлаждения и служит для контроля осаждения присутствующей в стали фазы (фаз), подавляющей рост зерна.
Перед началом быстрого охлаждения дополнительным признаком настоящего изобретения является замедление начального вторичного охлаждения непрерывно литой полосы для того, чтобы добиться выравнивания температуры полосы перед началом быстрого вторичного охлаждения. Например, непрерывно литую и затвердевшую полосу можно выпустить и/или пропустить через термоизолированную камеру (см. чертеж) для того, чтобы замедлить скорость начального вторичного охлаждения и/или выровнять температуру полосы после затвердевания. В камере при необходимости может быть создана неокислительная атмосфера (хотя это не является существенным для настоящего изобретения) с целью свести к минимуму образование окалины на поверхности, способствуя таким образом поддержанию низкой излучающей способности поверхности, что может также замедлить начальное вторичное охлаждение, предшествующее быстрому вторичному охлаждению согласно настоящему изобретению. Эти дополнительные мероприятия полезны, поскольку они позволяют осуществлять быстрое вторичное охлаждение затвердевшей полосы на значительно большем расстоянии от установки непрерывного литья полосы, обеспечивая таким образом определенную изоляцию системы подачи жидкой стали и оборудования непрерывного литья полосы от оборудования для быстрого вторичного охлаждения. Таким образом, любое отрицательное взаимодействие между средой, применяемой в процессе быстрого вторичного охлаждения, являющемся предметом настоящего изобретения, и системой и/или оборудованием для подачи жидкой стали и/или непрерывного литья полосы может быть сведено к минимуму. Например, если в качестве охлаждающей среды используются струи воды или водо-воздушная смесь, оборудование для подачи жидкой стали и/или непрерывного литья полосы должно быть защищено от воздействия любого пара, образующегося в ходе быстрого вторичного охлаждения. Кроме того, осуществление как начального, так и быстрого вторичного охлаждения в неокислительной атмосфере сведет к уменьшению снижения выхода годного металла из-за окисления полосы во время охлаждения.
Во время затвердевания жидкий металл охлаждается со скоростью не менее чем приблизительно 100°С/с, позволяя получить непрерывно литую и затвердевшую полосу с температурой, превышающей приблизительно 1300°С. Затем непрерывно литую полосу охлаждают до температуры приблизительно 1150°С-1250°С со скоростью не менее чем приблизительно 10°С/с, после чего полосу подвергают быстрому вторичному охлаждению с целью снижения температуры полосы с приблизительно 1250°С до приблизительно 850оС. При широком практическом использовании данного изобретения быстрое вторичное охлаждение осуществляется со скоростью не менее чем приблизительно 65°С/с, при предпочтительной скорости охлаждения не менее чем приблизительно 75°С/с и более предпочтительной скорости не менее чем приблизительно 100°С/с. Непрерывно литая и охлажденная полоса может быть смотана в рулон при температуре ниже приблизительно 800°С для последующей обработки.
При практическом использовании изобретения возможно применение нескольких способов быстрого вторичного охлаждения, таких как непосредственное принудительное охлаждение с целью достижения скорости охлаждения, достигающей или превышающей приблизительно 150°С/с, или водяное оросительное охлаждение, обеспечивающее скорость охлаждения, превышающую приблизительно 75°С/с. При разработке настоящего изобретения было также обнаружено, что при производстве непрерывно литой и быстро охлажденной полосы из электротехнической стали с хорошими механическими и физическими характеристиками необходимо ограничить скорость быстрого вторичного охлаждения. Быстрое вторичное охлаждение со скоростями, превышающими приблизительно 100°С/с, требует, чтобы полоса охлаждалась способом, не допускающим возникновения во время охлаждения значительных перепадов температур, поскольку обнаружено, что напряжения возникающие при неравномерном охлаждении, ведут к растрескиванию непрерывно литой полосы, делая ее непригодной для дальнейшей обработки.
Условия быстрого вторичного охлаждения можно контролировать с использованием устройства, включающего распылительные форсунки, которое обеспечивает быстрое охлаждение путем установления нужной плотности распыления воды. Плотность струи можно контролировать путем регулирования расхода воды, количества распылительных форсунок, типа и конфигурации форсунок, угла распыления и длины зоны охлаждения. Обнаружено, что нужную скорость охлаждения обеспечивает плотность распыления воды в пределах от приблизительно 125 литров в минуту на квадратный метр площади поверхности (л/мин·м2) до приблизительно 450 л/мин·м2. Поскольку следить за температурой полосы во время оросительного водяного охлаждения трудно из-за изменений и турбулентности водяной пленки, нанесенной на полосу, обычно применяются измерения плотности распыления воды.
Термин «полоса» используется в этом описании для обозначения материала из электротехнической стали. Не существует ограничений ширины непрерывно литого материала, за исключением ограничений, налагаемых шириной разливочной поверхности валка (валков). Непрерывно литая и охлажденная полоса обычно подвергается дальнейшей обработке с использованием горячей и/или холодной прокатки полосы, отжига полосы перед холодной прокаткой до достижения конечной толщины в ходе одной или нескольких операций, отжига между операциями холодной прокатки в случае использования одной или нескольких операций холодной прокатки, обезуглероживающего отжига подвергнутой завершающей холодной прокатке полосы с целью снижения содержания углерода до менее чем приблизительно 0,003%, нанесения разделительного покрытия для отжига, такого как магнезия, и высокотемпературного заключительного отжига, при котором благодаря процессу роста вторичного зерна возникает зерно с ориентацией в плоскостях (110)[001] и устанавливаются окончательные магнитные свойства.
На чертеже показано размещение установки непрерывного литья с двумя барабанами, предназначенное для иллюстрации использования способа, являющегося предметом настоящего изобретения.
Достижение ориентации зерна в плоскостях (110)[001] играет важную роль при достижении нужных магнитных свойств полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, обладающей обычной или высокой магнитной проницаемостью. Для получение такой ориентации зерна требуется выполнение нескольких условий. К ним относятся: (i) наличие зародышей зерен с ориентацией, близкой или соответствующей плоскостям (110)[001]; (ii) наличие первичной рекристаллизованной структуры с распределением ориентации кристаллов, способствующим росту зародышей (110)[001]; и (iii) наличие средства замедления роста первичного зерна, не ориентированного в плоскостях (110)[001], допускающего предпочтительный рост зерен, ориентированных в плоскостях (110)[001], с поглощением не ориентированных в плоскостях (110)[001] зерен. Обычным средством подавления такого роста зерна является включение мелких, однородно диспергированных частиц ингибитора, таких как MnS и/или AlN.
Скорости охлаждения, предлагаемые существующими обычными способами литья слябов или слитков, обеспечивают очень медленное охлаждение во время затвердевания и после него, вызывая осаждение фазы (фаз) ингибитора в форме крупных частиц. При использовании непрерывного литья полосы для производства электротехнической стали с ориентированным зерном можно избежать формирования фазы ингибитора в форме крупных частиц, которую обычно находят в слитках и непрерывно литых слябах, за счет контролируемого охлаждения непрерывно литой полосы. Соответственно, фаза (фазы) ингибитора может осаждаться в непрерывно литой и охлажденной полосе в мелкой и диспергированной форме, устраняя потребность в повторном нагреве сляба до высокой температуры с целью растворения фазы, препятствующей росту зерна.
Согласно настоящему изобретению жидкая сталь может затвердеть в форме полосы за счет использования одного или двух вращающихся в противоположных направлениях разливочных валков или барабанов (или валковой пары), литья на движущуюся охлаждающую ленту или полосу, или же сочетания этих двух систем. Согласно типичному способу, являющемуся предметом настоящего изобретения, непрерывно литую полосу производят с использованием установки непрерывного литья полосы с парой валков. В таком процессе жидкую сталь обычно при температуре свыше 1500°С охлаждают со скоростью не менее приблизительно 100°С/с для получения непрерывно литой и затвердевшей полосы, причем указанная непрерывно литая полоса выходит из установки непрерывного литья полосы с парой валков при температуре около 1350°С. После выхода из разливочных валков полоса далее охлаждается до температуры в диапазоне от приблизительно 1250°С до приблизительно 1150°С, и при этой температуре полосу подвергают быстрому вторичному охлаждению со скоростью больше приблизительно 65°С/с; предпочтительно больше приблизительно 70°С/с, более предпочтительно больше приблизительно 75°С/с и наиболее предпочтительно больше приблизительно 100°С/с с целью снижения температуры полосы до уровня ниже чем приблизительно 950°С; предпочтительно ниже чем приблизительно 850°С; предпочтительно ниже чем приблизительно 800°С; более предпочтительно ниже чем приблизительно 750°С и наиболее предпочтительно ниже чем приблизительно 700°С. Время, требующееся для быстрого вторичного охлаждения, зависит от производительности установки непрерывного литья полосы, скорости охлаждения при быстром вторичном охлаждении и требующейся длины зоны быстрого вторичного охлаждения. При практическом использовании настоящего изобретения желательно, чтобы быстрое вторичное охлаждение осуществлялось с высокой степенью однородности как по ширине полосы, так и на верхней и нижней поверхностях полосы, в особенности в конце зоны охлаждения (см. чертеж). Это позволяет получить полосу, обладающую хорошим комплексом физических свойств и свободную от трещин.
Предпочтительным способом определения скорости охлаждения является измерение плотности распыления воды. Плотность распыления воды выражается следующей формулой:
Плотность распыления = Q/(π/4)d2,
где
Q - расход воды (при использовании одной форсунки),
d - диаметр участка распыления.
При практическом использовании настоящего изобретения обычно применяемая плотность распыления воды составляет от приблизительно 125 до приблизительно 450 л/мин·м2; предпочтительно от приблизительно 300 до приблизительно 400 л/мин·м2 и более предпочтительно от приблизительно 330 до приблизительно 375 л/мин·м2. Температура воды, применяемой для охлаждения, предпочтительно составляет от приблизительно 10°С до приблизительно 75°С, предпочтительно около 25°С. Распыление воды на данном участке полосы длится обычно от приблизительно 3 до приблизительно 12 секунд, предпочтительно от приблизительно 4 до приблизительно 9 секунд (т.е. продолжительность времени нахождения полосы в зоне охлаждения).
На чертеже показана упрощенная схема расположения установки непрерывного литья с парой валков, в которой используется процесс, являющийся предметом настоящего изобретения. В варианте реализации, показанном на чертеже, расплавленная сталь 1 движется через установку 2 непрерывного литья с парой валков, образуя стальную полосу 3. Полоса 3 выходит из установки непрерывного литья при температуре около 1300°С-1400°С. Полоса 3 движется через теплоизолированную камеру 4 начального охлаждения, в которой температура полосы понижается приблизительно до 1200°С. Эта камера (4) снижает скорость охлаждения полосы, позволяя разместить систему водоохлаждения на большем расстоянии от установки непрерывной разливки. Затем полоса продвигается в систему 5 водяного оросительного охлаждения, которая включает в себя валки 6 для протягивания полосы мимо водяных форсунок 7 по обеим сторонам полосы. Именно здесь происходит быстрое вторичное охлаждение. Водяные форсунки снижают температуру полосы с приблизительно 1200°С до приблизительно 800°С. В данном конкретном варианте реализации орошение делится на три отдельные зоны, каждая из которых обладает различной плотностью распыляемой воды (как показано на чертеже). После охлаждения полосу сматывают на моталке 8 при температуре ниже чем приблизительно 800°С. Обычно температура смотки в рулон составляет около 725°С.
Пример 1
Обычную электротехническую сталь с ориентированным зерном, имеющую химический состав, показанный в таблице I, выплавляют и отливают в полосу толщиной около 2,9 мм и шириной около 80 мм. Непрерывно литую заготовку выдерживают при температуре около 1315°С в течение приблизительно 60 секунд в неокислительной атмосфере и охлаждают со скоростью около 25°С/с на воздухе до температуры около 1200°С. Затем заготовку подвергают быстрому вторичному охлаждению путем распыления воды на обе поверхности в течение примерно 7 секунд, после чего температура поверхности заготовки достигает приблизительно 950°С или ниже.
Таблица I
Химический состав электротехнической стали с ориентированным зерном
C Mn S Si Cr Ni Cu Al N
0,034 0,056 0,024 3,10 0,25 0,08 0,09 <0,0030 <0,0060
В таблице II приведены условия и результаты применения быстрого вторичного охлаждения.
Таблица II
Влияние плотности распыления охлаждающей воды на физические свойства непрерывно литой полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном
Номер опыта Температура охлаждающей воды, °С Длительность распыления, с Давление охлаждающей воды, кПа Максимальная плотность распыления воды, л/мин·м2 на сторону Растрескивание
1 25 7 1241 1108 Присутствует
2 25 7 552 739 Присутствует
3 25 7 345 358 Отсутствует
4 25 7 345 358 Отсутствует
5 25 7 414 451 Отсутствует
6 25 7 483 572 Присутствует
7 25 7 483 571 Присутствует
При плотности распыления охлаждающей воды, превышающей приблизительно 570 л/мин·м2 и достигающей 1100 л/мин·м2 на каждой стороне поверхности заготовки, повышается склонность к растрескиванию стальной заготовки при быстром вторичном охлаждении.
Пример 2
Дополнительные образцы непрерывно литой полосы из обычной электротехнической стали с ориентированным зерном из Примера 1 были подвергнуты быстрому вторичному охлаждению так, как это показано ниже в таблице III.
Таблица III
Влияние плотности распыления охлаждающей воды на физические свойства непрерывно литой полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном
Номер опыта Температура воды, °С Давление воды, кПа Максимальная плотность распыляемой воды, л/мин·м2 Длительность распыления, с Температура после окончания охлаждения, °С Растрескивание Выделение MnS
1 25 1379 398 >20 100 Небольшое  
2 25 1207 359 3,4 100 Отсутствует Посредственное - небольшое выделение
3 25 862 332 4,0 -- Отсутствует Посредственное - небольшое выделение
4 25 862 332 8,5   Отсутствует Хорошее - мелкое и равномерно диспергированное выделение MnS
5 25 689 329 4,4 -- Отсутствует Хорошее - мелкое и равномерно диспергированное выделение MnS
6 25 517 305 8,3 600 Отсутствует Посредственное - некоторое укрупнение частиц MnS, предпочтительное выделение на межзеренных границах
7 25 345 266 12,8 600 отсутствует Посредственное - некоторое укрупнение частиц MnS, предпочтительное выделение на межзеренных границах
8 25 345 199 17,0 600 Отсутствует Посредственное - некоторое укрупнение частиц MnS, предпочтительное выделение на межзеренных границах
Плотность распыления воды варьируется от приблизительно 200 л/мин·м2 до приблизительно 400 л/мин·м2 на одну сторону, в то время как температура после окончания охлаждения способом быстрого вторичного охлаждения согласно настоящему изобретению варьируется от приблизительно 100°С до приблизительно 600°С. После охлаждения до комнатной температуры проверяют физические характеристики листа и выполняют его разрез с целью изучения распределения ингибитора роста зерна. Как показано в таблице III, быстрое вторичное охлаждение при плотности распыления охлаждающей воды больше приблизительно 300 л/мин·м2 на сторону оказывается достаточным для того, чтобы контролировать выделение ингибитора, в то время как плотность распыления охлаждающей воды меньше приблизительно 300 л/мин·м2 на сторону ведет к некоторому укрупнению выделяющейся фазы ингибитора.
Пример 3
Обычную электротехническую сталь с ориентированным зерном, имеющую химический состав, показанный в таблице I, выплавляют и отливают в полосу толщиной около 2,5 мм, используя для этого установку непрерывного литья полосы с парой валков. Непрерывно литую и затвердевшую полосу выдают на воздух при температуре около 1415°С и охлаждают в теплоизолированной камере со скоростью около 15°С/с до температуры поверхности около 1230°С, после чего непрерывно литую полосу подвергают быстрому вторичному охлаждению с использованием способа оросительного охлаждения, являющегося предметом настоящего изобретения. Быстрое вторичное охлаждение осуществляется путем подачи распыленной воды на обе поверхности полосы.
Таблица IV
Химический состав электротехнической стали с ориентированным зерном
Пример C Mn S Si Cr Ni Cu Al N
A 0,029 0,064 0,023 3,28 0,25 0,080 0,080 0,0060 0,0058
B 0,033 0,051 0,026 2,94 0,25 0,080 0,082 0,0005 0,0065
Сталь А из таблицы IV подвергают быстрому вторичному охлаждению, при котором воду распыляют с плотностью 1000 л/мин·м2 на каждую поверхность листа в течение приблизительно 5 секунд с целью снижения температуры поверхности с приблизительно 1205°С до приблизительно 680°С. Сталь В подвергают быстрому вторичному охлаждению, при котором воду распыляют с плотностью 175 л/ мин·м2 в течение приблизительно 0,9 секунды, после чего на каждую поверхность стального листа распыляют воду с плотностью 400 л/ мин·м2 в течение приблизительно 4,5 секунд с целью снижения температуры поверхности с приблизительно 1230°С до приблизительно 840°С. Непрерывно литую и охлажденную полосу далее охлаждают на воздухе до 650оС, сматывают в рулон и затем охлаждают до комнатной температуры.
В стали А происходит обширное растрескивание, в результате которого материал оказывается не пригоден для дальнейшей обработки, в то время как сталь В обладает превосходными физическими свойствами и легко поддается обработке. Изучение выделений MnS показывает, что условия охлаждения, использованные для сталей А и В, обеспечивают в обоих случаях получение тонкого и равномерно диспергированного ингибитора, как и требовалось.
Пример 4
Заготовки из стали В из предыдущего примера подвергли обработке при следующих условиях. Сначала непрерывно литую сталь нагревают до приблизительно 150°С и подвергают холодной прокатке до толщины порядка 1,25 мм, порядка 1,65 мм и порядка 2,05 мм, после чего заготовку подвергают отжигу в умеренно окислительной атмосфере в течение 10-25 секунд при температуре около 1030°С или выше или при максимальной температуре около 1050°С. Затем заготовки подвергают холодной прокатке до толщины порядка 0,56 мм, после чего их подвергают отжигу в неокислительной атмосфере в течение 10-25 секунд при температуре около 950°С или выше или при максимальной температуре около 980°С. Заготовки подвергают холодной прокатке до окончательной толщины около 0,26 мм, после чего их подвергают во влажной водородно-азотной атмосфере обезуглероживающему отжигу с доведением содержания углерода до менее чем 0,0025% при длительности отжига около 45-60 секунд и при температуре около 850°С или выше, или при максимальной температуре около 870°С. Затем на заготовки наносят разделительное покрытие для отжига, состоящее главным образом из магнезии, и подвергают высокотемпературному заключительному отжигу, способствующему росту вторичного зерна и очистке стали от серы, селена, азота и подобных элементов. Высокотемпературный отжиг осуществляется таким образом, что заготовки нагревают в водородной атмосфере в течение 15 часов до температуры, превышающей приблизительно 1150°С. После завершения операции высокотемпературного отжига заготовки зачищают, удаляя остатки оксида магния, режут на размеры, пригодные для испытаний, и подвергают отжигу со снятием напряжений в неокислительной атмосфере, состоящей из 95% азота и 5% водорода, в течение двух часов и при температуре около 830°С или выше, после чего определяют магнитные свойства.
Таблица V
Магнитные свойства стали с ориентированным зерном
Номер образца Толщина после первой холодной прокатки, мм Окончательная толщина образца, мм Магнитная проницаемость при 796 А/м Потери в сердечнике при 1,5 Т и 60 Гц, Вт/кг Потери в сердечнике при 1,7 Т и 60 Гц, Вт/кг
В-1 2,03 0,262 1849 1,10 1,59
    0,261 1847 1,05 1,57
    0,261 1858 1,04 1,48
    0,262 1841 1,12 1,65
В-2 1,65 0,267 1849 1,10 1,60
    0,266 1859 1,01 1,47
    0,262 1872 1,04 1,47
    0,263 1867 1,02 1,46
В-3 1,27 0,264 1864 1,04 1,48
    0,265 1862 1,11 1,60
    0,263 1864 1,08 1,55
    0,264 1848 1,13 1,66
Магнитная проницаемость, измеренная при 796 А/м, и потери в сердечнике, измеренные при 1,5 Т и 60 Гц и при 1,7 Т и 60 Гц, показывают в таблице, что сталь В (настоящее изобретение) обладает магнитными свойствами, сопоставимыми с обычной электротехнической сталью с ориентированным зерном, изготовленной с использованием существующих обычных способов производства.

Claims (23)

1. Способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, который включает в себя следующие стадии:
a) формирование непрерывно-литой полосы из электротехнической стали толщиной не более 10 мм;
b) охлаждение полосы до температуры от приблизительно 1150 до приблизительно 1250°С так, чтобы она затвердела;
c) последующее быстрое вторичное охлаждение полосы, при котором полосу охлаждают со скоростью от приблизительно 65 до приблизительно 150°С/с до температуры, не превышающей приблизительно 950°С.
2. Способ по п.1, в котором после операции с) полосу сматывают в рулон при температуре ниже приблизительно 800°С.
3. Способ по п.1, в котором в ходе по меньшей мере части операции b) полоса проходит через термоизолированную камеру охлаждения.
4. Способ по п.3, в котором в термоизолированную камеру охлаждения подают неокислительую атмосферу.
5. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение непрерывно-литой полосы осуществляют до температуры, не превышающей приблизительно 700°С.
6. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют со скоростью не менее чем приблизительно 100°С/с.
7. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение непрерывно-литой полосы осуществляют таким образом, чтобы поддерживать относительную одинаковую температуру по ширине непрерывно-литой полосы.
8. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение непрерывно-литой полосы осуществляют с помощью процесса, выбранного из числа следующих: непосредственного принудительного охлаждения, охлаждения водно-воздушной смесью, оросительного водяного охлаждения и их сочетаний.
9. Способ по п.1 или 8, в котором быстрое вторичное охлаждение непрерывно-литой полосы осуществляют оросительным водяным охлаждением.
10. Способ по п.9, в котором оросительное охлаждение имеет плотность распыляемой воды от приблизительно 125 до приблизительно 450 л/(мин·м2).
11. Способ по п.9, в котором распыляемая вода имеет температуру от приблизительно 10 до приблизительно 75°С.
12. Способ по п.9, в котором длительность распыления воды на данном участке полосы составляет от приблизительно 3 до приблизительно 12 с.
13. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют со скоростью не менее приблизительно 75°С/с.
14. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют со скоростью не менее приблизительно 100°С/с.
15. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют до температуры не более чем приблизительно 800°С.
16. Способ по п.1, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют до температуры не более чем приблизительно 700°С.
17. Способ по п.10, в котором плотность распыления воды составляет от приблизительно 300 до приблизительно 400 л/мин·м2.
18. Способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, который включает в себя следующие стадии:
a) формирование непрерывно-литой полосы из электротехнической стали толщиной не более 10 мм;
b) охлаждение полосы до температуры ниже приблизительно 1400°С так, чтобы она затвердела по крайней мере частично;
c) охлаждение указанной полосы до диапазона от приблизительно 1150 до приблизительно 1250°С и
d) последующее быстрое вторичное охлаждение стальной полосы, при котором полосу охлаждают со скоростью от приблизительно 65 до приблизительно 150°С/с до температуры, не превышающей приблизительно 950°С.
19. Способ по п.18, в котором после операции d) полосу сматывают в рулон при температуре ниже приблизительно 800°С.
20. Способ по п.18, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют со скоростью не менее чем приблизительно 100°С/с.
21. Способ по п.18, в котором начальное вторичное охлаждение осуществляют со скоростью не менее чем приблизительно 10°С/с.
22. Способ по п.19, в котором быстрое вторичное охлаждение осуществляют оросительным водяным охлаждением при плотности распыления воды от приблизительно 125 до приблизительно 450 л/(мин·м2).
23. Способ производства полосы из электротехнической стали с ориентированным зерном, который включает в себя следующие стадии:
a) формирование непрерывно-литой полосы из электротехнической стали толщиной не более 10 мм;
b) начальное вторичное охлаждение полосы до температуры от приблизительно 1150 до приблизительно 1250°С так, чтобы она затвердела;
c) вторичное охлаждение непрерывно-литой полосы до температуры менее чем приблизительно 850°С оросительным водяным охлаждением при плотности распыления воды от приблизительно 125 до приблизительно 450 л/(мин·м2);
d) сматывание указанной непрерывно-литой полосы в рулон при температуре ниже приблизительно 800°С.
RU2004110999/02A 2001-09-13 2002-09-13 Способ непрерывной разливки полосы из электротехнической стали с контролируемым оросительным охлаждением RU2290448C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US31897101P 2001-09-13 2001-09-13
US60/318,971 2001-09-13

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2004110999A RU2004110999A (ru) 2005-05-20
RU2290448C2 true RU2290448C2 (ru) 2006-12-27

Family

ID=23240344

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004110999/02A RU2290448C2 (ru) 2001-09-13 2002-09-13 Способ непрерывной разливки полосы из электротехнической стали с контролируемым оросительным охлаждением

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6739384B2 (ru)
EP (1) EP1436432B1 (ru)
JP (1) JP4411069B2 (ru)
KR (1) KR100728416B1 (ru)
CN (1) CN1289694C (ru)
AT (1) ATE326553T1 (ru)
AU (1) AU2002326892B2 (ru)
BR (2) BR0216054B1 (ru)
CA (1) CA2459471C (ru)
DE (1) DE60211542T2 (ru)
MX (1) MXPA04002419A (ru)
PL (1) PL197123B1 (ru)
RU (1) RU2290448C2 (ru)
WO (1) WO2003023074A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2662753C1 (ru) * 2014-09-01 2018-07-30 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой
RU2695195C1 (ru) * 2015-12-22 2019-07-22 Арселормиттал Способ обеспечения теплопередачи неметаллического или металлического изделия

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
US20050205170A1 (en) * 2004-03-22 2005-09-22 Mary Alwin High copper low alloy steel sheet
US20070110788A1 (en) * 2005-11-14 2007-05-17 Hissong James B Injectable formulation capable of forming a drug-releasing device
US7976873B2 (en) * 2006-05-10 2011-07-12 Medtronic Xomed, Inc. Extracellular polysaccharide solvating system for treatment of bacterial ear conditions
US7993675B2 (en) * 2006-05-10 2011-08-09 Medtronic Xomed, Inc. Solvating system and sealant for medical use in the sinuses and nasal passages
US7959943B2 (en) * 2006-05-10 2011-06-14 Medtronics Xomed, Inc. Solvating system and sealant for medical use in the middle or inner ear
US8088095B2 (en) 2007-02-08 2012-01-03 Medtronic Xomed, Inc. Polymeric sealant for medical use
US20090084517A1 (en) 2007-05-07 2009-04-02 Thomas Brian G Cooling control system for continuous casting of metal
CN101367121B (zh) * 2007-08-17 2011-06-01 鞍钢股份有限公司 电工钢近液相线连铸方法
US20090236068A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Nucor Corporation Strip casting apparatus for rapid set and change of casting rolls
RU2491149C2 (ru) 2008-03-19 2013-08-27 Ньюкор Корпорейшн Устройство для литья полосы с позиционированием литейных валков
US20090288798A1 (en) * 2008-05-23 2009-11-26 Nucor Corporation Method and apparatus for controlling temperature of thin cast strip
CA2727432C (en) 2008-06-12 2016-10-11 Medtronic Xomed, Inc. Method for treating chronic wounds with an extracellular polymeric substance solvating system
CN101722287B (zh) * 2008-11-03 2012-07-18 攀钢集团研究院有限公司 连铸铸坯的冷却方法及包括该方法的连铸钢坯的生产方法
CN102378819B (zh) * 2009-04-06 2013-07-24 新日铁住金株式会社 方向性电磁钢板用钢的处理方法及方向性电磁钢板的制造方法
US20110089030A1 (en) * 2009-10-20 2011-04-21 Miasole CIG sputtering target and methods of making and using thereof
US8709335B1 (en) 2009-10-20 2014-04-29 Hanergy Holding Group Ltd. Method of making a CIG target by cold spraying
US8709548B1 (en) 2009-10-20 2014-04-29 Hanergy Holding Group Ltd. Method of making a CIG target by spray forming
US8342229B1 (en) 2009-10-20 2013-01-01 Miasole Method of making a CIG target by die casting
CN102686751B (zh) * 2009-11-25 2014-01-15 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 制造晶粒取向电工钢带材的方法及由此制得的晶粒取向电工钢
KR101318274B1 (ko) * 2009-12-28 2013-10-15 주식회사 포스코 쌍롤식 박판 주조공정에 의해 제조된 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
US20110273054A1 (en) * 2010-05-04 2011-11-10 Gwynne Johnston Electrical steel, a motor, and a method for manufacture of electrical steel with high strength and low electrical losses
CN101985721B (zh) * 2010-11-30 2012-07-04 东北大学 一种以氮化铝为抑制剂的取向硅钢薄带坯的制备方法
US9150958B1 (en) 2011-01-26 2015-10-06 Apollo Precision Fujian Limited Apparatus and method of forming a sputtering target
KR101246335B1 (ko) 2011-06-21 2013-03-21 포항공과대학교 산학협력단 선철의 고체 탈탄을 이용하여 제조한 강판 및 그 제조 방법
KR101326053B1 (ko) * 2012-05-22 2013-11-07 주식회사 포스코 강의 제조 방법
KR101366299B1 (ko) * 2012-07-20 2014-02-25 주식회사 포스코 강의 제조 방법
US9881720B2 (en) 2013-08-27 2018-01-30 Ak Steel Properties, Inc. Grain oriented electrical steel with improved forsterite coating characteristics
KR102376462B1 (ko) * 2021-10-19 2022-03-22 (주)창성 리튬 이차전지용 음극활물질, 이를 포함하는 리튬 이차전지 및 그 제조방법

Family Cites Families (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3115430A (en) * 1960-09-20 1963-12-24 Armco Steel Corp Production of cube-on-edge oriented silicon iron
US3287183A (en) * 1964-06-22 1966-11-22 Yawata Iron & Steel Co Process for producing single-oriented silicon steel sheets having a high magnetic induction
CA920036A (en) * 1968-04-02 1973-01-30 Sakakura Akira Process for producing single-oriented magnetic steel sheets having a very high magnetic induction
US3727669A (en) * 1970-05-19 1973-04-17 Centro Speriment Metallurg Process for continuous casting of steel for making grain-oriented electrical sheet in strip or sheets
BE790798A (fr) * 1971-11-04 1973-02-15 Armco Steel Corp Procédé de fabrication de fer au silicium à orientation cube-sur-arete à partir de brames coulées
US4115161A (en) * 1977-10-12 1978-09-19 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Processing for cube-on-edge oriented silicon steel
US4596614A (en) * 1984-11-02 1986-06-24 Bethlehem Steel Corporation Grain oriented electrical steel and method
CA1270728A (en) * 1985-02-25 1990-06-26 Armco Advanced Materials Corporation Method of producing cube-on-edge oriented silicon steel from strand cast slabs
EP0390160B2 (en) * 1989-03-30 2001-02-07 Nippon Steel Corporation Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet by means of rapid quench-solidification process
JPH0717959B2 (ja) * 1989-03-30 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH02258149A (ja) 1989-03-30 1990-10-18 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
US5288735A (en) * 1989-05-02 1994-02-22 Trager Seymour F Treatment of glaucoma
JPH0753886B2 (ja) * 1989-05-13 1995-06-07 新日本製鐵株式会社 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0757889B2 (ja) 1989-07-29 1995-06-21 新日本製鐵株式会社 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
JPH0372027A (ja) 1989-08-11 1991-03-27 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH03285018A (ja) 1990-03-30 1991-12-16 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH046222A (ja) 1990-04-25 1992-01-10 Nippon Steel Corp 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法
JPH04157119A (ja) 1990-10-19 1992-05-29 Nippon Steel Corp 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JPH04362135A (ja) 1991-06-10 1992-12-15 Nippon Steel Corp 急冷凝固プロセスによる方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04362136A (ja) 1991-06-10 1992-12-15 Nippon Steel Corp 急冷凝固プロセスによる一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3023620B2 (ja) 1991-06-11 2000-03-21 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
FR2683229B1 (fr) * 1991-10-31 1994-02-18 Ugine Sa Procede d'elaboration d'une bande d'acier magnetique par coulee directe.
JP3310004B2 (ja) 1991-12-26 2002-07-29 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板の製造方法
US5286316A (en) * 1992-04-03 1994-02-15 Reynolds Metals Company High extrudability, high corrosion resistant aluminum-manganese-titanium type aluminum alloy and process for producing same
JPH05285593A (ja) 1992-04-07 1993-11-02 Nippon Steel Corp 特定雰囲気にて鋳造された急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
JPH05295440A (ja) 1992-04-22 1993-11-09 Nippon Steel Corp 急冷凝固薄鋳片を用いた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3067894B2 (ja) 1992-07-16 2000-07-24 新日本製鐵株式会社 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
US5482107A (en) * 1994-02-04 1996-01-09 Inland Steel Company Continuously cast electrical steel strip
US5477911A (en) * 1994-03-24 1995-12-26 Danieli United, Inc. Twin roller caster
US6152210A (en) * 1994-10-14 2000-11-28 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited Metal casting
MY113516A (en) * 1995-09-05 2002-03-30 Nippon Steel Corp Thin cast strip formed of molten steel, process for its production, and cooling drum for thin cast strip continuous casting apparatus
AUPN733095A0 (en) * 1995-12-22 1996-01-25 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
AUPN743296A0 (en) * 1996-01-05 1996-02-01 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
US5702539A (en) * 1997-02-28 1997-12-30 Armco Inc. Method for producing silicon-chromium grain orieted electrical steel
US6164366A (en) * 1997-05-28 2000-12-26 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Ltd. Strip casting apparatus
AUPO732397A0 (en) * 1997-06-13 1997-07-03 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
AUPO749697A0 (en) 1997-06-23 1997-07-17 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous casting installation
AUPO926197A0 (en) * 1997-09-17 1997-10-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Casting steel strip
AUPO928797A0 (en) * 1997-09-19 1997-10-09 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip steering
US6257315B1 (en) * 1997-10-28 2001-07-10 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Ltd. Casting steel strip
AUPP331598A0 (en) * 1998-05-04 1998-05-28 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting
AUPP406798A0 (en) * 1998-06-12 1998-07-02 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Strip casting apparatus
EP1162280B1 (en) * 2000-06-05 2013-08-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties
DE10060950C2 (de) * 2000-12-06 2003-02-06 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Erzeugen von kornorientiertem Elektroblech

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2662753C1 (ru) * 2014-09-01 2018-07-30 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой
US10604818B2 (en) 2014-09-01 2020-03-31 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
US11377705B2 (en) 2014-09-01 2022-07-05 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
RU2695195C1 (ru) * 2015-12-22 2019-07-22 Арселормиттал Способ обеспечения теплопередачи неметаллического или металлического изделия

Also Published As

Publication number Publication date
JP4411069B2 (ja) 2010-02-10
BR0212482A (pt) 2004-08-24
CA2459471C (en) 2010-02-02
EP1436432A1 (en) 2004-07-14
CA2459471A1 (en) 2003-03-20
PL368033A1 (en) 2005-03-21
DE60211542D1 (de) 2006-06-22
US20030062147A1 (en) 2003-04-03
BR0216054B1 (pt) 2011-09-06
CN1289694C (zh) 2006-12-13
MXPA04002419A (es) 2005-07-01
JP2005502471A (ja) 2005-01-27
CN1610760A (zh) 2005-04-27
DE60211542T2 (de) 2007-05-03
KR20040047813A (ko) 2004-06-05
PL197123B1 (pl) 2008-03-31
WO2003023074A1 (en) 2003-03-20
RU2004110999A (ru) 2005-05-20
EP1436432B1 (en) 2006-05-17
AU2002326892B2 (en) 2007-06-21
KR100728416B1 (ko) 2007-06-13
ATE326553T1 (de) 2006-06-15
US6739384B2 (en) 2004-05-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2290448C2 (ru) Способ непрерывной разливки полосы из электротехнической стали с контролируемым оросительным охлаждением
AU2002326892A1 (en) Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling
RU2383634C2 (ru) Способ получения электротехнической полосовой стали с ориентированным зерном
US6273964B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
KR20090007777A (ko) 박 슬래브를 기반으로 하는 열간 압연 스트립 규소강의 제조 방법 및 그 시스템
CN107201478B (zh) 一种基于异径双辊薄带连铸技术的超低碳取向硅钢制备方法
JP3836793B2 (ja) 高いマンガン含有量を有する鋼からの熱間ストリップの製造方法
CN102517429B (zh) 一种用薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢的方法
EP1346068B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel
KR19990048265A (ko) 미니밀 프로세스에 의한 열연판의 제조방법
US5330586A (en) Method of producing grain oriented silicon steel sheet having very excellent magnetic properties
JPH09201654A (ja) 薄板連続鋳造方法
JP3463403B2 (ja) 方向性珪素鋼板の製造方法および焼鈍分離剤塗布装置
JPH0219426A (ja) 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JPH02263931A (ja) 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JP2653948B2 (ja) 熱鋼帯焼なましなしの標準結晶粒配向珪素鋼の製法
JPS60145204A (ja) 方向性けい素鋼板の熱間圧延法
MX2024009425A (es) Metodo de produccion de chapa de acero laminada en caliente para chapa de acero electrico no orientado, metodo de produccion de chapa de acero electrico no orientado y chapa de acero laminada en caliente para chapa de acero electrico no orientado.
JPH10121136A (ja) 表面性状に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0739611B2 (ja) 磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板の製造方法
JPH0631397A (ja) 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法
JPH04231150A (ja) 連続鋳造薄スラブの処理装置
JPH02236227A (ja) 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JPH04254522A (ja) オーステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法
JPH0277565A (ja) 方向性及びリビングマークを改善した純アルミニウム板の製造法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20190914