JP6626907B2

JP6626907B2 - Glass, glass material for press molding, optical element blank, and optical element

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Publication number: JP6626907B2
Application number: JP2018006239A
Authority: JP
Inventors: 智明根岸
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 2018-01-18
Filing date: 2018-01-18
Publication date: 2019-12-25
Anticipated expiration: 2034-09-30
Also published as: JP2018065748A

Description

本発明は、ガラス、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子に関する。詳しくは、屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス、ならびにこのガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子に関する。 The present invention relates to a glass, a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element. Specifically, glass having a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48, and a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element made of this glass Related to the element.

カメラレンズなどの撮像光学系やプロジェクタなどの投射光学系等の光学系を構成する光学素子材料として、１．７９０〜１．８３０の範囲の屈折率ｎｄおよび４５〜４８の範囲のアッベ数νｄを有する高屈折率・低分散光学ガラスが知られている（例えば特許文献１〜６参照）。なお以下において、屈折率、アッベ数は、特記しない限り、ｄ線に対する屈折率ｎｄ、ｄ線に対するアッベ数νｄをいうものとする。 As an optical element material constituting an optical system such as an imaging optical system such as a camera lens or a projection optical system such as a projector, a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48 are used. A high refractive index and low dispersion optical glass having the same is known (for example, see Patent Documents 1 to 6). In the following, the refractive index and Abbe number refer to the refractive index nd for d-line and Abbe number vd for d-line, respectively, unless otherwise specified.

特開昭５６−１６０３４０号公報JP-A-56-160340 特開昭５６−１６４０３３号公報JP-A-56-164033 特開昭５９−１９５５５３号公報JP-A-59-195553 特開昭５５−１１６６４１号公報JP-A-55-116641 特開昭５６−００５３４５号公報JP-A-56-005345 特開２００５−２３９５４４号公報JP 2005-239544 A

ガラス成分の中で、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃は、分散を大きく高めることなく（アッベ数を大きく下げることなく）屈折率を高めることができるため、高屈折率・低分散ガラスを作製するために有用な成分とされている。そのため特許文献１〜６に記載の光学ガラスは、上記成分の一種以上を含んでいる。しかし上記成分を含むことにより高屈折率・低分散特性を実現した光学ガラスは、ガラスの熱的安定性が低下し、結晶化しやすい傾向がある。 Among the glass components, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ can increase the refractive index without greatly increasing the dispersion (without significantly lowering the Abbe number). It is a useful component for producing high refractive index and low dispersion glass. Therefore, the optical glasses described in Patent Documents 1 to 6 contain one or more of the above components. However, the optical glass that has realized the high refractive index and low dispersion characteristics by containing the above components tends to have low thermal stability of the glass and to be easily crystallized.

ところで、特許文献３に記載の実施例の中で、上記範囲の屈折率およびアッベ数を有するガラスは、ガラスの失透に対する安定性、すなわち、熱的安定性を向上させ、結晶化を防止するためにガラス成分としてＷＯ₃を多く含有している。しかしＷＯ₃を多く含む光学ガラスは、分光透過率の短波長側の光吸収端が長波長化するため、紫外線の透過率が著しく低い。一方、先に記載した光学系では、色収差を補正するために、異なる光学特性を有する光学ガラスからなる光学素子（レンズ）同士を接合することがある。レンズ同士が接合された接合レンズの作製は、一般に、以下のように行われる。まずレンズ同士の接合面に紫外線硬化型接着剤を塗布し、レンズ同士を貼り合せる。その後、レンズを通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させる。ここで、レンズを構成する光学ガラスの紫外線透過率が低いと、接着剤の硬化に時間がかかるか、または、硬化が困難となる。したがって、上記光学系に用いられる光学ガラスとしては、分光透過率の短波長側の光吸収端を短波長化された、接合レンズの作製に好適な吸収特性を有する光学ガラスが望ましい。 By the way, among the examples described in Patent Document 3, a glass having a refractive index and an Abbe number in the above ranges improves stability against devitrification of the glass, that is, improves thermal stability and prevents crystallization. For this reason, a large amount of WO ₃ is contained as a glass component. However, the optical glass containing a large amount of WO ₃ has a significantly lower ultraviolet transmittance because the light absorption edge on the shorter wavelength side of the spectral transmittance has a longer wavelength. On the other hand, in the above-described optical system, optical elements (lenses) made of optical glass having different optical characteristics may be joined to each other in order to correct chromatic aberration. The production of a cemented lens in which the lenses are cemented is generally performed as follows. First, an ultraviolet curable adhesive is applied to the joint surface between the lenses, and the lenses are attached to each other. Thereafter, the adhesive is irradiated with ultraviolet light through the lens to cure the adhesive. Here, if the ultraviolet transmittance of the optical glass constituting the lens is low, it takes a long time to cure the adhesive, or the curing becomes difficult. Therefore, as the optical glass used in the optical system, an optical glass having a shorter light absorption end on the shorter wavelength side of the spectral transmittance and having absorption characteristics suitable for manufacturing a cemented lens is desirable.

本発明の一態様は、１．７９０〜１．８３０の範囲の屈折率ｎｄおよび４５〜４８の範囲のアッベ数νｄを有し、熱的安定性に優れ、かつ接合レンズの作製に好適な吸収特性を有するガラスを提供することを目的とする。 One embodiment of the present invention has a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48, has excellent thermal stability, and is suitable for producing a cemented lens. It is an object to provide a glass having characteristics.

本発明の一態様は、質量％表示で、
ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量が２０〜３５％、
Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量が５０〜７０％、
Ｌａ₂Ｏ₃含有量が３７〜６９％、
Ｇｄ₂Ｏ₃含有量が０〜３％、
Ｙ₂Ｏ₃含有量が３〜３０％、
Ｙｂ₂Ｏ₃含有量が０％以上２％未満、
ＺｒＯ₂含有量が２〜１５％、
ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量が１〜６％、
ＺｎＯ含有量が０〜４％、
ＷＯ₃含有量が０〜２％、
であり、
質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅が０〜１．０の範囲であり、ただしＮｂ₂Ｏ₅を必須成分として含み、
屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス（以下、「ガラスＡ」と記載する。）、
に関する。 One embodiment of the present invention is that in mass%,
The total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 20 to 35%,
The total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is 50 to 70%;
La ₂ O ₃ content of 37-69%,
Gd ₂ O ₃ content of 0 to 3%,
Y ₂ O ₃ content of 3 to 30%
A Yb ₂ O ₃ content of 0% or more and less than 2%,
ZrO ₂ content of 2 to 15%,
The total content of TiO _2, Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ is 1-6%,
ZnO content of 0-4%,
WO ₃ content of 0 to 2%,
And
The mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is in the range of 0 to 1.0, provided that Nb ₂ O ₅ is contained as an essential component,
A glass having a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48 (hereinafter referred to as “glass A”);
About.

また、本発明の一態様は、質量％基準で、
ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量が２０〜３５％、
Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量が５０〜７０％、
Ｌａ₂Ｏ₃含有量が３７〜６９％、
Ｇｄ₂Ｏ₃含有量が０〜３％、
Ｙ₂Ｏ₃含有量が３％以上１２％未満、
Ｙｂ₂Ｏ₃が０％以上２％未満、
ＺｒＯ₂含有量が２〜１５％、
ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量が１〜６％、
ＺｎＯ含有量が０〜４％、
ＷＯ₃含有量が０〜２％、
であり、
質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅が０〜５．０の範囲であり、ただしＮｂ₂Ｏ₅を必須成分として含み、
屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス（以下、「ガラスＢ」と記載する。）、
に関する。 In one embodiment of the present invention,
The total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 20 to 35%,
The total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is 50 to 70%;
La ₂ O ₃ content of 37-69%,
Gd ₂ O ₃ content of 0 to 3%,
Y ₂ O ₃ content of 3% or more and less than 12%,
Yb ₂ O ₃ is at least 0% and less than 2%,
ZrO ₂ content of 2 to 15%,
The total content of TiO _2, Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ is 1-6%,
ZnO content of 0-4%,
WO ₃ content of 0 to 2%,
And
Mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is in the range of 0 to 5.0, provided that comprises Nb ₂ O ₅ as an essential component,
A glass having a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48 (hereinafter referred to as “glass B”);
About.

ガラスＡおよびＢは、上記範囲の屈折率およびアッベ数を有するガラスであって、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅を上記範囲とすることを含む先に記載した組成調整が行われていることにより、優れた熱的安定性を示すことができる。また、ＷＯ₃含有量が低減されているため、分光透過率の短波長側の光吸収端が短波長化された、接合レンズの作製に好適な吸収特性を示すことができる。 Glasses A and B are glasses having a refractive index and an Abbe number in the above ranges, and the composition adjustment described above including making the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ into the above ranges is performed. And excellent thermal stability. Further, since the WO ₃ content is reduced, the light absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance is shortened, so that it is possible to exhibit absorption characteristics suitable for manufacturing a cemented lens.

本発明の一態様によれば、上記範囲の屈折率およびアッベ数を有するガラスであって、優れた熱的安定性および接合レンズの作製に好適な吸収特性を有するガラスを提供することができる。更に、本発明の一態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を提供することができる。 According to one embodiment of the present invention, it is possible to provide a glass having a refractive index and an Abbe number in the above ranges, and having excellent thermal stability and absorption characteristics suitable for manufacturing a cemented lens. Further, according to one aspect of the present invention, it is possible to provide a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element made of the above glass.

［ガラス］
本発明の一態様にかかるガラスは、上述のガラスＡおよびＢを包含する。以下、それらの詳細について説明する。特記しない限り、下記記載は、ガラスＡおよびＢの両ガラスに適用される。 [Glass]
The glass according to one embodiment of the present invention includes the glasses A and B described above. Hereinafter, those details will be described. The following description applies to both glasses A and B, unless otherwise specified.

本発明では、ガラスのガラス組成を、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいうものとする。また、特記しない限り、ガラス組成は質量基準（質量％、質量比）で表示するものとする。
本発明におけるガラス組成は、例えばＩＣＰ−ＡＥＳ（Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry）などの方法により定量することができる。ＩＣＰ−ＡＥＳにより求められる分析値は、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。 In the present invention, the glass composition of the glass is indicated on an oxide basis. Here, the “oxide-based glass composition” refers to a glass composition obtained by converting the glass raw material as a substance that is completely decomposed at the time of melting and exists as an oxide in the glass. Unless otherwise specified, the glass composition is expressed on a mass basis (mass%, mass ratio).
The glass composition in the present invention can be quantified by a method such as ICP-AES (Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry). The analysis value obtained by ICP-AES may include a measurement error of about ± 5% of the analysis value. In the present specification and the present invention, a content of 0% or no or no introduction of a component means that the content of the component is not substantially contained, and the content of the component is at an impurity level. It is less than degree.

＜ガラス組成＞
ガラスＡ、Ｂでは、Ｎｂ₂Ｏ₅含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅がそれぞれ上記範囲である。以下、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅を規定する理由を説明する。
ＺｎＯはアッベ数νｄを変化させることができ、所望の光学特性（屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ）を得るためには有用な成分である。ただし、ＺｎＯの含有量を増やしていくと、ガラスの熱的安定性が低下する傾向を示す。
一方、Ｎｂ₂Ｏ₅はＺｎＯ同様、アッベｖｄを変化させることができ、更にガラスの熱的安定性を向上させ、ガラスを失透しにくくすることができる成分である。
そこで、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅を調整することにより、所望の光学特性を得つつ熱的安定性を維持することが可能になる。ガラスの熱的安定性は、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅を小さくするほうが向上する、すなわち、失透しにくくなる傾向がある。ただし、ガラスの熱的安定性についてはＹ₂Ｏ₃の含有量も考慮すべきである。Ｙ₂Ｏ₃含有量は、ガラスＡにおいて３〜３０％の範囲であり、一方、ガラスＢにおいては３％以上１２％未満とガラスＡよりも上限値が低い。Ｙ₂Ｏ₃の導入によりガラスの熱的安定性を向上させることができるが、多量の導入によりガラスの熱的安定性は低下傾向を示す。したがって、Ｙ₂Ｏ₃含有量の上限値がガラスＢよりも高いガラスＡにおいては、ガラスの熱的安定性を維持すべく質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅の上限値はガラスＢよりも低い。詳しくは、ガラスＡにおける質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅は、０〜１．０の範囲である。これに対し、Ｙ₂Ｏ₃含有量の上限値がガラスＡよりも低いガラスＢにおいては、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅の上限値はガラスＡよりも高い。詳しくは、ガラスＢにおける質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅は、０〜５．０の範囲である。
このようにガラスＡ、Ｂはいずれも、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅とＹ₂Ｏ₃含有量の調整により所望の光学特性と熱的安定性の改善との両立を可能としたガラスである。
ガラスＡ、Ｂにおける質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅、Ｙ₂Ｏ₃含有量の好ましい範囲等の詳細は、後述する。 <Glass composition>
In glasses A and B, the mass ratio of ZnO content to Nb ₂ O ₅ content, ZnO / Nb ₂ O _5, is within the above range, respectively. Hereinafter, the reason for defining the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ will be described.
ZnO can change the Abbe number νd, and is a useful component for obtaining desired optical characteristics (refractive index nd, Abbe number νd). However, as the content of ZnO increases, the thermal stability of the glass tends to decrease.
On the other hand, Nb ₂ O _5, like ZnO, is a component that can change Abbe vd, can further improve the thermal stability of glass, and can make the glass less likely to devitrify.
Therefore, by adjusting the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ , it becomes possible to maintain thermal stability while obtaining desired optical characteristics. The thermal stability of the glass improves as the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ decreases, that is, the glass tends to be less susceptible to devitrification. However, regarding the thermal stability of the glass, the content of Y ₂ O ₃ should also be considered. The Y ₂ O ₃ content is in the range of 3 to 30% in glass A, while the upper limit of glass B is 3% or more and less than 12%, which is lower than that of glass A. Although the thermal stability of the glass can be improved by introducing Y ₂ O ₃ , the thermal stability of the glass tends to decrease with the introduction of a large amount. Therefore, in the glass A in which the upper limit of the Y ₂ O ₃ content is higher than that of the glass B, the upper limit of the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is lower than that of the glass B in order to maintain the thermal stability of the glass. Specifically, the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ in the glass A is in the range of 0 to 1.0. On the other hand, in the glass B in which the upper limit of the Y ₂ O ₃ content is lower than that of the glass A, the upper limit of the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is higher than that of the glass A. Specifically, the mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ in the glass B is in the range of 0 to 5.0.
As described above, each of the glasses A and B is a glass capable of achieving both desired optical characteristics and improved thermal stability by adjusting the mass ratio of ZnO / Nb ₂ O ₅ and the content of Y ₂ O _3. .
Glass A, the details of such a preferred range of weight ratio _{_{ZnO / Nb 2 O 5, Y}} 2 O 3 content in B, and later.

以下に、ガラスＡ、Ｂのガラス組成について更に詳細に説明する。 Hereinafter, the glass compositions of the glasses A and B will be described in more detail.

ＳｉＯ₂、Ｂ₂Ｏ₃は、ともにガラスのネットワークを形成する成分である。ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量、すなわち、ＳｉＯ₂の含有量とＢ₂Ｏ₃の含有量の合計を２０％以上とすることにより、ガラスの熱的安定性を高めることができ、これによりガラス製造時にガラスが失透することを防ぐことができる。また、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量が３５％以下であることにより、屈折率を高めることができる。したがって、ガラスＡ、Ｂでは、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量の範囲を２０〜３５％とする。ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量の好ましい下限は２３％、より好ましい下限は２５％であり、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量の好ましい上限は３３％、より好ましい上限は３２％である。 SiO ₂ and B ₂ O ₃ are both components that form a glass network. By setting the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ , that is, the total of the content of SiO _{2 and} the content of B ₂ O ₃ to 20% or more, the thermal stability of the glass can be increased. This can prevent the glass from being devitrified during glass production. When the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 35% or less, the refractive index can be increased. Therefore, the glass A, B, the range of the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 20 to 35%. A preferred lower limit of the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 23%, a more preferred lower limit is 25%, and a preferred upper limit of the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 33%, and a more preferred upper limit. Is 32%.

ＳｉＯ₂は、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性を改善し、熔融ガラスを成形する際の粘度の調整に有効な成分ある。このような効果を得る上から、ＳｉＯ₂の含有量の好ましい下限は１％、より好ましい下限は２％である。一方、ＳｉＯ₂の含有量が多くなると、屈折率が低下する傾向を示すとともに、熔融時にガラス原料が熔け残りやすくなる、すなわち、ガラスの熔融性も低下する傾向を示す。ガラスの熱的安定性、熔融性を良好に維持しつつ、所望の光学特性を得る上から、ＳｉＯ₂の含有量の好ましい上限は１５％、より好ましい上限は１０％、さらに好ましい上限は５％である。 SiO ₂ is a component that improves the thermal stability and chemical durability of glass and is effective for adjusting the viscosity when molding molten glass. From the viewpoint of obtaining such an effect, a preferable lower limit of the content of SiO ₂ is 1%, and a more preferable lower limit is 2%. On the other hand, when the content of SiO ₂ increases, the refractive index tends to decrease, and the glass material tends to remain unmelted during melting, that is, the melting property of the glass tends to decrease. From the standpoint of obtaining desired optical characteristics while maintaining good thermal stability and meltability of the glass, the upper limit of the content of SiO ₂ is preferably 15%, more preferably 10%, and still more preferably 5%. It is.

Ｂ₂Ｏ₃は、ガラスの熱的安定性、熔融性を改善する働きをする成分である。このような効果を得る上から、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の好ましい下限は５％、より好ましい下限は１０％、さらに好ましい下限は１５％である。一方、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が多くなると、屈折率が低下する傾向を示す。ガラスの熱的安定性を維持しつつ、所望の光学特性を得る上から、Ｂ₂Ｏ₃の含有量の好ましい上限は３４％、より好ましい上限は３２％、さらに好ましい上限は３０％である。
アッベ数を減少させずに、高屈折率を維持する上で、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量に対するＳｉＯ₂の含有量の質量比（ＳｉＯ₂／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））が０．９０以下であることが好ましく、０．８９以下であることが好ましく、０．８８以下であることがさらに好ましい。質量比（ＳｉＯ₂／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））を上記範囲にすることにより、熔融ガラスを成形するときの粘度を高め、成形しやすくすることもできる。
一方、ガラスの熱的安定性、熔融性を維持する上で、質量比（ＳｉＯ₂／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））を０．４以上にすることが好ましく、０．５以上にすることがより好ましく、０．６以上にすることがさらに好ましい。 B ₂ O ₃ is a component that functions to improve the thermal stability and meltability of the glass. From the standpoint of obtaining such effects, the lower limit of the content of B ₂ O ₃ is preferably 5%, more preferably 10%, and still more preferably 15%. On the other hand, when the content of B ₂ O ₃ increases, the refractive index tends to decrease. From the viewpoint of obtaining desired optical characteristics while maintaining the thermal stability of the glass, a preferable upper limit of the content of B ₂ O ₃ is 34%, a more preferable upper limit is 32%, and a further preferable upper limit is 30%.
In order to maintain a high refractive index without reducing the Abbe number, the mass ratio of the content of SiO ₂ to the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ (SiO ₂ / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) ) Is preferably 0.90 or less, more preferably 0.89 or less, and even more preferably 0.88 or less. By setting the mass ratio (SiO ₂ / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) in the above range, the viscosity at the time of molding the molten glass can be increased, and the molding can be facilitated.
On the other hand, in order to maintain the thermal stability and meltability of the glass, the mass ratio (SiO ₂ / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is preferably 0.4 or more, more preferably 0.5 or more. Is more preferable, and more preferably 0.6 or more.

Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃は、いずれも分散を高めずに（アッベ数を低下させずに）屈折率を高める働きを有する成分である。Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量を５０％以上とすることにより、所望の光学特性を実現することができる。また、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量、すなわち、Ｌａ₂Ｏ₃の含有量とＧｄ₂Ｏ₃の含有量とＹ₂Ｏ₃の含有量とＹｂ₂Ｏ₃の含有量の合計を７０％以下とすることにより、ガラスの熱的安定性を改善することができ、これによりガラス製造時にガラスが失透しやすくなることを防ぐことができる。したがって、ガラスＡ、Ｂでは、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量の範囲を５０〜７０％とする。Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量の好ましい下限は５３％、より好ましい下限は５５％である。Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量の好ましい上限は６７％、より好ましい上限は６５％である。 La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ are components having a function of increasing the refractive index without increasing dispersion (without decreasing Abbe number). By setting the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ to 50% or more, desired optical characteristics can be realized. Further, the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ , that is, the content of La ₂ O ₃ , the content of Gd ₂ O ₃ , and the content of Y ₂ O ₃ By setting the total of the amount and the content of Yb ₂ O ₃ to 70% or less, the thermal stability of the glass can be improved, thereby preventing the glass from being easily devitrified during glass production. it can. Therefore, in glasses A and B, the range of the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is set to 50 to 70%. A preferred lower limit of the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is 53%, and a more preferred lower limit is 55%. A preferred upper limit of the total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is 67%, and a more preferred upper limit is 65%.

Ｇｄ₂Ｏ₃は、ガラス成分の中でガラスの比重を高める成分であり、また供給量が限られ、高価な成分でもある。したがって、ガラスを安定的に供給する上から、Ｇｄ₂Ｏ₃含有量の削減が望まれる。そこでガラスＡ、Ｂでは、Ｇｄ₂Ｏ₃含有量を０〜３％の範囲とする。Ｇｄ₂Ｏ₃含有量の好ましい範囲は０〜２％、より好ましい範囲は０〜１％、さらに好ましい範囲は０〜０．５％、一層好ましくは０％である。
また、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量を、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の含有量の合計（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）に対するＧｄ₂Ｏ₃の含有量の質量比（Ｇｄ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））により定めることもできる。ＧｄはＹｂとともに、ＬａやＹよりも原子量が大きく、ガラスの比重を増加させやすい。また、ガラスを安定的に供給する上でも、Ｇｄの含有量は削減すべきである。以上の観点から、質量比（Ｇｄ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０〜０．０５にすることが好ましく、０〜０．０３にすることがより好ましく、０〜０．０２にすることがさらに好ましく、０〜０．０１にすることが一層好ましい。質量比（Ｇｄ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０にすることもできる。 Gd ₂ O ₃ is a component that increases the specific gravity of glass among the glass components, and is an expensive component with a limited supply amount. Therefore, in order to supply glass stably, it is desired to reduce the content of Gd ₂ O ₃ . Therefore, in glass A, B, the content of Gd ₂ O ₃ in the range of 0-3%. Gd ₂ O ₃ content preferably falls within a range of 0 to 2%, more preferably in the range of 0 to 1%, still more preferably in the range 0 to 0.5%, and more preferably 0%.
Further, the content of _{_{_{Gd 2 O 3, La 2 O}}} 3, Gd 2 O 3, Y 2 O 3 and Yb ₂ total content of _{_{_{O 3 (La 2 O 3 +}}} Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 It can also be determined by the mass ratio of the content of Gd ₂ O ₃ to O ₃ ) (Gd ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )). Gd, together with Yb, has a larger atomic weight than La and Y, and tends to increase the specific gravity of glass. Further, in order to supply glass stably, the content of Gd should be reduced. From the above viewpoint, the mass ratio (Gd ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is preferably 0 to 0.05, and more preferably 0 to 0.03. More preferably, it is more preferably 0 to 0.02, and even more preferably 0 to 0.01. The mass ratio (Gd ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) can be set to zero.

一方、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃の中で、Ｌａ₂Ｏ₃は、その含有量を多くしても、熱的安定性が低下しにくい成分である。また、Ｌａは、ＧｄやＹｂのように重希土類元素ではないため、Ｇｄ、Ｙｂと比べてガラスの比重を増加させにくい。また、Ｌａ₂Ｏ₃を含むガラスを得るためのＬａ化合物は、安定に入手可能である。また、Ｌａは、Ｙｂのように近赤外線領域に吸収を有さない成分でもある。
そこでガラスＡ、Ｂでは、Ｇｄ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲に抑えつつ、ガラスの熱的安定性を維持し、所望の光学特性を得るために、Ｌａ₂Ｏ₃含有量を３７％以上にする。またガラスの熱的安定性を維持する上で、Ｌａ₂Ｏ₃含有量を６９％以下とする。したがって、ガラスＡ、Ｂにおいて、Ｌａ₂Ｏ₃含有量の範囲を３７〜６９％とする。Ｌａ₂Ｏ₃の含有量の好ましい下限は４０％、より好ましい下限は４１％、さらに好ましい下限は４２％、一層好ましい下限は４３％であり、好ましい上限は６０％、より好ましい上限は５５％、さらに好ましい上限は５０％である。
Ｌａ₂Ｏ₃の含有量を、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の含有量の合計（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）に対するＬａ₂Ｏ₃の含有量の質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））によって定めることもできる。上記の理由から、質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０．５５以上にすることが好ましい。一方、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃のうち、Ｌａ₂Ｏ₃のみを含有するガラスは、熱的安定性が低下しやすい。したがって、熱的安定性を維持するために、質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０．９５以下にすることが好ましい。上記の理由より、質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））のより好ましい下限は０．６０であり、さらに好ましい下限は０．６５であり、一層好ましい下限は０．７０であり、より一層好ましい下限は０．７５である。また、質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））のより好ましい上限は０．９１、さらに好ましい上限は０．８８、一層好ましい上限は０．８５である。質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を上記好ましい範囲にすることにより、近赤外線領域に吸収を有するＹｂ₂Ｏ₃の含有量が制限され、近赤外線領域においても高い透過率を有するガラスを得ることができる。 On the other hand, of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ , La ₂ O ₃ is a component whose thermal stability hardly decreases even if its content is increased. is there. Further, La is not a heavy rare earth element like Gd and Yb, and therefore it is difficult to increase the specific gravity of glass as compared with Gd and Yb. La compounds for obtaining glass containing La ₂ O ₃ are stably available. La is also a component that has no absorption in the near infrared region, such as Yb.
Therefore, in the glasses A and B, the La ₂ O ₃ content is set to 37% or more in order to maintain the thermal stability of the glass and obtain desired optical characteristics while keeping the Gd ₂ O ₃ content in the above range. To In order to maintain the thermal stability of the glass, the content of La ₂ O ₃ is set to 69% or less. Therefore, glass A, in B, and the range of the content of La ₂ O ₃ and 37 to 69%. A preferred lower limit of the La ₂ O ₃ content is 40%, a more preferred lower limit is 41%, a still more preferred lower limit is 42%, a more preferred lower limit is 43%, a preferred upper limit is 60%, and a more preferred upper limit is 55%. A more preferred upper limit is 50%.
The content of _{_{_{La 2 O 3, La 2 O}}} 3, Gd 2 O 3, Y 2 O 3 and the total content of _{_{_{Yb 2 O 3 (La 2 O}}} 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3 )) To the mass ratio of La ₂ O ₃ content (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )). For the above reason, the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is preferably 0.55 or more. On the other hand, glass containing only La ₂ O ₃ among La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ tends to have low thermal stability. Therefore, in order to maintain thermal stability, the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is preferably set to 0.95 or less. For the above reason, the more preferable lower limit of the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is 0.60, and the more preferable lower limit is 0.65. The more preferred lower limit is 0.70, and the still more preferred lower limit is 0.75. The more preferable upper limit of the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is 0.91, the more preferable upper limit is 0.88, and the more preferable upper limit is 0.88. 0.85. By setting the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) in the above preferable range, the content of Yb ₂ O ₃ having absorption in the near infrared region is obtained. Is limited, and a glass having a high transmittance even in the near infrared region can be obtained.

Ｙ₂Ｏ₃は、適量含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きを示す成分である。かかる効果を得るために、ガラスＡ、Ｂにおいて、Ｙ₂Ｏ₃の含有量を３％以上とする。一方、前述のように、ガラスの熱的安定性を維持する上から、Ｙ₂Ｏ₃の含有量を、ガラスＡにおいては３０％以下とし、ガラスＢにおいては１２％未満とする。
ガラスＡにおけるＹ₂Ｏ₃の含有量の好ましい下限は４％、より好ましい下限は５％、さらに好ましい下限は７％、一層好ましい下限は９％であり、好ましい上限は２５％、より好ましい上限は２０％、さらに好ましい上限は１５％である。
ガラスＢにおけるＹ₂Ｏ₃の含有量の好ましい下限は４％、より好ましい下限は５％、さらに好ましい下限は７％、一層好ましい下限は９％であり、好ましい上限は１１．０％、より好ましい上限は１０．５％、さらに好ましい上限は１０．０％である。
Ｙ₂Ｏ₃の含有量を、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の含有量の合計（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）に対するＹ₂Ｏ₃の含有量の質量比（Ｙ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））により定めることができる。ガラスの熱的安定性を改善する上から、質量比（Ｌａ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０．０５以上にすることが好ましく、０．４５以下にすることが好ましい。さらに、上記の理由から、質量比（Ｙ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））のより好ましい下限は０．０９であり、さらに好ましい下限は０．１５であり、一層好ましい下限は０．１８であり、質量比（Ｙ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））のより好ましい上限は０．４０、さらに好ましい上限は０．３５、一層好ましい上限は０．３０、より一層好ましい上限は０．２５である。質量比（Ｙ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を上記好ましい範囲にすることにより、近赤外線領域に吸収を有するＹｂ₂Ｏ₃の含有量が制限され、近赤外線領域においても高い透過率を有するガラスを得ることができる。 Y ₂ O ₃ is a component that functions to improve the thermal stability of the glass when contained in an appropriate amount. In order to obtain such an effect, the content of Y ₂ O ₃ in the glasses A and B is set to 3% or more. On the other hand, as described above, in order to maintain the thermal stability of the glass, the content of Y ₂ O ₃ is set to 30% or less in glass A and less than 12% in glass B.
A preferred lower limit of the content of Y ₂ O ₃ in Glass A is 4%, a more preferred lower limit is 5%, a still more preferred lower limit is 7%, a more preferred lower limit is 9%, a preferred upper limit is 25%, and a more preferred upper limit is. 20%, more preferably 15%.
A preferred lower limit of the content of Y ₂ O ₃ in Glass B is 4%, a more preferred lower limit is 5%, a still more preferred lower limit is 7%, a more preferred lower limit is 9%, and a preferred upper limit is 11.0%, more preferred. The upper limit is 10.5%, and a more preferred upper limit is 10.0%.
The content of Y ₂ O ₃ is defined as the sum of the content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ ) Can be determined by the mass ratio of the Y ₂ O ₃ content to (Y ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )). From the viewpoint of improving the thermal stability of the glass, the mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is preferably 0.05 or more, It is preferable to set it to 0.45 or less. Further, for the above reason, the more preferable lower limit of the mass ratio (Y ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is 0.09, and the more preferable lower limit is 0. a .15, a more preferable lower limit is 0.18, more preferable upper limit of the mass ratio _{_{(Y 2 O 3 / (La}} 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3)) is 0.40 The more preferred upper limit is 0.35, the more preferred upper limit is 0.30, and the still more preferred upper limit is 0.25. By setting the mass ratio (Y ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) in the above preferable range, the content of Yb ₂ O ₃ having absorption in the near infrared region is obtained. Is limited, and a glass having a high transmittance even in the near infrared region can be obtained.

Ｙｂ₂Ｏ₃に関しては、先に記載した特許文献２にはＹｂ₂Ｏ₃を２％以上含む光学ガラスが開示されているが、このような光学ガラスは近赤外線を多く吸収する。一方、カメラレンズ、特に暗視カメラや監視カメラ等のカメラ用のレンズ用途に用いられるガラスには、近赤外線の透過率の高いことが求められている。特許文献２に記載の光学ガラスは、このような用途には適していない。これに対しガラスＡ、Ｂにおいては、近赤外線の透過率を高めることにより上記用途にも適するガラスを得る上から、Ｙｂ₂Ｏ₃含有量を０％以上２％未満とする。ただしガラスＡ、Ｂは、上記用途に用いられるものに限定されるものではなく、ガラス、好ましくは光学ガラスが適用される各種用途に用いることができる。Ｙｂ₂Ｏ₃含有量の好ましい範囲は０〜１．０％、より好ましい範囲は０％以上１．０％未満、さらに好ましい範囲は０〜０．９％、一層好ましい範囲は０〜０．５％、より一層好ましい範囲は０％以上０．１％未満であり、Ｙｂ₂Ｏ₃含有量を０％としてもよい。Ｙｂは、Ｌａ、Ｙ、Ｇｄよりも原子量が大きく、ガラスの比重を増加させやすい。また、Ｙｂは、Ｇｄとともに重希土類元素に属し、その使用量の削減が求められている。Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量を上記範囲にすることにより、ガラスの比重の増加を抑制し、使用量の削減が求められている重希土類元素の含有量を低減することができる。
Ｙｂ₂Ｏ₃の含有量は、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の含有量の合計（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）に対するＹｂ₂Ｏ₃の含有量の質量比（Ｙｂ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））によって定めることもできる。上記理由により、質量比（Ｙｂ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））の好ましい範囲は０〜０．０５、より好ましい範囲は０〜０．０３、さらに好ましい範囲は０〜０．０２、一層好ましい範囲は０〜０．０１である。質量比（Ｙｂ₂Ｏ₃／（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃））を０としてもよい。
ガラスの熱的安定性を維持しつつ、所要の屈折率とアッベ数を有するガラスを作製する上で、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＬａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量の質量比（（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））が１．８３以上であることが好ましく、１．８４以上であることがより好ましく、１．８５以上であることがさらに好ましい。ガラスの熱的安定性、熔融性を維持する上で、質量比（（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃）／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））が３．０以下であることが好ましく、２．７以下であることがより好ましく、２．５以下であることがさらに好ましい。 As for Yb ₂ O ₃ , Patent Document 2 described above discloses an optical glass containing 2% or more of Yb ₂ O ₃ , but such an optical glass absorbs a large amount of near infrared rays. On the other hand, a glass used for a camera lens, particularly a lens used for a camera such as a night vision camera and a surveillance camera, is required to have high transmittance of near-infrared rays. The optical glass described in Patent Document 2 is not suitable for such a use. On the other hand, in the glasses A and B, the content of Yb ₂ O ₃ is set to 0% or more and less than 2% in order to obtain a glass suitable for the above use by increasing the transmittance of near infrared rays. However, the glasses A and B are not limited to those used for the above-mentioned applications, but can be used for various applications to which glass, preferably optical glass is applied. Yb ₂ O ₃ content preferably falls within a range of the 0 to 1.0%, more preferably in the range of less than 1.0% 0% or more, still more preferably in the range of 0 to 0.9%, yet more preferably in the range 0 to 0.5 %, A still more preferable range is 0% or more and less than 0.1%, and the Yb ₂ O ₃ content may be 0%. Yb has a larger atomic weight than La, Y and Gd, and tends to increase the specific gravity of glass. Further, Yb belongs to heavy rare earth elements together with Gd, and it is required to reduce the amount of use. By setting the content of Yb ₂ O ₃ within the above range, an increase in the specific gravity of the glass can be suppressed, and the content of the heavy rare earth element required to be reduced can be reduced.
The content of Yb ₂ O ₃ _{_{_{is, La 2 O 3, Gd 2}}} O 3, Y 2 O 3 and Yb ₂ total content of _{_{_{O 3 (La 2 O 3 +}}} Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3 It may be defined by Yb mass ratio of the content of _{_{_{_{2 O 3 (Yb 2 O 3}}}} / (La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3)) with respect to). The above reasons, the preferred range of the mass ratio _{_{(Yb 2 O 3 / (La}} 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3)) is 0 to 0.05, and more preferably ranges from 0 to 0.03 The more preferable range is 0 to 0.02, and the more preferable range is 0 to 0.01. The mass ratio (Yb ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) may be set to zero.
In order to produce a glass having a required refractive index and Abbe number while maintaining the thermal stability of the glass, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y with respect to the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ are used. _When the mass ratio of the total content of ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ ) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is 1.83 or more Preferably, it is 1.84 or more, more preferably 1.85 or more. Thermal stability of the glass, in order to maintain melting properties, the weight ratio _{_{((La 2 O 3 + Gd}} 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3) / (SiO 2 + B 2 O 3)) is 3.0 It is preferably at most 2.7, more preferably at most 2.7, even more preferably at most 2.5.

ＺｒＯ₂は、ガラスの熱的安定性を改善しつつ、屈折率を高める働きをする成分である。このような効果を得る上から、ガラスＡ、Ｂにおいて、ＺｒＯ₂の含有量を２〜１５％の範囲とする。ＺｒＯ₂の含有量の好ましい下限は４％、より好ましい下限は６％であり、ＺｒＯ₂の含有量の好ましい上限は１３％、より好ましい上限は１０％である。 ZrO ₂ is a component that functions to increase the refractive index while improving the thermal stability of the glass. In order to obtain such an effect, the content of ZrO ₂ in the glasses A and B is set to a range of 2 to 15%. A preferred lower limit of the ZrO ₂ content is 4%, a more preferred lower limit is 6%, a preferred upper limit of the ZrO ₂ content is 13%, and a more preferred upper limit is 10%.

ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、Ｔａ₂Ｏ₅は、いずれも屈折率を高める働きをする成分（高屈折率化成分）である。同様に高屈折率化成分であるＬａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃と比較すると、含有量が増加するにつれて、高分散化（低アッベ数化）しやすい成分でもある。ガラスＡ、Ｂでは、ガラスの熱的安定性を改善しつつ、所望の光学特性を実現する上から、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量、すなわち、ＴｉＯ₂の含有量とＮｂ₂Ｏ₅の含有量とＴａ₂Ｏ₅の含有量の合計の範囲を１〜６％とする。ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅、Ｔａ₂Ｏ₅の合計含有量の好ましい下限は１．５％、より好ましい下限は２．０％であり、好ましい上限は５．５％、より好ましい上限は５．０％である。 TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , and Ta ₂ O ₅ are components that serve to increase the refractive index (components for increasing the refractive index). Similarly, as compared with La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ , and Yb ₂ O ₃ which are high refractive index components, as the content increases, it is easy to increase the dispersion (lower Abbe number). It is also a component. In the glasses A and B, the total content of TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ , that is, the content of TiO ₂ , the total range of the content of the content and of Ta ₂ O ₅ which has a quantity and Nb ₂ O ₅ and 1-6%. A preferred lower limit of the total content of TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ , and Ta ₂ O ₅ is 1.5%, a more preferred lower limit is 2.0%, a preferred upper limit is 5.5%, and a more preferred upper limit is 5.0%. 0%.

ガラスの熱的安定性を維持しつつ、所望の光学特性を得る上から、ＴｉＯ₂の含有量の好ましい範囲は０〜３％、より好ましい範囲は０〜２％、さらに好ましい範囲は０〜１％である。 From the viewpoint of obtaining desired optical characteristics while maintaining the thermal stability of the glass, the preferable range of the content of TiO ₂ is 0 to 3%, more preferable range is 0 to 2%, and further preferable range is 0 to 1%. %.

ガラスの熱的安定性を改善しつつ、所望の光学特性を得る上から、Ｎｂ₂Ｏ₅の含有量の好ましい範囲は０．５〜６％、より好ましい範囲は１．０〜５％、さらに好ましい範囲は１．５〜４％である。 From the standpoint of obtaining desired optical properties while improving the thermal stability of the glass, the preferable range of the content of Nb ₂ O ₅ is 0.5 to 6%, more preferably 1.0 to 5%, and The preferred range is 1.5-4%.

Ｔａ₂Ｏ₅は、高屈折率化成分の中でも高価な成分であり、ガラスの比重を増大させる働きをする。したがって、ガラスの生産コストを抑えることにより、ガラスをより安定に供給するとともに、比重の増加を抑える上から、Ｔａ₂Ｏ₅の含有量を０〜５％の範囲にすることが好ましく、０〜２％の範囲にすることがより好ましい。Ｔａ₂Ｏ₅の含有量を０％にすることもできる。
ガラスの熱的安定性を維持しつつ、所要の屈折率とアッベ数を有するガラスを作製する上で、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＬａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃、Ｙｂ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量の質量比（（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃＋ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋Ｔａ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））が１．９５以上であることが好ましく、１.９６以上であることがより好ましく、１．９７以上であることがさらに好ましい。ガラスの熱的安定性、熔融性を維持する上で、質量比（（Ｌａ₂Ｏ₃＋Ｇｄ₂Ｏ₃＋Ｙ₂Ｏ₃＋Ｙｂ₂Ｏ₃＋ＴｉＯ₂＋Ｎｂ₂Ｏ₅＋Ｔａ₂Ｏ₅）／（ＳｉＯ₂＋Ｂ₂Ｏ₃））が３以下であることが好ましく、２．８以下であることがより好ましく、２．７以下であることがさらに好ましい。 Ta ₂ O ₅ is an expensive component among the components having a high refractive index, and serves to increase the specific gravity of glass. Therefore, the content of Ta ₂ O ₅ is preferably set in the range of 0 to 5% from the viewpoint of more stably supplying the glass by suppressing the production cost of the glass and suppressing an increase in the specific gravity. More preferably, it is in the range of 2%. The content of Ta ₂ O ₅ can be reduced to 0%.
In order to produce a glass having a required refractive index and Abbe number while maintaining the thermal stability of the glass, La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y with respect to the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ are used. The mass ratio of the total content of ₂ O ₃ , Yb ₂ O ₃ , TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ + TiO ₂ + Nb ₂ (O ₅ + Ta ₂ O ₅ ) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is preferably at least 1.95, more preferably at least 1.96, even more preferably at least 1.97. Thermal stability of the glass, in order to maintain melting properties, the weight ratio _{_{((La 2 O 3 + Gd}} 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3 + TiO 2 + Nb 2 O 5 + Ta 2 O 5) / (SiO 2 + B ₂ O ₃ )) is preferably 3 or less, more preferably 2.8 or less, and even more preferably 2.7 or less.

ＺｎＯは、分散（アッベ数）の調整に有効な成分であり、ガラスの熔融性を改善する働きのある任意成分である。ガラスの熱的安定性を維持しつつ所望の光学特性を実現する上から、ガラスＡ、Ｂにおいて、ＺｎＯ含有量の範囲を０〜４％とする。ＺｎＯの含有量の好ましい範囲は０〜３％、より好ましい範囲は０〜２％である。 ZnO is a component effective for adjusting the dispersion (Abbe number), and is an optional component having a function of improving the melting property of glass. From the viewpoint of achieving desired optical characteristics while maintaining the thermal stability of the glass, the range of the ZnO content in the glasses A and B is set to 0 to 4%. A preferable range of the ZnO content is 0 to 3%, and a more preferable range is 0 to 2%.

ＺｎＯ含有量に関し、Ｎｂ₂Ｏ₅含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅については、先に説明したとおりである。 As for the ZnO content, the mass ratio of ZnO content to Nb ₂ O ₅ content, ZnO / Nb ₂ O ₅ , is as described above.

ＷＯ₃は、屈折率を高める働きを有する成分である。先に記載したように、分光透過率の短波長側の光吸収端が短波長化することにより接合レンズの作製に好適な吸収特性を実現する上から、ガラスＡ、Ｂにおいて、ＷＯ₃含有量は０〜２％の範囲とする。ＷＯ₃の含有量は、１％以下にすることが好ましく、０．５％以下にすることがより好ましく、０．３％以下にすることがさらに好ましく、０．１％以下にすることが一層好ましく、０％としてもよい。すなわち、ＷＯ₃を含まなくてもよい。 WO ₃ is a component having a function of increasing the refractive index. As described above, since the light absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance is shortened to achieve absorption characteristics suitable for manufacturing a cemented lens, the WO ₃ content in the glasses A and B is increased. Is in the range of 0 to 2%. The content of WO ₃ is preferably 1% or less, more preferably 0.5% or less, still more preferably 0.3% or less, and further preferably 0.1% or less. Preferably, it may be set to 0%. That is, WO ₃ may not be included.

Ｆは、熔融時のガラスの揮発性を著しく高め、ガラスの光学特性の安定性、均質性を損なう原因になる成分であるので、ガラスＡ、Ｂでは、Ｆ含有量を０．１％未満とすることが好ましく、０．０８％未満とすることがより好ましく、０．０５％未満とすることがさらに好ましい。Ｆ含有量を０％としてもよい。 F is a component that remarkably enhances the volatility of the glass at the time of melting and impairs the stability and homogeneity of the optical properties of the glass. Therefore, in the glasses A and B, the F content is less than 0.1%. Preferably, the content is less than 0.08%, more preferably less than 0.05%. The F content may be 0%.

Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｃｓ₂Ｏは、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、多量の導入により屈折率が低下することやガラスの熱的安定性が低下することがある。したがって、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｃｓ₂Ｏの合計含有量、すなわち、Ｌｉ₂Ｏの含有量とＮａ₂Ｏの含有量とＫ₂Ｏの含有量とＣｓ₂Ｏの含有量の合計の範囲を０〜５％とすることが好ましく、０〜２％とすることがより好ましく、０〜１％とすることがさらに好ましく、０〜０．８％とすることが一層好ましく、０％としてもよい。 Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, and Cs ₂ O have a function of improving the meltability of glass, but the introduction of a large amount lowers the refractive index and lowers the thermal stability of glass. There is. Therefore, the total content of Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O, and Cs ₂ O, that is, the content of Li ₂ O, the content of Na ₂ O, the content of K ₂ O, and the content of Cs ₂ O The total range of the amounts is preferably 0 to 5%, more preferably 0 to 2%, still more preferably 0 to 1%, and still more preferably 0 to 0.8%. , 0%.

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、多量の導入により屈折率が低下することやガラスの熱的安定性が低下することがある。したがって、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量、すなわち、ＭｇＯの含有量とＣａＯの含有量とＳｒＯの含有量とＢａＯの含有量の合計の範囲を０〜５％とすることが好ましく、０〜２％とすることがより好ましく、０〜１％とすることがさらに好ましく、０〜０．８％とすることが一層好ましく、０％としてもよい。 MgO, CaO, SrO, and BaO have a function of improving the meltability of the glass, but the introduction of a large amount may lower the refractive index or lower the thermal stability of the glass. Therefore, the total content of MgO, CaO, SrO and BaO, that is, the total range of the content of MgO, the content of CaO, the content of SrO, and the content of BaO is preferably set to 0 to 5%, The content is more preferably 0 to 2%, further preferably 0 to 1%, further preferably 0 to 0.8%, and may be 0%.

ＧｅＯ₂は、ネットワークを形成する成分（網目形成酸化物）であり、屈折率を高める働きもするため、ガラスの熱的安定性を維持しつつ屈折率を高めることができる成分である。しかし、ＧｅＯ₂は非常に高価な成分であるため、その含有量を控えることが望まれる成分である。ＧｅＯ₂の含有量の好ましい範囲は０〜２％、より好ましい範囲は０〜１％、さらに好ましい範囲は０〜０．８％であり、ＧｅＯ₂の含有量を０％にすることができる。 GeO ₂ is a component that forms a network (network-forming oxide) and also serves to increase the refractive index, so that it is a component that can increase the refractive index while maintaining the thermal stability of glass. However, GeO ₂ is a very expensive component, and is a component whose content is desired to be reduced. The preferable range of the content of GeO ₂ is 0 to 2%, the more preferable range is 0 to 1%, and the further preferable range is 0 to 0.8%. The content of GeO ₂ can be set to 0%.

Ｂｉ₂Ｏ₃は、屈折率を高めるとともにガラスの熱的安定性も高める働きをする。分光透過率の短波長側の吸収端をより短波長化する上から、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量の好ましい範囲は０〜２％、より好ましい範囲は０〜１％、さらに好ましい範囲は０〜０．８％である。Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量を０％にすることもできる。 Bi ₂ O ₃ functions to increase the refractive index and also increase the thermal stability of the glass. From the viewpoint of shortening the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance, the preferable range of the content of Bi ₂ O ₃ is 0 to 2%, the more preferable range is 0 to 1%, and the further preferable range is 0 to 0%. 0.8%. The content of Bi ₂ O ₃ can be reduced to 0%.

Ａｌ₂Ｏ₃は、少量の導入によりガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善する働きをすることができる成分である。ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するとともに、液相温度の上昇および耐失透性低下を防ぐ上では、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量の好ましい範囲は０〜２％、より好ましい範囲は０〜１％、さらに好ましい範囲は０〜０．８％である。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量を０％にすることもできる。 Al ₂ O ₃ is a component that can serve to improve the thermal stability and chemical durability of glass when introduced in a small amount. In order to improve the thermal stability and chemical durability of the glass, and to prevent an increase in the liquidus temperature and a decrease in the devitrification resistance, the preferred range of the Al ₂ O ₃ content is 0 to 2%, more preferably. The range is 0 to 1%, and a more preferable range is 0 to 0.8%. The content of Al ₂ O ₃ can be set to 0%.

Ｓｂ₂Ｏ₃は、清澄剤として添加可能な成分である。少量の添加でＦｅなどの不純物混入による光線透過率の低下を抑える働きをすることもできるが、Ｓｂ₂Ｏ₃の添加量を多くすると、ガラスの着色が増大傾向を示す。したがって、Ｓｂ₂Ｏ₃の添加量は、外割りで０〜０．１％の範囲とすることが好ましく、より好ましくは０〜０．０５％、さらに好ましくは０〜０．０３％の範囲である。なお外割りによるＳｂ₂Ｏ₃含有量とは、Ｓｂ₂Ｏ₃以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたときの質量％表示によるＳｂ₂Ｏ₃の含有量を意味する。 Sb ₂ O ₃ is a component that can be added as a fining agent. The addition of a small amount can also serve to suppress the decrease in light transmittance due to the incorporation of impurities such as Fe, but when the addition amount of Sb ₂ O ₃ is increased, the coloring of the glass tends to increase. Therefore, the addition amount of Sb ₂ O ₃ is preferably in the range of 0 to 0.1%, more preferably 0 to 0.05%, and still more preferably 0 to 0.03%. is there. In addition, the Sb ₂ O ₃ content by the outside ratio means the Sb ₂ O ₃ content in terms of% by mass when the total content of glass components other than Sb ₂ O ₃ is 100% by mass.

ＳｎＯ₂も清澄剤として添加可能であるが、外割りで１．０％を超えて添加するとガラスが着色したり、ガラスを加熱、軟化してプレス成形などの再成形をする際に、Ｓｎが結晶核生成の起点となって失透傾向が生じる。したがって、ＳｎＯ₂の添加量を外割りで０〜１％とすることが好ましく、０〜０．５％にすることがより好ましく、添加しないことが特に好ましい。なお外割りによるＳｎＯ₂含有量とは、ＳｎＯ₂以外のガラス成分の含有量の合計を１００質量％としたときの質量％表示によるＳｎＯ₂の含有量を意味する。 SnO ₂ can also be added as a fining agent, but if it is added in excess of 1.0%, the glass becomes colored, or when the glass is heated and softened and re-formed such as press molding, Sn is added. A devitrification tendency occurs as a starting point of crystal nucleation. Therefore, the addition amount of SnO ₂ is preferably set to 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, particularly preferably not added. Note that the SnO ₂ content by the outside ratio means the SnO ₂ content in terms of% by mass when the total content of the glass components other than SnO ₂ is 100% by mass.

ガラスＡ、Ｂは、ガラスの熱的安定性を維持しつつ上記範囲の屈折率およびアッベ数を実現することができるガラスである。ガラスＡ、Ｂは、Ｌｕ、Ｈｆといった成分を含有させることなく作製することができる。Ｌｕ、Ｈｆも高価な成分なので、Ｌｕ₂Ｏ₃、ＨｆＯ₂の含有量をそれぞれ０〜２％に抑えることが好ましく、それぞれ０〜１％に抑えることがより好ましく、それぞれ０〜０．８％に抑えることがさらに好ましく、それぞれ０〜０．１％に抑えることが一層好ましく、Ｌｕ₂Ｏ₃を導入しないこと、ＨｆＯ₂を導入しないことがそれぞれ特に好ましい。
また、環境影響に配慮し、Ａｓ、Ｐｂ、Ｕ、Ｔｈ、Ｔｅ、Ｃｄも導入しないことが好ましい。
さらに、ガラスの優れた光線透過性を活かす上から、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏなどの着色の要因となる物質を導入しないことが好ましい。
ガラスＡ、Ｂは、ともに光学ガラスとして好ましい。 Glasses A and B are glasses that can realize the refractive index and Abbe number in the above ranges while maintaining the thermal stability of the glass. Glasses A and B can be produced without containing components such as Lu and Hf. Since Lu and Hf are also expensive components, the content of Lu ₂ O ₃ and HfO ₂ is preferably suppressed to 0 to 2%, more preferably to 0 to 1%, respectively, and 0 to 0.8%, respectively. more preferably be suppressed to, more preferably be suppressed to 0 to 0.1%, respectively, not to introduce Lu ₂ O _3, it is particularly preferable respectively that do not introduce HfO _2.
It is also preferable not to introduce As, Pb, U, Th, Te, and Cd in consideration of environmental influences.
Further, from the viewpoint of taking advantage of the excellent light transmittance of the glass, it is preferable not to introduce a substance which causes coloring such as Cu, Cr, V, Fe, Ni, and Co.
Glasses A and B are both preferred as optical glasses.

以上、ガラスＡ、Ｂのガラス組成について説明した。次に、ガラスＡ、Ｂのガラス特性について説明する。 The glass compositions of the glasses A and B have been described above. Next, the glass properties of the glasses A and B will be described.

＜ガラス特性＞
（屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ）
ガラスＡ、Ｂは、先に記載した光学系を構成する光学素子材料としての有用性、詳しくは、色収差補正、光学系の高機能化などの観点から、屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲である。屈折率ｎｄの下限は、好ましくは１．７９５であり、より好ましくは１．８００である。屈折率ｎｄの上限は、好ましくは１．８２０であり、より好ましくは１．８１５である。
また、同様の観点から、ガラスＡ、Ｂのアッベ数νｄは４５〜４８の範囲である。アッベ数νｄの下限は、好ましくは４５．５、より好ましくは４６．０である。アッベ数νｄの上限は、好ましくは４７．０、より好ましくは４６．８である。 <Glass properties>
(Refractive index nd, Abbe number νd)
Glasses A and B have a refractive index nd of 1.790 to 1.90 from the viewpoint of usefulness as an optical element material constituting the above-described optical system, specifically, from the viewpoint of chromatic aberration correction and enhancement of the function of the optical system. 830. The lower limit of the refractive index nd is preferably 1.795, and more preferably 1.800. The upper limit of the refractive index nd is preferably 1.820, more preferably 1.815.
Further, from a similar viewpoint, the Abbe numbers νd of the glasses A and B are in the range of 45 to 48. The lower limit of the Abbe number νd is preferably 45.5, more preferably 46.0. The upper limit of the Abbe number νd is preferably 47.0, and more preferably 46.8.

色収差補正に適した光学特性を実現する上から、屈折率ｎｄは、アッベ数νｄとの間で下記（１）式の関係を満たすことが好ましく、下記（２）式を満たすことがより好ましく、下記（３）式を満たすことがさらに好ましい。
ｎｄ＞２．５９０−０．０１７×νｄ・・・（１）
ｎｄ＞２．５８５−０．０１７×νｄ・・・（２）
ｎｄ＞２．５８０−０．０１７×νｄ・・・（３） From the viewpoint of realizing optical characteristics suitable for chromatic aberration correction, the refractive index nd preferably satisfies the relationship of the following formula (1) with the Abbe number νd, and more preferably satisfies the following formula (2), It is more preferable to satisfy the following expression (3).
nd> 2.590−0.017 × νd (1)
nd> 2.585-0.017 × νd (2)
nd> 2.580−0.017 × νd (3)

（着色度λ５）
ガラスＡ、Ｂは、先に説明したガラス組成調整により、接合レンズの作製に好適な吸収特性を備えることができる。そのような吸収特性は、着色度λ５により評価することができる。着色度λ５とは、紫外域から可視域にかけて、厚さ１０ｍｍのガラスの分光透過率（表面反射損失を含む）が５％となる波長を表す。後述の実施例に示すλ５は、２８０〜７００ｎｍの波長域において測定された値である。分光透過率とは、例えばより詳しくは、１０．０±０．１ｍｍの厚さに研磨された互いに平行な面を有するガラス試料を用い、上記研磨された面に対して垂直方向から光を入射して得られる分光透過率、すなわち、上記ガラス試料に入射する光の強度をＩｉｎ、上記ガラス試料を透過した光の強度をＩｏｕｔとしたときのＩｏｕｔ／Ｉｉｎのことである。
着色度λ５によれば、分光透過率の短波長側の吸収端を定量的に評価することができる。前述の通り、接合レンズ作製のために光学素子同士を紫外線硬化型接着剤により接合する際、光学素子を通して接着剤に紫外線を照射し接着剤を硬化させることが行われる。効率よく紫外線硬化型接着剤の硬化を行う上から、分光透過率の短波長側の吸収端が短い波長域にあることが好ましい。この短波長側の吸収端を定量的に評価する指標として、着色度λ５を用いることができる。ガラスＡ、Ｂのλ５は、３３５ｎｍ以下であることが好ましく、３３３ｎｍ以下であることがより好ましく、３３０ｎｍ以下であることがさらに好ましく、３２５ｎｍ以下であることが一層好ましい。λ５の下限は、一例として、３００ｎｍを目安とすることができるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。
一方、ガラスの着色度の指標としては、着色度λ７０も挙げられる。λ７０は、λ５について記載した方法で測定される分光透過率が７０％となる波長を表す。ガラスＡ、Ｂのλ７０は、好ましくは３９０ｎｍ以下、より好ましくは３８０ｎｍ以下、さらに好ましくは３７５ｎｍ以下である。λ７０の下限は、一例として、３４０ｎｍを目安とすることができるが、低いほど好ましく特に限定されるものではない。 (Coloring degree λ5)
Glasses A and B can have absorption characteristics suitable for producing a cemented lens by adjusting the glass composition described above. Such absorption characteristics can be evaluated by the degree of coloring λ5. The coloring degree λ5 represents a wavelength at which the spectral transmittance (including the surface reflection loss) of a glass having a thickness of 10 mm is 5% from the ultraviolet region to the visible region. Λ5 shown in Examples described later is a value measured in a wavelength range of 280 to 700 nm. The spectral transmittance is, for example, more specifically, using a glass sample having surfaces parallel to each other polished to a thickness of 10.0 ± 0.1 mm, and allowing light to enter from the direction perpendicular to the polished surface. Is the intensity of light incident on the glass sample, and Iout / Iin when the intensity of light transmitted through the glass sample is Iout.
According to the coloring degree λ5, the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance can be quantitatively evaluated. As described above, when joining optical elements with an ultraviolet-curable adhesive to produce a cemented lens, the adhesive is irradiated with ultraviolet rays through the optical element to cure the adhesive. In order to efficiently cure the ultraviolet-curable adhesive, it is preferable that the absorption edge on the short wavelength side of the spectral transmittance is in a short wavelength range. The coloring degree λ5 can be used as an index for quantitatively evaluating the absorption edge on the short wavelength side. Λ5 of the glasses A and B is preferably 335 nm or less, more preferably 333 nm or less, further preferably 330 nm or less, and still more preferably 325 nm or less. The lower limit of λ5 may be, for example, 300 nm as a guide, but the lower the lower the better, and there is no particular limitation.
On the other hand, as an index of the degree of coloring of glass, there is also a degree of coloring λ70. λ70 represents the wavelength at which the spectral transmittance measured by the method described for λ5 is 70%. [Lambda] 70 of glasses A and B is preferably 390 nm or less, more preferably 380 nm or less, and further preferably 375 nm or less. The lower limit of λ70 may be, for example, about 340 nm, but is preferably as low as possible and is not particularly limited.

（部分分散特性）
色収差補正の観点から、ガラスＡ、Ｂは、アッベ数νｄを固定したとき、部分分散比が小さいガラスであることが好ましい。
ここで、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎｃを用いて、（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎｃ）と表される。
高次の色収差補正に好適なガラスを提供する上から、ガラスＡ、Ｂの部分分散比Ｐｇ，ｆは、０．５５４以上であることが好ましく、０．５５５以上であることがより好ましく、０．５６６以下であることが好ましく、０．５６３以下であることがより好ましい。 (Partial dispersion characteristics)
From the viewpoint of chromatic aberration correction, it is preferable that the glasses A and B have a small partial dispersion ratio when the Abbe number νd is fixed.
Here, the partial dispersion ratios Pg, F are expressed as (ng-nF) / (nF-nc) using the respective refractive indexes ng, nF, and nc at the g-line, the F-line, and the c-line.
In order to provide a glass suitable for high-order chromatic aberration correction, the partial dispersion ratio Pg, f of the glasses A and B is preferably 0.554 or more, more preferably 0.555 or more, and 0 or more. .566 or less, and more preferably 0.563 or less.

（比重）
ガラスＡ、Ｂをオートフォーカス機能を有するレンズに用いる場合など、レンズの質量が大きいと、フォーカシング時の消費電力が増加し、電池の消耗が早まる。レンズを軽量化するためには、ガラスの比重を低下させるか、レンズを薄肉化することが考えられる。レンズのパワーを維持しつつ、薄肉化するためには、ガラスの屈折率を高めればよい。しかし、単に屈折率を高めると、比重も増大してしまう。そのため、比重と屈折率の両方を考慮して、使用するガラスを選択することが好ましい。光学素子軽量化の指標としては、比重を屈折率ｎｄで割った値（比重／ｎｄ）を用いることができる。ガラスＡ、Ｂは、例えば、好ましくは比重／ｎｄを２．５６以下にすることができる。比重／ｎｄのより好ましい上限は２．５３、さらに好ましい上限は２．５０、いっそう好ましい上限は２．４８である。一方、ガラス安定性の観点からは、比重／ｎｄを２．００以上にすることが好ましい。
また、比重は、４．７以下であることが好ましく、４．６以下であることがより好ましく、４．５以下であることがさらに好ましい。また、比重を低くするほど後述する液相温度は低下する傾向がある。この点からは、比重は４．０以上であることが好ましく、４．２以上であることがより好ましい。 (specific gravity)
When the lenses A and B are used for a lens having an auto-focus function and the mass of the lens is large, power consumption at the time of focusing increases and battery consumption is accelerated. In order to reduce the weight of the lens, it is conceivable to reduce the specific gravity of the glass or to make the lens thinner. In order to reduce the thickness while maintaining the power of the lens, the refractive index of the glass may be increased. However, simply increasing the refractive index also increases the specific gravity. Therefore, it is preferable to select the glass to be used in consideration of both the specific gravity and the refractive index. As an index for reducing the weight of the optical element, a value obtained by dividing the specific gravity by the refractive index nd (specific gravity / nd) can be used. Glasses A and B can have, for example, preferably a specific gravity / nd of 2.56 or less. The more preferable upper limit of the specific gravity / nd is 2.53, the more preferable upper limit is 2.50, and the more preferable upper limit is 2.48. On the other hand, from the viewpoint of glass stability, the specific gravity / nd is preferably set to 2.00 or more.
Further, the specific gravity is preferably 4.7 or less, more preferably 4.6 or less, and even more preferably 4.5 or less. In addition, the lower the specific gravity, the lower the liquidus temperature described later tends to be. In this respect, the specific gravity is preferably equal to or greater than 4.0, and more preferably equal to or greater than 4.2.

（ガラス転移温度Ｔｇ）
アニール温度、プレス成形時のガラスの温度が高くなり過ぎると、アニール炉やプレス成形型の消耗を招く。アニール炉やプレス成形型への熱的負荷を軽減する上から、ガラス転移温度Ｔｇは７２０℃以下であることが好ましく、７１０℃以下であることがより好ましい。
ガラス転移温度Ｔｇが低すぎると、研削や研磨などの機械加工における加工性が低下傾向を示す。したがって、加工性を維持する上から、ガラス転移温度Ｔｇを６４０℃以上にすることが好ましく、６５０℃以上にすることがより好ましく、６６０℃以上にすることがさらに好ましい。 (Glass transition temperature Tg)
If the annealing temperature and the temperature of the glass at the time of press molding are too high, the annealing furnace and the press mold are consumed. From the viewpoint of reducing the thermal load on the annealing furnace and the press mold, the glass transition temperature Tg is preferably 720 ° C. or lower, more preferably 710 ° C. or lower.
If the glass transition temperature Tg is too low, workability in mechanical processing such as grinding and polishing tends to decrease. Therefore, from the viewpoint of maintaining workability, the glass transition temperature Tg is preferably set to 640 ° C. or higher, more preferably 650 ° C. or higher, and further preferably 660 ° C. or higher.

（液相温度ＬＴ）
ガラスの熱的安定性の指標の一つに液相温度がある。ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する上から、液相温度ＬＴが１３００℃以下であることが好ましく、１２５０℃以下であることがより好ましい。液相温度ＬＴの下限は、一例として１１００℃以上であるが、低いことが好ましく特に限定されるものではない。 (Liquid phase temperature LT)
One of the indicators of the thermal stability of glass is the liquidus temperature. From the viewpoint of suppressing crystallization and devitrification during glass production, the liquidus temperature LT is preferably 1300 ° C. or less, more preferably 1250 ° C. or less. The lower limit of the liquidus temperature LT is, for example, 1100 ° C. or higher, but is preferably low and is not particularly limited.

＜ガラスの製造方法＞
ガラスＡ、Ｂは、目的のガラス組成が得られるように、原料である酸化物、炭酸塩、硫酸塩、硝酸塩、水酸化物などを秤量、調合し、十分に混合して混合バッチとし、熔融容器内で加熱、熔融し、脱泡、攪拌を行い均質かつ泡を含まない熔融ガラスを作り、これを成形することによって得ることができる。具体的には公知の熔融法を用いて作ることができる。ガラスＡ、Ｂは、上記光学特性を有する高屈折率低分散ガラスでありながら、熱的安定性が優れているため、公知の熔融法、成形法を用いて、安定的に製造することができる。 <Glass manufacturing method>
Glasses A and B are prepared by weighing and blending the raw materials such as oxides, carbonates, sulfates, nitrates, and hydroxides so that a desired glass composition can be obtained, and mixing them sufficiently to form a mixed batch. It can be obtained by heating, melting, defoaming and stirring in a container to produce a homogeneous and bubble-free molten glass, which is then molded. Specifically, it can be produced using a known melting method. Glasses A and B are high-refractive-index, low-dispersion glasses having the above-mentioned optical properties, but also have excellent thermal stability, so that they can be manufactured stably using known melting methods and molding methods. .

［プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、およびそれらの製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなるプレス成形用ガラス素材；
上述のガラスからなる光学素子ブランク、
に関する。 [Glass material for press molding, optical element blank, and production method thereof]
Another aspect of the present invention,
A glass material for press molding comprising the above-mentioned glass;
An optical element blank made of the above glass,
About.

本発明の他の一態様によれば、
上述のガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法；
上述のプレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法；
上述のガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法、
も提供される。 According to another aspect of the present invention,
A method for producing a glass material for press molding, comprising a step of molding the above glass into a glass material for press molding;
A method for producing an optical element blank, comprising a step of producing an optical element blank by press-molding the above-mentioned glass material for press molding using a press mold;
A method for producing an optical element blank comprising a step of forming the above-mentioned glass into an optical element blank,
Is also provided.

光学素子ブランクとは、目的とする光学素子の形状に近似し、光学素子の形状に研磨しろ(研磨により除去することになる表面層)、必要に応じて研削しろ(研削により除去することになる表面層)を加えた光学素子母材である。光学素子ブランクの表面を研削、研磨することにより、光学素子が仕上げられる。一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスをプレス成形する方法（ダイレクトプレス法と呼ばれる。）により、光学素子ブランクを作製することができる。他の一態様では、上記ガラスを適量熔融して得た熔融ガラスを固化することにより光学素子ブランクを作製することもできる。 The optical element blank is similar to the shape of the target optical element, and is polished to the shape of the optical element (a surface layer to be removed by polishing), and if necessary, is ground (to be removed by grinding). It is an optical element base material to which a surface layer has been added. The optical element is finished by grinding and polishing the surface of the optical element blank. In one embodiment, an optical element blank can be produced by a method of press-molding a molten glass obtained by melting an appropriate amount of the above glass (referred to as a direct press method). In another aspect, an optical element blank can be produced by solidifying a glass melt obtained by melting an appropriate amount of the above glass.

また、他の一態様では、プレス成形用ガラス素材を作製し、作製したプレス成形用ガラス素材をプレス成形することにより、光学素子ブランクを作製することができる。 In another aspect, an optical element blank can be produced by producing a glass material for press molding and press molding the produced glass material for press molding.

プレス成形用ガラス素材のプレス成形は、加熱して軟化した状態にあるプレス成形用ガラス素材をプレス成形型でプレスする公知の方法により行うことができる。加熱、プレス成形は、ともに大気中で行うことができる。プレス成形後にアニールしてガラス内部の歪を低減することにより、均質な光学素子ブランクを得ることができる。 The press molding of the glass material for press molding can be performed by a known method in which the glass material for press molding which has been softened by heating is pressed with a press mold. Both heating and press molding can be performed in the air. By annealing after press molding to reduce distortion inside the glass, a homogeneous optical element blank can be obtained.

プレス成形用ガラス素材は、そのままの状態で光学素子ブランク作製のためのプレス成形に供されるプレス成形用ガラスゴブと呼ばれるものに加え、切断、研削、研磨などの機械加工を施してプレス成形用ガラスゴブを経てプレス成形に供されるものも含む。切断方法としては、ガラス板の表面の切断したい部分にスクライビングと呼ばれる方法で溝を形成し、溝が形成された面の裏面から溝の部分に局所的な圧力を加えて、溝の部分でガラス板を割る方法や、切断刃によってガラス板をカットする方法などがある。また、研削、研磨方法としてはバレル研磨などが挙げられる。 The glass material for press molding is a glass gob for press molding that is subjected to mechanical processing such as cutting, grinding, polishing, etc. And those subjected to press molding through As a cutting method, a groove is formed by a method called scribing on a portion of the surface of the glass plate to be cut, and a local pressure is applied to the groove portion from the back surface of the surface on which the groove is formed, and the glass portion is formed at the groove portion. There are a method of breaking a plate and a method of cutting a glass plate with a cutting blade. Further, examples of the grinding and polishing methods include barrel polishing and the like.

プレス成形用ガラス素材は、例えば、熔融ガラスを鋳型に鋳込みガラス板に成形し、このガラス板を複数のガラス片に切断することにより作製することができる。または、適量の熔融ガラスを成形してプレス成形用ガラスゴブを作製することもできる。プレス成形用ガラスゴブを、再加熱、軟化してプレス成形して作製することにより、光学素子ブランクを作製することもできる。ガラスを再加熱、軟化してプレス成形して光学素子ブランクを作製する方法は、ダイレクトプレス法に対してリヒートプレス法と呼ばれる。 The glass material for press molding can be produced, for example, by molding a molten glass into a mold and casting it into a glass plate, and cutting this glass plate into a plurality of glass pieces. Alternatively, a glass gob for press molding can be produced by molding an appropriate amount of molten glass. An optical element blank can also be produced by press-molding a glass gob for press molding by reheating and softening. A method of producing an optical element blank by reheating and softening glass and press-molding the glass is called a reheat press method as opposed to a direct press method.

［光学素子およびその製造方法］
本発明の他の一態様は、
上述のガラスからなる光学素子
に関する。 [Optical element and manufacturing method thereof]
Another aspect of the present invention,
The present invention relates to an optical element made of the above glass.

また、本発明の一態様によれば、
上述の光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法、
も提供される。 According to one embodiment of the present invention,
A method for producing an optical element, comprising a step of producing an optical element by grinding and / or polishing the optical element blank described above,
Is also provided.

上記光学素子の製造方法において、研削、研磨は公知の方法を適用すればよく、加工後に光学素子表面を十分洗浄、乾燥させるなどすることにより、内部品質および表面品質の高い光学素子を得ることができる。このようにして、屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス（ガラスＡ、Ｂ）からなる光学素子を得ることができる。光学素子としては、球面レンズ、非球面レンズ、マイクロレンズなどの各種のレンズ、プリズムなどを例示することができる。 In the method of manufacturing the optical element, grinding and polishing may be performed by a known method, and by sufficiently washing and drying the optical element surface after processing, it is possible to obtain an optical element having high internal quality and surface quality. it can. In this manner, an optical element made of glass (glasses A and B) having a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48 can be obtained. Examples of the optical element include various lenses such as a spherical lens, an aspherical lens, and a micro lens, a prism, and the like.

また、ガラスＡ、Ｂからなる光学素子は、接合光学素子を構成するレンズとしても好適である。接合光学素子としては、レンズ同士を接合したもの(接合レンズ)、レンズとプリズムを接合したものなどを例示することができる。例えば、接合光学素子は、接合する２つの光学素子の接合面を形状が反転形状となるように精密に加工（例えば、球面研磨加工）し、接合レンズの接着に使用される紫外線硬化型接着剤を塗布し、貼り合わせてからレンズを通して紫外線を照射し接着剤を硬化させることで作製することができる。このように接合光学素子を作製するために、先に記載した吸収特性を有するガラスは好ましい。接合する複数個の光学素子を、アッベ数νｄが相違する複数種のガラスを用いてそれぞれ作製し、接合することにより、色収差の補正に好適な素子とすることができる。 Further, the optical element made of glass A or B is also suitable as a lens constituting a cemented optical element. Examples of the junction optical element include an element in which lenses are joined (joint lens), an element in which a lens and a prism are joined, and the like. For example, in the case of a bonded optical element, the bonding surface of two optical elements to be bonded is precisely processed (for example, spherical polishing) so that the shape becomes an inverted shape, and an ultraviolet curable adhesive used for bonding a bonded lens. Is applied and bonded, and then irradiated with ultraviolet light through a lens to cure the adhesive. In order to produce a bonded optical element as described above, glass having the above-described absorption characteristics is preferable. A plurality of optical elements to be joined are manufactured using a plurality of types of glass having different Abbe numbers νd, respectively, and joined to form an element suitable for correction of chromatic aberration.

以下、本発明を実施例に基づき更に説明する。但し本発明は、実施例に示す態様に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be further described based on examples. However, the present invention is not limited to the embodiments shown in the examples.

（実施例１）
表１に示す組成を有するガラスが得られるように、原料として炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化物、酸化物、ホウ酸などの原料粉末を適宜用いた。各原料粉末を秤量して十分混合し、調合原料とした。この調合原料を白金製坩堝に入れて１３５０〜１４００℃で、２〜３時間、加熱、熔融し、清澄、撹拌して均質な熔融ガラスを得た。この熔融ガラスを予熱した鋳型に流し込んで急冷し、ガラス転移温度近傍の温度で２時間保持した後、徐冷して表１に示す組成を有する各ガラスを得た。いずれのガラス中にも結晶の析出は認められなかった。また、いずれのガラスとも均質であり、目視により着色は認められなかった。 (Example 1)
Raw materials such as carbonates, nitrates, sulfates, hydroxides, oxides, and boric acids were appropriately used as raw materials so as to obtain glasses having the compositions shown in Table 1. Each raw material powder was weighed and mixed well to obtain a prepared raw material. The prepared raw material was put in a platinum crucible, heated and melted at 1350 to 1400 ° C. for 2 to 3 hours, clarified and stirred to obtain a homogeneous molten glass. The molten glass was poured into a preheated mold, rapidly cooled, kept at a temperature near the glass transition temperature for 2 hours, and then gradually cooled to obtain each glass having the composition shown in Table 1. No precipitation of crystals was observed in any of the glasses. Further, all the glasses were homogeneous, and coloring was not visually observed.

なお、各ガラスの特性は、以下に示す方法で測定した。測定結果を表１に示す。
（１）屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄ
１時間あたり３０℃の降温速度で冷却したガラスについて測定した。
（２）ガラス転移温度Ｔｇ
示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度１０℃／分の条件下で測定した。
（３）液相温度ＬＴ
ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。
（４）比重
アルキメデス法により測定した。
（５）着色度λ５、λ７０
互いに対向する２つの光学研磨された平面を有する厚さ１０±０．１ｍｍのガラス試料を用い、分光光度計により、研磨された面に対して垂直方向から強度Ｉｉｎの光を入射し、ガラス試料を透過した光の強度Ｉｏｕｔを測定し、分光透過率Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎを算出し、分光透過率が５％になる波長をλ５、分光透過率が７０％になる波長をλ７０とした。
（６）部分分散比Ｐｇ,F
屈折率ｎＦ、ｎｃ、ｎｇを測定し、測定結果から算出した。 The properties of each glass were measured by the following methods. Table 1 shows the measurement results.
(1) Refractive index nd and Abbe number νd
The measurement was performed on a glass cooled at a cooling rate of 30 ° C. per hour.
(2) Glass transition temperature Tg
The measurement was carried out using a differential scanning calorimeter (DSC) at a heating rate of 10 ° C./min.
(3) Liquid phase temperature LT
The glass was placed in a furnace heated to a predetermined temperature and held for 2 hours. After cooling, the inside of the glass was observed with an optical microscope of 100 times, and the liquidus temperature was determined from the presence or absence of crystals.
(4) Specific gravity Measured by Archimedes' method.
(5) Coloring degree λ5, λ70
Using a glass sample having a thickness of 10 ± 0.1 mm having two optically polished flat surfaces facing each other, light of intensity Iin is incident on the polished surface in a direction perpendicular to the polished surface by a spectrophotometer. Was measured, and the spectral transmittance Iout / Iin was calculated. The wavelength at which the spectral transmittance was 5% was λ5, and the wavelength at which the spectral transmittance was 70% was λ70.
(6) Partial dispersion ratio Pg, F
The refractive indices nF, nc, and ng were measured and calculated from the measurement results.

（実施例２）
実施例１で得られた各種ガラスからプレス成形用ガラス塊（ガラスゴブ）を作製した。このガラス塊を大気中で加熱、軟化し、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 2)
From the various glasses obtained in Example 1, glass blocks (glass gobs) for press molding were produced. This glass lump was heated and softened in the air, and press-molded with a press mold to produce a lens blank (optical element blank). The produced lens blank was taken out of the press mold, annealed, and machined including polishing, to produce spherical lenses made of various glasses produced in Example 1.

（実施例３）
実施例１において作製した熔融ガラスを所望量、プレス成形型でプレス成形し、レンズブランク（光学素子ブランク）を作製した。作製したレンズブランクをプレス成形型から取り出し、アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 3)
A desired amount of the molten glass produced in Example 1 was press-molded with a press mold to produce a lens blank (optical element blank). The produced lens blank was taken out of the press mold, annealed, and machined including polishing, to produce spherical lenses made of various glasses produced in Example 1.

（実施例４）
実施例１において作製した熔融ガラスを固化して作製したガラス塊（光学素子ブランク）アニールし、研磨を含む機械加工を行い、実施例１で作製した各種ガラスからなる球面レンズを作製した。 (Example 4)
A glass block (optical element blank) produced by solidifying the molten glass produced in Example 1 was annealed, machined including polishing, and spherical lenses made of various glasses produced in Example 1 were produced.

（実施例５）
実施例２〜４において作製した球面レンズを、他種のガラスからなる球面レンズと貼り合せ、接合レンズを作製した。実施例２〜４において作製した球面レンズの接合面は凸面、他種のガラスからなる球面レンズの接合面は凹面であった。上記２つの接合面は、互いに曲率半径の絶対値が等しくなるように作製した。接合面に光学素子接合用の紫外線硬化型接着剤を塗布し、２つのレンズを接合面同士で貼り合せた。その後、実施例２〜４において作製した球面レンズを通して、接合面に塗布した接着剤に紫外線を照射し、接着剤を固化させた。
上記のようにして接合レンズを作製した。接合レンズの接合強度は充分高く、光学性能も充分なレベルのものであった。 (Example 5)
The spherical lens produced in Examples 2 to 4 was bonded to a spherical lens made of another kind of glass to produce a cemented lens. The bonding surfaces of the spherical lenses produced in Examples 2 to 4 were convex, and the bonding surfaces of the spherical lenses made of other types of glass were concave. The two joining surfaces were manufactured such that the absolute values of the radii of curvature were equal to each other. An ultraviolet curing adhesive for optical element bonding was applied to the bonding surface, and the two lenses were bonded together. After that, the adhesive applied to the joint surface was irradiated with ultraviolet light through the spherical lenses produced in Examples 2 to 4 to solidify the adhesive.
A cemented lens was produced as described above. The joint strength of the cemented lens was sufficiently high, and the optical performance was of a sufficient level.

（比較例１）
特許文献３（特開昭５９−１９５５５３号公報）の実施例１９として開示されているガラス（以下、ガラスＩと呼ぶ。）を再現した。上記方法によりλ５を測定したところ、３３７ｎｍであった。
ガラスＩからなる球面レンズを作製し、実施例５と同様にして接合レンズの作製を試みた。接合面に塗布した紫外線硬化型接着剤に、ガラスＩからなるレンズを通して紫外線を照射したが、ガラスＩの紫外線透過率が低いため、接着剤を充分に硬化することができなかった。 (Comparative Example 1)
A glass (hereinafter referred to as glass I) disclosed as Example 19 of Patent Document 3 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-195553) was reproduced. When λ5 was measured by the above method, it was 337 nm.
A spherical lens made of glass I was produced, and production of a cemented lens was attempted in the same manner as in Example 5. Ultraviolet rays were applied to the ultraviolet-curable adhesive applied to the joint surface through a lens made of glass I, but the adhesive could not be sufficiently cured due to the low ultraviolet transmittance of glass I.

（比較例２）
特許文献４（特開昭５５−１１６６４１号公報）の実施例１１として開示されているガラスの再現を試みた。坩堝内で熔融物を冷却・攪拌中に粒状の結晶が析出し、ガラスを得ることができなかった。 (Comparative Example 2)
An attempt was made to reproduce the glass disclosed in Example 11 of Patent Document 4 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-116641). During cooling and stirring of the melt in the crucible, granular crystals were precipitated, and glass could not be obtained.

（比較例３）
特許文献５（特開昭５６−００５３４５号公報）の実施例３として開示されているガラスの再現を試みた。坩堝内で熔融物を冷却・攪拌中に結晶化し、ガラスを得ることができなかった。 (Comparative Example 3)
An attempt was made to reproduce the glass disclosed in Example 3 of Patent Document 5 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-005345). The melt crystallized during cooling and stirring in the crucible, and no glass could be obtained.

（比較例４）
特許文献６（特開２００５−２３９５４４号公報）の実施例２として開示されているガラスの再現を試みた。坩堝内で熔融物を冷却・攪拌中に結晶化し、ガラスを得ることができなかった。 (Comparative Example 4)
An attempt was made to reproduce the glass disclosed as Example 2 of Patent Document 6 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-239544). The melt crystallized during cooling and stirring in the crucible, and no glass could be obtained.

最後に、前述の各態様を総括する。 Finally, each of the above-described embodiments will be summarized.

一態様によれば、質量％表示で、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量が２０〜３５％、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量が５０〜７０％、Ｌａ₂Ｏ₃含有量が３７〜６９％、Ｇｄ₂Ｏ₃含有量が０〜３％、Ｙ₂Ｏ₃含有量が３〜３０％、Ｙｂ₂Ｏ₃含有量が０％以上２％未満、ＺｒＯ₂含有量が２〜１５％、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量が１〜６％、ＺｎＯ含有量が０〜４％、ＷＯ₃含有量が０〜２％であり、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅が０〜１．０の範囲であり、ただしＮｂ₂Ｏ₅を必須成分として含み、屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス（ガラスＡ）を提供することができる。 According to one embodiment, the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 20 to 35% by mass%, and the total of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is expressed. 50% to 70% content, La ₂ O ₃ content of 37~69%, Gd ₂ O ₃ content of 0~3%, Y ₂ O ₃ content of 3~30%, Yb ₂ O ₃ content Is 0% or more and less than 2%, ZrO ₂ content is 2 to 15%, total content of TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ is 1 to 6%, ZnO content is 0 to 4%, WO ₃ is a content of 0-2%, in the range of mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is 0 to 1.0, provided that comprises Nb ₂ O ₅ as an essential component, the refractive index nd of 1.790 to 1 0.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48 (glass A).

また一態様によれば、質量％表示で、ＳｉＯ₂とＢ₂Ｏ₃との合計含有量が２０〜３５％、Ｌａ₂Ｏ₃、Ｇｄ₂Ｏ₃、Ｙ₂Ｏ₃およびＹｂ₂Ｏ₃の合計含有量が５０〜７０％、Ｌａ₂Ｏ₃含有量が３７〜６９％、Ｇｄ₂Ｏ₃含有量が０〜３％、Ｙ₂Ｏ₃含有量が３％以上１２％未満、Ｙｂ₂Ｏ₃が０％以上２％未満、ＺｒＯ₂含有量が２〜１５％、ＴｉＯ₂、Ｎｂ₂Ｏ₅およびＴａ₂Ｏ₅の合計含有量が１〜６％、ＺｎＯ含有量が０〜４％、ＷＯ₃含有量が０〜２％であり、質量比ＺｎＯ／Ｎｂ₂Ｏ₅が０〜５．０の範囲であり、ただしＮｂ₂Ｏ₅を必須成分として含み、屈折率ｎｄが１．７９０〜１．８３０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４５〜４８の範囲であるガラス（ガラスＢ）を提供することができる。 According to one embodiment, the total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 20 to 35% by mass%, and La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ the total content of 50~70%, La ₂ O ₃ content of 37~69%, Gd ₂ O ₃ content of 0~3%, Y ₂ O ₃ content of 3% or more and less than 12%, Yb ₂ O ₃ is 0% or more and less than 2%, ZrO ₂ content is 2 to 15%, total content of TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ is 1 to 6%, ZnO content is 0 to 4%, WO ₃ is a content of 0-2%, in the range of mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is 0 to 5.0, provided that comprises Nb ₂ O ₅ as an essential component, the refractive index nd 1.790～ A glass (glass B) having a range of 1.830 and an Abbe number vd of 45 to 48 can be provided.

上記ガラスＡ、Ｂは、上記範囲の屈折率およびアッベ数を有するガラスであって、優れた熱的安定性および接合光学素子の作製に好適な吸収特性を示すことができる。 The glasses A and B are glasses having a refractive index and an Abbe number in the above ranges, and exhibit excellent thermal stability and absorption characteristics suitable for manufacturing a bonded optical element.

一態様では、ガラスの安定性をいっそう改善する観点から、ガラスＡ、Ｂは、以下の１つ以上のガラス組成を満たすことが好ましい。
Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂ＯおよびＣｓ₂Ｏの合計含有量が０〜５質量％の範囲である；
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量が０〜５質量％の範囲である。 In one aspect, from the viewpoint of further improving the stability of the glass, it is preferable that the glasses A and B satisfy one or more of the following glass compositions.
Li ₂ O, Na ₂ O, the total content of K ₂ O and Cs ₂ O is in the range of 0 to 5 wt%;
The total content of MgO, CaO, SrO and BaO is in the range of 0 to 5% by mass.

一態様では、接合レンズの作製により好適な吸収特性を得る観点から、ガラスＡ、ＢはＷＯ₃の含有量が０〜１％であることが好ましく、０〜０．５％であることがより好ましく、０〜０．３％であることがさらに好ましく、０〜０．１％であることが一層好ましく、ＷＯ₃を含まないことがより一層好ましい。 In one aspect, from the viewpoint of obtaining more suitable absorption characteristics by manufacturing a cemented lens, the content of WO _{3 in} the glasses A and B is preferably 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%. preferably, more preferably 0 to 0.3%, yet more preferably 0 to 0.1%, and even more preferably contains no WO _3.

一態様では、ガラスＡ、Ｂは、着色度λ５が３３５ｎｍ以下のガラスであることが好ましい。 In one aspect, the glasses A and B are preferably glasses having a degree of coloring λ5 of 335 nm or less.

一態様では、光学素子の軽量化の観点から、ガラスＡ、Ｂは、比重を屈折率ｎｄで除した値が２．００〜２．５６の範囲のガラスであることが好ましい。 In one aspect, from the viewpoint of reducing the weight of the optical element, the glasses A and B are preferably glasses having a value obtained by dividing the specific gravity by the refractive index nd in the range of 2.00 to 2.56.

以上説明したガラス（ガラスＡ、Ｂ）から、プレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子を作製することができる。すなわち、他の態様によれば、上記ガラスからなるプレス成形用ガラス素材、光学素子ブランク、および光学素子が提供される。 From the above-described glasses (glasses A and B), a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element can be manufactured. That is, according to another aspect, a glass material for press molding, an optical element blank, and an optical element made of the above glass are provided.

また、他の態様によれば、上記ガラスをプレス成形用ガラス素材に成形する工程を備えるプレス成形用ガラス素材の製造方法も提供される。 According to another aspect, there is also provided a method of manufacturing a glass material for press molding, comprising a step of forming the glass into a glass material for press molding.

さらに他の態様によれば、上記プレス成形用ガラス素材を、プレス成形型を用いてプレス成形することにより光学素子ブランクを作製する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。 According to still another aspect, there is also provided a method for manufacturing an optical element blank, comprising a step of forming an optical element blank by press-molding the glass material for press molding using a press mold.

さらに他の態様によれば、上記ガラスを光学素子ブランクに成形する工程を備える光学素子ブランクの製造方法も提供される。 According to still another aspect, there is also provided a method of manufacturing an optical element blank, comprising a step of forming the glass into an optical element blank.

さらに他の態様によれば、上記光学素子ブランクを研削および／または研磨することにより光学素子を作製する工程を備える光学素子の製造方法も提供される。 According to still another aspect, there is also provided a method of manufacturing an optical element including a step of manufacturing an optical element by grinding and / or polishing the optical element blank.

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
例えば、上述の例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかるガラスを得ることができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。 The embodiments disclosed this time are to be considered in all respects as illustrative and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
For example, the glass according to one embodiment of the present invention can be obtained by performing the composition adjustment described in the specification on the above-described glass composition.
In addition, it is of course possible to arbitrarily combine two or more of the items described as examples or preferable ranges in the specification.

本発明は、接合レンズ等の各種のレンズ、プリズム等の光学素子の製造分野において有用である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is useful in the field of manufacturing various lenses such as a cemented lens, and optical elements such as a prism.

Claims

In mass% display,
The total content of SiO ₂ and B ₂ O ₃ is 25 to 32%,
The total content of La ₂ O ₃ , Gd ₂ O ₃ , Y ₂ O ₃ and Yb ₂ O ₃ is 55 to 63.1%;
La ₂ O ₃ content of 37% or more,
Gd ₂ O ₃ content of 0 to 3%,
Y ₂ O ₃ content of 3 to 25 %,
Yb ₂ O ₃ content of 0% or more and less than 2%,
ZrO ₂ content of 2 to 10%,
The total content of TiO ₂ , Nb ₂ O ₅ and Ta ₂ O ₅ is 1 to 5.0%,
ZnO content of 0 to 2%,
WO ₃ content of 0 to 2%,
And
The mass ratio ZnO / Nb ₂ O ₅ is in the range of 0 to 0.40, provided that Nb ₂ O ₅ is contained as an essential component,
A glass having a refractive index nd in the range of 1.790 to 1.830 and an Abbe number νd in the range of 45 to 48.

The mass ratio of glass according to claim _{_{_{_{1 ((La 2 O 3 +}}}} Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3) / (SiO 2 + B 2 O3)) is 1.83 or more.

The mass ratio ((La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ + TiO ₂ + Nb ₂ O ₅ + Ta ₂ O ₅ ) / (SiO ₂ + B ₂ O ₃ )) is 1.95 or more. The glass according to 1 or 2 .

The mass ratio (Gd ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is in the range of 0 to 0.05, according to any one of claims 1 to 3 . Glass.

The mass ratio (La ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is in the range of 0.55 to 0.95;
The mass ratio (Y ₂ O ₃ / (La ₂ O ₃ + Gd ₂ O ₃ + Y ₂ O ₃ + Yb ₂ O ₃ )) is in the range of 0.05 to 0.45, according to any one of claims 1 to 4. The glass described.

Mass ratio _{_{_{_{(Yb 2 O 3 / (La}}}} 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3)) is as claimed in any one of claims 1 to 5, which is a range of 0 to 0.05 Glass.

In mass% display,
TiO ₂ content of 0-3%,
The content of Nb ₂ O ₅ is 0.5 to 5 %,
A content of Ta ₂ O ₅ of 0 to 2 %,
The total content of Li ₂ O, Na ₂ O, K ₂ O and Cs ₂ O is 0 to 5%,
The total content of MgO, CaO, SrO and BaO is 0 to 5%,
F content is less than 0.1%,
The content of GeO ₂ is 0 to 2%,
Bi ₂ O ₃ content of 0 to 2%,
The content of Al ₂ O ₃ is 0 to 2%,
The content of Lu ₂ O ₃ is 0 to 2%,
HfO ₂ content of 0 to 2%,
The content of Sb ₂ O ₃ is 0 to 0.1% on an external basis,
The content of SnO ₂ is 0-1% on an external basis,
The glass according to any one of claims 1 to 6 , which is:

Glass according to any one of claims 1 to 7 do not contain Ta ₂ O _5.

The glass according to any one of claims 1 to 8 , wherein the degree of coloring λ5 is 335 nm or less, and the liquidus temperature LT is 1300 ° C or less.

A partial dispersion ratio Pg, f of 0.554 to 0.566,
Coloring degree λ5 is 335 nm or less,
Coloring degree λ70 is 390 nm or less,
The glass according to any one of claims 1 to 9 , wherein a refractive index nd and an Abbe number νd satisfy Expression (1).
nd> 2.590−0.017 × νd (1)

A value obtained by dividing the specific gravity by the refractive index nd (specific gravity / nd) is 2.56 or less;
Specific gravity of 4.7 or less,
A glass transition temperature Tg of 640 ° C. or higher,
Liquid phase temperature LT is 1300 ° C. or less,
The glass according to any one of claims 1 to 10 , which is:

A glass material for press molding comprising the glass according to any one of claims 1 to 11 .

Optical element blank formed of a glass according to any one of claims 1 to 11.

An optical element comprising the glass according to any one of claims 1 to 11 .