JP6695161B2

JP6695161B2 - Stoker incinerator

Info

Publication number: JP6695161B2
Application number: JP2016026331A
Authority: JP
Inventors: 佐藤　拓朗; 拓朗佐藤; 純一江本; 博光橋本; 恭司西野
Original assignee: Hitachi Zosen Corp
Current assignee: Hitachi Zosen Corp
Priority date: 2016-02-15
Filing date: 2016-02-15
Publication date: 2020-05-20
Anticipated expiration: 2036-02-15
Also published as: JP2017145980A

Description

本発明は、ストーカ式焼却炉に関する。 The present invention relates to a stoker incinerator.

ごみ焼却炉における給じん装置では、プッシャー等の駆動機構の速度を制御することにより、火格子部上へのごみの供給量が調整される。ごみの供給量の調整では、火格子部上のごみ層厚が参照される。特許文献１では、ストーカの下側から燃焼空気を供給するためのダクト内の圧力と、燃焼室内の圧力との差圧を測定することにより、ごみ層厚を算出する手法が開示されている。特許文献２では、乾燥ストーカの始端に光電式またはマイクロ波式の検出器を設け、ストーカのごみ層厚を「高」「適性」「低」の三段階に弁別する手法が開示されている。 In the dust incinerator in a refuse incinerator, the amount of dust supplied to the grate part is adjusted by controlling the speed of a drive mechanism such as a pusher. In adjusting the amount of waste supplied, the thickness of the waste layer on the grate is referred to. Patent Document 1 discloses a method of calculating the dust layer thickness by measuring the pressure difference between the pressure in the duct for supplying combustion air from the lower side of the stoker and the pressure in the combustion chamber. Patent Document 2 discloses a method in which a photoelectric or microwave type detector is provided at the starting end of a dry stoker and the dust layer thickness of the stoker is discriminated into three levels of "high", "suitability" and "low".

なお、特許文献３では、ガス化溶融炉において、炉体上方に設けられたアンテナからマイクロ波を発信し、その反射波を測定することにより、流動状態にある充填層の層高レベルを測定する手法が開示されている。 In Patent Document 3, in a gasification and melting furnace, a microwave is emitted from an antenna provided above the furnace body and the reflected wave is measured to measure the bed height level of a packed bed in a fluid state. Techniques are disclosed.

特許３０３０６１４号公報Japanese Patent No. 3030614 特公昭６２−７４４７号公報Japanese Patent Publication No. 62-7447 特開平９−８９６３２号公報JP, 9-89632, A

ところで、特許文献１の手法では、一次燃焼空気の風箱と燃焼空間の差圧が利用されるため、ごみの高さを精度よく検出することができない場合がある。特許文献２のごみ焼却炉では、検出器が燃焼室内の側面に配置されており、ごみの高さの三段階の弁別しかできない。また、検出器にクリンカーが付着しやすくなり、この場合、ごみの高さの検出に支障が生じてしまう。 By the way, in the method of Patent Document 1, since the differential pressure between the air box of the primary combustion air and the combustion space is used, the height of dust may not be accurately detected. In the waste incinerator of Patent Document 2, the detector is arranged on the side surface in the combustion chamber, and only three levels of height of waste can be discriminated. In addition, the clinker is likely to adhere to the detector, which causes a problem in detecting the height of dust.

本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、乾燥火格子上のごみの高さを精度よく、かつ、安定して検出することを目的としている。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to accurately and stably detect the height of dust on a dry grate.

請求項１に記載の発明は、ストーカ式焼却炉であって、所定の搬送経路に沿ってごみを搬送する火格子部を有し、前記火格子部が、前記ごみの乾燥が行われる乾燥火格子と、前記搬送経路において前記乾燥火格子の下流側に隣接するとともに、前記ごみの燃焼が行われる燃焼火格子とを有する燃焼室と、ごみを貯留するホッパを有し、前記乾燥火格子上に前記ホッパ内のごみを供給するごみ供給部と、前記搬送経路の各位置において、ごみに対して空気を供給することにより、前記燃焼室内にて前記ごみを燃焼させる空気供給部と、前記乾燥火格子上のごみよりも上方から、前記ごみの表面に向けて電波を発信し、前記電波の前記表面からの反射波を受信することにより、前記乾燥火格子上の前記ごみの高さを検出するごみ高さ検出部と、前記乾燥火格子上の前記ごみの高さに基づいて、前記ごみ供給部によるごみの供給速度を制御する制御部とを備え、前記制御部が、前記ホッパ内に投入されるごみの重量および前記ホッパ内のごみの体積を測定することにより取得されるごみの見かけ比重、または、前記ごみの重量、前記燃焼室から排出される排ガスの流量、並びに、前記排ガス中に含まれる水蒸気の濃度および炭酸ガスの濃度を測定することにより取得されるごみの低位発熱量に基づいて、前記乾燥火格子上の前記ごみの高さの目標値を変更し、前記ごみ高さ検出部により取得される前記ごみの高さおよび前記目標値に基づいて、前記ごみ供給部によるごみの供給速度を制御し、前記見かけ比重が小さくなる、または、前記低位発熱量が大きくなる場合に、前記ごみの高さの前記目標値が低減され、前記見かけ比重が大きくなる、または、前記低位発熱量が小さくなる場合に、前記ごみの高さの前記目標値が増大される。 The invention according to claim 1 is a stoker-type incinerator, which has a grate portion that conveys waste along a predetermined conveyance path, and the grate portion is a drying fire in which the waste is dried. On the dry grate, there is a combustion chamber having a grate, a combustion grate adjacent to the downstream side of the dry grate in the transport path, and burning the dust, and a hopper for storing the dust. A dust supply unit for supplying dust in the hopper, and an air supply unit for burning the dust in the combustion chamber by supplying air to the dust at each position of the transport path; and the drying unit. The height of the dust on the dry grate is detected by transmitting a radio wave from above the dust on the grate toward the surface of the dust and receiving a reflected wave of the radio wave from the surface. A waste height detecting unit and a control unit for controlling the speed of the waste supplied by the waste supply unit based on the height of the waste on the dry grate, and the control unit is provided in the hopper. The apparent specific gravity of the dust obtained by measuring the weight of the dust thrown in and the volume of the dust in the hopper, or the weight of the dust, the flow rate of the exhaust gas discharged from the combustion chamber, and in the exhaust gas Based on the lower calorific value of the dust obtained by measuring the concentration of water vapor and the concentration of carbon dioxide contained in the, change the target value of the height of the dust on the dry grate, the dust height Based on the height and the target value of the dust acquired by the detection unit, by controlling the supply speed of the dust by the dust supply unit, the apparent specific gravity decreases, or when the lower heating value increases , the target value of the height of the dust is reduced, the apparent specific gravity is increased, or, when said lower heating value is small, the target value of the height of the dust Ru is increased.

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のストーカ式焼却炉であって、前記ごみ高さ検出部が、前記電波の発信および前記反射波の受信を行う測定面の周囲からパージ用ガスを噴出するノズルを有する。 The invention according to claim 2 is the stoker type incinerator according to claim 1, wherein the dust height detecting portion is for purging from around a measurement surface for transmitting the radio wave and receiving the reflected wave. It has a nozzle for ejecting gas.

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載のストーカ式焼却炉であって、前記パージ用ガスが、前記燃焼室から排出される排ガスを含むＥＧＲガスである。 A third aspect of the present invention is the stoker incinerator according to the second aspect, wherein the purging gas is EGR gas containing exhaust gas discharged from the combustion chamber.

本発明によれば、乾燥火格子上のごみの高さを精度よく、かつ、安定して検出することができる。 According to the present invention, the height of dust on a dry grate can be detected accurately and stably.

焼却炉の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of an incinerator. 二次空気供給部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of a secondary air supply part. ＥＧＲガス供給部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of an EGR gas supply part. ごみ高さ検出部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of a dust height detection part. 基本制御ユニットの機能構成を示す図である。It is a figure which shows the function structure of a basic control unit. 補正制御ユニットの一部の機能構成を示す図である。It is a figure which shows the one part functional structure of a correction control unit. 補正制御ユニットの他の機能構成を示す図である。It is a figure which shows the other functional structure of a correction control unit. 補正制御ユニットの他の機能構成を示す図である。It is a figure which shows the other functional structure of a correction control unit.

図１は、本発明の一の実施の形態に係る焼却炉１の構成を示す図である。後述するように、図１の焼却炉１は、複数の火格子（ストーカ）により廃棄物であるごみを搬送しつつ燃焼させるストーカ式の焼却炉である。 FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an incinerator 1 according to an embodiment of the present invention. As will be described later, the incinerator 1 of FIG. 1 is a stoker-type incinerator that conveys and combusts waste, which is waste, by a plurality of grate (stoker).

焼却炉１は、燃焼室２と、空気供給部３と、ごみ供給部４と、排出経路５と、ＥＧＲガス供給部６（後述の図３参照）と、制御システム８とを備える。制御システム８は、焼却炉１の全体制御を担う。燃焼室２では、ごみの燃焼と、ごみから発生した炭素と水素を主成分とした燃焼生成ガスの燃焼とが行われる。燃焼室２から排出される排ガス（燃焼ガス）は、排出経路５にて所定の排ガス処理が施され、大気へと導かれる。 The incinerator 1 includes a combustion chamber 2, an air supply unit 3, a dust supply unit 4, an exhaust path 5, an EGR gas supply unit 6 (see FIG. 3 described later), and a control system 8. The control system 8 is responsible for overall control of the incinerator 1. In the combustion chamber 2, combustion of waste and combustion of a combustion product gas containing carbon and hydrogen generated from the waste as main components are performed. Exhaust gas (combustion gas) discharged from the combustion chamber 2 is subjected to a predetermined exhaust gas treatment in the discharge path 5 and is introduced into the atmosphere.

ごみ供給部４は、ホッパ４１と、給じん装置４２とを備える。ホッパ４１は、ごみを貯留する。ホッパ４１内には、クレーン４３１により、ごみピットからごみが投入される。クレーン４３１には、重量計４３２が設けられており、ホッパ４１内に投入されるごみの重量が取得される。また、走査可能なレーザ距離計、または、ステレオカメラである体積測定部４３３により、ホッパ４１内のごみの体積が測定される。実際には、クレーン４３１によりホッパ４１内にごみが投入される毎に、ホッパ４１内のごみの体積の変化量が算出され、投入されたごみの体積が取得される。制御システム８では、ホッパ４１内に投入されたごみの単位時間毎の重量の和および体積の和が求められる。以下の説明では、各単位時間内にホッパ４１内に投入されるごみを「ごみ群」と呼び、ごみ群の重量および体積を、「ごみ群重量」および「ごみ群体積」と呼ぶ。 The refuse supply unit 4 includes a hopper 41 and a dust supply device 42. The hopper 41 stores garbage. Waste is thrown into the hopper 41 from the waste pit by the crane 431. The crane 431 is provided with a weight scale 432, and the weight of the dust thrown into the hopper 41 is acquired. Further, the volume of dust in the hopper 41 is measured by a scannable laser range finder or a volume measuring unit 433 which is a stereo camera. In reality, every time the crane 431 throws dust into the hopper 41, the amount of change in the dust volume inside the hopper 41 is calculated, and the thrown dust volume is acquired. The control system 8 obtains the sum of the weight and the sum of the volumes of the dust thrown into the hopper 41 per unit time. In the following description, the garbage thrown into the hopper 41 within each unit time is referred to as a “trash group”, and the weight and volume of the garbage group are referred to as a “trash group weight” and a “trash group volume”.

給じん装置４２は、プッシャーやスクリュー等の駆動機構４２１による押出動作により、ホッパ４１内のごみを燃焼室２内の後述の火格子部２１上に供給する。駆動機構４２１を制御することにより、給じん装置４２から火格子部２１上へのごみの供給速度（例えば、所定時間当たりの押出動作の回数であり、以下、「給じん装置速度」という。）が調整可能である。 The dust feeding device 42 feeds the dust in the hopper 41 onto the later-described grate part 21 in the combustion chamber 2 by the pushing operation by the drive mechanism 421 such as a pusher or a screw. By controlling the drive mechanism 421, the speed of supplying dust from the dust feeder 42 onto the grate part 21 (for example, the number of extrusion operations per predetermined time, hereinafter referred to as "dust feeder speed"). Is adjustable.

燃焼室２は、火格子部２１と、排出部２２とを有する。火格子部２１は、給じん装置４２と排出部２２との間に位置し、両者の間にて連続的に配列される複数の火格子を備える。複数の火格子において１つ置きに配置される可動火格子の往復運動により、火格子部２１上のごみが排出部２２に向かって移動する。このように、火格子部２１の複数の火格子が、給じん装置４２から排出部２２へと向かう搬送経路に沿ってごみを搬送する。後述するように、空気供給部３により搬送経路の各位置においてごみに対して空気が供給され、燃焼室２内にてごみが燃焼する。燃焼後のごみ（主として灰）は排出部２２にて燃焼室２外に排出される。なお、火格子部２１における複数の火格子の形状、配列、動作等については様々なものが採用可能である。 The combustion chamber 2 has a grate part 21 and a discharge part 22. The grate part 21 is provided between the dust supply device 42 and the discharge part 22, and includes a plurality of grate arranged continuously between the two. The dust on the grate portion 21 moves toward the discharge portion 22 due to the reciprocating movement of the movable grate arranged at every other grate portion. In this way, the plurality of grate of the grate part 21 conveys the dust along the conveyance path from the dust supply device 42 to the discharge part 22. As will be described later, air is supplied to the dust by the air supply unit 3 at each position of the transport path, and the dust burns in the combustion chamber 2. Dust (mainly ash) after combustion is discharged to the outside of the combustion chamber 2 at the discharge part 22. Various shapes, arrangements, operations, etc. of the plurality of grate in the grate portion 21 can be adopted.

火格子部２１上の搬送経路は、ごみの移動方向において３個の部分に区分される。搬送経路における給じん装置４２側の部分２３には、給じん装置４２によりごみが供給され、当該部分２３において主としてごみの乾燥が行われる。搬送経路における中央の部分２４では、主としてごみの燃焼が行われ、排出部２２側の部分２５では、主としてごみの後燃焼が行われる。以下の説明では、搬送経路における３個の部分２３，２４，２５を、それぞれ乾燥火格子２３、燃焼火格子２４および後燃焼火格子２５と呼ぶ。搬送経路において、燃焼火格子２４は乾燥火格子２３の下流側に隣接し、後燃焼火格子２５は燃焼火格子２４の下流側に隣接する。乾燥火格子２３、燃焼火格子２４および後燃焼火格子２５のそれぞれは、複数の火格子の集合である。 The transport path on the grate part 21 is divided into three parts in the moving direction of dust. The dust is supplied to the portion 23 on the dust feeder 42 side in the transport path by the dust feeder 42, and the dust is mainly dried in the portion 23. Dust is burned mainly in the central portion 24 of the transport path, and after-burning of the dust is mainly performed in the portion 25 on the discharge unit 22 side. In the following description, the three parts 23, 24, 25 in the transport path are referred to as the dry grate 23, the combustion grate 24 and the post-combustion grate 25, respectively. In the transport path, the combustion grate 24 is adjacent to the downstream side of the dry grate 23, and the post-combustion grate 25 is adjacent to the downstream side of the combustion grate 24. Each of the dry grate 23, the combustion grate 24, and the post-combustion grate 25 is a set of a plurality of grate.

図１の焼却炉１では、燃焼火格子２４が、第１燃焼火格子２４１と、第２燃焼火格子２４２とにさらに区分される。また、後燃焼火格子２５が、第１後燃焼火格子２５１と、第２後燃焼火格子２５２とにさらに区分される。乾燥火格子２３、第１燃焼火格子２４１、第２燃焼火格子２４２および後燃焼火格子２５のそれぞれに対して、可動火格子を駆動する駆動機構２６が設けられる。乾燥火格子２３、第１燃焼火格子２４１、第２燃焼火格子２４２および後燃焼火格子２５では、ごみの搬送速度が個別に調整可能である。以下の説明では、乾燥火格子２３、燃焼火格子２４および後燃焼火格子２５におけるごみの搬送速度を「乾燥火格子速度」、「燃焼火格子速度」および「後燃焼火格子速度」という。 In the incinerator 1 of FIG. 1, the combustion grate 24 is further divided into a first combustion grate 241 and a second combustion grate 242. The post-combustion grate 25 is further divided into a first post-combustion grate 251 and a second post-combustion grate 252. A drive mechanism 26 that drives the movable grate is provided for each of the dry grate 23, the first combustion grate 241, the second combustion grate 242, and the post-combustion grate 25. In the dry grate 23, the first combustion grate 241, the second combustion grate 242, and the post-combustion grate 25, the transport speed of dust can be adjusted individually. In the following description, the transportation speed of the dust in the dry grate 23, the combustion grate 24, and the post-combustion grate 25 is referred to as “dry grate speed”, “combustion grate speed”, and “post-combustion grate speed”.

空気供給部３は、一次空気供給部３１と、二次空気供給部３２（後述の図２参照）とを備える。一次空気供給部３１は、空気予熱器３１１と、加熱空気供給管３１２と、補助空気供給管３１３と、バイパス管３１４（一部を破線にて示す。）とを備える。空気予熱器３１１は、外部からファン（図示省略）を介して供給される燃焼用の空気を加熱し、加熱空気を排出する。加熱空気供給管３１２の一端は、空気予熱器３１１に接続される。加熱空気供給管３１２の他端は、５個の分岐管３１５に分岐しており、５個の分岐管３１５は、乾燥火格子２３、第１燃焼火格子２４１、第２燃焼火格子２４２、第１後燃焼火格子２５１および第２後燃焼火格子２５２にそれぞれ接続される。加熱空気供給管３１２により、空気予熱器３１１からの加熱空気が、乾燥火格子２３、第１燃焼火格子２４１、第２燃焼火格子２４２、第１後燃焼火格子２５１および第２後燃焼火格子２５２に導かれる。 The air supply unit 3 includes a primary air supply unit 31 and a secondary air supply unit 32 (see FIG. 2 described later). The primary air supply unit 31 includes an air preheater 311, a heated air supply pipe 312, an auxiliary air supply pipe 313, and a bypass pipe 314 (a part of which is indicated by a broken line). The air preheater 311 heats the combustion air supplied from the outside via a fan (not shown) and discharges the heated air. One end of the heated air supply pipe 312 is connected to the air preheater 311. The other end of the heated air supply pipe 312 is branched into five branch pipes 315, and the five branch pipes 315 include the dry grate 23, the first combustion grate 241, the second combustion grate 242, and the second combustion grate 242. It is connected to the first post-combustion grate 251 and the second post-combustion grate 252, respectively. Through the heated air supply pipe 312, the heated air from the air preheater 311 causes the dry grate 23, the first combustion grate 241, the second combustion grate 242, the first post combustion grate 251, and the second post combustion grate 251. You are led to 252.

補助空気供給管３１３の一端は、加熱空気供給管３１２に接続される。補助空気供給管３１３の他端には、未加熱の空気が供給される。これにより、加熱空気供給管３１２において補助空気供給管３１３が接続される位置３１６を混合位置として、加熱空気よりも低い温度の空気が当該加熱空気に混合される。加熱空気供給管３１２内にて、混合位置３１６と分岐管３１５との間には温度計３３１が設けられる。温度計３３１の出力値が所定の目標温度となるように、空気予熱器３１１から排出される加熱空気の流量（すなわち、空気予熱器３１１に供給される空気の流量）、および、補助空気供給管３１３を流れる未加熱の空気の流量が調整される。 One end of the auxiliary air supply pipe 313 is connected to the heated air supply pipe 312. Unheated air is supplied to the other end of the auxiliary air supply pipe 313. As a result, air having a temperature lower than that of the heated air is mixed with the heated air, with the position 316 of the heated air supply pipe 312 to which the auxiliary air supply pipe 313 is connected as the mixing position. In the heated air supply pipe 312, a thermometer 331 is provided between the mixing position 316 and the branch pipe 315. The flow rate of the heated air discharged from the air preheater 311 (that is, the flow rate of the air supplied to the air preheater 311) and the auxiliary air supply pipe so that the output value of the thermometer 331 reaches a predetermined target temperature. The flow rate of unheated air flowing through 313 is adjusted.

バイパス管３１４の一端は、加熱空気供給管３１２において空気予熱器３１１と混合位置３１６との間の位置（以下、単に「接続位置」という。）に接続される。バイパス管３１４の他端は、乾燥火格子２３に対する分岐管３１５に接続される。バイパス管３１４は、当該接続位置と乾燥火格子２３とを実質的に接続する。当該接続位置では、未加熱の空気が混合されていない加熱空気が流れており、当該加熱空気がバイパス管３１４に供給される。また、バイパス管３１４には、ダンパを含むバイパス流量調整部３３２が設けられる。空気供給部３では、バイパス流量調整部３３２により、乾燥火格子２３に供給する空気を、燃焼火格子２４および後燃焼火格子２５に供給する空気の温度よりも高い温度に調整可能である。実際には、乾燥火格子２３に対する分岐管３１５内には、温度計３３３が設けられる。温度計３３３の出力値に基づく制御システム８の制御により、バイパス管３１４を流れる加熱空気の流量が調整され、乾燥火格子２３に供給する空気の温度（以下、「乾燥火格子空気温度」という。）が調整される。 One end of the bypass pipe 314 is connected to the heated air supply pipe 312 at a position between the air preheater 311 and the mixing position 316 (hereinafter, simply referred to as a “connection position”). The other end of the bypass pipe 314 is connected to a branch pipe 315 for the dry grate 23. The bypass pipe 314 substantially connects the connection position and the dry grate 23. At the connection position, heated air that is not mixed with unheated air is flowing, and the heated air is supplied to the bypass pipe 314. Further, the bypass pipe 314 is provided with a bypass flow rate adjusting unit 332 including a damper. In the air supply unit 3, the bypass flow rate adjusting unit 332 can adjust the air supplied to the dry grate 23 to a temperature higher than the temperatures of the air supplied to the combustion grate 24 and the post-combustion grate 25. In practice, a thermometer 333 is provided in the branch pipe 315 for the dry grate 23. The flow rate of the heated air flowing through the bypass pipe 314 is adjusted by the control of the control system 8 based on the output value of the thermometer 333, and the temperature of the air supplied to the dry grate 23 (hereinafter referred to as “dry grate air temperature”). ) Is adjusted.

また、各分岐管３１５には、ダンパ３３４および流量計３３５が設けられる。制御システム８が、流量計３３５の出力値に基づいてダンパ３３４を制御することにより、各分岐管３１５を流れる空気の流量、すなわち、乾燥火格子２３、第１燃焼火格子２４１、第２燃焼火格子２４２、第１後燃焼火格子２５１および第２後燃焼火格子２５２のそれぞれに供給する空気の流量が調整される。なお、乾燥火格子２３に接続される分岐管３１５では、圧力差および適正なダクティングにより、バイパス管３１４から流れる加熱空気は逆流しない。もちろん、分岐管３１５において逆止弁が設けられてもよい。以下の説明では、一次空気供給部３１から火格子部２１に供給される空気を「一次空気」と呼ぶ。また、乾燥火格子２３、燃焼火格子２４および後燃焼火格子２５にそれぞれ供給する一次空気の流量を「乾燥火格子空気流量」、「燃焼火格子空気流量」および「後燃焼火格子空気流量」と呼び、これらの総流量を「一次空気流量」と呼ぶ。燃焼火格子空気流量は、第１燃焼火格子２４１および第２燃焼火格子２４２において個別に設定されてよく、後燃焼火格子空気流量も、第１後燃焼火格子２５１および第２後燃焼火格子２５２において個別に設定されてよい。 A damper 334 and a flow meter 335 are provided on each branch pipe 315. The control system 8 controls the damper 334 based on the output value of the flow meter 335, so that the flow rate of the air flowing through each branch pipe 315, that is, the dry grate 23, the first combustion grate 241, and the second combustion fire. The flow rate of the air supplied to each of the grate 242, the first post-combustion grate 251, and the second post-combustion grate 252 is adjusted. In the branch pipe 315 connected to the dry grate 23, the heated air flowing from the bypass pipe 314 does not flow backward due to the pressure difference and proper ducting. Of course, a check valve may be provided in the branch pipe 315. In the following description, the air supplied from the primary air supply part 31 to the grate part 21 is called “primary air”. In addition, the flow rates of the primary air supplied to the dry grate 23, the combustion grate 24, and the post-combustion grate 25, respectively, are “dry grate air flow rate”, “combustion grate air flow rate”, and “post-combustion grate air flow rate”. And the total flow rate of these is called the "primary air flow rate". The combustion grate air flow rate may be individually set in the first combustion grate 241 and the second combustion grate 242, and the post combustion grate air flow rate may also be set in the first post combustion grate 251 and the second post combustion grate. It may be set individually at 252.

図２は、二次空気供給部３２の構成を示す図である。二次空気供給部３２は、空気予熱器３２１と、加熱空気供給管３２２と、補助空気供給管３２３、ファン３２４とを備える。空気予熱器３２１は、ファン３２４を介して供給される燃焼用の空気を加熱し、加熱空気を排出する。加熱空気供給管３２２の一端は、空気予熱器３２１に接続される。加熱空気供給管３２２の他端は、２つの分岐管３２５に分岐しており、２つの分岐管３２５は、前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７にそれぞれ接続される。加熱空気供給管３２２により、空気予熱器３２１からの加熱空気が、前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７に導かれる。燃焼室２における前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７の配置については後述する。 FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the secondary air supply unit 32. The secondary air supply unit 32 includes an air preheater 321, a heated air supply pipe 322, an auxiliary air supply pipe 323, and a fan 324. The air preheater 321 heats the combustion air supplied via the fan 324 and discharges the heated air. One end of the heated air supply pipe 322 is connected to the air preheater 321. The other end of the heated air supply pipe 322 is branched into two branch pipes 325, and the two branch pipes 325 are connected to a front wall side secondary air nozzle 326 and a rear wall side secondary air nozzle 327, respectively. .. The heated air from the air preheater 321 is guided to the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle 327 by the heated air supply pipe 322. The arrangement of the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle 327 in the combustion chamber 2 will be described later.

補助空気供給管３２３の一端は、加熱空気供給管３２２に接続される。補助空気供給管３２３の他端は、ファン３２４と空気予熱器３２１との間の配管に接続される。補助空気供給管３２３により、加熱空気供給管３２２を流れる加熱空気に、未加熱の空気が混合される。加熱空気供給管３２２において、補助空気供給管３２３が接続される位置と分岐管３２５との間には温度計３４１が設けられる。温度計３４１の出力値が所定の目標温度となるように、空気予熱器３２１から排出される加熱空気の流量（すなわち、空気予熱器３２１に供給される空気の流量）、および、補助空気供給管３２３を流れる未加熱の空気の流量が調整される。 One end of the auxiliary air supply pipe 323 is connected to the heated air supply pipe 322. The other end of the auxiliary air supply pipe 323 is connected to the pipe between the fan 324 and the air preheater 321. The auxiliary air supply pipe 323 mixes the unheated air with the heated air flowing through the heated air supply pipe 322. In the heated air supply pipe 322, a thermometer 341 is provided between the branch pipe 325 and the position where the auxiliary air supply pipe 323 is connected. The flow rate of the heated air discharged from the air preheater 321 (that is, the flow rate of the air supplied to the air preheater 321) and the auxiliary air supply pipe so that the output value of the thermometer 341 reaches the predetermined target temperature. The flow rate of unheated air flowing through 323 is adjusted.

また、各分岐管３２５には、ダンパ３４２および流量計３４３が設けられる。制御システム８が、流量計３４３の出力値に基づいてダンパ３４２を制御することにより、各分岐管３２５を流れる空気の流量、すなわち、前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７から噴出される空気の流量が個別に調整可能である。以下の説明では、二次空気供給部３２から前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７に供給される空気を「二次空気」と呼び、二次空気の総流量を「二次空気流量」と呼ぶ。 Further, a damper 342 and a flow meter 343 are provided on each branch pipe 325. The control system 8 controls the damper 342 based on the output value of the flow meter 343, whereby the flow rate of the air flowing through each branch pipe 325, that is, the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle. The flow rate of air ejected from 327 can be adjusted individually. In the following description, the air supplied from the secondary air supply unit 32 to the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle 327 is referred to as “secondary air”, and the total flow rate of the secondary air is This is called "secondary air flow rate".

図３は、ＥＧＲガス供給部６の構成を示す図である。ＥＧＲガス供給部６は、ＥＧＲガス供給管６１と、ファン６２とを備える。ＥＧＲガス供給管６１の一端には、燃焼室２から排出される排ガスを含むガス（すなわち、排ガス再循環（Exhaust Gas Recirculation）ガスであり、以下、「ＥＧＲガス」という。）がファン６２を介して供給される。ＥＧＲガスは、例えば、排出経路５に設けられるバグフィルタ（図示省略）を通過した排ガスと空気とが混合されたものである。ＥＧＲガスは、当該排ガスのみを含むガスであってもよい。すなわち、ＥＧＲガスは、少なくとも排ガスを含む。 FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the EGR gas supply unit 6. The EGR gas supply unit 6 includes an EGR gas supply pipe 61 and a fan 62. At one end of the EGR gas supply pipe 61, a gas containing exhaust gas discharged from the combustion chamber 2 (that is, exhaust gas recirculation gas, which is hereinafter referred to as “EGR gas”) is passed through a fan 62. Supplied. The EGR gas is, for example, a mixture of exhaust gas that has passed through a bag filter (not shown) provided in the exhaust path 5 and air. The EGR gas may be a gas containing only the exhaust gas. That is, the EGR gas contains at least exhaust gas.

ＥＧＲガス供給管６１の他端は、２つの分岐管６３に分岐しており、２つの分岐管６３は、２つのガスノズル、すなわち、前壁側ＥＧＲガスノズル６４および後壁側ＥＧＲガスノズル６５にそれぞれ接続される。各分岐管６３には、ダンパ６６および流量計６７が設けられる。制御システム８が、流量計６７の出力値に基づいてダンパ６６を制御することにより、各分岐管６３を流れるＥＧＲガスの流量、すなわち、前壁側ＥＧＲガスノズル６４および後壁側ＥＧＲガスノズル６５から燃焼室２内に噴出（供給）されるＥＧＲガスの流量が個別に調整可能である。以下の説明では、前壁側ＥＧＲガスノズル６４および後壁側ＥＧＲガスノズル６５から噴出されるＥＧＲガスの流量を「前壁側ＥＧＲガス流量」および「後壁側ＥＧＲガス流量」と呼び、これらの総流量を「ＥＧＲガス流量」と呼ぶ。 The other end of the EGR gas supply pipe 61 is branched into two branch pipes 63, and the two branch pipes 63 are respectively connected to two gas nozzles, that is, a front wall side EGR gas nozzle 64 and a rear wall side EGR gas nozzle 65. To be done. A damper 66 and a flow meter 67 are provided in each branch pipe 63. The control system 8 controls the damper 66 based on the output value of the flow meter 67, so that the flow rate of the EGR gas flowing through each branch pipe 63, that is, the combustion from the front wall side EGR gas nozzle 64 and the rear wall side EGR gas nozzle 65. The flow rate of the EGR gas ejected (supplied) into the chamber 2 can be individually adjusted. In the following description, the flow rates of the EGR gas ejected from the front wall side EGR gas nozzle 64 and the rear wall side EGR gas nozzle 65 are referred to as the “front wall side EGR gas flow rate” and the “rear wall side EGR gas flow rate”, respectively, and The flow rate is called "EGR gas flow rate".

図１に示す燃焼室２では、乾燥火格子２３の上方をおよそ覆う前壁部２０１と、後燃焼火格子２５の上方をおよそ覆う後壁部２０２とが設けられる。前壁側二次空気ノズル３２６および前壁側ＥＧＲガスノズル６４は、前壁部２０１において個別に設けられる。図１では、前壁側二次空気ノズル３２６および前壁側ＥＧＲガスノズル６４を、１つの矢印Ａ１により示している。後壁側二次空気ノズル３２７および後壁側ＥＧＲガスノズル６５は、後壁部２０２において個別に設けられる。図１では、後壁側二次空気ノズル３２７および後壁側ＥＧＲガスノズル６５を、１つの矢印Ａ２により示している。 In the combustion chamber 2 shown in FIG. 1, a front wall portion 201 that roughly covers the upper portion of the dry grate 23 and a rear wall portion 202 that roughly covers the upper portion of the post combustion grate 25 are provided. The front wall side secondary air nozzle 326 and the front wall side EGR gas nozzle 64 are individually provided in the front wall portion 201. In FIG. 1, the front wall side secondary air nozzle 326 and the front wall side EGR gas nozzle 64 are indicated by one arrow A1. The rear wall side secondary air nozzle 327 and the rear wall side EGR gas nozzle 65 are individually provided in the rear wall portion 202. In FIG. 1, the rear wall side secondary air nozzle 327 and the rear wall side EGR gas nozzle 65 are indicated by one arrow A2.

燃焼室２において、排出経路５へと向かうガスに対して、前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７から二次空気が供給（噴出）される。これにより、燃焼室２内で発生した未燃ガスが燃焼する。また、前壁側ＥＧＲガスノズル６４から乾燥火格子２３上のごみ近傍に向けてＥＧＲガスが噴出され、後壁側ＥＧＲガスノズル６５により、搬送経路において乾燥火格子２３から下流側に離れた位置の上方から、燃焼室２内にＥＧＲガスが噴出される。燃焼室２内にＥＧＲガスを供給することにより、燃焼温度が低下する。これにより、サーマルＮＯｘ（窒素酸化物）の発生が抑制され、ＮＯｘ濃度の低減等が実現される。 In the combustion chamber 2, the secondary air is supplied (jetted) from the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle 327 to the gas flowing toward the exhaust path 5. As a result, the unburned gas generated in the combustion chamber 2 burns. Further, the EGR gas is ejected from the front-wall-side EGR gas nozzle 64 toward the vicinity of the dust on the dry grate 23, and the rear-wall-side EGR gas nozzle 65 raises the position above the position separated from the dry grate 23 to the downstream side in the transport path. From, the EGR gas is ejected into the combustion chamber 2. By supplying the EGR gas into the combustion chamber 2, the combustion temperature is lowered. As a result, generation of thermal NOx (nitrogen oxide) is suppressed, and NOx concentration is reduced.

燃焼室２の上部には、排ガスを熱源とするボイラ７１１が設けられる。ボイラ７１１からの蒸気は、排ガスを利用する過熱器７１２によりさらに加熱され、過熱蒸気が生成される。過熱器７１２から排出される過熱蒸気の流量（以下、「ボイラ発生蒸気量」という。）は、流量計７１３により測定される。過熱蒸気は、例えば発電等に利用される。 A boiler 711 that uses exhaust gas as a heat source is provided above the combustion chamber 2. The steam from the boiler 711 is further heated by the superheater 712 that uses the exhaust gas, and superheated steam is generated. The flow rate of the superheated steam discharged from the superheater 712 (hereinafter, referred to as “boiler generated steam amount”) is measured by a flow meter 713. The superheated steam is used, for example, for power generation.

燃焼室２内には、複数の温度計７２１，７２２、ごみ層厚取得部７３、ごみ高さ検出部７４および熱画像撮像部７５がさらに設けられる。複数の温度計７２１，７２２は、例えば、熱電対温度計である。一の温度計７２１は、燃焼室２において排出経路５との接続部近傍、すなわち、燃焼室２の出口近傍に位置する。温度計７２１により取得される温度を、以下、「燃焼室出口温度」という。他の一の温度計７２２は、燃焼室２において後燃焼火格子２５の上方に位置する。温度計７２２により取得される温度を、以下、「後燃焼火格子上部温度」という。燃焼室２内には、他の温度計が設けられてもよい。 Inside the combustion chamber 2, a plurality of thermometers 721 and 722, a dust layer thickness acquisition unit 73, a dust height detection unit 74, and a thermal image capturing unit 75 are further provided. The plurality of thermometers 721 and 722 are, for example, thermocouple thermometers. The one thermometer 721 is located in the combustion chamber 2 in the vicinity of the connecting portion with the discharge path 5, that is, in the vicinity of the outlet of the combustion chamber 2. The temperature acquired by the thermometer 721 is hereinafter referred to as "combustion chamber outlet temperature". The other thermometer 722 is located above the post-combustion grate 25 in the combustion chamber 2. Hereinafter, the temperature acquired by the thermometer 722 will be referred to as "upper combustion grate upper temperature". Another thermometer may be provided in the combustion chamber 2.

ごみ層厚取得部７３は、２つの圧力計を有する。一方の圧力計は、燃焼室２内における燃焼火格子２４の上方の圧力を取得し、他方の圧力計は、燃焼火格子２４の下側（分岐管３１５側）の圧力を取得する。当該２つの圧力計により取得される２つの圧力の差圧は、燃焼火格子２４上に存在するごみの量（厚さ）に依存する。ごみ層厚取得部７３では、上記差圧、および、燃焼火格子２４に対する一次空気の供給量等に基づいて、燃焼火格子２４上のごみの層の厚さ（厚さの推定値であり、以下、「算出ごみ層厚」という。）が取得される。 The dust layer thickness acquisition unit 73 has two pressure gauges. One pressure gauge acquires the pressure above the combustion grate 24 in the combustion chamber 2, and the other pressure gauge acquires the pressure below the combustion grate 24 (branch pipe 315 side). The differential pressure between the two pressures obtained by the two pressure gauges depends on the amount (thickness) of dust existing on the combustion grate 24. In the dust layer thickness acquisition unit 73, the thickness of the dust layer on the combustion grate 24 (an estimated value of the thickness, based on the differential pressure, the supply amount of primary air to the combustion grate 24, and the like, Hereinafter, “calculated waste layer thickness”) is acquired.

熱画像撮像部７５は、例えば後壁部２０２に取り付けられ、火格子部２１上のごみの熱画像を撮像する。熱画像撮像部７５は、赤外線カメラであり、例えば、波長３．９マイクロメートル（μｍ）において最大感度を有する。熱画像撮像部７５には、冷却機構が設けられ、焼却炉１の稼働中において火格子部２１上のごみの熱画像（以下、「ＩＲ熱画像」という。）が安定して取得される。ＩＲ熱画像は、所定の処理により輝炎の影響が除去された熱画像であり、燃焼室２内のごみの燃焼状態（具体的には、表面温度）が正確に把握可能である。後述するように、ＩＲ熱画像は、火格子部２１上におけるごみの燃焼位置の検出に利用される。焼却炉１では、複数の熱画像撮像部７５が設けられてもよい。 The thermal image capturing section 75 is attached to the rear wall section 202, for example, and captures a thermal image of dust on the grate section 21. The thermal image capturing unit 75 is an infrared camera, and has maximum sensitivity at a wavelength of 3.9 micrometers (μm), for example. The thermal image capturing unit 75 is provided with a cooling mechanism, and a thermal image of dust on the grate part 21 (hereinafter, referred to as “IR thermal image”) is stably acquired during operation of the incinerator 1. The IR thermal image is a thermal image in which the influence of a luminous flame is removed by a predetermined process, and the combustion state of dust in the combustion chamber 2 (specifically, the surface temperature) can be accurately grasped. As described later, the IR thermal image is used to detect the burning position of dust on the grate portion 21. In the incinerator 1, a plurality of thermal image capturing units 75 may be provided.

図４は、ごみ高さ検出部７４の構成を示す図である。図４では、ごみ高さ検出部７４を拡大して示している。ごみ高さ検出部７４は、前壁部２０１に設けられ、測定部７４１と、環状ノズル７４２とを備える。測定部７４１は、乾燥火格子２３上のごみ９よりも上方に配置され、発信器と、受信器とを含む。発信器のアンテナおよび受信器のアンテナは、共通の測定面７４３に設けられる。発信器および受信器は、アンテナを共有してもよい。測定部７４１では、乾燥火格子２３上のごみ９の表面に向けてマイクロ波帯の電波が測定面７４３から発信され、当該電波のごみ９の表面からの反射波が測定面７４３において受信される。これにより、乾燥火格子２３上のごみ９の高さ（以下、「乾燥火格子ごみ高さ」という。）が検出される。特に、測定部７４１は、乾燥火格子２３上のごみ９の上部を斜めにレベル検出することで、乾燥火格子２３上に安定的にごみ９が供給されていることを判定できるようにすることが好ましい。なお、ごみ高さ検出部７４では、ミリ波帯の電波等が利用されてもよい。 FIG. 4 is a diagram showing a configuration of the dust height detection unit 74. In FIG. 4, the dust height detection unit 74 is shown in an enlarged manner. The dust height detection unit 74 is provided on the front wall portion 201 and includes a measurement unit 741 and an annular nozzle 742. The measuring unit 741 is arranged above the dust 9 on the dry grate 23 and includes a transmitter and a receiver. The transmitter antenna and the receiver antenna are provided on a common measuring surface 743. The transmitter and receiver may share an antenna. In the measuring unit 741, a microwave band radio wave is emitted from the measurement surface 743 toward the surface of the dust 9 on the dry grate 23, and a reflected wave of the radio wave from the surface of the dust 9 is received by the measurement surface 743. . As a result, the height of the dust 9 on the dry grate 23 (hereinafter referred to as “dry grate dust height”) is detected. In particular, the measuring unit 741 diagonally detects the level of the upper portion of the dust 9 on the dry grate 23 so that it can be determined that the dust 9 is stably supplied to the dry grate 23. Is preferred. The dust height detection unit 74 may use radio waves in the millimeter wave band.

環状ノズル７４２は、測定部７４１の周囲を囲む環状であり、環状噴出口を有する。環状噴出口は、パージ用ガスを常時噴出する。環状噴出口の各部位から噴出されるパージ用ガスは、測定面７４３の近傍における焦点において、環状噴出口の他の部位から噴出されるパージ用ガスと衝突する。これにより、測定面７４３が、パージ用ガスの流れにより囲まれる空間内に配置される。パージ用ガスは、好ましくは、排ガスを含むＥＧＲガスである。ごみ高さ検出部７４では、パージ用ガスにより測定面７４３が汚れることが防止され、乾燥火格子ごみ高さが安定して精度よく検出される。環状ノズル７４２は防熱ユニットの一部も兼ねており、防熱ユニットにより熱による測定部７４１の損傷が抑制される。 The annular nozzle 742 is an annular shape that surrounds the circumference of the measurement unit 741 and has an annular ejection port. The annular ejection port constantly ejects the purging gas. The purging gas ejected from each part of the annular ejection port collides with the purging gas ejected from another part of the annular ejection port at the focal point in the vicinity of the measurement surface 743. As a result, the measurement surface 743 is arranged in the space surrounded by the flow of the purging gas. The purging gas is preferably EGR gas containing exhaust gas. In the dust height detection unit 74, the measuring surface 743 is prevented from being contaminated by the purging gas, and the dry grate dust height is stably and accurately detected. The annular nozzle 742 also serves as a part of the heat insulating unit, and the heat insulating unit suppresses damage to the measuring unit 741 due to heat.

図１に示すように、排出経路５には、酸素濃度計５１と、濃度測定ユニット５２と、流量計５３とが設けられる。酸素濃度計５１は、排出経路５における燃焼室２近傍に設けられる。酸素濃度計５１は、レーザ光を利用して酸素濃度（以下、「燃焼室出口酸素濃度」という。）を測定する。濃度測定ユニット５２および流量計５３は、バグフィルタ（図示省略）の下流側、すなわち、バグフィルタと煙突との間に設けられる。濃度測定ユニット５２では、排ガス中に含まれる水蒸気の濃度および炭酸ガスの濃度（以下、「排ガス水分濃度」および「排ガスＣＯ_２濃度」という。）が測定される。流量計５３では、排ガスの流量が測定される。 As shown in FIG. 1, an oxygen concentration meter 51, a concentration measurement unit 52, and a flow meter 53 are provided in the discharge path 5. The oxygen concentration meter 51 is provided near the combustion chamber 2 in the exhaust path 5. The oxygen concentration meter 51 measures the oxygen concentration (hereinafter, referred to as “combustion chamber outlet oxygen concentration”) using laser light. The concentration measuring unit 52 and the flowmeter 53 are provided on the downstream side of the bag filter (not shown), that is, between the bag filter and the chimney. The concentration measuring unit 52 measures the concentration of water vapor and the concentration of carbon dioxide contained in the exhaust gas (hereinafter referred to as “exhaust gas moisture concentration” and “exhaust gas CO ₂ concentration”). The flowmeter 53 measures the flow rate of exhaust gas.

図５は、制御システム８に含まれる基本制御ユニット８１の機能構成を示す図である。基本制御ユニット８１は、蒸気量制御部８１１と、焼却量演算部８１２と、焼却量制御部８１３と、燃焼室温度制御部８１４と、酸素濃度制御部８１５と、熱灼減量制御部８１６と、燃焼位置制御部８１７と、ごみ層厚制御部８１８とを備える。図５では、基本制御ユニット８１の各制御部に入力される値の種類、および、当該制御部が指令（出力）する値の種類（操作パラメータ）も示している。基本制御ユニット８１の各制御部では、入力される値に基づいて、各操作パラメータの指令値が常時調整される。以下に説明する制御システム８の動作は一例であり、適宜変更されてよい。基本制御ユニット８１に含まれる複数の制御部において、操作パラメータが重複する場合には、当該複数の制御部に対してそれぞれ定められた重み（操作パラメータ毎に相違してもよい。）を考慮して、当該操作パラメータの実際の指令値が決定される。 FIG. 5 is a diagram showing a functional configuration of the basic control unit 81 included in the control system 8. The basic control unit 81 includes a steam amount control unit 811, an incineration amount calculation unit 812, an incineration amount control unit 813, a combustion chamber temperature control unit 814, an oxygen concentration control unit 815, and an ablation reduction control unit 816. A combustion position control unit 817 and a dust layer thickness control unit 818 are provided. FIG. 5 also shows the types of values input to the respective control units of the basic control unit 81 and the types of values (operation parameters) commanded (output) by the control units. In each control unit of the basic control unit 81, the command value of each operation parameter is constantly adjusted based on the input value. The operation of the control system 8 described below is an example, and may be appropriately changed. When the operation parameters are duplicated in the plurality of control units included in the basic control unit 81, the weights (which may be different for each operation parameter) respectively determined for the plurality of control units are considered. Thus, the actual command value of the operation parameter is determined.

蒸気量制御部８１１では、ボイラ発生蒸気量を後述の目標蒸気量に近似させる操作が行われる。例えば、ボイラ発生蒸気量が目標蒸気量よりも大きい場合に、ごみ送り基準速度の指令値が現在の値から低減される。ここで、ごみ送り基準速度の指令値は、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値の算出における基準となるものである。ごみ送り基準速度の指令値を低減する場合、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値が小さくなる。ボイラ発生蒸気量が目標蒸気量よりも小さく、ごみ送り基準速度の指令値を増大する場合、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値が大きくなる。 In the steam amount control unit 811, an operation of approximating the boiler generated steam amount to a target steam amount described later is performed. For example, when the amount of steam generated by the boiler is larger than the target amount of steam, the command value of the refuse feed reference speed is reduced from the current value. Here, the command value of the refuse feed reference speed is a reference value in the calculation of the command value of the dust feeder speed, the command value of the dry grate speed, the command value of the combustion grate speed, and the command value of the post combustion grate speed. It will be. When the command value of the refuse feed reference speed is reduced, the command value of the dust feeder speed, the command value of the dry grate speed, the command value of the combustion grate speed, and the command value of the post-combustion grate speed become smaller. When the amount of steam generated by the boiler is smaller than the target amount of steam and the command value of the refuse feed reference speed is increased, the dust collector speed command value, the dry grate speed command value, the combustion grate speed command value, and The post-combustion grate velocity command value increases.

また、ボイラ発生蒸気量が目標蒸気量よりも大きい場合、一次空気流量の指令値が現在の値から低減され、二次空気流量の指令値が現在の値から増大される。一次空気流量の指令値は、乾燥火格子空気流量の指令値、燃焼火格子空気流量の指令値、および、後燃焼火格子空気流量の指令値の算出における基準となるものである。一次空気流量の指令値の増減により、乾燥火格子空気流量の指令値、燃焼火格子空気流量の指令値、および、後燃焼火格子空気流量の指令値も同様に増減する。二次空気流量の指令値は、二次空気供給部３２から前壁側二次空気ノズル３２６および後壁側二次空気ノズル３２７に供給される空気の総流量の指令値である。 When the amount of steam generated by the boiler is larger than the target amount of steam, the command value of the primary air flow rate is reduced from the current value and the command value of the secondary air flow rate is increased from the current value. The command value of the primary air flow rate serves as a reference for calculating the command value of the dry grate air flow rate, the command value of the combustion grate air flow rate, and the command value of the post-combustion grate air flow rate. As the command value of the primary air flow rate increases or decreases, the command value of the dry grate air flow rate, the command value of the combustion grate air flow rate, and the command value of the post-combustion grate air flow rate also increase or decrease. The command value of the secondary air flow rate is a command value of the total flow rate of the air supplied from the secondary air supply unit 32 to the front wall side secondary air nozzle 326 and the rear wall side secondary air nozzle 327.

一次空気流量および二次空気流量の総量は、基準空気量として定められ、一次空気流量の指令値および二次空気流量の指令値の変更は、基準空気量に対する各流量の割合の変更である（以下同様）。ボイラ発生蒸気量が目標蒸気量よりも小さい場合には、一次空気流量の指令値が、現在の値から増大され、二次空気流量の指令値が現在の値から低減される。 The total amount of the primary air flow rate and the secondary air flow rate is defined as the reference air amount, and the change of the command value of the primary air flow rate and the command value of the secondary air flow rate is the change of the ratio of each flow rate to the reference air amount ( The same applies below). When the amount of steam generated by the boiler is smaller than the target amount of steam, the command value of the primary air flow rate is increased from the current value and the command value of the secondary air flow rate is reduced from the current value.

焼却量演算部８１２では、単位時間当たりにごみ供給部４から乾燥火格子２３上に供給されるごみの重量が、実焼却量として求められる。実焼却量は、例えば、体積測定部４３３の測定値に基づいて単位時間当たりに火格子部２１上に供給されるごみの体積を求め、当該体積に後述の見かけ比重を掛けることにより求められる。焼却量制御部８１３は、後述の焼却量一定制御において能動化される構成であり、詳細については後述する。 In the incineration amount calculation unit 812, the weight of the waste supplied from the waste supply unit 4 onto the dry grate 23 per unit time is obtained as the actual incineration amount. The actual incineration amount is obtained, for example, by obtaining the volume of dust supplied on the grate unit 21 per unit time based on the measurement value of the volume measuring unit 433 and multiplying the volume by an apparent specific gravity described later. The incineration amount control unit 813 is configured to be activated in the incineration amount constant control described later, and the details will be described later.

燃焼室温度制御部８１４では、燃焼室出口温度が予め設定された設定出口温度よりも大きい場合に、（燃焼室出口温度が設定出口温度に近似するように）ＥＧＲガス流量の指令値が現在の値から増大され、燃焼室出口温度が設定出口温度よりも小さい場合に、ＥＧＲガス流量の指令値が現在の値から低減される。酸素濃度制御部８１５では、燃焼室出口酸素濃度が予め設定された設定出口濃度よりも大きい場合に、二次空気流量の指令値が現在の値から低減され、一次空気流量の指令値が現在の値から増大される。燃焼室出口酸素濃度が設定出口濃度よりも小さい場合に、二次空気流量の指令値が現在の値から増大され、一次空気流量の指令値が現在の値から低減される。 In the combustion chamber temperature control unit 814, when the combustion chamber outlet temperature is higher than the preset set outlet temperature, the command value of the EGR gas flow rate is set so that the combustion chamber outlet temperature approximates the set outlet temperature. The command value of the EGR gas flow rate is decreased from the current value when the combustion chamber outlet temperature is increased from the value and the combustion chamber outlet temperature is lower than the set outlet temperature. In the oxygen concentration control unit 815, when the combustion chamber outlet oxygen concentration is higher than a preset outlet concentration, the command value of the secondary air flow rate is reduced from the current value, and the command value of the primary air flow rate is changed to the current value. Increased from the value. When the oxygen concentration in the outlet of the combustion chamber is smaller than the set outlet concentration, the command value of the secondary air flow rate is increased from the current value and the command value of the primary air flow rate is reduced from the current value.

熱灼減量制御部８１６では、後燃焼火格子上部温度が予め設定された設定上部温度よりも大きい場合に、後燃焼火格子空気流量の指令値が現在の値から増大され、後燃焼火格子速度の指令値が現在の値から低減される。後燃焼火格子上部温度が設定上部温度よりも小さい場合に、後燃焼火格子空気流量の指令値が現在の値から低減され、後燃焼火格子速度の指令値が現在の値から増大される。燃焼位置制御部８１７では、後燃焼火格子上部温度が設定上部温度よりも大きい場合に、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値のそれぞれが現在の値から低減される。後燃焼火格子上部温度が設定上部温度よりも小さい場合に、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値のそれぞれが現在の値から増大される。 In the thermal ablation reduction control unit 816, when the post combustion grate upper temperature is higher than the preset upper temperature, the command value of the post combustion grate air flow rate is increased from the current value, and the post combustion grate velocity is increased. The command value of is reduced from the current value. When the post-combustion grate upper temperature is lower than the set upper temperature, the command value of the post-combustion grate air flow rate is reduced from the current value, and the post-combustion grate velocity command value is increased from the current value. In the combustion position control unit 817, when the post combustion grate upper temperature is higher than the set upper temperature, the dry grate velocity command value, the combustion grate velocity command value, and the post combustion grate velocity command value Each is reduced from the current value. If the post combustion grate upper temperature is lower than the set upper temperature, the dry grate velocity command value, the combustion grate velocity command value, and the post combustion grate velocity command value increase from the current values. To be done.

ごみ層厚制御部８１８では、算出ごみ層厚が、目標ごみ層厚よりも大きい場合に、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、および、燃焼火格子速度の指令値のそれぞれが現在の値から低減される。目標ごみ層厚は、後述の目標焼却量等に応じて決定される。算出ごみ層厚が目標ごみ層厚よりも小さい場合に、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、および、燃焼火格子速度の指令値のそれぞれが現在の値から増大される。このように、算出ごみ層厚に基づいて、火格子部２１によるごみの搬送速度が制御される。 In the dust layer thickness control unit 818, when the calculated dust layer thickness is larger than the target dust layer thickness, the dust collector speed command value, the dry grate speed command value, and the combustion grate speed command value Each is reduced from the current value. The target dust layer thickness is determined according to the target incineration amount and the like described later. When the calculated dust layer thickness is smaller than the target dust layer thickness, each of the dust feeder speed command value, the dry grate speed command value, and the combustion grate speed command value is increased from the current value. .. In this way, the transport speed of dust by the grate portion 21 is controlled based on the calculated dust layer thickness.

図６は、制御システム８に含まれる補正制御ユニット８２の一部の機能構成を示す図である。補正制御ユニット８２は、基本制御ユニット８１の上記制御動作に付加して、制御（補正制御）を行うものである。補正制御ユニット８２は、ごみ質演算部８２１と、ごみ質補正制御部８２２とを備える。ごみ質演算部８２１では、ごみ群重量およびごみ群体積に基づいて、各ごみ群の見かけ比重（ここでは、水に対する比重）が求められる。後述するように、ごみ群の見かけ比重は、各種基準値等の算出に利用される。焼却炉１では、ごみ群重量を取得する重量計４３２、ごみ群体積を取得する体積測定部４３３、および、ごみ質演算部８２１等により、ごみの見かけ比重を取得する見かけ比重取得部が実現される。 FIG. 6 is a diagram showing a partial functional configuration of the correction control unit 82 included in the control system 8. The correction control unit 82 performs control (correction control) in addition to the control operation of the basic control unit 81. The correction control unit 82 includes a dust quality calculation unit 821 and a dust quality correction control unit 822. The dust quality calculation unit 821 obtains the apparent specific gravity (here, specific gravity for water) of each dust group based on the dust group weight and the dust group volume. As will be described later, the apparent specific gravity of the waste group is used for calculating various reference values and the like. In the incinerator 1, the weight scale 432 for obtaining the weight of the refuse group, the volume measuring unit 433 for obtaining the volume of the refuse group, the refuse quality calculator 821, etc. realize an apparent specific gravity obtaining unit for obtaining the apparent specific gravity of the refuse. It

また、ごみ質演算部８２１では、ごみの低位発熱量が算出される。ここで、低位発熱量の算出について述べる。低位発熱量の算出では、例えば、特公昭６１−１６８８９号公報に記載の手法が利用される。ここでは、単位時間当たりの排ガスの流量をＧ、単位時間当たりに火格子部２１上に供給されるごみの重量をＱとして、ごみ１ｋｇ（キログラム）当たりの排ガス量が、（Ｇ／Ｑ）で与えられるものとする。排ガス中に含まれる炭酸ガスの濃度をＣ（ＣＯ_２）［％］とすると、ごみ１ｋｇ当たりの炭酸ガス量Ｖ（ＣＯ_２）は、数１にて表される。 In addition, the dust quality calculation unit 821 calculates the lower heating value of dust. Here, the calculation of the lower heating value will be described. In the calculation of the lower heating value, for example, the method described in Japanese Patent Publication No. 61-16889 is used. Here, letting G be the flow rate of exhaust gas per unit time and Q be the weight of waste supplied on the grate part 21 per unit time, the amount of exhaust gas per 1 kg (kg) of waste is (G / Q) Shall be given. Assuming that the concentration of carbon dioxide gas contained in the exhaust gas is C (CO ₂ ) [%], the amount V (CO ₂ ) of carbon dioxide gas per 1 kg of waste is represented by Formula 1.

（数１）
Ｖ（ＣＯ_２）＝（Ｃ（ＣＯ_２）／１００）×（Ｇ／Ｑ） (Equation 1)
V (CO ₂ ) = (C (CO ₂ ) / 100) × (G / Q)

また、排ガス中に含まれる水蒸気の濃度をＣ（Ｈ_２Ｏ）［％］とすると、ごみ１ｋｇ当たりの水蒸気量Ｖ（Ｈ_２Ｏ）は、数２にて表される。 Further, assuming that the concentration of water vapor contained in the exhaust gas is C (H ₂ O) [%], the water vapor amount V (H ₂ O) per 1 kg of waste is represented by Formula 2.

（数２）
Ｖ（Ｈ_２Ｏ）＝（Ｃ（Ｈ_２Ｏ）／１００）×（Ｇ／Ｑ） (Equation 2)
V (H ₂ O) = (C (H ₂ O) / 100) × (G / Q)

ごみ中の可燃分の元素組成における炭素の比率をＲ_Ｃとし、ごみの可燃分の重量パーセント濃度をＢとすると、ごみ１ｋｇ当たりの炭酸ガス量Ｖ（ＣＯ_２）は、数３にて表される。 Assuming that the ratio of carbon in the elemental composition of the combustibles in the waste is R _C and the weight percent concentration of the combustibles in the waste is B, the carbon dioxide gas amount V (CO ₂ ) per 1 kg of the waste is expressed by Formula 3. It

（数３）
Ｖ（ＣＯ_２）＝（Ｒ_Ｃ／１００）×（Ｂ／１００）×（２２．４／１２）
＝１．８７×１０^−４×Ｒ_ＣＢ (Equation 3)
V (CO ₂ ) = ( _{RC /} 100) × ( _{B /} 100) × (22.4 / 12)
= 1.87 × 10 ⁻⁴ × R _C B

一方、ごみ中の可燃分の元素組成における水素の比率をＲ_Ｈとすると、ごみ中の可燃分における水素に起因する水蒸気量Ｖ'（Ｈ_２Ｏ）は、数４にて表される。 On the other hand, when the ratio of hydrogen in the elemental composition of the combustible components in the waste is R _H , the amount V ′ (H ₂ O) of water vapor due to hydrogen in the combustible components in the waste is represented by Formula 4.

（数４）
Ｖ'（Ｈ_２Ｏ）＝（Ｒ_Ｈ／１００）×（Ｂ／１００）×（２２．４／２．０１６）
＝１．１１１×１０^−３×Ｒ_ＨＢ (Equation 4)
V ′ (H ₂ O) = ( _{RH /} 100) × ( _{B /} 100) × (22.4 / 2.016)
= 1.111 × 10 ⁻³ × R _H B

また、ごみ中の水分の重量パーセント濃度をＷとすると、当該水分に起因する水蒸気量Ｖ''（Ｈ_２Ｏ）は、数５にて表される。 When the weight percent concentration of water in the waste is W, the water vapor amount V ″ (H ₂ O) resulting from the water is expressed by the equation 5.

（数５）
Ｖ''（Ｈ_２Ｏ）＝（Ｗ／１００）×（２２．４／１８）
＝１．２４４×１０^−２×Ｗ (Equation 5)
V ″ (H ₂ O) = (W / 100) × (22.4 / 18)
= 1.244 x 10 ^-2 x W

したがって、ごみ１ｋｇ当たりの水蒸気量Ｖ（Ｈ_２Ｏ）は、数６にて表される。 Therefore, the amount of water vapor V (H ₂ O) per 1 kg of waste is expressed by Equation 6.

（数６）
Ｖ（Ｈ_２Ｏ）＝１．１１１×１０^−３×Ｒ_ＨＢ＋１．２４４×１０^−２×Ｗ (Equation 6)
V (H ₂ O) = 1.111 × 10 ⁻³ × _RH B + 1.244 × 10 ⁻² × W

数３からごみの可燃分の重量パーセント濃度Ｂは、数７にて表される。 The weight percent concentration B of the combustible component of the waste from the expression 3 is expressed by the expression 7.

（数７）
Ｂ＝５．３５×１０^３×Ｖ（ＣＯ_２）／Ｒ_Ｃ (Equation 7)
B = 5.35 × 10 ³ × V (CO ₂ ) / _RC

また、数６および数７からごみ中の水分の重量パーセント濃度Ｗは、数８にて表される。 In addition, the weight percent concentration W of the water content in the waste is expressed by Expression 8 from Expressions 6 and 7.

（数８）
Ｗ＝８０．４×Ｖ（Ｈ_２Ｏ）−４７８×（Ｒ_Ｈ／Ｒ_Ｃ）×Ｖ（ＣＯ_２） (Equation 8)
W = 80.4 × V (H ₂ O) −478 × ( _RH / _RC ) × V (CO ₂ ).

ごみ１ｋｇ当たりの低位発熱量Ｈｕは、数９にて表される。 The lower heating value Hu per 1 kg of waste is expressed by Equation 9.

（数９）
Ｈｕ＝５０×Ｂ−６×Ｗ (Equation 9)
Hu = 50 × B-6 × W

したがって、ある時刻における単位時間当たりの排ガスの流量Ｇ、排ガス水分濃度Ｃ（Ｈ_２Ｏ）、および、排ガスＣＯ_２濃度Ｃ（ＣＯ_２）、並びに、単位時間当たりに火格子部２１上に供給されるごみの重量Ｑ（既述の実焼却量）を用いることにより、数１、数２、数７、数８および数９から低位発熱量Ｈｕが算出（推定）される。なお、ごみ中の可燃分の元素組成における炭素の比率Ｒ_Ｃおよび水素の比率Ｒ_Ｈは、事前の分析等により取得した値が用いられる。焼却炉１では、ごみの重量を取得する重量計４３２、排ガスの流量を取得する流量計５３、排ガス中に含まれる水蒸気の濃度および炭酸ガスの濃度を取得する濃度測定ユニット５２、並びに、ごみ質演算部８２１等により、ごみの低位発熱量を取得する低位発熱量取得部が実現される。 Therefore, the exhaust gas flow rate G per unit time at a certain time, the exhaust gas moisture concentration C (H ₂ O), the exhaust gas CO ₂ concentration C (CO ₂ ) and the unit time are supplied to the grate part 21. The lower heating value Hu is calculated (estimated) from the equations 1, 2, 7, 8 and 9 by using the weight Q of rubbish (the above-mentioned actual incineration amount). As the carbon ratio R _C and the hydrogen ratio R _H in the elemental composition of the combustible components in the waste, the values obtained by prior analysis or the like are used. In the incinerator 1, a weight scale 432 for acquiring the weight of the waste, a flow meter 53 for acquiring the flow rate of the exhaust gas, a concentration measuring unit 52 for acquiring the concentration of water vapor and carbon dioxide contained in the exhaust gas, and the quality of the waste. The calculation unit 821 and the like implement a low-level heat generation amount acquisition unit that acquires the low-level heat generation amount of dust.

ごみ質演算部８２１では、各時刻において直近の所定期間内に取得される低位発熱量の平均値、および、当該低位発熱量に対応するごみ群の見かけ比重の平均値が、当該時刻において利用すべき低位発熱量および見かけ比重（以下、それぞれ「対象低位発熱量」および「対象見かけ比重」という。）として取得される。対象見かけ比重は、直近の所定期間内に取得される見かけ比重の平均値であってもよい。また、取得される見かけ比重および低位発熱量は、給じん装置速度に応じた時間差を考慮することにより当該低位発熱量に対応するごみ群を一致させることが好ましい。このように、低位発熱量および見かけ比重の移動平均値を求めることにより、ごみの質の中・長期的な変動（季節、収集日、天候による変動等）を把握して、後述の補正制御を精度よく行うことが可能となる。また、低位発熱量または見かけ比重が異常な値となる場合でも、対象低位発熱量および対象見かけ比重（並びに、これらの値を用いて算出される各種基準値等）の急激な変動を抑制することができる。なお、ごみの質の中・長期的な変動を把握するという観点では、各時刻における対象低位発熱量および対象見かけ比重が、当該時刻において実際に処理されるごみよりも少し前に処理されているごみに基づく値であることは問題とはならない。 At the waste quality calculation unit 821, the average value of the lower heating value and the average value of the apparent specific gravity of the waste group corresponding to the lower heating value obtained at each time within the latest predetermined period are used at that time. Low calorific value and apparent specific gravity (hereinafter referred to as “target low calorific value” and “target apparent specific gravity”, respectively). The target apparent specific gravity may be an average value of the apparent specific gravities acquired within the latest predetermined period. In addition, it is preferable that the apparent specific gravity and the lower heating value that are obtained are matched with those of the dust group corresponding to the lower heating value by considering the time difference according to the dust feeder speed. In this way, by obtaining the moving average value of the lower heating value and the apparent specific gravity, it is possible to grasp the medium- and long-term fluctuations of the quality of the waste (season, collection date, fluctuations due to the weather, etc.) and perform the correction control described later. It becomes possible to perform with high accuracy. In addition, even if the lower heating value or the apparent specific gravity becomes an abnormal value, it is possible to suppress rapid fluctuations in the target lower heating value and the target apparent specific gravity (and various reference values calculated using these values). You can From the viewpoint of understanding medium- to long-term fluctuations in waste quality, the target lower heating value and target apparent specific gravity at each time are processed slightly before the waste actually processed at that time. It is not a problem that the value is based on garbage.

ごみ質補正制御部８２２では、例えば、予めユーザにより設定された設定蒸気量にてボイラ発生蒸気量を一定とする制御（蒸気量一定制御）を行う場合には、設定蒸気量、対象低位発熱量および対象見かけ比重を用いて、現在の制御において利用すべきごみ送り基準速度の基準値、一次空気流量の基準値、および、二次空気流量の基準値が算出されて更新される。なお、蒸気量一定制御では、設定蒸気量が目標蒸気量となる。 In the dust quality correction control unit 822, for example, when performing control for making the boiler generated steam amount constant with a set steam amount preset by the user (steam amount constant control), the set steam amount, the target lower heating value Using the target apparent specific gravity, the reference value of the refuse feed reference speed, the reference value of the primary air flow rate, and the reference value of the secondary air flow rate to be used in the current control are calculated and updated. In the constant steam amount control, the set steam amount becomes the target steam amount.

各種基準値等の算出の一例では、設定蒸気量に所定の換算係数を掛けることにより総熱量が求められ、総熱量を対象低位発熱量で割ることにより、目標焼却量が求められる。また、目標焼却量を対象見かけ比重で割り、さらに所定の換算係数で割ることにより、ごみ送り基準速度の基準値が求められる。新たな（更新後の）ごみ送り基準速度の基準値が、直前の（更新前の）当該基準値から増減する場合、ごみ送り基準速度の指令値も同様に増減する。 In an example of calculation of various reference values and the like, the total amount of heat is obtained by multiplying the set amount of steam by a predetermined conversion coefficient, and the target amount of incineration is obtained by dividing the total amount of heat by the target lower heating value. Further, the reference value of the refuse feed reference speed is obtained by dividing the target incineration amount by the target apparent specific gravity and further dividing by the predetermined conversion coefficient. When the reference value of the new (post-update) waste feed reference speed increases or decreases from the immediately preceding (pre-update) reference value of the waste feed reference speed, the command value of the waste feed reference speed also increases or decreases.

また、対象低位発熱量を所定の関数に入力することにより得られる値を、上記総熱量に掛けることにより、基準空気量が求められる。そして、対象低位発熱量を他の２つの関数に入力することにより得られる２つの値を基準空気量にそれぞれ掛けることにより、一次空気流量の基準値および二次空気流量の基準値が求められる。当該２つの値は、基準空気量における一次空気流量および二次空気流量の割合を示す。更新後の一次空気流量の基準値が、更新前の当該基準値から増減する場合、一次空気流量の指令値も同様に増減する（二次空気流量において同様）。基準空気量が一定とされ、一次空気流量および二次空気流量の割合のみが、対象低位発熱量および対象見かけ比重に基づいて変更されてもよい。各種基準値等は、対象低位発熱量および対象見かけ比重が用いられるのであるならば、様々な演算にて求められてよい。 Further, the reference air amount is obtained by multiplying the total heat amount by a value obtained by inputting the target lower heating value into a predetermined function. Then, the reference value of the primary air flow rate and the reference value of the secondary air flow rate are obtained by multiplying the reference air amount by two values obtained by inputting the target lower heating value into the other two functions. The two values indicate the ratio of the primary air flow rate and the secondary air flow rate in the reference air amount. When the reference value of the primary air flow rate after the update increases or decreases from the reference value before the update, the command value of the primary air flow rate also increases or decreases (same for the secondary air flow rate). The reference air amount may be kept constant, and only the ratio of the primary air flow rate and the secondary air flow rate may be changed based on the target lower heating value and the target apparent specific gravity. Various reference values and the like may be obtained by various calculations as long as the target lower heating value and the target apparent specific gravity are used.

現在の対象低位発熱量が直前の対象低位発熱量よりも大きい、または、現在の対象見かけ比重が直前の対象見かけ比重よりも小さいときに、ごみ送り基準速度の基準値の更新により、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、後燃焼火格子速度の指令値は（現在の値よりも）低くなる。また、一次空気流量の基準値および二次空気流量の基準値の更新により、一次空気流量の指令値は低くなり、二次空気流量の指令値は高くなる。対象低位発熱量または対象見かけ比重が上記とは逆方向に変動する場合、各操作パラメータの指令値は上記とは逆方向に変動する（以下同様）。 When the current target low calorific value is larger than the immediately preceding target low calorific value or the current target apparent specific gravity is smaller than the immediately preceding target apparent specific gravity, the dust feeding device is updated by updating the reference value of the waste feed reference speed. The velocity command value, the dry grate velocity command value, the combustion grate velocity command value, and the post-combustion grate velocity command value become lower (than the current value). Further, by updating the reference value of the primary air flow rate and the reference value of the secondary air flow rate, the command value of the primary air flow rate becomes low and the command value of the secondary air flow rate becomes high. When the target lower heating value or the target apparent specific gravity fluctuates in the direction opposite to the above, the command value of each operation parameter fluctuates in the direction opposite to the above (hereinafter the same).

ごみ質補正制御部８２２では、さらに、乾燥火格子空気流量の指令値、燃焼火格子空気流量の指令値、乾燥火格子空気温度の指令値、前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、後壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、目標ごみ層厚も変更される。現在の対象低位発熱量が直前の対象低位発熱量よりも大きい、または、現在の対象見かけ比重が直前の対象見かけ比重よりも小さいときに、乾燥火格子空気流量の指令値、前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、目標ごみ層厚が低減され、燃焼火格子空気流量の指令値、乾燥火格子空気温度の指令値、および、後壁側ＥＧＲガス流量の指令値が増大される。 In the dust quality correction control unit 822, further, a dry grate air flow rate command value, a combustion grate air flow rate command value, a dry grate air temperature command value, a front wall side EGR gas flow rate command value, a rear wall side. The command value of the EGR gas flow rate and the target dust layer thickness are also changed. When the current target low calorific value is larger than the immediately preceding target lower calorific value or the current target apparent specific gravity is smaller than the immediately preceding target apparent specific gravity, the command value of the dry grate air flow rate and the EGR gas on the front wall side The command value of the flow rate and the target dust layer thickness are reduced, and the command value of the combustion grate air flow rate, the command value of the dry grate air temperature, and the command value of the rear wall side EGR gas flow rate are increased.

乾燥火格子空気流量の指令値、および、燃焼火格子空気流量の指令値の変更は、一次空気流量の指令値に対する各流量の割合の変更である（後燃焼火格子空気流量の指令値の変更において同様）。前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、後壁側ＥＧＲガス流量の指令値の変更も、ＥＧＲガス流量の指令値に対する各流量の割合の変更である。現在の対象低位発熱量が直前の対象低位発熱量よりも大きく（小さく）、かつ、現在の対象見かけ比重が直前の対象見かけ比重よりも大きい（小さい）場合には、対象低位発熱量および対象見かけ比重に対してそれぞれ定められた重み（操作パラメータ毎に相違してもよい。）を考慮して、各操作パラメータに対する指令値が決定される。 The change of the command value of the dry grate air flow rate and the command value of the combustion grate air flow rate is the change of the ratio of each flow rate to the command value of the primary air flow rate (the change of the command value of the post combustion grate air flow rate. Same as in). The change of the command value of the front wall side EGR gas flow rate and the command value of the rear wall side EGR gas flow rate is also a change of the ratio of each flow rate to the command value of the EGR gas flow rate. If the current target low calorific value is larger (smaller) than the previous target lower calorific value and the current target apparent specific gravity is larger (smaller) than the immediately preceding target apparent specific gravity, the target low calorific value and the target apparent amount The command value for each operation parameter is determined in consideration of the weights (which may be different for each operation parameter) determined for the specific gravity.

ごみ質補正制御部８２２では、予めユーザにより設定された設定焼却量にて実焼却量を一定とする制御（焼却量一定制御）が行われてもよい。この場合、図５の焼却量制御部８１３が能動化される。そして、直近の設定期間において実焼却量を積算した値と、設定焼却量を積算した値とが比較される。実焼却量の積算値が設定焼却量の積算値よりも小さい場合には、実焼却量が増大するように、また、実焼却量の積算値が設定焼却量の積算値よりも大きい場合には、実焼却量が低減するように、蒸気量制御部８１１における目標蒸気量が変更される。目標蒸気量を低減することにより、ごみ送り基準速度の指令値が現在の値から低減され、目標蒸気量を増大することにより、ごみ送り基準速度の指令値が現在の値から増大される。また、当該目標蒸気量、対象低位発熱量および対象見かけ比重を用いて、ごみ送り基準速度の基準値、一次空気流量の基準値、および、二次空気流量の基準値が算出される。現在の対象低位発熱量が直前の対象低位発熱量から変動する、または、現在の対象見かけ比重が直前の対象見かけ比重から変動する場合における、各操作パラメータの指令値の変動は図６と同様である。 The refuse quality correction control unit 822 may perform control (constant amount of incineration constant control) to make the actual amount of incineration constant with a set amount of incineration preset by the user. In this case, the incineration amount control unit 813 of FIG. 5 is activated. Then, the value obtained by integrating the actual incineration amount in the latest set period is compared with the value obtained by integrating the set incineration amount. When the integrated value of the actual incineration amount is smaller than the integrated value of the set incineration amount, the actual incineration amount increases, and when the integrated value of the actual incineration amount is larger than the integrated value of the set incineration amount. The target steam amount in the steam amount control unit 811 is changed so that the actual incineration amount is reduced. By reducing the target steam amount, the command value of the refuse feed reference speed is reduced from the current value, and by increasing the target steam amount, the dust feed reference speed command value is increased from the current value. Further, the target value of the refuse feed reference speed, the reference value of the primary air flow rate, and the reference value of the secondary air flow rate are calculated using the target steam amount, the target lower heating value, and the target apparent specific gravity. When the current target low calorific value fluctuates from the immediately preceding target low calorific value, or when the current target apparent specific gravity varies from the immediately preceding target apparent specific gravity, the fluctuation of the command value of each operation parameter is the same as in FIG. 6. is there.

以上のように、焼却炉１では、対象見かけ比重および対象低位発熱量に基づいて、ごみ送り基準速度の基準値および一次空気流量の基準値が求められる。そして、これらの基準値に基づいて、火格子部２１によるごみの搬送速度、および、火格子部２１上のごみに対する空気供給部３による空気の供給流量が制御される。このように、対象見かけ比重および対象低位発熱量の双方に基づいて制御を行うことにより、中・長期的に変動するごみの質に合わせて好ましい燃焼状態をより確実に維持することができる。その結果、安定した低空気比燃焼を実現して、排ガス中のＮＯｘ、ＣＯ（一酸化炭素）、ダイオキシン類の発生を低減することができる。また、発電の高効率化、排ガス処理に係る薬剤の少量化、燃焼室２内の異常温度上昇の抑制によるボイラ７１１の延命化、焼却炉１のライフサイクルコスト（ＬＣＣ）のミニマム化等を実現することができる。 As described above, in the incinerator 1, the reference value of the refuse feed reference speed and the reference value of the primary air flow rate are obtained based on the target apparent specific gravity and the target lower heating value. Then, based on these reference values, the transport speed of dust by the grate portion 21 and the flow rate of air supplied by the air supply portion 3 to the dust on the grate portion 21 are controlled. In this way, by performing control based on both the target apparent specific gravity and the target low-order calorific value, it is possible to more reliably maintain a preferable combustion state in accordance with the quality of waste that fluctuates in the medium to long term. As a result, stable low air ratio combustion can be realized, and the generation of NOx, CO (carbon monoxide), and dioxins in exhaust gas can be reduced. In addition, the efficiency of power generation is improved, the amount of chemicals related to exhaust gas treatment is reduced, the life of the boiler 711 is extended by suppressing the abnormal temperature rise in the combustion chamber 2, and the life cycle cost (LCC) of the incinerator 1 is minimized. can do.

また、対象見かけ比重および対象低位発熱量に基づいて、空気供給部３により乾燥火格子２３に供給される空気の温度（乾燥火格子空気温度）が制御される。これにより、変動するごみの質に合わせて乾燥火格子２３上のごみを適切に乾燥させることができ、好ましい燃焼状態をより確実に維持することができる。 Further, the temperature of the air supplied to the dry grate 23 (dry grate air temperature) by the air supply unit 3 is controlled based on the target apparent specific gravity and the target lower heating value. As a result, the dust on the dry grate 23 can be appropriately dried in accordance with the varying quality of the dust, and a preferable combustion state can be more surely maintained.

図１の一次空気供給部３１では、空気予熱器３１１からの加熱空気が、加熱空気供給管３１２を介して乾燥火格子２３および燃焼火格子２４に導かれ、加熱空気供給管３１２の混合位置３１６において、加熱空気よりも低い温度の空気が加熱空気に混合される。また、加熱空気供給管３１２において空気予熱器３１１と混合位置３１６との間の位置がバイパス管３１４により乾燥火格子２３に接続される。そして、対象見かけ比重および対象低位発熱量に基づいてバイパス流量調整部３３２を制御することにより、乾燥火格子空気温度が調整される。このような構造により、空気供給部３では、乾燥火格子２３においてごみを適切に乾燥させるとともに、（各分岐管３１５に空気予熱器３２１を設ける場合に比べて）空気予熱器３２１の個数を少なくして焼却炉１の製造コストを削減することができる。 In the primary air supply unit 31 of FIG. 1, the heated air from the air preheater 311 is guided to the dry grate 23 and the combustion grate 24 via the heated air supply pipe 312, and the mixing position 316 of the heated air supply pipe 312. At, air having a lower temperature than the heated air is mixed with the heated air. Further, in the heated air supply pipe 312, a position between the air preheater 311 and the mixing position 316 is connected to the dry grate 23 by a bypass pipe 314. Then, the dry grate air temperature is adjusted by controlling the bypass flow rate adjusting unit 332 based on the target apparent specific gravity and the target lower heating value. With such a structure, in the air supply unit 3, the dust is appropriately dried in the dry grate 23, and the number of the air preheaters 321 (as compared with the case where the air preheaters 321 are provided in the respective branch pipes 315) is reduced. Therefore, the manufacturing cost of the incinerator 1 can be reduced.

ところで、乾燥火格子空気流量を過度に大きくするとホッパ４１内のごみに着火（逆火）する可能性があるため、乾燥火格子空気流量の増大には一定の限界がある。これに対し、焼却炉１では、対象見かけ比重および対象低位発熱量に基づいて、前壁側ＥＧＲガスノズル６４および後壁側ＥＧＲガスノズル６５からのＥＧＲガスの流量も制御される。また、ＥＧＲガスにおいて、高温の燃焼ガスの引き込み量を調整することにより乾燥火格子２３上のごみに対する輻射熱を増減して、当該ごみの乾燥具合が制御される。これにより、逆火の発生を抑制しつつ、乾燥火格子２３上のごみを適切に乾燥させることができる。また、燃焼室２内に供給される空気の量が過度に増大することも防止される。なお、ＥＧＲガス供給部６では、３以上のＥＧＲガスノズルを介して燃焼室２内にＥＧＲガスが供給されてもよい。 By the way, if the dry grate air flow rate is excessively increased, dust in the hopper 41 may be ignited (backfire), so that there is a certain limit to the increase of the dry grate air flow rate. On the other hand, in the incinerator 1, the flow rate of EGR gas from the front wall side EGR gas nozzle 64 and the rear wall side EGR gas nozzle 65 is also controlled based on the target apparent specific gravity and the target lower heating value. Further, in the EGR gas, the amount of radiation of the high temperature combustion gas is adjusted to increase or decrease the radiant heat to the dust on the dry grate 23 to control the dry condition of the dust. As a result, it is possible to appropriately dry the dust on the dry grate 23 while suppressing the occurrence of flashback. Further, it is also possible to prevent the amount of air supplied into the combustion chamber 2 from increasing excessively. In the EGR gas supply unit 6, EGR gas may be supplied into the combustion chamber 2 via three or more EGR gas nozzles.

図７は、補正制御ユニット８２の他の機能構成を示す図である。補正制御ユニット８２は、着火点位置演算部８２３と、着火点制御部８２４と、燃切点位置演算部８２５と、燃切点制御部８２６とを備える。着火点位置演算部８２３では、ＩＲ熱画像に基づいて、ごみの着火点の位置が求められる。着火点制御部８２４では、着火点の位置に基づくフィードバック制御が行われる。例えば、着火点の位置が、予め設定された設定着火点位置よりも上流側、すなわち給じん装置４２側である場合に、後壁側ＥＧＲガス流量の指令値が増大され、乾燥火格子空気温度の指令値、前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、乾燥火格子空気流量の指令値が低減される。乾燥火格子空気温度の指令値、前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、乾燥火格子空気流量の指令値の低減により、乾燥火格子２３におけるごみの乾燥が抑制され、着火点の位置が下流側に移動する。また、着火点の位置が、設定着火点位置よりも下流側、すなわち排出部２２側である場合に、後壁側ＥＧＲガス流量の指令値が低減され、乾燥火格子空気温度の指令値、前壁側ＥＧＲガス流量の指令値、および、乾燥火格子空気流量の指令値が増大される。これにより、乾燥火格子２３におけるごみの乾燥が促進され、着火点の位置が上流側に移動する。 FIG. 7 is a diagram showing another functional configuration of the correction control unit 82. The correction control unit 82 includes an ignition point position calculation unit 823, an ignition point control unit 824, a burn-off point position calculation unit 825, and a burn-off point control unit 826. The ignition point position calculation unit 823 obtains the position of the ignition point of the dust based on the IR thermal image. The ignition point control unit 824 performs feedback control based on the position of the ignition point. For example, when the position of the ignition point is on the upstream side of the preset ignition point position, that is, on the dust supply device 42 side, the command value of the rear wall side EGR gas flow rate is increased and the command of the dry grate air temperature is increased. Value, the front wall side EGR gas flow rate command value, and the dry grate air flow rate command value are reduced. By reducing the command value of the dry grate air temperature, the command value of the front wall side EGR gas flow rate, and the command value of the dry grate air flow rate, the drying of dust in the dry grate 23 is suppressed, and the position of the ignition point is located downstream. Move to the side. Further, when the position of the ignition point is on the downstream side of the set ignition point position, that is, on the discharge portion 22 side, the command value of the rear wall side EGR gas flow rate is reduced, and the command value of the dry grate air temperature and the front wall side are reduced. The command value of the EGR gas flow rate and the command value of the dry grate air flow rate are increased. As a result, the drying of dust on the dry grate 23 is promoted, and the position of the ignition point moves to the upstream side.

また、燃切点位置演算部８２５では、ＩＲ熱画像に基づいて、ごみの燃切点の位置が求められる。燃切点制御部８２６では、燃切点の位置に基づくフィードバック制御が行われる。例えば、燃切点の位置が、予め設定された設定燃切点位置よりも上流側である場合に、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値が増大され（すなわち、ごみ送り基準速度の指令値が増大され）、後燃焼火格子空気流量の指令値が低減される。後燃焼火格子空気流量の指令値の低減により、後燃焼火格子２５におけるごみの燃焼が抑制され、燃切点の位置が下流側に移動する。また、燃切点の位置が、設定燃切点位置よりも下流側である場合に、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、燃焼火格子速度の指令値、および、後燃焼火格子速度の指令値が低減され、後燃焼火格子空気流量の指令値が増大される。後燃焼火格子空気流量の指令値の増大により、後燃焼火格子２５におけるごみの燃焼が促進され、燃切点の位置が上流側に移動する。また、着火点制御部８２４と同様に、燃切点の位置に基づいて前壁側ＥＧＲガス流量および後壁側ＥＧＲガス流量も制御される。 Further, the burn-out point position calculation unit 825 obtains the position of the burn-out point of the dust based on the IR thermal image. The burn-out point control unit 826 performs feedback control based on the position of the burn-out point. For example, when the position of the burn-out point is upstream of the preset burn-out point position, the dust feeder speed command value, the dry grate speed command value, the combustion grate speed command value , And the command value of the post-combustion grate speed is increased (that is, the command value of the refuse feed reference speed is increased), and the command value of the post-combustion grate air flow rate is reduced. By reducing the command value of the post-combustion grate air flow rate, the combustion of dust in the post-combustion grate 25 is suppressed, and the position of the burn point moves to the downstream side. Further, when the burn-out point position is on the downstream side of the set burn-out point position, the dust feeder speed command value, the dry grate speed command value, the combustion grate speed command value, and the rear The command value for the combustion grate velocity is reduced and the command value for the post-combustion grate air flow rate is increased. The increase of the command value of the post combustion grate air flow rate promotes the combustion of dust in the post combustion grate 25, and the position of the burn point moves to the upstream side. Further, similarly to the ignition point control unit 824, the front wall side EGR gas flow rate and the rear wall side EGR gas flow rate are also controlled based on the position of the burnout point.

ここで、図７の補正制御ユニット８２を省略した比較例の焼却炉を想定する。既述のように、図５の基本制御ユニット８１では、燃焼位置制御部８１７により後燃焼火格子上部温度に基づいて燃焼位置が制御される。しかしながら、後燃焼火格子上部温度を参照するのみでは、燃焼位置を安定して制御することが困難である。具体的には、ごみの質が変動した場合に、燃焼制御に遅れが生じ、特にごみの着火点の位置が不安定となる。その結果、比較例の焼却炉では、ボイラ発生蒸気量の変動、燃焼位置が下流側に移動することによる未燃物の増加等が生じる場合がある。 Here, assume an incinerator of a comparative example in which the correction control unit 82 of FIG. 7 is omitted. As described above, in the basic control unit 81 of FIG. 5, the combustion position control unit 817 controls the combustion position based on the upper temperature of the post combustion grate. However, it is difficult to stably control the combustion position only by referring to the upper temperature of the post combustion grate. Specifically, when the quality of dust fluctuates, combustion control is delayed, and in particular, the position of the ignition point of dust becomes unstable. As a result, in the incinerator of the comparative example, the amount of steam generated in the boiler may fluctuate, and the unburned substances may increase due to the combustion position moving to the downstream side.

これに対し、図７の補正制御ユニット８２を含む焼却炉１では、ＩＲ熱画像から火格子部２１上のごみの着火点の位置が迅速に取得され、ごみの着火点の位置に基づいて、空気供給部３のバイパス流量調整部３３２が制御される（すなわち、乾燥火格子空気温度が制御される）。これにより、ごみの着火点の位置を一定に保つ制御を、安定して、かつ、精度よく行うことができる。また、火格子部２１上のごみの着火点の位置に基づいて、前壁側ＥＧＲガス流量、後壁側ＥＧＲガス流量、および、乾燥火格子空気流量も制御することにより、ごみの着火点の位置を一定に保つ制御をより精度よく行うことができる。さらに、ＩＲ熱画像から取得される火格子部２１上のごみの燃切点の位置に基づいて、給じん装置速度、乾燥火格子速度、燃焼火格子速度、後燃焼火格子速度、前壁側ＥＧＲガス流量、後壁側ＥＧＲガス流量、および、後燃焼火格子空気流量を制御することにより、ごみの燃切点の位置を一定に保つ制御を精度よく行うことができる。 On the other hand, in the incinerator 1 including the correction control unit 82 of FIG. 7, the position of the dust ignition point on the grate part 21 is quickly acquired from the IR thermal image, and the air supply is performed based on the position of the dust ignition point. The bypass flow rate adjusting unit 332 of the unit 3 is controlled (that is, the dry grate air temperature is controlled). As a result, the control for keeping the position of the ignition point of the dust constant can be performed stably and accurately. The position of the dust ignition point is also controlled by controlling the front wall EGR gas flow rate, the rear wall side EGR gas flow rate, and the dry grate air flow rate based on the position of the dust ignition point on the grate portion 21. It is possible to perform the control for maintaining the constant value with higher accuracy. Further, based on the position of the burn-out point of the dust on the grate portion 21 acquired from the IR thermal image, the dust feeder speed, the dry grate speed, the combustion grate speed, the post-combustion grate speed, the front wall side. By controlling the EGR gas flow rate, the rear wall side EGR gas flow rate, and the post-combustion grate air flow rate, it is possible to accurately control the position of the burn-out point of dust to be constant.

このように、ごみの着火点および燃切点の位置を一定に保つことにより、ボイラ発生蒸気量の安定化、未燃物の低減、低空気比燃焼における排ガス中のＮＯｘおよびＣＯの発生量の低減、燃焼室２内の温度の安定化等を実現することができる。実際には、着火点制御部８２４および燃切点制御部８２６の動作により、燃焼位置制御部８１７による後燃焼火格子上部温度に基づく燃焼位置の制御も安定させることが可能となる。 In this way, by maintaining the positions of the ignition point and burn-out point of the dust at a constant level, the amount of steam generated by the boiler is stabilized, the amount of unburned substances is reduced, and the amount of NOx and CO generated in the exhaust gas in low air ratio combustion is reduced. Therefore, it is possible to stabilize the temperature in the combustion chamber 2. In practice, the operations of the ignition point control unit 824 and the burn-out point control unit 826 also make it possible to stabilize the control of the combustion position based on the post combustion grate upper temperature by the combustion position control unit 817.

焼却炉１では、ごみの着火点および燃切点のそれぞれの移動速度および方向、または、移動加速度および方向に応じて、各操作パラメータの指令値が変更されてもよい。また、ごみの着火点の位置に基づいて、火格子部２１によるごみの搬送速度が制御されてもよい。以上のように、焼却炉１では、ＩＲ熱画像から求められるごみの着火点または燃切点の位置に基づいて、空気供給部３による空気の供給流量（上記の例では、乾燥火格子空気流量または後燃焼火格子空気流量）、または、火格子部２１によるごみの搬送速度が制御される。 In the incinerator 1, the command value of each operation parameter may be changed according to the moving speed and direction of the dust ignition point and the burnout point, or the moving acceleration and direction. Further, the transportation speed of the dust by the grate portion 21 may be controlled based on the position of the ignition point of the dust. As described above, in the incinerator 1, the air supply flow rate of the air by the air supply section 3 (in the above example, the dry grate air flow rate or The post-combustion grate air flow rate) or the speed of transporting dust by the grate part 21 is controlled.

図８は、補正制御ユニット８２の他の機能構成を示す図である。補正制御ユニット８２は、目標ごみ高さ補正部８２７と、ごみ高さ制御部８２８とを備える。既述のように、図６のごみ質補正制御部８２２により、対象低位発熱量および対象見かけ比重に基づいて目標ごみ層厚が変更（更新）される。更新後の目標ごみ層厚は目標ごみ高さ補正部８２７に入力され、更新前の値よりも大きくなる場合に、乾燥火格子２３上のごみの高さ（すなわち、乾燥火格子ごみ高さ）の目標値である目標ごみ高さが現在の値よりも増大される。更新後の目標ごみ層厚が更新前の値よりも小さくなる場合に、目標ごみ高さが現在の値よりも低減される。 FIG. 8 is a diagram showing another functional configuration of the correction control unit 82. The correction control unit 82 includes a target dust height correction unit 827 and a dust height control unit 828. As described above, the target dust layer thickness is changed (updated) by the waste quality correction control unit 822 of FIG. 6 based on the target lower heating value and the target apparent specific gravity. The target waste layer thickness after updating is input to the target waste height correcting unit 827, and when it becomes larger than the value before updating, the height of the waste on the dry grate 23 (that is, the dry grate waste height). The target waste height, which is the target value of, is increased from the current value. When the target dust layer thickness after updating is smaller than the value before updating, the target dust height is reduced below the current value.

ごみ高さ制御部８２８では、ごみ高さ検出部７４により検出される乾燥火格子ごみ高さが目標ごみ高さよりも大きい場合に、乾燥火格子ごみ高さが目標ごみ高さに近似するように、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、および、燃焼火格子速度の指令値が（現在の値よりも）低減される。同様に、乾燥火格子ごみ高さが目標ごみ高さよりも小さい場合に、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、および、燃焼火格子速度の指令値が増大される。典型的には、給じん装置速度の指令値、乾燥火格子速度の指令値、および、燃焼火格子速度の指令値の比は一定であるが、給じん装置４２の特性によっては、当該比が変更されてもよい。例えば、乾燥火格子ごみ高さが目標ごみ高さよりも小さい場合に、給じん装置速度の指令値の増加率が他の指令値よりも高くされてよい。 In the dust height control unit 828, when the dry grate dust height detected by the dust height detection unit 74 is larger than the target dust height, the dry grate dust height is approximated to the target dust height. , The command value of the dust feeder speed, the command value of the dry grate speed, and the command value of the combustion grate speed are reduced (from the current value). Similarly, when the dry grate dust height is smaller than the target dust height, the dust feeder speed command value, the dry grate speed command value, and the combustion grate speed command value are increased. Typically, the ratio of the dust feeder speed command value, the dry grate speed command value, and the combustion grate speed command value is constant, but depending on the characteristics of the dust feeder 42, the ratio is It may be changed. For example, when the dry grate dust height is smaller than the target dust height, the rate of increase of the dust collector speed command value may be set higher than the other command values.

焼却炉１では、燃焼室２内において、ごみ高さ検出部７４が乾燥火格子２３上のごみよりも上方に設けられることにより（図４参照）、クリンカーの付着等の影響を受けることなく、乾燥火格子２３上のごみの高さを精度よく、かつ、安定して検出することができる。また、ごみ高さ検出部７４では、電波の発信および反射波の受信を行う測定面７４３の周囲から、環状ノズル７４２によりパージ用ガスが噴出される。これにより、測定面７４３がばいじんにより汚れることを防止することができ、乾燥火格子２３上のごみの高さをより精度よく検出することが可能となる。パージ用ガスがＥＧＲガスであることにより、燃焼室２内に空気が過度に供給されることが防止され、低空気比燃焼をより確実に実現することができる。なお、焼却炉１の設計によっては、パージ用ガスが、窒素ガスであってもよく、また、空気を含んでもよい。 In the incinerator 1, since the dust height detecting unit 74 is provided above the dust on the dry grate 23 in the combustion chamber 2 (see FIG. 4), the clinker is not affected, and the like. The height of dust on the dry grate 23 can be detected accurately and stably. Further, in the dust height detecting unit 74, the purging gas is ejected from the circumference of the measurement surface 743 that emits radio waves and receives reflected waves by the annular nozzle 742. As a result, it is possible to prevent the measurement surface 743 from being soiled by dust, and it is possible to more accurately detect the height of dust on the dry grate 23. Since the purging gas is the EGR gas, it is possible to prevent the air from being excessively supplied into the combustion chamber 2 and more reliably realize the low air ratio combustion. Depending on the design of the incinerator 1, the purging gas may be nitrogen gas or may contain air.

また、乾燥火格子ごみ高さに基づいて、ごみ供給部４によるごみの供給速度（給じん装置速度）が制御される。したがって、ごみ質やホッパ４１内でのごみの圧密度の変動等により、仮に、ごみ供給部４によるごみの供給量の過不足が一時的に生じても、給じん装置速度（および乾燥火格子速度）を迅速に変更して、火格子部２１、特に、第１燃焼火格子２４１におけるごみの過不足による燃焼状態の急激な変動等を抑制することができる。その結果、燃焼位置、燃焼量、燃焼室２内の温度等、燃焼状態の安定化を図ることができ、ボイラ発生蒸気量の安定化、発電の高効率化、低空気比燃焼における排ガス中のＮＯｘおよびＣＯの発生量の低減、排ガス処理に係る薬剤の少量化、焼却炉１のライフサイクルコスト（ＬＣＣ）のミニマム化等を実現することができる。 Further, the dust supply speed (dust feeder speed) by the dust supply unit 4 is controlled based on the height of the dry grate dust. Therefore, even if the amount of waste supplied by the waste supply unit 4 is temporarily excessive or insufficient due to fluctuations in the waste quality, the density of the waste in the hopper 41, etc., the speed of the dust collector (and the dry grate). It is possible to rapidly change the speed) to suppress a rapid change in the combustion state due to excess or deficiency of dust in the grate portion 21, particularly the first combustion grate 241. As a result, it is possible to stabilize the combustion state such as the combustion position, the amount of combustion, the temperature in the combustion chamber 2, etc., stabilize the amount of steam generated by the boiler, improve the efficiency of power generation, and reduce the amount of exhaust gas in the low air ratio combustion. It is possible to reduce the generation amount of NOx and CO, reduce the amount of chemicals related to exhaust gas treatment, and minimize the life cycle cost (LCC) of the incinerator 1.

さらに、目標ごみ層厚に基づいて目標ごみ高さが変更される。既述のように、対象低位発熱量および対象見かけ比重に基づいて目標ごみ層厚が変更されるため、実質的に、対象低位発熱量および対象見かけ比重に基づいて目標ごみ高さが変更される。そして、乾燥火格子ごみ高さおよび目標ごみ高さに基づいて、ごみ供給部４によるごみの供給速度が制御される。その結果、目標ごみ層厚が変更された場合に、算出ごみ層厚を短時間にて目標ごみ層厚に近似させることができる。焼却炉１では、乾燥火格子ごみ高さに基づいてバイパス流量調整部３３２（乾燥火格子空気温度）が制御されてもよい。この場合も、燃焼室２内における燃焼状態の安定化を図ることが可能となる。 Further, the target waste height is changed based on the target waste layer thickness. As described above, since the target waste layer thickness is changed based on the target lower heating value and the target apparent specific gravity, the target waste height is substantially changed based on the target lower heating value and the target apparent specific gravity. .. Then, based on the dry grate dust height and the target dust height, the dust feed rate by the dust feed unit 4 is controlled. As a result, when the target dust layer thickness is changed, the calculated dust layer thickness can be approximated to the target dust layer thickness in a short time. In the incinerator 1, the bypass flow rate adjusting unit 332 (dry grate air temperature) may be controlled based on the dry grate dust height. Also in this case, it is possible to stabilize the combustion state in the combustion chamber 2.

上記焼却炉１では様々な変形が可能である。 Various modifications can be made in the incinerator 1.

対象低位発熱量または対象見かけ比重の一方のみに基づいて、目標ごみ層厚および目標ごみ高さが変更されてもよい。この場合も、算出ごみ層厚を、比較的短時間にて目標ごみ層厚に近似させることができる。 The target dust layer thickness and the target dust height may be changed based on only one of the target lower heating value and the target apparent specific gravity. Also in this case, the calculated dust layer thickness can be approximated to the target dust layer thickness in a relatively short time.

ごみ質演算部８２１では、所定期間内に取得される低位発熱量の加重平均値や、中央値等の代表値が、対象低位発熱量として求められてもよい（見かけ比重において同様）。また、焼却炉１の運用等によっては、移動平均値等を求めることなく、各時刻の見かけ比重および低位発熱量がそのまま利用されてもよい。 In the refuse quality calculation unit 821, a weighted average value of the lower heating value and a representative value such as a median value acquired within a predetermined period may be obtained as the target lower heating value (similar in apparent specific gravity). Depending on the operation of the incinerator 1, the apparent specific gravity and the lower heating value at each time may be used as they are without obtaining the moving average value or the like.

上記実施の形態および各変形例における構成は、相互に矛盾しない限り適宜組み合わされてよい。 The configurations of the above-described embodiment and each modification may be appropriately combined unless they contradict each other.

１焼却炉
２燃焼室
３空気供給部
４ごみ供給部
８制御システム
９ごみ
２１火格子部
２３乾燥火格子
２４燃焼火格子
４１ホッパ
７４ごみ高さ検出部
７４２環状ノズル
７４３測定面 1 Incinerator 2 Combustion chamber 3 Air supply part 4 Waste supply part 8 Control system 9 Waste 21 Grate part 23 Dry grate 24 Combustion grate 41 Hopper 74 Waste height detection part 742 Annular nozzle 743 Measurement surface

Claims

A stoker incinerator,
It has a grate part that conveys waste along a predetermined conveyance route, and the grate part is adjacent to a dry grate on which the dust is dried and a downstream side of the dry grate in the conveyance route. Along with, a combustion chamber having a combustion grate in which the waste is burned,
A hopper for storing trash, a trash supply unit for supplying trash in the hopper on the dry grate,
At each position of the transport path, by supplying air to the dust, an air supply unit that burns the dust in the combustion chamber,
The height of the dust on the dry grate is obtained by transmitting a radio wave from above the dust on the dry grate toward the surface of the dust and receiving a reflected wave of the radio wave from the surface. And a dust height detector that detects
A control unit that controls the speed of supplying the waste by the waste supplying unit based on the height of the waste on the dry grate;
Equipped with
The control unit, the apparent specific gravity of the dust obtained by measuring the weight of the dust thrown into the hopper and the volume of the dust in the hopper, or the weight of the dust, discharged from the combustion chamber The target of the height of the waste on the dry grate based on the flow rate of the exhaust gas, and the lower heating value of the waste obtained by measuring the concentration of water vapor and the concentration of carbon dioxide contained in the exhaust gas. Change the value, based on the height of the dust and the target value acquired by the dust height detection unit, to control the speed of dust supply by the dust supply unit,
When the apparent specific gravity decreases, or when the lower heating value increases, the target value of the height of the dust is reduced, the apparent specific gravity increases, or when the lower heating value decreases. , stoker incinerator, wherein Rukoto the target value of the height of the dust is increased.

The stoker incinerator according to claim 1,
The stoker type incinerator, wherein the dust height detection unit has a nozzle that ejects a purging gas from around a measurement surface that transmits the radio wave and receives the reflected wave.

The stoker incinerator according to claim 2,
The stoker incinerator, wherein the purging gas is EGR gas containing exhaust gas discharged from the combustion chamber.