JP2013244416A

JP2013244416A - Golf club head

Info

Publication number: JP2013244416A
Application number: JP2013182738A
Authority: JP
Inventors: Seiji Hayase; 盛治早瀬; Masahide Onuki; 正秀大貫
Original assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Current assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Priority date: 2013-09-04
Filing date: 2013-09-04
Publication date: 2013-12-09
Anticipated expiration: 2029-12-29
Also published as: JP5607224B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a head having a high ball hitting sound for a golf club head.SOLUTION: A golf club head includes a crown, a sole, and a rib (X) extending continuously. The rib (X) is provided on an inner surface of the head. The rib (X) is substantially parallel to a toe-heel direction. When a maximum amplitude of vibration in a first-order mode in a state where the rib (X) is removed is defined as Ma1, and an amplitude ratio with respect to the maximum amplitude Ma1 is defined as Rh(%), the rib (X) is disposed in a manner to satisfy the following (a), (b), and (c). (a) The rib (X) crosses at least one among high Rh regions having the Rh of equal to or more than 80%. (b) No region having the Rh of equal to or more than 60% exists on a side closer to the toe than the rib (X). (c) No region having the Rh of equal to or more than 60% exists on a side closer to the heel than the rib (X).

Description

本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。 The present invention relates to a golf club head.

大型化された中空のゴルフクラブヘッドでは、打球音が低い。良好な打球音を得るために、リブを設けたゴルフクラブヘッドが開示されている。米国特許公報第７０５６２２８号は、ヘッド内部に補強部材（ｓｔｉｆｆｅｎｉｎｇｍｅｍｂｅｒ）が設けられたヘッドを開示する。特開２００３−１０２８７７号公報は、ソール部における面外二次曲げ振動の腹部に設けられたリブを開示する。 The large hollow golf club head has a low hitting sound. In order to obtain a good hitting sound, a golf club head provided with a rib is disclosed. US Pat. No. 7,056,228 discloses a head in which a stiffening member is provided inside the head. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-102877 discloses a rib provided on an abdominal part of out-of-plane secondary bending vibration in a sole part.

米国特許公報第７０５６２２８号US Pat. No. 7,056,228 特開２００３−１０２８７７号公報JP 2003-102877 A

ヘッドが更に大型化されると、ヘッドの肉厚がより薄くなり、打球音は過度に低くなる。一方、ヘッドの大型化に伴い、リブに配分される質量は抑制を余儀なくされる。リブの質量が少ない場合、リブの効果が減退し、高い打球音が得られにくい。 When the head is further increased in size, the thickness of the head becomes thinner and the hitting sound becomes excessively low. On the other hand, as the head size increases, the mass distributed to the ribs must be suppressed. When the mass of the rib is small, the effect of the rib is reduced and it is difficult to obtain a high hitting sound.

本発明の目的は、リブによる打球音の改善効果が高いゴルフクラブヘッドの提供にある。 An object of the present invention is to provide a golf club head having a high effect of improving the hitting sound by the rib.

本発明に係るゴルフクラブヘッドは、クラウン、ソール及び連続的に延びるリブ（Ｘ）を備えている。上記リブ（Ｘ）は、ヘッドの内面に設けられている。上記リブ（Ｘ）は、トウ−ヒール方向に対して略平行である。上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの振動の最大振幅がＭａ１とされ、この最大振幅Ｍａ１に対する振幅比がＲｈ（％）とされるとき、上記リブ（Ｘ）の配置は、以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たす。このヘッドは中空である。
（ａ）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうちの少なくとも一つを横断している。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。 The golf club head according to the present invention includes a crown, a sole, and a continuously extending rib (X). The rib (X) is provided on the inner surface of the head. The rib (X) is substantially parallel to the toe-heel direction. When the maximum amplitude of vibration in the primary mode with the rib (X) removed is Ma1, and the amplitude ratio to the maximum amplitude Ma1 is Rh (%), the arrangement of the rib (X) is: The following (a), (b) and (c) are satisfied. This head is hollow.
(A) The rib (X) crosses at least one of the high Rh regions where the Rh is 80% or more.
(B) There is no region where the Rh is 60% or more on the toe side of the rib (X).
(C) There is no region where the Rh is 60% or more on the heel side of the rib (X).

好ましくは、上記高Ｒｈ領域が複数存在し、上記リブ（Ｘ）が、全ての上記高Ｒｈ領域を横断している。 Preferably, there are a plurality of the high Rh regions, and the rib (X) crosses all the high Rh regions.

好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記クラウン以外に位置する。好ましくは、（上記リブ（Ｘ）が配置された状態における）上記一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１が、上記クラウンに位置する。この最大振幅点Ｐｍ１は、上記ヘッドの一次モードでの最大振幅点である。換言すれば、この最大振幅点Ｐｍ１は、上記リブ（Ｘ）が配置された状態における上記一次モードでの最大振幅点である。 Preferably, the maximum amplitude point Pe1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is located other than the crown. Preferably, the maximum amplitude point Pm1 in the first-order mode (in a state where the rib (X) is disposed) is located on the crown. The maximum amplitude point Pm1 is the maximum amplitude point in the primary mode of the head. In other words, the maximum amplitude point Pm1 is the maximum amplitude point in the primary mode in a state where the rib (X) is disposed.

本発明のヘッドの他の態様は、クラウン、ソール及びリブ（Ｘ）を備えており、ヘッド体積が４００ｃｃ以上であり、上記リブ（Ｘ）が、ヘッドの内面に設けられており、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１が、上記クラウンに位置するゴルフクラブヘッドである。 Another aspect of the head of the present invention includes a crown, a sole, and a rib (X). The head volume is 400 cc or more. The rib (X) is provided on the inner surface of the head. The maximum amplitude point Pm1 is the golf club head located on the crown.

好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記クラウン以外に位置する。好ましくは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１が、上記ソールに位置する。好ましくは、上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面に設けられている。このヘッドは、サイドを更に備えており、上記リブ（Ｘ）が、上記ソールの内面及び上記サイドの内面に設けられていてもよい。 Preferably, the maximum amplitude point Pe1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is located other than the crown. Preferably, the maximum amplitude point Pe1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is located on the sole. Preferably, the rib (X) is provided on the inner surface of the sole. The head may further include a side, and the rib (X) may be provided on the inner surface of the sole and the inner surface of the side.

好ましくは、上記リブ（Ｘ）の高さＨＲが２ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。好ましくは、上記リブ（Ｘ）の幅ＢＲの平均値が０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下である。 Preferably, the height HR of the rib (X) is 2 mm or more and 15 mm or less. Preferably, the average value of the width BR of the rib (X) is not less than 0.5 mm and not more than 3 mm.

好ましくは、ヘッド重量は２００ｇ以下である。好ましくは、ヘッドの左右慣性モーメントが４０００ｇ・ｃｍ^２以上である。好ましくは、上記ソールの厚さは１ｍｍ以下である。好ましくは、上記ソールの曲率半径は１００ｍｍ以上である。 Preferably, the head weight is 200 g or less. Preferably, the right and left moment of inertia of the head is 4000 g · cm ² or more. Preferably, the thickness of the sole is 1 mm or less. Preferably, the curvature radius of the sole is 100 mm or more.

リブの効果が向上し、高い打球音が得られうる。 The effect of the rib is improved, and a high hitting sound can be obtained.

図１は、本発明の一実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。FIG. 1 is a view of a head according to an embodiment of the present invention as viewed from the crown side. 図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。2 is a cross-sectional view taken along line F2-F2 of FIG. 図３は、図１のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。3 is a cross-sectional view taken along line F3-F3 in FIG. 図４は、図１のヘッドをソール側から見た図である。FIG. 4 is a view of the head of FIG. 1 as viewed from the sole side. 図５は、図１に寸法線等を付した図である。FIG. 5 is a diagram in which dimension lines and the like are added to FIG. 図６は、図１のヘッドからリブが除かれた状態の図である。FIG. 6 is a view showing a state in which the rib is removed from the head of FIG. 図７は、図６のヘッドの一次モードにおける振動形態が、等高線によって示された図である。FIG. 7 is a diagram showing the vibration form in the primary mode of the head of FIG. 6 by contour lines. 図８は、図７に、リブの配置が書き加えられた図である。FIG. 8 is a diagram in which the arrangement of ribs is added to FIG. 7. 図９は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。FIG. 9 is a view of a head according to another embodiment of the present invention as seen from the crown side. 図１０は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。FIG. 10 is a view of a head according to another embodiment of the present invention as seen from the crown side. 図１１は、図１０のＡ−Ａ線に沿った断面図である。11 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 図１２は、本発明の他の実施形態に係るヘッドをクラウン側から見た図である。FIG. 12 is a view of a head according to another embodiment of the present invention as seen from the crown side. 図１３は、図１２のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。13 is a cross-sectional view taken along line BB in FIG. 図１４は、ヘッドＴ１のシミュレーション画像である。FIG. 14 is a simulation image of the head T1. 図１５は、ヘッドＴ１のシミュレーション画像である。FIG. 15 is a simulation image of the head T1. 図１６は、ヘッドＴ２のシミュレーション画像である。FIG. 16 is a simulation image of the head T2. 図１７は、ヘッドＴ２のシミュレーション画像である。FIG. 17 is a simulation image of the head T2. 図１８は、ヘッドＴ３−１０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 18 is a simulation image of the head T3—10 mm. 図１９は、ヘッドＴ３−１０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 19 is a simulation image of the head T3—10 mm. 図２０は、ヘッドＴ３−１５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 20 is a simulation image of the head T3—15 mm. 図２１は、ヘッドＴ３−１５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 21 is a simulation image of the head T3—15 mm. 図２２は、ヘッドＴ３−３０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 22 is a simulation image of the head T3—30 mm. 図２３は、ヘッドＴ３−３０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 23 is a simulation image of the head T3—30 mm. 図２４は、ヘッドＴ３−３５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 24 is a simulation image of the head T3—35 mm. 図２５は、ヘッドＴ３−３５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 25 is a simulation image of the head T3—35 mm. 図２６は、ヘッドＴ３−４０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 26 is a simulation image of the head T3—40 mm. 図２７は、ヘッドＴ３−４０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 27 is a simulation image of the head T3—40 mm. 図２８は、ヘッドＴ３−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 28 is a simulation image of the head T3-45 mm. 図２９は、ヘッドＴ３−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 29 is a simulation image of the head T3-45 mm. 図３０は、ヘッドＴ３−５０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 30 is a simulation image of the head T3—50 mm. 図３１は、ヘッドＴ３−５０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 31 is a simulation image of the head T3—50 mm. 図３２は、ヘッドＴ３−５５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 32 is a simulation image of the head T3-55 mm. 図３３は、ヘッドＴ３−５５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 33 is a simulation image of the head T3—55 mm. 図３４は、ヘッドＴ４−５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 34 is a simulation image of the head T4-5 mm. 図３５は、ヘッドＴ４−５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 35 is a simulation image of the head T4-5 mm. 図３６は、ヘッドＴ４−１０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 36 is a simulation image of the head T4—10 mm. 図３７は、ヘッドＴ４−１０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 37 is a simulation image of the head T4—10 mm. 図３８は、ヘッドＴ４−１５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 38 is a simulation image of the head T4—15 mm. 図３９は、ヘッドＴ４−１５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 39 is a simulation image of the head T4—15 mm. 図４０は、ヘッドＴ５−２０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 40 is a simulation image of the head T5—20 mm. 図４１は、ヘッドＴ５−２０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 41 is a simulation image of the head T5—20 mm. 図４２は、ヘッドＴ５−３０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 42 is a simulation image of the head T5-30 mm. 図４３は、ヘッドＴ５−３０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 43 is a simulation image of the head T5-30 mm. 図４４は、ヘッドＴ５−３５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 44 is a simulation image of the head T5-35 mm. 図４５は、ヘッドＴ５−３５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 45 is a simulation image of the head T5-35 mm. 図４６は、ヘッドＴ５−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 46 is a simulation image of the head T5-45 mm. 図４７は、ヘッドＴ５−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 47 is a simulation image of the head T5-45 mm. 図４８は、ヘッドＴ５−６０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 48 is a simulation image of the head T5-60 mm. 図４９は、ヘッドＴ５−６０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 49 is a simulation image of the head T5-60 mm. 図５０は、ヘッドＴ５−８０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 50 is a simulation image of the head T5—80 mm. 図５１は、ヘッドＴ５−８０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 51 is a simulation image of the head T5—80 mm. 図５２は、ヘッドＴ６−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 52 is a simulation image of the head T6-45 mm. 図５３は、ヘッドＴ６−４５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 53 is a simulation image of the head T6-45 mm. 図５４は、ヘッドＴ６−５０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 54 is a simulation image of the head T6-50 mm. 図５５は、ヘッドＴ６−５０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 55 is a simulation image of the head T6-50 mm. 図５６は、ヘッドＴ６−５５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 56 is a simulation image of the head T6-55 mm. 図５７は、ヘッドＴ６−５５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 57 is a simulation image of the head T6-55 mm. 図５８は、ヘッドＴ６−６０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 58 is a simulation image of the head T6-60 mm. 図５９は、ヘッドＴ６−６０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 59 is a simulation image of the head T6-60 mm. 図６０は、ヘッドＴ６−６５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 60 is a simulation image of the head T6-65 mm. 図６１は、ヘッドＴ６−６５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 61 is a simulation image of the head T6-65 mm. 図６２は、ヘッドＴ６−７０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 62 is a simulation image of the head T6—70 mm. 図６３は、ヘッドＴ６−７０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 63 is a simulation image of the head T6-70 mm. 図６４は、ヘッドＴ６−７５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 64 is a simulation image of the head T6-75 mm. 図６５は、ヘッドＴ６−７５ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 65 is a simulation image of the head T6-75 mm. 図６６は、ヘッドＴ６−８０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 66 is a simulation image of the head T6-80 mm. 図６７は、ヘッドＴ６−８０ｍｍのシミュレーション画像である。FIG. 67 is a simulation image of the head T6-80 mm. 図６８は、ヘッドＲｆ１をクラウン側から見た図である。FIG. 68 is a view of the head Rf1 as seen from the crown side. 図６９は、ヘッドＲｆ１をソール側から見た図である。FIG. 69 is a view of the head Rf1 as seen from the sole side. 図７０は、ヘッドＥｘ１をクラウン側から見た図である。FIG. 70 is a view of the head Ex1 as seen from the crown side. 図７１は、ヘッドＥｘ２をクラウン側から見た図である。FIG. 71 is a diagram of the head Ex2 as viewed from the crown side. 図７２は、ヘッドＥｘ３をクラウン側から見た図である。FIG. 72 is a view of the head Ex3 as seen from the crown side. 図７３は、ヘッドＥｘ４をクラウン側から見た図である。FIG. 73 is a view of the head Ex4 as seen from the crown side. 図７４は、ヘッドＥｘ５をクラウン側から見た図である。FIG. 74 is a view of the head Ex5 as seen from the crown side. 図７５は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図であり、クラウン側から見た図である。FIG. 75 is a diagram showing the positional relationship between the rib Rb1, the rib Rb2, the rib Rb3, the rib Rb4, and the rib Rb5, as viewed from the crown side. 図７６は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図であり、ソール側から見た図である。FIG. 76 is a diagram showing a positional relationship between the rib Rb1, the rib Rb2, the rib Rb3, the rib Rb4, and the rib Rb5, as viewed from the sole side. 図７７は、ヘッドＥｘ６をクラウン側から見た図である。FIG. 77 is a view of the head Ex6 as seen from the crown side. 図７８は、ヘッドＥｘ７をクラウン側から見た図である。FIG. 78 is a view of the head Ex7 as seen from the crown side. 図７９は、ヘッドＥｘ８をクラウン側から見た図である。FIG. 79 is a view of the head Ex8 as seen from the crown side. 図８０は、ヘッドＥｘ２１をクラウン側から見た図である。FIG. 80 is a view of the head Ex21 as seen from the crown side. 図８１は、ヘッドＥｘ２２をクラウン側から見た図である。FIG. 81 is a view of the head Ex22 as seen from the crown side. 図８２は、ヘッドＥｘ２３をクラウン側から見た図である。FIG. 82 is a view of the head Ex23 as seen from the crown side. 図８３は、ヘッドＥｘ２４をクラウン側から見た図である。FIG. 83 is a view of the head Ex24 as seen from the crown side. 図８４は、ヘッドＥｘ３１をクラウン側から見た図である。FIG. 84 is a view of the head Ex31 as seen from the crown side. 図８５は、ヘッドＥｘ３２をクラウン側から見た図である。FIG. 85 is a view of the head Ex32 as seen from the crown side. 図８６は、ヘッドＥｘ３３をクラウン側から見た図である。FIG. 86 is a view of the head Ex33 as seen from the crown side. 図８７は、ヘッドＥｘ３４をクラウン側から見た図である。FIG. 87 is a view of the head Ex34 as seen from the crown side. 図８８は、ヘッドＥｘ４１をクラウン側から見た図である。FIG. 88 is a view of the head Ex41 as seen from the crown side. 図８９は、ヘッドＥｘ４２をクラウン側から見た図である。FIG. 89 is a view of the head Ex42 as seen from the crown side. 図９０は、ヘッドＥｘ４３をクラウン側から見た図である。FIG. 90 is a view of the head Ex43 as seen from the crown side. 図９１は、ヘッドＥｘ４４をクラウン側から見た図である。FIG. 91 is a view of the head Ex44 as seen from the crown side. 図９２は、リブ（Ｘ）の配置とソール一次固有振動数との関係を示すグラフである。FIG. 92 is a graph showing the relationship between the arrangement of the rib (X) and the sole primary natural frequency. 図９３は、リブ（Ｘ）の配置とソール一次固有振動数との関係を示すグラフである。FIG. 93 is a graph showing the relationship between the arrangement of the rib (X) and the sole primary natural frequency. 図９４は、ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４、ヘッドＥｘ５、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８の固有振動数を示すグラフである。FIG. 94 is a graph showing the natural frequencies of the head Ex1, the head Ex2, the head Ex3, the head Ex4, the head Ex5, the head Ex6, the head Ex7, and the head Ex8.

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。 Hereinafter, the present invention will be described in detail based on preferred embodiments with appropriate reference to the drawings.

本発明では、ヘッドの固有モード及びヘッドの固有振動数が考慮される。 In the present invention, the natural mode of the head and the natural frequency of the head are considered.

先ず、本願における用語が、以下のように定義される。 First, terms in the present application are defined as follows.

［固有モード］
あらゆる物体は、振動するときの固有の形態を有する。この固有の形態が、固有モードである。本願では、ヘッド（ヘッド全体）の固有モードが考慮される。 [Eigen mode]
Every object has a unique shape when it vibrates. This unique form is a natural mode. In the present application, the eigenmode of the head (entire head) is considered.

本願にいう「固有モード」とは、ヘッドの固有モードである。本願において、単に「固有モード」という場合、ヘッド全体の固有モードを意味する。本願において、「ヘッドの固有モード」という場合も、ヘッド全体の固有モードを意味する。 The “natural mode” referred to in the present application is a natural mode of the head. In the present application, the simple “eigen mode” means the eigen mode of the entire head. In the present application, the “head eigenmode” also refers to the eigenmode of the entire head.

固有モードを得る方法は限定されず、モード試験（実験モード解析とも称される）又はモード解析が用いられ得る。モード試験では、加振実験を行い、この実験の結果に基づいて、固有モードを求める。モード解析では、シミュレーションにより、固有モードを求める。このシミュレーションでは、例えば、有限要素法が用いられ得る。モード試験及びモード解析の方法は、公知である。 The method for obtaining the eigenmode is not limited, and mode testing (also referred to as experimental mode analysis) or mode analysis can be used. In the mode test, an excitation experiment is performed, and an eigenmode is obtained based on the result of this experiment. In the mode analysis, the eigenmode is obtained by simulation. In this simulation, for example, a finite element method can be used. Mode test and mode analysis methods are known.

モード試験又はモード解析は、自由支持条件で行われる。即ち、拘束条件がフリーとされる。モード解析では、例えば、市販の固有値解析ソフトウェアが用いられる。このソフトウェアとして、商品名「ＡＢＡＱＵＳ」（ＡＢＡＱＵＳＩＮＣ．製）、ＭＡＲＣ（ＭＳＣＳＯＦＴ社製）及び商品名「ＩＤＥＡＳ」（ＥＤＳＰＬＭＳｏｌｕｔｉｏｎｓ社製）が例示される。 The mode test or mode analysis is performed under free support conditions. That is, the constraint condition is free. In the mode analysis, for example, commercially available eigenvalue analysis software is used. Examples of the software include trade name “ABAQUS” (manufactured by ABAQUS INC.), MARC (manufactured by MSC SOFT), and trade name “IDEAS” (manufactured by EDS PLM Solutions).

後述される実施例では、固有値解析ソフトウェアを用いたモード解析がなされている。実測によるモード試験では、例えば、ヘッドのいずれかの部位（例えばネック端面）に糸を取り付け、ヘッドを糸につるした状態で、ヘッド各部をインパクトハンマーで叩き、フェース中心の加速度応答との伝達関数を計測することで、モードが求められる。 In an embodiment described later, mode analysis using eigenvalue analysis software is performed. In a mode test by actual measurement, for example, a thread is attached to any part of the head (for example, the neck end face), the head is hung on the thread, each part of the head is hit with an impact hammer, and a transfer function with the acceleration response at the center of the face By measuring, the mode is required.

［固有振動数］
本願にいう「固有振動数」とは、ヘッドの固有振動数である。本願において、単に「固有振動数」という場合、ヘッド全体の固有振動数を意味する。本願において、「ヘッドの固有振動数」という場合も、ヘッド全体の固有振動数を意味する。 [Natural frequency]
The “natural frequency” referred to in the present application is the natural frequency of the head. In the present application, the simple term “natural frequency” means the natural frequency of the entire head. In the present application, “the natural frequency of the head” also means the natural frequency of the entire head.

［Ｎ次固有振動数］
本願にいう「Ｎ次固有振動数」とは、「ヘッド全体における固有振動数のうち、小さい方から数えてＮ番目の固有振動数」である。ただし、Ｎは１以上の整数である。ヘッドが変形しない剛体モードは、次数に数えない。例えば、「一次固有振動数」とは、「ヘッド全体における一次の固有振動数」である。例えば、「二次固有振動数」とは、「ヘッド全体における二次の固有振動数」である。本願において、単に「Ｎ次固有振動数」という場合、ヘッド全体におけるＮ次の固有振動数を意味する。本願において、「ヘッドのＮ次固有振動数」という場合も、ヘッド全体におけるＮ次の固有振動数を意味する。 [Nth natural frequency]
The “Nth natural frequency” referred to in the present application is “the Nth natural frequency counted from the smaller of the natural frequencies of the entire head”. However, N is an integer greater than or equal to 1. The rigid body mode in which the head does not deform is not counted in the order. For example, “primary natural frequency” is “primary natural frequency in the entire head”. For example, the “secondary natural frequency” is “secondary natural frequency in the entire head”. In the present application, simply referring to the “Nth order natural frequency” means the Nth order natural frequency in the entire head. In the present application, the “Nth natural frequency of the head” also means the Nth natural frequency of the entire head.

［Ｎ次モード］
本願にいう「Ｎ次モード」とは、「ヘッド全体におけるＮ次の固有モード」である。ただし、Ｎは１以上の整数である。例えば、「一次モード」とは、「ヘッド全体における一次の固有モード」である。例えば、「二次モード」とは、「ヘッド全体における二次の固有モード」である。本願において、単に「Ｎ次モード」という場合、ヘッド全体におけるＮ次の固有モードを意味する。本願において、「ヘッドのＮ次モード」という場合も、ヘッド全体におけるＮ次の固有モードを意味する。 [Nth order mode]
The “Nth order mode” referred to in the present application is an “Nth order eigenmode in the entire head”. However, N is an integer greater than or equal to 1. For example, the “primary mode” is “a primary eigenmode in the entire head”. For example, “secondary mode” is “secondary eigenmode in the entire head”. In the present application, the “Nth order mode” simply means an Nth order eigenmode in the entire head. In the present application, “the Nth-order mode of the head” also means an Nth-order eigenmode in the entire head.

「一次固有振動数」は、ヘッドの固有振動数のうち、最も小さい固有振動数である。「二次固有振動数」は、小さいほうから２番目の固有振動数である。「３次固有振動数」は、小さい方から３番目の固有振動数である。「Ｎ次固有振動数」とは、小さい方からＮ番目の固有振動数である。打球音を高くするには、「一次固有振動数」を高くするのが最も有効であると考えられる。 The “primary natural frequency” is the smallest natural frequency among the natural frequencies of the head. The “secondary natural frequency” is the second natural frequency from the smallest. The “third natural frequency” is the third natural frequency from the smallest. The “Nth natural frequency” is the Nth natural frequency from the smallest. To increase the hitting sound, it is considered most effective to increase the “primary natural frequency”.

［最大振幅点］
Ｎ次の固有モードにおいて、最も振幅が大きい点が、最大振幅点である。最大振幅点は、通常、各次の固有モード毎に、１箇所定まる。例えば、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１は、通常、一箇所である。同様に、二次モードでの最大振幅点Ｐｍ２は、通常、一箇所である。同様に、三次モードでの最大振幅点Ｐｍ３は、通常、一箇所である。同様に、四次モードでの最大振幅点Ｐｍ４は、通常、一箇所である。同様に、五次モードでの最大振幅点Ｐｍ５は、通常、一箇所である。 [Maximum amplitude point]
In the Nth-order eigenmode, the point with the largest amplitude is the maximum amplitude point. The maximum amplitude point is usually determined at one place for each eigenmode. For example, the maximum amplitude point Pm1 in the primary mode is usually one location. Similarly, the maximum amplitude point Pm2 in the secondary mode is usually one place. Similarly, the maximum amplitude point Pm3 in the third-order mode is usually one place. Similarly, the maximum amplitude point Pm4 in the fourth order mode is usually one place. Similarly, the maximum amplitude point Pm5 in the fifth order mode is usually one place.

最大振幅点Ｐｍ１は、一次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ２は、二次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ３は、三次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ４は、四次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。最大振幅点Ｐｍ５は、五次モードにおいて、最も振幅の大きな点である。 The maximum amplitude point Pm1 is a point having the largest amplitude in the primary mode. The maximum amplitude point Pm2 is a point having the largest amplitude in the secondary mode. The maximum amplitude point Pm3 is a point having the largest amplitude in the tertiary mode. The maximum amplitude point Pm4 is a point having the largest amplitude in the fourth-order mode. The maximum amplitude point Pm5 is a point having the largest amplitude in the fifth-order mode.

［一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１］
一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１とは、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１における振幅である。 [Maximum amplitude Ma1 of vibration in primary mode]
The maximum vibration amplitude Ma1 in the primary mode is an amplitude at the maximum amplitude point Pe1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed.

［振幅比Ｒｈ］
一次モードでの振動の最大振幅Ｍａ１に対する振幅比率が、振幅比Ｒｈ（％）と定義される。振幅比Ｒｈは、リブ（Ｘ）が除かれた状態において決定される。 [Amplitude ratio Rh]
The amplitude ratio with respect to the maximum amplitude Ma1 of the vibration in the primary mode is defined as the amplitude ratio Rh (%). The amplitude ratio Rh is determined in a state where the rib (X) is removed.

［高Ｒｈ領域］
「高Ｒｈ領域」とは、上記振幅比Ｒｈ（％）が８０％以上である領域を意味する。典型的には、高Ｒｈ領域は、ソールに位置する。高Ｒｈ領域の数は、単数又は複数である。典型的な大型ヘッド（１番ウッド）では、高Ｒｈ領域の数が複数となりうる。 [High Rh region]
The “high Rh region” means a region where the amplitude ratio Rh (%) is 80% or more. Typically, the high Rh region is located on the sole. The number of high Rh regions is one or more. In a typical large head (No. 1 wood), the number of high Rh regions can be plural.

［第一の腹（最大の腹）］
本願にいう「第一の腹」とは、各固有モードにおいて、最も振幅の大きな腹を意味する。上記最大振幅点Ｐｍ１は、一次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ２は、二次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ３は、三次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ４は、四次モードにおける第一の腹に位置する。上記最大振幅点Ｐｍ５は、五次モードにおける第一の腹に位置する。この第一の腹は、「最大の腹」とも称される。 [First belly (largest belly)]
The “first antinode” in the present application means the antinode with the largest amplitude in each eigenmode. The maximum amplitude point Pm1 is located on the first antinode in the primary mode. The maximum amplitude point Pm2 is located on the first antinode in the secondary mode. The maximum amplitude point Pm3 is located on the first antinode in the tertiary mode. The maximum amplitude point Pm4 is located on the first antinode in the fourth-order mode. The maximum amplitude point Pm5 is located on the first antinode in the fifth order mode. This first belly is also referred to as the “maximum belly”.

［第二の腹］
本願にいう「第二の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が２番目に大きな腹を意味する。 [Second belly]
The “second antinode” in the present application means an antinode with the second largest amplitude in each eigenmode.

［第三の腹］
本願にいう「第三の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が３番目に大きな腹を意味する。 [Third belly]
The “third antinode” in the present application means an antinode with the third largest amplitude in each eigenmode.

［第四の腹］
本願にいう「第四の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が４番目に大きな腹を意味する。 [Fourth belly]
The “fourth antinode” in the present application means an antinode with the fourth largest amplitude in each eigenmode.

［第五の腹］
本願にいう「第五の腹」とは、各固有モードにおいて、振幅が５番目に大きな腹を意味する。 [Fifth belly]
The “fifth antinode” in the present application means an antinode with the fifth largest amplitude in each eigenmode.

［リブ（Ｘ）］
本願にいう「リブ（Ｘ）」は、本発明に係るリブである。本発明のゴルフクラブヘッドでは、本発明と関係しないリブが更に設けられてもよい。本発明と関係しないリブとの区別を明確とする目的で、「リブ（Ｘ）」との用語が用いられる。 [Rib (X)]
The “rib (X)” referred to in the present application is a rib according to the present invention. In the golf club head of the present invention, a rib not related to the present invention may be further provided. The term “rib (X)” is used for the purpose of clarifying the distinction from the rib not related to the present invention.

本発明のゴルフクラブヘッドは、リブ（Ｘ）を有する。このリブ（Ｘ）の配置を決定する目的で、本発明では、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態が考慮される。リブ（Ｘ）が除かれた状態を考慮することにより、リブ（Ｘ）の好ましい配置が実現しうる。「リブ（Ｘ）が除かれた状態」とは、「リブ（Ｘ）のみが除かれており、その他は同一である状態」である。 The golf club head of the present invention has a rib (X). For the purpose of determining the arrangement of the rib (X), the present invention considers a state in which the rib (X) is removed. By considering the state where the rib (X) is removed, a preferable arrangement of the rib (X) can be realized. The “state in which the rib (X) is removed” means “a state in which only the rib (X) is removed and the others are the same”.

リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ１である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における二次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ２である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における三次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ３である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における四次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ４である。リブ（Ｘ）が除かれた状態における五次モードでの最大振幅点が、点Ｐｅ５である。 The maximum amplitude point in the first-order mode in the state where the rib (X) is removed is the point Pe1. The maximum amplitude point in the secondary mode in the state where the rib (X) is removed is the point Pe2. The maximum amplitude point in the third-order mode in a state where the rib (X) is removed is the point Pe3. The maximum amplitude point in the fourth-order mode in a state where the rib (X) is removed is the point Pe4. The maximum amplitude point in the fifth-order mode in the state where the rib (X) is removed is the point Pe5.

本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの一次固有振動数がＨ１（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの一次固有振動数がＶ１（Ｈｚ）とされる。 In the present application, the primary natural frequency of the head having the rib (X) is H1 (Hz), and the primary natural frequency of the head in a state where the rib (X) is removed is V1 (Hz).

本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの二次固有振動数がＨ２（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの二次固有振動数がＶ２（Ｈｚ）とされる。 In the present application, the secondary natural frequency of the head having the rib (X) is H2 (Hz), and the secondary natural frequency of the head in a state where the rib (X) is removed is V2 (Hz). .

本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの三次固有振動数がＨ３（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの三次固有振動数がＶ３（Ｈｚ）とされる。 In the present application, the third natural frequency of the head having the rib (X) is H3 (Hz), and the third natural frequency of the head in a state where the rib (X) is removed is V3 (Hz).

本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの四次固有振動数がＨ４（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの四次固有振動数がＶ４（Ｈｚ）とされる。 In the present application, the fourth natural frequency of the head having the rib (X) is H4 (Hz), and the fourth natural frequency of the head in a state where the rib (X) is removed is V4 (Hz). .

本願では、リブ（Ｘ）を有するヘッドの五次固有振動数がＨ５（Ｈｚ）とされ、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの五次固有振動数がＶ５（Ｈｚ）とされる。 In the present application, the fifth natural frequency of the head having the rib (X) is H5 (Hz), and the fifth natural frequency of the head in a state where the rib (X) is removed is V5 (Hz). .

リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、以下の関係を満たす。
Ｈ１＜Ｈ２＜Ｈ３＜Ｈ４＜Ｈ５ The natural frequency of the head having the rib (X) satisfies the following relationship.
H1 <H2 <H3 <H4 <H5

即ち、リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、小さい方から順に、Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、Ｈ４、Ｈ５である。 That is, the natural frequencies of the head having the rib (X) are H1, H2, H3, H4, and H5 in order from the smallest.

リブ（Ｘ）が除かれた状態におけるヘッドの固有振動数は、以下の関係を満たす。
Ｖ１＜Ｖ２＜Ｖ３＜Ｖ４＜Ｖ５ The natural frequency of the head with the rib (X) removed satisfies the following relationship.
V1 <V2 <V3 <V4 <V5

即ち、リブ（Ｘ）を有するヘッドの固有振動数は、小さい方から順に、Ｖ１、Ｖ２、Ｖ３、Ｖ４、Ｖ５である。 That is, the natural frequencies of the head having the rib (X) are V1, V2, V3, V4, and V5 in order from the smallest.

次に、本発明に係るゴルフクラブヘッドの構造の一例が説明される。 Next, an example of the structure of the golf club head according to the present invention will be described.

図１及び図５は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブヘッド２をクラウン側から見た図である。図２は、図１のＦ２−Ｆ２線に沿った断面図である。図３は、図１のＦ３−Ｆ３線に沿った断面図である。図４は、ヘッド２をソール側から見た図である。 1 and 5 are views of a golf club head 2 according to an embodiment of the present invention as viewed from the crown side. 2 is a cross-sectional view taken along line F2-F2 of FIG. 3 is a cross-sectional view taken along line F3-F3 in FIG. FIG. 4 is a view of the head 2 as viewed from the sole side.

ヘッド２は、フェース４、クラウン６、ソール８、サイド１０及びホーゼル１２を有する。クラウン６は、フェース４の上縁からヘッド後方に向かって延びている。ソール８は、フェース４の下縁からヘッド後方に向かって延びている。サイド１０は、クラウン６とソール８との間に延びている。図２及び図３が示すように、ヘッド２の内部は中空である。ヘッド２は、中空である。ヘッド２は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドである。 The head 2 has a face 4, a crown 6, a sole 8, a side 10, and a hosel 12. The crown 6 extends from the upper edge of the face 4 toward the rear of the head. The sole 8 extends from the lower edge of the face 4 toward the rear of the head. The side 10 extends between the crown 6 and the sole 8. As shown in FIGS. 2 and 3, the inside of the head 2 is hollow. The head 2 is hollow. The head 2 is a so-called wood type golf club head.

図２及び図３が示すように、ヘッド２の内面には、ソール８とサイド１０との境界ｋ２が存在する。更に、ヘッド２の内面には、サイド１０とクラウン６との境界ｋ３が存在する。 As shown in FIGS. 2 and 3, a boundary k <b> 2 between the sole 8 and the side 10 exists on the inner surface of the head 2. Further, a boundary k 3 between the side 10 and the crown 6 exists on the inner surface of the head 2.

なお、ソール８とサイド１０との境界が不明である場合、ヘッドの輪郭線Ｌｈよりもソール側の部分をソールとみなし、ヘッドの輪郭線Ｌｈよりもクラウン側の部分をクラウンとみなす。ヘッドの輪郭線Ｌｈとは、ヘッドをクラウン側から見たときの輪郭線である。 When the boundary between the sole 8 and the side 10 is unknown, a portion on the sole side with respect to the contour line Lh of the head is regarded as a sole, and a portion on the crown side with respect to the contour line Lh of the head is regarded as a crown. The head outline Lh is an outline when the head is viewed from the crown side.

ヘッド２は、フェース部材１４と、クラウン部材１５と、ヘッド本体１６とが接合されてなる（図３参照）。接合方法は、溶接である。フェース部材１４、クラウン部材１５及びヘッド本体１６は、いずれも、チタン合金よりなる。図３には、フェース部材１４とヘッド本体１６との境界ｋ１が示されている。図３には、クラウン部材１５とヘッド本体１６との境界ｋ１１が示されている。 The head 2 is formed by bonding a face member 14, a crown member 15, and a head body 16 (see FIG. 3). The joining method is welding. The face member 14, the crown member 15 and the head body 16 are all made of a titanium alloy. FIG. 3 shows a boundary k <b> 1 between the face member 14 and the head body 16. FIG. 3 shows a boundary k11 between the crown member 15 and the head body 16.

フェース部材１４は、フェース４の全部を構成する。更にフェース部材１４は、クラウン６の一部、ソール８の一部及びサイド１０の一部を構成する。フェース部材１４は、略皿状（カップ状）である。フェース部材１４は、カップフェースと称されることがある。 The face member 14 constitutes the entire face 4. Further, the face member 14 constitutes a part of the crown 6, a part of the sole 8, and a part of the side 10. The face member 14 has a substantially dish shape (cup shape). The face member 14 may be referred to as a cup face.

クラウン部材１５は、クラウン６の一部を構成している。クラウン部材１５は、クラウン６の中央部を構成している。 The crown member 15 constitutes a part of the crown 6. The crown member 15 constitutes the central part of the crown 6.

本体１６は、クラウン６の一部、ソール８の一部、サイド１０の一部及びホーゼル１２の全部を構成している。図示しないが、本体１６には、クラウン部材１５の形状に対応した形状の貫通孔が開けられている。この貫通孔を、クラウン部材１５が塞いでいる。 The main body 16 constitutes a part of the crown 6, a part of the sole 8, a part of the side 10, and the whole hosel 12. Although not shown, the main body 16 has a through hole having a shape corresponding to the shape of the crown member 15. The through hole is closed by the crown member 15.

図１が示すように、ホーゼル１２は、シャフトを装着するための孔１７を有する。図示されないシャフトは、孔１７に挿入される。図示しないが、孔１７は、中心軸線Ｚ１を有する。この中心軸線Ｚ１は、ヘッド２を備えたゴルフクラブのシャフト軸線に略一致する。 As shown in FIG. 1, the hosel 12 has a hole 17 for mounting a shaft. A shaft (not shown) is inserted into the hole 17. Although not shown, the hole 17 has a central axis Z1. The central axis Z1 substantially coincides with the shaft axis of the golf club provided with the head 2.

なお、本発明では、ヘッドの構造及びヘッドの製法は限定されない。 In the present invention, the structure of the head and the manufacturing method of the head are not limited.

本願では、基準垂直面、フェース−バック方向及びトウ−ヒール方向が定義される。上記中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッドが載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。 In the present application, a reference vertical plane, a face-back direction, and a toe-heel direction are defined. A state in which the central axis Z1 is included in the plane P1 perpendicular to the horizontal plane H and the head is placed on the horizontal plane H at a predetermined lie angle and real loft angle is a reference state. The plane P1 is a reference vertical plane.

本願においてトウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。 In the present application, the toe-heel direction is a direction of an intersection line between the reference vertical plane and the horizontal plane H.

本願においてフェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。 In the present application, the face-back direction is a direction perpendicular to the toe-heel direction and parallel to the horizontal plane H.

ヘッド２は、その内面にリブ２０を有している。図２が示すように、リブ２０は、ソール８の内面に設けられている。リブ２０は、トウ−ヒール方向に対して略平行である。この「略平行」とは、トウ−ヒール方向に対する角度が±５度（ｄｅｇｒｅｅ）以内であることを意味する。 The head 2 has a rib 20 on its inner surface. As shown in FIG. 2, the rib 20 is provided on the inner surface of the sole 8. The rib 20 is substantially parallel to the toe-heel direction. The term “substantially parallel” means that the angle with respect to the toe-heel direction is within ± 5 degrees (degree).

このリブ２０は、本願におけるリブ（Ｘ）である。 The rib 20 is the rib (X) in the present application.

リブ２０は、１本である。リブ２０は、一本の筋状に延びている。図１が示すように、リブ２０は、直線状に延びている。上記基準状態のヘッド２において、リブ２０を上記水平面Ｈに投影したとき、このリブ２０の投影像Ｔｒは、略真っ直ぐである。リブ２０の上面２２の幅方向中心線（図示しない）は、直線である。リブ２０の上面２２の幅は一定である。リブ２０の上面２２は真っ直ぐに伸びている。リブ２０のフェース側の側面２４は、平面である。リブ２０のバック側の側面２６は、平面である。 One rib 20 is provided. The rib 20 extends in a single line shape. As shown in FIG. 1, the rib 20 extends linearly. In the head 2 in the reference state, when the rib 20 is projected onto the horizontal plane H, the projected image Tr of the rib 20 is substantially straight. A center line (not shown) in the width direction of the upper surface 22 of the rib 20 is a straight line. The width of the upper surface 22 of the rib 20 is constant. The upper surface 22 of the rib 20 extends straight. The side surface 24 on the face side of the rib 20 is a flat surface. The side surface 26 on the back side of the rib 20 is a flat surface.

打球時において、ヘッド２が振動する。このヘッド２の振動が、打球音の一因である。リブ２０は、ソール８の剛性を高める。リブ２０を配置することにより、ヘッド２の一次モードにおける第一の腹の位置が、ソールからクラウンへと移動する。リブ２０により、、一次の固有振動数はＶ１からＨ１になる。一次の固有振動数Ｈ１の値は、打球音の高さへの影響が大きい。一次の固有振動数がＨ１となることにより、打球音が高くなりやすい。リブ２０は、打球音の改善に寄与する。 The head 2 vibrates at the time of hitting. This vibration of the head 2 is a cause of the hitting sound. The rib 20 increases the rigidity of the sole 8. By disposing the rib 20, the position of the first belly in the primary mode of the head 2 moves from the sole to the crown. By the rib 20, the primary natural frequency is changed from V1 to H1. The value of the primary natural frequency H1 has a great influence on the pitch of the hitting sound. When the primary natural frequency is H1, the hitting sound tends to be high. The rib 20 contributes to the improvement of the hitting sound.

図５において符号ｅ１で示されるのは、ヘッドの最前方点である。最前方点ｅ１は、上記基準状態のヘッド２において、最もフェース側（前方）に位置する点である。この最前方点ｅ１は、リーディングエッジに含まれる。 In FIG. 5, what is indicated by reference numeral e1 is the forefront point of the head. The foremost point e1 is a point located on the most face side (front) in the head 2 in the reference state. This forefront point e1 is included in the leading edge.

図５において符号Ｗａで示されるのは、ヘッド幅である。ヘッド幅は、フェース−バック方向におけるヘッドの最大幅である。このヘッド幅Ｗａは、上記基準状態のヘッドを上記水平面Ｈに投影した投影像に基づいて測定される。この投影の投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。 In FIG. 5, what is indicated by the symbol Wa is the head width. The head width is the maximum width of the head in the face-back direction. The head width Wa is measured based on a projection image obtained by projecting the head in the reference state onto the horizontal plane H. The projection direction of this projection is a direction perpendicular to the horizontal plane H.

図５において符号Ｒ１で示されるのは、リブ２０に属する点である。この点Ｒ１は、多数存在する。 In FIG. 5, what is indicated by a symbol R <b> 1 is a point belonging to the rib 20. There are many points R1.

図５において符号Ｗｂで示されるのは、最前方点ｅ１から点Ｒ１までのフェース−バック方向距離である。距離Ｗｂは、リブ２０に属する各点Ｒ１のそれぞれについて定まる。 In FIG. 5, what is indicated by a symbol Wb is a distance in the face-back direction from the forefront point e1 to the point R1. The distance Wb is determined for each point R1 belonging to the rib 20.

図５において符号Ｗｃで示されるのは、ヘッド長さである。このヘッド長さは、ヒール側の地点Ｗｈと、トウ側の地点Ｗｔとのトウ−ヒール方向長さである。地点Ｗｔは、基準状態のヘッドにおいて最もトウ側に位置する点である。地点Ｗｈの決定にあたっては、上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面Ｈから上方に２２．２３ｍｍ隔てた水平面Ｈ１が考慮される。水平面Ｈ１に含まれ且つヘッドにも含まれる点のうち、最もヒール側に位置する点が、地点Ｗｈである。ヘッド長さＷｃは、地点Ｗｔと地点Ｗｈとのトウ−ヒール方向における距離である。 In FIG. 5, what is indicated by a symbol Wc is the head length. This head length is the length in the toe-heel direction between the heel side point Wh and the toe side point Wt. The point Wt is a point located closest to the toe side in the head in the reference state. In determining the point Wh, in the head in the reference state, a horizontal plane H1 that is 22.23 mm apart from the horizontal plane H is considered. Of the points included in the horizontal plane H1 and also included in the head, the point located closest to the heel is the point Wh. The head length Wc is a distance in the toe-heel direction between the point Wt and the point Wh.

図５において符号Ｗｒで示されるのは、リブ２０の長さである。このリブ長さＷｒは、上記基準状態のヘッド２において、リブ２０を上記水平面Ｈに投影した投影像Ｔｒに基づいて測定される。この投影の投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。リブの長さＷｒは、トウ−ヒール方向における長さである。 In FIG. 5, what is indicated by a symbol Wr is the length of the rib 20. The rib length Wr is measured based on a projection image Tr obtained by projecting the rib 20 onto the horizontal plane H in the head 2 in the reference state. The projection direction of this projection is a direction perpendicular to the horizontal plane H. The rib length Wr is the length in the toe-heel direction.

ヘッド２８における一次モードの形態を考慮して、比（Ｗｂ／Ｗａ）が設計される。比（Ｗｂ／Ｗａ）は、一定でなくてもよい。打球音の観点から、比（Ｗｂ／Ｗａ）は、略一定であるのが好ましい。この観点から、好ましくは、リブ２０のあらゆる点Ｒ１に関し、比（Ｗｂ／Ｗａ）は、±５％の範囲内である。 The ratio (Wb / Wa) is designed in consideration of the form of the primary mode in the head 28. The ratio (Wb / Wa) may not be constant. From the viewpoint of the hitting sound, the ratio (Wb / Wa) is preferably substantially constant. From this point of view, the ratio (Wb / Wa) is preferably in the range of ± 5% for every point R1 of the rib 20.

リブ２０は、曲がって延在していてもよい。ただし、トウ−ヒール方向に対する角度は±５度以内であるのが好ましい。リブ２０の質量を抑制しつつ打球音を改善する観点から、リブ２０は、真っ直ぐに伸びているのがよい。 The rib 20 may be bent and extend. However, the angle with respect to the toe-heel direction is preferably within ± 5 degrees. From the viewpoint of improving the hitting sound while suppressing the mass of the rib 20, it is preferable that the rib 20 extends straight.

本発明では、リブ２０が除かれた状態におけるヘッド２８が考慮される。図６は、ヘッド２８をクラウン側から見た図である。図７及び図８は、ヘッド２８をソール側から見た図である。リブ２０の有無を除き、ヘッド２とヘッド２８とは同一である。ヘッド２８は、例えば、ヘッド２からリブ２０を切除することにより得られうる。また、リブ２０を取り付けない他はヘッド２と同様にしてヘッドを製造することによっても、ヘッド２８が得られうる。ヘッドの三次元データにおいて、リブ２０が除去されてもよい。 In the present invention, the head 28 with the rib 20 removed is considered. FIG. 6 is a view of the head 28 as seen from the crown side. 7 and 8 are views of the head 28 as viewed from the sole side. Except for the presence or absence of the rib 20, the head 2 and the head 28 are the same. The head 28 can be obtained, for example, by cutting the rib 20 from the head 2. The head 28 can also be obtained by manufacturing the head in the same manner as the head 2 except that the rib 20 is not attached. In the three-dimensional data of the head, the rib 20 may be removed.

図７及び図８には、リブ２０が除かれた状態のヘッド２８における、一次モードでの振動形態が示されている。図７及び図８では、振幅比Ｒｈが等高線として示されている。図７及び図８には、等高線ＣＬ１０、等高線ＣＬ２０、等高線ＣＬ３０、等高線ＣＬ４０、等高線ＣＬ５０、等高線ＣＬ６０、等高線ＣＬ７０、等高線ＣＬ８０及び等高線ＣＬ９０が示されている。等高線ＣＬ１０は、振幅比Ｒｈが１０％である位置を示す。等高線ＣＬ２０は、振幅比Ｒｈが２０％である位置を示す。等高線ＣＬ３０は、振幅比Ｒｈが３０％である位置を示す。等高線ＣＬ４０は、振幅比Ｒｈが４０％である位置を示す。等高線ＣＬ５０は、振幅比Ｒｈが５０％である位置を示す。等高線ＣＬ６０は、振幅比Ｒｈが６０％である位置を示す。等高線ＣＬ７０は、振幅比Ｒｈが７０％である位置を示す。等高線ＣＬ８０は、振幅比Ｒｈが８０％である位置を示す。等高線ＣＬ９０は、振幅比Ｒｈが９０％である位置を示す。 7 and 8 show the vibration mode in the primary mode in the head 28 with the rib 20 removed. 7 and 8, the amplitude ratio Rh is shown as a contour line. 7 and 8, the contour line CL10, the contour line CL20, the contour line CL30, the contour line CL40, the contour line CL50, the contour line CL60, the contour line CL70, the contour line CL80, and the contour line CL90 are shown. A contour line CL10 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 10%. A contour line CL20 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 20%. A contour line CL30 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 30%. A contour line CL40 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 40%. A contour line CL50 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 50%. A contour line CL60 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 60%. A contour line CL70 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 70%. A contour line CL80 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 80%. A contour line CL90 indicates a position where the amplitude ratio Rh is 90%.

図７及び図８が示す様に、ヘッド２８は、振幅比Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域Ａ８０を有する。高Ｒｈ領域Ａ８０は、等高線ＣＬ８０の内側の領域である。ヘッド２８では、高Ｒｈ領域Ａ８０は、２個存在する。いずれの高Ｒｈ領域Ａ８０も、ソール８に位置する。最大振幅点Ｐｅ１は、トウ側の高Ｒｈ領域Ａ８０に位置する。図７及び図８において、高Ｒｈ領域Ａ８０がハッチングで示されている。 As shown in FIGS. 7 and 8, the head 28 has a high Rh region A80 having an amplitude ratio Rh of 80% or more. The high Rh region A80 is a region inside the contour line CL80. In the head 28, there are two high Rh regions A80. Any high Rh region A80 is located in the sole 8. The maximum amplitude point Pe1 is located in the toe side high Rh region A80. 7 and 8, the high Rh region A80 is indicated by hatching.

図７が示す様に、上記リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１は、ソール８に位置する。一方、図１が示す様に、（上記リブ（Ｘ）を有する）ヘッド２の最大振幅点Ｐｍ１は、クラウンに位置する。リブ（Ｘ）の設置により、一次モードの最大振幅点がソールからクラウンに移動している。この最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置することは、一次固有振動数Ｈ１の増大に寄与する。一次固有振動数Ｈ１の増大は、打球音を高くするのに有効である。 As shown in FIG. 7, the maximum amplitude point Pe <b> 1 in the primary mode in the state where the rib (X) is removed is located on the sole 8. On the other hand, as shown in FIG. 1, the maximum amplitude point Pm1 of the head 2 (having the rib (X)) is located at the crown. By installing the rib (X), the maximum amplitude point of the first-order mode is moved from the sole to the crown. The position of the maximum amplitude point Pm1 at the crown contributes to an increase in the primary natural frequency H1. Increasing the primary natural frequency H1 is effective for increasing the hitting sound.

ソールの形状は、平坦に近い場合が多い。一方、クラウンには、通常、曲率が付与される。通常、クラウンの曲率半径は、ソールの曲率半径よりも小さい。一方、ヘッドの大型化に伴い、クラウンの厚みと、ソールの厚みとは、近づく傾向にある。ヘッドの大型化に伴い、ソールが薄くされる傾向にある。その結果、クラウンの厚みとソールの厚みとが近くなりやすい。この場合、一次モードでの最大振幅点がソールに位置しやすい。 The shape of the sole is often nearly flat. On the other hand, the crown is usually given a curvature. Usually, the radius of curvature of the crown is smaller than the radius of curvature of the sole. On the other hand, with an increase in the size of the head, the thickness of the crown and the thickness of the sole tend to approach each other. As the size of the head increases, the sole tends to be thinner. As a result, the thickness of the crown and the thickness of the sole tend to be close. In this case, the maximum amplitude point in the primary mode is likely to be located on the sole.

一次モードでの最大振幅点がソールに位置している場合、一次固有振動数Ｈ１が小さくなりやすい。ソール形状が比較的平坦なのが、その一因である。一方、一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置している場合、一次固有振動数Ｈ１が大きくなりやすい。クラウンの曲率半径が比較的小さいのが、その一因である。大きな一次固有振動数Ｈ１により、打球音が高くなりやすい。上記リブ２０の配置は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。 When the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole, the primary natural frequency H1 tends to be small. One reason is that the sole shape is relatively flat. On the other hand, when the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown, the primary natural frequency H1 tends to increase. One reason is that the radius of curvature of the crown is relatively small. The hitting sound tends to be high due to the large primary natural frequency H1. The arrangement of the rib 20 is effective for increasing the primary natural frequency H1.

上記の通り、ヘッド２では、リブ２０の設置により、一次モードでの最大振幅点の位置が、クラウン以外からクラウンへと移動している。このことは、リブ２０が、打球音を高くするのに有効であることを示している。 As described above, in the head 2, the position of the maximum amplitude point in the primary mode is moved from the position other than the crown to the crown due to the installation of the rib 20. This indicates that the rib 20 is effective in increasing the hitting sound.

一次モードでの最大振幅点がソールに位置している場合、その最大振幅点の位置をソールからクラウンへと移動させる観点から、リブ（Ｘ）は、ソールの内面に配置されるのが好ましい。 When the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole, the rib (X) is preferably arranged on the inner surface of the sole from the viewpoint of moving the position of the maximum amplitude point from the sole to the crown.

サイドを有するヘッドの場合、リブ（Ｘ）は、ソールの内面のみに配置されていてもよいし、ソール内面及びサイドの内面に跨って配置されていてもよい。ソールの内面にリブ（Ｘ）が配置されることにより、最大振幅点の位置がソールからクラウンへと移動しうる。 In the case of a head having a side, the rib (X) may be disposed only on the inner surface of the sole, or may be disposed across the inner surface of the sole and the inner surface of the side. By arranging the rib (X) on the inner surface of the sole, the position of the maximum amplitude point can move from the sole to the crown.

図８には、リブ２０の位置が仮想線（２点鎖線）で示されている。リブ２０は、少なくとも一つの高Ｒｈ領域Ａ８０を通過している。このリブ２０の配置は、次の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たす。
（ａ）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうちの少なくとも一つを横断している。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。 In FIG. 8, the position of the rib 20 is indicated by a virtual line (two-dot chain line). The rib 20 passes through at least one high Rh region A80. The arrangement of the ribs 20 satisfies the following (a), (b), and (c).
(A) The rib (X) crosses at least one of the high Rh regions where the Rh is 80% or more.
(B) There is no region where the Rh is 60% or more on the toe side of the rib (X).
(C) There is no region where the Rh is 60% or more on the heel side of the rib (X).

上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、振動を拘束するのに寄与する。上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たすリブ（Ｘ）は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、振動を拘束するのに寄与する。 The above (a), (b) and (c) contribute to restraining vibration. The rib (X) satisfying the above (a), (b) and (c) is effective in increasing the primary natural frequency H1. The above (a), (b) and (c) contribute to restraining vibration.

リブ２０の配置は、次の（ａ１）を満たす。
（ａ１）上記リブ（Ｘ）が、上記Ｒｈが８０％以上である高Ｒｈ領域のうち、上記最大振幅点Ｐｅ１が存在する高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。 The arrangement of the ribs 20 satisfies the following (a1).
(A1) The rib (X) crosses the high Rh region A80 where the maximum amplitude point Pe1 exists in the high Rh region where the Rh is 80% or more.

上記（ａ１）を満たすリブ（Ｘ）は、一次固有振動数Ｈ１を高くするのに効果的である。 The rib (X) satisfying the above (a1) is effective in increasing the primary natural frequency H1.

ヘッド２８には、高Ｒｈ領域Ａ８０が複数存在する。リブ２０は、２つの高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。即ちリブ２０は、全ての上記高Ｒｈ領域Ａ８０を横断している。この構成により、打球音が更に高くされうる。 The head 28 has a plurality of high Rh regions A80. The rib 20 crosses the two high Rh regions A80. That is, the rib 20 crosses all the high Rh regions A80. With this configuration, the hitting sound can be further increased.

サイドを有するヘッドの場合、ソールとサイドとが同時に振動することがある。サイドを有するヘッドの場合、サイドとソールとにまたがって存在する一つの腹（一次モードの腹）が生じることがある。サイドを有するヘッドの場合、サイド及びソールに存在するリブ（Ｘ）が設けられてもよい。即ち、リブ（Ｘ）は、ソールの内面及びサイドの内面に設けられていてもよい。 In the case of a head having a side, the sole and the side may vibrate simultaneously. In the case of a head having a side, there is a case where one belly (primary mode belly) existing between the side and the sole occurs. In the case of a head having a side, a rib (X) existing on the side and the sole may be provided. That is, the rib (X) may be provided on the inner surface of the sole and the inner surface of the side.

単一のリブ（Ｘ）がソール８、ヒール側のサイド１０及びトウ側のサイド１０を補強していてもよい。 A single rib (X) may reinforce the sole 8, the heel side 10 and the toe side 10.

図９は、第二実施形態に係るヘッド３０をクラウン側から見た図である。 FIG. 9 is a view of the head 30 according to the second embodiment as seen from the crown side.

ヘッド３０は、フェース４、クラウン６、ソール（図示されず）及びホーゼル１２を有する。ヘッド３０は、中空である。ヘッド３０は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドである。 The head 30 has a face 4, a crown 6, a sole (not shown), and a hosel 12. The head 30 is hollow. The head 30 is a so-called wood type golf club head.

ヘッド３０は、その内面にリブ３２を有している。リブ３２は、トウ側のサイド１０から、ソール８を経由して、ヒール側のサイド１０にまで連続的に延びている。このリブ３２は、リブ（Ｘ）である。 The head 30 has a rib 32 on its inner surface. The rib 32 continuously extends from the toe side 10 via the sole 8 to the heel side 10. The rib 32 is a rib (X).

ヘッド３０では、リブ３２の延在方向は、トウ−ヒール方向に対して傾斜している。本発明では、このような構成も可能である。 In the head 30, the extending direction of the rib 32 is inclined with respect to the toe-heel direction. In the present invention, such a configuration is also possible.

図９において両矢印θ１で示されているのは、リブの上記投影像Ｔｒの延在方向とトウ−ヒール方向とのなす角度（ｄｅｇｒｅｅ）である。リブの投影像Ｔｒが曲がっている場合、この角度θ１は、投影像Ｔｒの接線のそれぞれとトウ−ヒール方向とのなす角度である。一次固有振動数Ｈ１を大きくする観点から、角度θ１の絶対値は、５度以下が好ましく、４度以下がより好ましく、３度以下がより好ましい。 In FIG. 9, a double arrow θ <b> 1 indicates an angle (degree) formed between the extending direction of the projection image Tr of the rib and the toe-heel direction. When the projected image Tr of the rib is bent, the angle θ1 is an angle formed between each tangent line of the projected image Tr and the toe-heel direction. From the viewpoint of increasing the primary natural frequency H1, the absolute value of the angle θ1 is preferably 5 degrees or less, more preferably 4 degrees or less, and more preferably 3 degrees or less.

図１０は、第三実施形態に係るヘッド３６をクラウン側から見た図であり、図１１は、図１０のＡ−Ａ線に沿った断面図である。ヘッド３６の内面には、リブ３８が設けられている。このリブ３８は、リブ（Ｘ）である。 FIG. 10 is a view of the head 36 according to the third embodiment as viewed from the crown side, and FIG. 11 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. Ribs 38 are provided on the inner surface of the head 36. The rib 38 is a rib (X).

リブ３８は、トウ側のサイド１０から、ソール８を経由して、ヒール側のサイド１０にまで連続的に延びている。即ち、リブ３８は、ソール８の内面に位置するソール配置部３８ｓと、トウ側のサイド１０に位置するトウサイド部３８ｔと、ヒール側のサイド１０に位置するヒールサイド部３８ｈとを有する。このリブ３８により、一次固有振動数Ｈ１が効果的に増大しうる。 The rib 38 continuously extends from the toe side 10 through the sole 8 to the heel side 10. That is, the rib 38 includes a sole arrangement portion 38 s located on the inner surface of the sole 8, a toe side portion 38 t located on the toe side 10, and a heel side portion 38 h located on the heel side 10. The rib 38 can effectively increase the primary natural frequency H1.

このように、リブ３８は、そのヒール側の端がクラウン６にまで延在している。このリブ３８では、トウサイド部３８ｔ、ソール配置部３８ｓ及びヒールサイド部３８ｈが連続している。本発明では、このような構成も可能である。前述の様に、サイドとソールとにまたがるリブ３８は、一次固有振動数Ｈ１を効果的に向上させうる。サイドとソールとにまたがるリブ３８により、一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置しやすい。 In this way, the rib 38 extends to the crown 6 at the heel side end. In the rib 38, the toe side portion 38t, the sole arrangement portion 38s, and the heel side portion 38h are continuous. In the present invention, such a configuration is also possible. As described above, the rib 38 spanning the side and the sole can effectively improve the primary natural frequency H1. Due to the rib 38 extending between the side and the sole, the maximum amplitude point in the first-order mode is easily located on the crown.

図１２は、第四実施形態に係るヘッド４６をクラウン側から見た図であり、図１３は、図１２のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。ヘッド４６の内面には、リブ４８が設けられている。このリブ４８は、リブ（Ｘ）である。 12 is a view of the head 46 according to the fourth embodiment as seen from the crown side, and FIG. 13 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. A rib 48 is provided on the inner surface of the head 46. The rib 48 is a rib (X).

リブ４８は、トウ側のサイド１０から、ソール８及びヒール側のサイド１０を経由して、クラウン６にまで連続的に延びている。即ち、リブ４８は、ソール８の内面に位置するソール配置部４８ｓと、トウ側のサイド１０に位置するトウサイド部４８ｔと、ヒール側のサイド１０に位置するヒールサイド部４８ｈと、クラウン６の内面に位置するクラウン配置部４８ｃとを有する。 The rib 48 continuously extends from the toe side 10 to the crown 6 via the sole 8 and the heel side 10. That is, the rib 48 includes a sole arrangement portion 48 s located on the inner surface of the sole 8, a toe side portion 48 t located on the toe side 10, a heel side portion 48 h located on the heel side 10, and the inner surface of the crown 6. And a crown disposing portion 48c located at the center.

このように、リブ４８は、クラウンの内面に配置されていてもよい。ソールとクラウンとにまたがるリブ４８により、一次固有振動数Ｈ１が高くされうる。 Thus, the rib 48 may be disposed on the inner surface of the crown. The primary natural frequency H1 can be increased by the rib 48 extending over the sole and the crown.

なお、本発明のヘッドには、リブ（Ｘ）以外のリブが設けられてもよい。 The head of the present invention may be provided with ribs other than the rib (X).

図１及び図２において両矢印Ｖｔで示されるのは、リブ２０（リブ（Ｘ））のトウ側の端点ｐｔとクラウン境界点ｃｔとの距離（三次元的な距離）である。図１及び図２において両矢印Ｖｈで示されるのは、リブ２０（リブ（Ｘ））のヒール側の端点ｐｈとクラウン境界点ｃｈとの距離（三次元的な距離）である。端点ｐｔは、リブ（Ｘ）において最もトウ側に位置する点である。端点ｐｈは、リブ（Ｘ）において最もヒール側に位置する点である。上記クラウン境界点ｃｔ及び上記クラウン境界点ｃｈを決定するために、平面Ｐｘ（図示されず）が定義される。この平面Ｐｘは、上記端点ｐｔ及び上記端点ｐｈを含み、且つ、フェース−バック方向に対して垂直な平面である。上記クラウン境界点ｃｔは、上記平面Ｐｘとクラウン６の内面との交線において、最もトウ側に位置する点である。
クラウン境界点ｃｈは、上記平面Ｐｘとクラウン６の内面との交線において、最もヒール側に位置する点である。 In FIG. 1 and FIG. 2, a double arrow Vt indicates the distance (three-dimensional distance) between the toe side end point pt of the rib 20 (rib (X)) and the crown boundary point ct. In FIGS. 1 and 2, a double arrow Vh indicates a distance (three-dimensional distance) between the heel side end point ph of the rib 20 (rib (X)) and the crown boundary point ch. The end point pt is a point located closest to the toe side in the rib (X). The end point ph is a point located on the most heel side in the rib (X). In order to determine the crown boundary point ct and the crown boundary point ch, a plane Px (not shown) is defined. The plane Px is a plane that includes the end point pt and the end point ph and is perpendicular to the face-back direction. The crown boundary point ct is a point located closest to the toe side in the intersection line between the plane Px and the inner surface of the crown 6.
The crown boundary point ch is a point located on the heel side at the intersection line between the plane Px and the inner surface of the crown 6.

距離Ｖｔ及び距離Ｖｈは、一次モードでの固有振動の形態等に基づいて適切に設定されうる。固有振動数を高くする観点から、距離Ｖｔ及び距離Ｖｈは小さいのが好ましい。この観点から、好ましい距離Ｖｔは、例えば、５０ｍｍ以下、更には４５ｍｍ以下に設定されうる。同様に、好ましい距離Ｖｈは、例えば、５０ｍｍ以下、更には４５ｍｍ以下に設定されうる。 The distance Vt and the distance Vh can be appropriately set based on the form of the natural vibration in the primary mode. From the viewpoint of increasing the natural frequency, the distance Vt and the distance Vh are preferably small. From this viewpoint, the preferable distance Vt can be set to, for example, 50 mm or less, and further 45 mm or less. Similarly, the preferable distance Vh can be set to, for example, 50 mm or less, and further 45 mm or less.

過度に短いリブは、打球音を高くできないばかりでなく、逆に、打球音を低くすることがある。振動の腹の位置に設けられた過度に短いリブは、振動の腹の位置の質量を増加させる一方で、その振動をほとんど拘束しない。よって、この過度に短いリブは、打球音を低くしてしまう。少なくとも一つの高Ｒｈ領域を横断できないような短いリブは、打球音を低くする。 An excessively short rib can not only make the hitting sound high, but conversely it can make the hitting sound low. An excessively short rib provided at the vibration antinode increases the mass of the vibration antinode, while hardly restraining the vibration. Therefore, this excessively short rib lowers the hitting sound. Short ribs that cannot cross at least one high Rh region lower the hitting sound.

ヘッド幅Ｗａ（図５参照）は限定されない。重心深度を深くし且つ慣性モーメントを大きくする観点から、ヘッド幅Ｗａは、１００ｍｍ以上が好ましく、１０７ｍｍ以上がより好ましく、１１５ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド幅Ｗａは、１２７ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍの測定誤差を考慮すると、１２５ｍｍが特に好ましい。 The head width Wa (see FIG. 5) is not limited. From the viewpoint of increasing the depth of the center of gravity and increasing the moment of inertia, the head width Wa is preferably 100 mm or more, more preferably 107 mm or more, and more preferably 115 mm or more. From the viewpoint of complying with the rules regarding golf clubs, the head width Wa is preferably 127 mm or less, and 125 mm is particularly preferable in consideration of a measurement error of 2 mm.

ヘッド長さＷｃは限定されない。フェースを広くし且つ慣性モーメントを大きくする観点から、ヘッド長さＷｃは、１００ｍｍ以上が好ましく、１０７ｍｍ以上がより好ましく、１１５ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド長さＷｃは、１２７ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍの測定誤差を考慮すると、１２５ｍｍが特に好ましい。 The head length Wc is not limited. From the viewpoint of widening the face and increasing the moment of inertia, the head length Wc is preferably 100 mm or more, more preferably 107 mm or more, and more preferably 115 mm or more. From the viewpoint of complying with the rules regarding golf clubs, the head length Wc is preferably 127 mm or less, and 125 mm is particularly preferable in consideration of a measurement error of 2 mm.

ヘッド体積は限定されない。慣性モーメントの増大及びスイートエリアの拡大の観点から、ヘッド体積は、４００ｃｃ以上が好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましく、４４０ｃｃ以上がより好ましい。ゴルフクラブに関する規則を遵守する観点から、ヘッド体積は４７０ｃｃ以下が好ましく、１０ｃｃの測定誤差を考慮すると、４６０ｃｃが特に好ましい。 The head volume is not limited. From the viewpoint of increasing the moment of inertia and expanding the sweet area, the head volume is preferably 400 cc or more, more preferably 420 cc or more, and more preferably 440 cc or more. From the viewpoint of complying with rules regarding golf clubs, the head volume is preferably 470 cc or less, and 460 cc is particularly preferable in consideration of a measurement error of 10 cc.

ヘッド重量Ｍｈは限定されない。スイングバランスの観点から、ヘッド重量Ｍｈは１７５ｇ以上が好ましく、１８０ｇ以上がより好ましく、１８５ｇ以上がより好ましい。スイングバランスの観点から、ヘッド重量Ｍｈは、２００ｇ以下が好ましく、１９５ｇ以下がより好ましい。 The head weight Mh is not limited. From the viewpoint of swing balance, the head weight Mh is preferably 175 g or more, more preferably 180 g or more, and more preferably 185 g or more. From the viewpoint of swing balance, the head weight Mh is preferably 200 g or less, and more preferably 195 g or less.

リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは限定されない。一次固有振動数Ｈ１の増大の観点から、リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは、１．０ｇ以上が好ましく、１．２ｇ以上がより好ましく、１．５ｇ以上がより好ましい。リブ（Ｘ）の重量が過大である場合、ヘッド本体に配分しうる重量が減少し、慣性モーメントが小さくなる。この観点から、リブ（Ｘ）の重量Ｍｒは、５．０ｇ以下が好ましく、４．０ｇ以下がより好ましく、３．０ｇ以下がより好ましい。 The weight Mr of the rib (X) is not limited. From the viewpoint of increasing the primary natural frequency H1, the weight Mr of the rib (X) is preferably 1.0 g or more, more preferably 1.2 g or more, and more preferably 1.5 g or more. If the weight of the rib (X) is excessive, the weight that can be distributed to the head body is reduced, and the moment of inertia is reduced. In this respect, the weight Mr of the rib (X) is preferably 5.0 g or less, more preferably 4.0 g or less, and even more preferably 3.0 g or less.

リブ重量Ｍｒの、ヘッド重量Ｍｈに対する比（Ｍｒ／Ｍｈ）は限定されない。高い打球音を得る観点から、比（Ｍｒ／Ｍｈ）は、０．００５以上が好ましく、０．００７以上がより好ましく、０．００９以上がより好ましい。リブ（Ｘ）の重量が過大である場合、ヘッド本体に配分しうる重量が減少し、慣性モーメントが小さくなる。この観点から、比（Ｍｒ／Ｍｈ）は、０．０２８以下が好ましく、０．０２１以下がより好ましく、０．０１５以下がより好ましい。 The ratio (Mr / Mh) of the rib weight Mr to the head weight Mh is not limited. In light of obtaining a high hitting sound, the ratio (Mr / Mh) is preferably equal to or greater than 0.005, more preferably equal to or greater than 0.007, and still more preferably equal to or greater than 0.009. If the weight of the rib (X) is excessive, the weight that can be distributed to the head body is reduced, and the moment of inertia is reduced. In this respect, the ratio (Mr / Mh) is preferably equal to or less than 0.028, more preferably equal to or less than 0.021, and still more preferably equal to or less than 0.015.

図３の拡大図において両矢印ＨＲで示されているのは、リブ（Ｘ）の高さである。打球音を高くする観点から、リブ高さＨＲは、２ｍｍ以上が好ましく、２．５ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。リブ重量を抑制する観点から、リブ高さＨＲは、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。 In the enlarged view of FIG. 3, what is indicated by a double-headed arrow HR is the height of the rib (X). From the viewpoint of increasing the hitting sound, the rib height HR is preferably 2 mm or more, more preferably 2.5 mm or more, and more preferably 3 mm or more. From the viewpoint of suppressing the rib weight, the rib height HR is preferably 15 mm or less, and more preferably 10 mm or less.

ヒール側のサイドの振動を抑制しつつリブの重量を抑える観点から、リブのヒール側の端部において、リブ高さＨＲは、ヒール側にいくほど徐々に又は段階的に低くされてもよい。トウ側のサイドの振動を抑制しつつリブの重量を抑える観点から、リブのトウ側の端部において、リブ高さＨＲは、トウ側にいくほど徐々に又は段階的に低くされてもよい。 From the viewpoint of suppressing the weight of the rib while suppressing the vibration on the heel side, the rib height HR may be gradually or stepwise lowered toward the heel side at the heel side end of the rib. From the viewpoint of suppressing the weight of the rib while suppressing the vibration on the toe side, the rib height HR may be gradually or stepwise lowered toward the toe side at the toe side end of the rib.

サイドの振動を抑制しつつリブ（Ｘ）の重量を抑える観点から、サイドにおけるリブ高さＨＲの平均値は、ソールにおけるリブ高さＨＲの平均値よりも小さくされてもよい。 From the viewpoint of suppressing the weight of the rib (X) while suppressing side vibration, the average value of the rib height HR on the side may be made smaller than the average value of the rib height HR on the sole.

図３の拡大図において両矢印ＢＲで示されているのは、リブ（Ｘ）の幅である。打球音を高くする観点から、リブ幅ＢＲの平均値は、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましく、０．９ｍｍ以上がより好ましい。リブの重量を抑制する観点から、リブ幅ＢＲの平均値は、３ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以下が好ましい。 In the enlarged view of FIG. 3, what is indicated by a double arrow BR is the width of the rib (X). From the viewpoint of increasing the hitting sound, the average value of the rib width BR is preferably 0.5 mm or more, more preferably 0.7 mm or more, and more preferably 0.9 mm or more. From the viewpoint of suppressing the weight of the rib, the average value of the rib width BR is preferably 3 mm or less, and more preferably 2 mm or less.

上記リブ長さＷｒの、ヘッド長さＷｃに対する比（Ｗｒ／Ｗｃ）は限定されない。リブ（Ｘ）による効果を高める観点から、比（Ｗｒ／Ｗｃ）は、０．８０以上が好ましく、０．８５以上がより好ましく、０．９０以上がより好ましい。ヘッドの生産性の観点からは、比（Ｗｒ／Ｗｃ）は、１以下が好ましく、１未満がより好ましく、０．９８以下がより好ましく、０．９５以下がより好ましい。 The ratio (Wr / Wc) of the rib length Wr to the head length Wc is not limited. In light of enhancing the effect of the rib (X), the ratio (Wr / Wc) is preferably equal to or greater than 0.80, more preferably equal to or greater than 0.85, and still more preferably equal to or greater than 0.90. From the viewpoint of head productivity, the ratio (Wr / Wc) is preferably 1 or less, more preferably less than 1, more preferably 0.98 or less, and more preferably 0.95 or less.

一次固有振動数Ｈ１が高い場合、実際の打撃における打球音も高くなりやすい。この観点から、一次固有振動数Ｈ１は、２０００Ｈｚ以上が好ましく、２５００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、一次固有振動数Ｈ１が過度に高い場合、反発性能が低下する場合があり、また、ヘッド設計上の制限もある。これらの観点から、一次固有振動数Ｈ１は、５０００Ｈｚ以下、更には４０００Ｈｚ以下とすることもできる。 When the primary natural frequency H1 is high, the hitting sound in actual hitting tends to be high. In this respect, the primary natural frequency H1 is preferably 2000 Hz or more, more preferably 2500 Hz, and more preferably 3400 Hz or more. When the primary natural frequency H1 is excessively high, the resilience performance may be lowered, and there is a restriction on the head design. From these viewpoints, the primary natural frequency H1 can be set to 5000 Hz or less, and further 4000 Hz or less.

打球音に対する影響度は一次固有振動数Ｈ１よりも低下するが、二次固有振動数Ｈ２は、打球音に影響しうる。この観点から、二次固有振動数Ｈ２は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、二次固有振動数Ｈ２は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４０００Ｈｚ以下であると考えられる。 Although the degree of influence on the hitting sound is lower than the primary natural frequency H1, the secondary natural frequency H2 can affect the hitting sound. From this viewpoint, the secondary natural frequency H2 is preferably 3000 Hz or more, more preferably 3200 Hz, and more preferably 3400 Hz or more. Note that, due to limitations in head design, the secondary natural frequency H2 is normally considered to be 5000 Hz or less, and further 4000 Hz or less.

打球音に対する影響度は二次固有振動数Ｈ２よりも大きく低下するが、三次固有振動数Ｈ３は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、三次固有振動数Ｈ３は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、三次固有振動数Ｈ３は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。 Although the degree of influence on the hitting sound is significantly lower than the secondary natural frequency H2, the tertiary natural frequency H3 may affect the hitting sound. From this viewpoint, the tertiary natural frequency H3 is preferably 3000 Hz or more, more preferably 3200 Hz, and more preferably 3400 Hz or more. Note that the third natural frequency H3 is normally considered to be 5000 Hz or less, and further 4500 Hz or less, due to limitations in head design.

打球音に対する影響度は三次固有振動数Ｈ３よりも大きく低下するが、四次固有振動数Ｈ４は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、四次固有振動数Ｈ４は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、四次固有振動数Ｈ４は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。 The degree of influence on the hitting sound is much lower than the third order natural frequency H3, but the fourth order natural frequency H4 may affect the hitting sound. In this respect, the fourth natural frequency H4 is preferably 3000 Hz or higher, more preferably 3200 Hz, and more preferably 3400 Hz or higher. Note that, due to limitations in head design, the fourth-order natural frequency H4 is normally considered to be 5000 Hz or less, and further 4500 Hz or less.

打球音に対する影響度は四次固有振動数Ｈ４よりも大きく低下するが、五次固有振動数Ｈ５は、打球音に影響する可能性がある。この観点から、五次固有振動数Ｈ５は、３０００Ｈｚ以上が好ましく、３２００Ｈｚがより好ましく、３４００Ｈｚ以上がより好ましく、４０５０Ｈｚ以上がより好ましい。なお、ヘッド設計上の制限から、五次固有振動数Ｈ５は、通常、５０００Ｈｚ以下、更には４５００Ｈｚ以下であると考えられる。 Although the degree of influence on the hitting sound is much lower than the fourth-order natural frequency H4, the fifth-order natural frequency H5 may affect the hitting sound. From this viewpoint, the fifth natural frequency H5 is preferably 3000 Hz or more, more preferably 3200 Hz, more preferably 3400 Hz or more, and more preferably 4050 Hz or more. Note that the fifth natural frequency H5 is normally considered to be 5000 Hz or less, and further 4500 Hz or less, due to limitations in head design.

上記リブ（Ｘ）の本数は限定されない。リブ重量の抑制の観点から、リブ（Ｘ）の本数は、２本以下が好ましく、１本が特に好ましい。リブ（Ｘ）に加えて、他のリブが設けられていても良い。リブ（Ｘ）同士が交差していてもよい。また、リブ（Ｘ）と、リブ（Ｘ）以外のリブとが交差していてもよい。リブ重量を抑制する観点からは、リブ（Ｘ）以外のリブは存在しないのが好ましい。 The number of the ribs (X) is not limited. From the viewpoint of suppressing the rib weight, the number of ribs (X) is preferably 2 or less, and more preferably 1 rib. In addition to the rib (X), other ribs may be provided. The ribs (X) may cross each other. Moreover, rib (X) and ribs other than rib (X) may cross | intersect. From the viewpoint of suppressing the rib weight, it is preferable that no ribs other than the rib (X) exist.

前述の通り、ソールが薄い場合、本発明の効果が向上しうる。この観点から、ソールの平均厚さＴｓは、１ｍｍ以下が好ましく、０．８ｍｍ以下がより好ましく、０．７ｍｍ以下がより好ましい。ヘッドの強度の観点から、ソールの平均厚さＴｓは、０．５ｍｍ以上が好ましい。 As described above, when the sole is thin, the effect of the present invention can be improved. From this viewpoint, the average thickness Ts of the sole is preferably 1 mm or less, more preferably 0.8 mm or less, and more preferably 0.7 mm or less. From the viewpoint of the strength of the head, the average thickness Ts of the sole is preferably 0.5 mm or more.

前述の通り、クラウンの平均厚さＴｃ（ｍｍ）とソールの平均厚さＴｓ（ｍｍ）とが近い場合、本発明の効果が顕在化しやすい。この観点から、比（Ｔｓ／Ｔｃ）は、２．０以下が好ましく、１．８以下がより好ましい。低重心の観点から、比（Ｔｓ／Ｔｃ）は、１．０以上が好ましく、１．２以上がより好ましい。 As described above, when the average thickness Tc (mm) of the crown is close to the average thickness Ts (mm) of the sole, the effect of the present invention is easily manifested. In this respect, the ratio (Ts / Tc) is preferably equal to or less than 2.0 and more preferably equal to or less than 1.8. From the viewpoint of a low center of gravity, the ratio (Ts / Tc) is preferably 1.0 or more, and more preferably 1.2 or more.

ソールの曲率半径が大きく、ソールが平坦に近い場合、ソールが振動しやすい。よってこの場合、リブ（Ｘ）をソールに設けることによる打球音の改善効果が大きい。この観点から、ソールの曲率半径は、１００ｍｍ以上であるのが好ましく、１１０ｍｍ以上であるのがより好ましく、１２０ｍｍ以上であるのがより好ましい。ダフリの際における接地抵抗を抑制する観点から、ソールの曲率半径は、１５０ｍｍ以下であるのが好ましい。 When the curvature radius of the sole is large and the sole is almost flat, the sole is likely to vibrate. Therefore, in this case, the effect of improving the hitting sound by providing the rib (X) on the sole is great. From this viewpoint, the curvature radius of the sole is preferably 100 mm or more, more preferably 110 mm or more, and more preferably 120 mm or more. From the viewpoint of suppressing grounding resistance during duffing, the curvature radius of the sole is preferably 150 mm or less.

ソールの曲率半径は、次のようにして測定されうる。上記軸Ｚを含むあらゆる平面Ｈｐを考え、これらの平面Ｈｐとソール内面との交線が決定される。これらの交線は、多数である。各交線の曲率が、ソールの曲率半径である。なお、ソールの曲率半径の決定において、ソールに表示された文字等に起因する凹凸は、無視される。 The curvature radius of the sole can be measured as follows. Considering all the planes Hp including the axis Z, the intersection line between these planes Hp and the inner surface of the sole is determined. These intersecting lines are numerous. The curvature of each intersection line is the curvature radius of the sole. In the determination of the curvature radius of the sole, the unevenness caused by the characters and the like displayed on the sole is ignored.

ヘッドの材質は限定されない。ヘッドの材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等が例示される。ヘッドに用いられる上記金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、６−４チタン（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等が例示される。ヘッド体積が大きい場合、打球音が大きくなりやすい。本発明は、打球音が大きなヘッドにおいて特に効果的である。この観点から、ヘッドの材質は、チタン合金が好ましい。この観点から、ソール及びサイドの材質は、チタン合金が好ましい。 The material of the head is not limited. Examples of the material of the head include metal, CFRP (carbon fiber reinforced plastic) and the like. Examples of the metal used for the head include one or more metals selected from pure titanium, titanium alloy, stainless steel, maraging steel, aluminum alloy, magnesium alloy, and tungsten-nickel alloy. Examples of stainless steel include SUS630 and SUS304. As a specific example of stainless steel, CUSTOM450 (manufactured by Carpenter) is exemplified. Examples of the titanium alloy include 6-4 titanium (Ti-6Al-4V), Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al, and the like. When the head volume is large, the hitting sound tends to increase. The present invention is particularly effective in a head having a loud hitting sound. From this viewpoint, the material of the head is preferably a titanium alloy. From this viewpoint, the material of the sole and the side is preferably a titanium alloy.

ヘッドの製造方法は限定されない。通常、中空のヘッドは、２個以上の部材が接合されることにより製造される。ヘッドを構成する部材の製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。 The method for manufacturing the head is not limited. Usually, a hollow head is manufactured by joining two or more members. The manufacturing method of the member which comprises a head is not limited, Casting, forging, and press forming are illustrated.

ヘッドの構造として、それぞれ一体成形された２個の部材が接合された２ピース構造、それぞれ一体成形された３個の部材が接合された３ピース構造、及び、それぞれ一体成形された４個の部材が接合された４ピース構造が例示される。 As a head structure, a two-piece structure in which two integrally molded members are joined, a three-piece structure in which three integrally molded members are joined, and four members that are integrally molded, respectively. A four-piece structure in which is bonded is illustrated.

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。 Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by examples. However, the present invention should not be construed in a limited manner based on the description of the examples.

［シミュレーション１：ヘッドＴ１からＴ６による検討］ [Simulation 1: Examination with heads T1 to T6]

［ヘッドＴ１］
上記ヘッド２８と同様の形状を有するヘッドＴ１の三次元データを作成した。このヘッドＴ１は、リブを有さない。このヘッドのクラウンの厚さＴｃは０．５５（ｍｍ）とされ、ソールの厚さＴｓは１．３ｍｍとされ、ヘッド体積は４６０ｃｃとされた。ヘッドの材質としてはチタン合金が選択され、この材質に基づく係数を用いて計算を行った。ヘッド重量は１９３ｇとされた。 [Head T1]
Three-dimensional data of the head T1 having the same shape as the head 28 was created. This head T1 does not have a rib. The head has a crown thickness Tc of 0.55 (mm), a sole thickness Ts of 1.3 mm, and a head volume of 460 cc. A titanium alloy was selected as the material of the head, and calculation was performed using a coefficient based on this material. The head weight was 193 g.

市販のプリプロセッサ（ＨｙｐｅｒＭｅｓｈ等）を用いて、ヘッドＴ１を有限の要素にメッシュ分割し、計算モデルを得た。次に、市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 Using a commercially available preprocessor (such as HyperMesh), the head T1 was meshed into finite elements to obtain a calculation model. Next, eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図１４及び図１５は、メッシュ分割されたヘッドＴ１を示すシミュレーション画像である。図１４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 14 and 15 are simulation images showing the mesh-divided head T1. FIG. 14 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. Further, the shading in FIG. 14 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図１５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 15 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図１５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 15 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

なお、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４には、複数のラインが描かれているが、これらは、ソールの内面の段差あるいは計算モデルのメッシュラインであって、リブ（Ｘ）ではない。 A plurality of lines are drawn on the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4, which are steps on the inner surface of the sole or a mesh line of a calculation model. Not (X).

このヘッドＴ１の一次モードにおける振動形態は、図７に示す通りであった。なお図７は、ソール側から見た図である。 The vibration form in the primary mode of the head T1 is as shown in FIG. FIG. 7 is a view as seen from the sole side.

図１５の画像ＳＯＬＥ−１及び図７が示す様に、このヘッドＴ１では、２つの高Ｒｈ領域が、ソールに位置する。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 15 and FIG. 7, in the head T1, two high Rh regions are located on the sole.

計算の結果、ヘッドＴ１の、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T1 was as follows.

一次固有振動数Ｖ１：３０７２Ｈｚ
二次固有振動数Ｖ２：３３１７Ｈｚ
三次固有振動数Ｖ３：３４３２Ｈｚ
四次固有振動数Ｖ４：３６４１Ｈｚ Primary natural frequency V1: 3072 Hz
Secondary natural frequency V2: 3317 Hz
Tertiary natural frequency V3: 3432Hz
Fourth natural frequency V4: 3641Hz

［ヘッドＴ２］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ２がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ２の計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T2]
A calculation model of the head T2 was obtained in the same manner as the head T1 described above except that the rib t2 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図１６及び図１７は、メッシュ分割されたヘッドＴ２を示すシミュレーション画像である。図１６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 16 and 17 are simulation images showing the mesh-divided head T2. FIG. 16 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 16 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ２の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 The position of the rib t2 was such that the distance Wb (see FIG. 5) was 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図１７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 17 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図１７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 17 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図１７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ２では、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ２では、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 17, in the head T2, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In the head T2, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ２の、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies of the head T2 at each order were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６３３Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３９０７Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：４０５５Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3422 Hz
Secondary natural frequency H2: 3633 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3907 Hz
Fourth natural frequency H4: 4055 Hz

［ヘッドＴ３］ [Head T3]

［ヘッドＴ３−１０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３１０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−１０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-10mm]
A calculation model of the head T3-10 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t310 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図１８及び図１９は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−１０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図１８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図１８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 18 and 19 are simulation images showing the mesh-divided head T3-10 mm. FIG. 18 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. Further, the shading in FIG. 18 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３１０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が１０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が１０ｍｍとされた。 The position of the rib t310 was such that the distance Wb (see FIG. 5) was 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) was 10 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 10 mm.

図１９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 19 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図１９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 19 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図１９の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 19, in the head T3-10 mm, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In the head T3—10 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ３−１０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T3—10 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８９５Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：４０１０Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3422 Hz
Secondary natural frequency H2: 3629Hz
Tertiary natural frequency H3: 3895 Hz
Fourth natural frequency H4: 4010 Hz

［ヘッドＴ３−１５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３１５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−１５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-15mm]
A calculation model of the head T3-15 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t315 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図２０及び図２１は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−１５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 20 and 21 are simulation images showing the mesh-divided head T3-15 mm. FIG. 20 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. In addition, the shading in FIG. 20 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３１５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が１５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が１５ｍｍとされた。 The position of the rib t315 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) is 15 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 15 mm.

図２１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 21 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図２１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 21 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図２１の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 21, in the head T3-15 mm, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In this head T3—15 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ３−１５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency at each order of the head T3—15 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２２Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８７１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９６２Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3422 Hz
Secondary natural frequency H2: 3626 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3871Hz
Fourth natural frequency H4: 3962 Hz

［ヘッドＴ３−３０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３３０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−３０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-30mm]
As a rib (X), a calculation model of a head T3-30 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t330 described later was provided on the sole. Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図２２及び図２３は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−３０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 22 and 23 are simulation images showing the mesh-divided head T3—30 mm. FIG. 22 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 22 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３３０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が３０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３０ｍｍとされた。 The position of the rib t330 was such that the distance Wb (see FIG. 5) was 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) was 30 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 30 mm.

図２３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 23 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図２３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 23 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図２３の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 23, in the head T3-30 mm, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In this head T3—30 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ３−３０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T3—30 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７９６Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９３２Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3421 Hz
Secondary natural frequency H2: 3619 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3796Hz
Fourth natural frequency H4: 3932 Hz

［ヘッドＴ３−３５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３３５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−３５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-35mm]
A calculation model of the head T3—35 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t335 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図２４及び図２５は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−３５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 24 and 25 are simulation images showing the mesh-divided head T3—35 mm. FIG. 24 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 24 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３３５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が３５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３５ｍｍとされた。 As for the position of the rib t335, the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) is 35 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 35 mm.

図２５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 25 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図２５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 25 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図２５の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 25, in the head T3—35 mm, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In the head T3—35 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ３−３５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T3—35 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６０５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８２３Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3421 Hz
Secondary natural frequency H2: 3605Hz
Tertiary natural frequency H3: 3711Hz
Fourth natural frequency H4: 3823 Hz

［ヘッドＴ３−４０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３４０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−４０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-40mm]
A calculation model of a head T3-40 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t340 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図２６及び図２７は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−４０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 26 and 27 are simulation images showing the mesh-divided head T3-40 mm. FIG. 26 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 26 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３４０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が４０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４０ｍｍとされた。 The position of the rib t340 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) is 40 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 40 mm.

図２７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 27 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図２７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 27 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図２７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−４０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに存在しない。このヘッドＴ３−４０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。一次モードでの最大振幅点がクラウンに位置することは、一次の固有振動数を高めるのに寄与している。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 27, in the head T3—40 mm, the maximum amplitude point in the primary mode does not exist on the sole. In the head T3—40 mm, the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown. The fact that the maximum amplitude point in the first-order mode is located on the crown contributes to increasing the first-order natural frequency.

計算の結果、ヘッドＴ３−４０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T3—40 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４８５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６３０Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７８８Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3416 Hz
Secondary natural frequency H2: 3485 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3630Hz
Fourth natural frequency H4: 3788 Hz

［ヘッドＴ３−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-45mm]
A calculation model of a head T3-45 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t345 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図２８及び図２９は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図２８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図２８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 28 and 29 are simulation images showing the mesh-divided head T3-45 mm. FIG. 28 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 28 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が４５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４５ｍｍとされた。 The position of the rib t345 was such that the distance Wb (see FIG. 5) was 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) was 45 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 45 mm.

図２９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 29 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図２９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 29 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図２９の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−４５ｍｍにおいて、リブｔ３４５は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 29, in the head T3-45 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole. In this head T3-45 mm, the rib t345 does not cross any of the two high Rh regions (see FIG. 7).

計算の結果、ヘッドＴ３−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T3-45 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３３８７Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２７Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６１８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７８２Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3387 Hz
Secondary natural frequency H2: 3427 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3618Hz
Fourth natural frequency H4: 3782 Hz

前述したヘッドＴ３−４０ｍｍと比較して、このヘッドＴ３−４５ｍｍの一次固有振動数Ｈ１は、低い。また、前述したリブｔ３４０は、一次モードでの最大振幅点をソールからクラウンに移動させているのに対して、このリブｔ３４５は、一次モードでの最大振幅点をソールからクラウンに移動させることができない。ヘッドＴ３−４０ｍｍとヘッドＴ３−４５ｍｍとの間に、顕著な相違がある。 Compared with the head T3-40 mm described above, the primary natural frequency H1 of the head T3-45 mm is low. The rib t340 described above moves the maximum amplitude point in the primary mode from the sole to the crown, whereas the rib t345 moves the maximum amplitude point in the primary mode from the sole to the crown. Can not. There is a significant difference between the head T3-40 mm and the head T3-45 mm.

［ヘッドＴ３−５０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３５０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−５０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-50mm]
A calculation model of a head T3—50 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t350 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図３０及び図３１は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−５０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 30 and 31 are simulation images showing the mesh-divided head T3-50 mm. FIG. 30 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 30 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３５０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が５０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が５０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t350, the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) is 50 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 50 mm.

図３１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 31 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図３１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 31 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図３１の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−５０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−５０ｍｍにおいて、リブｔ３５０は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 31, in the head T3-50 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole. In this head T3—50 mm, the rib t350 does not cross any of the two high Rh regions (see FIG. 7).

計算の結果、ヘッドＴ３−５０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies of each order of the head T3—50 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３２４６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２２Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６０５Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７３３Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3246 Hz
Secondary natural frequency H2: 3422 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3605Hz
Fourth natural frequency H4: 3733 Hz

［ヘッドＴ３−５５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ３５５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ３−５５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T3-55mm]
A calculation model of a head T3-55 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t355 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図３２及び図３３は、メッシュ分割されたヘッドＴ３−５５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３３の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 32 and 33 are simulation images showing the mesh-divided head T3-55 mm. FIG. 32 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 33 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ３５５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされ、上記距離Ｖｔ（図２参照）が５５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が５５ｍｍとされた。 The position of the rib t355 was such that the distance Wb (see FIG. 5) was 36 mm, the distance Vt (see FIG. 2) was 55 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 55 mm.

図３３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 33 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図３３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 33 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図３３の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ３−５５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。このヘッドＴ３−５５ｍｍにおいて、リブｔ３５５は、２個存在する高Ｒｈ領域（図７参照）のいずれをも横断していない。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 33, in the head T3-55 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole. In the head T3—55 mm, the rib t355 does not cross any of the two high Rh regions (see FIG. 7).

計算の結果、ヘッドＴ３−５５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T3-55 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３１２６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４１９Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３５５３Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３６７７Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3126 Hz
Secondary natural frequency H2: 3419 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3553 Hz
Fourth natural frequency H4: 3677 Hz

［ヘッドＴ４］ [Head T4]

［ヘッドＴ４−５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T4-5mm]
A calculation model of a head T4-5 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t45 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図３４及び図３５は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 34 and 35 are simulation images showing the mesh-divided head T4-5 mm. FIG. 34 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 34 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。 As for the position of the rib t45, the distance Wb (see FIG. 5) is set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) is 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 0 mm.

このヘッドＴ４−５ｍｍにおいて、リブｔ４５は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４５は途切れている。この途切れている部分（分断部）のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、５ｍｍである。 In the head T4-5 mm, the rib t45 is not continuous but intermittent. The rib t45 is interrupted at a substantially central position in the toe-heel direction. The width in the toe-heel direction (also referred to as the dividing width) of the interrupted portion (dividing portion) is 5 mm.

図３５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 35 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図３５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 35 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図３５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 35, in the head T4-5 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ４−５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T4-5 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１６Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９４５Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3416 Hz
Secondary natural frequency H2: 3620 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3881Hz
Fourth natural frequency H4: 3945 Hz

［ヘッドＴ４−１０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４１０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−１０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T4-10mm]
A calculation model of the head T4-10 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t410 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図３６及び図３７は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−１０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 36 and 37 are simulation images showing the mesh-divided head T4-10 mm. FIG. 36 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. In addition, the shading in FIG. 36 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ４１０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。 As for the position of the rib t410, the distance Wb (see FIG. 5) is set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) is 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 0 mm.

このヘッドＴ４−１０ｍｍにおいて、リブｔ４１０は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４１０は途切れている。この途切れている部分のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、１０ｍｍである。 In this head T4-10 mm, the rib t410 is not continuous but intermittent. The rib t410 is interrupted at a substantially central position in the toe-heel direction. A width in the toe-heel direction (also referred to as a dividing width) of this discontinuous portion is 10 mm.

図３７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 37 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図３７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 37 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図３７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−１０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 37, in the head T4-10 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ４−１０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T4-10 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１５Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７７８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８９９Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3415 Hz
Secondary natural frequency H2: 3611 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3778 Hz
Fourth natural frequency H4: 3899 Hz

［ヘッドＴ４−１５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ４１５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ４−１５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T4-15mm]
As a rib (X), a calculation model of a head T4-15 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t415 described later was provided on the sole. Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図３８及び図３９は、メッシュ分割されたヘッドＴ４−１５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図３８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図３８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 38 and 39 are simulation images showing the mesh-divided head T4-15 mm. FIG. 38 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 38 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ４１５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）は０ｍｍであり、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍである。 The position of the rib t415 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) is 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) is 0 mm.

このヘッドＴ４−１５ｍｍにおいて、リブｔ４１５は、連続的ではなく、断続的である。トウ−ヒール方向の略中央位置において、リブｔ４１５は途切れている。この途切れている部分（分断部）のトウ−ヒール方向幅（分断幅とも称される）が、１５ｍｍである。 In this head T4-15 mm, the rib t415 is not continuous but intermittent. The rib t415 is interrupted at a substantially central position in the toe-heel direction. The width in the toe-heel direction (also referred to as the dividing width) of the interrupted portion (divided portion) is 15 mm.

図３９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 39 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図３９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 39 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図３９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ４−１５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 39, in the head T4-15 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ４−１５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T4-15 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４０８Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４６４Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６５１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０１Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3408 Hz
Secondary natural frequency H2: 3464 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3651Hz
Fourth natural frequency H4: 3901 Hz

［ヘッドＴ５］ [Head T5]

［ヘッドＴ５−２０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５２０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−２０ｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-20mm]
A calculation model of the head T5-20m was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t520 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図４０及び図４１は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−２０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 40 and 41 are simulation images showing the mesh-divided head T5-20 mm. FIG. 40 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 40 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５２０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が２０ｍｍとされた。 The position of the rib t520 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 20 mm.

図４１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 41 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図４１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 41 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図４１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−２０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 41, in this head T5-20 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−２０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T5-20 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６３０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９９２Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3421 Hz
Secondary natural frequency H2: 3630Hz
Tertiary natural frequency H3: 3888 Hz
Fourth natural frequency H4: 3992 Hz

［ヘッドＴ５−３０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５３０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−３０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-30mm]
A calculation model of a head T5-30 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t530 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図４２及び図４３は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−３０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 42 and 43 are simulation images showing the mesh-divided head T5-30 mm. FIG. 42 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 42 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５３０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３０ｍｍとされた。 The position of the rib t530 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 30 mm.

図４３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 43 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図４３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 43 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図４３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−３０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 43, in the head T5-30 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−３０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T5-30 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８９Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９９４Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3421 Hz
Secondary natural frequency H2: 3628 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3889 Hz
Fourth natural frequency H4: 3994 Hz

［ヘッドＴ５−３５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５３５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−３５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-35mm]
A calculation model of a head T5-35 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t535 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図４４及び図４５は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−３５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 44 and 45 are simulation images showing the mesh-divided head T5-35 mm. FIG. 44 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 44 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５３５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が３５ｍｍとされた。 The position of the rib t535 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 35 mm.

図４５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 45 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図４５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All images in FIG. 45 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図４５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−３５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 45, in this head T5-35 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−３５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T5-35 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２０Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２４Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８８９Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９７２Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3420Hz
Secondary natural frequency H2: 3624Hz
Tertiary natural frequency H3: 3889 Hz
Fourth natural frequency H4: 3972 Hz

［ヘッドＴ５−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-45mm]
As the rib (X), a calculation model of a head T5-45 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t545 described later was provided on the sole. Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図４６及び図４７は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 46 and 47 are simulation images showing the mesh-divided head T5-45 mm. FIG. 46 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 46 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が４５ｍｍとされた。 The position of the rib t545 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 45 mm.

図４７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 47 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図４７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 47 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図４７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 47, in the head T5-45 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T5-45 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３８６８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９０５Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3419 Hz
Secondary natural frequency H2: 3618 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3868 Hz
Fourth natural frequency H4: 3905 Hz

［ヘッドＴ５−６０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５６０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−６０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-60mm]
A calculation model of the head T5-60 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t560 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図４８及び図４９は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−６０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図４８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図４８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 48 and 49 are simulation images showing the mesh-divided head T5-60 mm. FIG. 48 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 48 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５６０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が６０ｍｍとされた。 The position of the rib t560 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 60 mm.

図４９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 49 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図４９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 49 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図４９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−６０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 49, in the head T5-60 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−６０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T5-60 mm was as follows.

［ヘッドＴ５−８０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ５８０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ５−８０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T5-80mm]
A calculation model of the head T5-80 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t580 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図５０及び図５１は、メッシュ分割されたヘッドＴ５−８０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 50 and 51 are simulation images showing the mesh-divided head T5—80 mm. FIG. 50 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. In addition, the shading in FIG. 50 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ５８０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が８０ｍｍとされた。 The position of the rib t580 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 0 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 80 mm.

図５１には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 51 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図５１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 51 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図５１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ５−８０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 51, in the head T5-80 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ５−８０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency at each order of the head T5-80 mm was as follows.

［ヘッドＴ６］ [Head T6]

［ヘッドＴ６−４５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６４５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−４５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-45mm]
A calculation model of a head T6-45 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t645 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図５２及び図５３は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−４５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 52 and 53 are simulation images showing the mesh-divided head T6-45 mm. FIG. 52 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 52 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６４５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が４５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 The position of the rib t645 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 45 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図５３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 53 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図５３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 53 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図５３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−４５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 53, in this head T6-45 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−４５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency at each order of the head T6-45 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４２１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６２０Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７５１Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９３０Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3421 Hz
Secondary natural frequency H2: 3620 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3751Hz
Fourth natural frequency H4: 3930 Hz

［ヘッドＴ６−５０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６５０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−５０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-50mm]
A calculation model of a head T6-50 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t650 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図５４及び図５５は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−５０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 54 and 55 are simulation images showing the mesh-divided head T6-50 mm. FIG. 54 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. Further, the shading in FIG. 54 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６５０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が５０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t650, the distance Wb (see FIG. 5) is set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 50 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図５５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 55 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図５５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 55 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図５５の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−５０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 55, in this head T6-50 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−５０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T6-50 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１９Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３６１１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７０８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９２８Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3419 Hz
Secondary natural frequency H2: 3611 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3708 Hz
Fourth natural frequency H4: 3928 Hz

［ヘッドＴ６−５５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６５５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−５５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-55mm]
A calculation model of a head T6-55 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t655 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図５６及び図５７は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−５５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 56 and 57 are simulation images showing the mesh-divided head T6-55 mm. 56 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 56 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６５５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が５５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t655, the distance Wb (see FIG. 5) is set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 55 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図５７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 57 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図５７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 57 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図５７の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−５５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 57, in this head T6-55 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−５５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency at each order of the head T6-55 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１７Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５９８Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１０Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３９１３Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3417 Hz
Secondary natural frequency H2: 3598 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3710Hz
Fourth natural frequency H4: 3913 Hz

［ヘッドＴ６−６０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６６０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−６０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-60mm]
A calculation model of the head T6-60 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t660 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図５８及び図５９は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−６０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図５８は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図５８の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 58 and 59 are simulation images showing the mesh-divided head T6-60 mm. 58 shows a back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. Further, the shading in FIG. 58 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６６０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされている。上記距離Ｖｔ（図２参照）が６０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 The position of the rib t660 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 60 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図５９には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 59 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図５９の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 59 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図５９の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−６０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 59, in this head T6-60 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−６０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T6-60 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１４Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５８５Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７２３Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３８２７Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3414 Hz
Secondary natural frequency H2: 3585 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3723 Hz
Fourth natural frequency H4: 3827 Hz

［ヘッドＴ６−６５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６６５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−６５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-65mm]
A calculation model of a head T6 to 65 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t665 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図６０及び図６１は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−６５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６０は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６０の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 60 and 61 are simulation images showing the mesh-divided head T6-65 mm. FIG. 60 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 60 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６６５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が６５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t665, the distance Wb (see FIG. 5) was set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 65 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図６０には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 60 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図６１の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 61 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図６１の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−６５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 61, in this head T6-65 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−６５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequencies at each order of the head T6-65 mm were as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４１１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３５５７Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３７１６Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７３９Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3411 Hz
Secondary natural frequency H2: 3557 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3716Hz
Fourth natural frequency H4: 3739 Hz

［ヘッドＴ６−７０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６７０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−７０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-70mm]
A calculation model of a head T6-70 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t670 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図６２及び図６３は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−７０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６２は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６２の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 62 and 63 are simulation images showing the mesh-divided head T6-70 mm. FIG. 62 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 62 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６７０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が７０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t670, the distance Wb (see FIG. 5) was set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 70 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図６３には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 63 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図６３の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 63 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図６３の画像ＣＲＯＷＮ−１が示す様に、このヘッドＴ６−７０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、クラウンに位置する。 As shown in the image CROWN-1 in FIG. 63, in this head T6-70 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the crown.

計算の結果、ヘッドＴ６−７０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency at each order of the head T6-70 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３４０３Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４８６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６４８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７５１Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3403 Hz
Secondary natural frequency H2: 3486 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3648Hz
Fourth natural frequency H4: 3751Hz

［ヘッドＴ６−７５ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６７５がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−７５ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-75mm]
A calculation model of a head T6-75 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t675 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図６４及び図６５は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−７５ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６４は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６４の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 64 and 65 are simulation images showing the mesh-divided head T6-75 mm. FIG. 64 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line of FIG. The shading in FIG. 64 shows the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６７５の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が７５ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 As for the position of the rib t675, the distance Wb (see FIG. 5) was set to 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 75 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図６５には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 65 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図６５の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 65 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図６５の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ６−７５ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 65, in the head T6-75 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole.

計算の結果、ヘッドＴ６−７５ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T6-75 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３３１４Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４２１Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６１８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７５６Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3314 Hz
Secondary natural frequency H2: 3421Hz
Tertiary natural frequency H3: 3618Hz
Fourth natural frequency H4: 3756 Hz

［ヘッドＴ６−８０ｍｍ］
リブ（Ｘ）として、後述されるリブｔ６８０がソールに設けられた他は前述のヘッドＴ１と同様にして、ヘッドＴ６−８０ｍｍの計算モデルを得た。市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。 [Head T6-80mm]
A calculation model of a head T6-80 mm was obtained in the same manner as the head T1 described above except that a rib t680 described later was provided on the sole as the rib (X). Eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated.

図６６及び図６７は、メッシュ分割されたヘッドＴ６−８０ｍｍを示すシミュレーション画像である。図６６は、図１のＦ２−Ｆ２線と同様の位置でカットされたヘッドの、バック側の部分を示す。また図６６の濃淡は、一次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 66 and 67 are simulation images showing the mesh-divided head T6-80 mm. FIG. 66 shows the back side portion of the head cut at the same position as the F2-F2 line in FIG. The shading in FIG. 66 indicates the form of natural vibration in the primary mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

リブｔ６８０の位置は、上記距離Ｗｂ（図５参照）が３６ｍｍとされた。上記距離Ｖｔ（図２参照）が８０ｍｍとされ、上記距離Ｖｈ（図２参照）が０ｍｍとされた。 The position of the rib t680 is such that the distance Wb (see FIG. 5) is 36 mm. The distance Vt (see FIG. 2) was 80 mm, and the distance Vh (see FIG. 2) was 0 mm.

図６７には、４種類のシミュレーション画像が示されている。左上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−１及びＣＲＯＷＮ−１）は、一次モードでの固有振動の形態を示す。右上の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−２及びＣＲＯＷＮ−２）は、二次モードでの固有振動の形態を示す。左下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−３及びＣＲＯＷＮ−３）は、三次モードでの固有振動の形態を示す。右下の２つのヘッド画像（ＳＯＬＥ−４及びＣＲＯＷＮ−４）は、四次モードでの固有振動の形態を示す。濃い部分ほど、振幅が大きい。 FIG. 67 shows four types of simulation images. The two upper left head images (SOLE-1 and CROWN-1) show the form of natural vibration in the primary mode. The two upper right head images (SOLE-2 and CROWN-2) show the form of natural vibration in the secondary mode. The two lower left head images (SOLE-3 and CROWN-3) show the form of natural vibration in the third-order mode. The two lower right head images (SOLE-4 and CROWN-4) show the form of natural vibration in the fourth-order mode. The darker the portion, the greater the amplitude.

図６７の全ての画像は、クラウン側から見た画像である。よって、上記ＳＯＬＥ−１、ＳＯＬＥ−２、ＳＯＬＥ−３及びＳＯＬＥ−４は、クラウン側からソールを見た透視図である。 All the images in FIG. 67 are images viewed from the crown side. Therefore, the SOLE-1, SOLE-2, SOLE-3, and SOLE-4 are perspective views of the sole viewed from the crown side.

図６７の画像ＳＯＬＥ−１が示す様に、このヘッドＴ６−８０ｍｍでは、一次モードでの最大振幅点が、ソールに位置する。 As shown in the image SOLE-1 in FIG. 67, in this head T6-80 mm, the maximum amplitude point in the primary mode is located on the sole.

計算の結果、ヘッドＴ６−８０ｍｍの、各次数での固有振動数は、以下の通りであった。 As a result of the calculation, the natural frequency of each order of the head T6-80 mm was as follows.

一次固有振動数Ｈ１：３２４１Ｈｚ
二次固有振動数Ｈ２：３４１６Ｈｚ
三次固有振動数Ｈ３：３６０８Ｈｚ
四次固有振動数Ｈ４：３７４７Ｈｚ Primary natural frequency H1: 3241Hz
Secondary natural frequency H2: 3416 Hz
Tertiary natural frequency H3: 3608Hz
Fourth natural frequency H4: 3747 Hz

以上のシミュレーション１において、リブ（Ｘ）（リブＴ２からＴ６）のフェース−バック方向位置は、図８において仮想線で示される位置とされた。 In the simulation 1 described above, the position of the rib (X) (ribs T2 to T6) in the face-back direction is the position indicated by the phantom line in FIG.

各リブ（Ｘ）の端の位置は、次の通りである。
・Ｔ３−１０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ１０とＣＬ２０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−１０ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５％の地点）
・Ｔ３−１５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ１０とＣＬ２０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−１５ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ３−３０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ３−３０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ３−３５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ３−３５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約４０％の地点）
・Ｔ３−４０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ３−４０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ３−４５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ７０とＣＬ８０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約７５％の地点）
・Ｔ３−４５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ３−５０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ３−５０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ３−５５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９５％の地点）
・Ｔ３−５５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ４−５ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ４−５ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ４−１０ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ４−１０ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：：等高線ＣＬ４０とＣＬ５０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約５０％の地点）
・Ｔ４−１５ｍｍの分断部のトウ側の端（分断部よりもトウ側のリブのヒール端）：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ４−１５ｍｍの分断部のヒール側の端（分断部よりもヒール側側のリブのトウ端）：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ５−２０ｍｍのヒール側の端：振幅比Ｒｈが１０％以下の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約１０％の地点）
・Ｔ５−３０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ５−３５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約４０％の地点）
・Ｔ５−４５ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ５−６０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ８０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ５−８０ｍｍのヒール側の端：等高線ＣＬ２０とＣＬ３０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約２０％の地点）
・Ｔ６−４５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ７０とＣＬ８０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約７５％の地点）
・Ｔ６−５０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９０％の地点）
・Ｔ６−５５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ９０で囲まれる領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約９５％の地点）
・Ｔ６−６０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ８０とＣＬ９０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約８５％の地点）
・Ｔ６−６５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ５０とＣＬ６０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点）
・Ｔ６−７０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３５％の地点）
・Ｔ６−７５ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ３０とＣＬ４０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約３０％の地点）
・Ｔ６−８０ｍｍのトウ側の端：等高線ＣＬ６０とＣＬ７０との間の領域（具体的には、振幅比Ｒｈが約６０％の地点） The position of the end of each rib (X) is as follows.
-T3-10 mm toe side end: region between contour lines CL10 and CL20 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 10%)
-T3-10 mm heel side end: region where the amplitude ratio Rh is 10% or less (specifically, the point where the amplitude ratio Rh is about 5%)
-T3-15mm toe side end: region between contour lines CL10 and CL20 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 10%)
-T3-15 mm heel side end: region where the amplitude ratio Rh is 10% or less (specifically, the point where the amplitude ratio Rh is about 10%)
-T3-30mm toe side end: region between contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 30%)
-T3-30 mm heel side end: region between contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 20%)
Toe side end of T3-35 mm: region between contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 30%)
-T3-35 mm heel side end: region between contour lines CL30 and CL40 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 40%)
-T3-40 mm toe side end: region between contour lines CL40 and CL50 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 50%)
-T3-40 mm heel side end: region between contour lines CL40 and CL50 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 50%)
Toe side end of T3-45 mm: area between contour lines CL70 and CL80 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 75%)
-T3-45mm heel side end: region between contour lines CL60 and CL70 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 60%)
-T3-50 mm toe side end: region between contour lines CL80 and CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 90%)
-T3-50 mm heel side end: region between contour lines CL80 and CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 90%)
Toe side end of T3-55 mm: a region surrounded by a contour line CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 95%)
-T3-55mm heel side end: a region surrounded by a contour line CL80 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 85%)
Toe side end of the T4-5 mm split part (heel end of rib on the toe side than the split part): a region between the contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 30%) )
The heel side end of the T4-5 mm split part (the toe end of the rib on the heel side of the split part): the region between the contour lines CL20 and CL30 (specifically, the amplitude ratio Rh is about 30%) point)
-Toe side end of the T4-10 mm split part (heel end of rib on the toe side than the split part): A region between the contour lines CL40 and CL50 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 50%) )
The heel side end of the T4-10 mm split part (the toe end of the heel side rib from the split part): The region between the contour lines CL40 and CL50 (specifically, the amplitude ratio Rh is about 50%) Point)
Toe side end of T4-15 mm split part (heel end of rib on the toe side relative to the split part): Region between contour lines CL50 and CL60 (specifically, point where the amplitude ratio Rh is about 60%) )
The heel side end of the T4-15 mm split part (the toe end of the heel side rib from the split part): the region between the contour lines CL50 and CL60 (specifically, the amplitude ratio Rh is about 60%) point)
-T5-20 mm heel side end: region where the amplitude ratio Rh is 10% or less (specifically, the point where the amplitude ratio Rh is about 10%)
-T5-30 mm heel side end: region between contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 20%)
-T5-35mm heel side end: region between contour lines CL30 and CL40 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 40%)
-T5-45mm heel side end: region between contour lines CL60 and CL70 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 60%)
-T5-60mm heel side end: Region surrounded by contour line CL80 (specifically, point where amplitude ratio Rh is about 85%)
-T5-80mm heel side end: region between contour lines CL20 and CL30 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 20%)
Toe side end of T6-45 mm: region between contour lines CL70 and CL80 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 75%)
-T6-50 mm toe side end: a region surrounded by a contour line CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 90%)
Toe side end of T6-55 mm: a region surrounded by the contour line CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 95%)
-T6-60 mm toe side end: region between contour lines CL80 and CL90 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 85%)
Toe side end of T6-65 mm: region between contour lines CL50 and CL60 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 60%)
-Toe side end of T6-70 mm: area between contour lines CL30 and CL40 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 35%)
Toe side end of T6-75 mm: area between contour lines CL30 and CL40 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 30%)
-T6-80 mm toe side end: region between contour lines CL60 and CL70 (specifically, a point where the amplitude ratio Rh is about 60%)

高Ｒｈ領域の横断に関しては、次の通りである。ヘッドＴ２のリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−１０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−１５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−３０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−３５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−４０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ３−５０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ３−５５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しておらず、且つ、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ４−５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ４−１０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ４−１５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。即ち、トウ側のリブがトウ側の高Ｒｈ領域を横断しており、ヒール側のリブがヒール側の高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−２０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−３０ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−３５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ５−６０ｍｍのリブ（Ｘ）は、トウ側の高Ｒｈ領域を横断しているが、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ５−８０ｍｍのリブ（Ｘ）は、トウ側の高Ｒｈ領域を横断しているが、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−４５ｍｍのリブ（Ｘ）は、２つの高Ｒｈ領域を横断している。ヘッドＴ６−５０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−５５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−６０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−６５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−７０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−７５ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。ヘッドＴ６−８０ｍｍのリブ（Ｘ）は、ヒール側の高Ｒｈ領域を横断しているが、トウ側の高Ｒｈ領域を横断していない。 The crossing of the high Rh region is as follows. The rib (X) of the head T2 crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—10 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—15 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—30 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—35 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—40 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3-45 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T3—50 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T3—55 mm does not cross the heel side high Rh region and does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T4-5 mm crosses the two high Rh regions. That is, the toe side rib crosses the toe side high Rh region, and the heel side rib crosses the heel side high Rh region. The rib (X) of the head T4—10 mm crosses the two high Rh regions. That is, the toe side rib crosses the toe side high Rh region, and the heel side rib crosses the heel side high Rh region. The rib (X) of the head T4—15 mm crosses the two high Rh regions. That is, the toe side rib crosses the toe side high Rh region, and the heel side rib crosses the heel side high Rh region. The rib (X) of the head T5—20 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T5-30 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T5-35 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T5-45 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T5-60 mm crosses the high Rh region on the toe side, but does not cross the high Rh region on the heel side. The rib (X) of the head T5—80 mm crosses the toe side high Rh region, but does not cross the heel side high Rh region. The rib (X) of the head T6-45 mm crosses the two high Rh regions. The rib (X) of the head T6—50 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6-55 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6-60 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6—65 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6—70 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6—75 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region. The rib (X) of the head T6—80 mm crosses the heel side high Rh region, but does not cross the toe side high Rh region.

打球音を高める観点から、本発明では、次の（ｂ）及び（ｃ）を満たすヘッドが好ましい。
（ｂ）上記リブ（Ｘ）よりもトウ側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。
（ｃ）上記リブ（Ｘ）よりもヒール側に、上記Ｒｈが６０％以上の領域が存在しない。 In the present invention, a head satisfying the following (b) and (c) is preferable from the viewpoint of increasing the hitting sound.
(B) There is no region where the Rh is 60% or more on the toe side of the rib (X).
(C) There is no region where the Rh is 60% or more on the heel side of the rib (X).

シミュレーション１において、ヘッドＴ２、ヘッドＴ３−１０ｍｍ、ヘッドＴ３−１５ｍｍ、ヘッドＴ３−３０ｍｍ、ヘッドＴ３−３５ｍｍ、ヘッドＴ３−４０ｍｍ、ヘッドＴ４−５ｍｍ、ヘッドＴ４−１０ｍｍ、ヘッドＴ４−１５ｍｍ、ヘッドＴ５−２０ｍｍ、ヘッドＴ５−３０ｍｍ及びヘッドＴ５−３５ｍｍは、上記（ｂ）を満たしており、且つ、上記（ｃ）を満たしている。 In simulation 1, head T2, head T3-10mm, head T3-15mm, head T3-30mm, head T3-35mm, head T3-40mm, head T4-5mm, head T4-10mm, head T4-15mm, head T5- 20 mm, the head T5-30 mm, and the head T5-35 mm satisfy the above (b) and the above (c).

前述の通り、リブ（Ｘ）の設置に起因して、一次の最大振幅点がソールからクラウンに移動している場合がある。この移動は、固有振動数を高くするのに寄与している。更に、リブ（Ｘ）の設置に起因して、二次の最大振幅点がソールからクラウンに移動していてもよい。 As described above, the primary maximum amplitude point may move from the sole to the crown due to the installation of the rib (X). This movement contributes to increasing the natural frequency. Furthermore, the secondary maximum amplitude point may be moved from the sole to the crown due to the installation of the rib (X).

以上の結果を考慮すると、打球音の観点から、下記の（ｘ１）が好ましく、（ｘ２）がより好ましい。
（ｘ１）一次の最大振幅点Ｐｍ１はクラウンに位置する。
（ｘ２）一次の最大振幅点Ｐｍ１はクラウンに位置し、且つ、二次の腹がソールに位置する。 Considering the above results, the following (x1) is preferable and (x2) is more preferable from the viewpoint of the hitting sound.
(X1) The primary maximum amplitude point Pm1 is located on the crown.
(X2) The primary maximum amplitude point Pm1 is located on the crown, and the secondary antinode is located on the sole.

また、以上の結果を考慮すると、打球音の観点から、下記の（ｙ１）が好ましく、（ｙ２）がより好ましい。
（ｙ１）リブ（Ｘ）の設置に起因して、一次の最大振幅点が、ソールからクラウンに移動している。即ち、リブ（Ｘ）が除かれた状態ではソールに位置していた一次の最大振幅点が、リブ（Ｘ）の設置後には、クラウンに位置する。
（ｙ２）リブ（Ｘ）の設置に起因して一次の最大振幅点がソールからクラウンに移動しており、且つ第二の腹がソールに位置する。即ち、リブ（Ｘ）が除かれた状態ではソールに位置していた一次の最大振幅点が、リブ（Ｘ）の設置後にはクラウンに位置し、かつ第二の腹がソールに位置する。 In consideration of the above results, the following (y1) is preferable and (y2) is more preferable from the viewpoint of the hitting sound.
(Y1) Due to the installation of the rib (X), the primary maximum amplitude point moves from the sole to the crown. That is, the primary maximum amplitude point located on the sole when the rib (X) is removed is located on the crown after the rib (X) is installed.
(Y2) Due to the installation of the rib (X), the primary maximum amplitude point moves from the sole to the crown, and the second antinode is located on the sole. That is, the primary maximum amplitude point located on the sole when the rib (X) is removed is located on the crown after the rib (X) is installed, and the second antinode is located on the sole.

［シミュレーション２：リブの配向及びリブの断続に関する検討］
以下に、他の実施例について、説明する。 [Simulation 2: Study on rib orientation and rib interruption]
Other embodiments will be described below.

［ヘッドＲｆ１］
図６８及び図６９は、他の実施例に係るヘッドＲｆ１を示す。図６８はクラウン側から見た図であり、図６９はソール側から見た図である。 [Head Rf1]
68 and 69 show a head Rf1 according to another embodiment. 68 is a view seen from the crown side, and FIG. 69 is a view seen from the sole side.

図６８及び図６９に示される形状を有するヘッドＲｆ１の三次元データを作成した。このヘッドＲｆ１の形状は、上記ヘッド２８の形状と同じである。図６８及び図６９が示す様に、このヘッドＲｆ１は、リブを有さない。このヘッドのクラウンの厚さＴｃは０．５５（ｍｍ）とされ、ソールの厚さＴｓは１．３ｍｍとされ、ヘッド体積は４６０ｃｃとされた。ヘッドの材質としてはチタン合金が選択され、この材質に基づく係数を用いて計算を行った。ヘッド重量は１９３ｇとされた。 Three-dimensional data of the head Rf1 having the shape shown in FIGS. 68 and 69 was created. The shape of the head Rf1 is the same as the shape of the head 28. As shown in FIGS. 68 and 69, the head Rf1 does not have a rib. The head has a crown thickness Tc of 0.55 (mm), a sole thickness Ts of 1.3 mm, and a head volume of 460 cc. A titanium alloy was selected as the material of the head, and calculation was performed using a coefficient based on this material. The head weight was 193 g.

市販のプリプロセッサ（ＨｙｐｅｒＭｅｓｈ等）を用いて、ヘッドを有限の要素にメッシュ分割し、計算モデルを得た。次に、市販の固有値解析ソフトウェアを用いて固有値解析を行い、固有振動数及びモード形状を計算した。この結果が下記の表に示される。 Using a commercially available preprocessor (such as HyperMesh), the head was meshed into finite elements to obtain a calculation model. Next, eigenvalue analysis was performed using commercially available eigenvalue analysis software, and the natural frequency and mode shape were calculated. The results are shown in the table below.

次に、このヘッドＲｆ１にリブを設けて、以下に示すヘッドのデータを作成した。各ヘッドの仕様について、以下に説明がなされる。なお、以下のヘッドの全てにおいて、リブの材質は、ヘッドＲｆ１と同じに設定された。 Next, ribs were provided on the head Rf1 to create the following head data. The specifications of each head will be described below. In all of the following heads, the material of the rib was set to be the same as that of the head Rf1.

［ヘッドＥｘ１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ１の三次元データを得た（図７０参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、１６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex1]
Three-dimensional data of the head Ex1 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb1 as the rib (X) was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 70). The distance Wb (see FIG. 5) was 16 (mm). The head Ex1 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２の三次元データを得た（図７１参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、２６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex2]
Three-dimensional data of the head Ex2 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb2 as the rib (X) was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 71). The distance Wb (see FIG. 5) was 26 (mm). An eigenvalue analysis was performed on the head Ex2. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３の三次元データを得た（図７２参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、３６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex3]
Three-dimensional data of the head Ex3 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb3 as the rib (X) was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 72). The distance Wb (see FIG. 5) was set to 36 (mm). The head Ex3 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４の三次元データを得た（図７３参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、４６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表及び図に示されている。 [Head Ex4]
Three-dimensional data of the head Ex4 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb4 as the rib (X) was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 73). The distance Wb (see FIG. 5) was 46 (mm). The head Ex4 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the following table and figure.

［ヘッドＥｘ５］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブ（Ｘ）としてのリブＲｂ５を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ５の三次元データを得た（図７４参照）。距離Ｗｂ（図５参照）は、５６（ｍｍ）とされた。このヘッドＥｘ５について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex5]
Three-dimensional data of the head Ex5 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb5 as the rib (X) was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 74). The distance Wb (see FIG. 5) was 56 (mm). The head Ex5 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

図７５及び図７６は、リブＲｂ１、リブＲｂ２、リブＲｂ３、リブＲｂ４及びリブＲｂ５の位置関係を示す図である。図７５はクラウン側から見た図であり、図７６はソール側から見た図である。これらのリブにおいて、リブ幅ＢＲは１（ｍｍ）とされ、リブ同士の間隔ＬＥｘは１０（ｍｍ）とされた。また、各リブの長さは、１００（ｍｍ）で一定とされた。 75 and 76 are views showing the positional relationship between the rib Rb1, the rib Rb2, the rib Rb3, the rib Rb4, and the rib Rb5. 75 is a view seen from the crown side, and FIG. 76 is a view seen from the sole side. In these ribs, the rib width BR was 1 (mm), and the distance LEx between the ribs was 10 (mm). The length of each rib was fixed at 100 (mm).

［ヘッドＥｘ６］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ６及びリブＲｂ７を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ６の三次元データを得た（図７７参照）。これらリブＲｂ６及びリブＲｂ７は、フェース−バック方向に延在している。このヘッドＥｘ６について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex6]
Three-dimensional data of the head Ex6 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb6 and the rib Rb7 were provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 77). The ribs Rb6 and Rb7 extend in the face-back direction. The head Ex6 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ７］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ８及びリブＲｂ９を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ７の三次元データを得た（図７８参照）。これらリブＲｂ８及びリブＲｂ９は、フェース−バック方向に延在している。このヘッドＥｘ７について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex7]
Three-dimensional data of the head Ex7 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb8 and the rib Rb9 were provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 78). The ribs Rb8 and the ribs Rb9 extend in the face-back direction. The head Ex7 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ８］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、リブＲｂ１０及びリブＲｂ１１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ８の三次元データを得た（図７９参照）。これらリブＲｂ１０及びリブＲｂ１１は、フェース−バック方向に対して斜めに延在している。このヘッドＥｘ８について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex8]
Three-dimensional data of the head Ex8 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the rib Rb10 and the rib Rb11 were provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 79). These ribs Rb10 and Rb11 extend obliquely with respect to the face-back direction. The head Ex8 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ２１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２１の三次元データを得た（図８０参照）。図８０が示すように、この断続リブＲｂ２１は、第一部分ＲＤ２１、第二部分ＲＤ２３及び第三部分ＲＤ２６を有している。この断続リブＲｂ２１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex21]
Three-dimensional data of the head Ex21 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb21 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 80). As shown in FIG. 80, the intermittent rib Rb21 has a first part RD21, a second part RD23, and a third part RD26. This intermittent rib Rb21 extends in the toe-heel direction. The head Ex21 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ２２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ２２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２２の三次元データを得た（図８１参照）。この連続リブＲｂ２２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex22]
Three-dimensional data of the head Ex22 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the continuous rib Rb22 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 81). The continuous rib Rb22 extends in the toe-heel direction. The head Ex22 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ２３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２３の三次元データを得た（図８２参照）。図８２が示すように、この断続リブＲｂ２３は、第一部分ＲＤ２２及び第二部分ＲＤ２５を有している。この断続リブＲｂ２３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex23]
Three-dimensional data of the head Ex23 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb23 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 82). As shown in FIG. 82, the intermittent rib Rb23 has a first portion RD22 and a second portion RD25. The intermittent rib Rb23 extends in the toe-heel direction. The head Ex23 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ２４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ２４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ２４の三次元データを得た（図８３参照）。図８３が示すように、この断続リブＲｂ２４は、第一部分ＲＤ２１及び第二部分ＲＤ２６を有している。この断続リブＲｂ２４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ２４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex24]
Three-dimensional data of the head Ex24 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb24 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 83). As shown in FIG. 83, the intermittent rib Rb24 has a first portion RD21 and a second portion RD26. The intermittent rib Rb24 extends in the toe-heel direction. The head Ex24 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

断続リブＲｂ２１、連続リブＲｂ２２、断続リブＲｂ２３及び断続リブＲｂ２４のデータ作成では、上記リブＲｂ２がベースとされた。先ず、距離ＬＷｒ（図８０等参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ２の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ２を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ２１、連続リブＲｂ２２、断続リブＲｂ２３及び断続リブＲｂ２４を得た。 In the data creation of the intermittent rib Rb21, the continuous rib Rb22, the intermittent rib Rb23, and the intermittent rib Rb24, the rib Rb2 was used as a base. First, after slightly shortening both ends of the rib Rb2 so that the distance LWr (see FIG. 80, etc.) is 90 mm, the rib Rb2 is evenly divided at five locations, and two of the parts divided into six equal parts. By appropriately selecting the above, intermittent rib Rb21, continuous rib Rb22, intermittent rib Rb23 and intermittent rib Rb24 were obtained.

［ヘッドＥｘ３１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３１の三次元データを得た（図８４参照）。図８４が示すように、この断続リブＲｂ３１は、第一部分ＲＤ３１、第二部分ＲＤ３３及び第三部分ＲＤ３６を有している。この断続リブＲｂ３１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex31]
Three-dimensional data of the head Ex31 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb31 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 84). As shown in FIG. 84, the intermittent rib Rb31 has a first part RD31, a second part RD33, and a third part RD36. This intermittent rib Rb31 extends in the toe-heel direction. An eigenvalue analysis was performed on the head Ex31. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ３２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ３２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３２の三次元データを得た（図８５参照）。図８５が示すように、この連続リブＲｂ３２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex32]
Three-dimensional data of the head Ex32 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the continuous rib Rb32 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 85). As shown in FIG. 85, the continuous rib Rb32 extends in the toe-heel direction. The head Ex32 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ３３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３３の三次元データを得た（図８６参照）。図８６が示すように、この断続リブＲｂ３３は、第一部分ＲＤ３２及び第二部分ＲＤ３５を有している。この断続リブＲｂ３３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex33]
Three-dimensional data of the head Ex33 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb33 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 86). As shown in FIG. 86, the intermittent rib Rb33 has a first portion RD32 and a second portion RD35. The intermittent rib Rb33 extends in the toe-heel direction. The head Ex33 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ３４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ３４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ３４の三次元データを得た（図８７参照）。図８７が示すように、この断続リブＲｂ３４は、第一部分ＲＤ３１及び第二部分ＲＤ３６を有している。この断続リブＲｂ３４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ３４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex34]
Three-dimensional data of the head Ex34 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb34 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 87). As shown in FIG. 87, the intermittent rib Rb34 has a first portion RD31 and a second portion RD36. The intermittent rib Rb34 extends in the toe-heel direction. The head Ex34 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

断続リブＲｂ３１、連続リブＲｂ３２、断続リブＲｂ３３及び断続リブＲｂ３４のデータ作成では、上記リブＲｂ３がベースとされた。先ず、距離ＬＷｒ（図８４参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ３の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ３を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ３１、連続リブＲｂ３２、断続リブＲｂ３３及び断続リブＲｂ３４を得た。 In the data creation of the intermittent rib Rb31, the continuous rib Rb32, the intermittent rib Rb33, and the intermittent rib Rb34, the rib Rb3 was used as a base. First, after slightly shortening both ends of the rib Rb3 so that the distance LWr (see FIG. 84) is 90 mm, the rib Rb3 is equally divided at five locations, and two or more of the six parts are divided. Were appropriately selected to obtain an intermittent rib Rb31, a continuous rib Rb32, an intermittent rib Rb33, and an intermittent rib Rb34.

［ヘッドＥｘ４１］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４１を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４１の三次元データを得た（図８８参照）。この断続リブＲｂ４１は、第一部分ＲＤ４１、第二部分４３及び第三部分ＲＤ４６を有している。この断続リブＲｂ４１は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４１について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex41]
Three-dimensional data of the head Ex41 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb41 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 88). The intermittent rib Rb41 has a first portion RD41, a second portion 43, and a third portion RD46. The intermittent rib Rb41 extends in the toe-heel direction. The head Ex41 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ４２］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、連続リブＲｂ４２を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４２の三次元データを得た（図８９参照）。図８９が示すように、この連続リブＲｂ４２は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４２について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex42]
Three-dimensional data of the head Ex42 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the continuous rib Rb42 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 89). As shown in FIG. 89, the continuous rib Rb42 extends in the toe-heel direction. The head Ex42 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ４３］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４３を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４３の三次元データを得た（図９０参照）。図９０が示すように、この断続リブＲｂ４３は、第一部分ＲＤ４２及び第二部分ＲＤ４５を有している。この断続リブＲｂ４３は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４３について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示されている。 [Head Ex43]
Three-dimensional data of the head Ex43 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb43 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 90). As shown in FIG. 90, the intermittent rib Rb43 has a first portion RD42 and a second portion RD45. The intermittent rib Rb43 extends in the toe-heel direction. An eigenvalue analysis was performed on the head Ex43. The results are shown in the table below.

［ヘッドＥｘ４４］
上記ヘッドＲｆ１のソールの内面に、断続リブＲｂ４４を設けた他は、ヘッドＲｆ１と同様にして、ヘッドＥｘ４４の三次元データを得た（図９１参照）。図９１が示すように、この断続リブＲｂ４４は、第一部分ＲＤ４１及び第二部分ＲＤ４６を有している。この断続リブＲｂ４４は、トウ−ヒール方向に延在している。このヘッドＥｘ４４について、固有値解析を行った。この結果が下記の表に示される。 [Head Ex44]
Three-dimensional data of the head Ex44 was obtained in the same manner as the head Rf1 except that the intermittent rib Rb44 was provided on the inner surface of the sole of the head Rf1 (see FIG. 91). As shown in FIG. 91, the intermittent rib Rb44 has a first portion RD41 and a second portion RD46. The intermittent rib Rb44 extends in the toe-heel direction. The head Ex44 was subjected to eigenvalue analysis. The results are shown in the table below.

断続リブＲｂ４１、連続リブＲｂ４２、断続リブＲｂ４３及び断続リブＲｂ４４のデータ作成では、上記リブＲｂ４がベースとされた。距離ＬＷｒ（図８８参照）が９０ｍｍとなるようにリブＲｂ４の両端を若干短くした上で、このリブＲｂ４を５箇所で均等に分断させ、６等分された部分のうちの２個以上を適宜選択して、断続リブＲｂ４１、連続リブＲｂ４２、断続リブＲｂ４３及び断続リブＲｂ４４を得た。 In the data generation of the intermittent rib Rb41, the continuous rib Rb42, the intermittent rib Rb43, and the intermittent rib Rb44, the rib Rb4 was used as a base. After slightly shortening both ends of the rib Rb4 so that the distance LWr (see FIG. 88) is 90 mm, the rib Rb4 is equally divided at five locations, and two or more of the six divided portions are appropriately selected. By selecting, an intermittent rib Rb41, a continuous rib Rb42, an intermittent rib Rb43 and an intermittent rib Rb44 were obtained.

上記各ヘッドの評価結果が、下記の表１、表２、表３、表４、表５及び表６に示される。 The evaluation results of the heads are shown in Table 1, Table 2, Table 3, Table 4, Table 5, and Table 6 below.

［グラフ］
図９２及び図９３は、上記シミュレーション１の結果の一部をプロットしたグラフである。図９４は、上記シミュレーション２の結果の一部をプロットしたグラフである。 [Graph]
92 and 93 are graphs in which a part of the result of the simulation 1 is plotted. FIG. 94 is a graph in which a part of the result of the simulation 2 is plotted.

図９２及び図９３における縦軸は、ソール一次固有振動数を示す。ソール固有振動数とは、ヘッドの固有振動数のうち、ソールが実質的に振動している場合の固有振動数を意味する。ソール一次固有振動数とは、ソール固有振動数のうち、最も小さい振動数を意味する。ソールが実質的に振動している場合とは、ソールの最大振幅が、上記最大振幅Ｍａ１の２０％以上である場合を意味する。この場合、ソールの振動が打球音に影響を与えうる。ソールの振動は、低い打球音を発生させやすい。ソール一次固有振動数が大きい場合、打球音が高くなりやすい。 The vertical axis | shaft in FIG.92 and FIG.93 shows a sole primary natural frequency. The sole natural frequency means a natural frequency in a case where the sole vibrates substantially among the natural frequencies of the head. The sole primary natural frequency means the smallest frequency among the sole natural frequencies. The case where the sole is substantially vibrating means a case where the maximum amplitude of the sole is 20% or more of the maximum amplitude Ma1. In this case, the vibration of the sole can affect the hitting sound. The vibration of the sole tends to generate a low hitting sound. When the sole primary natural frequency is large, the hitting sound tends to be high.

図９２における横軸（開始端位置ｘ）は、上記距離Ｖｔ及び上記距離Ｖｈのうち、値が大きい方を示す。ただし、ヘッドＴ４に関しては、図９２のグラフの横軸は、上記分断幅を意味する。 The horizontal axis (start end position x) in FIG. 92 indicates the larger one of the distance Vt and the distance Vh. However, regarding the head T4, the horizontal axis of the graph of FIG.

図９３における横軸（開始端Ｒｈ）は、リブ端の位置における振幅比Ｒｈを示す。リブの端部が２つである場合、即ち、上記距離Ｖｔ及び上記距離Ｖｈがいずれも０ｍｍでない場合、図９３における横軸（開始端Ｒｈ）は、リブ両端の位置における振幅比Ｒｈのうち、大きいほうの振幅比Ｒｈを示す The horizontal axis (start end Rh) in FIG. 93 indicates the amplitude ratio Rh at the rib end position. When there are two end portions of the rib, that is, when neither the distance Vt nor the distance Vh is 0 mm, the horizontal axis (start end Rh) in FIG. 93 represents the amplitude ratio Rh at the positions at both ends of the rib. Indicates the larger amplitude ratio Rh

図９２及び図９３における「Ｔ４」は、上記ヘッドＴ４、即ち、リブが途中で分断されている場合の結果である。このヘッドＴ４は、前述した先行文献（特開２００３−１０２８７７公報）に記載されているヘッドに相当すると思われる。特開２００３−１０２８７７公報には正確なヘッド寸法は記載されていないので、予想可能な範囲で、特開２００３−１０２８７７公報に記載のヘッドに似たヘッドをモデル化した。このヘッドＴ４では、ソール一次固有振動数が小さく、打球音が比較的低い。 “T4” in FIGS. 92 and 93 is a result when the head T4, that is, the rib is divided in the middle. The head T4 is considered to correspond to the head described in the above-mentioned prior document (Japanese Patent Laid-Open No. 2003-102877). Since accurate head dimensions are not described in Japanese Patent Laid-Open No. 2003-102877, a head similar to the head described in Japanese Patent Laid-Open No. 2003-102877 is modeled within a predictable range. In the head T4, the sole primary natural frequency is small and the hitting sound is relatively low.

図９２及び図９３における「Ｔ６」は、上記ヘッドＴ６の結果である。これらのヘッドＴ６の結果のうち、白抜き三角で示されているのは、上記ヘッドＴ６−７５ｍｍ及び上記ヘッドＴ６−８０ｍｍである。これらのヘッドは、前述した先行文献（米国特許公報第７０５６２２８号）に記載されているヘッドに相当すると思われる。米国特許公報第７０５６２２８号には正確なヘッド寸法は記載されていないので、予想可能な範囲で、米国特許公報第７０５６２２８号に記載のヘッドに似たヘッドをモデル化した。このヘッドＴ６−７５及びヘッドＴ６−８０では、ソール一次固有振動数が小さく、打球音が比較的低い。 “T6” in FIGS. 92 and 93 is a result of the head T6. Among the results of these heads T6, those indicated by white triangles are the head T6-75 mm and the head T6-80 mm. These heads are considered to correspond to the heads described in the above-mentioned prior document (US Pat. No. 7,056,228). Since US Pat. No. 7,056,228 does not describe the exact head dimensions, a head similar to that described in US Pat. No. 7,056,228 was modeled within the predictable range. In the heads T6-75 and T6-80, the sole primary natural frequency is small and the hitting sound is relatively low.

図９４は、上記ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４、ヘッドＥｘ５、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８の固有振動数を示すグラフである。図９４には、一次、二次、三次、四次及び五次のそれぞれにおける固有振動数が示されている。全ての次数において、上記ヘッドＥｘ１、ヘッドＥｘ２、ヘッドＥｘ３、ヘッドＥｘ４及びヘッドＥｘ５の固有振動数は、ヘッドＥｘ６、ヘッドＥｘ７及びヘッドＥｘ８よりも大きい。 FIG. 94 is a graph showing the natural frequencies of the head Ex1, the head Ex2, the head Ex3, the head Ex4, the head Ex5, the head Ex6, the head Ex7, and the head Ex8. FIG. 94 shows the natural frequencies of the primary, secondary, tertiary, quaternary, and quintic. In all orders, the natural frequencies of the head Ex1, the head Ex2, the head Ex3, the head Ex4, and the head Ex5 are larger than those of the head Ex6, the head Ex7, and the head Ex8.

これらの結果をも参酌すると、好ましい実施形態として、以下が挙げられる。 In consideration of these results, the following is mentioned as a preferred embodiment.

高い打球音を得る観点から、一次モードでの最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置しているのが好ましい。より好ましくは、最大振幅点Ｐｍ１がクラウンに位置しており、第二の腹の最大振幅点がソールに位置しているのがよい。クラウンだけが振動するモードよりも、クラウン及びソールが振動するモードの方が、クラウン剛性とソール剛性とのバランスが良く、リブ（Ｘ）の配置が最も効率的であると言えるからである。 From the viewpoint of obtaining a high hitting sound, it is preferable that the maximum amplitude point Pm1 in the primary mode is located on the crown. More preferably, the maximum amplitude point Pm1 is located on the crown, and the maximum amplitude point of the second antinode is located on the sole. This is because the mode in which the crown and sole vibrate has a better balance between the crown stiffness and the sole stiffness and the arrangement of the rib (X) is the most efficient than the mode in which only the crown vibrates.

リブが除かれた状態のヘッドにおいて、一次モードでの最大振幅点Ｐｅ１及び二次固有モードでの最大振幅点Ｐｅ２が、いずれも、ソールに位置しているのが好ましい。この場合、ソールの内面リブ（Ｘ）を配置することにより、打球音が改善されやすい。 In the head with the ribs removed, it is preferable that the maximum amplitude point Pe1 in the primary mode and the maximum amplitude point Pe2 in the secondary eigenmode are both located on the sole. In this case, the hitting sound is easily improved by disposing the inner rib (X) of the sole.

リブ（Ｘ）の効果を顕在化させる観点から、リブが除かれた状態のヘッドにおいては、以下の（ａ２）が好ましく、（ｂ２）がより好ましく、（ｃ２）がより好ましく、（ｄ２）がより好ましい。
（ａ２）一次モードにおける第一の腹の位置がソールである。
（ｂ２）一次モードにおける第一の腹の位置及び一次モードにおける第二の腹の位置がソールである。
（ｃ２）一次モードにおける第一の腹の位置、一次モードにおける第二の腹の位置及び二次モードにおける第一の腹の位置がソールである。
（ｄ２）一次モードにおける第一の腹の位置、一次モードにおける第二の腹の位置、二次モードにおける第一の腹の位置及び二次モードにおける第二の腹の位置がソールである。 From the viewpoint of revealing the effect of the rib (X), in the head from which the rib is removed, the following (a2) is preferable, (b2) is more preferable, (c2) is more preferable, and (d2) is More preferred.
(A2) The position of the first belly in the primary mode is the sole.
(B2) The position of the first antinode in the primary mode and the position of the second antinode in the primary mode are the soles.
(C2) The position of the first antinode in the primary mode, the position of the second antinode in the primary mode, and the position of the first antinode in the secondary mode are soles.
(D2) The position of the first antinode in the primary mode, the position of the second antinode in the primary mode, the position of the first antinode in the secondary mode, and the position of the second antinode in the secondary mode are soles.

表及びグラフに示されるように、本発明の優位性は明らかである。 As shown in the tables and graphs, the advantages of the present invention are evident.

以上説明されたヘッドは、あらゆる中空のゴルフクラブヘッドに適用されうる。 The head described above can be applied to any hollow golf club head.

２・・・ヘッド
４・・・フェース
６・・・クラウン
８・・・ソール
２０・・・リブ（リブ（Ｘ））
Ｐｅ１・・・リブ（Ｘ）が除かれた状態における一次モードでの最大振幅点
Ｐｍ１・・・一次モードでの最大振幅点
Ｒｂ１ａ・・・連続リブ（リブ（Ｘ））
２８、Ｔ１・・・リブ（Ｘ）が除かれた状態のヘッド
Ｔ２・・・ヘッド
Ｔ３（Ｔ３−１０ｍｍ、Ｔ３−１５ｍｍ、Ｔ３−３０ｍｍ、Ｔ３−３５ｍｍ、Ｔ３−４０ｍｍ、Ｔ３−４５ｍｍ、Ｔ３−５０ｍｍ、Ｔ３−５５ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ４（Ｔ４−５ｍｍ、Ｔ４−１０ｍｍ、Ｔ４−１５ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ５（Ｔ５−２０ｍｍ、Ｔ５−３０ｍｍ、Ｔ５−３５ｍｍ、Ｔ５−４５ｍｍ、Ｔ５−６０ｍｍ、Ｔ５−８０ｍｍ）・・・ヘッド
Ｔ６（Ｔ６−４５ｍｍ、Ｔ６−５０ｍｍ、Ｔ６−５５ｍｍ、Ｔ６−６０ｍｍ、Ｔ６−６５ｍｍ、Ｔ６−７０ｍｍ、Ｔ６−７５ｍｍ、Ｔ６−８０ｍｍ）・・・ヘッド
ｔ２、ｔ３１０、ｔ３１５、ｔ３３０、ｔ３３５、ｔ３４０、ｔ３４５、ｔ３５０、ｔ３３５、ｔ４５、ｔ４１０、ｔ４１５、ｔ５２０、ｔ５３０、ｔ５３５、ｔ５４５、ｔ５６０、ｔ５８０、ｔ６４５、ｔ６５０、ｔ６５５、ｔ６６０、ｔ６６５、ｔ６７０、ｔ６７５、ｔ６８０、ｔ７２６５、ｔ７３６５、ｔ８０７５、ｔ８３７５・・・リブ（リブ（Ｘ））
Ａ８０・・・高Ｒｈ領域
３０・・・ヘッド
３２・・・リブ（リブ（Ｘ））
３６・・・ヘッド
３８・・・リブ（リブ（Ｘ））
４６・・・ヘッド
４８・・・リブ（リブ（Ｘ）） 2 ... Head 4 ... Face 6 ... Crown 8 ... Sole 20 ... Rib (Rib (X))
Pe1... Maximum amplitude point in primary mode with rib (X) removed Pm1... Maximum amplitude point in primary mode Rb1a... Continuous rib (rib (X))
28, T1... Head without rib (X) T2... Head T3 (T3-10 mm, T3-15 mm, T3-30 mm, T3-35 mm, T3-40 mm, T3-45 mm, T3- 50mm, T3-55mm) ... head T4 (T4-5mm, T4-10mm, T4-15mm) ... head T5 (T5-20mm, T5-30mm, T5-35mm, T5-45mm, T5-60mm, Head T6 (T6-45mm, T6-50mm, T6-55mm, T6-60mm, T6-65mm, T6-70mm, T6-75mm, T6-80mm) ... Head t2, t310, t315, t330, t335, t340, t345, t350, t335, t45, t410, t415, t520, t5 0, t535, t545, t560, t580, t645, t650, t655, t660, t665, t670, t675, t680, t7265, t7365, t8075, t8375 ··· ribs (rib (X))
A80 ... High Rh region 30 ... Head 32 ... Rib (rib (X))
36 ... Head 38 ... Rib (Rib (X))
46 ... head 48 ... rib (rib (X))

Claims

A crown, a sole and a continuously extending rib (X);
The rib (X) is provided on the inner surface of the head,
The rib (X) is substantially parallel to the toe-heel direction,
When the maximum amplitude of vibration in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is Ma1, and the amplitude ratio to the maximum amplitude Ma1 is Rh (%), the arrangement of the rib (X) is A hollow golf club head satisfying the following (a), (b) and (c).
(A) The rib (X) crosses at least one of the high Rh regions where the Rh is 80% or more.
(B) There is no region where the Rh is 60% or more on the toe side of the rib (X).
(C) There is no region where the Rh is 60% or more on the heel side of the rib (X).

There are a plurality of the high Rh regions,
The golf club head according to claim 1, wherein the rib (X) crosses all the high Rh regions.

3. The golf club head according to claim 1, wherein a maximum amplitude point Pe <b> 1 in the first-order mode in a state where the rib (X) is removed is located other than the crown.

4. The golf club head according to claim 1, wherein a maximum amplitude point Pm <b> 1 in the primary mode is located on the crown. 5.

It has a crown, sole and rib (X),
The head volume is 400 cc or more,
The rib (X) is provided on the inner surface of the head,
A golf club head in which the maximum amplitude point Pm1 in the primary mode is located on the crown.

The golf club head according to claim 5, wherein the maximum amplitude point Pe <b> 1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is located other than the crown.

The golf club head according to claim 5, wherein a maximum amplitude point Pe <b> 1 in the primary mode in a state where the rib (X) is removed is located on the sole.

The golf club head according to claim 1, wherein the rib (X) is provided on an inner surface of the sole.

It also has a side,
The golf club head according to claim 1, wherein the rib (X) is provided on an inner surface of the sole and an inner surface of the side.

The height HR of the rib (X) is 2 mm or more and 15 mm or less,
The golf club head according to any one of claims 1 to 9, wherein an average value of the width BR of the rib (X) is not less than 0.5 mm and not more than 3 mm.

The head weight is 200 g or less,
The head moment of inertia is 5000 g · cm ² or more,
The thickness of the sole is 1 mm or less,
The golf club head according to claim 1, wherein the sole has a radius of curvature of 100 mm or more.