JP2012229668A

JP2012229668A - Constant residual pressure valve

Info

Publication number: JP2012229668A
Application number: JP2011099108A
Authority: JP
Inventors: Shinobu Oikawa; 忍及川; Hirokuni Tomita; 浩邦冨田; Eiji Ito; 栄次伊藤
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 2011-04-27
Filing date: 2011-04-27
Publication date: 2012-11-22
Anticipated expiration: 2031-04-27
Also published as: JP5653288B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a constant residual pressure valve can suppressing such an occurrence that foreign matter in the fuel attaches or deposits between a valve seat and a valve element.SOLUTION: The constant residual pressure valve 60 includes the valve element 61, a stopper 65, a spring 68, and an orifice 69. The stopper 65 of cylindrical shape installed in a fuel passage 57 has a shaft passage 66 and the second valve seat 67. The valve element 61 installed in a fuel chamber 43 has a first seat part 611 that can set itself on the first valve seat 41 and separate and a second seat part 612 that can set itself on the second valve seat 67 and separate. The spring 68 energizes the valve element 61 toward the first valve seat 41. The orifice 69 leading in the radial direction of the minor diametric part 652 of the stopper 65 controls the fuel flow from the fuel chamber 43 to the downstream passage 44. When the valve element 61 separates from the first valve seat 41 and sets itself on the second valve seat 67, the distance between the first seat part 611 and the first valve seat 41 enlarges.

Description

本発明は、内燃機関へ燃料を供給する燃料供給装置に用いられる定残圧弁に関する。 The present invention relates to a constant residual pressure valve used in a fuel supply device that supplies fuel to an internal combustion engine.

従来、内燃機関へ燃料を圧送する高圧ポンプが知られている。高圧ポンプから圧送される燃料は、燃料レールに蓄圧され、燃料レールに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒内に噴射される。
特許文献１には、リリーフ弁が記載されている。リリーフ弁は、内燃機関へ燃料を供給する燃料供給装置の燃料圧力が異常高圧になったとき開弁し、その高圧燃料を燃料タンクなどに排出する。これにより、燃料供給装置の構成部品等の損傷を防ぐと共に、インジェクタからの燃料噴射を可能にしている（特許文献１の明細書の段落「０００４」参照）。特許文献１の明細書の段落「００３０」〜「００３６」及び図４では、リリーフ弁は、外側の弁体（特許文献１では「ピストン３０」）と、その内側に設けられたもう一つの弁体（特許文献１では「ピストン８０」）から構成されている。外側の弁体と、その内側の弁体とは、同一のスプリングで付勢されている。
特許文献２には、高圧ポンプの吐出通路と加圧室とを連通するリターン通路に設けられたリリーフ弁（特許文献２では「弁体３２」）、及びそのリリーフ弁の内側に設けられた定残圧弁（特許文献２では「弁体部４８」）が記載されている。定残圧弁は、吐出通路に接続される燃料レールの燃料圧力を所定の圧力に維持することが可能である。定残圧弁は、その弁体の上流側に円筒状の摺動部５０を備えている。摺動部と、その摺動部の外側の燃料通路の内壁４６との間に隙間Ｓ１が形成されている。この隙間Ｓ１により、定残圧弁を上流側から下流側、すなわち吐出通路側から加圧室側へ流れる流量が調節される。これにより、高圧ポンプの吐出効率の低下が抑制される。
特許文献３には、定残圧弁の上流側に設けられたオリフィス４２が記載されている。このオリフィスにより、定残圧弁の上流側から下流側へ流れる流量が調節される。
特許文献４には、定残圧弁のオリフィス８１の上流側に設けられたフィルタ４０が記載されている。このフィルタにより、燃料中に存在する異物が捕獲され、定残圧弁の弁体と弁座との間又はオリフィスに異物が噛み込むことが抑制される。
本明細書において、燃料中の異物とは、燃料に含まれる粒子状のもののほか、ガム質燃料や金属性異物など、弁着座性や高圧ポンプの性能を悪化させる物質が含まれるものとする。 Conventionally, a high-pressure pump that pumps fuel to an internal combustion engine is known. The fuel pumped from the high-pressure pump is accumulated in the fuel rail, and is injected into each cylinder of the internal combustion engine from an injector connected to the fuel rail.
Patent Document 1 describes a relief valve. The relief valve opens when the fuel pressure of the fuel supply device that supplies fuel to the internal combustion engine becomes abnormally high, and discharges the high-pressure fuel to a fuel tank or the like. This prevents damage to the components of the fuel supply device and enables fuel injection from the injector (see paragraph “0004” in the specification of Patent Document 1). In paragraphs “0030” to “0036” of the specification of Patent Document 1 and FIG. 4, the relief valve includes an outer valve body (“Piston 30” in Patent Document 1) and another valve provided on the inner side. It is comprised from the body ("Piston 80" in patent document 1). The outer valve body and the inner valve body are biased by the same spring.
Patent Document 2 discloses a relief valve (“valve element 32” in Patent Document 2) provided in a return passage that communicates a discharge passage of a high-pressure pump and a pressurizing chamber, and a constant valve provided inside the relief valve. A residual pressure valve (“valve body 48” in Patent Document 2) is described. The constant residual pressure valve can maintain the fuel pressure of the fuel rail connected to the discharge passage at a predetermined pressure. The constant residual pressure valve includes a cylindrical sliding portion 50 on the upstream side of the valve body. A gap S1 is formed between the sliding portion and the inner wall 46 of the fuel passage outside the sliding portion. The gap S1 adjusts the flow rate of the constant residual pressure valve flowing from the upstream side to the downstream side, that is, from the discharge passage side to the pressurizing chamber side. Thereby, the fall of the discharge efficiency of a high pressure pump is suppressed.
Patent Document 3 describes an orifice 42 provided on the upstream side of a constant residual pressure valve. This orifice adjusts the flow rate flowing from the upstream side to the downstream side of the constant residual pressure valve.
Patent Document 4 describes a filter 40 provided on the upstream side of an orifice 81 of a constant residual pressure valve. This filter captures foreign matter present in the fuel and suppresses foreign matter from being caught between the valve body and the valve seat of the constant residual pressure valve or the orifice.
In the present specification, the foreign matters in the fuel include particles that are included in the fuel, and substances that deteriorate the valve seating performance and the performance of the high-pressure pump, such as gum-like fuel and metallic foreign matters.

特表２００２−５１５５６５号公報Special table 2002-515565 gazette 特開２００９−１０８８４７号公報JP 2009-108847 A 特表２００９−１２１３９５号公報Special table 2009-121395 gazette 特表２０１０−１５６２５５号公報Special table 2010-156255

しかしながら、特許文献１では、外側の弁体と、その内側の弁体とが同一のスプリングで付勢されているので、外側の弁体が開弁した後、内側の弁体が開弁する。つまり、外側の弁体が開弁していないとき、内側の弁体は開弁することがない。したがって、内側の弁体にリリーフ弁と異なる定残圧弁の機能を持たせることはできない。
特許文献２では、摺動部５０と燃料通路の内壁４６との間の隙間の断面積が大きい場合、吐出通路側から加圧室側へ流れる流量が増加する。これにより、高圧ポンプの吐出効率が悪化することが懸念される。一方、隙間の断面積が小さい場合、その隙間に異物が堆積し、又は摺動部が傾くと、定残圧弁の開弁動作又は閉弁動作が悪化し、吐出通路側の燃料圧力が所定の圧力に維持されないことが懸念される。したがって、摺動部の外径及び燃料通路の内径の管理が困難になる。
特許文献３では、オリフィスを流れる流量が非常に小さい。これにより、定残圧弁は、その弁体が弁座からリフトするリフト量が１０μ以下となる。このため、燃料中に存在する異物が弁体と弁座との間に噛み込むと、定残圧弁の圧力保持性能が低下することが懸念される。
特許文献４では、燃料中の異物がフィルタに堆積すると、フィルタが目詰まりすることが懸念される。
定残圧弁の閉弁動作が悪化し、圧力保持性能が低下する場合、以下のことが懸念される。アクセルオフ後または内燃機関の停止後、燃料レール内の燃圧の低下と共に、燃料の気化温度も低下する。さらに、内燃機関の冷却系統の停止等に伴うエンジンルーム内の温度上昇によって燃料レールが受熱し、燃料レール内の燃料温度が上昇する。これらにより、燃料レール内の燃料温度が燃料の気化温度を超えると、燃料レール内にベーパが発生することがある。このようにしてベーパが発生した場合、内燃機関の再始動時に高圧ポンプの昇圧不良が生じると共に、内燃機関の始動性が悪化するおそれがある。
一方、定残圧弁の開弁動作が悪化する場合、以下のことが懸念される。内燃機関の停止時にエンジンルーム内の温度上昇によって燃料レールが受熱する。これにより、燃料レール内の燃料温度が上昇すると共に燃圧が上昇する。このため、インジェクタの燃料漏れ許容値以下に燃圧を維持できなくなるおそれがある。
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、燃料中の異物が弁座と弁体との間に付着又は堆積することを抑制することの可能な定残圧弁を提供することを目的とする。 However, in Patent Document 1, since the outer valve body and the inner valve body are urged by the same spring, the inner valve body is opened after the outer valve body is opened. That is, when the outer valve body is not opened, the inner valve body does not open. Therefore, the inner valve body cannot have a function of a constant residual pressure valve different from the relief valve.
In Patent Document 2, when the cross-sectional area of the gap between the sliding portion 50 and the inner wall 46 of the fuel passage is large, the flow rate flowing from the discharge passage side to the pressurizing chamber side increases. Thereby, there is a concern that the discharge efficiency of the high-pressure pump is deteriorated. On the other hand, when the cross-sectional area of the gap is small, foreign matter accumulates in the gap or the sliding part tilts, the valve opening or closing operation of the constant residual pressure valve deteriorates, and the fuel pressure on the discharge passage side becomes a predetermined pressure. There is concern about not being maintained at pressure. Therefore, it becomes difficult to manage the outer diameter of the sliding portion and the inner diameter of the fuel passage.
In patent document 3, the flow volume which flows through an orifice is very small. As a result, the lift amount of the constant residual pressure valve that lifts the valve body from the valve seat is 10 μm or less. For this reason, when the foreign material which exists in a fuel bites between a valve body and a valve seat, we are anxious about the pressure maintenance performance of a constant residual pressure valve falling.
In Patent Document 4, there is a concern that the filter is clogged when foreign matter in the fuel accumulates on the filter.
When the valve closing operation of the constant residual pressure valve deteriorates and the pressure holding performance deteriorates, there are concerns about the following. After the accelerator is turned off or the internal combustion engine is stopped, the fuel vaporization temperature also decreases as the fuel pressure in the fuel rail decreases. Further, the fuel rail receives heat due to the temperature rise in the engine room accompanying the stop of the cooling system of the internal combustion engine, and the fuel temperature in the fuel rail rises. As a result, when the fuel temperature in the fuel rail exceeds the fuel vaporization temperature, vapor may be generated in the fuel rail. When the vapor is generated in this way, there is a risk that the high-pressure pump may be poorly pressurized when the internal combustion engine is restarted, and the startability of the internal combustion engine may be deteriorated.
On the other hand, when the valve opening operation of the constant residual pressure valve deteriorates, there are concerns about the following. When the internal combustion engine is stopped, the fuel rail receives heat due to the temperature rise in the engine room. As a result, the fuel temperature in the fuel rail rises and the fuel pressure rises. For this reason, there is a possibility that the fuel pressure cannot be maintained below the allowable fuel leakage value of the injector.
The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a constant residual pressure valve capable of suppressing foreign matter in fuel from adhering or accumulating between a valve seat and a valve body. And

上述した課題を解決するため、請求項１に係る発明によると、通路部材は、燃料通路および第１弁座を有する。第１弁座の下流側で通路部材の内壁に固定された筒状のストッパは、軸方向に通じる軸通路、およびこの軸通路の第１弁座側に設けられた第２弁座を有する。第１弁座とストッパとの間に形成された燃料室に設けられる弁体は、第１弁座に着座および離座可能な第１シート部、並びに第２弁座に着座および離座可能な第２シート部を有する。付勢手段が弁体を第１弁座側へ付勢する。ストッパまたは通路部材にオリフィスが設けられ、ストッパよりも下流側の下流通路と燃料室との燃料の流れを制御する。
内燃機関が停止し、弁体が第１弁座から離座する際、第１弁座よりも上流側の燃料が燃料室に流入すると、弁体は瞬時に第２弁座に着座する。その後、上流側の燃料は、燃料室からオリフィスを通り、下流通路へ流れる。このため、弁体のリフト量が大きくなるので、弁体の第１シート部と第１弁座との間に燃料中の異物が付着又は堆積することが抑制される。これにより、定残圧弁の圧力保持性能を維持することができる。
また、高圧ポンプの作動時、第２シート部が第２弁座に着座すると、燃料室から下流通路へ流れる燃料の流量がオリフィスによって制御される。このため、高圧ポンプのポンプ効率の低下を抑制することができる。
さらに、オリフィスを弁体に設けることなく、通路部材又はストッパに設けることで、弁体を小さく形成することが可能になる。このため、定残圧弁の体格を小さくすることができる。 In order to solve the above-described problem, according to the first aspect of the present invention, the passage member has a fuel passage and a first valve seat. The cylindrical stopper fixed to the inner wall of the passage member on the downstream side of the first valve seat has an axial passage that extends in the axial direction, and a second valve seat that is provided on the first valve seat side of the axial passage. The valve body provided in the fuel chamber formed between the first valve seat and the stopper can be seated on and separated from the first valve seat, and can be seated on and separated from the second valve seat. It has a 2nd sheet part. The urging means urges the valve body toward the first valve seat. An orifice is provided in the stopper or the passage member, and the flow of fuel between the downstream passage and the fuel chamber on the downstream side of the stopper is controlled.
When the internal combustion engine is stopped and the valve body is separated from the first valve seat, if the fuel upstream of the first valve seat flows into the fuel chamber, the valve body is instantaneously seated on the second valve seat. Thereafter, the upstream fuel flows from the fuel chamber through the orifice to the downstream passage. For this reason, since the lift amount of a valve body becomes large, it is suppressed that the foreign material in a fuel adheres or accumulates between the 1st seat part and 1st valve seat of a valve body. Thereby, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve can be maintained.
Further, when the second seat portion is seated on the second valve seat during the operation of the high-pressure pump, the flow rate of the fuel flowing from the fuel chamber to the downstream passage is controlled by the orifice. For this reason, the fall of the pump efficiency of a high-pressure pump can be suppressed.
Further, by providing the orifice in the passage member or the stopper without providing the orifice in the valve body, the valve body can be formed small. For this reason, the physique of a constant residual pressure valve can be made small.

請求項２に係る発明によると、ストッパは、燃料通路を形成する通路部材の内壁に固定される大径部、及びこの大径部の弁体側で大径部よりも外径が小さく形成される小径部を有する。オリフィスは、小径部の径方向に通じ、一端が燃料室に開口し、他端が軸通路に開口する。
これにより、簡素な構成でオリフィスをストッパに形成することが可能になる。したがって、製造コストを低減することができる。 According to the invention of claim 2, the stopper is formed with a large diameter portion fixed to the inner wall of the passage member forming the fuel passage, and an outer diameter smaller than the large diameter portion on the valve body side of the large diameter portion. Has a small diameter part. The orifice communicates in the radial direction of the small diameter portion, and one end opens to the fuel chamber and the other end opens to the shaft passage.
This makes it possible to form the orifice in the stopper with a simple configuration. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.

請求項３に係る発明によると、オリフィスは、燃料室側の内径が軸通路側の内径よりも大きいテーパ状の流路を有する。
これにより、燃料室からオリフィスに流れる燃料の流体抵抗を低減することが可能になる。したがって、オリフィスに燃料中の異物が堆積することを抑制することができる。 According to the third aspect of the present invention, the orifice has a tapered flow path whose inner diameter on the fuel chamber side is larger than the inner diameter on the axial path side.
As a result, the fluid resistance of the fuel flowing from the fuel chamber to the orifice can be reduced. Therefore, it is possible to suppress the accumulation of foreign matter in the fuel at the orifice.

請求項４に係る発明によると、ストッパは、燃料通路を形成する通路部材の内壁に固定される第２大径部、及びこの第２大径部の下流側で第２大径部よりも外径が小さく形成される第２小径部を有する。オリフィスは、第２小径部に設けられ、一端が第２小径部の径外側に形成された下流通路に開口し、他端が燃料室に開口する。
これにより、請求項２に係る発明のようにストッパの大径部の弁体側に小径部を設けることなく、ストッパにオリフィスを設けることが可能になる。したがって、定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。 According to the fourth aspect of the present invention, the stopper is fixed to the inner wall of the passage member that forms the fuel passage, and on the downstream side of the second large diameter portion, the stopper is outside the second large diameter portion. It has the 2nd small diameter part formed with a small diameter. The orifice is provided in the second small diameter portion, and one end opens in a downstream passage formed outside the second small diameter portion, and the other end opens in the fuel chamber.
Thus, the orifice can be provided in the stopper without providing the small diameter portion on the valve body side of the large diameter portion of the stopper as in the invention according to claim 2. Therefore, the physique in the axial direction of the constant residual pressure valve can be reduced.

請求項５に係る発明によると、通路部材は、ストッパが固定される厚肉部、及びこの厚肉部よりも下流側で内径がストッパの外径よりも大きい薄肉部を有する。オリフィスは、ストッパに設けられ、一端がストッパと薄肉部との間に形成された下流通路に開口し、他端が燃料室に開口する。
これにより、請求項４に係る発明のようにストッパに第２大径部と第２小径部とを設けることなく、オリフィスをストッパに設けることが可能になる。したがって、ストッパの構成を簡素にすることができる。 According to the invention which concerns on Claim 5, a channel | path member has a thick part to which a stopper is fixed, and a thin part with an internal diameter larger than the outer diameter of a stopper in the downstream from this thick part. The orifice is provided in the stopper, and one end opens to a downstream passage formed between the stopper and the thin portion, and the other end opens to the fuel chamber.
Thus, the orifice can be provided in the stopper without providing the second large diameter portion and the second small diameter portion in the stopper as in the invention according to claim 4. Therefore, the configuration of the stopper can be simplified.

請求項６に係る発明によると、オリフィスは、ストッパの第２弁座の径方向に延び、下流側に凹む溝である。
これにより、弁体の第２シート部が第２弁座から離座しているとき、オリフィスの流路は燃料室に開放される。このため、燃料中の異物がオリフィスに付着又は堆積することが抑制される。したがって、定残圧弁の圧力保持性能を維持することができる。 According to the invention which concerns on Claim 6, an orifice is a groove | channel extended in the radial direction of the 2nd valve seat of a stopper, and dented in the downstream.
Thus, when the second seat portion of the valve body is separated from the second valve seat, the flow path of the orifice is opened to the fuel chamber. For this reason, it is suppressed that the foreign material in a fuel adheres or accumulates on an orifice. Therefore, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve can be maintained.

請求項７に係る発明によると、オリフィスは、弁体の第２シート部の径方向に延び、第１弁座側に凹む溝である。この構成によっても、請求項６に係る発明と同様の作用効果を奏することができる。 According to the invention which concerns on Claim 7, an orifice is a groove | channel extended in the radial direction of the 2nd sheet | seat part of a valve body, and dented in the 1st valve seat side. Also with this configuration, the same effect as that of the invention according to claim 6 can be obtained.

本発明の第１実施形態による定残圧弁の用いられる燃料供給装置の構成図。1 is a configuration diagram of a fuel supply device in which a constant residual pressure valve according to a first embodiment of the present invention is used. 本発明の第１実施形態による定残圧弁が設けられる高圧ポンプの断面図。1 is a cross-sectional view of a high pressure pump provided with a constant residual pressure valve according to a first embodiment of the present invention. 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線の断面図。Sectional drawing of the III-III line of FIG. 図３の要部拡大図。The principal part enlarged view of FIG. 本発明の第１実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１実施形態による定残圧弁の用いられる燃料供給装置の特性図。The characteristic view of the fuel supply apparatus with which the constant residual pressure valve by 1st Embodiment of this invention is used. 本発明の第１実施形態による定残圧弁の動作を示す説明図。Explanatory drawing which shows operation | movement of the constant residual pressure valve by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第４実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 4th Embodiment of this invention. 本発明の第５実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 5th Embodiment of this invention. 本発明の第６実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 6th Embodiment of this invention. 本発明の第７実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 7th Embodiment of this invention. 本発明の第８実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 8th Embodiment of this invention. 図１４のＩＶ方向のストッパの平面図。The top view of the stopper of the IV direction of FIG. 本発明の第９実施形態による定残圧弁のストッパの平面図。The top view of the stopper of the constant residual pressure valve by 9th Embodiment of this invention. 本発明の第１０実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 10th Embodiment of this invention. 本発明の第１１実施形態による定残圧弁の用いられる燃料供給装置の構成図。The block diagram of the fuel supply apparatus with which the constant residual pressure valve by 11th Embodiment of this invention is used. 本発明の第１１実施形態による定残圧弁の断面図。Sectional drawing of the constant residual pressure valve by 11th Embodiment of this invention. 本発明の第１２実施形態による定残圧弁の用いられる燃料供給装置の構成図。The block diagram of the fuel supply apparatus used with the constant residual pressure valve by 12th Embodiment of this invention.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による定残圧弁が設けられた内燃機関の燃料供給装置を図１に示す。燃料供給装置１は、燃料タンク２、低圧ポンプ３、高圧ポンプ１０、燃料レール４、および定残圧弁６０等を備えている。本実施形態の定残圧弁６０は、高圧ポンプ１０に設けられている。
燃料タンク２から低圧ポンプ３によって汲み上げられた燃料は、低圧燃料配管５を通り、高圧ポンプ１０に供給される。高圧ポンプ１０は、加圧室１２１の容積を可変するプランジャ１３を備えている。プランジャ１３は、スプリング１９によってカムシャフト６側に付勢され、カムシャフト６のカムプロフィールに沿って軸方向に往復移動する。これにより、加圧室１２１の容積が変化し、燃料が吸入、調量、加圧される。高圧ポンプ１０で加圧された燃料は、高圧燃料配管７を通り、燃料レール４へ圧送される。燃料レール４に貯留された高圧燃料は、燃料レール４に接続するインジェクタ９により図示しない内燃機関の気筒内に噴射される。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 shows a fuel supply device for an internal combustion engine provided with a constant residual pressure valve according to a first embodiment of the present invention. The fuel supply apparatus 1 includes a fuel tank 2, a low pressure pump 3, a high pressure pump 10, a fuel rail 4, a constant residual pressure valve 60, and the like. The constant residual pressure valve 60 of the present embodiment is provided in the high pressure pump 10.
The fuel pumped up from the fuel tank 2 by the low pressure pump 3 passes through the low pressure fuel pipe 5 and is supplied to the high pressure pump 10. The high-pressure pump 10 includes a plunger 13 that changes the volume of the pressurizing chamber 121. The plunger 13 is biased toward the camshaft 6 by the spring 19 and reciprocates in the axial direction along the cam profile of the camshaft 6. As a result, the volume of the pressurizing chamber 121 changes, and the fuel is sucked, metered, and pressurized. The fuel pressurized by the high-pressure pump 10 passes through the high-pressure fuel pipe 7 and is pumped to the fuel rail 4. The high-pressure fuel stored in the fuel rail 4 is injected into a cylinder of an internal combustion engine (not shown) by an injector 9 connected to the fuel rail 4.

定残圧弁６０は、高圧ポンプ１０の吐出通路１１４と加圧室１２１とを接続するリリーフ通路５１に設けられている。なお、図１では、リリーフ弁５０と定残圧弁６０とを異なる燃料通路に記載しているが、後述するように、リリーフ弁５０と定残圧弁６０とは、同一のリリーフ通路５１に設けることが可能である。
定残圧弁６０は、吐出通路１１４の燃料圧力と加圧室１２１との燃料圧力の差圧が定残圧弁６０に設定された所定圧以上になると開弁し、吐出通路１１４側から加圧室１２１側へ燃料を流す。定残圧弁６０に設定される所定圧は、任意に設定可能である。本実施形態では、定残圧弁６０の所定圧は、例えば内燃機関の停止後に燃料レール４内に発生するベーパを許容値以下とし、かつインジェクタ９からの燃料漏れを許容値以下とすることの可能な圧力に設定されている。 The constant residual pressure valve 60 is provided in the relief passage 51 that connects the discharge passage 114 of the high-pressure pump 10 and the pressurizing chamber 121. In FIG. 1, the relief valve 50 and the constant residual pressure valve 60 are described in different fuel passages. However, as will be described later, the relief valve 50 and the constant residual pressure valve 60 are provided in the same relief passage 51. Is possible.
The constant residual pressure valve 60 opens when the differential pressure between the fuel pressure in the discharge passage 114 and the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 becomes equal to or higher than a predetermined pressure set in the constant residual pressure valve 60, and the pressurizing chamber is opened from the discharge passage 114 side. Flow fuel to 121 side. The predetermined pressure set in the constant residual pressure valve 60 can be arbitrarily set. In the present embodiment, the predetermined pressure of the constant residual pressure valve 60 can, for example, make the vapor generated in the fuel rail 4 after the stop of the internal combustion engine less than the allowable value and make the fuel leak from the injector 9 less than the allowable value. Is set to the correct pressure.

高圧ポンプ１０について説明する。
図２および図３に示すように、高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、ダンパ室２０１、吸入弁部３０、電磁駆動部７０、吐出弁部９０及び圧力調整部４０などを備えている。
ポンプボディ１１及びプランジャ１３について説明する。
ポンプボディ１１には、円筒状のシリンダ１４が設けられている。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ１３は、一端がシリンダ１４の軸方向の一方に形成された加圧室１２１に臨むように設けられている。プランジャ１３の他端には、スプリング座１８が取り付けられている。スプリング座１８と燃料シール外環との間に、スプリング１９が設けられている。このスプリング１９の軸方向に伸びる力により、スプリング座１８はカムシャフト６側へ付勢される。 The high pressure pump 10 will be described.
As shown in FIGS. 2 and 3, the high-pressure pump 10 includes a pump body 11, a plunger 13, a damper chamber 201, a suction valve unit 30, an electromagnetic drive unit 70, a discharge valve unit 90, a pressure adjustment unit 40, and the like. .
The pump body 11 and the plunger 13 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical cylinder 14. A plunger 13 is accommodated in the cylinder 14 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The plunger 13 is provided so that one end thereof faces a pressurizing chamber 121 formed on one side in the axial direction of the cylinder 14. A spring seat 18 is attached to the other end of the plunger 13. A spring 19 is provided between the spring seat 18 and the fuel seal outer ring. The spring seat 18 is biased toward the camshaft 6 by the force of the spring 19 extending in the axial direction.

ダンパ室２０１について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の反対側に、筒部２０３に囲まれるダンパ室２０１が形成されている。ダンパ室２０１には、金属ダイアフラムダンパ２１０、第１支持部材２１１、第２支持部材２１２及び波ばね２１３が収容されている。
蓋部材１２は、有底円筒状に形成されている。蓋部材１２は、筒部２０３の外壁に固定され、ダンパ室２０１を塞いでいる。
ダンパ室２０１は、低圧燃料配管５に接続される燃料入口と連通している。このため、ダンパ室２０１には燃料入口から燃料タンク２の燃料が供給される。 The damper chamber 201 will be described.
In the pump body 11, a damper chamber 201 surrounded by the cylindrical portion 203 is formed on the opposite side of the cylinder 14. In the damper chamber 201, a metal diaphragm damper 210, a first support member 211, a second support member 212, and a wave spring 213 are accommodated.
The lid member 12 is formed in a bottomed cylindrical shape. The lid member 12 is fixed to the outer wall of the cylindrical portion 203 and closes the damper chamber 201.
The damper chamber 201 communicates with a fuel inlet connected to the low pressure fuel pipe 5. For this reason, the fuel in the fuel tank 2 is supplied to the damper chamber 201 from the fuel inlet.

吸入弁部３０について説明する。
吸入弁部３０は加圧室１２１の径外方向に設けられている。吸入弁部３０に形成される供給通路１００を燃料溜り１０１と称する。
弁ボディ３１は、燃料溜り１０１の加圧室１２１側に収容されている。弁ボディ３１の内側にテーパ状の弁座３４が形成されている。
吸入弁３５は弁座３４の加圧室１２１側に配置されている。吸入弁３５は、弁ボディ３１に設けられた孔３２の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５に形成された弁シートは、弁ボディ３１の弁座３４に着座および離座可能である。 The suction valve unit 30 will be described.
The suction valve unit 30 is provided in the radially outward direction of the pressurizing chamber 121. The supply passage 100 formed in the intake valve portion 30 is referred to as a fuel reservoir 101.
The valve body 31 is accommodated on the pressure chamber 121 side of the fuel reservoir 101. A tapered valve seat 34 is formed inside the valve body 31.
The suction valve 35 is disposed on the pressure chamber 121 side of the valve seat 34. The suction valve 35 reciprocates while being guided by the inner wall of the hole 32 provided in the valve body 31. The valve seat formed on the suction valve 35 can be seated on and separated from the valve seat 34 of the valve body 31.

吸入弁３５の加圧室１２１側にストッパ３９が固定されている。このストッパ３９は、吸入弁３５の開弁方向（図２の右方向）への移動を規制する。ストッパ３９の内側と吸入弁３５との間には第１スプリング２１が設けられている。第１スプリング２１は、吸入弁３５を弁座３４に着座させる方向、すなわち閉弁方向へ付勢している。
ストッパ３９には、ストッパ３９の軸に対して傾斜する傾斜通路１０４が周方向に複数形成されている。 A stopper 39 is fixed to the pressure chamber 121 side of the suction valve 35. This stopper 39 restricts the movement of the intake valve 35 in the valve opening direction (right direction in FIG. 2). A first spring 21 is provided between the inside of the stopper 39 and the suction valve 35. The first spring 21 biases the suction valve 35 in the direction in which the suction valve 35 is seated on the valve seat 34, that is, in the valve closing direction.
The stopper 39 is formed with a plurality of inclined passages 104 that are inclined with respect to the axis of the stopper 39 in the circumferential direction.

電磁駆動部７０について説明する。
電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、接続部材７５などから構成される。
接続部材７５は磁性体からなり、吸入弁部３０の燃料溜り１０１を塞いでいる。接続部材７５は、固定コア７２及びコネクタ７７を保持している。
接続部材７５の加圧室１２１と反対側に磁性体からなる固定コア７２が設けられている。固定コア７２と接続部材７５との間の磁気的な短絡を非磁性体からなる筒部材７９が防止している。
固定コア７２の径方向外側に樹脂製のスプール７８が設けられている。スプール７８の径外側にコイル７１が巻回されている。 The electromagnetic drive unit 70 will be described.
The electromagnetic drive unit 70 includes a coil 71, a fixed core 72, a movable core 73, a connection member 75, and the like.
The connection member 75 is made of a magnetic material and closes the fuel reservoir 101 of the intake valve unit 30. The connection member 75 holds the fixed core 72 and the connector 77.
A fixed core 72 made of a magnetic material is provided on the side of the connecting member 75 opposite to the pressurizing chamber 121. A cylindrical member 79 made of a non-magnetic material prevents a magnetic short circuit between the fixed core 72 and the connection member 75.
A resin spool 78 is provided on the radially outer side of the fixed core 72. A coil 71 is wound around the outer diameter of the spool 78.

可動コア７３は磁性体からなり、接続部材７５の固定コア７２側に設けられた収容室に軸方向に往復移動可能に収容されている。
接続部材７５の中央に設けられた孔の内壁には、ガイド筒７６が取り付けられている。
ニードル３８は略円筒状に形成され、ガイド筒７６の内壁に案内されて往復移動する。ニードル３８は、一方の端部が可動コア７３と一体に組み付けられ、他方の端部が吸入弁３５の電磁駆動部７０側の端面に当接するように設置されている。 The movable core 73 is made of a magnetic material, and is accommodated in an accommodation chamber provided on the fixed core 72 side of the connection member 75 so as to be capable of reciprocating in the axial direction.
A guide cylinder 76 is attached to the inner wall of the hole provided in the center of the connecting member 75.
The needle 38 is formed in a substantially cylindrical shape and reciprocates while being guided by the inner wall of the guide cylinder 76. The needle 38 is installed so that one end thereof is assembled integrally with the movable core 73 and the other end is in contact with the end surface of the suction valve 35 on the electromagnetic drive unit 70 side.

固定コア７２と可動コア７３との間に第２スプリング２２が設けられている。この第２スプリング２２は、ストッパ３９側の第１スプリング２１が吸入弁３５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア７３を吸入弁３５側へ付勢している。
コイル７１に通電していないとき、可動コア７３は固定コア７２に吸引されず、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。このため、可動コア７３と一体のニードル３８が吸入弁３５側へ移動し、ニードル３８の端面が吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。
コネクタ７７の端子７４を通じてコイル７１に通電されると、固定コア７２、可動コア７３、接続部材７５などによって形成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア７３は固定コア７２に吸引される。可動コア７３と一体のニードル３８が固定コア７２側へ移動し、ニードル３８は吸入弁３５に対する押圧力を解除する。そのため第１スプリング２１の弾性力によって、吸入弁３５は閉弁することが可能となる。 A second spring 22 is provided between the fixed core 72 and the movable core 73. The second spring 22 biases the movable core 73 toward the suction valve 35 with a force stronger than the force that the first spring 21 on the stopper 39 side biases the suction valve 35 in the valve closing direction.
When the coil 71 is not energized, the movable core 73 is not attracted to the fixed core 72 and is separated from each other by the elastic force of the second spring 22. For this reason, the needle 38 integral with the movable core 73 moves to the suction valve 35 side, and the suction valve 35 is opened when the end surface of the needle 38 presses the suction valve 35.
When the coil 71 is energized through the terminal 74 of the connector 77, magnetic flux flows through a magnetic circuit formed by the fixed core 72, the movable core 73, the connecting member 75, etc., and the movable core 73 is attracted to the fixed core 72. The needle 38 integral with the movable core 73 moves to the fixed core 72 side, and the needle 38 releases the pressing force on the suction valve 35. Therefore, the suction valve 35 can be closed by the elastic force of the first spring 21.

吐出弁部９０について説明する。
加圧室１２１と燃料出口９１とを吐出通路１１４が連通している。
吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、吐出通路１１４に内壁に形成された弁座９５に着座することで吐出通路１１４を閉塞し、弁座９５から離座することで吐出通路１１４を開放する。
吐出弁９２の燃料出口９１側に筒状の規制部材９３が設けられている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を制限する。
スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出弁９２を弁座９５側へ付勢している。規制部材９３の設置位置によって、スプリング９４のばね荷重が設定され、吐出弁９２の開弁圧が調整される。 The discharge valve unit 90 will be described.
A discharge passage 114 communicates the pressurizing chamber 121 and the fuel outlet 91.
The discharge valve 92 is formed in a bottomed cylindrical shape and is accommodated in the discharge passage 114 so as to be reciprocally movable. The discharge valve 92 closes the discharge passage 114 by sitting on a valve seat 95 formed on the inner wall of the discharge passage 114, and opens the discharge passage 114 by separating from the valve seat 95.
A cylindrical regulating member 93 is provided on the fuel outlet 91 side of the discharge valve 92. The restricting member 93 restricts the movement of the discharge valve 92 toward the fuel outlet 91.
One end of the spring 94 is in contact with the regulating member 93 and the other end is in contact with the discharge valve 92. The spring 94 urges the discharge valve 92 to the valve seat 95 side. Depending on the installation position of the regulating member 93, the spring load of the spring 94 is set, and the valve opening pressure of the discharge valve 92 is adjusted.

加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１から吐出通路１１４を通り、燃料出口９１から燃料が吐出される。
一方、加圧室１２１の燃料の圧力が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４のばね力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は弁座９５に着座する。これにより、弁座９５の下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。 The pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 rises, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is greater than the sum of the spring force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the valve seat 95. As a result, the discharge valve 92 is separated from the valve seat 95. As a result, the fuel is discharged from the fuel outlet 91 through the discharge passage 114 from the pressurizing chamber 121.
On the other hand, the pressure of the fuel in the pressurizing chamber 121 decreases, and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side is the sum of the spring force of the spring 94 and the force received from the fuel on the downstream side of the valve seat 95. When the pressure becomes smaller, the discharge valve 92 is seated on the valve seat 95. This prevents fuel on the downstream side of the valve seat 95 from flowing back into the pressurizing chamber 121.

副加圧室１２２について説明する。
プランジャ１３は、加圧室１２１側に設けられる大径部１３３と、この大径部１３３の加圧室１２１と反対側で大径部１３３よりも外径が小さく形成された小径部１３１を有している。大径部１３３と小径部１３１との接続部分に段差面１３２が形成される。
小径部１３１には、略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。プランジャストッパ２３は、燃料シールエレメント２４とシリンダ１４との間に設けられている。プランジャストッパ２３の加圧室１２１側の端面は、シリンダ１４に当接している。プランジャストッパ２３は、径方向に延びる複数の溝路２３１を放射状に有している。
シリンダ１４の内壁とプランジャストッパ２３とプランジャ１３の段差面１３２との間に副加圧室１２２が形成される。 The sub pressurizing chamber 122 will be described.
The plunger 13 has a large-diameter portion 133 provided on the pressurizing chamber 121 side and a small-diameter portion 131 having an outer diameter smaller than that of the large-diameter portion 133 on the opposite side of the large-diameter portion 133 from the pressurizing chamber 121. doing. A step surface 132 is formed at the connection portion between the large diameter portion 133 and the small diameter portion 131.
The small diameter portion 131 is provided with a substantially annular plunger stopper 23. The plunger stopper 23 is provided between the fuel seal element 24 and the cylinder 14. An end surface of the plunger stopper 23 on the pressure chamber 121 side is in contact with the cylinder 14. The plunger stopper 23 has a plurality of grooves 231 extending radially in the radial direction.
A sub pressurizing chamber 122 is formed between the inner wall of the cylinder 14, the plunger stopper 23, and the stepped surface 132 of the plunger 13.

プランジャストッパ２３の径外側を燃料シール外環２５が覆っている。燃料シール外環２５は、ポンプボディ１１に設けられた凹部１０５に固定されている。
燃料シール外環２５とポンプボディ１１との間には、筒状通路１０６および環状通路１０７が形成されている。ポンプボディ１１には、環状通路１０７とダンパ室２０１とを連通する戻し通路１０８が形成されている。溝路２３１、筒状通路１０６、環状通路１０７および戻し通路１０８が連通することで、副加圧室１２２とダンパ室２０１とが連通する。 A fuel seal outer ring 25 covers the outer diameter of the plunger stopper 23. The fuel seal outer ring 25 is fixed to a recess 105 provided in the pump body 11.
A cylindrical passage 106 and an annular passage 107 are formed between the fuel seal outer ring 25 and the pump body 11. The pump body 11 is formed with a return passage 108 that allows the annular passage 107 and the damper chamber 201 to communicate with each other. The sub pressure chamber 122 and the damper chamber 201 communicate with each other by the communication between the groove 231, the cylindrical passage 106, the annular passage 107 and the return passage 108.

燃料シール外環２５とプランジャストッパ２３との間に設けられた燃料シールエレメント２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動による内燃機関への燃料のリークを抑制する。
燃料シール外環２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンオイルのリークを抑制する。 A fuel seal element 24 provided between the fuel seal outer ring 25 and the plunger stopper 23 regulates the thickness of the fuel oil film around the small-diameter portion 131 and prevents fuel leakage to the internal combustion engine due to the sliding of the plunger 13. Suppress.
An oil seal 26 is attached to the end of the fuel seal outer ring 25 opposite to the pressurizing chamber 121. The oil seal 26 regulates the thickness of the oil film around the small-diameter portion 131 and suppresses engine oil leakage due to the sliding of the plunger 13.

副加圧室１２２は、プランジャ１３の往復移動に応じて容積が変化する。
高圧ポンプ１０の吸入行程でプランジャ１３が下降すると、加圧室１２１の容積が増大し、副加圧室１２２の容積が減少する。すると、ダンパ室２０１から加圧室１２１へ燃料が吸入されると同時に、副加圧室１２２の燃料がダンパ室２０１へ送り出される。このとき、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が副加圧室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。したがって、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上するとともに、燃圧脈動が低減される。 The sub-pressurization chamber 122 changes in volume according to the reciprocation of the plunger 13.
When the plunger 13 descends during the suction stroke of the high-pressure pump 10, the volume of the pressurizing chamber 121 increases and the volume of the sub pressurizing chamber 122 decreases. Then, fuel is sucked from the damper chamber 201 into the pressurizing chamber 121 and at the same time, the fuel in the auxiliary pressurizing chamber 122 is sent out to the damper chamber 201. At this time, about 60% of the fuel sucked into the pressurizing chamber 121 is supplied from the sub pressurizing chamber 122, and the remaining about 40% is sucked from the fuel inlet. Therefore, the fuel suction efficiency into the pressurizing chamber 121 is improved and the fuel pressure pulsation is reduced.

一方、高圧ポンプ１０の調量行程及び加圧行程でプランジャ１３が上昇すると、加圧室１２１の容積が減少し、副加圧室１２２の容積が増大する。加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出した低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から副加圧室１２２に吸入される。これにより、脈動の伝達が約６０％低減される。 On the other hand, when the plunger 13 rises during the metering stroke and the pressurizing stroke of the high-pressure pump 10, the volume of the pressurizing chamber 121 decreases and the volume of the sub pressurizing chamber 122 increases. About 60% of the volume of low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 is sucked from the damper chamber 201 into the sub-pressurizing chamber 122. This reduces pulsation transmission by approximately 60%.

次に、圧力調整部４０について、図３および図４を参照して説明する
圧力調整部４０は、リリーフ弁５０及び定残圧弁６０から構成されている。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直にリリーフ通路５１が形成されている。リリーフ通路５１のポンプボディ１１の外壁側の開口は、プラグ５５によって閉塞されている。リリーフ通路５１は、吐出弁９２の弁座９５よりも燃料出口９１側の吐出通路１１４と、加圧室１２１とを連通している。 Next, the pressure adjusting unit 40 will be described with reference to FIGS. 3 and 4. The pressure adjusting unit 40 includes a relief valve 50 and a constant residual pressure valve 60.
A relief passage 51 is formed in the pump body 11 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The opening of the relief passage 51 on the outer wall side of the pump body 11 is closed by a plug 55. The relief passage 51 communicates the discharge passage 114 closer to the fuel outlet 91 than the valve seat 95 of the discharge valve 92 and the pressurizing chamber 121.

リリーフ弁５０は、リリーフ弁体５２、アジャストパイプ５３、スプリング５４を備えている。
リリーフ弁体５２は、筒状に形成され、リリーフ通路５１に往復移動可能に設けられている。リリーフ弁体５２は、リリーフ通路５１に設けられた弁座５６に着座することによりリリーフ通路５１を閉鎖し、弁座５６から離座することによりリリーフ通路５１を開放する。
アジャストパイプ５３は、筒状に形成され、リリーフ弁体５２のプラグ５５側で、リリーフ通路５１の内壁に固定されている。スプリング５４は、一方の端部がリリーフ弁体５２に接し、他方の端部がアジャストパイプ５３に接している。リリーフ弁体５２は、スプリング５４の付勢力により、弁座５６側へ付勢されている。
アジャストパイプ５３の取り付け位置により、スプリング５４の荷重が調整される。スプリング５４の荷重は任意に設定可能である。本実施形態では、例えば内燃機関の通常運転における燃料レール４の燃圧以上、電磁式のインジェクタ９が燃料噴射不能となる圧力未満でリリーフ弁体５２が開弁するようにスプリング５４の荷重を設定することが例示される。 The relief valve 50 includes a relief valve body 52, an adjustment pipe 53, and a spring 54.
The relief valve body 52 is formed in a cylindrical shape, and is provided in the relief passage 51 so as to be able to reciprocate. The relief valve body 52 closes the relief passage 51 by sitting on a valve seat 56 provided in the relief passage 51, and opens the relief passage 51 by separating from the valve seat 56.
The adjustment pipe 53 is formed in a cylindrical shape, and is fixed to the inner wall of the relief passage 51 on the plug 55 side of the relief valve body 52. The spring 54 has one end in contact with the relief valve body 52 and the other end in contact with the adjustment pipe 53. The relief valve body 52 is biased toward the valve seat 56 by the biasing force of the spring 54.
The load of the spring 54 is adjusted by the attachment position of the adjustment pipe 53. The load of the spring 54 can be set arbitrarily. In the present embodiment, for example, the load of the spring 54 is set so that the relief valve body 52 opens at a pressure equal to or higher than the fuel pressure of the fuel rail 4 in the normal operation of the internal combustion engine and below the pressure at which the electromagnetic injector 9 cannot inject fuel. Is exemplified.

定残圧弁６０を図５に基づいて説明する。
定残圧弁６０は、リリーフ弁体５２の内側に形成された燃料通路５７に収容されている。定残圧弁６０は、弁体６１、ストッパ６５、付勢手段としてのスプリング６８及びオリフィス６９などを備えている。
本実施形態では、リリーフ弁体５２が特許請求の範囲に記載の「通路部材」に相当する。
リリーフ弁体５２の内側に形成された燃料通路５７には、上流側にテーパ状の第１弁座４１が形成されている。第１弁座４１によって、上流通路４２と後述する燃料室４３とが区画される。
第１弁座４１の下流側に筒状のストッパ６５が設けられている。ストッパ６５は、リリーフ弁体５２の燃料通路５７の内壁に圧入固定されている。ストッパ６５は、軸方向に通じる軸通路６６を有している。ストッパ６５の軸通路６６は、ストッパ６５よりも下流側の下流通路４４に連通している。また、ストッパは、軸通路６６の第１弁座４１側に、テーパ状の第２弁座６７を有している。 The constant residual pressure valve 60 will be described with reference to FIG.
The constant residual pressure valve 60 is accommodated in a fuel passage 57 formed inside the relief valve body 52. The constant residual pressure valve 60 includes a valve body 61, a stopper 65, a spring 68 as an urging means, an orifice 69, and the like.
In the present embodiment, the relief valve body 52 corresponds to a “passage member” recited in the claims.
A tapered first valve seat 41 is formed on the upstream side of the fuel passage 57 formed inside the relief valve body 52. The first valve seat 41 defines an upstream passage 42 and a fuel chamber 43 described later.
A cylindrical stopper 65 is provided on the downstream side of the first valve seat 41. The stopper 65 is press-fitted and fixed to the inner wall of the fuel passage 57 of the relief valve body 52. The stopper 65 has an axial passage 66 that communicates in the axial direction. The shaft passage 66 of the stopper 65 communicates with the downstream passage 44 on the downstream side of the stopper 65. The stopper has a tapered second valve seat 67 on the first valve seat 41 side of the shaft passage 66.

弁体６１は、第１弁座４１とストッパ６５との間に形成された燃料室４３に収容されている。弁体６１は、環状の環状部６２、この環状部６２の第１弁座４１側に設けられた第１軸部６３、及び環状部６２の第２弁座６７側に設けられた第２軸部６４から構成される。
弁体６１は、軸方向に往復移動可能である。環状部６２と燃料室４３の内壁との間は、燃料が流通可能である。なお、環状部６２の周方向の一部に燃料が流通可能な図示しない切欠部を設けてもよい。
弁体６１は、第１軸部６３の第１弁座４１側に、第１弁座４１に着座および離座可能な曲面状の第１シート部６１１を有する。第１シート部６１１が第１弁座４１に着座することで、上流通路４２と燃料室４３との燃料流れが遮断される。第１シート部６１１が第１弁座４１から離座することで、上流通路４２と燃料室４３との燃料流れが許容される。
弁体６１は、第２軸部６４の第２弁座６７側に、第２弁座６７に着座および離座可能な半球状の第２シート部６１２を有する。第２シート部６１２が第２弁座６７に着座することで、燃料室４３とストッパ６５の軸通路６６との燃料流れが遮断される。第１シート部６１１が第１弁座４１から離座することで、燃料室４３とストッパ６５の軸通路６６との燃料流れが許容される。 The valve body 61 is accommodated in a fuel chamber 43 formed between the first valve seat 41 and the stopper 65. The valve body 61 includes an annular annular portion 62, a first shaft portion 63 provided on the first valve seat 41 side of the annular portion 62, and a second shaft provided on the second valve seat 67 side of the annular portion 62. The unit 64 is configured.
The valve body 61 can reciprocate in the axial direction. Fuel can flow between the annular portion 62 and the inner wall of the fuel chamber 43. In addition, you may provide the notch part which is not shown in figure which can distribute | circulate a fuel in a part of circumferential direction of the annular part 62.
The valve body 61 has a curved first seat portion 611 that can be seated on and separated from the first valve seat 41 on the first valve seat 41 side of the first shaft portion 63. When the first seat portion 611 is seated on the first valve seat 41, the fuel flow between the upstream passage 42 and the fuel chamber 43 is blocked. When the first seat portion 611 is separated from the first valve seat 41, the fuel flow between the upstream passage 42 and the fuel chamber 43 is allowed.
The valve body 61 has a hemispherical second seat portion 612 that can be seated on and separated from the second valve seat 67 on the second valve seat 67 side of the second shaft portion 64. When the second seat portion 612 is seated on the second valve seat 67, the fuel flow between the fuel chamber 43 and the shaft passage 66 of the stopper 65 is blocked. When the first seat portion 611 is separated from the first valve seat 41, the fuel flow between the fuel chamber 43 and the shaft passage 66 of the stopper 65 is allowed.

ストッパ６５は、燃料通路５７を形成するリリーフ弁体５２の内壁に固定される大径部６５１、及び、この大径部６５１の弁体６１側で大径部６５１よりも小径に形成された小径部６５２を有する。
スプリング６８は、一端が弁体６１の環状部６２に係止され、他端がストッパ６５の大径部６５１の燃料室４３側の端面に係止されている。スプリング６８は、弁体６１を第１弁座４１側に付勢している。
オリフィス６９は、ストッパ６５の小径部６５２を径方向に通じている。オリフィス６９は、燃料室４３とストッパ６５の軸通路６６とを連通し、燃料室４３と下流通路４４との燃料の流れを制御する。 The stopper 65 has a large diameter portion 651 fixed to the inner wall of the relief valve body 52 forming the fuel passage 57, and a small diameter formed smaller than the large diameter portion 651 on the valve body 61 side of the large diameter portion 651. Part 652.
One end of the spring 68 is locked to the annular portion 62 of the valve body 61, and the other end is locked to the end surface of the large diameter portion 651 of the stopper 65 on the fuel chamber 43 side. The spring 68 urges the valve body 61 toward the first valve seat 41.
The orifice 69 communicates with the small diameter portion 652 of the stopper 65 in the radial direction. The orifice 69 communicates the fuel chamber 43 with the shaft passage 66 of the stopper 65 and controls the flow of fuel between the fuel chamber 43 and the downstream passage 44.

次に高圧ポンプ１０の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフト６の回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞する。
一方、吸入弁３５は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して加圧室１２１側へ移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７１への通電は停止されているので、可動コア７３とニードル３８は第２スプリング２２の付勢力により加圧室１２１側へ移動する。したがって、ニードル３８と吸入弁３５とが当接し、吸入弁３５は開弁状態を維持する。これにより、ダンパ室２０１から供給通路１００を経由し、加圧室１２１に燃料が吸入される。 Next, the operation of the high-pressure pump 10 will be described.
(1) Suction stroke When the plunger 13 is lowered from the top dead center toward the bottom dead center by the rotation of the camshaft 6, the volume of the pressurizing chamber 121 increases and the fuel is depressurized. The discharge valve 92 is seated on the valve seat 95 and closes the discharge passage 114.
On the other hand, the suction valve 35 moves to the pressurizing chamber 121 side against the urging force of the first spring 21 due to the pressure difference between the pressurizing chamber 121 and the supply passage 100 and is opened. At this time, since energization to the coil 71 is stopped, the movable core 73 and the needle 38 move to the pressurizing chamber 121 side by the urging force of the second spring 22. Accordingly, the needle 38 and the suction valve 35 come into contact with each other, and the suction valve 35 maintains the valve open state. As a result, fuel is sucked into the pressurizing chamber 121 from the damper chamber 201 through the supply passage 100.

吸入行程では、加圧室１２１の燃料圧力と吐出通路１１４の燃料圧力との差圧が大きくなる。このため、定残圧弁６０の上流通路４２と燃料室４３との差圧が大きくなる。上流通路４２の燃料圧力が弁体６１に作用する力が、燃料室４３の燃料圧力が弁体６１に作用する力とスプリング６８の付勢力との和よりも大きくなると、定残圧弁６０が開弁する。このとき、弁体６１の第１シート部６１１が第１弁座４１から離座し、上流通路４２の燃料が弁体６１の環状部６２よりも上流側の空間４５に流入すると、弁体６１の第２シート部６１２が瞬時に第２弁座６７に着座する。その後、オリフィス６９によって、燃料室４３からストッパ６５の軸通路６６を通り下流通路４４へ流れる燃料の流量が制御される。このため、高圧ポンプ１０のポンプ効率の低下を抑制することができる。 In the intake stroke, the differential pressure between the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 and the fuel pressure in the discharge passage 114 increases. For this reason, the differential pressure between the upstream passage 42 of the constant residual pressure valve 60 and the fuel chamber 43 increases. When the force of the fuel pressure in the upstream passage 42 acting on the valve body 61 becomes larger than the sum of the force of the fuel chamber 43 acting on the valve body 61 and the biasing force of the spring 68, the constant residual pressure valve 60 Open the valve. At this time, when the first seat portion 611 of the valve body 61 is separated from the first valve seat 41 and the fuel in the upstream passage 42 flows into the space 45 upstream of the annular portion 62 of the valve body 61, the valve body The second seat portion 612 of 61 is seated on the second valve seat 67 instantaneously. Thereafter, the flow rate of the fuel flowing from the fuel chamber 43 to the downstream passage 44 through the shaft passage 66 of the stopper 65 is controlled by the orifice 69. For this reason, the fall of the pump efficiency of the high-pressure pump 10 can be suppressed.

（２）調量行程
カムシャフト６の回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル３８と吸入弁３５は開弁位置にある。これにより、供給通路１００は開放された状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が供給通路１００を経由し、ダンパ室２０１へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。 (2) Metering stroke When the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center due to the rotation of the camshaft 6, the volume of the pressurizing chamber 121 decreases. At this time, since energization to the coil 71 is stopped until a predetermined time, the needle 38 and the suction valve 35 are in the open position by the urging force of the second spring 22. Thereby, the supply passage 100 is maintained in an open state. For this reason, the low-pressure fuel once sucked into the pressurizing chamber 121 is returned to the damper chamber 201 through the supply passage 100. Therefore, the pressure in the pressurizing chamber 121 does not increase.

（３）加圧行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル７１へ通電される。するとコイル７１に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３とニードル３８は固定コア７２側（図２の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁３５に対するニードル３８の押圧力が解除される。吸入弁３５は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁３５は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。 (3) Pressurization stroke The coil 71 is energized at a predetermined time while the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center. Then, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 72 and the movable core 73 by the magnetic field generated in the coil 71. When this magnetic attractive force becomes larger than the difference between the elastic force of the second spring 22 and the elastic force of the first spring 21, the movable core 73 and the needle 38 move to the fixed core 72 side (left direction in FIG. 2). As a result, the pressing force of the needle 38 against the suction valve 35 is released. The suction valve 35 moves to the valve seat 34 side by the elastic force of the first spring 21 and the force generated by the flow of low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 side. Therefore, the suction valve 35 is seated on the valve seat 34 and the supply passage 100 is closed.

吸入弁３５が弁座３４に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１１４の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から吐出する。
なお、加圧行程の途中でコイル７１への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁３５に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁３５は閉弁状態を維持する。 From the time when the intake valve 35 is seated on the valve seat 34, the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 increases as the plunger 13 rises toward the top dead center. When the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the discharge valve 92 becomes larger than the force that the fuel pressure in the discharge passage 114 acts on the discharge valve 92 and the urging force of the spring 94, the discharge valve 92 opens. Thereby, the high-pressure fuel pressurized in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 via the discharge passage 114.
Note that energization of the coil 71 is stopped during the pressurization stroke. Since the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the suction valve 35 is larger than the urging force of the second spring 22, the suction valve 35 maintains the closed state.

加圧行程では、加圧室１２１の燃料圧力と吐出通路１１４の燃料圧力とが略同じである。これにより、定残圧弁６０の上流通路４２の燃料圧力と、下流通路４４及び燃料室４３の燃料圧力とが略同じになる。このため、弁体６１は、スプリング６８の付勢力によって第１シート部６１１が第１弁座４１に着座する。したがって、上流通路４２と燃料室４３との燃料流れが遮断される。 In the pressurization stroke, the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 and the fuel pressure in the discharge passage 114 are substantially the same. As a result, the fuel pressure in the upstream passage 42 of the constant residual pressure valve 60 and the fuel pressure in the downstream passage 44 and the fuel chamber 43 become substantially the same. Therefore, in the valve body 61, the first seat portion 611 is seated on the first valve seat 41 by the urging force of the spring 68. Therefore, the fuel flow between the upstream passage 42 and the fuel chamber 43 is blocked.

高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル７１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が多くなる。
一方、コイル７１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から供給通路１００へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１１４から吐出される燃料が少なくなる。
このように、コイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。 The high-pressure pump 10 repeats steps (1) to (3) to pressurize and discharge a necessary amount of fuel to the internal combustion engine.
If the timing of energizing the coil 71 is advanced, the time of the metering stroke is shortened and the time of the pressurizing stroke is lengthened. As a result, the amount of fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 decreases, and the amount of fuel discharged from the discharge passage 114 increases.
On the other hand, if the timing of energizing the coil 71 is delayed, the time of the metering stroke becomes longer and the time of the discharge stroke becomes shorter. Thereby, the fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 increases, and the fuel discharged from the discharge passage 114 decreases.
Thus, by controlling the timing of energizing the coil 71, the amount of fuel discharged from the high-pressure pump 10 can be controlled to an amount required by the internal combustion engine.

次に、内燃機関停止後の定残圧弁６０の作動を図６及び図７に基づいて説明する。
図６の時刻ｔ１以前は、内燃機関の作動中である。燃料レール４の燃料圧力は、所定の圧力に維持されている。このとき、高圧ポンプ１０の加圧工程において、図７（Ａ）に示すように定残圧弁６０は閉弁している。
図６の時刻ｔ１で内燃機関が停止されると、加圧室１２１の燃料圧力の低下とともに燃料室４３の燃料圧力が低下する。上流通路４２の燃料圧力が弁体６１に作用する力が、燃料室４３の燃料圧力が弁体６１に作用する力とスプリング６８の付勢力との和より大きくなると、図７（Ｂ）から（Ｃ）に示すように、弁体６１は第１シート部６１１が第１弁座４１から離座し、第２シート部６１２が瞬時に第２弁座６７に着座する。
その後、図６の時刻ｔ１からｔ２の間に、上流通路４２の燃料は燃料室４３からオリフィス６９を通り、下流通路４４へ流れる。これにより、燃料レール４の燃料圧力は次第に低下する。 Next, the operation of the constant residual pressure valve 60 after the internal combustion engine is stopped will be described with reference to FIGS.
Prior to time t1 in FIG. 6, the internal combustion engine is operating. The fuel pressure of the fuel rail 4 is maintained at a predetermined pressure. At this time, in the pressurizing step of the high-pressure pump 10, the constant residual pressure valve 60 is closed as shown in FIG.
When the internal combustion engine is stopped at time t1 in FIG. 6, the fuel pressure in the fuel chamber 43 decreases as the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 decreases. When the force of the fuel pressure in the upstream passage 42 acting on the valve body 61 becomes larger than the sum of the force of the fuel pressure in the fuel chamber 43 acting on the valve body 61 and the urging force of the spring 68, FIG. As shown in (C), in the valve body 61, the first seat portion 611 is separated from the first valve seat 41, and the second seat portion 612 is instantaneously seated on the second valve seat 67.
Thereafter, the fuel in the upstream passage 42 flows from the fuel chamber 43 through the orifice 69 to the downstream passage 44 between times t1 and t2 in FIG. As a result, the fuel pressure in the fuel rail 4 gradually decreases.

図６の時刻ｔ２以前で、上流通路４２の燃料圧力が弁体６１に作用する力が、燃料室４３の燃料圧力が弁体６１に作用する力とスプリング６８の付勢力との和より小さくなると、図７（Ｄ）に示すように弁体６１は第１弁座４１側へ移動する。
図６の時刻ｔ２で、図７（Ｅ）に示すように、弁体６１の第１シート部６１１は第１弁座４１に着座し、上流通路４２と下流通路４４との燃料流れが遮断される。これにより、燃料レール４の燃料圧力が所定圧に維持される。したがって、燃料レール４のベーパ発生が抑制され、内燃機関の始動性が向上する。 Before time t2 in FIG. 6, the force that the fuel pressure in the upstream passage 42 acts on the valve body 61 is smaller than the sum of the force that the fuel pressure in the fuel chamber 43 acts on the valve body 61 and the urging force of the spring 68. Then, as shown in FIG. 7D, the valve body 61 moves to the first valve seat 41 side.
At time t2 in FIG. 6, as shown in FIG. 7E, the first seat portion 611 of the valve body 61 is seated on the first valve seat 41, and the fuel flow between the upstream passage 42 and the downstream passage 44 is interrupted. Is done. Thereby, the fuel pressure of the fuel rail 4 is maintained at a predetermined pressure. Therefore, the vapor generation of the fuel rail 4 is suppressed, and the startability of the internal combustion engine is improved.

本実施形態では、以下の作用効果を奏する。
（１）本実施形態では、弁体６１のリフト量を大きくすることが可能である。このため、弁体６１の第１シート部６１１と第１弁座４１との間に燃料中の異物が付着又は堆積することが抑制される。これにより、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。
（２）本実施形態では、高圧ポンプ１０の作動時、第２シート部６１２が第２弁座６７に瞬時に着座するので、燃料室４３から下流通路４４へ流れる燃料の流量がオリフィス６９によって制御される。このため、高圧ポンプ１０のポンプ効率の低下を抑制することができる。
（３）本実施形態では、ストッパ６５の小径部６５２の径方向にオリフィス６９を設けることで、オリフィス６９を容易に形成することが可能になる。したがって、製造コストを低減することができる。
（４）本実施形態では、高圧ポンプ１０の作動時に第１シート部６１１と第１弁座に異物を噛み込む、もしくは、燃料室４３に異物がある場合、第２シート部６１２が第２弁座６７に着座する寸前に、上流側からの燃料流れにより異物は軸通路６６を通り下流側に排出することが可能である。これにより、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。 In the present embodiment, the following effects are obtained.
(1) In this embodiment, the lift amount of the valve body 61 can be increased. For this reason, it is suppressed that the foreign material in a fuel adheres or accumulates between the 1st seat part 611 of the valve body 61, and the 1st valve seat 41. FIG. Thereby, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve 60 can be maintained.
(2) In the present embodiment, when the high-pressure pump 10 is operated, the second seat portion 612 is instantaneously seated on the second valve seat 67, so that the flow rate of fuel flowing from the fuel chamber 43 to the downstream passage 44 is controlled by the orifice 69. Is done. For this reason, the fall of the pump efficiency of the high-pressure pump 10 can be suppressed.
(3) In the present embodiment, the orifice 69 can be easily formed by providing the orifice 69 in the radial direction of the small diameter portion 652 of the stopper 65. Therefore, the manufacturing cost can be reduced.
(4) In the present embodiment, when the high pressure pump 10 is operated, foreign matter is caught in the first seat portion 611 and the first valve seat, or when there is foreign matter in the fuel chamber 43, the second seat portion 612 is the second valve. Immediately before being seated on the seat 67, the foreign matter can be discharged to the downstream side through the shaft passage 66 by the fuel flow from the upstream side. Thereby, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve 60 can be maintained.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による定残圧弁６０を図８に示す。以下、複数の実施形態において上述した第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
本実施形態では、第２シート部６１２がテーパ状に形成されている。この構成においても、定残圧弁６０は、第１実施形態と同様、第２シート部６１２が第２弁座６７に着座すると、燃料室４３とストッパ６５の軸通路６６との燃料の流れを確実に遮断することができる。 (Second Embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a second embodiment of the present invention is shown in FIG. Hereinafter, in the plurality of embodiments, substantially the same components as those in the first embodiment described above are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
In the present embodiment, the second sheet portion 612 is formed in a tapered shape. Also in this configuration, the constant residual pressure valve 60 ensures the fuel flow between the fuel chamber 43 and the shaft passage 66 of the stopper 65 when the second seat portion 612 is seated on the second valve seat 67, as in the first embodiment. Can be blocked.

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による定残圧弁６０を図９に示す。本実施形態では、第２シート部６１２と、第２弁座６７とが、軸に対して垂直な平面状に形成されている。この構成においても、定残圧弁６０は、第１、第２実施形態と同様、第２シート部６１２が第２弁座６７に着座すると、燃料室４３とストッパ６５の軸通路６６との燃料の流れを確実に遮断することができる。
また、本実施形態では、第２シート部６１２及び第２弁座６７の加工が容易になるので、製造コストを低減することができる。 (Third embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a third embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the second seat portion 612 and the second valve seat 67 are formed in a planar shape perpendicular to the axis. Also in this configuration, as in the first and second embodiments, the constant residual pressure valve 60 is configured such that when the second seat portion 612 is seated on the second valve seat 67, the fuel in the fuel chamber 43 and the shaft passage 66 of the stopper 65 is not supplied. The flow can be reliably interrupted.
Moreover, in this embodiment, since the process of the 2nd seat part 612 and the 2nd valve seat 67 becomes easy, manufacturing cost can be reduced.

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態による定残圧弁６０を図１０に示す。本実施形態では、弁体６２の第１軸部６３は、半球状に形成されている。
オリフィス６９は、ストッパ６５の小径部６５２の径外側に、燃料室４３側の内径が軸通路６６側の内径よりも大きいテーパ状の流路６９１を有する。これにより、オリフィス６９の燃料絞り流路の長さを調節することができる。また、燃料室４３からオリフィス６９のテーパ状の流路６９１に流入する燃料の流体抵抗が低減される。 (Fourth embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a fourth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the first shaft portion 63 of the valve body 62 is formed in a hemispherical shape.
The orifice 69 has a tapered flow path 691 whose inner diameter on the fuel chamber 43 side is larger than the inner diameter on the shaft path 66 side outside the small diameter portion 652 of the stopper 65. Thereby, the length of the fuel throttle channel of the orifice 69 can be adjusted. Further, the fluid resistance of the fuel flowing from the fuel chamber 43 into the tapered flow path 691 of the orifice 69 is reduced.

（第５実施形態）
本発明の第５実施形態による定残圧弁６０を図１１に示す。本実施形態では、ストッパ６５は、第１弁座４１側から第２大径部６５３、第２小径部６５４および係止部６５５を有する。
第２大径部６５３は、燃料通路５７を形成するリリーフ弁体５２の内壁に固定される。第２大径部６５３の内側に燃料室４３が形成される。第２大径部の第１弁座側の端面は、リリーフ弁体５３の段差５２１に当接している。これにより、燃料室４３の軸方向の長さが正確に設定される。
第２小径部６５４は、第２大径部６５３の下流側に設けられ、第２大径部６５３よりも外径が小さく形成される。第２小径部６５４とリリーフ弁体５２の内壁との間に下流通路４４が通じている。
オリフィス６９は、第２小径部６５４の径方向に通じ、燃料室４３と第２小径部６５４の径外側の下流通路４４とを連通する。また、オリフィス６９は、第２小径部６５４の径外側に、下流通路４４側の内径が燃料室４３側の内径よりも大きいテーパ状の流路６９１を有する。
係止部６５５は、第２大径部６５３および第２小径部６５４よりも外径が大きく形成され、リリーフ弁体５２のスプリング５４の一端を係止する。これにより、ストッパ６５は、スプリング５４の付勢力により、リリーフ弁体５２の段差５２１に押し付けられる。
本実施形態では、第１〜第４実施形態のようにストッパ６５の大径部６５１の弁体６１側に小径部６５２を設けていない。ストッパ６５は、第２大径部６５３および第２小径部６５４を有する。これにより、ストッパ６５の第２小径部６５４にオリフィス６９を設けることが可能になる。したがって、定残圧弁６０の軸方向の体格を小さくすることができる。
また、ストッパ６５の第２大径部６５３の長さにより、燃料室４３の軸方向の長さが正確に設定される。したがって、定残圧弁６０の弁体６１のリフト量を正確に設定することができる。 (Fifth embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a fifth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the stopper 65 includes a second large diameter portion 653, a second small diameter portion 654, and a locking portion 655 from the first valve seat 41 side.
The second large diameter portion 653 is fixed to the inner wall of the relief valve body 52 that forms the fuel passage 57. A fuel chamber 43 is formed inside the second large diameter portion 653. The end surface of the second large diameter portion on the first valve seat side is in contact with the step 521 of the relief valve body 53. Thereby, the axial length of the fuel chamber 43 is accurately set.
The second small diameter portion 654 is provided on the downstream side of the second large diameter portion 653 and has an outer diameter smaller than that of the second large diameter portion 653. A downstream passage 44 communicates between the second small diameter portion 654 and the inner wall of the relief valve body 52.
The orifice 69 communicates in the radial direction of the second small diameter portion 654 and connects the fuel chamber 43 and the downstream passage 44 outside the diameter of the second small diameter portion 654. Further, the orifice 69 has a tapered flow path 691 having an inner diameter on the downstream passage 44 side larger than an inner diameter on the fuel chamber 43 side outside the second small diameter portion 654.
The locking portion 655 has an outer diameter larger than that of the second large diameter portion 653 and the second small diameter portion 654, and locks one end of the spring 54 of the relief valve body 52. Accordingly, the stopper 65 is pressed against the step 521 of the relief valve body 52 by the urging force of the spring 54.
In the present embodiment, unlike the first to fourth embodiments, the small diameter portion 652 is not provided on the valve body 61 side of the large diameter portion 651 of the stopper 65. The stopper 65 has a second large diameter portion 653 and a second small diameter portion 654. Thereby, the orifice 69 can be provided in the second small diameter portion 654 of the stopper 65. Therefore, the physique in the axial direction of the constant residual pressure valve 60 can be reduced.
Further, the length of the fuel chamber 43 in the axial direction is accurately set by the length of the second large diameter portion 653 of the stopper 65. Therefore, the lift amount of the valve body 61 of the constant residual pressure valve 60 can be set accurately.

（第６実施形態）
本発明の第６実施形態による定残圧弁６０を図１２に示す。本実施形態では、オリフィス６９がリリーフ弁体５２の径方向に設けられている。
下流通路４４は、リリーフ弁体の径方向に設けられた穴５８、５９に連通している。このため、オリフィス６９は、燃料室４３と下流通路４４との燃料の流れを制御することが可能である。
また、本実施形態では、スプリング６８は、第１弁座４１側よりも第２弁座６７側の径が大きいテーパ状に形成されている。スプリング６８の第１弁座４１側は、弁体６１の環状部６２と第２軸部６４との接続箇所に係止されている。スプリング６８の第２弁座６７側は、ストッパ６５の燃料室４３側の端面とリリーフ弁体５２の内壁との接続箇所に係止されている。これにより、弁体６１を燃料室４３の中心に設置することが可能になり、第１シート部６１１と第１弁座４１、及び第２シート部６１２と第２弁座６７との着座安定性が維持される。
本実施形態では、ストッパ６５にオリフィス６９を設けることがないので、ストッパ６５の構成を簡素にし、製造コストを低減することができる。 (Sixth embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a sixth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the orifice 69 is provided in the radial direction of the relief valve body 52.
The downstream passage 44 communicates with holes 58 and 59 provided in the radial direction of the relief valve body. Therefore, the orifice 69 can control the fuel flow between the fuel chamber 43 and the downstream passage 44.
Further, in the present embodiment, the spring 68 is formed in a tapered shape having a larger diameter on the second valve seat 67 side than on the first valve seat 41 side. The first valve seat 41 side of the spring 68 is locked to a connection portion between the annular portion 62 of the valve body 61 and the second shaft portion 64. The second valve seat 67 side of the spring 68 is locked to a connection portion between the end surface of the stopper 65 on the fuel chamber 43 side and the inner wall of the relief valve body 52. Accordingly, the valve body 61 can be installed at the center of the fuel chamber 43, and the seating stability of the first seat portion 611 and the first valve seat 41 and the second seat portion 612 and the second valve seat 67 is improved. Is maintained.
In the present embodiment, since the orifice 69 is not provided in the stopper 65, the configuration of the stopper 65 can be simplified and the manufacturing cost can be reduced.

（第７実施形態）
本発明の第７実施形態による定残圧弁６０を図１３に示す。本実施形態では、ストッパが、筒状の第１ストッパ６５６と、この第１ストッパ６５６の径内側に設けられる第２ストッパ６５７から構成されている。第１ストッパ６５６は、リリーフ弁体５２の内壁に圧入されている。第１ストッパ６５６の下流側に設けられた係止部６５５にリリーフ弁体５２のスプリング５４が係止されている。
リリーフ弁体５２は、第１ストッパ６５６が固定される厚肉部５２１と、厚肉部よりも下流側で内径が第１ストッパ６５６の外径よりも大きい薄肉部５２２とを有する。第１ストッパ６５６と薄肉部５２２との間に下流通路４４が通じている。
オリフィス６９は、第１ストッパ６５６の径方向に設けられる。オリフィス６９は、一端が燃料室４３に開口し、他端が下流通路４４に開口している。
本実施形態では、第５実施形態のようにストッパに第２大径部と第２小径部とを設けていない。リリーフ弁体５２に厚肉部５２１と薄肉部５２２を設けることで、下流通路４４薄肉部５２２の径外側に形成することが可能である。したがって、簡素な構成で第１ストッパ６５６にオリフィス６９を設けることができる。 (Seventh embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a seventh embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the stopper includes a cylindrical first stopper 656 and a second stopper 657 provided on the inner side of the first stopper 656. The first stopper 656 is press-fitted into the inner wall of the relief valve body 52. The spring 54 of the relief valve body 52 is locked to a locking portion 655 provided on the downstream side of the first stopper 656.
The relief valve body 52 includes a thick portion 521 to which the first stopper 656 is fixed, and a thin portion 522 whose inner diameter is larger than the outer diameter of the first stopper 656 on the downstream side of the thick portion. The downstream passage 44 communicates between the first stopper 656 and the thin portion 522.
The orifice 69 is provided in the radial direction of the first stopper 656. The orifice 69 has one end opened to the fuel chamber 43 and the other end opened to the downstream passage 44.
In the present embodiment, the second large diameter portion and the second small diameter portion are not provided in the stopper as in the fifth embodiment. By providing the relief valve body 52 with the thick portion 521 and the thin portion 522, it is possible to form the relief passage 52 outside the thin portion 522 of the downstream passage 44. Therefore, the orifice 69 can be provided in the first stopper 656 with a simple configuration.

（第８実施形態）
本発明の第８実施形態による定残圧弁６０を図１４及び図１５に示す。本実施形態では、オリフィス６９は、第２弁座６７に設けられている。オリフィス６９は、下流側に凹む溝であり、第２弁座６７の径方向に延びている。
これにより、弁体６１の第２シート部６１２が第２弁座６７から離座しているとき、オリフィス６９の流路は燃料室４３に開放される。このため、燃料中の異物がオリフィス６９に付着又は堆積することが抑制される。したがって、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。 (Eighth embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to an eighth embodiment of the present invention is shown in FIGS. In the present embodiment, the orifice 69 is provided in the second valve seat 67. The orifice 69 is a groove recessed downstream, and extends in the radial direction of the second valve seat 67.
Thereby, when the second seat portion 612 of the valve body 61 is separated from the second valve seat 67, the flow path of the orifice 69 is opened to the fuel chamber 43. For this reason, it is suppressed that the foreign material in a fuel adheres or accumulates on the orifice 69. FIG. Therefore, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve 60 can be maintained.

なお、オリフィス６９は、第２シート部６１２に設けられていてもよい。この場合、オリフィス６９は、上流側に凹む溝であり、第２シート部６１２の径方向に延びる。この構成によっても、燃料中の異物がオリフィス６９に付着又は堆積することを抑制することができる。 The orifice 69 may be provided in the second sheet portion 612. In this case, the orifice 69 is a groove recessed on the upstream side and extends in the radial direction of the second sheet portion 612. Also with this configuration, it is possible to suppress foreign matters in the fuel from adhering or depositing on the orifice 69.

（第９実施形態）
本発明の第９実施形態による定残圧弁６０のストッパ６５の平面図を図１６に示す。本実施形態では、オリフィス６９は、第２弁座６７に複数個設けられている。オリフィス６９は、第２弁座６７の直径方向に設けられている。
本実施形態では、オリフィス６９を複数個設けることで、第２シート部６１２が第２弁座６７に着座した際、燃料室４３から下流通路４４へ流れる流量を調節することができる。また、オリフィス６９を複数個にする冗長性設計により、耐異物性に関し、定残圧弁６０の信頼性を高めることができる。 (Ninth embodiment)
A plan view of the stopper 65 of the constant residual pressure valve 60 according to the ninth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, a plurality of orifices 69 are provided in the second valve seat 67. The orifice 69 is provided in the diameter direction of the second valve seat 67.
In the present embodiment, by providing a plurality of orifices 69, the flow rate flowing from the fuel chamber 43 to the downstream passage 44 when the second seat portion 612 is seated on the second valve seat 67 can be adjusted. In addition, the redundant design with a plurality of orifices 69 can improve the reliability of the constant residual pressure valve 60 with respect to foreign matter resistance.

（第１０実施形態）
本発明の第１０実施形態による定残圧弁６０を図１７に示す。本実施形態では、第２弁座６７及び第２シート部６１２がテーパ状に形成されている。この構成においても、第２弁座６７又は第２シート部６１２に溝からなるオリフィス６９を設けることが可能である。 (10th Embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to a tenth embodiment of the present invention is shown in FIG. In the present embodiment, the second valve seat 67 and the second seat portion 612 are formed in a tapered shape. Also in this configuration, the second valve seat 67 or the second seat portion 612 can be provided with an orifice 69 formed of a groove.

（第１１実施形態）
本発明の第１１実施形態による定残圧弁６０を図１８及び図１９に示す。本実施形態では、定残圧弁６０は、燃料レール４の端部に設けられている。定残圧弁６０と燃料タンク２とを下流通路４４が接続している。
定残圧弁６０は、通路部材５００の内側に形成された燃料通路５７内に、弁体６１、スプリング６８及びストッパ６５及びオリフィス６９を備えている。通路部材５００は、一端が筒状の第１取付部材５１０によって燃料レール４に取り付けられ、他端が第２取付部材５２０によって下流通路４４を有する配管４７に取り付けられている。
本実施形態においても、定残圧弁６０の開弁時、弁体６１のリフト量を瞬時に大きくすることが可能である。その後、燃料レール４の燃料はオリフィス６９を通じて下流通路４４へ流れる。これにより、弁体６１の第１シート部６１１と第１弁座４１との間に燃料中の異物が付着又は堆積することが抑制される。したがって、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。 (Eleventh embodiment)
A constant residual pressure valve 60 according to an eleventh embodiment of the present invention is shown in FIGS. In the present embodiment, the constant residual pressure valve 60 is provided at the end of the fuel rail 4. A downstream passage 44 connects the constant residual pressure valve 60 and the fuel tank 2.
The constant residual pressure valve 60 includes a valve body 61, a spring 68, a stopper 65, and an orifice 69 in a fuel passage 57 formed inside the passage member 500. One end of the passage member 500 is attached to the fuel rail 4 by a cylindrical first attachment member 510, and the other end is attached to a pipe 47 having the downstream passage 44 by a second attachment member 520.
Also in this embodiment, when the constant residual pressure valve 60 is opened, the lift amount of the valve body 61 can be instantaneously increased. Thereafter, the fuel in the fuel rail 4 flows to the downstream passage 44 through the orifice 69. As a result, foreign matter in the fuel is prevented from adhering or accumulating between the first seat portion 611 of the valve body 61 and the first valve seat 41. Therefore, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve 60 can be maintained.

（第１２実施形態）
第１２実施形態の定残圧弁６０を図２０に示す。本実施形態においても、定残圧弁６０は燃料レール４の端部に設けられている。下流通路４４は、一端が定残圧弁６０に接続され、他端が高圧ポンプ１０の供給通路１００に接続されている。
本実施形態においても、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。 (Twelfth embodiment)
A constant residual pressure valve 60 of the twelfth embodiment is shown in FIG. Also in this embodiment, the constant residual pressure valve 60 is provided at the end of the fuel rail 4. One end of the downstream passage 44 is connected to the constant residual pressure valve 60, and the other end is connected to the supply passage 100 of the high-pressure pump 10.
Also in this embodiment, the pressure holding performance of the constant residual pressure valve 60 can be maintained.

（他の実施形態）
上述した複数の実施形態では、リリーフ弁体５２の内側の燃料通路５７に定残圧弁６０を設けた。これに対し、本発明は、吐出弁の内側に燃料通路を形成し、その燃料通路に定残圧弁を設けてもよい。
また、リリーフ弁又は吐出弁とは別に、ポンプボディに燃料通路を形成し、その燃料通路に定残圧弁を設けても良い。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものでなく、上記複数の実施形態を組み合わせることに加え、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の形態により実施することができる。 (Other embodiments)
In the plurality of embodiments described above, the constant residual pressure valve 60 is provided in the fuel passage 57 inside the relief valve body 52. On the other hand, in the present invention, a fuel passage may be formed inside the discharge valve, and a constant residual pressure valve may be provided in the fuel passage.
In addition to the relief valve or the discharge valve, a fuel passage may be formed in the pump body, and a constant residual pressure valve may be provided in the fuel passage.
As described above, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be implemented in various forms without departing from the spirit of the invention in addition to combining the plurality of embodiments.

４１・・・第１弁座
４３・・・燃料室
４４・・・下流通路
５２・・・リリーフ弁体（通路部材）
５７・・・燃料通路
６０・・・定残圧弁
６１・・・弁体
６５・・・ストッパ
６６・・・軸通路
６７・・・第２弁座
６８・・・スプリング（付勢手段）
６９・・・オリフィス
６１１・・・第１シート部
６１２・・・第２シート部
６５１・・・大径部
６５２・・・小径部 41 ... 1st valve seat 43 ... Fuel chamber 44 ... Downstream passage 52 ... Relief valve body (passage member)
57 ... Fuel passage 60 ... Constant residual pressure valve 61 ... Valve body 65 ... Stopper 66 ... Shaft passage 67 ... Second valve seat 68 ... Spring (biasing means)
69 ... Orifice 611 ... First sheet part 612 ... Second sheet part 651 ... Large diameter part 652 ... Small diameter part

Claims

A passage member having a fuel passage and a first valve seat;
A cylindrical stopper having an axial passage that is fixed to the inner wall of the passage member on the downstream side of the first valve seat and communicates in the axial direction, and a second valve seat that is provided on the first valve seat side of the axial passage. When,
A first seat portion that is provided in a fuel chamber formed between the first valve seat and the stopper and can be seated and separated from the first valve seat, and can be seated and separated from the second valve seat A valve body having a second seat portion;
Biasing means for biasing the valve body toward the first valve seat;
A constant residual pressure valve, comprising: a downstream passage provided downstream of the stopper and an orifice for controlling a fuel flow between the fuel chamber and provided in the stopper or the passage member.

The stopper has a large-diameter portion fixed to the inner wall of the passage member that forms the fuel passage, and a small-diameter portion having an outer diameter smaller than the large-diameter portion on the valve body side of the large-diameter portion. ,
2. The constant residual pressure valve according to claim 1, wherein the orifice communicates in a radial direction of the small diameter portion, and has one end opened to the fuel chamber and the other end opened to the shaft passage.

The constant residual pressure valve according to claim 2, wherein the orifice has a tapered flow path having an inner diameter on the fuel chamber side larger than an inner diameter on the shaft path side.

The stopper has a second large diameter portion fixed to an inner wall of the passage member forming the fuel passage, and an outer diameter smaller than the second large diameter portion on the downstream side of the second large diameter portion. Having a second small diameter portion,
The orifice is provided in the second small diameter portion, and one end opens to the downstream passage formed outside the second small diameter portion, and the other end opens to the fuel chamber. The constant residual pressure valve according to 1.

The passage member has a thick portion where the stopper is fixed, and a thin portion where the inner diameter is larger than the outer diameter of the stopper on the downstream side of the thick portion,
The orifice is provided in a stopper, one end opens to the downstream passage formed between the stopper and the thin portion, and the other end opens to the fuel chamber. Constant residual pressure valve.

2. The constant residual pressure valve according to claim 1, wherein the orifice is a groove that extends in a radial direction of the second valve seat of the stopper and is recessed downstream.

2. The constant residual pressure valve according to claim 1, wherein the orifice is a groove that extends in a radial direction of the second seat portion of the valve body and is recessed toward the first valve seat.