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JP2003094230A - Milling cutter for adhesive material - Google Patents

Milling cutter for adhesive material

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Publication number
JP2003094230A
JP2003094230A JP2001289960A JP2001289960A JP2003094230A JP 2003094230 A JP2003094230 A JP 2003094230A JP 2001289960 A JP2001289960 A JP 2001289960A JP 2001289960 A JP2001289960 A JP 2001289960A JP 2003094230 A JP2003094230 A JP 2003094230A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
layer
hard coating
rake face
face side
milling tool
Prior art date
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Granted
Application number
JP2001289960A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP3622846B2 (en
Inventor
Tomohiro Takanashi
智裕 高梨
Akihiko Ikegaya
明彦 池ヶ谷
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority to JP2001289960A priority Critical patent/JP3622846B2/en
Publication of JP2003094230A publication Critical patent/JP2003094230A/en
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  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a milling cutter for adhesive materials having an improved tool life and achieving high precision surface roughness by preventing progress of wear and hardly allowing fusion and adhesion to occur. SOLUTION: In the milling cutter 1 for adhesive materials which has a hard coating layer 3 on a base material 2, the base material 2 is composed of a bond phase including one or more iron group metals, and a hard phase including one or more compounds selected from the groups consisting of carbide, nitride and oxide of elements of groups IVa, Va, VIa in the periodic table, Al and Si, and their solid solutions, and a cutting edge ridge 4 is provided with a chamber honing part of which the outermost layer is partially different from a hard coating layer 3. The outermost layer in the central part 4a of the chamfer honing part is a titanium compound layer or a zirconium compound layer, and the outermost layer in a first region 7a including a rake face side boundary region 7 and a second region 8a including a flank side boundary region 8 is an aluminum oxide layer.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、焼入れ前の金型鋼
などの粘質材にフライス加工を行う際、特に、耐溶着性
及び耐摩耗性に優れることで工具寿命が長く、高精度の
加工面粗さが得られる粘質材用ミーリング工具に関す
る。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to milling a viscous material such as die steel before quenching, and in particular, it has excellent welding resistance and wear resistance, resulting in a long tool life and high precision machining. TECHNICAL FIELD The present invention relates to a milling tool for viscous materials that can obtain surface roughness.

【0002】[0002]

【従来の技術】フライス加工を行うミーリング工具にお
いて、従来、WC基超硬合金やサーメットからなる基材の
表面に炭化チタン、窒化チタン、炭窒化チタン、酸化ア
ルミニウムなどを蒸着させて硬質被膜層を施すことで、
耐摩耗性を向上させ、工具寿命を向上させることが行わ
れている。
2. Description of the Related Art Conventionally, in milling tools for milling, a hard coating layer is formed by depositing titanium carbide, titanium nitride, titanium carbonitride, aluminum oxide, etc. on the surface of a base material made of WC-based cemented carbide or cermet. By applying
It has been attempted to improve the wear resistance and the tool life.

【0003】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のミーリ
ング工具では、特に、ロックウェル硬さHRC=40未満の
比較的低硬度である焼入れ前の金型鋼や合金鋼などの粘
質材をフライス加工する場合、加工中に工具表面に溶着
や凝着が発生し易い。そのため、加工中にこれら溶着物
や凝着物が工具表面に対して着脱を繰り返すことで、硬
質被膜層の剥離や破壊による摩耗、欠損が進行して炭素
鋼などをフライス加工する場合に比べて、工具寿命が短
いという問題がある。
[SUMMARY OF THE INVENTION However, in the conventional milling tool, in particular, the Rockwell hardness H clayey material such as R C = 40 of less than a relatively low hardness before quenching is die steel or alloy steel When milling, welding and adhesion are likely to occur on the tool surface during processing. Therefore, by repeating the attachment and detachment of these welds and coagulates to the tool surface during processing, abrasion due to peeling and breakage of the hard coating layer, compared with the case of milling carbon steel etc. with progressing defects. There is a problem that the tool life is short.

【0004】また、近年、環境問題から切削油を用いな
い乾式加工が増加している。しかし、乾式加工では、切
削油の潤滑効果が得られないため、工具表面に被削材が
溶着や凝着し易く、工具寿命が低下したり、仕上げ面粗
さが悪化するなどという問題もある。
Further, in recent years, dry processing without using cutting oil has been increasing due to environmental problems. However, in dry machining, since the lubricating effect of cutting oil cannot be obtained, there is also a problem that the work material is easily welded or adhered to the tool surface, the tool life is shortened, and the finished surface roughness is deteriorated. .

【0005】そこで、特許第2105396号(特公平7-73802
号)公報には、刃先稜線部及びその近傍の硬質被膜層の
表面粗さを規定することで、局所的損傷を防止すること
が記載されている。また、特許第2825693号(特開平5-57
507号)公報には、刃先稜線部からすくい面側及び逃げ面
側にかけての硬質被膜層の表面を機械的に研磨し、刃先
部に酸化アルミニウムを露出させることで耐溶着性を向
上させることが記載されている。更に、特許第3006453
号(特開平8-11005号)公報には、刃先稜線部の酸化アル
ミニウム膜を部分的に、又は全域に亘って除去すること
で溶着による膜の剥離や欠損を抑制することが記載され
ている。
Therefore, Japanese Patent No. 2105396 (Japanese Patent Publication No. 7-73802)
Japanese Patent Laid-Open Publication No. 2003-242242 describes that local damage is prevented by defining the surface roughness of the hard coating layer on the edge of the cutting edge and in the vicinity thereof. In addition, Japanese Patent No. 2825693 (JP-A-5-57
(No. 507), the surface of the hard coating layer from the cutting edge ridge to the rake face side and the flank face is mechanically polished to improve the welding resistance by exposing aluminum oxide to the cutting edge. Have been described. Furthermore, Japanese Patent No. 3006453
Japanese Patent Laid-Open No. 8-11005 discloses that the aluminum oxide film on the edge line of the cutting edge is partially or entirely removed to suppress peeling or loss of the film due to welding. .

【0006】しかし、これらの技術では、比較的低硬度
である焼入れ前の金型鋼や合金鋼などの粘質材のように
工具の硬質被膜層の成分と反応して溶着や凝着を起こし
易い被削材をフライス加工する場合、工具寿命の低下を
抑えるのには十分でない。
[0006] However, in these techniques, it tends to react with the components of the hard coating layer of the tool such as viscous material such as die steel or alloy steel before quenching, which has a relatively low hardness, to cause welding or adhesion. When milling a work material, it is not sufficient to prevent a reduction in tool life.

【0007】また、溶着物や凝着物により被削材表面の
粗さが悪化するため、高い加工精度が要求される仕上げ
加工においては、所望の仕上げ面粗さが得られないなど
の問題もある。
Further, since the roughness of the surface of the work material is deteriorated by the welded substance and the coagulated substance, there is a problem that a desired finished surface roughness cannot be obtained in the finish machining requiring high machining accuracy. .

【0008】そこで、本発明は、溶着や凝着が生じにく
く、かつ摩耗の進行を防止することで工具寿命がより長
く、高精度の仕上げ面粗さが得られる粘質材用ミーリン
グ工具を提供することを目的とする。
Therefore, the present invention provides a milling tool for viscous materials, which is unlikely to cause welding or cohesion, has a longer tool life by preventing the progress of wear, and has a highly accurate finished surface roughness. The purpose is to do.

【0009】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明粘質材用ミーリン
グ工具は、基材上に硬質被膜層を具える粘質材用ミーリ
ング工具において、前記基材は、1種類以上の鉄族金属
を含む結合相と、周期律表IVa、Va、VIa族の元素及びA
l、Siの炭化物、窒化物、酸化物およびそれらの固溶体
よりなる群から選択される1種類以上の化合物を含む硬
質相とからなり、刃先稜線部にはチャンファーホーニン
グ部を有し、前記硬質被膜層のうち、チャンファーホー
ニング部の最外層が部分的に異なることを特徴とする。
Means for Solving the Problems The milling tool for viscous material of the present invention is a milling tool for viscous material comprising a hard coating layer on a substrate, wherein the substrate comprises one or more iron group metals. Bonding phase containing, and elements of group IVa, Va, VIa and A of the periodic table
l, consisting of a hard phase containing one or more compounds selected from the group consisting of Si carbides, nitrides, oxides and solid solutions thereof, and having a chamfer honing part at the cutting edge ridge, The outermost layer of the chamfer honing portion of the coating layer is partially different.

【0010】本発明は、以下の知見に基づくものであ
る。 (1) 溶着や凝着の発生を抑制するためには、フライス
加工中の切削抵抗を低減する必要がある。この切削抵抗
を低減するには、刃先稜線部にチャンファーホーニング
部を施すことが有効である。
The present invention is based on the following findings. (1) It is necessary to reduce the cutting resistance during milling in order to suppress the occurrence of welding and adhesion. In order to reduce this cutting resistance, it is effective to apply a chamfer honing portion to the edge line portion of the cutting edge.

【0011】(2) チャンファーホーニング部を有する
ミーリング工具において溶着や凝着は、チャンファーホ
ーニング部内のすくい面側境界部付近及び逃げ面側境界
部付近の二ヶ所で発生し易い。
(2) In a milling tool having a chamfer honing portion, welding and cohesion are likely to occur at two locations in the chamfer honing portion, near the rake face side boundary portion and near the flank face side boundary portion.

【0012】(3) 工具において使用した箇所(コーナ
ー)の識別を容易にするために、通常、硬質被膜層の最
外層としてチタン化合物層又はジルコニウム化合物層を
用い、着色している。しかし、これらの化合物は、被削
材の成分と反応して工具表面に溶着や凝着を発生し易
い。
(3) In order to easily identify the portion (corner) used in the tool, a titanium compound layer or a zirconium compound layer is usually used as the outermost layer of the hard coating layer and colored. However, these compounds easily react with the components of the work material to cause welding or adhesion on the tool surface.

【0013】(4) 硬質被膜層の最外層としてチタン化
合物層又はジルコニウム化合物層以外の別の成分からな
る層を具える場合、溶着や凝着が発生し易いすくい面側
境界部付近及び逃げ面側境界部付近の二ヶ所において溶
着や凝着の抑制に効果がある。しかし、チャンファーホ
ーニング部内においてすくい面側境界部付近及び逃げ面
側境界部付近の二ヶ所以外の場所では、耐摩耗性が低下
する。一方、酸化アルミニウム層は、溶着や凝着の防止
に効果がある。
(4) When the outermost layer of the hard coating layer comprises a layer composed of a component other than the titanium compound layer or the zirconium compound layer, near the rake face side boundary portion and flank face where welding or adhesion easily occurs Effective in suppressing welding and adhesion at two locations near the side boundary. However, in the chamfer honing portion, the wear resistance is deteriorated at locations other than two near the rake face side boundary portion and near the flank face side boundary portion. On the other hand, the aluminum oxide layer is effective in preventing welding and adhesion.

【0014】そこで、本発明は、上記(1)〜(4)の知見に
基づき、硬質被膜層のうち、チャンファーホーニング部
内において溶着や凝着が発生し易い領域の最外層と、摩
耗が進行し易い領域の最外層とが異なる構成である。こ
の構成により、本発明は、溶着や凝着を防止することに
併せて摩耗の進行をも防止することで工具寿命を長くで
きると共に、より平滑な仕上げ面粗さを得ることができ
る。特に、本発明は、比較的低硬度の焼入れ前の金型鋼
や合金鋼などの粘質材のフライス加工において、長期に
亘り優れた工具性能と、高精度の仕上げ面粗さとを得る
ことができる。
Therefore, according to the present invention, based on the findings of the above (1) to (4), the wear progresses with the outermost layer of the hard coating layer in the chamfer honing region where welding and adhesion easily occur. The structure is different from the outermost layer in the region where it is easy to perform. With this configuration, according to the present invention, not only welding and cohesion are prevented but also the progress of wear is prevented, so that the tool life can be extended and a smoother finished surface roughness can be obtained. In particular, the present invention can obtain excellent tool performance for a long period of time and high-accuracy finished surface roughness in milling a viscous material such as die steel or alloy steel before quenching, which has a relatively low hardness. .

【0015】以下、本発明を詳しく説明する。本発明粘
質材用ミーリング工具において、硬質被膜層のうちチャ
ンファーホーニング部は、中央部と、この中央部の両側
に位置しすくい面側境界部を含む第一、及び逃げ面側境
界部を含む第二領域とを具え、第一領域及び第二領域の
少なくとも一方の最外層は酸化アルミニウム層であり、
中央部の最外層はTiCxNyO1-x- y又はZrCxNyO1-x-y(0≦
x、y、x+y≦1)層であることが好ましい。即ち、硬質被
膜層のうちチャンファーホーニング部において、溶着や
凝着が生じ易いすくい面側境界部付近及び逃げ面側境界
部付近の領域(第一、二領域)の最外層を酸化アルミニウ
ム層とし、摩耗が進行し易い領域(中央部)の最外層をチ
タン化合物層又はジルコニウム化合物層とする。このと
き、aを硬質被膜層のうちチャンファーホーニング部に
おける幅、cを中央部の幅、b、dをそれぞれ第一、第二
領域の幅とすると、0≦b<1/2a、0≦d<1/2a、0.2≦c/a
<1を満たすものとする。b<1/2a、d<1/2a、0.2≦c/a
とするのは、b≧1/2a、d≧1/2a、c/a<0.2とすると、最
外層がチタン化合物層又はジルコニウム化合物層である
範囲が小さく、摩耗の進行を抑制しにくいからである。
The present invention will be described in detail below. In the milling tool for viscous materials of the present invention, the chamfer honing portion of the hard coating layer has a central portion, a first portion including a rake face side boundary portion located on both sides of the central portion, and a flank face boundary portion. And a second region containing, the outermost layer of at least one of the first region and the second region is an aluminum oxide layer,
The outermost layer of the central portion is TiC x N y O 1-x- y or ZrC x N y O 1-xy (0 ≦
It is preferable that x, y, x + y ≦ 1) layers. That is, in the chamfer honing portion of the hard coating layer, the aluminum oxide layer is the outermost layer in the vicinity of the rake face side boundary portion near the rake face side boundary portion and the flank face side boundary portion (first and second regions) where welding and adhesion easily occur. The titanium compound layer or the zirconium compound layer is used as the outermost layer in the region where abrasion is likely to proceed (center portion). At this time, assuming that a is the width in the chamfer honing portion of the hard coating layer, c is the width of the central portion, and b and d are the widths of the first and second regions, respectively, 0 ≦ b <1 / 2a, 0 ≦ d <1 / 2a, 0.2 ≦ c / a
<1 shall be satisfied. b <1 / 2a, d <1 / 2a, 0.2 ≦ c / a
The reason is that when b ≧ 1 / 2a, d ≧ 1 / 2a, and c / a <0.2, the range in which the outermost layer is the titanium compound layer or the zirconium compound layer is small, and it is difficult to suppress the progress of wear. is there.

【0016】なお、すくい面側境界部を介して第一領域
とすくい面側の平滑面と繋がる領域、及び逃げ面側境界
部を介して第二領域と逃げ面側の平滑面と繋がる領域
も、第一、第二領域と同様に最外層を酸化アルミニウム
層とすることが好ましい。このとき、前者の領域の範囲
は、すくい面境界部からすくい面側の平滑面に向かって
0.5mm以下、後者の領域の範囲は、逃げ面境界部から逃
げ面側の平滑面に向かって0.1mm以下が好ましい。この
範囲を超えても、溶着や凝着の防止に対する効果の上昇
は見られないからである。
An area connected to the first area and the smooth surface on the rake surface side through the rake surface side boundary portion, and an area connected to the second area and the flank surface smooth surface on the flank surface side boundary portion. The outermost layer is preferably an aluminum oxide layer as in the first and second regions. At this time, the range of the former area is from the rake face boundary part toward the rake face smooth surface.
0.5 mm or less, and the range of the latter region is preferably 0.1 mm or less from the flank boundary to the smooth surface on the flank side. This is because, even if it exceeds this range, the effect of preventing welding and adhesion is not increased.

【0017】上記酸化アルミニウム層は、実質的にα型
酸化アルミニウムで構成されることが好ましい。α型酸
化アルミニウムは、高温安定型の結晶構造で強度、耐熱
性が高い。そのため、膜自体の強度を高くすることがで
き、被削材と直接接する部分の最外層に有効だからであ
る。また、膜自体の強度を向上させることで、引いて
は、工具の強度も向上できる。
It is preferable that the aluminum oxide layer is substantially composed of α-type aluminum oxide. α-type aluminum oxide has a high temperature stable crystal structure and high strength and heat resistance. Therefore, the strength of the film itself can be increased and it is effective for the outermost layer of the portion that is in direct contact with the work material. Moreover, by improving the strength of the film itself, the strength of the tool can be improved.

【0018】α型酸化アルミニウム層の厚さは、0.5〜1
5μmであることが好ましい。厚さが0.5μm未満であると
上記α型酸化アルミニウムの効果がでず、膜の強度を向
上することが難しく、15μmを超えると膜中の引張応力
の増大によって膜の強度が低下するためである。
The thickness of the α-type aluminum oxide layer is 0.5 to 1
It is preferably 5 μm. If the thickness is less than 0.5 μm, the effect of the α-type aluminum oxide cannot be obtained, and it is difficult to improve the strength of the film.If the thickness exceeds 15 μm, the strength of the film decreases due to an increase in tensile stress in the film. is there.

【0019】このようなα型酸化アルミニウム層は、公
知の方法によって形成することができる。
Such an α-type aluminum oxide layer can be formed by a known method.

【0020】上記TiCxNyO1-x-y又はZrCxNyO1-x-y(0≦
x、y、x+y≦1)層においてx、yは、成膜の際の条件を変
化させることにより変えることができ、物理的蒸着法(P
VD)や化学的蒸着法(CVD)などの公知の方法により行うと
よい。
The above TiC x N y O 1-x-y or ZrC x N y O 1-xy (0 ≦
In the (x, y, x + y ≦ 1) layer, x and y can be changed by changing the conditions at the time of film formation, and the physical vapor deposition method (P
It may be performed by a known method such as VD) or chemical vapor deposition (CVD).

【0021】硬質被膜層のうちチャンファーホーニング
部と、刃先稜線部のすくい面側境界部からすくい面にか
けて少なくとも200μm以上の範囲及び刃先稜線部の逃げ
面側境界から逃げ面にかけて少なくとも50μm以上の範
囲の少なくとも一方とが、表面粗さ(Rmax)0.20μm以下
(基準長さ5μmとする)であることが望ましい。
In the hard coating layer, the chamfer honing portion and the rake face side boundary portion of the cutting edge ridge portion to at least 200 μm from the rake face and the flank face boundary of the cutting edge ridge portion to at least 50 μm from the flank face At least one of the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm or less
It is desirable that the standard length be 5 μm.

【0022】硬質被膜層のうち、チャンファーホーニン
グ部の表面粗さ(Rmax)を0.20μm以下とするのは、0.20
μmを超えると表面の凹凸部に溶着や凝着が生じ易くな
るからである。
Of the hard coating layer, the surface roughness (Rmax) of the chamfer honing portion is 0.20 μm or less is 0.20 μm.
This is because if it exceeds μm, welding and cohesion are likely to occur on the irregularities on the surface.

【0023】刃先稜線部のすくい面側境界部からすくい
面にかけて少なくとも200μmまでの範囲では、切り屑の
擦過によるクレーター摩耗が発生することがある。そこ
で、本発明では、少なくともこの範囲を平滑化すること
で、切り屑の流れをスムーズにしてクレーター摩耗を抑
制し、クレーター摩耗による工具の損傷を改善する。こ
のとき、表面粗さ(Rmax)を0.20μm以下とする範囲は、
被削材や切削条件に応じて適宜広くするとよいが、刃先
稜線部のすくい面側境界部からすくい面にかけて500μm
までの範囲とすることがより望ましい。
Crater wear may occur due to scraping of chips within a range of at least 200 μm from the rake face side boundary portion of the cutting edge ridge to the rake face. Therefore, in the present invention, by smoothing at least this range, the flow of chips is made smooth, crater wear is suppressed, and damage to the tool due to crater wear is improved. At this time, the range in which the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm or less is
It should be wide enough depending on the work material and cutting conditions, but it is 500 μm from the rake face side boundary part of the cutting edge ridge to the rake face.
It is more preferable that the range is up to.

【0024】刃先稜線部の逃げ面側境界部から逃げ面に
かけて少なくとも50μmまでの範囲では、硬質被膜層の
マイクロチッピングに伴う切り屑の溶着による異常摩耗
が進行することがある。また、硬質被膜層の表面の凹凸
や付着した溶着物などが被削材に転写され被削材の仕上
げ面粗さを悪化させることもある。そこで、本発明で
は、少なくともこの範囲を平滑化することで、異常摩耗
の抑制や仕上げ面粗さを向上させる。表面粗さ(Rmax)を
0.20μm以下とする範囲は、被削材や切削条件に応じて
適宜広くするとよいが、刃先稜線部の逃げ面側境界部か
ら逃げ面にかけて200μmまでの範囲とすることがより望
ましい。
In the range of at least 50 μm from the flank side boundary of the cutting edge ridge to the flank, abnormal wear due to chip welding due to microchipping of the hard coating layer may progress. In addition, irregularities on the surface of the hard coating layer, adhered deposits, and the like may be transferred to the work material to deteriorate the finished surface roughness of the work material. Therefore, in the present invention, by suppressing at least this range, abnormal wear is suppressed and finished surface roughness is improved. Surface roughness (Rmax)
The range of 0.20 μm or less may be appropriately wide according to the work material and cutting conditions, but it is more preferable that the range is 200 μm from the flank side boundary portion of the ridge of the cutting edge to the flank.

【0025】表面粗さ(Rmax)を基準長さ5μmにおいて最
大高さ0.20μm以下としたのは、0.20μmより大きければ
上記の所望の効果が得られないためであり、0.20μmよ
り小さければ小さいほど好ましい。
The surface roughness (Rmax) is set to a maximum height of 0.20 μm or less at a reference length of 5 μm because the above desired effect cannot be obtained if it is larger than 0.20 μm, and it is smaller if it is smaller than 0.20 μm. Is more preferable.

【0026】表面粗さ(Rmax)の測定方法は、例えば、走
査型電子顕微鏡写真による硬質被膜層の断面から観察す
ることにより行えばよい。
The surface roughness (Rmax) may be measured, for example, by observing from the cross section of the hard coating layer by a scanning electron microscope photograph.

【0027】上記所定の表面粗さに制御する方法とし
て、例えば、バフ、ブラシ、バレルや弾性砥石などによ
る研磨が好ましい。この他、マイクロブラスト、イオン
ビーム照射による表面改質も適用できる。
As a method for controlling the above-mentioned predetermined surface roughness, for example, polishing with a buff, a brush, a barrel or an elastic grindstone is preferable. In addition, surface modification by microblast or ion beam irradiation can be applied.

【0028】硬質被膜層のうち、すくい面側境界部付近
を除くすくい面及び逃げ面側境界部付近を除く逃げ面の
少なくとも一方は、Ti(CwBxNyOz)(w+x+y+z=1、w、x、
y、z≧0)の少なくとも1層からなる内層と、TiCxNyO
1-x-y又はZrCxNyO1-x-y(0≦x、y、x+y≦1)層の少なくと
も1層からなる外層と、酸化アルミニウム層からなる中
間層とを有することが望ましい。このとき、合計厚さは
2〜20μmとすることが好ましい。
Of the hard coating layer, at least one of the rake face excluding the vicinity of the rake face side boundary part and the flank face except the vicinity of the flank face side boundary part is Ti (C w B x N y O z ) (w + x + y + z = 1, w, x,
y, z ≧ 0) and at least one inner layer, and TiC x N y O
It is desirable to have an outer layer composed of at least one layer of 1-xy or ZrC x N y O 1-xy (0 ≦ x, y, x + y ≦ 1) and an intermediate layer composed of an aluminum oxide layer. At this time, the total thickness is
It is preferably 2 to 20 μm.

【0029】内層を硬度が高くこすり摩耗に強いTi(CwB
xNyOz)(w+x+y+z=1、w、x、y、z≧0)の少なくとも1層か
ら形成することで、高い耐摩耗性を得ることができる。
また、中間層を酸化アルミニウム層とすることで、内層
のTi(CwBxNyOz)層を溶着や凝着から保護することができ
る。
The inner layer is made of Ti (C w B
High wear resistance can be obtained by forming at least one layer of ( x N y O z ) (w + x + y + z = 1, w, x, y, z ≧ 0).
Further, by making the intermediate layer and the aluminum oxide layer can protect the inner layer of Ti (C w B x N y O z) layer from welding or adhesion.

【0030】ここで、酸化アルミニウムを硬質被膜層の
最外層に全面的に配置すると、切削加工現場において使
用済みの箇所(コーナー)が識別困難であるという問題が
ある。このような問題を解決するために、酸化アルミニ
ウム層の上に識別層としてTiCxNyO1-x-y或いはZrCxNyO
1-x-y(0≦x≦1、0≦y≦1、0≦x+y≦1)層のうち少なくと
も1層を外層、特に最外層として、着色することが好ま
しい。
Here, if aluminum oxide is entirely disposed on the outermost layer of the hard coating layer, there is a problem that it is difficult to identify a used portion (corner) at the cutting site. In order to solve this problem, TiC x N y O 1-xy or ZrC x N y O is used as an identification layer on the aluminum oxide layer.
It is preferable to color at least one of 1-xy (0 ≦ x ≦ 1, 0 ≦ y ≦ 1, 0 ≦ x + y ≦ 1) layers as an outer layer, particularly an outermost layer.

【0031】すくい面側の平滑面及び逃げ面側の平滑面
の少なくとも一方に施す上記硬質被膜層の合計厚さは2
〜20μmであることが望ましい。厚さが2μm未満である
と耐摩耗性が不足し、20μmを超えると硬質被膜層の強
度が低下してチッピングや欠損が生じ易くなり、このチ
ッピングに伴って溶着や凝着が起こり易くなるためであ
る。
The total thickness of the hard coating layer applied to at least one of the rake face-side smooth face and the flank-side smooth face is 2
It is desirable that the thickness is ˜20 μm. If the thickness is less than 2 μm, the wear resistance is insufficient, and if it exceeds 20 μm, the strength of the hard coating layer decreases and chipping or chipping easily occurs, and welding or adhesion easily occurs with this chipping. Is.

【0032】硬質被膜層において内層の少なくとも1層
は、柱状晶組織を有する炭窒化チタンからなることが好
ましい。このとき、硬質被膜層は、耐チッピング性と耐
摩耗性とを両立することができる。特に、断続切削や部
品加工などの切削加工において、中間層や外層による内
層の破壊を防止しつつ、高い摩耗性を得ることができ
る。例えば、中間層として酸化アルミニウム層を具える
場合、酸化アルミニウム層から受ける損傷を防ぐことが
できる。
At least one of the inner layers of the hard coating layer is preferably made of titanium carbonitride having a columnar crystal structure. At this time, the hard coating layer can achieve both chipping resistance and abrasion resistance. In particular, in cutting such as intermittent cutting and part processing, it is possible to obtain high wear resistance while preventing the inner layer from being broken by the intermediate layer and the outer layer. For example, when an aluminum oxide layer is provided as the intermediate layer, it is possible to prevent damage from the aluminum oxide layer.

【0033】この炭窒化チタン層の厚さは、1〜18μmで
あることが望ましい。厚さが1μm未満であると耐摩耗性
が低下し、18μmを超えると膜の強度が低下するためで
ある。
The thickness of this titanium carbonitride layer is preferably 1 to 18 μm. This is because if the thickness is less than 1 μm, the wear resistance decreases, and if it exceeds 18 μm, the strength of the film decreases.

【0034】硬質被膜層のうち、基材と接する最内層
は、基材との密着強度が高い粒状組織を有する窒化チタ
ンからなることが好ましい。このとき、内層と基材との
密着強度を改善することで、更に工具の性能を向上させ
ることができる。
Of the hard coating layers, the innermost layer in contact with the base material is preferably made of titanium nitride having a granular structure with high adhesion strength to the base material. At this time, the performance of the tool can be further improved by improving the adhesion strength between the inner layer and the base material.

【0035】この窒化チタン層の厚さは、0.2〜3μmで
あることが好ましい。厚さが0.2μm未満であると、膜に
おける密着強度の改善の効果が少なく、3μmを超える
と、耐摩耗性が低下するからである。
The thickness of this titanium nitride layer is preferably 0.2 to 3 μm. This is because if the thickness is less than 0.2 μm, the effect of improving the adhesion strength in the film is small, and if it exceeds 3 μm, the wear resistance is reduced.

【0036】このような硬質被膜層の形成には、公知の
物理的蒸着法(PVD)や化学的蒸着法(CVD)を利用するとよ
い。
To form such a hard coating layer, a known physical vapor deposition method (PVD) or chemical vapor deposition method (CVD) may be used.

【0037】チャンファーホーニング部は、すくい面側
からみてすくい面側境界部から逃げ面側境界部間の幅が
0.05〜0.5mmであり、ホーニング角度がすくい面に対し
て5〜40°であることが望ましい。
The chamfer honing portion has a width between the rake face side boundary portion and the flank face side boundary portion when viewed from the rake face side.
It is preferably 0.05 to 0.5 mm and the honing angle is 5 to 40 ° with respect to the rake face.

【0038】すくい面側境界部から逃げ面側境界部間の
幅が0.05mm未満又はホーニング角度が5°未満である
と、フライス加工において刃先の強度が不足し、チッピ
ングや欠損が発生し易くなるからである。同幅が0.5mm
より大きい又はホーニング角度が40°より大きいと、切
削抵抗が大きくなり過ぎて、チッピングの抑制などの効
果が得られないためである。また、チャンファーホーニ
ング部は、すくい面側及び逃げ面側の少なくとも一方の
エッジを円弧状とした複合ホーニングとしてもよい。円
弧状のホーニング(丸ホーニング)を具えることで、チャ
ンファーホーニングだけの場合よりもよりチッピングを
抑制することができるからである。なお、チッピングを
制御することにより、チッピングに伴う溶着や凝着を低
減させることができる。
If the width between the rake face side boundary part and the flank face side boundary part is less than 0.05 mm or the honing angle is less than 5 °, the strength of the cutting edge becomes insufficient during milling, and chipping and chipping are likely to occur. Because. Same width 0.5mm
This is because if it is larger or the honing angle is larger than 40 °, the cutting resistance becomes too large and the effect of suppressing chipping cannot be obtained. Further, the chamfer honing section may be a composite honing in which at least one edge on the rake face side and the flank face side has an arc shape. By providing the arc-shaped honing (round honing), chipping can be suppressed more than in the case of only chamfer honing. It should be noted that by controlling the chipping, it is possible to reduce the welding and the adhesion accompanying the chipping.

【0039】本発明粘質材用ミーリング工具は、ロック
ウェル硬さHRC=40未満の比較的低硬度である焼入れ前
の金型鋼や合金鋼などをフライス加工する際に用いるこ
とが好適である。また、本発明粘質材用ミーリング工具
としては、例えば、回転可能な工具本体の先端部に具え
る交換型の刃部などが挙げられる。
The milling tool for viscous materials of the present invention is preferably used when milling a die steel or alloy steel before quenching, which has a relatively low hardness of Rockwell hardness H R C = 40 or less. is there. Further, as the milling tool for viscous material of the present invention, for example, a replaceable blade portion provided at the tip of a rotatable tool body can be cited.

【0040】[0040]

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図1は、本発明ミーリング工具において刃先稜線
部付近における断面図である。工具1は、基材2上に複数
の硬質被膜層3が形成されている。
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below. FIG. 1 is a cross-sectional view of the milling tool of the present invention in the vicinity of the ridgeline of the cutting edge. In the tool 1, a plurality of hard coating layers 3 are formed on a base material 2.

【0041】基材2は、刃先部分である刃先稜線部4と、
刃先稜線部4を挟んで水平方向に繋がるすくい面側の平
滑面5、垂直方向に繋がる逃げ面側の平滑面6とを具え
る。刃先稜線部4には、切削の際における刃先のチッピ
ングなどを防止するためにエッジホーニングを施したチ
ャンファーホーニング部を具える。本発明工具では、硬
質被膜層3のうち、このチャンファーホーニング部の最
外層が部分的に異なる。
The base material 2 includes a cutting edge ridge line portion 4 which is a cutting edge portion,
The rake face side smooth surface (5) is connected horizontally across the cutting edge ridge (4), and the flank side smooth surface (6) is connected vertically. The cutting edge ridge portion 4 is provided with a chamfer honing portion that is edge-honed to prevent chipping of the cutting edge during cutting. In the tool of the present invention, the outermost layer of the chamfer honing portion of the hard coating layer 3 is partially different.

【0042】なお、刃先稜線部4とすくい面側の平滑面5
との境界部が刃先稜線部4のすくい面側境界部7であり、
刃先稜線部4と逃げ面側の平滑面6との境界部が刃先稜線
部4の逃げ面側境界部8である。また、本例においてチャ
ンファーホーニング部は、すくい面側境界部7から逃げ
面側境界部8までの領域である。
The cutting edge ridge 4 and the rake face smooth surface 5
The boundary part with is the rake face side boundary part 7 of the cutting edge ridge line part 4,
The boundary between the blade edge ridge 4 and the flank smooth surface 6 is the flank boundary 8 of the blade ridge 4. Further, in this example, the chamfer honing part is a region from the rake face side boundary part 7 to the flank face side boundary part 8.

【0043】エッジホーニングには、すくい面側と逃げ
面側とを一定の角度で直線的に結んで設けたもの(図1、
2参照)や、円弧状の丸ホーニング(図3参照)があり、少
なくとも一方のエッジを丸ホーニングとした複合ホーニ
ング(図4参照)としてもよい。このとき、各境界部7、8
におけるチッピングなどをより防止することができる。
The edge honing is provided by linearly connecting the rake face side and the flank face side at a constant angle (Fig. 1,
2) or an arc-shaped round honing (see FIG. 3), and at least one edge may be a round honing (see FIG. 4). At this time, each boundary 7, 8
It is possible to further prevent chipping and the like.

【0044】硬質被膜層3は、基材2上に被膜材料をPVD
やCVDにより蒸着させることで形成される。被膜層3は、
内層にチタン化合物層3A、中間層に酸化アルミニウム層
3B、外層にチタン化合物層又はジルコニウム化合物層3C
を具えることが最適である。
The hard coating layer 3 is formed by PVD coating material on the base material 2.
It is formed by vapor deposition by CVD or CVD. The coating layer 3 is
Titanium compound layer 3A on the inner layer, aluminum oxide layer on the intermediate layer
3B, titanium compound layer or zirconium compound layer 3C on the outer layer
Is best equipped with.

【0045】本発明は、このように基材2上に複数の硬
質被膜層3を施した工具1を人工ブラシなどにより研磨す
ることで、チャンファーホーニング部における硬質被膜
層3の最外層を異ならせる。具体的には、図1に示すよう
に、特に、チャンファーホーニング部において溶着や凝
着が生じ易いすくい面側境界部7付近の第一領域7a及び
逃げ面側境界部8付近の第二領域8aのチタン化合物層又
はジルコニウム化合物層3Cを除去し、中間層として施し
た酸化アルミニウム層3Bを露出させ、この酸化アルミニ
ウム層3Bを最外層とする。このとき、すくい面側境界部
7を介して第一領域7aとすくい面側の平滑面5と繋がる領
域7b、及び逃げ面側境界部8を介して第二領域8aと逃げ
面側の平滑面6と繋がる領域8bも、第一、第二領域7a、8
aと同様に最外層を酸化アルミニウム層3Bとすることが
好ましい。また、摩耗が進行し易いチャンファーホーニ
ング部の中央部4aは、チタン化合物層又はジルコニウム
化合物層3Cを除去せず、そのままチタン化合物層又はジ
ルコニウム化合物層3Cとする。
According to the present invention, the outermost layer of the hard coating layer 3 in the chamfer honing portion is made different by polishing the tool 1 in which the plurality of hard coating layers 3 are applied on the base material 2 with an artificial brush or the like. Let Specifically, as shown in FIG. 1, in particular, the first region 7a near the rake face side boundary portion 7 and the second region near the flank face side boundary portion 8 where welding or adhesion is likely to occur in the chamfer honing portion. The titanium compound layer or zirconium compound layer 3C of 8a is removed to expose the aluminum oxide layer 3B applied as an intermediate layer, and this aluminum oxide layer 3B is used as the outermost layer. At this time, the rake side boundary
A region 7b connected to the first region 7a and the rake face side smooth surface 5 via 7, and a region 8b connected to the second region 8a and the flank face smooth surface 6 via the flank face side boundary portion 8, First and second areas 7a, 8
It is preferable that the outermost layer is the aluminum oxide layer 3B as in the case of a. Further, the central portion 4a of the chamfer honing portion where abrasion is likely to proceed is not removed of the titanium compound layer or zirconium compound layer 3C, but is left as it is as the titanium compound layer or zirconium compound layer 3C.

【0046】TiCxNyO1-x-yなどのチタン化合物又はZrC
xNyO1-x-yなどのジルコニウム化合物が最外層である
と、一般に被削材の成分と反応して溶着を起こし易い。
一方、酸化アルミニウムは、化学的に安定であり、被削
材との溶着・凝着性が低い。そこで、本発明は、溶着や
凝着が生じ易いすくい面側境界部7付近や逃げ面側境界
部8付近の最外層を酸化アルミニウム層3Bとする。すく
い面側境界部7付近として、すくい面境界部7を挟んでチ
ャンファーホーニング部の第一領域7a及びすくい面側の
平滑面5側の一部(領域7b)を含む。逃げ面側境界部8付近
として、逃げ面側境界部8を挟んでチャンファーホーニ
ング部の第二領域8a及び逃げ面側の平滑面6の一部(領域
8b)を含む。
Titanium compounds such as TiC x N y O 1-x-y or ZrC
When the zirconium compound such as x N y O 1-xy is the outermost layer, it generally reacts easily with the components of the work material to cause welding.
On the other hand, aluminum oxide is chemically stable and has low welding / adhesiveness with the work material. Therefore, in the present invention, the outermost layer in the vicinity of the rake face side boundary portion 7 and in the flank face side boundary portion 8 where the welding and the adhesion are likely to occur is the aluminum oxide layer 3B. The vicinity of the rake face side boundary portion 7 includes the first region 7a of the chamfer honing part and the rake face side smooth surface 5 side part (region 7b) with the rake face boundary portion 7 interposed therebetween. As the vicinity of the flank 8 on the flank side, the flank side boundary 8 is sandwiched between the second region 8a of the chamfer honing part and a part of the smooth face 6 on the flank side (region
Including 8b).

【0047】一方、TiCxNyO1-x-yなどのチタン化合物
又はZrCxNyO1-x-yなどのジルコニウム化合物は、こすり
摩耗に強いため、摩耗の生じ易いところに施す硬質被膜
層として適する。そこで、本発明において摩耗が生じ易
いのチャンファーホーニング部の中央部4aは、ブラシな
どで研磨せずチタン化合物層又はジルコニウム化合物層
3Cを最外層とする。
On the other hand, a titanium compound such as TiC x N y O 1-x-y or a zirconium compound such as ZrC x N y O 1-xy is resistant to rubbing wear, so a hard coating layer applied to a place where wear is likely to occur. Suitable as Therefore, in the present invention, the central portion 4a of the chamfer honing portion, which is likely to wear in the present invention, is not polished with a brush or the like, and is a titanium compound layer or zirconium compound layer.
3C is the outermost layer.

【0048】上記構成を具える本発明粘質材用ミーリン
グ工具1は、チャンファーホーニング部全域の最外層が
同一成分である従来のミーリング工具と比較して、フラ
イス加工などの加工中の溶着や凝着を防止すると共に、
摩耗を抑制する。そのため、従来よりも工具寿命をより
長くすることができる。また、溶着や凝着などの防止に
より平滑な仕上げ面粗さが得られる。
The milling tool 1 for viscous material of the present invention having the above-mentioned structure has a welding and welding during machining such as milling compared to a conventional milling tool in which the outermost layer of the entire chamfer honing portion has the same composition. While preventing adhesion,
Controls wear. Therefore, the tool life can be made longer than before. In addition, a smooth finished surface roughness can be obtained by preventing welding and adhesion.

【0049】(試験例1)基材の材料粉末を配合し、ボー
ルミルにより10時間湿式混合して乾燥した後、特定の形
状の圧粉体にプレス成形した。本例では、型番SDKN42MT
の形状の切削チップとした。次に、上記圧粉体を焼結炉
内に挿入し1400Kの温度で1時間真空焼結を行った。その
後、刃先部分にホーニング処理を施した。この基材上に
通常のCVD法(従来と同様の所定の温度、ガス、圧力条
件)により、複数の硬質被膜層を被覆した。この切削チ
ップの刃先稜線部、すくい面側境界部付近や逃げ面側境
界部付近に人工ブラシで研磨・ラッピング処理を施し
た。表1に各試料の基材及び硬質被膜層、表2に各試料に
おいてチャンファーホーニング部のa、b、c、dの関係及
び最外層、表3に作製した表面削り用カッターの形態を
示す。
Test Example 1 Material powders for the base material were blended, wet mixed by a ball mill for 10 hours, dried, and then pressed into a green compact having a specific shape. In this example, model number SDKN42MT
The cutting tip has the shape of. Next, the green compact was inserted into a sintering furnace and vacuum-sintered at a temperature of 1400K for 1 hour. After that, the cutting edge portion was subjected to a honing treatment. A plurality of hard coating layers were coated on this base material by an ordinary CVD method (predetermined temperature, gas, and pressure conditions similar to the conventional one). The cutting tip was subjected to polishing / lapping treatment with an artificial brush near the edge of the cutting edge, near the rake face side boundary and near the flank face side boundary. Table 1 shows the base material and hard coating layer of each sample, Table 2 shows the relationship of a, b, c, d of the chamfer honing part in each sample and the outermost layer, Table 3 shows the form of the cutter for surface cutting .

【0050】(基材の原料粉末) 重量% A TaC:3、NbN:1、TiC:2 Co:6 WC:88 B Co:10 WC:90 C TiCN:2、TaNbC:3 Co:8 WC:87(Base material powder) weight% A TaC: 3, NbN: 1, TiC: 2 Co: 6 WC: 88 B Co: 10 WC: 90 C TiCN: 2, TaNbC: 3 Co: 8 WC: 87

【0051】(チャンファーホーニング部の幅及び角度) すくい面境界部から逃げ面境界部間l(図2参照):0.20mm ホーニング角度θ(図2参照):すくい面に対して25°(Width and angle of chamfer honing part) Between rake face boundary and flank boundary l (see Fig. 2): 0.20mm Honing angle θ (See Fig. 2): 25 ° to the rake face

【0052】(チャンファーホーニング部における各領
域の幅) チャンファーホーニング部:a 中央部:c 第一、第二領域:それぞれb、d なお、各領域の幅は、硬質被膜層における幅とする。
(Width of each region in chamfer honing portion) Chamfer honing portion: a Central portion: c First and second regions: b and d, respectively. The width of each region is the width of the hard coating layer. .

【0053】(硬質被膜層の表面粗さ(Rmax)) チャンファーホーニング部:0.1μm すくい面側境界部からすくい面にかけて500μmの範囲:
0.1μm 逃げ面側境界から逃げ面にかけて200μmの範囲:0.1μm 但し、表面粗さ(Rmax)は、基準長さ5μmにおける最大高
さとする。
(Surface Roughness (Rmax) of Hard Coating Layer) Chamfer Honing: 0.1 μm Range of 500 μm from the rake face side boundary portion to the rake face:
0.1 μm Range of 200 μm from the flank side boundary to the flank: 0.1 μm However, the surface roughness (Rmax) is the maximum height at the reference length of 5 μm.

【0054】表1において硬質被膜層とは、研磨・ラッ
ピング処理前の積層状態を示す。また、表1において、
特に断りがない限りTiNは粒状組織、TiCNは、柱状晶組
織であり、Al2O3は、α型酸化アルミニウムである。こ
れらのことは、後述する他の試験例においても同様とす
る。
In Table 1, the hard coating layer means a laminated state before polishing / lapping treatment. In addition, in Table 1,
Unless otherwise specified, TiN has a granular structure, TiCN has a columnar structure, and Al 2 O 3 is α-type aluminum oxide. The same applies to other test examples described later.

【0055】[0055]

【表1】 【table 1】

【0056】[0056]

【表2】 [Table 2]

【0057】[0057]

【表3】 [Table 3]

【0058】上記各試料を用いて以下の条件でフライス
加工を行い、カッターに取り付けた試料1個に溶着や凝
着が生じるまでの被削量及び溶着や凝着が生じた際の摩
耗量を測定した。表4に試験に被削材(焼入れ前のもの)
及び試験条件を示す。被削量の評価は、被削材(300mm×
100mm)を1枚スライスした切削量(切削長)を1パスとし
た。その結果を表5に示す。
Milling was performed under the following conditions using each of the above-mentioned samples, and the amount of work to be welded or adhered to one sample attached to the cutter and the amount of wear when the welded or adhered were measured. It was measured. Table 4 shows the materials to be tested (before quenching)
And the test conditions are shown. The amount of work is evaluated by the work material (300 mm x
The cutting amount (cutting length) obtained by slicing one piece of 100 mm) was defined as one pass. The results are shown in Table 5.

【0059】[0059]

【表4】 [Table 4]

【0060】[0060]

【表5】 [Table 5]

【0061】表5に示すように、硬質被膜層のうち、チ
ャンファーホーニング部の最外層が異なる実施例1-1〜1
-34は、7〜10パスという優れた耐溶着性、耐凝着性を示
すと共に、0.30mm未満という優れた耐摩耗性を示す。特
に、実施例1-1、1-2、1-7〜1-15、1-18〜1-20、1-24〜1
-26、1-30〜1-32は、切削長10パス、摩耗量0.20mm以下
であり、極めて優れていた。また、これら実施例1-1、1
-2、1-7〜1-15、1-18〜1-20、1-24〜1-26、1-30〜1-32
は、特に高精度の仕上げ面粗さを得ることができた。
As shown in Table 5, among the hard coating layers, Examples 1-1 to 1 in which the outermost layer of the chamfer honing portion was different
-34 shows excellent welding resistance and adhesion resistance of 7 to 10 passes, and excellent abrasion resistance of less than 0.30 mm. In particular, Examples 1-1, 1-2, 1-7 to 1-15, 1-18 to 1-20, 1-24 to 1
-26, 1-30 to 1-32 had a cutting length of 10 passes and a wear amount of 0.20 mm or less, which was extremely excellent. In addition, these Examples 1-1, 1
-2, 1-7 to 1-15, 1-18 to 1-20, 1-24 to 1-26, 1-30 to 1-32
Was able to obtain a particularly high-precision surface finish.

【0062】なお、実施例1-1、1-2、1-7〜1-15、1-18
〜1-20、1-24〜1-26、1-30〜1-32において、すくい面側
境界部を介して第一領域とすくい面側の平滑面と繋がる
領域7b(図1参照)、及び逃げ面側境界部を介して第二領
域と逃げ面側の平滑面と繋がる領域8b(同)の最外層がAl
2O3である場合、より耐溶着性、耐凝着性に優れること
が確認できた。このとき、領域7bの範囲は、すくい面境
界部からすくい面側の平滑面に向かって0.5mm以下、領
域8bの範囲は、逃げ面境界部から逃げ面側の平滑面に向
かって0.1mm以下であった。
Examples 1-1, 1-2, 1-7 to 1-15, 1-18
~ 1-20, 1-24 ~ 1-26, 1-30 ~ 1-32, the region 7b connected to the smooth surface on the rake face side through the rake face side boundary portion (see FIG. 1), And the outermost layer of the region 8b (the same) connected to the second region and the flank-side smooth surface through the flank-side boundary is Al.
It was confirmed that when it was 2 O 3 , it was more excellent in welding resistance and adhesion resistance. At this time, the range of the region 7b is 0.5 mm or less from the rake face boundary portion toward the rake face side smooth surface, and the range of the region 8b is 0.1 mm or less from the flank face boundary portion toward the flank face side smooth surface. Met.

【0063】第一又は第二領域のいずれかのみの最外層
がAl2O3である実施例1-3、1-4は、8パス目を切削し始め
てすぐにすくい面側境界部付近又は逃げ面側境界部付近
において溶着や凝着が生じていることが確認された。中
央部が比較的大きく第一及び第二領域が比較的小さい実
施例1-5は、最外層がAl2O3である範囲が狭いことで、実
施例の中で比較的溶着や凝着が生じ易かったが、摩耗は
少なかった。中央部が比較的小さく第一及び第二領域が
比較的大きい実施例1-6は、8パス目を切削し始めて半ば
まで溶着や凝着が生じなかったが、摩耗は多いほうであ
った。これらのことからチャンファーホーニング部にお
いて中央部の幅cは、1/3a程度が適することが分かる。
更に、中央部の幅cを変えて調べると幅cは、1/3a〜3/5a
が最適であることが確認できた。
In Examples 1-3 and 1-4 in which the outermost layer of only the first or second region is Al 2 O 3 , the vicinity of the rake face side boundary portion immediately after starting the eighth pass or It was confirmed that welding and adhesion occurred near the flank boundary. In Example 1-5, in which the central portion is relatively large and the first and second regions are relatively small, the range in which the outermost layer is Al 2 O 3 is narrow, so that welding and adhesion relatively occur in the Examples. Although it was easy to occur, there was little wear. In Example 1-6 where the central portion was relatively small and the first and second regions were relatively large, welding and cohesion did not occur until the middle of the 8th pass from the start of cutting, but there was more wear. From these facts, it is clear that the width c of the central portion of the chamfer honing is about 1 / 3a.
Furthermore, when the width c of the central part is changed and examined, the width c is 1 / 3a to 3 / 5a.
Was confirmed to be optimal.

【0064】最内層のTiNの厚さを変えた実施例1-17〜1
-21において、厚さ0.1μmである実施例1-17は、切削す
るに従って摩耗が進行することが確認された。また、厚
さ3.5μmである実施例1-21は、実施例の中で摩耗が多い
ほうであった。これらのことから、最内層の厚さは、0.
2〜3.0μmが特に適することが分かる。更に、TiNが粒状
組織でない実施例1-22は、被膜層と基材との密着強度が
比較的低く、実施例1-18〜1-20に比べて性能が劣った。
このことから、最内層のTiNは、粒状組織が好ましいこ
とが分かる。
Examples 1-17 to 1 in which the thickness of the innermost layer of TiN was changed
-21, it was confirmed that in Example 1-17 having a thickness of 0.1 μm, wear progressed as it was cut. In addition, Example 1-21 having a thickness of 3.5 μm was the one with much wear among the Examples. From these things, the thickness of the innermost layer is 0.
It turns out that 2 to 3.0 μm is particularly suitable. Furthermore, in Example 1-22 in which TiN has no granular structure, the adhesion strength between the coating layer and the substrate was relatively low, and the performance was inferior to Examples 1-18 to 1-20.
From this, it is understood that the innermost layer of TiN preferably has a granular structure.

【0065】内層のTiCNの厚さを変えた実施例1-23〜1-
27において、厚さ0.8μmである実施例1-23は、実施例の
中で摩耗が多いほうであった。また、厚さが18.5μmで
ある実施例1-27は、膜強度が比較的低く摩耗が多くなっ
た。これらのことから、内層のTiCNは、1.0〜18.0μmが
特に適することが分かる。更に、TiCNが柱状晶組織でな
い実施例1-28は、膜の強度が比較的低く、実施例1-24〜
1-26に比べて性能が劣った。このことから、内層のTiCN
は、柱状晶組織が好ましいことが分かる。
Examples 1-23 to 1-in which the thickness of TiCN in the inner layer was changed
In Example 27, Example 1-23 having a thickness of 0.8 μm was the one with more wear among the Examples. Further, in Example 1-27 having a thickness of 18.5 μm, the film strength was relatively low and the wear was large. From these, it is understood that the TiCN of the inner layer is particularly preferably 1.0 to 18.0 μm. Furthermore, Examples 1-28 in which TiCN does not have a columnar crystal structure has a relatively low film strength.
Performance was inferior to 1-26. From this, TiCN of the inner layer
It is understood that the columnar crystal structure is preferable.

【0066】中間層のAl2O3の厚さを変えた実施例1-29
〜1-33において、厚さ0.3、15.5μmである実施例1-29、
1-33は、膜強度が比較的低く摩耗が多くなった。従っ
て、中間層のAl2O3は、0.5〜15.0μmが特に適すること
が分かる。更に、Al2O3がα型でない(κ型酸化アルミニ
ウム)実施例1-34は、α型酸化アルミニウムを被覆した
実施例1-7などよりも膜強度が比較的低く、摩耗が多く
なった。このことから、中間層の酸化アルミニウムは、
α型が好ましいことが分かる。
Examples 1-29 in which the thickness of Al 2 O 3 in the intermediate layer was changed
~ 1-33, Example 1-29 having a thickness of 0.3, 15.5 μm,
1-33 had relatively low film strength and increased wear. Therefore, it is understood that 0.5 to 15.0 μm is particularly suitable for Al 2 O 3 of the intermediate layer. Further, in Examples 1-34 in which Al 2 O 3 is not α type (κ type aluminum oxide), the film strength is relatively lower than that of Example 1-7 coated with α type aluminum oxide, and wear is increased. . From this, the aluminum oxide of the intermediate layer,
It can be seen that the α type is preferable.

【0067】内層をTiCNのみとした実施例1-16は、最内
側から順にTiN、TiCNを被覆した実施例1-7などよりも密
着強度が比較的低く、摩耗が多くみられた。このことか
ら、内層は、最内側から順にTiN層、TiCN層を具えるこ
とが特に好ましいことが分かる。
In Example 1-16 in which the inner layer was made of only TiCN, the adhesion strength was relatively lower than in Example 1-7 in which TiN and TiCN were sequentially coated from the innermost side, and wear was observed more. From this, it is understood that it is particularly preferable that the inner layer has a TiN layer and a TiCN layer in order from the innermost side.

【0068】一方、実施例と同様に基材に硬質被膜を被
覆後、チャンファーホーニング部に研磨処理などを施し
ていない比較例1-1は、チャンファーホーニング部の最
外層がTiCNOであるため、5パスで溶着が生じた。実施例
と同様に基材に硬質被膜を被覆後、チャンファーホーニ
ング部において最外層のTiNを研磨処理して除去し、研
磨後のチャンファーホーニング部全域の最外層をAl2O3
とした比較例1-2は、6パスまで溶着が生じなかったが、
摩耗が多くみられた。硬質被膜層を基材から近い順にTi
N、TiCN、Al2O3とし、チャンファーホーニング部を研磨
処理して中央部の最外層をAl2O3、第一及び第二領域の
最外層をTiCNとした比較例1-3は、耐溶着性、耐摩耗性
の双方とも非常に悪かった。これら比較例1-1〜1-3はい
ずれも高精度な仕上げ面粗さは得られなかった。
On the other hand, in Comparative Example 1-1, in which the chamfer honing portion was not subjected to polishing treatment after the substrate was coated with the hard coating as in the example, since the outermost layer of the chamfer honing portion was TiCNO. Welding occurred in 5 passes. After coating the substrate with a hard coating as in the example, TiN of the outermost layer in the chamfer honing portion is removed by polishing, and the outermost layer of the chamfer honing portion after polishing is Al 2 O 3
In Comparative Example 1-2, welding did not occur up to 6 passes,
A lot of wear was seen. The hard coating layer is Ti in order from the base material.
N, TiCN, Al 2 and O 3, the outermost Al 2 O 3 of the central portion by polishing the chamfer honing section, Comparative Example 1-3 in which the outermost layer of the first and second regions and TiCN is Both the welding resistance and wear resistance were very poor. In each of Comparative Examples 1-1 to 1-3, highly accurate finished surface roughness could not be obtained.

【0069】(試験例2)上記試験例1で用いた実施例1-
1、1-2、1-7、比較例1-1、1-3を用いて、被削材のロッ
クウェル硬さ(HRC=20、35、40、45)を変えて、試験例1
と同様にカッターに取り付けた試料1個に溶着や凝着が
生じるまでの被削量及び溶着や凝着が生じた際の摩耗量
を調べてみた。その結果、いずれの実施例1-1、1-2、1-
7も、HRC=40、45の被削材では、切削が進むにつれて膜
のチッピングが生じ、高精度な仕上げ面粗さを得ること
ができにくかった。一方、HRC=20、35の被削材では、
いずれの実施例1-1、1-2、1-7も切削長9パス以上、摩耗
量0.20mm以下であり、良好な耐溶着性や耐凝着性、及び
耐摩耗性を有することが確認できた。このことから、本
願発明ミーリング工具は、ロックウェル硬さHRC=40未
満の比較的低硬度の材料をフライス加工する際に用いる
ことが好ましいことが分かる。これに対し、比較例1-1
は、いずれの被削材に対しても、切削長5パス、摩耗量
0.50mm以上であり、高精度な仕上げ面粗さが得られなか
った。比較例1-3は、特にHRC=35、20の被削材におい
て、耐溶着性や耐凝着性、耐摩耗性の双方とも非常に悪
く、高精度な仕上げ面粗さが得られなかった。このこと
から、比較例1-3は、粘質材の加工に適していないこと
が分かる。
Test Example 2 Example 1 used in Test Example 1 above
1,1-2,1-7, using the comparative examples 1-1 and 1-3, by varying the Rockwell hardness of the workpiece (H R C = 20,35,40,45), Test Example 1
In the same manner as above, we examined the amount of work before welding and adhesion occurred and the amount of wear when welding and adhesion occurred on one sample attached to the cutter. As a result, any of Examples 1-1, 1-2, 1-
7 also, the work material H R C = 40, 45, chipping of the film as the cutting progresses occurs, was difficult can be obtained a highly accurate surface finish. On the other hand, for work materials with H R C = 20, 35,
In any of Examples 1-1, 1-2, and 1-7, the cutting length was 9 passes or more, the wear amount was 0.20 mm or less, and it was confirmed that they had good welding resistance, adhesion resistance, and wear resistance. did it. Therefore, the present invention milling tool, it is understood it is preferable to use a Rockwell hardness H R C = 40 of less than a relatively low hardness of the material during the milling. On the other hand, Comparative Example 1-1
For any work material, cutting length 5 passes, wear amount
It was 0.50 mm or more, and highly accurate finished surface roughness could not be obtained. Comparative Example 1-3 has extremely poor welding resistance, adhesion resistance, and wear resistance, especially for work materials with H R C = 35, 20 and provides highly accurate finished surface roughness. There wasn't. From this, it is understood that Comparative Example 1-3 is not suitable for processing a viscous material.

【0070】(試験例3) (1)上記試験例1で用いた実施例1-7を用いて、硬質被膜
層のうち、チャンファーホーニング部及び刃先稜線部の
すくい面側境界部からすくい面にかけての領域において
表面粗さを変えて摩耗量を調べてみた。試験は、試験例
1と同様に行った。表面粗さは、ブラシによる研磨を施
すことによって変化させた。なお、表面粗さ(Rmax)は、
基準長さ5μmにおける最大高さで表す。その結果を表6
に示す。
(Test Example 3) (1) Using Example 1-7 used in Test Example 1 above, in the hard coating layer, from the rake face side boundary portion of the chamfer honing portion and the cutting edge ridge portion to the rake face The amount of wear was examined by changing the surface roughness in the region up to. The test is a test example
Same as 1 The surface roughness was changed by polishing with a brush. The surface roughness (Rmax) is
It is expressed as the maximum height when the standard length is 5 μm. The results are shown in Table 6
Shown in.

【0071】[0071]

【表6】 [Table 6]

【0072】表6に示すように、硬質被膜のうち、チャ
ンファーホーニング部の表面粗さが小さいほど摩耗が小
さいことが分かる。特に、表面粗さ(Rmax)が0.20μm以
下であると、摩耗が0.30mm未満となって、耐摩耗性に優
れることが分かる。また、刃先稜線部のすくい面側境界
部からすくい面にかけての領域は、範囲が大きいほど摩
耗が小さいことが分かる。特に、表面粗さ(Rmax)が0.20
μm以下で、上記領域が200μm以上であると、摩耗が0.2
0mm以下となり、更に、同500μm以上であると摩耗が0.1
5mm以下となって、耐摩耗性に極めて優れることが分か
る。併せて、チャンファーホーニング部の表面粗さを0.
10μmとして、刃先稜線部のすくい面側境界部からすく
い面にかけての領域における表面粗さ(Rmax)を変えて摩
耗を調べてみた。すると、表面粗さ(Rmax)が0.20μm以
下であると、摩耗が0.40mm未満であり、更に、上記領域
の表面粗さ(Rmax)が0.20μm以下の範囲が200μm以上で
あると、摩耗が0.20mm以下となって、特に優れているこ
とが確認できた。このことから、チャンファーホーニン
グ部と、刃先稜線部のすくい面側境界部からすくい面に
かけて200μm以上の範囲は、表面粗さ(Rmax)が0.20μm
以下であることが好ましいことが分かる。
As shown in Table 6, the smaller the surface roughness of the chamfer honing portion of the hard coating, the smaller the wear. In particular, it can be seen that when the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm or less, the wear is less than 0.30 mm and the wear resistance is excellent. Further, it is understood that the larger the range of the region from the rake face side boundary portion of the cutting edge ridge to the rake face, the smaller the wear. Especially, the surface roughness (Rmax) is 0.20
If the area is 200 μm or more and the area is 200 μm or less, wear is 0.2
If it is 0 mm or less, and if it is 500 μm or more, wear is 0.1
It can be seen that it becomes 5 mm or less and the wear resistance is extremely excellent. At the same time, the surface roughness of the chamfer honing part was reduced to 0.
The wear was investigated by changing the surface roughness (Rmax) in the region from the rake face side boundary portion of the cutting edge ridge portion to the rake face with 10 μm. Then, when the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm or less, the wear is less than 0.40 mm, further, the surface roughness (Rmax) of the above region is 0.20 μm or less is 200 μm or more, the wear is It was confirmed that it was 0.20 mm or less and was particularly excellent. From this, the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm in the range of 200 μm or more from the chamfer honing part and the rake face side boundary part of the cutting edge ridge part to the rake face.
It can be seen that the following is preferable.

【0073】(2)上記試験例1で用いた実施例1-7を用い
て、硬質被膜層のうち、チャンファーホーニング部及び
刃先稜線部の逃げ面側境界から逃げ面にかけての領域に
おいて、表面粗さを変えてマイクロチッピングの有無を
調べてみた。試験は、試験例1と同様に行った。その結
果を表7に示す。
(2) Using Examples 1-7 used in Test Example 1 above, the surface of the hard coating layer in the region from the flank side boundary of the chamfer honing portion and the cutting edge ridge portion to the flank surface I examined the presence or absence of microchipping by changing the roughness. The test was performed in the same manner as in Test Example 1. The results are shown in Table 7.

【0074】[0074]

【表7】 [Table 7]

【0075】表7に示すように、硬質被膜層のうち、チ
ャンファーホーニング部の表面粗さが小さいほどマイク
ロチッピングが少ないことが分かる。特に、表面粗さ(R
max)が0.20μm以下であると、マイクロチッピングがほ
とんどみられず、異常摩耗が生じにくいことが分かる。
また、刃先稜線部の逃げ面側境界部から逃げ面にかけて
の領域は、範囲が大きいほどマイクロチッピングが少な
いことが分かる。特に、表面粗さ(Rmax)が0.20μm以下
で上記領域が50μm以上であると、マイクロチッピング
は全くみられなかった。併せて、刃先稜線部の逃げ面側
境界部から逃げ面にかけての領域における表面粗さを変
えてマイクロチッピングの有無を調べてみた。すると、
表面粗さ(Rmax)が0.20μm以下であると、マイクロチッ
ピングの発生がほとんどなく、更に上記領域の表面粗さ
(Rmax)が0.20μm以下である範囲が50μm以上であると、
マイクロチッピングがなく、特に優れていることが確認
できた。このことから、チャンファーホーニング部と、
刃先稜線部の逃げ面側境界部から逃げ面にかけて50μm
以上の範囲は、表面粗さ(Rmax)が0.20μm以下であるこ
とが好ましいことが分かる。
As shown in Table 7, it can be seen that the smaller the surface roughness of the chamfer honing portion in the hard coating layer, the smaller the amount of microchipping. Especially, the surface roughness (R
It can be seen that when the (max) is 0.20 μm or less, microchipping is hardly observed and abnormal wear is unlikely to occur.
Further, it can be seen that the region from the flank face side boundary portion of the blade edge line portion to the flank face has a smaller range for less microchipping. In particular, when the surface roughness (Rmax) was 0.20 μm or less and the above region was 50 μm or more, microchipping was not observed at all. At the same time, the presence or absence of microchipping was examined by changing the surface roughness in the region from the flank side boundary of the edge of the cutting edge to the flank. Then,
When the surface roughness (Rmax) is 0.20 μm or less, microchipping hardly occurs, and the surface roughness in the above area
When the range where (Rmax) is 0.20 μm or less is 50 μm or more,
It was confirmed that there was no micro-chipping and it was particularly excellent. From this, the chamfer honing department,
50 μm from the flank of the flank of the cutting edge to the flank
It can be seen that in the above range, the surface roughness (Rmax) is preferably 0.20 μm or less.

【0076】(試験例4)上記試験例1で用いた実施例1-7
において、すくい面側の平滑面及び逃げ面側の平滑面に
施される硬質被膜層の合計の厚さを変えて、溶着や凝着
が生じるまでの被削量及び溶着や凝着が生じた際の摩耗
を測定した。試験は、試験例1と同様に行った。その結
果を表8に示す。
Test Example 4 Example 1-7 used in Test Example 1 above
, The total thickness of the hard coating layers applied to the smooth surface on the rake face side and the smooth surface on the flank face side was changed, and the amount of work until welding and adhesion occurred and welding and adhesion occurred. The wear at that time was measured. The test was performed in the same manner as in Test Example 1. The results are shown in Table 8.

【0077】[0077]

【表8】 [Table 8]

【0078】表8に示すように、すくい面側の平滑面及
び逃げ面側の平滑面に施される硬質被膜層の合計の厚さ
が2.0〜20μmである試料4-2〜4-4は、耐溶着性や耐凝着
性、及び耐摩耗性の双方に優れることが分かる。これに
対し、すくい面側の平滑面及び逃げ面側の平滑面に施さ
れる硬質被膜層の合計の厚さが2.0μm未満である試料4-
1は、2.0μm以上の試料4-2〜4-4に比べて摩耗が多かっ
た。また、すくい面側の平滑面及び逃げ面側の平滑面に
施される硬質被膜層の合計の厚さが20μmを超える試料4
-5は、20μm以下の試料4-2〜4-4に比べて切削長が少な
かった。なお、すくい面側の平滑面及び逃げ面側の平滑
面の少なくとも一方に施される硬質被膜層の合計の厚さ
が2.0〜20μmであれば、耐溶着性及び耐摩耗性の双方に
優れることが確認された。
As shown in Table 8, Samples 4-2 to 4-4 in which the total thickness of the hard coating layers applied to the rake face side smooth face and the flank face side smooth face were 2.0 to 20 μm It can be seen that both the welding resistance, the adhesion resistance, and the wear resistance are excellent. On the other hand, the total thickness of the hard coating layer applied to the smooth surface on the rake side and the smooth surface on the flank side is less than 2.0 μm Sample 4-
Sample No. 1 had more wear than Samples 4-2 to 4-4 with 2.0 μm or more. Sample 4 in which the total thickness of the hard coating layers applied to the rake side smooth surface and the flank side smooth surface exceeds 20 μm
-5 had a shorter cutting length than Samples 4-2 to 4-4 of 20 μm or less. In addition, if the total thickness of the hard coating layer applied to at least one of the rake face side smooth face and the flank face side smooth face is 2.0 to 20 μm, both the welding resistance and the abrasion resistance are excellent. Was confirmed.

【0079】(試験例5)上記試験例1で用いた実施例1-7
を用いて、チャンファーホーニング部の幅及びホーニン
グ角度を変えて溶着や凝着が生じるまでの被削量を測定
した。試験は、試験例1と同様に行った。なお、チャン
ファーホーニング部の幅とは、図2に示すすくい面側境
界部から逃げ面側境界部間の幅Wである。ホーニング角
度とは、図2に示すすくい面に対する角度θである。そ
の結果を表9に示す。
Test Example 5 Example 1-7 used in Test Example 1 above
Was used to change the width of the chamfer honing portion and the honing angle and measure the amount of work until welding and adhesion occurred. The test was performed in the same manner as in Test Example 1. The width of the chamfer honing part is the width W between the rake face side boundary part and the flank face side boundary part shown in FIG. The honing angle is the angle θ with respect to the rake face shown in FIG. The results are shown in Table 9.

【0080】[0080]

【表9】 [Table 9]

【0081】表9に示すように、幅Wが0.05〜0.5mm、ホ
ーニング角度が5〜40°である試料5-4、5-6、5-8は、切
削量が10パスと耐溶着性、耐凝着性に優れていることが
分かる。これに対し、幅Wが0.05mm未満、0.5mm超、ホー
ニング角度が5°未満、40°超のいずれかを満たす試料5
-1〜5-3、5-5、5-7、5-9〜5-11は、切削量が7〜8パスと
試料5-4、5-6、5-8に比べて切削量が少なかった。この
ことから、チャンファーホーニング部の幅は0.05〜0.5m
m、ホーニング角度は5〜45°が好ましいことが分かる。
As shown in Table 9, Samples 5-4, 5-6 and 5-8 having a width W of 0.05 to 0.5 mm and a honing angle of 5 to 40 ° had a cutting amount of 10 passes and a welding resistance. It can be seen that the adhesion resistance is excellent. On the other hand, sample 5 that has a width W of less than 0.05 mm, more than 0.5 mm, and a honing angle of less than 5 ° or more than 40 ° 5
-1 to 5-3, 5-5, 5-7, 5-9 to 5-11 have a cutting amount of 7 to 8 passes, and the cutting amount is higher than that of samples 5-4, 5-6 and 5-8. There were few. From this, the width of the chamfer honing section is 0.05 to 0.5 m.
It is understood that m and the honing angle are preferably 5 to 45 °.

【0082】上記試験例5において、更に、すくい面側
又は逃げ面側の一方のエッジを円弧状とした複合ホーニ
ングとすると、上記の結果より切削量が多く12パスとな
った。また、すくい面側及び逃げ面側の両方のエッジを
円弧状とした複合ホーニングとすると、切削量が14パス
となって、より耐溶着性、耐凝着性に優れることが確認
できた。
In the above-mentioned Test Example 5, further, when the composite honing in which one edge on the rake face side or the flank face is formed into an arc shape, the cutting amount is larger than the above result and 12 passes are obtained. In addition, it was confirmed that when the composite honing with both edges on the rake face side and the flank face was arcuate, the cutting amount was 14 passes, and the welding resistance and the adhesion resistance were more excellent.

【0083】[0083]

【発明の効果】以上、説明したように本発明粘質材用ミ
ーリング工具によれば、硬質被膜層のうち、チャンファ
ーホーニング部の最外層を部分的に異ならせることで、
耐溶着性、耐凝着性、及び耐摩耗性との双方に優れると
いう特有の効果を奏す。特に本発明は、ロックウェル硬
さHRC=40未満の比較的低硬度の焼入れ前の金型鋼など
をフライス加工する際において、長期に亘って優れた工
具性能を呈することができる。また本発明は、溶着や凝
着を防止すると共に摩耗の進行も防止することから、高
精度の仕上げ面粗さを得ることも可能である。
As described above, according to the milling tool for viscous material of the present invention, the outermost layer of the chamfer honing portion of the hard coating layer is partially different,
It has a unique effect of being excellent in both welding resistance, adhesion resistance, and wear resistance. In particular, the present invention can exhibit excellent tool performance for a long period of time when milling a relatively low hardness die steel having a Rockwell hardness of less than H R C = 40 and before hardening. Further, according to the present invention, since it is possible to prevent welding and adhesion and also to prevent the progress of wear, it is possible to obtain highly accurate finished surface roughness.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】本発明ミーリング工具において刃先稜線部付近
における断面図である。
FIG. 1 is a cross-sectional view of a milling tool of the present invention in the vicinity of a ridgeline of a cutting edge.

【図2】エッジホーニングにおいて、角度ホーニングを
示す断面図である。
FIG. 2 is a cross-sectional view showing angle honing in edge honing.

【図3】エッジホーニングにおいて、丸ホーニングを示
す断面図である。
FIG. 3 is a cross-sectional view showing round honing in edge honing.

【図4】エッジホーニングにおいて、複合ホーニングを
示す断面図である。
FIG. 4 is a cross-sectional view showing composite honing in edge honing.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 ミーリング工具 2 基材 3 硬質被膜層 4 刃先
稜線部 5 すくい面側の平滑面 6 逃げ面側の平滑面 7 すくい面側境界部 7a 第一領域 7b、8b 領域 8
逃げ面側境界部 8a 第二領域 W チャンファーホーニング部の幅 θ ホーニング角
1 Milling tool 2 Base material 3 Hard coating layer 4 Edge of ridge line 5 Smooth surface on rake side 6 Smooth surface on flank side 7 Rake surface side boundary area 7a First area 7b, 8b Area 8
Flank side boundary 8a Second area W Chamfer width of honing part θ Honing angle

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Fターム(参考) 3C046 CC03 FF10 FF11 FF17 FF25 4K029 AA02 AA04 BA44 BA54 BB02 BB07 BD05 4K030 BA18 BA22 BA41 BA43 BB01 BB13 CA03 LA22    ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page    F-term (reference) 3C046 CC03 FF10 FF11 FF17 FF25                 4K029 AA02 AA04 BA44 BA54 BB02                       BB07 BD05                 4K030 BA18 BA22 BA41 BA43 BB01                       BB13 CA03 LA22

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 基材上に硬質被膜層を具える粘質材用ミ
ーリング工具において、 前記基材は、1種類以上の鉄族金属を含む結合相と、周
期律表IVa、Va、VIa族の元素及びAl、Siの炭化物、窒化
物、酸化物およびそれらの固溶体よりなる群から選択さ
れる1種類以上の化合物を含む硬質相とからなり、 刃先稜線部には、チャンファーホーニング部を有し、 前記硬質被膜層のうち、チャンファーホーニング部の最
外層が部分的に異なることを特徴とする粘質材用ミーリ
ング工具。
1. A milling tool for viscous materials, comprising a hard coating layer on a base material, wherein the base material comprises a binder phase containing at least one iron group metal, and a group IVa, Va, VIa of the periodic table. Element and a hard phase containing one or more compounds selected from the group consisting of Al, Si carbides, nitrides, oxides and solid solutions thereof, and a chamfer honing section is provided at the edge of the cutting edge. A milling tool for a viscous material, wherein the outermost layer of the chamfer honing portion of the hard coating layer is partially different.
【請求項2】 硬質被膜層のうちチャンファーホーニン
グ部は、中央部と、この中央部の両側に位置しすくい面
側境界部を含む第一領域、及び逃げ面側境界部を含む第
二領域とを具え、 前記第一領域及び第二領域の少なくとも一方の最外層は
酸化アルミニウム層であり、 前記中央部の最外層はTiCxNyO1-x-y又はZrCxNyO
1-x-y(0≦x、y、x+y≦1)層であり、 0≦b<1/2a、0≦d<1/2a、0.2≦c/a<1を満たすことを
特徴とする請求項1に記載の粘質材用ミーリング工具。
但し、aは硬質被膜層のうちチャンファーホーニング部
における幅、cは中央部の幅、b、dはそれぞれ第一、第
二領域の幅とする。
2. The chamfer honing portion of the hard coating layer includes a central portion, a first region located on both sides of the central portion and including a rake face side boundary portion, and a second region including a flank face side boundary portion. The outermost layer of at least one of the first region and the second region is an aluminum oxide layer, and the outermost layer of the central portion is TiC x N y O 1-x-y or ZrC x N y O
1-xy (0 ≦ x, y, x + y ≦ 1) layer, characterized by satisfying 0 ≦ b <1 / 2a, 0 ≦ d <1 / 2a, 0.2 ≦ c / a <1 The milling tool for viscous material according to claim 1.
Here, a is the width in the chamfer honing portion of the hard coating layer, c is the width of the central portion, and b and d are the widths of the first and second regions, respectively.
【請求項3】 酸化アルミニウム層が実質的にα型酸化
アルミニウムで構成され、厚さが0.5〜15μmであること
を特徴とする請求項2に記載の粘質材用ミーリング工
具。
3. The milling tool for viscous material according to claim 2, wherein the aluminum oxide layer is substantially composed of α-type aluminum oxide and has a thickness of 0.5 to 15 μm.
【請求項4】 硬質被膜層のうち、チャンファーホーニ
ング部と、刃先稜線部のすくい面側境界部からすくい面
にかけて少なくとも200μm以上の範囲及び刃先稜線部の
逃げ面側境界から逃げ面にかけて少なくとも50μm以上
の範囲の少なくとも一方とが、表面粗さ(Rmax)0.20μm
以下(基準長さ5μmとする)であることを特徴とする請求
項1〜3のいずれかに記載の粘質材用ミーリング工具。
4. In the hard coating layer, the chamfer honing portion and at least 200 μm from the rake face side boundary portion of the cutting edge ridge portion to the rake face and at least 50 μm from the flank surface boundary of the cutting edge ridge portion to the rake face. At least one of the above ranges has a surface roughness (Rmax) of 0.20 μm
The milling tool for viscous material according to any one of claims 1 to 3, wherein the following (the reference length is 5 µm) is satisfied.
【請求項5】 硬質被膜層のうち、すくい面側の平滑面
及び逃げ面側の平滑面の少なくとも一方は、Ti(CwBxNyO
z)(w+x+y+z=1、w、x、y、z≧0)の少なくとも1層からな
る内層と、TiCxNyO1-x-y又はZrCxNyO1-x-y(0≦x、y、x+
y≦1)層の少なくとも1層からなる外層と、酸化アルミニ
ウム層からなる中間層とを有し、合計厚さが2〜20μmで
あることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の粘
質材用ミーリング工具。
5. Of the hard coating layer, at least one of the smooth surface on the rake surface side and the smooth surface on the flank surface side is Ti (C w B x N y O
z ) (w + x + y + z = 1, w, x, y, z ≧ 0) and at least one inner layer and TiC x N y O 1-xy or ZrC x N y O 1-xy ( 0 ≦ x, y, x +
y ≦ 1) an outer layer consisting of at least one layer and an intermediate layer consisting of an aluminum oxide layer, and a total thickness of 2 to 20 μm, characterized in that any one of claims 1 to 4. Milling tool for viscous materials.
【請求項6】 硬質被膜層のうち、内層の少なくとも1層
が柱状晶組織を有する炭窒化チタンからなり、厚さが1
〜18μmであることを特徴とする請求項1〜5のいずれか
に記載の粘質材用ミーリング工具。
6. The hard coating layer, wherein at least one of the inner layers is made of titanium carbonitride having a columnar crystal structure and has a thickness of 1
The milling tool for viscous material according to any one of claims 1 to 5, wherein the milling tool has a diameter of -18 µm.
【請求項7】 硬質被膜層のうち、基材と接する最内層
が粒状組織を有する窒化チタンからなり、厚さが0.2〜3
μmであることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記
載の粘質材用ミーリング工具。
7. The hard coating layer, wherein the innermost layer in contact with the substrate is made of titanium nitride having a granular structure and has a thickness of 0.2 to 3
7. The milling tool for viscous material according to claim 1, wherein the milling tool has a diameter of μm.
【請求項8】 チャンファーホーニング部は、すくい面
側境界部から逃げ面側境界部間の幅が0.05〜0.5mmであ
り、ホーニング角度がすくい面に対して5〜40°である
ことを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の粘質材
用ミーリング工具。
8. The chamfer honing part has a width between the rake face side boundary part and the flank face side boundary part of 0.05 to 0.5 mm, and a honing angle of 5 to 40 ° with respect to the rake face. The milling tool for viscous material according to any one of claims 1 to 7.
【請求項9】 チャンファーホーニング部は、すくい面
側及び逃げ面側の少なくとも一方のエッジを円弧状とし
た複合ホーニングであることを特徴とする請求項8に記
載の粘質材用ミーリング工具。
9. The milling tool for viscous material according to claim 8, wherein the chamfer honing portion is a composite honing in which at least one edge on the rake face side and the flank face side has an arc shape.
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Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005199420A (en) * 2003-12-18 2005-07-28 Hitachi Tool Engineering Ltd Hard film coated tool
JP2005205592A (en) * 2003-12-26 2005-08-04 Hitachi Tool Engineering Ltd Hard coating film coated tool
WO2005087417A1 (en) * 2004-03-12 2005-09-22 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting tool
JP2005335040A (en) * 2004-05-31 2005-12-08 Sumitomo Electric Hardmetal Corp Surface coating cutting tool
WO2006046462A1 (en) * 2004-10-29 2006-05-04 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement type cutting tip and method of manufacturing the same
WO2006070538A1 (en) * 2004-12-27 2006-07-06 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface coating cutter
JP2006231512A (en) * 2005-02-25 2006-09-07 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
WO2006103899A1 (en) * 2005-03-25 2006-10-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement cutter tip
WO2006103982A1 (en) * 2005-03-29 2006-10-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement cutter tip and method of manufacturing the same
JP2007007847A (en) * 2005-06-17 2007-01-18 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP2008100346A (en) * 2006-10-18 2008-05-01 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP2009061543A (en) * 2007-09-06 2009-03-26 Mitsubishi Materials Corp Surface-coated cutting tool
US7556456B2 (en) 2004-06-30 2009-07-07 A.L.M.T. Corp. Mono crystalline diamond cutting tool for ultra precision machining
US7871715B2 (en) * 2005-12-02 2011-01-18 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated cutting insert and method for manufacturing the same
JP2011115945A (en) * 2011-03-14 2011-06-16 Kyocera Corp Throwaway tip
JP2011121141A (en) * 2009-12-11 2011-06-23 Mitsubishi Materials Corp Surface-coated cutting tool formed of cubic boron nitride-based ultra high-pressure sintered material
US8012611B2 (en) 2004-10-29 2011-09-06 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool

Cited By (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005199420A (en) * 2003-12-18 2005-07-28 Hitachi Tool Engineering Ltd Hard film coated tool
JP2005205592A (en) * 2003-12-26 2005-08-04 Hitachi Tool Engineering Ltd Hard coating film coated tool
WO2005087417A1 (en) * 2004-03-12 2005-09-22 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting tool
US7736733B2 (en) 2004-03-12 2010-06-15 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting tool
JP2005335040A (en) * 2004-05-31 2005-12-08 Sumitomo Electric Hardmetal Corp Surface coating cutting tool
US7556456B2 (en) 2004-06-30 2009-07-07 A.L.M.T. Corp. Mono crystalline diamond cutting tool for ultra precision machining
JP2011177890A (en) * 2004-10-29 2011-09-15 Sumitomo Electric Hardmetal Corp Cutting edge replacement type cutting tip and method of manufacturing the same
US8012611B2 (en) 2004-10-29 2011-09-06 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool
WO2006046462A1 (en) * 2004-10-29 2006-05-04 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement type cutting tip and method of manufacturing the same
JPWO2006046462A1 (en) * 2004-10-29 2008-05-22 住友電工ハードメタル株式会社 Cutting edge replaceable cutting tip and manufacturing method thereof
US7544024B2 (en) 2004-10-29 2009-06-09 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting insert and manufacturing method thereof
WO2006070538A1 (en) * 2004-12-27 2006-07-06 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface coating cutter
JP4739236B2 (en) * 2004-12-27 2011-08-03 住友電工ハードメタル株式会社 Surface coated cutting tool
US7803464B2 (en) 2004-12-27 2010-09-28 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Surface-coated cutting tool
JP2010269446A (en) * 2005-02-25 2010-12-02 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP4624940B2 (en) * 2005-02-25 2011-02-02 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ Method for manufacturing a cutting tool insert
JP2013163264A (en) * 2005-02-25 2013-08-22 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP2006231512A (en) * 2005-02-25 2006-09-07 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
WO2006103899A1 (en) * 2005-03-25 2006-10-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement cutter tip
CN101151115B (en) * 2005-03-29 2012-10-31 住友电工硬质合金株式会社 Replacement cutter tip and method of manufacturing the same
JPWO2006103982A1 (en) * 2005-03-29 2008-09-04 住友電工ハードメタル株式会社 Cutting edge replaceable cutting tip and manufacturing method thereof
WO2006103982A1 (en) * 2005-03-29 2006-10-05 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Edge replacement cutter tip and method of manufacturing the same
US8003234B2 (en) 2005-03-29 2011-08-23 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. Coated cutting insert and manufacturing method thereof
JP2011189505A (en) * 2005-03-29 2011-09-29 Sumitomo Electric Hardmetal Corp Edge replaceable cutting tip and method of manufacturing the same
JP2012213853A (en) * 2005-06-17 2012-11-08 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
KR101334577B1 (en) 2005-06-17 2013-11-28 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 Coated cutting tool insert
US8318293B2 (en) 2005-06-17 2012-11-27 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP2007007847A (en) * 2005-06-17 2007-01-18 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
US7871715B2 (en) * 2005-12-02 2011-01-18 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated cutting insert and method for manufacturing the same
US7875316B2 (en) 2005-12-02 2011-01-25 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated cutting insert and method for manufacturing the same
JP2008100346A (en) * 2006-10-18 2008-05-01 Sandvik Intellectual Property Ab Coated cutting tool insert
JP2009061543A (en) * 2007-09-06 2009-03-26 Mitsubishi Materials Corp Surface-coated cutting tool
CN102120268A (en) * 2009-12-11 2011-07-13 三菱综合材料株式会社 Surface-coated cubic boron nitride base ultra-high pressure sintered material cutting tool
JP2011121141A (en) * 2009-12-11 2011-06-23 Mitsubishi Materials Corp Surface-coated cutting tool formed of cubic boron nitride-based ultra high-pressure sintered material
CN102120268B (en) * 2009-12-11 2014-11-12 三菱综合材料株式会社 Surface-coated cubic boron nitride base ultra-high pressure sintered material cutting tool
JP2011115945A (en) * 2011-03-14 2011-06-16 Kyocera Corp Throwaway tip

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