JP2002510182A - パネル部材を備えた能動音響機器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 トランスデューサ手段（３１−３４）と連携して音響性能を決定する撓み波作用の共振モードの分布を有するパネル部材（１１）を備えた能動音響機器を開示する。トランスデューサ手段（３１−３４）は周縁位置でパネル部材（１１）に連結される。配置は、前記能動的な共振モードの分布に依存し音響的に満足できる作用が生じるようにされる。トランスデューサ位置の選択の方法、又は局所的周縁クランピングの位置による改良の方法は、前記トランスデューサ手段（３１−３４）とパネル部材（１１）の最適又は好適な作動上の相互作用を、音響放射器としての機器に関する音響出力のパラメータに従って評価することに依る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 （発明の属する技術分野） 本発明は能動音響機器に、より詳細には、音響作用又は性能が、パネル部材の
撓み波作用の共振モード及びそれに関連した表面振動の有利な分布に依存するよ
うになったパネル部材に関し、更にこのような能動音響機器を作るか又は改良す
る方法に関する。

【０００２】 音響放射器又はラウドスピーカーを含むような音響機器に対して「分布モード
」という用語を使用することが便利であり、文脈上許されない場合でなければ、
「パネル形状」という用語について、パネル部材の分布モード作用を意味するも
のとするのが便利である。

【０００３】 パネル形状ラウドスピーカーでは、又はパネル形状ラウドスピーカーとして、
このようなパネル部材は、入力手段がパネル部材に機械動作を与えることにより
起きる撓み波作用に依存する分布モード音響放射器として作動し、その結果撓み
波作用の共振モードの励振が生じ、それが通常は空気である周囲の流体と結合す
ることにより音響出力のための表面振動が発生する。（能動又は受動分布モード
音響機器のより広範な分類の中で）このような音響放射器に関する啓示的教示は
、本出願人の国際特許出願ＷＯ９７／０９８４２号に示されており、本出願人の
係属中の特許出願には種々の有用な追記及び改良が含まれている。

【０００４】 （発明の背景） これまで、トランスデューサの位置は、少なくとも、曲げ剛性については実質
的に等方性で、曲げ剛性に関し実効上は実質的に一定の軸方向異方性を呈するパ
ネルに関しては、実質的な範囲までパネル部材の内側寄りに、中心に向かう位置
であって、しかし中心から偏っている位置が、実現可能で最適な位置であると考
えられてきた。上記ＷＯ９７／０９８４２号は、代替例も含めてこのようなイン
ボードのトランスデューサの位置に関する最適比例座標に関する特定の指針を開
示し、更に２個またはそれ以上のトランスデューサを使用する際の別々の特定座
標の組み合わせに関する選定について開示している。

【０００５】 音響的に非嵌入的な表面シート又は層を備えることを含む、音響機器のパネル
形状に特有な種々の有利な応用例が予見されてきた。例えば、視覚的には事実上
目立たないものとすることも含み、物理的にはトリム又は外装品に一体にするか
又は組み込むことが考えられる。更に、絵、ポスター、書き込み／消去ボード、
映写スクリーン等を含むディスプレイなどの、他の目的との機能的組み合わせも
考えられる。インボードのトランスデューサを見えないように効果的に隠すこと
ができれば、多くの用途では十分である。しかしながら、大きな、特に中央のパ
ネル領域を、隠すことのできるトランスデューサによってさえも遮られずに残す
のが有用であるような、潜在的、実用的用途がある。例えば、ビデオ又は他の透
視ディスプレイでの用途に関しては、半透明性のパネル部材、更には透明なパネ
ル部材を追い求めることは、このようなトランスデューサのインボード配置に関
しては価値あることではないが、パネル形状の音響機器が広い中央域を遮られず
に見えるようにすることができれば非常に魅力的であろう。

【０００６】 （発明の概要） 本発明の１つの装置態様によれば、周縁位置にトランスデューサ手段を設け、
その配置の結果、共振モード振動の分布と励振が音響的に満足できる効果を発揮
するようになっている分布モード音響パネル部材を備えたパネル形状音響機器が
提供される。このような適切な周縁位置の存在は、本明細書では、１つ又はそれ
以上のこのような位置設定の慎重な選択又は改良についての有益な教示と共に、
トランスデューサ手段についての位置として確立されている。この慎重な選択は
、便宜的に言えば、周縁位置又は周縁場所で励振された時の対象パネル部材から
の音響出力のパラメータを評価することにより、パネル部材に振動のエネルギー
を十分に伝えることに関して音響放射器又はラウドスピーカーを研究することに
有益であり、或いは研究した結果として選択がなされることになる。少なくとも
最良の結果がマイクロフォンにも適用される。

【０００７】 本発明時点の関連する背景技術の教示からは、このように最適な周縁への位置
設定を利用できる可能性は、少なくとも予想外である。事実、ＷＯ９７／０９８
４２号に対して引用された主な最も近い先行技術は、その発明及び啓示的教示に
とっての開始点であり、即ちＷＯ９２／０３０２４号から、特にコーナ部励振か
ら逸脱するという点で進歩が始まった訳である。このような進歩の結果、分布共
振モード撓み波作用を実現可能な音響性能として要求すると、パネルコーナ部で
高い振動活動が生じることが理解できるようになったが、それは概してパネルの
端辺についての因子でもある。少なくとも直観的に、幾分中心から外れて偏って
はいるがそれでも正しくインボードのトランスデューサ位置での実際の成功によ
り強く裏付けられているが、このような高振動作用は制限されたアクセス、つま
り入手できる効果をパネル部材全体にもたらすことが自明であるパネル周縁と強
く折り合い、この折り合った組み合わせが先に予想された実現不可能な端辺励振
に寄与する。

【０００８】 本発明の用途に関して、適切な音響パネル部材又は少なくともその領域は、透
明又は半透明であってよい。代表的なパネル部材は一般的には多角形で、実質的
には矩形である場合が多い。複数のトランスデューサ手段は、少なくとも実質的
に矩形のパネル部材に関しては、別々の端辺又はその近くにある。トランスデュ
ーサ又は各トランスデューサは、圧電式、静電式、又は電気機械式の何れであっ
てもよい。トランスデューサ又は各トランスデューサは、パネル端辺に対して粗
密波を送るように、及び／又はパネル端辺に沿って横撓み波を送る目的で横方向
にパネル端辺を撓ませるように、及び／又はパネルコーナを横切ってねじりを与
えるように、及び／又はパネルの局部域に線形撓みを作り出すように配置できる
。

【０００９】 パネル部材からの音響出力の評価は、パワー出力量つまり入力機械振動（自動
的に通常起きる電気駆動）の音響出力への変換効率、撓み波作用の共振モードの
励振の均等性の尺度としてのパワー出力の滑らかさ、各々有用な指針である数及
び周波数分布又は広がりを含む、励振共振モードの周波数に関するパワー出力の
検査を含む、音響出力に関する適切な判断基準に関係するものである。トランス
デューサ手段の位置の実現可能性に関するこのような評価は、本発明の方法に関
する態様を独立的に及び組み合わせた形で構成する。

【００１０】 少なくともパワー出力の滑らかさの評価を助けるものとして、本明細書ではあ
る基準からの平均２乗偏差に基づく手法を用いることを提案する。平均２乗偏差
の逆数を用いると、直接的に正の値及び／又は数式による評価の滑らかさを表す
という利点がある。適切な基準は想定される場合ごとに個別的であって、例えば
、関心のある周波数範囲について実際に計測されたパワー出力全体に亘り滑らか
な線によりグラフで表すといった、例えば平均に基づくものである。基準が正規
化標準フォーマットを有すること、及び計測された音響パワー出力がその標準フ
ォーマットに合うように調整されることは、平均２乗偏差評価に非常に役立つ。
標準フォーマットは直線的なグラフ線であって、ある特定の一定の基準値に対応
する平坦な直線であることが望ましいが、モード及びモード状作用が更に又は最
も稠密となる高い周波数で、分布モードパネル部材に適用することが自然と分か
るような同じ線又は値であることが更に望ましい。

【００１１】 これに関連して、実質的に一定の基準へこのように正規化を行うことが必要と
される機能は全て、効果的に、より低い周波数の音響出力を改善するために入力
信号に適用できる等化機能のベースにもなることは注目すべきである。実現可能
な分布モードパネル部材が、そういうものとして、そして上記の本出願人の出願
にあるように有利なアスペクト比と曲げ剛性を備えたものとして、共振モード及
びモード状作用の稠密さがより低い低周波数に向かって及びそれを通り越して次
第に衰えを見せる周波数に関する音響パワー出力特性を自然に有する場合がそう
であるが、そのような周波数分布は大抵そのような低周波数範囲の音響作用に有
益であることから、入力信号をそのように等化することは有用であろう。低周波
数でのこの低音響パワー出力は、そのようなパネル部材の自由端振動に関係して
おり、必然的に低周波数パワーの損失が大きくなればなるほど、自由隣接パネル
端辺周りに有効に短絡されることを含め、より多くの部分が不完全に放射され及
び／又は散逸される傾向となる。予想されるように、これらの低周波数パワー損
失効果は、トランスデューサが端辺又はその近辺に配置される、及び／又はイン
ボードのトランスデューサ位置を利用するパネル部材に比べて剛性がより低いパ
ネル部材に関しては、非常に大きい。しかしながら、そして入力信号の等化とは
無関係に、これらの効果は、パネル部材の端辺をバッフル及び／又はクランピン
グで取り囲んでパネル部材を取り付けることにより十分に緩和される。実際に、
間隔の空いた局所的な端辺クランプは、波長が局所的な端辺クランプの間隔より
も長い周波数に対しては有用な選択的な有益な効果をもつことができる。

【００１２】 興味深いことに、剛性が極めて高い特定のパネル部材では、実施可能な周縁部
でのトランスデューサの位置は、上記の特許出願に特定されているような教示と
手法を応用することにより好適なものとなるトランスデューサ手段に関する標準
のインボード位置との端辺方向の相関関係を有する位置を含んでいる。一対のト
ランスデューサ手段を使用する場合、第１優先位置は、周縁部のトランスデュー
サ配置に関し、概念的に包含されるより広い区域に対応する前記相関によって見
出された。実質的に矩形のパネル部材については、前記相関は、直交又はデカル
ト座標に対応するようになっており、前記第１優先位置はトランスデューサ手段
を対角線反対側の象限に関係づけることにより表される。しかしながら、これは
特別に高い剛性／高Ｑのパネル部材に関連してのことであり、かなり（しかしよ
り低い）剛性のパネルであっても、このことがいつも当てはまるとは限らないの
であり、詳しくは以下に示すいくつかの又は隣接する象限に関連する見込みオペ
レーションを参照されたい。

【００１３】 楕円形のパネル部材については、前記相関／対応は、インボード位置を通って
端方向に延びる双曲線共振モード関係線による。それほど良好ではないが実現可
能と考えられるものが他にも様々あるが、トランスデューサ手段を一対の端辺位
置に配置することは、パネル部材のコーナ位置付近又はコーナ位置を含む、イン
ボードの好適なトランスデューサ位置周りに直交ベクトルを回転させることに基
づく研究により見出された。コーナ又はコーナ近くの励振に関する別の発明の態
様では、実質上周知のインボード最適又は好適な駆動位置で適切にマスローディ
ング又はクランピングを行なうことを含んでおり、ここではこのようにマスロー
ディングされた最適駆動位置は、部材内の撓み波振動の「仮想的な」ソースとし
て、ある有効な範囲まで効果的に作用する。後者はマスローディングによる中央
部侵入を回避するものではないが、コーナ部の良好な周縁励振に密接な関係があ
ることは確かである。

【００１４】 異なる剛性を有するパネル部材、特に、剛性がかなり高い、非常に低い、及び
中程度のパネルを含め、更に深く研究が行なわれたが、各場合共に、通常の実質
的に矩形の形状とし、アスペクト比及び軸方向曲げ剛性は概ねＷＯ９７／０９８
４２号の通りとした。

【００１５】 剛性がより高いパネル部材に関する、長い方の辺と短い方の辺とに沿った単一
のトランスデューサの配置に対するパワー出力の滑らかさに基づく評価により、
単一のトランスデューサ手段にとっての最良位置に関して予想された通りのピー
キングというような、上記の好適座標位置が概ね確認された。しかしながら、追
加的には、より長い辺は、辺の各半分内の座標位置とこれらの座標位置を越えて
各コーナから約３分の１長までの間のトランスデューサ位置におけるピークの約
１５％内で、更には少なくとも４分の１長の位置までに沿っては約３０％以内で
、滑らかさ計測値が分布することが見込まれた。短い方の辺に関しては、滑らか
さ計測値の分布は座標位置の間で約１０％内であって、４分の１長位置では約２
５％以内であった。短い方の辺は、長い辺が４分の１長位置からコーナの約１０
分の１長内までに示したよりもより良好なパワー滑らかさ計測値を実際に示した
。

【００１６】 ２個のトランスデューサの組み合わせについても、長辺に１個を短辺に１個を
配した場合につき、特に１個のトランスデューサと同じ及び隣接する象限に対し
て研究が行なわれた。一方のトランスデューサを、単一トランスデューサについ
ての辺の内の１つに沿った１つの最良の位置に置き、もう一方のトランスデュー
サを他の端辺に沿って様々に位置を変えてみた。短辺に沿って動かした場合につ
いては、インボードの好適トランスデューサ位置の座標による複数位置の内の１
箇所につき、上の優位性が約１０分の６長での最良滑らかさ計測値により確かめ
られる。４分の３長にも良好に近い位置があり、４分の１と３分の１長位置では
少し劣るが良好である。更に、コーナから約１０分の１未満以外の位置ならほと
んどが、同じ象限内の好適なインボードの位置の座標に関係する位置よりも、よ
り良い、同程度に良い、良好に近い、またはそれほど悪くはない。長辺に沿って
変化させた場合は、短辺のトランスデューサは望ましいとされる１０分の６に近
い位置に配置された状態であり、隣接する象限内のトランスデューサ位置の組み
合わせに対して好ましいものが実際にマークされ、５分の１のすぐ下が最良であ
り、３分の１長位置では０．４２位置よりわずかに良く、１０分の１長位置では
わずかに劣るという結果であった。４分の１長位置は実際には、中間長位置及び
好適なインボードの位置の座標の隣接する象限の位置の場合とほぼ同じである。
自明のことであるが、これらの手順を反復して継続すると、より好ましい組み合
わせが明らかになる。

【００１７】 パワー出力の滑らかさに基づく、剛性がより低いパネル部材の研究は、周縁部
のトランスデューサ位置についてのピーキングがやはりインボードの座標位置と
ほぼ同じであるが、パネル端辺の４分の１長の場合は良好に近く、実際に達成さ
れたモード状分布という意味では、辺に沿った位置については概ね重要性がより
低いことを示している。これは、低いパネル剛性と使用されたトランスデューサ
自体の中のコンプライアンスとの間の相互作用により説明できると考えられる。
パネルの共振モード状分布はトランスデューサの位置により影響を受け変わるこ
と、少なくともある程度まではこのような位置によることが明らかである。剛性
がより高いパネルでは事実上このような影響は回避できる。しかしながら、この
ようなトランスデューサ内コンプライアンス、及び考えられるパネル剛性／弾性
との相互作用は、有効に活用することをも含め、考慮に入れるべきもう１つの要
素であることは明らかである。

【００１８】 極めて高い剛性及び相当低い剛性を持つパネル部材の研究により、トランスデ
ューサ位置に関する重要性が大きいか少ないか、単体か対か、トランスデューサ
内コンプライアンスとの相互作用が大きいか少ないかを含め、周縁励振の活用に
ついて種々の事例が明らかになる。しかして、中程度の剛性のパネル部材を考慮
することも適切である。

【００１９】 このような剛性が中程度のパネル部材については、予想通り、剛性がかなり低
いパネル部材に対する差の中に、端辺クランピングにより実現できる音響パワー
出力が増加し、中間領域周波数モードについてはパワーが著しく増し、低周波数
モードについてはモーダリティまたはピークがより強いということが含まれる。
剛性がより高いパネル部材の特性に向かう傾向には、最適なインボードトランス
デューサ位置の座標上の端辺位置に関する最良の単一トランスデューサ位置とし
ての強い優位性と、中間点を通しての、しかしおそらくはコーナから約１０分の
１における見込みのある可能性とが含まれる。２個の周縁部に位置するトランス
デューサ手段に関しては、最適インボードトランスデューサ位置に関係する座標
に対し注目される優位性が得られ、半分長又は３分の２長位置では良好度は劣る
が実現可能性のある拡がりが見られ、同じ象限の座標に関連する位置及び３分の
２長位置では同等である。

【００２０】 撓み波作用に耐えるための基本能力を超えるパネル部材の材料パラメータにお
ける差は周縁部のトランスデューサ位置を決める際には重要であること、及び２
つ以上のこのようなトランスデューサ位置を用いると、本出願の教示により現在
可能となる実験的評価を必要とする高度に独立した解が生成されることが明らか
である。

【００２１】 更に、少なくともテストされた実質的に矩形のパネル部材に限定すると、殆ど
でなくとも多くの、全部に近い、トランスデューサ手段にとって見込みが無いと
される端辺又は端辺付近の位置は、局所化されたマスローディングを施すか、又
は対象のパネル部材の１ヶ所又はそれ以上の選択された周縁位置にクランピング
を施せば、（撓み波依存共振モード分布及び部材の音響応答への励振に関し）著
しく改善することができる。発明の態様には、このように、前記駆動手段位置を
パネル部材周縁の有用な別のマスローディング又はクランピング位置と関連づけ
ることが含まれる。

【００２２】 ２個以上のトランスデューサ手段の使用に関しては、周縁位置の組み合わせに
ついて完全に調べ上げるのは現実的とは言えないが、何処であれ所定の第１トラ
ンスデューサの周縁位置に対して第２トランスデューサに対する最良及び他の可
能な周縁位置を見つける方法が教示されている。実際に、本出願の教示に従って
、それ以上の縁部のトランスデューサ位置を調べて評価することもできる。更に
、何処であれ所定のトランスデューサ周縁位置に関して、性能を向上させるため
に局所的周縁ダンピングを使用すれば、本出願の教示を用いてある範囲と数まで
は、ある共振モードの寄与を強化するか低減するか、そうでなければ計画的に他
の共振モードと干渉を起こすか、或いは主として出力パワーを増加させるかにつ
いて、調査と評価が可能である。

【００２３】 最も低い共振モードは何れのパネル部材でもその最も長い自然軸の長さに関係
があり、従って実質上矩形のパネル部材の長辺はトランスデューサ手段の位置と
してかなりの程度いつも好まれるという事実を、単一のトランスデューサ手段の
場合に作動が最良となる位置では可能ならばどこであってもそのようにするとい
うことを含めて、考慮に入れることは一般的に価値があると考えられる。トラン
スデューサ手段を更に１個使用することが推奨されるか、又は意図される場合で
さえ、同様に、ある共振モードの寄与を強化するか否か、計画的に他の共振モー
ドと干渉を起こすか否か、或いは主として出力パワーを増加させるか否かについ
て、このことが当てはまるということは明らかである。

【００２４】 更に、これに関し一般的な事柄として、対象の作動周波数範囲は、トランスデ
ューサ手段用の場所に関する評価の一部を成すはずであり、最良且つ可能である
このような場所に大きな影響を及ぼすであろうし、即ち５００Ｈｚを全体的に上
回る範囲と下回る範囲については場所も異なるはずであるということがいえる。
もう１つの影響を及ぼす要因は隣接面、例えばパネル部材の後に音響性能に影響
を及ぼすだけの間隔を空けて設けられた隣接面の存在である。

【００２５】 好適な前記端辺又は端辺に隣接する位置の特性は、通常、より接近するほとん
どの周波数モードと結合でき、正しくそうしないのではなくむしろそうすること
により、おそらく通常は、ほんの少数の周波数モードまで支配するのを避けてい
ると見られている、我々の上記ＰＣＴ及び他の特許出願中に示唆したものに向か
う傾向があるということが推定又は仮定されている。このような適性は、パネル
部材で局所的である実際の総振動エネルギーが高い場合よりもむしろ低い場合に
当てはまるが、周波数モードの数に関して言えば高く、即ち、どのモードにもほ
とんど又は全く結合しないという意味でむしろ「活性化されていない」。

【００２６】 （実施の形態の説明） 図１に示す分布モード音響パネルラウドスピーカー１０では、ＷＯ９７／０９
８４２号に説明されている通り、パネル部材１１の通常最適な中心に近い（しか
し中心から外れている）位置に駆動手段のトランスデューサ１２を備えている。
コア１４とスキン１５、１６で示されるサンドイッチ構造は一例でしかなく、他
にも多くのモノリス構造及び／又は補強型構造、及び他の構造が考えられる。何
れの場合でも、標準のインボードトランスデューサ配置では、例えば透明又は半
透明のパネルの場合に光を透過させたりすると、遮る物の無い利用できる区域が
制限される可能性がある。

【００２７】 主に透明又は半透明の共振モード音響パネル部材は、例えばランタンドープさ
れたジルコン酸チタニウムのような、既知の透明圧電トランスデューサを使用す
ることになろう。しかし、これらは比較的高価なので、ラウドスピーカーの設計
を最適化することによって、共振モード音響パネル部材１０の大部分が透明で、
遮る物の無い状態にできる別のアプローチが考えられる。ラウドスピーカーの設
計の最適化は、パネルの縁部又は外周に着眼した図２に示す４つのタイプの励振
から選択され、それぞれのタイプは以下のようにＴ１−Ｔ４に分類される。 Ｔ１−パネル部材１１の（１８Ａに沿って示される）端辺に粗密波を送るもの
であり、これは慣性作用又は基準面関連駆動トランスデューサにより行なわれる
。 Ｔ２−パネル部材１１の（１８Ａに沿って示される）端辺に沿って横撓み波を
送るものであるが、撓み作用駆動トランスデューサを使用してパネル端辺を横方
向に撓ませることにより行なわれる。 Ｔ３−端辺１８Ａと１８Ｂの間のコーナを横切って示されるようにパネル部材
１１にねじれを与えるものであるが、撓み型か又は慣性型駆動トランスデューサ
の何れかの作用により行なわれる。 Ｔ４−端辺１８Ｂに示されるように、パネル部材１１の端辺に線形撓みを直接
生成するものであるが、慣性作用駆動トランスデューサにより接点の局所域に行
なわれる。

【００２８】 図３は、複合パネル１１の断片図であり、高張力スキン１５、１６及び構造コ
ア１４を、上述のＴ１−Ｔ４の４タイプの端辺／周縁駆動用の駆動トランスデュ
ーサ／励振器３１−３４と共に示している。実用に際しては、所望の作用帯域及
び採用される特定の駆動タイプに関して、音響的且つ機械的に有効に最適化され
るのであれば、パネル上で同時に使用される駆動タイプは４通りより少なくても
よい。つまり、最適化されたパネルは、如何なる１つまたはそれ以上の異なる駆
動タイプによって駆動できるようになっている。

【００２９】 透明又は半透明の端辺駆動型音響パネルはモノリス構造、例えばガラス製でも
よく、又は適する透明／半透明のコア及びスキン材料を使い、コアがスキンで囲
まれるようにした構造であってもよいが、これについては図３Ａを参照されたい
。視覚的表示装置（ＶＤＵ）を説明すると、スクリーンをラウドスピーカーと考
えて使用することもでき、１対のスキン１５Ａ、１６Ａが透明接着剤１５Ｂ、１
６Ｂを用いてエーロゲル材料の軽量コア１４Ａを挟んでいる場合には、好適にも
低質量で高い曲げ剛性を有することになる。エーロゲル材料は極端に軽く多孔質
な固体材料で、例えばシリカが挙げられる。透明又は半透明スキン又は複数のス
キンはラミネート構造であってもよいし、及び／又はポリエステルなどの透明プ
ラスチック材料又はガラスから作られていてもよい。従来の透明ＶＤＵスクリー
ンは、遮る物の無いメインスクリーン域の外側に音響励振を備えることを含め、
このような透明音響放射パネルに置き換えることもできる。

【００３０】 適切なシリカエーロゲルコア材料の具体例としては、ＢＡＳＦ社製の（ＲＴＭ
）バソゲルがある。他の考えられるコア材料には、鉄及び錫酸化物のような金属
酸化物、有機ポリマー、天然ゲル、及び炭素エーロゲルを含むあまり馴染みのな
いエーロゲル成形材料を含めることができよう。適切なプラスチックスキンラミ
ネートの具体的な材料としては、ポリエチレンテレフタレート（ＲＴＭ）マイラ
ー、又は適切な厚さ、係数、密度を備えた他の透明材料がある。エーロゲルは剪
断弾性係数が非常に高いので、極端に薄い複合材を小型化及び他の物理的に重要
な要素に適合するように作って、分布モード音響原理下での作動に供することが
できる。

【００３１】 所望であれば、このような透明パネルを現存のＶＤＵパネルに追加して、例え
ば一体型フロントパネルとして組み込むこともできる。プラズマ型ディスプレイ
では、内部は真空に近い低圧に保たれ、音響インピーダンスが非常に低くなって
いる。必然的に、音響放射器の裏では殆ど無視できるほどの音響相互作用しかな
いので、性能を改善し、通常のフロントパネルを省くことができるようになる。
フィルム型ディスプレイ技術の場合でも、分布モード放射器を使って透明なフロ
ントウインドウを作ることができ、背面ディスプレイ構造体は、寸法と仕様を調
整して、フロントパネルからの音の放射を助ける音響特性を配備することができ
るようにされる。例えば、背面ディスプレイ構造体を部分的に音響透過性にする
と、背面への波の反射が低減され、分布モードスピーカー要素の性能が改善され
る。ディスプレイが発光型である場合には、音響特性に大きなインピーダンスを
与えることなく、発光素子は透明な分布モードパネルの裏面上に配置されること
になり、画像は表側から見えることになる。

【００３２】 透明な分布モードラウドスピーカーは、背面投影システム用途にも使うことが
でき、その場合、半透明のスクリーンに付加されるものとなるか、又はこの機能
自体が背面投影用に適切に準備された面に組み込まれることになる。この場合、
投影面及びスクリーンは、便益性及び経済性の両方を備えているばかりでなく、
音響性能を最適化する１つのコンポーネントとなる。背面スキンを投影された画
像を写すよう選択してもよいし、もしくはコアの光学特性を投影用途に合わせて
選定してもよい。例えば、比較的薄いコアを有するラウドスピーカーパネルの場
合、完全な光学的透明性は要求されてはおらず、単なる理想であり、代わりに光
透過性のコア、例えば別の等級のエーロゲル又はより経済的な代用品を選定する
こともできる。特別の光学特性をコア及び／又はスキン面に組み合わせて、送出
される光学画像のために方向性のある明度強化特性を生成することもできる。

【００３３】 透明な分布モードスピーカーが、露出した前面を有する場合、例えば、視認で
きるか又は透明な導電性パッド又は導電領域を設けて、ユーザーがスクリーンに
データ又はコマンドを入力できるようにすれば、更に価値を高めることができる
。透明パネルは、反射を低減し及び／又は耐引っかき性を改善するための光学的
コーティング、或いは単に耐引っかきコーティングを施すことによっても価値を
高めることができる。透明パネル用のコア及びスキンは、色にシェードをかける
ため、又はくすんだ色相の場合は可視明度比を改善するために、分布モード透明
パネルスピーカーと共に使用され、或いはそれに組み込まれたディスプレイに、
光学的に淡い色を付けるようにしてもよい。透明な分布モードパネルの製造の間
に、例えばマイクロワイヤ又は透明導電膜の形態の目に見えない配線を、例えば
発光ダイオード（ＬＥＤ）又は液晶ディスプレイ（ＬＣＤ）等のようなインジケ
ータと共に組み込んで、透明パネルと一体化して保護されるようにすることもで
きるし、この技法は音響性能の悪化を最小限に抑えることにもなる。全体的な透
明性が必要とされないような、例えばパネルの片方のスキンだけを透明にしてそ
の面の下の一体型ディスプレイが見えるようにするような設計も考えられる。

【００３４】 トランスデューサは、値段及び性能を含む設計基準に従って圧電式でもエレク
トロ・ダイナミック式でもよく、図３に単純な輪郭要素として示すように適切な
接着剤でパネルに接合される。上記Ｔ１タイプの駆動励振については、慣性トラ
ンスデューサ３１がパネル３０へ縦方向の粗密波を励振している状態を示してい
る。上記Ｔ２タイプの駆動励振については、撓み型トランスデューサ３２が、ラ
ウドスピーカパネル３０の中を通って撓み波を送るために、直接的且つ局所的に
曲げを加えている状態を示している。上記Ｔ３タイプの駆動励振については、慣
性トランスデューサ３３が、パネルのコーナを斜めに撓ませ、それによってラウ
ドスピーカーパネル３０全体を撓ませるように励振する状態を示している。上記
Ｔ４タイプの駆動励振については、別の１個の慣性トランスデューサ３４が、ブ
ロック又は半円形状であって、ラウドスピーカパネル３０の１つの辺を撓ませる
。

【００３５】 各タイプの励振は、それぞれ特徴のある駆動形態をパネル３０に発生させ、そ
れはパネル３０自体のパラメータを含むラウドスピーカー全体の設計に際して考
慮される。パネル端辺に沿うトランスデューサ３１−３４の配置は、実際には撓
み波のモード状分布を最適化するため又は少なくとも作動上許容できるものとす
るために、パネル設計パラメータと共に繰り返される。例えば制御されたロス、
及び縁辺又は縁辺付近の駆動の位置及びタイプを含むパネル特性に従って、１つ
より多いオーディオチャネルを、例えば複数の駆動トランスデューサを介して対
象のパネル３０に適用することが考えられる。このマルチチャネルの可能性は、
音質を最適化するため、及び／又は音響放射特性を制御するため、及び／又は感
知されるチャネル間セパレーション及び空間効果を改良するために、信号処理す
ることにより高まる。

【００３６】 実質的に矩形のパネル部材の端辺に沿う、特に満足できる駆動トランスデュー
サ位置は、本出願人の上記ＰＣＴ出願によれば、インボードの最適又は好適駆動
トランスデューサ位置を通って直交する、辺に平行な線又は座標で表される端辺
位置にあり、これを図４の４２から４５−４８に引いた破線で示す。このような
座標関連端辺位置４５−４８の少なくとも２箇所に駆動トランスデューサを使用
することは実際に実用的である。図６は、Ａ及びＢの２個及び４個の駆動トラン
スデューサについての同相直列及び直列／並列接続を示している。トランスデュ
ーサ手段毎に直接１対１で接続することも含め他の駆動機器の接続も考えられる
し、それが好ましい場合も多く、またトランスデューサ間の及び／又は電気信号
源に伴う不要な相互作用を低減し、インボードの好適な位置ＰＬに対する図５の
好ましい駆動トランスデューサ位置ＣＰ１−ＣＰ４に合わせるため、差動遅延、
フィルタリング等、何れであれ希望される信号条件を適用してもよい。ペアリン
グは各座標から１つ、即ちＣＰ１とＣＰ２、ＣＰ２とＣＰ３、ＣＰ３とＣＰ４、
ＣＰ４とＣＰ１であり、第１の好適なペアリングは最大包含面積を概念的に定義
するもので、実際に幾何学上の中心Ｘを含んでいる。このような概念上の面積は
、無論更に、他の通常最適な又は好適なインボード駆動トランスデューサ位置を
通り抜けるか又は含んでおり、駆動トランスデューサ位置の第１好適ペアリング
に対する相補位置ＣＬ及びＣＰ５及びＣＰ６の標示を参照されたい。

【００３７】 非常にＱの高いパネルでは、高周波数範囲内では適度の変動ではあるが、直交
座標関連駆動位置の好適又は最適ペアが、先の好適なインボードのより中心に近
い位置のものよりも、更に広がり均一的に分布する低周波数出力を生成できるこ
とに言及するのは興味深いことである。軸から外れたところの応答は高周波数で
も同様であるが、低周波数では実際には幾分より対称的である。

【００３８】 図７は、直角相対関係を保つ１対のトランスデューサが、上記の標準のインボ
ードに好適なトランスデューサ位置、厳密には座標関連縁部駆動位置ＳＰ１及び
ＳＰ４にとって最も有利な位置に中心合わせされるが、トランスデューサがパネ
ル端辺周りに相対的に移された位置でテストされる場合の実験の選択結果を示し
ている。最も実行可能な／見込みのあるペア位置は、１ａ、１ｂから６ａ、６ｄ
のペア位置で標示されている。図７は実際には、トランスデューサのペアが、好
適なインボード駆動位置ＳＰ１、２を通る直線の相対する端部にある別の実験の
結果も示している。位置２ａ、２ｄと３ａ、３ｄでは実現可能な／見込みのある
位置は殆ど見つけられなかった。他のペア又はもっと多くの端辺駆動位置につい
て実験をより多く行なうことは価値があり、理論的／システム化した研究が試み
られている。引用した寸法から、そして、実現可能な／見込みのある、計測され
た／評価された結果を与えるペア位置で測定されたものとして、図７は厳格に縮
尺合わせされてはいないことを理解されたい。

【００３９】 図８は、コア７４とスキン７５、７６からなる構造のパネル７０を示したもの
で、コーナ付近に取り付けられたトランスデューサ７２を有し、標準のインボー
ドでなければ実質的に好適なトランスジューサ位置にマスローディング７８を備
え、実際にはトランスジューサ７２による励振コーナから最も遠くに離れた１つ
又はグループであり、これは撓み波振動の「仮想の」ソースとして作用するよう
になる際には特に効果的であることが分かる。トランスデューサが、コーナから
側寸法の５％だけ実質的に中心に寄せられた座標位置を有する場所、又は少なく
ともその組み合わせになっている場所の外側を避けることは有利なことであり、
そこは、多数の共振モードがノードを有すること、即ち低振動活動域であること
が確認されている。

【００４０】 図９において、１つの端辺又は端辺に隣接したトランスデューサの取り付けに
ついて１つの位置、即ちそれぞれにコーナ部、半辺長、４分の１辺長、８分の３
辺長を指すＳＴ１−ＳＴ４、を選択すること、及びパネル周りの端辺位置の端辺
クランピング／マスローディング用の位置を選択することに係わる研究に関する
概要を示している。例えば図９Ａのパネル９０に対する９２のような励振用トラ
ンスデューサを、パネルフランキング／グリッピング用９３Ａ／Ｂ磁石という手
段によるロード／クランプと共に使用した。

【００４１】 コーナ部励振トランスデューサ位置ＳＴ１を使用した場合の性能は、位置Ｐｏ
ｓ．１３、１４、１８、１９のマスローディング（図９Ａ）により補助されたが
、他の位置との別の組み合わせも含んでいる。励振トランスデューサ位置ＳＴ２
では、良好な単一のマスローディング位置はＰｏｓ．６、７、８、おそらくは９
、１１、特に１２、１５であるが、この場合も他の位置との組み合わせが考えら
れる。組み合わせ５＝１１及び６＋１１は特定値であり、他の組み合わせを含む
こともできる。励振トランスデューサ位置ＳＴ３では、良好な単一のマスローデ
ィング位置はＰｏｓ．５、６、７、１３、特に組み合わせ５＋１３と１０＋１３
、組み合わせ６＋１８であるが他の組み合わせもある。励振トランスデューサ位
置ＳＴ４では、最良位置は６、１８であるが、どちらも他の励振器位置ＳＴ１−
ＳＴ３に対する位置ほどには良くない。

【００４２】 図１０は、標準のインボードの好適な駆動トランスデューサ位置の全部、そし
てそれを越えて広がるインボードの障害物のない領域８１を有するパネル形状の
ラウドスピーカー８０と、周縁に位置するトランスデューサ８２を示している。
領域８１は直接的にディスプレイの用途に供してもよければ、音響効果に影響を
与えることなくパネル８０により支持される実在物、又はラウドスピーカーパネ
ル８０が裏を通る実在物を象徴してもよく、閉じた空間及び／又は透明又は半透
明でもよい。音量及音質は共に容易に強化できるようになっており、音量は慎重
に配置された追加駆動トランスデューサ（図示せず）により、そして音質はパネ
ル終端として効果的に特定のモード状振動点を制御するのに有益な局所化された
端辺クランピングにより強化される。パネル８０は更に、実現される音響性能に
関して中立的若しくは有利に配置された局所化弾性サスペンション８４を備えた
状態で示されている。ハイパスフィルタ８５は、入力信号がトランスデューサ８
２を駆動するのに好ましく、便宜的に最良の再生の範囲まで、例えばＡ４サイズ
又は同等のパネルに対し１００Ｈｚ以上に制限する。従って、問題となる低周波
数のパネル／励振器振動がなくなる。

【００４３】 音響性能に関し、パネル８０上で音響インピーダンスローディングを制御し、
例えば周縁又は周辺域で、特に表面速度が速くなる傾向の強い駆動トランスデュ
ーサ８２付近で、比較的低くなるようにするのは有用である。このような有益な
制御手段を設けることとして、局所的平面部材に対する十分な隙間（例えば約１
−３センチメートル）、及び／又は隣接する周辺フレーム、又は支持手段又はグ
リル要素上のスロット又は別の開口を挙げることができる。

【００４４】 区域８１又はその周縁部の損失を含めた音響改善につながるよう慎重に機械的
減衰を整えることは実現可能であり有用でもあり、少なくとも高周波数で遮断さ
れるべきではない。これは材料を選定することにより達成でき、モノリス構造な
ポリカーボネート又はアクリル、及び／又は適切な表面コーティング、或いはラ
ミネート構造が挙げられる。

【００４５】 その結果、複数の駆動トランスデューサ周りの周縁領域に音響放射を効果的に
集中させることができ、コンピュータゲームといった少なくとも局所化された仮
想的なサウンドステージをもつアプリケーションのための近距離聴音について、
１つの音響チャネルよりも多くの再生を行うことが著しく容易になる。更には、
少なくとも視聴覚プレゼンテーションなどに関して、複数の活性化された音源を
組合わせる場合でも、加え合わせることにより問題が起きることはなくなる。

【００４６】 次の表は、図１１−２８が関係する研究に使用された実際のパネル部材に関連
する物理的パラメータを示す。

【００４７】 図１１−１４は２列目の高剛性パネル部材に関するものであり、図１５−２４
は１列目の低剛性パネル部材に関するものであり、図２５−２８は３列目の中剛
性パネル部材に関するものである。

【００４８】 グラフは全て、縦軸に音響出力パワー（ｄＢ／Ｗ）を、横軸に周波数をとって
おり、測定された音響出力パワーを周波数の関数として実際にプロットした点線
で示している。グラフのほとんどは上側の真パワーライン調整も示している。前
文で述べたように、この調整は平坦な直線に対して正規化を行なう機能を適用す
ることによるもので、低周波数でのパワーの落ち込みというしばしば遭遇する影
響を受けることなく共振モーダリティーの評価ができるようにしている。パワー
の滑らかさが音質に大きく寄与することが分っている。実際のパワー出力のこの
ように正規化された値から、平均２乗偏差の逆数により滑らかさの評価を生成す
ることは有益であり、棒グラフのほとんどはそのタイプである。

【００４９】 図１１−１４に関する高剛性パネル部材は、先の図７−９に用いられたものよ
りも実際には幾分か剛性が低いが、インボードのトランスデューサの、先に最適
であるとされた配置、即ちコーナから３／７、４／９長、即ち０．４２−０．４
４長の座標に対応する位置に単一のトランスデューサを配置するのが好ましいこ
とを明示している。しかしながら、それぞれの端辺毎に、このような位置の間に
、そしてこのような位置を越えて使用できる見込みのありそうな位置が実質的に
拡がっており、実際には短辺及び長辺それぞれの中間領域の約１０％及び１５％
以内、及び更には４分の１長位置の２８％及び３０％以内がそれに当たる。

【００５０】 別の間隔は０．０９までとしてはいるが、少なくとも殆どの部分につき、トラ
ンスデューサの端辺又は端辺付近の配置に対する試行位置は、インボードのトラ
ンスデューサ位置に対する０．４２という好適な座標値と端辺の中間点（０．５
）との間の差に実質的に相当する間隔に基づいている。通常の試行位置は、従っ
て０．０８、０．１７、０．２８、０．３３、０．４２、０．５０である。

【００５１】 図２３を参照すると、図示したグラフ及び棒グラフは、トランスデューサにと
って最良且つ見込みがありそうな位置を示しており、局所化されたクランピング
については見込みの少ないトランスデューサ位置を改良する可能性がある位置を
示していることは明らかである。

【００５２】 単一のトランスデューサを端辺又は端辺付近に配置することに関する限り、図
１５及び２５が示すように、剛性がかなり低いものと中間のものという別の２種
類のテスト用パネル部材も、パワーベースでの滑らかさに関してインボードと対
等の優位性を示している。しかしながら、剛性が低いパネル部材は、見込みのあ
る位置範囲に近いものとして、コーナから約４分の１から１０分の１未満までの
別の帯域を示している。興味深いことに、図３１Ａの逆平均２乗偏差棒グラフか
ら分かるように、評価が効率即ちパワー出力の量に基づく場合、真の出力パワー
プロットを通る正中線が平均２乗偏差に使用されるベースになる場合がそうであ
るが、そのような場合には上記帯域は斜めになり４分の１長位置を強調し、イン
ボードの座標関連位置に対し最も好ましいものとなる。剛性が中程度のパネル部
材は、剛性が高いパネル部材の特徴の方向に近づいており、インボードの好適座
標位置の間に見込みのある広がりを示しているが、１０分の１位置周りにも見込
みがあることが分かる。

【００５３】 真の出力パワープロットを吟味すれば、モーダリティーが重要な要素と考えら
れる音響再生の予想される質、即ち共振モードの励振の数及び均一度に対する影
響という意味では、トランスデューサの標示される最良の端辺位置と実現可能な
端辺位置の間には差があることが当業者には自明であろう。出力パワーの滑らか
さ評価に基づき好適であると示される位置に関し、モーダリティのような特性が
より見込みがあるように見える場合には、無論、入力信号を上記の正規化の後に
示されるものに向けて処理することは可能であり、特に、信号調整又は等化とい
う形で低周波数を選択的に増幅することができる。このことは効率ベースで最適
化された位置を使用して入手できるパワー（実際にそれを超える）を実現するが
、より多くの入力パワーを使用しなければならないので、効率的といえないのは
明らかである。

【００５４】 従って、予示したように、低周波数のパワーを上げる他の方法が研究されてお
り、それらは即ちバッフリング及び／又は選択的に間隔を空けた局所的クランピ
ング又は全端辺クランピングである。図１８Ａ、Ｂ、Ｃは、低剛性パネルよりも
６０％多くの区域で周辺バッフルを施したもの、トランスデューサ位置には使わ
ない３端辺全てに固定クランピングを施したもの、及びこのようなバッフルとク
ランピングの両方を施したたものにつき、低周波数出力が概ね有効に上がること
を示している。このようなバッフルはモーダリティーを維持する傾向にあるが、
特定の用途では必ずしも実行できるわけではない。したがって、クランピングを
よく研究することは、低剛性のパネル部材について代替のトランスデューサ端辺
位置という観点で価値があるように思われる。その結果は、図３１Ｂ、Ｃ、Ｄの
棒グラフそれぞれから分かるように、効率に基づく評価は、トランスデューサ位
置の端辺は長さに沿ってクランプしないで、平行な２端辺又は３端辺での全端辺
クランピングをした場合と、図２９“Ｘ”に示すようなコーナ及び中間点７点の
局所クランピングをした場合の両方共、４分の１長点を強調する傾向にあること
を示した。しかし、図２９の“Ｘ”＋“Ｏ”の１３点クランピングの場合は、イ
ンボードの好適座標位置にはっきりと強調点が移った。パワー滑らかさに基づく
クランピングしたパネル部材の評価は、図１９Ａ、２０Ｂ、２１Ｂ、２２の棒グ
ラフに示すように、最良のトランスデューサ位置に関してはほぼ同じ結果を出し
ているが、次に好適な位置についてはかなり異なり、実際の出力パワーのプロッ
トを調べることにより概ね確認される。

【００５５】 実際に、熟練者による検討に基づいた採択とパワー出力の滑らかさによる評価
との間には一般的に強い相関のあることが分かっている。このことは、いずれに
してもあまり違いはないけれども音質ではなく効率を優先するという実際上の要
因がなければ、このような評価がわずかにでも優位性があることを確認する方向
にある。

【００５６】 局所化された端辺クランピングに対する別の用途は、見込みのないトランスデ
ューサ端辺位置を改善することに関連があり、図２３Ａ、Ｂの棒グラフは図面で
いえば対象としている端辺の左側ではなくて右側を示している。対象の事例は低
剛性パネル部材に関するものであり、３端辺全辺クランピングと７点クランピン
グであり、局所化されたクランプがトランスデューサ手段と同じ端辺に沿って動
くものである。両方の場合、励振器からより遠いコーナからの約４分の１長の位
置では改善が見られたが、クランピング条件なしについては図２３Ｂの右側の棒
グラフを参照されたい。図２３Ａに示すように、全端辺クランピングの場合は広
がりがより大きい。

【００５７】 パワー効率に基づく評価とパワー滑らかさに基づく評価との間に不一致がある
場合は、トランスデューサが効果的に関わっている端辺に対するコーナにクラン
ピングを施したパネル部材はコーナに何の力も働かせないことを心に留めておく
ことが大事である。つまり、振動活動が波腹ピークに到達する前には、関係する
共振モードに対し、半波長距離までしかないはずである。コーナに近いトランス
デューサ位置への優位性がパワー滑らかさ評価によって示される場合は、関係す
る全ての共振モード波形と結びつくことにより、平滑さがその波形中に極めて小
さい隆起となるものの、低パワー／効率となりかねないので用心して扱われるべ
きである。従って、対応するパワー／効率の評価を調べることが推奨される。実
際に最良のものは、評価の２つの基本の間に実質的一致がある場合であることが
多く、そうでなければ特定の用途に対してはある妥協が特別に当てはまる場合で
あり、評価目的に合わせて正規化無しでも有りでも有利であればどちらでも良い
が、パワー／周波数グラフの熟練者による検討を考慮にいれることが望ましい。

【００５８】 高い剛性又は中程度の剛性を有する幾つかの調査したパネル部材については、
最良のトランスデューサ端辺位置に関し計測結果に相当一貫性のある尺度が認め
られたが、他の見込みのある位置に関してはかなり差が認められた。更に低い剛
性のパネル部材は見込みのあるトランスデューサ端辺位置に関しては、あまり決
定的なことがないことがはっきりした。

【００５９】 この位置は、同一パネル部材の端辺に２個以上のトランスデューサ手段を配し
て使用する場合を考慮する際には更により明白になる。パネル部材の共振モード
との連結を強化する位置は、それらとパネル部材の本来持っている共振振動パタ
ーンとの避けられない組み合わせ相互作用の複雑さに付きまとわれ、パネル端辺
だけに生じるこのような分布振動パターンにより合成されたものとなる。確立さ
れたインボードのトランスデューサの好適な位置の座標に基づく単純な規則から
注目すべき変化がある。しかし、評価手順には、端辺配置されたトランスデュー
サ位置の良好な組み合わせを見つけるための有効なツールを使用できる。

【００６０】 図１３Ａ、１４Ａでは、前記の表の高剛性パネルについて、単一のトランスデ
ューサ手段を長辺に沿って、０．４２の好適位置に対して約０．３８−０．４５
の許容差範囲内の位置に配置している。第２トランスデューサ手段は、最も近い
短辺に沿って変化させてあり、図１４Ａでは、最も遠い０．４２好適位置、即ち
０．５８に中心合わせしたものが、共通のコーナから約４分の１、３分の１、３
分の２長の他の位置に比べて周縁優位性を示している。興味深いことに、第２ト
ランスデューサ手段を短いパネル端辺に沿う約０．５８好適位置に固定し、他の
トランスデューサを長いパネル端辺に沿って位置を変化させると（図１３Ｂ、１
４Ｂ参照）、最適及び次に最適な位置は長いパネル端辺に沿う約５分の１（０．
１７）及び４分の１長位置になり、両方の位置ともにパワー滑らかさに関して開
始位置（約０．４２）よりも良好となっている。これは明らかに反復法で更に適
用することのできる手順ではあるが、しかしながら、パワー／効率評価と熟練者
による検討の何れか又は両方を展開することが推奨され、特に、手順内で位置が
収束しないか、又は良好な位置として示されるところが実際には希望よりも好ま
しくない（又は以前に手順内で好ましくなかった）場合において推奨される。

【００６１】 図１６Ａ、Ｂは、低剛性パネル部材で、長辺に対して好適な約０．４２トラン
スデューサ位置を適用し、第２トランスデューサは最も近い短辺に沿って位置を
変えた場合の研究の結果を示している。パワー滑らかさ増加には大した違いは見
られず、最適な３箇所は直近の両コーナと最も近い０．４２優位位置であり、そ
の他にも幾つかの組み合わせに対する概ね好適な位置がどれかの象限内にある。

【００６２】 中剛性パネル部材に対する同様の研究は、図２８Ａ、Ｂにある通り、隣接する
象限の好ましい０．４２トランスデューサ位置（実際には０．５８）の優位性を
強く示した。 低剛性パネル部材の事例に戻るが、２つの効果が、あまりよく定義されていな
い最適の／最適に近い励振器位置に寄与していることが分かる。１つは、最適化
の周波数の範囲に対するパネルモードが、高剛性パネル部材の場合よりも高いこ
とである。従って、パネル部材は連続体により近い近似体になり、出力パワーの
滑らかさのトランスデューサ位置への依存、特に第２トランスデューサ位置への
依存が弱まる。 もう１つの効果はパネル部材の機械的インピーダンスが非常に低いことに関連
し、これがエネルギー伝達に関してトランスデューサ位置への依存がそれほど強
くないことにつながる。関連するメカニズムについて以下に説明する。

【００６３】 図３０の１００、１０１を参照すると、パネル部材の機械的インピーダンス（
Ｚｍ）が印加された点荷重に対し生じる運動を決める。パネルインピーダンスよ
り非常に少ないか、あってもほとんど等しいような機械的インピーダンスを持つ
物体がパネル部材に取り付けられると、その物体が取り付けられた位置ではパネ
ル運動に強力な偏が生じる。可動コイル型の励振用トランスデューサをパネルに
取り付けると、パネルを接地質量体（トランスデューサの磁石カップ、１０２参
照）にばね（ボイスコイルサスペンション、１０２参照）を介して接続するのと
同じになる。このようなばねのインピーダンスがパネルインピーダンスにあまり
にも近ければ、トランスデューサ位置でのパネル運動をある程度規定することに
なる。トランスデューサ位置の点運動を全体的に定めるこのばねの限界点では、
入力パワーの励振器位置への依存はないことになる。実際には、ばねインピーダ
ンスのパネルインピーダンスに対する割合は、最適トランスデューサ位置に深く
影響するので、結果は最良の／最良に近いトランスデューサ位置にとってもはや
それほど明白ではない。

【００６４】 機械インピーダンスはパネル辺では相当低く、この低機械インピーダンスはイ
ンボードのトランスデューサ位置にとってよりも辺部トランスデューサ位置に対
してより大きな影響を及ぼし、これはトランスデューサ、ボイスコイルサスペン
ションがより大きな影響力を有することを意味する。特に、前記の表の低剛性パ
ネル部材では、 パネル本体の機械インピーダンスは、 Ｚｍｂｏｄｙ＝２．７Ｎｓｍ^-1である。 パネル端辺での機械インピーダンスは約Ｚｍｂｏｄｙの半分、即ち、 Ｚｍｅｄｇｅ＝１．３Ｎｓｍ^-1である。 使用するトランスデューサのボイスコイルサスペンションのコンプライアンスは
、 Ｃｍｓ＝０．５２×１０^-3ｍＮ^-1である。

【００６５】 モード状周波数それぞれでの機械インピーダンスは、平均インピーダンスＺｍ
ｅｄｇｅよりも低い程度になるはずである。従って、それ以下で励振器がパネル
部材に強い影響を及ぼす周波数を推定することが可能であり、例えば、ボイスコ
イルサスペンションのインピーダンスがパネル縁辺での平均インピーダンスの約
５分の１となるところがそうである。従って、 であり、１２００Ｈｚの推定値を与え、これより下ではトランスデューサ及びパ
ネルは意図的に連結されるが、それは最適化の周波数範囲内である。

【００６６】 トランスデューサとこのような低機械インピーダンスを有するパネル部材を、
１つの連結されたシステムとして考えると、トランスデューサはパネル部材のイ
ンピーダンスを部分的に規定し、出力パワーの滑らかさのトランスデューサ位置
への依存度が低くなる。 高剛性パネルにつきこのような分析を繰り返すことにより、１３０Ｈｚという
対応する周波数が得られるが、これは最適化周波数範囲を外れている。

【図面の簡単な説明】

本発明の特定の実施例を図面で示すので、上記説明の参照として頂きたい。

【図１】 上記ＰＣＴ出願に概括的に説明しているトランスデューサを取り付けた分布モ
ード音響パネルを示す図である。

【図２】 音響パネルの周縁又は端辺を励振する４つの異なる方法を示す略図である。

【図３】 図２に示す作用を実行するため、音響パネルの縁部にトランスデューサをどの
ように配置できるかを示す図である。

【図３Ａ】 図３のパネルが透明パネルとなっているものを示す。

【図４】 破線で示す図１のインボード配置のトランスデューサに対応する、トランスデ
ューサにとって好ましい４箇所の周縁位置を示す略図である。

【図５】 もう１つの好適なインボード駆動位置に対応する、同じく４つの好ましい位置
と、相補的又は仮想のインボード駆動位置に対応する好ましい一対の位置を示す
図である。

【図６】 このような好ましい位置にある任意の対及び全４個の駆動トランスデューサが
テスト用にどのように接続されたかを示す図である。

【図７】 好適な対になった縁部駆動トランスデューサ位置が少ない場合に可能なものを
示す図である。

【図８】 コーナ駆動位置とインボード好適駆動位置にある役に立つマスローディングと
を示す図である。

【図９】 ４箇所の通常は好ましくないとされる縁部駆動トランスデューサ位置を、多く
の縁部マスローディング又はクランピング位置と共に示す図である。

【図９Ａ】 テストマスと駆動トランスデューサがどのようにパネルと関連しているかを示
す図である。

【図１０】 駆動トランスデューサ、クランプ終端、弾性サスペンション／取り付けに対す
る周縁位置内の障害物のないインボード区域を示す図である。

【図１１Ａ】 剛性が極めて高い実質的に矩形のパネル部材で、単一のトランスデューサが長
い辺に沿って配置されている場合に関する、出力パワー／周波数の関係を示すグ
ラフである。

【図１１Ｂ】 剛性が極めて高い実質的に矩形のパネル部材で、単一のトランスデューサが短
い辺に沿って配置されている場合に関する、出力パワー／周波数の関係を示すグ
ラフである。

【図１２Ａ】 出力パワーの滑らかさの計測値を示す関連棒グラフである。

【図１２Ｂ】 出力パワーの滑らかさの計測値を示す関連棒グラフである。

【図１３Ａ】 ２個のトランスデューサを配し、１個の位置を短辺又は長辺の上で動かした場
合の、出力パワー／周波数の関係を示すグラフである。

【図１３Ｂ】 ２個のトランスデューサを配し、１個の位置を短辺又は長辺の上で動かした場
合の、出力パワー／周波数の関係を示すグラフである。

【図１４Ａ】 出力パワーの滑らかさの測定値を示す関連棒グラフである。

【図１４Ｂ】 出力パワーの滑らかさの測定値を示す関連棒グラフである。

【図１５Ａ】 剛性がかなり低いパネル部材で、単一のトランスデューサが長辺に沿って配置
されている場合についての、出力パワー／周波数の関係を示すグラフである。

【図１５Ｂ】 剛性がかなり低いパネル部材で単一のトランスデューサが長辺に沿って配置さ
れている場合についての、パワー滑らかさ棒グラフである。

【図１６Ａ】 第２トランスデューサが短辺に沿って配置されている場合についての、出力パ
ワー／周波数の関係を示すグラフである。

【図１６Ｂ】 第２トランスデューサが短辺に沿って配置されている場合についての、パワー
滑らかさ棒グラフである。

【図１７】 剛性の低いパネル部材で、トランスデューサが好適にインボードにある場合と
辺にある場合にパワー出力を比較したグラフである。

【図１８Ａ】 バフリングの効果を示すグラフである。

【図１８Ｂ】 ３端辺クランピングの効果を示すグラフである。

【図１８Ｃ】 バフリングの効果、３端辺クランピングの効果、の両方の効果を示すグラフで
ある。

【図１９Ａ】 剛性の低いパネル部材で、３端辺に沿ってクランプされ、トランスデューサ
が第４辺にある場合の、出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図１９Ｂ】 剛性の低いパネル部材で、３端辺に沿ってクランプされ、トランスデューサ
が第４辺にある場合の、関連パワー滑らかさ棒グラフである。

【図２０Ａ】 剛性の低いパネル部材で、平行な２端辺上でクランプされ、トランスデュー
サが別の辺にある場合の、出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２０Ｂ】 剛性の低いパネル部材で、平行な２端辺上でクランプされ、トランスデュー
サが別の辺にある場合の、関連パワー滑らかさ棒グラフである。

【図２１Ａ】 剛性の低いパネル部材で、コーナ／端辺中間で局所的にクランプされ、トラン
スデューサが別の長辺にある場合の、出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２１Ｂ】 剛性の低いパネル部材で、コーナ／端辺中間で局所的にクランプされ、トラン
スデューサが別の長辺にある場合の、出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２２】 剛性の低いパネル部材で、局所的クランピングが更に、別のコーナ／中間点ク
ランピングの間に施されている場合のパワー滑らかさ棒グラフである。

【図２３Ａ】 剛性の低いパネル部材で、３端辺が７点でクランプされ、もう１箇所の局所ク
ランプの位置はトランスデューサ手段が好ましくない位置にある別の辺に沿って
ある場合の、正規化なしのパワー評価を示す棒グラフである。

【図２３Ｂ】 剛性の低いパネル部材で、全端辺クランプなしで、他の１箇所の局所クランプ
の位置はトランスデューサ手段が好ましくない位置にある別の辺に沿ってある場
合の、正規化なしのパワー評価を示す棒グラフである。

【図２４Ａ】 ３端辺がクランプされた事例で正規化をして評価されたものについての、パワ
ー出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２４Ｂ】 ３端辺がクランプされた事例で正規化をして評価されたものについての、関連
パワー滑らかさ棒グラフである。

【図２５Ａ】 剛性が中程度のパネル部材で、単一のトランスデューサが長辺に沿って配置さ
れ、正規化が行なわれた場合のパワー出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２５Ｂ】 剛性が中程度のパネル部材で、単一のトランスデューサが長辺に沿って配置さ
れ、正規化が行なわれた場合の関連パワー滑らかさ棒グラフである。

【図２６Ａ】 剛性が中程度のパネル部材で、７点で局所的にクランプされ、正規化無しで評
価された場合についての出力／周波数の関係を示すグラフである。

【図２６Ｂ】 剛性が中程度のパネル部材で、７点で局所的にクランプされ、正規化無しで評
価された場合についてのパワー評価棒グラフである。

【図２７Ａ】 図２６Ａと同じであるが、パワー滑らかさ評価につき正規化が行なわれた場合
を示すグラフである。

【図２７Ｂ】 図２６Ｂと同じであるが、パワー滑らかさ評価につき正規化が行なわれた場合
を示すグラフである。

【図２８Ａ】 剛性が中程度のパネル部材で、第２トランスデューサが短辺に沿って配置され
ている場合についてのパワー出力グラフである。

【図２８Ｂ】 剛性が中程度のパネル部材で、第２トランスデューサが短辺に沿って配置され
ている場合についてのパワー滑らかさ棒グラフである。

【図２９】 上記に適用された７点及び１３点の局所的クランピングを示す図である。

【図３０】 トランスデューサ内コンプライアンスの影響力を説明するのに有効な概略図で
ある。

【図３１Ａ】 剛性が低いパネル部材について、種々の端辺条件に対するパワー効率を示す棒
グラフである。

【図３１Ｂ】 剛性が低いパネル部材について、種々の端辺条件に対するパワー効率を示す棒
グラフである。

【図３１Ｃ】 剛性が低いパネル部材について、種々の端辺条件に対するパワー効率を示す棒
グラフである。

【図３１Ｄ】 剛性が低いパネル部材について、種々の端辺条件に対するパワー効率を示す棒
グラフである。

【図３１Ｅ】 剛性が低いパネル部材について、種々の端辺条件に対するパワー効率を示す棒
グラフである。

【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書

【提出日】平成１２年１月１９日（２０００．１．１９）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【特許請求の範囲】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 ９８１１１００．８ (32)優先日 平成10年５月23日(1998．5．23) (33)優先権主張国 イギリス（ＧＢ） (31)優先権主張番号 ９８１３２９３．９ (32)優先日 平成10年６月20日(1998．6．20) (33)優先権主張国 イギリス（ＧＢ） (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ， ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，Ｌ Ｕ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ， ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，Ｕ Ｇ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 アジマ ヘンリー イギリス ケンブリッジ シービー２ ２ ティーティー チョーサー ロード サウ スエイカー クローズ ３ (72)発明者 コロームス マーティン イギリス ロンドン エヌダブリュー２ ２ディーエイ バージェス ヒル 22 (72)発明者 バンク グレイアム イギリス ケンブリッジシャー ピーイー 18 ６ジーエル ハンティンドン ボアー トゥリー ウェイ １ (72)発明者 ヒル ニコラス パトリック ローランド イギリス ケンブリッジ シービー１ ４ エイダブリュー チェリー ヒントン ロ ード 206 ザ フラット Ｆターム(参考） 5D004 BB01 CD07 5D016 AA01 DA03

Claims (48)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 パネル部材に連結されたトランスデューサ手段と連携して音
   響性能を決定する撓み波作用の共振モードの分布を有するパネル部材を備えた能
   動音響機器において、前記トランスデューサ手段が前記パネル部材の周縁位置に
   配置され、その配置により能動的な前記共振モードの前記分布に依存する音響的
   に満足できる作用が生じるようになっていることを特徴とする能動音響機器。
2. 【請求項２】 前記周縁位置が、前記パネル部材と連携する前記トランスデ
   ューサ手段の作動に関わる前記共振モードの数と周波数に関して、その場所に配
   置される前記トランスデューサ手段と前記パネル部材との最適又は好適な作動上
   の相互作用のために選択されていることを特徴とする請求項１に記載の能動音響
   機器。
3. 【請求項３】 前記周縁位置が、音響放射器又はラウドスピーカーとしての
   音響出力のパワーに関して、その場所に配置される前記トランスデューサ手段と
   前記パネル部材との最適又は好適な作動上の相互作用のために選択されているこ
   とを特徴とする請求項１又は２に記載の能動音響機器。
4. 【請求項４】 前記周縁位置が、音響放射器又はラウドスピーカーとしての
   音響出力パワーの滑らかさに関して、その場所に配置される前記トランスデュー
   サ手段と前記パネル部材との最適又は好適な作動上の相互作用のために選択され
   ていることを特徴とする請求項１、２、３の何れか１項に記載の能動音響機器。
5. 【請求項５】 前記パネル部材が端辺クランピング手段を有することを特徴
   とする上記請求項の何れか１項に記載の能動音響機器。
6. 【請求項６】 前記端辺クランピング手段が局所化されていることを特徴と
   する請求項５に記載の能動音響機器。
7. 【請求項７】 前記配置が、前記パネル部材との最適な作動上の相互作用の
   ためにそれ自身が選択されたのではない前記周縁位置に配置されたトランスデュ
   ーサ手段と連携して機器の音響動作を改善するために配置された前記局所化され
   た端辺クランピング手段を含むことを特徴とする請求項１に基づく請求項６に記
   載の能動音響機器。
8. 【請求項８】 前記局所化された端辺クランピング手段を複数個有すること
   を特徴とする請求項６に記載の能動音響機器。
9. 【請求項９】 前記複数の局所化された端辺クランピング手段相互間の間隔
   取りが、機器の音響作用へのそれらの寄与を上げるために、低周波数共振モード
   の波長に関係することを特徴とする請求項７に記載の能動音響機器。
10. 【請求項１０】 前記パネル部材が、１つよりも多い辺に関連する前記局所
    化された端辺クランピング手段を有する複数辺形状であることを特徴とする請求
    項７、８、９の何れか１項に記載の能動音響機器。
11. 【請求項１１】 前記パネル部材が、前記トランスデューサ手段と関連して
    いない３辺と関連する前記複数の局所化された端辺クランピング手段を有する実
    質的に矩形であることを特徴とする請求項８に基づく請求項１０に記載の能動音
    響機器。
12. 【請求項１２】 前記複数の局所化された端辺クランピング手段が各コーナ
    と前記３辺の各中点にあることを特徴とする請求項１１に記載の能動音響機器。
13. 【請求項１３】 前記端辺クランピング手段が前記パネル部材に沿って延び
    ていることを特徴とする請求項５に記載の能動音響機器。
14. 【請求項１４】 前記パネル部材が複数辺形状で、前記端辺クランピング手
    段が前記トランスデューサ手段と関連していない少なくとも１辺に沿って延びて
    いることを特徴とする請求項１３に記載の能動音響機器。
15. 【請求項１５】 前記パネル部材が実質的に矩形で、前記端辺クランピング
    手段が平行する２辺に沿って延びていることを特徴とする請求項１４に記載の能
    動音響機器。
16. 【請求項１６】 前記端辺クランピング手段が、３辺に沿って延びているこ
    とを特徴とする請求項１４に記載の能動音響機器。
17. 【請求項１７】 前記パネル部材が、少なくとも２個の前記トランスデュー
    サをその端辺に有することを特徴とする上記請求項の何れか１項に記載の能動音
    響機器。
18. 【請求項１８】 前記パネル部材が、少なくとも２つの側辺と関連する前記
    トランスデューサ手段を有する複数辺形状であることを特徴とする請求項１７に
    記載の能動音響機器。
19. 【請求項１９】 前記パネル部材が、長辺及び短辺に関連する前記トランス
    デューサ手段を有する実質的に矩形であることを特徴とする請求項１７又は１８
    の何れか１項に記載の能動音響機器。
20. 【請求項２０】 少なくとも１箇所の前記周縁位置が、実現可能であると知
    られているインボードトランスデューサ位置と相関を有することを特徴とする上
    記請求項の何れか１項に記載の能動音響機器。
21. 【請求項２１】 前記パネル部材周り及びそれを超えて延びるバッフル手段
    を更に備えていることを特徴とする上記請求項の何れか１項に記載の能動音響機
    器。
22. 【請求項２２】 前記パネル部材が、少なくとも部分的には透明又は半透明
    であることを特徴とする上記請求項の何れか１項に記載の能動音響機器。
23. 【請求項２３】 前記トランスデューサ手段が電気機械式であることを特徴
    とする上記請求項の何れか１項に記載の能動音響機器。
24. 【請求項２４】 前記トランスデューサが、前記パネル部材の端辺に粗密波
    を送るために、及び／又は前記パネル部材に沿って横撓み波を送る目的で前記パ
    ネル部材の端辺を横方向に撓ませるために、及び／又は前記パネル部材のコーナ
    を横切るねじりを与えるために、及び／又は前記パネル部材の局所端辺領域に線
    形撓みを生成するために作動することを特徴とする上記請求項の何れか１項に記
    載の能動音響機器。
25. 【請求項２５】 パネル部材に適切に連結されたトランスデューサ手段と連
    携した満足のいく音響性能に有益な撓み波作用の共振モードの分布を有するパネ
    ル部材を備えた能動音響機器を作る方法において、前記トランスデューサ手段を
    前記パネル部材の多くの異なる周縁位置に配置する結果として生じる音響性能を
    評価する段階と、満足のいく音響性能のために前記周縁位置を選択する段階とか
    ら成ることを特徴とする方法。
26. 【請求項２６】 パネル部材に適切に連結されたトランスデューサ手段と連
    携した満足のいく音響性能に有益な撓み波作用の共振モードの分布を有するパネ
    ル部材を備えた能動音響機器を作る方法において、前記トランスデューサ手段を
    幾つかの特定の周縁位置に配置する結果として生じる前記音響性能を改善するた
    めに局所化されたクランピング手段を追加する段階から成り、更に、前記局所化
    されたクランピング手段を前記パネル部材の多くの異なる周縁位置に配置する結
    果として生じる音響性能を評価する段階と、満足のいく音響性能のために前記周
    縁位置を選択する段階とを含むことを特徴とする方法。
27. 【請求項２７】 前記音響出力の前記評価する段階が、前記能動音響機器の
    意図される使用及び満足できる性能に密接な関係のある周波数範囲に限定される
    ことを特徴とする請求項２５又は２６の何れか１項に記載の方法。
28. 【請求項２８】 前記評価する段階が、音響放射器又はラウドスピーカーと
    して作動する能動音響機器の評価であり、前記異なる周縁位置を使用した場合の
    その音響出力に関係することを特徴とする請求項２５、２６、２７の何れか１項
    に記載の方法。
29. 【請求項２９】 前記音響出力を評価する段階が、共振モードの数、及び／
    又はそれらの周波数又は分布、及び／又は前記音響出力に対するそれらの寄与の
    均等性についての、前記共振モードに対応する内容に関係する又はその内容を含
    むことを特徴とする請求項２８に記載の方法。
30. 【請求項３０】 前記音響出力を評価する段階が、前記音響出力のパワーの
    量、つまり、入力機械振動（通常起きる電気駆動）を前記音響出力へ変換する際
    の効率に関係するか、又は効率を含んでいることを特徴とする請求項２８又は２
    ９の何れか１項に記載の方法。
31. 【請求項３１】 前記音響出力を評価する段階が、前記音響出力のパワーの
    滑らかさ、つまり、前記共振モードからの寄与の均等性に関係するか、又はその
    均等性を含んでいることを特徴とする請求項２８、２９、３０の何れか１項に記
    載の方法。
32. 【請求項３２】 前記評価する段階が、前記音響出力をある基準値に関連づ
    ける段階と、前記基準値からの偏差に従って評価尺度を生成する段階を含んでい
    ることを特徴とする請求項３０又は３１の何れか１項に記載の方法。
33. 【請求項３３】 前記基準値が、前記音響出力の特の定周波数範囲に亘る単
    一の実質的な中央値であることを特徴とする請求項３２に基づく請求項３０に記
    載の方法。
34. 【請求項３４】 前記基準値が、前記音響出力の特定の周波数範囲に亘る前
    記音響出力全体を通しての実質的な中央値の連続物又は連続体を含むことを特徴
    とする請求項３１に基づく請求項３２に記載の方法。
35. 【請求項３５】 前記評価する段階が、測定された前記音響出力を、意味の
    ある単一の値を有する前記基準値と一致するレベルに調整する段階を含むことを
    特徴とする請求項３４に記載の方法。
36. 【請求項３６】 前記単一の中央値が、前記共振モードが比較的密な高周波
    数に適用されるものに合致していることを特徴とする請求項３５に記載の方法。
37. 【請求項３７】 前記調整する段階が、前記共振モードがそれほど密でない
    低周波数のレベルを持ち上げることを含むことを特徴とする請求項３５又は３６
    の何れか１項に記載の方法。
38. 【請求項３８】 前記評価尺度が前記基準値からの平均２乗偏差を含んでい
    ることを特徴とする請求項３２から３７までの何れか１項に記載の方法。
39. 【請求項３９】 前記評価尺度が前記基準値からの逆平均２乗偏差を含んで
    いることを特徴とする請求項３８に記載の方法。
40. 【請求項４０】 上記請求項５、６、７の何れか１項に記載の方法の適用が
    、上記請求項５から７までの方法とは別の少なくとも１つの方法を、前記同じ数
    の異なる位置からの前記同じ音響出力に対し適用することを従えているか又は伴
    うことを特徴とする、上記方法に関する請求項の何れか１項に記載の方法。
41. 【請求項４１】 ３つ又はそれ以上の辺又は端辺のある前記パネル部材に適
    用される方法において、前記評価する段階の各々が、前記パネル部材の全く同じ
    端辺に沿って間隔を空けて設けられた前記多くの異なる位置に適用されることを
    特徴とする上記方法に関する請求項の何れか１項に記載の方法。
42. 【請求項４２】 前記評価する段階が前記パネル部材の１つの周縁位置に既
    に第１トランスデューサ手段を配置した状態で適用され、且つ前記評価する段階
    が第１トランスデューサ手段と共に満足のいく作動をするように第２トランスデ
    ューサ手段のために別の周縁位置を見つける役目を負っていることを特徴とする
    、請求項２５に基づく請求項４１に記載の方法。
43. 【請求項４３】 前記第１トランスデューサ手段の１つの周縁位置が、前記
    評価のより早い段階で最適又は実現可能であることが示されているものであるこ
    とを特徴とする請求項４２に記載の方法。
44. 【請求項４４】 前記第１及び第２のトランスデューサ手段が、前記パネル
    部材のそれぞれ異なる端辺に関わる周縁に配置されていることを特徴とする請求
    項４３に記載の方法。
45. 【請求項４５】 前記異なる端辺が実質的に矩形のパネルの長辺及び短辺で
    あることを特徴とする請求項４４に記載の方法。
46. 【請求項４６】 前記第１トランスデューサ手段が前記長辺に関わる周縁に
    配置されていることを特徴とする請求項４５に記載の方法。
47. 【請求項４７】 実質的に矩形のパネル部材の長辺及び短辺が、別々の前記
    評価する段階において個別に評価されることを特徴とする請求項４６に記載の方
    法。
48. 【請求項４８】 前記１つの辺に沿う前記様々な位置の間隔取りが、前記１
    つの端辺の中点と前記パネル部材のインボードの既知の良好なトランスデューサ
    位置に対して直交する点との間の差に関係することを特徴とする、上記方法に関
    する請求項の何れか１項に記載の方法。