JP2002003951A - 異方性の小さい冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
異方性の小さい冷延鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さい冷
延鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、０．０１％≦Ｃ≦０．０５
％、Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．５％、Ｓ≦０．０３
％、Ｐ≦０．０２５％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
４％、Ｂ≦０．００３５％を含み、更に、−０．００１
０≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．００１５を満たし、残部が
実質的にＦｅ及び不可避不純物よりなる鋼を（１）仕上
圧延温度をＡｒ3以上、９３０℃以下とする熱間圧延。
（２）熱間圧延後、ｔ≦５．７７−０．００６×ＦＴ＋
２５０×Ｂを満足するｔ秒以内に２００℃／Ｓ以上で冷
却を開始し、８００〜７００℃まで冷却。但し、ＦＴ：
仕上圧延温度（℃）（３）冷却後、１Ｓ以上放冷した
後、４０℃／ｓ以下で緩冷却した後に巻取る。（４）酸
洗後、冷圧率（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１０００
０）％以下の冷間圧延。（５）８００℃以下で焼鈍する
ことを含む工程により製造する。
延鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、０．０１％≦Ｃ≦０．０５
％、Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦０．５％、Ｓ≦０．０３
％、Ｐ≦０．０２５％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
４％、Ｂ≦０．００３５％を含み、更に、−０．００１
０≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．００１５を満たし、残部が
実質的にＦｅ及び不可避不純物よりなる鋼を（１）仕上
圧延温度をＡｒ3以上、９３０℃以下とする熱間圧延。
（２）熱間圧延後、ｔ≦５．７７−０．００６×ＦＴ＋
２５０×Ｂを満足するｔ秒以内に２００℃／Ｓ以上で冷
却を開始し、８００〜７００℃まで冷却。但し、ＦＴ：
仕上圧延温度（℃）（３）冷却後、１Ｓ以上放冷した
後、４０℃／ｓ以下で緩冷却した後に巻取る。（４）酸
洗後、冷圧率（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１０００
０）％以下の冷間圧延。（５）８００℃以下で焼鈍する
ことを含む工程により製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車や家電製品
等に用いられる冷延鋼板の製造方法に関し、特に異方性
の小さいものの製造方法に関する。
等に用いられる冷延鋼板の製造方法に関し、特に異方性
の小さいものの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車や家電製品などに使用される鋼板
には高い成形性が要求され、軟質,高ｒ値化が精力的に
進められている。連続焼鈍によってこのような高加工性
冷延鋼板を製造する場合、鋼中のＣ，Ｎを低減し、炭窒
化物形成元素を添加し、Ｃ，Ｎを完全に固定することが
有効で、ＩＦ鋼として実用化されてきているが、鋼中
Ｃ，Ｎを極限にまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等を添加するた
め、製造コストが高く、また異方性が大きい。そこで、
Ｃを極限まで低減せずに高加工性を得る技術として、低
炭素鋼にＢを添加してＮのみをＢＮとして固定するＢ添
加低炭素鋼が開発されてきたが、未だ、異方性を小さく
した鋼板の開発には至っていない。
には高い成形性が要求され、軟質,高ｒ値化が精力的に
進められている。連続焼鈍によってこのような高加工性
冷延鋼板を製造する場合、鋼中のＣ，Ｎを低減し、炭窒
化物形成元素を添加し、Ｃ，Ｎを完全に固定することが
有効で、ＩＦ鋼として実用化されてきているが、鋼中
Ｃ，Ｎを極限にまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等を添加するた
め、製造コストが高く、また異方性が大きい。そこで、
Ｃを極限まで低減せずに高加工性を得る技術として、低
炭素鋼にＢを添加してＮのみをＢＮとして固定するＢ添
加低炭素鋼が開発されてきたが、未だ、異方性を小さく
した鋼板の開発には至っていない。
【０００３】特開平７−１８８８５４号公報には、鋼成
分のうち、Ｃ−Ｍｎ，Ｍｎ−Ｂの添加量バランスの検討
により、熱延組織を細粒化し、異方性を低減する方法が
開示されているが、Ｃを３〜２５ｐｐｍまで低減する必
要があり、更に極低炭素鋼であるため本来は粒成長性が
良く、熱延条件に敏感であり、実用的技術とは言い難
い。
分のうち、Ｃ−Ｍｎ，Ｍｎ−Ｂの添加量バランスの検討
により、熱延組織を細粒化し、異方性を低減する方法が
開示されているが、Ｃを３〜２５ｐｐｍまで低減する必
要があり、更に極低炭素鋼であるため本来は粒成長性が
良く、熱延条件に敏感であり、実用的技術とは言い難
い。
【０００４】特開昭６４−１５３２７号公報には低温加
熱により、Ｂの炭化物形態を制御し、異方性を低減する
技術が開示されている。しかし、加熱温度が１０５０℃
程度であり、圧延負荷が大きく、鋼板サイズや生産管理
上の制約を生じ、実用上、問題があった。特開昭５８−
２５４３６号公報には、Ｃを４０ｐｐｍ以下まで低減
し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加する異方性
の小さい冷延鋼板の製造方法が開示されているが、やは
り、粒成長性が良く、熱延条件の変動に敏感であり、実
用に供するのは困難であった。
熱により、Ｂの炭化物形態を制御し、異方性を低減する
技術が開示されている。しかし、加熱温度が１０５０℃
程度であり、圧延負荷が大きく、鋼板サイズや生産管理
上の制約を生じ、実用上、問題があった。特開昭５８−
２５４３６号公報には、Ｃを４０ｐｐｍ以下まで低減
し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加する異方性
の小さい冷延鋼板の製造方法が開示されているが、やは
り、粒成長性が良く、熱延条件の変動に敏感であり、実
用に供するのは困難であった。
【０００５】特開平６−１８４６４５号公報、特開平５
−１１７７５９号公報、特開平５−１７１２９２号公報
には、Ｂ添加鋼の熱延条件を規定し、異方性を低減する
技術が開示されているが、熱延途中の中間保持時間が長
く、再加熱による鋼板温度の上昇が必要とされ、工業生
産上、効率的とは言い難かった。
−１１７７５９号公報、特開平５−１７１２９２号公報
には、Ｂ添加鋼の熱延条件を規定し、異方性を低減する
技術が開示されているが、熱延途中の中間保持時間が長
く、再加熱による鋼板温度の上昇が必要とされ、工業生
産上、効率的とは言い難かった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、ｒ
値の異方性の小さい軟質冷延鋼板の製造技術としていく
つか提案されているが、安定的に異方性を低減し、且つ
工業生産上有用な技術は開示されていない。
値の異方性の小さい軟質冷延鋼板の製造技術としていく
つか提案されているが、安定的に異方性を低減し、且つ
工業生産上有用な技術は開示されていない。
【０００７】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、複雑な工程や極低炭素鋼を用いずに異方性の小さな
冷延鋼板の製造方法を提供する。
で、複雑な工程や極低炭素鋼を用いずに異方性の小さな
冷延鋼板の製造方法を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】冷延鋼板のｒ値の異方性
を低減させるため、本発明者らは、成分組成、製造条件
の観点から鋭意検討を行い、低炭素鋼が極低炭素鋼に比
して、異方性が小さいことに着目し、Ｂ添加低炭素鋼に
おいてＢ量の制限により熱延板を細粒化し、冷間圧延率
を規定した場合、異方性が低減されること及び、焼鈍温
度の調整により、更に、異方性が低減されることを見出
した。尚、本発明における異方性とはｒ値における異方
性（Δｒ）を対象とする。
を低減させるため、本発明者らは、成分組成、製造条件
の観点から鋭意検討を行い、低炭素鋼が極低炭素鋼に比
して、異方性が小さいことに着目し、Ｂ添加低炭素鋼に
おいてＢ量の制限により熱延板を細粒化し、冷間圧延率
を規定した場合、異方性が低減されること及び、焼鈍温
度の調整により、更に、異方性が低減されることを見出
した。尚、本発明における異方性とはｒ値における異方
性（Δｒ）を対象とする。
【０００９】本発明は上記知見を基に、更に検討を加え
てなされたものである。すなわち、本発明は １．下記の工程を備えたことを特徴とする、質量％で、
０．０１％≦Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦
０．５％、Ｓ≦０．０３％、Ｐ≦０．０２５％、Ａｌ≦
０．１％、Ｎ≦０．００４％、Ｂ≦０．００３５％を含
み、更に、−０．００１０≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．０
０１５を満たし、残部が実質的にＦｅ及び不可避不純物
よりなる冷延鋼板の製造方法。
てなされたものである。すなわち、本発明は １．下記の工程を備えたことを特徴とする、質量％で、
０．０１％≦Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ≦０．１％、Ｍｎ≦
０．５％、Ｓ≦０．０３％、Ｐ≦０．０２５％、Ａｌ≦
０．１％、Ｎ≦０．００４％、Ｂ≦０．００３５％を含
み、更に、−０．００１０≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．０
０１５を満たし、残部が実質的にＦｅ及び不可避不純物
よりなる冷延鋼板の製造方法。
【００１０】（１）仕上圧延温度をＡｒ3以上、９３０
℃以下とする熱間圧延を行う工程。
℃以下とする熱間圧延を行う工程。
【００１１】（２）熱間圧延後、ｔ秒以内に２００℃／
Ｓ以上で冷却を開始し、８００〜７００℃まで冷却する
工程。
Ｓ以上で冷却を開始し、８００〜７００℃まで冷却する
工程。
【００１２】但し、ｔ≦５．７７−０．００６×ＦＴ＋
２５０×Ｂ ＦＴ：仕上圧延温度（℃） （３）冷却後、１Ｓ以上,４０℃／Ｓ以下で緩冷却した
後に、巻取る工程。
２５０×Ｂ ＦＴ：仕上圧延温度（℃） （３）冷却後、１Ｓ以上,４０℃／Ｓ以下で緩冷却した
後に、巻取る工程。
【００１３】（４）酸洗後、冷圧率（９０−｜Ｎ−１４
／１１Ｂ｜×１００００）％以下の冷間圧延を行う工
程。
／１１Ｂ｜×１００００）％以下の冷間圧延を行う工
程。
【００１４】（５）８００℃以下で焼鈍を行う工程。
【００１５】
【発明の実施の形態】１．成分組成 Ｃ Ｃは炭化物を生成し、粒成長を抑制し、異方性を低減す
るため添加する。０．０１％未満の場合、その効果が得
られず、０．０５％を超えると炭化物が多量に析出し、
延性を低下させ、耐時効性も低下させるため、０．０５
％以下とする。
るため添加する。０．０１％未満の場合、その効果が得
られず、０．０５％を超えると炭化物が多量に析出し、
延性を低下させ、耐時効性も低下させるため、０．０５
％以下とする。
【００１６】Ｓｉ Ｓｉは過剰に添加すると強度を上昇させ、成形性を劣化
させるため、０．１％以下とする。
させるため、０．１％以下とする。
【００１７】Ｍｎ Ｍｎは過剰に添加すると、鋼を硬質化し、成形性を劣化
させるため０．５％以下とする。尚、ＳをＭｎＳとして
固定し、熱間延性を向上させるため、０．０５％以上添
加することが望ましい。
させるため０．５％以下とする。尚、ＳをＭｎＳとして
固定し、熱間延性を向上させるため、０．０５％以上添
加することが望ましい。
【００１８】Ｐ Ｐは固溶強化元素であり、過剰に含有すると鋼を硬質化
するので、０．０２５％を上限とする。
するので、０．０２５％を上限とする。
【００１９】Ｓ Ｓは不可避不純物であり、熱間延性や成形性を阻害する
ため、ＭｎＳとして固定するが、その量が多すぎると伸
びフランジ性が低下することから、０．０３％以下と
し、その含有量は低いほど望ましい。
ため、ＭｎＳとして固定するが、その量が多すぎると伸
びフランジ性が低下することから、０．０３％以下と
し、その含有量は低いほど望ましい。
【００２０】Ａｌ Ａｌは脱酸剤として必要で０．０１％以上添加する。過
剰に添加すると変態点を上昇させ、鋼を硬質化させるた
め、０．１％以下とする。
剰に添加すると変態点を上昇させ、鋼を硬質化させるた
め、０．１％以下とする。
【００２１】Ｎ Ｎは、不可避不純物であるが、固溶状態では再結晶を抑
制し、異方性（Δｒ値）を助長させる。更に多量のＮは
耐時効性を劣化させるとともに、多量の窒化物は延性を
低下させることから０．００４％以下とする。
制し、異方性（Δｒ値）を助長させる。更に多量のＮは
耐時効性を劣化させるとともに、多量の窒化物は延性を
低下させることから０．００４％以下とする。
【００２２】Ｂ Ｂは、Ａｌより容易にＮと結合し、熱延板中の固溶Ｎを
固定し、異方性を低減させる。しかし、過剰に添加され
ると熱間圧延中の変形抵抗が大きくなり、熱延板の形状
精度を悪化させるため、０．００３５％を上限とする。
固定し、異方性を低減させる。しかし、過剰に添加され
ると熱間圧延中の変形抵抗が大きくなり、熱延板の形状
精度を悪化させるため、０．００３５％を上限とする。
【００２３】Ｎ−１４／１１Ｂ 更に、Ｂの添加においては、熱延板中の固溶Ｎ，Ｂを固
定し、異方性を低減させるため、−０．００１０≦Ｎ−
１４／１１Ｂ≦０．００１５を満足するようにする。本
規定により、効果が得られる詳細な理由は不明である
が、固溶Ｎ，Ｂが熱延板粒界に偏析し、冷間圧延時、集
合組織の配向性を強め、異方性を助長するのを防止する
ためと思われる。
定し、異方性を低減させるため、−０．００１０≦Ｎ−
１４／１１Ｂ≦０．００１５を満足するようにする。本
規定により、効果が得られる詳細な理由は不明である
が、固溶Ｎ，Ｂが熱延板粒界に偏析し、冷間圧延時、集
合組織の配向性を強め、異方性を助長するのを防止する
ためと思われる。
【００２４】２．製造条件 上記、好適範囲にある成分組成の鋼を熱延後、冷延し、
焼鈍を行う。
焼鈍を行う。
【００２５】熱間圧延仕上温度 仕上温度は熱延板の組織を細粒化させるため、規定す
る。仕上温度がＡｒ3未満の場合、粗大粒が発生し、一
方、９３０℃を超えるとオーステナイトが再結晶し、や
はり、結晶粒が粗大化するため、Ａｒ3以上、９３０℃
以下とする。尚、回復を完全に抑制するためには、９２
０℃以下が望ましい。
る。仕上温度がＡｒ3未満の場合、粗大粒が発生し、一
方、９３０℃を超えるとオーステナイトが再結晶し、や
はり、結晶粒が粗大化するため、Ａｒ3以上、９３０℃
以下とする。尚、回復を完全に抑制するためには、９２
０℃以下が望ましい。
【００２６】冷却開始時間 冷却開始時間は、熱延板を細粒化し、異方性を低減させ
るため、規定する。圧延で導入した転位が回復を開始す
る前に、冷却を行うため、冷却開始時間は、下式より求
まるｔ秒以内とする。
るため、規定する。圧延で導入した転位が回復を開始す
る前に、冷却を行うため、冷却開始時間は、下式より求
まるｔ秒以内とする。
【００２７】 ｔ≦５．７７−０．００６×ＦＴ＋２５０×Ｂ ＦＴ：仕上圧延温度（℃） 図３に、本発明範囲内の組成を有する鋼を対象に、異方
性に及ぼす圧延後冷却開始時間の影響を調査した結果を
示す。供試鋼は仕上温度を種々変化させ、熱間圧延後、
圧延終了から冷却開始までの時間を変化させ、７２０℃
まで２００℃／Ｓで冷却し、３Ｓ放冷後、６２０℃で巻
き取りを行った。その後、表層を研削し、板厚を調整し
た後、冷間圧延し、７００℃で焼鈍した。更に１％の調
質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を製作した。
尚、図中の添え字は異方性（Δｒ）を示す。
性に及ぼす圧延後冷却開始時間の影響を調査した結果を
示す。供試鋼は仕上温度を種々変化させ、熱間圧延後、
圧延終了から冷却開始までの時間を変化させ、７２０℃
まで２００℃／Ｓで冷却し、３Ｓ放冷後、６２０℃で巻
き取りを行った。その後、表層を研削し、板厚を調整し
た後、冷間圧延し、７００℃で焼鈍した。更に１％の調
質圧延を行い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を製作した。
尚、図中の添え字は異方性（Δｒ）を示す。
【００２８】図より、圧延開始時間ｔが５．７７−０．
００６×ＦＴ＋２５０×Ｂより短い場合、異方性（Δ
ｒ）は０．２以下となり、低減する。圧延開始時間が短
い場合、熱延板粒径は微細で、粒形状が等方的（扁平率
がほぼ１）となり、焼鈍板の異方性が改善されたためと
思われる。
００６×ＦＴ＋２５０×Ｂより短い場合、異方性（Δ
ｒ）は０．２以下となり、低減する。圧延開始時間が短
い場合、熱延板粒径は微細で、粒形状が等方的（扁平率
がほぼ１）となり、焼鈍板の異方性が改善されたためと
思われる。
【００２９】冷却速度 冷却速度は、熱延板の組織を細粒化するため規定する。
冷却速度が２００℃／Ｓ未満の場合、γ→α変態時に過
冷却されず、また、変態直後のフェライト粒の成長も抑
制できないことより２００℃／Ｓ以上とする。
冷却速度が２００℃／Ｓ未満の場合、γ→α変態時に過
冷却されず、また、変態直後のフェライト粒の成長も抑
制できないことより２００℃／Ｓ以上とする。
【００３０】冷却停止温度 冷却停止温度は、フェライト粒を整粒とするため規定す
る。２００℃／Ｓ以上で冷却した場合、フェライト粒の
形状は、粒界の凹凸の激しい波状となり、Ｅｌ，ｒ値は
向上しない。界面エネルギーの高い凹凸の粒界の凹部の
みを張出させ、フェライト粒を整粒化し、Ｅｌ，ｒ値を
向上させるため、冷却停止温度は若干の粒成長が生じる
温度である７００℃以上、８００℃以下とする。
る。２００℃／Ｓ以上で冷却した場合、フェライト粒の
形状は、粒界の凹凸の激しい波状となり、Ｅｌ，ｒ値は
向上しない。界面エネルギーの高い凹凸の粒界の凹部の
みを張出させ、フェライト粒を整粒化し、Ｅｌ，ｒ値を
向上させるため、冷却停止温度は若干の粒成長が生じる
温度である７００℃以上、８００℃以下とする。
【００３１】緩冷却 緩冷却時間は、冷却停止後、粒界の凹部を張出させ、整
粒とするため、１Ｓ以上とする。また、１０Ｓを超える
とフェライト粒の粗大化傾向が強くなり、異方性向上効
果が低下するため１０Ｓ以下とするのが好ましい。
粒とするため、１Ｓ以上とする。また、１０Ｓを超える
とフェライト粒の粗大化傾向が強くなり、異方性向上効
果が低下するため１０Ｓ以下とするのが好ましい。
【００３２】緩冷却速度が４０℃／Ｓ超えでは、１Ｓ以
上の時間があっても粒界の凹部の張り出しが十分に起こ
らず、ｒ値が低下してしまう。よって、緩冷却速度の上
限を４０℃／Ｓ以下とする。緩冷却後はそのまま巻き取
るか巻取温度まで再度冷却して巻き取っても良い。この
際の冷却速度は特に規定しない。
上の時間があっても粒界の凹部の張り出しが十分に起こ
らず、ｒ値が低下してしまう。よって、緩冷却速度の上
限を４０℃／Ｓ以下とする。緩冷却後はそのまま巻き取
るか巻取温度まで再度冷却して巻き取っても良い。この
際の冷却速度は特に規定しない。
【００３３】冷間圧延率 冷間圧延率は異方性を抑制するため規定する。加工性
（ｒ値）を向上させるため、冷間圧延率を高くした場
合、異方性も大きくなるため、本発明ではＢを添加し、
固溶Ｎを低減した成分組成により、異方性の増大を抑制
している。しかし、冷間圧延率が（９０−｜Ｎ−１４／
１１Ｂ｜×１００００）％を超えると異方性の増大を抑
制する成分組成の効果が損なわれるため、冷間圧延率は
（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１００００）％以下と
する。
（ｒ値）を向上させるため、冷間圧延率を高くした場
合、異方性も大きくなるため、本発明ではＢを添加し、
固溶Ｎを低減した成分組成により、異方性の増大を抑制
している。しかし、冷間圧延率が（９０−｜Ｎ−１４／
１１Ｂ｜×１００００）％を超えると異方性の増大を抑
制する成分組成の効果が損なわれるため、冷間圧延率は
（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１００００）％以下と
する。
【００３４】図１に、種々の組成（本発明範囲内の組成
も含む）の鋼を用い、固溶Ｎ量の指針となる｜Ｎ−１４
／１１Ｂ｜と冷間圧延率により、異方性（Δｒ）を整理
した結果を示す。図中の添え字は異方性（Δｒ）を示
す。供試鋼は、熱間圧延後、７２０℃まで２００℃／Ｓ
で冷却し、その後３Ｓ放冷し、６２０℃で巻取り処理を
行った。更に、冷延後の板厚を同じとするため、熱延板
の表層を研削し、板厚を調整した後、冷間圧延率を変え
ながら圧延し、７００℃で焼鈍、１％の調質圧延を行
い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を作成した。
も含む）の鋼を用い、固溶Ｎ量の指針となる｜Ｎ−１４
／１１Ｂ｜と冷間圧延率により、異方性（Δｒ）を整理
した結果を示す。図中の添え字は異方性（Δｒ）を示
す。供試鋼は、熱間圧延後、７２０℃まで２００℃／Ｓ
で冷却し、その後３Ｓ放冷し、６２０℃で巻取り処理を
行った。更に、冷延後の板厚を同じとするため、熱延板
の表層を研削し、板厚を調整した後、冷間圧延率を変え
ながら圧延し、７００℃で焼鈍、１％の調質圧延を行
い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を作成した。
【００３５】図より、成分組成として、−０．００１０
≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．００１５を満足し、冷間圧延
率を（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１００００）％以
下とした場合、異方性（Δｒ）は０．２以下と低減され
る。
≦Ｎ−１４／１１Ｂ≦０．００１５を満足し、冷間圧延
率を（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×１００００）％以
下とした場合、異方性（Δｒ）は０．２以下と低減され
る。
【００３６】焼鈍温度 焼鈍温度は高いほど、延性、ｒ値は向上するが、粒成長
に伴い、ｒ値を向上させる集合組織が優先的に発達し、
異方性が大きくなるため、８００℃以下とする。図２
は、異方性（Δｒ）に及ぼす、焼鈍温度の影響を示すも
ので、本発明範囲内の成分を有する鋼を、熱間圧延後、
７２０℃まで２００℃／Ｓで冷却し、その後３Ｓ放冷
し、６２０℃で巻取り処理を行った。
に伴い、ｒ値を向上させる集合組織が優先的に発達し、
異方性が大きくなるため、８００℃以下とする。図２
は、異方性（Δｒ）に及ぼす、焼鈍温度の影響を示すも
ので、本発明範囲内の成分を有する鋼を、熱間圧延後、
７２０℃まで２００℃／Ｓで冷却し、その後３Ｓ放冷
し、６２０℃で巻取り処理を行った。
【００３７】更に、冷延後の板厚を同じとするため、熱
延板の表層を研削し、板厚を調整した後、冷間圧延を行
ない、供試鋼とした。図より、焼鈍温度を８００℃以下
とした場合、０．２以下の優れた異方性が得られる。
延板の表層を研削し、板厚を調整した後、冷間圧延を行
ない、供試鋼とした。図より、焼鈍温度を８００℃以下
とした場合、０．２以下の優れた異方性が得られる。
【００３８】尚、本発明の熱間圧延として、粗圧延後、
粗バーを接合し仕上圧延を連続で行う連続圧延を採用し
ても問題はない。粗圧延後、温度調整を目的に粗バーを
加熱し、コイルボックスに巻き取っても良く、粗バー加
熱と連続圧延を組み合わせても良い。
粗バーを接合し仕上圧延を連続で行う連続圧延を採用し
ても問題はない。粗圧延後、温度調整を目的に粗バーを
加熱し、コイルボックスに巻き取っても良く、粗バー加
熱と連続圧延を組み合わせても良い。
【００３９】連続鋳造スラブをそのまま圧延、もしくは
室温まで冷却せずスラブの均熱を目的に、１００分以内
の補熱、または加熱を行っても良い。更に、薄スラブを
用いて、粗圧延を省略しても本発明の効果は損なわれな
い。また、調質圧延は、圧延率が高いと、ＥＬの低下が
著しいため、２％以下とするのが好ましい。
室温まで冷却せずスラブの均熱を目的に、１００分以内
の補熱、または加熱を行っても良い。更に、薄スラブを
用いて、粗圧延を省略しても本発明の効果は損なわれな
い。また、調質圧延は、圧延率が高いと、ＥＬの低下が
著しいため、２％以下とするのが好ましい。
【００４０】本発明において、鋼の成分調整は転炉、電
気炉のどちらでも良く、原料にスクラップを用いること
も可能である。スクラップを用いた場合、混入する不純
物に対して制限はない。本発明鋼板に亜鉛めっき、錫め
っき、クロメート及びリン酸亜鉛などの化成処理を行っ
ても本発明の効果は損なわれない。
気炉のどちらでも良く、原料にスクラップを用いること
も可能である。スクラップを用いた場合、混入する不純
物に対して制限はない。本発明鋼板に亜鉛めっき、錫め
っき、クロメート及びリン酸亜鉛などの化成処理を行っ
ても本発明の効果は損なわれない。
【００４１】
【実施例】本発明範囲内にある種々の成分組成の鋼を溶
解鋳造後、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍し、更に伸長率
１．０％の調質圧延し、供試鋼板とした。熱延後の冷却
については、表１に示す急冷後は、２Ｓ間、２０℃／Ｓ
で空冷し、再び冷却して表１の巻取温度で巻き取った。
解鋳造後、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍し、更に伸長率
１．０％の調質圧延し、供試鋼板とした。熱延後の冷却
については、表１に示す急冷後は、２Ｓ間、２０℃／Ｓ
で空冷し、再び冷却して表１の巻取温度で巻き取った。
【００４２】その後、引張り強度とｒ値の異方性（Δ
ｒ）を測定した。Δｒについては、圧延方向のｒ値（ｒ
０）、圧延方向と４５°方向のｒ値（ｒ４５）、圧延方
向と垂直方向のｒ値（ｒ９０）より、Δｒ＝（ｒ０＋ｒ
９０−２ｒ４５）／４で算出した。
ｒ）を測定した。Δｒについては、圧延方向のｒ値（ｒ
０）、圧延方向と４５°方向のｒ値（ｒ４５）、圧延方
向と垂直方向のｒ値（ｒ９０）より、Δｒ＝（ｒ０＋ｒ
９０−２ｒ４５）／４で算出した。
【００４３】表１に成分組成、製造条件を示す。供試鋼
板Ｎｏ．１〜７は熱延仕上圧延後、冷却開始時間を変化
させたもので、冷却開始時間が本発明範囲外となるＮ
ｏ．７はｒ値の異方性（Δｒ）が大きい。Ｎｏ．８から
Ｎｏ．１２は熱延後冷却の冷却停止温度を変えたもの
で、冷却停止温度が本発明の範囲外となるＮｏ．８，Ｎ
ｏ．１２ではｒ値の異方性（Δｒ）が大きい。
板Ｎｏ．１〜７は熱延仕上圧延後、冷却開始時間を変化
させたもので、冷却開始時間が本発明範囲外となるＮ
ｏ．７はｒ値の異方性（Δｒ）が大きい。Ｎｏ．８から
Ｎｏ．１２は熱延後冷却の冷却停止温度を変えたもの
で、冷却停止温度が本発明の範囲外となるＮｏ．８，Ｎ
ｏ．１２ではｒ値の異方性（Δｒ）が大きい。
【００４４】Ｎｏ．１３〜１７は冷間圧延率を変化させ
たもので、圧延率が高く、本発明範囲外となっているＮ
ｏ．１７で異方性が大きい。Ｎｏ．１８〜２１は焼鈍温
度を変化させたもので、焼鈍温度が高く、本発明範囲外
となっているＮｏ．２１で異方性が大きくなっている。
たもので、圧延率が高く、本発明範囲外となっているＮ
ｏ．１７で異方性が大きい。Ｎｏ．１８〜２１は焼鈍温
度を変化させたもので、焼鈍温度が高く、本発明範囲外
となっているＮｏ．２１で異方性が大きくなっている。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
【発明の効果】以上、本発明によれば、複雑な工程や、
特殊な成分組成によらず、軟質で、ｒ値の異方性（Δ
ｒ）が小さい冷延鋼板が得られ、高い成形性が容易に得
られ、産業上、極めて有用である。
特殊な成分組成によらず、軟質で、ｒ値の異方性（Δ
ｒ）が小さい冷延鋼板が得られ、高い成形性が容易に得
られ、産業上、極めて有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】異方性（Δｒ）に及ぼす成分組成（Ｎ，Ｂ）と
冷間圧延率の影響を示す図
冷間圧延率の影響を示す図
【図２】異方性（Δｒ）に及ぼす焼鈍温度の影響を示す
図
図
【図３】異方性（Δｒ）に及ぼす熱間圧延後の冷却開始
時間の影響を示す図
時間の影響を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA15 EA18 EA23 EA25 EA27 FC07 FD01 FD02 FD03 FD04 FD08 FG03 FJ04 FJ05
Claims (1)
- 【請求項１】 下記の工程を備えたことを特徴とする、
質量％で、０．０１％≦Ｃ≦０．０５％、Ｓｉ≦０．１
％、Ｍｎ≦０．５％、Ｓ≦０．０３％、Ｐ≦０．０２５
％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００４％、Ｂ≦０．００
３５％を含み、更に、−０．００１０≦Ｎ−１４／１１
Ｂ≦０．００１５を満たし、残部が実質的にＦｅ及び不
可避不純物よりなる冷延鋼板の製造方法。 （１）仕上圧延温度をＡｒ3以上、９３０℃以下とする
熱間圧延を行う工程。 （２）熱間圧延後、ｔ秒以内に２００℃／Ｓ以上で冷却
を開始し、８００〜７００℃まで冷却する工程。 但し、ｔ≦５．７７−０．００６×ＦＴ＋２５０×Ｂ ＦＴ：仕上圧延温度（℃） （３）冷却後、１Ｓ以上,４０℃／Ｓ以下で緩冷却した
後に、巻取る工程。 （４）酸洗後、冷圧率（９０−｜Ｎ−１４／１１Ｂ｜×
１００００）％以下の冷間圧延を行う工程。 （５）８００℃以下で焼鈍を行う工程。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000191409A JP3818025B2 (ja) | 2000-06-26 | 2000-06-26 | 異方性の小さい冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000191409A JP3818025B2 (ja) | 2000-06-26 | 2000-06-26 | 異方性の小さい冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002003951A true JP2002003951A (ja) | 2002-01-09 |
| JP3818025B2 JP3818025B2 (ja) | 2006-09-06 |
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ID=18690717
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000191409A Expired - Fee Related JP3818025B2 (ja) | 2000-06-26 | 2000-06-26 | 異方性の小さい冷延鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3818025B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103084575A (zh) * | 2012-11-25 | 2013-05-08 | 安徽普源分离机械制造有限公司 | 一种防爆阀阀体粉末冶金制造方法 |
| WO2013084458A1 (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2017010064A1 (ja) * | 2015-07-10 | 2017-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
-
2000
- 2000-06-26 JP JP2000191409A patent/JP3818025B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013084458A1 (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP5534112B2 (ja) * | 2011-12-08 | 2014-06-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延の素材用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| KR20140095097A (ko) * | 2011-12-08 | 2014-07-31 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉간 압연의 소재용 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| KR101630548B1 (ko) | 2011-12-08 | 2016-06-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉간 압연의 소재용 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| CN103084575A (zh) * | 2012-11-25 | 2013-05-08 | 安徽普源分离机械制造有限公司 | 一种防爆阀阀体粉末冶金制造方法 |
| WO2017010064A1 (ja) * | 2015-07-10 | 2017-01-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP6119928B1 (ja) * | 2015-07-10 | 2017-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
| CN107849654A (zh) * | 2015-07-10 | 2018-03-27 | 杰富意钢铁株式会社 | 冷轧钢板及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3818025B2 (ja) | 2006-09-06 |
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