Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

ES2378367T3 - Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio - Google Patents

Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio Download PDF

Info

Publication number
ES2378367T3
ES2378367T3 ES09718430T ES09718430T ES2378367T3 ES 2378367 T3 ES2378367 T3 ES 2378367T3 ES 09718430 T ES09718430 T ES 09718430T ES 09718430 T ES09718430 T ES 09718430T ES 2378367 T3 ES2378367 T3 ES 2378367T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
niobium
copper
ultrasonic
molten copper
molten
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES09718430T
Other languages
English (en)
Inventor
Victor F. Rundquist
Kevin S. Gill
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Southwire Co LLC
Original Assignee
Southwire Co LLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Southwire Co LLC filed Critical Southwire Co LLC
Application granted granted Critical
Publication of ES2378367T3 publication Critical patent/ES2378367T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
    • B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
    • B06B3/00—Methods or apparatus specially adapted for transmitting mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/004—Copper alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
    • B22D25/02—Special casting characterised by the nature of the product by its peculiarity of shape; of works of art
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Electrolytic Production Of Metals (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)

Abstract

Dispositivo (300) ultrasónico que comprende: un transductor (360) ultrasónico, y una sonda (304) alargada que comprende un primer extremo y un segundo extremo, estando el primer extremo unido al transductor ultrasónico y comprendiendo el segundo extremo una punta (310), caracterizado porque la punta (310) de la sonda (304) alargada comprende: una capa interna que comprende un material metálico o cerámico, y una capa externa que comprende niobio, teniendo la capa externa un grosor de menos de aproximadamente 10 micrómetros.

Description

Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio.
Antecedentes
El procesamiento o la colada de artículos de cobre puede requerir un baño que contiene cobre fundido, y este baño de cobre fundido puede mantenerse a temperaturas de aproximadamente 1100ºC. Pueden usarse muchos instrumentos o dispositivos para monitorizar o para someter a prueba las condiciones del cobre fundido en el baño, así como para la producción final o colada del artículo de cobre deseado. Hay una necesidad de que estos instrumentos o dispositivos resistan mejor las elevadas temperaturas encontradas en el baño de cobre fundido, teniendo beneficiosamente una vida útil más larga y reactividad limitada o inexistente con el cobre fundido.
El documento US 2004/0190733 da a conocer un dispositivo ultrasónico según el preámbulo de la reivindicación 1 adjunta. El documento US 2006/0127577 da a conocer el uso de niobio en pulverización térmica.
Sumario
Este sumario se proporciona para introducir una selección de conceptos de una forma simplificada que se describen adicionalmente a continuación en la descripción detallada. Este sumario no pretende identificar características clave
o características esenciales de la materia reivindicada. Tampoco este sumario pretende usarse para limitar el alcance de la materia reivindicada.
Pueden ponerse en contacto dispositivos con metales fundidos tales como cobre, por ejemplo. Los dispositivos pueden incluir, pero no se limitan a, una boquilla usada para producir artículos preparados a partir del metal fundido, un sensor para determinar una cantidad de un gas disuelto en el metal fundido, o un dispositivo ultrasónico para reducir el contenido en gas (por ejemplo, hidrógeno) en el metal fundido. Puede usarse niobio como barrera protectora para los dispositivos cuando se exponen a los metales fundidos.
El dispositivo ultrasónico forma la presente invención definida en las reivindicaciones 1 a 7 adjuntas. La boquilla y el sensor son sólo ejemplos ilustrativos.
Tanto el sumario precedente como la siguiente descripción detallada proporcionan ejemplos y son sólo explicativos. Por consiguiente, no debe considerarse que el sumario precedente y la siguiente descripción detallada son restrictivos. Además, pueden proporcionarse características o variaciones además de las expuestas en el presente documento. Por ejemplo, las realizaciones pueden referirse a diversas combinaciones y subcombinaciones de características descritas en la descripción detallada.
Breve descripción de los dibujos
Los dibujos adjuntos, que se incorporan en y constituyen una parte de esta descripción, ilustran diversas realizaciones de la presente invención. En los dibujos:
la figura 1 muestra una vista en sección transversal parcial de una boquilla;
la figura 2 muestra una vista en sección transversal parcial de un sensor; y
la figura 3 muestra una vista en sección transversal parcial de un dispositivo ultrasónico.
Descripción detallada
La siguiente descripción detallada se refiere a los dibujos adjuntos. Siempre que sea posible, se usan los mismos números de referencia en los dibujos y la siguiente descripción para hacer referencia a los mismos o similares elementos. Mientras que pueden describirse realizaciones de la invención, son posibles modificaciones, adaptaciones y otras implementaciones. Por ejemplo, pueden hacerse sustituciones, adiciones o modificaciones a los elementos ilustrados en los dibujos, y los métodos descritos en el presente documento pueden modificarse sustituyendo, reordenando o añadiendo etapas a los métodos dados a conocer. Por consiguiente, la siguiente descripción detallada no limita la invención.
Las realizaciones de la presente invención pueden proporcionar sistemas y métodos para aumentar la vida de componentes directamente en contacto con metales fundidos. Por ejemplo, las realizaciones de la invención pueden usar niobio para reducir la degradación de materiales en contacto con metales fundidos dando como resultado mejoras de calidad significativas en productos finales. En otras palabras, las realizaciones de la invención pueden aumentar la vida de o preservar materiales o componentes en contacto con metales fundidos usando niobio como barrera protectora. El niobio puede tener propiedades, por ejemplo su alto punto de fusión, que pueden ayudar a proporcionar las realizaciones mencionadas anteriormente de la invención. Además, el niobio también puede formar una barrera de óxido protectora cuando se expone a temperaturas de 200ºC y superiores.
Además, las realizaciones de la invención pueden proporcionar sistemas y métodos para aumentar la vida de componentes directamente en contacto o interconectados con metales fundidos. Debido a que el niobio tiene baja reactividad con metales fundidos, el uso de niobio puede impedir que un material de sustrato se degrade. La calidad de los materiales en contacto con metales fundidos puede disminuir la calidad del producto final. En consecuencia, las realizaciones de la invención pueden usar niobio para reducir la degradación de materiales de sustrato dando como resultado mejoras de calidad significativas en productos finales. Por consiguiente, el niobio en asociación con metales fundidos puede combinar el alto punto de fusión del niobio y la baja reactividad con metales fundidos tales como cobre.
Realizaciones consecuentes con la invención pueden incluir una boquilla que comprende grafito y niobio. Puede usarse una boquilla de este tipo en la colada vertical de artículos de cobre a partir de un baño que comprende cobre fundido. Por ejemplo, la boquilla puede comprender una capa interna y una capa externa, en el que la capa externa puede estar configurada para hacer que se transfiera calor desde el metal fundido, tal como cobre fundido, a la atmósfera circundante. La capa interna puede estar configurada para proporcionar una barrera, tal como una barrera de oxígeno, para la capa externa. La capa interna puede comprender niobio y la capa externa puede comprender grafito. La capa interna de niobio puede ser la capa en contacto directo con el metal fundido, por ejemplo, en contacto con cobre fundido. El grosor de la capa interna que comprende niobio puede ser importante para tanto la conductividad térmica como la función final de la boquilla así como para la barrera que el niobio proporciona sobre el grafito y la vida útil final resultante de la boquilla. Por ejemplo, la vida útil de una boquilla de grafito sin niobio puede ser de aproximadamente 3 días, mientras que la vida útil de una boquilla que comprende grafito y una capa de niobio en contacto directo con el cobre fundido puede ser de aproximadamente 15 a aproximadamente 20 días. En algunas realizaciones, el grosor de la capa interna que comprende niobio puede ser inferior a aproximadamente 10 micrómetros, tal como en un intervalo de desde aproximadamente 1 hasta aproximadamente 10 micrómetros. El grosor de la capa interna que comprende niobio puede estar en un intervalo de desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 8 micrómetros, o desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6 micrómetros, en otras realizaciones de la invención.
Consecuente con realizaciones de la invención, puede usarse niobio como recubrimiento sobre boquillas que se usan en la colada de cobre vertical. La abertura de la boquilla puede ser generalmente de forma cilíndrica, pero esto no es un requisito. Las siguientes etapas en la colada de cobre vertical pueden incluir lo siguiente. En primer lugar, una boquilla de grafito vertical encajada en una camisa de refrigeración puede sumergirse en un baño de cobre fundido. La boquilla puede exponerse a una temperatura de aproximadamente 1100ºC. Debido a que el grafito puede tener excelente conductividad térmica, el grafito en la boquilla puede hacer que se transfiera calor desde el cobre fundido a la atmósfera circundante. A través de este proceso de refrigeración, el cobre fundido puede convertirse en una varilla de cobre sólido. Sin embargo, la boquilla de grafito anteriormente mencionada puede tener alta reactividad con oxígeno (que puede estar presente en el cobre fundido) conduciendo a la degradación de la boquilla. En consecuencia, puede ser necesario reemplazar periódicamente las boquillas de grafito para cumplir los requisitos de calidad de varillas de cobre. Esto a su vez puede conducir a superiores costes de calidad y producción.
La figura 1 ilustra el uso de niobio como recubrimiento de barrera en, por ejemplo, boquillas de grafito. Tal como se ilustra mediante la figura 1, las realizaciones de las invenciones pueden proporcionar una boquilla 100 que puede utilizar el punto de fusión superior del niobio y su baja reactividad con cobre fundido para aumentar la vida de la boquilla 100 con respecto a una boquilla de grafito convencional. Por ejemplo, las realizaciones de las invenciones pueden usar un recubrimiento de niobio sobre las partes de grafito de la boquilla 100. El niobio puede estar en contacto directo con cobre fundido. El recubrimiento de niobio puede reducir o impedir que penetre oxígeno en el grafito, aumentando así la vida de la boquilla 100. Esto a su vez puede conducir a disminuciones en los costes de producción y aumentos en la calidad. Consecuente con las realizaciones de la invención, el recubrimiento de niobio puede ser muy delgado y actuar todavía como barrera frente al oxígeno sin reaccionar con cobre fundido y adicionalmente con poco o ningún cambio en las características térmicas de la boquilla 100 con respecto a una boquilla de grafito convencional. En otras palabras, puede elegirse un grosor suficiente del recubrimiento de niobio para proporcionar la barrera de oxígeno anteriormente mencionada, aunque todavía es suficientemente delgada como para permitir que la boquilla 100 haga que se transfiera calor desde el cobre fundido a la atmósfera circundante.
Consecuente con esta realización es un método para producir un artículo sólido que comprende cobre a partir de cobre fundido. Este método puede comprender proporcionar un baño que comprende cobre fundido, introducir cobre fundido desde el baño a una entrada de la boquilla 100 y procesar el cobre fundido a través de la boquilla 100 mientras que se enfría para producir el artículo sólido que comprende cobre en una salida de la boquilla 100. Pueden producirse artículos de fabricación mediante este método, y tales artículos también son parte de esta invención. Por ejemplo, el artículo puede ser una varilla que comprende cobre.
En otras realizaciones, puede usarse niobio en un sensor para determinar una cantidad de un gas disuelto en un baño que comprende cobre fundido. Por ejemplo, el sensor puede comprender un cuerpo de sensor que rodea una parte de un tubo de electrolito sólido, y un electrodo de referencia contenido dentro del tubo de electrolito sólido. El tubo de electrolito sólido puede comprender un primer extremo y un segundo extremo. El primer extremo del tubo de electrolito sólido puede situarse dentro del cuerpo de sensor y el segundo extremo puede comprender una punta que se extiende hacia fuera desde el cuerpo de sensor. Según esta realización, la punta del tubo de electrolito sólido puede comprender niobio. El baño que comprende cobre fundido puede contener un gas disuelto que puede ser, por ejemplo, oxígeno, hidrógeno o dióxido de azufre, o una combinación de estos materiales. El sensor puede emplearse para medir la cantidad del gas disuelto en el baño de cobre fundido de una manera continua o, alternativamente, puede usarse para pruebas aisladas o periódicas de la cantidad del gas disuelto respectivo a ciertos intervalos de tiempo predeterminados.
La figura 2 ilustra el uso de niobio como material para un sensor 200 para medir de manera continua la cantidad de oxígeno en un baño que comprende un metal fundido que comprende, pero sin limitarse a, sobre. Conocer el contenido en oxígeno en cobre fundido puede ser útil durante el proceso de colada del cobre. Demasiado o demasiado poco oxígeno puede tener efectos perjudiciales sobre el artículo o la colada cuando el cobre se solidifica. Por ejemplo, el contenido en oxígeno en cobre fundido dentro de un intervalo de desde aproximadamente 150 ppm hasta aproximadamente 400 ppm, o desde aproximadamente 175 ppm hasta aproximadamente 375 ppm puede ser beneficioso en el proceso de colada del cobre. Mientras que el sensor puede medir la cantidad de oxígeno disuelto en el intervalo de 150 -400 ppm, puede esperarse que el sensor tenga un intervalo de detección del contenido en oxígeno medible de desde tan sólo aproximadamente 50 ppm de oxígeno hasta tanto como aproximadamente 1000 ppm o más.
El sensor 200 de oxígeno de la figura 2 puede incluir un electrodo 250 de referencia alojado o contenido dentro de un tubo 230 de electrolito sólido. El electrodo 250 de referencia puede ser una mezcla de metal/óxido de metal, tal como Cr/Cr2O3, que puede establecer un valor de referencia de presión parcial de oxígeno. Una parte del tubo 230 de electrolito sólido puede estar rodeado por un material 220 aislante. El material 220 aislante puede contener partículas de alúmina (Al2O3) u otro material aislante similar. El tubo 230 de electrolito sólido y el material 220 aislante pueden estar rodeados por un cuerpo 210 de sensor. El cuerpo 210 de sensor puede estar construido de muchos materiales adecuados incluyendo, pero sin limitarse a, metales, cerámicas o plásticos. También pueden utilizarse combinaciones de estos materiales en el cuerpo 210 de sensor. El cuerpo 210 de sensor puede ser generalmente de forma cilíndrica, pero esto no es un requisito.
El cuerpo 210 de sensor, en ciertas realizaciones, puede rodear sólo una parte del tubo 230 de electrolito sólido. Por ejemplo, el tubo 230 de electrolito sólido puede comprender un primer extremo y un segundo extremo. El primer extremo del tubo 230 de electrolito sólido puede estar situado dentro del cuerpo de sensor y el segundo extremo puede comprender una punta 240 que puede extenderse hacia fuera desde el cuerpo 210 de sensor. Consecuente con ciertas realizaciones de esta invención, la punta 240 del tubo 230 de electrolito sólido puede colocarse en el baño que comprende cobre fundido para determinar el contenido en oxígeno disuelto.
El tubo 230 de electrolito sólido, la punta 240 o ambos pueden comprender niobio. El niobio puede alearse con uno o más otros metales, o el niobio puede ser una capa que cubre o recubre una capa de base de otro material. Por ejemplo, el tubo 230 de electrolito sólido, la punta 240 o ambos pueden comprender una capa interna y una capa externa, en los que la capa interna puede comprender un material metálico o cerámico y la capa externa puede comprender niobio. Puede esperarse que la presencia de niobio en el tubo 230 de electrolito sólido, la punta 240 o ambos pueda proporcionar una buena conductividad eléctrica, resistencia a la temperatura de fusión del cobre y resistencia a la erosión química por el cobre fundido. El niobio puede proporcionar a las realizaciones de la invención las características mencionadas anteriormente junto con la facilidad de mecanizado y fabricación. No mostrado en la figura 2, pero abarcado en el presente documento, está un dispositivo de lectura o salida del sensor que presenta el contenido en oxígeno medido basándose en una señal eléctrica generada a partir del sensor 200. El dispositivo de lectura o salida puede conectarse físicamente al sensor 200 o conectarse de manera inalámbrica.
Consecuente con esta realización es un método para medir una cantidad de un gas disuelto en un baño que comprende cobre fundido. Un método de este tipo puede comprender insertar la punta 240 del sensor 200 en el baño que comprende cobre fundido, y determinar a partir de una señal eléctrica generada la cantidad del gas disuelto en el baño que comprende cobre fundido. A menudo, el gas disuelto que está midiéndose es oxígeno. La cantidad de oxígeno disuelto en el baño que comprende cobre fundido puede estar en un intervalo de desde aproximadamente 50 ppm hasta aproximadamente 1000 ppm, por ejemplo, desde aproximadamente 150 ppm hasta aproximadamente 400 ppm.
En otras realizaciones, puede usarse niobio en un dispositivo ultrasónico que comprende un transductor ultrasónico y una sonda alargada. La sonda alargada puede comprender un primer extremo y un segundo extremo, en la que el primer extremo puede estar unido al transductor ultrasónico y el segundo extremo puede comprender una punta. Según esta realización, la punta de la sonda alargada puede comprender niobio. El dispositivo ultrasónico puede usarse en un proceso de desgasificación ultrasónica. Un baño de cobre fundido, que puede usarse en la producción de una varilla de cobre, puede contener un gas disuelto, tal como hidrógeno. El hidrógeno disuelto por encima de 3 ppm puede tener efectos perjudiciales sobre las velocidades de colada y la calidad de la varilla de cobre. Por ejemplo, niveles de hidrógeno en cobre fundido de aproximadamente 4 ppm, aproximadamente 5 ppm, aproximadamente 6 ppm, aproximadamente 7 ppm o aproximadamente 8 ppm, y superiores, pueden ser perjudiciales. Puede entrar hidrógeno en el baño de cobre fundido por su presencia en la atmósfera por encima del baño que contiene cobre fundido, o puede estar presente en el material de partida de materia prima de cobre usado en el baño de cobre fundido. Un método para eliminar el hidrógeno del cobre fundido es usar vibración ultrasónica. El equipo usado en el proceso de vibración ultrasónica puede incluir un transductor que genera ondas ultrasónicas. Unido al transductor puede estar una sonda que transmite las ondas ultrasónicas al baño que comprende cobre fundido. Haciendo funcionar el dispositivo ultrasónico en el baño que comprende cobre fundido, el contenido en hidrógeno puede reducirse hasta menos de aproximadamente 3 ppm, tal como, por ejemplo, hasta dentro de un intervalo de desde aproximadamente 2 ppm hasta aproximadamente 3 ppm, o hasta menos de aproximadamente 2 ppm.
La figura 3 ilustra el uso de niobio como material en un dispositivo 300 ultrasónico, que puede usarse para reducir el contenido en hidrógeno en cobre fundido. El dispositivo 300 ultrasónico puede incluir un transductor 360 ultrasónico, un elevador 350 para una salida aumentada y un conjunto 302 de sonda ultrasónica unido al transductor 360. El conjunto 302 de sonda ultrasónica puede comprender una sonda 304 alargada y un medio 312 ultrasónico. El dispositivo 300 ultrasónico y la sonda 304 ultrasónica pueden ser generalmente de forma cilíndrica, pero esto no es un requisito. La sonda 304 ultrasónica puede comprender un primer extremo y un segundo extremo, en la que el primer extremo comprende un eje 306 de sonda ultrasónica que está unido al transductor 360 ultrasónico. La sonda 304 ultrasónica y el eje 306 de sonda ultrasónica pueden construirse de varios metales. Los materiales a modo de ejemplo pueden incluir, pero no se limitan a, acero inoxidable, titanio y similares, o combinaciones de los mismos. El segundo extremo de la sonda 304 ultrasónica puede comprender puede comprender una punta 310 de sonda ultrasónica. La punta 310 de sonda ultrasónica puede comprender niobio. Alternativamente, la punta 310 puede consistir esencialmente en, o consistir en, niobio. El niobio puede alearse con uno o más otros metales, o el niobio puede ser una capa que cubre o recubre una capa de base de otro material. Por ejemplo, la punta 310 puede comprender una capa interna y una capa externa, en la que la capa interna puede comprender un material metálico
o cerámico (por ejemplo, titanio) y la capa externa puede comprender niobio. En esta realización, el grosor de la capa externa que comprende niobio puede ser inferior a aproximadamente 10 micrómetros, o alternativamente, estar dentro de un intervalo de desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 8 micrómetros. Por ejemplo, el grosor de la capa externa que comprende niobio puede estar en un intervalo de desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6 micrómetros.
El eje 306 de sonda ultrasónica y la punta 310 de sonda ultrasónica pueden unirse mediante un conector 308. El conector 308 puede representar un medio para unir el eje 306 y la punta 310. Por ejemplo el eje 306 y la punta 310 pueden atornillarse o soldarse entre sí. En una realización, el conector 308 puede representar que el eje 306 contiene un roscado rebajado y la punta 310 pueden roscarse al eje 306. Se contempla que el eje 306 de sonda ultrasónica y la punta 310 de sonda ultrasónica puedan comprender diferentes materiales. Por ejemplo, el eje 306 de sonda ultrasónica puede comprender titanio, y la punta 310 de sonda ultrasónica puede comprender niobio.
Refiriéndose de nuevo a la figura 3, el dispositivo 300 ultrasónico puede comprender un tubo 328 interno, un tubo 324 central, un tubo 320 externo y un tubo 340 de protección. Estos tubos pueden rodear al menos una parte de la sonda 304 ultrasónica y generalmente pueden construirse de cualquier material de metal adecuado. Puede esperarse que la punta 310 de sonda ultrasónica se coloque en el baño de cobre fundido; sin embargo, se contempla que una parte del tubo 340 de protección también puede sumergirse en cobre fundido. Por consiguiente, el tubo 340 de protección puede comprender titanio, niobio, carburo de silicio o una combinación de más de uno de estos materiales. Contenidos dentro de los tubos 328, 324, 320 y 340 pueden estar fluidos 322, 326 y 342, tal como se ilustra en la figura 3. El fluido puede ser un líquido o un gas (por ejemplo, argón), cuyo fin puede ser proporcionar refrigeración al dispositivo 300 ultrasónico y, en particular, a la punta 310 de sonda ultrasónica y el tubo 340 de protección.
El dispositivo 300 ultrasónico puede comprender un casquete 344 de extremo. El casquete de extremo puede llenar el hueco entre el tubo 340 de protección y la punta 310 de sonda y puede reducir o impedir que entre cobre fundido en el dispositivo 300 ultrasónico. Similar al tubo 340 de protección, el casquete 344 de extremo puede construirse de, por ejemplo, titanio, niobio, carburo de silicio o una combinación de más de uno de estos materiales.
La punta 310 de sonda ultrasónica, el tubo 340 de protección o el casquete 344 de extremo, o los tres, pueden comprender niobio. El niobio puede alearse con uno o más otros metales, o el niobio puede ser una capa que cubre
o recubre una capa de base de otro material. Por ejemplo, la punta 310 de sonda ultrasónica, el tubo 340 de protección o el casquete 344 de extremo, o los tres, pueden comprender una capa interna y una capa externa, en los que la capa interna puede comprender un material metálico o cerámico y la capa externa puede comprender niobio. Puede esperarse que la presencia de niobio sobre partes del dispositivo ultrasónico pueda mejorar la vida del dispositivo, proporcionar reactividad química baja o inexistente cuando está en contacto con cobre fundido, proporcionar resistencia a la temperatura de fusión del cobre y tener la capacidad de propagar ondas ultrasónicas.
Las realizaciones de la invención pueden incluir un método para reducir el contenido en hidrógeno en un baño que comprende cobre fundido. Un método de este tipo puede comprender insertar la punta 310 del dispositivo 300 ultrasónico en el baño que comprende cobre fundido, y hacer funcionar el dispositivo 300 ultrasónico a una frecuencia predeterminada, en el que el funcionamiento del dispositivo 300 ultrasónico reduce el contenido en hidrógeno en el baño que comprende cobre fundido. A menudo, hay más de 3 ppm, más de 4 ppm, más de 5 ppm o más de 6 ppm hidrógeno disuelto en el cobre fundido antes de hacer funcionar el dispositivo 300 ultrasónico. Por ejemplo, el contenido en hidrógeno en el baño que comprende cobre fundido puede estar en un intervalo de desde aproximadamente 4 hasta aproximadamente 6 ppm de hidrógeno. El resultado de este método de desgasificación ultrasónica puede ser una reducción en el contenido en hidrógeno en el baño que comprende cobre fundido hasta un nivel que es inferior a aproximadamente 3 ppm, o alternativamente, inferior a aproximadamente 2 ppm.
Consecuente con realizaciones de la invención, el uso de niobio puede abordar las necesidades enumeradas anteriormente. El niobio puede tener las características mostradas en la tabla 1 a continuación.
TABLA 1
Resistencia a la tracción de forjado
585 megapascales
Dureza de forjado
160 HV
Módulo elástico
103 gigapascales
Módulo de cizallamiento
37,5 gigapascales
Punto de fusión
2750 K (2477ºC, 4491ºF)
Símbolo, número
Nb, 41
Peso atómico Densidad Conductividad térmica Expansión térmica 92,91 g/mol 8,57 g/cc (300 K) 53,7 W/m-k (25ºC) 7,3 Pm/m-k
5 Aunque se han descrito ciertas realizaciones de la invención, pueden existir otras realizaciones. Además, cualquier etapa de los métodos dados a conocer puede modificarse de cualquier manera, incluyendo mediante reordenación de etapas y/o inserción o eliminación de etapas, sin apartarse de la invención. Aunque la memoria descriptiva incluye ejemplos, el alcance de la invención se indica mediante las siguientes reivindicaciones. Además, aunque la memoria descriptiva se ha descrito en lenguaje específico para características estructurales y/o actos
10 metodológicos, las reivindicaciones no se limitan a las características o los actos descritos anteriormente. Más bien, las características y los actos específicos descritos anteriormente se dan a conocer como ejemplo para las realizaciones de la invención.

Claims (5)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Dispositivo (300) ultrasónico que comprende: un transductor (360) ultrasónico, y una sonda (304) alargada que comprende un primer extremo y un segundo extremo, estando el primer extremo
    5 unido al transductor ultrasónico y comprendiendo el segundo extremo una punta (310),
    caracterizado porque la punta (310) de la sonda (304) alargada comprende:
    una capa interna que comprende un material metálico o cerámico, y
    una capa externa que comprende niobio, teniendo la capa externa un grosor de menos de aproximadamente 10
    micrómetros.
    10 2. Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 1, en el que la capa interna comprende titanio.
  2. 3.
    Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 1, en el que el grosor de la capa externa que comprende niobio está en un intervalo de desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 8 micrómetros.
  3. 4.
    Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 1, en el que el grosor de la capa externa que comprende niobio está en un intervalo de desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 6 micrómetros.
    15 5. Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 1, comprendiendo además el dispositivo ultrasónico medios (328, 324, 320, 340) para enfriar el dispositivo ultrasónico transportando un fluido en una pluralidad de canales (322, 326, 342) que rodean al menos una parte de la sonda (304) alargada.
  4. 6. Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 5, en el que el fluido es argón.
  5. 7. Dispositivo (300) ultrasónico según la reivindicación 1, en el que la sonda (304) alargada comprende acero 20 inoxidable, titanio o una combinación de los mismos.
ES09718430T 2008-03-05 2009-03-04 Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio Active ES2378367T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US33807P 1997-02-28
US3380708P 2008-03-05 2008-03-05
PCT/US2009/035983 WO2009111536A2 (en) 2008-03-05 2009-03-04 Niobium as a protective barrier in molten metals

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2378367T3 true ES2378367T3 (es) 2012-04-11

Family

ID=40786517

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES09718430T Active ES2378367T3 (es) 2008-03-05 2009-03-04 Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio

Country Status (6)

Country Link
US (2) US8844897B2 (es)
EP (2) EP2257390B1 (es)
CN (2) CN101965233B (es)
AT (1) ATE539823T1 (es)
ES (1) ES2378367T3 (es)
WO (1) WO2009111536A2 (es)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2378367T3 (es) 2008-03-05 2012-04-11 Southwire Company Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio
US8652397B2 (en) * 2010-04-09 2014-02-18 Southwire Company Ultrasonic device with integrated gas delivery system
US8574336B2 (en) 2010-04-09 2013-11-05 Southwire Company Ultrasonic degassing of molten metals
US8667844B1 (en) * 2011-01-28 2014-03-11 The Boeing Company Ultrasonic scalar adhesion test apparatus and method for paints and finishes
US9061928B2 (en) * 2011-02-28 2015-06-23 Corning Incorporated Ultrasonic transducer assembly for applying ultrasonic acoustic energy to a glass melt
CN105940125B (zh) 2013-11-18 2019-04-19 南线有限责任公司 用于熔融金属脱气的具有气体出口的超声探头
ES2784936T3 (es) * 2015-02-09 2020-10-02 Hans Tech Llc Refinado de grano por ultrasonidos
US10233515B1 (en) 2015-08-14 2019-03-19 Southwire Company, Llc Metal treatment station for use with ultrasonic degassing system
CA2998413A1 (en) 2015-09-10 2017-03-16 Southwire Company, Llc Ultrasonic grain refining and degassing procedures and systems for metal casting
CA3053911A1 (en) 2017-02-17 2018-08-23 Southwire Company, Llc Ultrasonic grain refining and degassing procedures and systems for metal casting including enhanced vibrational coupling
WO2018231533A1 (en) 2017-06-12 2018-12-20 Southwire Company, Llc Impurity removal devices, systems and methods
EP4000763A1 (en) 2020-11-20 2022-05-25 MP Interconsulting Ultrasonic metal powder atomizer

Family Cites Families (162)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2820263A (en) 1948-10-01 1958-01-21 Fruengel Frank Device for ultrasonic treatment of molten metal
US3162908A (en) 1956-08-02 1964-12-29 William J Ruano Apparatus for applying vacuum and super-sonic vibrations in castings steels
GB877408A (en) * 1956-08-23 1961-09-13 British Aluminium Co Ltd Improvements in or relating to dies
US3193889A (en) 1961-07-24 1965-07-13 Westinghouse Electric Corp Method and apparatus for producing uniform grain refinement in metal ingots
US3276082A (en) 1961-09-22 1966-10-04 Reynolds Metals Co Methods and apparatus for making cylinder block constructions or the like
BE624437A (es) 1961-11-04
FR1373768A (fr) 1963-08-16 1964-10-02 Union Carbide Corp Procédé et appareil pour le traitement des matières thermoplastiques
AT268352B (de) 1963-12-16 1969-02-10 Wiener Schwachstromwerke Gmbh Verfahren zur Entgasung von Metallschmelzen durch Schallschwingungen und Vorrichtungen hiezu
US3286312A (en) * 1965-03-29 1966-11-22 Little Inc A Refractory coated casting mold
US3521849A (en) * 1966-10-22 1970-07-28 Schloemann Ag Continuous metal-casting mold
US3459255A (en) * 1966-12-07 1969-08-05 Ascast Corp Graphite continuous casting mold
US3495104A (en) 1968-05-27 1970-02-10 Eastman Kodak Co Ultrasonic transducer
US3633898A (en) 1969-06-06 1972-01-11 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Means for gas-flushing metal melts
FI46810C (fi) * 1969-12-15 1973-07-10 Outokumpu Oy Laite tankojen, levyjen, putkien ym. ylöspäin suuntautuvaa valua varte n.
US3709722A (en) * 1970-04-06 1973-01-09 Kennecott Copper Corp Process for accreting molten copper on a moving core member
DE2104843A1 (en) * 1971-02-02 1972-08-17 Bobkowskij, Vadim Nikolajewitsch, Moskau; Gorbunowa, Tamara Georgijewns, Koltschugino; Emjawjew, Alexandr Wasiljewitsch; Zelenow, Sergej Nikolajewitsch; Moskau; Lusenberg, Adolf Awgustovitsch, Koltschugino; Orlow, Wiktor Michajlowitsch; Swjatoslawow, Wladimir Konstantinowitsch; Moskau; Osinzew, Grig Graphite faced continuous casting mould - with pyrolytic graphite deposit on graphite surface
US3794102A (en) * 1971-03-16 1974-02-26 Berkenhoff & Co Method and apparatus for continuously casting non-ferrous metals in a graphite-glassy substance mold
US3734480A (en) * 1972-02-08 1973-05-22 Us Navy Lamellar crucible for induction melting titanium
FR2188613A6 (es) 1972-06-09 1974-01-18 Combustible Nuc Eaire In
JPS5318970B2 (es) * 1972-07-11 1978-06-17
US3973750A (en) * 1972-10-06 1976-08-10 Office National D'etudes Et De Recherches Aerospatiales (O.N.E.R.A.) Casting mold for directional solidification of an alloy
CH564824A5 (es) * 1973-03-09 1975-07-31 Siemens Ag
FR2323988A1 (fr) 1974-02-18 1977-04-08 Siderurgie Fse Inst Rech Procede de determination du niveau d'un liquide contenu dans un recipient et dispositif de mise en oeuvre
US4074152A (en) 1974-09-30 1978-02-14 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Ultrasonic wave generator
LU71497A1 (es) * 1974-12-16 1976-11-11
FR2361181A1 (fr) * 1976-08-11 1978-03-10 Onera (Off Nat Aerospatiale) Procede et appareillage pour le moulage de pieces de forme en materiau composite refractaire
GB1515933A (en) 1976-10-05 1978-06-28 Hocking L Method of casting
US4287755A (en) 1979-09-12 1981-09-08 Reynolds Metals Company Probes for the ultrasonic treatment or inspection of molten aluminum
US4316734A (en) 1980-03-03 1982-02-23 Battelle Memorial Institute Removing inclusions
JPS6146368Y2 (es) 1980-04-11 1986-12-26
US4564059A (en) 1981-06-13 1986-01-14 Dobatkin Vladimir I Method for continuous casting of light-alloy ingots
US4485179A (en) * 1982-05-20 1984-11-27 United Technologies Corporation Reaction inhibited-silicon carbide fiber reinforced high temperature glass-ceramic composites
US4426244A (en) 1982-08-31 1984-01-17 Burlington Industries, Inc. Cooling device for ultrasonic horns
US4414285A (en) * 1982-09-30 1983-11-08 General Electric Company Continuous metal casting method, apparatus and product
DE3377700D1 (en) * 1982-11-04 1988-09-22 Voest Alpine Ag Open-ended mould for a continuous-casting plant
JPS59109712A (ja) 1982-12-15 1984-06-25 Babcock Hitachi Kk 低カロリ−ガス燃焼装置
GB2139612B (en) * 1983-05-13 1987-03-11 Glaverbel Coating a hot vitreous substrate
US4582117A (en) 1983-09-21 1986-04-15 Electric Power Research Institute Heat transfer during casting between metallic alloys and a relatively moving substrate
DE3342941C1 (de) 1983-11-26 1984-12-06 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Pruefeinrichtung zur Feststellung von Beschaedigungen an den Giessbaendern einer Stranggiesskokille
CA1235476A (en) 1984-05-17 1988-04-19 University Of Toronto Innovations Foundation (The) Testing of liquid melts
JPS6146368A (ja) 1984-08-09 1986-03-06 Nippon Steel Corp 溶融金属の超音波振動装置
FR2570626B1 (fr) 1984-09-26 1987-05-07 Siderurgie Fse Inst Rech Procede pour mettre en vibration une lingotiere de coulee continue afin de reduire le coefficient de frottement dans cette lingotiere et lingotiere pour la mise en oeuvre de ce procede
JPS6186058U (es) 1984-11-09 1986-06-05
DE3505001C1 (de) 1985-02-14 1986-04-17 Merck Patent Gmbh, 6100 Darmstadt Verfahren zur Entgasung fluessigkristalliner Materialien
WO1986006749A1 (fr) 1985-05-13 1986-11-20 Maytain, Christian Procede de degazage d'une matiere en fusion et dispositif de mise en oeuvre du procede
JPS62259644A (ja) 1986-05-02 1987-11-12 Kawasaki Steel Corp 端面形状に優れた金属急冷薄帯の製造方法および装置
JPS62270252A (ja) 1986-05-19 1987-11-24 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 薄板連続鋳造方法
JPS63140744U (es) 1987-03-05 1988-09-16
JPS63160752U (es) 1987-04-07 1988-10-20
JPS63295061A (ja) 1987-05-27 1988-12-01 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 超音波加振による溶接欠陥防止方法
US4802436A (en) * 1987-07-21 1989-02-07 Williams Gold Refining Company Continuous casting furnace and die system of modular design
JPH0765120B2 (ja) 1987-11-11 1995-07-12 川崎製鉄株式会社 超音波による溶融金属の精錬方法およびその装置
JPH0797681B2 (ja) 1988-06-20 1995-10-18 日本電気株式会社 連続励起ｑスイッチ発振固体レーザ
JPH062056Y2 (ja) 1988-11-11 1994-01-19 日本電信電話株式会社 支線用油圧式張線器
DE3905829C1 (en) * 1989-02-24 1990-04-26 Berna Ag Olten, Olten, Ch Shaped parts of metallic materials having a transition metal carbonitride protective layer doped with oxygen and/or sulphur, process for their production and use
JPH02250745A (ja) 1989-03-24 1990-10-08 Toshiba Corp 超音波加工機
FR2648063B1 (fr) 1989-06-12 1994-03-18 Irsid Procede et dispositif de mise en vibration d'une lingotiere de coulee continue des metaux
JPH0741876Y2 (ja) 1989-09-05 1995-09-27 新キャタピラー三菱株式会社 油圧装置のエンジン緊急停止装置
JPH03181378A (ja) 1989-12-11 1991-08-07 Matsushita Electric Ind Co Ltd 洗浄装置
US5076339B1 (en) * 1990-02-08 1998-06-09 J & S Chemical Corp Solid lubricant for die-casting process
JP3103574B2 (ja) 1990-03-14 2000-10-30 松下電器産業株式会社 コネクター固定装置およびコネクター固定方法
JPH04110057A (ja) 1990-08-31 1992-04-10 Tonen Corp 超音波霧化装置
CA2029680A1 (en) * 1990-11-09 1992-05-10 Francois Tremblay Jet flow device for injecting gas into molten metal
CH682402A5 (de) 1990-12-21 1993-09-15 Alusuisse Lonza Services Ag Verfahren zum Herstellen einer Flüssig-Fest-Metallegierungsphase mit thixotropen Eigenschaften.
JPH04110057U (ja) 1991-03-11 1992-09-24 日本電気株式会社 フアクシミリ装置
DE69212157T2 (de) 1991-05-31 1996-11-21 Alcan Int Ltd Verfahren und vorrichtung zum herstellen profilierter platten aus teilchenstabilisiertem metallschaum
US5198187A (en) * 1991-11-20 1993-03-30 University Of Florida Methods for production of surface coated niobium reinforcements for intermetallic matrix composites
CA2133823C (en) 1992-04-06 2002-10-15 Norman D.G. Mountford Ultrasonic treatment of liquids in particular metal melts
JPH05318034A (ja) * 1992-05-22 1993-12-03 Furukawa Electric Co Ltd:The 連続鋳造用複合黒鉛鋳型
EP0583124A3 (en) 1992-08-03 1995-02-01 Cadic Corp Method and device for shaping objects.
US5333844A (en) 1992-09-25 1994-08-02 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Non-graphite crucible for high temperature applications
US5281251A (en) 1992-11-04 1994-01-25 Alcan International Limited Process for shape casting of particle stabilized metal foam
US5443892A (en) * 1993-03-19 1995-08-22 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Coated graphite articles useful in metallurgical processes and method for making same
US5372634A (en) 1993-06-01 1994-12-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Sonic apparatus for degassing liquids
DE4335643C1 (de) 1993-10-15 1994-10-27 Mannesmann Ag Verfahren und Vorrichtung zum Einleiten von Gasen in Metallschmelzen
US5660614A (en) 1994-02-04 1997-08-26 Alcan International Limited Gas treatment of molten metals
US5527381A (en) 1994-02-04 1996-06-18 Alcan International Limited Gas treatment of molten metals
DE59507205D1 (de) 1994-06-09 1999-12-16 Ald Vacuum Techn Gmbh Verfahren zum Herstellen von Gussteilen aus reaktiven Metallen und wiederverwendbare Giessform zur Durchführung des Verfahrens
JP2741344B2 (ja) 1994-07-22 1998-04-15 大同メタル工業株式会社 超音波処理装置
JPH08107899A (ja) 1994-10-11 1996-04-30 Aloka Co Ltd 超音波手術装置
DE69415531T2 (de) * 1994-10-24 1999-07-01 Ivoclar Ag, Schaan Verfahren zur Herstellung von Metallgussteilen
US6245425B1 (en) 1995-06-21 2001-06-12 3M Innovative Properties Company Fiber reinforced aluminum matrix composite wire
FR2743929B1 (fr) 1996-01-24 1998-04-10 Aev Engineering Sarl Dispositif pour la generation d'ondes ultrasonores
US5934900A (en) 1996-03-29 1999-08-10 Integrated Thermal Sciences, Inc. Refractory nitride, carbide, ternary oxide, nitride/oxide, oxide/carbide, oxycarbide, and oxynitride materials and articles
US6604941B2 (en) 1996-03-29 2003-08-12 Garth W. Billings Refractory crucibles and molds for containing reactive molten metals and salts
JP3124557B2 (ja) * 1996-06-18 2001-01-15 川崎製鉄株式会社 耐摩耗性に優れ、炭化物の偏析の少ない熱間圧延用ロール
IL120001A0 (en) 1997-01-13 1997-04-15 Amt Ltd Aluminum alloys and method for their production
JP3421535B2 (ja) 1997-04-28 2003-06-30 トヨタ自動車株式会社 金属基複合材料の製造方法
JPH1192514A (ja) 1997-07-25 1999-04-06 Mitsui Chem Inc オレフィン重合用触媒成分、オレフィン重合用触媒およびポリオレフィンの製造方法
US5983978A (en) 1997-09-30 1999-11-16 Thixomat, Inc. Thermal shock resistant apparatus for molding thixotropic materials
EP0931607B1 (en) 1997-12-20 2008-04-30 Ahresty Corporation Method of preparing a shot of semi-solid metal
JPH11254095A (ja) * 1998-03-10 1999-09-21 Nippon Mining & Metals Co Ltd 連続鋳造用黒鉛鋳型
JP3475802B2 (ja) 1998-09-02 2003-12-10 松下電器産業株式会社 電子部品接合装置
WO2000044959A1 (en) * 1999-01-28 2000-08-03 British Nuclear Fuels Plc Coated graphite crucible
KR100346492B1 (ko) 1999-05-03 2002-07-26 주식회사 일산썬텍 초음파 진동자
EP1060798A1 (en) 1999-06-18 2000-12-20 Prokic Miodrag Unidirectional single piston ultrasonic transducer
US6177755B1 (en) 1999-10-22 2001-01-23 Ben Hur Air cooled ultrasonic apparatus
RU2163647C1 (ru) 1999-11-16 2001-02-27 Эскин Георгий Иосифович Способ ультразвуковой обработки расплава заэвтектических силуминов
US6277224B1 (en) 1999-12-23 2001-08-21 Edward Muesch Ultrasonic perforator and a method for performing an ultrasonic perforation
JP4212256B2 (ja) 2000-04-04 2009-01-21 矢崎総業株式会社 複合材料の製造方法
US6485796B1 (en) * 2000-07-14 2002-11-26 3M Innovative Properties Company Method of making metal matrix composites
US6344270B1 (en) * 2000-07-14 2002-02-05 3M Innovative Properties Company Metal matrix composite wires, cables, and method
US6455804B1 (en) 2000-12-08 2002-09-24 Touchstone Research Laboratory, Ltd. Continuous metal matrix composite consolidation
US20020083740A1 (en) 2000-12-29 2002-07-04 Pandelisev Kiril A. Process and apparatus for production of silica grain having desired properties and their fiber optic and semiconductor application
IL156802A0 (en) 2001-01-11 2004-02-08 Cabot Corp Tantalum and niobium billets and methods of producing same
JP2002284584A (ja) 2001-03-28 2002-10-03 Asahi Glass Co Ltd シリケート質多孔体の製造方法
DE10119355A1 (de) 2001-04-20 2002-10-24 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Stranggießen von Brammen, insbesondere von Dünnbrammen
WO2002092260A1 (en) 2001-05-15 2002-11-21 Santoku America, Inc. Castings of alloys with isotropic graphite molds
WO2002095080A2 (en) 2001-05-23 2002-11-28 Santoku America, Inc. Castings of metallic alloys fabricated in anisotropic pyrolytic graphite molds under vacuum
US6755239B2 (en) 2001-06-11 2004-06-29 Santoku America, Inc. Centrifugal casting of titanium alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite molds under vacuum
DE60219796T2 (de) * 2001-06-11 2008-01-17 Santoku America, Inc., Tolleson Schleudergiessen von superlegierungen auf nickelbasis mit verbesserter oberflächenqualität, konstruktiver stabilität und verbesserten mechanischen eigenschaften in isotropen graphitmodulen unter vakuum
CN1285873C (zh) * 2001-10-24 2006-11-22 西北工业大学 对石墨坩埚具表面高温复合阻碳涂层进行致密化的方法
US6676381B2 (en) 2002-04-03 2004-01-13 General Electric Company Method and apparatus for casting near-net shape articles
JP2003326356A (ja) 2002-05-10 2003-11-18 Toyota Motor Corp 超音波鋳造方法
US20030234173A1 (en) 2002-06-20 2003-12-25 Minter Bruce E. Method and apparatus for treating fluid mixtures with ultrasonic energy
BR0203534B1 (pt) 2002-09-06 2013-05-28 processo para aplicaÇço de revestimento À base de nb.
JP3549054B2 (ja) 2002-09-25 2004-08-04 俊杓 洪 固液共存状態金属材料の製造方法、その装置、半凝固金属スラリの製造方法およびその装置
EP1405679A1 (en) 2002-10-03 2004-04-07 MP Interconsulting Linear array of sonic and ultrasonic transducers, assembled in the form of complex, integral tube resonator
US7297238B2 (en) 2003-03-31 2007-11-20 3M Innovative Properties Company Ultrasonic energy system and method including a ceramic horn
KR100436118B1 (ko) 2003-04-24 2004-06-16 홍준표 반응고 금속 슬러리 제조장치
WO2005028143A1 (ja) * 2003-09-24 2005-03-31 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 連続鋳造鋳型及び銅合金の連続鋳造方法
US7681625B2 (en) 2003-11-25 2010-03-23 Touchstone Research Laboratory, Ltd Filament winding for metal matrix composites
US8545645B2 (en) 2003-12-02 2013-10-01 Franklin Leroy Stebbing Stress free steel and rapid production of same
JP2005199253A (ja) 2004-01-16 2005-07-28 Shinka Sangyo Kk 超音波液体処理装置
US7131308B2 (en) 2004-02-13 2006-11-07 3M Innovative Properties Company Method for making metal cladded metal matrix composite wire
US7036556B2 (en) 2004-02-27 2006-05-02 Oroflex Pin Development Llc Investment casting pins
US20060024490A1 (en) * 2004-07-29 2006-02-02 3M Innovative Properties Company Metal matrix composites, and methods for making the same
JP2006102807A (ja) 2004-10-08 2006-04-20 Toyota Motor Corp 金属組織改質方法
US7540995B2 (en) 2005-03-03 2009-06-02 Icon Medical Corp. Process for forming an improved metal alloy stent
JP4729979B2 (ja) * 2005-05-20 2011-07-20 三菱マテリアル株式会社 縦型連続鋳造用黒鉛鋳型
JP4593397B2 (ja) 2005-08-02 2010-12-08 古河電気工業株式会社 回転移動鋳型を用いた連続鋳造圧延法による無酸素銅線材の製造方法
US7682556B2 (en) * 2005-08-16 2010-03-23 Ut-Battelle Llc Degassing of molten alloys with the assistance of ultrasonic vibration
US7766121B2 (en) 2005-12-20 2010-08-03 Cyclotech Limited Methods and apparatus for conditioning and degassing liquids and gases in suspension
KR100660223B1 (ko) 2005-12-24 2006-12-21 주식회사 포스코 벌크 비정질 금속판재의 제조장치 및 그 제조방법
US7802613B2 (en) 2006-01-30 2010-09-28 United Technologies Corporation Metallic coated cores to facilitate thin wall casting
AT503391B1 (de) 2006-04-04 2008-10-15 O St Feingussgesellschaft M B Verfahren zum feingiessen von metallischen formteilen und vorrichtung hierfür
US7837811B2 (en) 2006-05-12 2010-11-23 Nissei Plastic Industrial Co., Ltd. Method for manufacturing a composite of carbon nanomaterial and metallic material
US7790101B2 (en) * 2006-12-27 2010-09-07 General Electric Company Articles for use with highly reactive alloys
US7582133B2 (en) 2006-12-27 2009-09-01 General Electric Company Methods for reducing carbon contamination when melting highly reactive alloys
JP4594336B2 (ja) 2007-01-18 2010-12-08 トヨタ自動車株式会社 凝固方法
US8833174B2 (en) 2007-04-12 2014-09-16 Colorado School Of Mines Piezoelectric sensor based smart-die structure for predicting the onset of failure during die casting operations
JP5051636B2 (ja) 2007-05-07 2012-10-17 独立行政法人物質・材料研究機構 鋳造方法とそれに用いる鋳造装置。
BRPI0811665A2 (pt) 2007-06-20 2015-02-10 3M Innovative Properties Co "modelagem por injeção ultrassônica em uma manta"
ES2378367T3 (es) 2008-03-05 2012-04-11 Southwire Company Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio
US8906170B2 (en) 2008-06-24 2014-12-09 General Electric Company Alloy castings having protective layers and methods of making the same
CN101435064B (zh) 2008-12-08 2012-05-30 清华大学 用于金属及合金凝固的高声强超声处理装置及其处理方法
JP2010247179A (ja) 2009-04-15 2010-11-04 Sumitomo Light Metal Ind Ltd アルミニウム合金鋳塊の製造方法及びアルミニウム合金鋳塊
IT1395199B1 (it) 2009-08-07 2012-09-05 Sovema Spa Macchina a colata continua per la formatura di un nastro in lega di piombo di grande spessore
JP5328569B2 (ja) 2009-08-27 2013-10-30 トヨタ自動車株式会社 微細結晶組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金、その製造方法、その製造装置及びその鋳物の製造方法
CN101722288B (zh) 2009-12-21 2011-06-29 重庆大学 半固态铸造技术制备局部颗粒增强铝合金气缸套的方法
CN101829777A (zh) 2010-03-18 2010-09-15 丁家伟 纳米颗粒增强金属基复合材料制备工艺及设备
CN101775518A (zh) 2010-04-02 2010-07-14 哈尔滨工业大学 利用超声波制备颗粒增强梯度复合材料的装置及方法
CN201702337U (zh) 2010-04-02 2011-01-12 绍兴文理学院 采用超声波空化强化的金属结晶器
US8652397B2 (en) 2010-04-09 2014-02-18 Southwire Company Ultrasonic device with integrated gas delivery system
US8574336B2 (en) 2010-04-09 2013-11-05 Southwire Company Ultrasonic degassing of molten metals
CN101851716B (zh) 2010-06-14 2014-07-09 清华大学 镁基复合材料及其制备方法，以及其在发声装置中的应用
KR101256616B1 (ko) 2010-06-22 2013-04-19 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 연속주조장치
WO2012054478A1 (en) 2010-10-18 2012-04-26 Aloca Inc. Wettable injectors for degassing of molten metal
FR2971793B1 (fr) 2011-02-18 2017-12-22 Alcan Rhenalu Demi-produit en alliage d'aluminium a microporosite amelioree et procede de fabrication
FR2977817B1 (fr) 2011-07-12 2013-07-19 Constellium France Procede de coulee semi-continue verticale multi-alliages
CN103060595A (zh) 2011-10-21 2013-04-24 清华大学 金属基纳米复合材料的制备方法
US9278389B2 (en) 2011-12-20 2016-03-08 General Electric Company Induction stirred, ultrasonically modified investment castings and apparatus for producing

Also Published As

Publication number Publication date
CN101965233A (zh) 2011-02-02
EP2257390B1 (en) 2012-01-04
US8844897B2 (en) 2014-09-30
CN101965233B (zh) 2013-02-20
EP2452763A1 (en) 2012-05-16
EP2257390A2 (en) 2010-12-08
US20090224443A1 (en) 2009-09-10
WO2009111536A2 (en) 2009-09-11
ATE539823T1 (de) 2012-01-15
CN103056318B (zh) 2017-06-09
WO2009111536A3 (en) 2009-11-12
US20140352908A1 (en) 2014-12-04
US9327347B2 (en) 2016-05-03
CN103056318A (zh) 2013-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2378367T3 (es) Sonda de ultrasonidos con capa protectora de niobio
KR950006017B1 (ko) 열전대장치(thermocouple assembly)
JP5247894B2 (ja) 温度測定装置
KR101978824B1 (ko) 통합된 기체 송달 시스템을 가진 초음파 장치
AU2014348343B2 (en) Ultrasonic probes with gas outlets for degassing of molten metals
ES2645397T3 (es) Dispositivo para la medición de la temperatura en baños de fundición metálicos
JPH0333212B2 (es)
KR101175435B1 (ko) 연속주조용 몰드의 용강온도 연속측정장치
JP5299032B2 (ja) 溶鋼の連続測温方法
JP4620503B2 (ja) 酸素濃度センサ
JP6077636B1 (ja) 酸素センサおよび酸素センサの製造方法
JP4676927B2 (ja) 溶融金属処理用浸漬管及びその製造方法並びに真空脱ガス方法
JP6196907B2 (ja) 測温プローブ
JP2010190791A (ja) タンディッシュ内溶鋼の温度測定向けの測温プローブ
JP5082035B2 (ja) 溶融金属の温度測定装置及び温度測定方法
JP2008139110A (ja) 溶湯用温度プローブ
JP2004239633A (ja) 管内温度測定システム
JP2001183240A (ja) 熱電対