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EP0846866B1 - Verdichter für Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen - Google Patents

Verdichter für Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen Download PDF

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Publication number
EP0846866B1
EP0846866B1 EP97120808A EP97120808A EP0846866B1 EP 0846866 B1 EP0846866 B1 EP 0846866B1 EP 97120808 A EP97120808 A EP 97120808A EP 97120808 A EP97120808 A EP 97120808A EP 0846866 B1 EP0846866 B1 EP 0846866B1
Authority
EP
European Patent Office
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impeller
compressor
wheel diameter
flow direction
impellers
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP97120808A
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English (en)
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EP0846866A3 (de
EP0846866A2 (de
Inventor
Gerd Dr.-Ing. Janson
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MAN Energy Solutions SE
Original Assignee
MAN Turbomaschinen AG
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Filing date
Publication date
Application filed by MAN Turbomaschinen AG filed Critical MAN Turbomaschinen AG
Publication of EP0846866A2 publication Critical patent/EP0846866A2/de
Publication of EP0846866A3 publication Critical patent/EP0846866A3/de
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Publication of EP0846866B1 publication Critical patent/EP0846866B1/de
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • F04D17/08—Centrifugal pumps
    • F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
    • F04D17/12—Multi-stage pumps
    • F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D23/00—Other rotary non-positive-displacement pumps
    • F04D23/001—Pumps adapted for conveying materials or for handling specific elastic fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/02—Selection of particular materials
    • F04D29/023—Selection of particular materials especially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/284—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
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    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/284—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for compressors
    • F04D29/286—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for compressors multi-stage rotors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/50—Intrinsic material properties or characteristics
    • F05D2300/501—Elasticity
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/50—Intrinsic material properties or characteristics
    • F05D2300/518—Ductility

Definitions

  • the invention relates to a compressor, in particular a turbocompressor, for the gradual compression of process gases with increased hydrogen sulfide (H 2 S) fractions with the features of the preamble of claim 1.
  • a compressor in particular a turbocompressor
  • H 2 S hydrogen sulfide
  • process gases are hydrocarbon-containing C or CH gases.
  • turbo compressors are used, for example, in chemical plants or refineries, u. a. used in FCC processes.
  • the gas composition is approximately in all wheels of the compressor equal.
  • the pressure of the gas increases in each compressor wheel, the final pressure is reached after the last wheel.
  • the directive applies to all wheels of a turbo compressor applied, although z. B. does not apply to the first wheel, so all wheels of the turbocompressor have a fixed maximum Peripheral speed of z. B. 260 m / s.
  • DE-A-1 428 170 describes a multi-stage turbocompressor in which the wheel diameter of the impellers of the individual compressor stages decreases in the direction of the higher pressure. From DE-C-970 801 a multi-stage turbocompressor with three impellers each with the same wheel diameter and opposite flow direction is known, in which an intermediate cooling is provided behind the first three impellers. In both known compressors, no gas containing H 2 S is compressed.
  • the process gas to be compressed enters the housing on the left, is compressed in the impellers on the left, first in the uncritical H 2 S range, then in the critical H 2 S range and then intercooled outside the compressor.
  • the process gas then enters the compressor on the right of the housing, is compressed on the right in the critical H 2 S range and exits the compressor in the center.
  • the number of impellers on the compressor shaft left and right is determined by the external process conditions. All impellers fall below the maximum permissible circumferential speed, which results from the reduced yield strength of the impeller material for H 2 S conditions.
  • the object of the invention is therefore the aforementioned directive not applicable to all wheels of a compressor as before, if the terms of the directive apply to at least one wheel are met, but the directive only applies to the compressor wheels apply to which these conditions apply and not to the Use wheels for which these conditions do not apply.
  • this directive is now e.g. B. for the first wheel of Turbo compressor, to which it does not apply, not used, so the peripheral speed of this compressor wheel can be greater be arranged on the compressor shaft than that of the others Impellers (i.e. greater than 260 m / s). This can vary depending further boundary conditions of the compression process according to the invention to reduce the size of the compressor and lead to a reduction in the number of compressor wheels.
  • the gas inlet side faces the first Compressor pressure level less than one compressor impeller the second pressure stage after cooling and reversing the Flow direction.
  • the peripheral speed can be increased because the yield strength of the impeller material of the first wheel of the first pressure stage does not have to be reduced to the H 2 S limit.
  • the peripheral speed is increased by increasing the wheel diameter at the same speed.
  • the two wheels of the first pressure stage lead to the same pressure increase as the three wheels of the second pressure stage.
  • the wheels of the second pressure stage in the critical H 2 S area remain unchanged.
  • a compressor with the same flow direction as the one to be compressed Process gases and created without external intermediate cooling.
  • the first impeller of the first pressure stage ie the impeller in the H 2 S noncritical range
  • the first impeller of the first pressure stage can be designed with or without a cover disk, while all other impellers can a cover plate must be equipped.
  • Fig. 1 shows a section through a process gas compressor with housing (5) according to the prior art.
  • the compressor is equipped with three impellers (2) with a cover disc (4) arranged on the left and three on the right on the shaft (1).
  • the transition from non-critical H 2 S region of the H 2 S critical region is based on the output of the first links on the shaft (1) arranged impeller (2).
  • the process gas to be compressed containing H 2 S enters at the gas inlet (7) of the first stage, is compressed in the wheels (2) on the left side of the process gas compressor, then cooled in a cooling device (6) or heat exchanger outside the compressor.
  • the process gas enters the compressor at the housing (5) on the right at the second gas inlet stage (8), is compressed in a flow direction to the left and exits the compressor at the gas outlet (9).
  • the number of impellers (2) left and right is determined by the external process conditions.
  • Fig. 2 shows a section through an inventive Process gas compressor, in its housing (5) a shaft (1) two impellers (3) and (2) with cover disks (4) with the right flow direction (7) and after cooling (6) three impellers (2) with cover disks (4) are arranged with the left flow direction (8).
  • the pre-compressed process gas then becomes one Cooling (6) fed before it to the second gas entry stage (8) back into the wheels (2) of the Process gas compressor enters and this at the gas outlet (9) leaves.
  • the circumferential speed of this wheel (3) can be increased by increasing the diameter, because the yield strength of the impeller material of this impeller (3) does not have to be on the H 2 S Limit can be lowered.
  • Fig. 3 shows a section through an inventive Process gas compressor on the same scale as Fig. 2 and with the same compressor performance.
  • Impeller (3) and (2) have one size reduced wheel diameter and the housing (5) similarly a size smaller.
  • Impeller (3) is at this example without cover plate (4), the impellers (2) are with cover plate (4) in every flow direction executed.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft einen Verdichter, insbesondere Turboverdichter, zum stufenweisen Verdichten von Prozeßgasen mit erhöhten Schwefelwasserstoff-(H2S)Anteilen mit den Merkmalen des Oberbegriffes des Anspruches 1.
Bei diesen Prozeßgasen handelt es sich um kohlenwasserstoffhaltige C- oder CH-Gase. Man bezeichnet diese Gase auch als Wetgase (englisch), Sauergase oder Schwefel-Wasserstoffgase.
Diese Turboverdichter werden beispielsweise in Chemie-Werken oder Raffinerien, u. a. in FCC-Prozessen, verwendet.
Für Turboverdichter, die Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen verdichten, findet die Richtlinie NACE Standard MR0175 Anwendung. Diese Richtlinie besagt, daß die Materialstreckgrenze und damit auch die Umfangsgeschwindigkeit eines Verdichterrades einen festgelegten Grenzwert nicht überschreiten dürfen, wenn eine von dieser Richtlinie festgelegte Kombination aus Druck des Gases und Schwefelwasserstoffkonzentration im Gas überschritten werden.
Die Gaszusammensetzung ist in allen Rädern des Verdichters etwa gleich. Der Druck des Gases erhöht sich in jedem Verdichterrad, wobei nach dem letzten Rad der Enddruck erreicht wird.
Findet die genannte Richtlinie für ein beliebiges Rad eines Turboverdichters Anwendung, so werden in bekannter Weise alle Räder des Verdichters nach dieser Richtlinie ausgelegt.
Wird die Richtlinie auf alle Räder eines Turboverdichters angewendet, obwohl sie z. B. für das erste Rad nicht gilt, so haben alle Räder des Turboverdichters eine festgelegte maximale Umfangsgeschwindigkeit von z. B. 260 m/s.
In der DE-A-1 428 170 ist ein mehrstufiger Turboverdichter beschrieben, bei dem der Raddurchmesser der Laufräder der einzelnen Verdichterstufen in Richtung des höheren Druckes abnimmt. Aus der DE-C-970 801 ist ein mehrstufiger Turboverdichter mit je drei Laufrädern mit gleichem Raddurchmesser und entgegensetzter Strömungsrichtung bekannt, bei dem hinter den ersten drei Laufrädern eine Zwischenkühlung vorgesehen ist. In beiden bekannten Verdichtern wird kein H2S-haltiges Gas verdichtet.
Bekannt sind auch Verdichter für "Wetgase" und ähnliche Gase der Anmelderin mit z. B. drei in Strömungsrichtung nach links und drei in Strömungsrichtung nach rechts angeordneten Laufrädern. Das zu verdichtende Prozeßgas tritt am Gehäuse links ein, wird in den Laufrädern links, zunächst im unkritischen H2S-Bereich, danach im kritischen H2S-Bereich verdichtet und dann außerhalb des Verdichters zwischengekühlt. Das Prozeßgas tritt dann rechts des Gehäuses in den Verdichter ein, wird rechts im kritischen H2S-Bereich verdichtet und tritt mittig aus dem Verdichter aus.
Die Laufradanzahl auf der Verdichterwelle links und rechts wird von den äußeren Prozeßbedingungen bestimmt. Alle Laufräder unterschreiten die höchstzulässige Umfangsgeschwindigkeit, die aus der für H2S-Bedingungen abgesenkten Streckgrenze des Laufradwerkstoffs resultiert.
Wenn nach der genannten Richtlinie bei einem definierten Anteil von Schwefelwasserstoff im Prozeßgas ein definierter Wert des Drucks nicht überschritten wird, so findet der Inhalt dieser Richtlinie keine Anwendung.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, die genannte Richtlinie nicht wie bisher auf alle Räder eines Verdichters anzuwenden, wenn die Bedingungen der Richtlinie für mindestens ein Rad erfüllt sind, sondern die Richtlinie nur auf die Verdichterräder anzuwenden, für die diese Bedingungen gelten und nicht auf die Räder anzuwenden, für die diese Bedingungen nicht gelten.
Die Aufgabe wird bei einem gattungsgemäßen Verdichter erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmalen des Anspruches 1 gelöst. Die Unteransprüche stellen eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung dar.
Wird diese Richtlinie nun z. B. für das erste Rad des Turboverdichters, für das sie nicht gilt, auch nicht angewendet, so kann die Umfangsgeschwindigkeit dieses Verdichterrades größer sein als die der übrigen auf der Verdichterwelle angeordneten Laufräder (d. h. z. B. größer als 260 m/s). Dies kann je nach weiteren Randbedingungen des Verdichtungsprozesses erfindungsgemäß zu einer Verkleinerung der Verdichterbaugröße und zu einer Reduktion der Anzahl der Verdichterräder führen.
Erfindungsgemäß weist die Gas-Eingangsseite der ersten Druckstufe des Verdichters ein Verdichterlaufrad weniger auf als die zweite Druckstufe nach Kühlung und Umkehr der Strömungsrichtung.
Da das erste Laufrad im nicht kritischen H2S-Gebiet liegt, kann die Umfangsgeschwindigkeit erhöht werden, denn die Streckgrenze des Laufradwerkstoffs des ersten Rades der ersten Druckstufe muß nicht auf dem H2S-Grenzwert abgesenkt werden.
Die Erhöhung der Umfangsgeschwindigkeit erfolgt durch Erhöhung des Raddurchmessers bei gleicher Drehzahl. Die beiden Räder der ersten Druckstufe führen so zu derselben Druckerhöhung wie die drei Räder der zweiten Druckstufe. Die Räder der zweiten Druckstufe im kritischen H2S-Gebiet bleiben unverändert.
In einer alternativen Ausführung wird ein Verdichter mit gleicher Strömungsrichtung der zu verdichtenden Prozeßgase und ohne externe Zwischenkühlung geschaffen.
Durch Einsparung eines Laufrades stellt sich gegenüber der bekannten Ausführung ein kommerzieller Vorteil dar. Hinzu kommt, daß das erste Laufrad der ersten Druckstufe, d. h. das Laufrad im H2S-nichtkritischen Bereich, mit oder ohne Deckscheibe ausgeführt werden kann, während alle anderen Laufräder mit einer Deckscheibe ausgerüstet werden müssen.
Der Stand der Technik und die Erfindung wird anhand von schematischen Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1
einen Schnitt durch einen Prozeßgasverdichter nach dem Stand der Technik,
Fig. 2
einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Prozeßgasverdichter,
Fig. 3
einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Prozeßgasverdichter mit den gleichen Prozeßdaten wie der Verdichter nach Fig. 2.
Fig. 1 zeigt einen Schnitt durch einen Prozeßgasverdichter mit Gehäuse (5) nach dem Stand der Technik.
Der Verdichter ist mit drei nach links und drei nach rechts auf der Welle (1) angeordneten Laufrädern (2) mit Deckscheibe (4) ausgerüstet. Der Übergang vom nichtkritischen H2S-Gebiet auf das kritische H2S-Gebiet erfolgt nach dem Ausgang des ersten links auf der Welle (1) angeordnetem Laufrades (2). Das zu verdichtende H2S-haltige Prozeßgas tritt am Gaseintritt (7) der ersten Stufe ein, wird in den Rädern (2) auf der linken Seite des Prozeßgasverdichters verdichtet, dann in einer Kühlvorrichtung (6) bzw. Wärmetauscher außerhalb des Verdichters zwischengekühlt. Das Prozeßgas tritt am Gehäuse (5) rechts an der zweiten Gaseintrittsstufe (8) in den Verdichter ein, wird in einer links laufenden Strömungsrichtung verdichtet und tritt am Gasaustritt (9) aus dem Verdichter aus. Die Laufradanzahl (2) links und rechts wird von den äußeren Prozeßbedingungen bestimmt.
Alle Laufräder (2) unterschreiten die höchstzulässige Umfangsgeschwindigkeit, die aus der für H2S-Bedingungen abgesenkten Streckgrenze des Laufradwerkstoffs resultiert.
Fig. 2 zeigt einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Prozeßgasverdichter, in dessen Gehäuse (5) auf einer Welle (1) zwei Laufräder (3) und (2) mit Deckscheiben (4) mit rechter Strömungsrichtung (7) und nach der Kühlung (6) drei Laufräder (2) mit Deckscheiben (4) mit linker Strömungsrichtung (8) angeordnet sind.
Der Übergang vom nichtkritischen H2S-Gebiet auf das kritische H2S-Gebiet erfolgt nach dem Ausgang des ersten links auf der Welle angeordneten größeren Laufrades (3). Danach ist ein weiteres Laufrad (2) mit rechter Strömungsrichtung (7) angeordnet, das bereits im kritischen H2S-Gebiet liegt.
Das vorverdichtete Prozeßgas wird anschließend einer Kühlung (6) zugeführt, bevor es an der zweiten Gaseintrittsstufe (8) wieder in die Laufräder (2) des Prozeßgasverdichters eintritt und dieses am Gasaustritt (9) verläßt.
Da das erste Laufrad (3) links nicht im H2S-Gebiet liegt, kann die Umfangsgeschwindigkeit dieses Rades (3) durch Vergrößerung des Durchmessers erhöht werden, denn die Streckgrenze des Laufradwerkstoffs dieses Laufrades (3) muß nicht auf dem H2S-Grenzwert abgesenkt werden.
Die beiden Laufräder (3) und (2) führen so zu derselben Druckerhöhung wie die drei Laufräder (2) mit linker Strömungsrichtung. Die Laufräder (2) rechts auf der Welle (1) bleiben unverändert und entsprechen der Ausführung von Fig. 1.
Fig. 3 zeigt einen Schnitt durch einen erfindungsgemäßen Prozeßgasverdichter im gleichen Maßstab wie Fig. 2 und mit der gleichen Verdichterleistung.
Die Ausführung erfolgt analog wie Fig. 2, aber die Laufräder (3) und (2) haben einen um eine Baugröße verkleinerten Raddurchmesser und das Gehäuse (5) ist analog eine Baugröße kleiner. Laufrad (3) wird bei diesem Beispiel ohne Deckscheibe (4), die Laufräder (2) sind in jeder Strömungsrichtung mit Deckscheibe (4) ausgeführt.
Um die vorgegebene Druckerhöhung zu erzielen, muß die Umfangsgeschwindigkeit der Laufräder (3) und (2) auf der Verdichterwelle (1) unverändert bleiben. Sie bleibt damit für alle Laufräder (2) außer dem linken Laufrad (3), das im nichtkritischen H2S-Gebiet liegt, unter der H2S-Grenze.
Die konstante Umfangsgeschwindigkeit wird mit Laufrädern (3) und (2) kleinerem Durchmessers durch Erhöhung der Drehzahl erzielt.
Bezugsziffernliste:
1
Welle
2
Laufrad kleineren Durchmessers
3
Laufrad größeren Durchmessers
4
Deckscheibe
5
Gehäuse
6
Kühlung
7
Gaseintritt, rechte Strömungsrichtung
8
Gaseintritt, linke Strömungsrichtung
9
Gasaustritt

Claims (8)

  1. Verdichter, insbesondere Turboverdichter, zum stufenweisen Verdichten von Prozeßgasen mit erhöhten Schwefelwasserstoff-(H2S)-Anteilen zunächst in einem H2S-unkritischen Bereich und oberhalb einer aus Druck des Gases und Schwefelwasserstoffkonzentration im Gas festgelegten Grenzlinie in-einem H2S-kritischen Bereich, wobei der Verdichter mindestens ein Laufrad (3) im H2S-unkritischen Bereich und mindestens ein Laufrad (2) im H2S-kritischen Bereich aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß der Raddurchmesser des im H2S-unkritischen Bereich vorgesehenen Laufrades (3) bei gleicher Drehzahl erhöht und die Streckgrenze des Laufradwerkstoffes dieses Laufrades (3) nicht auf den H2S-kritischen Grenzwert abgesenkt ist und daß das im H2S-kritischen Bereich vorgesehene Laufrad (2) einen gegenüber dem im H2S-unkritischen Bereich vorgesehenen Laufrad (3) kleineren Raddurchmesser und einen Laufradwerkstoff mit abgesenkter Streckgrenze aufweist.
  2. Verdichter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdichter mehrere Laufräder (2, 3) aufweist, die von den Prozeßgasen ausgehend von dem Gaseintritt in entgegengesetzten Strömungsrichtungen nach links oder nach rechts durchströmt sind, daß mindestens ein Laufrad (3) größeren Durchmessers und mit einem Laufradwerkstoff mit einer nicht auf den H2S-kritischen Grenzwert abgesenkten Streckgrenze im H2S-unkritischen Bereich mit einer nach rechts gerichteten Strömungsrichtung (7) vorgesehen ist und daß jeweils mindestens ein Laufrad (2) kleineren Raddurchmessers und mit einen Laufradwerkstoff mit abgesenkter Streckgrenze im H2S-kritischen Bereich mit einer nach rechts gerichteten Strömungsrichtung (7) und nach einer externen Zwischenkühlung im H2S-kritischen Bereich mit einer nach links gerichteten Strömungsrichtung (8) vorgesehen sind.
  3. Verdichter nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß alle Laufräder (2, 3) mit einer Deckscheibe (4) versehen sind.
  4. Verdichter nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das im H2S-unkritischen Bereich vorgesehene Laufrad (3) größeren Raddurchmessers auf einer Verdichterwelle (1) ohne Deckscheibe (4) angeordnet ist.
  5. Verdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Verdichterwelle (1) ein Laufrad (3) größeren Raddurchmessers und ein Laufrad (2) kleineren Raddurchmessers mit rechter Strömungsrichtung (7) und drei oder zwei Laufräder (2) kleineren Raddurchmessers mit linker Strömungsrichtung (8) angeordnet sind.
  6. Verdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Verdichterwelle (1) zwei Laufräder (3) größeren Raddurchmessers mit rechter Strömungsrichtung (7) und zwei oder drei Laufräder (2) kleineren Raddurchmessers mit linker Strömungsrichtung (8) angeordnet sind.
  7. Verdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Verdichterwelle (1) ein Laufrad (3) größeren Raddurchmessers und zwei Laufräder (2) kleineren Raddurchmessers mit rechter Strömungsrichtung (7) und drei oder vier Laufräder (2) kleineren Raddurchmessers mit linker Strömungsrichtung (8) angeordnet sind.
  8. Verdichter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Verdichterwelle (1) zwei Laufräder (3) größeren Raddurchmessers und ein Laufrad (2) kleineren Raddurchmessers mit rechter Strömungsrichtung (7) und drei oder vier Laufräder kleineren Raddurchmessers mit linker Strömungsrichtung (8) angeordnet sind.
EP97120808A 1996-12-07 1997-11-27 Verdichter für Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen Expired - Lifetime EP0846866B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19650910 1996-12-07
DE19650910A DE19650910C1 (de) 1996-12-07 1996-12-07 Verdichter für Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen

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EP0846866A2 EP0846866A2 (de) 1998-06-10
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EP0846866B1 true EP0846866B1 (de) 2003-02-26

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ID=7813995

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP97120808A Expired - Lifetime EP0846866B1 (de) 1996-12-07 1997-11-27 Verdichter für Gase mit Schwefelwasserstoffanteilen

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EP (1) EP0846866B1 (de)
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