CS241059B2 - Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance - Google Patents
Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance Download PDFInfo
- Publication number
- CS241059B2 CS241059B2 CS834231A CS423183A CS241059B2 CS 241059 B2 CS241059 B2 CS 241059B2 CS 834231 A CS834231 A CS 834231A CS 423183 A CS423183 A CS 423183A CS 241059 B2 CS241059 B2 CS 241059B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- reactor
- cracking
- reaction chamber
- helical
- feed
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00823—Mixing elements
- B01J2208/00831—Stationary elements
- B01J2208/0084—Stationary elements inside the bed, e.g. baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
- B01J2219/0077—Baffles attached to the reactor wall inclined
- B01J2219/00772—Baffles attached to the reactor wall inclined in a helix
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu tepelného krakování uhlovodíkových olejů, při kterém se nástřik zahřívá na reakční teplotu a vede zdola nahoru reakční komorou, a zařízením k provádění tohoto způsobu.The present invention relates to a process for the thermal cracking of hydrocarbon oils, in which the feed is heated to the reaction temperature and passed down the reaction chamber and to an apparatus for carrying out the process.
Při tepelném krakování uhlovodíkových olejů se těžké olejové frakce štěpí na lehčí frakce, čímž se zvyšuje výtěžek lehčích frakcí. Při krakování se olejový nástřik zahřívá v trubkách krakovací pece na krakovací teplotu. Zpravidla se používá dvou alternativních postupů. Při jednom z nich nastává krakování v trubkách krakovací pece a částečně v potrubí, která vedou k následujícím pracovním pochodům následujícím po krakování. Při tomto postupu krakování nejsou prodlevy nástřiku přesně známé, jsou však poměrně krátká, řádově minuty a tlakový spád od vstupu k výstupu pece je značný. Při druhém způsobu krakování se uhlovodíkový nástřik nejprve zahřívá v krakovací peci na reakční teplotu a vlastní štěpení probíhá v oddělené reakční komoře, kde doba prodlevy je podstatně delší než v prvním postupu, to znamená 10 až 30 minut. Do' reakční komory se nedodává vnější teplo.In the thermal cracking of hydrocarbon oils, the heavy oil fractions split into lighter fractions, thereby increasing the yield of the lighter fractions. During cracking, the oil feed is heated to the cracking temperature in the cracking furnace tubes. Usually, two alternative methods are used. In one of these, cracking occurs in the cracking furnace tubes and partly in the piping leading to subsequent processing steps following the cracking. In this cracking process, the injection delays are not known precisely, but are relatively short, of the order of minutes and the pressure drop from the inlet to the furnace outlet is considerable. In the second cracking process, the hydrocarbon feed is first heated to the reaction temperature in a cracking furnace and the actual cleavage takes place in a separate reaction chamber where the residence time is substantially longer than in the first process, i.e. 10 to 30 minutes. External heat is not supplied to the reaction chamber.
Při krakování druhým postupem sestává reakční pásmo zpravidla ze svislé válcové tlakové nádoby, do jejíhož jednoho konce se zavádí olejový nástřik zahřátý v krakovací . ..peci . .a.z druhého · konce se · odebírá směs kapalin a plynů, která se vede do· dalších rafinačních pochodů, například k destilaci. Směr .proudění v reakční komoře je buď zdola nahoru, nebo shora dolů.When cracking by the second process, the reaction zone generally consists of a vertical cylindrical pressure vessel, into whose end an oil spray heated in the cracking is introduced. ..peci. and a mixture of liquids and gases is taken from the other end and passed to further refining processes, for example distillation. The flow direction in the reaction chamber is either bottom-up or top-down.
Při tepelném krakování uhlovodíkových olejů probíhají v podstatě dva typy reakce. Jednou z nich je vlastní reakce štěpení, při které se molekuly s dlouhými řetězci štěpí na menší molekyly, čímž se snižuje viskozita. Druhou reakcí je polykondenzace, při které se molekuly slučují a vzniká dehet a koks při současném uvolňování vodíku. Polykondenzace představuje nežádoucí reakci, protože má za · následek vznik velkého množství asfaltenů. Protože objem polykondenzačních reakcí při vysokých teplotách vzrůstá, je snaha používat nižších reakčních teplot a přiměřeně dalších dob prodlevy.In the thermal cracking of hydrocarbon oils, essentially two types of reaction take place. One of these is the actual cleavage reaction in which long chain molecules break down into smaller molekyls, reducing viscosity. The second reaction is polycondensation, in which molecules combine to form tar and coke while releasing hydrogen. Polycondensation is an undesirable reaction because it results in the formation of large amounts of asphaltenes. Since the volume of polycondensation reactions increases at high temperatures, it is desirable to use lower reaction temperatures and appropriately other residence times.
Doba prodlevy nástřiku je při tepelném krakování velice důležitá. Když je doba prodlevy příliš krátká, nemůže štěpení proběhnout úplně, když je naopak příliš dlouhá, produkty krakování spolu začnou reagovat a vytvářejí nežádoucí reakční produkty. V důsledku toho je produkt nestabilní, což způsobuje obtíže při delším použití paliva. Proto je důležité provádět krakování co nejstejnoměrnějším způsobem. Když proudy v tlakové reakční nádobě nejsou stejnoměrné, mění se doba prodlevy.The injection residence time is very important in thermal cracking. If the residence time is too short, the cleavage cannot take place completely, but if it is too long, the cracking products will start to react together and produce undesired reaction products. As a result, the product is unstable, causing difficulties in prolonged use of fuel. Therefore, it is important to carry out cracking in the most uniform way. When the currents in the pressure reaction vessel are not uniform, the residence time varies.
Během krakování vznikají lehké složky, které se při tlaku a teplotě panujících v reakčním pásmu vypařují. Následkem toho však klesá hustota směsi kapaliny a plynu proudící v reakční nádobě zdola . nahoru. V důsledku rozdílu hydrostatického tlaku v tlakové nádobě se zmenšuje i hustota plynné složky při proudění směsi nahoru. Kapalné frakce vznikající v krakovacím reaktoru, mají nižší hustotu než-li nástřik, což rovněž snižuje hustotu směsi kapalin a plynů. V obvykle používaném válcovém reaktoru se stejným průměrem není proto rychlost proudění konstantní a při proudění směsi zdola nahoru vzrůstá.During cracking, light components are formed which evaporate at the pressure and temperature prevailing in the reaction zone. As a result, however, the density of the liquid-gas mixture flowing from the bottom of the reaction vessel decreases. up. Due to the difference in hydrostatic pressure in the pressure vessel, the density of the gaseous component decreases as the mixture flows upwards. The liquid fractions produced in the cracking reactor have a lower density than the feed, which also reduces the density of the mixture of liquids and gases. Therefore, in a commonly used cylindrical reactor of the same diameter, the flow rate is not constant and increases as the mixture flows from bottom to top.
K tepelnému krakování podle amerického patentu č. 4 247 387 slouží reakční komora ve tvaru válcové svislé tlakové nádoby, ve které jsou k zabránění zpětného toku uložena perforovaná vložená dna, tvořící velký počet míst, kde se proudy promíchávají. Účelem je dosáhnout co nejstejnoměrnější doby prodlevy nástřiku přiváděného do reakční komory. Použití vložených den má svoje nevýhody: chybná funkce reaktoru může totiž způsobit, že se reaktor zakoksuje až k úplnému ucpání. Vložená dna znesnadňují a zdražují odstraňování koksu a čištění reaktoru.Thermal cracking according to U.S. Pat. No. 4,247,387 is provided by a cylindrical vertical pressure vessel in which perforated intermediate bottoms are formed to prevent backflow, forming a plurality of mixing points. The purpose is to achieve the most uniform residence time of the feed to the reaction chamber. The use of intermediate days has the disadvantages that a malfunction of the reactor can cause the reactor to coke up to a complete blockage. The intermediate bottoms make coke removal and reactor cleaning difficult and more expensive.
Účelem vynálezu je odstranit uvedené nedostatky a umožnit krakování s naprosto stejnoměrnou dobou prodlevy nástřiku v reakční komoře bez vložených den znesnadňujících čištění.The purpose of the invention is to overcome the above drawbacks and to enable cracking with an absolutely uniform residence time of the feed in the reaction chamber without the insertion of difficult days for cleaning.
Podstata způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že směs kapalin a plynů se uvádí v reakční komoře do vzestupného · tečného šroubovicového pohybu. Podle vynálezu vzniká v reakční komoře tečně rotující, avšak svisle stejnoměrně nahoru postupující proudění kapalin a plynů bez zpětných proudů, které by způsobovaly nestejnoměrnou dobu prodlevy.The essence of the process according to the invention is that the mixture of liquids and gases is introduced in the reaction chamber in an ascending helical motion. According to the invention, there is a tangentially rotating but vertically uniformly upwardly flowing flow of liquids and gases without backflows, which would cause an uneven residence time.
K provádění způsobu podle vynálezu slouží zařízení s reakční komorou tvořenou svislým reaktorem. Podstata vynálezu spočívá v tom, že reaktor je opatřen ústrojím k uvádění nástřiku do vzestupného tečného pohybu. Toto ústrojí může sestávat nejméně z jedné šroubovicové vložky, probíhající buď po celé délce reaktoru, nebo umístěné pouze na části délky reaktoru, případně pouze v jeho vstupní a/nebo výstupní sekci.The process according to the invention is carried out by means of a reactor chamber comprising a vertical reactor. SUMMARY OF THE INVENTION The invention is characterized in that the reactor is provided with a device for actuating the feed into ascending tangential movement. The device may consist of at least one helical insert extending either over the entire length of the reactor or located only over a portion of the length of the reactor, or only in its inlet and / or outlet section.
Šroubovicové vložky mohou mít opačný smysl stoupání pro obracení smyslu rotace směsi.The helical inserts may have the opposite sense of pitch to reverse the sense of rotation of the mixture.
Podle dalšího provedení vynálezu jsou k vyvolání tečného rotačního pohybu směsi kapalin a plynů upraveny v reaktoru trysky, ústící s výhodou tečně do vstupní sekce reaktoru. Těmito tryskami může být zaváděna část nástřiku nebo jiného média, například páry, čímž se nástřik uvádí do rotačního pohybu. Počet trysek je zvolen podle po1třeby, například od 2 do 20 trysek.According to a further embodiment of the invention, in order to effect a tangential rotational movement of the mixture of liquids and gases, nozzles are provided in the reactor, preferably flowing tangentially into the inlet section of the reactor. Through these nozzles, a portion of the feed or other medium, for example steam, can be introduced, thereby causing the feed to rotate. The number of nozzles is selected according to the need of 1, e.g., 2 to 20 nozzles.
Podle výhodného provedení má reaktor tvar nahoru se rozšiřujícího kužele po· celé délce nebo pouze po části délky, například pouze v přívodní sekci. Takový kónický tvar má již o sobě ten účinek, že rozložení doby prodlevy nástřiku je stejnoměrné.According to a preferred embodiment, the reactor is in the form of an upwardly expanding cone over the entire length or only over part of the length, for example only in the feed section. Such a conical shape already has the effect that the distribution of the dwell time is uniform.
Vynález umožňuje provádět tepelné kra241059 kování se stejnoměrnou dobou prodlevy nástřiku v reakční komoře, což zajišťuje vznik stabilního produktu s nízkou viskozitou.The invention makes it possible to carry out heat treatment with uniform injection residence time in the reaction chamber, which provides a stable low viscosity product.
Vhodná teplota krakovací reakce leží v rozmezí 410 až 470 °C a tlak v rozmezí 0,2 až 2 MPa. Poměr průměrného průměru a délky reakčního pásma leží s výhodou mezi 1:1 až 1: 20.A suitable cracking reaction temperature is in the range of 410 to 470 ° C and a pressure in the range of 0.2 to 2 MPa. The ratio of the average diameter and the length of the reaction zone is preferably between 1: 1 and 1:20.
Vynález bude popsán v souvislosti s příklady zařízení znázorněnými na výkrese, kde značí obr. 1 ' schéma krakovacího zařízení podle vynálezu, obr. 2 osový řez reaktorem se šroubovicovými vložkami, obr. 3 A půdorys a obr. 3 B nárys vstupní sekce reaktoru s tečným přívodem, obr. 4 A půdorys vstupní sekce reaktoru s tryskami a obr. 4 B jeho nárys.The invention will be described in connection with examples of the apparatus shown in the drawing, where FIG. 1 'is a diagram of a cracking device according to the invention, FIG. 2 is an axial section of a helical insert reactor; FIG. 4A is a plan view of the inlet section of the nozzle reactor and FIG.
Podle obr. 1 se nástřik přivádí přívodním potrubím 11 do trubkové pece 12, kde se jeho teplota zvyšuje na 410 až 470 °C. Z trubkové pece 12 se olej vede potrubím 13 do reaktoru 14, kde proudí zdola nahoru a vychází výstupním potrubím 15 do neznázorněné oddělené jednotky, kde se například mohou od sebe oddělovat plyn, benzín, a lehký a těžký palivový olej. Průměrná doba prodlevy v reakčním pásmu je mezi 5 až 100 min.Referring to FIG. 1, the feed is fed via a supply line 11 to a tube furnace 12 where its temperature is increased to 410 to 470 ° C. From the tube furnace 12, the oil is passed via a line 13 to a reactor 14 where it flows from bottom to top and exits through an outlet line 15 to a separate unit (not shown) where, for example, gas, gasoline and light and heavy fuel oil can be separated. The average residence time in the reaction zone is between 5 and 100 min.
Podle obr. 2 je uvnitř reakční komory 18 v reaktoru 14 umístěna šroubovicová vložka 16. Uhlovodíky určené ke krakování se zavádějí do reaktoru 14 zdola a vstupují do šroubovicového kanálu tvořeného' šroubovícovou vložkou 16, kde probíhá vlastní krakování. Podle obr. 2 může být reakční komora 18 vybavena dvěma šroubovicovými vložkami 16, 17 s opačným stupáním. V důsledku toho se rotační pohyb směsi kapalin a plynů, která protéká reakční komorou 18, obrací.Referring to FIG. 2, a helical liner 16 is disposed within the reactor chamber 18 in the reactor 14. The hydrocarbons to be cracked are introduced into the reactor 14 from below and enter the helical channel formed by the helical liner 16 where cracking takes place. Referring to FIG. 2, the reaction chamber 18 may be provided with two helical inserts 16, 17 with opposite steps. As a result, the rotational movement of the mixture of liquids and gases that flows through the reaction chamber 18 reverses.
Obr. 3 A a 3 B znázorňuje dolní část reaktoru 14, do níž ústí tečně trysky 19, kterými se zavádí buď část nástřiku, nebo jiné médium, například pára; tím se vyvolává rotační pohyb uhlovodíkového nástřiku.Giant. 3A and 3B show the lower part of the reactor 14 into which the nozzles 19 enter orifice through which either a portion of the feed or another medium, such as steam, is introduced; this induces a rotational movement of the hydrocarbon feed.
V provedení podle obr. 4 A a 4 B je horní konec vstupní trubky 20 pro' uhlovodíkový nástřik opatřen zakřivenými tryskami 21, které vyvolávají nucený rotační pohyb nástřiku.In the embodiment of FIGS. 4A and 4B, the upper end of the hydrocarbon feed inlet tube 20 is provided with curved nozzles 21 that cause the forced rotation of the feed.
Vynález bude vysvětlen na základě příkladu, z něhož je patrný pokles viskozity produktu a zvýšení hodnoty stability. Při tepelném krakování těžkých topných olejů, které tvoří olejovitou fázi s koloidně dispergovanými molekulami těžkých uhlovodíků — asfalténů, se mění chemické vlastnosti soustavy. Mírou změn je hodnota stability, která udává, jak snadno se koloidní disperze poruší a asfaltény se vysráží. Vysrážení asfalténů má za následek značné zhoršení vlastností topného oleje. Současně ovšem k dosažení největšího' účinku tepelného krakování, totiž maximálního snížení viskozity topného oleje, je třeba pracovat v blízkosti hranice srážení Hodnota stability je tedy nejdůležitějším faktorem omezujícím tepelné krakování. .The invention will be explained on the basis of an example which shows a decrease in the viscosity of the product and an increase in the stability value. Thermal cracking of heavy fuel oils, which form an oily phase with colloidally dispersed heavy hydrocarbon - asphaltene molecules, changes the chemical properties of the system. The degree of change is the stability value, which indicates how easily the colloidal dispersion breaks and the asphaltenes precipitate. The precipitation of asphaltenes results in a significant deterioration of the fuel oil properties. At the same time, however, in order to achieve the greatest effect of thermal cracking, namely the maximum reduction in the viscosity of fuel oil, it is necessary to work close to the shrinkage limit. The stability value is therefore the most important factor limiting thermal cracking. .
Hodnota stability se určuje titrací topného oleje n — heptanem až do bodu vysrážení asfalténů. V běžné krakovací jednotce je mez stability 2,0, přičemž přesnost metody je +0,1. Hodnoty stability 2,0 a 2,1 leží v těsné blízkosti hranice srážení. Když se topný olej krakuje v tomto rozmezí, jeho viskozita a stabilita se rázem mění v závislosti na teplotě, takže změna stability o 0,1, doložená v příkladě, je pro výsledek krakování podstatná.The stability value is determined by titrating the fuel oil with n - heptane to the point of precipitation of the asphaltenes. In a conventional cracker, the stability limit is 2.0, with the precision of the method being +0.1. Stability values 2.0 and 2.1 lie very close to the precipitation boundary. When the fuel oil is cracked within this range, its viscosity and stability suddenly vary depending on the temperature, so that a stability change of 0.1, exemplified in the example, is essential for the cracking result.
PříkladExample
V poloprovozním měřítku bylo prováděno tepelné krakování ropy v zařízení podle obr. 1 s reaktorem, opatřeným šroubovicovými vložkami a současně za stejných podmínek v zařízení s reaktorem bez šroubovicových vložek. Nástřik byl tvořen těžkým olejovým destilátorem z vakuové destilace sovětské ropy. Krakování probíhalo za těchto' podmíTeplota na vstupu reaktoru Teplota na výstupu reaktoru Tlak v reaktoru Množství nástřiku Prodleva v reaktoruOn a pilot scale, thermal cracking of crude oil was carried out in the plant of FIG. 1 with a reactor equipped with helical inserts and at the same time in a reactor without helical inserts under the same conditions. The feed consisted of a heavy oil distiller from the vacuum distillation of Soviet oil. Cracking proceeded under these conditions Reactor inlet temperature Reactor outlet temperature Reactor pressure Feed rate Reactor delay
442 OC442 O C
422 OC422 O C
0,92 MPa za hodinu minut0.92 MPa per hour minutes
6,8 kg6,8 kg
Výsledky jsou uvedeny v následující tabulce:The results are shown in the following table:
Vlastnosti NástřikProperties Spray
Vlastnosti produktu (Destilační frakce 180 °C ' + ]Product properties (Distillation fraction 180 ° C '+]
Bez šroubovicové Se šroubovicovou vložky vložkouWithout helical With helical insert
1,0021,002
11,1011.10
3,543.54
300300
2,12.1
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI822119A FI65274C (en) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS423183A2 CS423183A2 (en) | 1985-07-16 |
| CS241059B2 true CS241059B2 (en) | 1986-03-13 |
Family
ID=8515691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS834231A CS241059B2 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-13 | Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59501068A (en) |
| BE (1) | BE896901A (en) |
| CA (1) | CA1209943A (en) |
| CS (1) | CS241059B2 (en) |
| DE (1) | DE3390051T1 (en) |
| FI (1) | FI65274C (en) |
| FR (1) | FR2528444B1 (en) |
| GB (1) | GB2133034B (en) |
| HU (1) | HU202573B (en) |
| IE (1) | IE55266B1 (en) |
| IT (1) | IT1163501B (en) |
| NL (1) | NL8320167A (en) |
| WO (1) | WO1984000035A1 (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3761255D1 (en) * | 1986-02-05 | 1990-02-01 | Siemens Ag | METHOD FOR PRODUCING A POWDER-SHAPED AMORPHOUS MATERIAL BY CARRYING OUT A GRINDING PROCESS. |
| FI85598C (en) * | 1989-09-13 | 1992-05-11 | Antero Ollila | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER. |
| LT3884B (en) | 1994-06-22 | 1996-04-25 | Akcine Bendrove Mazeikiu Nafta | Reactor of thermal cracking |
| FR2741889B1 (en) * | 1995-12-04 | 1999-01-29 | Total Raffinage Distribution | IMPROVEMENTS IN PROCESSES AND DEVICES FOR VISCOREDUCING HEAVY HYDROCARBON LOADS |
| WO2004103156A2 (en) | 2003-05-15 | 2004-12-02 | Sherwood Services Ag | Tissue sealer with non-conductive variable stop members and method of sealing tissue |
| JP5038674B2 (en) | 2006-09-28 | 2012-10-03 | 千代田化工建設株式会社 | Pyrolysis treatment method and pyrolysis treatment equipment for heavy petroleum oil |
| JP4951302B2 (en) * | 2006-09-28 | 2012-06-13 | 千代田化工建設株式会社 | Pyrolysis treatment method, pyrolysis reaction tank, and pyrolysis treatment apparatus for heavy petroleum oil |
| US8512371B2 (en) | 2009-10-06 | 2013-08-20 | Covidien Lp | Jaw, blade and gap manufacturing for surgical instruments with small jaws |
| US8852186B2 (en) | 2011-08-09 | 2014-10-07 | Covidien Lp | Microwave sensing for tissue sealing |
| US8864795B2 (en) | 2011-10-03 | 2014-10-21 | Covidien Lp | Surgical forceps |
| US8968308B2 (en) | 2011-10-20 | 2015-03-03 | Covidien Lp | Multi-circuit seal plates |
| US9713493B2 (en) | 2012-04-30 | 2017-07-25 | Covidien Lp | Method of switching energy modality on a cordless RF device |
| US9713491B2 (en) | 2013-02-19 | 2017-07-25 | Covidien Lp | Method for manufacturing an electrode assembly configured for use with an electrosurigcal instrument |
| US9717548B2 (en) | 2013-09-24 | 2017-08-01 | Covidien Lp | Electrode for use in a bipolar electrosurgical instrument |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE27692C (en) * | G. SCHRADßR in Ehrenfeld, Venloerstr. 168 | Automatic protective device fMT joining and dressing machines | ||
| GB178734A (en) * | 1921-05-09 | 1922-04-27 | Frederick Southwell Cripps | Improvements in apparatus for evaporating paraffin or other liquids, and mixing the vapours produced with coal gas |
| DE749498C (en) * | 1942-05-29 | 1944-11-24 | Standing cracking and distillation kettle with feed nozzles for hot flame gases and atomized oil | |
| US2460463A (en) * | 1946-11-07 | 1949-02-01 | Phillips Petroleum Co | Process for the noncatalytic cracking of a hydrocarbon oil |
| US2717865A (en) * | 1951-05-17 | 1955-09-13 | Exxon Research Engineering Co | Coking of heavy hydrocarbonaceous residues |
| US2759880A (en) * | 1951-10-31 | 1956-08-21 | Exxon Research Engineering Co | Short-time contacting of fluids with solids in hydrocarbon conversion |
| US3498753A (en) * | 1966-07-04 | 1970-03-03 | Nippon Zeon Co | Apparatus for thermal cracking of hydrocarbon |
| US3652451A (en) * | 1968-12-20 | 1972-03-28 | Universal Oil Prod Co | Fluid distribution for fluid-solids contacting chambers |
| FR2229757A1 (en) * | 1973-05-14 | 1974-12-13 | Union Carbide Corp | Hydrocarbon cracker using hot gases - for naphtha, gas oil or crude feedstock |
| DE2645649C2 (en) * | 1975-10-14 | 1982-09-02 | Chiyoda Chemical Engineering & Construction Co. Ltd., Yokohama, Kanagawa | Process for the thermal cracking of heavy hydrocarbons |
| JPS5247007A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-14 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Method and apparatus for preventing deposition of coke to vessels for thermal cracking of heavy hydrocarbons |
| JPS5247006A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-14 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Method for preventing deposition of coke to vessels for thermal cracki ng of heavy hydrocarbons |
| CA1137434A (en) * | 1978-07-11 | 1982-12-14 | Mohammed Akbar | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils |
| DE3068049D1 (en) * | 1979-10-18 | 1984-07-05 | Ici Plc | A process and reactor for the pyrolysis of a hydrocarbon feedstock |
-
1982
- 1982-06-14 FI FI822119A patent/FI65274C/en not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-05-31 BE BE0/210892A patent/BE896901A/en not_active IP Right Cessation
- 1983-05-31 CA CA000429300A patent/CA1209943A/en not_active Expired
- 1983-06-10 JP JP58501848A patent/JPS59501068A/en active Granted
- 1983-06-10 HU HU832320A patent/HU202573B/en not_active IP Right Cessation
- 1983-06-10 WO PCT/FI1983/000044 patent/WO1984000035A1/en active Application Filing
- 1983-06-10 NL NL8320167A patent/NL8320167A/en unknown
- 1983-06-10 IT IT21574/83A patent/IT1163501B/en active
- 1983-06-10 GB GB08401584A patent/GB2133034B/en not_active Expired
- 1983-06-10 DE DE19833390051 patent/DE3390051T1/en not_active Ceased
- 1983-06-13 IE IE1379/83A patent/IE55266B1/en unknown
- 1983-06-13 CS CS834231A patent/CS241059B2/en unknown
- 1983-06-14 FR FR8309824A patent/FR2528444B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI822119A0 (en) | 1982-06-14 |
| FR2528444B1 (en) | 1987-06-19 |
| HUT34535A (en) | 1985-03-28 |
| DE3390051T1 (en) | 1984-06-14 |
| GB8401584D0 (en) | 1984-02-22 |
| IE55266B1 (en) | 1990-07-18 |
| HU202573B (en) | 1991-03-28 |
| CA1209943A (en) | 1986-08-19 |
| FR2528444A1 (en) | 1983-12-16 |
| BE896901A (en) | 1983-09-16 |
| NL8320167A (en) | 1984-04-02 |
| CS423183A2 (en) | 1985-07-16 |
| FI65274B (en) | 1983-12-30 |
| WO1984000035A1 (en) | 1984-01-05 |
| IE831379L (en) | 1983-12-14 |
| JPS6362557B2 (en) | 1988-12-02 |
| GB2133034B (en) | 1986-05-29 |
| IT1163501B (en) | 1987-04-08 |
| IT8321574A0 (en) | 1983-06-10 |
| JPS59501068A (en) | 1984-06-21 |
| FI65274C (en) | 1984-04-10 |
| GB2133034A (en) | 1984-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6093310A (en) | FCC feed injection using subcooled water sparging for enhanced feed atomization | |
| KR102136854B1 (en) | Integrated slurry hydroprocessing and steam pyrolysis of crude oil to produce petrochemicals | |
| KR100813895B1 (en) | Vapor/liquid separation apparatus for use in cracking hydrocarbon feedstock containing resid | |
| CS241059B2 (en) | Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance | |
| US5110447A (en) | Process and apparatus for partial upgrading of a heavy oil feedstock | |
| EP2077307A1 (en) | Pyrolyzing crude oil and crude oil fractions containing pitch | |
| US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
| US20150315492A1 (en) | Systems and methods for improving liquid product yield or quality from distillation units | |
| US2525276A (en) | Method of cracking hydrocarbons | |
| US10508245B2 (en) | Integrated system for bitumen partial upgrading | |
| EP0095197A2 (en) | Apparatus and process for vaporizing a heavy hydrocarbon feedstock with steam | |
| CS241060B2 (en) | Equipment for hydrocarbons thermal cracking | |
| US20150315490A1 (en) | Systems and methods for increasing deasphalted oil yield or quality | |
| US10011784B2 (en) | Integrated method for bitumen partial upgrading | |
| KR100295069B1 (en) | Pyrolysis of Hydrocarbon Feeds | |
| FI85598C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER. | |
| NL8520238A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR CRACKING RESTOLIES |