CA1167011A

CA1167011A - Apparatus for drying, heating and grinding granular materials

Info

Publication number: CA1167011A
Application number: CA000375689A
Authority: CA
Inventors: Serge L.J.E. Delessard; Roger M. Puff; Jean-Claude Kita
Original assignee: Charbonnages de France CDF
Current assignee: Charbonnages de France CDF
Priority date: 1980-04-25
Filing date: 1981-04-16
Publication date: 1984-05-08
Also published as: FR2481147A1; JPS56166950A; EP0039270A2; ZA812473B; AU6980281A; DE3171551D1; AU540961B2; BR8102316A; EP0039270B1; EP0039270A3; MX152882A; FR2481147B1

Abstract

SUBSTITUTE REMPLACEMENT SECTION is not Present Cette Section est Absente

Description

116i 1i L'invention concerne une installation pour le traitement par séchage et/ou chauffage et broyage d'un matériau granuleux.
On connaît, notamment par les brevets français N 1 357 803 et 1 555 546 du demandeur, de telles installations dans lesquelles le matériau à traiter est d'abord entraîné par transport pneumatique par des fumées chaudes puis entraîné par ces mémes fumées dans une enceinte verticale de fluidisation dans la partie inférieure de laquelle tourne un mobile de broyage par impact.Une zone de triage par élutriation, dite de revan-che, surmontant ce mobile est de hauteur suffisante pour permettre la retombée des gros grains projetés hors du lit `fluidisé. Dans cette zone d'élutriation les grains non broyés ou insuffisamment broyés dans la couche fluidisée et entraînés par les fumées sortant de la couche fluidisée sédimentent et retombent dans la couche fluidisée, où ils subissent un broyage complémentaire, tandis que les particules séchées et broyées ayant atteint la finesse désirée sont entraînées pneumatique-ment dans une conduite d'entraînement pneumatique du matériau traité. Dans le brevet N 1 357 803 cette conduite est disposée latéralement à la partie supérieure de l'enceinte de fluidi-sa-tion, tandis que dans le brevet N 1 555 546 elle est centrale et réglable en hauteur pour obtenir une granulométrie désirée.
Le phénomène de retombée dans le broyeur des grains insuffisamment broyés permet de réaliser de façon très simple et économique un broyage "méthodique" analogue à
celui qui pourrait être réalisé en criblant le produit traité
et en recyclant les plus gros grains.
Si on soumet au traitement dans l'installation un charbon à sécher et/ou préchauffer ét à broyer, en vue de son enfournement dans un four à cocke, il est nécessaire que ce charbon soit broyé à une dimension bien précise, c'est-à--dire à une granulométrie très serrée avec peu de fins et peu de gros.

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Un mélange de charbon à traiter dans ce but est usuellement caractérisé par la décomposition granulomé-trique suivante : 100 % < 20 mm, 90 % < 10 mm,50 à
65 % < 3,15 mm.
Les ~umées issues de la chambre de combustion par exemple à 800 C .permettent de sécher les grains de charbon, au moment oû ils sont les plus humides (entre 7 et 11 %), en cédant une~partie de leur chaleur sensible pour évaporer l'humidité superficielle des grains, ce qui réduit leur température moyenne. Les grains de charbon restent à
une température de 100 C tant que l'eau n'est pas évaporée.
Au cours du transport vers la zone de fluidisation, le charbon devient plus sec et plus sensible à la dégradation de ses propriétés cokéfiantes, mais la température des fumées a déjà beaucoup diminué et atteint 300-380 C.
Il est donc, de ce point de vue, plus avanta-geux de sécher de grosses particules et d'ajuster le broyage du charbon à la granulométrie recherchée (90 % < 3,15 mm) une fois que le charbon est préchauffé. C'est ce qui est réalisé avec le broyeur placé dans la zone de fluidisation.
Ce broyeur agit en outre sur le temps de séjour des grains de charbon dans la zone de fluidisation : s'il est supprimé
la perte de charge de la zone de fluidisation augmente, ce qui signifie que le temps de séjour des grains de charbon dans la zone de fluidisation augmente.
De ce fait, des grains de charbon déjà secs et préchauffés, mais encore en mouvement au sein de la zone de fluidisation, risquent d'être mis, dans la partie infé-rieure de la zone de fluidisation, en contact avec des fumées encore chaudes (300-380 C) ; il y a donc des risques pour que certains grains de charbon et, en particulier les plus fins, voient leurs propriétés cokéfiantes dégradées. Lorsque le boyeur est en service, la perte de charge de la zone de fluidisation est plus faible : le broyeur a un effet de venti-lateur qui permet aux particules les plus fines de s'échapper 116i 1i The invention relates to an installation for treatment by drying and / or heating and grinding of a material granular.
We know, especially by French patents N 1 357 803 and 1 555 546 of the applicant, such installations in which the material to be treated is first entrained by pneumatic transport by hot fumes then driven by these same fumes in a vertical fluidization enclosure in the lower part of which rotates a grinding mobile by impact.A sorting zone by elutriation, called revan-che, surmounting this mobile is of sufficient height to allow the fall of large grains thrown out of the bed `fluidized. In this elutriation zone the unground grains or insufficiently ground in the fluidized layer and entrained by the fumes coming out of the fluidized layer sediment and fall back into the fluidized layer, where they undergo grinding complementary, while the dried and ground particles having reached the desired fineness are driven pneumatically-in a pneumatic material drive line treaty. In patent N 1 357 803 this pipe is arranged laterally to the upper part of the fluidi-sa- enclosure tion, while in patent N 1 555 546 it is central and adjustable in height to obtain a particle size desired.
The phenomenon of fallout in the grinder of insufficiently ground grains allows for very simple and economical "methodical" grinding similar to one that could be achieved by screening the processed product and recycling larger grains.
If we submit to treatment in the installation a coal to be dried and / or preheated and to be ground, in order it is necessary to put it in a cocke oven that this coal be ground to a very precise dimension, that is to say at a very tight particle size with few ends and little big.

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A mixture of charcoal to be treated for this purpose is usually characterized by the particle size decomposition following size: 100% <20 mm, 90% <10 mm, 50 to 65% <3.15 mm.
The ~ umées from the combustion chamber for example at 800 C. allow the grains of charcoal, when they are the wettest (between 7 and 11%), by yielding part of their sensible heat to evaporate the surface moisture of the grains, which reduces their average temperature. The grains of coal remain at a temperature of 100 C until the water has evaporated.
During transport to the fluidization zone, the coal becomes drier and more susceptible to degradation of its coking properties, but the temperature of the fumes has already decreased considerably and reached 300-380 C.
It is therefore, from this point of view, more geux to dry large particles and adjust the grinding coal at the desired particle size (90% <3.15 mm) once the coal is preheated. That's what is made with the grinder placed in the fluidization zone.
This grinder also acts on the grain residence time of coal in the fluidization zone: if it is removed the pressure drop in the fluidization zone increases, which which means that the residence time of the coal grains in the fluidization zone increases.
As a result, already dry grains of coal and preheated, but still moving within the area fluidization, may be put in the lower part upper of the fluidization zone, in contact with fumes still hot (300-380 C); there are therefore risks that certain grains of coal and, in particular the finest, see their coking properties degraded. When the boyeur is in service, the pressure drop in the fluidization is weaker: the mill has a ventilation effect lator that allows the finest particles to escape

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rapidement du lit et de n'être ni dégradées, ni surbroyées.
Par ailleurs, le charbon préchauffé peut être destiné à être enfourné à la vapeur dans les fours à coke si la granulométrie du charbon est trop grossière, il est nécessaire d'utiliser une plus grande quantité de vapeur pour le transport du chârbon dans les fours et des surpres-sions se produisent dans ceux-ci ; en revanche, si la granu-lométrie est trop fine, les quantités de charbon entraînées dans la colonne montante de récupération des gaz sont trop importantes et constituent une perte de production notable, de même que celles entraînées dans une conduite de décompres-sion permettant d'éliminer une partie de la vapeur de trans-port du charbon avant son entrée dans les fours. Ces consi-dérations montrent tout l'intérêt que présente la réalisation d'une granulométrie optimale très serrée.
Sur les installations de taille réduite, le boyeur mis en rotation dans la couche fluidisée permet de réaliser la granulométrie convenable pour l'enfournement à partir du charbon brut de granulométrie convenable pour éviter, lors du séchage, la dégradation des grains fins. En effet, le broyage se fait par percussion des barreaux ou des marteaux du broyeur sur les grains les plus grossiers, par percussion des grains entre eux, par percussion des grains sur les parois.
Sur une installation de faible débit, donc de faible section, les effets de parois sont très importants et les contacts grains-parois sont beaucoup plus nombreux que sur une installation de grandes dimensions, où il se produit par ailleurs inévitablement des passages préféren-tiels dans lesquels les gaz atteignent des vitesses élevées et où les grains, même très grossiers, peuvent être entraînés sans rencontrer d'obstacles permettant leur broyage. De ce fait, le charbon préchauffé renfermera des grains insuffisam-ment broyés et préchauffés, On conçoit qu'il est impossible de conserver dans l'extrapolation d'un appareil, où le - 2 -~

quickly from the bed and not to be degraded or overgrown.
Furthermore, preheated coal can be intended to be steamed in coke ovens if the grain size of the coal is too coarse, it is necessary to use more steam for the transport of chârbon in ovens and surpres-sions occur in these; on the other hand, if the granu-the measurement is too fine, the quantities of carbon entrained in the riser gas recovery are too significant and constitute a significant loss of production, as well as those involved in a decompression line-to eliminate part of the trans-port of coal before entering the ovens. These consi-derations show all the interest presented by the realization with a very tight optimal grain size.
On smaller installations, the boyeur rotated in the fluidized layer allows make the grain size suitable for charging from raw coal with a grain size suitable for avoid, during drying, the degradation of fine grains. In Indeed, the grinding is done by percussion of the bars or hammer mills on the coarsest grains, for example percussion of the grains between them, by percussion of the grains on the walls.
On a low flow installation, therefore small section, the wall effects are very important and the grain-wall contacts are much more numerous than on a large installation, where it moreover inevitably produces preferential passages tiel in which gases reach high velocities and where the grains, even very coarse, can be entrained without encountering obstacles allowing their grinding. From this done, the preheated coal will contain insufficient grain grinded and preheated, We understand that it is impossible to keep in the extrapolation of a device, where the

- 3 -débit est proportionnel à la section, un rapport surface de paroi sur section constant.
Pour ce faire, il faudrait essentiellement extrapoler la section en augmentant une seule des dimensions, l'installation serait alors de faible largeur, de très grande longueur ', ce qui poserait des problèmes de réparti-tion homogène du charbon brut par les vis d'alimentation et de dimension du mobi14-a de broyage qui devrait, de plus, tourner très rapidement pour lui conserver la constance de la vitesse périphérique. Il serait également loisible d'aug-menter la hauteur de la zone d'élutriation, mais on aurait alors un poids d'installation beaucoup plus important.
De même, sur une installation de faible section le mobile de broyage peut occuper dans la zone d'élutriation un maximum d'espace. Par exemple, dans une installation pilote 1 t/h, la projection verticale du mobile de broyage représente 80 % de la section de la zone d'élutriation. Dans ces conditions, les grains de charbon entrant dans la zone d'élutriation ont une forte probabilité d'être interceptés par le mobile de broyage. Ce dernier, par ailleurs, est mis en rotation à une vitesse périphérique suffisante pour communiquer aux particules l'énergie nécessaire à l'éclate-ment des grains.
Pour extrapoler, lorsque l'on choisit l'instal-lation la plus compacte possible, la conservation du rapport diamè=tre-section conduirait à des mobiles de broyage de grand diamètre, donc très lourds, tournant à faible vitesse, difficilement réalisables. Il faut donc admettre que le rap-port diamètre du mobile-section devient de plus en plus faible lorsque l'on extrapole et, de ce fait, la fonction de dispersion du broyeur devient de moins en moins efficace.
Finalement, on constate que, plus l'installa-tion est de grande dimension, plus il est difficile d'obtenir une granulométrie resserrée. Si on réduit la vitesse péri-phérique du mobile, on augmente la proportion de gros et - 3 -flow rate is proportional to the section, a surface area ratio of wall on constant section.
To do this, you would essentially extrapolate the section by increasing only one of the dimensions, the installation would then be narrow, very great length ', which would cause distribution problems homogeneous raw coal by the feed screws and dimension of the grinding mobi14-a which should, moreover, turn very quickly to keep it consistent peripheral speed. It would also be open to increase lie about the height of the elutriation zone, but we would have then a much greater installation weight.
Similarly, on a small section installation the grinding mobile can occupy in the elutriation zone maximum space. For example, in an installation pilot 1 t / h, the vertical projection of the grinding mobile represents 80% of the cross section of the elutriation zone. In these conditions, the grains of coal entering the area have a high probability of being intercepted by the grinding mobile. The latter, moreover, is rotated at a peripheral speed sufficient to communicate to particles the energy required to burst grain.
To extrapolate, when we choose the instal-As compact as possible, conservation of the report diameter = tre-section would lead to grinding mobiles of large diameter, therefore very heavy, rotating at low speed, hardly achievable. It must therefore be admitted that the report port diameter of the mobile section becomes more and more weak when we extrapolate and, therefore, the function of the mill becomes less and less efficient.
Finally, we see that the more the installation large, the more difficult it is to get a tight particle size. If we reduce the peri-mobile sphere, we increase the proportion of large and

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si on augmente cette vitesse périphérique, on augmente la proportion de fins, c'est-à-dire que, dans tous les cas on a une décomposition granulométrique défavorable avec sur-broyage ou sans broyage, ce qui contraint, parfois, à
renoncer à la fonction de broyag~ecdans le sécheur ou pré-chauffeur.
Le but de l'invention est d'éviter les inconvé-nients précédents et de restituer aux appareils de grandes dimensions les avantages des appareils de petite dimension, c'est-à-dire d'y combiner complètement les effets de séchage et/ou chauffage et de broyage avec un produit granuleux de départ grossier et un produit traité de granulométrie plus fine et plus serrée.
Ce but est atteint, selon l'invention, dans une installation pour le traitement par séchage et/ou chauffage et broyage d'un matériau granuleux comprenant :
- une enceinte verticale de traitement par fluidisation, à la base de laquelle débouche un conduit d'un agent gazeux de fluidisation et d'entrainement et munie d'un mobile tournant de broyage par impact à axe horizontal disposé dans la partie inférieure de l'enceinte, celle-ci ayant une section droite sensiblement constante sur une hauteur d'au moins environ 2,5 fois le diamètre du mobile tournant, - des moyens d'introduction à la base de ladite enceinte et/ou dans ledit conduit du matériau granuleux à
traiter, - une conduite d'entrainement pneumatique du matériau traité par l'agent gazeux se raccordant à la partie supérieure de l'enceinte de traitement par fluidisation, grâce au fait que, dans la partie surmontant la partie inférieure contenant le mobile tournant, l'enceinte comporte au moins une zone intermédiaire de section transver-sale apparente plus faible que celle des autres zones de l'enceinte, mais toutefois plus grande que celle de ladite - 4 -~

if we increase this peripheral speed, we increase the proportion of ends, that is to say that in all cases has an unfavorable particle size decomposition with over-grinding or without grinding, which sometimes requires give up the shredding function ~ in the dryer or pre-driver.
The object of the invention is to avoid the disadvantages previous nients and restore to large devices dimensions the advantages of small devices, that is to say to completely combine the drying effects and / or heating and grinding with a granular product of coarse start and a treated product with a larger grain size fine and tighter.
This object is achieved, according to the invention, in a installation for treatment by drying and / or heating and grinding a granular material comprising:
- a vertical enclosure for treatment by fluidization, at the base of which a conduit opens gaseous fluidization and drive agent and provided of a rotary impact grinding mobile with horizontal axis arranged in the lower part of the enclosure, this having a substantially constant cross section over a height of at least about 2.5 times the diameter of the mobile turning, - means of introduction to the base of said enclosure and / or in said duct of the granular material to treat, - a pneumatic drive line from material treated by the gaseous agent connecting to the part upper of the fluidization treatment enclosure, thanks to the fact that in the part overcoming the lower part containing the rotating mobile, the enclosure has at least one intermediate zone of cross-section apparent dirt lower than that of other areas of the enclosure, but nevertheless larger than that of said

- 5 -11~~011 conduite d'entraînement pneumatique.
De cette façon on augmente les chocs des grains trop gros, on régularise les flux gazeux et on évite, dans le lit fluidisé, la cônptitution de passages préfé-rentiels par lesquels sont entLînés les grains les plus grossiers.
Selon =l'invention, la ou les zones intermé-diaires sont localisées dans la moitié supérieure de l'enceinte verticale, de.préférence au voisinage des deux-tiers de la hauteur de.l'enceinte verticale.
Il est avantageux et économique qu'une zone intermédiaire soit constituée par des barreaux transversaux disposés sur au moins un niveau horizontal, par exemple sur deux niveaux en disposition parallèles alternés ou croisés.
De cette façon, on augmente la probabilité
d'impact des grains trop grossiers, qui retombent alors dans le lit fluidisé soumis à l'action du mobile pour y être rebroyés, alors que, par l'augmentation locale de la vitesse des fumées d'entraînement, les particules ayant atteint la taille désirée sont entrainées par les filets gazeux déviés par les barreaux.
Selon une variante, la zone intermédiaire est constituée par une grille et, selon une autre variante, par un diaphragme.
Il est avantageux que la réduction de section transversale efficace soit de l'ordre de 25 à 60% de la section transversale libre de l'enceinte.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description, qui sera donnée ci-après uniquement à titre d'exemples, de modes de réalisa-tion de l'invention. On se reportera à cet effet aux des-sins annexés, dans lesquels :
- les figures 1 et 2 sont deux vues en coupe verticale orthogonales l'une à l'autre d'une installa-tion selon l'invention, - 5 -11 ~~ 011 pneumatic drive line.
In this way we increase the shocks of grains too large, we regulate the gas flows and we avoid, in the fluidized bed, the conformation of preferred passages by which the most difficult grains are entrained rude.
According to = the invention, the intermediate zone or zones diaries are located in the upper half of the vertical enclosure, preferably in the vicinity of the two third of the height of the vertical enclosure.
It is advantageous and economical that an area intermediate is constituted by transverse bars arranged on at least one horizontal level, for example on two levels in alternate alternate or crossed arrangement.
In this way, we increase the probability impact of excessively coarse grains, which then fall in the fluidized bed subjected to the action of the mobile to be there regrind, while by the local increase in speed entrainment fumes, the particles having reached the desired size are driven by the gaseous nets deflected by bars.
According to a variant, the intermediate zone consists of a grid and, according to another variant, by a diaphragm.
It is beneficial that the reduction in effective cross section is of the order of 25 to 60% of the free cross section of the enclosure.
Other features and benefits of the invention will emerge from the description, which will be given below only by way of examples, of embodiments tion of the invention. For this purpose, reference is made to the attached sins, in which:
- Figures 1 and 2 are two views in vertical section orthogonal to each other of an installation tion according to the invention,

- 6 -- les figures 3;=ét..{4. sont deux vues analogues aux figures 1 et 2 de l'enbeinte d'une autre variante de l'invention, - les figures 5 et 6 sont encore deux vues analogues aux précédentes d'une autre variante de l'enceinte de l'invention, - les figures 7 et 8 sont deux vues d'une quatrième variante de l'enceinte, et - la figure 9 est une vue en plan de la grille en place dans l'installation des figures 7 et 8, - la figure 10 est une représentation graphique des courbes de décomposition granulométrique de charbons traités dans des installations connues et dans celle de l'invention.
Dans les installations représentées, il y a une enceinte verticale 1 de section rectangulaire, à la base de laquelle débouche un conduit ascendant 2 pour un agent gazeüx de fluidisation et d'entraînement consistant en fumées chaudes produites par une chambre de combustion 3 qui débite dans la conduite 2 à travers un venturi 4. Dans l'enceinte 1, et dans la partie inférieure de celle-ci, est disposé un mobile tournant 5 à marteaux d'axe 6 horizontal.
La hauteur H de la partie de l'enceinte ayant une section rectangulaire sensiblement constante est de 2,5 à 3 fois le diamètre du mobile tournant 5. Dans la conduite 2 débouche, au-dessus du venturi 4, un alimentateur 7 à vis pour du charbon provenant d'une trémie 8. A la partie supérieure de l'enceinte, et dans le prolongement de celle-ci (figures 1 à
6) ou latéralement à celle-ci (figures 7 et 8), est raccor-dée une conduite 9 d'entrainement pneumatique du matériau traité par l'agent gazeux. Tout ce qui vient d'être décrit en regard des figures est connu en soi.
Environ aux deux-tiers de la hauteur H, on a disposé des barreaux 10 arrangés parallèlement sur deux rangées 11 disposées alternées couvrant à elles deux environ - 6 -- Figures 3; = ét .. {4. are two analogous views in Figures 1 and 2 of the enclosure of another variant of the invention, - Figures 5 and 6 are two more views analogous to the preceding of another variant of the enclosure of the invention, - Figures 7 and 8 are two views of a fourth variant of the enclosure, and - Figure 9 is a plan view of the grid in place in the installation of Figures 7 and 8, - Figure 10 is a graphical representation particle size decomposition curves of coals treated in known installations and in that of the invention.
In the installations shown, there are a vertical enclosure 1 of rectangular section, at the base from which an ascending duct 2 for a gaseous fluidizing and entraining agent consisting of hot smoke produced by a combustion chamber 3 which flows into line 2 through a venturi 4. In enclosure 1, and at the bottom of it, is arranged a rotary mobile 5 with hammers of axis 6 horizontal.
The height H of the part of the enclosure having a section substantially constant rectangular is 2.5 to 3 times the diameter of the rotary mobile 5. In the pipe 2 opens, above the venturi 4, a screw feeder 7 for coal from a hopper 8. At the top of the enclosure, and in the extension thereof (Figures 1 to 6) or laterally to it (Figures 7 and 8), is connected dée a pipe 9 for pneumatic drive of the material treated with the gaseous agent. All that has just been described opposite the figures is known per se.
About two-thirds of the height H, we have arranged bars 10 arranged in parallel on two rows 11 arranged alternately covering together about two

- 7 -50 % de la section libre de l'enceinte.
Aux figures 3 et 4 la même densité de barreaux est disposée en deux rangées 12 et 13 mutuellement croisées.
Aux figures 5 et 6 la section est rétrécie par un diaphragme 14 porté par les parois et réduisant la sec-tion efficace à environ 50 % de la section libre de l'en-ceinte. Ce diaphragme 14 est surmonté par un plan incliné
pour réduire l'accumulation de poussière.
Aux figures 7 et 8 les barreaux et le diaphragme 10 sont remplacés par une grille 16 représentée à la figure 9.
De tous ces modes de réalisation, le mode préféré est celui qui comporte des barreaux, en raison de la simplicité d'installation, d'échange et d'entretien.
On a représenté à la figure 10 la décomposition 15 granulométrique d'un charbon brut et des produits sortants de divers types d'installation à comparer. Sur la figure 10, on a représenté en abscisses l'ouverture de mailles de la passoire d'essai (ligne inférieure) et le module AFNOR
correspondant (ligne supérieure) et en ordonnées le pourcen-tage de passant de chaque maille exprimé sur une échelle logarithmique.
Dans cette représentation, connue comme dia-gramme de Rosin-Rammler, plus la pente de la courbe de décomposition granulométrique est forte, plus la granulométrie est serrée, et plus cette pente est faible, plus la granulo-métrie est large. C'est le premier résultat qui est désirable lorsqu'on traite du charbon pour son enfournement préchauffé, notamment pour son enfournement à la vapeur.
La courbe A est celle d'un charbon brut à
environ 50 % < 3,15 mm.
La courbe B est celle du même charbon après traitement dans une installation de type connu dont l'enceinte a une section droite entièrement libre de 0,1 m2 (0,56 x 0,18m) sur une hauteur de 2 m avec un mobile de 0,51 m de diamètre ayant une vitesse périphérique de 17 à 20 m/s en présence - 7 -50% of the free section of the enclosure.
In Figures 3 and 4 the same density of bars is arranged in two mutually crossed rows 12 and 13.
In Figures 5 and 6 the section is narrowed by a diaphragm 14 carried by the walls and reducing the sec-effective at about 50% of the free cross-section of the girded. This diaphragm 14 is surmounted by an inclined plane to reduce the accumulation of dust.
In Figures 7 and 8 the bars and the diaphragm 10 are replaced by a grid 16 shown in FIG. 9.
Of all these embodiments, the mode preferred is the one with bars, due to the simplicity of installation, exchange and maintenance.
Figure 10 shows the decomposition 15 particle size of raw coal and outgoing products of various types of installation to compare. In Figure 10, we have shown on the abscissa the mesh opening of the test strainer (bottom line) and AFNOR module corresponding (upper line) and on the ordinate the percentage pass rate of each mesh expressed on a scale logarithmic.
In this representation, known as dia-gram of Rosin-Rammler, plus the slope of the curve particle size decomposition, the higher the particle size is steep, and the lower this slope, the more the granulo-metry is broad. It is the first result that is desirable when we treat coal for its preheated charging, especially for its steaming.
Curve A is that of raw coal at about 50% <3.15 mm.
Curve B is that of the same coal after treatment in a known type of installation including the enclosure has a completely free cross section of 0.1 m2 (0.56 x 0.18m) over a height of 2 m with a mobile 0.51 m in diameter having a peripheral speed of 17 to 20 m / s in the presence

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de fumées ayant, dans l'enceinteg,'*la vitesse de 4 à 4,5 m/s.
On obtient, comme il est connu, ûne courbe B favorable avec enviroh 95 % < 3,15 mm t_` seulement 14 % < 0,2 mm (à compa-rer aux 11 % du charbon de à~,Dart). C'est dire qu'il n'y a pas eu de surbroyage.
La courbe C est celle du même charbon après traitement dans une installation également de type connu, mais extropolée de la précédente, dont l'enceinte a une section droite entièrement libre de 7,2 m2 (3 x 2,4 m) sur une hauteur de 4 m avec un mobile de 1,7 m de diamètre ayant une vitesse périphérique de 17 à 20 m/s en présence de fumées ayant, dans l'enceinte, la vitesse de 4 à 4,5 m/s.
On obtient, cette fois 98 % de 3,15 mm, mais avec plus de 40 % de < 0,2 mm, ce qui n'est pas admissible. Une parade est, dans ce cas, d'augmenter la vitesse des gaz jusqu'à
5 à 6 m/s, ce qui conduit à la courbe D, qui ramène aux environs de 95 % < 3,15 mm mais encore 35 % de < 0,2 mm, c'est-à-dire avec trop de surbroyés.
Mais, si on modifie l'enceinte selon l'invention, par exemple avec deux rangées de barreaux montés comme décrit, on arrive à la courbe E, sans augmenter la vitesse des gaz conservée à 4 à 4,5 m/s. On arrive alors à 95 % < 3,15 mm et seulement 20 % de < 0,2 mm au lieu de 40 % de la courbe C, la seule différence entre les courbes C et E étant l'ab-sence ou la présence des zones intermédiaires de section transversale apparente plus faible que celle des autres zones de l'enceinte.
Ainsi, on se rapproche du broyage "méthodique"
idéal. - 8 -X

of smoke having, in the enclosure, the speed of 4 to 4.5 m / s.
As is known, a favorable curve B is obtained with enviroh 95% <3.15 mm t_` only 14% <0.2 mm (compared to rer to 11% of coal from to ~, Dart). This means that there is no overgrinding.
Curve C is that of the same coal after treatment in an installation also of known type, but extropolated from the previous one, whose enclosure has a fully free cross section of 7.2 m2 (3 x 2.4 m) on a height of 4 m with a mobile 1.7 m in diameter having a peripheral speed of 17 to 20 m / s in the presence of fumes having, in the enclosure, the speed of 4 to 4.5 m / s.
This time we get 98% of 3.15 mm, but with more 40% of <0.2 mm, which is not admissible. A parade is, in this case, to increase the gas speed up 5 to 6 m / s, which leads to curve D, which brings back to around 95% <3.15 mm but still 35% <0.2 mm, that is to say with too much shredded.
But, if we modify the enclosure according to the invention, for example with two rows of bars mounted as described, we arrive at curve E, without increasing the gas speed kept at 4 to 4.5 m / s. We then arrive at 95% <3.15 mm and only 20% of <0.2 mm instead of 40% of the curve C, the only difference between curves C and E being the ab-sence or the presence of the intermediate section zones lower apparent cross-section than that of other areas of the enclosure.
So, we are getting closer to "methodical" grinding ideal.

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Claims

1. Installation for treatment by drying and / or heating and grinding of a granular material, including:
- a vertical enclosure for treatment by fluidization at the base of which a conduit opens a gaseous fluidizing and entraining agent, provided in its lower part with a rotating mobile impact grinding having a horizontal axis, this enclosure having a substantially cross section constant over a height of at least 2.5 times, the diameter of the rotating mobile, - means of introduction to the basis of this enclosure of the granular material to be treated, - a pneumatic drive line from the treated material connected to the upper part of said fluidization treatment enclosure, characterized in that this enclosure comprises in its upper half at least one intermediate zone with reduced apparent cross-section less than that of the other zones of the enclosure but larger that the section of the drive line connected to the upper part of said vertical enclosure.

2. Installation according to claim 1 characterized in that the intermediate zone or zones are located about two-thirds the height of the vertical enclosure.

3. Installation according to claim 1 characterized in that the intermediate zone contains transverse bars arranged on at least one level horizontal to create the reduced apparent section of the vertical enclosure.

4. Installation according to claim 3 characterized in that the bars of said inter-zone are arranged on two levels.

5. Installation according to claim 4 characterized in that the bars arranged in two levels are parallel and alternate.

6. Installation according to claim 4 characterized in that the bars of the two levels are crossed.

7. Installation according to claim 1 characterized in that the intermediate zone consists by a grid.

8. Installation according to claim 1 characterized in that the intermediate zone includes a diaphragm.

9. Installation according to any one of claims 1 to 3 characterized in that the reduction in effective cross section is around 25 to 60% of the free cross-section of the vertical enclosure.

10. Installation according to any one of claims 4 to 6 characterized in that the reduction in effective cross section is around 25 to 60% of the free cross-section of the vertical enclosure.

11. Installation according to any one claims 7 or 8 characterized in that the reduction in effective cross section is around 25 to 60% of the free cross-section of the vertical enclosure.