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MX2008013462A - Procesamiento de gas natural licuado. - Google Patents

Procesamiento de gas natural licuado.

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MX2008013462A
MX2008013462A MX2008013462A MX2008013462A MX2008013462A MX 2008013462 A MX2008013462 A MX 2008013462A MX 2008013462 A MX2008013462 A MX 2008013462A MX 2008013462 A MX2008013462 A MX 2008013462A MX 2008013462 A MX2008013462 A MX 2008013462A
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MX
Mexico
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stream
column
fractionation
vapor
heating
Prior art date
Application number
MX2008013462A
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English (en)
Inventor
John D Wilkinson
Hank M Hudson
Kyle T Cuellar
Original Assignee
Ortloff Engineers Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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Abstract

Se describe un procedimiento y aparato para la recuperación de etano, etileno, propano, propileno, y de hidrocarburos más pesados de una corriente de gas natural licuado (GNL). La corriente de alimentación de GNL se divide en dos porciones. La primera porción es suministrada a una columna de fraccionamiento en un punto de alimentación medio superior en la columna. La segunda porción es dirigida en relación de intercambio de calor con una corriente de destilación más caliente que sube de las etapas de fraccionamiento de la columna, donde esta porción de la corriente de alimentación GNL es parcialmente evaporada y la corriente de destilación es totalmente condensada. La corriente de destilación condensado es dividido en una corriente de producto GNL "pobre" y una corriente de reflujo, donde esta corriente de reflujo es suministrada a la columna en una posición de alimentación superior de la columna. La porción parcialmente evaporada de la corriente de alimentación GNL es separada en corrientes de vapor y de líquidos las cuales luego son suministradas a la columna en posiciones de alimentación medias inferiores de la columna. Las cantidades y temperaturas de las alimentaciones de la columna son efectivas para mantener la temperatura de la cabeza de la columna a una temperatura mediante la cual la mayor proporción de los componentes deseados es recuperada en el producto líquido del fondo de la columna.

Description

PROCESAMIENTO DE GAS NATURAL LICUADO CAMPO DE LA INVENCION La presente invención se refiere a un procedimiento para la separación de etano y de hidrocarburos más pesados o propano y de hidrocarburos más pesados provenientes del gas licuado natural, de aquí en adelante denominado como GNL, para proveer una corriente volátil de GNL de bajo poder calorífico rica en metano y líquidos de gas natural menos volátiles (GNL) o una corriente de gas licuado de petróleo (GPL) . ANTECEDENTES DE LA INVENCION o una alternativa al transporte en tuberías, el gas natural en ubicaciones remotas algunas veces es licuado y transportado en tanques especiales para GNL hasta terminales adecuadas para recibir y almacenar GNL. Entonces el GNL puede ser re-evaporado y utilizado como un combustible gaseoso de la misma forma que el gas natural. A pesar que el GNL generalmente posee una mayor proporción de metano, es decir, el metano compone al menos un 50 mol por ciento del GNL, este también contiene cantidades relativamente menores de hidrocarburos más pesados tales como etano, propano, butano, y similares, así como nitrógeno. A menudo es necesario separar algunos o todos los hidrocarburos más pesados desde el metano en el GNL de modo que el combustible gaseoso resulte de evaporar el GNL de acuerdo a las especificaciones de las tuberías para el poder calorífico. Además, también es deseable Ref. 19721 1 a menudo separar los hidrocarburos más pesados del metano debido a que estos hidrocarburos poseen un valor superior como productos líquidos (para ser utilizados como materia prima petroquímica, como un ejemplo) respecto de su valor como un combustible. A pesar de que existen muchos procesos que pueden ser utilizados para separar etano y los hidrocarburos más pesados a partir del GNL, estos procesos a menudo comprometen factores tales como una alta recuperación, bajos costos de utilitarios, y simplicidad del procedimiento (y por tanto un baja inversión de capital) . Las patentes US Nos. 2,952,984; 3,837,172; 5,114,451; y 7,155,931 describen procedimientos GNL importantes capaces de permitir la recuperación de etano o propano mientras que producen la corriente de vapor GNL de bajo poder calorífico el cual es posteriormente comprimido a la presión de suministro para ingresar a una red de distribución de gas. Sin embargo, menores costos utilitarios pueden ser posibles si el GNL de bajo poder calorífico, en lugar de ser producido como una corriente de líquido que puede ser bombeada (en lugar de comprimido) a la presión de suministro de la red de distribución de gas, con el GNL de bajo poder calorífico posteriormente evaporado utilizando una fuente de calor externa de bajo nivel u otros medios. Las patentes de US Nos. 7,069,743 y 7,216,507 describen tales procedimientos.
BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION La presente invención, en general, se refiere a la recuperación de etileno, etano, propileno, propano, y los hidrocarburos más pesados a partir de dichas corrientes de GNL. Utiliza un arreglo de procedimiento novedoso para permitir una alta recuperación de etano o una alta recuperación de propano mientras que mantiene un equipo de procesamiento simple y mantiene baja la inversión de capital. Además, la presente invención ofrece una reducción en los servicios (potencia y calor) requeridos para procesar el GNL para dar un bajo costo operacional que aquellos procedimientos de la técnica anterior, y también ofrece una importante reducción en la inversión de capital. Un análisis típico de una corriente de GNL para ser procesado de acuerdo con esta invención podría ser, en un porcentaje de mol aproximado, 89.8% de metano, 6.5% de etano y otros componentes C2, 2.2% de propano y otros componentes C3, y 1.0% de butanos más, el balance formado de nitrógeno. BREVE DESCRIPCION DE LAS FIGURAS Para una mejor comprensión de la presente invención, se hace referencia a los siguientes ejemplos y figuras. Con referencia a las figuras: La Figura 1, es un diagrama de flujo de una planta de procesamiento de GNL de acuerdo con la presente invención; y Las Figuras 2, 3, y 4 son diagramas de corriente que ilustran medios alternativos de aplicación de la presente invención a una planta de procesamiento de GNL. DESCRIPCION DETALLADA DE LA INVENCION En la siguiente explicación de las figuras antes mencionadas, se proveen tablas que resumen los caudales calculados para condiciones representativas del procedimiento. En las tablas que aquí aparecen, los valores para los caudales (en mol por hora) han sido aproximados al siguiente número entero por conveniencia. Las velocidades de corriente totales que se muestran en las tablas incluyen todos los componentes no hidrocarburos y por tanto son generalmente superiores a la suma de los caudales de las corrientes para los componentes de hidrocarburo. Las temperaturas indicadas son valores aproximados al siguiente valor de grado. También se debe hacer notar que los cálculos del diseño del procedimiento realizado con el propósito de comparar los procedimientos perfilados en las figuras se basan en la presunción de que no existe pérdida de calor desde (o hacia) los alrededores a (o desde) el proceso. La calidad de los materiales aislantes comercialmente disponibles hace a esta una presunción bastante razonable y una que generalmente se realiza por los expertos en la técnica . A modo de conveniencia, los parámetros del procedimiento se informan en ambas, las unidades Británicas tradicionales y en las unidades del Sistema Internacional (SI). Los caudales de corrientes molares dadas en las tablas se pueden interpretar ya sea como libras moles por hora o kilogramos moles por hora. Los consumos de energía informados como caballos de fuerza (HP) y/o miles de unidades térmicas británicas por hora (MBTU/Hr) corresponden a los caudales de las corrientes molares establecidos en libras moles por hora. Los consumos de energía informados como kilovatios (kW) corresponden a los caudales de corrientes molares establecidos en kilogramos moles por hora. Ejemplo 1 La Figura 1 ilustra un diagrama de flujo de acuerdo a un procedimiento de la presente invención adaptado para producir un producto GNL que contiene la mayoría de los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados presentes en la corriente de alimentación. En la simulación del procedimiento de la Figura 1, el GNL a ser procesado (corriente 41) proveniente del tanque GNL 10, ingresa a la bomba 11 a -159°C [-255°F], lo cual eleva la presión del GNL lo suficiente de modo que pueda fluir hacia los intercambiadores de calor y desde allí al separador 13. La corriente 41a que sale la bomba se separa en dos porciones, las corrientes 42 y 43. La primera porción, la corriente 42, es calentada a -140°C [-220°F] (corriente 42a) en el intercambiador de calor 12 y luego es bombeada a una mayor presión por medio de la bomba 18. La corriente bombeada 42b a -140°C [-219°F] es luego suministrada a una columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación de la columna media superior. La segunda porción de la corriente 41a (corriente 43) es calentada antes de entrar al separador 13 de modo que al menos una porción de ésta es evaporada. En el ejemplo que se muestra en la Figura 1, la corriente 43 es calentada en el intercambiador de calor 12 enfriando la corriente de vapor de destilación suplementaria 48 y la corriente 53 de reflujo. La corriente 43a calentada ingresa al separador 13 a -113°C [-171°F] y 1324 kPa(a) [192 psia] (13.5kg/cm2) donde el vapor (corriente 46) es separada de cualquier liquido restante (corriente 47) . La corriente 46 ingresa al compresor 14 (dirigido por una fuente de poder externa) y es comprimido hasta una presión que es suficientemente alta para ingresar a la torre de fraccionamiento 21, que funciona a aproximadamente a 1825 kPa(a) [265 psia] ( 18.6kg/cm2 ) . La corriente de vapor comprimida 46a es entonces suministrada como una corriente de alimentación a una columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio de la columna. El liquido separador (corriente 47) es bombeado a alta presión mediante la bomba 15, y la corriente 47a es luego calentada a -104°C [-156°F] en un intercambiador de calor 16 proporcionando el enfriamiento del producto liquido desde la columna (corriente 51) . La corriente parcialmente calentada 47b es luego calentada a -93°C [-135°F] (corriente 47c) en el intercambiador de calor 17 utilizando un bajo nivel de calor de servicio antes de que sea suministrado a la torre de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación inferior medio de la columna. (El elevado nivel de calor de servicio, tal como el medio de calentamiento utilizado en la torre del evaporador 25, el cual es normalmente más costoso que el calor de bajo nivel de servicio, con el cual se obtiene un costo de operación bastante bajo por lo general cuando se utiliza el calor de bajo nivel, tal como el agua de mar utilizada en este ejemplo, lo cual es maximizado y el uso de calor de alto nivel es minimizado) . Se debe hacer notar que en todos los casos los intercambiadores de calor 12, 16, y 17 son representativos ya sea de una multitud de intercambiadores de calor individuales o un intercambiador de calor único de múltiples pases, o cualquier combinación de lo mismo. (La decisión de si se utilizará más de un intercambiador de calor para el servicio de calentamiento indicado dependerá del número de factores incluyendo, pero no limitado a, la velocidad de corriente de entrada de GNL, tamaño del intercambiador de calor, las temperaturas de la corriente, etc.) . Alternativamente, como los intercambiadores de calor 16 y/o 17 pueden ser reemplazados por otros medios de calentamiento, tales como un calentador que utiliza agua de mar como se ilustra en la Figura 1, un calentador que utiliza corriente de servicio en lugar de una corriente de proceso (como la corriente 51 utilizado en la Figura 1), un calentador de aire de acción indirecta, o un calentador que utiliza un fluido de transferencia de calor calentado mediante aire ambiental, garantizado de acuerdo a las circunstancias particulares. El eliminador de metano en la columna de fraccionamiento 21 es una columna de destilación convencional que contiene una pluralidad de charolas separadas vert icalmente , uno o más depósitos empacados, o alguna combinación de charolas y empaques. Como a menudo se da el caso en las plantas de procesamiento de gas natural, la torre de fraccionamiento puede consistir de dos secciones. La sección 21a, superior absorbente (de rectificación) contiene las charolas y/o el empacado para proveer el contacto necesario entre los vapores que suben hacia arriba y el liquido frío que cae hacia abajo para condensarse y absorber el etano y los componentes más pesados en los vapores; la sección de agotamiento inferior de (eliminación de metano) 21b contiene las charolas y/o empacado para proveer el contacto necesario entre los líquidos que caen hacia abajo y los vapores que suben. La sección de eliminación de metano también incluye uno o más evaporadores (tal como el evaporador 25) el cual calienta y evapora una porción de los líquidos que bajan en la columna para proveer los vapores de agotamiento que fluyen hacia arriba en la columna. Estos vapores agotan el metano proveniente de los líquidos, de modo que el producto líquido del fondo (corriente 51) se encuentra sustancialmente privado de metano y está compuesto por la mayoría de los componentes C2 y los hidrocarburos más pesados contenidos en la corriente de alimentación de GNL. La corriente del producto líquido 51 existe en el fondo de la torre a 4°C [40°F], basado en una fracción de metano de 0.008 en una base molar en el producto del fondo. Después de enfriar a -18°C [0°F] en el intercambiador de calor 16 tal como se describió previamente, el producto líquido (corriente 51a) fluye hacia el almacenamiento o al procesamiento posterior. La corriente de vapor de destilación suplementaria 48 es retirada desde la sección superior de la torre de fraccionamiento 21 a -110°C [-166°F] y es totalmente condensada a medida que es enfriada a -112°C [-170°F] en el intercambiador de calor 12 tal como se ha descrito previamente. El líquido condensado (corriente 48a) es luego dividido en dos porciones, las corrientes 52 y 53. La primera porción (corriente 52) es la corriente GNL de bajo poder calorífico rica en metano, la cual es entonces bombeada por medio de la bomba 20 a 9411 kPa(a) [1365 psia] ( 95.96kg/cm2 ) ( corriente 52a) para la posterior evaporación y/o transporte. La porción restante es la corriente 53 de reflujo, la cual fluye al intercambiador de calor 12 donde es sub-enfriada a -140°C [-220°F] mediante intercambio de calor con las porciones del GNL frío (corrientes 42 y 43) tal como se ha descrito previamente. La corriente sub-enfriada 53a de reflujo es bombeada a la presión de funcionamiento del eliminador de metano 21 por medio de la bomba 19 y la corriente 53b a -140°C [-220°F] es luego suministrada como el alimento de columna frió en la parte superior (reflujo) al eliminador de metano 21. Este reflujo de liquido frío absorbe y condensa los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados de los vapores que ascienden en la sección de rectificación superior del eliminador de metano 21. Un resumen de los caudales de las corrientes y el consumo de energía para el procedimiento ilustrado en la Figura 1 se establece en la siguiente tabla: Tabla I (FIGURA 1) Resumen de las velocidades de corriente - kg moles/Hr [Lb Moles/Hr] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 41 9, 859 710 245 115 10, 980 42 789 57 20 9 878 43 9, 070 653 225 106 10, 102 46 5,213 26 1 0 5, 282 47 3, 857 627 224 106 4, 820 48 10, 369 7 0 0 10, 30 53 519 0 0 0 522 52 9, 850 7 0 0 908 51 9 703 245 115 072 Recuperaciones 1 Etano 98.98% Propano 100.00% Butanos+ 100.00% Potencia Bomba impulsora de GNL 123 HP [203 kW] Bomba de reflujo 1 HP [1 kW] Bomba de reflujo Suplementaria 4 HP [7 kW] Bomba de alimentación liquida 38 HP [63 kW] Compresor de alimentación de vapor 453 HP [745 kW] Bomba de producto GNL 821 HP [1,349 kW] Totales 1,440 HP [2,368 kW] Calor de servicio de bajo nivel Calentador alimentación liquida 7,890 MBTU/Hr [5,097 kW] Calor de servicio nivel elevado Evaporador eliminador de metano 8,450 MBTU/Hr [5,458 kW] * (Basado en caudales no redondeados) Existen cuatro factores primarios que dan cuenta de la eficiencia mejorada de la presente invención. Primero, comparando con muchos procedimientos de la técnica anterior, la presente invención no depende de la alimentación del GNL misma para servir directamente como el reflujo para la columna de fraccionamiento 21. En su lugar, la refrigeración inherente sobre el GNL frío es utilizada en el intercambiador de calor 12 para generar una corriente de liquido (corriente 53) de reflujo que contiene muy poco de los componentes C2 y de los componentes de hidrocarburo más pesados que se recuperarán, resultando en una rectificación eficiente en la sección de absorción superior de la torre de fraccionamiento 21 y que evita las limitaciones del equilibrio de dicho procedimiento de la técnica anterior. Segundo, comparado con muchos procedimientos de la técnica anterior, el dividir la alimentación de GNL en dos porciones antes de alimentar la columna de fraccionamiento 21 permite un uso más eficiente del calor de servicio de bajo nivel, reduciendo de este modo la cantidad de calor de servicio de elevado nivel consumido por el evaporador 25. La porción que está relativamente más fría de la alimentación GNL (corriente 42b en la Figura 1) sirve como una corriente suplementaria de reflujo para la torre de fraccionamiento 21, proveyendo la rectificación parcial de los vapores en los corrientes de alimento de vapor y de liquido (corrientes 46a y 47c en la Figura 1) de modo que calentando y evaporando parcialmente la otra porción (corriente 43) de la alimentación de GNL no aumenta de manera indebida la carga de condensación en el intercambiador de calor 12. Tercero, comparado con muchos procedimientos de la técnica anterior, utilizando una porción de la alimentación de GNL frió (corriente 42b en la Figura 1) como una corriente suplementaria de reflujo permite utilizar un menor reflujo superior (corriente 53b en la Figura 1) para la torre de fraccionamiento 21. La corriente de reflujo superior menor, más el mayor grado de calentamiento utilizando un calor de servicio de bajo nivel en el intercambiador de calor 17, resulta en menor liquido total que se alimenta a la columna de fraccionamiento 21, reduciendo el requerido en el evaporador 25 y minimizando la cantidad de calor de servicio de elevado nivel necesario para cumplir la especificación del producto liquido del fondo desde el eliminador de metano. Cuarto, comparado con muchos procedimientos de la técnica anterior, la separación inicial del GNL en fracciones de vapor y de liquido en el separador 13 es realizada a una presión relativamente baja. Las volatilidades relativas entre los componentes más livianos (es decir, metano) y los componentes más pesados deseables que se recuperarán (es decir, los componentes C2 y aquellos más pesados) son más favorables a menor presión, resultando en que menos de los componentes deseables se encuentran presentes en la corriente 46a y posteriormente requieren rectificación en la torre de fraccionamiento 21.
Ejemplo 2 Una modalidad alternativa de la presente invención es la que se muestra en la Figura 2. La composición del GNL y las condiciones consideradas en el procedimiento presentadas en la Figura 2 son las mismas que aquellas para la Figura 1. Consecuentemente, el procedimiento de la Figura 2 de la presente invención se puede comparar con la modalidad reflejada en la Figura 1. En la simulación del procedimiento de la Figura 2, el GNL a ser procesado (corriente 41) proveniente del tanque GNL 10 ingresa a la bomba 11 a -159°C [-255°F] . La bomba 11 eleva la presión del GNL de manera suficiente de modo que pueda fluir a través de los intercambiadores de calor y desde ahí al separador 13. La corriente 41a que sale de la bomba es dividida en dos porciones, los corrientes 42 y 43. La primera porción, la corriente 42, es calentada a -140°C [-220°F] (corriente 42a) en el intercambiador de calor 12 y luego es bombeada a una mayor presión por medio de la bomba 18. La corriente 42b bombeada a -140°C [-219°F] es luego suministrada a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio superior en la columna. La segunda porción de la corriente 41a (corriente 43) es calentada antes de ingresar al separador 13 de modo que al menos una porción es evaporada. En el ejemplo mostrado en la Figura 2, la corriente 43 es calentada en el intercambiador de calor 12 de modo que la corriente 43a calentada ingresa al separador 13 a -112°C [-169°F] y 1351 kPa(a) [196 psia] ( 13.7kg/cm2) donde el vapor (corriente 46) es separado de cualquier liquido restante (corriente 47) . La corriente 46 es comprimida por medio del compresor 14 hasta una presión lo suficientemente elevada para ingresar en la torre de fraccionamiento 21, que funciona a aproximadamente 1825 kPa(a) [265 psia] ( 18.6kg/cm2 ) . La corriente de vapor comprimida 46a es luego dividida en dos porciones, los corrientes 49 y 50. La corriente 49, que comprende alrededor de 30% del vapor total comprimido, es luego suministrada como alimentación a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio en la columna. El liquido separador (corriente 47) es bombeado a una presión superior por medio de la bomba 15, y la corriente 47a es luego calentada a -103°C [-153°F] en el intercambiador de calor 16 proporcionando el enfriamiento del producto liquido proveniente de la columna (corriente 51) . La corriente 47b parcialmente calentada es entonces calentada a -93°C [-135°F] (corriente 47c) en el intercambiador de calor 17 utilizando calor de servicio de bajo nivel antes que sea suministrada a la torre de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio inferior en la columna. La corriente de producto liquido 51 sale del fondo de la torre a 4°C [40°F], y fluye hacia el almacenamiento o hacia el procesamiento después de enfriarse a -18°C [0°F] (corriente 51a) en el intercambiador de calor 16 tal como se describió previamente. La corriente de destilación de vapor suplementaria 48 es retirada desde la sección superior de la torre de fraccionamiento 21 a -110°C [-166°F] y se mezcla con la porción restante del vapor comprimido (corriente 50) . La corriente 54 combinada a -104°C [-155°F] es completamente condensada a medida que es enfriada a -112°C [-170°F] en el intercambiador de calor 12 tal como se describió previamente. El liquido condensado (corriente 54a) es luego dividido en dos porciones, los corrientes 52 y 53. La primera porción (corriente 52) es la corriente de GNL de bajo poder calorífico rico en metano, la cual es entonces bombeada por medio de la bomba 20 a 9411 kPa(a) [1365 psia] ( 95-96kg/cm2) (corriente 52a) para la evaporación y/o transporte posterior. La porción restante es la corriente 53 de reflujo, el cual fluye al intercambiador de calor 12 donde es enfriada a -140°C [-220°F] por intercambio de calor con el GNL frío (corrientes 42 y 43) tal como se ha descrito previamente. La corriente sub-enfriada 53a de reflujo es bombeada a la presión de funcionamiento del eliminador de metano 21 por medio de la bomba 19 y la corriente 53b a -140°C [-220°F] es luego suministrada como alimentación fría de la parte superior de la columna (reflujo) hacia el eliminador de metano 21. Este líquido de reflujo frío absorbe y condensa los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados de los vapores que ascienden en la sección de rectificación superior del eliminador de metano 21. Un resumen de los caudales de corrientes y el consumo de energía para el procedimiento ilustrado en la Figura 2 indica en la siguiente tabla: Tabla II (Figura 2) Resumen de caudal de corriente -- kg moles/Hr [Lb. Moles/Hr] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 41 9, 859 710 245 115 10, 980 42 789 57 20 9 878 43 9, 070 653 225 106 10, 102 46 5, 622 31 1 0 5, 698 47 3,448 622 224 106 4, 404 49 1, 687 10 0 0 1,710 50 3, 935 21 1 0 3, 988 48 6, 434 2 0 0 6,458 54 10, 369 23 1 0 10,446 53 518 1 0 0 522 52 9, 851 22 1 0 9, 924 51 8 688 244 115 1,056 Recuperaciones* Etano 96.82% Propano 99.76 Butanost 99.97% Potencia Bomba Compresora de GNL 126 HP [207 kW] Bomba de reflujo 1 HP [1 kW] Bomba de reflujo Suplementaria 4 HP [7 kW] Bomba de alimentación liquida 34 HP [56 kW] Compresor de vapor 462 HP [759 kW] Bomba de producto GNL 822 HP [1,351 kW] Totales 1,449 HP [2, 381k ] Calor de servicio de nivel bajo Calentador de alimentación liquida 6, 519MBTU/Hr [4,211 kW] Calor de servicio de nivel elevado Intercambiador de calor eliminador de metano 9,737 MBTU/Hr [6,290 kW] * (Con base en caudales redondeados) Comparando la Tabla II anterior para la modalidad de la Figura 2 de la presente invención con la Tabla I para la modalidad de la Figura 1 de la presente invención se observa que la recuperación de los líquidos es levemente inferior para la modalidad de la Figura 2 debido a que una porción importante de la alimentación de GNL (corriente 50) no es sometida a ninguna rectificación. Como resultado, el tamaño de la torre de fraccionamiento 21 puede ser significativamente inferior para la modalidad de la Figura 2, debido a que la carga de vapor en la torre (representada por la corriente de vapor suplementaria 48) es muy inferior. La reducción resultante en el costo de capital de la planta puede justificar la recuperación del liquido levemente menor provista por esta modalidad de la presente invención. Ejemplo 3 Otra modalidad alternativa de la presente invención se presenta en la Figura 3. La composición de GNL y las condiciones consideradas en el procedimiento presentado en la Figura 3 son las mismas que aquellas en las Figuras 1 y 2. Consecuentemente, el procedimiento de la Figura 3 de la presente invención puede ser comparado con las modalidades que se presentan en las Figuras 1 y 2. En la simulación del procedimiento de la Figura 3, el GNL a ser procesado (corriente 41) proveniente del tanque GNL 10 ingresa a la bomba 11 a -159°C [-255°F] . La bomba 11 eleva la presión del GNL de manera suficiente de modo que pueda fluir a través de los intercambiadores de calor y desde allí al separador 13. La corriente 41a que sale de la bomba es dividida en dos porciones, los corrientes 42 y 43. La primera porción, corriente 42, es calentada a -140°C [-220°F] (corriente 42a) en el intercambiador de calor 12 y luego es bombeada a una mayor presión por medio de la bomba 18. La corriente 42b bombeada a -140°C [-219°F] es luego suministrada a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio superior en la columna. La segunda porción de la corriente 41a (corriente 43) es calentada antes de ingresar al separador 13 de modo que al menos una porción es evaporada. En el ejemplo que se muestra en la Figura 3, la corriente 43 es calentada en el intercambiador de calor 12 de modo que la corriente 43a calentada ingresa al separador 13 a -111°C [-168°F] y 1.365 kPa(a) [198 psia] donde el vapor (corriente 46) es separado de cualquier liquido restante (corriente 47) . La corriente 47 es bombeada a una presión superior por medio de la bomba 15, y la corriente 47a es luego calentada a -102°C [-152°F] en el intercambiador de calor 16 proporcionando el enfriamiento del producto liquido proveniente de la columna (corriente 51) . La corriente 47b parcialmente calentada es entonces calentada a -93°C [-135°F] (corriente 47c) en el intercambiador de calor 17 utilizando el calor de servicio de nivel bajo antes que sea suministrado a la torre de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio inferior en la columna. La corriente del producto liquido 51 sale del fondo de la torre a 5°C [40°F], y fluye hacia el almacenamiento o hacia el procesamiento posterior después de enfriarse a -18°C [0°F] (corriente 51a) en el intercambiador de calor 16 tal como se describió previamente . La corriente de vapor de destilación suplementaria 48 es retirada desde la sección superior de la torre de fraccionamiento 21 a -110°C [-166°F] . El vapor del separador 13 (corriente 46) ingresa al compresor 14 y es comprimido a una presión mayor, permitiendo que la corriente 46a se mezcle con la corriente 48 para formar la corriente 54. La corriente 54 combinada a -101°C [-150°F] es completamente condensada a medida que es enfriada a -112°C [-169°F] en el intercambiador de calor 12 tal como se describió previamente. El liquido condensado (corriente 54a) es luego dividido en dos porciones, los corrientes 52 y 53. La primera porción (corriente 52) es la corriente de GNL de bajo poder calorífico rica en metano, la cual es entonces bombeada por medio de la bomba 20 a 9411 kPa(a) [1365 psia] ( 13.91kg/cm2) (corriente 52a) para la evaporación y/o transporte posterior. La porción restante es la corriente 53 de reflujo, la cual fluye al intercambiador de calor 12 donde es enfriada a -140°C [-220°F] por intercambio de calor con el GNL frío ( corrientes 42 y 43) tal como se describió previamente. La corriente 53a de reflujo sub-enfriada es bombeada a la presión de funcionamiento del eliminador de metano 21 por medio de la bomba 19 y la corriente 53b a -140°C [-220°F] es luego suministrada como la alimentación fría superior de la columna (reflujo) al eliminador de metano 21. Este líquido de reflujo frío absorbe y condensa los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados de los vapores que ascienden en la sección de rectificación superior del eliminador de metano 21.
Un resumen de los caudales de las corrientes y el consumo de energía para el procedimiento ilustrado en la Figura 3 se declara en la siguiente tabla : Tabla III (Figura 3) Resumen de los caudales de los corrientes -- kg moles/Hr [Lb. Moles/Hr] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 41 9,859 710 245 115 10, 980 42 789 57 20 9 878 43 9, 070 653 225 106 10, 102 46 5,742 34 1 0 5,819 47 3, 328 619 224 106 4,283 48 4, 627 1 0 0 4, 639 54 10, 369 35 1 0 10, 458 53 518 2 0 0 523 52 9, 851 33 1 0 9, 935 51 8 677 244 115 1, 045 Recuperaciones* Etano 95.37% Propano 99.63% Butanos+ 99.96% Potencia Bomba Compresora de GNL Bomba de reflujo Bomba de reflujo Suplementaria Bomba de alimentación liquida Compresor de vapor Bomba de producto GNL Totales Calentador de alimentación liquida 6, 109 MBTU/Hr [3, 946 kW] Calor de servicio de nivel elevado Intercambiador de calor eliminador de 10, 350 MBTU/Hr [6, 686 metano kW] * (Con base en caudales redondeados) Comparando la Tabla III antes mencionada para la modalidad de la Figura 3 de la presente invención con las Tablas I y II para las Figuras 1 y 2, respectivamente, las modalidades de la presente invención muestran que la recuperación de los líquidos es algo menor para la modalidad de la Figura 3 mientras que inclusive más de la alimentación de GNL (todo el vapor comprimido del separador, corriente 46a) no es sometido a ninguna rectificación. Consecuentemente, el tamaño de la torre de fraccionamiento 21 puede ser incluso menor para la modalidad de la Figura 3, debido a que la carga de vapor en la torre (representada por la corriente de vapor suplementaria 48) es incluso menor. Por lo cual, el costo de capital de la modalidad de la Figura 3 de la presente invención podría ser presumiblemente menor ya sea la modalidad de la Figura 1 o la Figura 2. La selección de que modalidad utilizar para una aplicación particular generalmente estará indicada por el valor relativo de los componentes de hidrocarburo más pesados, los costos relativos de la potencia y el calor de servicio de nivel elevado, y los costos relativos de capital de torres de fraccionamiento, bombas, intercambiadores de calor, y compresores. Ejemplo 4 Otra modalidad alternativa de la presente invención se muestra en la Figura 4. La composición del GNL y las condiciones consideradas en el procedimiento presentado en la Figura 4 son los mismos que aquellos en las Figuras 1 a 3. Consecuentemente, el procedimiento de la Figura 4 de la presente invención puede ser comparado con las modalidades declaradas en las Figuras 1 a 3. En la simulación del procedimiento de la Figura 4, el GNL a ser procesado (corriente 41) proveniente del tanque de GNL 10 ingresa a la bomba 11 a -159°C [-255°F] . La bomba 11 eleva la presión del GNL de manera suficiente de modo que puede fluir a través del intercambiador de calor y desde allí al separador 13 y la columna de fraccionamiento 21. La corriente 41a que sale de la bomba es dividida en dos porciones, los corrientes 42 y 43. La primera porción, la corriente 42, es calentada a -109°C [-165°F] (corriente 42a) en el intercambiador de calor 12 y luego es suministrada a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio superior en la columna. Dependiendo de la presión de descarga de la bomba 11, una válvula 30 puede ser necesaria para reducir la presión de la corriente 42b a aquella de la columna de fraccionamiento 21. La segunda porción de la corriente 41a (corriente 43) es calentada antes de ingresar al separador 13 de modo que al menos una porción es evaporada. En el ejemplo que se muestra en la figura 4, la corriente 43 es calentada en el intercambiador de calor 12 de modo que la corriente 43a calentada ingresa al separador 13 a -111°C [-168°F] y 1342 kPa(a) [195 psia] ( 13.68 kg/cm2 ) donde el vapor (corriente 46) es separado del liquido restante (corriente 47) . La corriente 47 es bombeada a una presión superior por medio de la bomba 15, y la corriente 47a es luego calentada a -104°C [-155°F] en el intercambiador de calor 16 proporcionando el enfriamiento del producto liquido proveniente de la columna (corriente 51) . La corriente 47b parcialmente calentada además es luego calentada de modo que una porción es evaporada. En el ejemplo de la Figura 4, la corriente 47b es además calentada en el intercambiador de calor 17 utilizando calor de servicio de nivel bajo de modo que la corriente 47c adicionalmente calentada ingresa al separador 26 a -13°C [9°F] y 5.169 kPa(a) [750 psia] ( 52.7 kg/cm2 ) donde la corriente de vapor 55 es separada de cualquier corriente liquido restante 56. El separador de corriente de liquido (corriente 56) es expandida a la presión de funcionamiento (aproximadamente 1342 kPa(a) [195 psia]) ( 13.68kg/cm2) de la columna de fraccionamiento 21 mediante la válvula de expansión 23, enfriando la corriente 56a a -38°C [-36°F] antes que sea suministrada a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio inferior en la columna. El vapor del separador 26 (corriente 55) ingresa a una máquina de trabajo de expansión 27 en la cual la energía mecánica es extraída de esta porción de la alimentación de alta presión. La máquina 27 expande el vapor substancialmente de manera isoentrópica a la presión de funcionamiento de la torre donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandido 55a a una temperatura de -59°C [-74°F]. Esta corriente expandido parcialmente condensado 55a es entonces suministrada como alimentación a la columna de fraccionamiento 21 en un punto de alimentación medio en la columna. La corriente del producto líquido 51 sale del fondo de la torre a -9°C [-17°F]. Después de enfriarse a -18°C [0°F] en el intercambiador de calor 16 tal como se describe previamente, la corriente de producto liquido 51a fluye hacia el almacenamiento o hacia el procesamiento posterior. La corriente de vapor de destilación suplementaria 48 es retirada desde la sección superior de la torre de fraccionamiento 21 a -117°C [-178°F]. El vapor del separador 13 (corriente 46) se mezcla con la corriente 48 para formar la corriente 54. La corriente 54 combinada a -114°C [-174°F] fluye hacia el compresor 28 dirigido por la máquina de expansión 27, donde es comprimida a 1835 kPa(a) [266 psia] ( 18.71 kg/cm2 ) (corriente 54a). La corriente 54a es completamente condensada a medida que es enfriada a -111 °C [-168°F] en el intercambiador de calor 12 tal como se describió previamente. El liquido condensado (corriente 54b) es luego dividido en dos porciones, los corrientes 52 y 53. La primera porción (corriente 52) es la corriente de GNL de bajo poder calorífico rica en metano, la cual es entonces bombeada por medio de la bomba 20 a 9411 kPa(a) [1365 psia] ( 95.96kg/cm2) (corriente 52a) para la evaporación y/o transporte posterior. La porción restante es la corriente 53 de reflujo, la cual fluye al intercambiador de calor 12 donde es enfriada a -143°C [-225°F] por intercambio de calor con el GNL frío (corrientes 42 y 43) tal como se describió previamente. La corriente 53a de reflujo sub-enfriado es expandida a la presión de funcionamiento del eliminador de metano 21 en la válvula 31 y la corriente 53b es expandida a -143°C [-225°F] es luego suministrada como alimentación fría a la parte superior de la columna (reflujo) al eliminador de metano 21. Este liquido de reflujo frío absorbe y condensa los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados de los vapores que ascienden en la sección de rectificación superior del eliminador de metano 21. Un resumen de los caudales de las corrientes y el consumo de energía para el procedimiento ilustrado en la Figura 4 se indica a continuación en la tabla siguiente : Tabla IV ( Figura 4) Resumen de corriente del refluj 0 - kg moles/Hr [Lb. Moles/Hr] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ Total 41 9,859 710 245 115 10, 980 42 2, 465 177 61 29 2,745 43 7, 394 533 184 86 8, 235 46 4, 812 29 1 0 4,877 47 2, 582 504 183 86 3, 358 55 2, 503 445 133 44 3, 128 56 79 59 50 42 230 48 6, 132 9 0 0 6, 163 54 10, 944 38 1 0 11,040 53 1, 093 4 0 0 1,104 52 9, 851 34 1 0 9,936 51 676 244 115 1,044 Recuperaciones* Etano 95.21% Propano 99.71% Butanos+ 99.96% Potencia Bomba impulsora de GNL 159 HP [261 kW] Bomba de alimentación liquida 143 HP [235 kW] [1, 358 Bomba de producto GNL 826 HP kW] [1, 854 Totales 1,128 HP kW] Calor de servicio de nivel bajo Calentador de alimentación liquida 14,410 MBTU/Hr 9,308 kW] Calor de servicio de nivel elevado [1, 902 Evaporador del eliminador de metano 2,945 MBTU/Hr kW] * (Con base en caudales redondeados) Comparando la Tabla IV anterior para la modalidad de la Figura 4 de la presente invención con la Tabla III para la modalidad de la Figura 3 muestra que la recuperación de los líquidos es esencialmente la misma para esta modalidad de la Figura 4, pero ahora el compresor de vapor ha sido eliminado en favor del bombeo del líquido adicional. Debido a que el bombeo es más eficiente que la compresión, esto resulta en una disminución neta en el consumo total de potencia de aproximadamente 22% comparado con las modalidades de las Figuras 1 a 3. La modalidad de la Figura 4 también es capaz de utilizar más calor de servicio de nivel bajo y por tanto reducir el uso del calor de servicio de nivel elevado comparado con las modalidades de las Figuras 1 a 3. El requisito del calor de servicio de nivel elevado de la modalidad de la Figura 4 es sólo de un 28% a un 35% de aquel requerido por las modalidades de las Figuras 1 a 3. El tamaño de la torre de fraccionamiento 21 es algo mayor que el de la modalidad de la Figura 3, debido a que la carga de vapor en la torre (representada por la corriente de vapor suplementaria 48) es algo superior. Sin embargo, el costo capital de esta modalidad de la Figura 4 de la presente invención probablemente será menor que el de la modalidad de la Figura 3 debido a la eliminación del servicio de compresión de vapor. La selección de que modalidad utilizar para una aplicación particular generalmente estará indicada por el valor relativo de los componentes de hidrocarburo más pesados, los costos relativos de la potencia y el calor de servicio de nivel elevado, y los costos de capital relativo de torres de fraccionamiento, bombas, intercambiadores de calor, y compresores.
Otras Modalidades Algunas circunstancias pueden favorecer el sub-enfriamiento de la corriente 53 de reflujo con otro corriente del proceso, en vez de utilizar los corrientes de GNL fríos que ingresan al intercambiador de calor 12. Otras circunstancias pueden favorecer no enfriarlo todo. La decisión respecto de si se sub-enfría o no la corriente 53 de reflujo antes que sea alimentado a la columna dependerá de muchos factores, incluyendo la composición del GNL, el nivel de recuperación deseado, etc. Tal como se muestra en las líneas punteadas en las Figuras 1 a 4, la corriente 53 puede ser dirigida al intercambiador de calor 12 si se desea un sub-enfriamiento, pero podría no serlo si no se necesita un sub-enfriamiento . De manera similar, el calentamiento de la corriente 42 de reflujo suplementaria antes que sea alimentada a la columna debe ser evaluada para cada aplicación. Tal como se muestra por las líneas punteadas de las Figuras 1 a 4, la corriente 42 no necesita ser dirigida al intercambiador de calor 12 si no se desea calentamiento. Cuando el GNL al ser procesado es más pobre en poder calorífico o cuando la evaporación completa del GNL en el intercambiador de calor 17 es contemplada, no se justifica el separador 26 que está contenido en la Figura 4. Dependiendo de la cantidad de hidrocarburos más pesados en la entrada de GNL a la presión de la corriente de GNL que sale de la bomba de alimentación liquida 15, la corriente de GNL calentada que deja el intercambiador de calor 17 puede no contener ningún liquido (debido a que está sobre su punto de condensación, o debido a que está por sobre su presión máxima) . En tales casos, el separador 26 se puede eliminar como se muestra en las lineas punteadas. En los ejemplos mostrados, se muestra la condensación total de la corriente 48a en la Figura 1, de la corriente 54a en las Figuras 2 y 3, y la corriente 54b en la Figura 4. Algunas circunstancias pueden favorecer el sub-enfriamiento de estas corrientes, mientras otras circunstancias pueden solo favorecer la condensación parcial. Si se utiliza la condensación parcial de estas corrientes, el procesamiento del vapor no condensado puede ser necesario, utilizando un compresor u otros medios para elevar la presión del vapor de modo que pueda unirse al liquido bombeado condensado. Alternativamente, el vapor no condensado puede ser dirigido hacia el sistema de combustible de la planta o para otro uso como tal. Dependiendo de la composición del GNL a ser procesada, puede ser posible hacer funcionar el separador 13 a una presión lo suficientemente elevada de modo que el compresor 14 (Figuras 1 a 3) y la bomba 15 (Figuras 1 a 4) no sean necesarias para suministrar el vapor (corriente 46) y el liquido (corriente 47) a la torre de fraccionamiento 21. Si las volatilidades relativas en el separador 13 favorecen lo suficiente para permitir lograr el nivel de recuperación deseado con la presión del separador más elevada que aquella de la torre, entonces pueden ser eliminados el compresor 14 (Figuras 1 a 3) y la bomba 15 (Figuras 1 a 4) como se muestra por las lineas entrecortadas. En las Figuras 1 a 4, se muestran intercambiadores de calor individuales para muchos servicios. Sin embargo, es posible combinar dos o más servicios de intercambiador de calor en un intercambiador de calor común, tales como combinando los intercambiadores de calor 12 y 16 en las Figuras 1 a 4 en un intercambiador de calor común. En algunos casos, las circunstancias pueden favorecer la división de un servicio de intercambiador de calor en múltiples intercambiadores. La decisión de si combinar los servicios de intercambiador de calor o utilizar más de un intercambiador de calor para el servicio indicado dependerá de un número de factores incluyendo, pero no limitado a, el caudal de GNL, el tamaño del intercambiador de calor, las temperaturas de corriente, etc. En las Figuras 1 a 3, se muestran bombas individuales para los requisitos de la bomba de reflujo (bombas 18 y 19) . Sin embargo, es posible lograr el bombeo indicado por medio de la bomba 19 con la bomba 20 sola y lograr el bombeo indicado por medio de la bomba 18 con la bomba 11 sola en algún aumento de la potencia de bombeo total. Si se elimina la bomba 19 en favor de un bombeo adicional por medio de la bomba 20, se toma la corriente 53 desde la corriente de descarga de la bomba 20 como se muestra por las lineas punteadas. En ese caso, la bomba 19 es eliminada tal como se muestra en punteado en las Figuras 1 a 3. Si la bomba 18 se elimina en favor del bombeo adicional por medio de la bomba 11, la presión de descarga proveniente de la bomba 11 será mayor que aquella que se muestra en cada una de las modalidades de la Figuras 1 a 3 y una válvula de reducción de presión adecuada (tal como la válvula punteada 22) puede ser requerida de modo de mantener el funcionamiento de la presión en el separador 13 en el nivel deseado. En ese caso, se elimina la bomba 18 tal como se muestra como punteado en las Figuras 1 a 3. En la Figura 4, también puede ser posible además reducir los requerimientos del bombeo mediante la adición de uno o más servicios de bombeo. Por ejemplo, puede ser posible reducir la presión de descarga de la bomba 11 agregando una bomba en la linea 42a que pueda bombear esa corriente individual a la columna de fraccionamiento 21 y reducir la caída de presión que ocurre en la válvula 22 en la corriente 43 aguas arriba del intercambiador de calor 12. La decisión de si combinar los servicios de bombeo o utilizar más de una bomba por un servicio indicado dependerá de un número de factores incluyendo, pero no limitado a, el caudal de GNL, las temperaturas de corriente, etc. Se reconocerá que la cantidad relativa de alimentación encontrada en cada rama de la alimentación de GNL dividido hacia la columna de fraccionamiento 21 dependerá de varios factores, incluyendo la composición de GNL, de la cantidad de calor que puede ser extraída de manera económica desde la alimentación, y de la cantidad de caballos de fuerza disponibles. Una mayor alimentación hacia la parte superior de la columna puede aumentar la recuperación mientras que aumenta la rutina en el evaporador 25 y de este modo aumentan los requerimientos de calor de servicio de nivel elevado. Aumentando la alimentación en la parte inferior de la columna reduce el consumo de calor de servicio de nivel elevado pero también puede reducir la recuperación del producto. Las ubicaciones relativas de las alimentaciones de la columna media pueden variar dependiendo de la composición del GNL o de otros factores tales como el nivel de recuperación deseado y la cantidad de vapor formado durante el calentamiento de los corrientes de alimentación. Más aún, dos o más de los corrientes de alimentación, o porciones de lo mismo, se pueden combinar dependiendo de las temperaturas relativas y de las cantidades de corrientes individuales, y la corriente combinada entonces para ser alimentada a una posición media de la columna. En los ejemplos dados para las modalidades de las Figuras 1 a 4, la recuperación de los componentes C2 y los componentes de hidrocarburo más pesados se encuentran ilustrada. Sin embargo, se cree que las modalidades de las Figuras 1 a 4 también son ventajosas cuando solamente se desea la recuperación de los componentes C3 y de los componentes de hidrocarburo más pesados. Mientras que han sido descritos lo que se cree que son las modalidades de la invención, los expertos en la técnica reconocerán que otras y modificaciones adicionales pueden ser realizadas a la misma, por ejemplo adaptar la invención a varias condiciones, tipos de alimentación, u otros requerimientos sin apartarse del espíritu de la presente invención tal como se define mediante las siguientes reivindicaciones . Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (36)

  1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. - Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor del metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente de manera que se evapora parcialmente, formando asi una corriente de vapor y una corriente de liquido; (d) la corriente de vapor es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (e) la corriente de liquido se bombea a una presión más alta y es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (f) una corriente de vapor de destilación es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y es calentada suficientemente de manera de al menos condensarlo parcialmente, formando asi una corriente condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción de dicho calentamiento de la segunda corriente; (g) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (h) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (i) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual, la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  2. 2.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es calentada y luego de ello es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una corriente de vapor y una corriente de liquíde(d) la corriente de vapor es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (e) la corriente de liquido es bombeada a una presión más alta y es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (f) una corriente de destilación de vapor es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y es calentada suficientemente para al menos condensarla parcialmente, formando así una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (g) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción líquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (h) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; e (i) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento, a una temperatura por medio de la cual, la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  3. 3.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una corriente de vapor y una corriente de liquido; (d) la corriente de vapor es dividida en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (e) la primera corriente de vapor es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (f) la corriente de liquido es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (g) una corriente de destilación de vapor es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y combinada con la segunda corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (h) la corriente de vapor combinada es suficientemente enfriada para al menos condensarla parcialmente, formando asi una corriente condensada, con el enfriamiento se suministra al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (i) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (j) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  4. 4.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción líquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción líquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es calentada y luego de ello es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando así una corriente de vapor y una corriente de líquido; (d) la corriente de vapor es dividida en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (e) la primera corriente de vapor es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (f) la corriente de líquido es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (g) una corriente de destilación de vapor es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y combinada con la segunda corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (h) la corriente de vapor combinada es suficientemente enfriada para al menos condensarla parcialmente, formando asi una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y de la segunda corriente; (i) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (j) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  5. 5.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque en el procedimiento: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una corriente de vapor y una corriente de liquido; (d) la corriente de liquido es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación de la columna media inferior; (e) una corriente de vapor de destilación es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y combinada con la corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (f) la corriente de vapor combinada es suficientemente enfriada para al menos condensarla parcialmente, formando asi una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (g) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (h) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (i) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  6. 6.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil, que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es calentada y luego de ello es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una corriente de vapor y una corriente de liquido; (d) la corriente de liquido es calentada y luego de ello es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación de la columna media inferior; (e) una corriente de vapor de destilación es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y combinada con la corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (f) la corriente de vapor combinada es suficientemente enfriada para al menos condensarla parcialmente, formando asi una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (g) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (h) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (i) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  7. 7.- Un procedimiento para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil, que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una primera corriente de vapor y una primera corriente de liquido; (d) la primera corriente de liquido es calentada de manera suficiente para al menos evaporarla de manera parcial, formando asi una segunda corriente de vapor y una segunda corriente de liquido; (e) la segunda corriente de vapor es expandida a una presión menor y es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (f) la segunda corriente de liquido es expandida a la presión menor y es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (g) una corriente de vapor de destilación es retirada desde una región superior de la columna de fraccionamiento y combinada con la primera corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (h) la corriente de vapor combinada es comprimida a una presión mayor y es después de ello enfriada de manera suficiente para al menos condensarla de manera parcial, formando asi una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (i) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (j) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  8. 8. - Un procedimiento para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque: (a) el gas natural licuado es dividido en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) la primera corriente es calentada y luego de ello es suministrada a una columna de fraccionamiento en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) la segunda corriente es calentada suficientemente para evaporarla parcialmente, formando asi una primera corriente de vapor y una primera corriente de liquido; (d) la primera corriente de liquido es calentada de manera suficiente para al menos evaporarla de manera parcial, formando asi una segunda corriente de vapor y una segunda corriente de liquido; (e) la segunda corriente de vapor es expandida a una presión menor y es suministrada a la columna de fraccionamiento en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (f) la segunda corriente de liquido es expandida a la presión menor es suministrada a la columna de fraccionamiento en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna ; (g) una corriente de vapor de destilación es retirada desde una región superior de la columna de f accionamiento y combinada con la primera corriente de vapor para formar una corriente de vapor combinada; (h) la corriente de vapor combinada es comprimida a una presión mayor y luego de ello es enfriada de manera suficiente para al menos condensarla de manera parcial, formando asi una corriente condensada, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (i) la corriente condensada es dividida en al menos la fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo; (j) la corriente de reflujo es suministrada a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las cargas de alimentación a la columna de fraccionamiento son efectivas para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados, es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  9. 9. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la corriente de vapor está comprimida a una presión más alta, por lo cual la corriente de vapor comprimida a continuación se suministra a la columna de fraccionamiento en la primera posición de alimentación media inferior de la columna.
  10. 10. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque la corriente de vapor está comprimida a una presión más alta, por lo cual la corriente de vapor comprimida a continuación se suministra a la columna de fraccionamiento en la primera posición de alimentación media inferior de la columna.
  11. 11. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque: (a) la corriente de vapor es comprimida a una presión mayor, mediante lo cual la corriente de vapor comprimida es luego dividida en al menos la primera corriente de vapor y la segunda corriente de vapor; y (b) la corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y calentada, mediante lo cual la corriente de liquido bombeada calentada es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  12. 12.- El procedimiento de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque en el procedimiento: (a) la corriente de vapor es comprimida a una presión mayor, mediante lo cual la corriente de vapor comprimida es luego dividida en al menos la primera corriente de vapor y la segunda corriente de vapor; y (b) la corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y calentada, mediante lo cual la corriente de liquido bombeada calentada es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  13. 13.- El procedimiento de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque: (a) la corriente de vapor es comprimida a una presión mayor, por lo cual la corriente de vapor comprimida es combinada con la corriente de vapor de destilación para formar la corriente de vapor combinada; y (b) la corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y calentada, mediante lo cual la corriente de liquido bombeada calentada es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la posición de alimentación media inferior de la columna.
  14. 14. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque: (a) la corriente de vapor es comprimida a una presión mayor, mediante lo cual la corriente de vapor comprimida es combinada con la corriente de vapor de destilación para formar la corriente de vapor combinada; y (b) la corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y calentada, mediante lo cual la corriente de liquido bombeada calentada es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la posición de alimentación media inferior de la columna.
  15. 15. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque la primera corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y luego de ello calentada de manera suficiente para al menos evaporarla parcialmente, formando asi la segunda corriente de vapor y la segunda corriente de liquido.
  16. 16. - El procedimiento de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado porque la primera corriente de liquido es bombeada a una presión mayor y luego de ello es calentada de manera suficiente para al menos evaporarla parcialmente, formando asi la segunda corriente de vapor y la segunda corriente de liquido.
  17. 17. - El procedimiento de conformidad con las reivindicaciones 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, o 15, caracterizado porque la corriente de reflujo es además enfriada y es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la posición de alimentación superior de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente.
  18. 18. - El procedimiento de conformidad con las reivindicaciones 2, 4, 6, 8, 10, 12, 14, o 16, caracterizado porque la corriente de reflujo es además enfriada y es luego suministrada a la columna de fraccionamiento en la posición de alimentación de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y de la segunda corriente.
  19. 19. - Un aparato para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) los primeros medios de separación además están conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente; (d) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquíde(e) los medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de vapor en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (f) medios de bombeo conectados a los medios de separación para recibir la corriente de líquido y bombearla a una presión más alta; (g) medios de calentamiento conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de líquido bombeada y calentarla, los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de líquido calentada bombeada en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (h) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para extraer una corriente de destilación de vapor; (i) los medios de intercambio de calor además conectados a los medios de extracción para recibir la corriente de, destilación de vapor y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (j) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una porción mayor de metano y una corriente de reflujo, los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  20. 20.- Un aparato para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil, que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente y calentarla; (c) los medios de intercambio de calor además conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente calentada en una posición de alimentación media superior en la columna; (d) los medios de intercambio de calor además conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente; (e) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquido; (f) los medios de separación además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de vapor en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (g) medios de bombeo conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y bombearla a una presión más alta; (h) medios de calentamiento conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de liquido bombeada y calentarla, donde los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de liquido calentada bombeada a una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (i) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para extraer una corriente de destilación de vapor; (j) los medios de intercambio de calor además están conectados a los medios de extracción para recibir la corriente de destilación de vapor y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (k) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (1) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  21. 21.- Un aparato para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) los primeros medios de separación además están conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarlo lo suficiente para evaporarla parcialmente ; (d) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquido; (e) segundos medios de separación conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirlos en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (f) los segundos medios de separación además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente de vapor en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (g) medios de calentamiento conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y calentarlo, donde los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de liquido calentada en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (h) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para retirar una corriente de destilación de vapor; (i) combinar medios conectados a los medios de extracción y los segundos medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la segunda corriente de vapor y formar una corriente de vapor combinada; (j) los medios de intercambio de calor además conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (k) terceros medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde la terceros medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (1) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción líquida relativamente menos volátil.
  22. 22.- Un aparato para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción líquida volátil, que contiene una porción mayor de metano y una fracción líquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente y calentarla; (c) los medios de intercambio de calor además conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente calentada en una posición de alimentación media superior en la columna; (d) los medios de intercambio de calor además conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente ; (e) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquido; (f) segundos medios de separación conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirla en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (g) los segundos medios de separación además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente de vapor en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (h) medios de calentamiento conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y calentarla, donde los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de liquido calentada en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (i) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para retirar una corriente de destilación de vapor; (j) medios de combinación conectados a los medios de extracción y los segundos medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la segunda corriente de vapor y formar una corriente de' vapor combinada; (k) los medios de intercambio de calor además conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar así un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (1) terceros medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de líquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde la terceros medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (m) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción líquida relativamente menos volátil.
  23. 23.- Un aparato para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción líquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción líquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) los primeros medios de separación además conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente en una posición de alimentación media superior en la columna ; (c) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente ; (d) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquido; (e) medios de calentamiento conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y calentarla, donde los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de liquido calentada en una posición de alimentación de la columna media inferior; (f) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para retirar una corriente de destilación de vapor; (g) medios de combinación conectados a los medios de extracción y los medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la corriente de vapor y formar una corriente de vapor combinada; (h) los medios de intercambio de calor además conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (i) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (j) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  24. 24.- Un aparato para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente y calentarla; (c) los medios de intercambio de calor además conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente calentada en una posición de alimentación media superior en la columna; (d) los medios de intercambio de calor además conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente; (e) medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una corriente de vapor y una corriente de liquido; (f) medios de calentamiento conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y calentarla, donde los medios de calentamiento además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de liquido calentada en una posición de alimentación de la columna media inferior; (g) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para retirar una corriente de destilación de vapor; (h) medios de combinación conectados a los medios de extracción y los medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la corriente de vapor y formar una corriente de vapor combinada; (i) los medios de intercambio de calor además conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (j) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (k) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  25. 25.- Un aparato para la separación de gas natural licuado, que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) los primeros medios de separación además están conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente en una posición de alimentación media superior en la columna; (c) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente ; (d) primeros medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una primera corriente de vapor y una primera corriente de liquido; (e) medios de calentamiento conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente de liquido y calentarla de manera suficiente para al menos evaporarla parcialmente; (f) segundos medios de separación conectados a los medios de calentamiento para recibir al menos la primera corriente de liquido calentada parcialmente evaporada y separarla en una segunda corriente de vapor y una segunda corriente de liquido; (g) primeros medios de expansión conectados a los segundos medios de separación para recibir la segunda corriente de vapor y expandirla a una presión menor, donde los primeros medios de expansión están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la segunda corriente de vapor expandida en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (h) segundos medios de expansión conectados a los segundos medios de separación para recibir la segunda corriente de líquido y expandirla a la presión menor, donde los medios de expansión además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la segunda corriente de líquido expandida en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (i) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para retirar una corriente de destilación de vapor; (j) medios de combinación conectados a los medios de extracción y los primeros medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la primera corriente de vapor y formar una corriente de vapor combinada; (k) medios de compresión conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla a una presión mayor; (1) los medios de intercambio de calor además conectados a la medios de compresión para recibir la corriente de vapor combinada comprimida y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar así un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente; (m) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de líquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (n) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  26. 26.- Un aparato para la separación de gas natural licuado que contiene metano y los componentes de hidrocarburo más pesados en una fracción liquida volátil que contiene una porción mayor de metano y una fracción liquida relativamente menos volátil, que contiene una porción mayor de los componentes de hidrocarburo más pesados, caracterizado porque comprende : (a) primeros medios de separación conectados para recibir el gas natural licuado y dividirlo en al menos una primera corriente y una segunda corriente; (b) medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de separación que reciben la primera corriente y la calientan; (c) los medios de intercambio de calor además conectados a una columna de fraccionamiento para suministrar la primera corriente calentada en una posición de alimentación media superior en la columna; (d) los medios de intercambio de calor además conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda corriente y calentarla lo suficiente para evaporarla parcialmente ; (e) primeros medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la segunda corriente calentada parcialmente evaporada y separarla en una primera corriente de vapor y una primera corriente de liquido; (f) medios de calentamiento conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente de liquido y calentarla de manera suficiente para al menos evaporarla parcialmente; (g) segundos medios de separación conectados a los medios de calentamiento para recibir al menos la primera corriente de liquido calentada parcialmente evaporada y separarla en una segunda corriente de vapor y una segunda corriente de liquido; (h) primeros medios de expansión conectados a los segundos medios de separación para recibir la segunda corriente de vapor y expandirla a una presión menor, donde los primeros medios de expansión están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la segunda corriente de vapor expandido en una primera posición de alimentación media inferior de la columna; (i) segundos medios de expansión conectados a los segundos medios de separación para recibir la segunda corriente de liquido y expandirla a la presión menor, donde los medios de expansión además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la segunda corriente de liquido expandido en una segunda posición de alimentación media inferior de la columna; (j) medios de extracción conectados a una región superior de la columna de fraccionamiento para extraer una corriente de destilación de vapor; (k) medios de combinación conectados a los medios de extracción y los primeros medios de separación para recibir la corriente de destilación de vapor y la primera corriente de vapor y formar una corriente de vapor combinada; (1) medios de compresión conectados a los medios de combinación para recibir la corriente de vapor combinada y comprimirla a una presión mayor; (m) los medios de intercambio de calor además conectados a la medios de compresión para recibir la corriente de vapor combinada comprimida y enfriarla lo suficiente para al menos condensarla parcialmente y formar asi un vapor condensado, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente; (n) segundos medios de separación conectados a los medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y dividirla en al menos la fracción de liquido volátil que contiene una mayor porción de metano y una corriente de reflujo, donde los segundos medios de separación además están conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo a la columna de fraccionamiento en una posición de alimentación superior de la columna; y (o) medios de control adaptados para regular la cantidad y la temperatura de la corriente de reflujo y las temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de fraccionamiento para mantener la temperatura suplementaria de la columna de fraccionamiento a una temperatura por medio de la cual la mayor porción de los componentes de hidrocarburo más pesados es recuperada por medio de fraccionamiento en la fracción liquida relativamente menos volátil.
  27. 27.- El aparato de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque: (a) los medios de compresión están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y para comprimirla a una presión mayor; (b) los segundos medios de separación están conectados a los medios de compresión para recibir la corriente de vapor comprimida y dividirla en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (c) los medios de bombeo están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y bombearla a una mayor presión; y (d) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de liquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar la corriente de liquido bombeada y por lo tanto suministrar la corriente de liquido bombeada calentada en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  28. 28.- El aparato de conformidad con la reivindicación 22, caracterizado porque: (a) los medios de compresión están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y comprimirla a una presión mayor; (b) los medios de bombeo están conectados a los medios de compresión para recibir la corriente de vapor comprimida y dividirla en al menos una primera corriente de vapor y una segunda corriente de vapor; (c) los medios de bombeo están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y bombearla a una presión mayor; y (d) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de liquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar la corriente de líquido bombeada y por lo tanto para suministrar la corriente de líquido bombeada calentada en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  29. 29.- El aparato de conformidad con la reivindicación 23, caracterizado porque comprende: (a) medios de compresión que están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y comprimirla a una presión mayor, los medios de compresión además están conectados a los medios de combinación para suministrar la corriente de vapor comprimida a los medios de combinación y combinarla con la corriente de destilación de vapor para formar la corriente de vapor combinada; (b) los medios de bombeo que están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de líquido y bombearla a una mayor presión; y (c) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de líquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar la corriente de líquido bombeada y por lo tanto suministrar la corriente de líquido bombeada calentada en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  30. 30.- El aparato de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porque: (a) medios de compresión que están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de vapor y comprimirla a una presión mayor, los medios de compresión además están conectados a los medios de combinación para suministrar la corriente de vapor comprimida a los medios de combinación y combinarla con la corriente de destilación de vapor para formar la corriente de vapor combinada; (b) los medios de bombeo que están conectados a los medios de separación para recibir la corriente de liquido y bombearla a una mayor presión; y (c) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la corriente de liquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar la corriente de liquido bombeada y por lo tanto suministrar la corriente de liquido bombeada calentada en la segunda posición de alimentación media inferior de la columna.
  31. 31.- El aparato de conformidad con la reivindicación 25, caracterizado porque: (a) los medios de bombeo están conectados a los primeros medios de separación para recibir la primera corriente de liquido y bombearla a una presión mayor; y (b) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la primera corriente de liquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar primera la corriente de liquido bombeada lo suficiente para al menos evaporarla parcialmente, formando por lo tanto al menos la corriente calentada parcialmente evaporada.
  32. 32. - El aparato de conformidad con la reivindicación 26, caracterizado porque: (a) los medios de bombeo están conectados a los medios de separación para recibir la primera corriente de liquido y bombearla a una presión mayor; y (b) los medios de calentamiento están conectados a los medios de bombeo para recibir la primera corriente de liquido bombeada, donde los medios de calentamiento se encuentran adaptados para calentar la primera corriente de liquido bombeada para al menos evaporarla parcialmente, por lo tanto formando la corriente calentada parcialmente evaporada.
  33. 33.- El aparato de conformidad con las reivindicaciones 19, 23, 25, 27, 31, o 32, caracterizado porque el medio de intercambio de calor además está conectado a los segundos medios de separación para recibir la corriente de reflujo y además enfriarla, donde los medios de intercambio de calor están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo además enfriada en la posición de alimentación superior de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente.
  34. 34. - El aparato de conformidad con la reivindicación 21 o 29, caracterizado porque los medios de intercambio de calor están además conectados a los terceros medios de separación para recibir la corriente de reflujo y además enfriarla, donde los medios de intercambio de calor están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo además enfriada en la posición de alimentación superior de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la segunda corriente.
  35. 35. - El aparato de conformidad con las reivindicaciones 20, 24, 26, 28, 32, o 34, caracterizado porque los medios de intercambio de calor están además conectados a los segundos medios de separación para recibir la corriente de reflujo y además enfriarla, donde los medios de intercambio de calor están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo además enfriada en la posición de alimentación superior de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente.
  36. 36. - El aparato de conformidad con la reivindicación 22 o 30, caracterizado porque los medios de intercambio de calor están además conectados a los terceros medios de separación para recibir la corriente de reflujo y además enfriarla, donde los medios de intercambio de calor están además conectados a la columna de fraccionamiento para suministrar la corriente de reflujo además enfriado en la posición de alimentación superior de la columna, suministrando con el enfriamiento al menos una porción del calentamiento de la primera corriente y la segunda corriente.
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