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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales
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Cuarta edición
William F. Smith
Profesor Emérito de Ingeniería
University of Central Florida
Javad Hashemi, PhD.
Profesor de Ingeniería Mecánica
Texas Tech University
Traducción
Gabriel Nagore Cázares
Pedro Alejandro González Caver
Traductores profesionales
Revisión técnica
Leonarda Carrillo Avilés
Profesora de Ciencia e Ingeniería de Materiales
Universidad Iberoamericana, Ciudad de México
José A. Bellido Velasco
Doctorado en Química Macromolecular
Escuela Politécnica Federal de Zurich, Suiza
9701056388
Director Higher Education: Miguel Ángel Toledo Castellanos
iii
iv
Director editorial: Ricardo A. del Bosque Alayón
Editor sponsor: Pablo Eduardo Roig Vázquez
Editora de desarrollo: Paula Montaño González
Supervisor de producción: Zeferino García García
Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materials
Cuarta edición
Prohibida la reproducción total o parcial de esta obra,
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por cualquier medio, sin la autorización escrita del editor.
DERECHOS RESERVADOS © 2006 respecto de la primera edición en español por
McGRAW-HILL INTERAMERICANA EDITORES, S. A. DE C.V.
A Subsidiary of The McGraw-Hill Companies, Inc.
Edificio Punta Santa Fe
Prolongación Paseo de la Reforma 1015, Torre A
Piso 17, Colonia Desarrollo Santa Fe,
Delegación Álvaro Obregón
C.P. 01376, México, D.F.
Miembro de la Cámara Nacional de la Industria Editorial Mexicana, Reg. Núm. 736.
Imagen de portada: Kelly Fassbinder/Imagine Design Studio
En un momento de descanso, el diseño innovador del palo de golf que aparece en la portada
permite que la pelota descanse en un punto de 8 mm a partir del centro del palo, hacia el lado de
golpeo. De esta forma el pivote golpea la pelota una fracción de segundo antes de que golpee al
palo, lo que implica que este último no afecte la trayectoria. Makrolon © 2405 fue seleccionado
como el material para este palo debido a su excelente fluidez y a que ofrece fuerza suficiente para
que en la mayor parte de los casos los palos no se rompan cuando golpeen al pivote. En lugar de
esto, simplemente salen volando, como se ilustra en la portada.
Bayer MaterialScience produce una amplia gama de materiales probados e innovadores,
incluyendo policarbonatos, poliuretanos, poliuretanos termoplásticos, coberturas, adhesivos y
selladores. Los materiales y soluciones de Bayer se emplean para diseñar la siguiente generación
de productos en las industrias propias del automóvil, la construcción, las tecnologías de
información, los electrodomésticos, el mobiliario, los deportes y el entretenimiento. Para obtener
más información acerca de Bayer MaterialScience visite www.Bayermaterialsciencenafta.com, bien
llame al 01-800-662-2927.
Library of Congress Cataloging-in Publication Data
ISBN 970-10-5638-8
Traducido de la cuarta edición de FOUNDATIONS OF MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING
Copyright © MMVI by The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.
Previous editions © 1986, 1990, 1993, and 2004.
0-07-295358-6
1234567890
09875432106
Impreso en México
Printed in Mexico
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1
CAPÍTULO 1: Introducción a la ciencia e ingeniería de los materiales
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en los materiales
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones cristalinas
CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y difusión en los sólidos
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
CAPÍTULO 7: Propiedades mecánicas de metales II
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
CAPÍTULO 11: Cerámicas
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
CAPÍTULO 13: Corrosión
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales superconductores
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
APENDICE I: Propiedades importantes de materiales de ingeniería
seleccionados
APÉNDICE II: Algunas propiedades de elementos seleccionados
APÉNDICE III: Radios iónicos 1 de los elementos
APÉNDICE IV: Cantidades físicas selectas y sus unidades
REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES POR CAPÍTULO
GLOSARIO
RESPUESTAS A PROBLEMAS SELECCIONADOS
ÍNDICE ANALÍTICO
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ACERCA DE LOS AUTORES
William F. Smith es profesor emérito de ingeniería en el Mechanical and Aerospace Engineering
Department de la University of Central Florida en Orlando, Florida. Realizó sus estudios en
ingeniería metalúrgica y obtuvo una maestría en ciencias de la Universidad de Purdue y un
doctorado en ciencias en metalurgia en el Massachusetts Institute of Technology. El doctor Smith
es ingeniero profesional registrado en los estados de California y Florida y ha estado impartiendo
cursos de posgrado de ciencia e ingeniería de materiales, y escribiendo libros de texto durante
varios años. Es el autor de Structure and Properties of Engineering Alloys, segunda edición
(McGraw-Hill, 1993).
Javad Hashemi es profesor de ingeniería mecánica en la Texas Tech University, donde ha
enseñado introducción a la ciencia de materiales desde 1991. Obtuvo un doctorado en filosofía
en ingeniería mecánica por la Universidad de Drexel en 1988. El doctor Hashemi ha estado
impartiendo cursos de posgrado de materiales y mecánica, y también de laboratorios en la Texas
Tech University. Además, es el creador principal de los módulos de laboratorio virtuales que
acompañan a este libro como parte de un proyecto piloto realizado con fondos de la National
Science Foundation. El enfoque de las investigaciones actuales del doctor Hashemi está en el
campo de materiales, biomecánica y educación para ingenieros.
PREFACIO
v
xvii
La cuarta edición de Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales está diseñada para un
primer curso en ciencia e ingeniería de materiales de estudiantes de esta especialidad. Tomando
en cuenta que esta podría ser la primera exposición de la ciencia de materiales a los estudiantes,
el libro presenta los temas esenciales de manera clara y concisa, sin detalles extraños que
agobien a los recién llegados. Se recurre a ejemplos industriales y fotografías a lo largo del libro
para dar a los estudiantes una visión relativa a las muy diversas maneras en que la ciencia e
ingeniería de materiales se aplica en el mundo real.
NUEVAS CARACTERÍSTICAS DE LA CUARTA EDICIÓN
Además de su ya renombrado estilo de redacción amigable para los estudiantes y de las
aplicaciones industriales, la cuarta edición ofrece nuevas características que incluyen una
cobertura completa de los temas de la moderna ciencia de materiales que preparan a los
estudiantes para la vida fuera del aula.
Las nuevas secciones son:
▪
Nuevas referencias a materiales/dispositivos inteligentes, SMEM y nanomateriales (1.1)
▪
Nueva referencia a superaleaciones y sus aplicaciones biomédicas (1.3)
▪
Discusión añadida de plásticos de ingeniería y aplicaciones en automóviles (1.3.2)
▪
Discusión añadida de cerámicas de ingeniería y aplicaciones (1.3.3)
▪
Discusión añadida de materiales compuestos (1.3.4)
▪
Nueva cobertura de materiales inteligentes y nanomateriales (1.5)
▪
Nueva sección acerca de un estudio de caso simplificado de selección de materiales para
el armazón y la horquilla de una bicicleta (1.6)
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
▪
Se agregó una nueva cobertura de materiales amorfos en el capítulo 3
▪
Referencias añadidas de orden de alcance largo y corto (SRO conocidos también como
materials amorfos) (3.1)
▪
El capítulo 4 se dividó en los capítulos 4 y 5 en la cuarta edición para que la difusión
pudiera cubrirse en un solo capítulo
▪
Se agregó una cobertura de microscopios al final del capítulo 4
▪
Se agregó una cobertura sobre defectos planos y fronteras gemelas (4.4.3)
▪
Nueva sección acerca de defectos de volumen (4.4.4)
▪
Nueva sección acerca de técnicas experimentales para la identificación de
microestructura y defectos (4.5)
▪
Cobertura añadida de metales de grano fino y la ecuación de Hall-Petch en el capítulo 6
▪
Nuevo estudio de caso en fallas y cobertura de avances reciente en el mejoramimento del
despeño mecánico en el capítulo 7
▪
Cobertura añadida de fallas y fractura de metales (7.1)
▪
Nueva sección acerca de la temperatura de transición de dúctil a quebradizo (7.1.4)
▪
Nueva sección acerca de avances recientes y direcciones futuras en el mejoramiento del
desempeño mecánico de metales (7.7)
▪
Nueva cobertura de curvas de enfriamiento en el capítulo 8
▪
Cobertura agregada de compuestos intermedios (8.11.1)
▪
Se han agregado en el capítulo 9 tres nuevas secciones dedicadas a aleaciones
avanzadas y sus aplicaciones en ingeniería biomédica
▪
Se agregó al capítulo 10 una nueva sección dedicada a aplicaciones biomédicas de
materiales poliméricos
▪
Nueva sección con cobertura de balones de fulerenos y nanotubos de carbono (11.2.12)
▪
Nueva sección acerca de recubrimientos cerámicos e ingeniería de superficies (11.9)
▪
Nueva sección sobre cerámicas en aplicaciones biomédicas (11.10)
▪
Nueva sección sobre nanotecnología y cerámicas (11.11)
▪
Nueva sección sobre huesos: un material compuesto natural (12.11)
▪
Nueva sección sobre daño por hidrógeno (13.5.11)
▪
Nueva sección sobre nanoelectrónica (14.9)
▪
Nuevos apéndices que destacan amplias referencias de propiedades de materiales
xvii
xviii
Otras nuevas características:
▪ Se han agregado objetivos de aprendizaje a cada capítulo
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▪ Se han añadido íconos para destacar los recursos de medios suplementarios
▪ Se incluyeron muchas nuevas fotos de inicio de capítulo e interiores
Características mantenidas:
▪
Se ofrecen más de 1 200 problemas de fin de capítulo y más de 180 problemas de
selección de materiales y diseño
▪
Mas de 140 problemas de ejemplo
▪
Aplicaciones modernas de materiales
▪
A través de todo el libro se utiliza un estilo legible y conciso; a los lectores se les
proporcionan explicaciones comprensibles sin detalles excesivos
SUPLEMENTOS
Esta obra cuenta con interesantes suplementos que fortalecen los procesos de
enseñanza-aprendizaje, así como la evaluación de éstos, mismos que se otorgan a profesores
que adoptan este texto para sus cursos. Para obtener más información y conocer la política de
entrega de estos materiales, contacte a su representante McGraw-Hill o envíe un correo
electrónico a marketinghe@mcgraw-hill.com.
CD-ROM del estudiante
xviii
xix
Hay un nuevo CD-ROM del estudiante que acompaña a la cuarta edición de Fundamentos de
la ciencia e ingeniería de materiales que muestra una gran cantidad de materiales de
visualización y estudio.
▪
Se incluyen tres Laboratorios Virtuales, con videos, preguntas interactivas y procesos
detallados de la vida real (con posibles trampas) para preparar mejor a los estudiantes
en el laboratorio o servir como una simulación de una experiencia de laboratorio real
para los estudiantes. Temas de laboratorio: medición de dureza utilizando la prueba de
dureza Rockwell, metalografía, prueba de tensión.
▪
Un amplio manual de laboratorio en formatos PDF y Word
▪
MatVis es un software de visualización de cristales 2.0 que permite a los estudiantes
crear diferentes estructuras y moléculas cristalinas, así como observar estructuras ya
creadas.
▪
El software de diagramas de fase ICENine permite a los estudiantes investigar una lista
de diagramas de fase y encontrar la composición a cualquier temperatura dada.
▪
El software computacional EES (Engineering Equation Solver) ofrece a los estudiantes
la capacidad de resolver problemas de la ciencia de materiales.
▪
Las animaciones abarcan enlaces, fuerzas de enlace, cristales rotatorios, arreglos de
empaques atómicos, planos cristalinos diferentes y miembros de coordinación, entre
otros temas. Del mismo modo, se incluyen tutoriales con sonido.
▪
Amplias e investigables bases de datos de propiedades de materiales.
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▪
Capítulos de bonificación sobre “materiales para SMEM y microsistemas,” un capítulo
de MEMS and Microsystems: Design and Manufacture de Tai-Ran Hsu.
▪
Numerosos enlaces web a sitios profesionales y materiales de referencia.
Centro de aprendizaje en línea
El apoyo Web se proporciona para el libro en el sitio Web www.mhhe.com/catalogs/rep/.
Visite este sitio para información sobre el libro y sus suplementos, erratas, información del
autor y recursos para estudios posteriores o referencia.
RECONOCIMIENTOS
xix
xx
El coautor, Javad Hashemi, desearía agradecer el eterno amor, apoyo, estímulo y guía de su
madre, Sedigheh, a través del curso de su vida y carrera. Dedica este libro a ella, así como a
Eva, el amor de su vida, el más precioso regalo que le ha dado la vida, a Evan y Jonathon, sus
hermanos y por último, pero no menos importante, a la memoria de su padre.
Los autores desean dar las gracias a los numerosos y valiosos comentarios, sugerencias,
críticas constructivas y elogios de los siguientes evaluadores y revisores:
Raul Bargiola, University of Virginia
Deepak Bhat, University of Arkansas
Nigel Browning, University of California, Davis
David Cann, Iowa State University
Nikhilesh Chawla, Arizona State University
Deborah D.L. Chung, University at Buffalo, The State University of New York
James H. Edgar, Kansas State University
Jeffrey W. Fergus, Auburn University
Raymond A. Fournelle, Marquette University
Randall M. German, Penn State University
Stacy Gleixner, San Jose State University
Brian P. Grady, University of Oklahoma
Richard B. Griffin, Texas A&M University
Masanori Hara, Rutgers University
Lee Hornberger, Santa Clara University
Osman T. Inal, New Mexico Tech
Stephen Kampe, Virginia Tech
Ibrahim Karaman, Texas A&M University
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Steve Krause, Arizona State University
David Kunz, University of Wisconsin, Platteville
Gladius Lewis, University of Memphis
Robert W. Messler, Jr., Renesselaer Polytechnic Institute
John Mirth, University of Wisconsin, Platteville
Devesh Misra, University of Louisiana at Lafayette
Kay Mortensen, Brigham Young University
David Niebuhr, California Polytechnic State University
Kanji Ono, University of California, Los Angeles
Martin Pugh, Concordia University, Canada
Susil Putatunda, Wayne State University
Lew Rabenberg, University of Texas at Austin
Wayne Reitz, North Dakota State University
James Michael Rigsbee, North Carolina State University
xx
xxi
Jay M. Samuel, University of Wisconsin
John Schlup, Kansas State University
Yu-Lin Shen, University of New Mexico
Scott Short, Northern Illinois University
Susan B. Sinnott, University of Florida
Thomas Staley, Virginia Tech
Christopher Steinbruchel, Renesselaer Polytechnic Institute
Alexey Sverdlin, Bradley University
David S. Wilkinson, McMaster University, Canada
Chris Wise, New Mexico State University
Henry Daniel Young, Wright State University
Jiaxon Zhao, Indiana University—Purdue University Fort Wayne
Naveen Chandrashekar—Texas Tech University
Javad Hashemi
Visita guiada
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Se han añadido temas de la moderna ciencia de materiales a lo largo del texto que incluyen:
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▪
Materiales/dispositivos inteligentes, SMEM y nanomateriales
▪
Aplicaciones biomédicas
▪
El capítulo 4 se ha dividido en dos capítulos para permitir que la difusión se cubra de
manera individual
▪
Tres nuevas secciones dedicadas a aleaciones avanzadas y sus aplicaciones en ingeniería
biomédica
▪
La cobertura de cerámicas se ha expandido para incluir nanotecnología y cerámicas
La selección de materiales y los problemas de diseño siguen a los problemas del fin de capítulo.
Estos problemas retan a los estudiantes para crear soluciones de ingeniería mediante la
selección de materiales y el diseño de procesos.
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
Se han agregado íconos para destacar los recursos suplementarios de medios.
Se han añadido objetivos de aprendizaje a cada capítulo para guiar la comprensión del material
por parte de los estudiantes.
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xxiii
Suplementos de aprendizaje para el estudiante
Un nuevo CD-ROM del estudiante acompaña a la cuarta edición de Fundamentos de la ciencia
e ingeniería de materiales. Este CD-ROM incluye una gran cantidad de materiales de
visualización y estudio.
Laboratorios Virtuales
Se incluyen tres Laboratorios Virtuales, con videos, preguntas interactivas y procesos
detallados de la vida real (con posibles trampas) para preparar mejor a los estudiantes en el
laboratorio o servir como una simulación de una experiencia de laboratorio real para los
estudiantes. Temas de laboratorio: medición de dureza utilizando la prueba de dureza
Rockwell, metalografía, prueba de tensión. Un amplio manual de laboratorio en formatos PDF
y Word acompaña a los Laboratorios Virtuales.
Software de visualización
MatVis 2.0 es un software de visualización de cristales que permite a los estudiantes crear
diferentes estructuras y moléculas cristalinas, así como observar estructuras ya creadas.
El software de diagramas de fase ICENine permite a los estudiantes investigar una lista de
diagramas de fase y encontrar la composición a cualquier temperatura dada.
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
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Suplementos de aprendizaje para el estudiante
Animaciones
Las animaciones abarcan enlaces, fuerzas de enlace, cristales rotatorios, arreglos de
empaques atómicos, planos cristalinos diferentes y miembros de coordinación, entre otros
temas. De igual modo, se proporcionan tutoriales con sonido.
Preguntas
Preguntas de opción múltiple acerca de números/masas atómicas, estructura electrónica,
celdas/corrosión galvánica, enlace iónico y experimento de Rutherford junto con preguntas de
repaso del examen FE.
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
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CAPÍTULO 1: Introducción a la ciencia e ingeniería de los materiales
NASA (Fuente: www.nasa.gov)
Opportunity y Spirit, dos “robots geólogos” diseñados y construidos por la NASA, han proporcionado
pruebas irrefutables de que algunas regiones de Marte alguna vez estuvieron cubiertas con agua.
Los vehículos todo terreno son obras maestras de la ingeniería, en cuya concepción y construcción
participaron científicos, diseñadores e ingenieros expertos en distintos campos. Uno de esos
campos es el de la ciencia de los materiales. Considérense los aspectos de ingeniería y la selección
de materiales en la construcción de los vehículos todo terreno, llevarlos a Marte empleando para ello
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vehículos de lanzamiento, lograr que los vehículos se posen sin contratiempos en la superficie del
planeta rojo, dirigir el movimiento y las actividades de los vehículos, realizar experimentos
científicos, recopilar y almacenar datos y, finalmente, comunicar los datos recopilados a la Tierra.
Todas las clases principales de materiales, incluso metales, polímeros, cerámicos, compuestos y
electrónicos, se emplean en la estructura de los vehículos todo terreno. Las misiones a Marte
amplían las fronteras del conocimiento y la capacidad de creación en el campo de la ciencia y de la
ingeniería de los materiales. Mediante el estudio de la ciencia e ingeniería de los materiales, es
posible percatarse de los desafíos y complejidades que implican esas misiones.
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
2
3
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir el objeto de la ciencia e ingeniería de los materiales como disciplina científica.
2. Mencionar la clasificación primaria de los materiales sólidos.
3. Enunciar las características distintivas de cada grupo de materiales.
4. Mencionar un material perteneciente a cada grupo. Enunciar algunas aplicaciones de
distintos tipos de materiales.
5. Evaluar sus conocimientos acerca de los materiales.
6. Establecer la importancia de la ciencia e ingeniería de los materiales en la selección de
éstos para varias aplicaciones.
1.1 LOS MATERIALES Y LA INGENIERÍA
El hombre, los materiales y la ingeniería han evolucionado en el transcurso del tiempo y continúan
haciéndolo. El mundo actual es de cambios dinámicos y los materiales no son la excepción. A
través de la historia, el progreso ha dependido de las mejoras de los materiales con los que se
trabaja. El trabajo del hombre prehistórico estaba limitado a los materiales disponibles en la
naturaleza como la piedra, madera, huesos y pieles. Con el transcurso del tiempo, pasaron de la
Edad de Piedra a las nuevas edades de cobre (bronce) y de hierro. Debe mencionarse que este
adelanto no sucedió de manera uniforme ni simultánea en todas partes (se verá que esto ocurre
en la naturaleza, incluso a escala microscópica). Aun hoy día existe esa limitación respecto a los
materiales que se obtienen de la corteza terrestre y la atmósfera (tabla 1.1). De acuerdo con el
diccionario Webster, los materiales son sustancias con las que algo está compuesto o hecho.
Aunque esta definición es amplia, desde una perspectiva de aplicación de la ingeniería, cubre casi
todas las situaciones que interesan en este texto.
La producción y elaboración de los materiales hasta convertirlos en productos terminados
constituyen una parte importante de la economía actual. Los ingenieros diseñan la mayoría de los
productos manufacturados y los sistemas de elaboración necesarios para su producción. Dado
que los materiales son necesarios para fabricar productos, los ingenieros deben conocer la
estructura interna y las propiedades de los materiales, de tal manera que puedan elegir los más
adecuados para cada aplicación y crear los mejores métodos para procesarlos.
Los ingenieros expertos en investigación y desarrollo crean nuevos materiales o modifican las
propiedades de los existentes. Los ingenieros de diseño usan materiales actuales, modificados o
nuevos para diseñar y crear nuevos productos y sistemas. En ocasiones los ingenieros requieren
de un nuevo material para su diseño, y la tarea de crearlo será encomendada a científicos e
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de los materiales
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
ingenieros especialistas en investigación. Por ejemplo, los ingenieros que estén proyectando un
transporte público de alta velocidad (HSCT, por sus siglas en inglés) (figura 1.1) deberán crear
nuevos materiales que soporten temperaturas de hasta 1 800°C (3 250°F), de modo que puedan
alcanzarse velocidades del aire en el intervalo de 12 a 25 Mach.1 Hay investigaciones
3
4
Figura 1.1
Imagen de un avión de transporte civil a alta velocidad con motores que funcionan a Mach 7.
Los anillos indican las velocidades de flujo superficiales.
(© The Boeing Company.)
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Figura 1.2
La estación espacial internacional.
(© AFP/CORBIS)
en curso para crear nuevos materiales compuestos de matriz cerámica, compuestos intermetálicos
refractarios y superaleaciones monocristalinas para ésta y otras aplicaciones similares.
Un área que exige un trabajo máximo de científicos e ingenieros expertos en materiales es el de la
exploración espacial. El diseño y la construcción de la Estación Espacial Internacional (ISS, por
sus siglas en inglés) y las misiones Vehículos todo terreno para la exploración de Marte (MER, por
sus siglas en inglés) son ejemplos de actividades de investigación y exploración espacial que
exigen un trabajo óptimo de los científicos e ingenieros especialistas en materiales. En la
construcción de la ISS, un gran laboratorio de investigación que se desplaza por el espacio a una
velocidad de 27 000 km/h, se utilizó una selección de materiales que funcionan en un ambiente
muy diferente al de la Tierra (figura 1.2). Los materiales debían ser livianos para minimizar el peso
de la carga útil durante el despegue. La cubierta exterior del laboratorio debía protegerlo del
impacto de meteoros diminutos y de la chatarra espacial creada por el hombre. La presión interna
del aire en la estación, de unas 15 psi, somete los módulos a un esfuerzo constante. Además, los
módulos deben soportar las enormes fuerzas generadas durante el lanzamiento. La selección de
materiales para construir las MER representa también un desafío, sobre todo si se considera que
deben permanecer en un ambiente en el que las temperaturas nocturnas pueden llegar a los
−96°C. Éstas y otras condiciones hacen necesario ampliar la se lección de materiales cuando se
diseña un sistema complejo.
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Se debe tener siempre presente que el empleo de materiales y los proyectos de ingeniería están
en constante cambio y que este cambio es acelerado. Nadie puede predecir los adelantos del
futuro lejano en la creación de los materiales y su empleo. En 1943 se predijo que las personas
afortunadas tendrían en Estados Unidos sus propios autogiros (autoaeroplanos). ¡Qué errada fue
esa predicción! Al mismo tiempo, se soslayaron las posibilidades futuras del transistor, el circuito
integrado y la televisión (la de color y la de alta definición inclusive). Hace 30 años, muchas
personas no habrían creído que algún día las computadoras serían aparatos comunes en el hogar,
similares a un teléfono o a un refrigerador. Asimismo, hoy día aún cuesta creer que en alguna
fecha dada los viajes espaciales habrán de comercializarse e incluso se podría colonizar Marte.
No obstante, la ciencia y la ingeniería pueden hacer reales los sueños más inalcanzables.
5
6
La búsqueda de nuevos materiales es permanente. Por ejemplo, los ingenieros mecánicos
requieren de materiales que resistan altas temperaturas de modo que los motores a reacción
puedan funcionar con mayor eficacia. Los ingenieros eléctricos requieren de nuevos materiales
que permitan que los dispositivos electrónicos funcionen a mayores velocidades y a mayores
temperaturas. Los ingenieros aeronáuticos requieren de materiales con mayor relación
resistencia-peso para vehículos aeroespaciales. Los ingenieros químicos y los expertos en
materiales procuran descubrir materiales más resistentes a la corrosión. Distintas industrias
buscan materiales y dispositivos inteligentes y sistemas microelectromecánicos para usarlos como
detectores y accionadores en sus respectivas aplicaciones. Recientemente, el campo de los
nanomateriales ha captado mucho la atención de científicos e ingenieros de todo el mundo. Las
novedosas propiedades estructurales, químicas y mecánicas de los nanomateriales han abierto
nuevas y emocionantes posibilidades en la aplicación de estos materiales a diferentes campos de
la ingeniería y la medicina. Éstos son tan sólo unos ejemplos de la búsqueda de los ingenieros y
los científicos de nuevos y mejores materiales y procesos para innumerables aplicaciones. ¡En
muchos casos lo que ayer era imposible hoy es realidad!
Los ingenieros de todas las disciplinas deben tener nociones básicas sobre los materiales de
ingeniería para poder realizar sus labores con mayor eficiencia. El objeto de este libro es hacer
una introducción a la estructura interna, propiedades, elaboración y aplicaciones de dichos
materiales. Dada la enorme cantidad de información disponible sobre los materiales de ingeniería
y las limitaciones de este libro, la presentación ha debido ser selectiva.
1.2 CIENCIA E INGENIERÍA DE LOS MATERIALES
El objetivo principal de la ciencia de los materiales es el conocimiento básico de la estructura
interna, las propiedades y la elaboración de materiales. La ingeniería de los materiales se
interesa principalmente por el empleo del conocimiento fundamental y aplicado acerca de los
materiales, de modo que éstos puedan ser convertidos en los productos que la sociedad necesita
o desea. El término ciencia e ingeniería de los materiales combina la ciencia de los materiales y la
ingeniería de los materiales y es el tema de este libro. En el espectro del conocimiento acerca de
los materiales, la ciencia de los materiales se encuentra en uno de los extremos representando el
conocimiento básico, y la ingeniería de los materiales se halla en el otro extremo representando el
conocimiento aplicado, y no hay una línea divisoria entre las dos (figura 1.3).
En la figura 1.4 se muestra un diagrama con tres anillos que indica la relación entre las ciencias
básicas (y las matemáticas), la ciencia de los materiales y la ingeniería (y otras de sus disciplinas).
Las ciencias básicas se ubican en el anillo interior o centro del diagrama, y las distintas disciplinas
de la ingeniería (mecánica, eléctrica, civil, química, etc.) se ubican en anillo exterior. Las ciencias
aplicadas, la metalurgia, la cerámica y la ciencia de los polímeros se ubican en el anillo de en
medio. Este diagrama muestra que la ciencia e ingeniería de los materiales forman un puente
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entre el conocimiento de las ciencias básicas (y las matemáticas) y las disciplinas de la ingeniería
acerca de los materiales.
Figura 1.3
Espectro sobre el conocimiento de los materiales. Emplear el conocimiento combinado de
los materiales tanto de la ciencia de los materiales como de la ingeniería de los materiales
permite a los ingenieros convertir los materiales en los productos que la sociedad necesita.
Figura 1.4
Este diagrama muestra cómo la ciencia e ingeniería de los materiales tiende un puente de
conocimiento entre las ciencias básicas y las disciplinas de la ingeniería.
(Cortesía de la Academia Nacional de Ciencias.)
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1.3 TIPOS DE MATERIALES
Por comodidad, la mayoría de los materiales utilizados en ingeniería se dividen en tres grupos
principales: materiales metálicos, poliméricos y cerámicos. En este capítulo se distinguirá entre
ellos con base en algunas de sus propiedades mecánicas, eléctricas y físicas más importantes. En
capítulos posteriores se estudiarán las diferencias en cuanto a estructura interna entre estos tipos
de materiales. Además de estos tres grupos de materiales, se tomarán en cuenta dos tipos más,
los materiales compuestos y los materiales electrónicos, dada su gran importancia en la
ingeniería.
1.3.1 Materiales metálicos
Estos materiales son sustancias inorgánicas compuestas por uno o más elementos metálicos y
pueden contener algunos elementos no metálicos. Son ejemplos de elementos metálicos el
hierro, el cobre, el aluminio, el níquel y el titanio. Los materiales metálicos pueden contener
elementos no metálicos como carbono, nitrógeno y oxígeno. Los metales tienen una estructura
cristalina en la que los átomos están dispuestos de manera ordenada. En general, los metales
son buenos conductores térmicos y eléctricos. Muchos metales son relativamente resistentes y
dúctiles a la temperatura ambiente y presentan alta resistencia, incluso a altas temperaturas.
Los metable y las aleaciones2 suelen divires en dos clases: aleaclones y metales ferrosos que
contienen un alto porcentaje de hierro, como el acero y el hierro fundido, y aleaciones y
metales no ferrosos que carecen de hierro o contienen sólo cantidades relativamente
pequeñas de éste. Son ejemplos de metales no ferrosos el aluminio, el cobre, el zinc, el titanio y
el níquel. La distinción entre aleaciones ferrosas y no ferrosas se hace debido al empleo y
producción considerablemente mayores de aceros y hierros fundidos en comparación con otras
aleaciones.
Ya sea en aleación o puros, los metales se emplean en numerosas industrias entre otras, la
aeronáutica, la biomédica, de los semiconductores, electrónica, energética, de estructuras civiles
y del transporte. Se espera que en Estados Unidos la producción de metales básicos como
aluminio, cobre, zinc y magnesio siga muy de cerca a la economía estadounidense. Sin
embargo, la producción de hierro y acero ha sido menor a la esperada debido a la competencia
internacional y a las siempre importantes razones económicas. Los científicos e ingenieros
especializados en materiales buscan constantemente mejorar las propiedades de las aleaciones
actuales y diseñar y producir nuevas aleaciones con mejores propiedades de fuerza, resistencia
a altas temperaturas, deformación (véase la sección 7.4) y fatiga (véase la sección 7.2). Las
aleaciones actuales pueden perfeccionarse con mejores técnicas químicas, controlando la
composición y las técnicas de procesado. Por ejemplo, hacia 1961, estaban disponibles nuevas
y mejores superaleaciones basadas en níquel y en hierroníquel y cobalto, para emplearse en
álabes de turbinas de alta presión en turbinas de gas para aeronaves. Se empleó el término
superaleación debido a su mejor rendimiento a temperaturas elevadas de aproximadamente
540°C (1 000°F) y a sus altos niveles deesfuerzo. Las figuras 1.5 y 1.6 muestran un motor con
turbina de gas PW-400 fabricadoprincipalmente con aleaciones y superaleaciones metálicas. Los
metales usadosdentro del motor deben ser capaces de resistir las altas temperaturas y
presiones generadas durante su funcionamiento. Hacia 1980, se mejoraron las técnicas de
fundición para producir un grano de columna solidificado direccionalmente (véase la sección 4.2)
y aleaciones de fundición monocristalinas con base en níquel (véase la sección 4.2). Hacia la
década de 1990, las aleaciones de fundición monocristalinas, solidificadas direccionalmente,
eran la norma en muchas aplicaciones para fabricar turbinas de gas para avión. El mejor
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rendimiento de las superaleaciones a altas temperaturas de funcionamiento, mejoró
considerablemente la eficacia de los motores de avión.
Figura 1.5
El motor de turbina para avión (PW 4000) que se muestra está fabricado principalmente
con aleaciones metálicas. En este motor se emplean las más recientes aleaciones de alta
temperatura basadas en níquel, resistentes al calor y que tienen una gran resistencia. Este
motor incorpora muchas tecnologías avanzadas, de excelente servicio que redundan en un
mejor funcionamiento y durabilidad. Destacan entre estas tecnologías la de los materiales
monocristalinos de segunda generación empleados en los álabes de la turbina, y la
pulvimetalurgia con la que se fabricaron los discos, así como un mejor control electrónico
digital de motor, de monitoreo total.
(Por cortesía de Pratt & Whitney Co.)
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Figura 1.6
Vista en corte del motor de turbina de gas PW 4000, de 284.48 cm (112 pulgadas) que
muestra la sección del conducto del ventilador.
(Por cortesía de Pratt & Whitney Co.)
Muchas aleaciones metálicas como las de titanio, acero inoxidable y las basadas en cobalto se
emplearon también en aplicaciones biomédicas, incluso en implantes ortopédicos, válvulas
cardíacas, dispositivos de fijación y tornillos. Estos materiales ofrecen gran resistencia, dureza y
biocompatibilidad. La biocompatibilidad es importante puesto que el ambiente dentro del cuerpo
humano es en extremo corrosivo y, por lo tanto, la impenetrabilidad de los materiales empleados
para tales aplicaciones es fundamental.
Además de mejorar la química y el control de la composición, los investigadores e ingenieros se
afanan también en mejorar nuevas técnicas de elaboración de estos materiales. Los métodos de
elaboración como el prensado isoestático en caliente (véase sección 11.4) y el forjado isotérmico
han llevado a la mejor resistencia a la fatiga de muchas aleaciones. Asimismo, seguirán siendo
importantes las técnicas de pulvimetalurgia ya que pueden obtenerse mejores propiedades para
algunas aleaciones con un menor costo del producto terminado.
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10
1.3.2 Materiales poliméricos
La mayoría de los materiales poliméricos constan de largas cadenas o redes moleculares que
frecuentemente se basan en compuestos orgánicos (precursores que contienen carbono).
Desde un punto de vista estructural, la mayoría de los materiales poliméricos no son cristalinos,
pero algunos constan de mezclas de regiones cristalinas y no cristalinas. La resistencia y
ductibilidad de los materiales poliméricos varía considerablemente. Dada la naturaleza de su
estructura interna, la mayoría de los materiales poliméricos son malos conductores de
electricidad. Algunos de estos materiales son buenos aislantes y se emplean como aislantes
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eléctricos. Una de las aplicaciones más recientes de materiales poliméricos ha sido en la
fabricación de discos de video digitales (DVD) (figura 1.7). En general, los materiales poliméricos
tienen bajas densidades y temperaturas de ablandamiento o de descomposición relativamente
bajas.
En el transcurso de la historia, los plásticos han sido el material básico de crecimiento más
acelerado en Estados Unidos, con un ritmo anual de crecimiento de 9% con base en su peso
(véase la figura 1.14). Sin embargo, el ritmo de crecimiento de los plásticos durante 1995 bajó a
menos de 5%, una disminución considerable. Esta reducción se esperaba, puesto que los
plásticos ya sustituyeron a los metales, al vidrio y al papel en la mayoría de los principales
mercados que manejan grandes volúmenes, como los del embalaje y la construcción, para los
cuales los plásticos son apropiados.
Figura 1.7
Los productores de resina plástica están elaborando polímeros de policarbonato ultrapuros
y con grados de alta fluidez para la fabricación de DVD.
(© George B. Diebold/CORBIS.)
De acuerdo con algunas predicciones, se espera que los plásticos industriales, como el nailon,
sigan compitiendo con los metales. La figura 1.8 muestra los costos esperados de las resinas
plásticas industriales en comparación con algunos metales comunes. Las industrias proveedoras
de polímeros se centran cada vez más en la creación de mezclas de polímeros con otros
polímeros, conocidas también como aleaciones o mezclas, para ajustarlas a aplicaciones
específicas para las cuales ningún otro polímero es adecuado por sí solo. Debido a que las
mezclas se producen con base en los polímeros existentes con propiedades bien conocidas, su
creación resulta menos costosa y más confiable que sintetizar un polímero único para una
aplicación específica. Por ejemplo, los elastómeros (un tipo de polímero muy deformable) suelen
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mezclarse con otros plásticos para mejorar la resistencia del material al impacto. Esas mezclas
tienen un empleo importante en parachoques automotores, alojamientos de las herramientas
motorizadas, artículos deportivos y componentes sintéticos de muchas instalaciones de pistas
de atletismo techadas, que suelen estar fabricadas con una combinación de caucho y
poliuretano. Los revestimientos acrílicos mezclados con varias fibras y materiales de refuerzo y
colores brillantes se emplean como material de revestimiento para pistas de tenis y patios de
juegos. Sin embargo, otros materiales de revestimiento fabricados con polímeros se están
empleando para proteger de la corrosión, ambientes químicos amenazantes, choque térmico,
impacto, desgaste y abrasión. La búsqueda de nuevos plásticos y aleaciones continúa dado su
menor costo y buenas propiedades para muchas aplicaciones.
Figura 1.8
Costos históricos y esperados de las resinas plásticas para ingeniería versus los costos de
algunos metales comunes, desde 1970 hasta 1990. Se espera que los plásticos para
ingeniería sigan compitiendo con el acero laminado en frío y otros metales.
(Según Modern Plastics, agosto de 1982, p. 12, y datos nuevos, 1998.)
1.3.3 Materiales cerámicos
Los materiales cerámicos son materiales inorgánicos formados por elementos metálicos y no
metálicos enlazados químicamente entre sí. Los materiales cerámicos pueden ser cristalinos, no
cristalinos o mezclas de ambos. La mayoría de los materiales cerámicos tienen una gran dureza
y resistencia a las altas temperaturas pero tienden a ser frágiles (con poca o nula deformación
antes de la fractura). Destacan entre las ventajas de los materiales cerámicos para aplicaciones
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industriales su peso ligero, gran resistencia y dureza, buena resistencia al calor y al desgaste,
poca fricción y propiedades aislantes (véanse las figuras 1.9 y 1.10). Las propiedades aislantes,
junto con la alta resistencia al calor y al desgaste de muchos materiales cerámicos, los vuelve
útiles en revestimientos de hornos para tratamientos térmicos y fusión de metales como el acero.
La búsqueda de nuevos plásticos y aleaciones continúa dado su menor costo y buenas
propiedades para muchas aplicaciones.
Figura 1.9
a) Ejemplos de materiales cerámicos de nueva generación, inventados recientemente para
ser aplicados en motores de tecnología de punta. Las piezas negras son válvulas, asientos
de válvula y pernos de pistón fabricados con nitruro de silicio. La pieza blanca es una
abertura múltiple para el colector fabricada con un material cerámico a base de alúmina.
(Por cortesía de Kyocera Industrial Ceramics Corp.)
b) Posibles aplicaciones de elementos cerámicos en un motor turbodiesel.
(Según Metals and Materials, diciembre de 1988.)
En Estados Unidos, la tasa de crecimiento histórica de los materiales cerámicos tradicionales
como arcilla, vidrio y piedra ha sido de 3.6% (desde 1966 hasta 1980). La tasa de crecimiento
esperada de estos materiales desde 1982 hasta 1995 siguió a la economía estadounidense. En
las últimas décadas, se ha producido toda una nueva familia de materiales cerámicos de óxidos,
nitruros y carburos que tienen mejores propiedades. La nueva generación de materiales
cerámicos llamados cerámicos de ingeniería, cerámicos estructurales o cerámicos avanzados
tienen mayor resistencia, mejor resistencia al desgaste y a la corrosión (aun a temperaturas
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altas) y al choque térmico. Entre los materiales cerámicos avanzados establecidos están la
alúmina (óxido), el nitruro de silicio (nitruro) y el carburo de silicio (carburo).
Figura 1.10
Cojinetes y canales-guía de titanio y nitruro de carbono fabricados por tecnología de
pulvimetalurgia.
(© Tom Pantages. Foto por cortesía de Bearing Works.)
Una importante aplicación de los cerámicos avanzados en la aeronáutica son las losetas
cerámicas del transbordador espacial. Las losetas cerámicas están fabricadas con carburo de
silicio por la capacidad de este material para actuar como escudo térmico y volver rápidamente a
temperaturas normales al retirarse la fuente de calor. Estos materiales cerámicos protegen
térmicamente la estructura interna del transbordador durante el lanzamiento y su regreso a la
atmósfera terrestre (véanse las figuras 11.50 y 11.51). Otra aplicación de los cerámicos
avanzados que apunta a la versatilidad, importancia y crecimiento futuro de esta clase de
materiales es su empleo como material para herramientas de corte. Por ejemplo, el nitruro de
silicio, que tiene alta resistencia al choque térmico y resistencia a la fractura, es un excelente
material para herramientas de corte.
Las aplicaciones de los materiales cerámicos son en verdad ilimitadas, dado que se hacen en
las industrias aeronáutica, metalúrgica, biomédica, automotriz y muchas más. Las dos
principales desventajas de este tipo de materiales son 1) la dificultad para elaborar con ellos
productos terminados, y por tanto su alto costo, y 2) son frágiles y, comparados con los metales,
tienen baja tenacidad. Si avanzan más las técnicas para fabricar materiales cerámicos de gran
resistencia a la tenacidad, estos materiales podrían tener un enorme repunte en el campo de las
aplicaciones de ingeniería.
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1.3.4 Materiales compuestos
Un material compuesto puede definirse como dos o más materiales (fases o constituyentes)
integrados para formar un material nuevo. Los constituyentes conservan sus propiedades y el
nuevo compuesto tendrá propiedades distintas a la de cada uno de ellos. La mayoría de los
materiales compuestos están formados por un material específico de relleno que a su vez sirve
de refuerzo, y una resina aglomerante con objeto de lograr las características y propiedades
deseadas. Los componentes no suelen disolverse entre sí y pueden identificarse físicamente
gracias a la interfaz que existe entre ellos. Los materiales compuestos pueden ser de muchos
tipos. Los que predominan son los fibrosos (compuestos o fibras en una matriz) y los
particulados (compuestos o partículas en una matriz). Existen muchas combinaciones diferentes
de materiales de refuerzo y matrices que puede emplearse para producir materiales
compuestos. Por ejemplo, el material de la matriz puede ser un metal, como el aluminio una
cerámica, como la alúmina o un polímero, como la resina epóxica. Dependiendo del tipo de
matriz empleado, el material compuesto puede clasificarse como compuesto de matriz metálica
(MMC, por sus siglas en inglés), compuesto de matriz cerámica (CMC, por sus siglas en inglés),
o compuesto de matriz polimérica (PMC, por sus siglas en inglés). También pueden
seleccionarse los materiales fibrosos o particulados entre cualquiera de las tres clases
principales de materiales con ejemplos como carbón, vidrio, aramida, carburo de silicio y otros.
Las combinaciones de materiales empleados en el diseño de compuestos dependen
principalmente del tipo de aplicación y ambiente en el que el material habrá de emplearse.
13
14
Los materiales compuestos han sustituido a numerosos componentes mecánicos, en particular
en las industrias aeronáutica, electrónica de la aviación, automotriz, de estructuras civiles y de
equipo deportivo. Se ha previsto un aumento anual medio de alrededor de 5% en el empleo
futuro de estos materiales. Una de las razones de ello es su elevada relación de resistencia y
rigidez-peso. Algunos materiales compuestos avanzados tienen una rigidez y resistencia similar
a la de algunos metales, pero con una densidad considerablemente menor y, por lo tanto, menor
peso general de los componentes. Estas características vuelven muy atractivos a los materiales
compuestos avanzados cuando el peso de los componentes resulta crucial. Por regla general,
de manera similar a los materiales cerámicos, las principales desventajas de la mayoría de los
materiales compuestos son su fragilidad y baja tenacidad. Algunos de los inconvenientes
pueden superarse, en determinadas situaciones, mediante la selección adecuada del material de
la matriz.
Figura 1.11
Visión de conjunto de una amplia variedad de piezas de materiales compuestos empleadas
en el avión de transporte C-17 de la fuerza aérea. Este aparato tiene una envergadura de
165 pies y utiliza 15 000 libras de materiales compuestos avanzados.
(Según Advanced Composites, mayo-junio de 1988, p. 53.)
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Dos tipos sobresalientes de materiales compuestos modernos empleados en aplicaciones
industriales son el refuerzo de fibra de vidrio en una matriz de poliéster o de resina epóxica y
fibras de carbono en una matriz de resina epóxica. La figura 1.11 muestra el empleo de un
material compuesto por fibras de carbono y resina epóxica en las alas y los motores de un avión
de transporte C-17. Desde la construcción de estos aviones, se han introducido nuevos
procedimientos y modificaciones que han abaratado los costos (véase Aviation Week & Space
Technology del 9 junio de 1997, p. 30).
14
15
1.3.5 Materiales electrónicos
Los materiales electrónicos no son importantes por su volumen de producción, pero sí lo son
extremadamente por su avanzada tecnología. El material electrónico más importante es el silicio
puro, al que se modifica de distintos modos para cambiar sus características eléctricas.
Muchísimos circuitos electrónicos complejos se pueden miniaturizar en un chip de silicio de
aproximadamente 3/4 de pulg2 (1.90 cm2) (figura 1.12). Los dispositivos microelectrónicos han
hecho posibles nuevos productos, como los satélites de comunicaciones, las computadoras
avanzadas, las calculadoras de bolsillo, los relojes digitales y los robots (figura 1.13).
El empleo del silicio y otros materiales semiconductores en la electrónica de estado sólido y en
la microelectrónica, ha demostrado un enorme crecimiento desde 1970, y se espera que esta
tendencia continúe. Han sido espectaculares los efectos de las computadoras y otros tipos de
equipo industrial que emplean circuitos integrados fabricados con chips de silicio. Aún está por
determinarse el efecto de los robots computarizados en los procesos de fabricación actuales. Sin
duda, los materiales electrónicos tendrán un papel fundamental en las “fábricas del futuro”, en
las que casi toda la fabricación la realizarán robots asistidos por herramientas controladas por
computadora.
Figura 1.12
Los microprocesadores modernos tienen múltiples salidas, como se muestra en la
fotografía del microprocesador Pentium II de Intel.
(© Don Mason/CORBIS.)
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Figura 1.13
Robots computarizados para soldar un vehículo de General Motors modelo 1994 en
Shreveport, LA.
(© Charles O'Rear/CORBIS.)
Con el paso de los años, se han fabricado circuitos integrados con una densidad cada vez
mayor de transistores dispuestos en un solo chip de silicio, con una correspondiente disminución
del ancho del transistor. Por ejemplo, en 1998 la resolución punto a punto para la medida más
pequeña de un chip de silicio era de 0.18 m y el diámetro de la oblea de silicio empleada fue de
12 pulgadas (300 mm). Otra mejora puede ser la sustitución de aluminio por cobre en las
interconexiones dada la mayor conductividad de éste.
15
16
1.4 COMPETENCIA ENTRE LOS MATERIALES
Los materiales compiten entre sí en los mercados actuales y en los nuevos. A lo largo de un
periodo surgen muchos factores que hacen posible la sustitución de un material por otro en
determinadas aplicaciones. El costo es, por supuesto, un factor. Si se hace un descubrimiento
importante en el procesado de determinado tipo de material, de modo que su costo se reduzca
considerablemente, este material puede reemplazar a otro en algunas aplicaciones. Otro factor
que da lugar a la sustitución de los materiales es el descubrimiento de un material nuevo con
propiedades especiales para algunas aplicaciones. Como resultado, al cabo de un periodo
determinado, cambia el uso de distintos materiales.
En la figura 1.14 se muestra gráficamente cómo ha variado la producción de seis materiales en
Estados Unidos con base en las toneladas producidas. La producción de aluminio y polímeros
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muestra un notable aumento desde 1930. Con base en el volumen, el aumento en la producción
de aluminio y polímeros se acentúa aún más dado que son materiales ligeros.
Figura 1.14
Competencia entre seis de los principales materiales en Estados Unidos, con base en su
producción anual (en libras). Es evidente el acelerado aumento en la producción de aluminio
y polímeros (plásticos).
La competencia entre materiales es patente si se observa la composición del automóvil
estadounidense. En 1978, el automóvil estadounidense medio pesaba 4 000 libras (1 800 kg) y
constaba de 60% de hierro y acero fundidos, entre 10 y 20% de plásticos y entre 3 y 5% de
aluminio. En contraste, el automóvil estadounidense de 1985 pesaba en promedio 3 100 libras (1
400 kg) y constaba de 50 a 60% de hierro y acero fundidos, entre 10 y 20% de plásticos y entre 5
y 10% de aluminio. Así, en el periodo 1978-1985 el porcentaje de acero disminuyó, el de los
polímeros se incrementó y el del aluminio permaneció casi constante. En 1997, el peso medio del
automóvil estadounidense era de 3 248 libras (1 476 kg), y los plásticos representaba alrededor de
7.4% de ese peso (figura 1.15). La tendencia a emplear materiales en automóviles parece ir en
aumento en aluminio y acero y ser menor en acero fundido. La cantidad de plásticos (en
porcentaje) en automóviles parece ser casi la misma (figura 1.16).
16
17
En algunas aplicaciones, sólo determinados materiales cumplen los requisitos técnicos de un
diseño y, además, estos materiales pueden ser relativamente caros. Por ejemplo, un moderno
motor a reacción de avión (figura 1.5) necesita para funcionar de superaleaciones de alta
temperatura con base en níquel. Estos materiales son costosos y no se ha encontrado ningún
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sustituto barato para reemplazarlos. Por ello, aunque el costo es un factor importante en el diseño
técnico, los materiales empleados deben reunir también especificaciones de desempeño. La
sustitución de un material por otro continuará en el futuro, ya que se están descubriendo nuevos
materiales y se inventarán nuevos procesos.
Figura 1.15
Desglose de los porcentajes en peso de los principales materiales empleados en el
automóvil medio estadounidense en 1985.
*HSLA: acero de baja aleación de alta resistencia
Figura 1.16
Predicciones y empleo de los materiales en automóviles en Estados Unidos.
(Según J.G. Simon, Adv. Mat & Proc., 133:63[1988] y datos nuevos.)
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1.5 AVANCES RECIENTES EN LA CIENCIA Y TECNOLOGÍA DE LOS
MATERIALES Y TENDENCIAS FUTURAS
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En las últimas décadas han surgido varias iniciativas interesantes en la ciencia de los materiales
que podrían revolucionar el futuro de este campo. Los materiales y dispositivos inteligentes a
escala de tamaño micrométrico, así como los nanomateriales, son dos clases que afectarán
profundamente a todas las industrias principales.
1.5.1 Materiales inteligentes
Algunos materiales han estado presentes durante años pero hoy día se están encontrando más
aplicaciones para ellos. Tienen la capacidad de detectar estímulos ambientales externos
(temperatura, esfuerzo, luz, humedad y campos eléctricos y magnéticos) y como respuesta a
éstos modifican sus propiedades (mecánicas, eléctricas o su aspecto), su estructura o sus
funciones. Estos materiales se denominan genéricamente materiales inteligentes. Los
materiales inteligentes o los sistemas que los emplean están formados por detectores y
accionadores. El componente detector descubre un cambio en el ambiente y el accionador
realiza una función o emite una respuesta específica. Por ejemplo, algunos materiales
inteligentes cambian de color o lo producen al exponerse a cambios de temperatura, intensidad
de la luz o una corriente eléctrica.
Algunos de los materiales inteligentes más importantes, desde una perspectiva tecnológica, que
pueden hacer las veces de accionadores, son las aleaciones con memoria de forma y las
cerámicas piezoeléctricas. Ya coladas, las aleaciones con memoria de forma regresan a su
forma original después de un aumento de temperatura superior a una temperatura de
transformación crítica. El regreso a la forma original se debe a un cambio en la estructura
cristalina por encima de la temperatura de transformación. Una aplicación biomédica de las
aleaciones con memoria de forma se da en la endoprótesis vascular para sostener paredes
arteriales debilitadas o para expandir arterias obstruidas (figura 1.17). La endoprótesis
deformada se coloca con una sonda dentro de la arteria en la posición adecuada y luego se
expande a su forma y tamaño originales después de que alcanza la temperatura corporal. A
modo de comparación, el método convencional de expandir o dar soporte a una arteria es
mediante el empleo de un tubo de acero inoxidable que se expande con un globo. Son ejemplos
de aleaciones con memoria de forma las de níquel y titanio, y las de cobre-zinc-aluminio.
Los accionadores pueden ser también materiales piezoeléctricos. Los materiales producen un
campo eléctrico cuando se les expone a una fuerza mecánica. A la inversa, un cambio en un
campo eléctrico externo producirá en el mismo material una respuesta mecánica. Estos
materiales pueden emplearse para detectar y reducir vibraciones indeseables de un componente
por medio de la respuesta de su accionador. Cuando se detecta una vibración, se aplica una
corriente para producir una respuesta mecánica que compensa el efecto de aquélla.
Considérese ahora el diseño y creación de sistemas a escala micrométrica que emplean
materiales y dispositivos inteligentes con la finalidad de detectar, comunicar y accionar: así es el
mundo de los sistemas microelectromecánicos (MEM). En un principio, los MEM eran
dispositivos que integraban tecnología, materiales electrónicos y materiales inteligentes en un
chip semiconductor para producir lo que se conocía comúnmente por micromáquinas. Para el
dispositivo original de los MEM se fabricaban los elementos mecánicos microscópicos sobre
chips de silicio mediante la tecnología de circuitos integrados. Los MEM se empleaban como
detectores o accionadores. Sin embargo, hoy el término “MEM” se ha ampliado para incluir
cualquier dispositivo miniaturizado. Las aplicaciones de los MEM son numerosas, e incluyen
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microbombas, sistemas de bloqueo, motores, espejos y detectores. Por ejemplo, los MEM se
emplean en las bolsas de aire para automóviles, con la finalidad de detectar tanto la
desaceleración como el tamaño de la persona que está en el automóvil y para abrir la bolsa
cuando se alcanza la velocidad apropiada.
Figura 1.17
Aleaciones con memoria de forma empleadas como endoprótesis vasculares para expandir
arterias obstruidas o dar soporte a arterias débiles: a) endoprótesis de prueba, b)
endopróteis posicionada en una arteria dañada para soportarla.
(Fuente: http://www.designinsite.dk/htmsider/inspmat.htm.)
Por cortesía de Nitinol Devices & Components © Sovereign/Phototake NYC
1.5.2 Nanomateriales
Suelen definirse como aquellos que tienen una escala de longitudes característica (esto es,
diámetro de las partículas, tamaño de los granos, el espesor de las capas, etc.) menor a 100 nm
(1 nm = 10−9 m). Los nanomateriales pueden ser metálicos, poliméricos, cerámicos, electrónicos
o compuestos. A este respecto, los agregados de polvo cerámico de tamaño menor a 100 nm,
los metales a granel con tamaños de grano menores de 100 nm, las películas poliméricas
delgadas de menos de 100 nm de espesor, y los alambres electrónicos de diámetro menor de
100 nm se consideran nanomateriales o materiales nanoestructurados. En la nanoescala, las
propiedades del material no tienen escala molecular o atómica, ni las del material a granel.
Aunque en la década anterior se realizaron notables esfuerzos en investigación y desarrollo
acerca de esta cuestión, las primeras investigaciones sobre nanomateriales se remontan a la
década de 1960 cuando los hornos de llama químicos se emplearon para producir partículas de
tamaño menor a una micra (1 micra = 10−6 m = 103 nm). Las primeras aplicaciones de los
nanomateriales fueron en forma de catalizadores químicos y pigmentos. Los técnicos
metalúrgicos han estado conscientes siempre de que al refinar la estructura de los granos de un
metal hasta alcanzar niveles ultrafinos (escala submicrónica), su resistencia y dureza aumentan
considerablemente en comparación con el metal a granel de grano grueso (escala micrónica).
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Por ejemplo, el cobre puro nanoestructurado tiene un límite de elasticidad seis veces mayor que
el del cobre de grano grueso.
La extraordinaria atención que se ha prestado recientemente a estos materiales puede deberse
a la creación de (1) nuevos instrumentos que permiten la observación y caracterización de estos
materiales y (2) a los nuevos métodos de procesado y síntesis de los materiales
nanoestructurados que permiten a los investigadores producir estos materiales con mayor
facilidad y a una mayor tasa de rendimiento.
La imaginación es el único límite en las futuras aplicaciones de los nanomateriales, y uno de los
principales obstáculos para que alcancen sus posibilidades es la capacidad para producir estos
materiales de manera eficiente y barata. Considérese la fabricación de implantes ortopédicos y
dentales a partir de nanomateriales con mejores características de biocompatibilidad, mayor
resistencia y mejores características con respecto al desgaste de los metales. Uno de estos
materiales es la circonia nanocristalina (óxido de circonio), un material cerámico duro y
resistente al desgaste que es químicamente estable y biocompatible. Este material puede
elaborarse en forma porosa y, al emplearse como material de implantes, permite que el hueso
crezca en sus poros, lo cual redunda en una fijación más estable. Las aleaciones metálicas que
se emplean hoy día en esta aplicación no permiten una interacción de este tipo y suelen
aflojarse con el paso del tiempo, lo que hace necesaria una nueva cirugía. Los nanomateriales
también pueden emplearse para producir pinturas o materiales de revestimiento que son
considerablemente más resistentes a la abrasión y al daño del medio ambiente. Además, podrán
crearse en un nanoalambre dispositivos electrónicos como diodos transistores e incluso de láser.
Estos adelantos en la ciencia de los materiales tendrán repercusiones técnicas y económicas en
todos los campos de la ingeniería y en todos los sectores industriales.
¡Bienvenido al fascinante e interesantísimo mundo de la ciencia e ingeniería de los materiales!
1.6 DISEÑO Y SELECCIÓN
Los ingenieros especialistas en materiales deben conocer varias clases de éstos, sus
propiedades, estructuras, los métodos de fabricación pertinentes, las cuestiones ambientales y
económicas, y muchas otras cosas. A medida que aumenta la complejidad de un componente que
se esté estudiando, aumenta también la complejidad del análisis y los factores que se incluyen en
el procedimiento de selección de materiales. Considérense los aspectos relativos a la selección de
materiales para el cuadro y las horquillas de una bicicleta. El material seleccionado debe ser lo
suficientemente sólido para resistir la carga sin dar de sí (deformación permanente) ni fractura. El
material elegido debe ser rígido para resistir la deformación elástica excesiva y la rotura por fatiga
(debido a las cargas repetidas). La resistencia a la corrosión del material puede ser un elemento
que debe tomarse en cuenta durante la vida de la bicicleta. Asimismo, el peso del cuadro es
importante si la bicicleta se usa para carreras: debe ser liviana. ¿Qué materiales satisfarán todos
los requisitos anteriores? Una selección adecuada de materiales debe tomar en cuenta las
cuestiones de resistencia, rigidez, peso y forma del componente (factor de la forma) y emplear
cuadros de selección de materiales para determinar el material más adecuado para la aplicación.
La selección pormenorizada queda fuera del ámbito de este libro de texto, pero se incluye este
ejemplo a modo de ejercicio para identificar varios materiales candidatos para esta aplicación.
Resulta que muchos materiales pueden satisfacer las consideraciones sobre resistencia, rigidez y
peso, incluyendo las aleaciones de aluminio, aleaciones de titanio, aleaciones de magnesio, acero,
plástico reforzado con fibra de carbono (CFRP, por sus siglas en inglés) e incluso la madera. La
madera tiene excelentes propiedades para la aplicación pero no es fácil darle la forma del cuadro
y las horquillas. Un análisis adicional demuestra que el CFRP es la mejor elección: ofrece un
cuadro resistente, rígido y liviano que resiste tanto la fatiga como la corrosión. Sin embargo, la
fabricación resulta costosa. Por lo tanto, si el costo es un factor a considerar, este material no
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de los materiales
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puede ser la elección más adecuada. Los materiales restantes, todas aleaciones metálicas, son
adecuados y, en comparación, resulta fácil fabricarlos con la forma deseada. Por un lado, si el
costo es importante, el acero es la elección idónea. Por otro lado, si lo importante es producir una
bicicleta más liviana, la aleación de aluminio es el material idóneo. Las aleaciones de titanio y
magnesio son más costosas que las aleaciones tanto de aluminio como de acero, y son más
ligeras que el acero sin embargo, no ofrecen ventajas considerables respecto al aluminio.
1.7 RESUMEN
La ciencia e ingeniería de los materiales (en conjunto, ciencia e ingeniería de los materiales)
tiende un puente entre el conocimiento acerca de los materiales y las ciencias básicas (y las
matemáticas) y las disciplinas de la ingeniería. La ciencia de los materiales se interesa
primordialmente por el conocimiento básico sobre los materiales, mientras que la ingeniería de
los materiales se interesa por el empleo de conocimiento aplicado sobre éstos.
Las tres clases principales de materiales son metálicos, poliméricos y cerámicos. Dos clases
más de materiales, muy importantes en la tecnología moderna, son los materiales compuestos
y los electrónicos. En este libro se estudian todas estas clases de materiales. Los materiales
inteligentes y los nanomateriales se presentan como nuevas clases que tienen nuevas e
importantes aplicaciones en muchas industrias.
Los materiales compiten entre sí en los mercados actuales y en los nuevos, y, en
consecuencia, se produce la sustitución de un material por otro en algunas aplicaciones. La
disponibilidad de materias primas, el costo de fabricación y el descubrimiento de nuevos
materiales y métodos de elaboración de productos son factores importantes que causan
cambios en el empleo de los materiales.
1.8 DEFINICIONES
Sección 1.1
Materiales: sustancias de las que algo está compuesto o hecho. El término ingeniería de los
materiales se refiere en ocasiones concretamente a los materiales empleados en la fabricación de
productos técnicos. Sin embargo, no existe una línea de demarcación clara entre las dos nociones
y se emplean indistintamente.
Sección 1.2
Ciencia de los materiales: disciplina científica que se interesa primordialmente por la búsqueda
del conocimiento básico acerca de la estructura interna, las propiedades y la elaboración de los
materiales.
Ingeniería de los materiales: disciplina de ingeniería que se interesa primordialmente por el
empleo del conocimiento fundamental y aplicado de los materiales, con la finalidad de convertirlos
en productos necesarios o deseados por una sociedad.
Materiales metálicos (metales y aleaciones metálicas): materiales inorgánicos que se
caracterizan por tener alta conductividad térmica y eléctrica. Son ejemplos: hierro, acero, aluminio
y cobre.
Sección 1.3
CAPÍTULO 1: Introducción a la ciencia e ingeniería
de los materiales
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
Aleaciones y metales ferrosos: metales y aleaciones que contienen un alto porcentaje de hierro,
como hierros forjados y aceros.
Aleaciones y metales no ferrosos: metales y aleaciones que no contienen hierro o, si lo
contienen, es sólo en un porcentaje relativamente pequeño. Son ejemplos de metales no ferrosos:
aluminio, cobre, zinc, titanio y níquel.
Superaleaciones: aleaciones metálicas con desempeño superior a temperaturas elevadas y a
altos niveles de esfuerzo.
Materiales cerámicos: materiales formados por compuestos de elementos metálicos y no
metálicos. Los materiales metálicos suelen ser duros y frágiles. Son ejemplos de materiales
cerámicos: productos de arcilla, vidrio y óxido de aluminio puro que se ha compactado y
densificado.
Materiales poliméricos: materiales que constan de largas cadenas moleculares o redes
constituidas de elementos de bajo peso, como carbono, hidrógeno, oxígeno y nitrógeno. La
mayoría de los materiales poliméricos tienen baja conductividad eléctrica. Pueden citarse como
ejemplos el polietileno y el cloruro de polivinilo (PVC).
Materiales compuestos: materiales que son mezclas de dos o más materiales. Por ejemplo,
materiales a base de fibra de vidrio que refuerza a una matriz de poliéster o de resina epóxica.
Materiales electrónicos: materiales empleados en electrónica, en especial en microelectrónica.
Son ejemplos el silicio y el arseniuro de galio.
Mezclas: mezclas de dos o más polímeros, también llamadas aleaciones de polímeros.
Cerámicas mejoradas: nueva generación de cerámicas con mayor resistencia al esfuerzo, a la
corrosión, y mejores propiedades de choque térmico, también se les llama cerámicas de ingeniería
o estructurales.
Sección 1.5
Materiales inteligentes: materiales que tienen la capacidad de detectar y responder a los
estímulos externos.
Aleaciones con memoria de forma: materiales que se pueden deformar pero regresan a su
forma original cuando la temperatura se incrementa.
Cerámicas piezoeléctricas: materiales que producen un campo eléctrico cuando se someten a
una fuerza mecánica (y viceversa).
Sistemas microelectromecánicos (MEM): cualquier dispositivo miniaturizado que ejecuta una
función de detección y/o de actuación.
Micromáquina: MEM que ejecuta un trabajo o función específicos.
Nanomateriales: materiales con una escala de longitud menor a los 100 nm.
1.9 PROBLEMAS
1.1 ¿Qué son los materiales? Enumere ocho materiales de empleo generalizado en
ingeniería.
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1.2 Defina la ciencia de los materiales e ingeniería de los materiales.
1.3 ¿Cuáles son las clases principales de materiales en ingeniería?
1.4 ¿Cuáles son algunas de las propiedades importantes de cada uno de estos materiales?
1.5 Defina un material compuesto. Dé un ejemplo.
1.6 Mencione algunos cambios en el empleo de materiales que haya observado, durante un
periodo, en algunos productos manufacturados. ¿Qué razones puede dar para explicar
los cambios ocurridos?
1.7 ¿Qué factores podrían causar que las predicciones acerca del empleo de los materiales
fuesen incorrectas?
1.10 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
22
23
1. Considere el componente habitual de una bombilla en casa: a) identifique varios
componentes críticos de este elemento, b) determine el material seleccionado para cada
componente crítico y c) diseñe un procedimiento para montar la bombilla.
2. La artroplastia total de cadera (THA) es el procedimiento de sustitución total de una
cadera dañada por una prótesis artificial. a) Identifique los componentes reemplazados
en la THA. b) Identifique el material o materiales empleados en la fabricación de cada
componente y las razones por las cuales se emplean. c) Mencione cuáles son algunos
de los factores que el ingeniero de materiales debe tomar en cuenta en la selección de
materiales.
3. Se considera que los transistores han causado una revolución en la electrónica y, en
consecuencia, en muchas otras industrias. a) Identifique los componentes críticos de un
transistor de unión. b) Identifique el material empleado en la fabricación de cada
componente.
4. a) Mencione los factores más importantes que deben tomarse en cuenta en la selección
de materiales para el cuadro de una bicicleta de montaña. b) Tome en cuenta que el
acero, el aluminio y el titanio se han empleado como los metales principales en la
estructura de una bicicleta y determine las principales ventajas y desventajas de cada
uno de ellos. c) Las bicicletas más modernas se fabrican con materiales compuestos
avanzados. Explique por qué y mencione los materiales compuestos específicos
empleados en la estructura de una bicicleta.
5. a) Mencione los criterios más importantes para seleccionar materiales que habrán de
emplearse en un casco protector de uso deportivo. b) Identifique los materiales que
podrían satisfacer estos criterios. c) ¿Por qué un casco de metal sólido no sería una
buena elección?
6. a) Determine las propiedades que debe tener el material o los materiales empleados
como protección térmica en la estructura de un transbordador espacial. b) Identifique los
materiales que podrían satisfacer estos criterios. c) ¿Por qué las aleaciones de titanio no
serían una buena elección para esta aplicación?
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7. a) ¿Qué tipo de material es el cobre de alta conductividad exento de oxígeno (OFHC)? b)
¿Cuáles son las propiedades deseables en el cobre de alta conductividad exentas de
oxígeno? c) ¿Cuáles son sus aplicaciones en la industria eléctrica?
8. a) ¿A qué clase de materiales pertenece el politetrafluoretileno? b) ¿Cuáles son sus
propiedades deseables? c) ¿Cuáles son sus aplicaciones en la industria de fabricación
de utensilios de cocina?
9. a) ¿A qué clase de materiales pertenece el nitruro de boro cúbico (cBN)? b) ¿Cuáles son
sus propiedades deseables? c) ¿Cuáles son sus aplicaciones en la industria
metalmecánica?
10. a) ¿Qué son las aramidas? b) ¿Cuáles son sus propiedades deseables? c) ¿Cuáles son
sus aplicaciones en las industrias de equipo deportivo?
11. a) ¿A qué clase de materiales pertenece el arseniuro de galio (GaAs)? b) ¿Cuáles son
sus propiedades deseables? c) ¿Cuáles son sus aplicaciones en la industria electrónica?
12. Las superaleaciones con base en níquel se emplean en la estructura de los motores de
turbina de los aviones. ¿Cuáles son las propiedades principales de este metal que lo
hacen deseable para esta aplicación?
13. Identifique varios equipos deportivos que podrían beneficiarse con los materiales
inteligentes o con la tecnología de los MEM. Mencione las razones concretas de la
idoneidad de la aplicación.
14. ¿Qué son los nanotubos? Mencione algunos ejemplos de su aplicación a materiales
estructurales como los compuestos.
1
2
Mach 1 equivale a la velocidad del sonido en el aire.
Una aleación metálica es la combinación de dos o más metales o de un metal (metales) y
un no metal (no metales).
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CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
(© Tom Pantages adaptación/por cortesía del profesor J. Spence)
Los orbitales atómicos representan la probabilidad estadística de que los electrones ocupen
diversos puntos en el espacio. Salvo por los electrones más internos de los átomos, las formas de
los orbitales no son esféricas. Hasta hace poco sólo se podía imaginar la existencia y la forma de
estos orbitales, dado que no se contaba con pruebas experimentales. Recientemente, los científicos
han podido crear imágenes tridimensionales de estos orbitales, empleando para ello una
combinación de técnicas de difracción de rayos X y microscopia electrónica. Este capítulo comienza
con una imagen que muestra el orbital de estado de electrones d para el enlace de cobre y oxígeno
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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en el Cu2O. Mediante el conocimiento de los enlaces en los óxidos de cobre, empleando las
técnicas mencionadas, los investigadores se acercan cada vez más a la explicación de la naturaleza
de la superconductividad en los óxidos de cobre.1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
24
25
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir la naturaleza y la estructura de un átomo, así como su estructura electrónica.
2. Describir los diversos tipos de enlaces primarios, inclusive iónicos, covalentes y metálicos.
3. Describir el enlace covalente por carbono.
4. Describir diversos tipos de enlaces secundarios y establecer una diferencia entre éstos y
los enlaces primarios.
5. Describir el efecto del tipo de enlace y la resistencia en el rendimiento mecánico y eléctrico
de distintas clases de materiales.
6. Describir los enlaces mixtos en los materiales.
2.1 LA ESTRUCTURA DE LOS ÁTOMOS
Animación
Ahora se examinarán algunos de los principios de la estructura atómica, dado que los átomos son
la unidad estructural básica de todos los materiales de ingeniería.
Los átomos constan principalmente de tres partículas subatómicas: protones, neutrones y
electrones. El actual modelo simple de un átomo considera un núcleo muy pequeño de
aproximadamente 10−14 m de diámetro, rodeado por una nube de electrones relativamente poco
dispersa y de densidad variable, de tal suerte que el diámetro del átomo es del orden de 10−10 m.
El núcleo constituye casi toda la masa del átomo y contiene protones y neutrones. Un protón tiene
una masa de 1.673 × 10−24 g y una carga unitaria de +1.602 × 10−19 culombios (C). El neutrón es
ligeramente más pesado que el protón y tiene una masa de 1.675 × 10−24 g, pero no tiene carga.
1
El electrón tiene una masa relativamente pequeña de 9.109 × 10−28 g (1836 de la del protón) y una
carga unitaria de −31.602 × 10−19 C (con la misma carga, pero de signo opuesto a la del protón).
En la tabla 2.1 se resumen estas propiedades de las partículas subatómicas.
La nube de carga electrónica constituye así casi todo el volumen del átomo, pero sólo representa
una parte muy pequeña de su masa. Los electrones, en especial los más externos, determinan la
mayoría de las propiedades eléctricas, mecánicas, químicas y térmicas de los átomos y, por
consiguiente, es importante un conocimiento básico de la estructura atómica para el estudio de los
materiales de ingeniería.
25
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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26
2.2 NÚMEROS ATÓMICOS Y MASAS ATÓMICAS
2.2.1 Números atómicos
Prueba
El número atómico de un átomo indica el número de protones (partículas cargadas
positivamente) que están en su núcleo y en un átomo neutro, el número atómico es también
igual al número de electrones de su nube de carga. Cada elemento tiene su propio número
atómico característico y, de este modo, el número atómico define al elemento. Los números
atómicos de los elementos desde el hidrógeno, que tiene un número atómico de 1, hasta el
hahnio, cuyo número atómico es 105, se ubican encima de los símbolos atómicos de los
elementos en la tabla periódica de la figura 2.1.
2.2.2 Masas atómicas
La masa atómica relativa de un elemento es la masa en gramos de 6.023 × 1023 átomos
(número de AvogadroNA) de ese elemento. Las masas atómicas relativas de los elementos,
desde el 1 hasta el 105, se localizan debajo de los símbolos atómicos en la tabla periódica de
los elementos (figura 2.1). El átomo de carbono, que tiene 6 protones y 6 neutrones, es el átomo
de carbono 12 y su masa es la masa de referencia de las masas atómicas. Una unidad de
masa atómica (u) se define exactamente como un doceavo de la masa de un átomo de carbono
que tiene una masa de 12 u. Una masa atómica relativa molar de carbono 12 tiene una masa de
12 g en esta escala. Un mol-gramo o mol (abreviado, mol) de un elemento se define como el
número en gramos de ese elemento igual al número que expresa su masa atómica relativa
molar. Así, por ejemplo, 1 mol-gramo de aluminio tiene una masa de 26.98 g y contiene 6.023 ×
1023 átomos.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.1
a) ¿Cuál es la masa en gramos de un átomo de cobre?
b) ¿Cuántos átomos de cobre hay en 1 g de cobre?
Solución
a) La masa atómica del cobre es de 63.54 g/mol. Dado que en 63.54 g de cobre
hay 6.02 × 1023 átomos, el número de gramos en un átomo de cobre es de:
63.54 g / mol de Cu
6.02 × 10
23
átomos/mol
x g de Cu
= 1 átomo
x = Núm de masa de 1 átomo de Cu
=
63.54 g / mol
6.02 × 10
23
átomos / mol
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
× 1 átomo = 1.05 × 10
− 22
g
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b) El número de átomos de cobre en 1 g de cobre es:
23
6.02 × 10 átomos/mol
63.54 g/mol de Cu
x = Núm de átomos de Cu =
=
x átomos de Cu
1 g de Cu
23
(6.02 × 10 átomos/mol )(1 g de Cu )
63.54 g/mol de Cu
= 9.47 × 10
21
átomos!
26
27
Figura 2.1
La tabla periódica de los elementos.
(Fuente: Davis, M. y Davis, R., Fundamentals of Chemical Reaction Engineering, McGraw-Hill, 2003.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.2
27
28
El revestimiento (capa exterior) de la moneda de un cuarto de dólar de Estados
Unidos está formado por una aleación2 de 75% en peso de cobre y 25% en peso
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de níquel. ¿Cuáles son los porcentajes atómicos de Cu y Ni que contiene este
material?
Solución
Tomando como base 100 g de la aleación de 75% en peso de Cu y 25% en peso
de Ni, tiene 75 g de Cu y 25 g de Ni. Por tanto, el número de molgramo de cobre y
níquel será de:
75 g
1.1803 mol
Núm de moles de Ni =58.69 g/mol =
25 g
_
0.4260 mol
Gramos − moles totales =
1.6063 mol
Núm de moles de Cu =63.54 g/mol =
Por tanto, los porcentajes atómicos de Cu y Ni son:
1.1803 mol
% atómico de Cu = (1.6063 mol )(100 %) = 73.5 de %
% atómico de Ni
0 .4260 mol
= (1 .6063 mol )(100%) = 26.5 de %
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.3
Un compuesto intermetálico tiene la fórmula química general Nix Aly, donde x y y
son números enteros simples y está formado por 42.04% en peso de níquel y
57.96% en peso de aluminio. ¿Cuál es la fórmula más sencilla de este compuesto
de níquel y aluminio?
Solución
Se determinan primero las fracciones molares de níquel y aluminio en este
compuesto. Tomando como base 100 g del compuesto, se tienen 42.04 g de Ni y
57.96 de Al.
Por tanto,
42.04 g
0.7160 mol
57.96 g
_
2.1483 mol
Núm de moles de Ni =58.71 g/mol =
Núm de moles de Al =26.98 g/mol =
Moles totales = 2.8643 mol
Por tanto,
Fracción molar de Ni =
0.7160 mol
2.8643 mol
= 0.25
Fracción molar de Al =
2.1483 mol
2.8643 mol
= 0.75
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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29
A continuación se sustituyen la x y la y en el compuesto Nix Aly por 0.25 y 0.75,
respectivamente, y se obtiene Ni0.25 Al0.75, que es la fórmula química más simple
expresada en fracciones molares. La fórmula química más simple con respecto a
una base entera se obtiene multiplicando tanto 0.25 como 0.75 por 4 para obtener
NiAl3, que es la fórmula química más simple del aluminuro de níquel.
2.3 LA ESTRUCTURA ELECTRÓNICA DE LOS ÁTOMOS
2.3.1 El átomo de hidrógeno
Animación
El átomo de hidrógeno es el átomo más simple y consta de un electrón que rodea a un núcleo
de un protón. Si se considera el movimiento del electrón del hidrógeno alrededor de su núcleo,
sólo se permiten determinados niveles (orbitales) de energía definidos. Es importante señalar
que el término “orbital atómico” no representa la órbita de un electrón alrededor del núcleo;
representa tan sólo el estado energético del electrón. La razón de los valores restringidos de
energía es que los electrones cumplen las leyes de la mecánica cuántica que sólo permiten
determinados valores de energía y no cualquier valor arbitrario. De este modo, si el electrón del
hidrógeno pasa a un nivel energético superior, se absorbe una cantidad definida de energía
(figura 2.2a). De igual modo, si el electrón cae a un nivel energético inferior, se emite una
cantidad definida de energía (figura 2.2b)
Figura 2.2
a) El electrón de hidrógeno pasa a una órbita superior.
b) Un electrón cae de una órbita de energía superior a una inferior, y ello causa la emisión
de un fotón de energía hv. (Nótese que los anillos que se muestran alrededor del núcleo no
indican necesariamente la posición del electrón en el espacio, sino el nivel de energía.)
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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Durante la transición a un nivel de energía menor, el electrón del hidrógeno emitirá una cantidad
determinada de energía (cuanto) en forma de radiación electromagnética llamada fotón. La
variación de energía ∆E asociada con la transición del electrón desde un nivel a otro se
relaciona con la frecuencia v (nu) del fotón mediante la ecuación de Planck:3
∆E =hv
29
30
(2.1)
donde h = constante de Planck = 6.62 × 10−34 joulessegundo (J · s). Dado que para la radiación
electromagnética c = λv, donde c es la velocidad de la luz igual a 3.00 × 108 metros/segundo
(m/s) y λ (lambda) es su longitud de onda, la variación de energía ∆E asociada con un fotón
puede expresarse así:
hc
∆E = λ
(2.2)
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.4
Calcule la energía en julios (J) y electrón-voltios (eV) del fotón cuya longitud de
onda λ es de 123.6 nanómetros (nm). (1.00 eV = 1.60 × 10−19 J; h = 6.63 × 10−34 J
· s; 1 nm = 10−9 m.)
Solución
hc
∆E = λ
∆E =
(6.63 × 10
− 34
(2.2)
J · s )(3.00 × 10
(121.6 nm )(10
−9
= 1.63 × 10
− 18
J
= 1.63 × 10
− 18
J ×
8
m / s)
m / nm )
1 eV
1.60 × 10
− 19
J
= 10.2 eV
La verificación experimental de las energías asociadas con los electrones que son excitados a
determinados niveles superiores de energía o que pierden energía y caen a niveles
determinados más bajos, se logra principalmente mediante el análisis de las longitudes de onda
e intensidades de las líneas espectrales. Utilizando los datos del espectro del hidrógeno, Niels
Bohr4 desarrolló en 1913 un modelo de átomo de hidrógeno que constaba de un solo electrón
que giraba alrededor de un protón con un radio fijo (figura 2.3). Una buena aproximación a la
energía del electrón del hidrógeno a niveles de energía permitidos se logra mediante la ecuación
de Bohr:
E = -
2
2π m e
2 2
π h
4
= -
13.6
n
2
eV ( n = 1, 2, 3, 4, 5, … )
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
(2.3)
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donde: e = carga del electrón
m = masa del electrón
n = número entero denominado número cuántico principal
30
31
Figura 2.3
Átomo de hidrógeno de Bohr. En el átomo de hidrógeno de Bohr, un electrón describe una
órbita circular de 0.05 nm de radio alrededor de un protón central.
Prueba
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.5
Un átomo de hidrógeno existe con su electrón en el estado n = 3. El electrón pasa a
un estado n = 2. Calcule a) la energía del fotón emitido, b) su frecuencia y c) su
longitud de onda.
Solución
a) La energía del fotón emitido es:
E =
− 13.6 eV
n
2
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
(2.3)
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∆ E = E3 − E2
− 13.6
=
3
2
−
− 13.6
2
2
= 1.89 eV ×
= 1.89 eV
1.60 × 10
eV
− 19
J
= 3.02 × 10
− 19
J
b) La frecuencia del fotón es:
∆ E = h v (2.1)
v =
∆E
h
=
3.02 × 10
6.63 × 10
− 19
− 34
14 − 1
= 4.55 × 10 s
J
J · s
= 4.55 × 10
14
Hz
c) La longitud de onda del fotón es:
hc
∆E = λ
o
hc
λ =∆ E =
(2.2)
(6.63 × 10
− 34
J · s )(3.00 × 10
3.02 × 10
− 19
= 6.59 × 10
−7
m
= 6.59 × 10
−7
m ×
8
m / s)
J
1 nm
10
−9
m
= 659 nm
d) Esta transición emite energía.
Figura 2.4
31
32
Diagrama de niveles de energía para el espectro de líneas del hidrógeno.
(Según F.M Miller, “Chemistry: Structure and Dynamics”, McGraw-Hill, 1984, p. 141.)
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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Prueba
Animación
En la teoría atómica moderna, la n de la ecuación de Bohr se denomina número cuántico
principal y representa los niveles energéticos principales de los electrones en los átomos.
Partiendo de la ecuación de Bohr (2.3), el nivel de energía del electrón del hidrógeno en su
estado básico es de 13.6 eV y corresponde a la línea donde n = 1 en el diagrama de los niveles
energéticos del hidrógeno (figura 2.4). Cuando el electrón del hidrógeno es excitado y pasa a
niveles energéticos superiores, su energía aumenta pero su valor numérico es menor. Por
ejemplo, cuando el electrón del hidrógeno es excitado y pasa al segundo nivel cuántico principal,
su energía es de −3.4 eV, y si el electrón se excita hasta alcanzar el estado libre, donde n = ∞, el
electrón tendrá un valor energético nulo. La energía necesaria para sacar por completo al
electrón del átomo de hidrógeno es de −13.6 eV, que es la energía de ionización del electrón
del hidrógeno.
El movimiento de los electrones dentro de los átomos es más complicado que el presentado por
el modelo atómico simple de Bohr. Los electrones pueden describir órbitas que no sean
circulares alrededor del núcleo, y de acuerdo con el principio de incertidumbre de
Heisenberg,5 la posición y el momento (masa × velocidad) de una partícula diminuta, como el
electrón, no pueden determinarse simultáneamente. Por tanto, no puede determinarse la
posición exacta del electrón en algún momento dado, debido a que es una partícula muy
pequeña. Dada la imposibilidad de determinar con exactitud la posición del electrón del
hidrógeno, suele emplearse una distribución de la densidad de la nube de carga electrónica para
representar la posición de éste en su movimiento en torno a su núcleo (figura 2.5). La mayor
densidad de carga electrónica está en el núcleo. Sin embargo, si el volumen que rodea al núcleo
se divide en muchas capas esféricas concéntricas, la probabilidad de hallar electrones es mayor
en un radio de unos 0.05 nm, que corresponde al radio de Bohr del átomo de hidrógeno.
32
33
Figura 2.5
Nube de carga electrónica (esquema) que rodea el núcleo de un átomo de carbono en su
estado fundamental. El círculo exterior de r = 0.05 nm corresponde al radio de la primera
órbita de Bohr (es decir, para n = 1) e indica la región donde con mayor probabilidad podrá
encontrarse el electrón.
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2.3.2 Números cuánticos de los electrones atómicos
Prueba
La teoría atómica moderna señala que el número cuántico no es el único elemento que
caracteriza el movimiento de un electrón en torno a su núcleo y su energía, sino que también
participan cuatro números cuánticos: principal n, secundario l, magnético ml y de spin ms.
El número cuántico principal n
El número cuántico principal n corresponde a la n de la ecuación de Bohr. Representa los
niveles energéticos principales del electrón o las órbitas. Cuanto mayor sea el valor de n,
mayor será la energía electrónica y la posibilidad de que el electrón esté más alejado del
núcleo. Los valores de n son números enteros positivos y varían entre 1 y 7.
El número cuántico secundario l
El segundo número cuántico es el cuántico secundario l. Este número cuántico especifica los
subniveles de energía dentro de los niveles energéticos principales (subórbita) donde la
probabilidad de encontrar un electrón es alta si ese nivel energético está ocupado. Los valores
permitidos de l son l = 0, 1, 2, 3,…, n − 1. Las letras s, p, d y f se emplean6 para denominar los
subniveles energéticos l de la siguiente manera:
33
34
Número de denominación l = 0 1 2 3
Letra de denominación l = s p d f
Los subniveles energéticos s, p, d y f de un electrón se denominan orbitales, de tal suerte que
se habla, por ejemplo, de un subnivel energético s o p. El término orbital también se refiere a
un suborbital de un átomo donde hay una alta densidad de un electrón determinado, o de un
par de electrones. Por tanto, se puede hablar de una subórbita s o p de un átomo determinado.
El número cuántico magnético ml
El tercer número cuántico, el ml, define la orientación espacial de un orbital atómico y afecta
poco la energía de un electrón. El número de las distintas orientaciones permitidas a un orbital
depende del valor de l en un orbital determinado. El número cuántico ml tiene valores
permisibles entre –l y +l, incluso cero. Cuando l = 0, sólo hay un valor permitido para ml, que
es cero. Cuando l = 1, hay tres valores permitidos para ml, que son −1, 0, y +1. En general,
hay 2l + 1 valores permitidos para ml. En términos de la notación de los orbitales s, p, d y f,
hay un máximo de un orbital s, tres orbitales p, cinco orbitales d y siete orbitales f para cada
uno de los subniveles energéticos s, p, d y f permitidos.
El número cuántico de giro del electrón ms
El cuarto número cuántico, el de spin ms, expresa las dos direcciones de giro permitidas para
el giro del electrón en torno a su propio eje. Las direcciones son en el sentido de las
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1
1
manecillas del reloj y en sentido contrario y sus valores permitidos son + 2 y − 2. El número
cuántico de spin tiene un efecto menor en la energía del electrón. Debe señalarse que dos
electrones pueden ocupar el mismo orbital y, si ocurre eso, deben tener los spines (giros)
opuestos.
En la tabla 2.2 se resumen los valores permitidos para los cuatro números cuánticos de los
electrones. De acuerdo con el principio de exclusión de Pauli,7 de la teoría atómica, dos
electrones no pueden tener los cuatro números cuánticos iguales.
34
35
2.3.3 Estructura electrónica de átomos multielectrónicos
Prueba
Número máximo de electrones por cada nivel atómico principal
Los átomos constan de niveles* principales de altas densidades electrónicas, como lo dictan
las leyes de la mecánica cuántica. Existen siete de estos niveles principales cuando el número
máximo de electrones alcanza 87 para el elemento francio (Fr). Cada nivel sólo puede
contener un número máximo de electrones, que también viene dado por las leyes de la
mecánica cuántica. El número máximo de electrones que puede ubicarse en cada nivel
atómico se define por los diferentes grupos de los cuatro números cuánticos (principio de
Pauli) y es 2n2, donde n es el número cuántico principal. De este modo, sólo puede haber un
máximo de 2 electrones en el primer orbital principal, 8 en el segundo, 18 en el tercero, 32 en
el cuarto, etc., como se indica en la tabla 2.3.
Animación
Tamaño atómico
Cada átomo puede considerarse en una primera aproximación como una esfera con radio
definido. El radio de una esfera atómica no es constante, ya que depende hasta cierto punto
de su entorno. En la figura 2.6 se muestran los tamaños atómicos relativos de muchos de los
elementos junto con sus radios atómicos. Muchos de los valores de los radios atómicos no
concuerdan y varían en alguna medida dependiendo de la fuente de referencia.
Al observar la figura 2.6 se hacen evidentes algunas tendencias en los tamaños atómicos. En
general, a medida que aumenta el número cuántico principal, crece el tamaño del átomo. Se
dan, sin embargo, algunas excepciones en las que el tamaño atómico en realidad se reduce.
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Los elementos alcalinos del grupo 1A de la tabla periódica (figura 2.1) son un buen ejemplo de
átomos cuyo tamaño crece con el incremento de n. Por ejemplo, el litio (n = 2) tiene un radio
atómico de 0.157 nm, mientras que el cesio (n = 6) tiene un radio atómico de 0.270 nm. Al
recorrer la tabla periódica desde un elemento del grupo de alcalinos 1A hasta un gas noble del
grupo 8A, el tamaño atómico, en general, disminuye. Sin embargo, de nuevo hay algunas
excepciones. El tamaño atómico será importante en el estudio de la difusión atómica en
aleaciones metálicas.
Configuración electrónica de los elementos
La configuración electrónica de un átomo representa la distribución de los electrones en sus
orbitales. Las configuraciones electrónicas están escritas en una notación convencional que
enumera en primer lugar al del número cuántico principal, seguido de una letra que indica el
orbital s,
35
36
Figura 2.6
Tamaños relativos de algunos átomos y iones. Los valores se dan en nanómetros para
los radios de los átomos y de los iones. Donde es aplicable, se incluyen los radios
metálicos para los átomos.
(Adaptado de F. M. Miller, “Chemistry; Structure and Dynamics”, McGraw-Hill, 1984, p. 176.)
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Animación
p, d o f. Una cifra escrita sobre la letra del orbital indica el número de electrones que contiene.
El orden de llenado de los orbitales es el siguiente:8
36
37
1s2 2s2 2p6 3s2 3p6 4s2 3d10 4p6 5s2 4d10 5p6 6s2 4 f14 5d10 6p6 7s2 5f14 6d10 7p6
En este libro, el orden a seguir para escribir los orbitales de las configuraciones electrónicas
será con base en el incremento del número cuántico principal, así:
1s2 2s2 2p6 3s2 3p6 3d10 4s2 4p6 4d10 4 f14 5s2 5p6 5d10 5 f14 6s2 6p6 6d10 7s2
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.6
Escriba las configuraciones electrónicas de los elementos a) hierro, Z = 26 y b)
samario, Z = 62.
Solución
Si se emplea el orden de llenado de orbital expuesto previamente, las
configuraciones electrónicas para estos elementos son las siguientes:
Hierro ( Z = 26) :
2
3
6
2
6
6
1s 2s 2p 3s 3p 3d 4s
2
Obsérvese que los orbitales 3d están incompletos. La distribución de los
electrones 3d6 en el átomo de hierro será importante al estudiar el
ferromagnetismo.
Samario ( Z = 26) :
2
2
6
2
6
10
2
6
10
6
2
6
1s 2s 2p 3s 3p 3d 4s 4p 4d 4f 5s 5p 6s
2
Obsérvese que para este elemento de las tierras raras, los orbitales 4f están
incompletos. La gran similitud de las propiedades químicas de los elementos de
las tierras raras se debe al llenado de los orbitales 4f que forman dos capas por
abajo de la capa exterior que contiene dos electrones 6s.
En la tabla 2.4 aparecen las configuraciones electrónicas de los elementos como se han
determinado experimentalmente. Se observa que existen pequeñas irregularidades
inconsistentes con el sistema de llenado tradicional. Por ejemplo, el cobre (Z = 29) tiene la
configuración electrónica externa 3d10 4s1. Podría esperarse que fuera 3d9 4s2, de acuerdo
con el sistema especificado. No se conocen con certeza las razones de estas irregularidades.
Los datos experimentales muestran también que los electrones con el mismo número cuántico
secundario tienen tantos spines paralelos como es posible. Por tanto, si hay cinco electrones
en los orbitales d, habrá un electrón en cada orbital d, y las direcciones del giro de todos los
electrones serán paralelas, como se muestra en la figura 2.7.
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37
38
Prueba
38
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Figura 2.7
38
39
Direcciones de los giros de los electrones desapareados en orbitales d.
2.3.4 Estructura electrónica y reactividad química
Gases nobles
Las propiedades químicas de los átomos de los elementos dependen principalmente de la
reactividad de sus electrones más externos. Los gases nobles son los más estables y menos
reactivos de todos los elementos. Con la excepción del helio, que tiene una configuración
electrónica 1s2, la capa exterior de los otros gases nobles (Ne, Ar, Kr, Xe y Rn) tiene una
configuración electrónica s2p6. Esta configuración s2p6 para la capa más externa dota de una
alta estabilidad química, como se ha puesto de manifiesto en la relativa inactividad química de
los gases nobles para reaccionar con otros átomos.
Elementos electropositivos y electronegativos
Los elementos electropositivos son metálicos por naturaleza y ceden electrones en las
reacciones químicas para producir iones positivos o cationes. El número de electrones
cedidos por átomo electropositivo de un elemento se indica por un número de oxidación
positivo. En la figura 2.8 se indican los números de oxidación para los elementos; obsérvese
que algunos elementos tienen más de un número de oxidación. Los elementos más
electropositivos están en los grupos 1A y 2A de la tabla periódica.
Los elementos electronegativos son no metálicos en esencia y aceptan electrones en las
reacciones químicas para producir iones negativos o aniones. El número de electrones
aceptados por un átomo electronegativo de un elemento es indicado por un número de
oxidación negativo (figura 2.8). Los elementos más electronegativos están en los grupos 6A y
7A de la tabla periódica en la figura 2.1.
Algunos elementos de los grupos 4A hasta 7A de la tabla periódica pueden comportarse de
manera electropositiva o electronegativa. Este comportamiento doble se presenta en
elementos tales como el carbono, silicio, germanio, arsénico, antimonio y fósforo. Así, en
algunas reacciones tienen número de oxidación positivo, donde muestran comportamiento
electropositivo, y en otras tienen números de oxidación negativos, donde muestran
comportamiento electronegativo.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.7
Escriba la configuración electrónica para el átomo de hierro (Z = 26) y de los
iones Fe2+ y Fe3+ empleando la notación convencional spdf.
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Solución
Fe:
2
2
6
2
6
6
2
2
6
2
6
6
2
2
6
2
6
5
1s 2s 2p 3s 3p 3d 4s
Fe
2+
:
1s 2s 2p 3s 3p 3d
Fe
3+
:
1s 2s 2p 3s 3p 3d
2
Obsérvese que los dos elementos externos 4s son los que se pierden primero, ya
que son los que tienen mayor energía y son los más fáciles de eliminar.
Figura 2.8
39
40
Números de oxidación de los elementos con respecto a sus posiciones en la tabla
periódica.
(Según R. E. Davis, K. D. Gailey y K. W. Whitten, “Principles of Chemistry”, CBS College Publishing,
1984, p. 299.)
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Electronegatividad
La electronegatividad se define como la capacidad de un átomo para atraer electrones hacia
sí. La tendencia comparativa de un átomo a mostrar un comportamiento electropositivo o
electronegativo puede cuantificarse asignando a cada elemento un número de
electronegatividad. La electronegatividad se mide en una escala de 0 hasta 4.1 y a cada
elemento se le asigna un valor en esta escala, como se muestra en la figura 2.9. Los
elementos más electropositivos son los metales alcalinos, cuyas electronegatividades van
desde 0.9 para el cesio, rubidio y potasio, hasta 1.0 para sodio y litio. Los más
electronegativos son el flúor, oxígeno y nitrógeno, que tienen electronegatividades de 4.1, 3.5
y 3.1, respectivamente. El concepto de electronegatividad ayuda a comprender los tipos de
enlace de los elementos.
40
41
Figura 2.9
Electronegatividades de los elementos.
(Según F. M. Miller, “Chemistry: Structure and Dynamics”, McGraw-Hill, 1984, p. 185.)
2.4 TIPOS DE ENLACES ATÓMICOS Y ENLACES MOLECULARES
El enlace químico entre átomos ocurre debido a la disminución neta de la energía potencial de los
átomos en estado enlazado. Esto significa que los átomos en estado enlazado están en
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condiciones energéticas más estables que cuando están libres. En general, los enlaces químicos
entre los átomos pueden dividirse en dos grupos: primarios (enlaces fuertes) y secundarios
(enlaces débiles).
2.4.1 Enlaces atómicos primarios
41
42
Los enlaces atómicos primarios, en los cuales intervienen grandes fuerzas interatómicas,
pueden subdividirse en las tres clases siguientes:
1. Enlaces iónicos. En este tipo de enlace intervienen fuerzas interatómicas relativamente
grandes debidas a la transferencia de un electrón de un átomo a otro produciéndose iones
que se mantienen unidos por fuerzas culombianas (atracción de iones cargados positiva y
negativamente). El enlace iónico es un enlace no direccional relativamente fuerte.
2. Enlaces covalentes. Corresponden a fuerzas interatómicas relativamente grandes creadas
cuando se comparten electrones para formar un enlace con una dirección localizada.
3. Enlaces metálicos. Implican fuerzas interatómicas relativamente grandes creadas cuando
se comparten electrones en forma deslocalizada para formar un enlace fuerte no
direccional entre los átomos.
2.4.2 Enlaces atómicos secundarios y moleculares
1. Enlaces de dipolo permanente. Corresponden a enlaces intermoleculares relativamente
débiles que se forman entre moléculas que tienen dipolos permanentes. El dipolo en una
molécula existe debido a la asimetría en la distribución de su densidad electrónica.
2. Enlaces dipolares variables. Entre los átomos puede formarse un enlace dipolar muy débil
debido a la distribución asimétrica de las densidades electrónicas alrededor de sus
núcleos. A este tipo de enlaces se les llama variables debido a que la densidad electrónica
continuamente cambia con el tiempo.
2.5 ENLACE IÓNICO
2.5.1 Enlace iónico en general
Animación
Los enlaces iónicos pueden formarse entre elementos muy electropositivos (metálicos) y
elementos muy electronegativos (no metálicos). En el proceso de ionización, los electrones se
transfieren desde los átomos de los elementos electropositivos a los átomos de los elementos
electronegativos, produciendo cationes cargados positivamente y aniones cargados
negativamente. Las fuerzas iónicas de enlace son debidas a la fuerza de atracción electrostática
o culombiana entre iones con carga opuesta. Los enlaces iónicos se forman entre iones con
cargas opuestas porque se produce una disminución neta de la energía potencial para los iones
enlazados.
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Prueba
Un ejemplo de un sólido que tiene alto grado de enlace iónico es el cloruro de sodio (NaCl). En
el proceso de ionización para formar un par iónico Na+ Cl− un átomo de sodio pierde su electrón
más extremo 3s1 y lo transfiere a un orbital 3p, que esté parcialmente ocupado en un átomo de
cloro, produciendo un par de iones Na+ y Cl−(figura 2.10).
En el proceso de ionización, el átomo de sodio que originalmente tenía un radio de 0.192 nm se
ve reducido en tamaño al de un catión de sodio con un radio de 0.095 nm, y el átomo de cloro
que originalmente tenía un radio de 0.099 nm, se expande transformándose en el anión cloruro
con un radio de 0.181 nm.
Figura 2.10
42
43
Formación de un par iónico de cloruro de sodio a partir de átomos de cloro y sodio. En el
proceso de ionización, un electrón 3s1 del átomo de sodio se transfiere a un orbital 3p
semivacío del átomo de cloro. (Los anillos indican el nivel de energía del electrón, no la
posición.)
El átomo de sodio se reduce de tamaño cuando se forma el ion debido a la pérdida del electrón
más externo de su capa 3s1 y también a causa de la reducción de la relación electrón a protón.
El núcleo del ion sodio, más positivamente cargado, atrae fuertemente hacia sí la nube de carga
electrónica, dando lugar a una reducción del tamaño del átomo durante la ionización. Por el
contrario, durante la ionización, el átomo de cloro se expande debido a un aumento en la
relación protónelectrón. En el proceso de la ionización, los átomos reducen su tamaño cuando
forman cationes y crecen en tamaño cuando forman aniones, como se muestra para varios
átomos en la figura 2.6.
2.5.2 Fuerzas interiónicas para un par de iones
Animación
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Considere un par de iones con carga opuesta (por ejemplo, un par iónico Na+ Cl−) que se
aproximan entre sí desde una gran distancia con separación a. A medida que los iones se
acercan, serán atraídos entre sí por fuerzas culombianas. Esto significa que el núcleo de un ion
atraerá la carga de la nube electrónica del otro y viceversa. Cuando los iones se aproximen aún
más, a la larga, sus dos nubes electrónicas interaccionarán y aparecerán fuerzas de repulsión.
Cuando las fuerzas atractivas igualen a las fuerzas de repulsión, no habrá fuerza neta entre los
iones y éstos permanecerán a una distancia de equilibrio, la distancia interiónica a0. En la figura
2.11 se muestran esquemáticamente las curvas de fuerza en función de la separación para un
par de iones.
La fuerza neta entre un par de iones con carga opuesta es igual a la suma de las fuerzas
atractivas y repulsivas. Por tanto,
F neta = F atractivas + F repulsivas
(2.4)
La fuerza atractiva entre el par de iones es la fuerza culombiana que resulta cuando los iones
son considerados como cargas puntuales. Aplicando la ley de Coulomb9 con unidades del SI,
puede escribirse la siguiente ecuación:
Figura 2.11
43
44
Fuerza frente a distancia de separación para un par de iones con cargas opuestas. La
distancia interiónica de equilibrio a0 se alcanza cuando la fuerza entre los iones es nula.
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Animación
La siguiente ecuación puede escribirse:
F atractiva = −
donde : Z 1, Z 2 =
(Z 1 e)(Z 2 e)
4 π ∈ 0a
= -
2
Z 1Z 2e
4 π ∈ 0a
2
(2.5)
2
Número de electrones cedidos o aceptados por los átomos durante la formación
e = Carga del electrón
a = Distancia de separación interiónica
∈0
= Permitividad en el vacío = 8.85 × 10
− 12
2
2
C /( N · m )
La fuerza de repulsión entre un par de iones ha resultado de forma experimental inversamente
proporcional a la distancia de separación interiónica a y puede describirse por la ecuación:
F repulsiva = −
nb
a
(2.6)
n +1
donde a es la distancia de separación interiónica y b y n son constantes; n varía generalmente
desde 7 a 9 y es 9 para el NaCl.
Al sustituir las ecuaciones (2.5) y (2.6) en la (2.4) se tendrá la fuerza neta entre el par iónico:
F neta = −
Z 1Z 2e
4 π ∈ 0a
2
−
2
nb
a
(2.7)
n +1
44
45
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.8
Calcule la fuerza de atracción culombiana
entre un par de iones Na+ y Cl− que
acaban de hacer contacto. Considérese que el radio del ion Na+ es 0.095 nm y el
del ion Cl− es 0.181 nm.
Solución
La fuerza atractiva entre los iones Na+ y Cl− puede calcularse si se sustituyen los
valores apropiados en la ecuación de la ley de Coulomb (2.5).
Z 1 = + 1 para Na
e = 1.60 × 10
+
− 19
Z 2 = − 1 para Cl
C
∈0
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
= 8.85 × 10
−
− 12
2
2
C /( N · m )
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a 0 = suma de los radios de los iones de Na + y Cl −
= 0.095 nm + 0.181 nm
= 0.276 nm × 10
F atractiva = −
Z 1Z 2e
m / nm = 2.76 × 10
− 10
m
2
4 π∈ 0 a 0
2
(+1)( − 1)(1.60 × 10
= −
[
4 π 8.85 × 10
= +3.02 × 10
− 12 2
C
−9
2
− 19
C)
2
]
/ ( N · m ) (2.76 × 10
− 10
m)
2
N
entre los iones resulta +3.02 × 10−9 N. La
De este modo, la fuerza atractiva
fuerza de repulsión
−9
será igual y de signo opuesto y por tanto su valor será de
−3.02 × 10−9 N.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.9
Si la fuerza atractiva entre un par de iones Mg2+ y S2− es 1.49 × 10−8 N y si el ion
S2− tiene un radio de 0.184 nm, calcule un valor para el radio iónico del ion Mg2+ en
nanómetros.
Solución
El valor de a0, como suma de los radios iónicos del Mg2+ y del S2−, puede
calcularse mediante un reordenamiento de la ecuación de la ley de Coulomb (2.5):
− Z 1Z 2e
a0 =
Z1
= +2 para Mg
| e | = 1.60 × 10
4 π ∈ 0 F atractiva
2+
− 19
2
Z2
∈0 =
C
2 −
= − 2para S
8.85 × 10
F atractiva = 1.49 × 10
−9
− 12
2
2
C /( N · m )
N
De este modo,
a0 =
[
− (2)( − 2)(1.60 × 10
4 π 8.85 × 10
= 2.49 × 10
− 12 2
− 10
C
− 19
2
]
C)
2
/ ( N · m ) (1.49 × 10
−8
N)
m = 0.249 nm
a 0 = r Mg 2+ + r s 2−
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o
0.249 nm = r Mg 2+ + 0.184 nm
r Mg 2+ = 0.065 nm
45
46
Figura 2.12
Energía en función de la distancia de separación para un par de iones con cargas
opuestas. La distancia de separación interiónica de equilibrio, a0 se alcanza cuando la
energía potencial total es mínima.
2.5.3 Energías interiónicas para un par de iones
Animación
La energía potencial neta E entre un par de iones con cargas opuestas, por ejemplo, Na+ Cl−, a
las que se les acerca hasta estar muy juntos, es igual a la suma de las energías asociadas con
la atracción y la repulsión de los iones y puede escribirse en forma de ecuación como:
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2
E neta =
Z 1Z 2e
+ 4 π∈ 0 a
+
b
n
a
(2.8)
Energia
Energia
atractiva
repulsiva
El término de la energía de atracción de la ecuación 2.8 representa la energía liberada cuando
los iones se acercan y es negativa porque el producto de (+Z1) (−Z2) es negativo. El término de
la energía de repulsión de la ecuación 2.8 representa la energía absorbida cuando los iones se
aproximan y es positiva. La suma de las energías asociadas con la atracción y repulsión de los
iones es igual a la energía neta, que es mínima cuando los iones están separados a la distancia
de separación de equilibrio a0. En la figura 2.12 se muestra la relación entre estas tres energías
e indica la energía mínima Emín. En el mínimo de energía, la fuerza entre los iones es cero.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.10
Calcule la energía potencial neta de un par iónico sencillo Na+ Cl− aplicando la
ecuación:
E neta =
+Z 1Z 2e
2
4 π∈ 0 a
+
b
a
n
46
47
y utilizando para b el valor obtenido de la fuerza de repulsión calculada para el par
iónico Na+ Cl− en el problema de ejemplo 2.8. Considere n = 9 para el NaCl.
Solución
a) Para determinar el valor de b para un par de iones NaCl se aplicará la ecuación:
F =
nb
a
n +1
(2.6)
El valor de la fuerza de repulsión entre un par de iones Na+ Cl− obtenido del
problema de ejemplo 2.8 es −3.02 × 10−9 N. Entonces,
− 3.02 × 10
−9
−9b
N =
(2.76 × 10
b = 8.59 × 10
− 106
− 10
m)
N ·m
10
10
b) Para calcular la energía potencial del par iónico Na+ Cl−.
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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+Z 1Z 2e
E Na + Cl − = 4
=
2
∈0a
π
[
+
b
a
n
( + 1)( − 1)(1.60 × 10
4 π 8.85 × 10
− 12 2
C
/ ( N .m
= − 8.34 × 10
− 19 *
= − 7.42 × 10
− 19
2
− 19
]
C)
2
) (2 .76 × 10
J + 0 .92 × 10
− 10
− 19
J
m)
+
8.59 × 10
− 106
(2 .76 × 10
N .m
− 10
m)
10
9
*
J
*¯
1 J =1N · m
2.5.4 Disposición de los iones en los sólidos iónicos
Animación
Hasta ahora la exposición sobre el enlace iónico ha sido para un par de iones. Ahora se llevará
al enlace iónico en los sólidos iónicos tridimensionales. Debido a que los iones elementales
tienen aproximadamente una distribución de carga con simetría esférica, pueden considerarse
esféricos con un radio característico. Los radios iónicos de algunos aniones y cationes
elementales seleccionados se enlistan en la tabla 2.5. Como se estableció previamente, los
cationes elementales son más pequeños que sus átomos y los aniones son más grandes.
También, como en el caso de los átomos, los iones elementales, en general, aumentan de
tamaño cuando lo hace su número cuántico principal (es decir, a medida que aumenta el número
de capas electrónicas).
47
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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Figura 2.13
47
48
Arreglos del ordenamiento iónico en a) CsCl y b) NaCl. Ocho iones de Cl− se pueden
acomodar alrededor de Cs+ pero sólo seis iones Cl− pueden acomodarse alrededor de un
ion de Na+.
(Según C.R. Barrett, W. D. Nix y A. S. Tetelman, “The Principles of Engineering Materials”, Prentice-Hall,
1973, p. 27.)
Cuando los iones se acomodan juntos en un sólido, lo hacen sin una orientación preferente, ya
que la atracción electrostática de cargas simétricas es independiente de la orientación de las
cargas. De aquí que el enlace iónico sea de carácter no direccional. Sin embargo, el
acomodamiento de los iones en un sólido iónico está gobernado por su posible disposición
geométrica y la necesidad de mantener la neutralidad eléctrica del sólido.
Disposición geométrica de los iones en un sólido iónico
Los cristales iónicos pueden tener estructuras muy complejas. A este respecto, sólo se
considerará la disposición geométrica de los iones en dos estructuras iónicas sencillas: CsCl y
NaCl. En el caso del CsCl, ocho iones Cl− (r = 0.181 nm) se acomodan alrededor de un ion
central Cs+ (r = 0.169 nm), como se muestra en la figura 2.13a. Sin embargo, en el NaCl, sólo
seis iones Cl− (r = 0.181 nm) pueden acomodarse alrededor de un ion central Na+ (r = 0.095
nm), como se muestra en la figura 2.13b. Para CsCl, la relación entre el radio del catión y el
radio del anión es 0.169/0.181 = 0.934, mientras que para el NaCl la relación es 0.095/0.181 =
0.525. Por tanto, a medida que la relación radio de catión a radio de anión disminuye, menos
aniones pueden rodear un catión central en este tipo de estructuras. Las estructuras cristalinas
iónicas se expondrán con más detalle en el capítulo 10 sobre materiales cerámicos.
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Neutralidad eléctrica de los sólidos iónicos
Los iones en un sólido iónico deben acomodarse en una estructura de modo que se mantenga
la neutralidad de la carga local. De aquí que en un sólido iónico como el CaF2, el arreglo iónico
se regirá en parte por el hecho de que tiene que haber dos iones fluoruro por cada ion calcio.
2.5.5 Energías de enlace de sólidos iónicos
Las energías reticulares y los puntos de fusión de los sólidos con enlace iónico son
relativamente altos, como se indica en la tabla 2.6, que enumera dichos valores en algunos
sólidos escogidos. Cuando el tamaño del ion aumenta en un grupo de la tabla periódica, la
energía reticular disminuye. Por ejemplo, la energía reticular del LiCl es 829 kJ/mol (198
kcal/mol), mientras que la del CsCl es sólo 649 kJ/mol (155 kcal/mol). La razón para esta
disminución en la energía reticular es que los electrones de enlace en los iones más grandes
están más lejos de la influencia atractiva de los núcleos positivos. Asimismo, electrones de
enlace múltiple en un sólido iónico incrementan la energía reticular como por ejemplo el MgO,
que tiene una energía reticular de 3 932 kJ/mol (940 kcal/mol).
48
49
2.6 ENLACE COVALENTE
Animación
Un segundo tipo de enlace atómico primario es el enlace covalente. Mientras el enlace iónico
incluye átomos muy electropositivos y electronegativos, el enlace covalente se forma entre átomos
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con pequeñas diferencias de electronegatividad y ubicados muy próximos en la tabla periódica. En
el enlace covalente, los átomos generalmente comparten sus electrones externos s y p con otros
átomos, de modo que cada átomo alcanza la configuración electrónica de gas noble. En un enlace
covalente sencillo, cada uno de los dos átomos contribuye con un electrón a la formación del par
de electrones del enlace y las energías de los dos átomos asociadas con el enlace covalente
decrecen (son más estables) como consecuencia de la interacción de los electrones. En el enlace
covalente pueden formarse enlaces múltiples de pares de electrones por un átomo consigo mismo
o con otros átomos.
2.6.1 Enlace covalente en la molécula de hidrógeno
El caso más sencillo de enlace covalente se da en la molécula de hidrógeno, en la cual dos
átomos de hidrógeno aportan sus electrones 1s1 para formar un par de electrones unidos por
enlace covalente, como se indica mediante la notación punto-electrón:
49
50
Figura 2.14
Enlace covalente en la molécula de hidrógeno. La densidad de carga más alta en la nube
de electrones está en la región de traslape entre los núcleos de los átomos de hidrógeno.
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Figura 2.15
Energía potencial frente a distancia de separación entre dos átomos de hidrógeno. La
distancia de equilibrio interátomico a0 en la molécula de hidrógeno se da en el mínimo de
energía potencial Emín.
Animación
Aunque esta notación punto-electrón es útil para representar el enlace covalente, no considera
la distribución de la densidad de los electrones de valencia. En la figura 2.14 los dos átomos de
hidrógeno se muestran formando un enlace covalente de un par de electrones con una alta
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densidad de la nube de carga electrónica entre los dos núcleos de los átomos de hidrógeno. A
medida que los dos átomos de hidrógeno se aproximan para formar la molécula de hidrógeno,
sus nubes de carga electrónica interaccionan y se traslapan creando una alta probabilidad de
encontrar los electrones 1s1 de los átomos que se encuentran entre los dos núcleos de la
molécula (figura 2.14). En el proceso de formación del enlace de la molécula de hidrógeno, la
energía potencial de los átomos de hidrógeno disminuye, como se indica en la figura 2.15, y se
libera energía. Para separar los átomos de hidrógeno de la molécula se necesitará energía,
puesto que los átomos aislados estarían en un estado energético más alto.
2.6.2 Enlace covalente en otras moléculas diatómicas
También se forman pares de electrones de enlace covalente en otras moléculas diatómicas tales
como F2, O2 y N2. En estos casos los electrones p están compartidos entre los átomos. El átomo
2
5
de flúor con sus siete electrones externos (2s 2p ) puede alcanzar la configuración electrónica
de gas noble del neón cuando comparte un electrón 2p con otro átomo de flúor, como se
muestra en la reacción con notación punto-electrón de la figura 2.16a. Análogamente, el átomo
de oxígeno con sus seis electrones externos (2s2 2p4) puede alcanzar la configuración
electrónica de gas noble (2s2 2p6) y compartir dos electrones 2p con otro átomo de oxígeno para
formar lamolécula diatómica O2 (figura 2.16b). El nitrógeno con sus cinco electrones de valencia
externos (2s2 2p3) también puede alcanzar la configuración electrónica de gas noble (2s2 2p6),
compartiendo tres electrones 2p con otro átomo de nitrógeno para formar la molécula diatómica
de nitrógeno (figura 2.16c).
50
51
Figura 2.16
Enlace covalente en moléculas de a) flúor (enlace simple), b) oxígeno (enlace doble) y c)
nitrógeno (enlace triple). El par electrónico de enlace covalente entre los átomos se
muestra a la izquierda con notación de punto-electrón y a la derecha con notación de línea
recta.
Las reacciones químicas en las que participan enlaces covalentes se escriben algunas veces
empleando la notación punto-electrón, como se muestra en la figura 2.16. Sin embargo,
generalmente se emplea la notación con línea recta corta para representar los enlaces
covalentes (figura 2.16). En el capítulo 10 sobre materiales poliméricos se encuentran ambos
tipos de notaciones.
En la tabla 2.7 se presenta una lista de longitudes y energías de enlace aproximadas de
determinados enlaces covalentes. Obsérvese que las energías de enlace más altas están
asociadas con enlaces múltiples. Por ejemplo, el enlace C—C tiene una energía de 370 kJ/mol
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(88 kcal/mol), mientras que el enlace C[D]CC tiene una energía mucho mayor de 680 kJ/mol
(162 kcal/mol).
2.6.3 Enlace covalente en el carbono
En el estudio de materiales de ingeniería el carbono es muy importante, ya que es el elemento
básico de la mayoría de materiales poliméricos. El átomo de carbono en el estado básico tiene
una configuración electrónica 1s2 2s2 2p2. Este ordenamiento electrónico indica que el carbono
debería formar dos enlaces covalentes con los dos orbitales 2p llenos a la mitad de su
capacidad. Sin embargo, en muchos casos el carbono forma cuatro enlaces covalentes de igual
fuerza. La explicación para estos cuatro enlaces covalentes la proporciona el concepto de
hibridación del enlace, por la cual uno de los orbitales 2s es promovido a un orbital 2p de tal
manera que se producen cuatroorbitales híbridosequivalentes sp3, como se indica en el
diagrama de orbitales de la figura 2.17. Aunque en el proceso de hibridación hace falta energía
para promover el electrón 2s al estado 2p, la energía necesaria queda más que compensada por
la disminución de energía que acompaña a la formación del enlace.
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Figura 2.17
Hibridación de los orbitales de carbono para la formación de enlaces covalentes sencillos.
Animación
El carbono en la forma de diamante muestra el tipo de enlace covalente tetraédrico sp3. Los
cuatro orbitales híbridos sp3 están dirigidos simétricamente hacia los vértices de un tetraedro
regular, como se muestra en la figura 2.18. La estructura del diamante consta de una molécula
compacta con enlace covalente tetraédrico sp3, como se muestra en la figura 2.19. Esta
estructura explica la dureza extremadamente alta del diamante, su alta fuerza de enlace y su
alta temperatura de fusión. El diamante tiene una energía de enlace de 711 kJ/mol (170
kcal/mol) y una temperatura de fusión de 3 550°C.
Figura 2.18
52
53
Un átomo de carbono con cuatro orbitales sp3 equivalentes dirigidos simétricamente hacia
los vértices de un tetraedro. El ángulo entre los orbitales es 109.5°.
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Figura 2.19
Enlaces covalentes sp3 en la estructura del diamante. Cada zona sombreada representa
un enlace covalente de un par de electrones.
Animación
2.6.4 Enlace covalente en moléculas que contienen carbono
Las moléculas unidas en forma covalente que contienen sólo carbono e hidrógeno en su
composición, se denominan hidrocarburos. El hidrocarburo más que simple es el metano, en el
que el carbono forma cuatro enlaces covalentes sp3 con átomos de hidrógeno, como se muestra
en la figura 2.20. La energía de enlace intramolecular del metano es relativamente alta, 1 650
kJ/mol (396 kcal/mol), pero la energía de enlace intermolecular es muy baja, alrededor de 8
kJ/mol (2 kcal/mol). Así, las moléculas de metano están muy débilmente unidas y el punto de
fusión resulta tan bajo como −183°C.
En la figura 2.21 se muestran fórmulas estructurales para metano, etano y butano (n-) normal,
que son hidrocarburos sencillos unidos en forma covalente. A medida que la masa molecular de
la molécula aumenta, también lo hacen su estabilidad y el punto de fusión.
El carbono también puede unirse consigo mismo para formar moléculas con enlaces dobles y
triples, como se indica en fórmulas estructurales para el etileno y el acetileno de la figura 2.22.
Los enlaces dobles y triples carbono-carbono son químicamente más reactivos que los enlaces
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sencillos carbono-carbono. Los enlaces múltiples carbono-carbono en moléculas que contienen
carbono se denominan enlaces insaturados.
2.6.5 Benceno
Una estructura molecular importante para algunos materiales polimétricos es la estructura del
benceno. La molécula de benceno tiene una composición química C6 H6, con los átomos de
carbono formando un anillo hexagonal denominado en ocasiones anillo bencénico (figura 2.23).
Los seis átomos de hidrógeno del benceno están unidos en forma covalente mediante enlaces
sencillos a los seis átomos de carbono del anillo. Sin embargo, la estructura del enlace entre los
átomos de carbono en el anillo es compleja. La manera más fácil de satisfacer la necesidad de
cada átomo de carbono de tener cuatro enlaces covalentes es asignar alternadamente, enlaces
sencillos y dobles a los átomos de carbono en el mismo anillo (figura 2.23a). Esta estructura
puede representarse de manera más sencilla omitiendo los átomos de hidrógeno externos
(figura 2.23b). Esta fórmula estructural para el benceno se empleará en este libro para indicar
más claramente la estructura del enlace en el benceno.
53
54
Figura 2.20
La molécula de metano CH4 contiene cuatro enlaces covalentes sp3. Cada región
sombreada representa un par electrónico covalente.
Animación
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Figura 2.21
Fórmulas estructurales de hidrocarburos enlazados por enlaces covalentes sencillos.
Nótese que a medida que aumenta la masa molecular, se eleva el punto de fusión.
Figura 2.22
Fórmulas estructurales de dos moléculas unidas covalentemente que tienen enlaces
múltiples covalentes de carbono-carbono.
No obstante, los datos experimentales indican que un doble enlace reactivo normal
carbono-carbono, no existe en el benceno, y que los electrones de enlace dentro del anillo
bencénico están deslocalizados y formando una estructura de enlace global intermedia en
reactividad química entre la que exhiben los enlaces carbono-carbono sencillos y dobles (figura
2.23c). Así, la mayoría de los libros de química emplean un círculo inscrito en un hexágono para
representar la estructura del benceno (figura 2.23d).
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Figura 2.23
Representación de fórmulas estructurales para la molécula de benceno enlazada en forma
covalente. a) Fórmula estructural usando la notación de enlace por línearecta; b) Notación
simplificada sin átomos de hidrógeno; c) Arreglos de enlaces que indican la deslocalización
de las uniones carbono-carbono dentro del anillo de benceno.
(Según R. E. Davis, K.D. Gailey y K. W. Whitten, “Principles of Chemistry”, Saunders College Publishing,
1984, p. 830.)
d) Notación simplificada indicando el enlace deslocalizado de los electrones dentro del
anillo bencénico.
2.7 ENLACE METÁLICO
Un tercer tipo de enlace atómico primario es el enlace metálico, que se presenta en los metales
sólidos. En los metales en estado sólido, los átomos están ordenados relativamente muy juntos en
una ordenación sistemática o estructura cristalina. Por ejemplo, la disposición de los átomos de
cobre en el cobre cristalino, se muestra en la figura 2.24a. En esta estructura los átomos están tan
juntos que sus electrones externos de valencia son atraídos por los núcleos de sus numerosos
vecinos. En el caso del cobre sólido cada átomo está rodeado por otros 12 átomos más próximos.
Los electrones de valencia no están, por tanto, asociados férreamente a un núcleo particular, de
manera que están dispersos entre los átomos en forma de una nube de carga electrónica de baja
densidad, o “gas electrónico”.
Los metales sólidos, por tanto, se consideran como constituidos por núcleos de iones positivos
(átomos sin sus electrones de valencia) y por electrones de valencia dispersos en forma de nube
electrónica que cubre una gran expansión de espacio (figura 2.24b). Los electrones de valencia
están débilmente enlazados a los núcleos de iones positivos y pueden moverse fácilmente en el
metal cristalino y por esto se les llama, frecuentemente, electrones libres.* Las altas
conductividades térmica y eléctrica de los metales se basan en la teoría de que algunos electrones
son libres para moverse a través de la celda cristalina del metal. La mayoría de los metales
pueden deformarse considerablemente sin fracturas debido a que los átomos de metal se pueden
deslizar unos sobre otros sin distorsionar totalmente la estructura de enlace metálico.
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Figura 2.24
a) Disposición atómica en un cristal de cobre metálico. Cada átomo de cobre se coordina
con otros 12 átomos de cobre y crea una estructura cristalina llamada estructura cúbica
centrada en las caras. Los átomos se mantienen juntos por un “gas electrónico” de
electrones de valencia deslocalizados y b) Diagrama esquemático bidimensional de átomos
enlazados metálicamente. Los círculos con signos positivos en su interior representan
núcleos de iones positivos y las nubes de carga en torno a los núcleos iónicos representan
los electrones de valencia dispersos.
Los átomos en un enlace metálico sólido se mantienen juntos mediante este enlace para lograr un
estado de más baja energía (o más estable). Para el enlace metálico no hay restricciones sobre
pares electrónicos como en el enlace covalente, ni restricciones sobre la neutralidad de carga
como en el enlace iónico. En el enlace metálico los electrones de valencia más externos de los
átomos son compartidos por muchos átomos circundantes y de este modo, en general, el enlace
metálico es no direccional.
Cuando los átomos metálicos se unen y comparten los electrones de valencia para formar un
sólido cristalino, la energía total de los átomos por separado se ve reducida por el propio proceso
de enlace. Como en los casos de enlace iónico y covalente, se logra un mínimo de energía entre
un par de átomos cuando se alcanza la distancia de separación atómica de equilibrio, a0, como se
muestra en la figura 2.25. La magnitud de E0 – Emín en la figura 2.25 es una medida de la energía
de enlace entre los átomos de un metal en particular.
Los niveles de energía de los cristales metálicos multiatómicos difieren de los de los átomos
individuales. Cuando los átomos metálicos se unen para formar un cristal metálico, sus energías
decrecen, pero a niveles ligeramente diferentes. Por ello los electrones de valencia en un cristal
metálico forman una “banda” de energía. La teoría de la banda de energía en los metales se trata
más a fondo en la sección 6.2.
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Figura 2.25
Energía en relación a la distancia de separación para un par de átomos metálicos. La
distancia de separación atómica de equilibrio, a0, se alcanza cuando la energía potencial
neta es mínima.
Las energías de enlace y los puntos de fusión de los diferentes metales varían mucho. En general,
cuanto menor número de electrones de valencia por átomo intervenga en el enlace, más metálico
resulta éste. Esto es, los electrones de valencia son más libres para moverse. El enlace metálico
se da con mayor fuerza en los metales alcalinos, ya que con sólo deshacerse de un electrón de
valencia alcanzan la configuración de gas noble. Por tanto, las energías de enlace y los puntos de
fusión de los metales alcalinos son relativamente bajos. Por ejemplo, la energía de enlace del
sodio es 108 kJ/mol (25.9 kcal/mol) y la del potasio es de 89.6 kJ/mol (21.4 kcal/mol). Los puntos
de fusión del sodio (97.9°C) y del potasio (63.5°C) son también relativamente bajos.
Sin embargo, a medida que el número de electrones de enlace aumenta, las energías de enlace y
los puntos de fusión de los metales también aumentan, como se indica en la tabla 2.8 para los
metales del cuarto periodo. El calcio, con dos electrones de valencia por átomo, tiene sus
electrones de enlace más estrechamente unidos que el potasio y, como resultado, la energía de
enlace del calcio, que es de 177 kJ/mol (42.2 kcal/mol), y el punto de fusión (851°C) son ambos
considerablemente más altos que los de potasio.
Con la introducción de los electrones 3d en los metales de transición del cuarto periodo, desde el
escandio al níquel, las energías de enlace y los puntos de fusión de estos elementos se elevan
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incluso mucho más. Por ejemplo, el titanio tiene una energía de enlace de 473 kJ/mol (113
kcal/mol) y un punto de fusión de 1 660°C. El aumento d e las energías de enlace y de los puntos
de fusión de los metales de transición se atribuye al enlace híbrido dsp que supone una importante
aportación de enlace covalente. El autor ha intentado cuantificar el efecto del enlace covalente
sobre el enlace metálico de la mayoría de los metales asignándoles metalitividades-covalentes
(valores C-M) a algunos de los elementos sólidos con base en sus temperaturas de fusión en °C
en comparación al carbono (diamante), que tiene una temperatura de fusión de 3 500°C, y que se
supone ser 100% de enlace covalente y una metalitividad-covalente de 4.0 (tabla 2.9). Por
ejemplo, el porcentaje de enlace metálico en el hierro puro es 56.3% empleando el valor C-M para
el hierro listado en la tabla 2.9, y como se demuestra en el problema de ejemplo 2.11.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.11
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Calcule el porcentaje de enlace metálico y covalente en el hierro sólido, que tiene
una temperatura de fusión de 1 535°C y una M-C de 1.7 5.
% de enlace covalente =
% de enlace metálico
1.75
4.00
× 100%
= 43.7%
= 100% − 43.7% = 56.3%
En estos cálculos se supone que únicamente están presentes el enlace metálico y el
covalente en los enlaces químicos de los átomos de hierro.
Cuando los orbitales 3d y 4s están llenos, los electrones de las capas externas son atraídos más
débilmente y las energías de enlace así como los puntos de fusión de los metales decrecen. Por
ejemplo, el zinc, con una configuración electrónica 3d10 4s2, tiene una energía de enlace
relativamente baja de 131 kJ/mol (31.2 kcal/mol) y una temperatura de fusión de 419°C.
2.8 ENLACES SECUNDARIOS
Hasta ahora se ha considerado solamente el enlace primario entre los átomos, y mostrado que
éste depende de la interacción de los electrones de valencia. La fuerza que induce a formar el
enlace atómico primario es la disminución de la energía de los electrones de enlace. Los enlaces
secundarios son relativamente débiles en relación con los primarios y tienen energías de sólo
entre 4 y 42 kJ/mol (1 a 10 kcal/mol). La fuerza motriz para la formación del enlace secundario es
la atracción de los dipolos eléctricos contenidos en los átomos o en las moléculas.
Se crea un momento dipolar eléctrico al separar dos cargas iguales y opuestas, como se ve en la
figura 2.26a. Los dipolos eléctricos se crean en los átomos o en las moléculas cuando existen
centros con cargas positiva y negativa (figura 2.26b).
Figura 2.26
a) Dipolo eléctrico. El momento dipolar es qd. b) Momento dipolar eléctrico en una molécula
enlazada en forma covalente. Obsérvese la separación de los centros de carga positivos y
negativos.
Los dipolos en los átomos o en las moléculas crean momentos dipolares. Un momento dipolar se
define como el valor de la carga multiplicado por la distancia de separación entre las cargas
positivas y negativas, o
=qd
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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donde
= Momento dipolar
q = Magnitud de la carga eléctrica
d = Distancia de separación entre los centros de carga
Los momentos dipolares en átomos y moléculas se miden en culombiometro (C · m) o en
unidades debye, donde un debye = 3.34 × 10−30C · m.
Los momentos dipolares eléctricos interaccionan mediante fuerzas electrostáticas (culombianas) y,
así los átomos y las moléculas que contienen dipolos se atraen unas a otras por estas fuerzas.
Incluso, aunque las energías de enlace de los enlaces secundarios sean débiles, se vuelven
importantes cuando son los únicos enlaces capaces de unir a los átomos o a las moléculas.
En general, existen dos tipos principales de enlaces secundarios entre átomos o moléculas que
incluyen dipolos eléctricos: los dipolos variables y los dipolos permanentes. Colectivamente, a
estos enlaces dipolares secundarios se les llama, algunas veces, enlaces (fuerzas) de Van der
Waals.
Figura 2.27
Distribución de la nube de carga electrónica en un átomo de gas noble. a) Distribución ideal
de una nube de carga electrónica simétrica y b) caso real con distribución de la nube de
carga electrónica asimétrica y que cambia con el tiempo, creando un “dipolo eléctrico
inducido”.
2.8.1 Dipolos inducidos
Entre los átomos de un gas noble que tenga completa la capa electrónica más externa (s2 en el
He y s2p6 en Ne, Ar, Kr, Xe y Rn) se pueden presentar algunas fuerzas que formen enlaces
secundarios muy débiles. Estas fuerzas de enlace aparecen debido a la distribución asimétrica
de las cargas eléctricas en estos átomos, la cual crea dipolos eléctricos. En algún instante existe
una alta probabilidad de que haya más carga electrónica en un extremo del átomo que en el otro
(figura 2.27). Así, en un átomo en particular la nube de carga electrónica cambiará con el tiempo,
creando un “dipolo inducido”. Los dipolos inducidos de los átomos cercanos se pueden atraer
unos a otros y crear enlaces débiles no direccionales interatómicos. La licuefacción y
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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solidificación de los gases nobles a bajas temperaturas y a altas presiones son debidas a las
uniones entre los dipolos inducidos. Los puntos de fusión y ebullición de los gases nobles a
presión atmosférica se presentan en la tabla 2.10. Nótese que a medida que el tamaño atómico
de los gases nobles aumenta, los puntos de fusión y ebullición también aumentan debido a las
fuerzas de enlace más fuertes como consecuencia de que los electrones tienen más libertad
para crear momentos dipolares más fuertes.
2.8.2 Dipolos permanentes
Es posible que lleguen a establecerse fuerzas de enlace débiles entre las moléculas unidas en
forma covalente si las moléculas contienen dipolos permanentes. Por ejemplo, la molécula de
metano, CH4 con sus cuatro enlaces C—H dispuestos en una estructura tetraédrica (figura 2.20)
no tiene momento dipolar debido a la disposición simétrica de los cuatro enlaces C—H. Es decir,
la suma vectorial de sus cuatro momentos dipolares es cero. La molécula de clorometano, CH3
Cl, por el contrario, tiene disposición tetraédrica asimétrica de los tres enlaces C—H y del enlace
C—Cl, originando un momento dipolar neto de 2.0 debyes. La sustitución de un átomo de
hidrógeno por uno de cloro en el metano hace aumentar el punto de ebullición del metano de
−128°C a −14°C para el clorometano. El punto de ebul lición mucho más alto del clorometano se
debe a las fuerzas de enlace del dipolo permanente entre las moléculas de clorometano. En la
tabla 2.11 se muestran los momentos dipolares experimentales de algunos compuestos.
El puente de hidrógeno es un caso especial de una interacción dipolodipolo permanente entre
moléculas polares. El enlace del hidrógeno se presenta cuando un enlace polar conteniendo el
átomo de hidrógeno, O—H o N—H, interacciona con los átomos electronegativos O, N, F o Cl.
Por ejemplo, la molécula de agua, H2O tiene un momento dipolar permanente de 1.84 debyes
debido a su estructura asimétrica con sus dos átomos de hidrógeno y un ángulo de 105° con
respecto a su átomo de oxígeno (figura 2.28a).
Las regiones atómicas del hidrógeno de la molécula de agua tienen centros cargados
positivamente, y en el extremo opuesto, la región del átomo de oxígeno tiene un centro cargado
negativamente (figura 2.28a). En el puente de hidrógeno entre las moléculas de agua, la región
cargada negativamente de una molécula es atraída por fuerzas culombianas a la zona de carga
positiva de otra molécula (figura 2.28b).
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Figura 2.28
a) Dipolo permanente de la molécula de agua y b) enlace de hidrógeno entre moléculas de
agua debido a la atracción polar de dipolo permanente.
En el agua líquida o sólida se forman, entre las moléculas de agua, fuerzas dipolo permanentes
intermoleculares relativamente fuertes (enlace de hidrógeno). La energía asociada al puente de
hidrógeno es casi 29 kJ/mol (7 kcal/mol), en contraste con las 2 a 8 kJ/mol (0.5 a 2 kcal/mol)
para fuerzas dipolares de dipolo inducido en los gases nobles. El excepcional punto alto de
ebullición del agua (100°C) para su masa molecular se at ribuye al efecto del enlace de
hidrógeno. El puente de hidrógeno resulta también muy importante para reforzar el enlace entre
cadenas moleculares de algunos tipos de materiales poliméricos.
2.9 ENLACES MIXTOS
El enlace químico de átomos o iones puede suponer más de un tipo de enlace primario y también
enlaces dipolares secundarios. Para el enlace primario existen las siguientes combinaciones de
tipos de enlace mixto: 1) iónico-covalente; 2) metálico-covalente; 3) metálico-iónico, y 4)
iónico-covalente-metálico.
2.9.1 Enlace mixto iónico-covalente
La mayoría de las moléculas con enlaces covalentes tienen algo de enlace iónico y viceversa. El
carácter iónico parcial de los enlaces covalentes puede interpretarse con respecto a los términos
de la escala de electronegatividad de la figura 2.9. Cuanto mayor es la diferencia en las
electronegatividades de los elementos que intervienen en un enlace mixto iónico-covalente,
mayor es el grado de carácter iónico del enlace. Pauling10 propuso la siguiente ecuación para
determinar el porcentaje de carácter iónico de enlace en un compuesto AB:
% de carácter iónico = ( 1 − e
( − 1 / 4)(X A − X B )
2
)(100%)
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(2.10)
donde XA y XB son las electronegatividades de los átomos A y B en el compuesto.
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Muchos compuestos semiconductores tienen enlace mixto iónico-covalente. Por ejemplo, GaAs
es un compuesto 3-5 (Ga está en el grupo 3A y As en el grupo 5A de la tabla periódica) y ZnSe
es un compuesto 2-6. El grado de carácter iónico en el enlace de esos compuestos crece a
medida que lo hace la diferencia de electronegatividades entre los átomos en el compuesto. Por
tanto, se podría esperar que un compuesto 2-6 tenga un mayor carácter iónico que un 3-5
debido a la mayor diferencia de electronegatividad en el compuesto 2-6. El problema de ejemplo
2.12 ilustra estos aspectos.
PROBLEMA DE EJEMPLO 2.12
Calcule el porcentaje de carácter iónico de los compuestos semiconductores GaAs
(3-5) y ZnSe (2-6) empleando la ecuación de Pauling.
% de carácter iónico = ( 1 − e
( − 1 / 4)(X A − X B )
2
)(100%)
a) Para el GaAs, las electronegatividades tomadas de la figura 2.9 son
XGa = 1.8 y XAs = 2.2. Por tanto,
% de carácter iónico = ( 1 − e
= (1 −e
( − 1 / 4)(1.8 − 2.2)
( − 1 / 4)( − 0.4)
2
2
)(100 % )
)(100 % )
= (1 − 0.96)(100 % ) = 4 %
b) Para el ZnSe, las electronegatividades de la figura 2.9 son XZn = 1.7 y XSe = 2.5.
Por tanto,
% de carácter iónico = ( 1 − e
= (1 −e
( − 1 / 4)(1.7 − 2.5)
( − 1 / 4)( − 0.8)
2
2
)(100 % )
)(100 % )
= (1 − 0.85)(100 % ) = 15 %
Obsérvese que como las electronegatividades difieren más para el compuesto 2-6, se
incrementa el porcentaje de carácter iónico.
2.9.2 Enlace mixto metálico-covalente
Éste se presenta frecuentemente. Por ejemplo, los metales de transición tienen enlace
metálico-covalente mixto que supone orbitales dsp (tabla 2.9). Los altos puntos de fusión de los
metales de transición se atribuyen al enlace mixto metálico-covalente. También en el grupo 4A
de la tabla periódica hay una transición gradual desde el enlace covalente puro en el carbono
(diamante) a algún carácter metálico en el silicio y germanio. El estaño y el plomo tienen un
enlace primordialmente metálico.
2.9.3 Enlace mixto metálico-iónico
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Si se da una diferencia significativa de electronegatividad en los elementos que forman un
compuesto intermetálico, podría existir una cantidad considerable de transferencia de electrones
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(enlace iónico) en el compuesto. Por tanto, algunos compuestos intermetálicos son buenos
ejemplos de enlace mixto metálico-iónico. La transferencia de electrones es especialmente
importante para los compuestos intermetálicos tales como el NaZn13 y menos importantes para
compuestos como el Al9 Co3 y Fe5 Zn21 debido a que las diferencias de electronegatividades
para estos dos últimos compuestos son mucho menores.
2.10 RESUMEN
Los átomos constan principalmente de tres partículas subatómicas clásicas: protones,
neutrones y electrones. Los electrones se han representado formando parte de una nube
electrónica de densidad variable alrededor de un núcleo atómico más denso que contiene la
mayor parte de la masa del átomo. Los electrones externos (electrones de alta energía) son
los electrones de valencia y su comportamiento determina la reactividad química de cada
átomo.
Los electrones obedecen las leyes de la mecánica cuántica y como resultado las energías de
los electrones están cuantizadas. Esto es, un electrón puede tener sólo ciertos valores de
energía permitidos. Si un electrón cambia su energía, debe cambiarse a un nivel energético
permitido. Durante un cambio energético, un electrón emite o absorbe un fotón de energía de
acuerdo con la ecuación de ∆E = hv, donde v es la frecuencia de la radiación. Cada electrón
está asociado a cuatro números cuánticos: el número cuántico principal n, el número cuántico
secundario l, el número cuántico magnético ml y el número cuántico de giro ms. De acuerdo
con el principio de exclusión de Pauli, dos electrones no pueden tener nunca los cuatro
números cuánticos iguales. Los electrones también obedecen el principio de incertidumbre o
indeterminación de Heisenberg, que establece que es imposible determinar simultáneamente
el momento y la posición de un electrón. Así pues, la localización de los electrones en los
átomos debe considerarse en términos de la distribución de las densidades electrónicas.
Existen dos tipos principales de enlaces atómicos: 1) enlaces primarios fuertes y 2) enlaces
secundarios débiles. Los enlaces primarios se subdividen en: 1) iónicos; 2) cova-lentes y 3)
metálicos; y los secundarios se pueden dividir en: 1) dipolos inducidos y 2) dipolos
permanentes.
Los enlaces iónicos se forman mediante la transferencia de uno o más electrones de un átomo
electropositivo a otro electronegativo. Los iones se mantienen unidos formando un sólido
cristalino, mediante fuerzas electrostáticas (culombianas) no direccionales. El tamaño de los
iones (factor geométrico) y la neutralidad eléctrica son los dos factores importantes que
determinan la disposición del acomodamiento iónico. Una característica de los enlaces
covalentes es que comparten pares de electrones en orbitales ocupados parcialmente. Cuanto
más se traslapan los orbitales de enlace, más fuerte es la unión. Los enlaces covalentes son
direccionales. Los enlaces metálicos están formados por átomos metálicos, que comparten en
común sus electrones de valencia en forma de nubes de carga electrónica deslocalizada. En
general, cuanto menor es el número de los electrones de valencia, más deslocalizados están y
más metálico es el enlace. El enlace metálico sólo se presenta entre un agregado de átomos y
es no direccional.
Los enlaces secundarios se forman por la atracción electrostática de los dipolos eléc-tricos
dentro de los átomos o moléculas. Los dipolos inducidos unen a los átomos debido a una
distribución asimétrica de la carga dentro de los mismos. Estas fuerzas de enlace son
importantes para la licuefacción y solidificación de los gases nobles. Los enlaces de
dipoloinducidos son importantes en el enlace de moléculas polares unidas en forma covalente,
tales como el agua y los hidrocarburos.
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El enlace mixto suele presentarse entre átomos y en moléculas. Por ejemplo, metales tales
como el titanio o el hierro tienen enlaces mixtos metálico-covalentes. Los compuestos unidos
en forma covalente tales como GaAs y ZnSe tienen cierta cantidad de carácter iónico. Algunos
compuestos intermetálicos tales como el NaZn13 tienen una parte de carácter iónico mezclado
con una parte de carácter metálico. En general, el enlace tiene lugar entre átomos o moléculas
debido a la disminución de energía que se produce cuando se origina el proceso de enlace.
2.11 DEFINICIONES
Sección 2.1
Átomo: unidad básica de un elemento, que puede experimentar un cambio químico.
Sección 2.2
Número atómico: número de protones en el núcleo de un átomo de un elemento.
Unidad de masa cuántica (u): unidad de masa basada en la masa exacta de la doceava parte
12
del 6 C .
Número de Avogadro: 6.023 × 1023 átomos/mol: número de átomos en un molgramo relativo o
mol de un elemento.
Sección 2.3
Mecánica cuántica: rama de la física en la que los sistemas en investigación pueden tener só-lo
valores permitidos definidos de energía separados por regiones prohibidas.
Estado básico: el estado cuántico de más baja energía.
Fotón: partícula de radiación con una frecuencia y longitud de onda asociadas. También se le
denomina cuanto de radiación.
Energía de ionización: energía que es necesaria para llevar un electrón desde su estado básico
hasta el infinito.
Principio de incertidumbre de Heisenberg: establece que es imposible determinar con precisión
y a la vez la posición y el momento de una pequeña partícula como un electrón. Números
cuánticos: el conjunto de cuatro números necesarios para identificar cada electrón en un átomo.
Éstos son el número cuántico principal n, el número cuántico secundario l, el número cuántico
magnético ml y el número cuántico de giro ms.
Orbital atómico: región en el espacio cercano al núcleo de un átomo, en el cual se encuentra
situado un electrón con un juego de números cuánticos. Un orbital atómico está asociado también
a un cierto nivel de energía.
Principio de exclusión de Pauli: establece que dos electrones no pueden tener los cuatro
números cuánticos iguales.
Capa de electrones: grupo de electrones con el mismo número cuántico n.
Configuración electrónica: distribución de todos los electrones en un átomo de acuerdo con sus
orbitales atómicos.
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Anión: ion con una carga negativa.
Catión: ion con carga positiva.
Sección 2.5
Enlace iónico: enlace primario resultante de la atracción electrostática entre iones con carga
opuesta. Es un enlace no direccional. Un ejemplo de material con enlace iónico es el cristal de
NaCl.
Sección 2.6
65
66
Enlace covalente: enlace primario que se produce cuando se comparten electrones. En la
mayoría de los casos el enlace covalente incluye la sobreposición de orbitales de dos átomos
ocupados parcialmente. Es un enlace direccional. Un ejemplo de material con enlaces covalentes
es el diamante.
Orbital híbrido: orbital atómico obtenido cuando dos o más orbitales equivalentes se combinan.
Este proceso de recombinación de los orbitales se llama hibridación.
Sección 2.7
Electrones de valencia: electrones de las capas más extremas que intervienen en el enlace.
Núcleo ion-positivo: un átomo sin sus electrones de valencia.
Enlace metálico: enlace primario que se produce por la agregación de átomos metálicos y
cuando se comparten electrones externos deslocalizados en forma de nube de carga electrónica
por agregación de átomos metálicos. Es un enlace no direccional. Un ejemplo de material con
enlace metálico es el sodio elemental.
Sección 2.8
Enlace de dipolo permanentemente: enlace secundario que se origina por la atracción de
moléculas con dipolos permanentes, esto es, cada molécula tiene centros de carga positiva y
negativa separados una cierta distancia.
Puente de hidrógeno: tipo especial de atracción dipolar permanente intermolecular, que se
presenta entre átomo de hidrógeno enlazado a un elemento muy electronegativo (F, O, N o Cl) y a
otro átomo de un elemento muy electronegativo.
2.12 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del
libro.
2.1 ¿Cuál es la masa en gramos de a) un protón; b) un neutrón y c) un electrón?
2.2 ¿Cuál es la carga eléctrica en culombios de a) un protón; b) un neutrón y c) un electrón?
2.3 Defina: a) número atómico; b) unidad de masa atómica; c) número de Avogadro y d)
masa de un átomo relativa.
2.4 ¿Cuál es la masa en gramos de un átomo de oro?
2.5 ¿Cuántos átomos hay en un gramo de oro?
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*2.6 Un alambre de oro tiene 0.70 mm de diámetro y 8.0 cm de largo. ¿Cuántos átomos
contiene? La densidad del oro es 19.3 g/cm3.
2.7 ¿Cuál es la masa en gramos de un átomo de molibdeno?
*2.8 ¿Cuántos átomos hay en un gramo de molibdeno?
*2.9 Una soldadura contiene 52% en peso de estaño y 48% en peso de plomo. ¿Cuáles son
los porcentajes atómicos de estaño y plomo en la soldadura?
2.10 Una aleación de nonel está formada por 70% en peso de níquel y 30% en peso de
cobre. ¿Cuáles son los porcentajes atómicos de Ni y Cu en esta aleación?
2.11 Una aleación de cuproníquel está formada por 80% en peso de Cu y 20% en peso de
Ni. ¿Cuáles son los porcentajes atómicos de Cu y Ni en la aleación?
*2.12 ¿Cuál es la fórmula química de un compuesto intermetálico que contiene 49.18% de
Cu y 50.82% de Au?
2.13 ¿Cuál es la fórmula química de un compuesto intermetálico con 15.68% en peso de Mg
y 84.32% en peso de Al?
66
67
2.14 Defina qué es un fotón.
*2.15 Calcule la energía en julios y electrón-voltios de un fotón cuya longitud de onda es
303.4 nm.
2.16 Calcule la energía en julios y electrón-voltios de un fotón cuya longitud de onda es 226.4
nm.
*2.17 Un átomo de hidrógeno tiene un electrón en el estado n = 4. El electrón baja al estado
n = 3. Calcule a) la energía del fotón emitido; b) su frecuencia y c) su longitud de onda
en nanómetros (nm).
2.18 Un átomo de hidrógeno tiene un electrón en el nivel n = 6. El electrón baja a un estado n
= 2. Calcule a) la energía del fotón emitido; b) su frecuencia y c) su longitud de onda en
nm.
*2.19 En un generador comercial de rayos X, metales estables tales como cobre (Cu) o
volframio (W) se encuentran expuestos a un haz de electrones de alta energía. Estos
electrones originan un proceso de ionización en los átomos del metal. Cuando los
átomos del metal regresan a su estado básico emiten rayos X de energía y longitud de
onda características. Por ejemplo, un átomo de tungsteno que sufre el impacto de un
haz de electrones de alta energía puede perder uno de sus electrones de la capa K.
Cuando esto sucede, otro electrón probablemente de la capa L del tungsteno “cae” en
el sitio vacante de la capa K. Si tal transición 2p → 1s ocurre en el tungsteno, se emite
un rayo X, W Kα. Un rayo X, Kα del tungsteno, tiene una longitud de onda λ de 0.02138
nm. ¿Cuál es su energía? ¿Cuál es su frecuencia?
2.20 La mayoría de los modernos microscopios electrónicos de barrido (SEM) están
equipados con detectores de energía dispersiva de rayos X que facilitan el análisis
químico de la muestra. Este análisis por rayos X es una extensión natural de la
capacidad del SEM debido a los electrones que se emplean para formar la imagen y
que son también capaces de crear rayos X característicos de la muestra. Cuando un
haz de electrones incide sobre la muestra, se generan rayos X específicos de los
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elementos de la misma. Éstos pueden detectarse y emplearse para deducir la
composición de la muestra a partir de las longitudes de onda bien conocidas de los
rayos X característicos de los elementos. Por ejemplo:
Supóngase que se analiza una aleación metálica en un SEM y se detectan tres
diferentes energías de rayos X. Si las tres energías son 7 492; 5 426 y 6 417 eV, ¿qué
elementos se encuentran presentes en la muestra?¿Cómo se podría llamar a tal
aleación? (Consulte el capítulo 9.)
2.21 Describa el modelo de Bohr del átomo del hidrógeno. ¿Cuáles son las deficiencias más
importantes de este modelo?
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68
2.22 ¿Cuál es la energía de ionización, en electrón-voltios, del electrón del hidrógeno en su
estado básico?
2.23 Describa los cuatro números cuánticos de un electrón y dé sus valores permitidos.
2.24 Escriba la configuración electrónica de los siguientes elementos; emplee la notación
spdf: a) itrio; b) hafnio; c) samario y d) renio.
2.25 ¿Cuál es la configuración electrónica más externa para todos los gases nobles excepto
el helio?
2.26 De los gases nobles Ne, Ar, Kr y Xe, ¿cuál debería ser el más reactivo químicamente?
2.27 Defina el término electronegatividad.
2.28 ¿Cuáles cinco elementos son los más electropositivos de acuerdo con la escala de
electronegatividad?
2.29 ¿Cuáles cinco elementos son los más electronegativos de acuerdo con la escala de
electronegatividad?
2.30 Escriba la configuración electrónica de los siguientes iones empleando la notación spdf:
a) Cr2+, Cr3+, Cr6+; b) *Mo3+, Mo4+, Mo6+ y c) Se4+, Se6+, Se2+.
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2.31 Describa brevemente los siguientes tipos de enlace primario: a) iónico; b) covalente y c)
metálico.
2.32 Describa brevemente los siguientes tipos de enlace secundario: a) dipolo inducido, y b)
dipolo permanente.
2.33 En general, ¿por qué se produce un el enlace entre los átomos?
2.34 Describa el proceso de enlace iónico entre el par de átomos, sodio y cloro. ¿Qué
electrones intervienen en el proceso de enlace?
2.35 Después de la ionización, ¿por qué el ion sodio es más pequeño que el átomo de sodio?
2.36 Después de la ionización, ¿por qué el ion cloruro es más grande que el átomo de cloro?
2.37 Calcule la fuerza de atracción
entre el par de iones K+ y Br− que apenas se tocan.
Suponga que el radio iónico del K+ es 0.133 nm y el Br− es 0.196 nm.
*2.38 Calcule la fuerza de atracción
entre el par de iones Ba2+ y S2− que apenas se
tocan. Considere que el radio iónico del Ba2+ es 0.143 nm y el del S2− es 0.174 nm.
*2.39 Calcule la energía potencial neta para el par K+ Br− empleando la constante b
calculada en el problema 2.37. Suponga n = 9.5.
2.40 Calcule la energía potencial neta para el ion par Ba2+ S2− empleando la constante b
calculada en el problema 2.38. Suponga n = 10.5.
2.41 Si la fuerza atractiva entre el par de iones Cs+ y I− es 2.83 × 10−9 N y el radio iónico del
Cs+ es 0.165 nm, calcule el radio iónico de ion I− en nanómetros.
*2.42 Si la fuerza atractiva entre el par de iones Sr2+ y O2− es 1.29 × 10−8 N y el radio iónico
del ion O2− es 0.132 nm, calcule el radio iónico del Sr2+ en nanómetros.
2.43 Describa los dos factores principales que pueden tenerse en cuenta en el ordenamiento
de los de iones en un cristal iónico.
68
69
2.44 Describa el proceso para la formación de un enlace covalente entre un par de átomos
de hidrógeno. ¿Cuál es la energía determinante en la formación de una molécula
diatómica?
2.45 Describa la disposición electrónica por enlace covalente en las siguientes moléculas
diatómicas: a) flúor; b) oxígeno y c) nitrógeno.
2.46 Describa el proceso de hibridación para la formación de cuatro orbitales híbridos sp3
equivalentes en el carbono durante el enlace covalente. Utilice diagramas de orbitales.
2.47 Especifique qué átomos enlazados a un átomo de C exhiben hibridaciones sp3, sp2 y
sp. Para cada una, dé la disposición geométrica de los átomos en la molécula.
2.48 ¿Por qué es el diamante un material tan duro?
2.49 Describa el proceso de la formación del enlace metálico entre un agregado de átomos
de cobre.
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2.50 ¿Cómo pueden explicarse las altas conductividades eléctricas y térmicas de metales
por el modelo del “gas electrónico” del enlace metálico?, ¿Y la ductilidad?
2.51 El punto de fusión del potasio metálico es 63.5°C, mien tras que el del titanio es 1 660°C.
¿Qué explicación puede darse para esta notable diferencia en las temperaturas de
fusión?
2.52 ¿Existe correlación entre las configuraciones electrónicas de los elementos desde el
potasio (Z 3 19) hasta el cobre (Z 3 29) y sus respectivos puntos de fusión? (Véanse las
tablas 2.8 y 2.9.)
*2.53 Empleando los valores de la tabla 2.9 de metalitividadcovalente, calcule valores para
porcentaje de enlace covalente y de enlace metálico en el titanio metálico.
2.54 Empleando los valores de la tabla 2.9 de metalitividadcovalente, calcule los valores para
el porcentaje de enlace covalente y de enlace metálico en el tungsteno metálico.
2.55 Defina momento dipolar eléctrico.
2.56 Describa el enlace por dipolo inducido que existe entre los átomos del gas noble neón.
Entre los gases nobles kriptón y xenón, ¿cuál cabría esperar que tenga el enlace dipolar
más fuerte y por qué?
2.57 Describa el enlace por dipolo permanente entre moléculas covalentes polares.
2.58 El tetracloruro de carbono (CCI4) tiene un momento dipolar nulo. ¿Qué puede decir
sobre la disposición del enlace C—Cl en esta molécula?
2.59 Describa el enlace de hidrógeno. ¿Entre qué elementos está restringido este enlace?
2.60 Describa el puente de hidrógeno entre las moléculas del agua.
2.61 El metano (CH4) tiene una temperatura de ebullición más baja que la del agua (H2O)
Explique por qué ocurre esto, con respecto al enlace entre moléculas, en cada una de
estas dos sustancias.
2.62 Esboce un tetraedro y haga un pequeño modelo de cartón y cinta de 2 pulgadas de
lado. Haga lo mismo para un octaedro.
2.63 ¿Cuál es la ecuación de Pauling para determinar el porcentaje de carácter iónico en un
compuesto con enlace mixto iónico-covalente?
*2.64 Compare el porcentaje de carácter iónico de los compuestos semiconductores CdTe e
InP.
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2.65 Compara el porcentaje de carácter iónico en los compuestos semiconductores InSb y
ZnTe.
2.66 Para cada uno de los siguientes compuestos, establezca si el enlace es esencialmente
metálico, covalente, iónico, Van der Waals o de puente de hidrógeno:
a) Ni; b) ZrO2; c) grafito; d) Kr sólido; e) Si; f) BN; g) SiC; h) Fe2 O3; i) MgO; j) W; k)
H2O, dentro de las moléculas, y l) H2O, entre las moléculas.
Si los enlaces iónico y covalente están implicados en el enlace de cualquiera de los
compuestos antes citados, calcule el porcentaje de carácter iónico en cada compuesto.
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2.13 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Los cartuchos de latón se fabrican con una aleación de 70% en peso de cobre y
30% en peso de zinc. Exponga la naturaleza de los enlaces entre el cobre y el zinc
en esta aleación.
2. El aluminio puro es un metal dúctil con baja resistencia a la tensión y poca dureza.
Su óxido Al2O3 (alúmina) es extremadamente fuerte, duro y frágil. ¿Puede explicar
la diferencia existente desde el punto de vista de los enlaces atómicos?
3. El grafito y el diamante están constituidos por átomos de carbono. a) Especifique
algunas características de cada uno; b) dé una aplicación para el grafito y otra para
el diamante y c) si ambos materiales están constituidos de carbono, ¿por qué
tienen propiedades tan diferentes?
4. El silicio es ampliamente empleado en la manufactura de dispositivos para circuitos
integrados para transistores y diodos emisores de luz. A menudo es preciso aplicar
una delgada capa de óxido (SiO2) en las obleas de silicio. a) ¿Qué diferencias
existen entre las propiedades del sustrato de silicio y de la capa de óxido?; b)
diseñe un proceso que sintetice la capa de óxido sobre la oblea de silicio y c)
diseñe un proceso que forme la capa de óxido solamente en ciertas áreas
deseadas.
5. En la manufactura de una bombilla se procede a sacar el aire y se llena con gas
argón. ¿Cuál es el propósito?
6. El acero inoxidable es una aleación resistente a la corrosión debido a que contiene
grandes cantidades de cromo. ¿Cómo protege el cromo al metal de la corrosión?
7. Los robots se emplean en las industrias de automoción para soldar dos
componentes en sitios específicos. Evidentemente, la posición final del brazo debe
determinarse con precisión para soldar los componentes en la posición necesaria.
a) En la selección del material del brazo del robot, ¿qué factores deben
considerarse? y b) seleccione un material adecuado para esa aplicación.
8. a) Explique por qué el contacto entre un metal duro y otro blando no es adecuado
para aplicaciones donde sea importante la “resistencia a la abrasión”; b) ¿cómo
protegería una herramienta de acero de corte de su deterioro prematuro? y c)
diseñe un proceso para solucionar el problema.
9. Una determinada aplicación necesita un material que debe ser muy duro y
resistente a la corrosión a temperatura y atmósfera ambientales. Sería benéfico,
aunque no necesariamente, que el material fuera también resistente al impacto. a)
Si usted sólo considera las características principales, ¿qué clase de materiales
investigaría para su selección?; b) si usted considera todo tipo de características
¿qué clase de materiales investigaría? y c) sugiera un material.
70
71
10. Determinada aplicación demanda un material que sea ligero en peso, aislante
eléctrico y algo flexible. a) ¿Qué clase de materiales investigaría para su
selección? y b) explique su respuesta desde el punto de vista de los enlaces
presentes.
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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11. Determinada aplicación demanda un material que sea no conductor (aislante
eléctrico), extremadamente rígido y ligero. a) ¿Qué clase de materiales investigaría
para su selección? y b) explique su respuesta desde el punto de vista de los
enlaces presentes.
1
2
www.aip.org/physnews/graphics/html/orbital.html
Una aleación es la combinación de dos o más metales, o de un metal (metales) y un no
metal (no metales).
3 Max Ernst Planck (1858-1947). Físico alemán quien recibió el Premio Nobel de Física en
1918 por su teoría cuántica.
4 Niels Henrik Bohr (1885-1962). Físico danés. Fue uno de los fundadores de la física
moderna. En 1922 recibió el Premio Nobel de Física por su teoría sobre el átomo de
hidrógeno.
5 Werner Kart Heisenberg (1901-1976). Físico alemán. Fue uno de los fundadores de la teoría
cuántica moderna. En 1932 recibió el Premio Nobel de Física.
6 Se adoptaron las letras s, p, d y f de las primeras letras de la antigua denominación de
intensidad de la línea espectral en inglés: sharp (agudo), principal (principal), diffuse y
fundamental (fundamental).
7 Wolfang Pauli (1900-1958). Físico austriaco, fue uno de los fundadores de la teoría cuántica
moderna. En 1945 recibió el Premio Nobel de Física.
8 Un recurso nemotécnico útil para seguir el orden correcto es disponer los orbitales como se
muestra abajo y emplear una serie de flechas dibujadas sobre los orbitales. Si se siguen las
flechas de cola a cabeza, el orden queda establecido.
9 Charles Augustin Coulomb (1736-1806). Físico francés, demostró experimentalmente que la
fuerza entre dos cuerpos cargados variaba inversamente con el cuadrado de la distancia
entre ellos.
10 Linus Carl Pauling (1901-1994). Químico estadounidense pionero en el estudio del enlace
químico y cuyo trabajo condujo a su mejor entendimiento. Recibió el Premio Nobel de
Química en 1954.
* El término nivel no indica el espacio, sino más bien el nivel de energía.
* Los electrones libres o deslocalizados pueden existir en algunos cristales que contienen
principalmente enlaces covalentes o iónicos; por ejemplo, el grafito.
CAPÍTULO 2: Estructura atómica y enlace
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CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en los materiales
(© Paul Silverman/Fundamental Photographs)
Los sólidos pueden clasificarse en dos amplias categorías: cristalinos y amorfos. Los sólidos
cristalinos, debido a la estructura ordenada de sus átomos, moléculas o iones tienen formas bien
definidas. Los metales son cristalinos y están compuestos por cristales o granos bien definidos. Los
granos son pequeños y no son observables claramente dada la naturaleza opaca de los metales.
En los minerales, principalmente de naturaleza translúcida a transparente, las formas cristalinas
bien definidas se pueden observar con claridad. Las siguientes imágenes muestran la naturaleza
cristalina de los minerales como a) celestita (SrSO4) de color azul celeste, b) pirita (FeS2), también
llamada el “oro de los tontos” por su color amarillo dorado, c) amatista (SiO2), una variedad púrpura
del cuarzo y d) halita (NaCl), mejor conocida como sal de roca. En contraste, los sólidos amorfos
presentan un orden pobre o de corto alcance y no se identifican ni con la simetría ni la regularidad
de los sólidos cristalinos.
OBJETIVOSDEAPRENDIZAJE
72
73
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir a los materiales cristalinos y no cristalinos (amorfos).
2. Conocer la disposición de los átomos y iones de los sólidos en el espacio e identificar los
principales bloques componentes de los sólidos.
3. Describir la diferencia entre estructura atómica y estructura cristalina para los materiales
sólidos.
4. Distinguir la estructura cristalina del sistema cristalino.
5. Explicar por qué los plásticos no pueden tener una estructura 100% cristalina.
6. Explicar el polimorfismo y la alotropía en materiales.
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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7. Calcular las densidades de los metales que tienen estructuras cúbicas centradas en el
cuerpo y en las caras.
8. Describir cómo aplicar el método de difracción de los rayos X para la caracterización de
los materiales.
9. Escribir la nomenclatura para la posición de los átomos, índices de dirección e índices de
Miller para los cristales cúbicos; especificar las tres estructuras densamente
empaquetadas para la mayoría de los metales; determinar los índices de Miller-Bravais
para la estructura empaquetada hexagonal cerrada, y trazar direcciones y planos en los
cristales cúbicos y hexagonales.
3.1 LAS REDES ESPACIALES Y LA CELDA UNITARIA
Animación Tutorial
La estructura física de los materiales sólidos de importancia en ingeniería depende
principalmente del ordenamiento de los átomos, iones o moléculas que constituyen el sólido, y de
las fuerzas de enlace entre ellos. Si los átomos o iones de un sólido están ordenados de acuerdo
con un patrón que se repite en el espacio, forman un sólido que tiene un orden de largo alcance
(OLA) al cual se le llama sólido cristalino o material cristalino. Ejemplos de materiales cristalinos
son los metales, las aleaciones y algunos materiales cerámicos. Contrastando con los materiales
cristalinos, existen algunos materiales cuyos átomos o iones no están ordenados en forma de
largo alcance, periódica y repetible, y poseen únicamente un orden de corto alcance (OCA). Esto
significa que el orden existe únicamente en la vecindad inmediata de un átomo o molécula. Como
ejemplo tenemos al agua líquida que tiene en sus moléculas un orden de corto alcance y en la
que un átomo de oxígeno se encuentra unido de forma covalente a dos átomos de hidrógeno. Sin
embargo, este orden desaparece en la medida en que cada molécula se une a otras moléculas
en forma aleatoria a través de enlaces secundarios débiles. Los materiales que presentan
solamente un orden de corto alcance se clasifican como amorfos (sin forma) o no cristalinos. En
la sección 3.12 se da una definición más detallada de los materiales cristalinos junto con algunos
ejemplos.
Figura 3.1
73
74
a) Red espacial de un sólido cristalino ideal y b) celda unitaria mostrando las constantes de
red.
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los materiales
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El ordenamiento atómico en los sólidos cristalinos se puede describir representando a los átomos
en los puntos de intersección de una red tridimensional. Esta red se llama red espacial (figura
3.1a) y puede describirse como un ordenamiento tridimensional infinito de puntos. Cada punto en
la red espacial tiene un entorno idéntico. En un cristal ideal la agrupación de puntos de la red
alrededor de uno cualquiera es idéntica a la agrupación en torno a otro punto de la red en la red
espacial. Cada red espacial puede describirse especificando la posición de los átomos en una
celda unitaria repetitiva, como la que se muestra en la figura 3.1a. Un grupo de átomos
organizados en una disposición determinada en relación unos con otros y asociados con puntos
de la red, constituye un motivo o base. La estructura del cristal podría ser entonces definida
como la colección de redes espaciales y bases. El tamaño y forma de una celda puede
describirse por tres vectores de la red a, b y c, con origen en un vértice de la celda unitaria. Las
longitudes axiales a, b y c y los ángulos interaxiales α, β y γ son las constantes de la red de la
celda unitaria.
3.2 SISTEMAS CRISTALINOS Y REDES DE BRAVAIS
Tutorial
Asignando los valores específicos para las longitudes axiales y ángulos interaxiales, se pueden
construir celdas unitarias de diferentes tipos. Los cristalógrafos han demostrado que tan sólo se
necesitan siete tipos diferentes de celdas unitarias para crear todas las redes. Estos sistemas
cristalinos se detallan en la tabla 3.1.
Muchos de los siete sistemas cristalinos tienen variaciones de la celda unitaria básica. A. J.
Bravais1 demostró que con 14 celdas unitarias estándar se pueden describir todas las redes
posibles. Estas redes de Bravais se presentan en la figura 3.2. Existen cuatro tipos básicos de
celdas unitarias: 1) sencilla, 2) centrada en el cuerpo, 3) centrada en las caras y 4) centrada en
las bases.
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75
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MatVis
En el sistema cúbico hay tres tipos de celdas unitarias: cúbica sencilla, cúbica centrada en el
cuerpo y cúbica centrada en las caras. En el sistema ortorrómbico se encuentran los cuatro tipos.
En el sistema tetragonal existen sólo dos: simple y centrado en el cuerpo. La celda unitaria
tetragonal centrada en las caras no existe pero se puede construir con cuatro celdas unitarias
tetragonales centradas en el cuerpo. El sistema monoclínico tiene celdas unitarias simples y
centradas en la base, y los sistemas romboédrico, hexagonal y triclínico tienen sólo celdas
unitarias simples.
3.3 PRINCIPALES ESTRUCTURAS CRISTALINAS METÁLICAS
En este capítulo se expondrán con detalle las principales estructuras cristalinas de los metales
puros. En el capítulo 10 se tratarán las principales estructuras cristalinas iónicas y covalentes que
se presentan en los materiales cerámicos.
La mayoría de los metales puros (aproximadamente 90%) cristalizan al solidificar en tres
estructuras cristalinas compactas: cúbica centrada en el cuerpo (BBC) (figura 3.3a), cúbica
centrada en las caras (FCC) (figura 3.3b) y hexagonal compacta (HCP) (figura 3.3c). La
estructura HCP es una modificación más densa de la estructura cristalina hexagonal simple
mostrada en la figura 3.2. La mayoría de los metales cristalizan en estas estructuras empacadas
densamente porque la energía disminuye a medida que los átomos se acercan y se enlazan entre
sí. De este modo, las estructuras más compactas corresponden a ordenamientos de niveles
energéticos menores y más estables.
Figura 3.2
75
76
Las 14 celdas unitarias de Bravais agrupadas según los sistemas cristalinos. Las esferas
indican puntos de la red que, cuando están situados en las caras o en los vértices, son
compartidos con otras celdas unitarias idénticas.
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. I,
“Structure”, Wiley, 1964, p. 47.)
*La celda unitaria está representada por las líneas continuas.
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Tutorial Animación MatVis
76
77
Figura 3.3
Principales celdas unitarias en las estructuras cristalinas de los metales: a) cúbica centrada
en el cuerpo, b) cúbica centrada en las caras y c) hexagonal compacta.
Debe subrayarse el tamaño extremadamente pequeño de las celdas unitarias de las estructuras
cristalinas metálicas que se muestran en la figura 3.3. La arista del cubo de la celda unitaria del
hierro cúbico centrado en el cuerpo, por ejemplo, a temperatura ambiente es igual a 0.287 × 10−9
m, o 0.287 nanómetros (nm).2 Por tanto, si se alinean celdas unitarias de hierro puro, arista con
arista, en 1 mm habría:
1 mm ×
1 celda unitaria
0.287 nm × 10
−6
mm / nm
6
= 3.48 × 10 celdas unitarias
Examinemos ahora a detalle la disposición de los átomos en las celdas unitarias de las tres
principales estructuras cristalinas metálicas. Aunque se trata de una aproximación, se tomarán en
cuenta los átomos en estas estructuras como si se trataran de esferas rígidas. La distancia entre
los átomos (distancia interatómica) en las estructuras cristalinas puede determinarse
experimentalmente por análisis de difracción de rayos X.3 Por ejemplo, la distancia interatómica
entre dos átomos de aluminio en un trozo de aluminio puro a 20°C es de 0.2862 nm. El radio del
átomo de aluminio en el aluminio metálico se toma como la unidad de esta distancia interatómica,
es decir, 0.143 nm. En las tablas 3.2 a 3.4 se dan los valores de radios atómicos para algunos
metales.
3.3.1 Estructura cristalina cúbica centrada en el cuerpo (BCC)
Animación Tutorial
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Considérese en primer lugar la posición de los átomos en la celda unitaria para la estructura
cristalina BCC mostrada en la figura 3.4a. En esta celda unitaria las esferas representan los
puntos donde están colocados los átomos e indican claramente sus posiciones relativas. Si se
representan los átomos en esta celda como esferas rígidas, la representación de la celda
unitaria corresponde a la mostrada en la figura 3.4b. En esta celda unitaria se observa que el
átomo central está rodeado por ochos vecinos más próximos y se dice que tiene un número de
coordinación de 8.
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78
Tutorial
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Si se aísla una sola celda unitaria como esfera sólida, se obtiene el modelo mostrado en la
figura 3.4c. Cada una de estas celdas tiene el equivalente a dos átomos por celda unitaria. Un
átomo entero se encuentra en el centro de la celda unitaria y un octavo de esfera se encuentra
en cada vértice de la celda, lo que equivale a otro átomo. Así, hay un total de 1 (en el centro) +
1
8 × 8(en los vértices) = 2 átomos por celda unitaria. En la celda unitaria BCC los átomos de
cada vértice entran en contacto entre sí a lo largo de la diagonal del cubo, como se muestra en
la figura 3.5, de tal suerte que la relación entre la arista del cubo a y el radio atómico R es
3a =4R o a =
4R
3
78
79
(3.1)
Figura 3.4
Celdas unitarias BCC: a) de posiciones atómicas, b) de esferas rígidas y c) aislada.
Figura 3.5
Celda unitaria BCC que muestra la relación entre la constante de red a y el radio atómico
R.
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Tutorial Animación MatVis
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.1
El hierro a 20°C es BCC con átomos con un radio atómico de 0.124. Calcule la
constante de red a para el vértice del cubo de la celda unitaria de hierro.
Solución
En la figura 3.5 se observa que los átomos que están en la celda unitaria BCC se
tocan a través de las diagonales del cubo. Por tanto, si a es la longitud del vértice
del cubo, entonces
3a =4R
(3.1)
Donde R es el radio del átomo de hierro. Por consiguiente
a =
4R
3
=
4(0.124 nm )
3
= 0.2864 nm
Si los átomos de la celda unitaria BCC se consideran como esféricos, se puede calcular el
factor de empaquetamiento atómico (APF) aplicando la ecuación
APF =
volumen de los átomos en la celda unitarria
volumen de la celda unitaria
(3.2)
Aplicando esta ecuación, el APF para la celda unitaria BCC (figura 3.3a) resulta de 68% (véase
ejemplo de problema 3.2). Esto es, 68% del volumen de la celda unitaria (BCC) está ocupado
por átomos, y 32% es de espacio vacío. La estructura cristalina BCC no es una estructura
compacta, dado que los átomos podrían situarse aún más juntos. Muchos metales como el
hierro, cromo, volframio, molibdeno y vanadio tienen la estructura cristalina BCC a temperatura
ambiente. En la tabla 3.2 se muestran las constantes de red y el radio atómico para varios
metales BCC.
79
80
Tutorial
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.2
Calcule el factor de empaquetamiento atómico (APF) para la celda unitaria BCC,
considerando a los átomos como esferas rígidas.
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Solución
APF =
volumen de los atmos en la celda unitaria BCC
volumen de la celda unitaria BCC
(3.2)
Dado que hay dos átomos por celda unitaria BCC, el volumen de los átomos de
radio R en una celda unitaria es
4
3
V átomos = (2)(3 π R ) = 8.373R
3
El volumen de la celda unitaria BCC es:
V celda unitaria = a
3
donde a es la constante de red. La relación entre a y R se obtiene a partir de la
figura 3.5, que muestra cómo los átomos de la celda unitaria hacen contacto a
través de la diagonal del cubo. Así,
3a =4R o a =
4R
3
(3.1)
Así,
V celda unitaria = a
3
= 12.32R
3
El factor de empaquetamiento atómico para la celda unitaria BCC resulta
APF =
V átomos / celda unitaria
V celda unitaria
=
8.373R
12.32R
3
3
= 0.68
3.3.2 Estructura cristalina cúbica centrada en las caras (FCC)
Considérese ahora la representación mediante puntos de la celda unitaria FCC de la figura
3.6a. En esta celda unitaria hay un átomo en cada vértice del cubo y uno en el centro de cada
cara. El modelo de esferas rígidas de la figura 3.6b indica que los átomos de la estructura
cristalina FCC están empacados tan juntos como es posible. El factor de empaquetamiento
para esta estructura compacta es de 0.74, que comparado con 0.68 de la estructura BCC,
indica que esta última no es compacta.
Figura 3.6
80
81
Celdas unitarias FCC: a) de posiciones atómicas, b) de esferas rígidas y c) aislada.
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Figura 3.7
Celda unitaria FCC que muestra la relación entre la constante de red a y el radio atómico
R. En donde se tocan los átomos a lo largo de la cara de las diagonales, 2 a = 4 R
Tutorial
Animación
MatVis
La celda unitaria FCC tal como se muestra en la figura 3.6c tiene un equivalente de cuatro
átomos por celda unitaria. Los ocho octavos de los vértices cuentan como un átomo
1
( 8 ×8 = 1), y los seis medios átomos que están sobre las caras del cubo contribuyen con otros
tres átomos, que dan un total de cuatro átomos por celda unitaria. En la celda FCC, los átomos
se contactan en la diagonal de la cara del cubo como se indica en la figura 3.7, por lo que la
relación entre la arista del cubo a y el radio atómico R es
2a =4R o a =
4R
2
(3.3)
El APF para la estructura cristalina FCC es de 0.74, que es mayor que el factor 0.68 de la
estructura BCC. Un APF de 0.74 es el máximo de compacto posible para “átomos esféricos”.
Muchos metales como el aluminio, cobre, plomo, níquel y hierro a temperatura elevada (de 912
a 1 394°C) cristalizan con la estructura FCC. En la tabla 3.3 se presentan las constantes de red
y los radios atómicos para algunos metales FCC.
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3.3.3 Estructura cristalina hexagonal compacta (HCP)
La tercera estructura cristalina más común en los metales es la estructura HCP presentada en
las figuras 3.8a y b. Los metales no cristalizan con la estructura cristalina hexagonal sencilla
que se muestra en la figura 3.2 porque el APF es demasiado bajo. Los átomos pueden alcanzar
una menor energía y una condición más estable formando la estructura HCP de la figura 3.8b.
El APF de la estructura cristalina HCP es de 0.74, el mismo que el de la estructura FCC, ya que
en ambas estructuras los átomos están empacados lo más juntos posible. En ambas
estructuras, HCP y FCC, cada átomo está rodeado de 12 átomos, por tanto, cada átomo tiene
un número de coordinación de 12. Las diferencias entre el ordenamiento atómico en las
estructuras cristalinas FCC y HCP se expondrán en la sección 3.8.
Figura 3.8
81
82
Estructura cristalina HCP: a) esquema de la estructura cristalina, b) modelo de esfera dura
y c) esquema de celda unitaria aislada
[b) y c) Según F. M. Miller, “Chemistry, Structure and Dynamics”, McGraw-Hill, 1984, p. 296.]
Tutorial
MatVis
En la figura 3.8c se muestra la celda unitaria HCP aislada, también llamada celda primitiva. Los
1
átomos de los lugares marcados con “1” contribuyen con 6 de un átomo a la celda unitaria, y los
1
átomos de la ubicación marcados con “2” contribuyen con 12 de átomo. Por consiguiente, los
átomos de los ocho vértices de la celda unitaria contribuyen de manera colectiva con un átomo
1
1
(4(6) + 4(12) = 1). El átomo de la ubicación “3” está centrado dentro de la celda unitaria pero se
extiende más allá del límite de ésta. El número total de átomos dentro de una celda unitaria
HCP* es, por tanto, de 2 (1 en los vértices y 1 en el centro).
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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La relación entre la altura c del prisma hexagonal de la estructura cristalina HCP y la arista de la
base a, se llama relación c/a (figura 3.8a). La relación c/a para una estructura HCP ideal
formada por esferas empacadas al máximo es 1.633. En la tabla 3.4 se presentan algunos de
los principales metales HCP y su relación c/a. De los metales presentados, el cadmio y el zinc
tienen una relación c/a superior a la ideal, lo que indica que los átomos en estas estructuras
están ligeramente alargados a lo largo del eje c de la celda unitaria HCP. Los metales
magnesio, cobalto, circonio, titanio y berilio tienen una relación c/a menor que la relación ideal.
Por tanto, en estos metales los átomos están ligeramente comprimidos en la dirección del eje c.
Así, los metales que se listan en la tabla 3.4 presentan una cierta desviación del modelo ideal
de esferas rígidas.
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.3
Calcule el volumen de la celda unitaria de la estructura cristalina del zinc con los
datos siguientes: el zinc puro tiene una estructura cristalina HCP con unas
constantes de red a = 0.2665 nm y c = 0.4947 nm.
Solución
82
83
El volumen de la celda unitaria HCP del zinc puede obtenerse determinando el
área de la base de la celda unitaria y multiplicando ésta por su altura (figura 3.9).
El área de la base de la celda unitaria es el área ABDEFG de la figura 3.9a y b.
Esta área total consiste en la suma de las áreas de seis triángulos equiláteros de
área ABC de la figura 3.9b. A partir de la figura 3.9c,
1
Área del triángulo A B C =2( base )( altura )
1
1
2
=2( a)( a sen 60°) = 2a sen 60°
A partir de la figura 3.9b,
1
2
El área total de la base de HCP = (6)(2a sen 60°)
2
= 3a sen 60°
A partir de la figura 3.9a,
2
Volumen de la celda unitaria HCPdel zinc = (3a sen 60°)( c)
2
= (3)(0.2665 nm ) (0.8660)(0.4947 nm )
= 0.0913nm
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
3
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Figura 3.9
Diagramas para calcular el volumen de la celda unitaria HCP. a) Celda
unitaria HCP, b) Base de la celda unitaria HCP, c) Triángulo ABC separado
de la base de la celda unitaria.
3.4 POSICIONES DEL ÁTOMO EN CELDAS UNITARIAS CÚBICAS
Para situar las posiciones atómicas en las celdas unitarias cúbicas se utilizan los ejes cartesianos
x, y y z. En cristalografía, la zona positiva del eje x es generalmente la situada hacia afuera del
papel, la zona positiva del eje y es la situada hacia la derecha del papel, y la zona positiva del eje
z es la situada hacia arriba del papel (figura 3.10). Las zonas negativas son las opuestas a las
que se han descrito.
Las posiciones de los átomos en la celda unitaria se localizan mediante distancias unitarias a lo
largo de los ejes x, y y z, como se indica en la figura 3.10a. Por ejemplo, las coordenadas de
posición para los átomos en la celda unitaria BCC se muestran en la figura 3.10b. Las posiciones
atómicas para los átomos situados en los vértices de la celda unitaria BCC, son
83
84
(0, 0, 0) (1, 0, 0) (0, 1, 0) (0, 0, 1)
(1, 1, 1) (1, 1, 0) (1, 0, 1) (0, 1, 1)
Figura 3.10
a) Ejes cartesianos x, y y z para situar las posiciones atómicas en celdas unitarias cúbicas,
y b) posiciones atómicas en la celda unitaria BCC.
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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Tutorial
1 1 1
El átomo central de la celda unitaria BCC tiene las coordenadas en posición (2,2,2). Por sencillez,
suelen especificarse sólo dos posiciones atómicas en la celda unitaria BCC, que son (0, 0, 0) y
1 1 1
(2,2,2). Las posiciones atómicas restantes de la celda unitaria BCC se consideran
sobreentendidas. De forma análoga se pueden localizar las posiciones atómicas en la celda
unitaria FCC.
3.5 DIRECCIONES EN LAS CELDAS UNITARIAS CÚBICAS
A menudo es necesario referirse a ubicaciones específicas en las redes cristalinas. Esto es de
especial importancia para los metales y las aleaciones con propiedades que varían con la
orientación cristalográfica. Para los cristales cúbicos losíndices de las
direccionescristalográficas son los componentes del vector de dirección descompuesto sobre
cada eje de coordenada y reducidos a mínimos enteros.
Para indicar en forma gráfica una dirección en una celda unitaria cúbica, se dibuja un vector de
dirección desde un origen, que generalmente es un vértice de la celda cúbica, hasta que emerge
a la superficie del cubo (figura 3.11). Las coordenadas de posición de la celda unitaria donde el
vector de dirección emerge de la superficie del cubo después de convertirlas en enteros, son los
índices de dirección. Estos índices se colocan entre corchetes sin separación por comas.
Por ejemplo, las coordenadas de posición del vector de dirección OR de la figura 3.11a cuando
sale a la superficie del cubo, son (1, 0, 0), y así, los índices de dirección para el vector de
dirección OR son [100]. Las coordenadas de posición del vector de dirección OS (figura 3.11a)
son (1, 1, 0), por tanto, los índices de dirección para OS son [110]. Las coordenadas de posición
del vector de dirección OT (figura 3.11b), son (1, 1, 1), por tanto, los índices de dirección para OT
son [111].
84
85
Figura 3.11
Algunas direcciones en celdas unitarias cúbicas.
Tutorial
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1
Las coordenadas de posición del vector de dirección OM (figura 3.11c), son (1,2, 0), y como los
índices de dirección deben ser números enteros, estas coordenadas de posición deben
multiplicarse por 2 para obtener los enteros. Así, los índices de dirección de OM pasan a ser
1
2(1,2, 0) = [210]. Las coordenadas de posición del vector de dirección ON (figura 3.11d), son (−1,
−1, 0). Un índice de dirección negativo
se escribe con una barra encima del índice. Así, los
- índices de dirección para ON son [110] Obsérvese que para dibujar la dirección ON en el cubo, el
origen del vector de dirección ha tenido que trasladarse al vértice inferior derecho del cubo unidad
(figura 3.11d). Otros ejemplos de vectores de dirección cúbicos se dan en el problema de ejemplo
3.4.
En general, se utilizan las letras u, v, w como índices de dirección en las direcciones x, y y z,
respectivamente, y se escriben como [uvw]. Es también importante darse cuenta de que todos los
vectores de dirección paralelos tienen el mismo índice de dirección.
Las direcciones serán cristalográficamente equivalentes si el espacio atómico en cada dirección
es el mismo. Por ejemplo, las direcciones de las aristas del cubo son direcciones
cristalográficamente equivalentes:
[100], [010], [001], [01̄0], [001̄], [1̄00] ≡
100
Las direcciones equivalentes se llaman índices de una familia o tipo. La notación 100 se utiliza
para indicar colectivamente las direcciones de las aristas del cubo. Otras direcciones son las
diagonales del cubo 111 y las diagonales de las caras del cubo 110 .
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.4
Dibuje los siguientes vectores de dirección en celdas unitarias cúbicas.
a)
[100] y [110]
b) [112]
c) [1̄10]
d) [3̄21̄]
85
86
Solución
a) Las coordenadas de posición para la dirección [100] son (1, 0, 0) (figura
3.12a). Las coordenadas de posición para la dirección [110] son (1, 1, 0)
(figura 3.12a).
b) Las coordenadas de posición para la dirección [112] se obtienen dividiendo los
índices de dirección entre 2, para que queden dentro del cubo unidad. Así,
1 1
serán (2 ,2 , 1)(figura 3.12b).
c) Las coordenadas de posición para la dirección [1̄10] son (−1, 1, 0) (figura
3.12c). Obsérvese que el origen para el vector dirección debe moverse al
vértice inferior izquierdo del cubo.
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d) Las coordenadas de posición para la dirección [3̄21̄] se han obtenido
dividiendo primero todos los índices entre 3, que es el índice mayor. Así se
2
1
obtiene − 1,3, −3 para las coordenadas de posición del punto de salida de la
dirección [3̄21̄], como se muestra en la figura 3.12d.
Figura 3.12
Vectores de dirección en celdas unitarias cúbicas.
Tutorial
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.5
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Determine los índices de dirección de la dirección del cubo mostrada en la figura
EP3.5a.
Solución
Las direcciones paralelas tienen los mismos índices de dirección, y por ello se
mueve el vector de dirección de forma paralela hasta que su origen alcanza el
vértice más próximo del cubo, manteniendo el vector en el cubo. Así, en este caso,
el vértice superior izquierdo se convierte en el nuevo origen del vector de dirección
(figura EP3.5b). Ahora se pueden determinar las coordenadas de posición donde el
1
vector de dirección deja el cubo unidad. Éstas son x = − 1, y = + 1 y z = −6. Las
coordenadas de posición de la dirección donde deja el cubo unidad son
1
( − 1, + 1, −6). Para esta dirección, los índices son, después de eliminar la fracción
86
87
1
6x, ( − 1, + 1, −6), o [6̄61̄].
Figura EP3.5
Tutorial
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.6
Determine los índices de dirección de la dirección cúbica entre las coordenadas de
3
1
1 1 1
posición (4, 0,4) y (4,2,2)
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Solución
Primero se localizan los puntos del origen y final del vector de dirección en un cubo
unidad, como se muestra en la figura EP3.6. Los componentes fraccionarios del
vector para esta dirección son:
3
1
1
x = − ( 4 − 4) = − 2
1
1
y = (2 − 0) =2
1
1
1
z = ( 2 − 4) = 4
1 1 1
Así, el vector de dirección tiene los componentes fraccionarios −2,2,4. Los índices
de dirección estarán en la misma relación que sus componentes fraccionarios.
Multiplicando los componentes de la fracción por 4, se obtendrá [2̄21] para los
índices de dirección de este vector de dirección.
Figura EP.3.6
3.6 ÍNDICES DE MILLER PARA LOS PLANOS CRISTALOGRÁFICOS EN
CELDAS UNITARIAS CÚBICAS
87
88
A veces es necesario referirse a los planos reticulares específicos de los átomos que se
encuentran en una estructura cristalina, o puede ser interesante conocer la orientación
cristalográfica de un plano o de grupos de planos en una red cristalina. Para identificar a los
planos cristalinos en una estructura cristalina cúbica se utiliza el sistema de notación de Miller.4
Los índices de Miller de un plano cristalino se definen como el recíproco de las fracciones de
intersección (con fracciones simplificadas) que el plano presenta con los ejes cristalográficos x, y
y z de las tres aristas no paralelas de la celda unitaria cúbica. Las aristas del cubo en la celda
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unitaria representan longitudes unidad y las intersecciones de los planos reticulares se miden con
base en estas longitudes unidad.
El procedimiento para determinar los índices de Miller para un plano cristalográfico cúbico es
como sigue:
Tutorial
1. Se elige un plano que no pase por el origen de coordenadas (0, 0, 0).
2. Se determinan las intersecciones del plano en la función de los ejes cristalográficos x, y y z
para un cubo unidad. Estas intersecciones pueden ser fraccionarias.
3. Se obtiene el recíproco de las intersecciones.
4. Se simplifican las fracciones y se determina el conjunto más pequeño de números enteros
que estén en la misma proporción que las intersecciones. Este conjunto de números
enteros son los índices de un plano cristalográfico y se encierran en paréntesis sin utilizar
comas. La notación (hkl) se utiliza para indicar los índices de Miller en un sentido general,
donde h, k y l son los índices de Miller de un plano cristalino cúbico para los ejes x, y y z,
respectivamente.
En la figura 3.13 se muestran tres de los planos cristalográficos más importantes de una
estructura cristalina cúbica. Considérese en primer lugar el plano sombreado de la figura 3.13a,
que tiene las intersecciones 1, ∞ , ∞ para los ejes x, y y z, respectivamente. Si se toman los
recíprocos de estas intersecciones para obtener los índices de Miller, serán, por tanto, 1, 0, 0.
Como estos números no son fraccionarios, los índices de Miller para este plano son (100), que se
lee como plano uno-cero-cero. Considérese ahora el segundo plano mostrado en la figura 3.13b.
Las intersecciones en este plano son 1, 1, ∞. Dado que los recíprocos de estos números son 1, 1,
0, que no presentan fracciones, los índices de Miller de este plano son (110). Finalmente, el tercer
plano (figura 3.13c) tiene las intersecciones 1, 1, 1, que corresponde a unos índices de Miller
(111).
Considérese ahora el plano cúbico cristalino presentado en la figura 3.14 que tiene las
3
1 2
intersecciones 3,3, 1. Los recíprocos de estas intersecciones son 3,2, 1. Dado que estas
intersecciones no son enteros, estas intersecciones deben multiplicarse por dos para simplificar la
3
fracción 2. Por tanto, el recíproco de las intersecciones se convierten en 6, 3, 2 y los índices de
Miller son (632). Otros ejemplos de planos cristalinos cúbicos se presentan en el problema de
ejemplo 3.7.
88
89
Figura 3.13
Índices de Miller de algunos planos cristalinos cúbicos importantes: a) (100), b) (110) y c)
(111).
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Tutorial
MatVis
Figura 3.14
Plano de cristal cúbico (632), que tiene intersecciones fraccionarias.
Si el plano cristalino considerado pasa por el origen de tal forma que una o más de las
intersecciones son cero, el plano debe ser movido a una posición equivalente en la misma celda
unitaria y el plano debe ser paralelo al plano original. Esto es posible porque todos los planos
paralelos equidistantes se encuentran indicados por los mismos índices de Miller.
Si varios grupos de planos reticulares equivalentes están relacionados por la simetría del sistema
cristalino, se llaman planos de una familia o forma y los índices de un plano de la familia se
encierran entre llaves como {hkl} representando los índices de una familia de planos simétricos.
Por ejemplo, los índices de Miller de los planos de las caras del cubo (100), (010) y (001) se
designan conjuntamente como una familia o forma mediante la notación {100}.
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.7
89
90
Dibuje los siguientes planos cristalográficos en una celda unitaria cúbica:
a) (101)
b) (11̄0)
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c) (221).
d) Dibuje un plano (110) en una celda unitaria BCC de esferas e indique las
coordenadas de posición de los átomos que están intersecados por este plano.
Soluciones
Figura EP3.7
Varios planos cristalinos cúbicos importantes.
a) Determinar primero los recíprocos de los índices de Miller del plano (101).
Éstos son 1, ∞ , 1. El plano (101) debe pasar por el cubo unidad y cortar en
x=1 y z = 1 y ser paralelo al eje y.
b) Determinar primero los recíprocos de los índices de Miller del plano (11̄0).
Éstos son 1, −1, ∞ . El plano (11̄0) debe pasar por el cubo unidad y cortar en
x = 1 y y = −1 y ser paralelo al eje z. Observe que el origen de los ejes debe
desplazarse al vértice inferior posterior derecho del cubo.
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c) Determinar primero los recíprocos de los índices de Miller del plano (221).
1 1
Éstos son 2,2, 1. El plano (221) debe pasar por el cubo unidad y cortar en
1
1
intersecciones x =2, y =2 y z = 1.
d) Las posiciones atómicas cuyos centros están intersecados por el plano (110)
1 1 1
son (1,0, 0), (0, 1, 0), (1, 0, 1), (0, 1, 1) y (2,2,2). Estas posiciones están
indicadas por círculos sólidos.
MatVis
90
91
Figura 3.15
Vista superior de una celda unitaria cúbica mostrando la distancia entre los planos
cristalinos (110), d110.
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Una relación importante en el sistema cúbico y solamente en el sistema cúbico, es que los
índices de dirección de una dirección perpendicular a un plano cristalino tienen los mismos
índices de Miller que el plano. Por ejemplo, la dirección [100] es perpendicular al plano cristalino
(100).
En las estructuras cristalinas cúbicas, el espaciado interplanar entre dos planos paralelos con los
mismos índices de Miller se indica como dhkl, donde h, k y l son los índices de Miller de los
planos. Este espaciado representa la distancia desde un origen elegido que contiene a un plano a
otro plano paralelo con los mismos índices que sea cercano al primero. Por ejemplo, la distancia
entre los planos (110) 1 y 2, d110, en la figura 3.15 es AB. También la distancia entre los planos
(110) 2 y 3 es d110 y su longitud es BC en la figura 3.15. Por simple geometría, se puede
demostrar que para las estructuras cristalinas cúbicas
d hkl =
donde
a
h
2
+k
2
+l
(3.4)
2
d hkl = espaciado interplanar entre planos paralelos contiguos con índices de Miller h, k y l.
a = constante de red ( arista del cubo unidad ).
h, k, l = índices de Miller de los planos cúbicos considerados.
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.8
Determine los índices de Miller del plano cristalográfico cúbico mostrado en la figura
EP3.8a.
Solución
1
Primero se traslada el plano paralelo al eje z4 de unidad a la derecha a lo largo del
eje y, como se muestra en la figura EP3.8b hasta que el plano corta el eje x a una
distancia unidad a partir del nuevo origen localizado en el vértice inferior derecho del
cubo. La nueva intersección del plano trasladado con los ejes de coordenadas es
5
ahora ( + 1, −12, ∞ ) Ahora se toma el recíproco de estas intersecciones, que es
12
( 1, − 5 , 0). Finalmente, se elimina la fracción
de Miller de este plano.
12
5,
91
92
obteniendo (512
¯ 0) para los índices
Figura EP3.8
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PROBLEMA DE EJEMPLO 3.9
Determine los índices de Miller en un plano cristalino cúbico que intersecciona con
1
1
3
1
las coordenadas de posición (1,4, 0), (1, 1,2), (4, 1,4), y todos los ejes de las
coordenadas.
Solución
Primero se localizan las tres posiciones coordenadas como se indica en la figura
EP3.9 en A, B y C. A continuación se unen A y B, se continúa hasta D, y se unen A y
C. Finalmente, se une A hasta C para completar el plano ACD. El origen de este
plano en el cubo puede ser escogido en E, que da intersecciones axiales para el
1
3
1
plano ACD en x = −2, y = −4 y z =2. Los recíprocos de estas intersecciones
4
son − 2, −3, y 2. Multiplicando estas intersecciones por 3 simplificamos las
fracciones, dando unos índices de Miller para el plano (6̄4̄6)
Figura EP3.9
92
93
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.10
El cobre tiene una estructura cristalina FCC y una celda unitaria con una constante
de red de 0.361 nm. ¿Cuál es el espaciado interplanar d220?
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Solución
d hkl =
a
h
2
+k
2
+l
2
=
0.361 nm
(2)
2
+ (2)
2
+ (0)
2
= 0.128 nm
3.7 PLANOS CRISTALOGRÁFICOS Y DIRECCIONES EN LA ESTRUCTURA
CRISTALINA HEXAGONAL
3.7.1 Índices para los planos cristalinos en celdas unitarias HCP*
Los planos cristalinos en la celda unitaria HCP se identifican mediante cuatro índices en vez de
tres. Los índices de los planos cristalinos HCP, llamados índices de Miller-Bravais, se indican
por las letras h, k, i y l y van encerrados en paréntesis como (hkil). Estos índices hexagonales
de cuatro dígitos se basan en el sistema de coordenadas de cuatro ejes, como se muestra en la
figura 3.16 en la celda unitaria HCP. Hay tres ejes basales a1, a2, a3, donde a1 y a2 forman
ángulos de 120° entre sí. El cuarto eje o eje c es el eje vertical localizado en el centro de la
celda unitaria. La unidad a de medida a lo largo de los ejes a1, a2 y a3 es la distancia entre dos
átomos localizados a lo largo de estos ejes, como se indica en la figura 3.16. La unidad de
medida a lo largo del eje c es la altura de la celda unitaria. Los recíprocos de las intersecciones
que un plano cristalino determina con los ejes a1, a2 y a3, dan los índices h, k e i, mientras que
el recíproco de la intersección con el eje c da el índice l.
Figura 3.16
Los cuatro ejes de coordenadas (a1, a2, a3 y c) de la celda unitaria de la estructura
cristalina HCP.
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93
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Figura 3.17
93
94
Índices de Miller-Bravais de los planos de los cristales hexagonales: a) planos basales y
b) planos del prisma.
Matvis
Planos basales
En la celda unitaria HCP los planos basales son muy importantes para esta celda unitaria y se
indican en la figura 3.17a. Dado que el plano basal superior en la celda unitaria HCP es
paralelo a los ejes a1, a2 y a3, su intersección con estos ejes será en el infinito. Así, a1 =∞, a2
= ∞ y a3 = ∞. El eje c, sin embargo, es unitario, ya que el plano basal superior intersecta el eje
c a una distancia unidad. Tomando los recíprocos de estas intersecciones se tienen los
índices de Miller-Bravais para el plano basal HCP. Así, h = 0, k = 0, i = 0 y l = 1. El plano
basal HCP es, por tanto, cero-cero-cero-uno, o el plano (0001).
Planos del prisma
Aplicando el mismo método, las intersecciones del plano frontal del prisma (ABCD) de la
figura 3.17b, son a1 = +1, a2 = ∞, a3 = −1 y c = ∞. Tomando los recíprocos de estas
intersecciones, se tiene h = 1, k = 0, i = −1 y l = 0, o el plano (101̄0). De forma análoga, el
plano del prisma ABEF de la figura 3.17b tiene los índices (11̄00) y el plano (DCGH) los
índices (011̄0). Todos los planos del prisma HCP pueden ser indicados colectivamente como
la familia de planos {101̄0}.
A veces, los planos HCP son indicados solamente por tres índices (hkl), dado que h + k = −i.
Sin embargo, los índices (hkil) se utilizan habitualmente, debido a que ponen de manifiesto el
carácter hexagonal de la celda unitaria HCP.
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3.7.2 Índices de dirección en las celdas unitarias HCP5
En las celdas unitarias HCP las direcciones se indican habitualmente por cuatro índices u, v, t y
w encerrados entre corchetes como [uvtw]. Los índices u, v y t son los vectores de la red en las
direcciones a1, a2 y a3, respectivamente (figura 3.16), y el índice w es una red en el vector
reticular en la dirección c. Para mantener la uniformidad entre las direcciones y los planos HCP
se ha acordado para las direcciones que u + v = −t.
94
95
Figura 3.18
Índices de dirección de Miller-Bravais en la estructura cristalina hexagonal para las
direcciones principales: a) dirección del eje +a1 en el plano basal, b) dirección del eje +a2
en el plano basal, c) dirección del eje +a3 en el plano basal, d) dirección del eje +a3
incorporando el eje c y e) las direcciones de Miller-Bravais positivas y negativas están
indicadas en la estructura cristalina hexagonal sencilla en el plano basal superior.
Determinemos ahora los índices hexagonales de Miller-Bravais para las direcciones a1, a2 y a3,
que son los ejes basales positivos de la celda unitaria hexagonal. Los índices de la dirección a1
se dan en la figura 3.18a, los índices de la dirección a2 en la figura 3.18b y los índices de la
dirección a3 en la figura 3.18c. Si es necesario indicar una dirección c también para la dirección
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a3, esto se muestra en la figura 3.18d. En la figura 3.18e se resumen las direcciones positivas y
negativas en el plano basal superior de la estructura cristalina hexagonal sencilla.
3.8 COMPARACIÓN DE LAS ESTRUCTURAS CRISTALINAS FCC, HCP Y
BCC
95
96
3.8.1 Estructuras cristalinas FCC y HCP
Como se ha indicado anteriormente, las estructuras cristalinas HCP y FCC son estructuras
compactas. Esto es, sus átomos, que se consideran aproximadamente como “esferas”, están
empaquetados lo más juntos posible de forma que se alcanza un factor de empaquetamiento
de 0.74.6 El plano (111) en la estructura cristalina FCC presentado en la figura 3.19a tiene un
orden de empaquetamiento idéntico al de los planos (0001) de la estructura cristalina HCP
presentado en la figura 3.19b. Sin embargo, las estructuras cristalinas tridimensionales FCC y
HCP no son idénticas, dado que hay una diferencia en el orden de apilamiento de los planos
atómicos, que puede describirse mejor considerando el apilamiento de esferas rígidas
representando a los átomos. Como analogía, se puede imaginar el apilamiento de planos de
canicas de igual tamaño, unos sobre otros, minimizando el espacio entre las canicas.
Figura 3.19
Comparación de la: a) estructura cristalina FCC mostrando los planos de
empaquetamiento compacto (111) y b) estructura cristalina HCP mostrando los planos de
empaquetamiento compacto (0001).
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. I:
“Structure”, Wiley, 1964, p. 51.)
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Considérese primero un plano de empaquetamiento compacto de átomos designado como
plano A, como se muestra en la figura 3.20a. Obsérvese que hay dos tipos diferentes de
espacios vacíos o huecos entre los átomos. Los huecos que apuntan a la parte superior de la
página, se designan como huecos a y los que apuntan a la parte inferior de la página, huecos b.
Un segundo plano de átomos puede situarse sobre los huecos a o b y se consigue la misma
estructura tridimensional. Sitúese el plano B sobre los huecos a, como se muestra en la figura
3.20b. Ahora, si un tercer plano de átomos se coloca sobre el plano B para formar una
estructura compacta, es posible formar dos estructuras compactas diferentes. Una posibilidad
es colocar los átomos del tercer plano en los huecos b del plano B. Así, los átomos de este
tercer plano estarán directamente sobre los del plano A y se puede designar este plano como
otro plano A (figura 3.20c). Si los planos sucesivos de átomos se colocan en este mismo orden
de apilamiento, la secuencia de apilamiento de la estructura tridimensional obtenida puede ser
designada por ABABAB…. Así, una secuencia como ésta conduce a una estructura cristalina
HCP (figura 3.19b).
96
97
Animación
Figura 3.20
Formación de las estructuras cristalinas HCP y FCC por apilamiento de planos atómicos.
a) Plano A mostrando los huecos a y b, b) plano B colocado en los huecos del plano A. c)
Tercer plano colocado en los huecos b del plano B, dando un nuevo plano C y formando
una estructura cristalina FCC.
(Adaptado de P. Ander y A. J. Sonnessa, “Principles of Chemistry”, Macmillan, 1965, p. 661.)
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La segunda posibilidad de formar una estructura compacta es colocar el tercer plano en los
huecos a del plano B (figura 3.20d). Este tercer plano se designa por C, ya que los átomos no
están directamente sobre los planos B o A. La secuencia de apilamiento en esta estructura
compacta se designa por ABCABCABC… y da lugar a la estructura FCC mostrada en la figura
3.19a.
Figura 3.21
97
98
Estructura cristalina BCC mostrando: a) el plano (100) y b) una sección del plano (110).
Obsérvese que no se trata de una estructura compacta pero que las diagonales son
direcciones compactas.
[a) Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of
Materials”, vol. 1: “Structure”, Wiley, 1964, p. 51.]
3.8.2 Estructura cristalina BCC
La estructura BCC no es una estructura de empaquetamiento compacto, por tanto, no presenta
planos de empaquetamiento compacto como los planos {111} en la estructura FCC y los planos
{0001} en la estructura HCP. Los planos más densamente empaquetados en la estructura BCC
son la familia de planos {110}, de los que el plano (110) se presenta en la figura 3.21b. Sin
embargo, los átomos de la estructura BCC tienen direcciones de empaquetamiento compacto
en las diagonales del cubo, cuyas direcciones son (111).
3.9 CÁLCULOS DE LA DENSIDAD VOLUMÉTRICA, PLANAR Y LINEAL DE
LAS CELDAS UNITARIAS
3.9.1 Densidad volumétrica
Aplicando el modelo de esferas rígidas para la estructura cristalina de la celda unitaria de un
metal y un valor del radio atómico del metal obtenido por análisis de difracción de rayos X se
obtiene un valor de la densidad volumétrica del metal, aplicando la ecuación
Densidad volumétrica de un metal = ρ v =
masa/celda unitaria
volumen/celda unitaria
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los materiales
(3.5)
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En el problema de ejemplo 3.11 se obtiene un valor de 8.98 Mg/m3 (8.98 g/cm3) para la
densidad del cobre. El valor experimental tabulado para la densidad del cobre es 8.96 Mg/m3
(8.96 g/cm3). La densidad ligeramente inferior del valor experimental puede atribuirse a la
ausencia de átomos en algunas posiciones atómicas (vacantes), defectos de línea y uniones
defectuosas donde se unen los granos (límites de grano). Estos defectos cristalinos se
expondrán en el capítulo 4. Otra causa de la discrepancia puede deberse a que los átomos no
son esferas perfectas.
98
99
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.11
El cobre tiene una estructura cristalina FCC y un radio atómico de 0.1278 nm.
Considerando a los átomos como esferas rígidas que se tocan entre sí a lo largo
de la diagonal de la celda unitaria FCC como se muestra en la figura 3.7, calcule el
valor teórico de la densidad del cobre en megagramos por metro cúbico. La masa
atómica del cobre es de 63.54 g/mol.
Solución
Para la celda unitaria FCC, 2 a = 4 R, donde a es la constante de red en la celda
unitaria y R es el radio del átomo de cobre. Así,
a =
4R
2
=
(4)(0.1278 nm )
2
= 0.361 nm
masa/celda unitaria
La densidad volumétrica del cobre = ρ v =Volumen/cleda unitaria
(3.5)
En la celda unitaria FCC hay cuatro átomos/celda unitaria. Cada átomo de cobre
tiene una masa de (63.54 g/mol)/(6.02 × 1023 átomos/mol). Así, la masa m de los
átomos de Cu en la celda unitaria es
m =
(4 átomos )(63.54 g / mol ) 10
6.02 × 10
23
átomos / mol
(
−6
Mg
g
) = 4.22 × 10
− 28
Mg
El volumen V de la celda unitaria del Cu es
V =a
3
= (0.361 nm ×
10
−9
nm
m
) = 4.70 × 10
− 29
m
3
Así, la densidad del cobre es
m
ρ v =V =
4.22 × 10
4.70 × 10
− 28
− 29
Mg
m
3
3
3
= 8.98Mg/m (8.98g/cm )
3.9.2 Densidad atómica planar
A veces, es importante determinar la densidad atómica en varios planos cristalinos. Para ello se
calcula una cantidad llamada densidad atómica planar aplicando la relación
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Núm equibvalente de átomos
Densidad atómica planar = ρ p =
cortados por el área seleccionada
(3.6)
área seleccionada
Por conveniencia, se utiliza en estos cálculos el área de un plano que corta a una celda unitaria,
como muestra, por ejemplo, la figura 3.22 para el plano (110) en una celda unitaria BCC. Para
que el área de un átomo se contabilice en este cálculo, el plano de interés debe cortar el centro
del átomo. En el problema de ejemplo 3.12 el plano (110) corta el centro de cinco átomos, pero
sólo se contabiliza el equivalente a dos átomos, dado que sólo una cuarta parte de cada uno de
los átomos de los cuatro vértices está inclinada en el área de la celda unitaria.
99
100
Figura 3.22
a) Celda unitaria de posiciones atómicas BCC mostrando un plano en (110) sombreado,
b) Áreas de los átomos en la celda unitaria BCC cortadas por el plano (110).
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.12
Calcule la densidad atómica planar ρp en el plano (110) de la red BCC del hierro a
en átomos por milímetro cuadrado. La constante de red del hierro a es 0.287 nm.
Solución
número equivalente de átomos cuyos están cortados
ρp =
por el área seleccionada
(3.6)
área seleccionada
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El número equivalente de átomos cortados por el plano (110) en términos de área
dentro de la celda unitaria BCC se muestra en la figura 3.22, y es:
1
1 átomo en el centro + 4 ×4 de atomo en los cuatro vértices del plano = 2 átomos
El área intersecada por el plano (110) dentro de una celda unitaria (área
seleccionada) es
( 2 a)( a) = 2a
2
Así, la densidad atómica planar es
ρp =
=
2 átomos
2(0.287 nm )
17.2 á tomos
nm
2
2
=
×
17.2 átomos
nm
10
12
nm
mm
2
2
2
13
= 1.72 × 10 átomos/mm
2
100
101
3.9.3 Densidad atómica lineal
Algunas veces es importante determinar la densidad atómica de varias direcciones en las
estructuras cristalinas. Para ello se calcula una magnitud llamada densidad atómica lineal a
partir de la relación:
número de diámetros atómicos cortdos
por la longitud seleccionada de la línea
Densidad atómica lineal = ρ l =
en la dirección de interés
(3.7)
longitud seleccionada de la línea
El problema de ejemplo 3.13 muestra cómo puede calcularse la densidad atómica lineal en la
dirección [110] de la red cristalina del cobre puro.
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.13
Calcule la densidad atómica lineal ρl en la dirección [110] de la red cristalina de
cobre en átomos por milímetro. El cobre es FCC y tiene una constante de red de
0.361 nm.
Solución
Los átomos cuyos centros corta la dirección [110] se muestran en la figura 3.23.
Se escoge como longitud de la línea la diagonal de la cara de la celda FCC, que
es 2 a. El número de diámetros atómicos cortados por esta línea es un
1
1
2 + 1 + 2 = 2 átomos. Aplicando la ecuación 3.7, la densidad atómica lineal es
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ρl =
=
2 átomos
2a
−
3.92 átomos
nm
2 átomos
2(0.361 nm )
×
−
3.92 átomos
nm
6
10 nm
mm
6
= 3.92 × 10 átomos / mm
Figura 3.23
Diagrama para calcular la densidad atómica lineal en la dirección [110] en
una celda unitaria FCC.
101
102
3.10 POLIMORFISMO O ALOTROPÍA
Muchos elementos y compuestos existen en más de una forma cristalina en diferentes
condiciones de temperatura y presión. Este fenómeno se llama polimorfismo o alotropía.
Muchos metales de importancia industrial como el hierro, titanio y cobalto sufren
transformaciones alotrópicas a temperaturas elevadas a presión atmosférica. La tabla 3.5
recoge algunos metales seleccionados que presentan transformaciones alotrópicas y muestra
los cambios de estructura que tienen lugar.
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Figura 3.24
Formas cristalinas alotrópicas del hierro entre distintos rangos de temperatura a presión
atmosférica.
El hierro se presenta en estructuras cristalina BCC y FCC en el rango de temperatura que va
desde la temperatura ambiente hasta la temperatura de fusión a 1 539°C, que se muestra en la
figura 3.24. El hierro alfa (α) existe desde −273 hasta 912°C y tiene una estructura cri stalina
BCC. El hierro gamma (γ) existe desde 912 hasta 1 394°C y tiene una estructura cr istalina FCC.
El hierro delta (δ) existe desde 1 394 hasta 1 539°C, que es la temperatu ra de fusión del hierro.
La estructura cristalina del hierro δ es también BCC pero con una constante de red mayor que
la del hierro α.
102
103
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.14
Calcule el cambio de volumen teórico que acompaña a la transformación
alotrópica en un metal puro desde la estructura FCC a BCC. Considere el modelo
de esferas rígidas y que no existe cambio de volumen atómico antes y después de
la transformación.
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Solución
En la celda unitaria de la estructura cristalina FCC, los átomos están en contacto
entre sí en la diagonal de las caras, como se muestra en la figura 3.7. De este
modo:
2a =4R o a =
4R
2
(3.3)
En la celda unitaria de la estructura cristalina BCC, los átomos están en contacto a
lo largo de la diagonal del cubo, como se muestra en la figura 3.5. De este modo:
3a =4R o a =
4R
3
(3.1)
El volumen por átomo de la estructura cristalina FCC, dado que se tienen cuatro
átomos en la celda unitaria, es
a
3
V FCC = 4 = (
4R 3 1
) ( 4)
2
= 5.66R
3
El volumen por átomo de la estructura cristalina BCC, dado que se tienen dos
átomos en la celda unitaria, es
a
3
V BCC = 2 = (
4R 3 1
) ( 2)
3
= 6.16R
3
El cambio de volumen asociado a la transformación de la estructura cristalina FCC
a BCC, asumiendo que no existe cambio en el radio atómico, es
∆V
V FCC
=
V BCC − V FCC
= (
V FCC
6.16R
3
− 5.66R
5.66R
3
3
)100% = + 8.8%
3.11 ANÁLISIS DE LAS ESTRUCTURAS CRISTALINAS
El conocimiento actual de las estructuras cristalinas se ha obtenido principalmente por la
técnica de difracción de rayos X que utiliza radiación de aproximadamente la misma longitud de
onda que la distancia entre los planos de la red cristalina. Sin embargo, antes de exponer de
qué forma los rayos X son difractados por los cristales, se debe considerar cómo se obtienen
los rayos X para aplicaciones experimentales.
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Figura 3.25
Diagrama esquemático de la sección transversal de un tubo de rayos X de filamento
sellado.
(Según B. D. Cullity, “Elements of X-Ray Diffraction”, 2a. ed., Addison-Wesley, 1978, p. 23.)
3.11.1 Fuentes de rayos X
Los rayos X utilizados en la difracción son radiaciones electromagnéticas con longitudes de
onda entre 0.05 a 0.25 nm (0.5 a 2.5 Å). Para poder comparar, la longitud de onda de la luz
visible es del orden de 600 nm (6 000 Å). Para producir rayos X para fines de difracción, se
debe aplicar un voltaje de unos 35 kV entre un cátodo y un ánodo metálicos, ambos en el vacío,
como se presenta en la figura 3.25. Cuando el filamento del cátodo de volframio se calienta, se
liberan electrones por emisión termoiónica y se aceleran a través del vacío debido a la gran
diferencia de voltaje entre el cátodo y el ánodo aumentando su energía cinética. Cuando los
electrones golpean al metal blanco (por ejemplo, molibdeno) se emiten rayos X. Sin embargo, la
mayor parte de la energía cinética (aproximadamente 98%) se convierte en calor, por lo que el
metal blanco debe refrigerarse externamente.
En la figura 3.26 se presenta el espectro de rayos X emitido a 35 kV por medio de un blanco de
molibdeno. El espectro muestra una radiación continua de rayos X en un intervalo de longitudes
de onda desde 0.2 a 1.4 Å (0.02 a 0.14 nm) y dos picos de radiación característica que se
designan por línea Kα y Kβ. Las longitudes de onda Kα y Kβ son características de este
elemento. Para el molibdeno, la línea Kα tiene lugar a una longitud de aproximadamente 0.7 Å
(0.07 nm). El origen de la radiación característica puede explicarse de la siguiente manera:
primero, los electrones K (electrones en el nivel n = 1) son expulsados del átomo por
bombardeo del blanco con electrones de alta energía, dejando a los átomos excitados.
Después, algunos electrones de niveles superiores (como n = 2 o 3) caen a niveles de energía
inferiores reemplazando a los electrones K perdidos, emitiendo energía de una longitud de onda
característica. La transición de electrones del nivel L (n = 2) al nivel K (n = 1) da lugar a una
energía de longitud de onda de la línea Kα como se indica en la figura 3.27.
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Figura 3.26
Espectro de emisión de rayos X producidos cuando el molibdeno metálico es utilizado
como blanco en un tubo de rayos X operando a 35 kV.
Figura 3.27
Niveles de energía de electrones en el molibdeno mostrando el origen de las radiaciones
Kα y Kβ.
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3.11.2 Difracción de rayos X
Dado que las longitudes de onda de algunos rayos X son aproximadamente iguales a la
distancia entre planos de los átomos en los sólidos cristalinos, pueden generarse picos de
difracción reforzados de intensidad variable que pueden producirse cuando un haz de rayos X
choca con un sólido cristalino. Sin embargo, antes de considerar la aplicación de las técnicas
de difracción de rayos X al análisis de las estructuras cristalinas, deben examinarse las
condiciones geométricas necesarias para que se produzcan rayos difractados o reforzados de
los rayos X reflejados.
Considérese un haz de rayos X monocromático (una sola longitud de onda) que incide en un
cristal, como se muestra en la figura 3.28. Para simplificar, se sustituyen los planos cristalinos
de los centros atómicos de dispersión por los planos cristalinos que actúan como espejos
reflejando el haz incidente de rayos X. En la figura 3.28 las líneas horizontales representan un
conjunto de planos cristalinos paralelos con índices de Miller (hkl). Cuando un haz de rayos X
monocromático de longitud de onda l incide en este conjunto de planos con un ángulo tal que
las trayectorias de las ondas que abandonan los diferentes planos no están en fase, no se
producirá reforzamiento del haz (figura 3.28a). Así, tiene lugar una interferencia destructiva. Si
las trayectorias de las ondas reflejadas por los diferentes planos están en fase, tiene lugar un
reforzamiento del haz o bien se da una interferencia constructiva (figura 3.28b).
Figura 3.28
105
106
Reflexión de un haz de rayos X por los planos (hkl) de un cristal. a) El haz no reflejado se
produce como un ángulo de incidencia arbitrario. b) En el ángulo de Bragg θ los rayos
reflejados están en fase y se refuerzan entre ellos. c) Análogo al b) excepto en que se ha
omitido la representación de la onda.
(Según A. G. Guy y J. J. Hren, “Elements of Physical Metallurgy”, 3a. ed., Addison-Wesley, 1974, p. 201.)
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Considérense ahora los rayos X incidentes 1 y 2 como se indica en la figura 3.28c. Para que
estos rayos estén en fase, la distancia adicional recorrida por el rayo 2 que es igual a MP + PN,
debe ser igual a un número entero de longitudes de onda λ. Así,
nλ = MP + PN
(3.8)
donde n = 1, 2, 3, … y se llama orden de difracción. Dado que MP y PN son equivalentes a dhkl
sen θ, donde dhkl es el espaciado interplanar o distancia entre los planos del cristal de índices
(hkl), la condición para una interferencia constructiva (por ejemplo, la producción de un pico de
difracción de radiación intensa) debe ser
nλ = 2d hkl sen θ
106
107
(3.9)
Esta ecuación, conocida como la ley de Bragg,7 da la relación entre las posiciones angulares de
los haces difractados reforzados en función de la longitud de onda l de la radiación de rayos X
incidente y del espaciado interplanar dhkl de los planos cristalinos. En muchos casos se utiliza el
primer orden de difracción, donde n = 1, y en este caso la ley de Bragg resulta
λ = 2d hkl sen θ
(3.10)
PROBLEMA DE EJEMPLO 3.15
Una muestra de hierro BCC se coloca en un difractómetro de rayos X utilizando
rayos X incidentes de longitud de onda de l = 0.1541 nm. La difracción a partir de
los planos {110} se obtiene a 2θ = 44.704°. Calcule el valor de la constante de red
a para el hierro BCC. (Suponga un orden de difracción de n = 1.)
Solución
2 θ = 44.704°
θ = 22.35°
= 2d hkl sen θ
λ
0.1541 nm
λ
d 110 =2 sen θ =2 ( sen 22.35°) (3.10)
0.1541 nm
= 2 (0.3803) = 0.2026 nm
Reordenando la ecuación 3.4, se obtiene
2
2
2
+0
a = d hkl h + k + l
2
Así,
a( Fe ) = d 110 l
2
+l
2
= (0.2026 nm )(1.414) = 0.287 nm
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3.11.3 Análisis por difracción de rayos X de las estructuras cristalinas
Método de análisis de polvo por difracción de rayos X
La técnica más comúnmente utilizada en difracción de rayos X es el método de polvo. En esta
técnica se utiliza una muestra pulverizada de muchos cristales para que tenga lugar una
orientación al azar y asegurar que algunas partículas estarán orientadas en el haz de rayos X
para que cumplan las condiciones de difracción de la ley de Bragg. En los análisis modernos
de cristales se utiliza un difractómetro de rayos X que tiene un contador de radiación que
detecta el ángulo y la intensidad del haz difractado (figura 3.29). Un registro se encarga de
graficar automáticamente la intensidad del haz difractado mientras el contador se desplaza
por un goniómetro8 circular (figura 3.30) que está sincronizado con la muestra en un intervalo
de valores 2θ. En la figura 3.31 se muestra una gráfica de la intensidad del haz de rayos X
difractado en función de los ángulos de difracción 2θ para una muestra en polvo de un metal
puro. De esta forma, los ángulos de los haces difractados y sus intensidades pueden ser
registrados simultáneamente. Algunas veces se utiliza una cámara de polvo con un rollo de
película incorporado en vez del difractómetro, pero este método es mucho más lento y en la
mayoría de los casos, menos conveniente.
107
108
Figura 3.29
Un difractómetro de rayos X, al que se le han retirado los escudos contra la radiación X.
(Cortesía de Rigaku.)
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Condiciones de difracción para celdas unitarias cúbicas
Las técnicas de difracción de rayos X permiten determinar las estructuras de los sólidos
cristalinos. La interpretación de los resultados de difracción de rayos X es compleja para la
mayoría de las sustancias cristalinas y sobrepasa el propósito de este libro, por ello sólo se
considerará el caso sencillo de la difracción de un metal puro cúbico. Los datos de los análisis
de rayos X por difracción de las celdas unitarias cúbicas pueden simplificarse combinando la
ecuación 3.4,
d hkl =
108
109
a
h
2
+k
2
+l
2
Figura 3.30
Esquema del método difractométrico del análisis de los cristales y de las condiciones
necesarias para la difracción.
(Según A. G. Guy, “Essentials of Materials Science”, McGraw-Hill, 1976.)
Figura 3.31
Registro de los ángulos de difracción para una muestra de volframio obtenido utilizando
un difractómetro con radiación de cobre.
(Según A. G. Guy y J. J. Hren, “Elements of Physical Metallurgy”, 3a. ed., Addison-Wesley, 1974, p.
208.)
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
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con la ecuación de la ley de Bragg λ = 2d sen θ, dando
λ =
2 a sen θ
h
2
+k
2
+l
2
109
110
(3.11)
Esta ecuación puede emplearse junto con los datos de difracción de rayos X para determinar
si una estructura es cúbica centrada en el cuerpo o en las caras. A continuación se describe
cómo hacerlo.
Para emplear la ecuación 3.11 para difracción de rayos X deberá conocerse cuáles planos
cristalinos son planos de difracción para cada tipo de estructura cristalina. Para la red cúbica
sencilla, todos los planos (hkl) son planos de reflexión. Sin embargo, para la estructura BCC
la difracción tiene lugar sólo en los planos cuyos índices de Miller sumados (h + k + l) dan un
número par (tabla 3.6). Así, para la estructura cristalina BCC los planos de difracción
principales son {110}, {200}, {211}, etc., que están ordenados en la tabla 3.7. En el caso de la
estructura cristalina FCC, los principales planos de difracción son los que sus índices de Miller
son todos pares o todos impares (el cero se considera par). Así, para la estructura cristalina
FCC, los planos de difracción son {111}, {200}, {220}, etc., como se presentan en la tabla 3.7.
Interpretación de resultados experimentales de difracción de rayos X para
metales con estructuras cristalinas cúbicas
Se pueden emplear los resultados experimentales de difracción de rayos X para determinar
estructuras cristalinas. Un caso sencillo que permite ilustrar cómo se puede emplear este
análisis es diferenciar entre las estructuras cristalinas BCC y FCC de un metal cúbico.
Supóngase que se tiene un metal con una estructura cristalina BCC o FCC y que se pueden
identificar los planos de difracción principales y los valores de 2θ correspondientes, como se
indica para el volframio metal en la figura 3.3.
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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Elevando al cuadrado ambos miembros de la ecuación 3.11 y despejando sen2θ, se obtiene
2
sen θ =
2
λ (h
2
+k
4a
2
2
+l )
2
(3.12)
A partir de los resultados experimentales de difracción de rayos X se pueden obtener los
valores de 2θ para una serie de planos principales de difracción {hkl}. Dado que la longitud de
onda de la radiación incidente y la constante de red a son constantes, se pueden eliminar
estos valores a partir de la relación de dos valores de sen2θ
2
sen θ A
=
2
sen θ B
2
2
2
2
2
2
hA +kA +lA
hB +kB +lB
(3.13)
donde θA y θB son los dos ángulos de difracción asociados a los planos principales {hA kA lA}
y {hB kB lB}, respectivamente.
Aplicando la ecuación 3.13 y los índices de Miller en las primeras series de planos principales
enumerados en la tabla 3.7 para las estructuras BCC y FCC, se pueden determinar los
valores de sen2θ para ambas estructuras.
Para la estructura cristalina BCC las dos primeras series de los planos de difracción son los
planos {110} y {200} (tabla 3.7). Sustituyendo los índices de Miller {hkl} de estos planos en la
ecuación 3.13, se obtiene
2
sen θ A
2
sen θ B
=
1
2
2
2
+1
+0
2
2
+0
+0
2
2
= 0.5
(3.14)
Así, si la estructura cristalina de un metal cúbico desconocido es BCC, la relación de los
valores de sen2θ que corresponden a los primeros planos de difracción será 0.5.
Para la estructura cristalina FCC las dos primeras series de planos de difracción son planos
{111} y {200} (tabla 3.7). Sustituyendo los índices de Miller {hkl} de estos planos en la
ecuación 3.13, se obtiene
2
sen θ A
2
sen θ B
=
1
2
2
2
+1
+0
2
2
+0
+0
2
2
= 0.75
(3.15)
Así, si la estructura cristalina de un metal cúbico desconocido es FCC, la relación de los
valores de sen2θ que corresponden a los dos primeros planos de difracción, será 0.75.
El problema de ejemplo 3.16 utiliza la ecuación 3.13 y los resultados experimentales de
difracción de rayos X para valores de 2θ para los planos principales de difracción para
determinar si la estructura de un metal cúbico desconocido es BCC o FCC. El análisis por
difracción de rayos X es generalmente mucho más complicado que el problema de ejemplo
3.16, pero los principios utilizados son los mismos. El análisis de difracción de rayos X, tanto
teórico como experimental, ha sido y es utilizado para la determinación de las estructuras
cristalinas de los materiales.
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
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PROBLEMA DE EJEMPLO 3.16
111
112
El difractograma de un elemento que tiene estructura cúbica BCC o FCC
presenta picos de difracción en los ángulos 2θ siguientes: 40, 58, 73, 86.8, 100.4
y 114.7. La longitud de onda de los rayos X incidentes utilizados es de 0.154 nm.
a) Determine la estructura cúbica del elemento.
b) Determine la constante de red del elemento.
c) Identifique al elemento.
Solución
a) Determinación de la estructura cristalina del elemento. Primero se calculan
los valores de sen2θ a partir de los valores. de 2θ de los ángulos de
difracción.
A continuación se calcula la relación entre los valores de sen2θ de los
ángulos primero y segundo:
2
sen θ
0.117
=0.235 = 0.498 ≈ 0.5
2
sen θ
La estructura cristalina es BCC ya que la relación es de ≈ 0.5. Si la relación
hubiera sido ≈ 0.75, la estructura sería FCC.
b) Determinación de la constante de red. Reordenando la ecuación 3.12 y
despejando a2, se obtiene
a
2
2 2
λ h
=4
2
+k
sen
2
+l
2
θ
(3.16)
o
λ
a =2
h
2
+k
2
+l
2
2
sen θ
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los materiales
(3.17)
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Sustituyendo h = 1, k = 1 y l = 0 en la ecuación 3.17 para los índices de
Miller h, k, l de la primera serie de planos principales de difracción para la
estructura BCC, que son los planos {110}, el valor correspondiente a sen2θ
es 0.117, y para una radiación incidente de λ, 0.154 nm, se obtiene
a =
0.154 nm
2
1
2
2
+1 +0
0.117
2
= 0.138 nm
c) Identificación del elemento. El elemento es el volframio, dado que
elemento tiene una constante de red de 0.316 nm y es BCC.
3.12 MATERIALES AMORFOS
112
113
Como se expuso anteriormente, algunos materiales se denominan amorfos o no cristalinos
porque carecen de ordenamiento de largo alcance en su estructura atómica. Debe subrayarse
que, en general, los materiales tienen una tendencia a alcanzar un estado cristalino debido a que
es el estado más estable y corresponde al menor nivel de energía. Sin embargo, los átomos de
los materiales amorfos están enlazados de manera desordenada debido a factores que inhiben la
formación de un ordenamiento periódico. Los átomos de los materiales amorfos, por tanto,
ocupan posiciones espaciales aleatorias, a diferencia de las posiciones específicas en los sólidos
cristalinos. Para mayor claridad, en la figura 3.32 se muestran diversos grados de orden (o
desorden).
Los polímeros, vidrios y algunos metales, en su mayoría son miembros de la clase de materiales
amorfos. En polímeros, los enlaces secundarios entre las moléculas no permiten la formación de
cadenas paralelas y muy empaquetadas durante la solidificación. Como resultado de ello, los
polímeros, como el cloruro de polivinilo, constan de cadenas moleculares largas y torcidas que se
entrelazan para formar un sólido de estructura amorfa, similar al de la figura 3.32c. En algunos
polímeros, como el polietileno, las moléculas están empaquetadas más eficaz y estrechamente
en algunas regiones del material para producir un mayor grado de ordenamiento a gran distancia
en determinadas regiones. Como resultado de ello, estos polímeros suelen clasificarse como
semicristalinos. En el capítulo 10 se hará una exposición más detallada de los polímeros
semicristalinos.
El vidrio inorgánico basado en óxidos que forman vidrios, sílice (SiO2), se caracteriza en general
como material cerámico (vidrio cerámico) y es otro ejemplo de un material con estructura amorfa.
4
En este tipo de vidrio, la subunidad fundamental en las moléculas es el tetraedro de SiO 1 . En la
figura 3.32a se muestra la estructura cristalina ideal de este vidrio. El esquema muestra los
tetraedros Si–O unidos vértice a vértice para formar un ordenamiento de largo alcance. En su
estado líquido y viscoso, las moléculas tienen una movilidad limitada y en general la cristalización
ocurre lentamente. Por tanto, una velocidad de enfriamiento modesta suprime la formación de la
estructura cristalina y, en lugar de ello, los tetraedros se unen vértice con vértice para formar una
red que carece de ordenamiento de largo alcance (figura 3.32b).
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Figura 3.32
Esquema que muestra diversos grados de orden en los materiales: a)orden de largo
alcance en sílice cristalino, b) vidrio de sílice sin orden delargo alcance y c) estructura
amorfa en los polímeros.
Además de los polímeros y los vidrios, algunos metales tienen también la capacidad para formar
estructuras amorfas (vidrio metálico) en condiciones estrictas y a menudo difíciles de cumplir. A
diferencia de los vidrios, los metales contienen bloques móviles muy pequeños cuando están
fundidos. Como resultado de ello, es difícil impedir que los metales cristalicen. Sin embargo,
aleaciones como una de 78%-Fe-9% Si-13% B, que contienen un alto porcentaje de semimetales,
Si y B, pueden formar vidrios metálicos por medio de la solidificación rápida a velocidades de
8◦
enfriamiento mayores de 10 C/s. A velocidades de enfriamiento tan altas, los átomos
sencillamente no tienen tiempo suficiente para formar una estructura cristalina y en lugar de ello
forman un metal con estructura amorfa, esto es, están muy desordenados. En teoría, cualquier
material cristalino puede formar una estructura no cristalina si se solidifica con suficiente rapidez
desde un estado fundido.
113
114
Los materiales amorfos, debido a su estructura, tienen propiedades superiores. Por ejemplo, en
comparación con sus similares cristalinos, los vidrios metálicos tienen mayor resistencia, mejores
características de corrosión y propiedades magnéticas. Finalmente, es importante mencionar que
los materiales amorfos no muestran patrones definidos de difracción al analizarlos con técnicas
de difracción de rayos X. Esto se debe a la falta de orden y periodicidad de la estructura atómica.
En los capítulos siguientes, se explicará con detalle el papel que tiene la estructura del material
en sus propiedades.
3.13 RESUMEN
La distribución atómica en los sólidos cristalinos puede describirse como una red de líneas
llamada red cristalina. Cada red cristalina puede describirse especificando la posición de los
átomos en una celda unitaria que se repite. La estructura del cristal consiste en una red
cristalina y un patrón o base. Los materiales cristalinos poseen un amplio rango de orden
atómico como en la mayoría de los metales. Pero algunos materiales tales como muchos
polímeros y vidrios poseen únicamente un orden de corto alcance. A tales materiales se les
llama semicristalinos o amorfos. Existen siete sistemas cristalinos que se basan en la
geometría de las longitudes axiales y ángulos interaxiales de la celda unitaria. Los siete
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sistemas tienen un total de 14 subceldas (celdas unitarias) basadas en las distribuciones
internas de los átomos dentro de la celda unitaria.
Las celdas unitarias de las estructuras cristalinas más comunes en los metales son: cúbico
centrado en el cuerpo (BCC), cúbico centrado en la cara (FCC), y hexagonal compacto (HCP)
(que es una variedad compacta de la estructura hexagonal sencilla).
Las direcciones cristalinas en los cristales cúbicos son los componentes del vector de
dirección proyectados sobre cada uno de los componentes axiales y reducidos a mínimos
enteros. Se indican por [uvw]. Las familias de direcciones se indican por los índices de
dirección encerrados en paréntesis señalados como uvw . Los planos cristalinos en los
cristales cúbicos se indican por los recíprocos de las intersecciones axiales del plano
(seguidos por la eliminación de fracciones) como (hkl). Los planos de los cristales cúbicos de
una forma (familia) se encierran en llaves {hkl}. En los cristales hexagonales, los planos
cristalinos se indican generalmente con cuatro índices h, k, i y l encerrados en paréntesis
(hkil). Estos índices son los recíprocos de la intersección del plano con los ejes a1, a2, a3 y c
de la estructura cristalina hexagonal. Las direcciones cristalinas en los cristales hexagonales
son los componentes del vector de dirección proyectados sobre cada uno de los cuatro ejes
coordenados y reducidos a mínimos enteros como [uvtw].
Utilizando el modelo de esferas rígidas se pueden realizar cálculos de la densidad lineal,
planar y volumétrica de la celda unitaria. Los planos en que los átomos están empaquetados
tan densamente como es posible se llaman planos compactos, y las direcciones en que los
átomos están en contacto entre sí se llaman direcciones compactas. El factor de
empaquetamiento para diferentes estructuras cristalinas puede determinarse asumiendo el
modelo atómico de esferas rígidas. Algunos metales tienen estructuras cristalinas diferentes a
diferentes intervalos de temperaturas y presiones, un fenómeno llamado polimorfismo.
114
115
Las estructuras cristalinas de los sólidos cristalinos pueden determinarse utilizando las
técnicas de análisis de difracción de rayos X. Los rayos X son difractados por los cristales
cuando se cumplen las condiciones de la ley de Bragg (nλ = 2d sen θ). Utilizando el
difractómetro de rayos X y el método de polvos se puede determinar la estructura cristalina de
muchos sólidos cristalinos.
3.14 DEFINICIONES
Sección 3.1
Amorfo: que carece de tipo atómico de gran alcance.
Cristalino: sólido formado por átomos, iones o moléculas ordenadas según un patrón que se
repite en las tres dimensiones.
Estructura cristalina: modelo regular tridimensional de átomos, iones o moléculas en el espacio.
Red cristalina: distribución tridimensional de puntos en que cada uno de ellos tiene un entorno
idéntico.
Punto reticular: un punto en una distribución en que todos los puntos tienen un entorno idéntico.
Celda unitaria: una unidad de celda en el espacio que se repite. Las longitudes axiales y los
ángulos axiales son las constantes de red de la celda unitaria.
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Patrón: un grupo de átomos organizados en relación de unos con otros y asociados con puntos
correspondientes de la red.
Sección 3.3
Celda unitaria cúbica centrada en el cuerpo (BCC): celda unitaria con una distribución atómica
en la que un átomo está en contacto con ocho átomos idénticos colocados en los vértices de un
cubo imaginario.
Celda unitaria cúbica centrada en las caras (FCC): celda unitaria con una distribución atómica
en la que 12 átomos rodean a un átomo central. La secuencia de apilamiento de capas de planos
compactos en la estructura cristalina FCC es ABCABC…
Celda unitaria hexagonal compacta (HCP): celda unitaria con una distribución atómica en la
que 12 átomos rodean a un átomo central idéntico. La secuencia de apilamiento de capas de los
planos compactos es ABABAB…
Factor de empaquetamiento atómico (APF): volumen de átomos en una celda unitaria
seleccionada dividido por el volumen de una celda unitaria.
Sección 3.5
Índices de dirección en un cristal cúbico: una dirección en una celda unitaria cúbica se indica
por un vector dibujado desde el origen a un punto de la celda unitaria atravesando la superficie de
la celda; las coordenadas de posición (x, y y z) donde el vector sale a la superficie de la celda
unitaria (con las fracciones simplificadas) son los índices de dirección.Estos índices designados
por u, v y w se encierran en un corchete [uvw]. Los índices negativos se indican con una barra
sobre los índices.
Sección 3.6
Índices para los planos de un cristal cúbico (índices de Miller): los recíprocos de las
intersecciones (con las fracciones simplificadas) de un plano cristalino con los ejes x, y y z de un
cubo unidad se llaman índices de Miller del plano. Se designan por h, k y l para los ejes x, y y z,
respectivamente, y se encierran en paréntesis como (hkl). Obsérvese que el plano cristalino
seleccionado no debe pasar por el origen de los ejes x, y y z.
Sección 3.9
Densidad volumétrica ρv: masa por unidad de volumen; esta cantidad se expresa generalmente
en Mg/m3 o g/cm3.
Densidad planar ρp: número equivalente de átomos cuyos centros están cortados por un área
seleccionada y dividido por el área seleccionada.
115
116
Densidad linear ρt: el número de átomos cuyos centros se encuentran en una dirección
específica de una arista específica del cubo unidad.
Sección 3.10
Polimorfismo (referente a metales): capacidad de un metal de existir en dos o más estructuras
cristalinas. Por ejemplo, el hierro puede tener la estructura BCC o FCC, dependiendo de la
temperatura.
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Sección 3.12
Semicristalinos: materiales con regiones de estructura cristalina dispersa en la región amorfa
circundante; por ejemplo, algunos polímeros.
Vidrio metálico: metales con una estructura atómica amorfa.
3.15 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
3.1 Defina a) sólido cristalino y b) sólido amorfo.
3.2 Defina una estructura cristalina. Dé ejemplos de materiales que tengan estructuras
cristalinas.
3.3 Defina a) red cristalina y b) patrón.
3.4 Defina celda unitaria de una red cristalina. ¿Qué constantes de red definen una celda
unitaria?
3.5 ¿Cuáles son las 14 celdas unitarias de Bravais?
3.6 ¿Cuáles son las tres estructuras cristalinas más comunes en los metales? Indique cinco
metales que tengan alguna de estas estructuras cristalinas.
3.7 ¿Cuántos átomos por celda unitaria hay en la estructura cristalina BCC?
3.8 ¿Cuál es el número de coordinación para los átomos en la estructura cristalina BCC?
3.9 ¿Cuál es la relación entre la longitud de una arista a en la celda unitaria BCC y el radio
de sus átomos?
3.10 El molibdeno a 20°C es BCC y tiene un radio atómico de 0.140 nm. Calcule el valor
para su constante de red a en nanómetros.
*3.11 El niobio a 20°C es BCC y tiene un radio atómico de 0. 143 nm. Calcule el valor de su
constante de red a en nanómetros.
3.12 El litio a 20°C es BCC y tiene una constante de red de 0.35092 nm. Calcule el valor del
radio atómico de un átomo de litio en nanómetros.
*3.13 El sodio a 20°C es BCC y tiene una constante de red de 0 .42906 nm. Calcule el valor
del radio atómico de un átomo de sodio en nanómetros.
3.14 ¿Cuántos átomos por celda unitaria hay en la estructura cristalina FCC?
3.15 ¿Cuál es el número de coordinación para los átomos en la estructura cristalina FCC?
*3.16 El oro es FCC y tiene una constante de red de 0.40788 nm. Calcule el valor del radio
atómico de un átomo de oro en nanómetros.
3.17 El platino es FCC y tiene una constante de red de 0.39239 nm. Calcule el valor del
radio atómico de un átomo de platino en nanómetros.
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*3.18 El paladio es FCC y tiene un radio atómico de 0.137 nm. Calcule el valor para su
constante de red a en nanómetros.
3.19 El estroncio es FCC y tiene un radio atómico de 0.215 nm. Calcule el valor para su
constante de red a en nanómetros.
3.20 Calcule el factor de empaquetamiento para la estructura FCC.
3.21 ¿Cuántos átomos por celda unitaria hay en una estructura cristalina HCP?
116
117
Proporcione una respuesta para la celda primitiva y para la “celda mayor”.
3.22 ¿Cuál es el número de coordinación para los átomos en la estructura cristalina HCP?
3.23 ¿Cuál es la relación c/a ideal en los metales HCP?
3.24 De los siguientes metales HCP: ¿cuáles tienen una relación c/a superior o inferior a la
relación ideal: Zr, Ti, Zn, Mg, Co, Cd y Be?
*3.25 Calcule el volumen en nanómetros cúbicos de la celda unitaria de la estructura
cristalina del titanio. El titanio es HCP a 20°C con a = 0.29504 nm y c = 0.46833 nm.
*3.26 El renio a 20°C es HCP. La altura c de su celda unitaria es de 0.44583 nm y su
relación c/a es 1.633. Calcule el valor de su constante de red a en nanómetros
(emplee la celda mayor).
3.27 El osmio a 20°C es HCP. Aplicando un valor de 0.135 nm para el radio atómico del
átomo del osmio, calcule un valor para el volumen de la celda unitaria (emplee la celda
mayor). Suponga un factor de empaquetamiento de 0.74.
3.28 ¿Cuáles son las posiciones atómicas en la celda unitaria cúbica?
3.29 Enumere las posiciones atómicas para los ocho átomos de los vértices y los seis del
centro de las caras de celda unitaria FCC.
3.30 ¿Cuáles son los índices para las direcciones cristalográficas de una determinada celda
unitaria cúbica?
*3.31 Dibuje las siguientes direcciones en una celda unitaria BCC y enumere las
coordenadas de posición de los átomos cuyos centros los corta el vector de dirección.
a)[100] b)[110] c)[111]
3.32 Dibuje los vectores de dirección en cubos unidad para las siguientes direcciones:
a)[ 1 1̄ 1̄ ] b)[ 1 1̄ 0 ] c)[1̄ 2 1̄ ] d)[1̄ 1̄ 3 ]
3.33 Dibuje los vectores de dirección en cubos unidad para las siguientes direcciones
cúbicas:
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a)[11̄2̄] c)[3̄31] e)[21̄2] g)[1̄01] i)[321] k )[12̄2̄]
b)[12̄3] d)[02̄1] f )[23̄3] h)[121̄] j)[103̄] l)[2̄2̄3]
3.34 ¿Cuáles son los índices de las direcciones mostradas en los cubos unidad de la figura
P3.34?
Tutorial
Figura P3.34
3
1
*3.35 Un vector de dirección pasa a través del cubo unidad desde la posición (4, 0,4) a la
117
118
1
posición (2, 1, 0) ¿Cuáles son sus índices de dirección?
3
3.36 Un vector de dirección pasa a través del cubo unidad desde la posición (1, 0,4) a la
1
1
posición (4, 1,4) ¿Cuáles son los índices de dirección?
3.37 ¿Cuáles son las direcciones cristalográficas de una familia o forma? ¿Qué notación
generalizada se utiliza para indicarla?
3.38 ¿Cuáles son las direcciones de la familia o forma
100
para el cubo unidad?
3.39 ¿Cuáles son las direcciones de la familia o forma
111
para el cubo unidad?
3.40 ¿Cuáles son las direcciones tipo
unitaria cúbica?
110
situadas en el plano (111) de una celda
3.41 ¿Cuáles son las direcciones tipo
cúbica?
111
situadas en el plano 110 de una celda unitaria
3.42 ¿Cómo se determinan los índices de Miller para un plano cristalográfico en una celda
unitaria cúbica? ¿Qué notación generalizada se utiliza para indicarlo?
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3.43 Dibuje en cubos unidad los planos cristalinos que tienen los siguientes índices de Miller:
a) (11̄1̄)
b) (102̄)
c) (12̄1̄)
d) (213̄)
e) (32̄1)
f)
(302̄)
g) (201̄)
h) (2̄12̄)
i)
(2̄32)
j)
(133̄)
k) (31̄2)
l)
(3̄31̄)
3.44 ¿Cuáles son los índices de Miller de los planos cúbicos cristalográficos mostrados en la
figura P3.44?
Figura P3.44
Tutorial
MatVis
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3.45 ¿Cuál es la notación utilizada para indicar una familia o forma de planos cúbicos
cristalográficos?
*3.46 ¿Cuáles son los planos de la familia {100} en el sistema cúbico?
3.47 Dibuje los siguientes planos cristalográficos en una celda unitaria BCC y enumere la
posición de los átomos cuyos centros están cortados por cada uno de los planos:
a) (100)
b) (110)
c) (111)
*3.48 Dibuje los siguientes planos cristalográficos en una celda unitaria FCC y enumere las
coordenadas de posición de los átomos cuyos centros están cortados por cada uno de
los planos:
a) (100)
b) (110)
c) (111)
2
1
1
*3.49 Un plano cúbico tiene las siguientes intersecciones axiales: a =3, b = −3, c =2.
¿Cuáles son los índices de Miller de este plano?
1
1
2
3.50 Un plano cúbico tiene las siguientes intersecciones axiales: a = −2, b = −2, c =3.
118
119
¿Cuáles son los índices de Miller de este plano?
2
1
*3.51 Un plano cúbico tiene las siguientes intersecciones axiales: a = 1, b =3, c = −2.
¿Cuáles son los índices de Miller de este plano?
*3.52 Determine los índices de Miller para el plano del cristal cúbico que interseca las
1 1
1 1
siguientes coordenadas de posición:(1, 0, 0); (1,2,4); (2,2, 0).
3.53 Determine los índices de Miller para el plano cristalino cúbico que interseca las
1
1
siguientes coordenadas de posición:(2, 0,2); (0, 0, 1); (1, 1, 1).
*3.54 Determine los índices de Miller para el plano del cristal cúbico que interseca las
1
3
1
1
siguientes coordenadas de posición:(1,2, 1); (2, 0,4); (1, 0,2).
3.55 Determine los índices de Miller para el plano del cristal cúbico que interseca las
1 1
1
siguientes coordenadas de posición:(0, 0,2); (1, 0, 0); (2,4, 0).
3.56 El rodio es FCC y tiene una constante de red a de 0.38044 nm. Calcule los siguientes
espaciados interplanares:
a) d111
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b) d200
c) d220
*3.57 El volframio es BCC y tiene una constante de red a de 0.31648 nm. Calcule los
siguientes espacios interplanares:
a) d110
b) d220
c) d310
*3.58 El espacio interplanar d310 en un elemento BCC es de 0.1587 nm. a) ¿Cuál es su
constante de red a? b) ¿Cuál es el radio atómico del elemento? c) ¿Qué elemento
podría ser?
*3.59 El espacio interplanar d422 en un metal FCC es de 0.083397 nm. a) ¿Cuál es su
constante de red a?; b) ¿Cuál es el radio atómico del metal? y c) ¿Qué metal podría
ser?
3.60 ¿Cómo se determinan los planos cristalográficos en la celda unitaria HCP?
3.61 ¿Qué notación se utiliza para describir los planos cristalinos HCP?
3.62 Dibuje los planos de los cristales hexagonales cuyos índices de Miller-Bravais son:
a) (101̄1)
b) (011̄1)
c) (1̄21̄0)
d) (12̄12)
e) (211
¯ 1)
f)
(11̄01)
g) (1̄21̄2)
h) (22̄00)
i)
(101̄2)
j)
(1̄100)
k) (2̄111)
l)
(1̄012)
*3.63 Determine los índices de Miller-Bravais de los planos de los cristales hexagonales de
la figura P3.63.
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MatVis
Figura P3.63
3.64 Determine los índices de dirección Miller-Bravais de las direcciones –a1, –a2 y –a3.
119
120
*3.65 Determine los índices de dirección Miller-Bravais de las direcciones de los vectores
que tienen su origen en el centro del plano basal inferior y terminan en el plano basal
superior como se indica en la figura 3.18d.
3.66 Determine los índices de dirección Miller-Bravais de las direcciones de los vectores del
plano basal que tienen su origen en el centro del plano basal inferior y terminan en el
punto medio entre los ejes principales planares.
*3.67 Determine los índices de dirección Miller-Bravais de las direcciones indicadas en la
figura P3.67.
Figura P3.67
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3.68 ¿Cuál es la diferencia en el orden de apilamiento de los planos de empaquetamiento
compactos en a) la estructura cristalina HCP y b) la estructura cristalina FCC?
3.69 ¿Cuáles son los planos más densamente empaquetados en a) la estructura FCC y b)
la estructura HCP?
3.70 ¿Cuáles son las direcciones compactas en a) la estructura FCC y b) la estructura HCP?
*3.71 La constante de red para el tántalo BCC a 20°C es 0.33 026 nm y su densidad es de
16.6 g/cm3. Calcule un valor para su masa atómica.
3.72 Calcule un valor para la densidad del platino FCC en gramos por centímetro cúbico a
partir de su constante de red a de 0.39239 nm y de su masa atómica de 195.09 g/mol.
3.73 Calcule la densidad atómica planar en átomos por milímetro cuadrado para los
siguientes planos cristalinos en el cromo BCC, con una constante de red de 0.28846
nm:
a) (100)
b) (110)
c) (111)
*3.74 Calcule la densidad atómica planar en átomos por milímetro cuadrado para los
siguientes planos del cristal de oro FCC, con una constante de red de 0.40788 nm:
a) (100)
b) (110)
c) (111)
3.75 Calcule la densidad atómica planar en átomos por milímetro cuadrado para el plano
(0001) en el berilio HCP, con una constante de red de a = 0.22856 nm y c de 0.35832
nm.
*3.76 Calcule la densidad atómica lineal en átomos por milímetro para el vanadio BCC, que
tiene una constante de red de 0.3039 nm en las direcciones siguientes:
a) [100]
b) [110]
c) [111]
3.77 Calcule la densidad atómica lineal en átomos por milímetro para el iridio FCC, que
tiene una constante de red de 0.38389 nm, en las siguientes direcciones:
120
121
a) [100]
b) [110]
c) [111]
3.78 ¿Qué es el polimorfismo referido a los metales?
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
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3.79 El titanio presenta un cambio polimórfico de estructura cristalina BCC a HCP por
enfriamiento desde 882°C. Calcule el porcentaje del cam bio en el volumen cuando la
estructura cristalina cambia de BCC a HCP. La constante de red a de la celda unitaria
BCC a 882°C es de 0.332 nm, y la celda unitaria HCP ti ene a = 0.2950 nm y c = 0.4683
nm.
*3.80 El hierro puro presenta un cambio polimórfico de estructura cristalina BCC a FCC
calentándolo por encima de 912°C. Calcule el porcentaje de cambio en el volumen
asociado con el cambio de la estructura cristalina de BCC a FCC si a 912°C la celda
unitaria BCC tiene una constante de red a = 0.293 nm, y en la celda unitaria a = 0.363
nm.
3.81 ¿Qué son los rayos X y cómo se producen?
3.82 Dibuje un diagrama esquemático de un tubo de rayos X utilizado para difracción de
rayos X, e indique el camino de los electrones y de los rayos X.
3.83 ¿Qué es la radiación característica de rayos X? ¿Cuál es su origen?
3.84 Distinga la interferencia destructiva e interferencia constructiva de rayos X reflejados
por los cristales.
3.85 Deduzca la ley de Bragg utilizando el caso sencillo en que un haz de rayos X
incidentes es difractado por planos paralelos en un cristal.
*3.86 Una muestra de un metal BCC se coloca en un difractómetro de rayos X utilizando
rayos X de longitud λ = 0.1541 nm. La difracción de los planos {221} se obtiene a 2θ =
88.838°. Calcule un valor para la constante de red a para este metal BCC.(Suponga
una difracción de primer orden, n = 1.)
3.87 Rayos X de longitud de onda desconocida se difractan por una muestra de oro. El
ángulo 2θ es de 64.582° para los planos {220}. ¿Cuál es la longi tud de onda de los
rayos X utilizados? (La constante de celda del oro es = 0.40788 nm; suponga una
difracción de primer orden, n = 1.)
3.88 Un difractograma para un elemento que tiene una estructura cristalina BCC o FCC
presenta picos de difracción a los valores de ángulo 2θ siguientes: 41.069°, 47.782°,
69.879° y 84.396°. (La longitud de onda de la radiaci ón incidente λ es de 0.15405 nm.)9
a) Determine la estructura cristalina del elemento.
b) Determine la constante de red del elemento.
c) Identifique al elemento.
*3.89 Un difractograma para un elemento que tiene una estructura cristalina BCC o FCC
presenta picos de difracción a los valores de ángulo 2θ siguientes: 38.68°, 55.71°,
69.70°, 82.55°, 95.003 y 107.67°. (La longitud de on da de la radiación incidente λ es
de 0.15405 nm.)
a) Determine la estructura cristalina del elemento.
b) Determine la constante de red del elemento.
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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a) Identifique al elemento.
3.90 Un difractograma de rayos X para un elemento que tiene una estructura cristalina BCC
o FCC presenta picos de difracción a los valores de ángulo 2θ siguientes: 36.191°,
51.974°, 64.982° y 76.663°. (La longitud de onda de la radiación incidente es de
0.15405 nm.)
121
122
a) Determine la estructura cristalina del elemento.
b) Determine la constante de red del elemento.
c) Identifique al elemento.
*3.91 Un difractograma de rayos X para un elemento que tiene una estructura cristalina BCC
o FCC presenta picos de difracción a los valores de ángulo 2q siguientes: 40.633°,
47.314°, 69.144° y 83.448°. (La longitud de onda de la radiación l incidente es de
0.15405 nm.)
a) Determine la estructura cristalina del elemento.
b) Determine la constante de red del elemento.
c) Identifique al elemento.
3.92 Explique, en términos generales, por qué muchos polímeros tienen una estructura
amorfa o semicristalina.
3.93 Explique, en términos generales, por qué los vidrios cerámicos tienen una estructura
amorfa.
3.94 Explique el proceso mediante el cual algunos materiales pueden alcanzar una
estructura amorfa.
3.16 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. En el diseño de chips de ordenadores y aparatos para microelectrónica se utilizan
obleas de monocristales de silicio en los bloques constitutivos del sistema. a) ¿A qué
clase de materiales pertenece el silicio? b) Explique el enlace y estructura cristalina del
silicio cristalino. c) Proponga un proceso por el que se puedan fabricar monocristales de
silicio.
2. El acero se fabrica añadiendo pequeños átomos de carbono a la estructura cristalina del
hierro. Cuando la estructura cristalina del hierro es FCC, es posible añadir más carbono
a la estructura. No obstante, la estructura normal a temperatura ambiente es BCC.
Diseñe un proceso que permita la introducción de más carbono en la estructura del
hierro en estado sólido.
3. Le han entregado un material desconocido y le han pedido que lo identifique con su
mejor capacidad. ¿Qué pruebas realizaría para identificar el material?
4. A menudo, los álabes de las turbinas que trabajan a elevadas temperaturas y altos
niveles de tensión se fabrican con grandes monocristales. a) Especule sobre las
ventajas de un álabe de turbina monocristalina. b) ¿Qué propiedades debería tener el
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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material seleccionado? c) ¿Qué material específico seleccionaría para hacer un álabe
de turbina monocristalina?
5. Nombre todas las formas alotrópicas del carbono que conozca y exponga su estructura
cristalina.
6. Las obleas de silicio se recubren a menudo de una fina capa de nitruro de aluminio a
altas temperaturas (1 000°C). El coeficiente de expansió n térmica del silicio cristalino es
significativamente diferente al del nitruro de aluminio. ¿Puede esto ocasionar
problemas? Justifique la respuesta.
1
August Bravais (1811-1863). Cristalógrafo francés que estableció los 14 posibles
ordenamientos de puntos en el espacio.
2
3
1 nanómetro −10−9 metros.
Algunos de los principios del análisis de difracción de rayos X se estudiarán en la sección
3.11.
William Hallowes Miller (1801-1880). Cristalógrafo inglés que publicó en 1839 un “Treatise
on Crystallography”, utilizando ejes cristalográficos de referencia paralelos a las aristas del
cristal y aplicando índices recíprocos.
El tema de los índices de dirección para las celdas unitarias hexagonales no suele
presentarse en un curso introductorio de materiales, pero se incluye aquí para los
estudiantes avanzados.
Como se muestra en la sección 3.3, los átomos en la estructura HCP se desvían hacia
diversos grados de idealidad. En algunos metales HCP los átomos se alargan sobre el eje
c y en otros casos se comprimen sobre el eje c (ver tabla 3.4).
William Henry Bragg (1862-1942). Físico inglés que trabajó en cristalografía mediante el
uso de rayos X.
Un goniómetro es un instrumento para medir ángulos.
Datos de difracción de rayos X por cortesía de International Centre for Diffraction Data.
En algunos libros de texto la celda unitaria HCP se representa mediante la figura 3.8a y se
denomina “celda mayor”. En ese caso, se encuentran seis átomos por celda unitaria. Esto
se hace principalmente por comodidad y la celda unitaria verdadera se representa en la
figura 3.8c con las líneas continuas. Al presentar los temas de direcciones y planos
cristalinos, también se empleará la celda mayor por comodidad.
En la exposición de los planos y las direcciones se empleará la “celda mayor” para la
presentación de los conceptos.
4
5
6
7
8
9
*
*
122
CAPÍTULO 3: Estructuras cristalinas y amorfas en
los materiales
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CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones cristalinas
(Foto cortesía de Stan David y Lynn Boatner, Oak Ridge National Library)
Cuando se cuelan las aleaciones fundidas, se inicia la solidificación en las paredes del molde a
medida que se enfrían. La aleación no se solidifica a una temperatura determinada, sino dentro de
un intervalo de temperaturas. Mientras la aleación se encuentra en este intervalo, tiene una forma
pastosa que consiste en estructuras arborescentes llamadas dendritas (cuyo significado es
semejantes a árboles) y metal líquido. El tamaño y forma de las dendritas depende de la velocidad
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
cristalinas
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de enfriamiento. El metal líquido que se encuentra entre estas estructuras tridimensionales
dendríticas, finalmente se solidifica formando una estructura completamente sólida que se
denomina estructura granular. El estudio de las dendritas es importante pues influye en las
variaciones de composición, porosidad y segregación, y, por consiguiente, en las propiedades del
metal salido del molde. La fotografía en esta página muestra la estructura tridimensional de las
dendritas. En ésta se observa un “bosque” de dendritas formado durante la solidificación de una
superaleación con base de níquel. 1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
124
125
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir el proceso de solidificación de los metales, y distinguir la nucleación homogénea
de la heterogénea.
2. Describir las dos energías que participan en el proceso de solidificación de un metal puro,
y escribir la ecuación del cambio total en la energía libre asociado con la del paso del
estado líquido al núcleo sólido.
3. Distinguir los granos equiaxiales de los columnares y la ventaja de los primeros sobre los
segundos.
4. Distinguir los materiales monocristalinos de los poliscristalinos y explicar por qué las
formas monocristalinas y policristalinas de los materiales tienen distintas propiedades
mecánicas.
5. Describir las diversas formas de soluciones sólidas metálicas y explicar las diferencias
entre solución sólida y aleaciones mezcladas.
6. Clasificar diversos tipos de imperfecciones cristalinas y explicar el papel de los defectos
sobre las propiedades mecánicas y eléctricas de los materiales cristalinos.
7. Determinar el número de tamaño de grano y el diámetro medio de tamaño de grano según
la ASTM y describir la importancia del tamaño de grano y la densidad de límite de grano
sobre la conducta de los materiales cristalinos.
8. Aprender cómo y por qué se aplican las técnicas de microscopia óptica, SEM, TERM,
HRTEM, AFM y STM para comprender más acerca de las estructuras internas y
superficiales de los materiales a diversas magnificaciones.
9. Explicar, en términos generales, por qué las aleaciones son materiales que se prefieren
sobre los metales puros para aplicaciones estructurales.
4.1 SOLIDIFICACIÓN DE METALES
La solidificación de metales y aleaciones es un importante proceso industrial, dado que la
mayoría de metales se funden para moldearlos como productos semiacabados o acabados. En la
figura 4.1 se muestra un gran lingote de aluminio de colada en semicontinuo2 para ser utilizado
posteriormente en la fabricación de aleaciones de laminados de aluminio. En ella se muestra la
gran escala a la que se realizan los procesos de moldeo (solidificación) de los metales.
En general, la solidificación de un metal o aleación puede dividirse en las siguientes etapas:
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
cristalinas
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1. La formación de núcleos estables (figura 4.2a) en el fundido (nucleación).
2. El crecimiento de núcleos para formar cristales (figura 4.2b) y la formación de una
estructura granular (figura 4.2c).
Figura 4.1
125
126
Un gran lingote de aluminio colado en semicontinuo es extraído del foso de fundición. Los
lingotes de este tipo se laminan posteriormente en caliente o en frío en láminas o en chapas.
(Cortesía de Reynolds Metals Co.)
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
cristalinas
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Animación
Figura 4.2
Ilustración esquemática mostrando las diversas etapas en la solidificación de metales: a)
formación de núcleos; b) crecimiento de los núcleos hasta formar cristales y c) unión de
cristales para formar granos y límites de granos asociados. Nótese que los granos están
orientados al azar.
Laboratorio virtual
126
127
Figura 4.3
Agrupación de granos de una parte de un lingote de fundición de titanio al arco eléctrico
obtenido por impacto de un martillo. La agrupación ha mantenido las verdaderas facetas de
unión de los granos individuales de la estructura original acabada de moldear. (Ampliación
1
6 × .)
(Según W. Rostoker y J. R. Dvorak, “Interpretation of Metallographic Structures”, Academia, 1965, p. 7.)
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cristalinas
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En la figura 4.3 se muestra la forma de algunos granos reales formados por la solidificación de
una aleación de titanio. La forma que adquiere cada grano después de la solidificación depende
de muchos factores, entre los cuales es importante el gradiente térmico. Los granos mostrados
en la figura 4.3 son equiaxiales, ya que su crecimiento ha sido casi igual en todas las direcciones.
4.1.1 Formación de núcleos estables en metales líquidos
Los dos mecanismos principales por los que tiene lugar la nucleación de partículas sólidas en
un metal líquido, son: la nucleación homogénea y la nucleación heterogénea.
Nucleación homogénea Se considera en primer lugar la nucleación homogénea porque es el
caso más simple de nucleación. La nucleación homogénea tiene lugar en el líquido fundido
cuando el metal proporciona por sí mismo los átomos que se requieren para formar los núcleos.
Considérese el caso de un metal puro solidificando. Cuando un metal líquido puro se enfría lo
suficiente por debajo de su temperatura de equilibrio de solidificación, se crean numerosos
núcleos homogéneos mediante el movimiento lento de los átomos que se unen entre sí. La
nucleación homogénea suele requerir de un nivel alto de subenfriamiento que puede llegar a
ser de varios cientos de grados centígrados para algunos metales (véase la tabla 4.1). Para que
un núcleo estable pueda transformarse en un cristal debe alcanzar un tamaño crítico. Una
agrupación de átomos enlazados entre sí con un tamaño menor al tamaño crítico, se llama
embrión; y otra que sea mayor que el tamaño crítico, se llama núcleo. A causa de su
inestabilidad, los embriones se forman y redisuelven constantemente en el metal fundido,
debido a la agitación de los átomos.
Energías que participan en la nucleación homogénea En la nucleación homogénea de un
metal puro que está solidificando deben considerarse dos tipos de cambios de energía: 1) la
energía libre de volumen liberada por la transformación de líquido a sólido y 2) la energía libre
de superficie necesaria para formar las nuevas superficies sólidas de las partículas solidificadas.
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
cristalinas
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Figura 4.4
Cambio de energía libre ∆G en función del radio del embrión o del núcleo creado por la
solidificación de un metal puro. Si el radio de la partícula es mayor que r*, el núcleo
estable continuará creciendo.
Cuando un metal puro líquido, por ejemplo el plomo, se enfría por debajo de su temperatura de
solidificación de equilibrio, la energía motriz para la transformación de líquido a sólido está dada
por la diferencia en la energía libre de volumen ∆Gv del líquido y la del sólido. Si ∆Gv es el
cambio de energía libre entre el líquido y el sólido por unidad de volumen de metal, el cambio
4
3
de energía libre para un núcleo esférico de radio r es 3 π r ∆ G v ya que el volumen de una
4
3
esfera es 3 π r P. En la figura 4.4, en la curva inferior, se muestra esquemáticamente la
variación de la energía libre volumétrica en función del radio r de un embrión o de un núcleo y
es una cantidad negativa, ya que en la transformación de líquido a sólido se libera energía.
128
129
Sin embargo, existe una energía que se opone a la formación de embriones y núcleos, y es la
energía que hace falta para formar la superficie de estas partículas. La Penergía necesaria para
crear una superficie para estas partículas esféricas ∆Gs, es igual a la energía libre de superficie
específica de la partícula γ, multiplicada por el área de Pla superficie de la esfera, o 4π r2γ
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donde 4πr2es el área de la superficie de una esfera. En la curva ascendente de la parte
superior positiva de la figura 4.4 se muestra esta energía retardante ∆Gs para la formación de
partículas sólidas. La energía libre total asociada a la formación de un embrión o de un núcleo,
que es la suma de los cambios de energía libre volumétrica y de la energía libre superficial, se
encuentra en la curva intermedia de la figura 4.4. El cambio de energía libre total para la
formación de un embrión esférico o de un núcleo de radio r formado por enfriamiento de un
metal puro, está dado por la ecuación:
4
∆ G T =3 π r
3
2
∆ G v + 4 π r γ (4.1)
donde ∆ G T = cambio de energía libre total
r = radio del embrión o del núcleo
∆ G v = cambio de energía libre volumétrica
γ = energía libre de superficie específica
En la naturaleza, un sistema puede cambiar espontáneamente de un estado de mayor energía
a uno de menor energía. En el caso de la solidificación de un metal puro, si las partículas
sólidas formadas durante la solidificación tienen un radio menor al del radio críticor*, la energía
del sistema puede disminuir y las partículas se redisuelven. Estos pequeños embriones pueden,
por lo tanto, redisolverse en el metal líquido. Sin embargo, si las partículas sólidas tienen radios
mayores a r*, la energía del sistema puede hacerse menor cuando estas partículas (núcleo) se
convierten en partículas más grandes o cristales (figura 4.2b). Cuando r alcanza el radio crítico
r*, ∆GT llega a su máximo valor ∆G* (figura 4.4).
Se puede obtener una relación entre el tamaño del núcleo crítico, la energía libre superficial y la
energía libre volumétrica para la solidificación de un metal puro, difePrenciando la ecuación 4.1.
La diferencial de la energía libre total ∆GT respecto a r, es cero cuando r = r* dado que la
representación de la energía libre total frente al radio del embrión o núcleo presenta un máximo
y la pendiente d (∆GT)/dr = 0. Así,
(
d ∆ GT
)
(
d 4
3
πr
3
dr
=d r
12
πr
3
*
2
2
∆ G v + 4 πr γ
∆ Gv + 8 π r * γ = 0
)
(4.1 a )
2γ
r * =∆G .
v
El radio crítico con respecto al subenfriamiento A mayor grado de subenfriamiento ∆T por
debajo de la temperatura de equilibrio de fusión del metal, mayor es el cambio de energía libre
de volumen ∆GV. Sin embargo, el cambio de energía libre debido a la energía de superficie ∆Gs
no varía mucho con la temperatura. De este modo, Pel tamaño crítico del núcleo está
determinado fundamentalmente por ∆Gv. Cerca de la temperatura de solidificación, el tamaño
crítico del núcleo debe ser infinito, dado que ∆T tiende a cero. A medida que aumenta el
subenfriamiento, el tamaño del núcleo crítico disminuye. En la figura 4.5 se muestra la variación
del tamaño crítico del núcleo de cobre en función del subenfriamiento. El subenfriamiento
máximo para la nucleación homogénea en metales puros presentado en la tabla 4.1 es de 327
a 1 772°C. El tamaño crítico del núcleo está relacionado con el subenfriamiento por la relación
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Figura 4.5
Radio crítico de los núcleos de cobre en comparación con el grado de subenfriamiento δT.
(Según B. Chalmers, “Principles of Solidification”, Wiley, 1964.)
2 γT m
r * =∆ H
f ∆T
(4.2)
donde r * = radio crítico del núcleo
γ = energía libre superficial
∆ H f = calor latente de fusión
∆ T = cantidad de subenfriamiento a la que se ha formado el núcleo.
El problema de ejemplo 4.1 muestra cómo se puede calcular el número de átomos en el núcleo
crítico partiendo de datos experimentales.
PROBLEMA DE EJEMPLO 4.1
a) Calcule el radio crítico (en centímetros) de un núcleo homogéneo que se forma
al solidificar cobre puro líquido. Considere ∆T (subenfriamiento) = 0.2Tm. Aplique
los datos de la tabla 4.1.
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
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b) Calcule el número de átomos en el núcleo de tamaño crítico a esta temperatura
de subenfriamiento.
130
131
Solución
a) Cálculo del radio crítico del núcleo:
2 γT m
r * =∆ H
(4.2)
f ∆T
∆ T = 0.2T m = 0.2(1 083°C + 273) = (0.2 × 1356 K ) = 271 K
γ = 177 × 10
r* =
2(177 × 10
−7
−7
J/ cm
J/ c m
(1 856 J/ c m
3
2
2
∆ H f = 1 826 J/ cm
)(1 356 K )
)(271 K )
= 9.70 × 10
−8
3
T m = 1 083°C = 1 356 K
cm
◂
b) Cálculo del número de átomos en un núcleo de tamaño crítico:
4
πr
3
Volumen de un núcleo de tamaño crítico =
*
3
4
=3 π (9.70 × 10
= 3.82 × 10
− 21
Volumen de una celda unidad del Cu ( a = 0.361 nm ) = a
3
cm
−8
cm )
3
3
= (3.61 × 10
= 4.70 × 10
− 23
cm
−8
cm )
3
3
Dado que hay cuatro átomos de cobre por la celda unitaria FCC,
Volumen/átomo =
− 23
4 .70 × 10
4
cm
3
= 1.175 × 10
− 23
cm
3
Así, el número de átomos por núcleo crítico homogéneo es:
Vo lu m e n d e l n ú c le o
Vo lu m e n /á t o m o
=
3.82 × 10
− 21
1.175 × 10
cm
− 23
cm
3
3
= 325 átomos
◂
Nucleación heterogénea La nucleación heterogénea es la que tiene lugar en un líquido
sobre la superficie del recipiente que lo contiene, las impurezas insolubles u otros materiales
estructurales disminuyen la energía libre necesaria para formar un núcleo estable. Dado que en
las operaciones de fundición industrial no se producen grandes subenfriamientos, normalmente
varían entre 0.1 y 10°C, la nucleación es heterogénea y n o homogénea.
Para que ocurra la nucleación heterogénea, el agente de nucleación sólido (impureza sólida o
recipiente) debe ser mojado por el metal líquido. También el líquido debe solidificar fácilmente
en el agente de nucleación. En la figura 4.6 se muestra un agente de nucleación (sustrato)
humedecido por el líquido a solidificar, lo cual crea un pequeño ángulo de contacto θ entre el
metal sólido y el agente de nucleación. La nucleación heterogénea ocurre sobre el agente de
nucleación porque la energía superficial para formar el núcleo estable es inferior a que si el
núcleo se formara en el propio líquido puro (nucleación homogénea). Al ser menor la energía
superficial para nucleación heterogénea, el cambio de energía libre total para la formación de
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un núcleo estable deberá ser también menor y también será menor el tamaño del núcleo crítico.
De esta forma, se requiere menor subenfriamiento para producir un núcleo estable por
nucleación heterogénea.
Figura 4.6
131
132
Nucleación heterogénea de un sólido en un agente de nucleación. na = agente de
nucleación, SL = sólido-líquido, S = sólido, L = líquido; θ = ángulo de contacto.
(Según J. H. Brophy, R. M. Rose y John Wulff, “Structure and Properties of Materials”, vol. II:
“Thermodynamics of Structure”, Wiley, 1964, p. 105.)
4.1.2 Crecimiento de cristales de un metal líquido y formación de una
estructura granular
Después que se forman los núcleos estables en un metal en solidificación, crecen hasta formar
cristales, como se muestra en la figura 4.2b. En cada cristal los átomos están ordenados en un
modelo esencialmente regular, pero la orientación de cada cristal varía (figura 4.2b). Cuando
finalmente concluye la solidificación del metal, los cristales se juntan unos con otros en
diferentes orientaciones y forman límites cristalinos en los que los cambios de orientación
tienen lugar en una distancia de pocos átomos (figura 4.2c). Un metal solidificado que contenga
muchos cristales se llama policristalino. En el metal solidificado los cristales se llaman granos y
las superficies entre ellos, límites de grano.
El número de puntos de nucleación disponible para el metal en proceso de solidificación afecta
a la estructura granular del metal sólido producido. Si hay relativamente pocos puntos de
nucleación disponibles durante la solidificación, se producirá una estructura de grano grueso y
basta. Si hay muchos puntos de nucleación disponibles durante la solidificación, se obtendrá
una estructura de grano fino. La mayoría de los metales y aleaciones en ingeniería se funden
con una estructura de grano fino, dado que es el tipo de estructura más deseable para
conseguir resistencia y uniformidad en productos metálicos acabados.
Cuando un metal relativamente puro se moldea en un molde fijo sin utilizar afinadores de
grano,3 se producen normalmente dos tipos de estructuras de grano principalmente:
1. Granos equiaxiales
2. Granos columnares
Si las condiciones de nucleación y crecimiento en el metal líquido durante la solidificación son
tales que los cristales pueden crecer por igual en todas las direcciones, se obtendrán granos
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
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equiaxiales. Los granos equiaxiales se encuentran normalmente junto a la pared del molde
frío, como se muestra en la figura 4.7. Un gran enfriamiento cerca de la pared crea una elevada
concentración de núcleos durante la solidificación, una condición necesaria para producir una
estructura de granos equiaxiales.
133
Figura 4.7
a) Dibujo esquemático de una estructura granular de un metal solidificado obtenido
utilizando un molde frío. b) Sección transversal de un lingote de aleación de aluminio 1100
(99.0% Al) moldeado por el método Properzi (método de rueda y banda). Adviértase la
consistencia con la que los granos columnares crecen perpendicularmente a la pared del
molde frío.
(Según, “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 164.)
Los granos columnares son alargados, delgados y burdos, y se forman cuando un metal se
solidifica muy lentamente en presencia de un fuerte gradiente de temperaturas. Relativamente
pocos núcleos están disponibles cuando se producen los granos columnares. En la figura 4.7
se presentan granos equiaxiales y columnares. Obsérvese que en la figura 4.7b los granos
columnares han aparecido perpendicularmente a las caras del molde, ya que se presentan
grandes gradientes térmicos en esas direcciones.
4.1.3 Estructura granular de las fundiciones industriales
En la industria, los metales y aleaciones se moldean en varias formas. Si el metal va a ser
trabajado después de la fundición, se obtienen primero grandes coladas de forma sencilla para
después fabricar el producto semiacabado. Por ejemplo, en la industria del aluminio, las formas
más habituales para las operaciones posteriores son los planchones (figura 4.1), de corte
transversal rectangular, y los lingotes para extrusión,4 que tienen corte transversal circular. Para
algunas aplicaciones, el metal se cuela en su forma definitiva; por ejemplo, el pistón de un
automóvil (véase la figura 6.3).
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Los grandes planchones de aleación de aluminio que se muestran en la figura 4.1 se colaron
mediante un proceso de colada semicontinua con enfriamiento directo. En este método de
colada el metal fundido se vacía en un molde con un fondo móvil que desciende lentamente a
medida que se llena (figura 4.8). El molde se enfría por agua mediante una camisa y también se
rocía agua en los laterales de la superficie solidificada del lingote. Por este procedimiento
pueden colocarse continuamente grandes lingotes de aproximadamente 15 pies de longitud,
como se muestra en la figura 4.1. En la industria del acero, aproximadamente 60% del metal se
cuela en moldes fijos, el restante 40% se obtiene por colada continua, como se muestra en la
figura 4.9.
133
134
Figura 4.8
Esquema de un lingote de aleación de aluminio en una unidad colada en semicontinuo
con enfriamiento directo.
Para producir lingotes moldeados con un tamaño de grano fino se añaden habitualmente
afinadores de grano al metal líquido antes de la colada. En las aleaciones de aluminio se
añaden al metal líquido, justo antes de la colada, pequeñas cantidades de elementos
afinadores de grano como titanio, boro o circonio, de forma que durante la solidificación exista
una fina dispersión de núcleos heterogéneos. En la figura 4.10 se muestra el efecto del empleo
de afinadores de grano durante la colada de un lingote de extrusión de aluminio de 6 pulgadas
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de diámetro. La sección del lingote de colada sin afinadores de grano presenta grandes granos
columnares (figura 4.10a) y la sección del lingote con afinadores de grano presenta una
estructura fina de granos equiaxiales (figura 4.10b).
4.2 SOLIDIFICACIÓN DE MONOCRISTALES
La mayoría de los materiales cristalinos para ingeniería están formados por muchos cristales y,
por consiguiente, son policristalinos. Sin embargo, hay unos pocos que constan de un solo
cristal y se llaman monocristales. Por ejemplo, los álabes de las turbinas de gas resistentes a
termofluencia a altas temperaturas, se fabrican algunas veces como monocristales, como se
muestra en la figura 4.11c. Los álabes de turbina de monocristal son más resistentes a
termofluencia a temperaturas elevadas que los mismos álabes fabricados en estructura de granos
equiaxiales (figura 4.11a) o en estructuras de granos columnares (figura 4.11b), dado que a
elevadas temperaturas, por encima de aproximadamente la mitad de la temperatura absoluta de
fusión de un metal, los límites de grano se hacen más débiles que el centro de los granos.
134
135
Figura 4.9
Colada en continuo de lingotes de acero. a) Esquema general y b) primer plano del sistema
de moldeo.
(Según “Making, Shaping, and Treating of Steel”, 10a. ed., Association of Iron and Steel Engineers”, 1985.)
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Para el crecimiento de los monocristales, la solidificación debe tener lugar alrededor de un único
núcleo, de modo que no se nuclee ni crezca ningún otro cristal. Para lograrlo, la temperatura de la
interfase sólido-líquido debe ser ligeramente inferior a la temperatura de fusión del sólido, y la
temperatura de líquido tiene que superar la de la interfase. Para conseguir este gradiente de
temperaturas, el calor latente de solidificación5 debe conducirse a través del cristal que se está
solidificando. La velocidad de crecimiento del cristal deberá ser lenta para que la temperatura de
la interfase sólido-líquido esté ligeramente por debajo del punto de fusión del sólido que se está
solidificando. En la figura 4.12a se ilustra cómo se puede obtener un álabe de turbina
monocristalina y en la figura 4.12b y c se muestra cómo el crecimiento competitivo de granos se
reduce a un cristal único utilizando un selector de monocristales.
135
136
Figura 4.10
Partes de las secciones transversales de dos lingotes de seis pulgadas de diámetro de
aleación 6063 (Al–0.7% Mg–0.4% Si) que han sido obtenidos por colada en semicontinuo.
a) El corte del lingote se coló sin adición de afinadores de grano; obsérvese los granos
columnares y las colonias de cristales en forma de plumas cerca del centro de la sección. b)
El corte del lingote se coló con adición de afinadores de grano y muestra una estructura de
grano fina y equiaxial (reactivo de Tucker, tamaño real).
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 164.)
Otro ejemplo de monocristales de utilización industrial son los monocristales de silicio, que se
cortan en obleas para chips de circuitos integrados electrónicos en estado sólido (véase la figura
13.1). Los monocristales son importantes en estas aplicaciones, ya que los límites de grano
podrían interrumpir el flujo de electrones en dispositivos fabricados con un semiconductor a base
de silicio. En la industria se han preparado monocristales de silicio de 8 a 12 pulgadas (20 a 25
cm) de diámetro para aplicaciones en semiconductores. Una de las técnicas más habituales para
obtener monocristales de silicio de alta calidad (minimización de defectos) es el método de
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Czochralski. En este proceso se funde primero silicio policristalino de alta pureza en un crisol
inerte y se calienta hasta una temperatura justo por encima del punto de fusión. Se introduce en
la masa fundida un monocristal de silicio de alta pureza con la orientación deseada y al tiempo
que se hace girar. Parte de la superficie del núcleo cristalino se funde en el líquido, con lo que se
suprimen las tensiones externas y queda una superficie adecuada para que el líquido se
solidifique sobre ella. El cristal sembrado sigue girando mientras se extrae lentamente la masa
fundida. Al sacarlo, el silicio proveniente del
Figura 4.11
136
137
Álabes de una turbina de gas con diferentes estructuras granulares a) Policristalino
equiaxial, b) policristalino columnar y c) monocristal.
(Por cortesía de Pratt & Whitney Co.)
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Figura 4.12
a) Esquema del proceso para la producción de álabes monocristalinos para turbina de gas;
b) Primer plano de la sección de moldeo para producir un álabe monocristalino mostrando el
crecimiento competitivo durante la solidificación debajo del selector de monocristales; c) El
mismo caso que b) pero mostrando la supervivencia de un solo grano durante la
solidificación a través de un selector de monocristales.
(Según Pratt & Whitney Co.)
Figura 4.13
137
138
Formación de un monocristal de silicio por el proceso de Czochralski.
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líquido del crisol se adhiere al núcleo cristalino y comienza a crecer produciéndose un monocristal
de silicio de diámetro mucho mayor (figura 4.13). Con este proceso se han obtenido lingotes de
monocristales de silicio de aproximadamente 12 pulgadas ( ≅ 30 cm ) de diámetro.
4.3 SOLUCIONES SÓLIDAS METÁLICAS
Aunque muy pocos metales se utilizan en estado puro, algunos se utilizan en estado casi puro.
Por ejemplo, se utiliza cobre de elevada pureza, de 99.99%, para cables eléctricos debido a su
muy alta conductividad eléctrica. Se utiliza aluminio de alta pureza (99.99% Al) (llamado aluminio
superpuro) con fines decorativos porque con él se pueden conseguir superficies pulidas con alto
brillo metálico. Sin embargo, la mayoría de los metales utilizados en ingeniería se combinan con
otros metales o no metales para conseguir mejor resistencia mecánica, más resistencia a la
corrosión u otras propiedades deseadas.
Una aleación metálica, o simplemente una aleación, es una mezcla de dos o más metales o de
un metal (metales) y un no metal (no metales). Las aleaciones pueden tener estructuras
relativamente sencillas, como el latón para cartuchos, que es esencialmente una aleación binaria
(dos metales) de 70% Cu y 30% Zn. Por otro lado, otras aleaciones pueden ser extremadamente
complejas, como la superaleación con base de níquel Inconel 718, utilizada en componentes de
motores a reacción y que contiene unos 10 elementos en su composición nominal.
El tipo más sencillo de aleación es el de solución sólida. Una solución sólida es un sólido que
consta de dos o más elementos que están dispersos atómicamente y forman una estructura de
una sola fase. En general, hay dos tipos de soluciones sólidas: sustitucionales e intersticiales.
Figura 4.14
138
139
Solución sólida sustitucional. Los círculos oscuros representan un tipo de átomo y los
blancos otro. El plano de átomo es un plano (111) en una estructura cristalina FCC.
4.3.1 Soluciones sólidas sustitucionales
En las soluciones sólidas sustitucionales formadas por dos elementos, los átomos del soluto
pueden sustituir a los átomos del disolvente en las posiciones de la red cristalina. En la figura
4.14 se muestra un plano (111) en una unidad cristalina FCC en la que algunos átomos de un
elemento en solución, han sustituido a los átomos del elemento solvente, el elemento matriz. La
estructura cristalina del elemento mayoritario o disolvente permanece inalterada, pero la red
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puede distorsionarse por la presencia de los átomos del soluto, particularmente si existe una
diferencia importante entre los diámetros atómicos de los átomos de soluto y los del disolvente.
La fracción de átomos de un elemento que pueden disolverse en otro puede variar desde una
fracción de 1% atómico hasta 100%. Las siguientes condiciones favorecen una gran solubilidad
de un elemento en otro:
1. Los diámetros de los átomos de los elementos no deben diferir mucho más de
aproximadamente 15 por ciento.
2. Las estructuras cristalinas de los elementos tienen que ser las mismas.
3. No debe haber diferencias apreciables en las electronegatividades de los dos elementos
para evitar que formen compuestos.
4. Los dos elementos deben tener la misma valencia.
Si los diámetros atómicos de los dos elementos que forman la solución sólida son diferentes,
provocarán una distorsión en la red cristalina. Dado que la red atómica cristalina puede soportar
tan sólo una cantidad limitada de expansión o contracción, existe un límite en la diferencia de
los diámetros atómicos en el que la solución sólida puede mantener su estructura. Cuando los
diámetros atómicos difieren más de 15%, el “factor del tamaño” se hace desfavorable para que
se dé una gran solubilidad en estado sólido.
PROBLEMA DE EJEMPLO 4.2
139
140
Con los datos de la tabla siguiente, prediga la solubilidad relativa de los siguientes
elementos en el cobre:
a) Zinc
b) Plomo
c) Silicio
d) Níquel
e) Aluminio
f)
Berilio
Aplique la escala muy alta, 70−100%, alta, 30−70%; moderada, 10−30%, baja, 1−10%; y
muy baja, <1 por ciento.
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Solución
Una muestra de cómo calcular la diferencia de radios atómicos del sistema Cu-Zn,
es: radio final – radio inicial
Diferencia de un radio atómico =
=
=
r a d io f in a l − r a d io in ic ia l
r a d io in ic ia l
R Zn − R Cu
R Cu
(100%)
(4.3)
(100%)
0.133 − 0.128
(100%)
0.128
= + 3.9%
Las predicciones se pueden hacer principalmente con respecto a las diferencias
de los radios atómicos. En el caso del sistema Cu-Si, la diferencia de sus
estructuras cristalinas es importante. En todos los sistemas las diferencias de
electronegatividad son muy pequeñas. Las valencias son todas las mismas,
excepto para el Al y el Si. En última instancia, deben tomarse en cuenta los
valores experimentales a los que se hace referencia.
Si los átomos de soluto y disolvente tienen la misma estructura cristalina, la solubilidad en
estado sólido se ve favorecida. Para que los elementos tengan una solubilidad total en estado
sólido en todas las proporciones, deben tener la misma estructura cristalina. Tampoco puede
haber una gran diferencia entre las electronegatividades de dos elementos que formen
soluciones sólidas, ya que el elemento más electropositivo perdería electrones y el elemento
más electronegativo los ganaría, formándose un compuesto. Finalmente, si los dos elementos
sólidos tienen la misma valencia, se verá favorecida la solubilidad en estado sólido. Si faltan
electrones entre los dos átomos, el enlace entre ellos se verá afectado, lo que creará
condiciones desfavorables para la solubilidad en estado sólido.
140
141
4.3.2 Soluciones sólidas intersticiales
En las soluciones sólidas intersticiales los átomos del soluto se sitúan en los espacios que hay
entre los átomos de disolvente o átomos de la celda. Estos espacios o huecos se denominan
intersticios. Se pueden formar soluciones sólidas intersticiales cuando un átomo es mucho
mayor que otro. Ejemplos de átomos que pueden formar soluciones sólidas intersticiales debido
a su pequeño tamaño, son: hidrógeno, carbono, nitrógeno y oxígeno.
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Un ejemplo importante de una solución sólida intersticial es la formada por carPbono en hierro γ
FCC, que es estable entre 912 y 1 394°C. El radio atóm ico del hierro γ es de 0.129 nm,
mientras que el del carbono es de 0.075 nm, por lo que existe una diferencia de radios atómicos
de 42%. Sin embargo, a pesar de esta diferencia, sólo es posible una solubilidad intersticial
máxima del 2.08% de carbono en hierro a 1 148°C. En la figura 4.15a se ilustra
esquemáticamente este fenómeno, mostrando la distorsión Pque provocan los átomos de
carbono en la red del hierro γ
El radio del mayor hueco intersticial en el hierro γ FCC es de 0.053 nm (véase el problema de
ejemplo 4.3), y dado que el radio del átomo de carbono es de 0.075 nm,
Figura 4.15~=
Ilustración esquemática de una solución sólida intersticial de carbono en hierro γ FCC
justo por encima de 912°C mostrando un plano (100). Ob sérvese la distorsión de los
átomos de hierro (0.129 nm de radio) en torno de los átomos de carbono (0.075 nm de
radio), colocados en los huecos de 0.053 nm de radio.
(Según L. H. Van Vlack, “Elements of Materials Science and Engineering”, 4a. ed., Addison-Wesley, 1980,
p. 113.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 4.3
141
142
Calcule el radio del mayor hueco intersticial en la red FCC del hiero γ, sabiendo
que el radio atómico del hierro es de 0.129 nm en la estructura FCC, y los
1
1
mayores huecos intersticiales se encuentran en las posiciones (2, 0, 0), (0,2, 0),
1
(0, 0,2), etcétera.
Solución
En la figura 4.15b se muestra un plano (100) de la red FCC en el plano yz. Si se
indica por R el radio de un átomo de hierro y por r el del hueco intersticial en la
1
posición (0,2, 0) según la figura 4.15b, se tendrá
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2R +2r =a
(4.4)
Del mismo modo, a partir de la figura 4.15b,
(2 R)
2
1
2
1
= (2 a) + (2 a)
2
1
= 2a
2
(4.5)
Despejando a, se tiene que
2R =
1
a
2
o
a =2 2R
(4.6)
Combinando las ecuaciones 4.4 y 4.6, se obtiene
2R +2r = 2 2R
r = ( 2 − 1) R = 0.0414 R
= (0.414)(0.129 nm ) = 0.053 nm
Figura 4.15Ä=
Plano (100) de la red FCC conteniendo un átomo intersticial en la posición
1
de coordenadas (0,2, 0).
142
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no es sorprendente que la solubilidad máxima del carbono en Phierro γ sea tan sólo de 2.08%.
En el hierro αBCC, el radio del mayor hueco intersticial es solamente de P0.036 nm, de lo que
resulta que por debajo de 723°C solamente 0.025% de ca rbono puede disolverse en forma
intersticial.
142
143
4.4 IMPERFECCIONES CRISTALINAS
En realidad, no existen cristales perfectos pues contienen varios tipos de defectos que afectan a
muchas de las propiedades físicas y mecánicas, que a su vez afectan a muchas propiedades
importantes de los materiales para ingeniería, como la conformación en frío de aleaciones, la
conductividad eléctrica de semiconductores, la velocidad de migración de los átomos en
aleaciones y la corrosión de los metales.
Las imperfecciones en la red cristalina se clasifican según su forma y geometría. Los tres grupos
principales son: 1) defectos puntuales o de dimensión cero, 2) defectos de línea o de una
dimensión (dislocaciones) y 3) defectos de dos dimensiones que incluyen superficies externas y
superficies de límite de grano. Los defectos macroscópicos tridimensionales o de volumen
también pueden incluirse. Ejemplos de estos defectos, son: poros, fisuras e inclusiones.
4.4.1 Defectos puntuales
El defecto puntual más sencillo es la vacante, un sitio atómico en el que ha desaparecido el
átomo que lo ocupaba (figura 4.16a). Las vacantes pueden producirse durante la solidificación
como resultado de perturbaciones locales durante el crecimiento de los cristales, o por las
reordenaciones atómicas en un cristal ya existente debido a la movilidad de los átomos. En los
metales, la concentración de vacantes en el equilibrio, raramente excede de aproximadamente
1 átomo en 10 000. Las vacantes en metales son defectos en equilibrio y su energía de
formación es aproximadamente de 1 eV.
Figura 4.16
a) Vacante. b) Intersticial o autointersticial, defectos puntuales en una red metálica
compacta.
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En los metales pueden introducirse vacantes adicionales durante la deformación plástica, por
enfriamiento rápido desde elevadas a bajas temperaturas y por bombardeo con partículas de
alta energía, como son los neutrones. Las vacantes que no están en equilibrio tienen tendencia
a formar “ aglomerados”, formando divacantes o trivacantes. Las vacantes pueden moverse
intercambiando su posición con sus vecinas. Este proceso es importante en la migración o
difusión de los átomos en estado sólido, particularmente, a temperaturas elevadas donde la
movilidad de los átomos es mayor.
143
144
Figura 4.17
Representación en dos dimensiones de un cristal iónico ilustrando un defecto de Schottky
y un defecto de Frenkel.
(Según Wulff et al., “Structure and Properties of Materials”, vol. 1: “Structure, Wiley, 1964, p. 78.)
Algunas veces un átomo de un cristal puede ocupar un hueco intersticial entre los átomos de su
entorno que ocupan posiciones atómicas normales (figura 4.16b). Este tipo de defectos
puntuales se llama autointersticial o intersticialidad. Estos defectos no ocurren generalmente
de forma natural por la distorsión estructural que provocan, pero se pueden introducir en la
estructura por irradiación.
En cristales iónicos los defectos puntuales son más complejos debido a la necesidad de
mantener la neutralidad eléctrica. Cuando dos iones de carga opuesta faltan en un cristal
iónico, se crea una divacante aniónica-catiónica que se conoce como defecto de Schottky
(figura 4.17). Si un catión se mueve a un hueco intersticial del cristal iónico, se crea una
vacante catiónica en la posición inicial del catión. Este par de defectos vacante-intersticio se
llama defecto de Frenkel6 (figura 4.17). La presencia de estos defectos en los cristales iónicos,
aumenta su conductividad eléctrica.
Los átomos de impurezas de tipo sustitucional o intersticial son también defectos puntuales y se
pueden presentar en cristales con enlaces metálicos o covalentes. Por ejemplo, cantidades muy
pequeñas de impurezas atómicas sustitucionales en silicio puro, pueden afectar mucho su
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conductividad eléctrica para su uso en dispositivos electrónicos. Las impurezas iónicas son
también defectos puntuales en cristales iónicos.
4.4.2 Defectos lineales (dislocaciones)
Los defectos lineales o dislocaciones en los sólidos cristalinos son defectos que provocan una
distorsión de la red centrada en torno a una línea. Las dislocaciones se crean durante la
solidificación de los sólidos cristalinos. También se pueden formar en la deformación plástica o
permanente de los sólidos cristalinos, por condensación de vacantes y por desajuste atómico
en las disoluciones sólidas.
144
145
Animación
Figura 4.18
a) Dislocación de arista positiva en una red cristalina. El defecto lineal está justo Pencima
de la “te” invertida, ⊥, donde se ha insertado un medio plano adicional de átomos.
(Según A. G. Gay, “Essentials of Materials Science”, McGraw-Hill, 1976, p. 153.)
b) Dislocación de arista que indica la orientación de su vector de Burgers o de
deslizamiento b.
(Según M. Eisenstadt, “Introduction to Mechanical Properties of Material”, Macmillan, 1971, p. 117.)
Los dos principales tipos de dislocaciones son las de tipo de arista y las de tipo helicoidal. Una
combinación de las dos da dislocaciones mixtas, que tienen componentes de arista y
helicoidales. Una dislocación de arista se crea en un cristal por la intersección de un medio
plano adicional de átomos, como se muestra en la figura 4.18a, justo encima del símbolo ⊥. La
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“te” invertida, ⊥, indica una dislocación de arista positiva mientras que la “te” normal,
una dislocación de arista negativa.
⊤
, indica
La distancia del desplazamiento de los átomos alrededor de la dislocación se llama
deslizamiento o vector de Burgers b y es perpendicular a la línea de dislocación de arista (figura
4.18b). Las dislocaciones son defectos de no equilibrio y almacenan energía en la región
distorsionada de la red cristalina alrededor de la dislocación. La dislocación de arista presenta
una región de tensión o compresión donde se encuentra el medio plano adicional y una región
de esfuerzo a la tensión debajo del medio plano adicional de átomos (figura 4.19a).
La dislocación helicoidal puede formarse en un cristal perfecto aplicando esfuerzos cortantes
hacia arriba y hacia abajo en las regiones del cristal perfecto que han sido separadas por un
plano cortante, como se muestra en la figura 4.20a. Estos esfuerzos cortantes introducen en la
estructura cristalina una región de distorsión en forma de una rampa en espiral de átomos
distorsionados o dislocación helicoidal (figura 4.20b). La región distorsionada del cristal no está
bien definida y tiene cuando menos varios
Figura 4.19
145
146
Campos de tensión alrededor de a) una dislocación de arista y b) una dislocación
helicoidal.
(Según John Wulff et al., “The Structure and Properties of Materials”, vol. 3: “Mechanical Behavoir”, Wiley,
1965, p. 69.)
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Figura 4.20
Formación de una dislocación helicoidal. a) Un cristal perfecto es cortado por un plano y
se aplican esfuerzos cortantes paralelos al plano del corte arriba y abajo formando una
dislocación en helicoidal en b). b) Se presenta una dislocación helicoidal con su
deslizamiento o vector de Burgers b paralelo a la línea de dislocación.
(Según M. Eisenstadt, “Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 118.)
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Figura 4.21
146
147
Dislocaciones mixtas en un cristal. La línea de dislocación AB es del tipo helicoidal pura
cuando entra en el cristal a la izquierda y del tipo arista pura cuando deja el cristal a la
derecha.
(Según John Wulff et al., “Structure and Properties of Materials”, vol 3: “Mechanical Properties”, Wiley,
1965, p. 65.)
átomos de diámetro. De esta manera se crea una región de esfuerzo cortante alrededor de la
dislocación helicoidal en la que se almacena energía (figura 4.19b). El deslizamiento o vector
de Burgers de la dislocación helicoidal es paralelo a la línea de dislocación, como se muestra
en la figura 4.20b.
La mayoría de las dislocaciones en los cristales son de tipo mixto, y tienen componentes de
arista y helicoidales. En la línea de dislocación curvada AB de la figura 4.21, la dislocación es
de tipo helicoidal puro a la izquierda por donde entra en el cristal y de tipo de arista pura a la
derecha por donde deja al cristal. En el interior del cristal, la dislocación es de tipo mixto, con
componentes en arista y helicoidales.
4.4.3 Defectos planares
Los defectos planares incluyen superficies externas, límites de grano, maclas, bordes de
ángulo cerrado, bordes de ángulo abierto, torsiones y fallas de apilamiento. La superficie
libre o externa de cualquier material es el tipo más común de defecto planar. Las superficies
externas se consideran defectos debido a que los átomos de la superficie están enlazados a
otros átomos sólo por un lado. Por consiguiente, los átomos de la superficie tienen un menor
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número de vecinos. Como resultado de ello, estos átomos tienen un mayor estado de energía
en comparación con los átomos situados dentro del cristal, con un número óptimo de vecinos.
La mayor energía asociada con los átomos de la superficie de un material hace a la superficie
susceptible a la erosión y a reaccionar con elementos del ambiente. Este punto ilustra con
mayor claridad la importancia de los defectos en el desempeño de los materiales.
Figura 4.22
147
148
Esquema que representa la relación entre la microestructura superficial de un material
cristalino y la red tridimensional. Solamente se muestran partes del volumen total y de la
cara total de un cierto grano.
(Según A. G. Guy, “Essentials of Materials Science”, McGraw-Hill, 1976.)
Los límites de grano son los defectos de la superficie en los materiales policristalinos que
separan a los granos (cristales) de diferentes orientaciones. En los metales, los límites de grano
se originan durante la solidificación, cuando los cristales formados desde diferentes núcleos
crecen simultáneamente juntándose unos con otros (figura 4.2). La forma de los límites de
grano está determinada por la restricción impuesta por el crecimiento de los granos vecinos. En
la figura 4.22 se presentan esquemáticamente las superficies de los límites de grano de una
estructura de grano aproximadamente equiaxial, y los granos reales se presentan en la figura
4.3.
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El límite de grano es una región estrecha entre dos granos de entre dos y cinco diámetros
atómicos de ancho, y es una región de átomos no alineados entre dos granos adyacentes. El
ordenamiento atómico en los límites de grano es menor que en los granos debido a esta falta
de orden. Los límites de grano tienen también algunos átomos en posiciones pensionadas, lo
que provoca un aumento de energía en la región del límite de grano.
Entre mayor sea la energía en los límites de grano y su estructura sea más abierta, éstos se
convertirán en una región más favorable para la nucleación y el crecimiento de precipitados
(véase sección 9.5). El menor orden atómico en los límites de granos también permite una
difusión atómica más rápida en esas regiones. A temperatura ordinaria, los límites de grano
disminuyen la plasticidad dificultando el movimiento de dislocación en la región del límite de
grano.
Figura 4.23
148
149
Maclas en la estructura de grano del latón.
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Laboratorio virtual
Las maclas o bordes de maclas son otro ejemplo de un defecto bidimensional. Una macla se
define como una región en la que existe una imagen de espejo de la estructura a través de un
plano o un borde. Los bordes gemelos se forman cuando un material se deforma
permanentemente o de manera plástica (macla de deformación). También pueden aparecer
durante el proceso de recristalización en el que los átomos se vuelven a situar en un cristal
deformado (macla de templado), pero esto sólo ocurre en algunas aleaciones FCC. En la figura
4.23 se muestran varias maclas de templado en la microestructura del latón. Como el nombre lo
indica, las maclas se forman en pares. De manera similar a las dislocaciones, los bordes
gemelos tienden a reforzar a un material. En la sección 6.5 se da una explicación más
pormenorizada de los límites de macla.
Cuando en un arreglo de dislocaciones de borde éstas se orientan en un cristal de manera tal
que dos regiones del cristal parecen desorientarse o inclinarse (figura 4.24a), se forma un
defecto bidimensional llamado límite de inclinación en ángulo agudo. Puede ocurrir un
fenómeno similar cuando una red de dislocaciones helicoidales crea un límite de torsión en
ángulo agudo (figura 4.24b). El ángulo de desorientación θ de un límite de ángulo agudo suele
ser menor a 10 grados. A medida que aumenta la densidad de las dislocaciones en los límites
en ángulo agudo (inclinación o torsión), aumenta el ángulo de desorientación θ. Si θ es mayor a
20 grados, el límite ya no se caracteriza como de ángulo agudo, sino como un límite general de
grano. De manera similar a las dislocaciones y las maclas, los bordes de ángulo agudo son
regiones de alta energía debido a las distorsiones locales de la red y tienden a endurecer a un
metal.
149
150
Figura 4.24
a) Dislocaciones de borde en un haz que forma un límite inclinado en un ángulo pequeño.
b) Esquema de límite doblado en ángulo pequeño.
En la sección 3.8 se expuso la formación de las estructuras cristalinas FCC y HCP mediante el
apilamiento de los planos atómicos. Se señaló que la secuencia de apilamiento ABABAB…
lleva a la formación de una estructura cristalina HCP, mientras que la secuencia ABCABABC…
lleva a una estructura FCC. En ocasiones, durante el crecimiento de un material cristalino, en el
colapso de un grupo de átomos vacante, o en la interacción de dislocaciones, pueden faltar uno
o más planos de apilamiento, lo que da lugar a otro defecto bidimensional llamado falla de
apilamiento. Las fallas de apilamiento ABCABAACBABC y ABAABBAB son típicas en los
cristales FCC y HCP, respectivamente. Los planos en negritas indican las fallas. Las fallas de
apilamiento también tienden a endurecer al material.
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Es importante señalar que, en términos generales, de los defectos bidimensionales expuestos
aquí, los límites de grano son los más eficaces para endurecer a un metal; sin embargo, las
fallas de apilamiento, los límites de macla y los límites en ángulo agudo también sirven para un
propósito similar. El motivo por el cual estos defectos tienden a endurecer a un metal se
expondrá con mayor detalle en el capítulo 6.
4.4.4 Defectos volumétricos
Los defectos volumétricos o tridimensionales se forman cuando un grupo de átomos o de
defectos puntuales se unen para formar un vacío tridimensional o poro. De manera inversa, un
grupo de átomos de alguna impureza puede unirse para formar un precipitado tridimensional. El
tamaño de un defecto volumétrico puede variar desde unos cuantos nanómetros hasta
centímetros o, en ocasiones, puede ser mayor. Los defectos tienen un efecto o influencia
considerable en el comportamiento y desempeño de un material. Finalmente, el concepto de un
defecto tridimensional o volumétrico puede ampliarse a una región amorfa dentro de un material
policristalino. Esos materiales se expusieron brevemente en el capítulo 3 y se expondrán con
mayor amplitud en capítulos siguientes.
4.5 TÉCNICAS EXPERIMENTALES PARA LA IDENTIFICACIÓN DE
MICROESTRUCTURAS Y DEFECTOS
150
151
Los especialistas en ciencia e ingeniería de los materiales emplean diversos instrumentos para
estudiar y entender el comportamiento de los materiales con base en sus microestructuras,
defectos, microconstituyentes y otras características concretas de la estructura interna. Los
instrumentos revelan información sobre la constitución y estructura internas de los materiales a
varias escalas de longitud, que varían en el intervalo de micro a nano. En este intervalo, pueden
estudiarse por medio de distintos instrumentos la estructura de los granos, los límites de grano,
las diversas microfases, los defectos lineales, los defectos de superficie y su efecto sobre el
comportamiento de los materiales. En las siguientes secciones se expondrá la aplicación de las
técnicas de metalografía óptica, la microscopia electrónica de barrido, la microscopia electrónica
de transmisión, la microscopia electrónica de transmisión de alta resolución, y la microscopia de
sondeo de barrido para aprender sobre las características internas y superficiales de los
materiales.
4.5.1 Metalografía óptica, tamaño de grano según la ASTM y determinación
del diámetro de grano
Laboratorio virtual
Las técnicas de metalografía óptica se emplean para estudiar las características y constitución
interna de los materiales a escala micrométrica (nivel de aumento de alrededor de 2000X).
Mediante la aplicación de las técnicas de metalografía óptica puede extraerse información
cualitativa y cuantitativa en relación con el tamaño de los granos, los límites de grano, la
existencia de diversas fases, daño interno y algunos defectos. En esta técnica, la superficie de
una pequeña muestra de material, por ejemplo un metal o un material cerámico, se prepara
primero mediante un procedimiento pormenorizado y más bien prolongado. El proceso de
preparación incluye numerosas etapas de molienda de la superficie (por lo general, cuatro) que
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quitan grandes rayones y capas delgadas deformadas plásticamente. La etapa de molienda es
seguida por varias etapas de pulido (por lo general, cuatro) que quitan los rayones finos
formados durante la etapa de molienda. La calidad de la superficie es muy importante para el
resultado del proceso y, en términos generales, debe producirse al final de la etapa de pulido
una superficie como de espejo sin rayones. Estos pasos son necesarios para minimizar el
contraste topográfico. La superficie pulida se expone entonces a un ataque químico. La
elección del reactivo atacante y el tiempo de exposición (el periodo en que la muestra
permanecerá en contacto con el activo de ataque) son dos factores fundamentales que
dependen del material concreto que se esté estudiando. Los átomos en el límite de grano serán
atacados mucho más rápidamente por el reactivo de ataque que los átomos que están dentro
del grano. Ello se debe a que los átomos que están en el límite de grano poseen un mayor
estado de energía dado su ordenamiento menos eficiente. Como resultado, el reactivo de
ataque produce diminutas cavidades a lo largo de los límites de los granos. La muestra
preparada se examina a continuación con un microscopio metalúrgico (microscopio invertido)
que se basa en la luz visible incidente. En la figura 4.25 se muestra la representación
esquemática de un microscopio metalúrgico Cuando se exponen a la luz incidente en un
microscopio óptico, estas cavidades no reflejan la luz tan intensamente como el resto del
material granulado (figura 4.26). Debido a la menor reflexión de luz, las diminutas cavidades
aparecen como líneas oscuras, revelando así los límites del grano (figura 4.27). Además, las
impurezas, las otras fases existentes y los defectos internos reaccionan de manera distinta al
reactivo de ataque y se revelan en fotomicrografías tomadas de la superficie de la muestra. En
general, esta técnica brinda una gran cantidad de información cuantitativa sobre el material.
151
152
Figura 4.25
Diagrama esquemático que ilustra cómo la luz es reflejada en la superficie de un metal
pulido y atacado. La superficie irregular del límite de grano no refleja la luz.
(Según M. Eisenstadt, “Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 126.)
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Además de la información cuantitativa que se extrae de las fotomicrografías, también puede
obtenerse determinada información cuantitativa limitada. Pueden determinarse el tamaño de
grano y el diámetro medio de grano del material por medio de microfotografías obtenidas con
esta técnica.
El tamaño de grano de los metales policristalinos es importante dado que la cantidad de
superficie de los límites de grano tiene un efecto significativo en muchas propiedades de los
metales, especialmente en la resistencia mecánica. A bajas temperaturas (inferiores a la mitad
de su temperatura de fusión) los límites de grano endurecen a los metales por restricción bajo
tensión del movimiento de las dislocaciones. A temperaturas elevadas, los límites de grano
pueden deslizarse y convertirse en regiones de debilidad en los metales policristalinos.
Figura 4.26
152
153
Efecto del ataque de una superficie pulida de una muestra de acero sobre la
microestructura observada en el microscopio óptico. a) En la muestra pulida no se
observa la microestructura característica. b) Después del ataque de un acero muy bajo en
carbono, solamente se han atacado de manera importante los límites de grano y aparecen
como líneas oscuras en la microestructura óptica. c) Después del ataque de una muestra
pulida de un acero medio en carbono, en la microestructura se observan dos regiones,
una oscura (perlita) y otra clara (ferrita). La perlita oscura ha sido más fuertemente
atacada por el reactivo y por lo tanto no refleja mucha luz.
Laboratorio virtual
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Figura 4.27
Límites de grano en las superficies de muestras pulidas y atacadas como se revelan en el
microscopio óptico. a) Acero de bajo carbono (ampliación 100 ×).
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 4.).
b) Óxido de magnesio (ampliación 225 ×).
[Según R. E. Gardner y G. W. Robinson, J. Am. Ceram. Soc., 45:46 (1962.)]
Un método para medir el tamaño de grano es el de la American Society for Testing and
Materials (ASTM), en el que el número de tamaño de granon se define por
N =2
n −1
153
154
(4.7)
Laboratorio virtual Tutorial
donde N es el número de granos por pulgada cuadrada en la superficie de un material pulida y
atacada, a un aumento de 100 ×, y n es un número entero definido como el número de tamaño
de grano ASTM. En la tabla 4.2 se reconocen los números de tamaño de grano con el número
nominal de granos por pulgada cuadrada a 100 × y granos por milímetro cuadrado 1 ×. En la
figura 4.28 se muestran ejemplos de algunos tamaños de grano nominales para muestras de
chapa de un acero bajo en carbono. En
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Figura 4.28
Algunos tamaños de grano ASTM de láminas de acero bajo en carbono: a) núm. 7; b)
núm. 8 y c) núm. 9. (Ataque: nital; ampliación 100 ×.)
(Según: “Metals Handbook” vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 4.)
términos generales, un material puede clasificarse como de grano tosco cuando n < 3; de grano
medio, 4 < n < 6; de grano fino 7 < n < 9, y de grano ultrafino, n > 10.
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Un enfoque más directo para evaluar el tamaño de grano de un material sería determinar el
promedio real del diámetro de grano. Esto ofrece grandes ventajas con respecto al número de
tamaño de grano de la ASTM, número que en realidad no ofrece ninguna información directa
sobre el tamaño real del grano. En este enfoque, una vez preparada una fotomicrografía a un
aumento determinado, se traza en la fotomicrografía una línea aleatoria de longitud conocida.
Se determina entonces el número de granos que interseca esta línea, y también el cociente del
número de granos en relación con la longitud real de la línea, nL. El diámetro medio de grano d
se determina aplicando la ecuación
/
d = C (n L M )
(4.8)
donde C es una constante (C = 1.5 para las microestructuras típicas) y M es el aumento al cual
se toma la fotomicrografía.
PROBLEMA DE EJEMPLO 4.4
Tutorial
Se realiza una determinación de tamaño de grano ASTM mediante una micrografía
de un metal a 100× aumentos. ¿Cuál es el número de tamaño de grano ASTM del
metal si tienen 64 granos por pulgada cuadrada?
Solución
N =2
n −1
donde N = número de granos por pulgada cuadrada a 100 ×
n = número de tama ñ o de grano ASTM
Así:
64 granos/pulg
2
= 2
n −1
log 64 = ( n − 1)( log 2)
1.806 = ( n − 1)(0.301)
n = 7
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 4.5
Si se tienen 60 granos por pulgada cuadrada en la micrografía a ×200, ¿cuál es el
número ASTM de tamaño de grano de este metal?
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Solución
Si se tienen 60 granos por pulgada cuadrada a ×200, a ×100 se tendrá
N =
(200
100)
2
/
2
(60 granos pulg ) = 240 = 2
n −1
log 240 = ( n − 1)( log 2)
2.380 = ( n − 1)(0.301)
n = 8.91
◂
Obsérvese que la relación en el cambio de aumentos tiene que estar elevada al
cuadrado, dado que se refiere al número de granos por pulgada cuadrada.
Figura 4.29
155
156
Fotografía de un microscopio electrónico de barrido. Obsérvese la columna (que se
evacua durante el uso) a la izquierda y la pantalla de observación a la derecha.
(Por cortesía de JEOL USA, INC.)
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4.5.2 Microscopia electrónica de barrido (SEM)
El microscopio electrónico de barrido es una herramienta muy importante en la ciencia de
materiales y en la ingeniería; se utiliza para medir las características microscópicas, la
clasificación de las fracturas, los estudios de la microestructura, las evaluaciones de los
recubrimientos de poco espesor, el examen de la contaminación de la superficie y el análisis de
fallas en los materiales. En contraposición a la microscopia óptica en la cual la superficie es
expuesta a la luz visible incidente, el microscopio electrónico de barrido (SEM) dirige un haz de
electrones enfocado a un punto de la superficie de una muestra a analizar y recoge y muestra
las señales electrónicas emitidas por la muestra. La figura 4.29 es la fotografía de un modelo
reciente de microscopio electrónico de barrido y la figura 4.30 ilustra esquemáticamente los
principios de su manejo. Básicamente, un cañón de electrones produce un haz de electrones en
una columna al vacío que es dirigido y enfocado sobre un pequeño punto de la muestra. Las
bobinas de barrido permiten al haz barrer una pequeña área de la superficie de la muestra. Los
electrones con un ángulo pequeño de dispersión interactúan con las protuberancias de la
superficie y generan una dispersión de electrones secundarios7 que producen una señal
electrónica que a su vez produce una imagen con una profundidad de campo de
aproximadamente unas 300 veces superior a la del microscopio óptico (sobre 10 m a 10 000
diámetros de aumento). La resolución de la mayoría de ins rumentos SEM es de alrededor de 5
nm, con un amplio intervalo de amplificación (entre 15 a 100 000 ×).
156
157
Figura 4.30
Diagrama esquemático del diseño básico de un microscopio electrónico de barrido.
(Según V. A. Phillips, “Modern Metallographic Techniques and Their Applications”, Wiley, 1971, p. 425.)
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Figura 4.31
Fractografía electrónica de barrido de una fractura por corrosión intergranular cercana a la
soldadura circular en un tubo de pared gruesa de acero inoxidable tipo 304. (Ampliación
×180.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 9: “Fractography and Atlas of Fractographs”, 8a. ed., American Society for
Metals, 1974, p. 77.)
La SEM es particularmente útil en análisis de materiales y para la observación de superficies
fracturadas de los metales. La figura 4.31 muestra una fractografía hecha con SEM de una
fractura ocasionada por corrosión intergranular. Obsérvese cómo están claramente delimitadas
las superficies de los granos del metal y la sensación de profundidad. Las fractografías hechas
por SEM se utilizan para determinar cuándo una superficie fracturada es intergranular (a lo
largo del límite de grano), transgranular (a través del límite de grano), o una mezcla de ambas.
Las muestras que se analizan empleando el SEM normal suelen estar recubiertas de oro u
otros metales pesados para lograr una mejor resolución y calidad de la señal. Esto es de
particular importancia si la muestra está compuesta por un material no conductor. También
puede obtenerse información cualitativa y cuantitativa en relación con la composición de la
muestra cuando el SEM está equipado con un espectrómetro de rayos X.
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Figura 4.32
Fotografía de un microscopio electrónico de transmisión moderno.
(Por cortesía de JEOL USA, INC.)
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4.5.3 Microscopia electrónica de transmisión (TEM)
La microscopia electrónica de transmisión (figura 4.32) es una importante técnica para estudiar
defectos y precipitados (fases secundarias) en materiales. Gran parte de lo que se sabe ahora
sobre defectos sería teoría especulativa y jamás se habría verificado sin la aplicación de la
TEM, que resuelve características a escala de nanómetros.
Defectos como dislocaciones pueden observarse en la imagen de la pantalla de un TEM. A
diferencia de las técnicas de la microscopia óptica y de SEM, donde la preparación de la
muestra es más bien básica y fácil de lograr, la preparación de muestras para el análisis de
TEM es más complicada y para ella hacen falta instrumentos muy especializados. Los
especímenes que serán analizados con un TEM deben tener un espesor de varios cientos de
nanómetros o menos, dependiendo del voltaje de operación del instrumento. Un espécimen
preparado adecuadamente no es únicamente delgado sino que también tiene caras planas que
son paralelas. Para lograr esto, se hace un corte delgado (de 3 a 0.5 mm) del material
aplicando técnicas como maquinado de descarga eléctrica (empleada para muestras
conductoras) y una sierra giratoria de alambre, entre otras. El espécimen se reduce entonces a
un espesor de 50 m, al tiempo que se mantienen las caras paralelas aplicando procesos de
molienda o recubrimiento con máquina con abrasivos finos. Se aplican otras técnicas más
avanzadas como el electropulido y el adelgazamiento con haces de iones para adelgazar una
muestra hasta que alcance su espesor final.
158
159
En el TEM, se produce un haz de electrones mediante un filamento de tungsteno calentado que
se encuentra en la parte superior de una columna evacuada y se acelera hacia la parte inferior
de la columna con alto voltaje (por lo general, de 100 a 300 kV). Se usan serpentines
electromagnéticos para condensar el haz de electrones, que luego se hace pasar a través del
espécimen delgado colocado en la soporte para especímenes. A medida que los electrones
pasan a través del espécimen, algunos se absorben y otros se dispersan de tal suerte que
cambian de dirección. Queda ahora claro que el espesor de la muestra es crítico: una muestra
gruesa no permitirá el paso de los electrones debido a la absorción y difracción excesivas. Las
diferencias en los arreglos atómicos cristalinos causarán la dispersión electrónica. Después de
que el haz de electrones se hace pasar a través del espécimen, se enfoca con el serpentín del
objetivo (lente magnética) y luego se magnifica y proyecta sobre una pantalla fluorescente
(figura 4.33). Puede formarse una imagen ya sea reuniendo a los electrones directos o a los
electrones dispersos. La elección se hace insertando una abertura en el plano focal posterior
del objetivo. La abertura se manipula de tal manera que pasen los electrones directos o los
electrones dispersos. Si se selecciona el haz directo, la imagen resultante se denomina imagen
de campo brillante, y si se seleccionan los electrones dispersos, se produce una imagen de
campo oscuro.
En una modalidad de campo brillante, una región de un espécimen metálico que tienda a
dispersar los electrones en mayor grado, aparecerá oscura en la pantalla de observación. Así,
las dislocaciones que tienen un arreglo atómico lineal irregular aparecerán como líneas oscuras
en la pantalla del microscopio electrónico. En la figura 4.34 se muestra una imagen de TEM de
la estructura de dislocación de una lámina delgada de hierro deformada en 14% a −195°C.
4.5.4 Microscopia electrónica de transmisión de alta resolución (HRTEM)
Otra importante herramienta para el análisis de los defectos y la estructura cristalina es la
microscopia electrónica de transmisión de alta resolución. El instrumento tiene una resolución
de alrededor de 0.1 nm, lo que permite observar la estructura cristalina y los defectos a escala
atómica. Para comprender lo que este grado de resolución puede revelar acerca de una
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estructura, considérese que la red constante de la celda unitaria de silicio a aproximadamente
0.543 nm es cinco veces mayor que la resolución ofrecida por el HRTEM. Los conceptos
básicos que están detrás de estas técnicas son similares a los de la TEM. Sin embargo, la
muestra debe ser considerablemente menor (del orden
Figura 4.33
159
160
Esquema de la disposición del sistema de lentes en un microscopio electrónico de
transmisión. Todas las lentes están colocadas en una columna a la que se le hace el vacío
durante la operación. El recorrido del haz de electrones desde la fuente hasta el final de la
imagen transmitida proyectada se indica por flechas. La muestra debe ser suficientemente
delgada para que permita que el haz de electrones sea transmitido a través de ella y se
coloca entre el condensador y el objetivo, tal como se muestra.
(Según L. E. Murr, “Electron and Ion Microscopy and Microanalysis”, Marcel Decker, 1982, p. 105.)
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Figura 4.34
160
161
Estructura de dislocaciones en hierro deformado de 14% a −195°C. Las dislocaciones se
muestran como líneas oscuras porque los electrones se han dispersado a lo largo de las
disposiciones atómicas lineales irregulares de las dislocaciones. (Lámina fina; ampliación:
40 000×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 219.)
de 10 a 15 nm). En determinadas situaciones, es posible observar una proyección
bidimensional de un cristal con los efectos que lo acompañan. Para lograr esto, la muestra
delgada se inclina de tal manera que un índice de dirección bajo en el plano sea perpendicular
a la dirección del haz de electrones (los átomos están exactamente unos encima de otros en
relación con el haz). El patrón de difracción representa el potencial periódico de los electrones
en dos dimensiones. La interferencia de todos los haces difractados y del haz principal, al
unirse de nuevo usando el objetivo, proporciona una imagen amplificada del potencial periódico.
La figura 4.35 muestra la imagen de HRTEM de varias dislocaciones de orilla que forman un
borde de ángulo agudo. En la figura, la parte superior está inclinada en relación con la mitad
inferior. Debe mencionarse que debido a las limitaciones en el objetivo del HRTEM, no se logra
fácilmente un análisis cuantitativo exacto de las imágenes, el cual debe hacerse con cuidado.
4.5.5 Microscopios de sonda de barrido y resolución atómica
El microscopio de túnel de barrido (STM) y el microscopio de fuerza atómica (AFM) son dos de
los muchos instrumentos inventados recientemente que permiten a los científicos analizar y
crear imágenes de los materiales a escala atómica. Estos instrumentos y otros con capacidades
similares se clasifican como técnicas de microscopia de sonda de barrido (SPM). Los sistemas
de SPM tienen la capacidad de ampliar las características de la superficie a escala
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subnanométrica, y producen un mapa topográfico de la superficie a escala atómica. Estos
instrumentos tienen importantes aplicaciones en muchos sectores científicos, incluso en las
ciencias de la superficie —sin limitarse a ellas— donde el ordenamiento de los átomos y sus
enlaces son importantes; en la metrología donde debe analizarse la aspereza de la superficie
de los materiales, y la nanotecnología donde la posición de los átomos o moléculas puede
manipularse y pueden investigarse nuevos fenómenos a escala nanométrica. Es pertinente
exponer estos sistemas, cómo funcionan, la naturaleza de la información que brindan, así como
sus aplicaciones.
Figura 4.35
161
162
Imagen HRTEM de un límite de ángulo pequeño.
(Trabajo realizado en el Laboratorio Nacional Lawrence Berkeley, Berkeley, California. J. Chaudhuri,
Departamento de Ingeniería Mecánica, Universidad Tecnológica de Texas, Lubbock, Texas y J. Perrin,
Departamento de Ingeniería Mecánica, Universidad Estatal de Wichita, Wichita, Kansas.)
Microscopio de túnel de barrido Los investigadores de IBM, G. Binning y H. Rohrer,
inventaron la técnica STM a principios de la década de 1980. En 1986 recibieron el Premio
Nobel de Física por este invento. En esta técnica, suele fabricarse una punta muy afilada (figura
4.37) con metales como tungsteno, níquel, platino-iridio u oro, y recientemente con nanotubos
de carbono (véase la sección 11.11); se usa para sondear la superficie de una muestra.
La punta se coloca primero a una distancia del orden del diámetro de un átomo
( de ≅ 0 .1 a 0 .2 nm ) desde la superficie de la muestra. A una distancia tan pequeña, las
nubes de electrones de los átomos que se encuentran en la punta de la sonda interactúan con
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las nubes de electrones de los átomos de la superficie de la muestra. Si en este punto se aplica
un pequeño voltaje a través de la punta y la superficie, los electrones harán que la brecha se
transforme en un “túnel” y, por lo tanto, producirán una pequeña corriente que puede detectarse
y registrarse. En general, la muestra se analiza bajo vacío ultra alto para evitar la contaminación
y oxidación de la superficie.
La corriente producida es en extremo sensible al tamaño de la brecha entre la punta y la
superficie. Cambios pequeños en el tamaño de la brecha producen un aumento exponencial en
la corriente detectada. Como resultado de ello, pueden detectarse cambios pequeños (de
menos de 0.1 nm) en la posición de la punta, en relación con la superficie. La magnitud de la
corriente se mide cuando la punta se coloca directamente sobre un átomo (su nube de
electrones). Esta corriente se mantiene al mismo nivel a medida que la punta avanza sobre los
átomos y los valles entre los átomos (modalidad de corriente constante) (figura 4.37a). Esto se
logra mediante el ajuste de la posición vertical de la punta. Son necesarios pequeños
movimientos para ajustar y mantener la corriente
Figura 4.36
162
163
Punta de STM fabricada con aleación de Pt-Ir. La punta se afila usando técnicas de
ataque químico.
(Cortesía de Molecular Corp.)
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Figura 4.37
Esquema que muestra las modalidades de operación de STM. a) Ajustar la coordenada z
de la punta para mantener la corriente constante (registrar los ajustes z), b) Ajustar la
corriente en la punta para mantener la altura constante (registrar los ajustes I).
Figura 4.38
163
164
Imagen TEM de campo brillante de alta resolución de la región de interface AIN/Al2 O3 de
un monocristal AIN oxidado.
(IBM Research, Almaden Research Center.)
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a través de la punta la cual se usa entonces para trazar un mapa de la superficie. También se
puede trazar un mapa de la superficie por medio de una modalidad de atura constante en la
que la distancia relativa entre la punta y la superficie se mantiene a un valor constante y se
registran los cambios de corriente (figura 4.37b). La calidad de la topografía de la superficie que
logra el STM es impresionante cuando se observan imágenes de STM de la superficie del
platino y el silicio (figura 4.38).
Algo de suma importancia en este punto es que el diámetro de la punta debe ser del orden de
un solo átomo para mantener la resolución a escala atómica. Las puntas de metal
convencionales pueden desgastarse y dañarse fácilmente durante el proceso de barrido, lo que
da como resultado una imagen de mala calidad. Recientemente se están empleando como
nanopuntas para aplicaciones de STM y AFM, nanotubos de carbono de aproximadamente uno
a décimos de nanómetro de diámetro, dada su estructura delgada y su fuerza. El STM se utiliza
principalmente con fines de topografía y no ofrece información cuantitativa sobre la naturaleza
de los enlaces y las propiedades del material. Debido a que la función del aparato se basa en
crear y vigilar pequeñas cantidades de corriente, solamente puede trazarse un mapa de
materiales conductores de electricidad, incluyendo a los metales y semiconductores. Sin
embargo, muchos materiales de gran interés para la comunidad dedicada a la investigación,
como materiales biológicos o polímeros, no son conductores, por consiguiente, no pueden
analizarse por medio de esta técnica. Para los materiales no conductores se aplican las
técnicas de AFM.
Microscopio de fuerza atómica El AFM aplica un principio similar al del STM ya que emplea
una punta para sondear la superficie. Sin embargo, en este caso, la punta está conectada a un
filamento volado. A medida que la punta interactúa con la superficie de la muestra, las fuerzas
(fuerzas de Van der Waals) que actúan sobre la punta, flexionan el filamento. La interacción
puede ser una fuerza de repulsión de corto alcance (AFM de modalidad de contacto) o una
fuerza de atracción de largo alcance (modalidad AFM sin contacto). La desviación del haz se
registra con un láser y un fotodetector dispuestos como se muestra en la figura 4.39. La
desviación se emplea para calcular la fuerza que actúa sobre la punta. Durante el barrido, la
fuerza se mantendrá a un nivel constante (similar a la modalidad de corriente constante en el
STM) y se registrará el desplazamiento de la punta. La topografía de la superficie se determina
a partir de estos pequeños desplazamientos. A diferencia del STM, el principio del AFM no se
basa en un túnel de corriente a través de la punta, y puede, por lo tanto, aplicarse a todos los
materiales, incluso aquellos no conductores. Ésta es la principal ventaja del AFM sobre su
predecesor, el STM. Existen hoy día muchas otras técnicas basadas en AFM disponibles con
diversas modalidades de formación de imágenes, incluso magnéticas y acústicas. Se está
empleando el AFM en distintas modalidades de formación de imágenes en sectores como la
investigación acerca del DNA, seguimiento in situ la corrosión en los materiales, templado in
situ de los polímeros y tecnología de revestimiento con polímeros. La comprensión básica de
cuestiones importantes en los sectores antes mencionados ha mejorado considerablemente
gracias a la aplicación de estas técnicas.
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Figura 4.39
Esquema que muestra la técnica básica de AFM.
Entender el comportamiento de los materiales avanzados a escala atómica impulsa a la
microscopia electrónica de alta resolución de vanguardia, que a su vez brinda una oportunidad
para la invención de nuevos materiales. Las técnicas de microscopia electrónica y de sonda de
barrido son y serán de especial importancia para la nanotecnología y los materiales
nanoestructurados.
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4.6 RESUMEN
165
166
La mayoría de metales y aleaciones se funden y se moldean en forma semiacabada o
acabada. Durante la solidificación del metal en el molde se forman núcleos que se
convierten en granos, dando lugar a un metal de fundición solidificado con una estructura de
grano policristalina. Para la mayoría de las aplicaciones industriales es preferible que el
grano sea de tamaño muy pequeño. El tamaño del grano puede determinarse de manera
indirecta mediante el número de tamaño de grano n de la ASTM o se puede determinar
directamente midiendo el diámetro promedio del grano. Los monocristales de gran tamaño
rara vez se fabrican en la industria; sin embargo, una excepción son los grandes
monocristales de silicio producidos para la industria de semiconductores. Para este material
se necesitan condiciones de solidificación especiales y silicio de elevada pureza.
Los defectos cristalinos se presentan en todos los materiales cristalinos reales, incluso a
nivel de tamaño iónico y atómico. Las vacantes o posiciones atómicas vacías en metales
pueden explicarse en términos de la agitación térmica de los átomos y se consideran
defectos de red de equilibrio. Las dislocaciones (defectos de línea) tienen lugares en
metales cristalinos y se originan en gran número en los procesos de solidificación. Las
dislocaciones no son defectos de equilibrio y aumentan la energía interna del metal. Las
dislocaciones pueden observarse en las imágenes del microscopio electrónico de
transmisión. Los límites de grano son defectos de la superficie en metales originados por
diferentes orientaciones de cristales contiguos durante la solidificación. Otros importantes
tipos de defectos que afectan a las propiedades de los materiales, son las maclas, las
fronteras de ángulo pequeño, las fronteras de ángulo grande, las fallas de apilamiento y los
precipitados.
Los especialistas en ciencia e ingeniería de los materiales emplean instrumentos de alta
tecnología para conocer la estructura interna (incluso estructuras defectuosas), el
comportamiento y las fallas de los materiales. Instrumentos como metalógrafos, SEM, TEM
(HRTEM) y SPM permiten el análisis de los materiales en el intervalo macro a nano. Sin
tales instrumentos la comprensión de la conducta de los materiales sería imposible.
4.7 DEFINICIONES
Sección 4.1
Núcleos: pequeñas partículas de la fase recién formada en un cambio de fase (por ejemplo,
solidificación) que pueden crecer hasta que se completa el cambio.
Nucleación homogénea (referida a la solidificación de metales): la formación de regiones muy
pequeñas de una nueva fase sólida (llamada núcleos) en un metal puro, que pueden
desarrollarse hasta que la solidificación sea completa. El metal puro homogéneo proporciona por
sí mismo los átomos que conforman el núcleo.
Embriones: pequeñas partículas de la fase recién formada en un cambio de fase (por ejemplo,
solidificación) que no presentan el tamaño crítico y que pueden redisolverse.
Radio crítico r* del núcleo: el radio mínimo que una partícula de una fase recién formada por
nucleación debe tener para llegar a ser un núcleo estable.
Nucleación heterogénea (referida a la solidificación de metales): la formación de regiones muy
pequeñas (llamadas núcleos) de una nueva fase sólida en las interfases de impurezas sólidas.
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Estas impurezas, a una temperatura particular, disminuyen el tamaño crítico de los núcleos
sólidos estables.
Grano: cristal único (monocristal) en un agregado policristalino.
Granos equiaxiales: granos que son aproximadamente iguales en todas las direcciones y que
tienen orientaciones cristalográficas al azar.
166
167
Granos columnares: granos largos y delgados en una estructura cristalina solidificada. Estos
granos se forman en el interior del lingote de metal solidificando cuando el calor fluye
uniaxialmente durante la solidificación.
Sección 4.2
Estructura policristalina: estructura cristalina que contiene muchos granos.
Sección 4.3
Aleación: mezcla de dos o más metales o un metal (metales) y un no metal (no metales).
Solución sólida: aleación de dos o más metales o un metal(es) y un no metal(es) que se
encuentran en una mezcla atómica de fase única.
Solución sólida sustitucional: solución sólida en que los átomos de soluto de un elemento
pueden sustituir a los átomos de disolvente de otro elemento. Por ejemplo, en la solución sólida
Cu-Ni, los átomos de cobre pueden sustituir a los átomos de níquel en la red cristalina de la
solución sólida.
Solución sólida intersticial: solución sólida formada por átomos de soluto que pueden entrar en
los intersticios o agujeros de la red atómica del disolvente.
Sección 4.4
Vacante: defecto puntual en una red cristalina donde un átomo ha desaparecido de una posición
atómica.
Intersticialidad (autointersticial): defecto puntual de la red cristalina donde un átomo de la
misma especie que los de la matriz se coloca en una posición intersticial de la red.
Defecto de Frenkel: un defecto puntual en un cristal iónico en el que una vacante catiónica va
asociada a un catión intersticial.
Defecto de Schottky: defecto puntual en un cristal iónico en el que una vacante catiónica está
asociada a una vacante aniónica.
Dislocación: un defecto cristalino en el que una distorsión de la red se encuentra centrada
alrededor de una línea. La distancia de desplazamiento de los átomos alrededor de la dislocación
se llama vector de deslizamiento o vector bde Burgers. Para una dislocación de arista, el vector
de deslizamiento es perpendicular a la línea de dislocación, mientras que para una dislocación
helicoidal el vector de deslizamiento es paralelo a la línea de dislocación. Una dislocación mixta
tiene ambos componentes de arista y helicoidales.
Límite de grano: defecto planar que separa cristales (granos) de diferentes orientaciones en un
agregado policristalino.
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Índice de tamaño de grano: número nominal (promedio) de granos por unidad de superficie
para una ampliación particular.
Bordes gemelos (maclas): una imagen en el espejo desorientada de la estructura del cristal, la
cual es considerada como un defecto de la superficie.
Fronteras de ángulo pequeño (inclinado): un arreglo de dislocación de formación angular
desalineado dentro de un cristal.
Fronteras de la macla: un arreglo de dislocación helicoidal que crea que los átomos se
desordenen dentro de un cristal.
Fallas de apilamiento: una superficie defectuosa que se forma debido al apilamiento impropio
(fuera de lugar) de los planos atómicos.
Sección 4.5
Microscopio electrónico de barrido (SEM): instrumento empleado para examinar la superficie
de un material con una ampliación muy grande mediante electrones incidentes.
Microscopio electrónico de transmisión (TEM): instrumento empleado para estudiar
estructuras defectuosas internas mediante el paso de electrones a través de películas delgadas
de materiales.
Microscopio electrónico de transmisión de alta resolución (HRTEM): técnica que se basa en
la TEM pero con una resolución considerablemente mayor mediante el uso de muestras
considerablemente más delgadas.
167
168
Microscopia de sonda de barrido (SPM): técnicas de microscopia como STM y AFM que
permiten el trazado de mapas de la superficie de un material a escala atómica.
4.8 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
4.1 Describa y dibuje el proceso de solidificación de un metal puro en términos de
nucleación y crecimiento de cristales.
4.2 Defina el proceso de nucleación homogénea para la solidificación de un metal puro.
4.3 En la solidificación de un metal puro, ¿cuáles son las dos energías involucradas en la
transformación? Escriba la ecuación para el cambio total de energía libre involucrada en
la transformación del líquido para producir un núcleo sólido libre de deformaciones
mediante la nucleación homogénea. Ilustre gráficamente los cambios de energía
asociados con la formación del núcleo durante la solidificación.
4.4 En la solidificación de un metal, ¿cuál es la diferencia entre un embrión y un núcleo?
¿Qué es el radio crítico de una partícula que solidifica?
4.5 Durante la solidificación, ¿cómo afecta el grado de su enfriamiento al tamaño crítico del
núcleo? Supóngase nucleación homogénea.
4.6 Distinga entre nucleación homogénea y heterogénea para la solidificación de un metal
puro.
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*4.7 Calcule el tamaño (radio) del núcleo de tamaño crítico del platino puro cuando tiene
lugar una nucleación homogénea.
4.8 Calcule el número de átomos en un núcleo de tamaño crítico para la nucleación
homogénea del platino puro.
4.9 Calcule el radio de los núcleos de tamaño crítico de hierro puro cuando tiene lugar una
nucleación homogénea.
*4.10 Calcule el número de átomos en un núcleo de tamaño crítico para la nucleación
homogénea de hierro puro.
4.11 Describa la estructura del grano de un lingote de metal producido por enfriamiento lento
del metal en molde abierto estacionario.
4.12 Distinga entre granos equiaxiales y columnares en una estructura de metal solidificado.
4.13 ¿Cómo podría usted obtener un lingote de fundición con una estructura de grano fino?
¿Cómo se consigue afinar el grano en la industria de función de lingotes de aleaciones
de aluminio?
4.14 ¿Qué técnicas especiales deben utilizarse para obtener monocristales?
4.15 ¿Cómo se producen los monocristales de silicio de gran tamaño para la industria de
semiconductores?
4.16 ¿Qué es una aleación metálica? ¿Qué es una solución sólida?
4.17 Distinga entre una solución sólida sustitucional y una solución sólida intersticial.
4.18 ¿Cuáles son las condiciones más favorables para una solubilidad completa de un
elemento en otro?
4.19 Utilizando los datos de la tabla adjunta, prediga el grado relativo de solubilidad sólida
de los siguientes elementos en aluminio:
*a) cobre
b) manganeso
*c) magnesio
d) zinc
*e) silicio
168
169
Utilice la escala de muy alto, 70−100%; alto, 30−70%; moderado, 10−30%; bajo,
1−10%; y muy bajo, <1 por ciento.
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4.20 Utilizando los datos de la tabla siguiente, prediga el grado relativo de solubilidad sólida
de los siguientes elementos en hierro:
a) níquel
b) cromo
c) molibdeno
d) titanio
e) manganeso
Utilice la escala de muy alto, 70−100%; alto, 30−70%; moderado, 10−30%; bajo,
1−10%; y muy bajo, <1 por ciento.
*4.21 Calcule el radio del mayor hueco intersticial de la red del hierro α BCC. El radio
atómico del átomo de hierro en esta red es de 0.124 nm, y los mayores huecos
1 1
1 3
3 1
1 1
intersticiales se dan en las posiciones tipo (4,2, 0); (2,4, 0); (4,2, 0); y (2,4, 0), etcétera.
4.22 Describa y dibuje los diferentes tipos de defectos puntuales que pueden presentarse en
una red metálica: a) vacante, b) divacante y c) intersticial.
4.23 Describa y dibuje los siguientes tipos de defectos que pueden presentarse en redes
cristalinas: a) defecto de Frenkel y b) defecto de Schottky.
4.24 Describa y dibuje las dislocaciones de arista y helicoidales. ¿Qué tipo de campo de
deformaciones rodean a ambos tipos de dislocaciones?
4.25 Describa la estructura de un límite de grano. ¿Por qué los límites de grano son lugares
favorables para la nucleación y crecimiento de precipitados?
4.26 ¿Por qué los límites de grano se observan fácilmente en el microscopio óptico?
4.27 ¿Cómo se mide el tamaño de grano de un material policristalino por el método ASTM?
*4.28 Si se tienen 600 granos por pulgada cuadrada en una micrografía de un metal a 100×
aumentos, ¿cuál es el número ASTM de tamaño de grano?
4.29 Si se tienen 400 granos por pulgada cuadrada en la micrografía de un material
cerámico a 200× aumentos, ¿cuál es el número ASTM de tamaño de grano del
material?
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4.30 Determine, por conteo, el número ASTM de tamaño de grano de la lámina de
acerobajo en carbono mostrada en la figura P4.30. Esta micrografía está a 100×.
169
170
Figura P4.30
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 4.)
Tutorial
*4.31 Determine el número ASTM de tamaño de grano del acero inoxidable tipo 430 en la
micrografía mostrada en la figura P4.31. Esta micrografía está a 200×.
Figura P4.31
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 4.)
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4.9 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Remítase a la figura 4.11b en la que un álabe de turbina se fabrica en grandes granos
columnares; proponga un proceso que se aplique para conseguir una solidificación
direccional.
2. Diseñe un proceso para producir en continuo hilos de cobre de elevada pureza.
3. Una barra de acero de sección circular de bajo contenido en carbono se moldea para
que su estructura granular sea equiaxial. Su aplicación precisa que la dimensión del
grano sea más larga en la dirección del eje longitudinal de acero de la barra. ¿Cómo
conseguiría esto?
4. Debe seleccionar un material con granos grandes entre el cobre con un tamaño de
grano ASTM de 7 y un acero suave con un tamaño de grano 4 para una aplicación
determinada. ¿Qué material seleccionaría y por qué?
170
171
5. En el proceso de soldadura, dos componentes se unen rellenando el espacio entre los
dos con metal fundido. a) Exponga cómo funciona este proceso desde el punto de vista
de la solidificación. b) ¿Cuáles son algunos de los factores cruciales para obtener una
unión soldada resistente?
6. ¿Cuál es la importancia o cuáles son las repercusiones de los defectos de Schottky y
Frenkel en el comportamiento de los materiales iónicos?
7. En determinadas aplicaciones, a temperatura ambiente, debe seleccionarse una
aleación de cobre, pero hay dos posibilidades: una aleación de un tamaño de grano
ASTM de 4 y una aleación de tamaño de grano de 8. Si la resistencia a la tensión es
importante, ¿cuál de las dos elegiría?
8. Responda a la pregunta 7 suponiendo que la aplicación es a temperatura elevada (por
debajo de la temperatura de fusión).
9. ¿Qué diferencia de comportamiento podemos esperar entre un componente metálico
monocristalino y uno policristalino?
10. La plata pura es blanda, costosa, inestable químicamente y no duradera. Seleccione un
elemento de aleación y el correspondiente porcentaje en peso para mejorar las
propiedades de la plata sin comprometer su estructura y atractivo como metal precioso.
1
http://magnews.msfc.nasa.gov/IDGE/IDGE.html
2
Un lingote colado en semicontinuo se obtiene por solidificación del metal fundido (por
ejemplo, aleaciones de aluminio o de cobre) en un molde que tiene el bloque inferior móvil
(véase la figura 4.8) el cual baja lentamente a medida que el metal solidifica. Se emplea el
prefijo semi- porque la longitud máxima del lingote producido está determinada por la
profundidad del foso al que se baja el bloque inferior.
3
Un afinador de grano es un material añadido al metal fundido para alcanzar granos finos en
la estructura granular final.
4
Extrusión es el proceso de convertir un lingote metálico en tramos de corte transversal
uniforme forzando al metal pastoso a pasar a través de una matriz u orificio que cuenta con
el corte transversal que se desea.
CAPÍTULO 4: Solidificación e imperfecciones
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5
El calor latente de solidificación es la energía térmica liberada cuando el metal solidifica.
6
Yakov Ilych Frenkel (1894-1954). Físico ruso que estudió los defectos en los cristales. Su
nombre se asocia con el defecto vacante-intersticio que se encuentra en algunos cristales
iónicos.
7
Los electrones secundarios son electrones emitidos por los átomos del metal blanco
después de haber sido bombardeados por los electrones primarios procedentes del haz de
electrones.
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cristalinas
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CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y difusión en los sólidos
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(Según “Engineered Materials Handbook, vol. 4: Ceramics and Glasses”, American Society for
Metals, p. 525. ISBN 0-87170-282-7. ASM International.)
Los componentes de un motor de automóvil suelen fabricarse con una combinación de metales y
materiales cerámicos. Los metales son de alta resistencia y ductilidad y los materiales cerámicos
ofrecen alta resistencia a la temperatura, estabilidad química y poco desgaste. En muchas
situaciones, es necesario unir una pieza metálica a una capa delgada de material cerámico para
fabricar la mejor pieza para la aplicación. La capa cerámica servirá para proteger la pieza metálica
interior de ambientes corrosivos a alta temperatura. Un método para unir componentes metálicos y
cerámicos es por medio del enlace de estado sólido. El proceso funciona con la aplicación
simultánea de presión y alta temperatura. La presión aplicada desde el exterior asegura el contacto
entre las superficies de unión, y la alta temperatura facilita la difusión a través de la superficie de
contacto. La figura muestra la microestructura interfacial cuando el metal molibdeno (Mo) se une
con una capa delgada de carburo de silicio (SiC) a una temperatura de enlace de 1 700°C y una
presión de 100 MPa durante un periodo de una hora. Obsérvese que existe una zona de transición
que contiene principalmente una capa de Mo2C (carburo) y Mo5Si3 (silisiuro). Estos productos se
forman debido a la difusión y forman un enlace fuerte.
CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y
difusión en los sólidos
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173
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir la cinética en los procesos sólidos que implican movimientos de átomos en un
estado sólido con base en una relación de Boltzmann. Explicar el concepto de energía de
activación, E*, y determinar la fracción de átomos o moléculas que tienen una energía
mayor a E* a una temperatura determinada.
2. Describir el efecto de la temperatura en las velocidades de reacción con base en la
ecuación de velocidad de Arrhenius.
3. Describir los dos mecanismos principales de la difusión.
4. Distinguir entre difusión en estado estacionario y en estado no estacionario y aplicar la
primera y segunda leyes de Fick para la solución de problemas relacionados con la
difusión.
5. Describir las aplicaciones industriales del proceso de difusión.
5.1 CINÉTICA EN LOS PROCESOS SÓLIDOS
Muchos de los procesos involucrados en la producción y utilización de los materiales de
ingeniería tienen relación con la velocidad a que los átomos se mueven en estado sólido. En
muchos de estos procesos tienen lugar reacciones en estado sólido que implican reacomodos
espontáneos de los átomos a posiciones atómicas nuevas y más estables. Para que estas
reacciones tengan lugar desde el estado inicial hasta el estado final, los átomos reaccionantes
deben tener suficiente energía para superar una barrera de energía de activación. La energía
adicional requerida por encima de la energía media de los átomos se llama energía de
activación ∆E*, y se mide generalmente en julios o en calorías por mol. En la figura 5.1 se ilustra
la energía de activación para una reacción en estado sólido térmicamente activada. Los átomos
que poseen un nivel de energía Er (energía de los reactivos) +∆E* (energía de activación)
tendrán suficiente energía para reaccionar espontáneamente y alcanzar el estado reaccionado Ep
(energía de los productos). La reacción que se muestra en la figura 5.1 es exotérmica, lo cual
indica que la energía se desprende de la reacción.
A una temperatura determinada sólo una fracción de moléculas o átomos del sistema tendrá
suficiente energía para alcanzar el nivel de energía de activación E*. A medida que aumenta la
temperatura del sistema, un número creciente de moléculas o átomos podrá alcanzar el nivel de
la energía de activación. Boltzman estudió el efecto de la temperatura en el incremento de la
energía de las moléculas de un gas. Basados en el análisis estadístico, los resultados de
Boltzman muestran que la probabilidad de encontrar una molécula o un átomo en un nivel de
energía E* mayor que la energía media E de todas las moléculas o átomos en un sistema a una
determinada temperatura T en kelvins, era:
Probabilidad
∝
e
-( E * - E ) / k T
donde k = constante de Boltzman = 1.38 × 10−23 J/(átomo · K).
CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y
difusión en los sólidos
(5.1)
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174
Figura 5.1
Energía de especies en reacción a medida que avanza del estado sin reaccionar al estado
de reacción.
La fracción de los átomos o moléculas en un sistema que tiene energía superior a E*, donde E*
es mucho mayor que la energía media de cualquier átomo o molécula, puede escribirse como:
n
N total
= Ce
-E * /kT
(5.2)
donde n = número de átomos o moléculas con una energía superior a E *
N total = número total de átomos o moléculas presentes en el sistema
k = constante de Boltzman = 8.62 × 10
−5
/
eV K
T = temperatura, K
C = una constante
El número de vacantes en equilibrio a una determinada temperatura en una red cristalina metálica
puede expresarse por la siguiente relación, que es similar a la ecuación 5.2:
nv
N
= Ce
/
-E v k T
(5.3)
CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y
difusión en los sólidos
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donde n v = número de vacantes por metro cúbico del metal
N = número total de posiciones atómicas por metro cúbico del metal
E v = energía de activación para formar una vacante ( eV )
T = temperatura absoluta ( K )
k = constante de Boltzman = 8.62 × 10
−5
/
eV K
C = constante
En el problema de ejemplo 5.1 la concentración de vacantes en equilibrio presentes en el cobre
puro a 500°C se calcula utilizando la ecuación 5.3 y asumiendo que C = 1. De acuerdo con estos
cálculos, ¡sólo hay, aproximadamente, una vacante por cada millón de átomos!
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.1
174
175
Calcule a) el número de vacantes de equilibrio por metro cúbico en el cobre puro a
500°C y b) la fracción de vacantes a 500°C del cobre puro. Aplique la ecuación 5.3
con C = 1. (La constante de Boltzmann k = 8.62 × 10−5 eV/K.)
Solución
a) El número de vacantes de equilibrio por metro cúbico en cobre puro a 500°C es
n v = Ne
/
-E v k T
( asumiendo C = 1)
(5.3 a )
Primero se determina un valor para N utilizando la ecuación
N 0 ρ Cu
N =Masa
(5.4)
atómica Cu
donde N0 = constante de Avogadro y ρCu = densidad de Cu = 8.96 Mg/m3. Así,
N =
23
6.02 × 10 átomos
Masa atómica
= 8.49 × 10
28
1
×63.54 g / masa atómica ×
/
átomos m
8.96 × 10
m
6
g
3
3
Sustituyendo los valores de N, Ev, k y T en la ecuación 5.3a se obtiene
CAPÍTULO 5: Procesos activados por temperatura y
difusión en los sólidos
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n v = Ne − E v / k T
=
(8.49
× 10
28
=
(8.49
× 10
28
= 1.2 × 10
23
{ [(
)
exp
]}
0.90 e V
8.62 × 10
−5
)(e − 13.5) = (8.49
/
vacantes m
/ )
e V K (773 K )
× 10
28
)(1.37
× 10
−6
)
3
◂
b) La fracción de vacantes en el cobre puro a 500°C se calcula a partir de la
relación nv/N en la ecuación 5.3a:
nv
N
= exp
= e
[(
− 13.5
]
0.90 eV
8.62 × 10
−5
/ )
eV K (773 K )
= 1.4 × 10
−6
◂
¡Así, hay sólo una vacante para cada 106 posiciones atómicas!
Arrhenius1 encontró experimentalmente una expresión similar a la relación de Boltzmann para la
energía de las moléculas en un gas que describe el efecto de la temperatura en las velocidades
de las reacciones químicas. Arrhenius encontró que la velocidad de muchas reacciones químicas
se podría expresar como una función de la temperatura por la relación:
Ecuación de la velocidad de Arrhenius : Velocidad de reacción = Ce
-Q /RT
175
176
(5.5)
donde Q = energía de activación, J / mol o cal / mol
R = constante molar de los gases
= 8.314 J / ( mol · K ) o 1.987 cal / ( mol · K )
T = temperatura ( K )
C = constante de velocidad, independiente de la temperatura
Trabajando con líquidos y sólidos la energía de activación se expresa normalmente en términos
de un mol, o 6.02 × 1023 átomos o moléculas. La energía de activación suele representarse por el
símbolo Q y se expresa en julios por mol o en calorías por mol.
En las ecuaciones de Boltzmann (5.2) y de Arrhenius (5.5) se asume que la velocidad de reacción
entre átomos o moléculas en muchos casos depende del número de átomos o moléculas
reactivas que tengan una energía igual o superior a la energía de activación E*. Las velocidades
de muchas reacciones en estado sólido, de particular interés para los científicos e ingenieros
metalúrgicos, obedecen la ley de velocidad de Arrhenius, que se utiliza incluso para analizar los
datos experimentales de velocidad en el estado sólido.
La ecuación de Arrhenius (5.5) generalmente se transcribe en términos de logaritmos naturales
como:
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Q
En velocidad = In C -R T
(5.6)
Esta ecuación es la suma recta del tipo
y =b +mx
(5.7)
donde b es la ordenada en el origen y m la pendiente de la recta. El término ln (velocidad) de la
ecuación 5.6, es equivalente al término y de la ecuación 5.7, y el término ln (constante) de la
ecuación 5.6 es equivalente al término b de la ecuación 5.7. La cantidad −Q/R de la ecuación 5.6
es equivalente a la pendiente m de la ecuación 5.7. Así, representando el ln (velocidad) versus
1/T se obtiene una línea recta de pendiente −Q/R.
La ecuación de Arrhenius (5.5) puede también transcribirse en términos de logaritmos decimales,
como:
Q
log 10 velocidad = log 10 C -2.303
RT
(5.8)
El factor de conversión de logaritmos natural a decimal es 2.303. Esta ecuación es también la
ecuación de una línea recta. En la figura 5.2 se muestra una representación esquemática de log10
velocidad versus 1/T.
Así, si una gráfica experimental de ln (velocidad de reacción) versus 1/T es una línea recta, la
energía de activación para el proceso se puede calcular a partir de la pendiente de la recta. Se
puede utilizar la ecuación de Arrhenius para estudiar el efecto de la temperatura en la difusión de
los átomos y la conductividad eléctrica de los semiconductores elementales puros.
Figura 5.2
176
177
Representación típica de Arrhenius de datos de velocidad experimentales.
(Según J. Wulff et al., “Structure and Properties of Materials”, vol. II: “Thermodynamics of Structure”, Wiley,
1966, p. 64.)
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5.2 DIFUSIÓN ATÓMICA EN SÓLIDOS
5.2.1 Difusión en sólidos en general
La difusión es el mecanismo por el cual la materia se transporta a través de la materia. Los
átomos en los gases, líquidos y sólidos están en constante movimiento y emigran después de
un periodo. En los gases, el movimiento atómico es relativamente rápido, prueba de ello es la
aparición inmediata de olores al cocinar o las partículas de humo. El movimiento atómico en los
líquidos en general es más lento que en los gases, como puede observarse cuando se vierte un
colorante en agua líquida. El movimiento atómico en los sólidos está limitado por su enlace con
posiciones de equilibrio. Sin embargo, las vibraciones térmicas que tienen lugar en los sólidos
permiten que algunos átomos se muevan. La difusión de los átomos en los metales y
aleaciones es particularmente importante, ya que, en su mayoría, las reacciones en estado
sólido conllevan movimientos atómicos. Ejemplos de reacciones en estado sólido son la
precipitación de una segunda fase a partir de soluciones sólidas (sección 9.5.1) y la nucleación
y crecimiento de nuevos granos en la recristalización de un metal trabajado en caliente (sección
7.1.3).
5.2.2 Mecanismos de la difusión
Existen dos principales mecanismos de la difusión de los átomos en una red cristalina: 1)
mecanismo sustitucional o por vacantes y 2) mecanismo intersticial.
Mecanismo de difusión sustitucional o por vacantes Los átomos pueden moverse en la red
cristalina de una posición atómica a otra si tienen suficiente energía de activación procedente
de sus vibraciones térmicas y si existen vacantes u otros defectos cristalinos en la red hacia las
que los átomos puedan desplazarse. Las vacantes en los metales y aleaciones son defectos en
equilibrio, y por ello siempre hay algunas presentes que posibilitan la difusión sustitucional de
los átomos. Cuando se aumenta la temperatura del metal, hay más vacantes y más energía
térmica disponible y por tanto la velocidad de difusión es superior a temperaturas más elevadas.
177
178
Figura 5.3
Energía de activación asociada al movimiento de los átomos en un metal. a) La difusión
del átomo A de cobre de la posición 1 en el plano (111) de una red cristalina de cobre a la
posición 2 (una vacante), tendrá lugar si dispone de suficiente energía de activación como
se indica en b).
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Animación
Considérese el ejemplo de difusión por vacantes que se muestra en la figura 5.3 para un plano
(111) de átomos de cobre en una red cristalina de cobre. Si un átomo cercano a una vacante
tiene suficiente energía de activación, puede moverse hasta la vacante y contribuirá así a la
autodifusión de los átomos de cobre en la red. La energía de autodifusión es igual a la suma
de la energía de activación para la formación de la vacante y la energía de activación para
mover la vacante. En la tabla 5.1 se presentan algunas energías de autodifusión en metales
puros. Nótese que, en general, al aumentar la temperatura de fusión del metal, también
aumenta la energía de activación. Esta relación tiene lugar porque los metales de mayor
temperatura de fusión tienen también elevadas energías de enlace entre sus átomos.
Durante la autodifusión o difusión sustitucional en estado sólido, los átomos deben romper sus
enlaces iniciales con otros átomos y reemplazarlos por nuevos enlaces. Este proceso se facilita
por la presencia de vacantes, por lo que puede tener lugar a menores energías de activación
(figura 5.3). Para que este proceso ocurra en las aleaciones es necesario que haya solubilidad
de un tipo de átomo en el otro. Así, este proceso depende de las reglas de solubilidad de los
sólidos que se expusieron en la sección 4.3. Debido a las diferencias en los enlaces químicos, a
la solubilidad en estado sólido y a otros factores, los datos de la difusión sustitucional deben
obtenerse por medios experimentales. Con el paso del tiempo estas medidas son cada vez más
precisas, por ello estos datos pueden cambiar.
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Figura 5.4
Experimento que muestra el efecto Kirkendall. a) Al inicio del experimento de difusión (t =
0). b) Después de un tiempo, t, los marcadores se mueven en dirección opuesta a las
especies que se difunden más rápidamente, B.
Uno de los mayores avances en las medidas de difusión tuvo lugar en 1940 cuando se
descubrió el efecto de Kirkendall. Este efecto mostró que en un par de difusión binario (figura
5.4a) los marcadores en la intercara de difusión se desplazan ligeramente en dirección opuesta
a la de las especies que se mueven más rápidamente (que se difunden más rápido). Después
de un amplio debate se concluyó que es la presencia de vacantes la que permite que este
fenómeno tenga lugar.
La difusión puede tener lugar también por el mecanismo de vacantes en disoluciones sólidas.
Diferencias en el tamaño atómico y en las energías de enlace entre átomos son factores que
afectan a la velocidad de difusión.
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Mecanismos de difusión intersticial La difusión intersticial de los átomos en las redes
cristalinas tiene lugar cuando los átomos se mueven de un sitio intersticial a otro intersticio
vecino sin desplazar de manera permanente a ninguno de los átomos de la red cristalina de la
matriz (figura 5.5). Para que el mecanismo intersticial sea operativo, el tamaño de los átomos
que se difunden debe ser relativamente pequeño comparado con el de los átomos de la matriz.
Los átomos pequeños como el hidrógeno, oxígeno, nitrógeno y carbono se pueden difundir
intersticialmente en algunas redes metálicas cristalinas. Por ejemplo, el carbono puede
difundirse intersticialmente en hierro a BCC y en hierro γ FCC (véase figura 4.15a). En la
difusión intersticial del carbono en hierro, los átomos de carbono deben pasar entre los átomos
de la matriz de hierro.
179
180
5.2.3 Difusión en estado estacionario
Considérese la difusión de los átomos del soluto en la dirección x entre dos planos atómicos
paralelos perpendiculares al papel separados por una distancia x, como se muestra en la figura
5.6. Supóngase que después un determinado periodo la concentración en el plano 1 es C1 y
que en el plano 2 es C2. Esto significa que con el tiempo no existen cambios en la
concentración de átomos del soluto en estos planos. Estas condiciones de difusión se conocen
como condiciones en estado estacionario. Este tipo de difusión tiene lugar cuando un gas no
reactivo se difunde a través de una lámina metálica. Por ejemplo, cuando el hidrógeno gas se
difunde a través de una lámina de paladio se alcanzan las condiciones del estado estacionario
si el hidrógeno gaseoso se encuentra a presión elevada en un lado y a baja presión en el otro.
Figura 5.5
Diagrama esquemático de una solución sólida intersticial. Los círculos grandes
representan átomos de un plano (100) de una red cristalina FCC. Los círculos pequeños
oscuros, son átomos intersticiales que ocupan posiciones intersticiales. Los átomos
intersticiales se pueden mover a posiciones intersticiales adyacentes que estén vacantes.
Existe una energía de activación asociada a la difusión intersticial.
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Animación
Figura 5.6
Difusión de átomos en estado estacionario en un gradiente de concentración. Un ejemplo
es el hidrógeno gaseoso difundiéndose a través de una lámina de paladio metálico.
Si en el sistema de difusión presentado en la figura 5.6 no existe interacción química entre los
átomos del soluto y el disolvente, puesto que existe una diferencia de concentraciones entre los
planos 1 y 2, habrá un flujo neto de átomos desde la concentración superior a la inferior. El flujo
o corriente de átomos en este tipo de sistema puede representarse por la ecuación
dC
J = - Dd x
180
181
(5.9)
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donde J = flujo o corriente neta de átomos
D = constante de proporcionalidad llamada difusividad (conductividadatómica) o c a p a c i d
dC
dx
= gradiente de concentración
Se utiliza un signo negativo porque la difusión tiene lugar de altas a bajas concentraciones; es
decir, es un gradiente de difusión negativo.
Esta ecuación se llama primera ley de la difusión de Fick2 y establece que para una difusión
en estado estacionario (es decir, no hay cambio del sistema con el tiempo), el flujo neto de
átomos por difusión atómica es igual al coeficiente de difusión D por el gradiente de difusión
dC/dx. Las unidades SI para esta ecuación son:
J
(
átomos
2
m · s
) ( ) (
=D
m
s
2
d C átomos
3
dx
m
1
×m
)
(5.10)
En la tabla 5.2 se presentan algunos valores de coeficientes de difusión de algunos sistemas de
difusión intersticial y sustitucional seleccionados. Los valores del coeficiente de difusión
dependen de muchos factores, entre los cuales cabe destacar:
1. Tipo de mecanismo de la difusión. El que la difusión sea intersticial o sustitucional afectará
al coeficiente de difusión. Los átomos pequeños se pueden difundir intersticialmente en la
red cristalina de átomos del disolvente de gran tamaño. Por ejemplo, el carbono se
difunde intersticialmente en las redes del hierro BCC o FCC. Los átomos de cobre se
difunden sustitucionalmente en una red del aluminio puesto que los átomos de ambos,
cobre y aluminio, son casi del mismo tamaño.
2. La temperatura a la que tiene lugar la difusión afecta de manera importante al valor del
coeficiente de difusión. A medida que aumenta la temperatura, el coeficiente de difusión
también aumenta, como se presenta en la tabla 5.2 para todos los sistemas comparando
los valores de 500°C con los de 1 000°C. El efecto de la temperatura sobre el coeficiente
de difusión se expondrá en la sección 5.4.
3. El tipo de estructura cristalina de la red matriz es importante. Por ejemplo, el coeficiente
de difusión del carbono en hierro BCC es de 10−12 m2/s, que es mucho mayor que 5 ×
10−15 m2/s, el valor del coeficiente de difusión del carbono en hierro FCC a la misma
temperatura. La razón de esta diferencia es que la estructura cristalina BCC tiene un
factor de empaquetamiento atómico de 0.68 comparado con el de la estructura cristalina
FCC, que es de 0.74. Así, los espacios interatómicos entre los átomos de hierro son más
anchos en la estructura cristalina BCC que en la FCC y de este modo los átomos de
carbono se pueden difundir entre los átomos de hierro en la estructura BCC más
fácilmente que en la estructura FCC.
4. El tipo de defectos cristalinos presentes en la región de difusión en estado sólido es
también importante. Las estructuras más abiertas dan lugar a una más rápida difusión de
átomos. Por ejemplo, la difusión tiene lugar más rápidamente en los límites de grano que
en el centro del grano en los metales y en las cerámicas. Un exceso de vacantes en los
metales y las cerámicas incrementará la velocidad de difusión.
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5. La concentración de las especies que se difunden es importante, ya que mayores
concentraciones de los átomos del soluto que se difunde afectarán al coeficiente de
difusión. Este aspecto de la difusión en estado sólido es muy complejo.
5.2.4 Difusión en estado no estacionario
En materiales de ingeniería, generalmente no se presenta el estado estacionario en que las
condiciones no cambian con el tiempo. En la mayoría de los casos tiene lugar la difusión en
estado no estacionario, en la cual la concentración del soluto varía con el tiempo de un punto
a otro en el material. Por ejemplo, si se difunde carbono en la superficie de un árbol de levas de
acero para endurecerla, la concentración del carbono bajo la superficie cambiará de un punto a
otro con el tiempo a medida que el proceso de difusión avance. Para los casos de difusión en
estado no estacionario, en que el coeficiente de difusión es independiente del tiempo, la
segunda ley de Fick aplicada a la difusión, es
dC x
dt
d
(
dC x
=d x D d x
)
(5.11)
Esta ley establece que la velocidad del cambio de composición es igual al coeficiente de
difusión multiplicado por la velocidad de cambio del gradiente de concentración. La solución de
esta ecuación diferencial está fuera del alcance de este libro. Sin embargo, una solución
particular de esta ecuación para un gas que se difunde en un sólido es de gran importancia en
algunos procesos de difusión en ingeniería y se utilizará para resolver algunos problemas de
difusión industrial que se dan en la práctica.
Considérese el caso de un gas A difundiéndose en un sólido B, como se presenta en la figura
5.7a. A medida que aumenta el tiempo de difusión la concentración de átomos del soluto en
cualquier punto del sólido en la dirección x también aumentará, como se indica para los tiempos
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t1 y t2 en la figura 5.7b. Si el coeficiente de difusión del gas A en el sólido B es independiente de
la posición, entonces la solución a la segunda ley de Fick (ecuación 5.11) es
Cs -Cx
Cs -C0
= erf
(2 xD t )
(5.12)
donde C s = concentración superficial del elemento del gas que difunde en la superficie
C o = concentración inicial uniforme del elemento en el sólido
C x = concentración del elemento a la distanca x de la superficie en el tiempo t
x = distancia desde la superficie
D = coeficiente de difusión del soluto que se difunde
t = tiempo
erf es una función matem´tica llamada función del error.
Figura 5.7
Difusión de un gas en un sólido. a) Difusión de un gas A en un sólido B en la superficie,
donde x = 0. El gas mantiene una concentración de átomos de A, llamada Cs, en esta
superficie. b) Perfiles de concentración del elemento A, a distintos tiempos a lo largo del
sólido en la dirección x. Antes de que se inicie la difusión el sólido ya contiene una
concentración uniforme del elemento A, C0.
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La función del error, erf, es la función matemática que existe por definición y se utiliza en
algunas soluciones de la segunda ley de Fick. La función del error puede encontrarse en las
tablas estándar de la misma forma que los senos y cosenos. En la tabla 5.3 se presenta en
forma abreviada la función del error.
5.3 APLICACIONES INDUSTRIALES DE LOS PROCESOS DE DIFUSIÓN
Muchos procesos de manufactura industrial utilizan la difusión en estado sólido. En esta sección
se consideran los siguientes dos procesos de difusión: 1) el de endurecimiento superficial del
acero por carburización con gas, y 2) la introducción de impurezas en obleas de monocristales de
silicio, para fabricar circuitos electrónicos integrados.
5.3.1 Endurecimiento superficial del acero por carburización con gas
Muchos componentes que se fabrican en acero y que serán sometidos a rotación o
deslizamiento, tales como engranajes y ejes, deben tener una superficie dura que resista el
desgaste, y un núcleo interno tenaz para resistir la fractura. En la fabricación de componentes
de acero carburizados, normalmente el componente se maquina primero en condiciones de fácil
maquinado, y luego la capa más externa se endurece por algún tratamiento como la
carburización con gas. Los aceros carburizados son de bajo contenido en carbono: contienen
entre 0.10 y 0.25% de C. Sin embargo, el contenido de elementos de aleación en los aceros
carburizados puede variar considerablemente según sea la aplicación en que van a ser
utilizados. En la figura 5.8 se muestran algunos componentes típicos carburizados con gas.
En la primera parte del proceso de carburización con gas, los componentes de acero se sitúan
en un horno en contacto con gases que contienen metano (CH4) u otros hidrocarburos
gaseosos a aproximadamente 927°C (1 700°F). En la figura 5.9 se muestran algunos
engranajes antes de ser carburizados con gas en un horno con una mezcla de
nitrógeno-metanol como atmósfera. El carbono de la atmósfera se difunde a través de la
superficie del engranaje, de modo que después de un tratamiento térmico los engranajes tienen
las superficies endurecidas de alto contenido en carbono, como se indica en las áreas
superficiales ennegrecidas de una macrosección de un engranaje mostrado en la figura 5.10.
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Figura 5.8
184
185
Componentes típicos de acero carburizado con gas.
(Según “Metals Handbook”, vol. 2: “Heat Treating”, 8a. ed., American Society for Metals,
1964. p. 108.)
Figura 5.9
Piezas antes de ser cementadas en una atmósfera de nitrógeno-metanol.
(Según B. J. Sheehy, Met. Prog., septiembre de 1981, p. 120.)
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Figura 5.10
185
186
Macrosección de un piñón de un engranaje SAE 8620 carburizado con nitrógeno-metanol.
(Según B. J. Sheehy, Met. Prog., septiembre de 1981, p. 120.)
Animación
Figura 5.11
Gradientes de carbono en probetas de un acero 1022 carburizado a 918°C (1 685°F) en
un gas con 20% CO–40% H2, al que se ha añadido 1.6 y 3.8% de metano (CH4),
respectivamente.
(Según “Metal Handbook”, vol. 2: “Heat Treating”, 8a. ed., American Society for Metals, 1964, p. 100.)
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En la figura 5.11 se muestran algunos gradientes de carbono típicos en probetas de acero bajo
en carbono AISI 1022 (0.22% de C) carburizado a 1 685°F (918°C) en una atmósfera
carburizante con 20% de CO. Obsérvese cómo el tiempo de carburación afecta de manera
importante al contenido en carbono en función de la distancia a la superficie. Los problemas de
ejemplo 5.2 y 5.3 muestran cómo puede utilizarse la ecuación de difusión (5.12) para
determinar una variable desconocida, como el tiempo de difusión o el contenido de carbono a
una determinada distancia por debajo de la superficie del componente que está siendo
carburizado.
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.2
186
187
Considere el gas carburizante de un engranaje de acero 1020 a 927°C (1 700°F).
Calcule el tiempo en minutos necesario para incrementar el contenido en carbono
a 0.40%, a 0.50 mm debajo de la superficie. Suponga que el contenido de carbono
en la superficie es de 0.90% y que el acero tiene un contenido nominal en carbono
de 0.20 por ciento.
D 927 ◦ C = 1.28 × 10
− 11
m
2
/s
Solución
Cs -Cx
Cs -C0
C s = 0.90 %
= erf
(2 xD t )
(5.12)
x = 0.5 mm = 5.0 × 10
C 0 = 0.20 %
D 927 ◦ C = 1.28 × 10
C x = 0.40 %
t = ? s
− 11
m
2
−4
m
/s
Sustituyendo los valores anteriores en la ecuación 5.12, resulta
0.90 − 0.40
0.90 − 0.20
= erf
0.50
0.70
= erf
[
5 .0 × 10
2
( 1 .28 × 10
−4
− 11
m
m
2
]
/ s )( t)
(69.88t ) = 0.7143
Si
Z =
69.88
entonces erf Z = 0 .7143
t
Es necesario un número Z cuya función de error (erf) sea 0.7143. En la tabla 5.3
se encuentra este número por interpolación, que es 0.755:
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0.7143 − 0.7112
0.7421 − 0.7112
=
x − 0.75
0.80 − 0.75
x − 0.75 = (0.1003)(0.05)
x = 0.75 + 0.005 = 0.755
Así,
=
69.88
t
= 0.755
t =
69.88
0.755
= 92.6
Z
t
= 8 567 s = 143 min
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.3
Considere el gas carburizante de un engranaje de acero 1020 a 927°C (1 700°F)
como en el problema de ejemplo 5.2. Calcule en este problema el contenido de
carbono a 0.50 mm por debajo de la superficie de la pieza durante un periodo de
carburización de 5 h. Tenga en cuenta que el carbono contenido en la superficie
del engranaje es de 0.90% y que la pieza tiene un contenido nominal de 0.20% de
carbono.
Solución
D 927 °
Cs -Cx
Cs -C0
Cx = ? %
= 1.28 × 10
= erf
C s = 0.90 %
C o = 0.20 %
C
− 11
m
2
(2 xD t )
/s
(5.12)
x = 0.50 mm = 5.0 × 10
D 927
°C
= 1.28 × 10
187
188
− 11
m
2
−4
m
/s
/
4
t = 5 h = 5 h × 3 600 s h = 1.8 × 10 s
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0.90 − C x
0.90 − 0.20
0.90 − C x
0.70
= erf
[
5.0 × 10
2
(1.28 × 10
− 11
−4
m
/ )(
m s 1.8 × 10
4
s
]
)
= erf 0.521
Puesto que Z = 0.521. Es necesario saber cuál es la función de error que
corresponde al valor de Z de 0.521. Para determinar este número a partir de la
tabla 5.3, se debe interpolar el dato como se muestra en el cuadro adjunto.
0.521 − 0.500
0.550 − 0.500
=
0.42 =
x − 0.5205
0.5633 − 0.5205
x − 0.5205
0.0428
x − 0.5205 = (0.42)(0.0428)
x = 0.0180 + 0.5205
= 0.538
Por tanto,
0.90 − C x
0.70
= erf 0.521 = 0.538
C x = 0.90 − (0.70)(0.538)
= 0.52 %
◂
Observe que al incrementar el tiempo de carburización de 2.4 a 5 h para el acero
1020, el contenido de carbono a 0.5 mm por debajo de la superficie del engranaje
aumenta sólo de 0.4 a 0.52 por ciento.
5.3.2 Difusión de impurezas en obleas de silicio para circuitos integrados
La difusión de impurezas en obleas de silicio para cambiar sus características de conductividad
eléctrica es una fase importante en la producción de los circuitos electrónicos integrados
modernos. En un método de difusión de impurezas en discos de silicio, la superficie se expone
al vapor de una impureza apropiada a una temperatura de unos 1100°C en un horno de tubo de
cuarzo, tal como se muestra en la figura 5.12. El ingeniero de diseño debe proteger la parte de
la superficie de silicio no expuesta a la difusión de impurezas para que la impureza difusora
actúe en las partes seleccionadas para los cambios de conductividad. En la figura 5.13 se
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muestra a un técnico cargando una rejilla de obleas de silicio en un horno tubular para la
difusión de las impurezas.
Figura 5.12
Método para difundir boro en obleas de silicio.
(Según W. R. Runyan, “Silicon Semiconductor Technology”, McGraw-Hill, 1965.)
Figura 5.13
Cargando una rejilla de obleas de silicio en un horno tubular para la difusión de impurezas.
(Cortesía de Harris Corporation.)
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189
190
Difusión de impurezas en una oblea de silicio desde una cara. a) La oblea de silicio de
espesor muy exagerado posee una concentración de impurezas que disminuye desde la
cara izquierda hacia el interior. b) Representación gráfica de la misma distribución de
impurezas.
(Según R. M. Warner, “Integrated Circuits”, McGraw-Hill, 1965, p. 70.)
Como en el caso de carburización con gas de una superficie de acero, la concentración de las
impurezas difundidas en las superficies del silicio disminuye al aumentar la profundidad de la
penetración, como se muestra en la figura 5.14. Cambiando el tiempo de difusión también
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difusión en los sólidos
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cambiará la concentración de las impurezas versus el perfil de profundidad de penetración,
como se muestra cualitativamente en la figura 5.7. El problema de ejemplo 5.3 muestra cómo
se puede utilizar cuantitativamente la ecuación 5.12 para determinar una variable desconocida,
tal como el tiempo de difusión o la profundidad de la penetración para un nivel de concentración
particular.
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.4
Considere la difusión de impurezas de galio en una oblea de silicio. Si el galio se
difunde en una oblea de silicio que anteriormente no tenía galio, a una
temperatura de 1 100°C durante 3 h, ¿cuál es la profu ndidad por debajo de la
superficie a la cual la concentración es de 1022 átomos/m3 si la concentración en
la superficie es de 1024 átomos/m3? Para la difusión de galio en silicio a 1 100°C,
la solución es como sigue:
Solución
D 1100
Cs -Cx
Cs -C0
= 7.0 × 10
°C
= erf
− 17
m
(2 xD t )
2
190
191
/s
(5.12)
Sustituyendo estos valores en la ecuación 5.12, se obtiene
= erf
[
1 − 0.01 = erf
(
10
24
10
Si
Así
− 10
24
22
−0
Z =
xm
(7.0 × 10
2
− 17
xm
1.74 × 10
−6
m
m
2
]
/ s )(1.08 × 10 s )
4
) = 0.99
x
1.74 × 10
−6
m
erf Z = 0.99 y Z = 1.82
(a partir de la tabla 5.3 por interpolación). Por tanto,
(
x = ( Z) 1.74 × 10
= 3.17 × 10
−6
−6
m
)
(
m = (1.82) 1.74 × 10
−6
m
)
◂
Nota: Las profundidades típicas de la difusión en obleas de silicio son del orden de unos pocos
micrómetros (es decir, alrededor de 10−6 m), mientras que la oblea posee normalmente varios
cientos de micrómetros de espesor.
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difusión en los sólidos
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5.4 EFECTO DE LA TEMPERATURA EN LA DIFUSIÓN EN LOS SÓLIDOS
Puesto que la difusión atómica implica movimientos atómicos, es de esperar que el aumento de la
temperatura de un sistema de difusión incremente la velocidad de difusión. Experimentalmente se
ha encontrado que la dependencia de la velocidad de difusión de la temperatura de muchos
sistemas de difusión, puede expresarse por un tipo de ecuación como la de Arrhenius:
D = D 0e
donde D = capacidad de difusión, m
-Q /RT
2
(5.13)
/s
D 0 = constante de proporcionalidad, m
2
/ s, independiente de la temperaturaen el intervalo en
Q = energía de activación de las especies en difusión, J / mol o cal / mol
R = constante molar de los gases
= 8.314 J / ( mol · K ) o 1.987 cal / ( mol
K)
T = temperatura, K
El problema de ejemplo 5.4 aplica la ecuación 5.13 para la determinación la capacidad de
difusión del carbono que se difunde en el hierro γ a 927°C, cuando se conocen los valores de D0
y de la energía de activación Q.
191
192
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.5
Calcule el valor la capacidad de difusión D en metros cuadrados por segundo para
la difusión del carbono en hierro γ (FCC) a 927°C (1 700°F). Utilice los valores de D0
= 2.0 × 10−5 m2/s, Q = 142 kJ/mol, y R = 8.314 J/(mol · K).
Solución
D = D 0e
(
= (2.0
= (2.0
-Q /RT
(5.13)
-5
/ s ){ exp
m / s )(e
)
m / s )(0.661 × 10 )
m /s ◂
= 2.0 × 10 m
× 10
-5
× 10
-5
= 1.32 × 10
-11
-142000 J / mol
[8.314 J / ( mol K )](1 200 K )
2
2
}
-14.23
2
-6
2
La ecuación de difusión D = D0 e− Q/RT (ecuación 5.13) puede escribirse en forma logarítmica
como la ecuación de una recta, del mismo modo que lo fueron las ecuaciones 5.6 y 5.8 para la
ecuación general de la ley de Arrhenius para la velocidad:
Q
In D = In D 0 -R T
(5.14)
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o
Q
log 10 D = log 10 D 0 -2.303 R T
(5.15)
Si los valores de la capacidad de difusión para un sistema de difusión se determinan para dos
temperaturas, los valores Q y D0 pueden determinarse resolviendo simul- táneamente dos
ecuaciones del tipo de la ecuación 5.15. Si estos valores Q y D0 se sustituyen en la ecuación
5.15, se puede obtener una ecuación general para log10D versus a 1/T en el rango de
temperatura investigado. El problema de ejemplo 5.5 muestra cómo puede calcularse
directamente la energía de activación para un sistema binario de difusión utilizando la relación D
= D0 e−Q/RT (ecuación 5.13) cuando se conocen los coeficientes de difusión para las dos
temperaturas.
192
193
En la tabla 5.4 se muestran los valores de Q y D0 para algunos sistemas metálicos utilizados para
obtener los gráficos de la capacidad de difusión de Arrhenius representados en la figura 5.15. En
la figura 5.16 se muestran unas curvas similares para la difusión de impurezas en silicio, lo cual
sirve para la fabricación de circuitos integrados en la industria electrónica.
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Figura 5.15
Gráficas de Arrhenius mostrando los datos de la capacidad de difusión para algunos
sistemas metálicos.
(Según L. H. Van Vlack, “Elements of Materials Science and Engineering”, 5a. ed., Addison-Wesley, 1985. p.
137.)
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Figura 5.16
193
194
Coeficientes de difusión en función de la temperatura para algunas impurezas elementales
en silicio.
[Según C. S. Fuller y J. A. Ditzenberger, J. Appl. Phys., 27:544(1956).]
PROBLEMA DE EJEMPLO 5.6
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El coeficiente de difusión de átomos de plata en la plata metálica es de 1.0 × 10−17
m2/s a 500°C y 7.0 × 10 −13 m2/s a 1000°C. Calcule la energía de activación (julios
por mol) para la difusión de Ag en Ag en el intervalo de temperaturas de 500 a 1 000
°C.
Solución
Utilizando la ecuación 5.13, T2 = 1000 °C + 237 = 1273 K, T1 = 500°C + 273 = 773
K, y R =8.314 J/(mol · K):
D 1 000 °C
D 500 °C
7.0 × 10
1.0 × 10
(
In 7.0 × 10
4
)
− 13
− 17
Q
=
( − Q / R T 2)
Q
= exp − R
exp ( − Q / R T 1)
[ (
exp
= exp
(
{QR [(1 2731 K
= − R 7.855 × 10
(
11.16 = Q 6.11 × 10
−4
−5
1
−773
K
1
T2
1
−T
1
)]
)]}
− 12.94 × 10
−4
)
Q
(
=8.314 5.08 × 10
−4
)
)
Q = 183 000 J / mol = 183 kJ / mol
◂
194
195
5.5 RESUMEN
La difusión atómica tiene lugar en los sólidos metálicos principalmente por 1) una vacante o
mecanismo de sustitución y 2) un mecanismo intersticial. En el mecanismo por vacantes,
átomos con aproximadamente el mismo tamaño saltan de una posición a otra, utilizando las
posiciones atómicas vacantes. En el mecanismo intersticial, átomos muy pequeños se
mueven a través de los espacios intersticiales entre los grandes átomos que forman la matriz.
La primera ley de Fick de la difusión establece que la difusión tiene lugar debido a una
diferencia de concentración de la especie que se difunde de un lugar a otro y es aplicable en
condiciones de estado estacionario (es decir, condiciones que no cambian con el tiempo). La
segunda ley de Fick de la difusión es aplicable para condiciones en estado no estacionario
(por ejemplo, condiciones en que la concentración de la especie que se difunde cambia con el
tiempo). En este libro la utilización de la segunda ley de Fick se ha limitado al caso de un gas
que se difunde dentro de un sólido. La velocidad de difusión depende mucho de la
temperatura, y esta dependencia se expresa por la capacidad de difusión, que es una medida
de la velocidad de difusión: La capacidad de difusión: D = D0 e−Q/RT. Los procesos de la
difusión se utilizan habitualmente en la industria. En este capítulo se ha examinado el proceso
de carburación con gas para el endurecimiento de la superficie del acero, y la difusión de
cantidades controladas de impurezas dentro de obleas de silicio para fabricar circuitos
integrados.
5.6 DEFINICIONES
sección 5.1
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Energía de activación: la energía suplementaria necesaria, por encima de la energía promedio,
para que ocurra una reacción activada térmicamente.
Ecuación de Arrhenius para la velocidad: ecuación empírica que describe la velocidad de una
reacción como una función de la temperatura y de la barrera de energía de activación.
sección 5.2
Difusión sustitucional: la migración de los átomos de soluto en la red del disolvente en la que
los átomos de soluto y de disolvente son aproximadamente del mismo tamaño. La presencia de
vacantes hace posible la difusión.
Autodifusión: la migración de átomos en un metal puro.
Difusión intersticial: la migración de átomos intersticiales en una red de átomos matriz.
Primera ley de Fick de la difusión en sólidos: el flujo de las especies que se difunden, a
temperatura constante, es proporcional al gradiente de concentración.
Segunda ley de Fick de la difusión en sólidos: la velocidad del cambio de composición, a
temperatura constante, es igual al producto de la capacidad de difusión por la velocidad de
cambio del gradiente de concentración.
Capacidad de difusión: medida de la velocidad de difusión en los sólidos a temperatura
constante. El coeficiente de difusión D puede expresarse por la ecuación D = D0 e−Q/RT, donde Q
es la energía de activación y T es la temperatura en grados Kelvin. D0 y R son constantes.
Condiciones de estado estacionario: para un sistema en difusión, la concentración de las
especies que se difunden no varía con el tiempo en los diferentes puntos del sistema.
Condiciones de estado no estacionario: para un sistema en difusión, la concentración de las
especies que se difunden varía con el tiempo en los distintos puntos del sistema.
5.7 PROBLEMAS
195
196
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del
libro.
5.1 ¿Qué es un proceso activado térmicamente? ¿Qué es la energía de activación para un
proceso como éste?
5.2 Escriba una ecuación para el número de vacantes en equilibrio que presenta un metal a
una temperatura determinada y defina cada uno de los términos. Indique las unidades
para cada término y utilice voltios de electrón para la energía de activación.
*5.3 a) Calcule el número de vacantes en equilibrio por metro cúbico en el cobre puro a
850°C. Considere que la energía de formación de una va cante en el cobre puro es de
1.00 eV. b) ¿Cuál es la fracción de vacantes a 800°C?
5.4 a) Calcule el número de vacantes en equilibrio por metro cúbico de plata pura a 750°C.
Considere que la energía de formación de una vacante en plata pura es de 1.10 eV. b)
¿Cuál es la fracción de vacantes a 700°C?
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5.5 Escriba la ecuación de Arrhenius para la velocidad en la forma a) exponencial y b) en
logaritmos neperianos comunes.
5.6 Dibuje una gráfica típica de Arrhenius de log10 de la velocidad de reacción versus al
recíproco de la temperatura absoluta e indique la pendiente de la gráfica.
5.7 Describa los mecanismos de difusión sustitucional e intersticial en los metales sólidos.
5.8 Escriba la ecuación de la primera ley de Fick de la difusión y defina cada uno de los
términos en unidades SI.
5.9 ¿Qué factores afectan a la velocidad de difusión en cristales metálicos?
5.10 Escriba la ecuación de la segunda ley de Fick de difusión en sólidos y defina cada uno
de los términos.
5.11 Escriba la ecuación para la solución de la segunda ley de Fick para la difusión de un
gas a través de la superficie de una red cristalina de un sólido metálico.
5.12 Describa el proceso de carburización con gas para piezas de acero. ¿Por qué se
realiza la carburización de piezas de acero?
*5.13 Considere la carburización de un engranaje de acero 1018 (0.18% en peso) a 927°C
(1 700°F). Calcule el tiempo necesario para incrementar el contenido a 0.35% en peso
a 0.40 mm por debajo de la superficie del engranaje. Suponga que el contenido en
carbono en la superficie del engranaje es de 1.15% en peso y que el contenido
nominal de carbono en el engranaje antes de carburizar es de 0.18% en peso. D (C
en hierro γ) a 927°C = 1.28 × 10 −11 m2/s.
5.14 La superficie de un engranaje fabricado en acero 1022 (0.22% en peso C) se carburiza
a 927°C (1 700°F). Calcule el tiempo necesario para in crementar el contenido a 0.30%
en peso a 0.030 pulgadas por debajo de la superficie del engranaje. Suponga que el
contenido en carbono en la superficie es de 1.20% en peso. D (C en hierro γ) a 927°C
= 1.28 × 10−11 m2/s.
5.15 Un engranaje fabricado en acero 1020 (0.20% en peso C) se carburiza a 927°C (1
700°F). Calcule el contenido en carbono a 0.90 mm por debajo de la superficie del
engranaje después de 4 horas de carburización. Suponga que el contenido de carbono
en la superficie es de 1.00% en peso. D (C en hierro γ) a 927°C = 1.28 × 10 −11 m2/s.
*5.16 Un engranaje fabricado en acero 1020 (0.20% en peso C) se carburiza a 927°C (1
700°F). Calcule el contenido en carbono a 0.40 pulgada s por debajo de la superficie
del engranaje después de 7 horas de carburización. Suponga que el contenido de
carbono en la superficie es de 1.15% en peso. D (C en hierro γ) a 927°C = 1.28 ×
10−11 m2/s.
*5.17 La superficie de un engranaje fabricado en acero 1018 (0.18% en peso C) se
carburiza a 927°C. Calcule el tiempo necesario para incre mentar el contenido en
carbono a 0.35% en peso a 1.00 mm por debajo de la superficie del engranaje.
Suponga que el contenido en carbono en la superficie es de 1.20% en peso. D (C en
hierro γ) a 927°C = 1.28 × 10 −11 m2/s.
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5.18 Un engranaje fabricado en acero 1020 (0.20% en peso C) se carburiza a 927°C.
Calcule el contenido en carbono a 0.95 mm por debajo de la superficie del engranaje
después de 8 horas de carburización. Suponga que el contenido de carbono en la
superficie es de 1.25% en peso. D (C en hierro γ) a 927°C = 1.28 × 10 −11 m2/s.
*5.19 Un engranaje fabricado en acero 1018 (0.18% en peso C) se carburiza a 927°C. Si el
tiempo de carburización es de 7.5 h, ¿a qué profundidad en mm el contenido en
carbono será de 0.40% en peso? Suponga que el contenido en la superficie es de
1.20% en peso. D (C en hierro γ) a 927°C = 1.28 × 10 −11 m2/s.
*5.20 Si se difunde boro en una oblea gruesa de silicio sin contenido previo de boro a la
temperatura de 1100°C durante 5 h, ¿cuál es la profun didad por debajo de la
superficie en que la concentración es de 1017 átomos/cm3 si la concentración en la
superficie es de 1018 átomos/cm3? D = 4 × 10−13 cm2/s para la difusión del boro en
silicio a 1100°C.
5.21 Si se difunde aluminio en una oblea gruesa de silicio sin contenido previo de aluminio a
la temperatura de 1100°C durante 6 h, ¿cuál es la pro fundidad por debajo de la
superficie en que la concentración es de 1016 átomos/cm3 si la concentración en
superficie es de 1018 átomos/cm3? D = 2 × 10−12 cm2/s para la difusión del aluminio en
silicio a 1100°C.
5.22 Se difunde fósforo en una oblea gruesa de silicio sin contenido previo de fósforo a una
temperatura de 1100°C. Si la concentración de fósforo e s de 1 × 1018 átomos/cm3 y su
concentración a 1 m de la superficie es de 1 × 1015 átomos/cm3, ¿cuánto tiempo ha
durado la difusión? D = 3 × 10−13 cm2/s para la difusión del P en Si a 1100°C.
*5.23 Si en el problema de ejemplo 5.22 el coeficiente de difusión fuera de 1.5 × 10−13
cm2/s. ¿a qué profundidad, en micrómetros, encontraríamos una concentración de
fósforo de 1 × 1015 átomos/cm3?
5.24 Se difunde arsénico en una oblea gruesa de silicio sin contenido previo de arsénico a la
temperatura de 1100°C. Si la concentración en superficie es de 5.0 × 1018 átomos/cm3
y su concentración a 1.2 m de la superficie es de 1.5 × 1016 átomos/cm3, ¿cuánto
tiempo ha durado la difusión? (D = 3.0 × 10−14 cm2/s para la difusión del As en Si a
1100°C.)
*5.25 Calcule la capacidad de difusión D en metros cuadrados por segundo para la difusión
del níquel en hierro FCC a 1100°C. Utilice los valores de D0 = 7.7 ×10−5 m2/s; Q = 280
kJ/mol; R = 8.314 J/(mol · K).
*5.26 Calcule la capacidad de difusión en m2/s del carbono en titanio HCP a 700°C. Utilice
D0 = 5.10 × 10−4 m2/s; Q = 182 kJ/mol; R = 8.314 J/(mol · K).
5.27 Calcule la capacidad de difusión en m2/s para la difusión del zinc en cobre a 350°C.
Utilice D0 = 3.4 × 10−5 m2/s; Q = 191 kJ/mol.
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5.28 La capacidad de difusión de los átomos de manganeso en la red del hierro FCC es de
1.50 × 10−14 m2/s a 1 300°C y 1.50 × 10 −15 m2/s a 400°C. Calcule la energía de
activación en kJ/mol para este intervalo de temperatura. Dato: R = 8.314 J/(mol · K).
*5.29 La capacidad de difusión de los átomos de cobre en la red del aluminio es de 7.50 ×
10−13 m2/s a 600°C y de 2.50 × 10 −15 m2/s a 400°C. Calcule la energía de activación
en kJ/mol para este intervalo de temperatura. [R = 8.314 J/(mol · K).]
5.30 La capacidad de difusión de los átomos de hierro en la red del hierro BCC es de 4.5 ×
10−23 m2/s a 400°C y de 5.9 × 10 −16 m2/s a 800°C. Calcule la energía de activación en
kJ/mol para este intervalo de temperatura. [R = 8.314 J/(mol · K).]
5.8 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
197
198
1. En la fabricación de los circuitos integrados, se unen en sección transversal metales
distintos como el oro y aluminio para formar una intercara unida. A temperaturas
elevadas, la intercara empieza a moverse o desplazarse en la dirección de uno de los
metales, esto se conoce como el efecto Kirkendall. a) ¿Puede explicar este fenómeno?
b) ¿La dirección del desplazamiento es al azar? c) ¿Cuáles son los efectos negativos de
este proceso?
2. a) Diseñe un proceso que le permita obtener un componente de acero sólido a partir de
polvo fino de acero. La densidad del sólido formado debe estar próxima a la densidad
del metal. b) Explique cómo este proceso tiene lugar tanto a nivel micro como macro. c)
¿Cuáles son algunas de las dificultades que puede encontrar en este proceso?
3. Explique qué sucede cuando el acero al carbono se expone a una atmósfera rica en
oxígeno a elevada temperatura en un horno.
4. Basándose en los datos de la tabla 5.2, ¿es más fácil que se difundan átomos de
carbono en la estructura de hierro BCC o hierro FCC? ¿Cuál es la razón física para ello?
5. Clasifique los mecanismos de difusión de los 12 pares soluto/disolvente dados en la
tabla 5.2 (intersticial o sustitucional). Compare los valores del coeficiente de difusión y
establezca una conclusión.
6. La energía de activación para la difusión del hidrógeno en el acero a temperatura
ambiente es de 3 600 cal/mol, significativamente inferior a, por ejemplo, la del carbón,
que es de 20 900 cal/mol. Investigue el efecto del hidrógeno que se difunde en el
comportamiento mecánico del acero.
7. Investigue el papel de la difusión en estado sólido en la fabricación de componentes
cerámicos utilizando el proceso de metalurgia de polvos.
1
2
Svante August Arrhenius (1859-1927). Físico-químico sueco, fue uno de los fundadores de
la química física moderna y estudió experimentalmente la velocidad de las reacciones.
Adolf Eugen Fick (1829-1901). Fisiólogo alemán, fue el primero en presentar la difusión
sobre una base cuantitativa utilizando ecuaciones matemáticas. Algunos de sus trabajos
fueron publicados en Annals of Physics (Leipzig), 170:59 (1855).
198
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200
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
(© AP/Wide World Photos)
(© Roger Ball/Corbis)
Los metales se elaboran en formas funcionales aplicando una amplia gama de operaciones de
conformado de metal, tanto en frío como en caliente. Uno de los ejemplos más importantes que
revela la aplicación de operaciones de conformado de metal, es la fabricación de piezas
automotrices (tanto de carrocería como de motor). El bloque del motor se fabrica de hierro fundido
o aleaciones de aluminio; el cilindro y otras aberturas del bloque se fabrican mediante operaciones
de perforación, barrenado y taladrado; las cabezas de cilindro también son fundiciones de
aleaciones de aluminio; los pernos de conexión, manivelas y levas se forjan (en ocasiones se
cuelan) y luego se rectifican con muela; los paneles de la carrocería, incluso el techo, el capó, las
puertas y los paneles laterales se troquelan a partir de láminas de acero y luego se unen mediante
soldadura por puntos (figura de la izquierda). A medida que aumenta el número de operaciones
para producir una pieza, ocurre lo mismo con su costo y, por consiguiente, con todo el producto.
Para reducir el costo, los fabricantes aplican los conceptos de la fabricación “cerca de la forma
neta”, con los que el producto se forma con el menor número de operaciones y la menor cantidad
necesaria de maquinado de acabado o rectificación con muela. Las piezas automotrices con formas
complejas y no simétricas, como los engranajes biselados o las juntas universales, se forjan casi
listas para instalarse (figura de la derecha).
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
200
201
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir las operaciones de conformado que se usan para dar forma funcional a metales.
Diferenciar entre aleaciones forjadas y productos fundidos. Diferenciar los productos
aleados de forja de los productos de fundición.
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2. Describir la conducta constitutiva de metales en términos de la ingeniería y de la
definición verdadera de tensión de ingeniería y de deformación convencional.
3. Explicar las diferencias entre deformación elástica y deformación plástica a escala
atómica, microscópica y macroscópica.
4. Explicar las diferencias entre tensión de cizalladura y deformación de cizalladura y las
tensiones y deformaciones normales.
5. Explicar qué es el ensayo de tracción, qué tipo de máquina se emplea para realizar los
ensayos de tracción y qué información respecto a las propiedades de un material pueden
obtenerse de estos ensayos.
6. Definir dureza y explicar cómo se mide. Describir diversas escalas de dureza disponibles.
7. Describir la deformación plástica de un monocristal a escala atómica. Describir el
concepto de un deslizamiento, dislocaciones, maclas y su papel en la deformación de un
monocristal.
8. Definir sistemas de deslizamiento críticos en monocristales BCC, FCC y HCP.
9. Describir la ley de Schmid y su aplicación en la determinación de la tensión de cizalladura
crítica.
10. Describir el efecto del proceso de deformación plástica en las propiedades y la estructura
de grano de materiales policristalinos.
11. Explicar el efecto del tamaño de grano (ecuación de Hall-Petch) y los límites de grano
sobre la deformación plástica y las propiedades de un metal.
12. Describir varios de los mecanismos que se emplean para el endurecimiento de metales.
13. Describir el proceso de recocido y su efecto en las propiedades y microestructura de un
metal trabajado en frío.
14. Describir la conducta superplástica en metales.
15. Describir un metal nanocristalino y sus ventajas.
En este capítulo se examinan primero algunos de los métodos básicos para procesar metales y
aleaciones en formas útiles. Se define tensión y deformación en metales y se describe el ensayo de
tracción utilizado para determinar estas propiedades. Se continúa con un estudio de la dureza y del
ensayo de dureza en metales. Después se examina la deformación plástica de un monocristal
metálico y de metales policristalinos. Finalmente, se estudia el endurecimiento por disolución sólida
de metales.
6.1 EL PROCESO DE METALES Y ALEACIONES
6.1.1 La fundición de metales y aleaciones
En su mayoría, los metales se procesan primero fundiendo el metal en un horno que actúa
como depósito del metal fundido. Aeste metal fundido pueden añadirse los elementos de
aleación necesarios para producir las distintas aleaciones. Por ejemplo, el metal magnesio en
estado sólido puede añadirse al aluminio fundido y, después de su fusión, puede ser mezclado
mecánicamente con el aluminio hasta producir un líquido homogéneo de una aleación
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aluminio-magnesio. Después de eliminar las impurezas de óxido de la aleación Al-Mg fundida y
el indeseado gas hidrógeno, se cuela en el molde de una máquina de colada semicontinua con
enfriamiento directo, como la que se muestra en la figura 4.8. De este modo, se producen
enormes lingotes en forma de plancha como el que se muestra en la figura 4.1. Otros tipos de
lingotes con distinta sección se cuelan de forma similar; por ejemplo, los lingotes para extrusión
se cuelan con sección circular.
Figura 6.1
Laminador de grandes dimensiones con cuatro rodillos laminando una plancha de una
aleación de aluminio que con el tiempo será reducida hasta producir una chapa de
aluminio.
(Cortesía de Reynolds Metals Co.)
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Los productos semiacabados se fabrican con lingotes de forma elemental. Las chapas 1 y las
placas 2 se producen por laminación de lingotes en forma de plancha para reducir su espesor
(figura 6.1). Las formas extrudidas, como canales y perfiles estructurales, se producen con
tochos para extrusión y las barras y alambre se fabrican de lingotes de sección circular. Todos
estos productos, fabricados mediante trabajo del metal en caliente o en frío a partir de lingotes
de gran dimensión, se denominan productos aleados de forja. Los efectos de la deformación
permanente sobre la estructura y propiedades de los metales serán tratados en las secciones
6.5 y 6.6.
202
203
Figura 6.2
Molde permanente o coquilla para fundición. En la mitad izquierda del molde se muestra
la colada solidificada con la entrada y el núcleo de metal. El producto acabado se muestra
delante del molde.
(Según H. F. Taylor, M. C. Flemings y J. Wulff, “Foundry Engineering”, Wiley, 1959, p. 58.)
En una escala más pequeña, el metal fundido puede ser introducido en un molde con la forma
del producto final, y normalmente sólo se requiere un pequeño mecanizado o alguna operación
de acabado para producir el producto final. Los productos hechos de este modo se denominan
productos de fundición y las aleaciones usadas para producirlos, aleaciones para fundición. Por
ejemplo, los pistones utilizados en motores de automóvil usualmente se fabrican por colada del
metal líquido en un molde permanente o coquilla hecha de acero. En la figura 6.2 se muestra el
esquema de un molde permanente que contiene una pieza colada. En la figura 6.3a se muestra
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a un operario colando una aleación de aluminio en un molde permanente para fabricar un par
de pistones por colada; en la figura 6.3b se muestran las piezas coladas después de retirarlas
del molde. Después de eliminar las rebabas del tratamiento térmico y del mecanizado, el pistón
acabado (figura 6.3c) está listo para el montaje en un motor de automóvil.
6.1.2 Laminación en caliente y en frío de metales y aleaciones
La laminación en caliente y la laminación en frío son métodos que se usan comúnmente en la
fabricación de metales y aleaciones. Mediante estos métodos se pueden producir chapas y
placas de gran longitud y con secciones transversales uniformes.
Laminación en caliente de lingotes de sección rectangular
La laminación en caliente de los lingotes de sección rectangular o planchón, primero se
lleva a cabo en caliente porque, cuando el metal está caliente, es posible una mayor
reducción del espesor a cada pasada por el laminador. Antes de la laminación en caliente, los
planchones se precalientan a alta temperatura (alrededor de 1200°C). Aunque algunas veces
es posible laminar en caliente directamente los planchones que salen de la máquina de
colada (figura 6.4). Después de extraer los lingotes del horno de precalentamiento, se laminan
en caliente en un tren de laminación de desbaste reversible (figura 6.5).
203
204
Figura 6.3
a) Coquilla para la fundición simultánea de dos pistones de aleación de aluminio. b)
Coladas con los pistones de aleación de aluminio después de retirarlos de la coquilla
mostrada en a). c) Pistón de automóvil después del tratamiento térmico y mecanizado
listo para su montaje en un motor.
(Cortesía de General Motors Corporation.)
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Figura 6.4
Los planchones perfectamente conformados se cortan a la longitud requerida mediante
una llamada de oxicorte en la misma máquina de colada continua de la planta de
Bethlehem Steel Co, en Burns Harbor, Indiana. Las dos líneas de colada producen 300
toneladas de planchones cada 45 minutos.
(Cortesía de Bethlehem Steel Co.)
Figura 6.5
Diagrama de la secuencia de las operaciones de laminación en caliente necesarias para
reducir un lingote a planchón en un laminador reversible de dos rodillos.
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States
Steel, 1971, p. 677.)
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Figura 6.6
Típica reducción por pasos en las etapas de acabado de un tren de laminación en
caliente de banda equipado con cuatro laminadores de desbaste y seis de acabado. El
dibujo no está a escala.
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States
Steel, 1971, p. 937.)
La laminación continúa hasta que la temperatura del planchón baja tanto que es demasiado
difícil seguir laminando. Entonces, el planchón se recalienta y la laminación en caliente
continúa hasta que la banda obtenida es suficientemente delgada para enrollarla en forma de
bobina. En operaciones a gran escala, la laminación en caliente del planchón se lleva a cabo
en un conjunto de laminadores de cuatro rodillos utilizados individualmente o en serie como
se muestra en la figura 6.6, que corresponde a la laminación en caliente de banda de acero.
Laminación en frío de chapas metálicas3
Después de la laminación en caliente, que también puede incluir una cierta laminación en
frío, a las bobinas de metal se les aplica un tratamiento térmico denominado recocido, para
reblandecer el metal y eliminar cualquier trabajo en frío introducido durante el proceso de
laminación en caliente. La laminación en frío, que normalmente se aplica a temperatura
ambiente, también se lleva a cabo en laminadores de cuatro rodillos utilizados solos o en
serie (figura 6.7). En la figura 6.8 se muestra una chapa de acero laminada en frío en un
laminador industrial.
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Figura 6.7
Diagrama esquemático que señala el camino del metal durante la laminación en frío de
una chapa de metal en un tren de laminación de cuatro rodillos: a) laminador simple y b)
dos laminadores en serie.
Figura 6.8
Chapa de acero laminada en frío. Este tipo de laminadores se utiliza en la laminación en
frío de bandas de acero, hojalata y metales no ferrosos.
(Cortesía de Bethlehem Steel Co.)
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El porcentaje de reducción en frío de una plancha o chapa de metal se puede calcular
como:
% reducción en frío =
espesor inicial del metal − espesor final del metal
espesor inicial del metal
× 100%
207
208
(6.1)
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.1
Calcule el porcentaje de reducción durante una laminación en frío de una chapa
de una aleación de aluminio de 0.120 a 0.040 pulgadas.
Solución
espesor inicial − espesor final
espesor inicial
% reducció n en frío =
0.120 pulg − 0.040 pulg
0.120 pulg
=
× 100%
0.080 pulg
pulg
× 100% =0.120
× 100%
= 66.7%
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.2
Una chapa de una aleación 70% Cu-30% Zn ha sido laminada 20 por ciento
hasta 3.00 mm. La chapa se lamina otra vez en frío hasta 2.00 mm. ¿Cuál es el
porcentaje de trabajo en frío total?
Solución
Primero se determina el espesor inicial de la chapa considerando la primera
reducción de 20 por ciento. Sea x igual al espesor inicial de la chapa. Entonces,
x − 3.00 mm
x
= 0.20
o
x − 3.00 mm =
x
0.20 x
= 3.75 mm
Enseguida se determina el porcentaje total del trabajo en frío, desde el espesor
inicial hasta el espesor final, mediante la relación:
3.75 mm − 2.00 mm 1.75 mm
=
= 0.466 o 46.6%
3.75 mm
3.75 mm
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6.1.3 Extrusión de metales y aleaciones
La extrusión es un proceso de conformado plástico mediante el cual un material sometido a
alta presión reduce su corte transversal cuando es forzado a pasar a través de una abertura o
matriz de extrusión (figura 6.9). Para muchos metales, el proceso de extrusión se utiliza para
producir barras cilíndricas o tubos. En los materiales con mayor facilidad para la extrusión como
aluminio, cobre y algunas de sus aleaciones, también es usual producir formas con corte
transversal irregular. La mayoría de los metales se extruye en caliente porque la resistencia de
la formación del metal es menor a que si lo fuera en frío. Durante la extrusión, el tocho de metal
introducido en el contenedor de la prensa de extrusión es forzado por el pistón de la máquina a
pasar a través de la matriz, de tal modo que el metal es continuamente deformado para
producir un perfil de gran longitud con el corte transversal deseado.
208
209
Figura 6.9
Procesos básicos de extrusión en metales: a) directo y b) indirecto.
(Según G. Dieter, “Mechanical Metallurgy”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1976, p. 639.)
Animación
Los dos principales procesos son la extrusión directa y extrusión indirecta. En la extrusión
directa, el tocho de metal se coloca en el interior del contenedor de la prensa de extrusión y es
forzado por el pistón a pasar a través de la matriz (figura 6.9a). En la extrusión indirecta, un
pistón hueco empuja la matriz hacia el otro extremo del contenedor de la prensa de extrusión
que está cerrado mediante una placa (figura 6.9b). Las fuerzas de fricción y la potencia
necesarias en la extrusión indirecta son menores que en la extrusión directa. Sin embargo, la
fuerza que puede aplicarse utilizando un pistón hueco en el proceso indirecto está mucho más
limitada que la que puede utilizarse en la extrusión directa.
El proceso de la extrusión se utiliza principalmente para producir barras, tubos y formas
irregulares de metales no ferrosos de bajo punto de fusión tales como aluminio, cobre y sus
aleaciones. No obstante, con el desarrollo de prensas de extrusión de gran potencia y la
optimización de lubricantes tales como el vidrio, algunos aceros al carbono y aceros inoxidables
también se pueden extrudir en caliente.
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6.1.4 Forja
La forja es otro método primario de conformado de metales en formas útiles. En el proceso de
forja, el metal es golpeado o comprimido hasta la forma deseada. Muchas operaciones de forja
se llevan a cabo con el metal caliente, aunque en algunas ocasiones el metal puede forjarse en
frío. Hay dos tipos principales de forja: con martillo y con prensa. En la forja con martillo, el
martillo de la prensa golpea repetidamente contra la superficie de metal. En la forja con prensa,
el metal está sujeto a una fuerza comprensiva que cambia lentamente (figura 6.10).
Los procesos de forja también pueden clasificarse como forja en matriz abierta y forja en matriz
cerrada. La forja en matriz abierta se lleva a cabo entre dos matrices planas o de forma muy
simple, como cavidades semicirculares o en forma de v (figura 6.11), y es particularmente útil
para producir grandes piezas de acero para turbinas de vapor y generadores. En la forja con
matriz cerrada, el metal se coloca entre las dos partes de la matriz, una con la forma de la parte
superior de la pieza que se desea obtener y otra con la parte inferior, y puede llevarse a cabo
utilizando una sola matriz o un conjunto de matrices. A modo de ejemplo, las bielas utilizadas
en motores de automóvil se fabrican utilizando un conjunto de matrices cerradas (figura 6.12).
209
210
Figura 6.10
Manipulador manteniendo un lingote en la posición adecuada mientras una prensa de 10
000 toneladas comprime el acero caliente hasta la forma del producto final.
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel
Corporation, 1971, p. 1044.)
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Figura 6.11
Formas básicas de matrices abiertas.
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel
Corporation, 1971, p. 1045.)
En general, el proceso de forja se utiliza para producir formas irregulares que requieren trabajo
adicional para mejorar la estructura del metal al reducir la porosidad y refinar la estructura
interna. Por ejemplo una llave que ha sido forjada será más resistente y tendrá menos
posibilidades de romperse que aquella que únicamente se funde y vacía en moldes. Algunas
veces se utiliza la forja para romper la estructura de colada presente en metales muy aleados
(ejemplo, algunos aceros de herramientas) de modo que el metal final sea más homogéneo y
más resistente a fracturas durante el trabajo subsiguiente.
210
211
Figura 6.12
Conjunto de matrices cerradas utilizado en la producción de bielas de automóvil.
(Cortesía de Forging Industry Association.)
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Figura 6.13
Sección de una matriz para trefilar.
(Según “Wire and Rods, Alloy Steel”, Steel Products Manual, American Iron and Steel Institute, 1975.)
6.1.5 Otros procesos de conformado de metales
Existen otros procesos secundarios de conformado de metales, pero no se estudian en este
libro. No obstante, dos de ellos se describen brevemente, el trefilado de alambre y la embutición
de chapas metálicas.
El trefilado de alambre es un proceso de conformado importante. En este caso, se reduce el
diámetro de una barra o alambre inicial durante su paso a través de una o más matrices de
prefijar (figura 6.13). En el trefilado de alambre de acero se utiliza un injerto de carburo de
volframio insertado en una camisa de acero. El carburo aporta la resistencia al desgaste
necesaria para la reducción del alambre de acero, pero es necesario asegurar que la superficie
de la barra o alambre de acero de la barra, o alambre inicial esté limpia y adecuadamente
lubricada. Si el alambre endurece durante el procesado suele aplicarse un tratamiento térmico
intermedio de reblandecimiento. Los procedimientos empleados varían considerablemente
dependiendo del metal o aleación a trefilar, del diámetro final y propiedades mecánicas
deseadas.
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212
Figura 6.14
Embutición profunda de un vaso cilíndrico a) antes de la embutición y b) después de la
embutición.
(Según G. Dieter, “Mechanical Metallurgy”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1976, p. 688.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.3
Calcule el porcentaje de reducción en frío cuando una varilla de cobre recocido es
trefilada desde un diámetro de 1.27 mm (0.050 pulgadas) a un diámetro de 0.813
mm (0.032 pulgadas).
Solución
cambio en el área de la
sección transversal
% reducción en frío =
=
área original
( π /4 )(1.27 mm )
2
× 100%
− ( π /4 )(0.813 mm )
( π /4 )(1.27 mm )
[
= 1 −
(0.813)
( 1 .27 )
2
2
2
× 100%
(6.2)
]( 100% )
2
= (1 − 0.41)( 100% ) = 59%◂
La embutición profunda es otro proceso de conformado metálico y se utiliza para fabricar
artículos con forma de copa a partir de chapas de metal. La chapa de metal se coloca sobre
una matriz con la forma adecuada y es presionada hacia el interior de la matriz por un punzón
(figura 6.14). Normalmente, se utiliza un anillo pisador para poder presionar el metal hacia el
interior de la matriz sin que se arrugue o desgarre.
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6.2 TENSIÓN Y DEFORMACIÓN EN METALES
En la primera sección de este capítulo se ha examinado brevemente la mayoría de los principales
métodos de procesado de metales para obtener productos semiacabados por forja o por
fundición. Ahora se mostrará cómo se evalúan las propiedades mecánicas de resistencia y
ductilidad para aplicaciones en ingeniería.
6.2.1 Deformación elástica y plástica
212
213
Cuando se somete una pieza de metal a una fuerza de tracción uniaxial se produce la
deformación del metal. Si el metal recupera sus dimensiones originales cuando se elimina la
fuerza, se considera que el metal ha sufrido una deformación elástica. La cantidad de
deformación elástica que puede soportar un metal es pequeña pues durante la deformación
elástica, los átomos del metal se desplazan de sus posiciones originales, pero sin llegar a
alcanzar nuevas posiciones. De este modo, cuando la fuerza sobre el metal deformado
elásticamente se elimina, los átomos del metal vuelven a sus posiciones iniciales y el metal
recupera su forma inicial. Si el metal se deforma tanto que no puede recuperar completamente
sus dimensiones originales, se considera que ha sufrido una deformación plástica. Durante la
deformación plástica, los átomos del metal se desplazan continuamente desde sus posiciones
iniciales hasta otras nuevas. La propiedad que tienen algunos metales de ser extensamente
deformados sin que se fracturen, es una de las más útiles en ingeniería. Por ejemplo, la gran
deformación plástica a que puede ser sometido el acero permite fabricar parachoques, capós y
puertas de automóvil sin que se fracture el metal.
Laboratorio virtual
6.2.2 Tensión de ingeniería y deformación convencional
Figura 6.15
Alargamiento de una barra cilíndrica de metal sujeta a una fuerza de tracción uniaxial F. a)
La barra sin ninguna fuerza y b) la barra sujeta a la fuerza de tracción uniaxial F, que
alarga la barra desde una longitud I0 hasta I.
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Tensión de ingeniería
Considérese una barra cilíndrica de longitud l0 y área de la sección transversal A0 sujeta a
una fuerza de tracción uniaxial F, como la que se muestra en la figura 6.15. Por definición, la
tensión de ingeniería σ sobre la barra es igual a la fuerza media de fracción F sobre la barra
dividida por el área de su sección transversal A0. Por tanto,
Tensión convencional σ =A
F ( fuerza media de tracción uniaxial )
(
0 área de la sección transversal original )
213
214
(6.3)
Lasunidades de la tensión convencional son:
Sistema anglosajón: libras fuerzas por pulgada cuadrada (lbf/pulg2, o psi);
lbf = libras fuerza
SI: newtons por metro cuadrado (N/m2) o pascales (Pa), donde 1 N/m2 = 1 Pa
Los factores de conversión desde psi a pascal son
3
1 psi = 6.89 × 10 Pa
6
10 Pa = 1 megapascal = 1 MPa
1 000 psi = 1 ksi = 6.89 MPa
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.4
Una barra de aluminio de 0.500 pulgadas de diámetro está sometida a una
fuerza de 2500 lbf. Calcule la tensión convencional que actúa en la barra en
libras por pulgada cuadrada (psi).
Solución
F
fuerza
σ =área de la seccín transversal =A
=
2500 lb f
( π /4 )(0.500 pulg )
2
0
= 12 700 lb f /pulg
2
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.5
Una barra de 125 cm de diámetro está sujeta a un peso de 2 500 kg. Calcule la
tensión convencional que actúa en la barra en megapascales (MPa).
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Solución
El peso que actúa sobre la barra tiene una masa de 2 500 kg. En unidades de SI
la fuerza sobre la barra es igual a la masa del peso por la aceleración de
gravedad (9.81 m/s2),
o
F = ma = (2 500 kg) 9.81 m/s2) = 24500 N
El diámetro d de la barra = 1.25 cm = 0.0125 m. Por tanto, la tensión
convencional en la barra es
F
A0
σ =
=
F
(2.00
=
( )
( π /4 ) d
2
8
=
× 10 Pa
24500 N
( π /4 )(0.0125 m )
)(101 MPa
6
Pa )
2
= 200 MPa◂
214
215
Deformación convencional
Cuando una fuerza de tracción uniaxial se aplica a una barra, como la que se muestra en la
figura 6.15, se produce un alargamiento de la barra en la dirección de la fuerza. Dicho
desplazamiento se conoce como deformación. Por definición, deformación convencional es
la relación entre el cambio en la longitud de una muestra en la dirección en que se aplica la
fuerza y la longitud original de la muestra considerada. Por tanto, la deformación convencional
para la barra de metal que se muestra en la figura 6.15 (o para una muestra similar de metal)
es
Deformación convencional ε =
l − l0
l0
=
∆ l ( cambio de la longitude de la muestra )
l 0( longitude orginial de la muestra )
(6.4)
donde l0 = longitud inicial de la muestra y l = longitud después de ser alargada por la fuerza
uniaxial a tracción. En muchos casos, la deformación convencional se determina sobre una
pequeña longitud llamada longitud entre marcas, normalmente 2 pulgadas, de una muestra
mucho mayor, de 8 pulgadas, por ejemplo (véase problema de ejemplo 6.6).
Laboratorio virtual
Las unidades de la formación convencionalε son:
Sistema anglosajón: pulgadas por pulgada (pulg/pulg)
SI: metros por metro (m/m)
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Así, la deformación convencional es una magnitud adimensional. En la práctica industrial es
frecuente convertir la deformaction convencional en porcentaje de deformaction o porcentaje
de alargamiento:
% deformación = deformación convencional × 100% alargamiento
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.6
Una probeta de aluminio comercialmente puro de 0.500 pulgadas de ancho,
0.040 pulgadas de espesor, y 8 pulgadas de longitud con dos marcas de ensayo
realizadas en el centro de la probeta y separadas entre sí 2.00 pulgadas, es
deformada hasta que las marcas se han separado 2.65 pulgadas (figura 6.16).
Calcule la deformación convencional y el porcentaje de alargamiento que ha
sufrido la muestra.
Solución
Deformación convencional ε =
l − l0
l0
=
2.65 pulg − 2.00 pulg
2.00 pulg
0.65 pulg
pulg
=2.00
= 0.325 ◂
% alargamiento = 0.325 × 100% = 32.5% ◂
Figura 6.16
Probeta plana antes y después del ensayo.
215
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Figura 6.17
215
216
a) Cuerpo de forma cúbica sin tensión. b) Cuerpo de forma cúbica sometido a tensión
de tracción. Se denomina coeficiente de Poisson v a la relación entre la contracción
elástica perpendicular y la extensión elástica longitudinal. c) Cuerpo de forma cúbica
sometido a una fuerza S de cizalladura que actúa sobre la superficie A La tensión de
cizalladura t que actúa sobre el cuerpo es igual a S/A.
6.2.3 Coeficiente de poisson
La deformación longitudinal elástica de un metal produce un cambio simultáneo de las
dimensiones laterales. Como se muestra en la figura 6.17b, una tensión a tracción o σz produce
una deformación axial +εz y una contracción lateral de –εx y –εy. Si la conducta es isotrópica, 4
εx y εy son iguales. La relación
ε( lateral )
εx
v = −ε( longitudinal ) = − ε
z
εy
= −ε
z
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(6.5)
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se denomina coeficiente de Poisson. Para materiales ideales, v = 0.5. No obstante, en
materiales reales el coeficiente de Poisson oscila entre 0.25 y 0.4, con un valor medio alrededor
de 0.3. En la tabla 6.1 se representan los valores de v de algunos metales y aleaciones.
6.2.4 Tensión de cizalladura y deformación de cizalladura
Hasta ahora se ha discutido la formación elástica y plástica de metales y aleaciones bajo
tensiones de tracción uniaxiales. Otro método importante de deformación de metales está
relacionado con la acción de tensiones de cizalladura. En la figura 6.17c, se muestra la acción
de un par de tensiones de cizalladura (las tensiones de la cizalladura siempre actúan a pares)
sobre un cuerpo de forma cúbica, donde la fuerza de cizalla S actúa sobre el área A. La tensión
de cizalladura τ se relaciona con la fuerza de cizalladura mediante la expresión
S ( fuerza de cizalladura )
τ ( tensión de cizalladura ) =A ( área sobre la que actúa la fuerza de cizalladura )
216
217
(6.6)
Las unidades para la tensión de cizalladura son las mismas que para la tensión de tracción
uniaxial:
Sistema anglosajón: libras – fuerza por pulgada cuadrada (lbf/pulg2, o psi)
SI: newtons por metro cuadrado (N/m2) o pascales (Pa)
La formación de cizalladura γ se define como la cantidad de desplazamiento de cizalladura a
en la figura 5.17c dividido por la distancia h sobre la que se produce la cizalladura, o
a
γ =h = tan θ
(6.7)
Para cizalladura puramente elástica, la proporcionalidad entre la deformación a cizalladura y la
tensión de cizalladura es
τ = Gγ
(6.8)
donde G es el módulo de rigidez.
Se tratará la tensión de cizalladura cuando se discuta la deformación plástica de metal en la
sección 6.5.
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6.3 EL ENSAYO DE TRACCIÓN Y EL DIAGRAMA
TENSIÓN-DEFORMACIÓN CONVENCIONAL
El ensayo de tracción se utiliza para evaluar la resistencia de metales y aleaciones. En este
ensayo, una muestra de metal se estira a velocidad constante hasta la fractura, que se produce
en un tiempo relativamente corto. La figura 6.18 es una fotografía de una máquina moderna para
ensayos de tracción y en la figura 6.19 se ilustra esquemáticamente cómo se realiza el ensayo a
tracción.
Figura 6.18
217
218
Máquina para ensayos a tracción. La fuerza (carga) que actúa sobre la probeta se registra
en un gráfico en el registrador de la izquierda de la fotografía. La deformación que sufre la
muestra también se registra en el gráfico. La deformación producida se obtiene mediante un
extensómetro sujeto directamente a la muestra.
(Cortesía de Instron® Corporation.)
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Figura 6.19
Ilustración esquemática que muestra cómo trabaja la máquina de ensayos de la figura 6.18.
Nótese que la bancada superior de la máquina de ensayos de la figura 6.18 se desplaza
hacia arriba.
(Según H. W. Hayden, W. G. Moffatt y John Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. 3:
“Mechanical Behavoir”, Wiley, 1965, figura 1.1 p. 2.)
Laboratorio virtual
La fuerza (carga) que actúa sobre la muestra sometida a ensayo se dibuja en el registrador
mediante el desplazamiento del papel de registro, mientras que la deformación correspondiente
se obtiene de la señal generada por un extensómetro extremo, sujeto a la muestra (figura 6.20) y
también se dibuja en el papel de registro.
El tipo de probeta utilizado en los ensayos de tracción varía en forma considerable. En metales
con sección transversal gruesa, como placas, normalmente se utilizan probetas de 0.50 pulgadas
de diámetro (figura 6.21a). En metales de sección transversal más delgada, como chapas, se
utilizan probetas planas (figura 6.21b). La probeta más utilizada en ensayos de tracción tiene una
longitud entre marcas de 2 pulgadas.
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Los valores de fuerza contenidos en el gráfico de la máquina de ensayo se pueden convertir en
valores de tensión convencional y construir un diagrama tensión convencional-deformación
convencional o diagrama convencional. En la figura 6.22 se muestra el diagrama convencional
de una aleación de aluminio de alta resistencia.
218
219
Laboratorio virtual Animación
Figura 6.20
Primer plano del extensómetro de una máquina de ensayos que mide la deformación
producida en la probeta durante el ensayo de tracción. El extensómetro está sujeto a la
probeta mediante pequeñas mordazas elásticas.
(Cortesía de Instron Corporation.)
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Figura 6.21
Ejemplos de la forma geométrica de probetas utilizadas usualmente en ensayos de tracción.
a) Probeta redonda estándar para tracción de 2 pulg de longitud de ensayo. b) Probeta
rectangular estándar para tracción de 2 pulg de longitud de ensayo.
(Según H. E. McGannon [ed.], ASTM Standards, 1968, “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed.
United States Steel, 1971, p. 1220.)
Figura 6.22
219
220
Diagrama tensión-deformación convencional de una aleación de aluminio de alta resistencia
(7075-T6). La probeta para el ensayo se obtuvo de una placa de 5/8 pulg y tenía un
diámetro de 0.50 pulg y 2 pulg de longitud calibrada de ensayo.
(Cortesía de Aluminium Company of America.)
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Laboratorio virtual
6.3.1 Valores de propiedades mecánicas obtenidos del ensayo de tracción y
del diagrama tensión-deformación convencional
Las propiedades mecánicas de metales y aleaciones que tienen interés para el diseño
estructural en ingeniería, y que pueden obtenerse a partir del ensayo de tracción técnico, son:
1. Módulo de elasticidad
2. Límite elástico convencional de 0.2 por ciento
220
221
3. Resistencia a la tracción
4. Porcentaje de alargamiento a fractura
5. Porcentaje de estricción a fractura
Módulo de elasticidad
En la primera parte del ensayo de tracción, el metal se deforma elásticamente. Es decir, si la
fuerza que actúa sobre la muestra desaparece, la probeta volverá a su longitud inicial. Para
metales, la máxima deformación elástica suele ser inferior a 0.5 por ciento. En general, los
metales y aleaciones muestran una relación lineal entre la tensión aplicada y la deformación
producida en la región elástica del diagrama convencional que se describe por la ley de
Hooke: 5
σ (tensión) = Eε ( deformación )
(6.9)
o
σ (tensión)
E =ε (deformación) (unidades Pa o psi)
Laboratorio virtual
donde E es el módulo de elasticidad, o módulo de Young. 6
El módulo de elasticidad está relacionado con la fuerza del enlace entre los átomos del metal
o aleación. En la tabla 6.1 se muestra el valor del módulo de elasticidad de algunos metales
comunes. Los metales con alto módulo de elasticidad son relativamente rígidos y no flechan
fácilmente los aceros; por ejemplo, tienen un alto valor de módulos de 30 × 106 psi (207
GPa), 7 mientras que las aleaciones de aluminio tienen un módulo inferior, alrededor de 10 a
11 × 106 psi (69 a 76 GPa). Nótese que en la región elástica del diagrama convencional, el
valor del módulo no varía con el incremento de la tensión.
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Límite elástico
El límite elástico es un valor muy importante para el diseño estructural en ingeniería, pues es
el nivel de tensión al que un metal o aleación muestran una deformación plástica significativa.
Debido a que no hay un punto definido de la curva tensión-deformación donde acaba la
deformación elástica y empieza la deformación plástica, se determina el límite elástico como
la tensión a la que se produce una deformación elástica definida. En muchas ocasiones se
determina el límite cuando se produce una deformación de 0.2 por ciento, como se muestra
en el diagrama convencional de la figura 6.23.
El límite elástico de 0.2 por ciento, también denominado límite elástico convencional de 0.2
por ciento, se determina a partir del diagrama convencional, como se muestra en la figura
6.23. Primero se traza una línea paralela a la zona elástica (lineal) del diagrama convencional
a una deformación de 0.002 pulg/pulg (m/m), como se indica en la figura 6.23. Después se
traza una línea horizontal desde el punto de intersección entre la línea anterior y la parte
superior de la curva tensión-deformación hasta que alcance el eje de las tensiones. El límite
elástico de 0.2 por ciento es el valor de tensión donde la línea horizontal interseca el eje de
tensión, y en el caso de la curva de tensión-deformación de la figura 6.23, el valor del límite
elástico es 78 000 psi. Es necesario puntualizar que el valor de 0.2 por ciento es arbitrario y
puede determinarse el límite elástico para cualquier valor de deformación permanente
siempre que sea pequeño; por ejemplo, en el Reino Unido es usual el límite elástico de 0.1
por ciento.
221
222
Figura 6.23
Parte lineal del diagrama convencional de la figura 6.22 con el eje de deformaciones
expandido para facilitar una determinación más exacta del límite elástico de 0.2 por
ciento.
(Cortesía de Aluminium Company of America.)
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Resistencia a la tracción
La resistencia a la tracción (UTS, por sus siglas en inglés) es la máxima tensión que se
alcanza en la curva tensión-deformación. Si la probeta desarrolla un decrecimiento localizado
de la sección transversal (comúnmente denominada estricción) (figura 6.24), la tensión
convencional decrecerá con el incremento de la deformación hasta producirse la fractura,
porque la deformación convencional se determina utilizando el área original de la sección
transversal de la probeta. Cuanto más dúctil es el metal, mayor es la estricción antes de la
fractura y más descendente la tensión alejándose del valor de resistencia a la tracción. En
aleaciones de aluminio de alta resistencia, con curvas tensión-deformación como la que se
muestra en la figura 6.22, sólo hay un pequeño descenso de la tensión convencional desde el
valor resistencia a la tracción porque este tipo de material tiene una ductilidad relativamente
baja.
222
223
Figura 6.24
Estricción de una probeta de acero dulce. La probeta era uniformemente cilíndrica.
Después de soportar la tensión uniaxial a tracción hasta casi la fractura, la sección
transversal decreció, es decir, se produjo la estricción de la zona central.
Un punto importante del diagrama tensión-deformación convencional que se debe entender
es que el metal o aleación puede soportar tensiones superiores a la propia tensión de
fractura. Esto sólo se debe a que se utiliza el área original de la sección transversal para
determinar la tensión convencional y que la tensión soportada desciende en la última parte
del ensayo.
La resistencia a la tración de un metal se determina trazando una línea horizontal desde el
punto máximo de la curva tensión-deformación hasta el eje de tensiones. El valor de tensión
donde esa línea interseca al eje de tensiones se denomina resistencia máxima o resistencia a
la tracción. Para la aleación de aluminio de la figura 6.22, la resistencia a la tracción es de 87
000 psi.
Este parámetro no es de mucha utilidad en el diseño ingenieril con aleaciones dúctiles porque
se produce mucha deformación plástica antes de alcanzarlo. No obstante, la resistencia a la
tracción puede aportar alguna información sobre la presencia de defectos. Si el metal
contiene porosidad o inclusiones, estos defectos pueden producir que el valor de la
resistencia máxima sea menor que la normal.
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Porcentaje de alargamiento
El porcentaje de alargamiento que una probeta a tracción soporta durante el ensayo
proporciona un valor de la ductilidad del metal. La ductilidad de metales suele expresarse
como porcentaje de alargamiento, usualmente determinado en probetas de 2 pulgadas (5.1
cm) (figura 6.21). En general, a mayor ductilidad del metal (a mayor capacidad de
deformación), mayor porcentaje de deformación. Por ejemplo, una chapa de 0.062 pulgadas
(1.6 mm) de aluminio comercialmente puro en estado reblandecido (aleación a 1100-0), tiene
un alto porcentaje del mismo espesor de una aleación de 35 por ciento, mientras que una
muestra del mismo espesor de aluminio de alta resistencia en estado de máxima dureza
7075-T6 solamente tiene un porcentaje de alargamiento de 11 por ciento.
Como se ha mencionado previamente, durante el ensayo de tracción se puede utilizar un
extensómetro para determinar continuamente la deformación producida durante el ensayo. No
obstante, el porcentaje de deformación de una probeta después de la fractura se puede medir
uniendo los fragmentos y midiendo la longitud final con un calibre.
El porcentaje de alargamiento se calcula mediante la ecuación:
% alagamiento =
=
longitud final * − longitud inicial *
longitud inicial
l − l0
l0
223
224
× 100%
× 100%
(6.10)
Laboratorio virtual
El porcentaje de alargamiento a fractura tiene importancia no sólo como medida de la
ductilidad, sino también como índice de la calidad del metal. Si existe porosidad o inclusiones
en el metal, o si existe un deterioro debido a un sobrecalentamiento del mismo, el porcentaje
de alargamiento decrecerá por debajo del valor normal.
Porcentaje de estricción
La ductilidad de un metal o aleación también se puede expresar en términos de porcentaje de
reducción de área o estricción. Esta magnitud normalmente se obtiene del ensayo de tracción
utilizando una probeta de 0.50 pulgadas (12.7 mm) de diámetro. Después del ensayo, se
determina el diámetro de la sección transversal de la zona de fractura. Utilizando las medidas
del diámetro inicial y del diámetro final, el porcentaje de estricción se determina según la
ecuación
% reducción en área =
=
área inicial − área final
área inicial
A0 − Af
A0
× 100%
× 100%
(6.11)
El porcentaje de reducción en el área, como el porcentaje de alargamiento, es una medida de
la ductilidad del metal y un índice de su calidad. El porcentaje de reducción en el área se
puede disminuir si existen defectos como inclusiones y/o porosidad en la muestra metálica.
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PROBLEMA DE EJEMPLO 6.7
Una probeta de acero al carbono 1030 de 0.500 pulgadas de diámetro se
ensaya hasta la fractura en una máquina de ensayo. El diámetro de la probeta
en la zona de fractura es de 0.343 pulgadas. Calcule el porcentaje de estricción
de la muestra.
Solución
% reducci ó n en á rea =
=
A0 − Af
A0
[
1 −
(
Af
)
× 100% = 1 −A ( 100% )
( π /4 )(1.343 pulg )
( π /4 )(0.500 pulg )
0
] × ( 100% )
2
2
= ( 1 − 0.47)( 100% ) = 53%
◂
224
225
Figura 6.25
Curvas tensión-deformación convencional de algunos metales y aleaciones
seleccionados.
(Según J. Marin, “Mechanical Behavior of Engineering Materials”, Prentice-Hall, 1962, p. 24, y nuevos
datos.)
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6.3.2 Comparación de curvas tensión-deformación convencional para
algunas aleaciones seleccionadas
En la figura 6.25 se muestran las curvas tensión-deformación convencional de algunos metales
y aleaciones. La aleación entre metales o entre metales y no metales y los tratamientos
térmicos pueden afectar mucho la resistencia a la tracción y la ductilidad de los metales. Las
curvas tracción-deformación convencional de la figura 6.25 muestran una gran variación de la
resistencia a la tracción. El magnetismo elemental tiene una resistencia de 35 ksi (1 ksi = 1 000
psi), mientras que el acero SAE 1340 templado en agua y revenido a 700°F (370°C) tiene una
resistencia a la tracción de 240 ksi.
6.3.3 Tensión real y deformación real
La tensión convencional se calcula dividiendo la fuerza aplicada F a una probeta de tracción por
el área de su sección inicial A0 (ecuación 6.3). Puesto que la sección transversal de la muestra
cambia continuamente durante el ensayo de tracción, la tensión convencional así calculada no
es precisa. Durante el ensayo de tracción y después de que aparezca la estricción de la
muestra (figura 6.24), la tensión convencional disminuye mientras la deformación aumenta,
formándose un máximo en la curva tensión-deformación convencional (figura 6.26). Por tanto,
una vez iniciada la estricción durante el ensayo de tracción, la tensión real es mayor que la
tensión convencional. La tensión real y la deformación real se definen mediante:
225
226
Figura 6.26
Comparación entre la curva tensión-deformación real y la curva tensión-deformación
convencional (nominal) de un acero de bajo carbono.
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, United States Steel, 1971.)
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F ( medida de la fuerza uniaxial aplicada sobre
Tensión real σ t =A
la muestra de ensayo )
(6.12)
i ( área de la mínima sección tranversal de la probeta )
Deformació real ε t =
∫
li
li
dl
l0 l
= Inl
(6.13)
0
donde l0 es la longitud inicial de la muestra li es la longitud instantánea durante el ensayo. Si se
admite que el volumen de la sección calibrada de la muestra se mantiene constante durante el
ensayo, entonces l0 A0 = li Ai o
li
lo
Ao
=A
i
li
y ε t = lnl
o
Ao
= ln A
i
En la figura 6.26 se comparan las curvas de tensión-deformación convencional y
tensión-deformación real de un acero de bajo carbono.
En ingeniería, el diseño no se basa en la tensión real hasta fractura, sino hasta que se excede
el límite elástico y el material empieza a deformarse. Los ingenieros utilizan en diseño
estructural el límite elástico convencional de 0.2 por ciento con los coeficientes de seguridad
adecuados. No obstante, algunas veces, es necesario utilizar las curvas tensión-deformación
real en investigación.
226
227
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.8
Compare la tensión y deformación convencionales con la tensión y deformaciones
reales de un acero de bajo carbono en un ensayo de tracción con las siguientes
condiciones.
Carga aplicada a la muestra = 17 000 lb f
Diámetro inicial de la muestra = 0.500 pulgadas
Diámetro de la muestra sometida a una carga de 17000 lb f = 0.472 pulgadas
Solución
Área inicial A 0 =
Área bajor carga A i =
π 2
d
4
π
= 4 (0.500 pulg )
π
2
(0.472 pulg )
4
2
= 0.916 pulg
= 0.175 pulg
2
2
Suponiendo que no hay cambio de volumen durante el alargamiento,
A 0l 0 = A i l i o l i l 0 = A 0 A i .
/
/
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de materiales, 4th Edition
/ e ingeniería
/
Tensión convencional =
F
A0
Deformación convencional =
∆l
l
=
Tensión real =
F
Ai
=
=
17 000 lb f
2
= 86 700 psi ◂
A0
0.196 pulg
i
0.715 pulg
0.916 pulg
li − l0
=A − 1 =
l0
17000 lb f
0.175 pulg
2
2
2
− 1 = 0.12
= 97 000 psi ◂
li
A0
0.916 pulg
0
i
0.715 pulg
Deformación real = lnl = ln A = ln
2
2
= In 1.12 = 0.113
6.4 DUREZA Y ENSAYO DE DUREZA
La dureza es una medida de la resistencia de un metal a la deformación permanente (plástica).
La dureza de un metal se mide forzando la indentación de un penetrador en la superficie del
metal. El penetrador, que normalmente es una bola, pirámide o cono, está fabricado con un
material mucho más duro que el material a ensayar. Por ejemplo, el material empleado en estos
penetradores suele ser acero templado, carburo de tungsteno o diamante. En la mayoría de los
ensayos de dureza normalizados se aplica lentamente una carga conocida, que presiona el
penetrador contra la superficie del metal a ensayar y perpendicularmente a ésta [figura 6.27b (2)].
Después de producir la indentación, se retira el penetrador [figura 6.27b (3)]. Se calcula o se lee
en un dial un número empírico de dureza basado en el área del corte transversal de la huella
producida o en su profundidad.
Figura 6.27
227
228
a) Durómetro para dureza Rockwell.
(Cortesía de Page-Wilson, Co.)
b)Etapas para la medida de la dureza con un penetrador cónico de diamante. La
profundidad t determina la dureza del metal. A menor valor de t, mayor dureza del material.
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En la tabla 6.2 se muestran los tipos de penetradores y los tipos de huellas producidas asociados
a cuatro ensayos de dureza comunes: Brinell, Vickers, Knoop y Rock-well. El número de dureza
para cada uno de estos ensayos depende del penetrador y de la carga aplicada. En la figura 6.27
se muestra un moderno durómetro Rockwell con un dial digital.
La dureza de un metal se mide según sea la facilidad con que puede ser deformada
plásticamente. Por tanto, se puede determinar una relación experimental entre la dureza y la
resistencia para cada metal en particular. El ensayo de dureza es mucho más simple que el
ensayo de tracción y puede ser no destructivo (es decir, la presencia de una pequeña huella no
impide la utilización del objeto ensayado). Por estas razones, es común la utilización del ensayo
de dureza en el control de calidad de procesos industriales.
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6.5 DEFORMACIÓN PLÁSTICA DE MONOCRISTALES METÁLICOS
6.5.1 Bandas de deslizamiento en líneas de deslizamiento en la superficie
de cristales metálicos
Primero se consideró la deformación permanente de una barra de un monocristal cilíndrico de
zinc al que se aplicó una tensión superior a su límite elástico. El examen de ese cristal de zinc
después de la deformación muestra unas marcas en forma de escalones calones denominadas
bandas de deslizamiento (figura 6.28a y b). Las bandas de deslizamiento se forman por el
desplazamiento de los átomos de metal sobre planos cristalográficos específicos denominados
planos de deslizamiento. La superficie del monocristal de zinc ilustra claramente la formación
de bandas de deslizamiento porque el deslizamiento en estos cristales está inicialmente
restringido al desplazamiento sobre planos basales de la estructura HCP (figura 6.28c y d).
229
230
Figura 6.28
Monocristal de zinc deformado plásticamente mostrando banda de deslizamiento: a) vista
frontal de cristal real, b) vista lateral de cristal real, c) vista lateral esquemática indicando
los planos basales de deslizamiento de la estructura HCP del cristal y d) celda elemental
de estructura HCP indicando los planos basales de deslizamiento.
(Las fotografías del monocristal de zinc son cortesía del Prof. Earl Parker de la Universidad de California
en Berkeley.)
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En monocristales de metales dúctiles con estructura FCC como cobre y aluminio, el
deslizamiento tiene lugar en varios planos de deslizamiento; como consecuencia, el patrón de
bandas de deslizamiento en las superficies de estos materiales ya deformados es más uniforme
(figura 6.29). Un examen minucioso de la superficie amplia de metal deformado muestra que el
desplazamiento ha ocurrido en muchos planos de deslizamiento del interior de las bandas de
deslizamiento (figura 6.30). Estos pequeños escalones denominados líneas de deslizamiento
están separados por 50 a 500 átomos, aproximadamente; mientras que las bandas de
deslizamiento están separadas unos 10 000 diámetros atómicos. Lamentablemente, los
términos banda de deslizamiento y líneas de deslizamiento se utilizan muchas veces de forma
indiscriminada.
Figura 6.29
230
231
Patrón de bandas de deslizamiento en la superficie de un monocristal de cobre después
de una deformación de 0.9 por ciento. (Ampliación 100×.)
[Según F. D. Rosi. Trans. AIME, 200:1018 (1954).]
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Figura 6.30
Formación de bandas de deslizamiento durante la deformación plástica. a) Un monocristal
sometido a una fuerza de tracción. b) Las bandas de deslizamiento aparecen cuando la
tensión aplicada supera la tensión de descendencia. Bloques de cristal desplazados unos
respecto a otros. c) La región sombreada de b) ampliada. El deslizamiento tiene lugar en
un gran número de planos de deslizamiento muy cercanos y paralelos. Esta región se
denomina banda de deslizamiento y aparece como una línea a menor ampliación.
(Según M. Eisenstadt, “Introduction to Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 219.)
Animación
6.5.2 Deformación plástica de cristales metálicos por el mecanismo de
deslizamiento
231
232
En la figura 6.31 se muestra un modelo atómico que permitiría explicar el deslizamiento
simultáneo de un conjunto de átomos sobre otro conjunto en un cristal metálico perfecto. Los
cálculos realizados a partir de este modelo indican que la resistencia de los cristales metálicos
debería ser entre 1 000 a 10 000 veces mayor que la resistencia a cizalladura observada. Por
tanto, no puede aplicarse este modelo de deslizamiento atómico en grandes cristales metálicos
reales.
Para que se produzca la deformación de cristales metálicos grandes a la baja tensión de
cizalladura observada, es necesaria una alta densidad de imperfecciones cristalinas conocidas
como dislocaciones. Un gran número de estas dislocaciones (~ 106 cm/cm3) se forma durante
la solidificación del metal, pero se generan muchas más durante la deformación del metal;
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debido a esto, un metal severamente deformado puede alcanzar una densidad de dislocaciones
de hasta 1012 cm/cm3. En la figura 6.32 se muestra esquemáticamente cómo una dislocación
de arista, debido a la acción de una tensión de cizalladura, puede producir un desplazamiento
unitario. En este proceso se requiere una tensión relativamente pequeña para producir el
deslizamiento porque sólo un pequeño número de átomos se desliza a la vez.
Una situación análoga a la descrita para el movimiento de una dislocación en un metal por la
acción de una tensión de cizalladura, ocurre en el movimiento de una alfombra de grandes
dimensiones con una ondulación que la cruza. Mover la alfombra tirando por uno de sus
extremos puede resultar imposible debido a la fricción entre el suelo y la alfombra. Sin
embargo, generando una ondulación en la alfombra (equivalente a una dislocación en un cristal
metálico), y empujando esa ondulación, puede moverse poco a poco la alfombra a lo largo de la
habitación (figura 6.32d).
Las dislocaciones presentes en los cristales reales se pueden observar mediante microscopia
electrónica de transmisión aplicada a una fina lámina de metal donde aparecen como líneas
debido a que el desorden atómico asociado a la dislocación interfiere en el camino de
transmisión del haz de electrones del microscopio. En la figura 6.33 se muestra una distribución
de paredes de dislocaciones presente en una muestra de aluminio levemente deformado y la
estructura celular asociada. El interior de las células está relativamente libre de dislocaciones,
pero las paredes que las separan tienen una densidad de dislocaciones elevada.
Figura 6.31
Como se indica en esta figura, durante la deformación plástica por cizalladura de cristales
metálicos grandes no se produce el desplazamiento de grupos numerosos de átomos
unos sobre otros porque el proceso requiere demasiada energía. Por el contrario, tiene
lugar un proceso de baja energía asociado al deslizamiento de un pequeño grupo de
átomos.
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Figura 6.32
232
233
Ilustración esquemática de cómo el movimiento de una dislocación de arista produce un
deslizamiento unitario bajo la acción de una pequeña tensión de cizalladura. a)
Dislocación de arista esquematizada como si estuviera formada por un semiplano de
átomos extra. b) Una pequeña tensión produce una reordenación de los enlaces atómicos
y genera un nuevo semiplano intercalado. c) La repetición de este proceso produce el
movimiento de la dislocación a lo largo de cristal. Este proceso requiere menos energía
que el descrito en la figura 6.30.
(Según A. G. Guy, “Essentials of Materials Science”, McGraw-Hill, 1976, p. 153.)
d) “Analogía de la ondulación” de la alfombra. Durante una deformación plástica, una
dislocación se mueve a través de un cristal metálico de una forma similar a como lo hace
una ondulación empujada a lo largo de una alfombra colocada sobre el suelo. En ambos
casos se produce un pequeño movimiento relativo, sea por el paso de dislocación o de la
ondulación, y la cantidad de energía necesaria en este proceso es pequeña.
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Animación
233
234
Figura 6.33
Estructura celular de dislocaciones presente en una muestra de aluminio levemente
deformado observada por microscopia electrónica de transmisión. Las celdas están
relativamente libres de dislocaciones pero las paredes que las separan tienen una
densidad de dislocaciones elevada.
(Según P. R. Swann en G. Thomas y J. Washburn [eds.], “Electron Microscopy and Strength of Crystals”,
Wiley, 1963, p. 133.)
6.5.3 Sistemas de deslizamiento
Las dislocaciones producen los desplazamientos atómicos sobre planos cristalinos de
deslizamiento específicos y en direcciones cristalinas de deslizamiento específicas. Usualmente
los planos de deslizamiento son los de máxima compactibilidad, y también los más separados
entre sí. El desplazamiento se favorece en los planos de máxima capacidad porque la tensión
de cizalladura requerida para el deslizamiento atómico es menor que en los planos con menor
compactibilidad (figura 6.34). No obstante, si el deslizamiento sobre un plano de máxima
compactibilidad está restringido, por ejemplo, debido a una tensión local elevada, pueden
activarse planos de empaquetamiento menor. También se favorece el deslizamiento en
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direcciones de máxima compactibilidad porque la energía requerida para mover átomos de una
posición a otra es menor cuando esos átomos están más cerca.
La combinación de un plano de deslizamiento y una dirección de deslizamiento se denomina
sistema de deslizamiento. El deslizamiento en metales ocurre en determinados sistemas de
deslizamiento que son característicos de cada estructura cristalina. En la tabla 6.3 se agrupan
los planos de deslizamiento y direcciones de deslizamiento predominantes en las estructuras
cristalinas FCC, BCC y HCP.
En metales con estructura cristalina FCC, el deslizamiento tiene lugar en los planos octaédricos
{111} que son de máxima compacidad y en las direcciones de máxima com pactibilidad 1¯10 .
Hay ocho planos octaédricos {111} en la estructura cristalina FCC (figura 6.35) opuestas de un
octaedro y son paralelos de dos a dos, por lo que se consideran el mismo plano de
deslizamiento del tipo (111). Por tanto, sólo hay cuatro planos del tipo (111) distintos en la
estructura FCC. Cada plano del tipo (111) contiene tres direcciones de deslizamiento del tipo
[1¯10] distintas porque sólo se considera uno de los sentidos cada dirección. Así, para la
estructura cristalina FCC hay 4 sistemas de desliza miento × 3 direcciones de deslizamiento =
12 sistemas de deslizamiento (tabla 6.3).
234
235
Figura 6.34
Comparación del deslizamiento atómico sobre a) un plano de máxima compactibilidad y b)
un plano sin máxima compactibilidad. El deslizamiento está favorecido en el plano de
máxima compactibilidad porque se requiere menos fuerza para mover los átomos desde
una posición a la más próxima, como se indica por la pendiente de las líneas entre
átomos. Nótese que las dislocaciones se mueven un espacio atómico cada vez.
(Según A. H. Cottrell, The Nature of Metals, “Materials”, Scientific American, 1967, p. 48. Derechos de
autor © por Scientific American, Inc. Todos los derechos reservados.)
La estructura BCC no es una estructura de máxima compactibilidad y no tiene planos
predominantes de máxima compactibilidad como la estructura FCC. Los planos {110} son los de
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mayor densidad atómica y, normalmente, el deslizamiento se produce en estos planos, pero en
metales BBC el deslizamiento también se produce en planos {112} y {123}. Puesto que los
planos de deslizamiento no son de máxima compactibilidad, la tensión de cizalladura necesaria
para producir el deslizamiento en metales BBC es mayor que en metales FCC. La dirección de
deslizamiento en metales BCC H I siempre es del tipo ¯111 . Puesto que hay seis planos de
deslizamiento del tipo (110) y en cada uno se puede producir el deslizamiento en dos
direcciones del tipo [¯111], hay 6 × 2 = 12 sistemas de deslizamiento del tipo {110} ¯111 .
En la estructura HCP, el plano basal (0001) es un plano de máxima compactibilidad y es el
plano habitual de deslizamiento en metales HCP como el Zn, Cd y Mg, que tienen una relación
c/a alta (tabla 6.3). Pero en metales con relación c/a baja como el Ti, Zr y Be, el deslizamiento
también puede ocurrir en los planos prismáticos {10¯10} y en los piramidales {10¯11}. En todos los
casos, la dirección de deslizamiento es del tipo 11¯20 . El limitado número de sistemas de
deslizamiento de los metales HCP restringe su ductilidad.
6.5.4 Tensión de cizalladura crítica en monocristales metálicos
La tensión necesaria para producir deslizamiento en un monocristal de un metal puro depende
principalmente de la estructura cristalina del metal, de las características del enlace atómico, la
temperatura a la que se deforma y de la orientación de los planos de
235
236
236
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Figura 6.35
236
237
Planos de deslizamiento y direcciones de deslizamiento de la estructura cristalina FCC. a)
Sólo cuatro de ocho planos octaédricos {111} se consideran planos de deslizamiento
puesto que los planos opuestos uno a otro se consideran el mismo plano de deslizamiento
y b) para cada plano de deslizamiento hay tres direcciones de deslizamiento 110, de
nuevo se considera que los dos sentidos de una misma dirección corresponden a una
sola dirección de deslizamiento. Nótese que sólo se muestran las direcciones de
deslizamiento de los planos de deslizamiento de la parte superior del octaedro formado
por los planos octaédricos. Por tanto, hay 4 planos de deslizamiento × 3 direcciones de
deslizamiento que dan un total de 12 sistemas de deslizamiento para la estructura
cristalina FCC.
deslizamiento activos respecto a la tensión de cizalladura. El deslizamiento se inicia cuando la
tensión de cizalladura que actúa en el plano de deslizamiento y en la dirección de deslizamiento
alcanza un determinado valor denominado tensión de cizalladura crítico τc. Esencialmente, este
valor es el límite de descendencia del monocristal y es equivalente al límite de descendencia
límite elástico del metal o aleación policristalina determinado a partir de la curva
tensióndeformación del ensayo de tracción.
En la tabla 6.4 se agrupan distintos valores de la tensión de cizalladura crítica de monocristales
de algunos metales puros a temperatura ambiente. Los metales HCP Zn, Cd y Mg tienen una
tensión de cizalladura crítica entre 0.18 y 0.77 MPa. Por otra parte, el titanio HCP tiene un
símbolo de τc de 13.7 MPa. Se considera que este valor de τc se debe a un cierto carácter
covalente del enlace metálico formado. Metales FCC puros como Ag y Cu presentan bajos
valores de τc, 0.48 y 0.65 MPa, respectivamente, debido a sus numerosos sistemas de
deslizamiento.
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6.5.5 Ley de Schmid
La relación entre la tensión de tracción uniaxial que actúa sobre un monocristal cilíndrico de
metal puro y la tensión de cizalladura resultante que actúa en un sistema de deslizamiento del
interior del cilindro, se puede establecer del modo siguiente. Considérese una tensión de
tracción uniaxial σ que actúa sobre el cilindro metálico, como se muestra en la figura 6.36. Sea
A0 el área normal de la fuerza axial F y A1 el área del plano de deslizamiento o área de
cizalladura sobre la que actúa la fuerza de cizalladura resultante Fr. Se puede orientar el plano
de deslizamiento y la dirección de deslizamiento definiendo los ángulos φ y λ. El ángulo entre la
fuerza uniaxial F es φ y la normal al plano de deslizamiento de área A1 y λ es el ángulo entre la
fuerza axial y la dirección de deslizamiento.
237
238
Figura 6.36
La tensión axial s puede producir una tensión de cizalladura resultante tr que cause el
movimiento de dislocaciones en el plano de deslizamiento A1 y en la dirección de
deslizamiento.
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Para que se muevan las dislocaciones en el sistema de deslizamiento, es necesario que la
fuerza axial aplicada en el cilindro genere una tensión de cizalladura en la dirección de
deslizamiento suficiente. La tensión de cizalladura resultante es:
τr =
fuerza de cizalladura
área de cizalladura ( área
Fr
=A
1
238
239
(6.14)
del plano de deslizamiento )
La fuerza de cizalladura resultante Fr está relacionada con la fuerza axial F mediante la
expresión Fr = F cos λ. El área del plano de deslizamiento (área de cizalladura) A1 = A0/cos φ.
Dividiendo la fuerza de cizalladura F cos λ por el área de cizalladura A0/cos φ, se obtiene la
expresión:
τr =
F cos λ
/
A 0 cos φ
F
=A cos / cos φ = σ cos λ cos φ
0
(6.15)
que se denomina ley de Schmid. Considérese un problema de ejemplo para calcular la tensión
de cizalladura resultante cuando una tensión axial actúa sobre un sistema de deslizamiento.
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.9
Calcule la tensión de cizalladura resultante en el sistema de deslizamiento (111)
[0¯11] de la celda unidad de un monocristal de níquel puro si se aplica una tensión
de 13.7 MPa [001] en la dirección de la celda unidad.
Solución
Figura EP6.9
Celda unidad FCC sobre la que actúa una tensión a tracción en la
dirección [001] que produce una tensión de cizalladura resultante en el
sistema de deslizamiento (111) [0¯11].
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Por geometría, el ángulo l entre la tensión aplicada y la dirección de deslizamiento
es de 45°, como se muestra en la figura EP6.9a. En el sistema cúbico los índices
de la dirección normal a un plano cristalino son los mismos que los índices de
Miller de plano cristalino. Por lo tanto, la normal al plano (111), que es el plano de
deslizamiento, es la dirección [111]. A partir de la figura EP6.9b,
cos φ =
a
3a
=
1
3
239
240
ο φ = 54.74°
τ r = σ cos λ cos φ = ( 13.7 MPa ) (cos 45°) (cos 54.74°) = 5.6 MPa
6.5.6 Maclado
Otro importante mecanismo por el que se puede producir la deformación plástica de los metales
es el maclado. En este proceso, una parte de la red atómica se deforma de tal modo que
genera una imagen especular de la red no deformada cercana (figura 6.37). El plano
cristalográfico de simetría entre la parte deformada y la no deformada se denomina plano de
maclado. El maclado, igual que el deslizamiento, tiene lugar en una dirección específica
denominada dirección de maclado. Sin embargo, en el deslizamiento todos los átomos situados
en uno de los lados del plano de deslizamiento se desplazan a igual distancia (figura 6.32),
mientras que en el maclado los átomos se mueven a distancias proporcionales a su distancia al
plano de maclado (figura 6.37). En la figura 6.38 se ilustran las diferencias básicas entre el
deslizamiento y el maclado en la superficie de un metal deformado. El deslizamiento deja una
serie de escalones (líneas) (figura 6.38a), mientras que el maclado deja pequeñas, pero bien
definidas, regiones del cristal deformado (figura 6.38b). En la figura 6.39 se muestran algunas
zonas de maclado sobre la superficie de titanio metálico.
Laboratorio virtual
En el maclado sólo se involucra una pequeña fracción del volumen total del cristal metálico, por
tanto, la porción sobre la que puede producirse la deformación por maclado es pequeña. No
obstante, el importante papel que juega el maclado en la deformación
Figura 6.37
Diagrama esquemático del proceso de maclado en la red FCC.
(Según H. W. Hayden, W. G. Moffatt y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. III, Wiley,
1965, p. 111.)
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Figura 6.38
240
241
Diagrama esquemático de la superficie de un metal deformado después de a)
deslizamiento y b) maclado.
Figura 6.39
Maclas de deformación en un titanio puro (99.77%).(Ampliación 150×.)
[Según F. D. Rosi, C. A. Dube y B. H. Alexander, Trads. AIME, 197:259 (1953).]
estriba en que los cambios de orientación producidos por el maclado pueden orientar
adecuadamente el nuevo sistema de deslizamiento respecto a la tensión de cizalladura
permitiendo, así, que tenga lugar un deslizamiento adicional. De las tres estructuras cristalinas
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más usuales en metales (BCC, FCC y HCP), el maclado es el proceso más importante en la
estructura HCP debido a su reducido número de sistemas de deslizamiento. No obstante, e
incluso con la ayuda del maclado, metales HCP como el zinc y el magnesio son menos dúctiles
que los metales con estructura BCC y FCC que tienen más sistemas de deslizamiento.
La deformación por maclado ha sido observada en metales HCP a temperatura ambiente y
metales BCC tales como Fe, Mo, W, Ta y Cr deformados a muy baja temperatura. También se
ha observado maclado en metales BCC a temperatura ambiente cuando han sido sometidos a
una velocidad de deformación muy elevada. Los metales FCC tienen menor tendencia a formar
maclas de deformación, aunque en algunos metales FCC puede ocurrir la deformación por
maclado si el nivel de tensión es lo bastante alto y la temperatura suficientemente baja.
241
242
Por ejemplo, cristales de cobre deformados a 4 K sometidos a elevadas tensionespueden
formar maclas de deformación.
6.6 DEFORMACIÓN PLÁSTICA DE METALES POLICRISTALINOS
6.6.1 Efecto de los límites de grano sobre la resistencia de los metales
La mayoría de las aleaciones de interés en energía son policristalinas. Los monocristales de
metal y aleaciones se utilizan principalmente en investigación y solamente en algunos casos
tienen aplicaciones ingenieriles. 8 Los límites de grano aumentan la resistencia de los metales y
aleaciones porque actúan como barreras del movimiento de dislocaciones, excepto a
temperatura elevada, donde hacen las veces de regiones debilitadas. En general, a
temperatura ambiente, los metales de grano fino son más sólidos, duros, resistentes y más
susceptibles a endurecimiento por tensión. Sin embargo, son menos resistentes a la corrosión y
termofluencia (deformación bajo carga constante a temperaturas elevadas; véase la sección
7.4). Un grano de tamaño fino también produce una conducta más uniforme e isotrópica de los
materiales. En la sección 4.5, se expuso el número de tamaño de grano ASTM y un método
para determinar el diámetro de grano medio de un metal aplicando técnicas de metalografía.
Por consiguiente, para dos componentes fabricados con la misma aleación, el componente que
tenga el número de tamaño de grano ASTM mayor o un diámetro de grano medio menor, será
el más resistente. La relación entre resistencia y tamaño de grano es de suma importancia para
los ingenieros. La famosa ecuación de Hall-Petch, ecuación 6.16, es una ecuación empírica (se
basa en mediciones experimentales y no en la teoría) que relaciona la resistencia a la tracción
de un metal sy con su diámetro medio d como sigue:
/
σ y = σ 0 + k (d)
1 /2
(6.16)
donde σ0 y k son constantes relacionadas con el material de interés. Existe un efecto similar
entre la dureza (ensayo de microdureza de Vickers) y el tamaño de grano. La ecuación muestra
claramente que a medida que disminuye el diámetro de grano, aumenta la resistencia a la
tracción del material. Considerando que los diámetros de grano convencionales pueden variar
de unos cuantos cientos de micras a unas cuantas micras, podría esperarse un cambio
considerable en resistencia a través de la refinación de grano. En la tabla 6.5 se dan valores de
σ0 y k para materiales seleccionados. Es importante advertir que la ecuación de Hall-Petch no
se aplica a 1) material muy tosco ni a tamaños de grano extremadamente finos, y a 2) metales
utilizados a temperaturas elevadas.
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Figura 6.40
Curvas tensión-deformación para cobre monocristalino y policristalino. El monocristal está
orientado a múltiples deslizamientos. El material policristalino muestra una mayor
resistencia a cualquier grado de deformación.
Según M. Eisenstadt, “Introduction to Mechanical properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 258.)
En la figura 6.40 se comparan las curvas tensión-deformación a la tracción de cobre puro
monocristalino y policristalino a temperatura ambiente. En todos los valores de deformación, el
cobre policristalino es más resistente que el cobre monocristalino. A 20 por ciento de
deformación, la resistencia del cobre policristalino es 276 MPa (40 ksi) y 55 MPa (8 ksi) para el
cobre monocristalino.
Durante la deformación plástica de metales, las dislocaciones que se mueven a lo largo de un
determinado plano de deslizamiento no pueden seguir en línea recta al pasar de un grano a
otro. Como se muestra en la figura 6.41, las líneas de deslizamiento cambian de dirección en
los límites de grano. Por ello, cada grano tiene su propio conjunto de dislocaciones en sus
propios planos de deslizamiento preferente, que tienen una orientación distinta a la de los
granos vecinos. A medida que aumenta el número de granos, disminuye el diámetro de grano,
las dislocaciones dentro de cada grano pueden recorrer una distancia menor antes de que
encuentren el límite de grano, punto en el cual culmina su movimiento (apilamiento de
dislocación). Por esta razón, los materiales de grano fino poseen una mayor resistencia. En la
figura 6.42 se muestra claramente cómo un límite de grano de ángulo abierto, que actúa como
barrera al movimiento de las dislocaciones, ha ocasionado un apilamiento de dislocaciones en
el límite de grano.
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Figura 6.41
Aluminio policristalino deformado plásticamente. Nótese que las bandas de deslizamiento
son paralelas en el interior del grano pero son discontinuas al cruzar el límite de grano.
(Ampliación 60×.)
(Según G. C. Smith, S. Charter y S. Chiderley de la Universidad de Cambridge.)
6.6.2 Efectode la deformación plástica en la forma de los granos y en el
ordenamiento de dislocaciones
Cambios en la forma del grano con la deformación plástica
Considérese la deformación plástica de muestras reconocidas de cobre puro 9 con una
estructura de granos equiaxiales. Durante la deformación plástica en frío, los granos son
cizallados unos respecto a otros mediante la generación, movimiento y reordenación de
dislocaciones. En la figura 6.43 se muestra la microestructura de dos chapas de cobre puro
que han sido reducidas 30 y 50 por ciento, respectivamente, por laminación en frío.
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Figura 6.42
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245
Apilamiento de dislocaciones contra el límite de grano en una chapa de acero inoxidable
observada por microscopia electrónica de transmisión. (Ampliación 20 000×.)
[Según Z. Shen, R. H. Wagoner y W. A. T. Clark, Scripta Met., 20:926 (1986.)]
Figura 6.43
Micrografías obtenidas mediante microscopio óptico, de las estructuras de deformación
de una chapa de cobre puro que ha sido laminada en frío hasta reducciones de a) 30
por ciento y b) 50 por ciento. (Ataque: dicromato potásico; ampliación 300×.)
(Según J. E. Boyd en “Metals Handbook”, vol. 8: “Metallography, Structures, and Phase Diagrams”, 8a.
ed., American Society for Metals, 1973, p. 221. ASM International.)
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Nótese que al aumentar el grado de reducción por laminación en frío los granos son más
alargados en la dirección de laminación como consecuencia del movimiento de las
dislocaciones.
Figura 6.44
245
246
Micrografías obtenidas por microscopia electrónica de transmisión de las estructuras de
deformación de un cobre puro que ha sido laminado en frío hasta reducciones de a) 30
por ciento y b) 50 por ciento. Nótese que estas micrografías corresponden a las
micrografías ópticas de la figura 6.43. (Muestras de transmisión, ampliación 30 000 ×.)
(Según J. E. Boyd en “Metals Handbook”, vol. 8: “Metallography, Structures, and Phase Diagrams”, 8a.
ed., American Society for Metals, 1973, p. 221. ASM International.)
Cambios en la ordenación de las dislocaciones con la deformación plástica
Las dislocaciones de la muestra de cobre puro con 30 por ciento de deformación forman una
configuración celular con zonas claras en el centro de las celdas (figura 6.44a). Con el
incremento de la deformación plástica en frío hasta 50 por ciento de la estructura de celdas
se vuelve más densa y alargada en la dirección de la laminación (figura 6.44b).
6.6.3 Efecto de la deformación plástica en frío en el incremento de la
resistencia de los metales
Como se muestra en las micrografías electrónicas de la figura 6.44, la densidad de
dislocaciones aumenta con la deformación en frío. El mecanismo exacto por el que aumenta la
densidad de dislocaciones por efecto del trabajo en frío no está completamente dilucidado pero
durante la deformación en frío se crean nuevas dislocaciones que interactúan con las ya
existentes. Puesto que la densidad de dislocaciones aumenta con la deformación, se hace más
y más difícil el movimiento de las dislocaciones a través del “bosque de dislocaciones” existente
y, por tanto, el metal se endurece con el aumento de la deformación en frío.
Cuando metales dúctiles como el cobre, aluminio y hierro α recocidos experimentan un trabajo
en frío a temperatura ambiente, se endurecen por deformación debido a la interacción entre las
dislocaciones antes descritas. En la figura 6.45 se muestra cómo el trabajo en frío a
temperatura ambiente aumenta la resistencia a la tracción de un cobre puro desde 30 ksi (200
MPa) a 45 ksi (320 MPa) para 30 por ciento de trabajo frío. Por el contrario, se observa una
disminución del alargamiento (ductilidad) asociado al aumento de la resistencia de tracción,
como se muestra en la figura 6.45. Con 30 por ciento del trabajo frío, el alargamiento de cobre
puro decrece desde 52 hasta 10 por ciento.
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El trabajo en frío o el endurecimiento por deformación es uno de los métodos más
importantes de endurecimiento de metales. Por ejemplo, el cobre y el aluminio puros sólo se
pueden endurecer de forma significativa por este método. Así, mediante trefilado, puede
fabricarse alambre de cobre puro con distinta resistencia mecánica (con ciertas limitaciones)
variando la cantidad de endurecimiento por deformación.
Figura 6.45
246
247
Porcentaje de trabajo en frío frente a la resistencia a la tracción y al alargamiento de un
cobre puro libre de oxígeno. El trabajo en frío se expresa como el porcentaje de reducción
del área de la sección transversal del metal deformado.
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.10
Se desea producir una chapa de 0.040 pulgadas de espesor de cobre puro libre de
oxígeno con una resistencia a la tracción de 45 ksi. ¿Qué porcentaje de trabajo en
frío debe aplicarse al metal? ¿Cuál debería ser el espesor inicial de la chapa antes
de la laminación en frío?
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Solución
A partir de la figura 6.45 se deduce que el porcentaje de trabajo en frío debe ser
de 25 por ciento. Por tanto, el espesor inicial debe ser:
x − 0.040 pulg
x
= 0.25
x = 0.053 pulg ◂
6.7 ENDURECIMIENTO DE LOS METALES POR DISOLUCIÓN SÓLIDA
Además del trabajo en frío, el endurecimiento por disolución sólida también permite aumentar
la resistencia de los metales. En este caso, la adición de uno o más elementos al metal puede
aumentar la resistencia por la formación de una disolución sólida. La estructura de disoluciones
sólidas sustitucionales y soluciones intersticiales ya ha sido discutida en la sección 4.3. Cuando
los átomos sustitucionales (soluto) se mezclan en estado sólido con los átomos de otro metal
(disolvente), se crean estados de tensión alrededor de cada átomo de soluto. Estos estados de
tensión interactúan con las dislocaciones y dificultan su movimiento, por lo que la disolución
sólida es más resistente que el metal puro.
247
248
En el endurecimiento por disolución sólida hay dos factores importantes:
1. Factor de tamaño relativo. La diferencia entre el tamaño de los átomos del soluto y los del
disolvente afecta al endurecimiento porque afecta a la distorsión de la red cristalina y la
distorsión de la red dificulta el movimiento de las dislocaciones, es decir, endurece el metal.
2. Orden a corto alcance. Las disoluciones sólidas rara vez presentan una distribución
aleatoria de los átomos que la constituyen; por el contrario, tienden a formar una cierta
ordenación atómica de corto alcance. Como consecuencia, las diferentes estructuras de
enlace impiden el movimiento de las dislocaciones.
Además de estos factores existen otros que también contribuyen al endurecimiento por disolución
sólida, pero van más allá de los objetivos de este libro.
Como ejemplo de endurecimiento por disolución sólida se considera la aleación 70% Cu y 30%
Zn en peso (latón de cartuchería). La resistencia a la tracción del cobre puro con 30% de trabajo
en frío, es de 48 ksi (330 MPa), aproximadamente (figura 6.45). Sin embargo, la resistencia a la
tracción de la aleación 70% Cu−30% Zn en peso con 30 por ciento de trabajo en frío, es de 72 ksi
(500 MPa), aproximadamente. Por lo tanto, el endurecimiento por disolución sólida en este caso
produce un incremento de la resistencia de alrededor de 24 ksi (165 MPa). Por otra parte, la
ductilidad del cobre 30 por ciento de zinc se reduce de 65 a 10 por ciento después de 30 por
ciento de trabajo en frío (figura 6.46).
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Figura 6.46
Porcentaje de trabajo en frío frente a la resistencia a la tracción y al alargamiento de la
aleación 70% Cu−30% Zn en peso. El trabajo en frío se expresa como porcentaje de
reducción del área de la sección transversal del metal deformado (véase ecuación 6.2).
6.8 RECUPERACIÓN Y RECRISTALIZACIÓN DE LOS METALES
DEFORMADOS PLÁSTICAMENTE
248
249
El efecto de la deformación del plástico en las propiedades mecánicas y las características
microestructurales de los metales se presentó en secciones anteriores de este texto. Durante el
procesado y fabricación de metales y aleaciones, algunas veces es necesario tratar térmicamente
el metal trabajado en frío para ablandarlo y aumentar así su ductilidad. Si la temperatura de
tratamiento es lo bastante elevada durante un intervalo de tiempo suficiente, la estructura del
metal trabajado en frío pasará a través de una serie de cambios denominados: 1) recuperación,
2) recristalización y 3) crecimiento de grano. En la figura 6.47 se muestran esquemáticamente
dichos cambios estructurales al aumentar la temperatura del metal, además de los
correspondientes cambios en las propiedades mecánicas. El tratamiento térmico que ablanda el
metal trabajado en frío se denomina recocido, y se utilizan los términos de recocido parcial y
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recocido total para referirse a los grados de ablandamiento. Ahora se examinarán estos cambios
estructurales con más detalle, comenzando con la estructura del metal fuertemente trabajado en
frío.
Figura 6.47
Efecto del recocido en los cambios sobre la estructura y las propiedades mecánicas de un
metal trabajado en frío.
(Adaptado de Z. D. Jastrzebski, “The Nature and Properties of Engineering Materials”, 2a. ed., Wiley, 1976,
p. 228.)
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6.8.1 Estructura de un metal fuertemente deformado en frío antes del
tratamiento térmico
249
250
Figura 6.48
Lámina de aleación de aluminio 5657 (0.8% Mg) mostrando las microestructuras
obtenidas después de la laminación en frío 85 por ciento de reducción y subsiguiente
tratamiento térmico (micrografías obtenidas por microscopia óptica a 100× y con luz
polarizada). a) Trabajado en frío de 85 por ciento; sección longitudinal. Los granos se
encuentran fuertemente alargados. b) Trabajado en frío de 85 por ciento y tratamiento de
relajación de tensiones a 302°C (575°F) durante 1 hora . Se observa el inicio de la
recristalización que mejora la formación de la lámina y c) Trabajado en frío de 85 por
ciento y recocido a 316°C (600°F) durante 1 hora. Se ob serva una estructura de granos
recristalizados y de bandas de granos no cristalizados.
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 243. ASM International.)
Cuando un metal es fuertemente deformado en frío, mucha de la energía de deformación
utilizada en la deformación plástica es almacenada en forma de dislocaciones y otras
imperfecciones como defectos puntuales. Por ello, un metal endurecido por deformación tiene
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
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una energía interna mayor que un metal no deformado. En la figura 6.48a se muestra la
microestructura (100×) de una lámina de aleación de Al-0.8% Mg trabajada en frío hasta 85 por
ciento de reducción. Obsérvese que los granos están muy alargados en la dirección de
laminación. Una micrografía obtenida por microscopia electrónica de transmisión (20 000×)
(figura 6.49) muestra una estructura formada por una red celular con las paredes que presentan
alta densidad de dislocaciones. Un metal altamente trabajado en frío tiene aproximadamente
1012 líneas de dislocación/cm2.
250
251
Figura 6.49
Lámina de aleación de aluminio 5657 (0.8% Mg) mostrando las microestructuras
obtenidas después de la laminación en frío 85 por ciento de reducción y subsiguiente
tratamiento térmico. Las micrografías se obtuvieron por microscopia electrónica de
transmisión. (Ampliación 20 000×.) a) La micrografía muestra enmarañamientos de
dislocaciones y celdas (subgranos) generadas por el severo trabajo en frío. b) Después
del trabajo en frío, la lámina se trató térmicamente para relajar tensiones a 302°C (575°F)
durante 1 hora. La micrografía muestra las redes de dislocaciones y otros límites de grano
de ángulo pequeño generados por poligonización. c) Después del trabajo en frío, la lámina
se recoció a 316°C (600°F) durante 1 hora. La micrograf ía muestra la estructura
recristalizada y un cierto crecimiento de subgranos.
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 243. ASM International.)
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6.8.2 Recuperación
Cuando un metal fuertemente deformado se calienta en el rango de temperatura de
recuperación, justo debajo de la temperatura de recristalización, se relajan las tensiones
internas del metal (figura 6.47). Durante la recuperación, se suministra suficiente energía
térmica como para permitir el reordenamiento de las dislocaciones en configuraciones de menor
energía (figura 6.50). La recuperación de muchos metales trabajados en frío (por ejemplo,
aluminio puro) genera una estructura de subgranos con límites de grano de ángulo pequeño,
como se muestra en la figura 6.49b. El proceso de la recuperación se denomina poligonización,
y frecuentemente es un cambio estructural que precede a la recristalización. La energía interna
del metal recuperado es menor que la del estado de trabajado en frío, puesto que se aniquilan
más dislocaciones o se transforman en configuraciones de menor energía mediante el proceso
de recuperación. Durante este proceso, la resistencia de un metal trabajado en frío se reduce
ligeramente, pero aumenta significativamente su ductilidad (figura 6.47).
251
252
Figura 6.50
Representación esquemática de la poligonización de un metal deformado. a) Cristal de
metal deformado mostrando el apilamiento de dislocaciones en los planos de
deslizamiento. b) Después del tratamiento térmico de recuperación, las dislocaciones se
reordenan para formar límites del grano de ángulo pequeño.
(Según L. E. Tanner e I. S. Servi, en “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals,
1973, p. 222.)
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Figura 6.51
Modelo esquemático de crecimiento de un grano recristalizado durante la recristalización
de un metal. a) Núcleo aislado expandiéndose por crecimiento de un grano deformado. b)
Límite de grano de ángulo grande emigrando hacia una región del metal más deformada.
6.8.3 Recristalización
Cuando se calienta un metal trabajado en frío a una temperatura suficientemente alta, se
nuclean nuevos granos libres de deformación en la estructura del metal recuperado, e inician su
crecimiento (figura 6.48b), formando una estructura de material recristalizado. Después de
suficiente tiempo a la temperatura a que tiene lugar la recristalización, la estructura de trabajado
en frío se reemplaza completamente por una estructura de grano recristalizado, como se
muestra en la figura 6.48c.
La recristalización tiene lugar a través de dos mecanismos principales: 1) un núcleo aislado
puede expandirse con un grano deformado (figura 6.51a) o 2) un límite de grano de ángulo
grande puede emigrar hacia una región fuertemente deformada del metal (figura 6.51b). En
cada caso, la estructura del lado cóncavo de límite que se mueve está libre de deformación y
tiene una energía interna relativamente baja, mientras que la estructura del lado convexo de la
interfase que se mueve está altamente deformada con una gran densidad de dislocaciones y
una elevada energía interna. El movimiento del límite de grano se produce, por tanto, lejos del
centro de curvatura del citado límite. Por consiguiente, el crecimiento de un nuevo grano en
expansión durante la recristalización primaria conduce a un descenso global de la energía
interna del metal por la situación de regiones deformadas por regiones libres de deformación.
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Figura 6.52
Efecto de la temperatura de recocido en a) la resistencia a la tracción y b) alargamiento de
50% de una lámina de 1 mm (0.040 pulgadas) de espesor de latón (85% Cu-15% Zn,)
laminado en frío (el recocido fue de 1 hora).
(Según “Metals Handbook”, vol. 2, 9a. ed., American Society for Metals, 1979, p. 320.)
La resistencia a la tracción de un metal trabajado en frío disminuye de forma importante y su
ductilidad aumenta mediante un tratamiento de recocido que produce una recristalización de la
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estructura del metal. Por ejemplo, la resistencia a la tracción de una lámina de 0.040 pulg (1
mm) del latón 85% Cu-15% Zn que ha sido laminado en frío hasta una reducción de 50 por
ciento disminuyó de 75 a 45 ksi (520 a 310 MPa) por recocido de 1 hora a 400°C ( figura 6.52a).
Por otra parte, la ductilidad de la lámina aumentó de 3 a 38 por ciento mediante el tratamiento
de recocido (figura 6.52b). En la figura 6.53a se muestra una imagen de unos hornos de
recocido para bobina de acero (proceso en discontinuo). En la figura 6.53b se muestra un
diagrama esquemático del proceso de recocido en continuo de lámina de acero y en la figura
6.53c se muestra una imagen de una línea de recocido en continuo.
253
254
Figura 6.53~=
Hornos para el recocido de bobinas de láminas de acero. Las bobinas se sitúan bajo
cubiertas cilíndricas y se coloca un horno encima de las bobinas. En este proceso de
recocido, las bobinas se mantienen a una temperatura de 1 200 a 1 300°F (650 a 700°C)
un tiempo medio de 26 horas. Durante el periodo de enfriamiento se proporciona una
atmósfera controlada para proteger la superficie de las bobinas de acero.
(Cortesía de United Status Steel Corporation.)
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Los factores importantes que afectan el proceso de recristalización en metales y aleaciones son
1) la cantidad de deformación previa del metal, 2) la temperatura, 3) el tiempo, 4) el tamaño de
grano inicial y 5) la composición del metal o aleación. La recristalización de un metal puede
tener lugar en un intervalo de temperaturas y este intervalo depende en cierta forma de las
variables citadas. Por ello no puede hablarse de temperatura de recristalización de un metal en
el mismo sentido que de temperatura
Figura 6.53Ä=
254
255
Diagrama esquemático del recocido en continuo.
(Según W. L. Roberts, “Flat Processing of Steel”, Marcel Deckker, 1988.)
Figura 6.53Å=
Imagen de una línea de recocido en continuo para láminas de acero de bajo carbono.
(Cortesía de Bethlehem Steel Co.)
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Figura 6.54
255
256
Relaciones tiempo-temperatura para la recristalización de aluminio de 99.0% deformado a
75 por ciento. La línea continua se corresponde con la recristalización completada y la
lámina discontinua en el inicio de la recristalización. Este proceso de recristalización sigue
una relación tipo Arrhenius de pulgadas respecto a 1/T(K−1) (véase sección 5.2).
(Según “Aluminum”, vol. 1, American Society for Metals, 1967, p. 98.)
de fusión de un metal puro. Sobre los procesos de recristalización pueden hacerse las
siguientes generalizaciones:
1. Se necesita una cantidad mínima de deformación para que sea posible la recristalización.
2. Cuanto menor sea el grado de deformación (por encima de un valor mínimo), mayor es la
temperatura necesaria para producir la recristalización.
3. Aumentando la temperatura de recristalización disminuye el tiempo necesario para
completarla (véase figura 6.54).
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4. El tamaño de grano final depende principalmente del grado de deformación. A mayor
grado de deformación menor será la temperatura de recocido para la recristalización y
menor será el tamaño de grano recristalizado.
5. A mayor tamaño de grano inicial, mayor será la cantidad de deformación necesaria para
producir una cantidad de recristalización equivalente.
6. La temperatura de recristalización disminuye al aumentar la pureza del metal. La adición
de elementos en disolución sólida incrementa siempre la temperatura de recristalización.
PROBLEMA DE EJEMPLO 6.11
256
257
Si una pieza de cobre a 88°C tarda en recristalizar 9.0 × 103 minutos, y a 135°C,
tarda 200 minutos, ¿cuál es la energía de activación del proceso, suponiendo que
éste obedece la ecuación de Arrhenius y que el tiempo para recristalizar =
Ce−Q/RT, donde R = 8.314 J/(mol · K) y T está en kelvins?
Solución
t 1 = 9.0 × 10
3
min ; T 1 = 88°C + 273 = 361 K
t 2 = 200 min ; T 2 = 135°C + 273 = 408 K
t 1 = C e Q/RT 1
o
t 2 = C e Q/RT 2
o
3
9.0 × 10 mm = C e
200 min = C e
Q/R (361 K)
Q/R (408 K)
(6.16)
(6.17)
Dividiendo la ecuación 6.16 por la 6.17, resulta:
45
= exp
Q
[8.314
(3611 −4081 )]
ln 45 =
Q
(0.00277
8.314
Q
3.80 × 8.314
0.000319
=
− 0.00245) = 3.80
= 99 038 J/mol o 99.0 kJ/mol ◂
6.9 SUPERPLASTICIDAD EN METALES
Un examen minucioso de la figura 6.25 muestra que la mayoría de los metales, incluso los que se
clasifican de dúctiles, sufren una cantidad limitada de deformación plástica antes de la fractura.
Por ejemplo, el acero dulce se alarga 22 por ciento antes de la fractura en ensayos tensiles
uniaxiales. Como se expuso en la sección 6.2, muchas operaciones de conformado de metales
se realizan a temperaturas elevadas con la finalidad de alcanzar un alto grado de deformación
plástica mediante el aumento de la ductilidad del metal. La superplasticidad se refiere a la
capacidad de algunas aleaciones metálicas, como algunas de aluminio y titanio, de deformarse
hasta 2 000 por ciento a temperaturas elevadas y velocidades de carga bajas. Estas aleaciones
no tienen una conducta superplástica cuando se cargan a temperaturas normales. Por ejemplo,
una aleación de Ti recocido (6A1-4V) se alarga casi 12 por ciento antes de fracturarse en un
ensayo tensil convencional a temperatura ambiente. La misma aleación, al ensayarse a
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temperaturas elevadas (840 a 870°C) y a velocidades de carg a muy bajas (1.3 × 10−4 s−1) puede
alargarse desde 750 hasta 1 170 por ciento. Para alcanzar la superplasticidad, tanto el material
como el proceso de carga deben cumplir determinadas condiciones:
1. El material debe tener un tamaño de grano muy fino (5-10 m) y ser muy sensible a la
velocidad de deformación.
2. Es necesaria una temperatura de carga alta mayor de 50 por ciento de la temperatura de
fusión del metal.
3. Es necesario una velocidad de deformación baja y regulada dentro del intervalo de 0.01 a
0.0001 s−1. 10
Figura 6.55
257
258
Deformación superplástica en aleación eutéctica de Pb-Sn a) antes y b) después de la
deformación.
Para muchos materiales estos requisitos no son fáciles de alcanzar y, por tanto, no todos pueden
lograr una conducta superplástica. En la mayoría de los casos, la condición 1) es muy difícil de
lograr, esto es, el tamaño de grano ultrafino. 11
La conducta superplástica es una propiedad muy útil para fabricar componentes estructurales
complejos. La pregunta es: “¿Qué mecanismo de deformación da cuenta de este increíble nivel
de deformación plástica?” En secciones anteriores se discutió el papel de las dislocaciones y sus
movimientos sobre la conducta de materiales bajo carga a temperatura ambiente. A medida que
las dislocaciones atraviesan el grano, se produce la deformación plástica. Pero conforme el
tamaño de grano disminuye, el movimiento de las dislocaciones se vuelve más limitado y el
material se vuelve más resistente. Sin embargo, el análisis metalográfico de los materiales que
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presentan conducta superplástica ha revelado una actividad de dislocación muy limitada dentro
del grano. Esto respalda el hecho de que los materiales superplásticos son susceptibles de otros
mecanismos de deformación como deslizamiento y difusión de límite de grano. Se piensa que a
elevadas temperaturas se acumula una gran cantidad de deformación debido al deslizamiento y
rotación de granos o grupos de granos entre sí. También existe la idea de que el deslizamiento
del límite de grano se acomoda mediante el cambio gradual de la forma de grano a medida que la
materia se mueve por la difusión a través del límite de grano. En la figura 6.55 se muestra la
microestructura de la aleación eutéctica de Pb-Sn antes (figura 6.55a) y después de deformación
superplástica (figura 6.55b). Queda claro a partir de la figura que los granos son equiaxiales antes
y después de la deformación; pueden advertirse el deslizamiento y la rotación de los granos.
258
259
Figura 6.56
Capó para automóvil fabricado en aluminio superplástico aplicando el método de moldeo
por soplado.
(Por cortesía de Panoz Auto.)
Existen muchos procesos de fabricación que aprovechan la conducta superplástica de los
materiales para producir componentes complejos. El conformado por soplado es uno de esos
procesos en los que se fuerza a un material superplástico a deformarse bajo presión de gas y
tomar la forma de un troquel. En la figura 6.56 se muestra el capó de un automóvil fabricado con
una aleación de aluminio formada superplásticamente, mediante la aplicación del método de
moldeo por soplado. Además, la conducta superplástica se puede combinar con enlace por
difusión (un método para unir metales) para producir componentes estructurales con un
desperdicio limitado de material.
6.10 METALES NANOCRISTALINOS
En el capítulo 1, se introdujo el concepto de nanotecnología y materiales nanoestructurados.
Cualquier material cuya escala de longitud es menor de 100 nm se clasifica como
nanoestructurado. De acuerdo con esta definición, todos los metales con diámetros medios de
grano menores de 100 nm se consideran nanoestructurados o nanocristalinos. La pregunta es:
“¿Cuáles son las ventajas de los metales nanocristalinos?” Los metalúrgicos siempre han
estado conscientes de que al reducir el tamaño de grano puede producirse un metal más duro,
sólido y resistente, como lo demuestra la ecuación de Hall-Petch (6.16). Como se expuso en la
sección anterior, también se sabe que en los niveles de tamaño de grano ultrafino (no
necesariamente nanocristalino) y bajo determinadas condiciones de temperatura y velocidad de
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carga, algunos materiales pueden sufrir una deformación plástica de muchas veces sus niveles
convencionales, esto es, alcanzan la superplasticidad.
Teniendo en mente las características atribuidas a los tamaños de grano ultrafinos y extrapolando
la ecuación de Hall-Petch para metales nanocristalinos, se pueden prever posibilidades
extraordinarias. Considérese la posibilidad de que, en virtud de la ecuación de Hall-Petch, si el
diámetro medio de grano de un metal disminuye de m a 10 nm, la resistencia a la tracción
aumentará en un factor de 31. ¿Es esto posible? ¿Cómo afectan los nanogranos la ductilidad,
resistencia, fatiga y termofluencia de los metales? ¿Cómo se pueden producir metales a granel
de estructura nanocristalina? Estas preguntas y otras similares son el motor en la investigación y
desarrollo en el campo de los metales nanocristalinos, Por tanto, por lo menos en las industrias
de fabricación de metales, se conocen desde hace muchas décadas las posibilidades para
mejorar las propiedades con un menor tamaño de grano o mediante la dispersión de nanofases
secundarias. La dificultad ha estribado en la invención de técnicas de conformado de metales que
puedan producir metales verdaderamente nanocristalinos (d < 100 nm). En las últimas décadas,
se han inventado nuevas técnicas para producir tales materiales y se han mejorado las técnicas
anteriores. Así, hay entusiasmo entre quienes estudian estos materiales. Debe mencionarse, sin
embargo, que incluso después de décadas de investigación muchas preguntas aún no se
responden y deben realizarse investigaciones importantes para procesar, caracterizar y evaluar
estos materiales en cuanto a sus aplicaciones prácticas.
259
260
Se ha informado que el módulo de elasticidad de los materiales nanocristalinos es comparable a
los materiales microcristalinos a granel en cuanto a tamaños de grano mayores de 5 nm. Para d
menor de 5 nm, se ha informado una disminución en el módulo de elasticidad de metales, por
ejemplo, el hierro nanocristalino. No queda del todo claro por qué ocurre una caída así en el
módulo de elasticidad; quizá pueda hallarse la razón al tomarse en cuenta que para dichos
granos pequeños la mayoría de los átomos están situados en la superficie del grano (a diferencia
del interior del grano) y, por consiguiente, a lo largo del límite de grano. Esto es totalmente
contrario a lo que se encuentra en los materiales nanocristalinos.
Como se expuso anteriormente, la dureza y resistencia de los materiales aumenta con una
disminución del tamaño de grano. Este aumento de dureza y resistencia se debe al apilamiento
por dislocación y a la obstaculización del movimiento de dislocación para granos convencionales.
Para materiales nanocristalinos, la mayoría de los datos disponibles se basan en valores de
dureza obtenidos en ensayos de nanodureza. Ello se debe en su mayoría a la dificultad de
obtener especímenes tensiles con estructura nanocristalina. Pero dado que la resistencia y la
dureza están estrechamente correlacionadas, los ensayos de nanodureza son aceptables en este
momento. Se ha determinado que a medida que disminuye el tamaño de grano a alrededor de 10
nm, la dureza aumenta por un factor de cuatro a seis para el cobre nanocristalino, y de seis a
ocho para el níquel nanocristalino en comparación con metales de grano grande (d >1 m).
Aunque éste es un aumento impresionante, sigue siendo muchísimo menor a la predicción de la
ecuación de Hall-Petch. Además, hay datos publicados que indican un “efecto Hall-Petch
negativo” en el tamaño de grano más fino (d < 30 nm), lo cual indica que hay en funcionamiento
un mecanismo suavizante. Algunos investigadores piensan que es del todo posible que a niveles
de grano tan pequeños, el concepto de una dislocación móvil o de apilamiento por dislocación ya
no sea aplicable y que otros mecanismos, como el deslizamiento, la difusión, etc., del límite de
grano, estén operando.
Se han presentado argumentos en el sentido de que en el intervalo superior nanocristalino (50
nm < d < 100 nm), las actividades relacionadas con la dislocación similares a las observadas en
metales microcristalinos dominan, mientras que en el intervalo inferior nanocristalino (d< 50 nm)
la actividad de dislocación (formación y movimiento) disminuye considerablemente. Las tensiones
necesarias para activar las fuentes de dislocación son extremadamente altas a dichos tamaños
de grano pequeños. Se han realizado algunos estudios HRTEM in situ que respaldan este
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
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argumento. Finalmente, aún no se han comprendido bien los mecanismos de fortalecimiento y
deformación de los materiales nanocristalinos, y hace falta más investigación teórica y
experimental. En el siguiente capítulo se expondrán las características de ductilidad y resistencia
de estos materiales.
6.11 RESUMEN
Los metales y aleaciones se procesan hasta obtener distintas formas mediante varios
métodos de fabricación. Algunos de los procesos industriales más importantes son: fundición,
laminación, extrusión, trefilado y embutición.
Cuando se aplica una tensión uniaxial a una barra de metal, el metal primero se deforma
elásticamente y después plásticamente ocasionando una deformación permanente. En
muchos diseños ingenieriles es necesario conocer el límite elástico convencional de 0.2 por
ciento, la resistencia a la tracción y el alargamiento (ductilidad) de un metal o aleación. Estas
magnitudes se obtienen del diagrama tensión-deformación convencionales derivado del
ensayo de tracción. La dureza de un metal también puede tener interés. En la industria, las
escalas de dureza habituales son la escala Rockwell B y C y la escala Brinell (BHN).
El tamaño de grano tiene repercusiones directas en las propiedades de un metal. Los metales
con tamaño de grano fino son más resistentes y tienen propiedades más uniformes. La
resistencia del metal se relaciona con su tamaño de grano por medio de una relación empírica
llamada ecuación de Hall-Petch. Se espera que los metales con tamaño de grano que se
ubican en el intervalo nano (metales nanocristalinos) tengan resistencia y dureza ultraaltas,
según lo predice la ecuación de Hall-Petech.
Cuando un metal se deforma plásticamente mediante conformado en frío, el metal se
endurece por deformación y, como resultado, aumenta su resistencia y disminuye su
ductilidad. El endurecimiento por deformación puede eliminarse dando al metal un tratamiento
de recocido térmico. Cuando el metal se endurece por deformación y se calienta lentamente a
una temperatura alta por debajo de su temperatura de fusión, ocurren los procesos de
recuperación, de recristalización y de crecimiento de grano y el metal se suaviza. Al combinar
el endurecimiento por deformación y el recocido pueden lograrse reducciones de grandes
espesores de cortes de metal sin fracturas.
Al deformar algunos metales a alta temperatura y reducir las velocidades de carga, es posible
alcanzar la superplasticidad, esto es, la deformación del orden de 1 000 a 2 000%. Para
alcanzar la superplasticidad el tamaño de grano debe ser ultrafino.
La deformación plástica de los metales básicamente tiene lugar por un proceso de
deslizamiento que supone el movimiento de dislocaciones. El deslizamiento normalmente
tiene lugar en los planos de una máxima capacidad y en las direcciones de máxima
compactibilidad. La combinación de un plano de deslizamiento y de una dirección de
deslizamiento constituye un sistema de deslizamiento. Los metales con un gran número de
sistemas de deslizamiento son más dúctiles que los metales con pocos sistemas de
deslizamiento. Muchos metales se deforman por maclado cuando el deslizamiento es difícil.
Los límites de grano normalmente endurecen los metales a baja temperatura porque actúan
como barreras al movimiento de dislocaciones. Sin embargo, bajo ciertas condiciones de
deformación a alta temperatura, los límites de grano actúan como regiones débiles debido al
deslizamiento del límite de grano.
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6.12 DEFINICIONES
261
262
Sección 6.1
Trabajo en caliente de metales: deformación permanente de metales y aleaciones por encima
de la temperatura a la que se produce continuamente una microestructura sin deformación
(temperatura de recristalización).
Trabajo en frío de metales: deformación permanente de metales y aleaciones por debajo de la
temperatura a la que se produce una microestructura sin deformación (temperatura de
recristalización). El trabajo en frío produce el endurecimiento por deformación del metal.
Porcentaje de reducción en frío:
% de reducción en frío =
cambio en el área de la sección transversal
área original de la sección transversal
× 100%
Recocido: tratamiento térmico aplicado a los metales para reblandecerlos.
Extrusión: proceso de conformado plástico por el que un metal produce su sección transversal
cuando se le fuerza a pasar a través de una matriz mediante una presión elevada.
Forja: proceso primario de conformado por el que un metal adopta una forma útil cuando es
martilleado o sometido a presión.
Trefilado: proceso por el que una varilla o cable reduce su sección cuando pasa a través de una
o varias matrices cónicas al ser estirado desde el otro extremo.
Sección 6.2
Deformación elástica: se dice que un metal ha sido deformado elásticamente si vuelve a sus
dimensiones originales después de eliminar la fuerza que causó la deformación.
Tensión convencional α: fuerza axial media dividida por el área de la sección transversal
original (σ = F/A0).
Deformación convencional ε: cambio en la longitud de una muestra dividida por su longitud
inicial (ε ∆l/l0).
Tensión de cizalladura τ: fuerza de cizalladura S dividida por el área A sobre la que actúa dicha
fuerza (τ = S/A).
Deformación de cizalladura γ: desplazamiento de cizalladura a dividido por la distancia h a la
que actúa la cizalla. (γ = a/h).
Sección 6.3
Diagrama de tensión-deformación convencional: gráfica experimental de la tensión
convencional frente a la deformación convencional; normalmente se representa con σ como eje y
y ε como eje x.
Módulo de elasticidad E: tensión dividida por deformación (σ/ε) en la región elástica de un
diagrama tensión-deformación convencional de un metal (E = σ/ε).
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Límite elástico: tensión a la que se produce una deformación específica en un ensayo de
tracción técnico. En Estados Unidos el límite elástico se determina a 0.2 por ciento de
deformación.
Resistencia a la tracción (UTS): valor máximo de tensión en el diagrama tensión-deformación
convencional.
Sección 6.4
Dureza: medida de la resistencia de un material a la deformación permanente.
Sección 6.5
Deslizamiento: movimiento relativo de unos átomos sobre otros durante la deformación
permanente de un metal.
Bandas de deslizamiento: líneas marcadas sobre la superficie de un metal debidas a la
deformación permanente por deslizamiento.
Sistema de deslizamiento: combinación de un plano de deslizamiento y una dirección de
deslizamiento.
Deformación por maclado: proceso de deformación plástica que ocurre en algunos metales y
bajo ciertas condiciones. En este proceso, un gran grupo de átomos se desplaza a la vez para
formar una región de la red cristalina que es la imagen especular de una zona similar a lo largo
de un plano de maclado.
262
263
Sección 6.6
Relación Hall-Petch: una ecuación empírica que relaciona la fuerza del metal con el tamaño de
sus granos.
Endurecimiento por deformación: endurecimiento de un metal o aleación por trabajo en frío.
Durante el trabajo en frío se multiplican e interactúan las dislocaciones ocasionando un aumento
de la resistencia del metal.
Sección 6.7
Endurecimiento por disolución sólida: endurecimiento de un metal por adición de elementos
de aleación que forman disoluciones sólidas. En este caso, las dislocaciones tienen mayor
dificultad de movimiento a través de la red metálica debido a la diferencia de tamaño y
características eléctricas de los átomos presentes.
Sección 6.8
Recocido: proceso de tratamiento por calor aplicado a un metal trabajado en frío para suavizarlo.
Recuperación: primera etapa del proceso de recocido que da por resultado la eliminación de
tensiones residuales y la formación de configuraciones de dislocación de baja energía.
Recristalización: segunda etapa del proceso de recocido en el que granos nuevos comienzan a
crecer y la densidad de dislocación disminuye considerablemente.
Crecimiento de grano: tercera etapa en la que granos nuevos empiezan a crecer de forma
equiaxial.
Sección 6.9
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
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Superplasticidad: capacidad de algunos metales para deformarse plásticamente de 1 000 a 2
000% a altas temperaturas y velocidades de carga bajas.
Sección 6.10
Metales nanocristalinos: metales con tamaño de grano menor de 100 nm.
6.13 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con asterisco, se encuentran al final del libro.
6.1 ¿Cómo se fabrican las aleaciones metálicas mediante los procesos de fundición?
6.2 Distinga entre productos de forja y productos de fundición.
6.3 ¿Por qué los lingotes de fundición primero se laminan en caliente en lugar de hacerlo en
frío?
6.4 ¿Qué tipo de tratamiento se aplica a una chapa de metal después de laminarla en
caliente y en “tibio”? ¿Con qué intención?
6.5 Calcule el porcentaje de reducción en frío después de la laminación de una chapa
desde 0.40 pulgadas de espesor hasta 0.025 pulgadas.
*6.6 Una chapa de latón con 70% Cu-30% Zn de 0.0955 cm de espesor se lamina en frío
hasta reducir 30 por ciento el espesor. ¿Cuál será el espesor final de la chapa?
6.7 Una chapa de aleación de aluminio se lamina en frío 30 por ciento hasta un espesor de
0.080 pulgadas. Si se lamina de nuevo en frío hasta un espesor final de 0.064 pulgadas,
¿cuál será el trabajo en frío total aplicado?
6.8 Describa e ilustre los siguientes procesos de extrusión: a) extrusión directa y b)
extrusión indirecta. ¿Cuál es la ventaja de cada proceso?
6.9 ¿Qué proceso del problema de ejemplo 6.8 se usa comúnmente? ¿Qué metales o
aleaciones suelen extruirse?
263
264
6.10 Describa los procesos de forja. ¿Qué diferencia hay entre la forja a martillo y la forja
con prensa?
6.11 ¿Cuál es la diferencia entre forja con matriz abierta y forja con matriz cerrada? Ilustre.
Dé un ejemplo de un producto metálico producido para cada proceso.
6.12 Describa el proceso de trefilado. ¿Por qué es necesario asegurar la limpieza y
lubricación adecuadas del alambre durante el trefilado?
*6.13 Calcule el porcentaje de reducción en frío cuando se trefila un alambre de aluminio
desde 5.25 mm hasta 2.30 mm de diámetro.
*6.14 Un alambre de 99.5 por ciento de cobre y 0.15 pulgadas de diámetro se trefila en frío
con 30 por ciento de reducción. ¿Cuál será el diámetro final del alambre?
6.15 Un alambre de latón se trefila en frío 25 por ciento hasta un diámetro de 1.10 mm, y se
trefila de nuevo hasta 0.900 mm. ¿Cuál será el porcentaje total de reducción?
6.16 Distinga entre deformación elástica y plástica.
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6.17 Defina tensión convencional. ¿Qué unidades se utilizan comúnmente en Estados
Unidos y en el SI de unidades?
6.18 Calcule la tensión convencional en el SI de unidades aplicadas sobre una barra de 2.00
cm de diámetro que soporta una carga de 1 300 kg.
*6.19 Calcule la tensión convencional en el SI de unidades que actúa en un pasamanos de
15 cm de longitud y una sección transversal de 4.25 mm × 12.0 mm que soporta una
carga de 5 000 kg.
*6.20 Calcule la tensión convencional en el SI de unidades que actúa sobre un pasamanos
de 25 cm de longitud y una sección transversal de 9.00 mm × 4.00 mm que soporta
una carga de 3 500 kg.
6.21 Calcule la tensión convencional en unidades de Estados Unidos que actúa sobre barra
redonda de 0.400 pulgadas de diámetro que soporta una fuerza de 1 500 lb.
6.22 ¿Cuál es la relación entre deformación convencional y porcentaje de alargamiento?
*6.23 Una probeta de tracción de latón de cartuchería tiene una sección transversal de
0.320 pulgadas × 0.120 pulgadas y una longitud de calibración de 2.00 pulgadas.
Calcule la deformación convencional ocurrida durante el ensayo si la distancia final
ocurre entre marcas de 2.35 pulgadas.
6.24 Una barra redonda de 0.505 pulgadas de diámetro de una aleación de aluminio se
ensaya a tracción hasta la fractura. Si el diámetro final de la zona de fractura es de
0.440 pulgadas ¿cuál será la estricción de la muestra?
6.25 Se obtuvieron los siguientes datos de tensión-deformación en un acero con 0.2% de
carbono. a) Dibuje la curva tensión-deformación. b) Determine la resistencia a la
tracción del acero. c) Determine el porcentaje de alargamiento a fractura.
6.26 Dibuje los datos del problema de ejemplo 6.25 como tensión convencional (MPa) frente
a deformación convencional (mm/mm) y determine la resistencia a la tracción del acero.
264
265
6.27 Se obtuvieron los siguientes datos de tensión-deformación al inicio de un ensayo de
tracción de un acero con 0.2% de carbono. a) Con estos datos, dibuje la
correspondiente curva tensión-deformación convencional. b) Determine el límite
elástico de 0.2 por ciento de este acero. c) Determine el módulo de elasticidad de este
acero. (Nótese que estos datos sólo corresponden a la parte inicial de la curva tensión
deformación.)
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*6.28 Dibuje los datos del problema de ejemplo 6.27 como tensión convencional (MPa)
frente a deformación convencional (mm/mm) y determine el límite elástico de 0.2 por
ciento del acero.
*6.29 Una barra de 0.505 pulgadas de diámetro de una aleación de aluminio se somete a
una carga de 25 000 lb. Si el diámetro de la barra es de 0.490 pulgadas a esta carga,
determine a) la tensión y la deformación convencionales y b) la tensión y deformación
reales.
6.30 Una barra de 20 cm de longitud y 0.250 cm de diámetro está cargada con 5 000 N de
peso. Si el diámetro decrece hasta 0.210 cm, determine a) la tensión y la deformación
convencionales a esta carga y b) la tensión y la deformación reales a esta carga.
6.31 Defina la dureza de un metal.
6.32 ¿Cómo se determina la dureza de un material mediante un durómetro?
6.33 ¿Qué tipo de penetradores se utilizan en a) el ensayo de dureza Brinell, b) dureza
Rockwell C y c) dureza Rockwell B?
6.34 ¿Qué son las bandas de deslizamiento y las líneas de deslizamiento? ¿Qué causa la
formación de las bandas de deslizamiento en la superficie del metal?
6.35 Describa el mecanismo de deslizamiento que permite que un metal se deforme
plásticamente sin llegar a la fractura.
6.36 ¿Por qué se produce usualmente el deslizamiento en metales en los planos de máxima
compactibilidad?
6.37 ¿Por qué usualmente se produce el deslizamiento en las direcciones de máxima
capacidad?
6.38 ¿Cuáles son los primeros planos y direcciones de deslizamiento en metales FCC?
*6.39 En la red cristalina FCC, ¿cuáles son los cuatro planos de deslizamiento y las tres
direcciones de deslizamiento principales?
6.40 ¿Cuáles son los planos y direcciones de deslizamiento principales en los metales BCC?
6.41 ¿Cuáles son los planos y direcciones de deslizamiento principales en los metales HCP?
6.42 Además de los planos basales, ¿qué otros planos de deslizamiento son importantes
para metales HCP con una relación c/a baja?
6.43 ¿Qué es la tensión de cizalladura crítica de un monocristal de metal puro?
CAPÍTULO 6: Propiedades mecánicas de metales I
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6.44 ¿Por qué metales FCC puros como Ag y Cu tienen un bajo valor de τc?
265
266
6.45 ¿Cuál es la causa de los altos valores de τc del titanio HCP?
*6.46 Se aplica una tensión de 75 MPa en la dirección [001] de un monocristal FCC. Calcule
a) la tensión de cizalladura que actúa en el sistema de deslizamiento (111) [¯101], b) la
tensión de cizalladura que actúa en el sistema de deslizamiento (111) [¯110].
6.47 Se aplica una tensión de 55 MPa en la dirección [001] de un monocristal BCC. Calcule
a) la tensión de cizalladura que actúa en el sistema de deslizamiento (101) [¯111] y b) la
tensión de cizalladura que actúa en el sistema de deslizamiento (110) [¯111].
*6.48 Determine la tensión que debe aplicarse al eje [1¯10] de un monocristal de cobre de
alta pureza para producir el deslizamiento en el sistema (1¯11)[0¯11]. La tensión de
cizalladura crítica para el monocristal es de 0.85 MPa.
*6.49 Se aplica una tensión de 4.75 MPa en la dirección [00¯1] de una celda elemental de un
monocristal de cobre FCC. Calcule la tensión de cizalladura que actúa en las
siguientes direcciones del plano de deslizamiento: a) [¯10¯1], b) [0¯1¯1] y c) [¯110].
6.50 Se aplica una tensión de 2.78 MPa en la dirección[1¯11] de una celda elemental de un
monocristal de plata FCC. Calcule la tensión de cizalladura que actúa en las siguientes
direcciones del plano de deslizamiento (111): a) [¯101], b) [011] y c) [110].
6.51 Se aplica una tensión de 2.34 MPa en la dirección [001] de una celda elemental de un
monocristal de cobre FCC. Calcule la tensión de cizalladura que actúa en las
siguientes direcciones del plano de deslizamiento (¯111): a) [101], b) [110] y c) [0¯11].
*6.52 Se aplica una tensión de 85 MPa en la dirección [001] de una celda elemental de un
monocristal de hierro BCC. Calcule la tensión de cizalladura que actúa en sistemas de
deslizamiento siguientes: a) (011) [1¯11], b) (110) [¯111] y (c) (0¯11) [111].
6.53 Se aplica una tensión de 92 MPa en la dirección [001] de una celda elemental de un
monocristal de hierro BCC. Calcule la tensión de cizalladura que actúa en los sistemas
de deslizamiento siguientes: a) (011) [¯1¯11], b) (110) (1¯10) y c) (¯101) [111].
6.54 Describa el proceso de deformación por maclado que ocurre en algunos metales
cuando se deforman plásticamente.
6.55 ¿Cuál es la diferencia entre el maclado y el mecanismo por deslizamiento en la
deformación plástica de metales?
6.56 ¿Qué función desempeña el maclado en la deformación plástica de metales con
respecto a la deformación por deslizamiento?
6.57 ¿Por qué la deformación por maclado es tan importante en los metales HCP?
6.58 ¿Mediante qué mecanismo los límites de grano endurecen los metales?
6.59 ¿Qué evidencia experimental demuestra que los límites de grano detienen el
deslizamiento de los metales policristalinos?
6.60 Describa los cambios de forma que tienen lugar cuando una chapa de aleación de
cobre originalmente con grano equiaxial se lamina en frío hasta reducciones de 30 y de
50 por ciento.
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6.61 ¿Qué ocurre a la subestructura de dislocaciones del problema 6.60?
6.62 ¿Cómo es afectada la ductilidad de un metal por el trabajo en frío? ¿Por qué?
6.63 Una barra de cobre libre de oxígeno debe tener una resistencia a la tracción de 50.0 ksi
y un diámetro final de 0.250 pulgadas. a) ¿A qué cantidad de trabajo en frío debe ser
sometida (véase la figura 6.45)? b) ¿Qué diámetro inicial deberá tener la barra?
266
267
*6.64 Una chapa de latón con 70% Cu-30% Zn se le lamina en frío desde 0.070 hasta 0.040
pulgadas. a) Calcule el porcentaje de trabajo en frío y b) a partir de la figura 6.46,
estime la resistencia a la tracción, el límite elástico y el alargamiento.
6.65 Un alambre de latón con 70% Cu-30% Zn se trefila 20% hasta 2.80 mm de diámetro y
se trefila de nuevo hasta 2.45 mm de diámetro. a) Calcule el porcentaje total de trabajo
en frío aplicado al alambre. b) A partir de la figura 6.46, estime la resistencia a la
tracción, límite elástico y alargamiento.
6.66 ¿En qué consiste el endurecimiento por disolución sólida? Describa los dos tipos
principales.
6.67 ¿Cuáles son los dos factores más importantes que afectan al endurecimiento por
disolución sólida?
6.68 ¿Cuáles son las tres principales etapas metalúrgicas por las que atraviesa una placa
de metal trabajada en frío, por ejemplo, de aluminio o cobre, a medida que se calienta
y pasa de la temperatura ambiente a una temperatura elevada justo por debajo de su
punto de fusión?
6.69 Describa la microestructura de un metal fuertemente trabajado en frío de una aleación
de Al-0.8% Mg, como se observa con un microscopio óptico a 100× (véase la figura
6.48a). Describa la microestructura del mismo material a 20 000× (véase la figura
6.49a).
6.70 Describa lo que ocurre microscópicamente cuando una plancha de metal trabajada en
frío, por ejemplo, de aluminio, es sometida a un tratamiento de recuperación térmico.
6.71 Cuando un metal trabajado en frío se calienta a un intervalo de temperatura en el que
ocurre la recuperación, ¿cómo se verán afectados los siguientes elementos: a)
tensiones residuales internas, b) resistencia, c) ductilidad, d) dureza?
6.72 Describa lo que ocurre a escala microscópica cuando una placa de metal trabajada en
frío, por ejemplo, de aluminio, se somete a un tratamiento de recristalización por calor.
6.73 Cuando un metal trabajado en frío se calienta a un intervalo de temperatura en el que
ocurre la recristalización, ¿cómo son afectados los siguientes elementos: a) tensiones
residuales internas, b) resistencia, c) ductilidad, d) dureza?
6.74 Describa los dos principales mecanismos mediante los cuales puede ocurrir la
recristalización primaria.
6.75 Menciónense cinco factores importantes que afectan el proceso de recristalización en
metales.
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6.76 ¿Qué generalizaciones pueden hacerse acerca de la temperatura de recristalización
con respecto: a) el grado de deformación, b) la temperatura, c) el tiempo de
calentamiento a temperatura, d) el tamaño de grano final y e) la pureza del metal?
6.77 Si la recristalización a 50 por ciento de una placa de aleación de aluminio 1100-H18
demora 115 h a 250°C y 10 h a 285°, calcule la energía de activación en kilojoules por
mol paraeste proceso. Suponga una conducta de velocidad de tipo Arrhenius.
6.78 Si la recristalización a 50 por ciento de una placa de cobre de gran pureza demora 12
minutos a 140°C y 200 minutos a 88°, ¿cuántos minutos hace n falta para recristalizar
50 por ciento de la placa a 100°C? Suponga una conducta de velocidad de tipo
Arrhenius.
6.79 Si la recristalización completa de una placa de aluminio demora 80 h a 250°C y 6 h a
300°C, calcule la energía de activación en kilojoules por mol paraeste proceso.
Suponga una conducta de velocidad de tipo Arrhenius.
6.14 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
267
268
1. a) ¿Cómo podría fabricar grandes hélices para buques? b) Seleccione un material
adecuado para esta aplicación. Razone su elección.
2. a) Nombre cinco componentes que estén fabricados por fundición. b) ¿Por qué la
fundición es tan popular?
3. Si tuviera que hacer un componente de plata, oro u otro metal precioso ¿qué proceso
utilizaría? ¿Por qué?
4. Si tuviera que fabricar sólo dos unidades de un componente metálico particular, ¿qué
proceso seleccionaría?
5. Considere la fundición de un tubo de paredes finas fabricado con fundición férrica. Si el
proceso de fundición se controla de tal modo que la solidificación tenga lugar desde la
pared interior del tubo hacia afuera, las capas exteriores se contraerían durante la
solidificación y ejercerían una tensión residual compresiva sobre las paredes interiores.
a) ¿Cuál es la ventaja de desarrollar tensiones residuales compresivas? b) Proponga un
proceso que permita las condiciones de solidificación deseadas.
6. Considere la colada de un cubo y de una esfera del mismo volumen y del mismo metal.
¿Cuál solidificaría más rápido? ¿Por qué?
7. En el proceso de laminación, la selección del material del rodillo de laminación es
crítico. a) A partir de su conocimiento del proceso de laminación en frío y en caliente,
responda: ¿qué propiedades debe tener el material del rodillo? b) Seleccione un
material apropiado para esta aplicación.
8. Diseñe un proceso para producir barras de gran longitud y sección en H de acero
(indique frío o caliente si es el caso). Dibuje un esquema que muestre ese proceso.
9. ¿Qué proceso elegiría para fabricar una rueda de ferrocarril (indique frío o caliente, si es
el caso)? Justifique su elección.
10. Cuando se fabrican formas complejas utilizando forja en frío y operaciones de
laminación, las propiedades mecánicas del material tales como el límite elástico y la
resistencia a la tracción varían según sea la zona y dirección del componente donde se
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miden. a) ¿Cómo explicaría esto desde un punto de vista microscópico?, b) ¿Ocurrirá
durante la forja o laminación en caliente? Razone su respuesta.
11. ¿Qué proceso elegiría para producir barra corrugada como la que se utiliza en el
hormigón armado (indique frío o caliente, si es el caso)?
12. Si tuviera que elegir un material con la menor deformación elástica posible para la
construcción de un brazo de robot (importante para el correcto posicionamiento del
brazo) y el peso no fuera un criterio crítico, ¿qué material de entre los que se muestran
en la figura 6.25 elegiría? ¿Por qué?
13. Debe seleccionar un material para la construcción de un engranaje industrial de entre
los de la figura 6.25. La tenacidad es el criterio principal. ¿Qué material escogería?
14. Para una determinada aplicación debe utilizarse una barra de cobre de una pulgada de
diámetro. Usted tiene barras de cobre de distintas secciones transversales, todas ellas
totalmente recocidas y con un límite elástico de 10 ksi. El material final debe tener un
límite elástico de al menos 30 ksi y un alargamiento de al menos 20 por ciento. Diseñe
un proceso que permita obtener estos requerimientos. Utilice la figura 6.45 para la
solución.
15. Es necesario seleccionar el material adecuado para que una barra de sección de 2.7
pulgadas2 y longitud 75 pulgadas no se deforme plásticamente y el alargamiento no
supere 0.1 pulgadas cuando sea sometida a una fuerza axial de 45 000 lbf. Utilice la
tabla 6.1 y la figura 6.25 para seleccionar el material adecuado.
268
269
16. En un monocristal sometido a carga, determine los ángulos φ y λ para que se produzca
la tensión de cizalladura máxima.
17. a) En un monocristal sometido a carga, ¿cómo orientaría el cristal con respecto a la
fuerza axial para que la tensión de cizalladura fuera cero? b) ¿Cuál es su significado
físico, es decir, qué ocurre en el cristal cuando σ aumenta?
18. ¿Cuál de las siguientes disoluciones sólidas sustitucionales seleccionaría si el criterio de
selección fuera la máxima resistencia a la tracción: Cu-30% en un peso de zinc o
Cu-30% en peso de níquel?
19. Las disoluciones sólidas sustitucionales de cupro-níquel Cu-40% en peso de níquel y
Ni-10% en peso de cobre tienen similar resistencia a la tracción. Para una determinada
aplicación en que sólo fuera importante la resistencia a la tracción, ¿cuál seleccionaría?
1
2
3
4
5
6
En este libro se define chapa como un producto de corte en forma rectangular de entre
0.006 a 0.249 pulg (0.015 a 0.063 cm) de espesor.
En este libro se define placa como un producto de corte y forma rectangular de 0.250 pulg
(0.653 cm) de espesor o más.
La laminación en frío de metales usualmente se lleva a cabo a temperaturas inferiores a la
temperatura de recristalización del metal y produce un endurecimiento por deformación del
mismo.
Isotrópico: que presenta propiedades con el mismo valor aunque sean medidas en
cualquier dirección.
Robert Hooke (1635-1703). Físico inglés que estudió la conducta elástica de los sólidos.
Thomas Young (1773-1829). Físico inglés.
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7
*
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9
SI prefijo G = giga = 109.
La longitud inicial es la longitud entre las marcas de calibración realizadas sobre la muestra
antes del ensayo. La longitud final es la longitud entre esas mismas marcas después de
unir los dos fragmentos resultantesdel ensayo (véase problema de ejemplo 6.5).
Se han desarrollado álabes de turbina monocristalinos destinados a turbinas de gas para
evitar el agrietamiento en límite de grano a temperaturas y tensiones altas. Véase F. L. Ver
Zinder y M. E. Shank, Mater. Sci. Eng., 6: 213-247(1970).
Las muestras en las condiciones recocidas han sido deformadas plásticamente y después
sometidas de nuevo al calor en que se produce una estructura granular en la que los
granos presentan dimensiones casi iguales en todas direcciones (equiaxiales).
10 Se ha informado de superplasticidad con velocidad de deformación alta (7 1032 s31) en
algunas aleaciones de aluminio.
11 La recristalización estática y dinámica, la aleación mecánica y otras técnicas se aplican
para crear estructuras de grano ultrafinas
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CAPÍTULO 7: Propiedades mecánicas de metales II
(© The Minerals, Metals & Materials Society, 1968)
El 12 de abril de 1912, a las 11:40 p.m., el Titanic en su viaje inaugural se impactó contra un gran
iceberg, dañando su casco y causando que seis de los compartimientos de proa se rompieran. La
temperatura del agua del mar a la hora del accidente era de −2°C. La posterior inundación de los
compartimientos tuvo por resultado la fractura completa del casco y la trágica pérdida de más de 1
500 vidas.
El Titanic fue hallado en el lecho marino por Robert Ballard el 1o. de septiembre de 1985 a 3.7 km
de profundidad. Con base en las pruebas metalúrgicas y mecánicas realizadas al acero del Titanic,
se determinó que la temperatura de transición dúctil-frágil del acero empleado en el Titanic era de
32°C para los especímenes longitudinales del casco y de 56°C para los especímenes
transversales. Ello indica que el acero empleado en la construcción se comportó de manera
altamente frágil cuando el buque chocó contra el iceberg. La microestructura del acero del Titanic
que aparece en la imagen muestra los granos de ferrita (gris), colonias de perlita (de estructura
laminar) y partículas de MnS (oscuras).
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
270
271
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
CAPÍTULO 7: Propiedades mecánicas de metales II
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1. Describir el proceso de fractura de los metales y diferenciar entre fractura dúctil y fractura
frágil.
2. Describir la transición de los metales de dúctiles a frágiles. ¿Qué tipo de metales son más
susceptibles a esta transición TDF?
3. Definir la resistencia a la fractura de un material y explicar por qué se aplica esta
propiedad en el diseño de ingeniería en lugar de la tenacidad.
4. Definir la carga de fatiga y la falla por fatiga en los materiales. Describir los parámetros
empleados para caracterizar esfuerzos fluctuantes. Enumerar los factores que afectan la
resistencia a la fatiga de los materiales.
5. Describir la fluencia, la prueba de fluencia y la aplicación del parámetro de Larsen-Miller
en el diseño para la determinación del esfuerzo de ruptura.
6. Describir por qué es importante el análisis de un componente que falló y qué medidas se
toman en el análisis de las fallas.
7. Describir el efecto del tamaño de grano a escala nano en la resistencia y la ductilidad de
un metal.
Este capítulo es la continuación del estudio de las propiedades mecánicas de los metales.
Primeramente se estudiarán algunos aspectos de la fractura de los metales. A continuación se
examinarán la fatiga y la velocidad de propagación de las fisuras en los metales, y finalmente, la
fluencia o la cedencia (deformación del material en función del tiempo), así como el esfuerzo de
ruptura.
7.1 FRACTURA DE LOS METALES
Uno de los aspectos más importantes y prácticos de la selección de metales en el diseño,
desarrollo y producción de nuevos componentes es la posibilidad de que el componente falle
durante su funcionamiento habitual. La falla se puede definir como la incapacidad de un material
o componente de 1) realizar la función prevista, 2) cumplir los criterios de desempeño aunque
pueda seguir funcionando, o 3) tener un desempeño seguro y confiable incluso después de
deteriorarse. El rendimiento, desgaste, la torcedura (inestabilidad elástica), la corrosión y la
fractura son ejemplos de situaciones en las que ha fallado un componente.
Los ingenieros están profundamente conscientes de la posibilidad de fractura en los
componentes que soportan cargas y sus posibles efectos dañinos en la productividad, seguridad
y otras cuestiones económicas. Como resultado, todos los ingenieros de diseño, de manufacturas
y de materiales aplican factores de seguridad en su análisis inicial para reducir la posibilidad de
fractura o, esencialmente mediante el sobrediseño del componente o de la máquina. En muchos
campos, como el del diseño y fabricación de recipientes a presión, distintas dependencias han
puesto en vigor códigos y normas que deben seguir todos los diseñadores y fabricantes. Sin
importar el cuidado extremo que se tenga en el diseño, la fabricación y la selección de materiales
para máquinas y componentes, las fallas son inevitables, y causan pérdidas de bienes y, por
desgracia, a veces de vidas. Todo ingeniero 1) debe estar completamente familiarizado con el
concepto de fractura o falla de los materiales y 2) ser capaz de obtener información de un
componente que falló para poder determinar las causas de la falla. En la mayoría de los casos,
los científicos e ingenieros analizan minuciosamente los componentes que han fallado para
determinar la causa de la falla. La información obtenida se emplea para fomentar el desempeño
seguro y minimizar la posibilidad de fallas mediante mejoras en los procesos de diseño y
fabricación, y en la síntesis y selección de los materiales. Desde una perspectiva puramente
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mecánica, a los ingenieros les interesa la falla por fractura de los componentes diseñados
fabricados con metales, materiales cerámicos, materiales compuestos, polímeros e incluso
materiales electrónicos. En las próximas secciones se presentarán y expondrán distintas
modalidades de la fractura y falla de los metales que están en uso. En los siguientes capítulos
también se expondrán la fractura y falla de otras clases de materiales.
La fractura es la separación de un sólido en dos o más piezas bajo la acción de una fuerza. En
general, la fractura de los metales puede clasificarse en dúctil y frágil, pero puede ser una mezcla
de ambas. La fractura dúctil de un metal tiene lugar después de una deformación plástica
intensa y se caracteriza por la lenta propagación de la fisura. La fractura frágil, en contraste, se
produce usualmente a lo largo de planos cristalográficos característicos, denominados planos de
exfoliación y presenta una rápida propagación de la fisura. En la figura 7.1 se muestra un ejemplo
de fractura dúctil en una probeta de aleación de aluminio. Debido a su rapidez, las fracturas
frágiles generalmente conducen a súbitas e inesperadas fallas catastróficas, mientras que la
deformación plástica acompañada de fractura dúctil puede detectarse antes de que ocurra la
fractura.
7.1.1 Fractura dúctil
Laboratorio virtual
La fractura dúctil de un metal tiene lugar después de una intensa deformación plástica. Por
simplicidad, considérese la fractura dúctil de una probeta redonda (0.50 pulg de diámetro). Si se
aplica un esfuerzo a la probeta tal que exceda su resistencia máxima a la tensión, y se
mantiene suficiente tiempo, la probeta se fracturará. Pueden reconocerse tres etapas distintas
en la fractura dúctil: 1) la muestra presenta una estricción y se forman cavidades en la zona de
estricción (figuras 7.2a y b), 2) las cavidades formadas se juntan generando una fisura en el
centro de la probeta que se propaga hacia la superficie de la misma y en dirección
perpendicular al esfuerzo aplicado (figura 7.2c) y 3) cuando la fisura se aproxima a la superficie,
la dirección de la misma cambia a 45° respecto al eje de la tensión y se genera una fractura del
tipo cono y copa (figura 7.2d y e). En la figura 7.3 se muestra una micrografía obtenida en el
microscopio electrónico de barrido de una fractura dúctil correspondiente a una muestra de
acero para muelles, y en la figura 7.4 se muestran las fisuras internas en la región de la
estricción de una muestra deformada de cobre de alta pureza.
En la práctica, las fracturas dúctiles son menos frecuentes que las frágiles, y su principal causa
es el exceso de carga aplicado al componente. La sobrecarga podría ocurrir como resultado de
1) un diseño inadecuado, lo que incluye a la selección de materiales (componente
subdiseñado), 2) fabricación inadecuada o 3) abuso (el componente se emplea a niveles de
carga por encima del permitido por el diseñador). En la figura 7.5 se da un ejemplo de una
fractura dúctil. En esta figura se muestra la flecha del eje trasero de un vehículo que ha sufrido
torsión plástica (obsérvense las marcas de torsión sobre la flecha) debido a la torsión aplicada.
Con base en el análisis de ingeniería, la causa de esta falla se ha atribuido a la mala elección
del material. Para este componente se empleó acero para herramientas AISI tipo S7 con un
nivel de dureza inadecuadamente bajo de 22-27 HRC. El requisito de dureza del metal era de
más de 50 HRC, que suele alcanzarse mediante un proceso de tratamiento térmico (véase el
capítulo 9).
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Animación
Figura 7.1
Fractura dúctil (copa y cono) de una aleación de aluminio.
(Según ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention, vol. 11. 1992. ASM International.)
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Figura 7.2
Etapas en la formación de una fractura dúctil de copa y cono.
(Según G. Dieter, “Mechanical Metallurgy”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1976, p. 278.)
7.1.2 Fractura frágil
Muchos metales y aleaciones se fracturan de forma frágil con muy poca deformación plástica.
En la figura 7.6 se muestra un espécimen sometido a la tensión que falló en forma frágil. La
comparación de esta figura con la 7.1 revela diferencias drásticas en el nivel de deformación
previa a la fractura entre las fracturas dúctil y frágil. La fractura frágil suele avanzar a lo largo de
los planos cristalográficos determinados llamados planos de exfoliación bajo un esfuerzo
normal al plano de exfoliación (véase la figura 7.7). Muchos metales con estructura cristalina
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HCP muestran habitualmente fractura frágil debido al número limitado de planos de
deslizamiento. Un monocristal de zinc, por ejemplo, bajo un elevado esfuerzo normal a los
planos (0001), se fracturará de forma frágil. Muchos metales BCC como el hierro α, molibdeno y
volframio también se fracturan de forma frágil a bajas temperaturas y a elevadas velocidades
de deformación.
Figura 7.3
Micrografía obtenida por microscopia electrónica de barrido mostrando cavidades cónicas
equiaxiales producidas durante la fractura de una probeta de resorte de acero para
muelles. Estas cavidades, formadas por coalescencia de microhuecos de la fractura, son
indicativas de una fractura dúctil.
(Según ASM Handbook, vol. 12—Fractography, p. 14, figura 2a, 1987. ASM International.)
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Figura 7.4
Agrietamiento interno de la región de estricción de una probeta de cobre policristalino de
alta pureza (Ampliación de 9×).
[Según K. E. Puttick, Philas, Mag. 4:964(1959).]
Figura 7.5
Falla en flecha de eje.
(ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention, vol. 11. 1992. ASM International.)
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Laboratorio virtual
Figura 7.6
Fractura frágil de una aleación metálica que muestra surcos radiales que emanan del
centro del espécimen.
(ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention, vol. 11. 1992, ASM International.)
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Figura 7.7
Fractura frágil por exfoliación en una fundición de hierro ferrítico dúctil. SEM, 1000×.
(Según W. L. Bradley, Texas A&M University, ASM Handbook, vol. 12, p. 237, figura 97, 1987. ASM
International.)
Las fracturas frágiles en los metales policristalinos, en su mayoría, son transgranulares, es
decir, la fisura se propaga a través del interior de los granos. Sin embargo, la fractura frágil
puede ocurrir de manera intergranular si los límites de grano contienen una película frágil o si la
relación del límite de grano se ha hecho frágil por la segregación de elementos perjudiciales.
Se cree que la fractura frágil tiene lugar en los metales en tres etapas:
1. La deformación plástica concentra las dislocaciones a lo largo de los planos de
deslizamiento en los obstáculos.
2. El esfuerzo cortante se acumula en los lugares donde las dislocaciones están bloqueadas
y como resultado se nuclean microfisuras.
3. Un esfuerzo posterior propaga las microfisuras y la energía de deformación elástica
almacenada puede contribuir a la propagación de las mismas.
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En muchos casos, las fracturas frágiles ocurren debido a la existencia de defectos en el metal.
Estos defectos se forman durante la etapa de fabricación o aparecen durante el desempeño.
Pueden formarse defectos indeseables como pliegues, grandes inclusiones, flujo de grano
indeseable, microestructura defectuosa, porosidad, roturas y fisuras durante las operaciones de
manufactura como el forjado, laminado, extrusión y colado. Con frecuencia las fisuras por
fatiga, la fragilidad del material debido al hidrógeno atómico (véase la sección 13.5.11) y el daño
causado por la corrosión dan por resultado una fractura frágil. Cuando la fractura frágil ocurre,
se inicia sistemáticamente en el lugar del defecto (muescas de tensión) sin importar la causa de
la formación del defecto. Determinados defectos, bajas temperaturas de operación o
velocidades altas de carga también pueden causar la fractura frágil de algunos materiales
moderadamente dúctiles. La transición del comportamiento dúctil a frágil se denomina
transición de dúctil a frágil (TDF). Así, materiales que son usualmente dúctiles pueden, en
determinadas circunstancias, fracturarse de manera frágil. En la figura 7.8 se muestra la
fractura frágil de una abrazadera debido a la existencia de una esquina filosa como defecto
(véase la flecha en la figura); obsérvese el patrón de zig-zag que apunta hacia el origen de la
fractura (suele hallarse en la superficie de una fractura frágil).
275
276
Figura 7.8
Una abrazadera fabricada con acero 4335 con falla frágil debido a la existencia de un
borde filoso.
(ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention, vol. 11. 1992, ASM International.)
7.1.3 Tenacidad y prueba de impacto
La tenacidad es una medida de la cantidad de energía que un material puede absorber antes
de fracturarse. Esta propiedad es de importancia en la ingeniería cuando se considera la
capacidad que tiene un material para soportar un impacto sin que se produzca la fractura. Uno
de los métodos más simples de medida de la tenacidad es la prueba de impacto. En la figura
7.9 se muestra el diagrama esquemático de una máquina sencilla para la prueba de impacto.
Una de las formas de utilizar este aparato consiste en colocar una probeta Charpy con muesca
en V a lo largo junto a los brazos paralelos de la máquina (tal como se muestra en la parte
superior de la figura 7.9). A continuación, se suelta el péndulo pesado desde una altura
determinada, el cual golpea a la probeta en su trayectoria descendente fracturándola. Conocida
la masa del péndulo y la diferencia entre las alturas inicial y final se determina la energía
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presente en el proceso de fractura. En la figura 7.10 se muestra el efecto relativo de la
temperatura en la energía de impacto de diversos tipos de materiales.
7.1.4 Temperatura de transición de dúctil a frágil
Como se mencionó anteriormente, en determinadas condiciones se observa un cambio
marcado en la resistencia a la fractura de algunos metales que están en uso, esto es, la
transición de dúctil a frágil. Las bajas temperaturas, la aplicación de un gran esfuerzo
Figura 7.9
276
277
Esquema de un aparato estándar para la prueba de impacto.
(Según H. W. Hayden, W. G. Moffatt y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. III, Wiley,
1965, p. 13.)
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Figura 7.10
Efecto de la temperatura en la energía absorbida durante el impacto para diferentes tipos
de materiales.
y velocidades de carga rápida pueden causar que un material dúctil se comporte de manera
frágil; sin embargo, usualmente, la temperatura se selecciona como la variable que representa
esta transición mientras que la velocidad de carga y la velocidad de aplicación del esfuerzo se
mantienen constantes. El aparato de la prueba de impacto mencionado en la sección anterior
puede emplearse para determinar el intervalo de temperatura para la transición en los
materiales de su comportamiento dúctil a frágil. La temperatura de la probeta de Charpy puede
fijarse empleando unidades para horno y para refrigeración. Aunque algunos metales muestran
una temperatura TDF diferente, para muchos, esta transición ocurre a lo largo de un intervalo
de temperaturas (véase la figura 7.10). Además, en la figura 7.10 se muestra que los metales
FCC que no pasan por la TDF son adecuados para emplearse a baja temperatura. Los factores
que influyen en la temperatura de TDF son la composición de la aleación, el tratamiento térmico
y el procesado. Por ejemplo, el contenido de carbono de los aceros recocidos afecta este
intervalo de temperatura de transición, como se muestra en la figura 7.11. Los aceros recocidos
con bajo carbono tienen un intervalo de transición de menor temperatura, y más reducido que
otros aceros con alto carbono. Asimismo, a medida que aumenta el contenido de carbono de
los aceros recocidos, se vuelven más frágiles y se absorbe menos energía en el impacto
durante la fractura.
277
278
La transición de dúctil a frágil es un importante elemento a tomar en cuenta en la selección de
materiales para componentes que funcionan en ambientes fríos. Por ejemplo, los barcos que
navegan en aguas frías (véase el capítulo de introducción) y las plataformas mar adentro que
se localizan en los mares árticos, las cuales son en especial susceptibles a la TDF. Para tales
aplicaciones, los materiales seleccionados deberían tener una temperatura de TDF que sea
considerablemente menor que la temperatura de operación o de servicio.
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Figura 7.11
Efecto del contenido de carbono en las gráficas de energía de impacto-temperatura para
varios aceros recocidos.
[Según J. A. Rinebolt y W. H. Harris, Texas, Trans. ASM, 43:1175(1951).]
278
279
7.1.5 Resistencia a la fractura
Las pruebas de impacto tal como se han descrito, facilitan datos cuantitativos comparativos
mediante probetas y equipos relativamente simples. Sin embargo, estos ensayos no
proporcionan los datos adecuados para el diseño de secciones de materiales que contienen
fisuras o defectos. Este tipo de datos se obtienen a partir de la disciplina de la mecánica de la
fractura, en la cual se realizan análisis teóricos y experimentales de la fractura de materiales
estructurales que contienen fisuras o defectos preexistentes. En este libro se estudiará
principalmente la propiedad de resistencia a la fractura y se mostrará su aplicación a algunos
diseños de componentes simples.
La fractura de un metal (material) se inicia en el punto en que la concentración de esfuerzos es
la más elevada, como puede ocurrir, por ejemplo, en el vértice de una fisura. Considérese una
placa sometida a esfuerzo uniaxial que contiene una fisura en el borde (figura 7.12a) o en el
interior (figura 7.12b). El esfuerzo es más elevado en el vértice de la fisura, como se muestra en
la figura 7.12c.
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Se ha encontrado que la intensidad del esfuerzo en el vértice de la fisura depende del esfuerzo
aplicado y de la amplitud de la fisura. El factor intensidad-esfuerzo KI se utiliza para expresar la
combinación de los efectos del esfuerzo en el vértice de la fisura y la longitud de la misma. El
subíndice I (mencionado “uno”) indica el modo I de prueba, en el cual el esfuerzo de tensión
conduce a la apertura de la fisura. Se ha encontrado experimentalmente para el caso de una
tensión uniaxial en una placa que contiene una fisura en el borde o en su interior (prueba en
modo I), que
KI = Y σ π a
(7.1)
donde K 1 = factor intensidad − esfuerzos
σ = esfuerzo nominal aplicado
a = longitud de fisura en el borde o la mitad de la longitud de la fisura interna
Y = constante geométrica adimensional del orden de 1
Figura 7.12
Placa de aleación metálica bajo tensión uniaxial a) con una fisura en el borde a, b) con
una fisura en el centro 2a. c) Distribución de esfuerzos respecto a la distancia del vértice
de la fisura. El esfuerzo es máximo en el vértice de la fisura.
El valor crítico del factor de intensidad-esfuerzos que causa la falla de la placa se denomina
resistencia a la fractura KIC (se pronuncia “ka-sub-uno-ce”) del material. En el caso de un
esfuerzo de fractura σf y un tamaño de fisura a para una fisura en el borde (o la mitad de la
longitud para una fisura interna):
K IC = Y σ f π a
279
280
(7.2)
Los valores de resistencia a la fractura (KIC), tienen unidades de MPa m en el sistema
internacional y ksi in en el sistema estadounidense. La figura 7.13a es un diagrama
esquemático de una probeta de tipo compacto para determinar la resistencia a la fractura. Para
obtener valores constantes de KIC, la dimensión base B de la probeta, el espesor, debe ser
comparativamente grande para garantizar que prevalezca durante la prueba la condición de
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deformación plana. Esta condición requiere que durante la prueba no exista deformación en la
dirección de la muesca (o sea, en la dirección z de la figura 7.13a). En general, la condición de
deformación plana se produce cuando B (espesor de la probeta) es igual a 2.5 (KIC /esfuerzo
de fluencia)2. Obsérvese que la probeta tiene una muesca maquinada y una fisura generada
por fatiga al final de la muesca de alrededor de 3 mm de profundidad en donde se inicia la
fractura durante la prueba. En la figura 7.13b se muestra una prueba real de fractura al
momento en que se produce la fractura rápida y rota para la determinación de la resistencia a la
fractura.
Figura 7.13
Prueba para determinar la resistencia a la fractura utilizando una probeta de tipo
compacto y condiciones de deformación plana. a) Dimensiones de la probeta. b) Prueba
real en el momento del esfuerzo crítico a la fractura, se utiliza un rayo láser para detectar
este esfuerzo.
(Cortesía de White Shell Research.)
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281
Los valores de resistencia a la fractura de los materiales son muy útiles en diseño mecánico,
sobre todo cuando se trabaja con materiales de tenacidad o ductilidad limitada como son las
aleaciones de aluminio de alta resistencia, el acero y las aleaciones de titanio. La tabla 7.1
contiene valores de KIC para algunas de estas aleaciones. Los materiales que muestran una
pequeña deformación plástica antes de fracturarse tienen relativamente bajos valores de KIC y
tienden a ser más frágiles, mientras que aquellos que presentan elevados valores de KIC son
más dúctiles. Los valores de resistencia a la fractura pueden utilizarse en el diseño mecánico
para predecir el tamaño de fisura permitido en aleaciones con ductilidad limitada cuando actúan
sobre ellas esfuerzos específicos también se aplica (un factor de seguridad para mayor
confianza). El problema de ejemplo 7.1 ilustra un caso de este enfoque al diseño.
PROBLEMA DE EJEMPLO 7.1
El componente de una placa que forma parte de un diseño de ingeniería debe
soportar un esfuerzo de tensión de 207 MPa (30 ksi). Si se utiliza la aleación del
aluminio 2024-T851 para esta aplicación, ¿cuál es el máximo tamaño de la fisura
interna que puede soportar este material? (Utilice Y = 1).
Solución
K IC = Y σ f π a
(7.2)
Utilizando Y = 1 y K IC = 26.4 MPa m de la tabla 7.1,
a
2
1 K IC
=π σ
f
( )
(
1 26.4 MPa m
207 MPa
=π
)
2
= 0.00518 m = 5.18 mm
Por lo tanto, el mayor tamaño de fisura interna que puede soportar el componente
es de 2a, o (2)(5.18 mm) =10.36 mm.
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7.2 FATIGA DE LOS METALES
En muchos tipos de aplicaciones las piezas metálicas sometidas a esfuerzos cíclicos o repetitivos
se rompen por la fatiga que sufren debido a un esfuerzo mucho menor de lo que la pieza puede
soportar durante la aplicación de un esfuerzo estático sencillo. Estas fallas se denominan fallas
por fatiga. Las piezas móviles, como los ejes de transmisión de movimiento, bielas y engranajes,
son ejemplos de piezas de las máquinas en las que es común la falla por fatiga. Algunas
estimaciones de las fallas de las máquinas se atribuyen en un 80 por ciento de la acción directa a
las fallas por fatiga.
281
282
Figura 7.14
Fractografía de una superficie de fractura por fatiga de un eje fabricado con acero 1040
(dureza ~ Rockwell C 30). La fisura por fatiga se originó en la esquina inferior izquierda de
la chavetera y se extendió casi completamente por toda la sección transversal antes de que
7
ocurriera la fractura. (Ampliada 18 × .)
(Según “Metals Handbook”, vol. 9, 8a. ed., American Society for Metals, 1974, p. 389. ASM International.)
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En la figura 7.14 se muestra una falla por fatiga típica de un eje de transmisión hecho de acero.
La falla por fatiga se origina en un punto de concentración de esfuerzos como lo es un extremo
afilado o una muesca (figura 7.14), o en una inclusión metalúrgica o fisura. Una vez nucleada, la
fisura se propaga a través de la pieza sometida a esfuerzos cíclicos o repetidos. En esta etapa
del proceso de fatiga se forman las denominadas conchas de almeja o marcas de “playa”, como
se observa en la figura 7.14. Finalmente, la sección remanente se hace tan pequeña que no
puede soportar la carga aplicada y tiene lugar la fractura del componente. Por ello, usualmente se
pueden reconocer dos tipos distintos de superficie: 1) una región lisa debida a la fricción entre las
superficies abiertas durante la propagación de la fisura a través de la sección, y 2) una superficie
rugosa generada durante la fractura cuando la carga es demasiado elevada para la sección
transversal remanente. En la figura 7.14, la fisura por fatiga se ha propagado a través de casi
toda la sección transversal justo antes de que se produzca la rotura final.
Figura 7.15
282
283
Diagrama esquemático de una máquina de fatiga por flexión rotativa de R. R. Moore.
(Según H. W. Hayden, W. G. Moffatt y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. III, Wiley,
1965, p. 15.)
Figura 7.16
Esquema que ilustra una probeta de fatiga para la prueba de flexión rotativa (tipo R. R.
Moore).
(Según “Manual on Fatigue Testing”, American Society for Testing and Materials, 1949.)
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Se usan numerosos tipos de ensayo para determinar los ciclos de resistencia del material. La
prueba de fatiga más comúnmente utilizada a menor escala es la prueba de fatiga por flexión
alternante rotativa, en el cual la probeta se somete a esfuerzos alternos de tensión y compresión
de la misma magnitud durante la rotación (figura 7.15). El esquema de una probeta para la
prueba de fatiga por flexión alternante rotativa de R. R. Moore se muestra en la figura 7.16. La
superficie de la probeta tiene que estar bien pulida y adelgazada en la parte central. Durante la
prueba con este aparato, el centro de la probeta está sometido a tensión en su superficie inferior,
mientras que en su superficie superior lo está a la compresión provocada por el peso aplicado en
el centro del aparato (figura 7.15), exagerado en la figura 7.17. Los datos obtenidos se
representan gráficamente en forma de curvas SN, en las cuales se representa al esfuerzo S que
causa la falla en comparación con el número de ciclos N a los que se produce la falla. En la figura
7.18 se muestran curvas típicas SN para una aleación al alto carbono y una aleación de aluminio
de alta resistencia. Para la aleación de aluminio, el esfuerzo que causa la fractura disminuye a
medida que aumenta el número de ciclos. En el acero al carbono primeramente hay una
disminución en la resistencia a la fatiga a medida que aumenta el número de ciclos y luego la
curva SN se nivela, sin que disminuya la resistencia a la fatiga a medida que aumenta el número
de ciclos. A esta parte horizontal del gráfico SN se denomina límite de fatiga o resistencia a la
fatiga y se encuentra entre 106 y 1010 ciclos. Muchas aleaciones ferrosas presentan un límite de
fatiga de aproximadamente la mitad de su resistencia a la tensión. Las aleaciones no ferrosas
como las aleaciones de aluminio no presentan límite de fatiga y su resistencia es del orden de
una tercera parte de su resistencia a la tensión.
283
284
Figura 7.17
Flexión exagerada de una probeta para mostrar la acción que producen la fuerza de tensión
positiva y la fuerza negativa de compresión sobre la misma.
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Figura 7.18
Curvas de esfuerzo en comparación con número de ciclos (SN) correspondientes a una falla
por fatiga para una aleación de aluminio 2014-T6 y un acero de contenido medio de
carbono 1047.
(Según H. W. Hayden, W. G. Moffatt y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. III, Wiley,
1965, p. 15.)
7.2.1 Esfuerzos cíclicos
284
285
Los esfuerzos de fatiga aplicados en los casos reales y en las pruebas de fatiga pueden variar
mucho. Los diferentes tipos de pruebas utilizadas en la industria y en la investigación suponen
esfuerzos axiales, de flexión o de torsión. En la figura 7.19 se muestran las gráficas de fatiga en
las que se representan el esfuerzo versus el número de ciclos de fatiga para tres pruebas de
fatiga. En la figura 7.19a se muestra una gráfica en forma de una senoide representando al
esfuerzo versus los ciclos de fatiga para un ciclo de inverso de esfuerzos. Esta gráfica es típica
de las que se producen cuando una flecha gira a velocidad constante sin sobrecargas. La
máqna de R. R. Moore para determinar la fatiga por pandeo alternado que se muestra en la
figura 7.15 genera gráficas similares de esfuerzo versus número de ciclos de fatiga. En estos
ciclos los esfuerzos máximos y mínimos son iguales. Por definición, los esfuerzos de tensión se
consideran positivos y los de compresión, negativos y el esfuerzo máximo es el de mayor valor
algebraico y el mínimo, el de menor valor.
La figura 7.19b muestra un ciclo de esfuerzo repetido en el cual el esfuerzo máximo σmáx y el
mínimo σmín son esfuerzos de tensión, sin embargo un ciclo de tensión repetido también puede
tener esfuerzos máximos y mínimos designo contrario, o ser ambos esfuerzos de compresión.
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Finalmente, un esfuerzo cíclico puede variar aleatoriamente en amplitud y frecuencia, como se
muestra en la figura 7.19c. En este caso, puede haber un espectro de diferentes gráficas de
fatiga de esfuerzo versus ciclo.
Figura 7.19
Gráficas de esfuerzos de fatiga versus número de ciclos. a) Ciclo de esfuerzos totalmente
invertido. b) Ciclo de esfuerzos repetidos con σmáx y σmín iguales. c) Ciclo de esfuerzos
con valores al azar.
Los ciclos de esfuerzo variable se caracterizan por un cierto número de parámetros, siendo los
más importantes los siguientes:
285
286
1. Esfuerzo medio σm es la media algebraica de los esfuerzos máximo y mínimo de un ciclo
de fatiga.
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σm =
σ máx + σ mín
2
(7.3)
2. Rango del esfuerzo σr es la diferencia entre la tensión máxima y la tensión mínima del
ciclo σmáx y σmín
σ r = σ máx − σ mín
(7.4)
3. Amplitud del esfuerzo σa es la mitad del ciclo del esfuerzo
σr
σa = 2 =
σ máx − σ mín
(7.5)
2
4. Relación de esfuerzos R es la relación entre los esfuerzos máximo y mínimo según:
σ mín
R =σ
máx
(7.6)
7.2.2 Cambios estructurales básicos que tienen lugar en un metal dúctil
durante el proceso de fatiga
Cuando una probeta de un metal homogéneo dúctil se somete a esfuerzos cíclicos durante el
proceso de fatiga, tienen lugar los cambios estructurales básicos siguientes:
1. Inicio de la fisura. Se inicia el proceso de daño por fatiga.
2. Crecimiento de fisuras en las bandas de deslizamiento. El inicio de la fisura tiene lugar
porque el proceso de la deformación plástica no es completamente reversible. La
deformación plástica, primero en una dirección y después en dirección contraria, causa
surcos y estriaduras en la superficie que se denominan extrusiones en bandas de
deslizamiento e intrusiones en banda de deslizamiento en la superficie de la probeta
metálica, así como daño en el interior del metal a lo largo de las bandas de deslizamiento
persistentes (figuras 7.20 y 7.21). Las irregularidades en la superficie y el daño a lo largo
de las bandas de deslizamiento persistentes, causan la formación de fisuras en o cerca de
las superficies, las cuales se propagan dentro de la probeta a lo largo de los planos
sujetos a esfuerzos cortantes considerables. Esta fase se denomina etapa I del
crecimiento de la fisura por fatiga, y la velocidad de crecimiento es, en general, muy
pequeña (por ejemplo, 10−10 m/ciclo).
3. Crecimiento de fisura en planos sometidos a intenso esfuerzo cortante. Durante la etapa I
la fisura en un metal policristalino puede crecer sólo unos cuantos diámetros de grano
antes de que cambie su dirección volviéndose perpendicular a la dirección del esfuerzo
máximo de tensión sobre la probeta metálica. En la etapa II del crecimiento de fisura, una
fisura bien definida se propaga a una velocidad relativamente elevada (por ejemplo,
micrómetros por ciclo), y las estriaduras de fatiga se crean a medida que la fisura avanza
a través de la sección transversal de la probeta (figura 7.14). Estas estriaduras son útiles
en los análisis de falla por fatiga para determinar el origen y la dirección de propagación
de las fisuras por fatiga.
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Figura 7.20
286
287
Mecanismo para la formación de extrusiones e intrusiones de bandas de
deslizamiento.
[Según A. H. Cottrell y D. Hull, Proc. R. Soc. London, 242A:211-213(1957).]
Figura 7.21
a) Bandas de deslizamiento persistentes en un monocristal de cobre. b) Los puntos de
polímero depositados en la superficie son en muchos casos cortados por la mitad por
las bandas de deslizamiento (líneas oscuras en la superficie) resultando un
desplazamiento relativo en dos partes.
(Cortesía de Wendy C. Crone, University of Wisconsin.)
4. Máxima deformación en el punto de fractura. Finalmente, cuando la fisura cubre un área
suficiente para que el resto de la sección no pueda soportar la carga aplicada, la probeta
se rompe por fractura de tipo dúctil.
7.2.3 Factores de importancia que afectan la resistencia a la fatiga de los
metales
La resistencia a la fatiga de un metal o aleación es afectada por otros factores además de la
composición química del metal. Algunos de los factores más importantes son:
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1. Concentración de esfuerzos. La resistencia a la fatiga queda reducida de forma muy
importante por la presencia de puntos con concentración de esfuerzos tales como
muescas, orificios, hendiduras o cambios bruscos en la sección transversal. Por ejemplo,
la falla por fatiga que se muestra en la figura 7.14, se inició en la chavetera del eje de
transmisión de acero. Las fallas por fatiga pueden minimizarse mediante un diseño
cuidadoso que evite en lo posible los puntos de concentración de esfuerzos.
2. Aspereza superficial. En general, cuanto más liso sea el acabado superficial de la probeta
metálica, mayor será su resistencia a la fatiga. Las superficies ásperas generan
concentración de esfuerzos que facilitan la formación de fisuras por fatiga.
3. Estado de la superficie. Puesto que la mayoría de las fallas por fatiga se originan en la
superficie del metal, cualquier cambio importante en las condiciones de la superficie
afectará la resistencia a la fatiga del metal. Por ejemplo, los tratamientos para el
endurecimiento de la superficie de los aceros, como carburización y la nitruración que
endurecen la superficie, incrementan la vida a la fatiga. Por otra parte, la
descarburización, que ablanda la superficie de un acero tratado térmicamente, disminuye
la vida de la fatiga. La introducción de esfuerzos residuales de compresión también
incrementan los ciclos de resistencia.
287
288
4. Medio ambiente. Si se encuentra presente un ambiente corrosivo durante la aplicación de
ciclos de fatiga a un metal, el ataque químico acelera de manera muy importante la
velocidad a la cual se propaga la fisura por fatiga. La combinación del ataque corrosivo y
los esfuerzos cíclicos en un metal se conoce como corrosión-fatiga.
7.3 VELOCIDAD DE PROPAGACIÓN DE LAS FISURAS POR FATIGA
Los datos de fatiga para metales y aleaciones relativos a fatiga de alto número de ciclos (por
ejemplo, vidas a la fatiga superiores a 104 a 105 ciclos), en su mayoría, están relacionados con
los esfuerzos nominales requeridos para causar la falla a un determinado número de ciclos, es
decir, con las curvas SN como las que se muestran en la figura 7.18. Sin embargo, para estas
pruebas se han utilizado probetas lisas o con muescas y, en consecuencia, es difícil distinguir
entre el inicio de la fisura por fatiga y la duración de la propagación de la fisura por fatiga. De esta
forma, se han desarrollado pruebas para medir los ciclos de resistencia asociados a las grietas
preexistentes en el material.
Las grietas preexistentes o fisuras dentro de un material reducen o pueden eliminar la parte inicial
de la fisura en la vida de la fatiga de un componente. En consecuencia, los ciclos de resistencia
de un componente con defectos preexistentes puede ser considerablemente más pequeña que la
vida útil de un componente sin defectos. En esta sección se utilizará la metodología de la
mecánica de la fractura para obtener una relación que permita predecir los ciclos de resistencia
de un material sometido a la acción de la fatiga cíclica, el cual se encuentra con defectos
preexistentes y bajo condiciones de esfuerzo.
En la figura 7.22 se muestra la instrumentación experimental de fatiga de elevado número de
ciclos para medir la velocidad de crecimiento de la fisura en una probeta de metal del tipo
compacto, que contiene una fisura de longitud conocida. En este instrumento, la acción de la
fatiga cíclica se genera en la dirección vertical superior e inferior y la longitud de la fisura se mide
por el cambio en el potencial eléctrico producido por la fisura cuando se abre y se extiende por la
acción de la fatiga.
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7.3.1 Correlación entre la propagación de la fisura por fatiga con esfuerzo y
la longitud de la fisura
Se considerará de forma cualitativa cómo varía la longitud de la fisura por fatiga con el
incremento de los esfuerzos cíclicos aplicados utilizando los datos como los obtenidos
experimentalmente usando el equipo esquematizado en la figura 7.22. Se usarán varias
probetas de un material que contienen una fisura mecánica lateral como se esquematiza en la
figura 7.23a. Se aplicarán esfuerzos cíclicos de amplitud constante a las probetas, y se medirá
el aumento de la longitud de la fisura en función del número de ciclos de esfuerzo aplicados. En
la figura 7.23b se muestra una gráfica con la variación de la longitud de fisura versus el número
de ciclos para dos niveles de esfuerzo aplicados a un acero suave.
Figura 7.22
288
289
Esquema de sistema del sistema de registro de fisura mediante medición del potencial de
una corriente eléctrica directa en la prueba de fatiga con alto número de ciclos utilizando
una probeta de tipo compacto.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 9a. ed. American Society for Metals, 1985, p. 388.)
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Figura 7.23
a) Probeta en forma de placa delgada con una fisura en el borde sometida a esfuerzo
cíclico. b) Representación gráfica de la longitud de fisura frente al número de ciclos de
esfuerzo para los esfuerzos σ1 y σ2 (σ2 > σ1).
El examen de las curvas de la figura 7.23b indica lo siguiente:
1. Cuando la longitud de la fisura es pequeña, la velocidad de crecimiento de fisura da/dN
es también relativamente pequeña.
2. La velocidad de crecimiento de fisura da/dN aumenta con el incremento la longitud de la
fisura.
3. Un aumento en el esfuerzo cíclico σ incrementa la velocidad del crecimiento de la fisura.
Por tanto, la velocidad de crecimiento de fisura para materiales sometidos a esfuerzos cíclicos,
como las indicadas en la figura 7.23b, muestra la siguiente relación:
da
∝
dN
f ( σ , a)
289
290
(7.7)
que se traduce así: “la velocidad de crecimiento de fisura da/dN varía en función del esfuerzo
cíclico aplicado σ y de la longitud de la fisura a”. Después de numerosas investigaciones, se ha
encontrado que para muchos materiales la velocidad de crecimiento de fisura es función del
factor de intensidad-esfuerzos K (modo I) que proviene de la mecánica de la fractura, el cual a
su vez es una función de una combinación de esfuerzo y longitud de fisura. Para muchas
aleaciones utilizadas en ingeniería, la velocidad de crecimiento de fisura por fatiga da/dN
expresada como la diferencial da/dN puede relacionarse con el rango de intensidad-esfuerzos
∆K para un esfuerzo de fatiga de amplitud constante, a través de la ecuación:
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da
dN
=A ∆K
m
(7.8)
donde d a / d N = velocidad de crecimiento de fisura por fatiga, mm / ciclo o pulg / ciclo
∆ K = variación del factor de intensidad − esfuerzos ( ∆ K = K m á x − K mín ),
MPa m o ksi in
A, m = constantes función del material, medio ambiente, frecuencia,
temperatura y relación de esfuerzos
Adviértase que en la ecuación 7.8 se aplica el factor intensidad-esfuerzo KI (modo I) y no el
valor resistencia a la fractura KIC. Por consiguiente, en el esfuerzo máximo del ciclo, el factor de
intensidad-esfuerzos Kmáx = σmáx π a, y en el esfuerzo mínimo del ciclo, ∆Kmín = σmáx π a.
Para el intervalo del factor de intensidad-esfuerzos ∆K (intervalo) = Kmáx − Kmín = ∆K =
σmáx π a − σmáx π a = σintervalo π a . Dado que el factor de intensidad-esfuerzos no está
definido para los esfuerzos de compresión, si σmín está en compresión, a Kmín se le asigna un
valor de cero. Si existe factor de corrección geométrica Y para la ecuación ∆K = σr π a ,
entonces ∆K = Yσr π a .
7.3.2 Representación gráfica de la velocidad de crecimiento de fisuras por
fatiga versus el factor intensidad-esfuerzos
Por lo general, la longitud de la fisura por fatiga frente a los datos del rango del factor
intensidad-esfuerzos se representa gráficamente como log da/dN frente a log ∆K. Esto es así
dado que en muchos casos en este tipo de escala se obtiene una línea recta o los puntos se
ajustan razonablemente bien a una línea recta. La razón básica de este hecho es que los datos
experimentales se ajustan muy bien a la expresión da/dN en comparación con los datos ∆K que
obedecen estrictamente a la relación da/dN = A∆Km y al tomar logaritmos decimales en ambos
lados de esta ecuación se obtiene:
da
(
logd N = log A ∆ K
m
)
(7.9)
o bien
da
logd N = m log ∆ K + log A
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(7.10)
290
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Figura 7.24
290
291
Comportamiento del crecimiento de fisura por fatiga en un acero ASTM A533 B1 (esfuerzo
de fluencia, 470 MPa [70 ksi]). Condiciones de la prueba: R = 0.10: temperatura ambiente
del aire, 24°C.
(Según P. C. Paris et al., Stress Analysis and Growth of Cracks, STP513 ASTM, Philadelphia, 1972, pp.
141-176.)
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que es la ecuación de una recta del tipo y = mx + b. Por consiguiente, de esta representación
gráfica, log (da/dN) versus log ∆K, se obtiene el valor de la pendiente m.
En la figura 7.24 se muestra un diagrama de velocidad de crecimiento de fisura en comparación
a la variación del factor intensidad-esfuerzos para la prueba de fatiga de un acero ASTM A533
B1. El gráfico puede dividirse en tres regiones: la región 1 en la que la velocidad de crecimiento
de fisura es muy pequeña, la región 2 en la que la representación gráfica es una recta
representada por la ley de potencias da/dn = A∆Km, y la región 3 en la cual tiene lugar un
crecimiento rápido e inestable de la fisura hasta producir la falla por fatiga. El valor límite de ∆K
por debajo del cual el crecimiento de la fisura no es detectable, se denomina rango de umbral
de factor de intensidad-esfuerzos, ∆Kumbral. Por debajo de este valor no se detecta crecimiento
de la fisura debido a la fatiga. El valor de m para el crecimiento de fisura por fatiga da/dN en la
región 2 varía usualmente de 2.5 a 6.
291
292
7.3.3 Cálculos de los ciclos de resistencia a la fatiga
A menudo, cuando se diseña en ingeniería un nuevo componente utilizando un material en
particular, es deseable conocer los ciclos de resistencia a la fatiga del citado componente. Ello
puede llevarse a cabo en muchos casos combinando datos de resistencia a la fractura y de
velocidad de crecimiento de fisura que generen una expresión útil para predecir los ciclos de
resistencia a la fatiga.
Puede obtenerse un tipo de expresión que permita determinar los ciclos de resistencia a la
fatiga de un componente integrando la ecuación 7.8, dA/dN = A∆Km, entre el tamaño inicial de
la fisura (defecto) ao y el tamaño crítico de la misma af, que se produce en la falla por fatiga
después de un número de ciclos, Nf.
Se comienza con la ecuación 7.8:
da
dN
=A ∆K
m
(7.11)
Dado que
∆ K = Y σ π a = Y σπ
1 /2 1 /2
a
(7.12)
Por tanto
∆K
m
m
m
=Y σ π
m /2 m /2
a
(7.13)
Sustituyendo Ymσmπm/2am/2 de la ecuación 7.13 por ∆Km de la ecuación 7.11:
da
dN
= A ( Y σ π a)
m
(
m
m
=A Y σ π
m /2 m /2
a
)
(7.14)
Reordenando la ecuación 7.14, se integra la expresión desde el tamaño inicial de la fisura ao
hasta el tamaño crítico de la fisura af, y el número de ciclos de fatiga, desde cero hasta Nf. Así,
m
a
m
∫ a f d a = AY σ π
v
m /2
·a
m /2 Nf
∫0
dN
(7.15)
y
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da
a
N
∫0 f d N = ∫af
vAσ
m
π
m /2 m m /2
Y
a
=
af da
m / 2 m∫ a v m / 2
1
Aσ
m
π
a
Y
(7.16)
Utilizando la relación
∫a
a
n
n +1
d a = n +1 + c
(7.17)
e integrando la ecuación 7.16,
N
N
∫0 f d N = N |0 f = Nf
(7.18 a)
292
293
y para n = −m/2,
1
Aσ
m
π
a
m /2
Y
f
m∫ a
da
va m /2
=
1
Aσ
m
π
m /2 m
Y
(
a
− ( m / 2) + 1
− m /2 + 1
af
)|
(7.18 b)
ao
Así pues,
− ( m / 2) + 1
Nf =
af
Aσ
m
π
m /2 m
Y
− ( m / 2) + 1
− a0
[ − ( m / 2) + 1]
m ≠2
(7.19)
En la ecuación 7.19 se supone que m ≠ 2 y que Y es independiente del tamaño de fisura, lo
que no suele ser usual. Así, la ecuación 7.19 puede ser o no cierta en cuanto a la obtención del
valor verdadero de los ciclos de resistencia a la fatiga del componente. Para el caso más
general, Y = f (a), el cálculo de Nf tiene que tomar en consideración el cambio de Y, y por tanto
∆K y ∆N deben calcularse para pequeños aumentos sucesivos de longitudes.
PROBLEMA DE EJEMPLO 7.2
Una placa de acero se somete a esfuerzo uniaxial de fatiga a la tensión cíclico de
amplitud constante y a esfuerzos de compresión de magnitudes de 120 y 30 MPa,
respectivamente. Las propiedades estáticas de la placa son un esfuerzo de
fluencia de 1 400 MPa y una resistencia a la fractura KIC de 45 MPa m . Si la
placa contiene una fisura lateral de 1.00 mm, ¿cuántos ciclos de fatiga causarán la
fractura? Aplique la ecuación da/dN (m ciclo) = 2.0 × 10−12 ∆K3 (MPa m )3.
Considere Y = 1 en la ecuación de la resistencia a la fractura.
Solución
Si se supone para la placa que:
da
(
dN
m / ciclo ) = 2.0 × 10
− 12
3
∆ K ( MPa m )
3
Así, A = 2.0 × 10−12, m = 3, y σr = (120 − 0) MPa (dado que no se toman en
consideración esfuerzos de compresión) y Y = 1.
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El tamaño de fisura inicial ao es igual a 1.00 mm. El tamaño de fisura final af se
determina mediante la ecuación de la resistencia a la fractura.
2
1 K IC
σr
a f =π
( )
(
1 45 MPa m
120 MPa
=π
)
2
= 0.0449 m
Los ciclos de resistencia a la fatiga Nf se determinan mediante la ecuación 7.19:
− ( m / 2) + !
− ( m / 2) + 1
Nf =
− a0
af
[ − ( m / 2) + 1] A σ
(0.0449 m )
m
π
m /2 m
Y
− (3 / 2) + 1
=
(
=
(2 × 10 )(π
=
(2 × 10 )(5.56)(1.20)
3
)(
−2 + 1 2.0 × 10
−2
− 12
3 /2
− 12
− (0.001 m )
− (3 / 2) + 1
)(120 MPa ) 3( π) 3 / 2(1.00) 3
)(120) (
3
1
0.0449
− 2 × 26.88
− 12
m ≠2
3
(10)
6
−
1
0.001
)
= 2.79 × 10
6
ciclos
◂
293
294
7.4 FLUENCIA Y ESFUERZO DE RUPTURA EN LOS METALES
7.4.1 La fluencia en los metales
Cuando un metal o aleación está bajo una carga o esfuerzo constante, puede sufrir una
deformación plástica progresiva después de un tiempo. Esta deformación dependiente del
tiempo se denomina fluencia. La fluencia en los metales y aleaciones es muy importante en
algunos diseños en ingeniería, particularmente en aquellos que operan a elevadas
temperaturas. Por ejemplo, un ingeniero que seleccione una aleación para los álabes de una
turbina de gas de un motor, debe elegir una aleación con muy baja velocidad de fluencia
puesto que los álabes deben permanecer en servicio durante un largo periodo antes de ser
reemplazados por estar próximos a alcanzar la deformación plástica permitida. Para muchos
diseños en ingeniería que operan a elevadas temperaturas, la fluencia de los materiales es el
factor limitante con respecto a qué tan alta puede ser la temperatura de trabajo.
Considérese la fluencia de un metal policristalino puro a una temperatura por encima de la
1
mitad de su temperatura de fusión 2TM (termofluencia o fluencia a alta temperatura).
Considérese también un experimento de fluencia en el cual se aplica sobre una probeta
recocida una carga constante de suficiente magnitud para causar una deformación considerable
debida a la fluencia. Cuando se representa la variación de longitud de la probeta con respecto
al tiempo, se obtiene una curva, curva de fluencia, como la que se muestra en la figura 7.25.
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Figura 7.25
Curva típica de fluencia de un metal. La curva representa la deformación del metal o
aleación en función del tiempo bajo carga y temperatura constantes. La segunda etapa de
fluencia (comportamiento lineal) es la de mayor interés para el ingeniero de diseño debido
a que en esas condiciones la fluencia es extensa.
En la curva de fluencia ideal de la figura 7.25, hay primero una elongación instantánea y rápida
del espécimen ε0. Después de ello, el espécimen exhibe fluencia primaria durante la cual la
velocidad de deformación disminuye con el tiempo. La pendiente de la curva de fluencia (dε/dt o
ε) se denomina velocidad de fluencia. Por tanto, durante la fluencia primaria la velocidad de
fluencia disminuye progresivamente con el tiempo. Después tiene lugar una segunda etapa de
fluencia en la cual la velocidad de fluencia es esencialmente constante y se conoce como
fluencia en estado estacionario. Finalmente, en la tercera etapa la velocidad de fluencia
aumenta rápidamente con el tiempo hasta alcanzar la fractura. La forma de la curva de fluencia
depende de la carga aplicada (esfuerzo) y de la temperatura. Amayores esfuerzos y
temperaturas la velocidad de la fluencia aumenta.
294
295
Durante la fluencia primaria el metal se endurece por deformación para soportar la carga
aplicada y la velocidad de la fluencia disminuye con el tiempo, a medida que el endurecimiento
por deformación se vuelve más difícil. A mayores temperaturas (esto es, por encima de 0.5TM
para el metal), durante la fluencia secundaria, el proceso de recuperación que involucra
dislocaciones de elevada movilidad, se opone al endurecimiento por deformación de manera
que el material continúa alargándose (fluencia) a una velocidad en estado estacionario (figura
7.25). La pendiente de la curva de fluencia (dε/dt = ε) en la etapa de estado secundario se
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conoce como velocidad mínima de fluencia. Durante la fluencia secundaria, la resistencia del
metal o aleación a la fluencia es máxima. Finalmente, para una probeta sometida a carga
constante, el proceso de fluencia se acelera en la tercera etapa debido a la estricción de la
probeta y también a la formación de huecos, particularmente a lo largo de los límites de grano.
En la figura 7.26 se muestra una fractura intergranular de un acero inoxidable del tipo 304L que
ha tenido una falla por fluencia.
A bajas temperaturas (esto es, por debajo de 0.4TM) y a esfuerzos bajos, los metales muestran
una fluencia primaria, y una fluencia secundaria despreciable puesto que la temperatura es
demasiado baja para la recuperación de la fluencia por difusión. Sin embargo, si el esfuerzo
sobre el metal está por encima de la resistencia máxima a la tensión, el metal se alargará como
en una prueba de tensión ordinaria. En general, tanto al aumentar el esfuerzo sobre el metal
que está sometido a la fluencia como al aumentar la temperatura, aumenta también la velocidad
de la fluencia (figura 7.27).
Figura 7.26
Álabe de una turbina de un motor de propulsión en el que se ha producido deformación
por fluencia, causando una deformación local y múltiples fisuras intergranulares.
(Según J. Schijve en “Metals Handbook”, vol. 10, 8a. ed., American Society for Metals, 1975, p. 23. ASM
International.)
Figura 7.27
295
296
Efecto del aumento del esfuerzo en la forma de la curva de fluencia de un metal
(esquema). Nótese que cuando el esfuerzo aumenta, la velocidad de deformación
aumenta.
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Figura 7.28
Curva de fluencia para una aleación de cobre probada a 225°C y 230 MPa (33.4 ksi). La
pendiente de la parte lineal de la curva es la velocidad de fluencia en estado estacionario.
7.4.2 La prueba de fluencia
Los efectos de la temperatura y el esfuerzo sobre la velocidad de fluencia se determinan
mediante la prueba de fluencia. Muchas de las pruebas de fluencia se llevan a cabo utilizando
diferentes niveles de esfuerzo a temperatura constante o diferentes temperaturas a esfuerzo
constante y se dibujan las curvas correspondientes según se muestra en la figura 7.28. La
velocidad mínima de fluencia o pendiente de la segunda etapa de la fluencia se mide en cada
curva tal como se indica en la figura 7.28. El esfuerzo necesario para producir la mínima
velocidad de termofluencia de 10−5 por ciento/h a una temperatura determinada, se utiliza para
medir la resistencia a la fluencia. En la figura 7.29 se determina por extrapolación el esfuerzo
necesario para producir la mínima velocidad de fluencia para el acero inoxidable de tipo 316.
296
297
Figura 7.29
Efecto del esfuerzo en la velocidad de fluencia de un acero inoxidable 316 (18% Cr-12%
Ni-2.5% Mo) a varias temperaturas (1 100, 1 300, 1 500°F [593, 704, 816°C]).
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel,
1971, p. 1256.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 7.3
Determine la velocidad de fluencia en estado estacionario de una aleación de
cobre cuya curva de fluencia se muestra en la figura 7.28.
Solución
La velocidad de fluencia en estado estacionario de esta aleación, según la curva
de la figura 7.28, se obtiene determinando la pendiente de esta curva en la parte
lineal tal como se indica en la figura. Así,
Velocidad de termofluencia =
∆ ∈
∆t
0.0029 − 0.0019
000 h − 200 h
=1
/
/
pulg pulg h
=
0.001 pulg / plug
800 h
−6
= 1.2 × 10
◂
7.4.3 Prueba de ruptura por fluencia
La prueba de ruptura por termofluencia o de esfuerzo a la ruptura es esencialmente la
misma que la prueba de fluencia, excepto que las cargas son mayores y la prueba se lleva a
cabo hasta la falla de la muestra. Los datos de fluencia-ruptura se grafican como log del
esfuerzo versus log del tiempo de ruptura, como se muestra en la figura 7.30. En general, el
tiempo al que se produce la ruptura disminuye a medida que aumenta el esfuerzo aplicado y la
temperatura. Los cambios de pendiente reflejados en la figura 7.30 se deben a diversos
factores como recristalización, oxidación, corrosión o cambios de fase.
Figura 7.30
297
298
Efecto del esfuerzo en el tiempo de ruptura para un acero inoxidable del tipo 316 (18%
Cr-12% Ni-2.5% Mo) a varias temperaturas (1 100, 1 300, 1 500°F, [593, 704, 816°C]).
(Según H. E. McGannon [ed.], “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel,
1971, p. 1257.)
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7.5 REPRESENTACIÓN GRÁFICA DE DATOS DE FLUENCIA Y
ESFUERZO-TIEMPO DE RUPTURA-TEMPERATURA UTILIZANDO EL
PARÁMETRO DE LARSEN-MILLER
Los datos de fluencia-esfuerzo de ruptura para aleaciones resistentes a la termofluencia a
elevadas temperaturas se representan usualmente en forma de logaritmo del esfuerzo de ruptura
versus una combinación del logaritmo del tiempo de ruptura y de la temperatura. Uno de los
parámetros tiempo-temperatura más utilizados para representar esta clase de datos es el
parámetro de Larsen-Miller (L.M.), el cual en forma generalizada es
P( L. M. ) = T [ log t r + C ]
(7.20)
T = tempratura, K o °R
donde t r = tiempo de ruptura − esfuerzo, h
C = constante, usualmente del orden de 20
En unidades de kelvin-horas, la ecuación que incluye el parámetro de Larsen-Miller se convierte
en:
P( L. M. ) = [ T( ° C) + 273(20 + log t r )]
(7.21)
En cuanto a unidades Rankine-horas, la ecuación se convierte en:
P( L. M. ) = [ T( ° F) + 460(20 + log t r )]
(7.22)
De acuerdo con el parámetro de Larsen-Miller para un valor de esfuerzo determinado, el
logaritmo del tiempo-esfuerzo de ruptura más una constante del orden de 20 multiplicado por la
temperatura en kelvins o grados Rankine permanece constante para un material determinado.
La figura 7.31 compara las gráficas de los parámetros de Miller para el logaritmo del esfuerzo a la
ruptura para tres aleaciones tratadas térmicamente resistentes a la termofluencia. Si dos de las
tres variables: tiempo de ruptura, temperatura y esfuerzo son conocidas, la tercera variable puede
determinarse del log del esfuerzo versus las gráficas del parámetro de L.M. como se muestra en
el problema de ejemplo 7.4.
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Figura 7.31
Representación del esfuerzo de ruptura frente al parámetro de Larsen-Miller para la
aleación CM 247 LC solidificada direccionalmente (DS) en comparación con las aleaciones
MAR-M 247 equiaxial y DS. MFB: maquinada a partir del álabe; GFQ: templada con gas;
AC: enfriada en aire.
(Según “Metals Handbook”, vol. 1, 10a. ed., ASM International, 1990, p. 998.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 7.4
Utilizando la gráfica del parámetro de Larsen-Miller de la figura 7.31 y un esfuerzo
de 207 MPa (30 ksi), determine el tiempo de ruptura a 980°C para la aleación CM
247 solidificada direccionalmente (gráfica superior).
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Solución
A partir de la figura 7.30 a un esfuerzo de 207 MPa, el valor del parámetro de L.M.
es 27.8 × 103 K h. Así:
P = T( K )(20 + log t r )
27.8 × 10
3
T = 980 °C + 273 = 1 253 K
= 1 253(20 + log t r )
log t r = 22.19 − 20 = 2.19
t
= 155 h
◂
299
300
Figura 7.32
Diagrama de Larsen-Miller para una deformación de 0.2%, comparando ROC con IM Ti-829
y ROC Ti-25-10-3-1 con varias aleaciones alfa y beta de importancia comercial. ROC:
compactación omnidireccional rápida.
[Según N. R. Osborne et al., SAMPE Quart, (4)22:26(1992).]
En la figura 7.32 se representan varias gráficas del parámetro de Larsen-Miller de un conjunto de
datos de deformación por fluencia, por ejemplo, 0.2 por ciento, causada por esfuerzos variables a
diferentes tiempos y temperaturas en varias aleaciones de titanio, las cuales también se pueden
usar para comparar las propiedades de fluencia de los materiales. El problema de ejemplo 7.5
muestra cómo se determinan el tiempo del esfuerzo, el tiempo de fluencia y la temperatura de
fluencia utilizando el logaritmo del esfuerzo versus las gráficas del parámetro de Larsen-Miller.
PROBLEMA DE EJEMPLO 7.5
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Calcule el tiempo para causar una deformación por fluencia de 0.2 por ciento en un
aluminuro de titanio gamma (TiA1) para esfuerzo de 40 ksi y 1 200°F, empleando la
figura 7.32.
Solución
En estas condiciones y utilizando la figura 7.31, P = 38 000. Así,
P = 38 000 = (1200 + 460)( log t 0.2
%
+ 20)
22.89 = 20 + log t
log t = 2.89
t = 776 h
◂
7.6 CASO PARA EL ESTUDIO DE FALLAS EN COMPONENTES
METÁLICOS
Debido, entre otras cosas, a defectos de materiales, mal diseño y mal uso, los componentes
metálicos fallan ocasionalmente debido a la fatiga por fractura y a la fluencia. En algunos casos,
estas fallas ocurren durante las pruebas que los fabricantes aplican a los prototipos. En otros
casos ocurren cuando el producto ha sido vendido y ya está en uso. Tanto unos como otros
justifican un análisis la falla para determinar su causa. En los primeros, la información de la causa
puede usarse para mejorar el diseño y la selección de materiales. En los segundos, el análisis de
la falla puede ser necesario en parte para determinar el grado de riesgo del componente. En
cualquiera de los casos, los ingenieros aplican su conocimiento sobre el comportamiento
mecánico de los materiales para realizar el análisis. Los análisis mismos son procedimientos
forenses en los que se requiere de documentación y conservación de las pruebas. En el siguiente
caso se da un ejemplo.
300
301
Figura 7.33
Falla prematura del eje de un ventilador (dimensiones en pulgadas).
(ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention, vol. 11. 1992. ASM International.)
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El primer paso en el proceso de análisis de fallas es determinar la función del componente, las
especificaciones exigidas por el usuario, y las circunstancias en que ocurrió la falla. En este caso,
se requería un eje de apoyo para el activador de un ventilador fabricado con acero 1040 o 1050
estirado en frío con un esfuerzo de fluencia de 586 MPa. La vida esperada del eje se estimaba en
6 440 km. Sin embargo, el eje se fracturó después de sólo 3 600 km de servicio (figura 7.33).
La investigación suele comenzar con el examen visual del componente que falló. Durante el
examen visual preliminar, debe tenerse cuidado de proteger la superficie de la fractura de
cualquier daño adicional. No debe intentarse empatar las superficies de fractura, puesto que ello
podría introducir un daño en la superficie que podría influir indebidamente en cualquier análisis
posterior. En el caso del eje activador del ventilador, la investigación reveló que la fractura había
comenzado en dos puntos muy cerca de una arista en la región donde se da un cambio abrupto
del diámetro del eje. Los dos puntos de inicio se hallaban separados por una distancia de
alrededor de 180 grados (figura 7.34). Con base en el análisis visual de la superficie, los
investigadores determinaron que las fracturas se propagaron desde los dos puntos de inicio hacia
el centro del eje, donde ocurrió la fractura catastrófica final. Dada la simetría de los dos puntos de
inicio y del dibujo de marcas de playa observados en la superficie, los investigadores llegaron a la
conclusión de que la fractura era típica de la fatiga por flexión alternada. Se creyó que la causa
de la fractura fue una combinación de pandeos cíclicos alternados y un radio de arista afilado
(generación de esfuerzo).
Figura 7.34
301
302
Fractura superficial que muestra los orígenes de la fractura situados simétricamente.
Obsérvese la región central en donde ocurrió la fractura final.
(ASM International.)
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Después de terminada la inspección visual y todos los exámenes no destructivos, se realizaron
otras pruebas más invasivas e incluso destructivas. Por ejemplo, el análisis químico del material
del eje reveló que, de hecho, era acero 1040 como lo requería el usuario. Los investigadores
pudieron maquinar a partir del centro del eje fracturado un espécimen para la prueba de tensión.
La prueba de tensión reveló que las resistencias a la tensión y a la fluencia del metal fueron de
631 y 369 MPa, respectivamente, con una elongación en la fractura de 27 por ciento. La
resistencia a la fluencia del material del eje (369 MPa) era considerablemente menor al requerido
por el usuario (586 MPa). Un posterior examen metalográfico reveló que la estructura de grano
era predominantemente equiaxial. Recuérdese lo expuesto en el capítulo anterior en el sentido de
que el trabajo en frío aumenta la resistencia a la fluencia, reduce la ductilidad y produce una
estructura de grano que en general no es equiaxial sino alargada. La menor resistencia a la
fluencia, la ductilidad relativamente alta y la naturaleza equiaxial de la microestructura, revelaron
que el acero 1040 empleado en la fabricación de este eje no fue estirado en frío como lo
especificó el usuario. De hecho, las pruebas sugieren que el material fue laminado en caliente.
El empleo de acero laminado en caliente (con un límite de fatiga menor) junto con el efecto
generador de esfuerzos de la arista filosa causó la falla del componente bajo carga de flexión
alternada. Si el componente se hubiera fabricado con acero 1040 estirado en frío (con un límite
de fatiga superior en 40 por ciento), se habría evitado o retrasado la fractura. El estudio del caso
muestra la importancia que tiene el conocimiento del ingeniero acerca de las propiedades del
material, las técnicas de elaboración, el tratamiento térmico y la selección para el diseño y
funcionamiento exitosos de los componentes.
7.7 ADELANTOS RECIENTES Y PERSPECTIVAS EN LA OPTIMIZACIÓN
DEL DESEMPEÑO MECÁNICO DE METALES
302
303
En los capítulos anteriores se han expuesto brevemente algunas de las atractivas características
estructurales de los materiales nanocristalinos, tales como la alta resistencia, mayor dureza y
mejor resistencia al desgaste. Sin embargo, todas estas propiedades apenas tendrían un valor
científico anecdótico si la tolerancia a la ductilidad, fractura y daño de estos materiales no
cumplieran niveles aceptables para aplicaciones concretas. En los siguientes párrafos se
expondrá el conocimiento y los avances actuales relativos a las propiedades de los metales
nanocristalinos mencionadas. Debe señalarse que la información que existe acerca de la
conducta de estos metales es limitada y que es necesaria una mayor investigación para
establecer un nivel de comprensión comparable con el que se tiene de los metales
microcristalinos.
7.7.1 Optimización simultánea de la ductilidad y la resistencia
Figura 7.35
Esquema de diagramas de deformación por esfuerzo para cobre puro microcristalino
(curva A), nanocristalino (curva B) y de grano mixto (curva C).
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El cobre puro en su estado recocido y de grano muestra una ductilidad a la tensión de hasta 70
por ciento, pero muy baja resistencia a la fluencia. La forma nanocristalina del cobre puro, con
tamaño de grano menor de 30 nm, posee esfuerzo de fluencia considerablemente mayor, pero
con una ductilidad a la tensión de menos de 5 por ciento. Las primeras pruebas indican que
esta tendencia es típica de los metales nanocristalinos con estructura FCC como el cobre y el
níquel. No se ha establecido aún una tendencia similar para los metales nanocristalinos BCC ni
HCP; por el contrario, el Co nanocristalino (HCP) muestra una elongación a tensión comparable
a la del Co microcristalino. Los metales nanocristalinos FCC son considerablemente más
frágiles que sus contrapartes microcristalinas. Esto se ilustra esquemáticamente en la figura
7.35. En esta figura la curva A muestra el comportamiento de la curva esfuerzo-deformación del
cobre microcristalino recocido. Se observa esfuerzo de fluencia de aproximadamente 65 MPa y
una ductilidad de alrededor de 70 por ciento. La curva B representa al cobre nanocristalino con
un mayor esfuerzo de fluencia, de alrededor de 400 MPa, y una ductilidad de menos de 5 por
ciento. La tenacidad de cada metal puede determinarse mediante el cálculo del área bajo la
correspondiente curva de esfuerzo-deformación. Queda claro a partir de esta figura que la
tenacidad del cobre nanocris-talino es considerablemente menor. La reducción de la ductilidad
y, por lo tanto de la tenacidad, se ha atribuido a la formación de bandas localizadas de
deformación llamadas bandas de corte. En ausencia de actividad de dislocación en el
nanograno (debido al tamaño extremadamente pequeño), el grano no se deforma de manera
convencional; en lugar de ello, la deformación se localiza en diminutas bandas de corte que, a
la larga, se fracturan sin deformación considerable en el resto del grano. En consecuencia, las
ganancias extraordinarias en esfuerzo de fluencia se vuelven inefectivas dado que los bajos
niveles de ductilidad producen una menor tenacidad y, por consiguiente, las aplicaciones
prácticas de estos materiales son mínimas.
303
304
Por fortuna, recientemente los científicos han logrado producir cobre nanocristalino con
ductilidad comparable a la de su contraparte microcristalina. Esto se logra mediante un
complejo proceso de conformación termomecánica que incluye una serie de laminados en frío
de la muestra a la temperatura del nitrógeno líquido con enfriamiento adicional después de
cada pasada, seguido por un proceso de recocido muy controlado. El material resultante
contiene alrededor de 25 por ciento de granos de tamaño micrométrico en una matriz de granos
a escala de nanómetros y ultrafinos (figura 7.36).
Figura 7.36
Micrografía TEM que muestra la mezcla de granos de tamaño micro, ultrafino y nano de
cobre puro.
(Y. M. Wang, M. W. Chen, F. Zhou, E. Ma, Nature, vol. 419, octubre de 2002: figura 3b.)
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El proceso de laminado en frío a temperatura del nitrógeno líquido permite la formación de una
amplia densidad de dislocaciones. La baja temperatura no permite la recuperación de las
dislocaciones y, a su vez, causa el aumento de la densidad a niveles más allá de los
alcanzables a temperatura ambiente. En esta etapa, la muy deformada muestra tiene una
mezcla de estructura de grano nanocristalina y ultrafina. La muestra se recuece en condiciones
muy reguladas. El proceso de recocido permite la recristalización y crecimiento de algunos
granos a un intervalo de 1 a 3 m (denominado crecimiento anormal de grano o recristalización
secundaria). La existencia de granos grandes permite un nivel elevado de actividad de
dislocación y maclado y, por lo tanto, la deformación en todo el material, mientras que los
granos de tamaño predominantemente nano y ultrafino mantienen un alto esfuerzo de fluencia.
Este cobre posee tanto resistencia a la fluencia como ductilidad altas y, por consiguiente, alta
tenacidad, como se presenta esquemáticamente en la curva C de la figura 7.35. Además de
estos novedosos procesos de formación termomecánica que permiten mayor tenacidad de
materiales nanocristalinos, algunos esfuerzos de investigación han mostrado que la síntesis de
materiales nanocristalinos bifásicos puede producir mejor ductilidad y tenacidad. Estos
adelantos tecnológicos son fundamentales para facilitar la aplicación de los nanomateriales en
diversos campos.
304
305
7.7.2 Comportamiento de fatiga en metales nanocristalinos
Los primeros experimentos de fatiga en níquel puro nanocristalino (de 4 a 20 nm), ultrafino (300
nm) y microcristalino a una velocidad de carga R de cero (cero-tensión-cero) y una frecuencia
de ciclos de 1 Hz, han mostrado un efecto considerable en su respuesta a la fatiga SN. Tanto el
níquel nanocristalino como el ultrafino muestran un aumento en el intervalo del esfuerzo a la
tensión (σmáx − σmín) en el cual se alcanza el límite de vida útil (definido como 2 millones de
ciclos) al compararlo con el níquel microcristalino. El níquel nanocristalino muestra un aumento
ligeramente mayor que el níquel ultrafino. Sin embargo, los experimentos de crecimiento de
fisura por fatiga en los que se emplean especímenes de níquel con muesca en la orilla con el
mismo tamaño de grano que se menciona antes, muestran un cuadro distinto. Estos
experimentos demuestran que el crecimiento de fisura por fatiga aumenta en el régimen
intermediario con una disminución de tamaño de grano. Además, se observa un umbral inferior
de crecimiento de fisura por fatiga Kumbral, para el metal nanocristalino. En general, los
resultados muestran efectos beneficiosos y perjudiciales simultáneos sobre el desempeño de la
fatiga de los materiales con tamaño de grano a escala nano.
Queda claro a partir de la breve sinopsis anterior, que debe hacerse una gran investigación
para comprender el comportamiento de estos materiales y poder emplearlos en las aplicaciones
requeridas por varias industrias. Estos materiales son potencialmente extraordinarios por lo que
impulsan los esfuerzos para hallar las respuestas.
7.8 RESUMEN
La fractura durante el servicio de los componentes metálicos es de gran importancia y tiene
consecuencias igualmente importantes. La selección adecuada de un material para
manufacturar un componente constituye un paso crítico para evitar fallas no deseadas. La
fractura de los metales se puede clasificar como dúctil o frágil. Esto se determina fácilmente
efectuando pruebas sencillas de tensión estática. La fractura dúctil está acompañada de una
deformación plástica notable antes de la falla. Por el contrario, en la fractura frágil aparece o
no una pequeña deformación siendo por ello más problemática. En algunos casos estando
bajo altas velocidades de carga o a bajas temperaturas, los materiales que originalmente son
dúctiles se comportan de manera frágil a lo cual se le llama transición dúctil a frágil. Por ello
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debe tenerse mucho cuidado al seleccionar los materiales con los que se fabricarán
componentes que vayan a operar a bajas temperaturas.
Dado que los defectos como microfisuras debilitan un material, los ingenieros aplican este
concepto de resistencia a la fractura con base en fisuras que puedan preexistir (mecánica de
fractura) para diseñar componentes más seguros. El concepto de factor de
intensidad-esfuerzo, K, en la punta de una fisura se emplea para representar el efecto
combinado del esfuerzo en la punta de la fisura y en la longitud de ésta.
305
306
La falla de los componentes metálicos sometidos a una carga cíclica o repetida llamada falla
por fatiga es de enorme importancia para los ingenieros. Su importancia se debe al bajo nivel
de esfuerzos a los cuales ocurren dichas fallas, a la naturaleza oculta del daño (dentro del
material) y a su falla repentina y abrupta. Otra forma de falla que ocurre a altas temperaturas
y carga constante se llama termofluencia, que se define como la deformación plástica
progresiva durante un periodo. Los ingenieros están muy conscientes de estas fallas y aplican
altos factores de seguridad para protegerse de las mismas.
Los ingenieros y científicos están buscando siempre materiales nuevos que ofrezcan mayor
resistencia, ductilidad, resistencia a la fatiga y sean en general resistentes a las fallas. Los
materiales nanocristalinos prometen ser los materiales de elección para el futuro, al ofrecer
una combinación de propiedades que mejorarán en gran medida la resistencia de un material
a la fractura. Sin embargo, los especialistas en la ciencia de los materiales deben realizar más
investigaciones para alcanzar esta meta.
7.9 DEFINICIONES
Sección 7.1
Fractura dúctil: modo de fractura caracterizado por una lenta propagación de la fisura. Las
superficies de los metales con fractura dúctil son usualmente sin brillo con apariencia fibrosa.
Fractura frágil: modo de fractura caracterizado por una rápida propagación de la fisura. Las
superficies de los metales con fractura frágil son normalmente brillantes con apariencia granular.
Transición dúctil a frágil (TDF): menor ductilidad y resistencia a la fractura observadas en un
material cuando la temperatura es baja.
Sección 7.2
Fatiga: fenómeno que conduce a la fractura de un material sometido a esfuerzos repetidos cuya
resistencia es inferior a la resistencia máxima del material.
Falla por fatiga: la falla que tiene lugar en un componente en el que aparecen fracturas cuando
está sometido a ciclos de fatiga o bien cuando ve sensiblemente reducida su rigidez.
Ciclos de resistencia a la fatiga: número de ciclos de esfuerzo o deformación que experimenta
un componente antes de que se produzca la falla.
Sección 7.3
Velocidad de crecimiento de fisura por fatiga da/dN: velocidad de crecimiento de la fisura
causada por una carga de fatiga de amplitud constante.
Sección 7.4
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Fluencia: deformación dependiente del tiempo de un material sometido a carga o esfuerzo
constante.
Velocidad de la fluencia: pendiente de la curva de fluencia-tiempo para un tiempo determinado.
Fluencia (esfuerzo)-resistencia a la ruptura: el esfuerzo que puede causar la fractura en una
prueba de fluencia (esfuerzo de ruptura) en un tiempo dado en un ambiente específico y a una
temperatura particular.
Sección 7.5
Parámetro de Larsen-Miller: parámetro de tiempo-temperatura empleado para predecir la
ruptura por esfuerzo debido a la fluencia.
7.10 PROBLEMAS
306
307
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
7.1 ¿Cuáles son las características superficiales de una fractura dúctil de un metal?
7.2 Describa las tres etapas que se dan en la fractura dúctil de un metal.
7.3 ¿Cuáles son las características superficiales de una fractura frágil de un metal?
7.4 Describa las tres etapas en la fractura frágil de un metal.
7.5 Describa la prueba de impacto que utiliza una probeta Charpy con muesca en V.
7.6 Cómo afecta el contenido de carbono en un acero al carbono ordinario al intervalo de
temperatura de transición dúctilfrágil?
*7.7 Determine la longitud de fisura para una fisura contenida en una placa de aleación de
aluminio 7075-T751 sometida a una tensión uniaxial. Para esta aleación KIC = 22.0 ksi
in y σf = 82.0 ksi. Considere que Y = π .
7.8 Determine la longitud de fisura crítica para una fisura contenida en una placa de
aleación de aluminio 7150-T651 sometida a esfuerzo uniaxial. Para esta aleación KIC =
25.5 MPa m y σf = 400. Considere que Y= π .
*7.9 El factor de intensidad de esfuerzo crítica (KIC) de un material utilizado en el diseño de
un componente es de 23.0 ksi in . ¿Cuál es el valor del esfuerzo que conduce a la
fractura si el componente contiene una fisura interna de 0.13 pulgadas? Considere que
Y = 1.
7.10 ¿Cuál es el tamaño máximo (mm) de una fisura interna contenida en una placa de
aleación de aluminio 7075-T651 que puede soportar una esfuerzo de a) las tres cuartas
partes del esfuerzo de fluencia y b) la mitad del esfuerzo de fluencia? Considere Y = 1.
7.11 Una placa de aleación contiene una fisura interna de 1.90 mm. ¿Cuál es el máximo
esfuerzo (MPa) que puede soportar el material sin que se produzca una fractura
catastrófica? Considere Y = π .
*7.12 Utilizando la ecuación KIC = σf π a , represente gráficamente al esfuerzo de fractura
(MPa) para una aleación de aluminio 7075-T651 respecto al tamaño de la fisura
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superficial a (mm) para valores de a entre 0.2 mm y 2.0 mm. ¿Cuál es el tamaño
mínimo de la fisura que producirá la fractura de tipo catastrófico?
*7.13 Determine la longitud de fisura crítica (mm) para una fisura contenida en una placa de
aleación de aluminio 2024-T6 que tiene una KIC = 23.5 MPa m y está sometida a un
esfuerzo de 300 MPa. Considere Y = 1.
7.14 Describa la falla por fatiga en un metal.
*7.15 ¿Cuáles son los dos tipos de áreas superficiales que se observan normalmente en la
superficie de un material que ha fallado por fatiga?
7.16 ¿Dónde se originan usualmente las fallas por fatiga en una sección metálica?
7.17 ¿Cómo es la prueba de fatiga que permite obtener las curvas SN, y qué datos se
obtienen de las mismas?
7.18 ¿Qué diferencia presenta la curva SN para un acero al carbono de la curva
correspondiente a una aleación de aluminio de alta resistencia?
*7.19 Se ha llevado a cabo una prueba de fatiga con un esfuerzo máximo de 25 ksi (172
MPa) y un esfuerzo mínimo de -4.00 ksi (-27.6 MPa). Calcule a) el rango del esfuerzo,
b) la amplitud del esfuerzo, c) el esfuerzo medio y d) la relación de esfuerzos.
7.20 Se ha llevado a cabo una prueba de fatiga con un esfuerzo medio de 17 500 psi (120
MPa) y una amplitud de esfuerzo de 24 000 psi (165 MPa). Calcule a) los esfuerzos
máximo y mínimo, b) la relación de esfuerzos y c) el rango de esfuerzos.
7.21 Describa los cuatro cambios estructurales básicos que tienen lugar cuando un metal
dúctil homogéneo falla por fatiga bajo esfuerzos cíclicos.
307
308
7.22 Describa los cuatro factores principales que afectan la resistencia a la fatiga de un
metal.
7.23 Una gran placa plana se somete a esfuerzos cíclicos de tensión y compresión
uniaxiales de amplitud constante de 120 y 35 MPa, respectivamente. Si antes de la
prueba la mayor fisura superficial es de 1.00 mm y la resistencia a la fractura en
condiciones de deformación plana es de 35 MPa m , estime el número de ciclos de
resistencia a la fatiga de la placa como el número de ciclos que conduce a la falla. Para
la placa, m = 3.5 y A = 5.0 × 10−12 en MPa y en unidades métricas. Considere Y = 1.3.
*7.24 Lo mismo que en el problema 7.23, pero con un esfuerzo a la tensión de 70 MPa. Si
las longitudes de fisura inicial y crítica son, respectivamente, de 1.25 mm y 12 m en la
placa y el número de ciclos de resistencia a la fatiga es de 2.0 × 106 ciclos, calcule el
esfuerzo máximo a la tensión en MPa que conduce el citado valor del número de
ciclos de resistencia a la fatiga. Considere m = 3.0 y A = 6.0 × 10−13 MPa y en
unidades métricas. Considere Y = 1.20.
7.25 Lo mismo que en el problema 7.23. Determine la longitud crítica de fisura superficial si
el número de ciclos de resistencia a la fatiga tiene que ser de 7.0 × 105 ciclos.
Considere que el tamaño de fisura inicial es de 1.80 mm y que el valor máximo del
esfuerzo a la tensión es de 160 MPa. Considere asimismo m = 1.8 y A = 7.5 × 10−13
MPa y unidades métricas. Considere Y = 1.25.
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*7.26 Lo mismo que en el problema 7.23. Determine el tamaño crítico de fisura superficial si
el número de ciclos de resistencia a la fatiga tiene que ser de 8.0 × 106 ciclos y el
esfuerzo máximo a la tensión de 21 000 psi. Considere m = 3.5 y A = 4.0 × 10−11 ksi y
pulg. El tamaño de fisura inicial (en la arista) es de 0.120 pulg. Considere asimismo Y
= 1.15.
7.27 ¿Qué se entiende por fluencia en un metal?
7.28 ¿Qué condiciones ambientales son especialmente importantes en la fluencia de los
metales desde el punto de vista industrial?
7.29 Dibuje una curva de fluencia típica obtenida bajo carga constante y a temperatura
relativamente elevada e indique en ella las tres etapas que se observan durante la
fluencia.
7.30 Los siguientes datos de fluencia se obtuvieron para una aleación de titanio a 50 ksi y
400°C. Represente gráficamente la deformación por flue ncia respecto al tiempo (horas)
y determine la velocidad de fluencia en estado estacionario para estas condiciones de
prueba.
*7.31 Una aleación de grano MAR-M 247 soporta un esfuerzo de 276 MPa (figura 7.31).
Determine el tiempo para que ocurra la ruptura a 850°C.
7.32 Una aleación MAR-M 247 (figura 7.31) soporta un esfuerzo de 207 MPa. ¿A qué
temperatura (°C) el tiempo de ruptura por esfuerzo ser á de 210 h?
*7.33 Si una aleación CM 247 LC (figura 7.31, gráfica de en medio) se somete a una
temperatura de 960°C durante tres años, ¿cuál es el esfu erzo máximo que podrá
soportar sin que se produzca la ruptura?
*7.34 Una aleación de Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo se somete a un esfuerzo de 20 000 psi. ¿Cuánto
tiempo podrá estar en servicio la citada aleación bajo dicho esfuerzo a 500°C sin que
la deformación experimentada por la fluencia supere al 0.2%? Utilice la figura 6.37.
7.35 El aluminuro de titanio se somete a un esfuerzo de 50 000 psi. Si la deformación por
fluencia del material debe limitarse al 0.2%, ¿cuánto tiempo podrá estar en servicio
este material a 1 100°F? Utilice la figura 7.32.
7.11 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
308
309
1. Partiendo de una barra de latón de 2 pulgadas de diámetro, se quiere procesar barras
de 0.2 pulgadas que tengan un esfuerzo de fluencia mínimo de 20 ksi y una elongación
porcentual a fractura de 10 por ciento (véase figura 6.46). Diseñe un proceso para
lograrlo. (Indicación: La reducción de diámetro directa desde 2 hasta 0.2 pulgadas no es
posible. ¿Por qué?)
2. Un equipo de detección de fisuras por ultrasonidos utilizado por la compañía A puede
detectar fisuras de longitud igual o superior a 0.10 pulgadas. Debe diseñarse y
CAPÍTULO 7: Propiedades mecánicas de metales II
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manufacturarse un componente ligero y ser inspeccionado posteriormente utilizando el
citado equipo de ultrasonidos. El esfuerzo uniaxial máximo aplicado sobre el
componente es de 60 ksi. Las opciones para escoger a los metales son Al 7178 T651,
Ti-6Al-4V, aleación o acero 4340, las cuales aparecen en la tabla 7.1.a) ¿Qué aleación
escogería usted para tener el mayor margen de seguridad (utilice Y = 1.0)? b) ¿Qué
metal escogería cuando se consideran tanto la seguridad como el bajo peso?
3. En el problema 2, si no se considera la presencia de fisuras y sólo se toma en cuenta la
fluencia como criterio de falla, ¿cuál sería el metal elegido para que no se deforme
plásticamente bajo las citadas condiciones y que resulte en el diseño más ligero (utilice
la tabla 7.1)?
4. Una placa de acero se somete a un esfuerzo de tensión de 120 MPa. La tenacidad a la
estructura del material es de 45 MPa m . a) Determine el tamaño de fisura crítica para
que la placa no falle bajo condiciones estáticas de carga (considere Y = 1). b) Considere
la misma placa bajo esfuerzos cíclicos tensión/compresión de 120 MPa y 30 MPa,
respectivamente. Si el componente debe mantenerse en servicio durante tres millones
de ciclos, ¿cuál es la mayor longitud de fisura permitida? y c) compare los datos de
longitud de fisura críticos de las partes a) y b). ¿Qué conclusiones se obtienen?
5. Una barra cilíndrica fabricada con aleación CM 247 solidificada direccionalmente va a
cargar 10 000 N a una temperatura de 900°C, durante 300 h. Utilizando la gráfica del
parámetro de Larsen-Miller de la figura 7.31, determine las dimensiones apropiadas
para la sección transversal de la barra.
6. En la fabricación de bielas se usa el acero 4340 tratable térmicamente hasta obtener
una resistencia de 260 ksi. Para dicha fabricación existen dos opciones a) tratamiento
térmico y su utilización y b) tratamiento térmico y pulido de superficie. ¿Qué opción
debería escogerse y por qué?
7. En aplicaciones aeronáuticas, los paneles de aluminio se remachan a través de
agujeros taladrados en las mismas. Es práctica habitual en la industria expandir en frío
los agujeros al diámetro deseado. a) Expliqué por qué se lleva a cabo dicho proceso y
cómo beneficia a la estructura. b) Diseñe un sistema que permita lograr este proceso de
forma efectiva y barata. c) ¿Qué precauciones deben tomarse durante dicho proceso de
expansión en frío?
8. ¿Qué factores deben tomarse en consideración en la selección de materiales para
fabricar monedas? Sugiera materiales para esta aplicación.
9. El ruido en cañerías de sistemas de drenaje y de desecho de líquidos es resultado, en
general, de la vibración del sistema y del ruido provocado por el aire circulante. ¿Qué
material podría seleccionarse para el sistema de tuberías con objeto de reducir la
vibración y el ruido? ¿Por qué?
1.
http://www.tms.org/pubs/journals/JOM/9801/Felkins-9801.html#ToC6
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CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
(Según W. M. Rainforth, “Opportunities and pitfalls in characterization of nanoscale features”, Materials
Science and Technology, vol. 16 (2000) 1349-1355.)
El endurecimiento por precipitación o maduración es un proceso de tratamiento térmico utilizado
para producir una mezcla de fases duras distribuidas uniformemente en una matriz blanda. La fase
de precipitado interfiere con el movimiento de las dislocaciones y, como resultado de ello, endurece
a la aleación. La figura que abre el capítulo es una imagen de microscopio electrónico de alta
resolución de la fase Al2CuMg en una matriz de aluminio.1
En un material, una fase es una región que difiere en su microestructura y/o composición, de otra
región. Los diagramas de fase son representaciones gráficas de las fases que existen en un
sistema de materiales a varias temperaturas, presiones y composiciones. Los diagramas, en su
mayoría, se han construido en condiciones de equilibrio,2 y son utilizados por ingenieros y
científicos para entender y predecir muchos aspectos del comportamiento de los materiales.
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
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311
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir el equilibrio, fase y grados de libertad de un sistema de materiales.
2. Describir la aplicación de las reglas de Gibbs en un sistema de materiales.
3. Describir las curvas de enfriamiento y los diagramas de fase y el tipo de información que
puede obtenerse de ellos.
4. Describir un diagrama de fases binario isomorfo y trazar un diagrama genérico que
muestre todas las regiones de las fases y la información relevante.
5. Aplicar la línea de enlace y la regla de palanca a los diagramas de fase, a fin de
determinar la composición de las fases y la fracción de fase de una mezcla.
6. Describir la solidificación de metales fuera del equilibrio y explicar las diferencias
generales en microestructura al compararla con la solidificación en equilibrio.
7. Describir el diagrama de fases binarias eutécticas y ser capaz de trazar un diagrama
genérico que muestre todas las regiones de las fases y la información importante.
8. Describir la evolución de las microestructuras durante el enfriamiento en equilibrio a
medida que el metal se solidifica en las diversas regiones del diagrama de fases.
9. Definir diversas reacciones invariantes.
10. Definir los compuestos de fase intermedia e intermetálicos de fase intermedia.
11. Describir los diagramas de fases ternarios.
8.1 DIAGRAMAS DE FASE DE SUSTANCIAS PURAS
Animación
Una sustancia pura como el agua puede existir en las fases sólida, líquida y vapor, según sean
las condiciones de temperatura y presión. Un ejemplo muy conocido de dos fases de una
sustancia pura en equilibrio, es un vaso de agua que contiene unos cubos de hielo. En este
caso, el agua, sólida y líquida, da lugar a dos fases distintas separadas por una fase límite, la
superficie de los cubos del hielo. Durante la ebullición del agua, el agua líquida y el agua
vaporizada constituyen dos fases en equilibrio. En la figura 8.1 se muestra una representación
gráfica de las fases del agua que existen bajo diferentes condiciones de presión y temperatura.
En el diagrama de fases presión-temperatura (PT) del agua existe un punto triple a baja presión
(4.579 torr) y baja temperatura (0.0098°C) donde coex isten las fases sólida, líquida y vapor. Las
fases líquida y vapor se dan a lo largo de la línea de vaporización y las fases líquida y sólida a lo
largo de la línea de congelación, como se muestra en la figura 8.1. Estas líneas son de equilibrio
entre dos fases.
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Los diagramas de fase presión-temperatura en el equilibrio se pueden construir también para
otras sustancias puras. Por ejemplo, el diagrama de fase de equilibrio PT del hierro puro se
muestra en la figura 8.2. Una diferencia fundamental de ese diagrama de fase es que tiene tres
fases sólidas distintas y separadas: alfa (α) Fe, gamma (γ) Fe, y delta (δ) Fe. El hierro alfa y el
hierro delta tienen estructuras cristalinas BCC, mientras el hierro gamma tiene una estructura
FCC. Los límites de fase en el estado sólido tienen las mismas propiedades que los límites de las
fases líquida y sólida. Por ejemplo, bajo condiciones de equilibrio, el hierro alfa y gamma pueden
existir a una temperatura de 910°C y 1 atmósfera de pr esión. Por encima de 910°C sólo existe la
fase sencilla gamma, y por debajo de 910°C sólo existe la fase sencilla alfa (figura 8.2).
311
312
Figura 8.1
Diagrama de fases en equilibrio presión-temperatura PT aproximado, para el agua pura.
(Los ejes del diagrama se encuentran algo distorsionados.)
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Figura 8.2
Diagrama de fases en equilibrio presión-temperatura PT aproximado, para el hierro puro.
(Según W. G. Moffatt et al., “Structure and Properties of Materials”, vol. I, Wiley, 1964, p. 151.)
Animación
Hay también tres puntos triples en el diagrama PT del hierro donde coexisten las tres fases
diferentes: 1) líquido, vapor y δFe, 2) vapor, δFe y γFe, y 3) vapor, γFe y αFe.
312
313
8.2 REGLA DE LAS FASES DE GIBBS
A partir de consideraciones termodinámicas, J. W. Gibbs3 obtuvo una ecuación que permitía
calcular el número de fases que pueden coexistir en equilibrio en cualquier sistema. Esta
ecuación, llamada regla de las fases de Gibbs, es
P +F =C +1
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
(8.1)
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P = número de fases que pueden coexistir en el sistema
donde C = número de componentes en el sistema
F = grados de libertad
Usualmente, un componente C es un elemento, un compuesto o una solución en el sistema. F
son los grados de libertad, es decir, el número de variables (presión, temperatura y
composición) que se pueden cambiar independientemente sin variar el número de fases en
equilibrio en el sistema elegido.
Considérese la aplicación de la regla de Gibbs al diagrama de fases presión-temperatura PT del
agua pura (figura 8.1). En el punto triple coexisten tres fases en equilibrio y como hay un
componente en el sistema (agua), se puede calcular el número de grados de libertad:
P +F =C +2
3 +F =1 +2
(8.1)
o
F =0
(cero grados de libertad)
Como ninguna de las variables (presión o temperatura) se puede cambiar, manteniendo el
equilibrio al punto triple se le llama punto invariante.
Considérese ahora un punto en la curva de congelación sólido-líquido de la figura 8.1. En
cualquier punto de esa línea hay dos fases que coexisten. Así, aplicando la regla de las fases,
2 +F =1 +2
o
F =1
(un grado de libertad)
Este resultado indica que hay un grado de libertad y, por tanto, una variable (T o P) puede
cambiarse de forma independiente manteniendo un sistema con dos fases que coexisten. En
consecuencia, si se especifica una presión determinada, sólo hay una temperatura en la que las
fases sólida y líquida coexisten. Para un tercer caso, considérese un punto, dentro de una fase
única, en el diagrama de fases PT del agua. En ese caso sólo habrá una fase presente (P = 1), y
sustituyendo en la ecuación de la regla de las fases
1 +F =1 +2
313
314
o
F =2
(dos grados de libertad)
Este resultado indica que pueden cambiarse dos variables independientemente (presión y
temperatura) y que el sistema permanecerá como una única fase.
Los diagramas de fase binarios utilizados en la ciencia de los materiales son, en su mayoría,
diagramas temperatura-composición, en los que la presión se mantiene constante, por lo general
a 1 atm. En este caso, se tiene la regla de fases condensada, dada por
P +F =C +1
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
(8.1 a)
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La ecuación 8.1a se aplicará a todos los diagramas de fases subsiguientes expuestos en este
capítulo.
8.3 CURVAS DE ENFRIAMIENTO
Las curvas de enfriamiento pueden emplearse para determinar las temperaturas de transición de
las fases tanto para metales puros como para aleaciones. Una curva de enfriamiento se obtiene
al registrar la temperatura de un material y compararla con el tiempo a medida que se enfría
desde una temperatura en la cual se funde, mediante solidificación y, finalmente, a temperatura
ambiente. En la figura 8.3 se muestra la curva de enfriamiento para un metal puro. Si se permite
que el metal se enfríe en condiciones de equilibrio (enfriamiento lento), su temperatura cae
continuamente a lo largo de la línea AB de la curva. En el punto de fusión (temperatura de
congelación) comienza la solidificación y la curva de enfriamiento se vuelve plana (segmento
horizontal BC, también llamada meseta o región de confinamiento térmico) y permanece plana
hasta que se completa la solidificación. En la región BC, el metal está en forma de mezcla de
fases sólidas y líquidas. A medida que se acerca al punto C, la fracción de peso del sólido de la
mezcla aumenta hasta que termina la solidificación. La temperatura permanece constante porque
hay un equilibrio entre la pérdida de calor del metal por el molde y el calor latente suministrado
por el metal que se solidifica. En palabras llanas, el calor latente mantiene a la mezcla a la
temperatura de congelación hasta que se alcanza la solidificación completa. Después de concluir
la solidificación en C, la curva de enfriamiento mostrará de nuevo una disminución de la
temperatura con el tiempo (segmento CD de la curva).
Figura 8.3
Curva de enfriamiento para un metal puro.
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Figura 8.4
Curva de enfriamiento para hierro puro a una presión de 1 atm.
Como se expuso en la sección sobre la solidificación de los metales puros en el capítulo 4, es
necesario algún grado de subenfriamiento (enfriamiento por debajo dela temperatura de
congelación) para la formación de núcleos sólidos. El subenfriamiento aparecerá en la curva de
enfriamiento como una disminución por debajo de latemperatura de congelación, como se
muestra en la figura 8.3.
La curva de enfriamiento también puede proporcionar información relativa a la transformación de
las fases de estado sólido en los metales. Un ejemplo de esa curva de enfriamiento es el del
hierro puro. La curva de enfriamiento del hierro puro en condiciones de presión atmosférica (P = 1
atm) muestra una temperatura de congelación de 1 538°C , punto en el cual se forma un sólido de
estructura BCC a alta temperatura denominado hierro δ (figura 8.4). Con enfriamiento adicional, a
una temperatura de 1 394°C, aproximadamente, la curva de enfriamiento muestra una segunda
meseta. A esta temperatura ocurre una transformación de fase sólida-sólida de BCC δ ferrita a un
sólido FCC llamado hierro γ (transformación polimórfica, véase la sección 3.10). Con más
enfriamiento, tiene lugar una segunda transformación de fase sólida-sólida a una temperatura de
912°C. En esta transformación el hierro FCC γ vuelve a tomar una estructura de hierro BCC
llamado hierro a. Esta transformación de fase sólida-sólida tiene importantes implicaciones
tecnológicas en industrias de elaboración del acero y se expondrá en el capítulo 9.
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8.4 SISTEMAS DE ALEACIONES BINARIAS ISOMÓRFICAS
Considérese ahora una mezcla o aleación de dos metales en lugar de sustancias puras. Una
mezcla de dos metales se denomina aleación binaria y constituye un sistema bicomponente dado
que cada elemento metálico de una aleación se considera como un componente separado. Así, el
cobre puro es un sistema monocomponente, mientras que una aleación de cobre y níquel es un
sistema bicomponente. En ocasiones, los aceros al carbono que contienen principalmente hierro
y carburo de hierro se consideran sistemas bicomponentes.
En algunos sistemas binarios metálicos los dos elementos son completamente solubles entre sí
tanto en sus estados líquidos como sólidos. En estos sistemas, sólo existe un tipo de estructura
cristalina para todas las composiciones de los componentes, por tanto, se denominan sistemas
isomórficos. A fin de que los dos elementos tengan solubilidad sólida completa entre sí, suelen
satisfacer una o más de las siguientes condiciones formuladas por Hume-Rothery4 y conocidas
como las reglas de solubilidad sólida de Hume-Rothery.
315
316
1. El tamaño de los átomos de cada uno de los dos elementos no debe diferir en más de 15
por ciento.
2. Los elementos no deben formar compuestos entre sí, esto es, no debe haber una diferencia
apreciable en las electronegatividades de los dos elementos.
3. La estructura cristalina de cada elemento de la solución sólida debe ser la misma.
4. Los elementos deben tener la misma valencia.
Las reglas de Hume-Rothery no son todas aplicables a cada par de elementos que muestra
solubilidad sólida completa.
Un ejemplo importante de un sistema de aleación binaria isomórfica es el sistema de
cobre-níquel. En la figura 8.5 se muestra un diagrama de fases de este sistema con la
temperatura como ordenada y la composición química en porcentaje de peso como abscisa. Este
diagrama se ha determinado para condiciones de enfriamiento o equilibrio lentos a presión
atmosférica, y no se aplica a aleaciones que se hayan enfriado rápidamente a lo largo del rango
de solidificación. El área por encima de la línea superior del diagrama, llamado liquidus,
corresponde a la región de estabilidad de la fase líquida y el área por debajo de la línea inferior, o
solidus, representa la región de estabilidad de la fase sólida. La región entre el liquidus y el
solidus representa una región bifásica donde coexisten la fase líquida y sólida.
Para el diagrama de fases binario isomórfico de Cu y Ni, de acuerdo con la regla de Gibbs (F = C
− P + 1), a la temperatura de fusión de los componentes puros, el número de componentes C es
1 (ya sea Cu o Ni) y el número de fases disponible P es 2 (líquida o sólida), lo cual da por
resultado un grado de libertad de 0 (F = 1 − 2 + 1 = 0). Estos puntos se denominan puntos
invariantes (F = 0). Esto significa que cualquier cambio de temperatura modificará la
microestructura, ya sea a sólida o líquida. Por consiguiente, en las regiones monofásicas (líquida
o sólida), el número de componentes, C, es de 2, y el número de fases disponibles, P, es 1, lo
que da por resultado un grado de libertad de 2 (F = 2 − 1 + 1 = 2). Esto significa que se puede
mantener la microestructura del sistema en esta región mediante la variación ya sea de la
temperatura o de la composición de manera independiente. En la región bifásica, el número de
componentes, C, es de 2, y el número de fases disponibles, P, es de 2, lo que da por resultado
un grado de libertad de 1 (F = 2 − 2 + 1 = 1). Esto significa que sólo una variable (ya sea
temperatura o composición) puede modificarse independientemente del tiempo que se mantiene
la estructura bifásica del sistema. Si se modifica la temperatura, la composición de las fases
también cambiará.
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En la región monofásica de la solución sólida a, tanto la temperatura como la composición de la
aleación deben especificarse a fin de localizar un punto en el diagrama de fases. Por ejemplo, la
temperature de 1050°C y 20 por ciento de Ni, especifican el punto a en el diagrama de fases
Cu-Ni de la figura 8.5. La microestructura de la solución sólida α a esta temperatura y
composición parece como la misma que la de un metal puro; esto es, la única característica
observable en el microscopio óptico serán los límites de grano. Sin embargo, dado que la
aleación es una solución sólida de 20 por ciento de Ni en cobre, la aleación tendrá mayor dureza
y resistividad eléctrica que el cobre puro.
316
317
Figura 8.5
Diagrama de fases del cobreníquel. El cobre y el níquel tienen una solubilidad líquida y
sólida completa. Las soluciones sólidas de cobre y níquel se funden en un rango de
temperaturas más que a una temperatura fija, como es el caso de los metales puros.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 294.)
IceNine
En la región entre las líneas liquidus y solidus, existen tanto fases líquidas como sólidas. La
cantidad de cada fase presente depende de la temperatura y de la composición química de la
aleación. Considérese una aleación de 53 por ciento en peso de Ni-47 por ciento en peso de Cu a
1 300°C en la figura 8.5. Dado que esta aleación contiene tanto fases líquidas como sólidas a 1
300°C, ninguna de estas fases puede tener la composición m edia de 53 por ciento en peso de
Ni-47 por ciento en peso de Cu. Las composiciones de las fases líquidas y sólidas a 1 300°C
pueden determinarse trazando una línea de enlace horizontal a 1 300°C desde la línea de
liquidus hasta la línea de solidus, y luego trazando líneas verticales hacia el eje horizontal de la
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composición. La composición de la fase líquida (wl) a 1 300°C contiene 45 por ciento en peso de
Ni y la de la fase sólida (ws) es 58 por ciento en peso de Ni, como lo indica la intersección de las
líneas verticales punteadas con el eje de la composición.
Los diagramas de fases binarios de equilibrio para los componentes que son completamente
solubles entre sí en el estado sólido, pueden construirse a partir de una serie de curvas de
enfriamiento de líquido-sólido, como lo muestra el sistema Cu-Ni de la figura 8.6. Las curvas de
enfriamiento para los metales puros muestran confinamientos térmicos horizontales en sus
puntos de congelación, como se muestra para el cobre y el níquel puros en la figura 8.6a en AB y
CD. Las soluciones sólidas binarias muestran cambios de pendiente en sus curvas de
enfriamiento en las líneas liquidus y solidus, como se muestra en la figura 8.6a a composiciones
de 80% Cu-20% Ni, 50% Cu-50% Ni, y 20% Cu-80% Ni. Los cambios de pendiente en L1, L2 y L3
de la figura 8.6a corresponden a los puntos liquidus L1, L2 y L3 de la figura 8.6b. De manera
similar, los cambios de pendiente de S1, S2 y S3 de la figura 8.6a corresponden a los puntos de la
línea solidus de la S1, S2 y S3 de la figura 8.6b. Puede lograrse más exactitud en la construcción
del diagrama de fases Cu-Ni mediante la determinación de más curvas de enfriamiento en
composiciones de aleaciones intermedias.
317
318
Figura 8.6
Construcción del diagrama de fases en equilibrio del Cu-Ni a partir de las curvas de
enfriamiento líquido-sólido. a) Curvas de enfriamiento y b) diagrama de fases en equilibrio.
La curva de enfriamiento para aleaciones metálicas no contiene la región de confinamiento
térmico que se observa en la solidificación de un metal puro. En lugar de ello, la solidificación
comienza a una temperatura específica y termina a una temperatura menor representada por los
símbolos L y S en la figura 8.6. Como resultado de ello, a diferencia de los metales puros, las
aleaciones se solidifican a lo largo de un intervalo de temperaturas. Por tanto, cuando se hace
referencia a la temperatura de congelación de una aleación metálica, se habla de la temperatura
a la cual concluye el proceso de solidificación.
8.5 REGLA DE LA PALANCA
Los porcentajes en peso de las fases en cualquiera de las regiones de doble fase de un diagrama
de fases en equilibrio binario, se pueden calcular usando la regla de la palanca. Por ejemplo, el
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porcentaje en peso del líquido y el porcentaje del sólido para una determinada temperatura, se
pueden calcular para cualquier aleación de composición media en la región de dos fases líquida y
sólida en el diagrama de fase de cobreníquel de la figura 8.5.
Para obtener las ecuaciones de la regla de la palanca se considera un diagrama de fases binario
en equilibrio de dos elementos A y B, que son completamente solubles el uno en el otro, como se
muestra en la figura 8.7. Sea x la composición de la aleación y w0 la fracción en peso de B en A.
Sea T la temperatura y constrúyase la línea de enlace a esa temperatura T desde la línea de
liquidus en el punto L hasta la del sólido en el punto S (LS), formando la línea de enlace LOS. A la
temperatura T, la aleación x consta de una mezcla de líquido de fracción en peso wl de B y de
sólido de fracción en peso ws de B.
Figura 8.7
318
319
Diagrama de fases binario de dos metales A y B completamente solubles el uno en el otro,
usado para la deducción de las ecuaciones de la regla de la palanca. A una temperatura T,
la composición de la fase líquida es wl y la de la fase sólida ws.
Las ecuaciones de la regla de la palanca se obtienen usando los balances de peso. Al sumar la
fracción de peso de la fase líquida, Xl, y la fracción de peso la fase sólida, Xs, las cuales deben
ser igual a 1, resulta una ecuación para deducir dichas ecuaciones. De este modo,
Xl + Xs = 1
(8.2)
o
Xl = 1 − Xs
(8.2 a )
y
Xs = 1 − Xl
(8.2 a )
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Una segunda ecuación para la deducción de la regla de la palanca se obtiene por balance de
peso de B en la aleación como un todo y la suma de B en las dos fases por separado.
Considérese 1 g de la aleación y efectúese el balance de peso:
De este modo, w 0 = X l w l + X s w s
combinado con X l
(8.4)
= 1 − Xs
(1
319
320
(8.2 a)
− X s )w l + X s w s
da
w0 =
o
w 0 = w l − X sw l + X sw s
Reordenando, X s ω s − X s ω l = ω 0 − ω l
ω0 − ωl
Fracción en peso de la fase sólida = X s =ω
Del mismo modo, w 0 = X l w l + X s w s
combinado con X s = 1 − X l
da
(8.5)
s − ωl
(8.4)
(8.2 b)
ωs − ω0
Fracción en peso de la fase líquida = X l = ω
s − ωl
(8.6)
Las ecuaciones 8.5 y 8.6 son las ecuaciones de la regla de la palanca. Efectivamente, estas
ecuaciones establecen que para calcular la fracción en peso de una fase de una mezcla de dos
fases, se debe usar el segmento de línea de enlace que está en el lado opuesto de la aleación de
interés y que está un poco más allá de la fase de la cual se quiere calcular la fracción. La relación
entre este segmento de la línea de enlace y el total de la línea, proporciona la fracción en peso de
la fase deseada. De este modo, en la figura 8.7 la fracción en peso de la fase líquida es la
relación OS/LS y la de la fase sólida es LO/LS.
Las fracciones en peso se convierten en porcentajes en peso multiplicado por 100. El problema
de ejemplo 8.1 muestra cómo puede ser utilizada la regla de la palanca para determinar el
porcentaje en peso de una fase en una aleación binaria a una determinada temperatura.
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.1
Deduzca la regla de la palanca para el caso indicado en la figura EP8.1.
Solución
Para deducir la regla de la palanca, se considerará el diagrama en equilibrio binario
de dos elementos A y B, que son completamente solubles entre sí, como se muestra
en la figura EP8.1. Sea x la composición de interés de la aleación y sea wo la
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fracción en peso de B en A. Sea T la temperatura de interés y trácese una línea de
enlace la línea de solidus en el plano S para formar la línea de enlace SOL. De las
soluciones de las ecuaciones de la regla de la palanca, se tiene:
La fracción en peso de la fase líquida sería igual:
ω0 − ωs
ωl − ωs
SO
=L S
320
321
La fracción en peso de la fase sólida sería igual:
ωl − ω0
ωl − ωs
OL
=L S
Este problema se ilustra a 1 200°C en el problema de ejemplo 8.3.
Figura EP8.1
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.2
Una aleación de cobreníquel contiene 47% en peso de Cu y 53% en peso de Ni y
está a 1300°C. Utilizando la figura 8.5 responda las cuestiones siguientes:
a) ¿Cuál es el porcentaje en peso de cobre en las fases sólida y líquida a esta
temperatura?
b) ¿Qué porcentaje en peso de la aleación es líquida y qué porcentaje es sólida?
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Solución
a) De la figura 8.5 a 1 300°C, la intersección de la línea de enlace con el liquidus
da 55% en peso de Cu en la fase líquida y su intersección con el solidus ofrece
42% en peso de la fase sólida.
b) De la figura 8.5 y utilizando la regla de la palanca a 1 300°C sobre la línea de
enlace,
ω 0 = 53% Ni
ω l = 45% Ni
ω s = 58% Ni
ωs − ω0
Fracción en peso de la fase líquida = X l = ω
58 − 53
− 45
=58
s − ωl
5
=13 = 0.38
% en peso de la fase líquida = (0.38)(100%) = 38%
◂
ω0 − ωl
Fracción en peso de la fase sólida = X s =ω
53 − 45
− 45
=58
s − ωl
8
=13 = 0.62
Porcentaje en peso de la fase sólida = (0.62)(100%) = 62%
◂
321
322
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.3
Calcule el porcentaje de líquido y el porcentaje de sólido para el diagrama Ag-Pd
que se muestra en la figura EP8.3 a 1 200°C y 70% en peso Ag. Considere Wl = 74
por Ag y Ws = 64 sen Ag.
Solución
W ( % ) líquido =
70 − 64
74 − 64
=
6
10
= 60%
W ( % ) sólido
74 − 70
74 − 64
=
4
10
= 40%
=
Figura EP8.3
El diagrama de fases Ag-Pd en el equilibrio.
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8.6 SOLIDIFICACIÓN FUERA DEL EQUILIBRIO DE LAS ALEACIONES
El diagrama de fases para el sistema Cu-Ni al que se ha hecho referencia antes, se construyó
utilizando unas condiciones muy lentas de enfriamiento, aproximándose al equilibrio. Esto es,
cuando las aleaciones Cu-Ni se enfrían a través de las regiones de dos fases líquida + sólida, las
composiciones de las fases líquida y sólida sufren un reajuste continuo por la difusión en el
estado sólido y a medida que la temperatura desciende. Puesto que la difusión atómica es muy
lenta en el estado sólido, se requiere de un largo periodo para eliminar los gradientes de
concentración. De este modo, las microestructuras de piezas recién fundidas procedentes de
aleaciones solidificadas lentamente tienen en general una estructura con gradiente de
concentraciones (figura 8.8) originada por regiones de diferente composición química.
Figura 8.8
322
323
Microestructura de una pieza recién fundida por 70% Cu-30% Ni mostrando su estructura
con gradiente de concentraciones.
(Según W. G. Moffatt et al., “Structure and Properties of Materials”, vol. I, Wiley, 1964, p. 177.)
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El sistema de aleación de cobreníquel proporciona un buen ejemplo que describe cómo se origina
una estructura con gradiente de concentraciones. Considérese una aleación de 70% Ni-30% Cu
que se solidifica a partir de una temperatura T0 de forma rápida (figura 8.9). El primer sólido se
forma a una temperatura T1 y tiene una composición α1 (figura 8.9). Más allá del enfriamiento
rápido que lleva a T2, se formarán capas adicionales de composición α2 sin muchos cambios en
la composición del primer sólido solidificado. La composición global a la temperatura T2 estará
comprendida entre α1 y α2 y se designará como α′2. Puesto que la línea α′2 L2 es más larga que
la α2 L2, habrá más líquido y menos sólido en la aleación solidificada rápidamente que si hubiera
sido solidificada bajo condiciones de equilibrio hasta alcanzar la misma temperatura. De este
modo, la solidificación se ha demorado a esa temperatura por el enfriamiento rápido.
A medida que se disminuye la temperatura de T3 a T4, tiene lugar el mismo proceso y la
composición global de la aleación sigue la curva de solidus de no equilibrio α1 α′2 α′3 …. A T6 el
material solidificado tiene menos cobre que la composición original de la aleación que es de 30
por ciento de Cu. A la temperatura T7 la composición global de la aleación es de 30 por ciento de
Cu y finaliza la solidificación. Las regiones dentro de la microestructura de aleación constarán,
por consiguiente, de composiciones que varían desde α1 a α′7 a medida que se forma la
estructura con gradiente de concentraciones durante la solidificación (figura 8.10). En la figura 8.8
se muestra una microestructura con gradiente de concentraciones solidificada rápidamente de la
aleación 70% de Cu-30% de Ni.
Las microestructuras recién fundidas tienen, en su mayoría, estructuras con gradiente de
concentraciones en algún grado, y, por tanto, tienen gradientes de composición. En muchos
casos, esta estructura no es deseable, particularmente si la aleación va a ser trabajada
posteriormente. Para eliminar la estructura con gradiente de concentraciones, los lingotes o
piezas fundidas se calientan a temperaturas elevadas para acelerar la difusión en el estado
sólido. Este proceso se llama homogeneización, ya que produce una estructura homogénea en la
aleación. En la figura 8.11 se muestran lingotes de aleación de aluminio que van a ser cargados a
un horno homogeneizador. El tratamiento térmico de homogeneización se debe realizar a una
temperatura menor que la del sólido que funda más bajo en la aleación fundida o, de otra forma,
la aleación se fundiría. Para homogeneizar la aleación 70% Ni-30% Cu anterior, se debería
emplear
323
324
Figura 8.9
Solidificación fuera del equilibrio de una aleación 70%-Ni30% Cu. Este diagrama de fases
ha sido distorsionado para el propósito de ilustración. Obsérvese la línea de solidus de no
equilibrio α1 a α′7. La aleación no se solidificó completamente hasta alcanzar el solidus de
no equilibrio de α′7 a T7.
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Figura 8.10
Microestructura esquematizada a temperaturas T2 y T4 de la figura 8.9 para la solidificación
fuera del equilibrio de una aleación 70%-Ni30% Cu, ilustrando el desarrollo de una
estructura segregada.
Figura 8.11
324
325
Grandes lingotes de aleación de aluminio de fundición en enfriamiento directo se cargan
dentro de un horno de homogeneización. Cuando los lingotes recién fundidos se vuelven a
calentar a una temperatura por debajo de la temperatura de fusión de la fase que funde
primero, la difusión atómica en el estado sólido crea una estructura interna más homogénea.
(Por cortesía de Reynolds Metals Co.)
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Figura 8.12
Fusión localizada en una aleación de 70% Ni-30% Cu. Calentando ligeramente por encima
de la temperatura del sólido, justo para que comience la fusión, se produce una estructura
con fusión localizada como la que se muestra en a). En b) la región del límite del grano fue
fundida ligeramente y entonces, mediante un enfriamiento subsiguiente, la zona fundida se
hizo cada vez más rica en cobre y dio lugar a que los límites de grano aparezcan como
líneas gruesas oscuras.
(Cortesía de F. Rhines.)
una temperatura justo debajo de T7 e indicada en la figura 8.9. Si la aleación es sobrecalentada,
puede presentar fusión localizada o licuación. Si la fase líquida forma una película continua a lo
largo de los límites de los granos, la aleación perdería la resistencia y podría romperse durante
los trabajos posteriores. En la figura 8.12 se muestra la fusión localizada en la microestructura de
la aleación 70% Ni-30% Cu.
8.7 SISTEMAS DE ALEACIONES BINARIAS EUTÉCTICAS
325
326
Muchos sistemas de aleaciones binarias tienen componentes que presentan solubilidad sólida
limitada de un elemento en otros como, por ejemplo, en el sistema Pb-Sn (figura 8.13). Las
regiones de solubilidad sólida restringida en cada extremo del diagrama Pb-Sn se designan como
fases alfa y beta, y se denominan soluciones sólidas terminales, ya que aparecen al final del
diagrama. La fase alfa es una solución sólida rica en plomo y puede disolver en solución sólida un
máximo de 19.2% en peso de Sn a 183°C. La fase beta e s una solución sólida rica en estaño y
puede disolver un máximo de 2.5% en peso de Pb a 183°C . A medida que la temperatura
disminuye por debajo de 183°C, la solubilidad sólida má xima de los elementos solutos disminuye
siguiendo las líneas de solvus del diagrama de fases Pb-Sn.
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Figura 8.13
Diagrama de fases en equilibrio Pb-Sn. Este diagrama está caracterizado por la solubilidad
sólida limitada en cada fase terminal (α y β). La reacción invariante eutéctica con 61.9% de
Sn y 183°C es la característica más importante de todo el sistema. En el punto eutéctico
pueden coexistir α (19.2% Sn), β (97.5% Sn) y líquido (61.9% Sn).
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En los sistemas binarios eutécticos simples como Pb-Sn, hay una aleación compuesta conocida
como composición eutéctica, la cual solidifica a temperatura más baja que todas las demás
composiciones. Esta baja temperatura, que corresponde a la mínima temperatura a la cual la fase
líquida puede existir cuando se enfría lentamente, es la llamada temperatura eutéctica. En el
sistema Pb-Sn la composición eutéctica (61.9 por ciento Sn y 38.1 por ciento Pb) y la temperatura
eutéctica (183°C) determinan un punto en el diagrama de fases llamado punto eutéctico.
Cuando el líquido de la composición eutéctica se enfría lentamente hasta la temperatura
eutéctica, la fase simple líquida se transforma simultáneamente en dos formas sólidas
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
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(soluciones sólidas α y β). Esta transformación se conoce como reacción eutéctica y se escribe
como
La reacción eutéctica se llama reacción invariante porque tiene lugar bajo condiciones de
equilibrio a temperatura específica y a composición de la aleación invariable (de acuerdo con la
regla de Gibbs, F = 0). Durante el progreso de la reacción eutéctica, la fase líquida está en
equilibrio con las dos soluciones sólidas α y β, de modo que durante una reacción eutéctica
coexisten tres fases y están en equilibrio. Puesto que tres fases en un diagrama de fase binario
sólo pueden estar en equilibrio a una temperatura, una estabilización térmica horizontal aparece a
temperatura eutéctica en la curva de enfriamiento de una aleación de composición eutéctica.
Enfriamiento lento de una aleación Pb-Sn de composición eutéctica. Considérese el
enfriamiento lento de una aleación Pb-Sn (aleación 1 de la figura 8.13) de composición
eutéctica (61.9 por ciento Sn) desde 200°C hasta tempera tura ambiente. Durante el periodo
de enfriamiento de 200 a 183°C, la aleación permanece líquida. A 183°C, que es la
temperatura eutéctica, todo el líquido se solidifica por la reacción eutéctica y forma una
mezcla eutéctica de soluciones sólidas α (19.2 por ciento Sn) y β (97.5 por ciento Sn) de
acuerdo a la reacción
Una vez concluida la reacción eutéctica, al enfriar la aleación desde los 183°C hasta
temperatura ambiente, hay una disminución en la solubilidad sólida del soluto en las
soluciones sólidas α y β, como queda indicado por las líneas de solidus. Sin embargo, ya
que la difusión es lenta a temperaturas más bajas, este proceso no llega a alcanzar el
equilibrio normalmente y, de este modo, las soluciones sólidas α y β pueden aún
distinguirse a temperatura ambiente, como se muestra en la microestructura de la figura
8.14a.
Las composiciones a la izquierda del punto eutéctico se llaman hipoeutécticas (figura
8.14b). A la inversa, las composiciones a la derecha del punto eutéctico se llaman
hipereutécticas (figura 8.14d).
Enfriamiento lento de una aleación 60% de Pb-40% Sn. A continuación se considerará el
enfriamiento lento de una aleación 40% Sn-60% Pb (aleación 2 de la figura 8.13) desde el
estado líquido a 300°C hasta la temperatura ambiente. A medida que la temperatura baja de
300°C (punto a), la aleación permanecerá líquida hasta que la línea de liquidus es
intersectada en el punto b a una temperatura aproximada de 245°C. A esta tempe ratura la
solución sólida α conteniendo 12 por ciento de Sn, comenzará a precipitar desde el líquido.
El primer sólido que se forma en este tipo de aleación se llama primario o alfa
proeutéctico. El término alfa proeutéctico se usa para distinguir este constituyente del
sólido alfa que se forma después por la reacción eutéctica.
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Figura 8.14
Microestructuras de enfriamiento lento de aleaciones Pb-Sn: a) composición eutéctica
(63% Sn-37% Pb), b) 40% Sn-60% Pb, c) 70% Sn-30% Pb, d) 90% Sn-10% Pb.
(Ampliación 75×.)
(Tomada de J. Nutting y R. G. Baker, “Microestructure of Metals”, Institute of Metals, Londres, 1965, p.
19.)
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A medida que el líquido se enfría desde 245°C a una t emperatura ligeramente por encima
de 183°C a través de la región binaria líquida 3 regi ón alfa en el diagrama de fases (puntos
b a d), la composición de la fase sólida (alfa) sigue la línea de solidus y varía desde 12 por
ciento de Sn a 245°C hasta 19.2 por ciento de Sn a 183 °C. Del mismo modo, la
composición de la fase líquida varía desde 40 por ciento en Sn a 245°C hasta 61.9 por
ciento Sn a 183°C. Estos cambios de composición son posibles ya que la aleación se enfría
muy lentamente y da lugar a una difusión atómica que iguala los gradientes de composición.
A la temperatura eutéctica (183°C) todos los líquidos re manentes se solidifican por la
reacción eutéctica (ecuación 8.8). Después de haberse completado la reacción eutéctica, la
aleación consta del alfa proeutéctico y una mezcla eutéctica de alfa (19.2 por ciento Sn) y
beta (97.5 por ciento Sn). Un posterior enfriamiento por debajo de 183°C a temperatura
ambiente hace que disminuya el contenido de estaño en la fase alfa y el contenido de plomo
en la fase beta. Sin embargo, a temperaturas más bajas la velocidad de difusión es
muchísimo más lenta y el equilibrio no se alcanza. En la figura 8.14b se muestra la
microestructura de una aleación de 40% de Sn-60% de Pb que se ha enfriado lentamente.
Obsérvense las dentritas oscurecidas correspondientes a fase alfa rica en plomo rodeada
por el material eutéctico. En la figura 8.15 se muestra una curva de enfriamiento de una
aleación 60% Pb-40% de Sn. Nótese que ocurre un cambio de pendiente en el líquido a
245°C y aparece un confinamiento térmico horizontal dura nte la solidificación del eutéctico.
328
329
Figura 8.15
Curva esquemática curvatiempo de enfriamiento de una aleación de 60% de Pb y 40%
de Sn.
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PROBLEMA DE EJEMPLO 8.4
Realice un análisis de fases de la solidificación (ideal) en el equilibrio de las
aleaciones estaño-plomo en los siguientes puntos a partir del diagrama de fases de
plomo-estaño de la figura 8.13:
a) En la composición eutéctica justo debajo de 183°C (tempe ratura eutéctica).
b) En el punto c a 40% Sn y 230°C
c) En el punto d a 40% Sn y 183°C + ∆T.
d) En el punto e a 40% Sn y 183°C − ∆T.
329
330
Solución
a) A la composición eutéctica (61.9 por ciento Sn) justo debajo de 183°C:
Fases presentes :
alfa
beta
Composiciones de las fases : 19.2% Sn en fase alfa
Cantidades de las fases :
% en peso en fase alfa
97.5 − 61.9
(100%)
− 19.2
97.5% Sn en fase beta
5
% en peso en fase beta
5
61.9 − 19.2
(100%)
− 19.2
=97.5
=97.5
= 45.5%
= 54.5%
b) En el punto c a 40 por ciento Sn y 230°C:
Fases presentes :
líquida
Composiciones de las fases : 48% Sn en fase líquida
Cantidades de las fases :
alfa
15% Sn en fase alfa
% en peso en fase líquida % en peso en fase alfa
40 − 15
(100%)
− 15
48 − 40
(100%)
− 15
=48
=48
= 76%
= 24%
c) En el punto d a 40 por ciento Sn y 183°C + ∆T:
Fases presentes :
líquida
Composiciones de las fases : 61.9% Sn en fase alfa
Cantidades de las fases :
alfa
19.2% Sn en fase beta
% en peso en fase líquida % en peso en fase alfa
40 − 19.2
(100%)
− 19.2
61.9 − 40
(100%)
− 19.2
=61.9
=61.9
= 49%
= 51%
d) En el punto e a 40 por ciento Sn y 183°C − ∆T:
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Fases presentes :
alfa
beta
Composiciones de las fases : 19.2% Sn en fase alfa
Cantidades de las fases :
% en peso en fase líquida % en peso en fase beta
97.5 − 40
(100%)
− 19.2
5
97.5% Sn en fase beta
48 − 19.2
(100%)
− 19.2
=97.5
=97.5
= 73%
= 27%
Obsérvese que en los cálculos de la regla de la palanca se utiliza la relación del
segmento de línea de enlace que está lo más lejos de la fase para la cual está siendo
determinado el porcentaje en peso, frente a la línea de enlace completa.
330
331
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.5
Un kilogramo de una aleación de 70 por ciento en Pb y 30 por ciento en Sn, se
enfría lentamente a partir de 300°C. Utilice el diag rama de fases estaño-plomo de la
figura 8.13 y calcule lo siguiente:
a) El porcentaje en peso del líquido y del proeutéctico alfa a 250°C.
b) El porcentaje en peso del líquido y del proeutéctico alfa justo por encima de la
temperatura eutéctica (183°C) y el peso en kilogramos de esas fases.
c) El peso en kilogramos de alfa y beta formados por la reacción eutéctica.
Solución
a) De la figura 8.13 a 250°C,
% en peso de líquido
6
=
30 − 12
(100%)
40 − 12
= 64%
◂
% en peso proeutéctico α
6
=
40 − 30
(100%)
40 − 12
= 36%
◂
b) El porcentaje en peso del líquido y proeutéctico alfa justo por encima de la
temperatura eutéctica, 183°C + ∆T, es
=
30 − 19.2
(100%)
61.9 − 19.2
= 25.3%
◂
% en peso proeutéctico α =
61.9 − 30.0
(100%)
61.9 − 19.2
= 74.7%
◂
% en peso de líquido
Peso de la fase líquida
= 1 kg × 0.253 = 0.253 kg
◂
Peso de proeutéctico α = 1 kg × 0.747 = 0.747 kg
◂
c) A 83°C − ∆T,
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97.5 − 30
(100%)
− 19.2
% peso total α ( proeutéctico α + eutéctico α ) =97.5
= 86.2%
30 − 19.2
(100%)
− 19.2
% de peso total β( eutéctico β) =97.5
= 13.8%
Peso total de α = 1 kg × 0.862 = 0.862 kg
Peso total de β = 1 kg × 0.138 = 0.138 kg
La cantidad de proeutéctico alfa permanecerá constante antes y después de la
reacción eutéctica. Por tanto,
Peso de α originado por la reacción eutéctica = total α − proeutéctico α
= 0.862 kg − 0.747 kg
= 0.115 kg
◂
Peso de β originado por la reacción eutéctica = total β
= 0.138 kg
6
◂
Véase nota 5 en el problema de ejemplo 8.4.
331
332
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.6
Una aleación de plomo y estaño (Pb-Sn) contiene 64% en peso de material
proeutéctico a y 36% en peso de material eutéctico α + β a 183°C − ∆T. Calcule la
composición promedio de esta aleación (véase la figura 8.13).
Solución
Supóngase que x es el porcentaje en peso de Sn en la aleación desconocida.
Puesto que esta aleación contiene 64% en peso de proeutéctico a, la aleación debe
ser hipoeutéctica, y x por tanto estará localizada entre 19.2 y 61.9% en peso de Sn,
como aparece en la figura EP8.6. A 183°C + ∆T, usando la figura EP8.6 y la regla de
la palanca, resulta
61.9 − x
(100%)
− 19.2
% proeutéctico α =61.9
= 64%
o
61.9 − x = 0.64(42.7) = 27.3
x = 34.6%
De este modo, la aleación está formada por 34.6 por ciento de Sn y 65.4 por ciento
de Pb. ◂ Obsérvese que se utiliza el cálculo de la regla de la palanca por encima de
la temperatura eutéctica, ya que el porcentaje de proeutéctico α permanece
constante tanto por encima como por debajo de la temperatura eutéctica.
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Figura EP8.6
Extremo rico en plomo en el diagrama de fases Pb-Sn.
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En una reacción binaria eutéctica, las dos fases sólidas (α + β) pueden tener varias morfologías.
En la figura 8.16 se muestran esquemáticamente algunos tipos de estructuras eutécticas. La
forma que se origina depende de varios factores. Uno de importancia fundamental es la
minimización de la energía libre en las interfases α − β. Otro factor importante que determina la
forma del eutéctico es la manera en que las dos fases (α y β) forman un núcleo y crecen. Por
ejemplo, los tipos eutécticos de varilla y lámina se forman cuando no se requiere la nucleación
repetida de las dos fases en ciertas direcciones. Un ejemplo de una estructura eutéctica lamelar
formada por una reacción eutéctica de Pb-Sn aparece en la figura 8.17. Las estructuras
eutécticas lamelares son muy comunes. En la figura 8.14a se muestra una estructura eutéctica
mezclada irregularmente, encontrada en los sistemas Pb-Sn.
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
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Figura 8.16
Ilustración esquemática de varias estructuras eutécticas: a) lamelar, b) varilla, c) globular, d)
acicular.
(De W. C. Winegard, “An Introduction to the Solidification of Metals”, Institute of Metals, Londres, 1964.)
8.8 SISTEMAS DE ALEACIONES BINARIAS PERITÉCTICAS
Otro tipo de reacción que frecuentemente aparece en los diagramas de fase binarios en
equilibrio, es la reacción peritéctica. Esta reacción se presenta comúnmente como parte de los
diagramas de equilibrio más complicados, particularmente si los puntos de fusión de los dos
componentes son completamente diferentes. En la reacción peritéctica, una fase líquida
reacciona con una fase sólida para formar una fase sólida nueva y diferente. De un modo
general, la reacción peritéctica puede representarse de la forma siguiente:
333
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Figura 8.17
333
334
Estructura eutéctica laminar formada por la reacción eutéctica Pb-Sn. (Ampliación 500×.)
(Según W. G. Moffatt et al., “Structure and Properties of Materials”, vol. I, Wiley, 1964.)
En la figura 8.18 se muestra la región del diagrama de fase de la aleación hierroníquel. En este
diagrama aparecen dos fases sólidas (δ y γ) y una fase líquida. La fase γ es una solución sólida
de níquel en hierro BCC, mientras que la fase g es una solución sólida de níquel en hierro FCC.
La temperatura peritéctica de 1 517°C y la composición pe ritéctica de 4.3% en peso de níquel en
hierro define el punto peritéctico c en la figura 8.18. Este punto es invariante, ya que las tres
fases δ, γ y líquida, coexisten en el equilibrio. La reacción peritéctica ocurre cuando una aleación
de hierro con 4.3% en peso de níquel, que ha sido lentamente enfriada, pasa a través de la
temperatura peritéctica de 1 517°C. Esta reacción puede representarse como
Para comprender mejor la reacción peritéctica, considérese ahora una aleación de Fe-4.3% en
peso de Ni (composición peritéctica) que se enfría lentamente desde 1 550°C hasta ligeramente
por debajo de los 1 517°C (puntos a a c en la figura 8.18). Desde los 1 550 hasta los 1 525°C
(puntos a a b en la figura 8.18) la aleación se enfría como un líquido homogéneo de Fe-4.3% en
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peso de Ni. Cuando el líquido cruza la barrera de los 1 525°C (punto b), comienza a formarse el
sólido δ. Un enfriamiento posterior hasta el punto c implica que cada vez se forma más sólido δ.
En la temperatura peritéctica de 1 517°C (punto c) el sólido 3 de 4.0 por ciento de Ni y el líquido
de 5.4 por ciento de Ni están en equilibrio, y a esta temperatura todo el líquido reacciona con toda
la fase sólida d para producir una nueva fase sólida γ de 4.3 por ciento de Ni. La aleación
permanece como una solución sólida γ de fase única hasta que ocurre otro cambio de fase a una
temperatura más baja, la cual ahora no es de interés. La regla de la palanca puede aplicarse en
las regiones de doble fase del diagrama peritéctico de la misma forma que se hace para el
diagrama eutéctico.
334
335
Figura 8.18
La región peritéctica del diagrama de fases-níquel. El punto peritéctico está localizado en
4.3% Ni y 1517°C, y es el punto c.
IceNine
Si una aleación en el sistema Fe-Ni tiene menos de 4.3 por ciento de Ni y se enfría lentamente
desde el estado líquido a través de la región líquido +δ, habrá un exceso de fase δ después de
que se complete la reacción peritéctica. De forma análoga, si una aleación de Fe-Ni con más de
4.3 por ciento de Ni pero menos de un 5.4 por ciento de Ni, se enfría lentamente desde el estado
líquido pasando a través de la región δ+ líquido, habrá un exceso en la fase líquida una vez que
se completa la reacción peritéctica.
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El diagrama de fases binario en equilibrio de la aleación platino-plata es un ejemplo excelente de
un sistema que tiene una reacción peritéctica simple e invariante (figura 8.19). En este sistema la
reacción peritéctica L + α → β se presenta con 42.4 por ciento Ag y a 1 186°C. En la figura 8.20
se ilustra esquemáticamente cómo progresa en forma isotérmica la reacción peritéctica del
sistema Pt-Ag. En el problema de ejemplo 8.7, los análisis de fases se realizan en varios puntos
de este diagrama de fase. Sin embargo, durante la solidificación natural de las aleaciones
peritécticas, la salida del estado de equilibrio es notable debido a la velocidad de difusión atómica
relativamente lenta a través de la fase sólida que origina esta reacción.
Durante el equilibrio o en el enfriamiento lento de una aleación de composición peritéctica a
través de la temperatura peritéctica, toda la fase sólida alfa reacciona con todo el líquido para
producir una nueva fase sólida beta, como se indica en la figura 8.20. Sin embargo, durante la
solidificación rápida de una aleación fundida a través de la temperatura peritéctica, tiene lugar un
fenómeno de no equilibrio llamado circundante o de envoltura. Durante la reacción peritéctica de
L + α → β, la fase beta creada por la reacción peritéctica rodea o envuelve a la alfa primaria,
como se muestra en la figura 8.21.
Figura 8.19
335
336
Diagrama de fases platino-plata. El aspecto más importante de este diagrama es la reacción
invariante peritéctica para 42.4% de Ag y 1186°C. En el punto peritéctico pueden coexistir el
líquido (66.3% Ag), alfa (10.5% Ag) y beta (42.4% Ag).
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Figura 8.20
Representación esquemática del desarrollo progresivo de la reacción peritéctica líquido
+α→β.
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.7
Realice los análisis de fase de los siguientes puntos en el diagrama de fase en
equilibrio de la aleación Pt-Ag de la figura 8.19.
a) En el punto a 42.4 por ciento Ag y 1 400°C.
b) En el punto a 42.4 por ciento Ag y 1 186°C + ∆T.
c) En el punto a 42.4 por ciento Ag y 1 186°C − ∆T.
d) En el punto con 60 por ciento Ag y 1 150°C.
336
337
Solución
a) Para 42.4 por ciento Ag y 1 400 °C:
Fases presentes :
líquida
Composiciones de las fases : 55% Ag en fase líquida
Cantidades de las fases :
alfa
7% Ag en fase alfa
% en peso en fase líquida % en peso en fase beta
=
42.4 − 7
(100%)
55 − 7
= 74%
=
55 − 42.4
(100%)
55 − 7
= 26%
b) Para 42.4 por ciento Ag y 1 186 °C + ∆T:
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Fases presentes :
líquida
Composiciones de las fases : 66.3% Ag en fase líquida
Cantidades de las fases :
alfa
10.5% Ag en fase beta
% en peso en fase líquida % en peso en fase beta
42.4 − 10.5
(100%)
− 10.5
66.3 − 42.4
(100%)
− 10.5
=66.3
=66.3
= 57%
= 43%
c) Para 42.4 por ciento Ag y 1 186 °C − ∆T:
Fases presentes :
sólo beta
Composiciones de las fases : 42.4% Ag en fase beta
Cantidades de las fases :
100% fase beta
d) Para 60 por ciento Ag y 1 1150 °C:
Fases presentes :
líquida
Composiciones de las fases : 77% Ag en fase líquida
Cantidades de las fases :
beta
48% Ag en fase alfa
% en peso en fase líquida % en peso en fase beta
60 − 48
(100%)
− 48
77 − 60
(100%)
− 48
=77
=77
= 41%
= 59%
Ya que la fase beta formada es una fase sólida y como la difusión en estado sólido es
relativamente lenta, la fase beta formada alrededor de la fase alfa crea una barrera de difusión y
se produce la reacción peritéctica a una velocidad siempre decreciente. De este modo, cuando la
aleación peritéctica se funde de forma rápida, se origina la formación de núcleos durante la
formación de la fase alfa primaria (figura 8.22 a lo largo de α1 a α′4), y tiene lugar el recubrimiento
de la fase α nucleada por parte de la fase de β durante la reacción peritéctica. En la figura 8.23 se
ilustran esquemáticamente estas estructuras de no equilibrio combinadas. En la figura 8.24 se
muestra la microestructura de una aleación de 60% Ag-40% Pt que ha sido moldeada
rápida-mente. Esta estructura muestra la fase alfa nucleada encapsulada por la fase beta.
337
338
Figura 8.21
Región circundante durante la reacción peritéctica. La lenta velocidad de difusión de los
átomos desde el líquido hasta la fase alfa hace que la fase beta encapsule a la fase alfa.
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Figura 8.22
Diagrama de fase binario peritéctico hipotético para ilustrar cómo ocurre la formación del
gradiente de concentración durante la solidificación natural. El rápido enfriamiento origina el
cambio de no equilibrio a solidus α1 a α′4 y β4 a β′7 y permite la segregación de la fase alfa
y de la fase beta. El fenómeno del encapsulamiento también tiene lugar durante la
solidificación rápida de una aleación del tipo peritéctico.
(Según F. Rhines, “Phase Diagrams in Metallurgy”, McGraw-Hill, 1956, p. 86.)
8.9 SISTEMAS BINARIOS MONOTÉCTICOS
Otra reacción invariante de tres fases que se presenta en algunos diagramas de fase binarios es
la reacción monotéctica, en la cual una fase líquida se transforma en una fase sólida y en otra
líquida como enfriamiento cooling
En un determinado margen de composiciones, los dos líquidos son inmiscibles como ocurre con
el aceite en el agua y, por tanto, constituyen fases individuales. Esta reacción de este tipo ocurre
en un sistema de cobreplomo a 955°C y 36 por ciento Pb, como se muestra en la figura 8.25. El
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diagrama de fases plomocobre tiene un punto eutéctico a 326°C y 99.94% Pb, y como resultado
se forman a temperatura ambiente soluciones sólidas terminales de plomo casi puro (0.007 por
ciento Cu) y cobre puro (0.005 por ciento de Pb). En la figura 8.26 se muestra la microestructura
de una aleación monotéctica fundida de Cu-36% Pb. Obsérvese la nitidez de separación de la
fase rica en plomo (oscuro) y la matriz de cobre (clara).
Figura 8.23
338
339
Representación esquemática de una región circundante o de encapsulamiento en una
fundición obtenida por reacción peritéctica. Un residuo de material α primario con gradiente
de concentración se ha representado por círculos cerrados concéntricos en torno a
pequeños círculos punteados. Circundando a la fase α con gradiente de concentración se
encuentra una capa de fase β de composición peritéctica. El resto del espacio está ocupado
por la fase β con gradiente de concentración, representada por líneas curvas punteadas.
(Según F. Rhines, “Phase Diagrams in Metallurgy”, McGraw-Hill, 1956, p. 87.)
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Figura 8.24
Aleación de fundición hiperperitéctica 60% Ag-40% Pt. Las superficies blancas y grises son
de fase α residual con gradiente de concentración; las áreas con dos tonos oscuros son de
fase β, siendo las porciones exteriores de composición peritéctica y la zona central más
oscura núcleos de fase β que se forman a temperaturas por debajo de la temperatura de la
reacción peritéctica. (Ampliación 1000 ×.)
(Por cortesía de F. Rhines.)
La adición de plomo en pequeñas proporciones hasta aproximadamente 0.5 por ciento a muchas
aleaciones (por ejemplo, latones Cu-Zn) se hace para conseguir una mayor facilidad en el
maquinado de tales aleaciones, reduciendo suficientemente la ductilidad con el fin de lograr que
las virutas metálicas maquinadas se vayan desprendiendo de la pieza que se está trabajando.
Esta adición de plomo en pequeñas cantidades sólo reduce ligeramente la resistencia de la
aleación. La utilización de aleaciones de plomo también se extiende a los cojinetes, donde
pequeñas cantidades de plomo se difunden a las superficies sometidas al desgaste entre los
cojinetes y el eje, reduciendo la fricción.
8.10 REACCIONES INVARIANTES
Se han expuesto hasta ahora tres clases de reacciones invariantes que se presentan usualmente
en los diagramas de fase binarios: las eutécticas, peritécticas y monotécticas. En la tabla 8.1 se
resumen estas reacciones y se muestran las características de sus
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Figura 8.25
339
340
Diagrama de fases plomocobre. La característica más importante de este diagrama es la
reacción invariante monotéctica a 36% Pb y 955°C. En el p unto monotéctico pueden
coexistir las fases α (100% Cu), L1 (36% Pb) y L2 (87% Pb). Hay que tener en cuenta que el
Pb y el Cu son insolubles uno en otro.
(“Metals Handbook”, vol. 8: “Metallography, Structures, and Phase Diagrams”, 8a. ed., American Society for
Metals, 1973, p. 296.)
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Figura 8.26
Microestructura de una aleación monotéctica de fundición de Cu-36% Pb. Las áreas claras
son las matrices ricas en Cu del constituyente monotéctico; las áreas oscuras son la porción
rica en Pb, que existía como L2 a la temperatura monotéctica. (Ampliación 100×.)
(Cortesía de F. Rhines.)
340
341
diagramas de fase en sus puntos de reacción. Otras dos reacciones invariantes importantes que
se presentan en sistemas binarios son los tipos eutectoide y peritectoide. Las reacciones
eutéctica y la eutectoide son similares en el hecho de que se forman dos fases sólidas por
enfriamiento a partir de una fase. Sin embargo, en la reacción eutectoide, la fase en
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descomposición es sólida, mientras que en la reacción eutéctica la fase en descomposición es
líquida. En la reacción peritectoide dos fases sólidas reaccionan para formar una nueva fase
sólida, mientras que en la reacción peritéctica una fase sólida reacciona con una líquida para
producir una nueva fase sólida. Es interesante hacer notar que las reacciones peritéctica y
peritectoide son inversas de las correspondientes reacciones eutéctica y eutectoide. Las
temperaturas y composiciones de las fases en reacción son fijas para todas estas reacciones
invariantes. Esto es, de acuerdo con la regla de la fase, existen cero grados de libertad en los
puntos de reacción.
8.11 DIAGRAMAS DE FASES CON FASES Y COMPUESTOS INTERMEDIOS
Los diagramas de fase tratados anteriormente han sido relativamente simples, contienen sólo un
pequeño número de fases y han presentado sólo una reacción invariante. Muchos diagramas de
equilibrio son complejos y a menudo muestran fases o compuestos intermedios. En la
terminología de los diagramas de fases es conveniente distinguir entre dos tipos de soluciones
sólidas: fases terminales y fases intermedias. Las fases terminales en solución sólida se
presentan al final de los diagramas de fase, en los límites de los componentes puros. Las
soluciones sólidas α y β del diagrama Pb-Sn (figura 8.13) constituyen un ejemplo. Las fases en
solución sólida intermedias se presentan en un rango de composiciones dentro del diagrama de
fases y están separadas de otras fases en un diagrama binario, por regiones de dos fases. El
diagrama de fases Cu-Zn posee ambas fases, terminal e intermedia (figura 8.27). En este
sistema α y η son fases terminales y, β, γ, δ y ε son fases intermedias. El diagrama de fases
Cu-Zn cuenta con cinco puntos peritécticos invariantes y con un punto eutectoide invariante en el
punto más bajo de la región de la fase intermedia δ.
Las fases intermedias no están restringidas a los diagramas de fase metálicos binarios. En el
diagrama de fase para las cerámicas del sistema Al2O3-SiO2 se forma una
Figura 8.27
341
342
Diagrama de fases cobre-zinc. Este diagrama tiene las fases α y η terminales y las fases β,
γ, δ y ε intermedias. Hay cinco puntos peritécticos invariantes y un punto eutectoide.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8: “Metallography, Structures, and Phase Diagrams”, 8a. ed., American
Society for Metals, 1973, p. 301.)
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342
343
Figura 8.28
Diagrama de fases del sistema Al2O3-SiO2 que contiene mulita como fase intermedia. Se
muestran composiciones típicas de refractarios conteniendo Al2O3 y SiO2 como sus
principales componentes.
(Según A. G. Guy, “Essentials of Materials Science”, McGraw-Hill, 1976.)
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fase intermedia llamada mulita, la cual incluye el compuesto 3Al2O3 · 2SiO2 (figura 8.28). Muchos
materiales refractarios7 poseen Al2O3 y SiO2 como componentes principales. Estos materiales se
expondrán en el capítulo 11 que trata sobre los materiales cerámicos.
Si el compuesto intermedio se forma entre dos metales, el material resultante es un material
cristalino denominado compuesto intermetálico o sencillamente un intermetálico. Hablando en
términos generales, los compuestos intermetálicos debieran tener una fórmula química definida o
ser estequiométricos (razón fija de átomos participantes). Sin embargo, en muchos casos ocurre
un grado determinado de sustitución atómica que da cabida a grandes desviaciones con respecto
a la estequiometría. En un diagrama de fases, los intermetálicos aparecen ya sea como una sola
línea vertical, que evidencia la naturaleza estequiométrica del compuesto (véase la línea TiNi3 en
la figura EP8.8), o en ocasiones como un intervalo de composición, lo que evidencia un
compuesto no estequiométrico (por ejemplo, la sustitución de átomos Zn por Cu o de Cu por Zn
en las fases β y γ del diagrama de fases Cu-Zn mostrado en la figura 8.27). Los compuestos
intermetálicos poseen, en su mayoría, una mezcla de enlaces metálicos-iónicos o
metálicos-covalentes. El porcentaje de enlaces iónicos o covalentes formados en compuestos
intermetálicos depende de la diferencia en electronegatividades de los elementos participantes
(véase la sección 2.9).
343
344
Figura 8.29
Diagrama de fases magnesio-níquel. En este diagrama hay dos compuestos intermetálicos,
Mg2Ni y MgNi2.
(“Metals Handbook”, 8a. ed., vol. 8, American Society for Metals, 1973, p. 314.)
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El diagrama de fase Mg-Ni contiene compuestos intermedios Mg2 Ni y MgNi2, que están
enlazados principalmente de forma metálica y tienen composiciones fijas y estequiometrías
definidas (figura 8.29). Se dice que el compuesto intermetálico MgNi2 es un compuesto punto de
fusión congruente, ya que mantiene su composición fija hasta el punto de fusión. Por otra parte el
Mg2Ni es un compuesto de punto de fusión incongruente, ya que bajo calentamiento sufre una
descomposición peritéctica a 761°C transformándose en las fa ses líquida y en una fase sólida
MgNi2. Otros ejemplos de compuestos intermedios que existen en los diagramas de fases son el
Fe3C y el Mg2Si. En el Fe3C la unión es principalmente de carácter metálico, pero en el Mg2Si la
unión es principalmente covalente.
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.8
Considere el diagrama de fases titanio-níquel (Ti-Ni) de la figura EP8.8. Este
diagrama de fases tiene seis puntos donde coexisten tres fases. Para cada uno de
estos puntos trifásicos:
a) Coloque en una lista las coordenadas de composición (porcentaje en peso) y
temperatura para cada punto.
b) Escriba la reacción invariante que ocurre durante el enfriamiento lento de la
aleación Ti-Ni a través de cada punto.
c) Nombre el tipo y reacción invariante que tiene lugar en cada punto.
Figura EP8.8
344
345
Diagrama de fases del titanioníquel.
(Según Binary Alloy Phase Diagrams, ASM Int., 1986, p. 1768.)
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Solución
a)
i)
5.5% en peso de Ni, 765°C
ii)
iii) Reacción eutectoide
b)
i)
27.9% en peso de Ni, 942°C
ii)
iii) Reacción eutéctica
c)
i)
37.8% en peso de Ni, 984°C
ii)
iii) Reacción peritéctica
d)
i)
54.5% en peso de Ni, 630°C
ii)
iii) Reacción eutectoide
e)
i)
65.7% en peso de Ni, 1 118°C
ii)
iii) Reacción eutéctica
f)
i)
86.1% en peso de Ni, 1 304°C
ii)
iii) Reacción eutéctica
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8.12 DIAGRAMAS DE FASES TERNARIOS
Hasta ahora sólo se ha hablado de diagramas de fases binarios en los que hay dos
componentes. Ahora se examinarán los diagramas de fases ternarios, que tienen tres
componentes. Los diagramas de fases ternarios usualmente se construyen utilizando un triángulo
equilátero como base. Las composiciones de los sistemas ternarios se presentan con el
componente puro en cada extremo del triángulo. En la figura 8.30 se muestra la composición
base de un diagrama de fase ternario para aleaciones de metales que contienen metales puros A,
B y C. Las composiciones de las aleaciones binarias AB, BC y AC están representadas en los tres
lados del triángulo.
345
346
Figura 8.30
Base de la composición de un diagrama de fases ternario de un sistema con componentes
A, B y C.
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Los diagramas de fases ternarios con una base triangular se construyen usualmente a una
presión constante de 1 atm. La temperatura puede representarse de manera uniforme a lo largo
de todo el diagrama. Este tipo de diagrama ternario se llama sección isotérmica. Para mostrar un
rango de temperaturas a composiciones variables, puede construirse una figura con la
temperatura en un eje vertical con una composición de base triangular. Sin embargo, por lo
común, se dibujan líneas de contorno de temperatura sobre el mismo triángulo para indicar
rangos de temperatura del mismo modo que en un mapa topográfico plano se representan las
diferentes elevaciones del terreno.
Considérese ahora la determinación de la composición en una aleación ternaria indicada por un
punto en un diagrama ternario como el mostrado en la figura 8.30. En esta figura el vértice A del
triángulo indica 100 por ciento de metal A, el vértice B indica 100 por ciento de metal B, y el
vértice C indica 100 por ciento de metal C. El porcentaje en peso de cada metal puro en la
aleación se determina del modo siguiente: se dibuja una línea perpendicular desde el vértice de
un metal puro hasta el lado opuesto a ese vértice del triángulo, y se mide la distancia desde el
lado al vértice a lo largo de la perpendicular como una fracción del 100 por ciento de la línea
completa. Este porcentaje es el del peso del metal puro de ese vértice en la aleación. En el
problema de ejemplo 8.9 se explica este procedimiento con más detalle.
PROBLEMA DE EJEMPLO 8.9
346
347
Determine el porcentaje en peso de los metales A, B y C de una aleación ternaria
ABC en el punto x de la red del diagrama de fase ternario mostrado en la figura
EP8.9.
Solución
La composición en un punto de una red del diagrama de fase ternario que se
muestra en la figura EP8.9, se establece por separado determinando las
composiciones de cada uno de los metales puros del diagrama. Para determinar el
porcentaje de A en el punto x de la figura EP8.9, se dibuja primero la línea
perpendicular AD desde el vértice A hasta el punto D en el lado del triángulo
opuesto al vértice A. La longitud total de la línea desde D hasta A representa 100
por ciento de A. En el punto D el porcentaje de A en la aleación es cero. El punto x
se encuentra sobre una línea de isocomposición con 40 por ciento de A, y de este
modo, el porcentaje de A en la aleación es de 40 por ciento. De la misma manera,
dibújese la línea BE para determinar que el porcentaje de B en la aleación es
también de 40 por ciento. Se dibuja una tercera línea CF y el porcentaje de C en la
aleación queda determinado como 20 por ciento. Así, la composición de la aleación
ternaria en el punto x es de 40 por ciento de A, 40 por ciento de B, y 20 por ciento
de C. De hecho, sólo es necesario determinar dos porcentajes, puesto que el tercero
puede obtenerse restando de 100 por ciento la suma de los otros dos.
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Figura EP8.9
Composición base de una aleación ABC en un diagrama de fases ternario.
El diagrama de fases ternario del hierro, cromo y níquel es importante, puesto que el acero
inoxidable de mayor interés comercial tiene una composición esencialmente de 74 por ciento de
hierro, 18 por ciento de cromo y 8 por ciento de níquel. En la figura 8.31 se muestra una sección
isotérmica a 650°C (1 202°F) para el sistema ternario h ierro-cromo-níquel.
347
348
Los diagramas de fases ternarios son también importantes para el estudio de algunos materiales
cerámicos. En la figura 11.32 se muestra un diagrama de fase ternario del importante sistema
sílice-leucita-mulita.
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Figura 8.31
Diagrama de fases ternario de una sección isotérmica a 650°C (1202°F) para el sistema
hierro-cromo-níquel.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 425.)
8.13 RESUMEN
Los diagramas de fases son representaciones gráficas de las fases que están presentes en
un sistema de aleación (o cerámico) a diversas temperaturas, presiones y composiciones. Los
diagramas de fases se construyen empleando la información recopilada en las curvas de
enfriamiento. Las curvas de enfriamiento son gráficos de tiempo y temperatura generados
para diversas composiciones de aleaciones y brindan información sobre las temperaturas de
transición de las fases. En este capítulo se ha hecho hincapié en los diagramas de fases
binarios en equilibrio temperatura-composición. Estos diagramas indican qué fases están
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presentes a diferentes composiciones y temperaturas para condiciones de enfriamiento o
calentamiento lentos que se acercan al equilibrio. En las regiones de dos fases de estos
diagramas, la composición química de cada una de las dos fases se indica por la intersección
de la isoterma con los límites de fase. La fracción en peso de cada fase en una región de dos
fases puede determinarse usando la regla de la palanca a lo largo de una isoterma (línea de
enlace a una temperatura particular).
En los diagramas de fase isomorfa binarios en equilibrio, los dos componentes son
completamente solubles entre sí en estado sólido y, por tanto, sólo hay una única fase sólida.
En los diagramas de fase binarios en equilibrio de aleaciones (o cerámica) se producen con
frecuencia reacciones invariantes que involucran a tres fases en equilibrio. Las más comunes
de esas reacciones son:
348
349
1. Reacción eutéctica: L → α + β
2. Reacción eutectoide: α → β + γ
3. Reacción peritéctica: α + L → β
4. Reacción peritectoide: α + β → γ
5. Reacción monotéctica: L1 → α + L2
En muchos diagramas de fase binarios en equilibrio se encuentran fase(s) y/o compuestos
intermedios. Las fases intermedias tienen una variedad de composiciones, mientras que los
compuestos intermedios tienen una única composición. Si los dos componentes son metales,
el compuesto intermedio se denomina un intermetálico.
Durante la solidificación rápida de muchas aleaciones se crean gradientes composicionales y
se producen estructuras con gradiente de concentración. Una estructura con gradiente de
concentración puede suprimirse por homogeneización de la aleación fundida durante largo
tiempo a altas temperaturas, justo por debajo de la temperatura de fusión de la fase que
funde a menor temperatura. Si la aleación fundida se sobrecalienta ligeramente de tal modo
que la fusión tiene lugar en los límites de grano, se produce una estructura licuada. Este tipo
de estructura es indeseable porque la aleación pierde resistencia y puede fracturarse durante
el trabajo subsiguiente.
8.14 DEFINICIONES
Sección 8.1
Equilibrio: se dice que un sistema está en equilibrio si no tienen lugar cambios macroscópicos
con el tiempo.
Fase: una porción física homogénea y diferente de un sistema material.
Diagrama de fase en equilibrio: representación gráfica de las presiones, temperaturas y
composiciones para las cuales varias fases son estables en el equilibrio. En la ciencia de
materiales, los diagramas de fases más comunes describen a la temperatura versus la
composición.
Sección 8.2
Sistema: una porción del universo que ha sido aislada de tal modo que sus propiedades pueden
ser estudiadas.
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Regla de las fases de Gibbs: establece que en el equilibrio el número de fases más los grados
de libertad es igual al número de componentes más 2, P + F = C + 2. De forma abreviada, con la
presión 1 ≈ atm, P + F = C + 1.
Grados de libertad F: número de variables (temperatura, presión y composición) que se pueden
variar independientemente sin cambiar la fase o fases del sistema.
Número de componentes de un diagrama de fases: número de elementos o compuestos que
constituyen el sistema del diagrama de fases. Por ejemplo, el sistema Fe-Fe3C es un sistema de
dos componentes; el sistema Fe-Ni es también un sistema de dos componentes.
Sección 8.3
Curva de enfriamiento: gráficas de temperatura versus tiempo construidas durante la
solidificación de un metal. Brindan información sobre los cambios de fase a medida que se
disminuye la temperatura.
Confinamiento térmico: región de la curva de enfriamiento para un metal puro donde la
temperatura no cambia con el tiempo (meseta), representa la temperatura de congelación.
349
350
Sección 8.4
Sistema isomorfo: un diagrama de fases en el cual sólo existe una única fase sólida, esto es,
hay sólo una estructura en estado sólido.
Liquidus: temperatura a la cual el líquido empieza a solidificarse bajo condiciones de equilibrio.
Solidus: temperatura durante la solidificación de una aleación a la cual la última parte de la fase
líquida se solidifica.
Sección 8.5
Regla de la palanca: los porcentajes en peso de las fases en cualquier región de un diagrama de
fases binario se pueden calcular usando esta regla si prevalecen las condiciones de equilibrio.
Línea de enlace: una línea de trabajo horizontal y que opera a una temperatura determinada,
entre dos fases límites (en un diagrama de fases binario) con el objeto de aplicar sobre ella la
regla de la palanca. Se dibuja una línea vertical desde la intersección de la isoterma hasta la línea
horizontal en el punto de la intersección de la isoterma con la aleación de interés con el objeto de
utilizar la regla de la palanca.
Sección 8.6
Estructura con gradiente de concentración: un tipo de microestructura que ocurre durante la
solidificación rápida o el enfriamiento fuera de equilibrio de un metal.
Homogeneización: un proceso de tratamiento térmico que se da a un metal para eliminar
estructuras con gradiente de concentración indeseables.
Sección 8.7
Reacción eutéctica (en un diagrama de fases binario): una transformación de fases en la cual
toda la fase líquida se transforma isotérmicamente por enfriamiento en dos fases sólidas.
Temperatura eutéctica: la temperatura a la cual tiene lugar la reacción eutéctica.
CAPÍTULO 8: Diagramas de fase
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Composición eutéctica: la composición de la fase líquida que reacciona para formar dos nuevas
fases sólidas a la temperatura eutéctica.
Punto eutéctico: el punto determinado por la composición y la temperatura eutécticos.
Reacciones invariantes: transformaciones de fase en equilibrio que suponen cero grados de
libertad.
Solvus: un límite de fases por debajo de la fase límite de sólido proeutéctico más líquido
isotérmico, y entre la solución sólida terminal y las regiones de dos fases en un diagrama de fase
binario eutéctico.
Composición hipoeutéctica: aquella que se encuentra a la izquierda del punto eutéctico.
Composición hipereutéctica: aquella que se halla a la derecha del punto eutéctico.
Fase proeutéctica: fase que se forma a una temperatura por encima de la temperatura eutéctica.
Fase primaria: fase sólida que se forma a una temperatura superior a la de una reacción
invariante y que está aún presente después de que se completa la reacción invariante.
Sección 8.8
Reacción peritéctica (en un diagrama de fases binario): una transformación de fases en la
cual, por enfriamiento, una fase líquida se combina con una fase sólida para producir una nueva
fase sólida.
Sección 8.9
Reacción monotéctica (en un diagrama de fases binario): una transformación de fases en la
cual, por enfriamiento, una fase líquida se transforma en una fase sólida y una nueva fase líquida
(de composición diferente a la primera fase líquida).
Sección 8.10
350
351
Reacciones invariantes: reacciones en las que las fases en reacción tienen temperatura y
composición fijas. El grado de libertad, F1, es cero en estos puntos de reacción.
Sección 8.11
Fase terminal: una solución sólida de un componente en otro para la que un límite del campo de
fases es un componente puro.
Fase intermedia: fase cuyo intervalo de composición se encuentra entre los de las fases
terminales.
8.15 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
8.1 Defina a) una fase en un material y b) un diagrama de fases.
8.2 En el diagrama de fases de equilibrio presión-temperatura para el agua pura, ¿qué
fases están en equilibrio para las siguientes condiciones?
a) A lo largo de la línea de solidificación.
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b) A lo largo de la línea de vaporización.
c) En el punto triple.
8.3 ¿Cuántos puntos triples hay en el diagrama de fases de equilibrio presión-temperatura
del hierro puro de la figura 8.2? ¿Qué fases están en equilibrio en cada uno de los
puntos triples?
8.4 Escriba la ecuación de la regla de las fases de Gibbs y defina cada uno de los términos.
8.5 Consulte el diagrama de fases del equilibrio presión-temperatura para el agua pura
(figura 8.1) y conteste a las siguientes preguntas:
a) ¿Cuántos grados de libertad hay en el punto triple?
b) ¿Cuántos grados de libertad existen a lo largo de la línea de solidificación?
8.6 ¿Qué es un sistema de aleación binaria isomorfa?
8.7 ¿Cuáles son las cuatro reglas de Hume-Rothery para la solubilidad sólida de un
elemento en otro?
8.8 En el cuadro siguiente se da una lista de un número de elementos con su estructura
cristalina y radio atómico. ¿Qué pares de elementos tendrían presumiblemente una
solubilidad sólida ilimitada?
8.9 Describa la regla de la palanca para la suma del peso porcentual de cada fase en
regiones de dos fases de un diagrama de fases binario. Use el diagrama de fases para
que dos elementos sean completamente solubles entre sí.
8.10 Considere que una aleación tiene 70% en peso de Ni y 30% de Cu (véase la figura 8.5).
351
352
a) Efectúe un análisis de fases a 1 350°C suponiendo condicion es de equilibrio.
En el análisis de fases incluya como preguntas las siguientes:
i)
¿Qué fases están presentes?
ii) ¿Cuál es la composición química de cada una?
iii) ¿Qué cantidades de cada fase están presentes?
b) Efectúe un análisis de fase similar a 1 500°C.
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c) Esquematice la microestructura de una aleación a cada una de las temperaturas
indicadas utilizando campos microscópicos circulares.
8.11 Describa cómo pueden determinarse experimentalmente las líneas de liquidus y de
solidus en un diagrama de fases binario isomorfo.
8.12 Explique cómo se produce una estructura con gradiente de concentración en una
aleación de 70% de Cu-30% Ni.
8.13 ¿Cómo se puede eliminar por tratamiento térmico una estructura con gradiente de
concentración de una aleación de 70% de Cu-30% Ni?
8.14 Explique cuál es el significado del término fusión localizada. ¿Cómo se puede producir
en una aleación una estructura de estas características y cómo se puede evitar?
8.15 Considere el diagrama de fases binario eutéctico cobreplata de la figura 8.32. Efectúe
el análisis de fases de una aleación de 88% en peso de plata y 12% en peso de cobre
a las temperaturas a) 1 000°C, b) 800°C, c) 780°C + ∆T y d) 780°C − ∆T en el análisis
de fases, incluya:
i)
Las fases actuales
ii) La composición química de las fases
iii) Las Las cantidades de cada fase
iv) Esquematice la microestructura usando campos circulares de 2 cm de diámetro.
Figura 8.32
Diagrama de fases cobreplata.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 253.)
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*8.16 Si 500 g de una aleación de 40% en peso de Cu-60% de Ag se enfría lentamente
desde 1 000°C hasta 780°C (véase la figura 8.32):
352
353
a) ¿Cuántos gramos de líquido y alfa proeutéctico se presentan a 850°C?
b) ¿Cuántos gramos de líquido y alfa proeutéctico se presentan a 780°C + ∆T?
c) ¿Cuántos gramos de alfa se presentan en la estructura eutéctica a 780°C − ∆T?
d) ¿Cuántos gramos de beta se presentan en la estructura eutéctica a 780°C − ∆T?
*8.17 Una aleación de plomoestaño (Pb-Sn) consta de 60% en peso de beta proeutéctico y
40% de eutéctico 183°C − ∆T. Calcule la composición promedio de esta aleación
(véase la figura 8.13).
8.18 Una aleación Pb-Sn (figura 8.13) contiene 40% en peso de β y 60% en peso de α a
50°C. ¿Cuál es la composición media de Pb y de Sn en esta aleación?
8.19 Una aleación de 30% en peso de Pb y 70% en peso de Sn se enfría lentamente desde
250°C hasta 27°C (véase la figura 8.13).
a) ¿Esta aleación es hipoeutéctica o hipereutéctica?
b) ¿Cuál es la composición del primer sólido que se forma?
c) ¿Cuáles son las cantidades y composición de cada fase a 183°C + ∆T?
d) ¿Cuáles son las cantidades y composición de cada fase a 183°C − ∆T?
e) ¿Cuál es la cantidad que se presenta en cada fase a temperatura ambiente?
8.20 Considere el diagrama de fases binario peritéctico del iridio-osmio de la figura 8.33.
Efectúe un análisis de fase de una aleación de 70% en peso de Ir-30% en peso de Os
a las temperaturas a) 2 600°C, b) 2 665°C + ∆T y c) 2 665°C − ∆T. En el análisis de
fases incluya:
i)
Las fases presentes
ii) Las composiciones químicas de cada fase
iii) Las cantidades de cada fase
iv) Esquematice la microestructura utilizando campos circulares de 2 cm de diámetro.
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Figura 8.33
Diagrama de fases iridio-osmio.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, p. 332.)
8.21 Considere el diagrama de fases binario peritéctico del iridio-osmio de la figura 8.33.
Efectúe un análisis de fases de una aleación de 40% en peso de Ir-60% en peso de Os
a las temperaturas a) 2 600°C, b) 2 665°C + ∆T, c) 2 665°C − ∆T y d) 2800°C. Incluya
en el análisis de fases los cuatro incisos del problema anterior.
353
354
8.22 Describa el mecanismo que produce el fenómeno de región circundante en una
aleación que se solidifica rápidamente a través de una reacción peritéctica.
8.23 ¿Puede ocurrir segregación y una región circundante en una aleación del tipo
peritéctico que es solidificada rápidamente? Explique.
*8.24 Considere una aleación de hierro con 4.2% en peso de Ni (figura 8.18) que se enfría
lentamente desde 1 550°C hasta 1 450°C. ¿Qué porcentaj e en peso de la aleación se
solidificará para la reacción peritéctica?
8.25 Considere una aleación de Fe-5.0% en peso de Ni (figura 8.18) que se enfría
lentamente desde 1 550 hasta 1 450°C. ¿Qué porcentaje en peso de la aleación se
solidificará por la reacción peritéctica?
*8.26 Determine el porcentaje en peso y la composición porcentual en peso de cada fase
presente en una aleación de Fe y 4.2% en peso de Ni (figura 8.18) a 1 517°C + ∆T.
8.27 Determine la composición porcentual en peso de una aleación de Fe-Ni (figura 8.18)
que formará una estructura de 40% en peso de δ y 60% en peso deγ, justo por debajo
de la temperatura peritéctica.
8.28 ¿Qué es una reacción monotéctica invariante? ¿Cómo es la reacción monotéctica en el
sistema cobre-plomo de importancia industrial?
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*8.29 En el sistema cobre-plomo (Cu-Pb) (figura 8.25) de una aleación de Cu-10% en peso
de Pb, determine las cantidades y composiciones de las fases presentes a a) 100°C,
b) 955°C + ∆T, c) 955°C δ ∆T y d) 200°C.
8.30 Para una aleación de Cu-70% en peso de Pb (figura 8.25), determine las cantidades y
composiciones en porcentaje en peso de las fases presentes a a) 955°C + ∆T, b)
955°C − ∆T y c) 200°C.
*8.31 ¿Cuál es la composición media (en porcentaje en peso) de una aleación Pb, que
contiene 30% en peso de L1 y 70% en peso de 955°C + ∆T?
8.32 Escriba las ecuaciones de las siguientes reacciones invariantes: eutéctica, eutectoide,
peritéctica y peritectoide. ¿Cuántos grados de libertad existen en los puntos de la
reacción invariante en los diagramas de fases binarios?
8.33 ¿Cómo es que las reacciones eutécticas y eutectoides son similares? ¿Cuál es el
significado del sufijo-oid?
8.34 Distinga entre a) una fase terminal y b) una fase intermedia.
8.35 Distinga entre a) una fase intermedia y b) un compuesto intermedio.
8.36 ¿Cuál es la diferencia entre un compuesto de fusión congruente y el otro de fusión
incongruente?
8.37 Considere el diagrama de fases Cu-Zn en la figura 8.27.
a) ¿Cuál es la máxima solubilidad sólida en porcentaje en peso de Zn en Cu en la
solución sólida terminala?
b) Identifique las etapas intermedias en el diagrama de fases del Cu-Zn.
c) Identifique las reacciones invariantes de tres fases en el diagrama de Cu-Zn.
i)
Determine las coordenadas de composición y temperatura de las
reacciones invariantes.
ii) Escriba las ecuaciones de las reacciones invariantes.
iii) Nombre las reacciones invariantes.
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Figura 8.34
354
355
Diagrama de fases aluminio-níquel.
(Según BinaryPhase Diagrams, ASM Int., 1986, p. 142.)
IceNine
8.38 Considere el diagrama de fases aluminio-níquel (Al-Ni) de la figura 8.34. Para este
diagrama de fase:
a) Determine las coordenadas de la composición y temperatura de las reacciones
invariantes.
b) Escriba las ecuaciones para las reacciones invariantes de tres fases y nómbrelas.
c) Señale las regiones de dos fases en el diagrama de fase.
8.39 Considere el diagrama de fases níquel-vanadio (Ni-V) en la figura 8.35. Para este
diagrama de fases repita las cuestiones a), b) y c) del problema 8.38.
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8.40 Considere el diagrama de fases titanio-aluminio (Ti-Al) de la figura 8.35. Para este
diagrama de fases repita las cuestiones a), b) y c) del problema 8.38.
8.41 ¿Cuál es la composición del punto y en la figura EP8.9?
8.16 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Diseñe una aleación Cu-Ni que esté completamente fundida a 1 300°C y sea
completamente sólida a 1 200°C (utilice la figura 8.5).
2. Diseñe una aleación Cu-Ni que sea completamente sólida a 1 200°C (utilice la figura
8.5).
Figura 8.35
355
356
Diagrama de fases níquel-vanadio.
(Según Binary Phase Diagrams, ASM Int., 1986, p. 1773.)
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3. Diseñe una aleación de Pb-Sn que exista en un estado completamente líquido a la
temperatura más baja posible (use la figura 8.13).
4. a) Diseñe una aleación de Pb-Sn que tenga una fracción de fase líquida y sólida 50-50 a
184°C. b) ¿Cuántos gramos de cada componente deberá utilizar para obtener esa
aleación? (use la figura 8.13).
5. Dado que el Pb y el Sn tienen resistencias similares a la tensión diseñe una aleación
Pb-Sn que una vez colada sea la aleación más resistente (use la figura 8.13). Explique
sus razones para la elección.
6. Con base en el diagrama de fase Al-Ni dado en la figura 8.34, ¿cuántos gramos de Ni
deberían alearse con 100 gramos de Al para sintetizar una aleación de temperatura de
liquidus de 640°C, aproximadamente?
7. Una aleación de Al con 10% en peso de Ni está completamente líquida a 800°C.
¿Cuántos gramos de Ni se pueden adicionar a esta aleación a 800°C sin originar una
fase sólida?
8. Con base en el diagrama de fases de Al2 O3 -SiO2 de la figura 8.28, dibuje el porcentaje
y peso de las fases presentes para Al2 O3 −55 con 55% en peso de SiO2 entre el rango
de temperatura ambiente de 2 000 a 1 500°C.
9. Se forma un compuesto intermetálico durante el enfriamiento lento de Ti-63% en peso
de Al. a) Determine la fórmula química de este compuesto. b) Compare la temperatura
de fusión de este compuesto con la del Ti y Al.
Figura 8.36
356
357
Diagrama de fases titanio-aluminio.
(Según Bynary Phase Diagrams, ASM Int., 1986, p. 1773.)
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10. Con base en el diagrama de fases de Cu-Ag de la figura 8.32, dibuje la curva de
enfriamiento aproximado para las siguientes aleaciones con explicaciones y
temperaturas apropiadas.
a) Cu puro, b) Cu-7.9% en peso de Ag, c) Cu-10% en peso de Ag, d) Cu-40% en peso
de Ag, e) Cu-71.9% en peso de Ag y f) Cu-95% en peso de Ag.
1
http://www.shef.ac.uk/uni/academic/D-H/em/research/centres/sorbcent.html
2
Los diagramas de equilibrio de fases se determinan mediante la aplicación de condiciones
de enfriamiento lento. En la mayoría de los casos se consigue una aproximación al equilibrio,
pero nunca se alcanza completamente.
3
Josiah Willard Gibbs (1839-1903). Físico estadounidense. Fue profesor de matemáticas y
física en la Universidad de Yale e hizo grandes contribuciones a la ciencia de la
termodinámica, entre las que se incluyen la relación de la regla de las fases para sistemas
multifase.
4
William Hume-Rothery (1899-1968). Metalúrgico inglés que hizo importantes contribuciones a
la metalurgia teórica y experimental y que dedicó años al estudio del comportamiento de las
aleaciones. Sus reglas empíricas de solubilidad sólida en las aleaciones se basaron en su
trabajo de diseño de aleaciones.
7
Un refractario es un material cerámico resistente al calor.
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CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
(© Textron Power Transmission)
Gran variedad de aleaciones metálicas, como aceros al carbono simple, aceros de aleación, aceros
inoxidables, hierro fundido y aleaciones de cobre, se usan para fabricar diversos tipos de engranes.
Por ejemplo, los aceros al cromo se usan en engranes de transmisión para automóviles, los aceros
al cromo-molibdeno se usan en engranes de turbinas de gas para aviones, los aceros al
níquel-molibdeno se usan en equipo de excavación o movimiento de tierra, y algunas aleaciones de
cobre se usan en la fabricación de engranajes para niveles de carga bajos. La elección del metal
para engranes y su manufactura dependen de las dimensiones, los esfuerzos, las necesidades de
potencia y el entorno en el que vayan a funcionar. Las fotos que aparecen al inicio de este capítulo
muestran engranes de diversos tamaños que se utilizan en distintas industrias.1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
358
359
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir la fabricación del acero y el procesamiento de componentes de ese material.
Distinguir entre acero al carbono simple, el acero aleado, hierro fundido y acero inoxidable.
2. Reconstruir el diagrama de fases del hierro-carbono e indicar todas las fases, reacciones
y microestructuras clave.
3. Describir qué son la perlita y la martensita, cómo se producen y qué diferencias muestran
en sus propiedades mecánicas.
4. Definir las transformaciones que se dan en el enfriamiento isotérmico y en el continuo.
5. Describir los procesos de recocido, normalización, temple instantáneo, revenido,
martemperizado y austemperizado.
6. Describir la clasificación de aceros al carbono simple y aceros de aleación, y explicar el
efecto de diversos elementos de aleación en las propiedades del acero.
7. Describir la clasificación, tratamiento térmico, microestructura y propiedades generales de
las aleaciones de aluminio, aleaciones de cobre, aceros inoxidables y hierros fundidos.
8. Explicar la importancia y las aplicaciones de las aleaciones intermetálicas, las que tienen
memoria de forma y las amorfas.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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9. Describir las ventajas y desventajas de las aleaciones que se usan en aplicaciones
biomédicas.
Los metales y las aleaciones tienen muchas propiedades útiles en ingeniería, por lo cual sus
aplicaciones en diseños de este campo están muy generalizadas. El hierro y sus aleaciones (en
primer lugar el acero) representan casi 90 por ciento de la producción mundial de metales, sobre
todo por su satisfactoria combinación de resistencia, tenacidad y ductilidad a costo relativamente
bajo. Cada metal tiene propiedades especiales para los diseños de ingeniería y se usa después de
realizar un análisis comparativo de costos con otros metales y materiales (véase la tabla 9.1).
Las aleaciones a base de hierro se llaman aleaciones ferrosas y las que se basan en otros metales
se llaman aleaciones no ferrosas. En este capítulo se analizan algunos aspectos del
procesamiento, estructura y propiedades de varias aleaciones ferrosas y no ferrosas importantes.
Las dos últimas secciones de este capítulo están dedicadas a las aleaciones avanzadas y sus
aplicaciones en diversos campos, entre ellos el biomédico.
359
360
9.1 PRODUCCIÓN DE HIERRO Y ACERO
9.1.1 Producción de arrabio en un alto horno
La mayor parte del hierro se extrae de mineral de hierro en altos hornos muy grandes (figura
9.1). En el alto horno, el coque (carbono) actúa como agente reductor para reducir óxidos de
hierro (principalmente Fe2O3) para producir arrabio en bruto, el cual contiene casi 4 por ciento
de carbono además de otras impurezas, de acuerdo con la siguiente reacción típica
El arrabio del alto horno se transfiere usualmente en estado líquido a un horno para fabricar
acero.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Figura 9.1
Corte transversal de la operación general de un alto horno moderno.
(Según A. G. Guy, “Elements of Physical Metallurgy”, 2a. ed., © 1959, Addison-Wesley, figuras 2-5, pág.
21.)
Animación
9.1.2 Fabricación de acero y procesamiento de formas importantes de
productos de ese material
360
361
Los aceros al carbono simples son, en esencia, aleaciones de hierro y carbono que contienen
hasta 1.2 por ciento de carbono aproximadamente. Sin embargo, la mayoría de los aceros
contienen menos de 0.5 por ciento de carbono. La mayoría de los aceros se fabrican mediante
la oxidación del carbono y otras impurezas del arrabio hasta que el contenido de carbono en el
hierro se reduce al nivel necesario.
El procedimiento más común para convertir el arrabio en acero es el proceso básico de
oxígeno. En dicho proceso el arrabio y hasta 30 por ciento de chatarra de acero se introducen a
un convertidor con revestimiento refractario, en forma de barril, en el cual se inserta una lanza
de oxígeno (figura 9.2). El oxígeno puro proveniente de la lanza reacciona con el baño líquido
para formar óxido de hierro. En seguida, el carbono del acero reacciona con el óxido de hierro y
forma monóxido de carbono:
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Inmediatamente antes que comience la reacción del oxígeno se agregan cantidades
controladas de fundentes (principalmente cal) que forman escoria. En este proceso, el
contenido de carbono del acero se puede reducir de manera rápida en casi 22 minutos, al
tiempo que se reduce la concentración de impurezas como azufre y fósforo (figura 9.3).
El acero derretido que viene del convertidor se vierte en moldes estacionarios o se vacía
continuamente en largas planchas de las cuales se cortan periódicamente grandes secciones.
Actualmente, casi 96 por ciento del acero se vierte de manera continua y casi 4 000 lingotes se
funden todavía de manera individual. Sin embargo, casi la mitad del acero en bruto se produce
mediante el reciclaje de acero viejo, como la chatarra de automóviles y antiguos aparatos
electrodomésticos.2
Después de ser fundidos, los lingotes se calientan en un horno de termodifusión (figura 9.4) y
se laminan en caliente para formar planchas y palanquillas billet o
Figura 9.2
Fabricación de acero en un horno básico de oxígeno.
(Cortesía de Inland Steel.)
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Figura 9.3
361
362
Representación esquemática del proceso de refinación en un recipiente forrado básico,
soplado por arriba.
[Según H. E. McGannon (ed.), “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel
Corp., 1971, pág. 494.]
Figura 9.4
Laminado en caliente de una tira de acero. Esta fotografía muestra, al fondo, los rodillos
de laminado en caliente del tren de desbaste y, frente a ellos, seis rodillos del tren de
acabado por laminado en caliente. Una tira de acero sale del último rodillo de acabado y
se templa rápidamente con agua.
(Cortesía de United States Steel Corporation.)
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bloom. Después las planchas se laminan en caliente y en frío para formar láminas y placas de
acero (véanse figuras 9.4 y 6.4 a 6.8). Las palanquillas billet se laminan en caliente y en frío
para formar barras, varillas y alambre, mientras que las palanquillas bloom se laminan en
caliente y en frío para crear perfiles como vigas en doble T y rieles. La figura 9.5 es un
diagrama de flujo que resume los principales pasos del proceso para convertir las materias
primas en importantes productos de acero.
362
363
9.2 EL SISTEMA HIERRO-CARBONO
Las aleaciones de hierro y carbono que contienen desde una cantidad muy pequeña de carbono
(casi 0.03 por ciento) hasta 1.2 por ciento de carbono casi, de 0.25 a 1.00 por ciento de
manganeso y cantidades menores de otros elementos3 reciben el nombre de aceros al carbono
simples. Sin embargo, para los propósitos de esta sección del libro, los aceros al carbono simples
se consideran esencialmente como aleaciones binarias de hierro y carbono. En secciones
ulteriores se comentan los efectos de otros elementos en el acero.
9.2.1 Diagrama de fases hierro-hierro-carburo
Las fases presentes en las aleaciones de hierro y carbono enfriadas muy lentamente a diversas
temperaturas y con diferentes composiciones de hierro hasta llegar a 6.67 por ciento de
carbono se muestran en el diagrama de fases Fe-Fe3C de la figura 9.6. Este diagrama de fases
no es un verdadero diagrama de equilibrio porque el compuesto carburo de hierro (Fe3C) que
se forma no está en una fase de equilibrio real. En ciertas condiciones, el Fe3C, que se llama
cementita, se puede descomponer en las fases de hierro y carbono (grafito) que son más
estables. Sin embargo, el Fe3C es muy estable en la mayoría de las condiciones prácticas y,
por lo tanto, se considerará como una fase de equilibrio.
Ice Nine
9.2.2 Fases sólidas en el diagrama de fases Fe-Fe3C
El diagrama Fe-Fe3C contiene las siguientes fases sólidas: ferrita α, austenita (γ), cementita
(Fe3C) y ferrita δ.
Ferrita (α). Esta fase es una solución sólida intersticial de carbono en una estructura
cristalina BCC. Como se indica en el diagrama de fases Fe-Fe3C, el carbono es sólo
ligeramente soluble en ferrita α y alcanza una solubilidad de sólidos máxima de 0.02 por
ciento a 723°C. La solubilidad del carbono en ferrita α disminuye a 0.005 por ciento a 0°C.
Austenita (γ). La solución sólida intersticial del carbono en hierro γ se conoce con el
nombre de austenita. La austenita tiene una estructura cristalina ccc y una solubilidad
sólida mucho más alta para el carbono que la ferrita α. La solubilidad sólida del carbono
en la austenita alcanza un máximo de 2.08 por ciento a 1 148°C y disminuye a 0.8 por
ciento a 723°C ( figura 9.6).
Cementita (Fe3C). El compuesto intermetálico Fe3C se llama cementita. La cementita
tiene límites de solubilidad insignificantes y una composición de 6.67% C y 93.3% Fe. La
cementita es un compuesto duro y frágil.
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Ferrita, δ. La solución sólida intersticial de carbono en hierro δ se llama ferrita δ. Tiene
una estructura cristalina cúbica centrada en el cuerpo (BCC) igual que la ferrita δ, pero
con una constante de red más alta. La solubilidad sólida máxima del carbono en la ferrita
δ es de 0.09 por ciento a 1 465°C.
Figura 9.5
363
364
Diagrama de flujo que muestra los principales pasos del proceso necesario para convertir
materias primas en las principales formas del producto, sin contar los productos con
recubrimiento.
[H. E. McGannon (ed.), “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel Corp.,
1971, pág. 2.]
9.2.3 Reacciones invariantes en el diagrama de fases Fe-Fe3C
Reacción peritéctica En el punto de reacción peritéctica, el líquido con 0.53% C se combina
con ferrita δ de 0.09% C para formar austenita γ de 0.17% C. Esta reacción, que ocurre a 1
495°C, puede escribirse así
La ferrita δ es una fase de alta temperatura y, por lo tanto, no se encuentra en los aceros al
carbono simples a temperaturas más bajas.
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Reacción eutéctica
En el punto de reacción eutéctica, el líquido de 4.3 porciento forma austenita γ de 2.08% C y
el compuesto intermetálico Fe3C (cementita), que contiene 6.67% C. Esta reacción, que
ocurre a 1 148°C, puede escribirse así
364
365
Esta reacción no se produce en los aceros al carbón simples porque su contenido de carbono
es demasiado bajo.
Figura 9.5
Reacción eutectoide
En el punto de reacción eutectoide, la austenita sólida de 0.8% C produce ferrita a con 0.02%
C y Fe3C (cementita) que contiene 6.67% C. Esta reacción, que ocurre a 723°C, puede
escribirse así
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Esta reacción eutectoide, que se produce íntegramente en estado sólido, es importante para
algunos tratamientos térmicos de aceros al carbono simples.
Figura 9.6
365
366
Diagrama de fases del carburo hierro-hierro.
Ice Nine
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Un acero al carbono simple que contiene 0.8% C se conoce como acero eutectoide porque
cuando la austenita de esta composición es enfriada lentamente a menor temperatura de la
eutectoide se forma una estructura totalmente eutectoide de ferrita α y Fe3C. Cuando un
acero al carbono simple contiene menos de 0.8% C se llama acero hipoeutectoide, y si el
acero contiene más de 0.8% C se le llama acero hipereu-tectoide.
9.2.4 Enfriamiento lento de aceros al carbono simples
Aceros eutectoides al carbono simples
Si una muestra de 0.8 por ciento de acero (eutectoide) al carbono simple se calienta a unos
750°C y se mantiene así el tiempo suficiente, su estructura se convertirá en austenita
homogénea. Este proceso se conoce como austenitizado. Si después este acero eutectoide
se enfría muy lentamente hasta que apenas rebase la temperatura eutectoide, su estructura
continuará siendo austenítica, como se indica en el punto a de la figura 9.7. Si se sigue
enfriando hasta la temperatura eutectoide o apenas por abajo de ella, toda la estructura de
austenita se transformará en una estructura laminar de placas alternadas de ferrita α y
cementita (Fe3C). Apenas por abajo de la temperatura eutectoide, en el punto b de la figura
9.7, la estructura laminar aparecerá como se muestra en la figura 9.8. Esta estructura
eutectoide se llama perlita por su semejanza con la madreperla. Debido a que la solubilidad
del carbón en la ferrita α y el Fe3C varía muy poco desde 723°C hasta la temperatura
ambiente, la estructura de la perlita se mantiene esencialmente invariable en este intervalo de
temperaturas.
Figura 9.7
366
367
Transformación de un acero eutectoide (0.8% C) bajo enfriamiento lento.
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1981, pág.
8.)
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Ice Nine
Figura 9.8
Microestructura de un acero eutectoide enfriado lentamente. La microestructura está
formada por perlita eutectoide laminar. La fase que aparece oscura en el grabado es
cementita y la fase blanca es ferrita. (Grabado: picral; amplificación 650×.)
(United States Steel Corporation, tal como se presenta en ’Metals Handbook‘, vol. 8, 8a. ed., American
Society for Metals, 1973, pág. 188.)
Laboratorio virtual
367
368
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.1
Un acero al carbono simple eutectoide con 0.80% C se enfría lentamente desde
750°C hasta una temperatura apenas por abajo de 723°C . Suponiendo que la
austenita se transforme totalmente en ferrita α y cementita:
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a) Calcule el porcentaje en peso de ferrita eutectoide que se forma.
b) Calcule el porcentaje en peso de cementita eutectoide que se forma.
Solución
Con referencia a la figura 9.6, dibujamos primero una línea de conexión apenas
por abajo de 723°C desde el límite de la fase de ferr ita a hasta el límite de la
fase de Fe3C y se indica la composición de 0.80% C sobre la línea como se
muestra en la siguiente figura:
a) La fracción en peso de ferrita se calcula a partir de la relación entre el
segmento de la línea de conexión a la derecha de 0.80% C en toda la
longitud de dicha línea. Al multiplicar por 100% se obtiene el porcentaje en
peso de ferrita:
6.67 − 0.80
− 0.02
% en peso de ferria =6.67
5.87
× 100 % =6.65 × 100 % = 88.3 %
◂
b) El porcentaje en peso de cementita se calcula en forma similar, utilizando
la relación entre el segmento de la línea de conexión a la izquierda de
0.80% C y toda la longitud de esa línea, y multiplicando después por 100
por ciento:
0.80 − 0.02
− 0.02
% en peso de cementita =6.67
0.78
× 100 % =6.65 × 100 % = 11.7 %
◂
Aceros al carbono simples hipoeutectoides
Si una muestra de acero al carbono simple con 0.4% C (acero tipo eutectoide) se calienta a
casi 900°C (punto a en la figura 9.9) durante suficiente tiempo, su estructura llegará a ser de
austenita homogénea. Después, si ese acero se enfría lentamente hasta la temperatura b de
la figura 9.9 (casi 775°C), la ferrita proeutectoide4 sufre una nucleación y crece
especialmente en los límites del grano austenítico. Si esta aleación se enfría lentamente
desde la temperatura b hasta c de la figura 9.9, la cantidad de ferrita proeutectoide formada
seguirá incrementándose hasta que casi 50 por ciento de la austenita se haya transformado.
Mientras el acero se enfría de b a c, el contenido de carbono de la austenita restante se
incrementa de 0.4 a 0.8 por ciento. A 723°C, si persiste n las condiciones de enfriamiento
lento, la austenita restante se transformará isotérmicamente en perlita mediante la reacción
eutectoide austenita → ferrita + cementita. La ferrita α contenida en la perlita se llama ferrita
eutectoide para distinguirla de la ferrita proeutectoide que se forma primero arriba de 723°C.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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369
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La figura 9.10 es una micrografía óptica de la estrutura de un acero hipoeutectoide de 0.35%
C que se austenitizó y luego se enfrió lentamente hasta la temperatura ambiente.
Figura 9.9
Transformación de un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.4% C mediante
enfriamiento lento.
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1993, pág.
10.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.2
a) Un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.40% C es enfriado lentamente
desde 940°C hasta una temperatura apenas por arriba de 723°C.
i)
Calcule el porcentaje en peso de la austenita presente en el acero.
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ii) Calcule el porcentaje en peso de la ferrita proeutectoide presente en el
acero.
b) Un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.40% C es enfriado lentamente
desde 940°C hasta una temperatura apenas por abajo de 723°C.
i)
Calcule el porcentaje en peso de la ferrita proeutectoide presente en el
acero.
ii) Calcule el porcentaje en peso de ferrita eutectoide y el porcentaje en peso
de cementita eutectoide presentes en el acero.
Solución
369
370
Tomando como referencia la figura 9.6 y usando líneas de conexión:
a)
0.40 − 0.02
− 0.02
i)
% en peso de austenita =0.80
× 100 % = 50 %
ii)
% en peso de ferrita procutectoide =0.80
0.80 − 0.40
− 0.02
◂
× 100 % = 50 %
◂
b)
i)
El porcentaje en peso de ferrita proeutectoide presente en el acero apenas
por abajo de 723°C será el mismo que apenas por arriba de 723°C, el cual
es de 50 por ciento.
ii) Los porcentajes en peso de ferrita total y el de cementita apenas por
debajo de 723°C son
% en peso de ferrita total =
6.67 − 0.40
6.67 − 0.02
× 100 % = 94.3 %
% en peso de cementita total =
0 .40 − 0.02
6.67 − 0.02
× 100 % = 5.7 %
% en peso de ferrita eutectoide = ferrita total − ferrita proeutectoide
= 94.3 − 50 = 44.3% ◂
% en peso de cementita eutectoide = % en peso de cementita total = 5.7%
◂
(No se formó cementita proeutectoide durante el enfriamiento.)
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Figura 9.10
Microestructura de acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.35% C, enfriado
lentamente a partir de la región de austenita. El componente blanco es ferrita
proeutectoide; el componente oscuro es perlita. (Decapante: 2% nital; amplificación
500×.)
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1993, pág.
11.)
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Figura 9.11
370
371
Transformación por enfriamiento lento de un acero al carbono simple hipereutectoide
con 1.2% de C.
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1993, pág.
12.)
Aceros al carbono simples hipereutectoides
Si una muestra de acero al carbono simple con 1.2% C (acero hipereutectoide) es calentada a
casi 950°C y se mantiene así el suficiente tiempo, toda su estructura llegará a estar formada
esencialmente por austenita (punto a de la figura 9.11). Después, si ese acero se enfría muy
lentamente hasta la temperatura b de la figura 9.11, la cementita proeutectoide empezará a
nuclearse y crecerá principalmente en los límites del grano de la austenita. Si se sigue
enfriando lentamente hasta llegar al punto c de la figura 9.11, el cual se encuentra apenas
arriba de los 723°C, se producirá más cementita protoeut ectoide lo que sucederá en las
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fronteras de grano de la austenita. Si las condiciones próximas al equilibrio se mantienen
mediante enfriamiento lento, el contenido general de carbono de la austenita restante en la
aleación cambiará de 1.2 a 0.8 por ciento.
Si el enfriamiento lento continúa hasta 723°C o muy li geramente por debajo de esa
temperatura, la austenita restante se transformará en perlita por la reacción eutectoide, según
se indica en el punto d de la figura 9.11. La cementita formada por la reación eutectoide se
llama cementita eutectoide para distinguirla de la cementita proeutectoide que se forma a
temperaturas arriba de los 723°C. Asimismo, la ferrita formada por la reacción eutectoide se
denomina ferrita eutectoide. La figura 9.12 es una micrografía óptica de la estructura de un
acero hipereutectoide con 1.2% C que fue austenitizada y enfriada lentamente hasta la
temperatura ambiente.
371
372
Figura 9.12
Microestructura de un acero hipereutectoide con 1.2% C, enfriado lentamente desde la
región de austenita. En esta estructura, la cementita proeutectoide se muestra como el
componente blanco que se ha formado en los límites del grano de la austenita anterior.
La estructura restante está formada por perlita laminar gruesa. (Decapante: picral;
amplificación 1000×.)
(Cortesía de United States Steel Corp., Research Laboratory.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.3
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Un acero al carbono simple hipoeutectoide que se enfrió lentamente desde la
región austenítica hasta la temperatura ambiente contiene 9.1 por ciento en peso
de ferrita eutectoide. Suponiendo que no hay cambio de estructura con el
enfriamiento desde una temperatura ligeramente inferior a la temperatura
eutectoide hasta la temperatura ambiente, ¿cuál es el contenido de carbono en
el acero?
Solución
Sea x = el porcentaje en peso de carbono en el acero hipoeutectoide. Ahora
puede usar se la ecuación que relaciona la ferrita eutectoide con la ferrita total y
la ferrita proeutec toide, que es
Ferrita eutectoide = ferrita total − ferrita proeutectoide
Usando la figura EP9.3 y la regla de palanca, puede plantearse la ecuación
Figura EP9.3
0.091 =
6 .67 − x
6.67 − 0.02
−
0.80 − x
0.80 − 0.02
Ferrita
Ferrita
Ferrita
eutectoide
total
proeutectoide
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
6.67
x
0.80
372
373
x
=6.65 −6.65 −0.78 +0.78
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o bien
1.28 x − 0.150 x = 0.091 − 1.003 + 1.026 = 0.114
0.114
x = 1.13 = 0.101 % C
◂
9.3 TRATAMIENTO CALÓRICO DE ACEROS AL CARBONO SIMPLES
Al modificar la forma en que los aceros al carbono simples son calentados y enfriados se pueden
obtener distintas combinaciones en las propiedades mecánicas de los aceros resultantes. En esta
sección se examinan algunos de los cambios estructurales y de propiedades que ocurren durante
algunos tratamientos calóricos importantes a los que se someten los aceros al carbono simples.
9.3.1 Martensita
Formación de martensita Fe-C mediante el temple instantáneo
Si una muestra de un acero al carbono simple en estado austenítico se enfría rápidamente
hasta la temperatura ambiente mediante la inmersión en agua, su estructura se modificará de
austenita a martensita. En los aceros al carbono simples, la martensita es una fase
metaestable constituida por una solución sólida intersticial de carbono sobresaturada en
hierro cúbico centrado o hierro tetragonal centrado (el carácter tetragonal lo causa una ligera
distorsión en la celda de la unidad de hierro cúbico BCC). La temperatura en la cual se inicia
la transformación de austenita a martensita, bajo enfriamiento, se conoce como temperatura
de inicio martensítico, Ms, y la temperatura a la cual finaliza dicha transformación se llama
temperatura de acabado martensítico, Mf. La temperatura Ms para aleaciones Fe-C disminuye
a medida que el porcentaje en peso de carbono aumenta en esas aleaciones, como se
muestra en la figura 9.13.
373
374
Figura 9.13
Efecto del contenido de carbono sobre la temperatura de inicio de la transformación
martensítica, Ms, para aleaciones de hierro-carbono.
(Según A. R. Marder y G. Krauss, tal como se presenta en “Hardenability Concepts with Applications to
Steel”, AIME, 1978, pág. 238.)
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Microestructura de las martensitas Fe-C
La microestructura de las martensitas en aceros al carbono simples depende del contenido de
carbono presente en el acero. Si el acero contiene menos de 0.6% C, aproximadamente, la
martensita consiste en dominios de listones con orientaciones diferentes, pero limitadas a
través de un dominio entero. La estructura interna de los listones está sumamente
distorsionada porque consiste en regiones con altas densidades en las marañas de
dislocación. La figura 9.14a es una micrografía óptica de martensita de listón en una aleación
Fe-0.2% C a 600×, mientras que la figura 9.15 muestra la subestructura de martensita
contenida en esa aleación, en una micrografía electrónica a 60 000×.
A medida que el contenido de carbono de las martensitas Fe-C se incrementa a más de 0.6%
C, empieza a formarse un tipo diferente de martensita llamado martensita de placa. Por arriba
de 1% C aproximadamente, las aleaciones Fe-C están formadas casi totalmente por
martensita de placa. La figura 9.14b es una micrografía óptica de martensita de placa en una
aleación Fe-1.2% C a 600×. Las placas de las martensitas Fe-C ricas en carbono varían en
tamaño y tienen una estructura fina de maclas paralelas, como se muestra en la figura 9.16.
Es frecuente que las placas estén rodeadas de largas cantidades de austenita no
transformada (retenida). Las martensitas Fe-C con contenido de carbono de entre 0.6 y 1.0%
C aproximadamente tienen microestructuras que incluyen martensitas tanto de tipo listón
como de tipo placa.
Estructura de martensitas Fe-C en una escala atómica
La transformación de la austenita en martensita en aleaciones Fe-C (aceros al carbono
simples) se considera como un proceso sin difusión porque la transformación se produce tan
rápidamente
Figura 9.14
374
375
Efecto del contenido de carbono sobre la estructura de la martensita en aceros al
carbono simples: a) tipo listón, b) tipo placa. (Decapante: bisulfito de sodio; micrografías
ópticas.)
[Según A. R. Marder y G. Krauss, Trans. ASM, 60:651(1967).]
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Figura 9.15
Estructura de martensita de listón en una aleación Fe-0.2% C. (Observe la alineación
paralela de los listones.)
[Según A. R. Marder y G. Krauss, Trans. ASM, 60:651(1967).]
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Figura 9.16
Martensita de placa que muestra las maclas de transformación finas.
[Según M. Oka y C. M. Wayman, Trans. ASM, 62:370(1969).]
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Figura 9.17
375
376
a) Celda unidad de hierro g cúbico centrado en las caras (FCC) que muestra un átomo
de carbono en un gran hueco intersticial a lo largo del borde cúbico de la celda. b) Celda
unidad de hierro a cúbica centrada en el cuerpo (BCC) que muestra un hueco intersticial
más pequeño entre los átomos del borde cúbico de la celda unidad. c) Celda unidad de
hierro BCT (tetragonal centrada en el cuerpo) producida por la distorsión de la celda
unidad BCC debido al átomo de carbono intersticial.
(Según E. R. Parker y V. F. Zackay, Strong and Ductile Steels, Sci. Am., noviembre de 1968, pág. 36;
Copyright © por Scientific American, Inc; reservados todos los derechos.)
MatVis
que los átomos no tienen tiempo para mezclarse entre sí. Según parece no existe una barrera
energética de activación térmica que impida la formación de martensita. Se cree también que
después de la reacción no se produce cambio alguno en la composición de la fase generatriz
y que cada átomo tiende a retener a sus vecinos originales. Las posiciones relativas de los
átomos de carbono con respecto a los átomos de hierro en la martensita son las mismas que
existían en la austenita.
En las martensitas Fe-C cuyo contenido de carbono es menor de 0.2% C aproximadamente,
la austenita se transforma en una estructura de cristales de ferrita α cúbica centrada en el
cuerpo (BCC). A medida que el contenido de carbono de las aleaciones Fe-C se incrementa,
la estructura cc BCC se distorsiona en una estructura cristalina BCT (tetragonal centrada en
el cuerpo). El hueco intersticial más grande en la estructura cristalina ccc de hierro γ tiene un
diámetro de 0.104 nm (figura 9.17a), mientras que el hueco intersticial más grande en la
estructura cúbica centrada en el cuerpo (BCC) de hierro α tiene un diámetro de 0.072 nm
(figura 9.17b). Puesto que el átomo de carbono tiene un diámetro de 0.154 nm, se puede
acomodar en la solución sólida intersticial en mayor medida en la red de hierro γ cúbica
centrada en las caras (FCC). Cuando las martensitas Fe-C con más de 0.2% C
aproximadamente se producen por enfriamiento rápido de la austenita, el espaciamiento
intersticial reducido de la red BCC hace que los átomos de carbono distorsionen la celda
unidad BCC a lo largo de su eje c para acomodar los átomos de carbono (figura 9.17c). La
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figura 9.18 muestra cómo el eje c de la red de martensita Fe-C se alarga a medida que
aumenta su contenido de carbono.
Dureza y solidez de martensitas Fe-C
La dureza y solidez de las martensitas Fe-C están directamente relacionadas con el contenido
de carbono y aumentan a medida que dicho contenido se incrementa (figura 9.19). Sin
embargo, la ductilidad y la tenacidad disminuyen también cuando aumenta el contenido de
carbono, por lo que la mayoría
Figura 9.18
376
377
Variación de los ejes a y c de la red de martensita Fe-C en función del contenido de
carbono.
(Según E. C. Bain y H. W. Paxton, “Alloying Element in Steel”, 2a. ed., American Society for Metals,
1966, pág. 36.)
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Figura 9.19
Dureza aproximada de acero al carbono simple martensítico totalmente endurecido en
función del contenido de carbono. La región sombreada indica una posible pérdida de
dureza a causa de la formación de austenita retenida, la cual es más blanda que la
martensita.
(Según E. C. Bain y H. W. Paxton, “Alloying Element in Steel”, 2a. ed., American Society for Metals,
1966, pág. 37.)
de los aceros al carbono simples martensíticos son revenidos por recalentamiento a una
temperatura inferior a la temperatura de transformación de 723°C.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Las martensitas Fe-C bajas en carbono se endurecen por la formación de altas
concentraciones de dislocaciones (martensita de listón) y mediante el fortalecimiento de la
solución sólida intersticial por átomos de carbono. La alta concentración de dislocaciones en
las redes (martensita de listón) hace que a otras dislocaciones les sea difícil movilizarse.
Cuando el contenido de carbono aumenta por arriba de 0.2 por ciento, el endurecimiento de la
solución sólida intersticial adquiere más importancia y la estructura de hierro BCC se llega a
distorsionar para adquirir una forma tetragonal. Sin embargo, en las martensitas Fe-C con alto
contenido de carbono, las numerosas interfases dispuestas como maclas en la martensita de
placa contribuyen también a la dureza.
9.3.2 Descomposición isotérmica de la austenita
Diagrama de transformación isotérmica para un acero al carbono simple
eutetoide
En secciones anteriores se describieron los productos de reacción de la descomposición de la
austenita de aceros al carbono simples eutectoides en condiciones de enfriamiento muy lento
y rápido. Consideremos ahora qué productos de reacción se forman cuando la austenita de
aceros eutectoides es enfriada rápidamente a temperaturas por debajo de la temperatura
eutectoide y después es transformada isotérmicamente.
Se pueden realizar experimentos de transformación isotérmica para investigar los cambios
microestructurales que corresponden a la descomposición de austenita eutetoide, utilizando
diversas muestras pequeñas, cada una del tamaño aproximado de una moneda de diez
centavos. Las muestras se austenitizan primero en un horno a una temperatura superior a la
temperatura eutectoide (figura 9.20a). A continuación, las muestras se enfrían con rapidez
(temple instantáneo) en un baño de sal líquida a la temperatura deseada, por abajo de la
temperatura eutectoide (figura 9.20b). Al cabo de diversos intervalos las muestras se sacan
del baño de sal, una por una, y se enfrían rápidamente sumergiéndolas en agua a
temperatura ambiente (figura 9.20c). De este modo, la microestructura obtenida al cabo de
cada tiempo de transformación puede examinarse a la temperatura ambiente.
Figura 9.20
Dispositivo experimental para determinar los cambios microscópicos producidos durante
la transformación isotérmica de la austenita de un acero al carbono simple eutectoide.
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, McGraw-Hill, 1981, pág. 14.)
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Figura 9.21
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Experimento para seguir los cambios microestructurales que se producen durante la
transformación isotérmica de un acero al carbono simple eutectoide a 705°C. Después
de austenitizadas, las muestras se enfrían rápidamente en un baño de sal a 705°C,
donde permanecen durante los tiempos aquí indicados, y luego se enfrían con agua a
temperatura ambiente.
(Según W. F. Smith, “Structure and Properties of Engineering Alloys”, McGraw-Hill, 1981, pág. 14.)
Figura 9.22
Diagrama de transformación isotérmica para un acero al carbono simple eutectoide que
muestra su relación con el diagrama de fases Fe-Fe3C.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Considere los cambios microestructurales que ocurren durante la transformación isotérmica
de un acero al carbono simple eutectoide a 705°C, como se muestra esquemáticamente en la
figura 9.21. Después de ser austenitizadas, las muestras se templan en caliente en un baño
de sal a 705°C. Después de aproximadamente 6 minutos ya se formó una pequeña cantidad
de perlita gruesa. Al cabo de casi 67 min, la austenita se transformó totalmente en perlita
gruesa.
Si se repite el mismo procedimiento para la transformación isotérmica de aceros eutectoides a
temperaturas cada vez más bajas, se puede construir un diagrama de transformación
isotérmica (TI) como se muestra esquemáticamente en la figura 9.22 y a partir de los datos
experimentales de la figura 9.23. La curva en forma de S que está junto al eje de
temperaturas indica el tiempo necesario para que la transformación isotérmica de austenita
comience y la segunda curva S señala el tiempo necesario para que la transformación se
complete.
379
380
Figura 9.23
Diagrama de transformación isotérmica de un acero eutectoide.
(Cortesía de United States Steel Corp., Research Laboratory.)
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Las transformaciones isotérmicas de aceros eutectoides a temperaturas de entre 723 y 550°C
aproximadamente producen microestructuras perlíticas. Cuando la temperatura de
transformación desciende dentro de este rango, la perlita cambia de la estructura gruesa a la
estructura fina (figura 9.23). El templado rápido (enfriamiento) de un acero eutectoide a partir
de temperaturas superiores a 723°C, en las que se encuent ra en condición austenítica,
transforma la austenita en martensita, como lo hemos analizado con anterioridad.
380
381
Figura 9.24
a) Microestructura de la bainita superior que se forma por medio de una transformación
completa de un acero eutectoide a 450°C (850°F). b) Microestructura de bainita inferior
formada mediante la transformación completa de un acero eutectoide a 260°C (500°F).
Las partículas blancas son Fe3C y la matriz oscura es ferrita. (Micrografías electrónicas,
tipo réplica; amplificación 15000×.)
[Según H. E. McGannon (ed.), “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States
Steel Corp., 1971.]
Si los aceros eutectoides en condición austenítica se templan en caliente a temperaturas
dentro del rango de 550 a 250°C y se transforman isotér micamente, se produce una
estructura intermedia entre la perlita y la martensita, llamada bainita.5 La bainita en
aleaciones Fe-C puede definirse también como un producto de descomposición austenítico
que tiene una estructura eutectoide no lamelar de ferrita α y cementita (Fe3C). Para aceros al
carbono simples eutectoides, se hace una distinción entre la bainita superior, que se forma
por transformación isotérmica a temperaturas de entre 550 y 350°C aproximadamente, y la
bainita inferior, que se forma entre unos 350 y 250°C. La figura 9.24a muestra una
micrografía electrónica (tipo réplica) de la microestrutura de la bainita superior para un acero
al carbono simple eutectoide, y la figura 9.24b muestra la que corresponde a la bainita
inferior. La bainita superior tiene grandes regiones de cementita semejantes a varillas,
mientras que la bainita inferior tiene partículas de cementita mucho más finas. A medida que
la temperatura de transformación disminuye, los átomos de carbono ya no pueden difundirse
con la misma facilidad y, por lo tanto, la estructura de la bainita inferior tiene partículas de
cementita más pequeñas.
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PROBLEMA DE EJEMPLO 9.4
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Trozos pequeños y delgados de tiras de acero 1080 de 0.25 mm de espesor
laminadas en caliente son calentados durante 1 h a 850°C y después se les dan
los tratamientos térmicos mencionados en la lista siguiente. Usando el diagrama
de transformación isotérmica de la figura 9.23, determine las microestructuras de
las muestras después de cada tratamiento térmico.
a) Templado con agua a temperatura ambiente.
b) Templado en caliente en sal fundida a 690°C y manteni do 2 h; templado en
agua.
c) Templado en caliente a 610°C y mantenido 3 min ; templado en agua.
d) Templado en caliente a 580°C y mantenido 2 s ; templado en agua.
e) Templado en caliente a 450°C y mantenido 1 h ; templado en agua.
f)
Templado en caliente a 300°C y mantenido 30 min ; templado en agua.
g) Templado en caliente a 300°C y mantenido 5 h ; templado en agua.
Solución
Los patrones de enfriamiento se muestran en la figura EP9.4 y las
microestructuras obtenidas aparecen en la siguiente lista:
a) Solamente martensita.
b) Sólo perlita gruesa.
c) Sólo perlita fina.
d) Aproximadamente 50% de perlita fina y 50% de martensita.
e) Sólo bainita superior.
f)
Aproximadamente 50% de bainita inferior y 50% de martensita.
g) Sólo bainita inferior.
Figura EP9.4
Diagrama de transformación isotérmica para un acero al carbono simple
eutectoide, indicando diversos patrones de enfriamiento.
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Figura 9.25
382
383
Diagrama de transformación isotérmica para un acero hipoeutectoide que contiene
0.47% de C y 0.57% de Mn (temperatura de austenitizado: 843°C).
[Según R. A. Grange, V. E. Lambert y J. J. Harrington, Trans. ASM. 51:377(1959).]
Diagramas de transformación isotérmica para aceros al carbono simples
no eutectoides
Los diagramas de transformación isotérmica ya se determinaron para los aceros al carbono
simples no eutectoides. En la figura 9.25 se muestra un diagrama de TI para un acero al
carbono simple con estructura 0.47 por ciento hipoeutectoide. Varias diferencias son
evidentes entre el diagrama TI de un acero al carbono simple no eutectoide y el diagrama de
uno eutectoide (figura 9.23). Una diferencia importante es que las curvas S del acero
hipoeutectoide han sido desplazadas hacia la izquierda, por lo cual no es posible templar este
acero a partir de la región austenítica para producir una estructura totalmente martensítica.
Una segunda diferencia importante es que se ha añadido otra línea de transformación para la
parte superior del diagrama TI de acero eutectoide que indica el inicio de la formación de
ferrita proeutectoide. Por tanto, a temperaturas entre 723 y 765°C aproximadamente, sólo se
produce ferrita proeutectoide por transformación isotérmica.
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Se han determinado diagramas TI similares para aceros al carbono simple hipereutectoides.
Sin embargo, en este caso, la línea que está más arriba en el diagrama de esos aceros
representa el inicio de la formación de cementita proeutectoide.
9.3.3 Diagrama de transformación por enfriamiento continuo para un acero
al carbono simple eutectoide
En las operaciones industriales a base de tratamiento calórico, la mayoría de las veces el acero
no transforma isotérmicamente a una temperatura superior a la temperatura inicial de la
martensita, sino que se enfría continuamente desde la temperatura de austenita hasta la
temperatura ambiente. En un acero al carbono simple bajo enfriamiento continuo, la
transformación de austenita a perlita se produce en todo un rango de temperaturas y no a una
sola temperatura isotérmica. En consecuencia, la microestructura final después del enfriamiento
continuo será compleja, ya que la cinética de la reacción cambia a lo largo del rango de
temperaturas dentro del cual se realiza la transformación. En la figura 9.26 se muestra un
diagrama de transformación por enfriamiento continuo (TEC), sobrepuesto a un diagrama
TI para un acero al carbono simple eutectoide. En el diagrama de enfriamiento continuo, las
líneas de inicio y final de la transformación están desplazadas a tiempos más prolongados y
temperaturas un poco más bajas, en relación con el diagrama isotérmico. Tampoco hay líneas
de transformación por abajo de 450°C, aproximadamente , para la transformación de austenita a
bainita.
383
384
Figura 9.26
Diagrama de enfriamiento continuo para un acero eutectoide al carbono simple.
(Según R. A. Grange y J. M. Kiefer como aparece en la adaptación publicada en E. C. Bain y H. W.
Paxton, “Alloying Elements in Steel”, 2a. ed., American Society for Metals, 1966, pág. 254.)
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La figura 9.27 muestra distintas velocidades de enfriamiento para muestras pequeñas de
aceros al carbon simples eutectoides sometidos a enfriamiento continuo desde la región
austenítica hasta la temperatura ambiente. La curva de enfriamiento A representa un proceso
de enfriamiento muy lento, como el que se obtiene cuando un horno eléctrico se apaga y se
deja que el acero se enfríe junto con el horno. En este caso, la microestructura sería perlita
gruesa. La curva de enfriamiento B representa un enfriamiento más rápido, como el obtenido al
extraer un acero austenitizado del horno, permitiendo luego que el acero se enfríe en contacto
con el aire. En este caso se forma una microestructura de perlita fina.
384
385
Figura 9.27
Variación en la microestructura de un acero al carbono simple eutectoide bajo distintas
velocidades de enfriamiento continuo.
(Tomado de R. E. Reed-Hill, “Physical Metallurgy Principles”, 2a. ed., D. Van Nostrand Co., 1973 © PWS
Publishers.)
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La curva de enfriamiento C de la figura 9.27 comienza con la formación de perlita, pero en ese
caso no hubo tiempo suficiente para completar la transformación de austenita a perlita. La
austenita restante que no se transformó en perlita a las temperaturas más altas se transformará
en martensita a temperaturas más bajas, a partir de unos 220°C. Este tipo de transformación
recibe el nombre de transformación dividida porque ocurre en dos pasos. Por tanto, la
microestructura del acero consistirá en una mezcla de perlita y martensita. El enfriamiento a
una velocidad más rápida que la de la curva E de la figura 9.27, conocido como la velocidad
crítica de enfriamiento, produce una estructura martensítica totalmente endurecida.
Se han determinado los diagramas de enfriamiento continuo para muchos aceros al carbono
simples de tipo hipoeutectoide, los cuales son más complejos porque a bajas temperaturas se
forma también cierta cantidad de estructuras bainíticas durante el enfriamiento continuo. El
análisis de esos diagramas está fuera del alcance de este libro.
9.3.4 Recocido y normalización de aceros al carbono simples
385
386
En el capítulo 6 se analizaron los procesos de trabajo en frío y de recocido para los metales;
ahora debe hacerse referencia a esa sección. Los dos tipos de procesos de recocido más
comunes que se aplican a los aceros al carbono simples de uso comercial son el recocido
completo y el recocido de proceso.
En el recocido completo, los aceros hipoeutectoides y eutectoides se calientan en la región de
la austenita aproximadamente 40°C por arriba del lím ite de la estructura austenita-ferrita (figura
9.28), se les mantiene el tiempo necesario a la temperatura alta y después se enfrían
lentamente hasta alcanzar la temperatura ambiente, todo esto se efectúa usualmente en el
horno en el que fueron calentados. En el caso de aceros hipereutectoides, la costumbre es
austenizarlos en la región bifásica de austenita más cementita (Fe3C), casi 40°C por arriba de
la temperatura eutectoide. La microestructura de los aceros hipoeutectoides después del
recocido completo consiste en ferrita proeutectoide y perlita (figura 9.10).
El recocido de proceso, al que a menudo se hace referencia como un relajamiento de esfuerzos
interiores, ablanda parcialmente los aceros bajos en carbono trabajados en frío, porque relaja
los esfuerzos internos provocados por el trabajo en frío. Este tratamiento, que suele aplicarse
principalmente a los aceros hipoeutectoides con menos de 0.3% C, se efectúa a una
temperatura por abajo de la temperatura eutectoide, por lo general entre 550 y 650°C ( figura
9.28).
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Figura 9.28
Rangos de temperatura comúnmente usados para el recocido de aceros al carbono
simples.
(Según T. G. Digges et al., “Heat Treatment and Properties of Iron and Steel”, NBS Monograph 88, 1966,
pág. 10.)
La normalización es un tratamiento calórico en el que el acero se calienta en la región
austenítica y después se enfría en aire en reposo. La microestructura de las seciones delgadas
de los aceros al carbono simples hipoeutectoides normalizados corresponde a la de la ferrita
proeutectoide y a la de la perlita fina. Los propósitos de la normalización varían. Algunos de
ellos son:
386
387
1. Para refinar la estructura del grano
2. Para incrementar la solidez del acero (en comparación con el acero recocido)
3. Para reducir la segregación de los componentes en operaciones de fundición o forjado, y
conseguir así una estructura más uniforme
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En la figura 9.28 se muestran los rangos de temperaturas de austenitizado que se usan para la
normalización de aceros al carbono simples. La normalización es más económica que el
recocido completo porque no se necesita un horno para controlar la velocidad de enfriamiento
del acero.
9.3.5 Revenido de aceros al carbono simples
El proceso de revenido
El revenido es el proceso de calentar un acero martensítico a una temperatura por abajo de
la temperatura de transformación eutectoide con la finalidad de hacerlo más blando y más
dúctil. La figura 9.29 ilustra esquemáticamente el proceso habitual de templado y revenido
para un acero al carbon simple. Como se muestra en la figura 9.29, el acero es
austenitizado primero y luego se templa a una velocidad rápida para producir martensita y
evitar así la transformación de la austenita en ferrita y cementita. Después, el acero se vuelve
a calentar a una temperatura por abajo de la temperatura eutectoide para reblandecer la
martensita al transformarla en una estructura de partículas de carburo de hierro en una matriz
de ferrita.
Figura 9.29
Diagrama esquemático que ilustra el proceso habitual de temple y revenido para un
acero al carbono simple.
(Tomado de “Suiting the Heat Treatment to the Job”, United States Steel Corp., 1968, pág. 34.)
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Cambios en la microestructura de la martensita durante el revenido
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La martensita es una estructura metaestable y se descompone al recalentarla. En las
martensitas de listón de aceros al carbono simples con bajo contenido de carbono hay una
alta densidad de dislocación y esas dislocaciones proveen sitios de más baja energía, para
átomos de carbono, que sus posiciones intersticiales normales. Por tanto, cuando los aceros
martensíticos bajos en carbono se revienen por primera vez en el rango de 20 a 200°C, los
átomos de carbono se segregan para ir a esos sitios de más baja energía.
Para los aceros al carbono simples martensíticos con más de 0.2 por ciento de carbono, la
principal forma de redistribución del carbono a temperaturas de revenido por abajo de 200°C
es la agrupación por precipitación. En este rango de temperaturas se forma un precipitado de
tamaño muy pequeño que se llama carburo épsilon (∈). El carburo que se forma cuando los
aceros martensíticos se revienen de 200 a 700°C es la cementita, Fe3C. Cuando los aceros
se revienen en el rango de 200 a 300°C, la forma del precipitado se asemeja a varillas (figura
9.30). A temperaturas de revenido más altas, de 400 a 700°C , los carburos en forma de
varillas se colapsan para crear partículas esféricas. La martensita revenida que muestra la
cementita colapsada en el microscopio óptico recibe el nombre de esferoidita (figura 9.31).
Figura 9.30
Precipitación de Fe3C en martensita Fe-0.39% C revenida durante 1 h a 300°C.
(Micrografía electrónica.)
[Según G. R. Speich y W. C. Leslie, Met. Trans., 31:1043(1972).]
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Figura 9.31
Esferoidita en un acero hipereutectoide con 1.1% C. (Amplificación 1 000×.)
(Según J. Vilella, E. C. Bain y H. W. Paxton, “Alloying Elements in Steel”, 2a. ed., American Society for
Metals, 1966, pág. 101.)
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Figura 9.32
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Dureza de martensitas de hierro-carbono (0.35 a 1.2% C) revenidas durante 1 h a las
temperaturas indicadas.
(Según E. C. Bain y H. W. Paxton, “Alloying Elements in Steel”, 2a. ed., American Society for Metals,
1966, pág. 38.)
Efecto de la temperatura de revenido sobre la dureza de aceros al carbon
simples
La figura 9.32 muestra el efecto que tiene el incremento de la temperatura sobre la dureza de
varios aceros al carbon simples martensíticos. A más de 200°C aproximadamente, la dureza
disminuye poco a poco a medida que la temperatura se eleva hasta 700°C. Esta disminución
gradual de la dureza de la martensita con el aumento de la temperatura se debe sobre todo a
la difusión de los átomos de carbono que salen de sus sitios en la red intersticial, sometidos a
esfuerzos, para formar precipitados de carburo de hierro en una segunda fase.
Tratamiento térmico de la martensita (martemplado)
El tratamiento térmico de la martensita (martemplado) es un tratamiento modificado que
se usa con los aceros para minimizar la distorsión y el agrietamiento que se pueden producir
durante el enfriamiento irregular del material sometido a tratamiento térmico. El proceso de
martemperizado consiste en (1) austenitizado del acero, (2) temple del mismo en aceite
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caliente o sal fundida a una temperatura apenas por arriba (o ligeramente por abajo) de la
temperatura Ms, (3) permanencia del acero en el medio de templado hasta que la temperatura
sea totalmente uniforme y suspensión de este tratamiento isotérmico antes que se inicie la
transformación de austenita a bainita, y (4) enfriamiento a una velocidad moderada hasta la
temperatura ambiente para evitar grandes diferencias de temperatura. A continuación, el
acero se reviene con el tratamiento convencional. La figura 9.33 muestra una trayectoria de
enfriamiento para el proceso de martemperizado.
La estructura del acero obtenido por martemperizado es de martensita, y la del acero
sometido a martemperizado (martemplado) que se obtiene por un tratamiento subsecuente es
la de la martensita revenida. La tabla 9.2 enlista algunas de las propiedades mecánicas de un
acero al carbono simple con 0.95% C después de ser sometido a martemperizado y al
revenido junto con las de los aceros que se obtienen mediante el temple y revenido
convencionales. La diferencia principal entre esos dos conjuntos de propiedades es que el
acero martemperizado y revenido tiene valores de energía de impacto más altos. Es preciso
señalar que el término martemperizado puede inducir a error y que un término más adecuado
para ese proceso es martemplado.
389
390
Figura 9.33
Curva de enfriamiento para el martemperizado (martemplado) sobrepuesta a un
diagrama de acero al carbono simple eutectoide. La interrupción del templado reduce
los esfuerzos que se crean en el metal durante ese proceso.
(Según “Metals Handbook”, vol. 2, 8a. ed., American Society for Metals, 1964, pág. 37.)
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Austemperizado
El austemperizado es un tratamiento isotérmico que produce una estructura de bainita en
algunos aceros al carbono simples. El proceso es un procedimiento opcional, en lugar del
temple y revenido, para incrementar la tenacidad y ductilidad de algunos aceros. En el
proceso de austemperizado, el acero es austenitizado primero, después se templa en un
baño de sal fundida a una temperatura apenas por arribade la temperatura Ms del acero, se
mantiene en ese estado isotérmicamente para permitir que ocurra la transformación de
austenita en bainita, y finalmente se enfría en contato con el aire hasta alcanzar la
temperatura ambiente (figura 9.34). La estructura final de un acero al carbono simple
eutectoide sometido a temple isotérmico es la de la bainita.
390
391
Figura 9.34
Curvas de enfriamiento para el austemperizado de acero al carbono simple eutectoide.
La estructura resultante de este tratamiento es la bainita. Una ventaja de este
tratamiento térmico es que el revenido es innecesario. Compare esto con el proceso
acostumbrado de temple y revenido que se muestra en la figura 9.29. Ms y Mf son el
inicio y el final de la transformación martensítica, respectivamente.
(Tomado de “Suiting the Heat Treatment to the Job”, United States Steel Corp., 1968, pág. 34.)
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Las ventajas del austemperizado son (1) mejor ductilidad y resistencia al impacto de ciertos
aceros sobre los valores que se obtienen mediante el temple y revenido convencionales (tabla
9.2) y (2) menor distorsión del material templado. Las desventajas del austemperizado en
comparación con el temple instantáneo y revenido son (1) la necesidad de contar con un baño
especial de sal fundida y (2) el hecho de que el proceso sólo puede usarse con un número
limitado de aceros.
9.3.6 Clasificación y propiedades mecánicas típicas de aceros al carbono
simples
Los aceros al carbono simples se designan más comúnmente con un código de cuatro dígitos
AISI-SAE.6 Los dos primeros dígitos son 10 e indican que se trata de acero al carbono simple.
Los dos últimos dígitos indican el contenido de carbono nominal del acero, en centésimas de
punto porcentual. Por ejemplo, el número de código AISI-SAE aplicado a cierto acero indica que
se trata de acero al carbono simple con un contenido nominal de 0.30 por ciento de carbono.
Todos los aceros al carbono simples contienen manganeso como un elemento de aleación para
aumentar su solidez. El contenido de manganeso en la mayoría de los aceros al carbono
simples fluctúa entre 0.30 y 0.95 por ciento. Los aceros al carbono simples contienen también
impurezas de azufre, fósforo, silicio y otros elementos.
391
392
Las propiedades mecánicas típicas de algunos aceros al carbono simples tipo AISI-SAE son
listadas en la tabla 9.3. Los aceros al carbono simples muy bajos en carbono tienen una
relativamente baja, pero su ductilidad es muy alta. Se usan para fabricar material en láminas
destinadas a aplicaciones tales como salpicaderas y planchas de carro-cería para automóviles.
A medida que el contenido de carbono aumenta en los aceros al carbono simples, éstos se
vuelven más resistentes pero menos dúctiles. Los aceros con contenido mediano de carbono
(1020-1040) tienen aplicación en ejes y engranajes. Los aceros altos en carbono (1060-1095)
se usan, por ejemplo, en resortes, troqueles, cuchillas y hojas de tijeras.
9.4 ACEROS DE BAJA ALEACIÓN
Los aceros al carbono simples se pueden usar con éxito cuando la solidez y otros requisitos de
ingeniería no son demasiado rigurosos. Esos aceros tienen un costo relativamente bajo, pero
presentan limitaciones entre ellas las siguientes:
1. Los aceros al carbono simples no pueden reforzarse más allá de 100 000 psi (690 MPa)
aproximadamente, sin sufrir una pérdida considerable en su ductilidad y resistencia al
impacto.
2. El grosor de los aceros al carbono simples en secciones grandes no se puede mantener de
manera homogénea con una estructura martensítica, es decir, sus capas profundas no
pueden endurecerse.
3. Los aceros al carbono simples tienen poca resistencia a la corrosión y la oxidación.
4. Los aceros al carbono simples con contenido mediano de carbono deben templarse
rápidamente para lograr una estructura totalmente martensítica. El temple rápido conduce a
una posible distorsión y agrietamiento de la parte sometida a tratamiento térmico.
5. Los aceros al carbono simples tienen poca resistencia al impacto a bajas temperaturas.
Para superar las deficiencias de los aceros al carbono simples se han creado aceros de aleación
que contienen elementos aleados para mejorar sus propiedades. En general, los aceros de
aleación cuestan más que los aceros al carbono simples, pero para muchas aplicaciones son los
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únicos materiales que es posible utilizar para satisfacer las necesidades de ingeniería. Los
principales elementos que se agregan para producir aceros de aleación son manganeso, níquel,
cromo, molibdeno y tungsteno. Otros elementos que se agregan a veces son vanadio, cobalto,
boro, cobre, aluminio, plomo, titanio y columbio (niobio).
9.4.1 Clasificación de aceros de aleación
Éstos pueden contener hasta 50 por ciento de elementos aleados y aún seguirse considerando
como aceros aleados. En este libro, los aceros de aleación baja que contienen
392
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entre 1 y 4 por ciento de elementos aleados se consideran como aceros de aleación. Esos
aceros son principalmente de tipo automotriz y para la construcción, y lo más común es
llamarlos simplemente aceros de aleación.
En Estados Unidos, los aceros de aleación suelen designarse con el sistema de cuatro dígitos
AISI-SAE. Los dos primeros dígitos indican el principal elemento aleado o los grupos de
elementos presentes en el acero, y los dos últimos dígitos indican las centésimas del porcentaje
de carbono contenido en el acero. La tabla 9.4 enlista la composición nominal de los principales
tipos de aceros de aleación estándar.
9.4.2 Distribución de los elementos contenidos en los aceros de aleación
La manera en que los elementos de aleación se distribuyen en los aceros al carbono depende
sobre todo de las tendencias de cada elemento a formar compuestos y carburos. En la tabla 9.5
se resume la distribución aproximada de la mayoría de los elementos presentes en los aceros
de aleación.
El níquel se disuelve en la ferrita α del acero porque su tendencia a formar carburos es menor
que la del hierro. El silicio se combina con el oxígeno del acero hasta cierto punto formando
inclusiones no metálicas, pero, por lo demás, se disuelve en la ferrita. La mayor parte del
manganeso que se añade a los aceros al carbono se disuelve en la ferrita. Sin embargo, parte
del manganeso forma carburos, pero por lo general se incorpora a la cementita como
(Fe,Mn)3C.
394
395
El cromo, que tiene una tendencia un poco más fuerte a formar carburos que el hierro, se
reparte entre las fases de ferrita y de carburo. La distribución del cromo depende de la cantidad
de carbono presente y de la ausencia de otros elementos cuya tendencia a formar carburos es
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más fuerte, como el titanio y el columbio. El tungsteno y el molibdeno se combinan con el
carbono para formar carburos si hay suficiente carbono presente y si no están presentes otros
elementos con tendencia más fuerte a formar carburos, como el titanio y el columbio. El
vanadio, el titanio y el columbio son elementos con fuerte tendencia a formar carburos y se
encuentran en los aceros, principalmente en forma de carburos. El aluminio se combina con
oxígeno y nitrógeno para formar los compuestos Al2O3 y AlN, respectivamente.
9.4.3 Efectos de los elementos contenidos en una aleación sobre la
temperatura eutectoide de los aceros
Los diversos elementos de contenidos en una aleación hacen que la temperatura eutectoide del
diagrama de fases Fe-Fe3C aumente o disminuya (figura 9.35). Tanto elmanganeso como el
níquel hacen que la temperatura eutectoide disminuya y actúan como elementos
estabilizadores de austenita que agrandan la región austenítica del diagrama de fases Fe-Fe3C
(figura 9.6). En algunos aceros con suficientes cantidades de níquel o manganeso, la estructura
austenítica puede obtenerse a temperatura ambiente. Los elementos formadores de carburo,
como el tungsteno, el molibdeno y el titanio, elevan la temperatura eutectoide del diagrama de
fases Fe-Fe3C a valores más altos y reducen el campo de la fase austenítica. Dichos elementos
reciben el nombre de elementos estabilizadores de ferrita.
Figura 9.35
395
396
Efecto del porcentaje de elementos de aleación sobre la temperatura eutectoide de la
transformación de austenita a perlita en el diagrama de fases Fe-Fe3C.
(Según “Metals Handbook”, vol. 8, 9a. ed., American Society for Metals, 1973, pág. 191.)
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9.4.4 Templabilidad
La templabilidad de un acero se define como la propiedad que determina la profundidad y
distribución de la dureza inducida mediante el templado a partir de la condición austenítica. La
templabilidad de un acero depende principalmente de (1) su composición, (2) el tamaño del
grano austenítico y (3) la estructura del acero antes de ser templado. La templabilidad no debe
confundirse con la dureza de un acero, que es su resistencia a la deformación plástica,
generalmente por indentación o melladura.
En la industria, la manera más común de medir la templabilidad es la prueba de templabilidad
de Jominy. En la prueba del templado final de Jominy, el espécimen es una barra cilíndrica de
1
1 pulg de diámetro y 4 pulg de largo, con un reborde de 16 pulg en un extremo (figura 9.36a).
Debido a que la estructura previa tiene un fuerte efecto en la templabilidad, el espécimen suele
normalizarse antes de la prueba. En la prueba de Jominy, una vez que la muestra ha sido
austenitizada, se coloca en un portapiezas, como se muestra en la figura 9.36b, y se lanza
rápidamente un chorro de agua sobre un extremo del espécimen. Después del enfriamiento,
dos superficies planas paralelas son pulidas en los extremos opuestos de la barra de prueba y
se realizan mediciones de dureza Rockwell C a lo largo de esas superficies hasta 2.5 pulg del
extremo templado.
En la figura 9.37 se muestra una gráfica de templabilidad de dureza Rockwell C versus
distancia del extremo templado, para un acero al carbono simple eutectoide 1080. Este acero
tiene templabilidad relativamente baja porque su dureza disminuye desde un valor de RC = 65
3
en el extremo templado de la barra de Jominy a RC = 50 a sólo 16 pulg de dicho extremo. Por
tanto, las secciones gruesas de este acero no pueden hacerse totalmente martensíticas
mediante el templado. La figura 9.37 correlaciona los datos de templabilidad en el extremo
templado con el diagrama de transformación continua correspondiente al acero 1080 e indica
los cambios microestruturales que ocurren a lo largo de la barra a cuatro distancias, A, B, C y D
del extremo templado.
396
397
Figura 9.36
a) Espécimen y portapiezas para la prueba de templabilidad del extremo templado.
(Según M. A. Grossmann y E. C. Bain, “Principles of Heat Treatment”, 5a. ed., American Society for
Metals, 1964, pág. 114.)
b) Ilustración esquemática de la prueba del extremo templado para determinar la
templabilidad.
[Según H. E. McGannon, (ed.), “The Making, Shaping, and Treating of Steel”, 9a. ed., United States Steel
Corp., 1971, pág. 1099.].
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Las curvas de templabilidad correspondientes a algunos aceros de aleación con 0.40% C se
muestran en la figura 9.38. El acero de aleación 4340 tiene una templabilidad excepcionalmente
alta y puede templarse hasta una dureza de RC = 40 a 2 pulg del extremo templado de una
barra de Jominy. Por tanto, los aceros de aleación pueden templarse a un ritmo más lento sin
que pierdan sus valores de templabilidad relativamente altos.
Los aceros de aleación como el acero 4340 son muy templables porque, al ser enfriados a
partir de la región austenítica, la descomposición de austenita en ferrita y bainita se retrasa y la
descomposición de la austenita en martensita puede lograrse a tasas más lentas. Este retraso
de la descomposición de austenita en ferrita más bainita se muestra cuantitativamente en el
diagrama de transformación de enfriamiento continuo de la figura 9.39.
Para la mayoría de los aceros al carbono y los de baja aleación, un templado estándar produce,
en la misma posición de corte transversal, velocidades de enfriamiento
Figura 9.37
397
398
Correlación del diagrama de transformación por enfriamiento continuo y los datos de la
prueba de la capacidad de endurecimiento de extremo templado para acero al carbono
eutectoide.
(Según “Isothermal Transformation Diagrams”, United States Steel Corp., 1963, pág. 181.)
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Figura 9.38
398
399
Curvas de templabilidad comparativa de aceros de aleación con 0.40% C.
[Según H. E. McGannon (ed.), “The Making, Shaping, and Treating of Steels”, United States Steel Corp.,
1971, pág. 1139.]
comunes sobre toda la longitud de barras de acero largas y redondas del mismo diámetro. Las
velocidades de enfriamiento varían (1) para los diferentes diámetros de la barra, (2) para las
diferentes posiciones en los cortes transversales de las barras y (3) para los diferentes medios
de templado. La figura 9.40 muestra curvas del diámetro de la barra versus la velocidad de
enfriamiento en diferentes lugares en el interior del corte transversal de las barras de acero,
utilizando templados de agua agitada en aceite agitado. Esas gráficas se pueden usar para
determinar la velocidad de enfriamiento y la distancia asociada del extremo templado de una
barra Jominy con temple estándar, para un diámetro de barra seleccionado, en un lugar
determinado del corte transversal de la barra, usando un medio de templado específico. Esas
velocidades de enfriamiento y sus distancias asociadas del extremo de barras Jominy
templadas se pueden usar con gráficas de Jominy de la dureza superficial versus la distancia
del extremo templado, en aceros específicos, para determinar la dureza de un acero en
particular en un lugar específico del corte transversal de la barra de acero de que se trate. En el
problema de ejemplo 9.5 se muestra cómo pueden usarse las gráficas de la figura 9.40 para
predecir la dureza de una barra de acero de diámetro determinado, en un lugar especí-fico de
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su corte transversal, templado en un medio dado. Se debe señalar que las grá-ficas de la
dureza de Jominy versus la distancia del extremo templado suelen dibujarse como bandas de
datos, en lugar de líneas, de manera que las durezas que se obtienen a partir de esas curvas
corresponden en realidad a sus valores en el centro de un rango de valores.
Figura 9.39
399
400
Diagrama de transformación por enfriamiento continuo para acero de aleación AISI 4340.
A = austenita, F = ferrita, B = bainita, M = martensita.
(Según Metal Progress, septiembre de 1964, pág. 106.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.5
Una barra de acero de aleación 5140 austenitizado, de 40 mm de diámetro, se
templa en aceite agitado. Prediga cuál será la dureza Rockwell C (RC) de esta
barra a) en su superficie y b) en su centro.
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Solución
a) En la superficie de la barra. La tasa de enfriamiento en la superficie de la barra de
acero de 40 mm templada en aceite agitado, según se aprecia en la parte ii) de la
figura 9.40, es comparable a la velocidad de enfriamiento a 8 mm del extremo de
una barra Jominy templada estándar. Si se observa la figura 9.38 a 8 mm del
extremo templado de la barra Jominy y la curva para el acero 5140 se ve que la
dureza de la barra debe ser de aproximadamente 45 RC.
b) En el centro de la barra. Según se aprecia en la parte ii) de la figura 9.40, la tasa
de enfriamiento en el centro de la barra de 40 mm de diámetro templada en aceite
está relacionada con un punto situado a 13 mm del extremo de una barra Jominy
templada. La dureza correspondiente a esa distancia del extremo de una barra
Jominy templada para la aleación 5140 es de casi 32 RC, según se aprecia en la
figura 9.38.
Figura 9.40
400
401
Velocidades de enfriamiento en barras de acero redondas y largas templadas en (i) agua
agitada y (ii) aceite agitado. Abscisa superior, velocidades de enfriamiento a 700°C ;
abscisa inferior, posiciones equivalentes en una barra de prueba con el extremo templado.
(C = centro, M-R = radio medio, S = superficie, línea interrumpida = curva aproximada
3
para posiciones a 4 de radio sobre el corte transversal de la barras.)
(Según L. H. Van Vlack, “Materials for Engineering: Concepts and Applications”, Addison-Wesley, 1982,
pág. 155.)
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9.4.5 Propiedades mecánicas y aplicaciones típicas de aceros de baja
aleación
En la tabla 9.6 se enlistan algunas propiedades mecánicas de tensión y aplicaciones típicas de
algunos aceros de baja aleación de uso común. Para algunos niveles de resistencia, ciertos
aceros de baja aleación ofrecen una mejor combinación de resistencia, dureza y ductilidad que
los aceros al carbono simples. Sin embargo, los aceros de baja aleación cuestan más y sólo se
usan cuando son indispensables. Los aceros de baja aleación son utilizados con mayor
intensidad en la fabricación de automóviles y camiones, en partes que exigen propiedades
superiores de resistencia y tenacidad que no pueden obtenerse con los aceros al carbono
simples. Algunas aplicaciones típicas de los aceros de baja aleación en automóviles son
flechas, ejes, engranes y resortes. Los aceros de baja aleación que contienen 0.2% C suelen
ser carburizados o su superficie se trata térmicamente para obtener una superficie dura,
resistente al desgaste, sin dejar de tener un núcleo interno tenaz.
9.5 ALEACIONES DE ALUMINIO
Antes de analizar algunos de los aspectos importantes de la estructura, propiedades y
aplicaciones de las aleaciones de aluminio, se examina el proceso de precipitación-reforzamiento
(endurecimiento) que se utiliza para aumentar la resistencia de muchas aleaciones de aluminio y
de otros metales.
401
402
402
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9.5.1 Endurecimiento por precipitación (endurecimiento)
402
403
Endurecimiento por precipitación de una aleación binaria generalizada
El propósito del endurecimiento por precipitación es el de crear en una aleación tratada con
calor, una dispersión densa y fina de partículas precipitadas en una matriz de metal
deformable. Las partículas precipitadas actúan como obstáculos que se oponen al
movimiento de dislocación y, por lo tanto, fortalecen la aleación sometida a tratamiento
térmico.
El proceso de precipitación-endurecimiento se puede explicar en términos generales con
referencia al diagrama de fases binario de los metales A y B que se muestra en la figura 9.41.
Para que un sistema de aleación pueda reforzarse por precipitación para ciertas
composiciones de la aleación, tiene que existir una solución sólida terminal cuya solubilidad
sólida disminuya a medida que baja la temperatura. En el diagrama de fases de la figura 9.41
se muestra este tipo de decremento de la solubilidad sólida en la solución sólida terminal α al
pasar del punto a al punto b, a lo largo de la línea de solvatación (solvus) indicada.
Se considerará ahora el endurecimiento por precipitación de una aleación de composición x1
en el diagrama de fases de la figura 9.41. Se eligió la composición x1 para la aleación porque
en ella existe un gran decremento de la solubilidad de los sólidos en la solución sólida α a
medida que la temperatura baja de T2 a T3. El proceso de endurecimiento por precipitación
incluye los tres pasos básicos siguientes:
Figura 9.41
Diagrama de fases binario para dos metales A y B que tienen una solución sólida
terminal α que tiene una solubilidad sólida decreciente de B en A conforme baja la
temperatura.
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1. El tratamiento calórico de la solución es el primer paso del proceso de endurecimiento
por precipitación. A veces este tratamiento recibe el nombre de solucionizado. La
muestra de aleación, que puede presentarse en forma de forja o fundida, se calienta a
una temperatura intermedia entre la del solvus y la del solidus, y se mantiene ahí hasta
que se produce una estructura de solución sólida uniforme. La temperatura T1 en el
punto c de la figura 9.41 se seleccionó para nuestra aleación x1 porque está en el punto
medio entre los límites de las fases solvus y solidus de la solución sólida α.
403
404
2. El templado es el segundo paso del proceso del endurecimiento por precipitación. La
muestra es enfriada rápidamente a una temperatura más baja, generalmente la
temperatura ambiente, y el medio de enfriamiento suele ser agua a temperatura
ambiente. La estructura de la muestra de aleación después del templado en agua
consiste en una solución sólida sobresaturada. Por lo tanto, la estructura de nuestra
aleación x1 después del templado a la temperatura T3 en el punto d de la figura 9.41
corresponde a una solución sólida sobresaturada de la fase α.
3. El envejecimiento es el tercer paso básico del proceso de endurecimiento por
precipitación. Es necesario envejecer la solución tratada térmicamente y templada de la
muestra de aleación para que se forme un precipitado finamente disperso. La formación
de dicho precipitado en la aleación es el objetivo del proceso de endurecimiento por
precipitación. El precipitado fino dentro de la aleación impide el movimiento de las
dislocaciones durante la deformación, porque las dislocaciones son obligadas a cruzar
transversalmente las partículas precipitadas o a rodearlas. Al restringir el movimiento de
las dislocaciones durante la deformación, la aleación se refuerza.
Cuando la aleación se deja envejecer a temperatura ambiente, el proceso se llama
envejecimiento natural, mientras que cuando dicho proceso se realiza a altas
temperaturas se denomina envejecimiento artificial. La mayoría de las aleaciones
requieren un envejecimiento artificial, y la temperatura de envejecimiento suele oscilar
entre 15 y 25 por ciento de la diferencia de temperatura entre la temperatura ambiente y
la del tratamiento térmico de la solución.
Productos de descomposición creados por el envejecimiento de la solución
sólida supersaturada
Una aleación susceptible de ser endurecida por precipitación en la condición de solución
sólida sobresaturada está en un estado energético alto, según se indica esquemáticamente
con el nivel energético 4 de la figura 9.42. Este estado energético es relativamente inestable y
la aleación tiende a buscar un estado energético más bajo mediante la descomposición
espontánea de la solución sólida sobresaturada en fases metaestables o en la fase de
equilibrio. La fuerza que causa la precipitación de las fases metaestables o de la fase de
equilibrio es la disminución de la energía del sistema cuando se forman dichas fases.
Cuando la solución sólida sobresaturada de la aleación susceptible de ser endurecida por
precipitación es envejecida a una temperatura relativamente baja, en la que sólo se dispone
de una pequeña cantidad de energía de activación, se forman agrupaciones de átomos
segregados conocidas como zonas de precipitación, o zonas GP.7 En el caso de nuestra
aleación A-B de la figura 9.41, las zonas serán regiones enriquecidas con átomos B en una
matriz formada principalmente por átomos A. La formación de esas zonas en la solución
sólida sobresaturada se indica mediante el dibujo encerrado en un círculo que aparece en el
nivel 3 de energía baja de la figura 9.42. Con mayor envejecimiento y si se dispone de
suficiente energía de activación (como resultado de que la temperatura de envejecimiento
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haya sido suficientemente alta), las zonas se desarrollan en el interior o son sustituidas por un
precipitado metaestable intermedio más grueso (de mayor tamaño), lo cual se indica en el
dibujo circular colocado en el nivel energético 2, aún más bajo. Por último, si el
envejecimiento continúa (lo cual suele necesitar una temperatura más alta) y si hay suficiente
energía de actividad disponible, el precipitado intermedio es reemplazado por el precipitado
de equilibrio indicado en el nivel 1, de energía todavía más baja, de la figura 9.42.
404
405
Figura 9.42
Productos de la descomposición creados por el envejecimiento de una solución sólida
sobresaturada de una aleación susceptible de ser templada por precipitación. El nivel de
energía más alto corresponde a la solución sólida sobresaturada y el nivel de energía
más baja es el del precipitado en equilibrio. La aleación puede pasar espontáneamente
de un nivel energético alto a otro bajo si existe suficiente energía de activación para la
transformación y si las condiciones cinéticas son favorables.
Efecto del tiempo de envejecimiento sobre la solidez y dureza de una
aleación susceptible de ser templada por precipitación que ha sido
termotratada y templada en solución
El efecto del envejecimiento sobre el endurecimiento de una aleación susceptible de ser
endurecida por precipitación, que ha sido termotratada y templada en solución, se representa
en general con una curva de envejecimiento. La curva de envejecimiento es una gráfica de
resistencia o dureza versus tiempo de envejecimiento (usualmente en una escala logarítmica)
a una temperatura particular. En la figura 9.43 se muestra una curva de envejecimiento
esquemática. En el tiempo cero, la resistencia de la solución sólida sobresaturada se indica
en la gráfica sobre el eje de las ordenadas. Conforme aumenta el tiempo de envejecimiento
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se forman zonas de precipitación y su tamaño aumenta, con lo cual la aleación se vuelve más
resistente, más dura y menos dúctil (figura 9.43). La resistencia máxima (condición óptima de
envejecimiento) se logra si la temperatura de envejecimiento es suficientemente alta, lo cual
suele estar asociado con la formación de un precipitado metaestable intermedio. Si el
envejecimiento continúa, de manera que el precipitado intermedio se colapsa y aumenta de
volumen, la aleación envejece demasiado y se vuelve más débil que con respecto a la
condición óptima de envejecimiento (figura 9.43).
Figura 9.43
405
406
Curva esquemática de envejecimiento (resistencia o dureza versus tiempo) a una
temperatura particular para una aleación que se puede endurecer por precipitación.
Figura 9.44
Extremo rico en aluminio del diagrama de fases de aluminio-cobre.
[Según K. R. Van Horn (ed.), “Aluminum”, vol. 1, American Society for Metals, 1967, pág. 372.]
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Ice Nine
Fortalecimiento por precipitación (fortalecimiento) de una aleación Al-4%
Cu
Examinemos ahora los cambios de estructura y dureza que ocurren durante el tratamiento
térmico por precipitación de una aleación de aluminio-4% cobre. La secuencia del tratamiento
térmico para el endurecimiento de esta aleación por precipitación es:
1. Tratamiento térmico de la solución: la aleación Al-4% se convierte en una solución a
515°C aproximadamente (véase el diagrama de fases Al-Cu de la figura 9.44).
2. Templado: la aleación solución tratada térmicamente se enfría rápidamente con agua
hasta alcanzar la temperatura ambiente.
3. Envejecimiento: la aleación después del tratamiento térmico de la solución y el templado
es envejecida artificialmente en el rango de 130 a 190°C.
406
407
Estructuras que se forman durante el envejecimiento de la aleación de
Al-4% Cu
En el endurecimiento por precipitación de las aleaciones de Al-4% Cu, pueden identificarse
cinco estructuras secuenciales: (1) solución sólida α sobresaturada, (2) zonas GP1, (3) zonas
GP2 (también llamadas fase θ″), (4) fase θ′ y (5) fase θ, CuAl2. No todas esas fases pueden
producirse a todas las temperaturas de envejecimiento. Las zonas GP1 y GP2 se producen a
temperaturas de envejecimiento más bajas y las fases θ′ y θ ocurren a temperaturas más
altas.
Zonas GP1. Estas zonas de precipitación se forman a temperaturas de
envejecimiento más bajas y las crean los átomos de cobre que se segregan en la
solución sólida α sobresaturada. Las zonas GP1 consisten en regiones segregadas
en forma de discos cuyo grosor es de unos cuantos átomos (de 0.4 a 0.6 nm) y cuyo
diámetro es de 8 a 10 nm aproximadamente, y se forman en los {100} planos cúbicos
de la matriz. Como los átomos de cobre tienen un diámetro aproximadamente 11 por
ciento menor que los de aluminio, la celda de la matriz en torno a las zonas se
deforma tetragonalmente. Se dice que las zonas GP1 son coherentes con la celda de
la matriz porque los átomos de cobre reemplazan simplemente a los átomos de
aluminio en dicha celda (figura 9.45). Las zonas GP1 son detectables en el
microscopio electrónico por los campos de deformación que crean (figura 9.46a).
Zonas GP2 (fase θ″). Estas zonas tienen también una estructura tetragonal y son
coherentes con el {100} de la matriz de la aleación de Al-4% Cu. Su tamaño fluctúa
entre aproximadamente 1 a 4 nm de grosor y de 10 a 100 nm de diámetro, según
avance el envejecimiento (figura 9.46b).
Fase θ′. Esta fase nuclea de manera heterogénea, sobre todo en las dislocaciones, y
es incoherente con la matriz. (Un precipitado incoherente es aquel en el cual la
partícula precipitada tiene una estructura cristalina distintiva, diferente de la matriz
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[figura 9.45a).] La fase θ′ tiene una estructura tetragonal con un grosor de 10 a 150
nm (figura 9.46c).
Figura 9.45
Comparación esquemática de la naturaleza de a) un precipitado coherente y b) un
precipitado incoherente. El precipitado coherente está asociado a alta energía de
deformación y baja energía superficial, mientras que el incoherente se asocia a baja
energía de deformación y alta energía superficial.
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Figura 9.46
407
408
Microestructuras de aleaciones de Al-4% Cu envejecidas. a) Al-4% Cu, calentada a
540°C, templada en agua y envejecida 16 h a 130°C. Se han formado las zonas GP
como discos paralelos a los planos {100} de la matriz FCC y en esta etapa tienen un
grosor de unos cuantos átomos y un diámetro de 100 A aproximadamente. Sólo los
discos que se encuentran en una orientación cristalográfica son visibles. (Micrografía
electrónica; amplificación 1000 000×.) b) Al-4% Cu, tratada en solución a 540°C,
templada en agua y envejecida durante 1 día a 130°C. E sta micrografía de una lámina
delgada muestra campos de tensión debidos a las zonas coherentes GP2. Las regiones
oscuras que rodean a las zonas son causadas por los campos de tensión. (Micrografía
electrónica; amplificación 800 000×) c) Aleación Al-4% Cu tratada en solución a 540°C,
templada en agua, y envejecida durante 3 días a 200°C. Esta micrografía de capa
delgada muestra la fase incoherente y metaestable θ′ que se forma por nucleación
heterogénea y crecimiento. (Micrografía electrónica; amplificación 25 000×.)
(Según J. Nutting y R. G. Baker, “The Microstructure of Metals”, Institute of Metals, 1965, págs. 65 y 67.)
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Figura 9.47
408
409
Correlación entre las estructuras y la dureza de una aleación de Al-4% Cu envejecida a
130 y 190°C.
[Según J. M. Silcock, T. J. Heal y H. K. Hardy tal como se presenta en K. R. Van Horn (ed.),
“Aluminum”, vol. 1, American Society for Metals, 1967, pág. 123.]
Fase θ. La fase de equilibrio θ es incoherente y tiene la composición CuAl2. Esta fase
tiene una estructura BCT (a, = 0.607 nm y c = 0.487 nm) y se forma a partir de θ′ o
directamente desde la matriz.
La secuencia general de precipitación en aleaciones de aluminio-cobre binarias puede
representarse así
Solución sólida sobresaturada → zonas GP1 →
zonas GP2 (fase θ ″ ) → θ ′ → θ(CuAl 2 )
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Correlación entre estructuras y dureza en una aleación Al-4% Cu
Las curvas de dureza versus tiempo de envejecimiento para una aleación Al-4% Cu
envejecida a 130 y 190°C se muestran en la figura 9.47. A 130°C se forman zonas GP1 y la
dureza de la aleación se incrementa porque el movimiento de dislocación está impedido. Si el
envejecimiento continúa a 130°C se crean zonas GP2 que incr ementan aún más la dureza al
hacer que el movimiento de dislocación sea todavía más difícil. La dureza má-xima se
alcanza con un tiempo de envejecimiento aún mayor a 130°C cuando se forma θ′. El
envejecimiento más allá del máximo de dureza disuelve las zonas GP2 y engrosa la fase θ′,
provocando una disminución de la dureza de la aleación. Durante el envejecimiento a 190°C
no se forman zonas GP1 en la aleación Al-4% Cu porque esta temperatura es superior al
solvus GP1. Con largos tiempos de envejecimiento a 190°C se forma la fase θ de equilibrio.
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.6
409
410
Calcule el porcentaje teórico en peso de la fase θ que se podría formar a 27°C
(temperatura ambiente) cuando una muestra de aleación Al-4.50% en peso se
enfría muy lentamente a partir de 548°C. Suponga que la solubilidad de sólidos
del Cu en Al a 27°C es 0.02% en peso y que la fase θ contiene 54.0% en peso
de Cu.
Solución
Primero se dibuja una línea de conexión xy en el diagrama de fases Al-Cu a
27°C entre las fases α y θ, como se muestra en la figura PE9.5a. A continuación,
se indica el punto en que la composición tiene 4.5% de Cu en z. La relación xz
dividida entre la línea de conexión completa xy (figura PE9.5b) da la fracción en
peso de la fase θ. Así,
4.50 − 0.02
(100
− 0.02
% en peso =54.0
4.48
% ) =53.98(100 % ) = 8.3 %
◂
Figura PE9.5
a) Diagrama de fases de Al-Cu con la línea de conexión xy indicada en
27°C y el punto z localizado a 4.5% Cu. b) Línea de conexión aislada xy
donde se indica el segmento xz como representativo de la fracción en
peso de la fase θ.
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9.5.2 Propiedades generales del aluminio y su producción
Propiedades ingenieriles del aluminio
El aluminio tiene una combinación de propiedades que lo hacen sumamente útil como
material de ingeniería. El aluminio tiene una densidad baja (2.70 g/cm3), que lo hace
particularmente útil para productos manufacturados para el transporte. El aluminio tiene
también buena resistencia a la corrosión en la mayoría de los ambientes naturales, debido a
la película de óxido tenaz que se forma en su superficie. Aunque el aluminio puro solidez
tiene baja resistencia, mediante sus aleaciones puede adquirir una resistencia aproximada de
100 ksi (690 MPa). El aluminio no es tóxico y se usa ampliamente en recipientes y envases
para alimentos. Las buenas propiedades eléctricas del aluminio lo hacen adecuado para
muchas aplicaciones en la industria eléctrica. El precio relativamente bajo del aluminio (96¢/lb
en 1989) junto con sus muchas propiedades útiles hace que sea muy importante en la
industria.
Producción del aluminio
El aluminio es el elemento metálico más abundante en la superficie de la Tierra y siempre se
presenta combinado con otros elementos, como hierro, oxígeno y silicio. La bauxita, formada
principalmente por óxidos de aluminio hidratados es el mineral comercial más importante que
se usa para producir aluminio. En el proceso Bayer, la bauxita reacciona con hidróxido de
sodio caliente para convertir el aluminio del mineral de hierro en aluminato de sodio. Después
de la separación del material insoluble, el hidróxido de aluminio se precipita a partir de la
solución de aluminato. En la solución de hidróxido de aluminio se deja espesar y se calcina
para obtener óxido de aluminio, Al2O3.
410
411
Figura 9.48
Cuba electrolítica utilizada en la producción del aluminio.
(Cortesía de Aluminum Company of America.)
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Animación
El óxido de aluminio se disuelve en un baño de criolita (Na3AlF6) fundida y se electroliza en
una cuba electrolítica (figura 9.48) utilizando ánodo y cátodo de carbono. En el proceso de
electrólisis se forma aluminio metálico en estado líquido, el cual se hunde en el fondo de la
cuba y periódicamente se vacía. El aluminio extraído de la cuba suele contener de 99.5 a 99.9
por ciento de aluminio; el hierro y el silicio son las principales impurezas.
El aluminio que proviene de las cubas electrolíticas se lleva a grandes hornos con
revestimiento refractario donde se refina antes de fundirlo en lingotes. Los elementos de la
aleación y los lingotes maestros del elemento de aleación pueden fundirse y mezclarse
también junto con la carga del horno. En la operación de refinación, el metal líquido suele
purgarse con cloro gaseoso para eliminar el gas hidrógeno disuelto, tras de lo cual se hace un
desnatado de la superficie de metal líquido para eliminar el metal oxidado. Después que el
metal ha sido desgasado y desnatado, pasa por una criba y se funde en lingotes para ser
vuelto a fundir, o bien se funde en formas primarias de lingote, como lámina, o en lingotes de
extrusión para los procesos ulteriores de fabricación.
9.5.3 Aleaciones de aluminio forjado
Fabricación primaria
Las formas de lingote como la lámina y los lingotes de extrusión suelen ser fundidos en un
proceso semicontinuo mediante el método de enfriamiento directo. La figura 4.8 muestra de
manera esquemática cómo se funde un lingote de aluminio por este método y la figura 4.1 es
una fotografía de un lingote grande fundido de manera semicontinua al ser extraído del foso
de colada.
1
En el caso de los lingotes de lámina, se elimina cerca de 2 pulg de metal proveniente de la
superficie de los lingotes que hará contacto con los rodillos del tren de laminado en caliente.
Esta operación se llama escalpación; se realiza para garantizar que la lámina o la placa
fabricada tengan una superficie limpia y tersa. A continuación, los lingotes se precalientan u
homogeneizan a altas temperaturas entre 10 y 24 h para permitir que la difusión atómica haga
que la composición del lingote sea uniforme. El precalentamiento debe hacerse a una
temperatura inferior al punto de fusión del elemento constitutivo que tenga la temperatura de
fusión más baja.
411
412
Después del recalentamiento, los lingotes se laminan en caliente utilizando un tren de
laminado en caliente con cuatro marchas altas y retroceso. Los lingotes suelen laminarse en
caliente hasta alcanzar un grosor de 3 pulg aproximadamente; luego se vuelven a calentar y
3
se laminan en caliente hasta llegar a un espesor de entre 4 y 1 pulg, con un tren de laminado
en caliente intermedio (figura 6.1). La reducción ulterior se realiza usualmente en una serie de
trenes de laminado en caliente en tándem, para producir metal de aproximadamente 0.1 pulg
de grosor. En la figura 6.8 se muestra una operación típica de laminado en caliente. Por lo
general se necesita más de un recocido intermedio para producir lámina delgada.
Clasificación de las aleaciones de aluminio forjado
Las aleaciones de aluminio producidas en forma forjada (por ejemplo, lámina, placa,
extrusiones, varilla y alambre) se clasifican de acuerdo con los principales elementos con los
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que están aleados. Para identificar a las aleaciones forjadas de aluminio se utiliza una clave
numérica de cuatro dígitos. El primer dígito indica el grupo de la aleación que contiene
elementos aleados específicos. Los dos últimos dígitos identifican a la aleación de aluminio o
indican su pureza. El segundo dígito indica la modificación de la aleación original o los límites
de su impureza. En la tabla 9.7 se presenta la lista de los grupos de aleaciones de aluminio
forjado.
Notación del templado
Las notaciones del templado para las aleaciones de aluminio forjado siguen el sistema de
usado para designar a las aleaciones y están separadas por un guión (por ejemplo, 1100-0).
Las subdivisiones de un templado básico se indican mediante uno o varios dígitos a los que
sigue la letra de la designación básica (por ejemplo, 1100-H14).
Notaciones básicas del templado
F—En estado tosco de fabricación. No hay control sobre la cantidad de endure-cimiento
de deformación; no hay límites en cuanto a las propiedades mecánicas.
O—Recocido y recristalizado. Templado con la más baja solidez y la más alta ductilidad.
H—Endurecido por tensión (en la siguiente sección se muestran las subdivisiones).
T—Tratado térmicamente para producir temples estables distintos de F u O (véase las
subdivisiones presentadas en la siguiente subsección).
412
413
Subdivisiones endurecidas por tensión
H1—Endurecido únicamente por deformación. El grado de endurecimiento por tensión
se indica con el segundo dígito y varía entre un cuarto de dureza (H12) hasta la dureza
total (H18), lo cual se produce con una reducción del área de 75 por ciento
aproximadamente.
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H2—Endurecido por deformación y parcialmente recocido. Los templados flutúan entre
un cuarto de endurecimiento y el endurecimiento total, y se obtienen mediante el
recocido parcial de materiales trabajados en frío con una resistencia inicial mayor de la
deseada. Los templados son H22, H24, H26 y H28.
H3—Endurecido por tensión y estabilizado. Templados para aleaciones de
aluminio-magnesio reblandecidas por envejecimiento que se endurecen por tensión y
luego se calientan a baja temperatura para darles mayor ductilidad y estabilizar sus
propiedades mecánicas. Los templados son H32, H34, H36 y H38.
Subdivisiones del tratamiento térmico
T1—Envejecido de manera natural. El producto se enfría después de un proceso de
moldeo a temperatura alta y se deja envejecer naturalmente hasta que su condición es
sustancialmente estable.
T3—Solución sometida a tratamiento térmico, trabajada en frío y envejecida
naturalmente hasta que alcanza una condición sustancialmente estable.
T4—Solución tratada térmicamente y envejecida de manera natural hasta que su
condición es sustancialmente estable.
T5—Enfriado a partir de un proceso de moldeo a temperatura alta y luego envejecido
artificialmente.
T6—Solución sometida a tratamiento térmico y luego envejecida artificialmente.
T7—Solución sometida a tratamiento térmico y estabilizada.
T8—Solución sometida a tratamiento térmico, trabajada en frío y luego envejecida
artificialmente.
Aleaciones de aluminio forjado no tratables térmicamente
Las aleaciones de aluminio forjado pueden dividirse convenientemente en dos grupos:
aleaciones no tratables térmicamente y aleaciones tratables térmicamente. Las aleaciones de
aluminio no tratables térmicamente no pueden aumentar su resistencia mediante
precipitación, porque para ello únicamente pueden trabajarse en frío. Los tres principales
grupos de aleaciones de aluminio forjado no tratables térmicamente son los grupos 1xxx, 3xxx
y 5xxx. En la tabla 9.8 se da una lista de la composición química, las propiedades mecánicas
típicas y las aplicaciones de una selección de aleaciones de aluminio forjado que tienen
importancia industrial.
Aleaciones 1xxx. Estas aleaciones tienen como mínimo 99.0 por ciento de aluminio y
sus principales impurezas (elementos de aleación) son el hierro y el silicio. Se les
agrega 0.12 por ciento de cobre para darles mayor resistencia. La aleación 1100 tiene
una resistencia a la tensión de 13 ksi (90 MPa) aproximadamente en su estado
recocido y se usa principalmente en aplicaciones a base de trabajo con lámina de
metal.
Aleaciones 3xxx. El manganeso es el principal elemento de aleación de este grupo y
refuerza al aluminio mediante el aumento en resistencia de la solución sólida. La
aleación más importante de este grupo es la 3003, que es en
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esencia una aleación 1100 con la adición de 1.25 por ciento de manganeso
aproximadamente. La aleación 3003 tiene una resistencia a la tensión de casi 16 ksi
(110 MPa) cuando está recocida y se utiliza como una aleación de aplicación general
cuando se requiere un material altamente trabajable.
Aleaciones 5xxx. El magnesio es el principal elemento de aleación de este grupo y se
añade para el endurecimiento por solución sólida en cantidades de hasta 5%. Una de
las aleaciones de este grupo más importantes para la industria es la 5052, que
contiene casi 2.5% de magnesio (Mg) y 0.2% de cromo (Cr). En el estado recocido, la
aleación 5052 tiene una resistencia a la tensión de 28 ksi (193 MPa)
aproximadamente. Esta aleación se usa también para trabajos en lámina de metal,
sobre todo para aplicaciones marítimas, en autobuses y camiones.
Aleaciones de aluminio forjado térmicamente tratables
Algunas aleaciones de aluminio pueden incrementar su resistencia por precipitación mediante
un tratamiento térmico (véanse las págs. 406 a 410). Las aleaciones de aluminio forjado
térmicamente tratables de los grupos 2xxx, 6xxx y 7xxx se aumentan su resistencia por
precipitación mediante mecanismos similares al que se describe en la sección 9.5 para
aleaciones de aluminio-cobre. En la tabla 9.8 se incluye la lista de las composiciones
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químicas, las propiedades mecánicas típicas y las aplicaciones de algunas aleaciones de
aluminio térmicamente tratables que tienen importancia industrial. En la figura 9.49 se
muestra un soporte lleno de extrusiones fabricadas con aleaciones de aluminio a punto de ser
tratadas térmicamente por solución en un tratamiento térmico industrial para incrementar su
dureza por precipitación.
Figura 9.49
Endurecimiento por precipitación a escala industrial (endurecimiento de extrusiones de
aleaciones de aluminio).
(Cortesía de Reynolds Metals Co.)
Aleaciones 2xxx. El principal elemento de aleación de este grupo es el cobre, pero
también se agrega magnesio a la mayoría de esas aleaciones. Además, se les
añaden otros elementos en pequeñas cantidades. Una de las aleaciones más
importantes de este grupo es la 2024, que contiene casi 4.5% de cobre (Cu), 1.5% de
Mg y 0.6% de Mn. Esta aleación se endurece en primer término mediante
procedimientos por solución sólida y por precipitación. El principal precipitado de
endurecimiento es un compuesto intermetálico que tiene aproximadamente la misma
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composición que el Al2CuMg. La aleación 2024 en el estado T6 tiene una resistencia
a la tensión de unos 64 ksi (442 MPa) y se usa, por ejemplo, en materiales
estructurales aeronáuticos.
Aleaciones 6xxx. Los principales elementos de aleación para el grupo 6xxx son el
magnesio y el silicio, que se combinan para formar un compuesto intermetálico,
Mg2Si, que en forma de precipitado endurece a este grupo de aleaciones. La aleación
6061 es una de las más importantes de este grupo y tiene una composición
aproximada de 1.0% de Mg, 0.6% de Si, 0.3% de Cu y 0.2% de Cr. Esta aleación, en
el estado de tratamiento térmico T6, tiene una resistencia a la tracción de 42 ksi (290
MPa) aproximadamente y se usa para elementos estructurales de propósito general.
Aleaciones 7xxx. Los principales elementos de aleación para el grupo de aleaciones
de aluminio 7xxx son el zinc, el magnesio y el cobre. El zinc y el magnesio se
combinan para formar un compuesto intermetálico, MgZn2, que es el precipitado
básico para aumentar la dureza de estas aleaciones cuando se tratan térmicamente.
La solubilidad relativamente alta del zinc y del magnesio en el aluminio hacen posible
crear una alta densidad de precipitados y, por lo tanto, producir muy grandes
incrementos de dureza. La aleación 7075 es una de las más importantes de este
grupo y tiene una composición aproximada de 5.6% de Zn, 2.5% de Mg, 1.6% de Cu
y 0.25% de Cr. La aleación 7075, cuando es tratada térmicamente hasta el templado
T6, tiene una resistencia a la tracción de 73 ksi (504 MPa) aproximadamente y se usa
principalmente en elementos estructurales de aeronáutica.
9.5.4 Aleaciones de fundición de aluminio
Procesos de moldeo
Las aleaciones de aluminio suelen ser moldeadas por alguno de los tres procesos principales:
moldeo en arena, moldeo permanente y fundido de matrices.
El moldeo en arena es el más sencillo y versátil de los procesos de fundición de aluminio. En
la figura 9.50 se muestra cómo se construye un molde simple de arena para producir objetos
fundidos en arena. El proceso de moldeo en arena suele elegirse para la producción de (1)
pequeñas cantidades de vaciados idénticos, (2) moldeos complicados con núcleos complejos,
(3) vaciados grandes y (4) fundidos estructurales.
En el vaciado en molde permanente, el metal fundido se vierte en un molde permanente de
metal simplemente por gravedad, baja presión o presión centrífuga. En la figura 6.2 se
muestra un molde permanente abierto, mientras que en la figura 6.3a se ilustra el vaciado en
molde permanente de dos pistones para automóvil hechos de una aleación de aluminio. Los
vaciados de la misma aleación y forma, producidos con un molde permanente, tienen una
estructura de grano más fina y mayor resistencia que los vaciados hechos en moldes de
arena. La velocidad de enfriamiento más rápida del fundido en los moldes permanentes
produce una estructura de grano más fino. Además, los fundidos en moldes permanentes
suelen tener menor contracción y porosidad producida por gases que en los fundidos en
arena. Sin embargo, los moldes permanentes tienen limitaciones de tamaño y las piezas
complejas pueden ser difíciles o imposibles de vaciar utilizando un molde permanente.
En el fundido de matrices, partes idénticas se funden a velocidades de producción máximas,
introduciendo el metal fundido en los moldes de metal bajo una presión considerable. Las dos
mitades del troquel del metal se arman y se aseguran juntas para que resistan la alta presión.
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El aluminio fundido es forzado a fluir dentro de las cavidades de las matrices. Cuando el metal
se ha solidificado, las matrices se sueltan y se abren para extraer la pieza fundida caliente.
Las mitades de la matriz se vuelven a unir firmemente y el ciclo de fundido se repite. Algunas
ventajas del fundido de matrices son (1) las partes fundidas por este método salen casi
totalmente acabadas y pueden fabricarse con altas velocidades de producción, (2) las
tolerancias dimensionales de cada parte fundida pueden mantenerse con mayor precisión que
con ningún otro proceso de fundición importante, (3) es posible obtener superficies tersas en
las piezas fundidas, (4) el enfriamiento rápido de la fundición produce una estructura de grano
fino y (5) el proceso se puede automatizar fácilmente.
Figura 9.50
Pasos en la construcción de un molde sencillo de arena para hacer un vaciado en arena.
(Según H. F. Taylor, M. C. Flemings y J. Wulff, “Foundry Engineering”, Wiley, 1959, pág. 20.)
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Composiciones de aleaciones de aluminio de fundición
Se han desarrollado aleaciones de aluminio que ofrecen cualidades de fundición tales como
fluidez y facilidad de vertido, además de propiedades tales como solidez, ductilidad y
resistencia a la corrosión. Por lo tanto, tienen composiciones químicas muy diferentes a las de
las aleaciones de aluminio forjado. La tabla 9.8 enlista las composiciones químicas, las
propiedades mecánicas y las aplicaciones de una selección de aleaciones de aluminio para
fundición. En Estados Unidos, esas aleaciones se clasifican según el sistema de la Aluminum
Association. En este sistema, las aleaciones de aluminio de fundición se agrupan en función
de los principales elementos que contienen en aleación, empleando un número de cuatro
dígitos con un punto entre los dos últimos dígitos, como puede verse en la lista de la tabla 9.9.
El silicio, en el rango de 5 a 12 por ciento aproximadamente, es el elemento de aleación más
importante en las aleaciones de aluminio de fundición pues aumenta la fluidez del metal
fundido y la facilidad con que se puede alimentar dentro del molde, y también refuerza al
aluminio. El magnesio en el rango de 0.3 a 1 por ciento se adiciona para incrementar la
resistencia, sobre todo mediante el endurecimiento por precipitación durante el tratamiento
térmico. El cobre, en el rango de 1 a 4 por ciento aproximadamente, se añade también a
algunas aleaciones de aluminio de fundición para aumentar la resistencia, sobre todo a altas
temperaturas. Asimismo, otros elementos de aleación, como el zinc, estaño, titanio y cromo,
se agregan a algunas aleaciones de aluminio de fundición.
En algunos casos, si la velocidad de enfriamiento del vaciado solidificado en el molde es
suficientemente rápida, se puede producir una aleación térmicamente tratable en estado
sólido sobresaturado. Por tanto, los pasos de tratamiento térmico y templado de la solución se
pueden omitir para el endurecimiento por precipitación de la colada, y sólo se necesita el
envejecimiento ulterior de ésta después que se ha quitado del molde. Un buen ejemplo de la
aplicación de este tipo de tratamiento térmico se encuentra en la producción de pistones para
automóvil endurecidos por precipitación. Los pistones ilustrados en la figura 6.3a, después de
sacados del molde, sólo necesitan un tratamiento de envejecimiento para endurecerlos por
precipitación. Este revenido por tratamiento térmico se denomina T5.
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9.6 ALEACIONES DE COBRE
9.6.1 Propiedades generales del cobre
El cobre es un metal importante en ingeniería y se usa ampliamente sin aleación alguna y
también combinado con otros metales en diversas aleaciones. En la forma no aleada, el cobre
tiene una extraordinaria combinación de propiedades para aplicaciones industriales. Algunas de
ellas son de alta conductividad eléctrica y térmica, buena resistencia a la corrosión, facilidad de
fabricación, resistencia media a la tracción, propiedades controlables en el recocido y
características generales para la soldadura y las uniones. Se pueden obtener resistencias
superiores con una serie de aleaciones de latón y bronce que son indispensables para muchas
aplicaciones de ingeniería.
418
419
9.6.2 Producción del cobre
La mayor parte del cobre se extrae de minerales que contienen sulfuros de cobre y de hierro.
Los concentrados de sulfuro de cobre que se obtienen a partir de mineral de baja clasificación
se funden en un horno de reverbero para producir una mata, la cual es una mezcla de sulfuros
de cobre y de hierro, y se separan de la escoria (material de desecho). El sulfuro de cobre en
una mata se convierte entonces químicamente en cobre impuro o poroso (98% + Cu) soplando
aire a través de la escoria. El sulfuro de hierro se oxida primero y se le extrae la escoria en esta
operación. Después, la mayor parte de las impurezas del cobre poroso se eliminan en un horno
de refinación y se extraen en forma de escoria. Este cobre refinado al fuego se llama cobre
tenaz y aunque se puede usar para algunas aplicaciones, la mayor parte del cobre tenaz se
refina después por medios electrolíticos para obtener cobre tenaz electrolítico de 99.95 por
ciento (ETP).
9.6.3 Clasificación de las aleaciones de cobre
En Estados Unidos, las aleaciones de cobre se clasifican de acuerdo con un sistema de
designación administrado por la Copper Development Association (CDA). En ese sistema, los
números C10100 a C79900 designan aleaciones forjadas y los números del C80000 al C99900
designan aleaciones fundidas. En la tabla 9.10 se muestra una lista de grupos de aleaciones de
cada nivel importante y en la tabla 9.11 se listan las composiciones químicas, las propiedades
mecánicas típicas y las aplicaciones de algunas aleaciones de cobre seleccionadas.
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9.6.4 Aleaciones de cobre forjado
420
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Cobre no aleado
El cobre no aleado es un metal importante en ingeniería y, por su alta conductividad eléctrica,
se usa en gran medida en la industria eléctrica. El cobre tenaz electrolítico es el menos
costoso de los cobres industriales y se usa para la producción de alambre, varilla, placas y
tiras. El cobre ETP tiene un contenido nominal de oxígeno de 0.04 por ciento. El oxígeno es
casi insoluble en el cobre ETP y forma Cu2O interdendrítico cuando el cobre es fundido. Para
la mayoría de las aplicaciones, el oxígeno del cobre ETP es una impureza insignificante. Sin
embargo, si el cobre ETP se calienta a una temperatura superior a 400°C, en una atmósfera
que contenga hidrógeno, éste se puede difundir en el cobre sólido y reacciona con el Cu2O
disperso en su interior para formar vapor de acuerdo con la siguiente reacción
Cu2O + H2 (disuelto en Cu) → 2Cu + H2O (vapor)
Las grandes moléculas de agua formadas por la reacción no se difunden fácilmente, por lo
cual forman huecos internos, sobre todo en los límites del grano, y eso hace que el cobre sea
frágil (figura 9.51).
Figura 9.51
1
Cobre tenaz electrolítico expuesto a hidrógeno a 850°C durante 2h; la estructura
muestra huecos internos ocasionados por el vapor, lo cual hace el cobre sea frágil.
(Grabado: dicromato de amplificación 150×.)
(Cortesía de Amax Base Metals Research, Inc.)
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Figura 9.52
Microestructuras de latón para cartuchería (70% Cu-30% Zn) en estado recocido.
(Decapante: NH4OH + H2O2; amplificación 75×.)
Laboratorio virtual
Para evitar la que el cobre se vuelva frágil por el hidrógeno del Cu2O, el oxígeno puede
hacerse reaccionar con fósforo para formar pentóxido de fósforo (P2O5) (aleación C12200).
Otra manera de evitar que se vuelva frágil por el hidrógeno, consiste en eliminar el oxígeno
del cobre, fundiendo el cobre ETP bajo una atmósfera reductora controlada. El cobre
producido por este método recibe el nombre de cobre de alta conductividad libre de oxígeno
(OFHC) y es la aleación C10200.
422
423
Aleaciones cobre-zinc
Los latones cobre-zinc consisten en una serie de aleaciones de cobre con adiciones de entre
5 y 40 por ciento de zinc. El cobre forma soluciones sólidas de sustitución con zinc hasta casi
35 por ciento de zinc, lo cual se aprecia porque está todo dentro de la fase totalmente alfa del
diagrama de fases Cu-Zn (figura 8.27). Cuando el contenido de zinc llega a 40 por ciento
aproximadamente, se forman aleaciones con dos fases, alfa y beta.
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La microestructura de los latones de una sola fase alfa consiste en una solución sólida alfa
como se aprecia en la figura 9.52 para una aleación de 70% Cu-30% Zn (C26000, latón para
cartuchería). La microestructura del latón 60% Cu-40% Zn (C28000, metal de Muntz) tiene
dos fases, alfa y beta, como se muestra en la figura 9.53.
Pequeñas cantidades de plomo (0.5 a 3 por ciento) se agregan a algunos latones Cu-Zn para
facilitar su maquinado. El plomo es casi insoluble en el cobre sólido y se distribuye en los
latones con plomo en pequeños glóbulos (figura 9.54).
Las resistencias a la tensión de algunos latones seleccionados se enlista en la tabla 9.11.
Esas aleaciones tienen una resistencia mediana (34 a 54 ksi; 234 a 374 MPa) en condicion
revertida y pueden trabajarse en frío para mejorar su resistencia.
Figura 9.53
Lámina de metal de Muntz laminada en caliente (60% Cu-40% Zn). La estructura
consiste en una fase beta (oscura) y una fase alfa (clara). (Decapante: NH4OH + H2O2;
amplificación 75×.)
(Cortesía de Anaconda American Brass Co.)
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Figura 9.54
Varilla extruida de latón cortada libremente que muestra los glóbulos de plomo
alargados. Esto indica que la estructura está en la fase α. (Decapante: NH4OH +H2O2;
amplificación 75×.)
(Cortesía de Anaconda American Brass Co.)
423
424
Bronces de cobre-estaño
Las aleaciones de cobre-estaño, que reciben apropiadamente el nombre de bronces de
estaño, pero a menudo se designan como bronces de fósforo, se producen agregando al
cobre entre 1 y 10 por ciento de estaño para formar aleaciones endurecidas por solución
sólida. Los bronces de estaño forjado son más resistentes que los cobres Cu-Zn, sobre todo
en condiciones de trabajo en frío y tienen mayor resistencia a la corrosión, pero son más
caros. Las aleaciones de fundición Cu-Sn contienen hasta 16 por ciento de Sn
aproximadamente y se usan para fabricar cojinetes y discos de engranajes de alta resistencia.
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A estas aleaciones se les agregan grandes cantidades de plomo (5 a 10 por ciento) a fin de
dar lubricación a las superficies de los cojinetes.
Aleaciones de cobre-berilio
Las aleaciones de cobre-berilio se producen con contenidos de 0.6 a 2 por ciento de Be con
adición de cobalto en proporciones del 0.2 al 2.5 por ciento. Esas aleaciones pueden
endurecerse por precipitación y ser tratadas térmicamente y luego trabajadas en frío a fin de
lograr resistencias a la tensión de hasta 212 ksi (1 463 MPa), que es la resistencia más alta
lograda en las aleaciones comerciales del cobre. Las aleaciones Cu-Be se usan en
herramientas para la industria quí-mica que necesitan alta dureza y que no produzcan
chispas. La excelente resistencia a la corrosión, las propiedades de fatiga y la solidez de
estas aleaciones hace que sean útiles para fabricar resortes, engranajes, diafragmas y
válvulas. Sin embargo, tienen la desventaja de ser materiales relativamente costosos.
9.7 ACEROS INOXIDABLES
Los aceros inoxidables se eligen como materiales de ingeniería principalmente por su excelente
resistencia a la corrosión en muchos ambientes. La resistencia de los aceros inoxidables a la
corrosión se debe a su alto contenido de cromo. Para fabricar un “acero inoxidable”, tiene que
haber por lo menos 12 por ciento de cromo (Cr) en el acero. Según la teoría clásica, el cromo
forma un óxido superficial que protege de la corrosión a la aleación de hierro-cromo subyacente.
Para producir el óxido protector, el acero inoxidable tiene que estar expuesto a agentes oxidantes.
En general existen cuatro tipos principales de aceros inoxidables: ferrítico, martensítico,
austenítico y endurecido por precipitación. Sólo los tres primeros tipos se analizan brevemente en
esta sección.
9.7.1 Aceros inoxidables ferríticos
Son esencialmente aleaciones binarias de hierro-cromo que contienen entre 12 y 30 por ciento
de Cr. Se denominan ferríticos porque su estructura se mantiene principal-mente en ese estado
(cc, tipo hierro α) en condiciones de tratamiento térmico normal. En virtud de que el cromo tiene
la misma estructura cristalina cc que la ferrita α, extiende la región de fase α y suprime la región
de fase γ. En consecuencia, se forma el “bucle γ” en el diagrama de fases Fe-Cr y éste se
divide en las regiones ccc y cc (figura 9.55). Los aceros inoxidables ferríticos, por el hecho de
que contienen más de 12 por ciento de Cr, no sufren la transformación de ccc a cc y se enfrían
a partir de altas temperaturas como soluciones sólidas de cromo en hierro α.
En la tabla 9.12 se enlistan las composiciones químicas, las propiedades mecánicas típicas y
las aplicaciones de una selección de aceros inoxidables, entre ellos el ferrítico tipo 430.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Figura 9.55
424
425
Diagrama de fases de hierro-cromo.
(Según Metals Handbook”, vol. 8, 8a. ed., American Society for Metals, 1973, pág. 291.)
Ice Nine
Los aceros inoxidables ferríticos tienen un costo relativamente bajo porque no contienen níquel.
Se usan principalmente como materiales de construcción de tipo general cuando se necesita su
resistencia especial a la corrosión y al calor. En la figura 9.56 se muestra la microestructura del
acero inoxidable ferrítico tipo 430 en estado recocido. La presencia de los carburos en este
acero reduce en cierto grado su resistencia a la corrosión. En fechas más recientes se han
desarrollado nuevos compuestos ferríticos con muy bajos niveles de carbono y nitrógeno, con lo
cual ha mejorado su resistencia a la corrosión.
9.7.2 Aceros inoxidables martensíticos
Los aceros inoxidables martensíticos son esencialmente aleaciones Fe-Cr que contienen entre
12 y 17 por ciento de Cr y tienen suficiente carbono (0.15 a 1.0% C) para que se pueda
producir mediante el templado una estructura martensítica a partir de la región de la fase
austenítica. Estas aleaciones se denominan martensíticas porque son capaces de desarrollar
una estructura de ese tipo después de un tratamiento térmico de austenitizado y templado.
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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Debido a que la composición de los aceros inoxidables martensíticos se ajusta para optimizar
su solidez y dureza, la resistencia a la corrosión de estos aceros es relativamente mala en
comparación con los de tipo ferrítico y austensítico.
El tratamiento térmico de los aceros inoxidables martensíticos para dotarlos de mayor solidez y
tenacidad es básicamente el mismo que se usa para los aceros al carbono simples y los de
baja aleación. Es decir, la aleación es austenitizada, enfriada con suficiente rapidez para
producir una estructura martensítica y luego se reviene para relajar
425
426
426
427
Figura 9.56
Tira de acero inoxidable (ferrítico) tipo 430 recocido a 788°C (1 450°F). La estructura
consiste en una matriz de ferrita con grano equiaxial y partículas de carburo dispersas.
(Decapante: Picral + HCl; amplificación 100×.)
(Cortesía de United States Steel Corp., Research Laboratories.)
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Figura 9.57
Acero inoxidable (martensítico) tipo 440C endurecido por austenitizado a 1 010°C (1
850°F) y enfriado por aire. La estructura consiste en carb uros primarios en una matriz de
martensita. (Decapante: HCl + picral; amplificación 500×.)
(Cortesía de Allegheny Ludlum Steel Co.)
las tensiones e incrementar la tenacidad. La alta templabilidad de las aleaciones de Fe-12 a
17% Cr evita la necesidad del temple instantáneo en agua y permite una tasa de enfriamiento
más lenta para producir una estructura martensítica.
En la tabla 9.12 se incluyen las composiciones químicas, las propiedades mecánicas típicas y
las aplicaciones de aceros inoxidables martensíticos de los tipos 410 y 440 C. El acero
inoxidable 410 con 12 por ciento de Cr es un acero inoxidable martensítico de más baja dureza
y uno de los tipos de propósito general termotratables que se utilizan para aplicaciones tales
como partes de maquinarias, flechas de las bombas, pernos y boquillas.
Cuando el contenido de carbono de las aleaciones Fe-Cr se incrementa hasta casi 1% C, el
bucle α se agranda. En consecuencia, las aleaciones Fe-Cr con casi 1% C pueden contener
alrededor de 16 por ciento de Cr y seguir siendo capaces de producir una estructura
martensítica al ser austenitizados y templados instantáneamente. La aleación tipo 440C con 16
por ciento de Cr y 1 por ciento de C es el acero inoxidable martensítico de más alta dureza
entre todos los aceros resistentes a la corrosión. Su elevada dureza se debe a una matriz
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martensítica dura y a la presencia de una gran concentración de carburos primarios, como se
muestra en la microestructura del acero 440C en la figura 9.57.
9.7.3 Aceros inoxidables austeníticos
Los aceros inoxidables austeníticos son en esencia aleaciones ternarias de hierro-cromo-níquel
que contienen entre 16 y 25 por ciento de Cr y de 7 a 20 por ciento de Ni. Estas aleaciones se
llaman austeníticas porque su estructura sigue siendo de ese tipo (ccc, tipo hierro γ) en todas
las temperaturas normales del tratamiento térmico. La presencia del níquel, que tiene una
estructura cristalina ccc, permite que dicha estructura se mantenga a la temperatura ambiente.
La alta moldeabilidad de los aceros inoxidables austeníticos se debe a su estructura cristalina
ccc. En la tabla 9.12 se presenta la composición química, las propiedades mecánicas típicas y
las aplicaciones de los aceros inoxidables austeníticos tipos 301, 304 y 347.
427
428
Estos aceros tienen normalmente mayor resistencia a la corrosión que los de tipo ferrítico y
martensítico porque los carburos pueden conservarse en solución sólida mediante el
enfriamiento rápido a partir de altas temperaturas. Sin embargo, si esas aleaciones se soldaran
o enfriaran lentamente a partir de altas temperaturas en el rango de 870 a 600°C, pueden
volverse susceptibles a la corrosión intergranular porque los carburos que contienen cromo se
precipitan en los límites del grano. Esta dificultad se puede evitar hasta cierto punto si se
reduce el contenido máximo de carbono en la aleación a cerca de 0.03% C (aleación tipo 304L)
o si se agrega un elemento de aleación como el columbio (niobio) (aleación tipo 347) para que
se combine con el carbono de la aleación (véase la sección 12.5 sobre corrosión intergranular).
En la figura 9.58 se muestra la microestructura de un acero inoxidable tipo 304 que ha sido
recocido a 1 065°C y enfriado por aire. Observe que no h ay carburos visibles en la
microestructura, como en el caso del acero tipo 430 (figura 9.56) y el acero tipo 440C (figura
9.57).
Figura 9.58
Acero inoxidable (austenítico) tipo 304 recocido 5 min a 1 065°C (1 950°F) y enfriado por
aire. La estructura consiste en granos de austenita equiaxiales. Observe las maclas del
recocido. (Decapante: HNO3-acético-HCl-glicerol; amplificación 250×.)
(Cortesía de Allegheny Ludlum Steel Co.)
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9.8 HIERROS FUNDIDOS
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429
9.8.1 Propiedades generales
Son una familia de aleaciones ferrosas con amplia gama de propiedades y, como su nombre lo
indica, se fabrican con la intención de ser fundidas para darles la forma deseada, en lugar de
ser trabajadas en su forma sólida. A diferencia de los aceros, que usualmente contienen menos
de 1 por ciento de carbono, los hierros fundidos contienen normalmente entre 2 y 4 por ciento
de carbono y de 1 a 3 por ciento de silicio. También otros elementos de aleación pueden estar
presentes para controlar o modificar ciertas propiedades.
Los hierros fundidos forman excelentes aleaciones para vaciar porque pueden fundirse con
facilidad, son muy fluidos en estado líquido y no forman películas superficiales indeseables
durante el vertido. Los hierros fundidos se solidifican con una contracción entre leve y
moderada durante la colada y el enfriamiento. Estas aleaciones tienen amplio rango de
resistencia y dureza y, en la mayoría de los casos, son fáciles de maquinar. Pueden alearse
para obtener cualidades superiores en términos de desgaste, abrasión y resistencia a la
corrosión. Sin embargo, los hierros fundidos tienen valores de resistencia al impacto y ductilidad
relativamente bajos, y esto limita su uso para algunas aplicaciones. La amplia aplicación
industrial de los aceros fundidos se debe sobre todo a su costo relativamente bajo y a sus
versátiles propiedades de ingeniería.
9.8.2 Tipos de hierros fundidos
Se pueden distinguir cuatro tipos diferentes de hierros fundidos por la distribución del carbono
en sus microestructuras: hierro blanco, gris, maleable y dúctil. Los hierros fundidos de alta
aleación constituyen un quinto tipo de hierro fundido. Sin embargo, debido a que las
composiciones químicas de los hierros fundidos se sobreponen, no es posible distinguir unos
de otros mediante el análisis de su composición química. En la tabla 9.13 se enlistan los rangos
de la composición química de los cuatro hierros fun didos básicos, y en la tabla 9.14 se
presentan algunas de sus propiedades mecánicas de tensión típicas y sus aplicaciones.
9.8.3 Hierro fundido blanco
El hierro fundido blanco se forma cuando durante la solidificación gran parte del carbono de un
hierro colado derretido forma carburo de hierro en lugar de grafito. La microestructura del hierro
fundido tosco no aleado contiene grandes cantidades de carburos
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430
430
431
Figura 9.59
Microestructura del hierro fundido blanco. El componente blanco es carburo de hierro. Las
áreas grises son de perlita no redisuelta. (Decapante: nital 2%; amplificación 100×.)
(Cortesía de Central Foundry.)
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de hierro en una matriz perlítica (figura 9.59). Los hierros fundidos blancos reciben ese nombre
por el hecho de que se fracturan y producen una superficie fracturada cristalina “blanca” o
brillante. Para que los hierros fundidos blancos puedan retener el carbono en forma de carburo
de hierro, su contenido de carbono y silicio se debe mantener relativamente bajo (es decir,
2.5-3.0% C y 0.5-1.5% Si) y la tasa de solidificación debe ser alta.
Los hierros fundidos blancos se usan más a menudo por su excelente resistencia al desgaste y
la abrasión. La gran cantidad de carburos de hierro que hay en su estrutura es la causa
principal de su resistencia al desgaste. El hierro fundido blanco sirve de materia prima para
fabricar hierros fundidos maleables.
9.8.4 Hierro fundido gris
El hierro fundido gris se forma cuando el carbono de la aleación rebasa la cantidad que puede
disolverse en la austenita y se precipita como escamas de grafito. Cuando un trozo de hierro
gris solidificado se fractura, la superficie fracturada adquiere un tono gris a causa del grafito
expuesto en ella.
El hierro fundido gris es un material importante de ingeniería por su costo relativamente bajo y
sus útiles propiedades para la ingeniería, como su excelente facilidad de maquinado en niveles
de dureza que ofrecen buena resistencia al desgaste, la resistencia al roce por frotamiento con
lubricación restringida, y excelente capacidad para amortiguar las vibraciones.
Composición y microestructura
Como se enlista en la tabla 9.13, los aceros grises no aleados contienen normalmente 2.5 a 4
por ciento de C y 1 a 3 por ciento de Si. Como el silicio es un elemento estabilizador del
grafito en los aceros fundidos se utiliza un contenido de silicio relativamente alto para
promover la formación del grafito. La velocidad de solidificación es también un factor
importante que determina la cantidad en que se forma el grafito. Las velocidades moderadas
de enfriamiento favorecen la formación de una matriz perlítica, en tanto que las bajas
velocidades de enfriamiento promueven una matriz ferrítica. Para producir una matriz ferrítica
completa en un acero gris no aleado, el hierro es sometido a un recocido el cual permite que
el carbon remanente de la matriz se deposite como escamas de grafito, dejando a la matriz
con una estructura totalmente ferrítica.
431
432
Figura 9.60
Hierro gris en fundido tosco clase 30, vaciado en un molde de arena. La estructura
consiste en escamas de grafito tipo A en una matriz con 20% de ferrita libre
(componente ligero) y 80% de perlita (componente oscuro). (Decapante: nital 3%;
amplificación 100×.)
(Según Metal Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 82.)
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Figura 9.61
Micrografía electrónica de barrido de hierro gris hipereutéctico con la matriz decapada
para mostrar la posición del grafito tipo B en el espacio. (Decapante: acetato de
metilobromo líquido al 3:1; amplificación 130×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 82.)
En la figura 9.60 se muestra la microestructura de un hierro gris no aleado, en fundido tosco,
con escamas de grafito en una matriz de ferrita y perlita mezcladas. En la figura 9.61 se
muestra una micrografía de barrido electrónico de un hierro gris hiper-eutéctico con la matriz
decapada.
9.8.5 Hierros fundidos dúctiles
El hierro fundido dúctil (llamado a veces hierro colado nodular o esferulítico) combina las
ventajas del procesamiento del hierro fundido gris con las ventajas de ingenieriles del acero. El
hierro dúctil tiene buena fluidez y moldeabilidad, excelentes cualidades de maquinado y buena
resistencia al desgaste. Además, el hierro fundido dúctil tiene varias propiedades similares a las
del acero, como alta resistencia, tenacidad, ductilidad y posibilidad de ser trabajado en caliente
y endurecido.
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Figura 9.62
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433
Acero dúctil perlítico grado 80-55-06 en fundido tosco. Nódulos de grafito (esferulitas) en
envolturas de ferrita libre (estructura en forma de ojo de buey) en una matriz de perlita.
(Decapante: nital 3%; amplificación 100×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 88.)
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Figura 9.63
Micrografía electrónica de barrido de acero dúctil perlítico, en fundido tosco, con la matriz
decapada para mostrar el grafito secundario y la ferrita en forma de ojo de buey alrededor
de nódulos de grafito primarios. (Decapante: acetato de metilo-bromo líquido al 3:1;
amplificación 130×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 88.)
Composición y microestructura
Las excepcionales propiedades del acero dúctil para la ingeniería se deben a los nódulos
esféricos de grafito que existen en su estrutura interna, como se aprecia en las
microestructuras de las figuras 9.62 y 9.63. Las regiones relativamente dúctiles de la matriz
que se encuentran entre los nódulos, permiten un grado apreciable de deformación sin llegar
a la fractura.
La composición del hierro dúctil no aleado es similar a la del hierro gris en lo que se refiere al
contenido de carbono y silicio. Según se aprecia en la lista de la tabla 9.13, el contenido de
carbono del hierro dúctil sin alear fluctúa entre 3.0 y 4.0% C y el contenido de silicio, entre 1.8
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y 2.8 por ciento. No obstante, los niveles de azufre y fósforo del hierro dúctil de alta calidad se
deben mantener muy bajos, en 0.03 por ciento de S como máximo y 0.1 por ciento de P como
máximo, porcentajes casi 10 veces menores que los niveles máximos para el hierro fundido
gris. También deben mantenerse bajos los niveles de otros elementos que se consideran
impurezas porque interfieren con la formación de nódulos de granito en el hierro fundido dúctil.
Los nódulos esféricos del hierro fundido dúctil se forman durante la solidificación del hierro
derretido porque los niveles de azufre y de oxígeno del hierro se han reducido a niveles muy
bajos mediante la adición de magnesio al metal inmediatamente antes de fundirlo. El
magnesio reacciona con el azufre y el oxígeno, por lo cual estos elementos no pueden
interferir con la formación de los nódulos en forma de esferas.
Figura 9.64
433
434
Propiedades del acero dúctil en términos de tensión versus dureza.
(Según “Metals Handbook”, vol. 1, 9a. ed., American Society for Metals, 1978, pág. 36.)
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La microestructura del hierro fundido dúctil no aleado suele ser del tipo ojo de buey que se
muestra en la figura 9.62. Esta estructura consiste en nódulos de grafito “esféricos” con
envolturas de ferrita libre en torno de ellos, en una matriz de perlita. Otras estructuras de
fundido tosco con matrices hechas totalmente de ferrita y totalmente de perlita pueden
producirse mediante la adición de elementos de aleación. También se pueden usar
tratamientos térmicos subsecuentes para dosificar la estructura de ojo de buey del fundido
tosco y, por lo tanto, las propiedades mecánicas del hierro fundido dúctil en estado tosco,
como se ilustra en la figura 9.64.
9.8.6 Hierros fundidos maleables
434
435
Composición y microestructura
Los hierros fundidos maleables se funden primero como hierros fundidos blancos que
contienen grandes cantidades de carburos de hierro y no tienen grafito. Por lo tanto, la
composición química de los hierros fundidos maleables se limita a las composiciones que
forman hierros fundidos blancos. Como se aprecia en la lista de la tabla 9.13, los contenidos
de carbono y de silicio de los hierros maleables están en los rangos de 2.0 a 2.6 por ciento de
C y de 1.1 a 1.6 por ciento de Si.
Para producir una estructura de hierro maleable, el hierro fundido blanco frío se calienta en un
horno de maleabilización para disociar al carburo de hierro del hierro blanco y convertirlo en
grafito y hierro. El grafito del hierro fundido maleable se presenta en forma de agregados
nodulares irregulares que recibe el nombre de carbono revenido. En la figura 9.65 se ilustra la
microestructura de un hierro fundido maleable ferrítico donde puede verse el carbón revenido
en una matriz de ferrita.
Los hierros fundidos maleables son materiales importantes de ingeniería porque reúnen
propiedades deseables en términos de fundición, maquinado, una moderada resistencia,
tenacidad, y resistencia a la corrosión en ciertas aplicaciones y uniformidad, ya que todas las
piezas fundidas reciben tratamiento térmico.
Tratamiento térmico
El tratamiento térmico de los hierros blancos para producir hierros maleables se realiza en
dos etapas:
Figura 9.65
Microestructura del hierro fundido maleable ferrítico (grado M3210), recocido en dos
etapas manteniéndolo 4 h a 954°C (1 750°F), enfriánd olo a 704°C (1 300°F) en 6 h y
enfriándolo con aire. Nódulos de grafito (carbón revenido) en una matriz de ferrita
granular. (Decapante: nital 2%; amplificación 100×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 95.)
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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1. Grafitización. En esta etapa, el hierro blanco fundido se calienta por arriba de la
temperatura eutectoide, generalmente a casi 940°C (1 7 20°F), y así se mantiene entre 3
y 20 h según la composición, estructura y tamaño de los vaciados. En esta etapa, el
carburo de hierro del hierro blanco se transforma en carbón revenido (grafito) y
austenita.
435
436
2. Enfriamiento. En esta etapa, la austenita del hierro se puede transformar en tres tipos
básicos de matrices: ferrita, perlita o martensita.
Hierro maleable ferrítico. Para producir una matriz de ferrita, el metal fundido, después
del calentamiento de la primera etapa, se enfría con rapidez entre 740 y 760°C (1 360 a
1 400°F) y luego se enfría lentamente a razón de 3 a 1 1°C (5 a 20°F) por hora. Durante
el enfriamiento, la austenita se transforma en ferrita y grafito, este último se deposita en
las partículas ya existentes de carbono revenido (figura 9.65).
Hierro maleable perlítico. Para producir este hierro, el material fundido se enfría
lentamente hasta casi 870°C (1 600°F) y luego se enfría con aire. En este caso, el
temple instantáneo transforma la austenita en perlita; de esto resulta un hierro maleable
perlítico, que consiste en nódulos de carbono revenido en una matriz de perlita.
Hierro maleable martensítico revenido. Este tipo de hierro maleable se produce
enfriando en el horno el material fundido hasta una temperatura de templado de 845 a
870°C (1 550 a 1 600°F), manteniéndolo así entre 15 y 30 min para dejar que se
homogeinice por completo, y templándolo en aceite con agitación para desarrollar una
matriz martensítica. Finalmente, el material fundido se reviene a una temperatura entre
590 y 725°C (1 100 a 1 340°F) para que adquiera las p ropiedades mecánicas
especificadas. Por tanto, la microestructura final consiste en nódulos de carbono
revenido en una matriz martensítica revenida.
9.9 ALEACIONES DE MAGNESIO, TITANIO Y NÍQUEL
9.9.1 Aleaciones de magnesio
El magnesio es un metal ligero (densidad = 1.74 g/cm3) y compite con el aluminio (densidad =
2.70 g/cm3) en las aplicaciones que exigen metales de baja densidad. Sin embargo, el
magnesio y sus aleaciones tienen muchas desventajas que limitan su uso generalizado. En
primer lugar, el magnesio cuesta más que el aluminio ($3.29/lb de Mg comparado con $0.67/lb
de Al en 2001, véase la tabla 9.1). El magnesio es difícil de fundir porque en su estado fundido
se quema en el aire y es necesario usar fundentes protectores durante el vaciado. Además, las
aleaciones de magnesio tienen resistencia relativamente baja y poca resistencia a la fluencia, la
fatiga y el desgaste. Además, el magnesio tiene estructura cristalina hc, lo cual dificulta la
deformación a temperatura ambiente porque sólo están disponibles tres sistemas importantes
de deslizamiento. Por otra parte, a causa de su densidad tan baja, las aleaciones de magnesio
se usan provechosamente para aplicaciones aeroespaciales y equipo de manejo de materiales,
por ejemplo. En la tabla 9.15 se comparan algunas propiedades físicas y costos del magnesio
con los de otros metales de ingeniería.
Clasificación de las aleaciones de magnesio
Existen dos tipos principales de aleaciones de magnesio: aleaciones forjadas, principalmente
en forma de láminas, placas, extrusiones y piezas forjadas, y aleaciones fundidas. Ambos
tipos tienen calidades termotratables y no termotratables.
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Las aleaciones de magnesio suelen designarse mediante dos letras mayúsculas seguidas de
dos o tres números. Las letras representan a los dos principales elementos que intervienen en
la aleación, la primera letra corresponde al que está presente en más alta concentración y la
segunda aquel cuya concentración ocupa el segundo lugar. El primer número después de las
letras representa el porcentaje en peso del elemento indicado por la primera letra (si hay
solamente dos números) y el segundo número representa el porcentaje en peso del elemento
correspondiente a la segunda letra. Si una letra A, B, etc., aparece después de los números,
eso indica que ha habido una modificación A, B, etc. en la aleación. Las siguientes letras se
usan como símbolos para indicar los elementos aleados con el magnesio:
A = aluminio
K = circonio
M = manganeso
E = tierras raras Q = plata
S = silicio
H = torio
T = estaño
Z = zinc
436
437
Las nomenclaturas del templado para las aleaciones de magnesio son las mismas que se
usan para aleaciones de aluminio y se indican en forma de lista en la sección 9.5.
PROBLEMA DE EJEMPLO 9.7
Explique el significado de las designaciones de las aleaciones de magnesio a)
HK31A-H24 y b) ZH62A-T5.
Solución
a) La designación HK31A-H24 significa que la aleación del magnesio contiene 3%
nominal en peso de torio y 1% en peso de circonio y que la aleación es la
modificación A. La designación H24 significa que la aleación se laminó en frío y
se volvió a recocer parcialmente hasta darle un templado de mediana dureza.
b) La designación ZH62A-T5 significa que la aleación de magnesio contiene 6%
nominal en peso de zinc y 2% en peso de torio y es la modificación A. T5
significa que la aleación se envejeció artificialmente después de fundida.
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Estructura y propiedades
El magnesio tiene la estructura cristalina hc y, por lo tanto, las aleaciones de magnesio sólo
pueden trabajarse en frío de manera limitada. Cuando el magnesio está a altas temperaturas,
algunos planos de deslizamiento diferentes de los basales se vuelven activos. Por lo tanto, las
aleaciones de magnesio suelen trabajarse en caliente, en vez de en frío.
Figura 9.66
437
438
Microestructura de la aleación de magnesio EZ33A en estado de fundido tosco que
muestra una red masiva de límites de grano del compuesto Mg9R (tierra rara).
(Decapante: glicol; amplificación 500×.)
(Cortesía de la Dow Chemical Co.)
El aluminio y el zinc forman comúnmente aleaciones con el magnesio para formar aleaciones
de magnesio forjado. Ambos aumentan la resistencia del magnesio mediante el
endurecimiento en solución sólida. El aluminio se combina también con el magnesio para
formar el precipitado Mg17Al12, que puede usarse para endurecer por envejecimiento
aleaciones Mg-Al. El torio y el circonio forman también precipitados en magnesio; se usan
para aleaciones que pueden utilizarse a altas temperaturas de hasta 427°C (800°F)
aproximadamente.
Las aleaciones de fundición de magnesio se fabrican con aluminio y zinc porque esos
elementos favorecen el endurecimiento por solución sólida. Cuando se hace una aleación de
magnesio con metales de tierras raras, sobre todo con cerio, se produce una red de límites de
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grano rígida, como se muestra en la figura 9.66. En la tabla 9.16 se resumen las propiedades
mecánicas y las aplicaciones típicas de algunas aleaciones de magnesio forjadas y fundidas.
9.9.2 Aleaciones de titanio
El titanio es un metal relativamente ligero (densidad = 4.54 g/cm3) pero tiene alta dureza (96 ksi
para el Ti 99.0%), por lo cual el titanio y sus aleaciones compiten favorablemente con las
aleaciones de aluminio en algunas aplicaciones aeroespaciales, aun cuando el titanio cuesta
mucho más ($3.85/lb por el Ti8 frente a $0.67/lb por el Al en 2001, véase la tabla 9.1). También
se usa en aplicaciones por su excelente resistencia a la corrosión en muchos ambientes
químicos, como las soluciones de cloro y las de cloruro inorgánico.
El metal titanio es caro porque resulta difícil extraerlo en estado puro a partir de sus
compuestos. A altas temperaturas, el titanio se combina con oxígeno, nitrógeno, hidrógeno,
carbono y hierro, por lo cual es necesario emplear técnicas especiales para fundirlo y para
trabajar el metal.
438
439
439
440
El titanio tiene una estructura cristalina hc (alfa) a temperatura ambiente, la cual se transforma
en la estructura cc (beta) a 883°C. Elementos como el alu minio y el oxígeno estabilizan la fase
α e incrementan la temperatura a la cual la fase a se transforma en la fase β. Otros elementos,
como el vanadio y el molibdeno, estabilizan la fase β y reducen la temperatura a la cual la fase
β es estable. Existen otros elementos, como el cromo y el hierro, que reducen la temperatura
de transformación a la cual la fase b es estable y ocasionan una reacción eutectoide que
produce una estructura de dos fases a temperatura ambiente.
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En la tabla 9.16 se enlistan las propiedades mecánicas y las aplicaciones típicas del titanio
comercialmente puro (99.0 por ciento de Ti) y de varias aleaciones de titanio. La aleación Ti-6
Al-4 V es la aleación de titanio de uso más generalizado porque combina alta dureza con la
cualidad de ser trabajable. La resistencia a la tensión de esta aleación en estado tratado
térmicamente en solución y envejecido alcanza los 170 ksi (1 173 MPa).
9.9.3 Aleaciones de níquel
El níquel es un metal importante de ingeniería sobre todo por su excepcional resistencia a la
corrosión y a la oxidación a alta temperatura. El níquel tiene también la estrutura cristalina ccc,
lo que lo hace sumamente moldeable, pero es relativamente caro ($7/lb en 1989) y tiene alta
densidad (8.9 g/cm3), lo que limita su uso.
Aleaciones comerciales de níquel y Monel
El níquel comercialmente puro se usa para fabricar partes eléctricas y electrónicas debido a
su buena dureza y conductividad eléctrica, y por su buena resistencia a la corrosión, también
se utiliza en equipo para procesamiento de alimentos. El níquel y el cobre son totalmente
solubles uno en el otro en todas sus composiciones, cuando están en estado sólido, por lo
cual muchas aleaciones endurecidas por solución sólida se fabrican con níquel y cobre. El
níquel forma una aleación con el cobre al 32 por ciento aproximadamente para producir la
aleación Monel 400 (tabla 9.16), la cual tiene una dureza relativamente alta, es apta para
soldaduras y tiene excelente resistencia a la corrosión en muchos ambientes. El cobre al 32
por ciento endurece al níquel de manera limitada y reduce su costo. La adición de 3 por ciento
de aluminio y 0.6 por ciento de titanio aumenta apreciablemente la dureza del Monel (66%
Ni-30% Cu) mediante el endurecimiento por precipitación.Los precipitados del endurecimiento
son, en este caso, Ni3Al y Ni3Ti.
Superaleaciones a base de níquel
Se ha creado todo un espectro de superaleaciones a base de níquel, en especial para fabricar
partes de turbinas de gas que deben ser capaces de resistir temperaturas elevadas y altas
condiciones de oxidación, además de ser resistentes a la termofluencia. La mayoría de las
superaleaciones a base de níquel forjado contienen entre 50 y 60 por ciento de níquel, de 15
a 20 por ciento de cromo y entre 15 y 20 por ciento de cobalto aproximadamente. Se añaden
pequeñas cantidades de aluminio (1 a 4 por ciento) y titanio (2 a 4 por ciento) para el
endurecimiento por precipitación. Las superaleaciones a base de níquel consisten
esencialmente en tres fases principales: (1) una matriz de austenita gamma, (2) una fase de
precipitado de Ni3Al y Ni3Ti llamada gamma prima y (3) partículas de carburo (debido a la
adición entre 0.01 y 0.04 por ciento de C). La gamma prima imparte a estas aleaciones
resistencia y estabilidad a temperaturas altas, y los carburos estabilizan los límites de grano a
altas temperaturas. En la figura 9.67 se muestra la microestructura de las de superaleaciones
a base de níquel después del tratamiento térmico. En esta micrografía la gamma prima y las
partículas de carburo son claramente visibles.
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Figura 9.67
Forja de astrología, solución tratada térmicamente 4 h a 1150°C, enfriada en aire,
envejecida a 1079°C durante 4 h, templada en aceite, e nvejecida a 843°C durante 4 h,
enfriada por aire, envejecida a 760°C durante 16 h, e nfriada por aire. La gamma prima
intergranular precipitada a 1079°C, la gamma prima f ina a 843 y 760°C. Las partículas
de carburo se encuentran también en los límites de grano. La matriz es gamma.
(Electrolítico: H2SO4, H3PO4, HNO3; amplificación 10 000×.)
(Según “Metals Handbook”, vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, pág. 171.)
9.10 ALEACIONES PARA PROPÓSITOS ESPECIALES Y SUS
APLICACIONES
9.10.1 Intermetálicos
Las aleaciones intermetálicas (véase la sección 8.10) constituyen una clase de materiales
metálicos que tienen combinaciones de propiedades únicas que son atractivas para muchas
industrias. Algunos ejemplos de intermetálicas estructurales de alta temperatura que han
atraído mucha atención en las aplicaciones aeronáuticas y de motores jet son los aluminuros de
níquel (Ni3Al y NiAl), los aluminuros de hierro (Fe3Al y FeAl) y los aluminuros de titanio (Ti3Al y
TiAl). Este tipo de aleaciones contienen aluminio: el aluminio puede formar una delgada capa
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pasiva de alúmina (Al2O3) en un ambiente oxidante que sirve para proteger la aleación contra
daños causados por la corrosión. Las densidades de las intermetálicas son bajas, en
comparación con otras aleaciones de alta temperatura, como las superaleaciones de níquel, por
lo cual son más adecuadas para las aplicaciones aeroespaciales. Estas aleaciones tienen
también puntos de fusión relativamente altos y buena resistencia a altas temperaturas. El factor
que ha limitado la aplicación de esos metales es su naturaleza frágil a la temperatura ambiente.
Algunos aluminuros, por ejemplo el Fe3Al, se muestran también frágiles frente al entorno a
temperatura ambiente. El que se vuelvan frágiles se debe a que el vapor de agua del medio
ambiente reacciona con ciertos elementos, como el aluminio, para formar hidrógeno atómico, el
cual se difunde en el metal y provoca una redución de la ductilidad y fracturas prematuras.
El aluminuro Ni3Al es de especial interés por su solidez y su resistencia a la corrosión a altas
temperaturas. Este aluminuro se ha usado también como un componente finamente disperso
en las superaleaciones a base de níquel para incrementar la dureza de las aleaciones. La
adición de 0.1 por ciento en peso de boro a Ni3Al (con menos de 25 por ciento en peso de Al)
ha demostrado la capacidad de eliminar la fragilidad de la aleación; de hecho, dicha adición
mejora la ductilidad hasta en 50 por ciento al reducir la fragilidad a causa del hidrógeno. Estas
aleaciones muestran también una anomalía interesante y útil que consiste en que su límite
elástico se incrementa al aumentar la temperatura. Además de boro, se añaden de 6 a 9% en
peso de Cr a la aleación para reducir la fragilidad causada por el ambiente a altas
temperaturas; el Zr se añade para mejorar la dureza mediante el endurecimiento en solución
sólida; y el Fe se agrega para mejorar su aptitud para la soldadura. La adición de cada
impureza hace más complejo el diagrama y el análisis de fases subsiguiente. Además de las
aplicaciones en motores para avión, este material intermetálico se usa para hacer partes de
hornos, sujetadores de aeronáutica, pistones y válvulas, así como herramientas. Sin embargo,
las aplicaciones de los materiales intermetálicos no se limitan a los usos estructurales. Por
ejemplo, se ha desarrollado Fe3Si para aplicaciones magnéticas por sus excelentes
propiedades magnéticas y su resistencia al desgaste; se ha usado al MoSi2 para fabricar
elementos de calentadores eléctricos en hornos de alta temperatura por su alta conductividad
eléctrica y térmica; y el NiTi (mitinol) se usa como aleación con memoria de forma en
aplicaciones médicas.
9.10.2 Aleaciones con memoria de forma
Propiedades y características generales
Las aleaciones con memoria de forma (SMA) tienen la capacidad de recobrar una forma
previamente definida cuando se les somete al procedimiento de tratamiento térmico
apropiado. Al volver a su forma original, estos materiales también pueden aplicar fuerzas.
Varias aleaciones metálicas exhiben ese comportamiento, entre ellas las de Au-Cd, Cu-Zn-Al,
Cu-Al-Ni y Ni-Ti. La mayoría de las aplicaciones prácticas corresponden a las SMA que tienen
la capacidad de recuperarse tras una cantidad significativa de deformación (superelasticidad)
o las que pueden aplicar grandes fuerzas al adoptar de nuevo su forma original.
Producción de SMA y mecánica de su comportamiento
La aleación SMA puede procesarse utilizando técnicas de moldeo en caliente y en frío, como
el forjado, el laminado, la extrusión y el estiraje trefilado de alambre para producir cintas,
tubos, alambres, láminas o resortes. Para impartirle la memoria de forma deseada, la aleación
se trata térmicamente en un rango de temperaturas de 500 a 800°C. Durante el proceso de
tratamiento térmico, la SMA se mantiene restringida en la forma deseada. A esta temperatura,
el material tiene una estructura cúbica bien ordenada que se conoce como austenita (fase
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generatriz) (figura 9.68a). Después que el material se enfría, su estructura cambia y se vuelve
una estructura de laminillas, sumamente entretejidas o dispuestas en cortes alternados,
llamada martensita (figura 9.68b). La estructura cortada en forma alternativa, es decir, en
cortes opuestos consecutivos, conserva la forma general del cristal, como se muestra en la
figura 9.69 (la microestructura real se ilustra en la figura 9.69c).
Figura 9.68
Estructuras en una aleación Ni-Ti: a) austenítica y b) martensítica.
El efecto por el cual las SMA recuperan su forma es resultado de la transformación de fase
sólida-sólida entre dos estructuras materiales, es decir, la austenita y la martensita. En el
estado de martensita, una SMA es muy fácil de deformar mediante la aplicación de tensiones,
en virtud de la propagación del contorno de la macla (figura 9.70). Si en esta etapa se elimina
la carga, la deformación de la martensita persiste, lo cual le da la apariencia de una
deformación plástica. Sin embargo, después de ser deformada en el estado martensítico, el
calentamiento provoca una transformación de la martensita en austenita, con lo cual el
componente recupera su forma original (figura 9.71). El cambio de estructura no se produce
con pequeñas variaciones de temperatura, sino sobre un rango de temperaturas que depende
del sistema de aleación, como se muestra esquemáticamente en la figura 9.72. Durante el
enfriamiento, la transformación comienza en Ms (100 por ciento de austenita) y termina en Mf
(0 por ciento de martensita), mientras que en el calentamiento, la transformación comienza en
As (100 por ciento de martensita) y termina en Af (0 por ciento de martensita). Además, las
transformaciones durante el enfriamiento y el calentamiento no se sobreponen, es decir, el
sistema exhibe el fenómeno de histéresis (figura 9.72).
Cuando una aleación SMA está a una temperatura más alta que Af (100 por ciento austenita),
la fuerza aplicada puede deformarla y transformarla en un estado martensítico.
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Figura 9.69
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La transformación de austenita en martensita mediante enfriamiento conserva la forma
general del cristal. a) Cristal de austenita, b) martensita altamente maclada y c)
martensita que muestra una estructura cortada en forma alternante.
(Según “Metals Handbook”, 2a. ed., ASM International, 1998.)
Figura 9.70
Deformación de la estructura de martensita a causa de la aplicación de una fuerza. a)
Martensita maclada y b) martensita deformada.
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Figura 9.71
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La martensita deformada se transforma en austenita al calentarla. a) Martensita
deformada y b) austenita.
Figura 9.72
Diagrama típico de transformación-temperatura para un espécimen sometido a tensión
al ser calentado y enfriado.
Si en este punto se retira la carga, la fase martensítica se vuelve termodiná-micamente
inestable (debido a la alta temperatura) y recupera su estructura y forma originales de manera
elástica. Ésta es la base del comportamiento superelástico de las SMA. En virtud de que la
transformación se logró a temperatura constante y bajo carga, se dice que ha sido inducida
por esfuerzo.
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Aplicaciones de las SMA
El Ni-Ti “nitonol” intermetálico es una de las aleaciones SMA que se usan más comúnmente
en un rango de composiciones de determinado porcentaje de Ni-49 en peso de Ti a un
porcentaje de Ni-51 en peso de Ti. El nitonol tiene una memoria de forma bajo tensión de 8.5
por ciento aproximadamente, no es magnético, tiene excelente resistencia a la corrosión y
mayor ductilidad que otras SMA (véase la tabla 9.17). Sus aplicaciones incluyen dispositivos
de accionamiento en los que el material (1) tiene la capacidad de recuperar libremente su
forma original, (2) está totalmente contraído, por lo cual cuando recupera su forma ejerce una
fuerza considerable sobre la estructura que la mantenía contraída, o (3) está parcialmente
contraída por el material deformable circundante, en cuyo caso la SMA realiza un trabajo.
Algunos ejemplos prácticos de dispositivos de accionamientos son: los stents vasculares,
termostatos de cafetera y acoplamientos para tubos hidráulicos. Otros componentes, como
armazones para anteojos y alambres para frenos de ortodoncia son ejemplos en los que la
superelasticidad del material es la propiedad deseada. Además, la fase martensítica tiene
excelente capacidad de absorción de energía y gran resistencia a la fatiga, debido a su
estructura maclada. Así, la fase martensítica se usa como amortiguador de vibraciones y en
instrumentos quirúrgicos flexibles para cirugía de corazón con tórax abierto. Claro está que al
seleccionar esos materiales para aplicaciones específicas hay que tener presente cuáles son
las temperaturas en que van a operar, en comparación con las temperaturas de su
transformación.
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9.10.3 Metales amorfos
Propiedades y características generales
En general, los términos amorfo y metal parecen ser de índole contradictoria. En los capítulos
anteriores, cuando se presentaron los conceptos de estructura cristalina y solidificación de
metales se dijo a menudo que los metales tienen alta afinidad para formar estructuras
cristalinas con un orden de largo alcance. Sin embargo, como se dijo brevemente en el
capítulo 3, en ciertas condiciones, hasta los metales pueden formar estructuras no cristalinas,
altamente desordenadas, amorfas, de estructuras vítreas (por eso se usa el término vidrio
metálico) en las que los átomos están dispuestos de manera aleatoria. En la figura 9.73a se
muestra esquemáticamente a un sólido cristalino (observe las características ordenadas y
paralelas) y en la figura 9.73b se muestra la estructura atómica amorfa o vítrea. Es fácil notar
la naturaleza amorfa de la aleación vítrea cuando se compara con la cristalina.
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Figura 9.73
Comparación del orden atómico en a) una aleación cristalina a base de Zr y b) una
aleación vítrea a base de Zr.
(http://ceramicmaterials.rutgers.edv/firstyearintro/atomictramp.pdf)
Producción de metales amorfos y mecánica de su comportamiento
El concepto de metal amorfo no es nuevo y su estudio data de la década de 1960. Los
metales amorfos se obtuvieron inicialmente aplicando metal fundido a una superficie que se
mueve y se enfría rápidamente. El resultado es el temple rápido del metal a razón de 105 K/s.
El proceso de templado rápido deja muy poco tiempo para que el metal fundido se solidifique.
En ese breve periodo no hay oportunidad para la difusión de átomos y la formación de
cristales; en consecuencia, se forma un sólido en estado vítreo. No es fácil lograr esa
velocidad de templado. A causa de la mala conductividad térmica de los vidrios metálicos,
sólo hasta últimas fechas se pudieron desarrollar láminas delgadas, alambres o formas
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pulverizadas (productos que por lo menos tienen una dimensión muy pequeña) a partir de
esos materiales.
Debido a la disposición aleatoria de los átomos en los metales amorfos, las actividades de
dislocación son mínimas, por lo cual los metales que se forman de esta manera son muy
duros. Además, esos metales no se endurecen por deformación, sino se comportan de
manera elástica, perfectamente plástica. (La porción plástica de la curva de esfuerzo de
deformación es plana.) La deformación plástica en los vidrios metálicos es altamente
inhomogénea y se localiza en bandas de cortadura intensa. Por tanto, la estructura, los
mecanismos de deformación y las propiedades de esos metales son totalmente diferentes a
las que se observan en los metales cristalinos.
Aplicaciones de los metales vítreos
Recientemente ha sido posible fabricar formas de aleaciones amorfas a escala de
centímetros o a granel con velocidades de enfriamiento notablemente más bajas, algunas de
las cuales están disponibles comercialmente en la actualidad. Los nuevos descubrimientos
han demostrado que si los metales con radios atómicos considerablemente diferentes, como
Ti, Cu, Zr, Be o Ni se mezclan para formar una aleación, la cristalización se dificulta y el sólido
resultante tiene una estructura amorfa. Cuando esas aleaciones se solidifican no se contraen
considerablemente y se puede lograr una alta precisión dimensional. En consecuencia, a
diferencia de los metales convencionales, estos materiales permiten producir superficies
metálicas filosas, como las que se necesitan en los cuchillos e instrumentos quirúrgicos, sin
necesidad de realizar procesos adicionales de afilado u operaciones de acabado. Una de las
principales desventajas del vidrio metálico es su carácter metaestable, es decir, que si la
temperatura se eleva hasta un nivel crítico, el metal vuelve a un estado cristalino y recupera
sus características estándar.
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Un ejemplo comercial de vidrio metálico es la aleación fundida Vit-001 (a base de Zr) que
tiene un alto módulo de elasticidad, límite elástico elevado (1900 MPa) y es anticorrosivo. Su
densidad es más alta que la del aluminio y el titanio, pero más baja que la del acero. Puede
soportar una deformación recuperable de casi 2 por ciento, significativamente mayor que la
de los metales convencionales. Debido a este alto límite elástico a la deformación y a su
dureza, las primeras aplicaciones de los metales vítreos se registraron en las industrias del
equipo deportivo, como el golf. La fabricación de cabezas más duras y elásticas para los
palos de golf a partir de metal vítreo permite que la pelota llegue más lejos. Con mejores
técnicas de procesamiento para producir metales amorfos a granel, el número de nuevas
aplicaciones aumentará también.
9.11 METALES EN APLICACIONES BIOMÉDICAS: BIOMETALES
Los metales se usan ampliamente en muchas aplicaciones biomédicas. Ciertas aplicaciones son
específicas para sustituir tejidos dañados o defectuosos a fin de restablecer una función, por
ejemplo, las aplicaciones ortopédicas en las que parte o la totalidad de un hueso o articulación es
sustituida o reforzada con aleaciones de metal. En las aplicaciones de odontología, los metales
se usan como material de relleno para obturaciones, en tornillos de soporte para implantes
dentales y como material de sustitución dental. Las aleaciones de metal, que sustituyen a los
tejidos biológicos dañados, restablecen las funciones o están en contacto constante o
intermitente con los fluidos corporales, se conocen colectivamente como biomateriales, o, como
en este caso nos enfocamos en los metales, se les llama biometales. Claro está que los metales
que se usan en instrumentos médicos, dentales y quirúrgicos, así como los metales que se usan
en prótesis externas, no se clasifican como biomateriales porque no están expuestos a los fluidos
corporales de manera continua o intermitente. En esta sección analizan los biometales que se
usan más a menudo en aplicaciones estructuralmente importantes, como implantes y dispositivos
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de fijación para diversas articulaciones (como las de cadera, rodilla, hombro, tobillo o muñeca) y
para los huesos del cuerpo.
Los biometales tienen características específicas que los hacen apropiados para ser aplicados en
el cuerpo humano. El ambiente interno del cuerpo es altamente corrosivo y puede degradar al
material implantado (ortopédico o dental), lo cual daría lugar a la liberación de moléculas o iones
dañinos. Así pues, la principal característica de un biometal es su biocompatibilidad, la cual se
define como estabilidad química, resistencia a la corrosión y no ser carcinogénico ni tóxico
cuando se usa en el cuerpo humano. Una vez que la biocompatibilidad del metal ha sido
establecida, la segunda característica importante es que sea capaz de soportar tensiones
grandes y variables (cíclicas) en el ambiente altamente corrosivo del cuerpo humano. La
importancia de la capacidad del metal para soportar cargas puede ser apreciada si se considera
que la persona promedio puede experimentar entre 1 y 2.5 millones de ciclos de tensión en su
cadera cada año (a causa de sus actividades normales diarias). Esto se traduce en un total entre
50 y 100 millones de ciclos de tensión en un periodo de 50 años. Por lo tanto, el biomaterial debe
ser fuerte y resistente a la fatiga y al desgaste en un ambiente altamente corrosivo. ¿Qué metales
satisfacen esas condiciones?
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Los metales puros como el Co, Cu y Ni son considerados tóxicos en el cuerpo humano. Por otra
parte, metales puros como Pt, Ti y Zr tienen altos niveles de biocompatibilidad. Los metales como
Fe, Al, Au y Ag tienen una biocompatibilidad moderada. Algunos aceros inoxidables y aleaciones
de Co-Cr tienen también una compatibilidad moderada. En la práctica, los metales que se usan
más a menudo en el cuerpo humano para aplicaciones que soporten cargas son los aceros
inoxidables (sección 9.7), las aleaciones a base de cobalto y las aleaciones de titanio (sección
9.9.2). Estos metales tienen características aceptables en términos de biocompatibilidad y
soporte de cargas; sin embargo, ninguno de ellos tiene todas las características necesarias para
una aplicación específica.
9.11.1 Aceros inoxidables
En la sección 9.7 se analizaron varias clases de aceros inoxidables, entre ellos los ferríticos,
martensíticos y austeníticos. En las aplicaciones ortopédicas, el acero inoxidable austenítico
316L (18 Cr, 14 Ni, 2.5 Mo-F138) es el que se usa más a menudo. Este metal tiene aceptación
porque es relativamente barato y se puede moldear fácilmente con las técnicas existentes para
moldear metales. El tamaño de grano ASTM apropiado es de 5 o más fino. El metal se usa con
frecuencia en el estado trabajado en frío a 30 por ciento para mejorar su elasticidad, resistencia
a la rotura y resistencia a la fatiga, en comparación con el estado recocido. La principal
desventaja es que este metal no es apropiado para uso prolongado a causa de su limitada
resistencia a la corrosión dentro del cuerpo humano. En consecuencia, las aplicaciones más
eficaces las encuentra en tornillos para huesos, placas (figura 9.74), clavos intramedulares para
huesos y otros dispositivos de fijación temporal. En la figura 9.75 se muestra un ejemplo de una
fractura en la cual una placa para huesos y numerosos tornillos fueron utilizados con propósitos
de estabilización. Estos componentes pueden quitarse después que ocurra un grado suficiente
de rehabilitación.
9.11.2 Aleaciones a base de cobalto
En los implantes ortopédicos se utilizan principalmente cuatro tipos de aleaciones a base de
cobalto: (1) aleación fundida Co-28 Cr-6 Mo (ASTM F 75), (2) aleación forjada Co-20 Cr-15
W-10 Ni (ASTM F 90), (3) aleación fundida Co-28 Cr-6 Mo tratada térmicamente (ASTM F 799)
y (4) aleación forjada Co-35 Ni-20 Cr-10 No (ASTM F 562). Como en el caso de los aceros
inoxidables, el alto porcentaje de Cr contenido en estas aleaciones promueve la resistencia a la
corrosión mediante la formación de una capa pasivada. Se debe señalar que la resistencia a la
corrosión de estas aleaciones, a largo plazo, es muy superior a la del acero inoxidable, lo cual
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las hace notablemente más biocompatibles. La aleación F75 es una aleación fundida que
produce un tamaño de grano grueso y también tiende a crear una microestructura nucleada
(una estructura no equilibrada que se analiza en el capítulo 5). Estas dos características son
indeseables en las aplicaciones ortopédicas porque dan por resultado un componente débil. La
aleación F799 tiene una composición similar a la de la aleación F75, pero se forja para darle su
forma final en una serie de pasos. Las primeras etapas del forjado se realizan en caliente para
permitir un flujo significativo, y las etapas finales se realizan en frío para dar lugar al
endurecimiento. Esto mejora las características de resistencia de la aleación, en comparación
con la F75. La aleación F90 contiene un nivel significativo de Ni y W para mejorar sus
características de maquinado y fabricación. En el estado recocido, sus propiedades
corresponden a las de la F75, pero con 44% de trabajo en frío, su elasticidad, resistencia a la
rotura y resistencia a la fatiga casi duplican a las de la F75. Sin embargo, hay que tener cuidado
para lograr que las propiedades sean uniformes en todo el componente porque de lo contrario
estará propenso a fallas inesperadas. Finalmente, la aleación F562 posee por amplio margen la
combinación más eficaz de dureza, ductilidad y resistencia a la corrosión. Esta aleación está
trabajada en frío y endurecida por envejecimiento hasta un límite elástico superior a 1795 MPa,
manteniendo a la vez una ductilidad de casi 8 por ciento. Debido a su combinación de
resistencia a la corrosión a largo plazo y dureza, estas aleaciones se usan a menudo en
dispositivos de fijación permanente y en componentes de articulaciones de reemplazo (figura
9.76).
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Figura 9.74
Placas ortopédicas para huesos largos.
(© Science Photo Library/Photo Researchers, Inc.)
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Figura 9.75
Reducción de una fractura de peroné mediante una placa de compresión y tornillos
aplicados al hueso.
(© Science Photo Library/Photo Researchers, Inc.)
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Prótesis de cobalto y cromo para reemplazar una rodilla. Observe que el componente
femoral descansa sobre el componente tibial.
(Cortesía de Zimmer, Inc.)
9.11.3 Aleaciones de titanio
Las aleaciones de titanio, incluso las alfa, beta y alfabeta comercialmente puras, fueron
descritas brevemente en la sección 9.92. Cada aleación tiene características mecánicas y de
moldeo que son atractivas para diferentes aplicaciones. Lo cierto es que estas aleaciones
tienen una notable resistencia a la corrosión, aun en algunos ambientes agresivos como el del
cuerpo humano. La resistencia de estas aleaciones a la corrosión es superior, tanto a la del
acero inoxidable como a la de las aleaciones cobaltocromo. Su resistencia a la corrosión
proviene de su capacidad para formar una capa protectora de óxido TiO2 a menos de 535°C
(véase el capítulo 13). Desde el punto de vista ortopédico, la excelente biocompatibilidad del
titanio, su alta resistencia a la corrosión y su bajo módulo de elasticidad son sumamente
deseables. El titanio comercialmente puro (CP-F67) es un metal de solidez relativamente baja y
se usa en las aplicaciones ortopédicas que no requieren alta resistencia, como tornillos y
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grapas para cirugía espinal. Las aleaciones alfa que contienen Al (estabilizador alfa), Sn, y/o Zr
no pueden endurecerse apreciablemente por tratamiento calórico y, por lo tanto, no ofrecen
ventajas significativas sobre las aleaciones CP en las aplicaciones ortopédicas. Las aleaciones
alfabeta contienen tanto estabilizadores alfa (A1) como beta (V o Mo). En consecuencia, una
mezcla de las fases alfa y beta coexiste a temperatura ambiente. El tratamiento por solución
puede aumentar la resistencia de esas aleaciones entre 30 y 50 por ciento, en comparación con
el estado recocido. Algunos ejemplos de aleaciones alfa-beta utilizadas en aplicaciones
ortopédicas son Ti-6 Al-4 V (F1472), Ti-6 Al-7 Nb y Ti-5 Al-2.5 Fe. La aleación F1472 es la más
común en aplicaciones ortopédicas, como el reemplazo de articulaciones completas. Las otras
dos aleaciones se usan en vástagos femorales de cadera, placas, tornillos, varillas y clavos.
Las aleaciones beta (que contienen principalmente estabilizadores beta) son excelentes para la
forja porque no se endurecen por deformación. Sin embargo, pueden ser tratadas por solución
y envejecidas hasta alcanzar niveles de resistencia más elevados que los de las aleaciones
alfa-beta. De hecho, entre todas las aleaciones de titanio, utilizadas para fabricar implantes
ortopédicos, las aleaciones beta son las que tienen el módulo de elasticidad más bajo (una
ventaja médica; véase la siguiente sección). Las propiedades mecánicas de las aleaciones para
aplicaciones ortopédicas que gozan de más aceptación se presentan en la tabla 9.18 con fines
de comparación. Las principales desventajas de las aleaciones de titanio en aplicaciones
ortopédicas es su mala resistencia al desgaste y su alta sensibilidad a las grietas (la presencia
de un rasguño o una grieta reduce su vida útil en términos de fatiga). Debido a su mala
resistencia al desgaste, no se deben usar en superficies de articulaciones, como las de cadera
y rodilla, a menos que reciban un tratamiento superficial mediante procesos de implantación
iónica.
451
452
9.12 ALGUNOS PUNTOS A CONSIDERAR SOBRE LA APLICACIÓN
ORTOPÉDICA DE LOS METALES
Entre las propiedades críticas de los implantes ortopédicos figuran un alto límite elástico (para
resistir la deformación plástica bajo carga), la resistencia a la fatiga (para resistir cargas cíclicas),
la dureza (para resistir el desgaste cuando la articulación está dañada) y, curiosamente, un bajo
módulo de elasticidad (para lograr la proporcionalidad en el soporte de la carga entre el hueso y
el metal). Para entender esto con claridad, considere que antes de una fractura todas las fuerzas
actuantes (de músculos, tendones y huesos) están en equilibrio. Después de la fractura, ese
equilibrio se pierde y se necesita una operación para unir al componente fracturado (junto con
todos sus fragmentos) a implantes ortopédicos y estabilizar la fractura. Si la fractura se
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reconstruye perfectamente, el hueso seguirá siendo capaz de soportar una porción significativa
de la carga y el implante actuará principalmente como la estructura en torno a la cual el hueso
fracturado se reconstruye (soporta poca carga). Sin embargo, en muchas situaciones, a causa de
la complejidad de la fractura (por ejemplo, pueden faltar algunos fragmentos) o por una fijación o
estabilización inadecuada, el implante no sólo soporta una cantidad desproporcionada de carga,
sino también puede estar sometida a torceduras y curvaturas (permanentes en algunas
situaciones). Todo esto puede dar lugar a una falla del implante por fatiga. Por estas razones, el
límite elástico y las resistencias a la tensión y la fatiga de los biometales son factores críticos y
deben ser lo más favorables que sea posible.
Figura 9.77
Aplicación de un clavo intramedular y un tornillo de acoplamiento para estabilizar una
fractura de tibia.
(© Science Photo Library/Photo Researchers, Inc.)
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Sin embargo, el módulo de elasticidad de un biometal es una situación diferente. En muchas
situaciones de fijación de las fracturas, el alto módulo de elasticidad (una medida de la resistencia
a la deformación elástica) del implante de metal es motivo de preocupación. Para entender esto,
observe que el módulo de elasticidad del hueso (en la dirección que soporta la carga) es de casi
17 GPa (2.5 × 106 psi). En comparación, los módulos de elasticidad del titanio, el acero
inoxidable y las aleaciones a base de cobalto son 110 (80 para aleaciones beta), 190 y 240 Gpa,
respectivamente. Considere una situación en la que el eje tibial (la tibia es uno de los huesos
largos que están abajo de la articulación de la rodilla) se ha roto en una fractura simple
transversal como se muestra en la figura 9.77 (véase la flecha). Para fijar y estabilizar la fractura,
se usa un dispositivo metálico en forma de clavo con tornillos de acoplamiento. Dichos tornillos no
siempre son necesarios, pero ayudan a la estabilización y previenen el acortamiento del hueso o
la rotación de los fragmentos fracturados. Debido a que el metal tiene un módulo de elasticidad
considerablemente más alto que el hueso, el implante de metal soporta una parte
desproporcionada de la carga. En otras palabras, el implante metálico protegerá al hueso para
que no esté sometido a la carga que tendría que soportar en condiciones normales; este
fenómeno se conoce como protección de esfuerzos. Aunque desde un punto de vista de la
ingeniería esto parece deseable y lógico, desde el punto de vista biológico es indeseable. El
material óseo responde a la tensión remodelándose (reconstruyéndose) según el nivel de
esfuerzo aplicado. Debido a la protección de esfuerzos, el hueso se remodela a un nivel de carga
más bajo y su calidad se deteriora. Por esta razón, las aleaciones de titanio que tienen el módulo
de elasticidad más bajo de las tres aleaciones principales son las más deseables para esas
aplicaciones. Este ejemplo explica con claridad los desafíos que implica la seleción de materiales
para las aplicaciones ortopédicas.
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Otro problema importante en la aplicación ortopédica de los metales, sobre todo en las
situaciones que afectan a las articulaciones como las de la rodilla y la cadera, es el desgaste de
las superficies articuladas. Cuando una cadera enferma o dañada es sustituida por una prótesis
metálica, las superficies en contacto sufren desgaste y desgarres a causa del gran número de
ciclos de carga que deben soportar. El desgaste de la superficie da lugar a la formación de
partículas metálicas de desgaste, de unos cuantos micrones, que se alojan en el tejido
circundante y causan el aflojamiento de la prótesis y exponen al cuerpo a la toxicidad del metal.
Aunque el desgaste es una eventualidad y se presenta con cualquier metal o material que se
utilice, las aleaciones de titanio son especialmente propensas al desgaste y pueden ocasionar
graves complicaciones. Para esas aplicaciones son más adecuadas las aleaciones de
cobalto-cromo.
9.13 RESUMEN
Las aleaciones de ingeniería se pueden subdividir convenientemente en dos tipos: ferrosas y
no ferrosas. Las aleaciones ferrosas tienen al hierro como su principal componente, mientras
que las aleaciones no ferrosas tienen otros metales diferentes del hierro como componentes
principales. Los aceros, que son aleaciones ferrosas, son por amplio margen, las aleaciones
metálicas más importantes, sobre todo por su costo relativamente bajo y su amplia gama de
propiedades mecánicas. Las propiedades mecánicas de los aceros al carbono pueden
modificarse considerablemente mediante el trabajo en frío y el recocido. Cuando el contenido
del carbono y los aceros aumenta a más de 0.3 por ciento aproximadamente, es posible
tratarlos térmicamente por templado y revenido para dotarlos de alta resistencia con un grado
razonable de ductilidad. Los elementos aleados, como níquel, cromo y molibdeno, se agregan
a los aceros al carbono simples para producir aceros de baja aleación. Los aceros de baja
aleación tienen buenas combinaciones de alta resistencia y tenacidad y se usan
extensivamente en la industria automotriz para aplicaciones como engranajes, flechas y ejes.
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Las aleaciones de aluminio son las más importantes de las aleaciones no ferrosas, sobre todo
por su ligereza, la facilidad con que pueden trabajarse, su resistencia a la corrosión y su costo
relativamente bajo. El cobre puro se usa extensivamente por su alta conductividad eléctrica,
su resistencia a la corrosión, la facilidad con que es trabajado y su costo relativamente bajo.
El cobre forma con el zinc aleaciones de latón que tienen mayor resistencia que el cobre puro.
Los aceros inoxidables son aleaciones ferrosas importantes debido a su alta resistencia a la
corrosión en ambientes oxidantes. Para que un acero sea “inoxidable” debe contener 12 por
ciento de Cr por lo menos.
Los hierros fundidos son otra familia de aleaciones ferrosas industrialmente importantes. Su
costo es bajo y tienen propiedades especiales, como su gran facilidad para ser fundidos, su
resistencia al desgaste y su durabilidad. El hierro fundido gris es altamente maquinable y
tiene capacidad para amortiguar las vibraciones a causa de las escamas de grafito que hay
en su estructura.
454
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Otras aleaciones no ferrosas brevemente analizadas en este capítulo son las aleaciones de
magnesio, titanio y níquel. Las aleaciones de magnesio son excepcionalmente ligeras, tienen
aplicaciones en la industria aeroespacial y se usan también en el equipo de manejo de
materiales. Las aleaciones de titanio son caras pero tienen una combinación de resistencia y
ligereza que no se encuentra en ningún otro sistema de aleación metálica; se usan
ampliamente en las partes estructurales de las aeronaves. Las aleaciones de níquel tienen
alta resistencia a la corrosión y la oxidación, por lo cual se utilizan comúnmente en las
industrias petroleras y de procesamiento químico. Cuando el níquel se alea con cromo y
cobalto, forma el sustento de las superaleaciones a base de níquel que se necesitan en
turbinas de gas para aviones jet y en ciertos equipos generadores de energía eléctrica.
En este capítulo hemos analizado de manera limitada la estructura, las propiedades y las
aplicaciones de algunas aleaciones importantes en la ingeniería. Hemos presentado también
aleaciones para propósitos especiales cuya importancia y aplicación van en aumento en
diversas industrias. El uso de las aleaciones intermetálicas, los metales amorfos y las
superaleaciones en el campo biomédico tiene especial importancia. Estos materiales tienen
propiedades superiores a las de las aleaciones convencionales.
9.14 DEFINICIONES
Sec. 9.2
Austenita (fase γ en un diagrama de fases de Fe-Fe3C): solución sólida intersticial de carbono en
hierro ccc; la máxima solubilidad sólida del carbono en austenita es 2.0 por ciento.
Austenitización: calentamiento de un acero dentro del rango de la temperatura de la austenita,
de modo que su estructura se vuelva austenita. La temperatura de austenitizado varía según la
composición del acero.
Ferrita α (fase α en el diagrama de fases Fe-Fe3C): solución sólida intersticial de carbono en
hierro con estructura cúbica (BCC); la máxima solubilidad sólida del carbono en hierro (cc) es
0.02 por ciento.
Cementita: compuesto intermetálico Fe3C; sustancia dura y quebradiza.
Perlita: mezcla de fases de ferrita α y cementita (Fe3C) en placas paralelas (estructura laminar)
producida por la descomposición eutectoide de la austenita.
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Ferrita α eutectoide: ferrita α que se forma durante la descomposición eutectoide de la
austenita; la a ferrita contenida en la perlita.
Cementita eutectoide (Fe3C): la cementita que se forma durante la descomposición eutectoide
de la austenita; la cementita contenida en la perlita.
Eutectoide (acero al carbono simple): acero con 0.8% C.
Hipoeutectoide (acero al carbono simple): acero con menos de 0.8% C.
Hipereutectoide (acero al carbono simple): acero entre 0.8 y 2.0% C.
Ferrita α proeutectoide: ferrita α que se forma por la descomposición de la austenita a
temperaturas por arriba de la temperatura eutectoide.
Cementita proeutectoide (Fe3C): cementita que se forma por la descomposición de la austenita
a temperaturas por arriba de la temperatura eutectoide.
Sec. 9.3
Martensita: solución sólida intersticial sobresaturada de carbono en hierro tetragonal de cuerpo
centrado.
Bainita: mezcla de ferrita a y partículas muy pequeñas de Fe3C producidas por la
descomposición de la austenita; producto eutectoide no lamelar producido por la descomposición
de la austenita.
Esferoidita: mezcla de partículas de cementita (Fe3C) en una matriz de ferrita α.
455
456
Diagrama de transformación isotérmica (TI): diagrama de tiempo-temperatura-transformación
que indica el tiempo que tarda una fase en descomponerse isotérmicamente en otras fases, a
diferentes temperaturas.
Diagrama de transformación bajo enfriamiento continuo (TEC): diagrama de
tiempo-temperatura-transformación que indica el tiempo que tarda una fase en descomponerse
en otras fases en forma continua, a diferentes velocidades de enfriamiento.
Martemperizado (martemplado): proceso de templado instantáneo por el cual un acero en
estado austenítico es templado térmicamente en un baño líquido (salino) a una temperatura
superior a Ms, se la mantiene así por un intervalo de tiempo bastante corto para evitar que la
austenita se transforme, y luego se deja enfriar lentamente a temperatura ambiente. Después de
este tratamiento, el acero se encontrará en estado martensítico, pero la interrupción del templado
permite que los esfuerzos del acero se relajen.
Austemperizado: proceso de templado instantáneo por el cual un acero en estado austenítico se
templa en un baño líquido caliente (salino) a una temperatura apenas superior a la Ms del acero,
se mantiene en ese baño hasta que la austenita del acero se transforma por completo, y luego se
enfría a temperatura ambiente. Con este proceso puede producirse un acero eutectoide al
carbono simple en estado totalmente bainítico.
Ms: temperatura a la cual la austenita de un acero empieza a transformarse en martensita.
Mf: temperatura a la cual la austenita de un acero finaliza su transformación en martensita.
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Revenido (de un acero): proceso de recalentar un acero templado para incrementar su
tenacidad y ductilidad. En este proceso, la martensita se transforma en martensita revenida.
Acero al carbono simple: aleación de hierro-carbono con 0.02 a 2% C. Todos los aceros al
carbono simples de tipo comercial contienen entre 0.3 y 0.9 por ciento de manganeso, además de
impurezas de azufre, fósforo y silicio.
Sec. 9.4
Templabilidad: facilidad con la cual se forma martensita en un acero al templarlo a partir del
estado austenítico. Un acero altamente templable es el que forma secciones gruesas constituidas
por martensita en su totalidad. La templabilidad no debe confundirse con la dureza. La dureza es
la resistencia de un material a la penetración. La templabilidad de un acero se da principalmente
en función de su composición y del tamaño de su grano.
Prueba de templabilidad de Jominy: prueba en la cual una barra de 1 pulg (2.54 cm) de
diámetro y 4 pulg (10.2 cm) de largo es austenitizada y luego templada en agua en uno de sus
extremos. La dureza se mide en el lado de la barra que se encuentra hasta 2.5 pulg (6.35 cm) del
extremo templado. Una gráfica llamada curva de templabilidad de Jominy se construye
representando la dureza de la barra contra la distancia del extremo templado.
Sec. 9.8
Hierros fundidos blancos: aleaciones de hierro-carbono-silicio que tienen de 1.8 a 3.6% C y de
0.5 a 1.9% Si. Los hierros fundidos blancos contienen grandes cantidades de carburo de hierro
que los hace duros y quebradizos.
Hierros fundidos grises: aleaciones de hierro-carbono-silicio que tienen de 2.5 a 4.0% C y de
1.0 a 3.0% Si. Los hierros fundidos grises contienen grandes cantidades de carbono en forma de
escamas de grafito. Son fáciles de maquinar y tienen buena resistencia al desgaste.
Hierros fundidos dúctiles: aleaciones de hierro-carbono-silicio que tienen de 3.0 a 4.0% C y de
1.8 a 2.8% Si. Los hierros fundidos dúctiles contienen grandes cantidades de carbono en forma
de nódulos de grafito (esferas), en lugar de escamas como en el caso de hierro fundido gris. La
adición de magnesio (0.05 por ciento aproximadamente) antes que el hierro fundido líquido sea
vertido permite la formación de nódulos. En general, los hierros dúctiles tienen mayor ductilidad
que los hierros fundidos grises.
Hierros fundidos maleables: aleaciones de hierro-carbono-silicio que tienen de 2.0 a 2.6% C y
de 1.1 a 1.6% Si. Los hierros fundidos maleables se funden primero como hierros fundidos
blancos; luego son sometidos a tratamiento térmico a casi 940°C (1 720°F) y así se mantienen
entre 3 y 20 h. El carburo de hierro contenido en el hierro blanco se descompone en nódulos o
grafito irregulares.
456
457
Sec. 9.10
Intermetálicos: compuestos estequiométricos de elementos metálicos de alta dureza y alta
resistencia a la temperatura, pero frágiles.
Aleaciones con memoria de forma: aleaciones metálicas que recuperan una forma previamente
definida cuando son sometidos a un proceso apropiado de tratamiento térmico.
Metal amorfo: metales de estructura no cristalina llamados también metal vítreo. Estas
aleaciones tienen alto umbral de deformación elástica.
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9.15 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
9.1 ¿Cómo se extrae el arrabio en bruto a partir de minerales de óxido de hierro?
9.2 Escriba una reacción química típica para la reducción del óxido de hierro (Fe2O3) por
monóxido de carbono para producir hierro.
9.3 Describa el proceso básico de oxígeno para convertir el arrabio en acero.
9.4 ¿Por qué el diagrama de fases de Fe-Fe3C es un diagrama de fases metaestable, en
lugar de un verdadero diagrama de fases en equilibrio?
9.5 Defina las siguientes fases contenidas en el diagrama de fases del Fe-Fe3C:
a) austenita, b) ferrita α, c) cementita y d) ferrita δ.
9.6 Escriba las reacciones correspondientes a las tres reacciones invariables que ocurren
en el diagrama de fases de Fe-Fe3C.
9.7 ¿Cuál es la estructura de la perlita?
9.8 Indique la diferencia entre los tres tipos siguientes de aceros al carbono simples:
a) eutectoide, b) hipoeutectoide y c) hipereutectoide.
9.9 Describa los cambios estructurales que tienen lugar cuando un acero al carbono simple
eutectoide es enfriado lentamente a partir de la región austenítica, apenas por arriba de
la temperatura eutectoide.
9.10 Describa los cambios estructurales que ocurren cuando un acero al carbono simple con
0.4% C es enfriado lentamente desde la región austenítica, apenas por arriba de la
temperatura superior de transformación.
9.11 Explique la diferencia entre la ferrita proeutectoide y la ferrita eutectoide.
*9.12 Un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.65% C es enfriado lentamente a
partir de casi 950°C hasta una temperatura apenas por arriba de 723°C. Calcule los
porcentajes en peso de la austenita y de la ferrita proeutectoide contenidas en este
acero.
9.13 Un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.25% C es enfriado lentamente a partir
de 950°C hasta una temperatura apenas por debajo de 723°C.
a) Calcule el porcentaje en peso de la ferrita proeutectoide contenida en el acero.
b) Calcule el porcentaje en peso de la ferrita eutectoide y de la cementita eutectoide
contenidas en este acero.
*9.14 Un acero al carbono simple contiene 93% en peso de ferrita y 7% en peso de Fe3C.
¿Cuál es su contenido promedio de carbono, en porcentaje en peso?
9.15 Acero al carbono simple que contiene 45% en peso de ferrita proeutectoide. ¿Cuál es
el contenido promedio de carbono, en porcentaje en peso?
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9.16 Un acero al carbono simple contiene 5.9% en peso de ferrita hipoeutectoide. ¿Cuál es
el contenido de carbono promedio?
*9.17 Un acero al carbono simple hipereutectoide con 0.90% C se enfría lentamente a partir
de 900°C hasta una temperatura apenas por arriba de 723°C. Calcule el porcentaje en
peso de la cementita proeutectoide y la austenita presentes en el acero.
9.18 Un acero al carbono simple hipereutectoide con 1.10% C es enfriado lentamente a
partir de 900°C hasta una temperatura apenas por abajo de 723°C.
a) Calcule el porcentaje en peso de la cementita proeutectoide presente en el acero.
b) Calcule el porcentaje en peso de la cementita eutectoide y el porcentaje en peso
de la ferrita eutectoide presentes en el acero.
*9.19 Si un acero al carbono simple hipereutectoide contiene 4.7% en peso de cementita
proeutectoide, ¿cuál es su contenido promedio de carbono?
*9.20 Un acero al carbono simple hipereutectoide contiene 10.7% en peso de Fe3C
eutectoide. ¿Cuál es su contenido promedio de carbono, en porcentaje en peso?
9.21 Un acero al carbono simple contiene 20.0% en peso de ferrita proeutectoide. ¿Cuál es
su contenido promedio de carbono?
9.22 Un acero al carbono simple hipoeutectoide con 0.55% C es enfriado lentamente a partir
de 950°C hasta una temperatura apenas por debajo de 7 23°C.
a) Calcule el porcentaje en peso de la ferrita proeutectoide contenida en el acero.
b) Calcule el porcentaje en peso de la ferrita eutectoide y de la cementita eutectoide
contenidas en el acero.
9.23 Un acero hipoeutectoide contiene 44.0% en peso de ferrita eutectoide. ¿Cuál es su
contenido promedio de carbono?
*9.24 Un acero hipoeutectoide contiene 24.0% en peso de ferrita eutectoide. ¿Cuál es su
contenido promedio de carbono?
9.25 Un acero al carbono simple hipereutectoide con 1.10% C es enfriado lentamente a
partir de 900°C hasta una temperatura apenas por deba jo de 723°C.
a) Calcule el porcentaje en peso de la cementita proeutectoide presente en el acero.
b) Calcule el porcentaje en peso de la cementita eutectoide y de la ferrita eutectoide
presentes en el acero.
9.26 Defina qué es una martensita Fe-C.
9.27 Describa a los siguientes tipos de martensitas Fe-C que se presentan en los aceros al
carbono simples: a) martensita de listón y b) martensita de placa.
9.28 Describa algunas características de la transformación de la martensita Fe-C que tiene
lugar en aceros al carbono simples.
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9.29 ¿Cuál es la causa de que se cree la tetragonalidad en la red de hierro BCC cuando el
contenido de carbono de las martensitas Fe-C es mayor de 0.2 por ciento
aproximadamente?
9.30 ¿Por qué causa se desarrolla una alta dureza y resistencia en las martensitas Fe-C de
aceros al carbono simples cuando su contenido de carbono es alto?
9.31 ¿Qué es una transformación isotérmica en estado sólido?
9.32 Dibuje un diagrama de transformación isotérmica para un acero eutectoide al carbono
simple e indique los diversos productos de descomposición del mismo. ¿Cómo se
puede trazar un diagrama semejante a partir de una serie de experimentos?
458
459
9.33 Si una muestra delgada de un acero al carbono simple eutectoide es templada en
caliente a partir de la región austenítica y mantenida a 700°C hasta que la
transformación sea completa, ¿cuál será su microestructura?
9.34 Si una muestra delgada de un acero al carbono simple eutectoide es templada en agua
desde la región austenítica hasta la temperatura ambiente, ¿cuál será su
microestructura?
9.35 ¿Cómo está constituida la microestructura de la bainita? ¿Cuál es la diferencia
microestructural entre la bainita superior y la inferior?
9.36 Dibuje las trayectorias de enfriamiento tiempo-temperatura para un acero 1080 en un
diagrama de transformación isotérmica, de modo que se produzcan las siguientes
microestructuras. Comience con los aceros en estado austenítico en el tiempo = 0 y a
850°C. a) 100 por ciento de martensita, b) 50 por ciento de martensita y 50 por ciento
de perlita gruesa, c) 100 por ciento de perlita fina, d) 50 por ciento de martensita y 50
por ciento de bainita superior, e) 100 por ciento de bainita superior y f) 100 por ciento
de bainita inferior.
9.37 ¿Cuál es la diferencia entre el diagrama de transformación isotérmica de un acero al
carbono simple hipoeutectoide y el de uno eutectoide?
9.38 Dibuje un diagrama de transformación bajo enfriamiento continuo para un acero al
carbono simple eutectoide. ¿Cuál es su diferencia con respecto a un diagrama de
transformación isotérmica eutectoide para un acero al carbono simple?
9.39 Dibuje trayectorias de enfriamiento tiempo-temperatura para un acero 1080 en un
diagrama de transformación bajo enfriamiento continuo que produzca las siguientes
microestructuras. Comience con el acero en estado austenítico en el tiempo = 0 y a
850°C. a) 100 por ciento de martensita, b) 50 por ciento de perlita fina y 50 por ciento
de martensita, c) 100 por ciento de perlita gruesa y d) 100 por ciento de perlita fina.
9.40 Describa el tratamiento térmico para el recocido completo de un acero al carbono
simple. ¿Qué tipos de microestructura se producen con el recalentamiento completo de
a) un acero eutectoide y b) de un acero hipoeutectoide?
9.41 Describa el tratamiento térmico de proceso de recocido en el caso de un acero al
carbono simple hipoeutectoide con menos de 0.3% C.
9.42 ¿Cuál es el tratamiento térmico de normalización para el acero? ¿Cuáles son algunos
de sus propósitos?
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9.43 Describa el proceso de revenido para un acero al carbono simple.
9.44 ¿Qué tipos de microestructura se producen al revenir un acero al carbono simple con
más de 0.2 por ciento de carbono, en los rangos de temperatura a) 20-250°C, b)
250-350°C y c) 400-600°C?
9.45 ¿Cuál es la causa de la disminución de la dureza durante el revenido de un acero al
carbono simple?
9.46 Describa el proceso de martemperizado (martemplado) para un acero al carbono
simple. Dibuje una curva de enfriamiento para un acero al carbono simple eutectoide
austenitizado, sometido a temple martensítico, mediante un diagrama TI. ¿Qué tipo de
microestructura se produce después de someter este acero a martemperizado?
9.47 ¿Cuáles son las ventajas del martemperizado? ¿Qué tipo de microestructura se
produce después de revenir un acero martemperizado?
9.48 ¿Por qué es incorrecto el término martemperizado? Sugiera un término mejor.
459
460
9.49 Describa el proceso de austemperizado para un acero al carbono simple. Trace una
curva de enfriamiento para un acero al carbono simple eutectoide austemperizado y
austenitizado; use un diagrama TI.
9.50 ¿Cuál es la microestructura producida después del austemperizado de un acero al
carbono simple eutectoide? ¿Un acero austemperizado necesita ser revenido?
Explique.
9.51 ¿Cuáles son las ventajas del proceso de austemperizado? ¿Y las desventajas?
9.52 Trozos delgados de tiras de acero 1080 laminado en caliente, de 0.3 mm de grosor,
son tratados térmicamente en las siguientes formas. Use el diagrama TI de la figura
9.23 y otros conocimientos que posea para determinar la microestructura de las
muestras de acero después de cada tratamiento térmico.
a) Calentamiento durante 1 h a 860°C ; templado en agua.
b) Calentamiento durante 1 h a 860°C ; templado en agua; recalentamiento por 1 h a
350°C. ¿Cuál es el nombre de este tratamiento térmico?
c) Calentamiento durante 1 h a 860°C ; templado en un baño de sal fundida a 700°C,
donde se mantiene 2 h; templado en agua.
d) Calentamiento durante 1 h a 860°C ; templado en un baño de sal fundida a 260°C,
donde se mantiene 1 min; enfriamiento por aire. ¿Cuál es el nombre de este
tratamiento térmico?
e) Calentamiento durante 1 h a 860°C ; temple en un baño de sal fundida a 350°C ;
se mantiene allí 1 h; enfriado por aire. ¿Cuál es el nombre de este tratamiento
térmico?
f)
Calentamiento durante 1 h a 860°C ; temple en agua; recalentamiento durante 1 h
a 700°C.
9.53 Explique el sistema de numeración utilizado por AISI y SAE para los aceros al carbono
simples.
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9.54 ¿Cuáles son algunas limitaciones de los aceros al carbono simples para los diseños de
ingeniería?
9.55 ¿Cuáles son los principales elementos de aleación que se agregan a los aceros al
carbono simples para producir aceros de baja aleación?
9.56 ¿Cuál es el sistema AISI-SAE para designar aceros de baja aleación?
9.57 ¿Qué elementos se disuelven principalmente en la ferrita de los aceros al carbono?
9.58 Haga una lista por orden creciente sobre la tendencia de los siguientes elementos a
formar carburos: titanio, cromo, molibdeno, vanadio y tungsteno.
9.59 ¿Qué compuestos forma el aluminio en los aceros?
9.60 Mencione dos elementos que estabilizan la austenita en los aceros.
9.61 Mencione cuatro elementos que estabilizan la ferrita en los aceros.
9.62 ¿Qué elementos elevan la temperatura eutectoide del diagrama de fases Fe-Fe3C?
¿Qué elementos la hacen descender?
9.63 Defina la templabilidad de un acero. Defina la dureza de un acero.
9.64 Describa la prueba de templabilidad de Jominy.
9.65 Explique de qué manera se obtienen los datos para trazar la curva de templabilidad de
Jominy y cómo se construye dicha curva.
9.66 ¿Cuál es la utilidad industrial de las curvas de templabilidad de Jominy?
9.67 Una barra de acero austenitizado de 55 mm de diámetro, fabricada de acero 9840, es
3
templada en aceite agitado. Prediga cuál será la dureza RC a 4 R del centro de la barra
y al centro de la misma.
*9.68 Una barra de acero 4140 austenitizado, de 60 mm de diámetro, se templa en agua
agitada. Prediga cuál será la dureza RC en su superficie y en su centro.
460
461
*9.69 Una barra de acero austenitizado 5140 de 50 mm de diámetro es templada en aceite
agitado. Prediga cuál será la dureza Rockwell C de la barra a) en su superficie y b) en
el punto medio entre su superficie y su centro (radio medio).
9.70 Una barra de acero 4340 austenitizado de 80 mm de diámetro es templada en agua
agitada. Prediga cuál será la dureza Rockwell C de la barra a) en su superficie y b) en
su centro.
9.71 Una barra de acero 5140 austenitizado de 50 mm de diámetro es templada en aceite
3
agitado. Prediga cuál será la dureza Rockwell C de la barra a) a 4 R y b) en su centro.
9.72 Una barra de acero 4140 austenitizado y templado tiene una dureza Rockwell C de 40
en un punto de su superficie. ¿Qué tasa de enfriamiento experimentó la barra en ese
punto?
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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*9.73 Una barra de acero 8640 austenitizada y templada tiene una dureza Rockwell C de 35
en un punto de su superficie. ¿Qué velocidad de enfriamiento experimentó la barra en
ese punto?
9.74 Una barra de acero 5140 austenitizada y templada tiene una dureza Rockwell C de 35
en un punto de su superficie. ¿Qué velocidad de enfriamiento experimentó la barra en
ese punto?
9.75 Una barra de acero 4340 austenitizada de 40 mm de diámetro se templa en agua
agitada. Grafique la dureza Rockwell C de la barra versus la distancia de una a otra
superficie de la misma a través de su diámetro en los siguientes puntos: en la
3
1
superficie, a 4 R, 2 R (medio radio) y en el centro. Ese tipo de gráfica se conoce como
perfil de dureza a través del diámetro de la barra. Suponga que el perfil de dureza es
simétrico con respecto al centro de la barra.
9.76 Una barra de acero 9840 austenitizado de 50 mm de diámetro se templa en aceite
agitado. Repita el perfil de dureza del problema 9.75 para este acero.
9.77 Una barra de acero 8640 austenitizado de 60 mm de diámetro se templa en aceite
agitado. Repita el perfil de dureza del problema 9.75 para este acero.
9.78 Una barra de acero 8640 austenitizado de 60 mm de diámetro se templa en agua
agitada. Repita el perfil de dureza del problema 9.75 para este acero.
9.79 Una barra de acero estándar 4340 austenitizado es enfriada a razón de 5°C/s (a 51
mm del extremo templado de una barra de Jominy). ¿Cuáles serán los componentes
de la microestructura de la barra a 200°C? Véase la figura 9.39.
*9.80 Una barra de acero estándar 4340 austenitizado se enfría a razón de 8°C/s (a 19.0
mm del extremo templado de una barra de Jominy). ¿Cuáles serán los componentes
de la microestructura de la barra a 200°C? Véase la figura 9.39.
9.81 Una barra de acero estándar 4340 austenitizado se enfría a razón de 50°C/s (a 9.5 mm
del extremo templado de una barra de Jominy). ¿Cuáles serán los componentes de la
microestructura de la barra a 200°C? Véase la figura 9.39.
9.82 Explique cómo una aleación templable por precipitación se endurece por tratamiento
térmico.
9.83 ¿Qué tipo de diagrama de fases se necesita para que una aleación binaria se pueda
templar por precipitación?
9.84 ¿Cuáles son los tres pasos básicos del tratamiento térmico para reforzar una aleación
templable por precipitación?
9.85 ¿En qué rango de temperatura debe calentarse una aleación binaria templable por
precipitación para completar el paso del tratamiento térmico en solución?
9.86 ¿Por qué una aleación templable por precipitación es relativamente débil
inmediatamente después del tratamiento térmico en solución y el templado?
461
462
9.87 Explique la diferencia entre el envejecimiento natural y el envejecimiento artificial para
una aleación templable por precipitación.
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9.88 ¿Cuál es la fuerza que causa la descomposición de una solución sólida sobresaturada
de una aleación templable por precipitación?
9.89 ¿Cuál es el primer producto de descomposición de una aleación templable por
precipitación en el estado de solución sólida sobresaturada, después de ser envejecida
a baja temperatura?
9.90 ¿Qué son las zonas GP?
9.91 ¿Por qué el precipitado de equilibrio no se forma directamente a partir de la solución
sólida sobresaturada de una aleación templable por precipitación si la temperatura de
envejecimiento es baja? ¿Cómo se puede formar el precipitado de equilibrio a partir de
la solución sólida sobresaturada?
9.92 ¿Qué es una curva de envejecimiento para una aleación templable por precipitación?
9.93 ¿Qué tipos de precipitados se desarrollan en una aleación considerablemente poco
envejecida a bajas temperaturas? ¿Qué tipos se desarrollan cuando está
excesivamente envejecida?
9.94 ¿Cuál es la diferencia entre un precipitado coherente y uno incoherente?
9.95 Describa las cuatro estructuras de descomposición que pueden desarrollarse cuando
una solución sólida sobresaturada de una aleación Al-4% Cu es envejecida.
*9.96 Calcule el% en peso de θ en una aleación Al-5.0% Cu que es enfriada lentamente
desde 548 hasta 27°C. Suponga que la solubilidad sólida del Cu en Al a 27°C es
0.02% en peso y que la fase θ contiene 54.0% en peso de Cu.
9.97 Una aleación binaria Al-8.5% en peso de Cu se enfría lentamente a partir de 700°C
hasta apenas por debajo de 548°C (la temperatura euté ctica).
a) Calcule el % en peso de α proeutéctica que está presente apenas por arriba de
548°C.
b) Calcule el % en peso de α eutéctica que está presente apenas por abajo de
548°C.
c) Calcule el % en peso de la fase θ que está presente apenas por debajo de 548°C.
Ice Nine
9.98 ¿Cuáles son algunas de las propiedades por las cuales el aluminio es un material de
ingeniería extremadamente útil?
9.99 ¿Cómo se extrae el óxido de aluminio del mineral de bauxita? ¿Cómo se extrae
aluminio del óxido de aluminio puro?
9.100 ¿Cómo se clasifican las aleaciones forjadas de aluminio?
9.101 ¿Cuáles son las designaciones básicas de revenido para aleaciones de aluminio?
9.102 ¿Qué series de aleaciones forjadas de aluminio no son tratables térmicamente?
¿Cuáles son tratables térmicamente?
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9.103 ¿Cuáles son los precipitados básicos de endurecimiento para las aleaciones de
aluminio forjado tratables térmicamente?
9.104 Describa los tres principales procesos de fundición que se utilizan con las aleaciones
de aluminio.
9.105 ¿Cómo se clasifican las aleaciones fundidas de aluminio? ¿Cuál es el elemento
aleado más importante para las aleaciones fundidas de aluminio? ¿Por qué?
9.106 ¿Cuáles son algunas propiedades importantes del cobre no aleado que lo hacen
importante como metal industrial?
9.107 ¿Cómo se extrae el cobre de los concentrados de minerales de sulfuro de cobre?
462
463
9.108 ¿Cómo se clasifican las aleaciones de cobre según el sistema de la Copper
Development Association?
9.109 ¿Por qué no se puede usar cobre electrolítico tenaz para aplicaciones en las que es
calentado a más de 400°C en una atmósfera que contiene hidrógeno?
Laboratorio virtual
9.110 ¿Cómo puede evitarse que el cobre ETP se vuelva frágil? (Proponga dos métodos.)
9.111 Describa las microestructuras de los siguientes latones Cu-Zn a 75×:
a) 70% Cu-30% Zn (latón para cartuchería) en estado recocido y
b) 60% Cu-40% Zn (metal de Muntz) en estado laminado en caliente.
9.112 ¿Por qué se agregan pequeñas cantidades de plomo a algunos latones Cu-Zn? ¿En
qué estado se distribuye el plomo en los latones?
9.113 ¿Cuáles son las aleaciones de cobre comercial de más alta resistencia? ¿Qué tipo de
tratamiento térmico y qué método de fabricación hacen que esas aleaciones sean tan
fuertes?
9.114 ¿Qué elemento de aleación y qué cantidad del mismo (porcentaje en peso) son
necesarias para hacer que un acero sea “inoxidable”?
9.115 ¿Qué tipo de película superficial protege los aceros inoxidables?
9.116 ¿Cuáles son los cuatro tipos básicos de aceros inoxidables?
9.117 ¿Qué es el bucle gamma en el diagrama de fases del Fe-Cr? ¿Es el cromo un
elemento estabilizador de la austenita o de la ferrita en el caso del hierro? Explique la
razón de su respuesta.
9.118 ¿Cuál es la composición básica de los aceros inoxidables ferríticos?
9.119 ¿Por qué se considera que los aceros inoxidables ferríticos no son tratables
térmicamente?
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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9.120 ¿Cuál es la composición básica de los aceros inoxidables martensíticos? ¿Por qué
son térmicamente tratables esos aceros?
9.121 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los aceros inoxidables ferríticos y martensíticos?
9.122 ¿Por qué es posible que un acero inoxidable austenítico tenga una estructura
austenítica a temperatura ambiente?
9.123 ¿Por qué los aceros inoxidables austeníticos que se enfrían lentamente en el rango
de 870 a 600°C se vuelven susceptibles a la corrosión interg ranular?
9.124 ¿Cómo puede prevenirse la susceptibilidad intergranular de los aceros inoxidables
austeníticos enfriados lentamente?
9.125 ¿Qué son los hierros fundidos? ¿Cuál es el rango básico de su composición?
9.126 ¿Cuáles son algunas propiedades de los hierros fundidos que los hacen importantes
como materiales de ingeniería? ¿Cuáles son algunas de sus aplicaciones?
9.127 ¿Cuáles son los cuatro tipos básicos de hierros fundidos?
9.128 Describa la microestructura del fundido tosco de un hierro fundido blanco sin aleación
a 100×.
9.129 ¿Por qué la superficie fracturada del hierro fundido blanco tiene este color?
9.130 Describa la microestructura de un hierro fundido gris clase 30 en estado de fundido
tosco a 100×. ¿Por qué la superficie fracturada de un hierro fundido gris tiene este
color?
9.131 ¿Cuáles son los rangos de la composición del carbono y el silicio en el hierro fundido
gris? ¿Por qué tienen los hierros fundidos grises cantidades relativamente altas de
silicio?
9.132 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los hierros fundidos grises?
9.133 ¿Qué condiciones de fundido favorecen la formación del hierro fundido gris?
463
464
9.134 ¿Cómo se puede producir una matriz totalmente ferrítica en un hierro gris en estado
de fundido tosco, después que ha sido fundido?
9.135 ¿Cuáles son los rangos de composición del carbono y el silicio en los hierros fundidos
dúctiles?
9.136 Describa la microestructura de un hierro fundido dúctil 80-55-06 de grado fundido
tosco a 100×. ¿Cuál es la causa de la estructura tipo ojo de buey?
9.137 ¿Por qué los hierros fundidos dúctiles en general son más dúctiles que los hierros
fundidos grises?
9.138 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los hierros fundidos dúctiles?
9.139 ¿Por qué en los hierros fundidos dúctiles el grafito forma nódulos esféricos en vez de
escamas de grafito como en los hierros fundidos grises?
9.140 ¿Cuáles son los rangos de composición del carbono y el silicio en los hierros fundidos
maleables?
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9.141 Describa la microestructura de un hierro fundido maleable ferrítico (grado M3210) a
100×.
9.142 ¿Cómo se producen los hierros fundidos maleables?
9.143 ¿Cuáles son algunas ventajas de las propiedades de los hierros fundidos maleables?
9.144 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los hierros fundidos maleables?
9.145 ¿Qué ventajas tienen las aleaciones de magnesio como materiales de ingeniería?
9.146 ¿Cómo se designan las aleaciones de magnesio?
9.147 Explique qué indican las siguientes designaciones de aleaciones de magnesio:
a)ZE63A-T6, b)ZK51A-T5 y c)AZ31B-H24.
9.148 ¿Qué elementos de aleación se agregan al magnesio para su endurecimiento por
solución sólida?
9.149 ¿Por qué es difícil trabajar en frío las aleaciones de magnesio?
9.150 ¿Qué elementos de aleación se agregan al magnesio para mejorar su resistencia a
altas temperaturas?
9.151 ¿Por qué el titanio y sus aleaciones son especialmente importantes en ingeniería para
aplicaciones aeroespaciales?
9.152 ¿Por qué es tan caro el metal titanio?
9.153 ¿Qué cambio ocurre en la estructura cristalina del titanio a 883°C?
9.154 ¿Cuáles son dos elementos de estabilización de fase alfa para el titanio?
9.155 ¿Cuáles son dos elementos estabilizadores de fase beta para el titanio?
9.156 ¿Cuál es la aleación más importante del titanio?
9.157 ¿Cuáles son algunas aplicaciones del titanio y sus aleaciones?
9.158 ¿Por qué es el níquel un metal importante en la ingeniería? ¿Cuáles son sus
ventajas? ¿Y sus desventajas?
9.159 ¿Qué son las aleaciones Monel? ¿Cuáles son algunas de sus aplicaciones?
9.160 ¿Qué tipo de precipitados se usan para reforzar la aleación templable por
precipitación Monel K500?
9.161 ¿En qué sentido son “súper” las superaleaciones a base de níquel?
9.162 ¿Cuál es la composición básica de la mayoría de las superaleaciones a base de
níquel?
464
465
9.163 ¿Cuáles son las tres principales fases presentes en las superaleaciones a base de
níquel?
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9.16 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Se considera la posibilidad de usar una aleación de acero y un acero al carbono simple
para la fabricación de bielas forjadas. Estos metales pueden tratarse térmicamente a
260 ksi (aleación de acero) y 113 ksi (acero al carbono), respectivamente. Si el diámetro
de la biela debe ser de 0.5 pulg, ¿qué metal elegiría usted para esa aplicación y por
qué?
2. Los aceros al carbono simples y las aleaciones de acero se usan ampliamente en la
fabricación de pernos y tornillos. Exponga el mayor número posible de razones para
explicar esta situación.
3. Para evitar las picaduras en las superficies de acoplamiento de engranajes de uso
pesado, ¿cuál de estos metales seleccionaría usted para fabricar dichos engranes:
acero 4140 (48 HRC) o hierro fundido (28 HRC) y por qué?
4. a) Al seleccionar los materiales para balatas de frenos o discos para embragues, ¿qué
características hay que considerar? b) Sugiera qué materiales satisfarían sus requisitos.
5. a) Proponga ejemplos de componentes o productos que originalmente se fabricaban
con aleaciones de acero y hoy se hacen con aleaciones de aluminio. b) En cada caso,
exponga razones por las cuales ocurrió este cambio.
6. a) Proponga dos ejemplos de aleaciones de aluminio que no pueden ser endurecidas
por tratamiento térmico. b) ¿Cómo incrementaría usted la dureza en esos casos?
7. Las aleaciones de magnesio son “pirofóricas”. a) ¿Qué significa este término? b) ¿Cómo
afecta eso la selección del proceso de manufactura?
8. a) Si usted tuviera que seleccionar el material para la fabricación de las tuberías de un
condensador convencional o de un intercambiador de calor, tomando como base tanto
el rendimiento como el costo, ¿cuál de las siguientes aleaciones metálicas
seleccionaría: aleaciones de acero al carbono simples, superaleaciones de níquel o
aleaciones de cobre, y por qué? b) Proponga un ejemplo específico de la aleación que
usted seleccionaría.
9. a) ¿Qué tipo de aleación es el Inconel (describa su composición)? b) ¿Cuáles son sus
propiedades importantes? c) Mencione algunas de sus aplicaciones.
10. Tomando como base la información de la figura 9.19, a) seleccione una aleación de
acero al carbono simple que sea capaz de alcanzar un valor de dureza de 60 HRC
después del templado, b) explique cómo se logra este cambio de dureza y c) proponga
un proceso para reducir de nuevo la dureza a 20 HRC.
11. Diseñe un proceso de tratamiento basado en el diagrama de transformación isotérmica
del acero al carbono eutectoide que daría lugar a un metal con a) dureza Rockwell
mayor de 66 HRC, b) dureza Rockwell de 44 HRC aproximadamente y c) dureza
Rockwell de 5 HRC.
12. a) Diseñe una aleación de acero al carbono simple que contenga 90% en peso de ferrita
y 10% en peso de cementita a temperatura ambiente. b) ¿Es esta aleación
hipereutectoide o hipoeutectoide?
CAPÍTULO 9: Aleaciones para ingeniería
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13. a) Seleccione una aleación de acero al carbono simple que contenga 80% en peso de
austenita y 20% en peso de Fe3C a 900°C. b) ¿Es esta aleación hipereutectoide o
hipoeutectoide?
14. Diseñe un proceso de tratamiento térmico para el acero eutectoide que dé por resultado
una microestructura final de 50 por ciento de martensita y 50 por ciento de perlita fina.
465
466
15. Diseñe un proceso de tratamiento térmico para el acero eutectoide cuyo resultado sea
una estructura formada íntegramente por bainita con una dureza de HRC 47.
16. Es frecuente que aparezcan grietas en las esquinas agudas de los componentes de
acero después del templado. Para evitar esto se desalienta la inclusión de las esquinas
agudas. ¿Qué sugeriría usted si en un caso se requirieran las esquinas agudas y tuviera
que utilizarse un proceso de tratamiento térmico?
17. Un maquinista fabrica un perno y una tuerca de acero 1080 recocido. A continuación,
trata térmicamente los componentes por austenitización, templado y revenido para
lograr mayor dureza. a) Después del proceso de tratamiento térmico, las roscas ya no
ajustan. Explique por qué. b) ¿Cómo evitaría usted este problema?
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2
3
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6
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8
http://www.textronpt.com/cgi-bin/products.cgi?prod=highspeed&group=spcl
Tabla 23, págs. 73-75 del Annual Statistical Report of the AI&SI.
Los aceros al carbono simples contienen también impurezas de silicio, fósforo y azufre, y
de otros elementos.
El prefijo pro-significa “antes”, por lo cual el término ferrita proeutectoide se usa para
distinguir a este constituyente, que se forma antes, de la ferrita eutectoide que se forma
mediante la reacción eutectoide en un momento ulterior durante el enfriamiento.
La bainita recibe su nombre de E. C. Bain, el metalurgista estadounidense que fue el
primero en estudiar intensivamente las transformaciones isotérmicas de los aceros. Véase
E. S. Davenport y E. C. Bain, Trans. AIME, 90: 117 (1930).
AISI son las siglas de American Iron and Steel Institute y SAE son las siglas de Society for
Automotive Engineers.
A veces a las zonas de precipitación se les llama zonas GP, en conmemoración de los dos
científicos de antaño, Guinier y Preston, que identificaron por primera vez esas estructuras
mediante análisis de difracción con rayos X.
Esponja de titanio en cantidades de 50 toneladas aproximadamente.
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CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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(© Eye of Science/Photo Researchers, Inc.)
(© Science Photo Library/Photo Researchers, Inc.)
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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(© Tim Tadder/NewSport/Corbis)
Las microfibras on fibras artificiales mucho más pequeñas que un cabello humano (más delgadas
que las fibras de seda) y se encuentran divididas en varias partes, dispuestas en forma de v, como
se indica en la figura 1. Las fibras convencionales son, de modo significativo, más gruesas y tienen
un corte transversal circular sólido. Las microfibras se pueden producir a partir de diversos
polímeros, entre ellos el poliéster, nailon y acrílico. Las telas hechas de microfibras poseen una
superficie mucho mayor debido a las fibras más pequeñas y a las hendiduras en forma de v que
pueden atrapar líquido e impurezas. El agua y las impurezas en realidad son atrapadas por las
hendiduras en forma de v de la fibra, a diferencia de lo que pasa en las fibras circulares sólidas
convencionales, que simplemente las rechazan. Por tanto, las telas de microfibra son más suaves y
sedosas al tacto (lo que es importante para la industria de la confección), y absorben agua e
impurezas en cantidades mucho más grandes (lo cual es importante para la industria de la
limpieza). Estas características son la causa de que la tela de microfibras sea muy usada en la
confección de ropa deportiva y en la industria de la limpieza. Los dos principales materiales a base
de microfibra son el poliéster (material para estregar) y la poliamida (material absorbente).
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
468
469
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Definir y clasificar los polímeros, incluso los termofijos, termoplásticos y elastómeros.
2. Describir las diversas reacciones y etapas de la polimerización.
3. Describir términos tales como funcionalidad, vinilo, vinilideno, homopolímero y copolímero.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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4. Describir diversos métodos de polimerización industrial.
5. Describir la estructura de los polímeros y compararla con la de los metales.
6. Describir la temperatura de transición vítrea y los cambios que sufren la estructura y las
propiedades de los materiales poliméricos a temperaturas próximas a dicha temperatura.
7. Describir diversos procesos de elaboración utilizados para fabricar componentes
termofijos y termoplásticos.
8. Nombrar un número razonable de termoplásticos, termofijos, elastómeros, y sus
aplicaciones.
9. Explicar los mecanismos de deformación, refuerzo, relajamiento de esfuerzos y fractura
en los polímeros.
10. Describir los biopolímeros y su uso en aplicaciones biomédicas.
10.1 INTRODUCCIÓN
La palabra polímero significa, literalmente, “muchas partes”. En este sentido, puede considerarse
como un material polimérico sólido aquel que contiene múltiples partes o unidades enlazadas
químicamente y que están unidas entre sí para formar un sólido. En este capítulo se estudian
algunos aspectos de la estructura, propiedades, procesado y aplicaciones de dos materiales
poliméricos importantes en los procesos de fabricación industrial: plásticos y elastómeros. Los
plásticos1 son un grupo grande y variado de materiales sintéticos, que se procesan para darles
forma por moldeo o deformación. Así como existen muchos tipos de metales, como el aluminio y
el cobre, también se cuenta con muchos tipos de plásticos, como el polietileno y el nailon. Los
plásticos se dividen en dos clases, termoplásticos y termofijos, según sean los enlaces
químicos de su estructura. Los elastómeros o cauchos pueden alcanzar una deformación elástica
muy grande cuando se les aplica una fuerza, y recuperar su forma original (o casi) cuando cesa la
fuerza.
10.1.1 Termoplásticos
469
470
A los termoplásticos es necesario calentarlos para darles su forma y después enfriarlos, de este
modo adquieren y conservan la forma que se les dio. Estos materiales pueden volverse a
calentar cierto número de veces para darles nuevas formas sin que haya un cambio significativo
en sus propiedades. La mayoría de los termoplásticos están constituidos por cadenas
principales muy largas de átomos de carbono, enlazados entre sí en forma covalente. Algunas
veces, se enlazan también átomos de nitrógeno, oxígeno o azufre en forma covalente con la
cadena molecular principal. Los átomos o grupos de átomos adheridos están enlazados de
forma covalente a los átomos de la cadena principal. En los termoplásticos, las largas cadenas
moleculares están ligadas entre sí por enlaces secundarios.
10.1.2 Plásticos termofijos
Los plásticos termofijos que adquieren una forma permanente y curados o “fijados” por una
reacción química, no se pueden volver a fundir y darles forma de nuevo, ya que se degradan o
descomponen cuando se calientan a una temperatura muy alta. En otras palabras, los plásticos
termofijos no son reciclables. El término termofijo indica que se requiere calor (la palabra griega
que significa calor es thermē) para endurecer permanentemente al plástico. Sin embargo, hay
muchos plásticos que son llamados termofijos que sólo se pueden fijar o curar a temperatura
ambiente mediante una reacción química. La mayoría de los plásticos termofijos están
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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compuestos por una red de átomos de carbono enlazados en forma covalente para formar un
sólido rígido. Algunas veces, también se enlazan en forma covalente átomos de nitrógeno,
oxígeno, azufre u otros para formar una estructura reticular termofija.
Los plásticos son materiales de ingeniería importantes por múltiples razones. Tienen una amplia
variedad de propiedades, de las cuales algunas son imposibles de obtener con cualquier otro
material, y en la mayoría de los casos su costo es relativamente bajo. El uso de los plásticos en
diseños de ingeniería mecánica ofrece múltiples ventajas, entre las que se incluyen: ahorro de
partes debido al diseño de ingeniería con plásticos, menos operaciones de acabado,
simplificación del ensamble, menor peso, reducción de ruido y, en ciertos casos, la no
necesidad de lubricar algunas partes. Los plásticos también son muy útiles para diversos
diseños de ingeniería eléctrica, principalmente por sus excelentes propiedades aislantes. Las
aplicaciones eléctricas y electrónicas de los materiales plásticos incluyen conectores,
interruptores, relés, unidades de sintonización de TV, formas para bobinas, tableros de circuitos
integrados y componentes de computadora. En la figura 10.1 se muestran algunos ejemplos del
uso de materiales plásticos en diseños de ingeniería.
La cantidad de materiales plásticos que se usan en la industria ha aumentado en forma notable.
Un buen ejemplo del aumento del uso industrial de los plásticos se observa en la fabricación de
automóviles. Los ingenieros que diseñaron el Cadillac 1959 se asombraban de haber puesto 25
libras de plásticos en ese vehículo. En 1980 el promedio era de 200 libras de plástico en cada
auto. El uso de los plásticos en el automóvil de 1990 fue de casi 300 libras por vehículo. Es
verdad que no todas las industrias han incrementado el uso de plásticos como la industria
automotriz, pero en las décadas recientes ha habido un aumento generalizado en el uso de los
plásticos en la industria. A continuación veamos los detalles de la estructura, las propiedades y
las aplicaciones de los plásticos y elastómeros.
Figura 10.1
470
471
Algunas aplicaciones de los plásticos usados en ingeniería. a) carcasa del control remoto
de TV que usa resina sintética estirénica especial para cumplir los requisitos de brillo,
dureza y resistencia a rajaduras.
(Foto: Dow Chemical USA.)
b) Obleas semiconductoras hechas del termoplástico Vitrex PEEK (polieteretercetona). c)
Termoplástico de nailon reforzado con 30 por ciento de fibra de vidrio para reemplazar al
aluminio en la entrada de aire del colector múltiple del motor turbodiesel del Ford Transit.
(DSM Engineering Plastics, Países Bajos.)
[a) © Royalty-Free/CORBIS. b) © Charles O'Rear/CORBIS. c) © Tom Pantages.]
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10.2 REACCIONES DE POLIMERIZACIÓN
La mayoría de los termoplásticos se sintetizan por medio del proceso de polimerización de
crecimiento en cadena. En este proceso muchas moléculas pequeñas (pueden ser miles) se
enlazan entre sí, en forma covalente, para formar cadenas moleculares muy largas. Las
moléculas simples que se enlazan en forma covalente para formar cadenas largas se llaman
monómeros (de las palabras griegas mono, que significa “uno”, y meros, que significa “parte”).
La molécula de cadena larga formada a partir de unidades de monómero se denomina polímero
(de las palabras griegas polys, que significa “muchos”, y meros, que significa “parte”).
10.2.1 Estructura del enlace covalente de una molécula de etileno
La molécula de etileno, C2 H4, está enlazada químicamente or un enlace covalente doble entre
los átomos de carbono, y por cuatro enlaces covalentes sencillos entre el carbono y los átomos
de hidrógeno (figura 10.2). Una molécula a base de carbono, que posee uno o más enlaces
dobles carbono-carbono, recibe el nombre de molécula insaturada. El etileno es una molécula
insaturada a base de carbono puesto que contiene un doble enlace carbono-carbono.
471
472
Figura 10.2
Enlace covalente en la molécula de etileno ilustrado por a) electrónpunto (los puntos
representan los electrones de valencia), y b) notación de línea recta. En la molécula de
etileno sólo hay un enlace doble covalente carbono-carbono y cuatro enlaces covalentes
sencillos carbono-hidrógeno. El enlace doble es químicamente más reactivo que los
enlaces sencillos.
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Figura 10.3
Estructura de los enlaces covalentes de una molécula activada de etileno. a) Notación
electrón-punto (donde los puntos representan electrones de valencia). Los electrones
libres se forman en cada extremo de la molécula y pueden enlazarse en forma covalente
con los electrones libres de otras moléculas. Obsérvese que el enlace covalente doble
que se forma entre los átomos de carbono ha sido reducido a un enlace sencillo. b)
Notación de línea recta. Los electrones libres que quedan en los extremos de la molécula
se indican por medios enlaces que están unidos solamente a un átomo de carbono.
10.2.2 Estructura del enlace covalente de una molécula de etileno activada
Cuando la molécula de etileno se activa de modo que el doble enlace que se encuentra entre
los dos átomos de carbono se “abre”, el enlace covalente doble es reemplazado por un enlace
covalente sencillo, como se muestra en la figura 10.3. Como resultado de la activación, cada
átomo de carbono de la molécula inicial del etileno tiene un electrón libre para formar un enlace
covalente con otro electrón libre que provenga de otra molécula. A continuación se verá cómo
se puede activar la molécula de etileno y, como resultado de ello, cuántas unidades del
monómero de etileno se pueden enlazar en forma covalente para formar un polímero. Éste es
el proceso de polimerización en cadena. El polímero producido por la polimerización del
etileno se llama polietileno.
10.2.3 Reacción general para la polimerización del polietileno y grado de
polimerización
472
473
La reacción general para la polimerización en cadena del monómero de etileno para formar
polietileno se puede escribir así
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La subunidad que se repite en la cadena del polímero se denomina mero. El mero del
polietileno es
y se indica en la ecuación precedente. La n de la ecuación se conoce como
el grado de polimerización (GP) de la cadena del polímero y es igual al número de
subunidades o meros que hay en la cadena molecular del polímero. El GP promedio para
rangos de polietileno que van de 3 500 a 25 000, corresponde a masas moleculares promedio
que varían de 100 000 a 700 000 g/mol, aproximadamente.
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.1
Si un tipo particular de polietileno tiene una masa molecular de 150 000 g/mol,
¿cuál es su grado de polimerización?
Solución
La unidad que se repite o mero del polietileno es
. Este mero tiene una masa
de 4 átomos × 1 g = 4 g para los átomos de hidrógeno, más una masa de 2
átomos × 12 g = 24 g para los átomos de carbono, lo que hace un total de 28 g
para cada mero de polietileno.
GP =
=
molecular mass of polymer ( g / mol )
mass of a mer ( g / mero )
150000 g / mol
28 g / mero
= 5357 meros / mol
(10.1)
◂
10.2.4 Pasos de la polimerización en cadena
Las reacciones para la polimerización en cadena de los monómeros, como el etileno, para
formar polímeros lineales, como el polietileno, se pueden dividir en los siguientes pasos: 1)
iniciación, 2) propagación y 3) terminación.
Iniciación Para la polimerización en cadena del etileno se puede usar alguno de los múltiples
tipos de catalizadores. En esta exposición se examina el uso de los peróxidos orgánicos que
actúan como formadores de radicales libres. Un radical libre se define como un átomo, el cual
con frecuencia es parte de un grupo más grande, tiene un electrón no apareado (electrón libre)
el cual se puede enlazar en forma covalente con un electrón no apareado (electrón libre) de
otro átomo o molécula.
Primero se estudiará cómo una molécula de peróxido de hidrógeno, H2O2, puede
descomponerse en dos radicales libres, como se muestra en las siguientes ecuaciones. Usando
la notación electrón-punto para los enlaces covalentes,
473
474
Usando la notación de línea recta para los enlaces covalentes,
En la polimerización en cadena del radical libre del etileno, un peróxido orgánico puede
descomponerse de la misma manera que el peróxido de hidrógeno. Si R―O―O―R representa
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un peróxido orgánico, donde R es un grupo químico, entonces, aplicando calor, este peróxido
puede descomponerse en dos radicales libres de una forma similar a como lo hace el peróxido
de hidrógeno, como sigue:
El peróxido de benzoilo es un peróxido orgánico que se usa para iniciar algunas reacciones de
polimerización en cadena. Se descompone en radicales libres en la siguiente forma:2
Uno de los radicales libres formado por la descomposición del peróxido orgánico, puede
reaccionar con una molécula de etileno para formar un nuevo radical libre de cadena más larga,
como se muestra en la reacción
El radical libre orgánico actúa en esta forma como un catalizador que inicia la polimerización del
etileno.
474
475
Propagación El proceso de crecimiento de la cadena del polímero por la adición sucesiva de
unidades de monómero se denomina propagación. El doble enlace que existe en el extremo de
la unidad del monómero etileno puede ser “abierto” por el radical libre y enlazarse en forma
covalente a la cadena. De esta manera, la cadena de polímero crece aún más mediante esta
reacción
Las cadenas de polímero en la polimerización en cadena siguen creciendo de forma
espontánea porque la energía del sistema químico disminuye en virtud del proceso de
polimerización en cadena. Es decir, la suma de las energías de los polímeros producidos es
menor que la suma de las energías de los monómeros que produjeron los polímeros. Los
grados de polimerización de los polímeros producidos por la polimerización de cadena varían
dentro del material polimérico. Asimismo, el GP promedio varía entre los materiales poliméricos.
En el caso del polietileno comercial, el GP tiene generalmente un promedio cuyo rango varía de
3 500 a 25 000.
Terminación La terminación puede ocurrir por la adición de un radical libre finalizador o cuando
se combinan dos cadenas. Otra forma posible es que cantidades insignificantes de impurezas
finalicen el crecimiento de la cadena del polímero. La finalización debida al acoplamiento de dos
cadenas se puede representar con esta reacción
10.2.5 Peso molecular promedio de los termoplásticos
Los termoplásticos constan de cadenas de polímeros de diferentes longitudes, cada una de las
cuales tiene su propio peso molecular y grado de polimerización. Así pues, se debe hablar de
un peso molecular promedio al referirse a la masa molecular de un material termoplástico.
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El peso molecular promedio de un termoplástico se puede determinar usando técnicas
fisicoquímicas especiales. Un método que se usa comúnmente para este análisis consiste en
determinar las fracciones de peso de los rangos de peso molecular. El peso molecular
promedio del termoplástico es entonces la suma de las fracciones de peso, multiplicada por su
peso molecular medio para cada rango particular y dividida entre la suma de las fracciones de
peso. De esta manera,
M̄ m =
∑ f áM á
∑fá
(10.2)
e M̄ m = peso molecular promedio de un termoplástico
M i = peso molecular medio de cada rango de peso molecular seleccionado
f i = fracción de peso del material que tiene pesos moleculares de un rango de peso molecular seleccion
475
476
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.2
Calcule el peso molecular promedio ¯
M m para un material termoplástico que tiene
las fracciones de peso molecular medio fi para los rangos de peso molecular que
aparecen en la lista de la siguiente tabla:
Solución
Determine primero los valores medios para los rangos de peso molecular y luego
haga una lista de estos valores, como se ha hecho en la columna encabezada por
Mi que aparece enla tabla. Luego multiplique fi por Mi para obtener los valores fi
Mi. El peso molecular pro medio para este termoplástico es
Mm =
¯
∑ f iM i
∑fi
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=
19550
= 19550 g / mol
1.00
◂
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10.2.6 Funcionalidad de un monómero
Para que un monómero se polimerice debe haber cuando menos dos enlaces químicos activos.
Cuando el monómero tiene dos enlaces activos puede reaccionar con otros dos monómeros, y
por repetición del enlace, otros monómeros del mismo tipo pueden formar una cadena larga o
polímero lineal. Cuando un monómero tiene más de dos enlaces activos, la polimerización
ocurre en más de dos direcciones y por tanto se pueden construir moléculas reticulares en tres
dimensiones.
El número de enlaces activos que tiene un monómero se conoce como la funcionalidad del
mismo. Un monómero que usa dos enlaces activos para la polimerización de cadenas largas se
denomina bifuncional. Por tanto, el etileno es un ejemplo de un monómero bifuncional. Un
monómero que usa tres enlaces activos para formar una red de material polimérico se llama
trifuncional. El fenol, C6H5OH, es un ejemplo de un monómero trifuncional y se usa en la
polimerización de fenol y formaldehído, de la cual se hablará posteriormente.
10.2.7 Estructura de los polímeros lineales no cristalinos
Si se examina al microscopio una cadena de polietileno de corta longitud, podrá observarse que
adopta una configuración en zigzag (figura 10.4) debido al ángulo de enlace covalente entre los
enlaces covalentes sencillos carbonocarbono, que es de aproximadamente 109°. Sin embargo,
en una escala mayor, las cadenas de polímero están enredadas al azar en el polietileno no
cristalino como espaguetis dentro de un tazón. Esta maraña de polímero lineal se ilustra en la
figura 10.5. En el caso de algunos materiales poliméricos, como el polietileno, pueden
presentarse tanto regiones cristalinas como no cristalinas. Este tema se tratará con más detalle
en la sección 10.4.
476
477
Figura 10.4
Estructura molecular de una cadena de polietileno de corta longitud. Los átomos de
carbono tienen una distribución en zigzag debido a que todos los enlaces covalentes
carbonocarbono tienen entre sí un ángulo de aproximadamente 109°.
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. I:
“Structure”, Wiley, 1965, p. 65.)
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Figura 10.5
Representación esquemática de un polímero. Las esferas representan las unidades que
se repiten en la cadena del polímero, y no a átomos específicos.
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. I:
“Structure”, Wiley, 1965, p. 104.)
El enlace entre las cadenas moleculares largas del polietileno se realiza por medio de enlaces
débiles secundarios con dipolo permanente. Sin embargo, la maraña física de las largas
cadenas moleculares también favorece la resistencia de este tipo de material polimérico.
Además, se pueden formar ramas laterales, lo cual provoca un empaquetamiento flojo de las
cadenas moleculares y favorece una estructura no cristalina. La ramificación de los polímeros
lineales, por tanto, debilita los enlaces secundarios entre las cadenas y disminuye la resistencia
a la tensión del material polimérico en masa.
10.2.8 Polímeros de vinilo y vinilideno
477
478
Se pueden sintetizar muchos materiales poliméricos de adición (de cadena) útiles tienen una
estructura de cadena principal de carbono similar a la del polietileno, reemplazando a uno o
más de los átomos de hidrógeno del etileno con otros tipos de átomos o grupos de átomos. Si
sólo se reemplaza a un átomo de hidrógeno del monóme ro del etileno con otro átomo o grupo
de átomos, el polímero polimerizado se polímero de vinilo. Algunos ejemplos de polímeros de
vinilo son: policloruro de vinilo, polipropileno, poliestireno, acrilonitrilo y poliactetato de vinilo. La
reacción general para la polimerización de los polímeros de vinilo es
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donde R1 puede ser otro tipo de átomo o grupo de átomos. En la figura 10.6 se muestra el
enlace estructural de algunos polímeros de vinilo.
Si ambos átomos de hidrógeno de uno de los átomos de carbono del monómero de etileno se
reemplazan con otros átomos o grupos de átomos, el polímero polimerizado se llama polímero
de vinilideno. La reacción general de la polimerización de polímeros de vinilideno es
Figura 10.6
Fórmulas estructurales de algunos polímeros de vinilo.
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Figura 10.7
478
479
Fórmulas estructurales de algunos polímeros de vinilideno.
donde R2 y R3 pueden ser otros tipos de átomos o grupos atómicos. En la figura 10.7 se
muestra el enlace estructural de dos polímeros de vinilideno.
10.2.9 Homopolímeros y copolímeros
Los homopolímeros son materiales poliméricos que consisten en cadenas de polímero
formadas por unidades sencillas que se repiten. Esto significa que si A es una unidad que se
repite, una cadena del homopolímero tendrá una secuencia de AAAAAAA… en la cadena
molecular del polímero. Los copolímeros, en contraste, consisten en cadenas de polímero
formadas por dos o más unidades químicamente diferentes que se repiten y que pueden estar
en distintas secuencias.
Aunque en la mayoría de los copolímeros los monómeros están dispuestos al azar, se han
identificado cuatro tipos distintos de copolímero: aleatorio, alternante, en bloque e injertado
(figura 10.8).
Copolímeros aleatorios. Diferentes monómeros están dispuestos aleatoriamente dentro
de las cadenas de polímero. Si A y B son monómeros diferentes, entonces una
disposición puede ser (figura 10.8a)
AABABBBBAABABAAB
⋯
Copolímeros alternantes. Diferentes monómeros muestran un orden definido alterno
como (figura 10.8b)
ABABABABABAB
⋯
Copolímeros de bloque. Diferentes monómeros en la cadena están dispuestos en
bloques relativamente largos de cada monómero como en (figura 10.8c)
AAAAA — BBBBB —
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⋯
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Copolímeros injertados. Apéndices de un tipo de monómero se injertan en la cadena
larga de otro, como en (figura 10.8d)
AAAAAAAAAAAAAAAAAAAAA
B
B
B
B
B
B
479
480
Figura 10.8
Arreglos de los copolímeros. a) Copolímero en el que las unidades diferentes están
dispuestas aleatoriamente a lo largo de la cadena. b) Copolímero en el que las unidades
se alternan regularmente. c) Copolímero de bloque. d) Copolímero injertado.
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. I:
“Structure”, Willey, 1965, p. 108.)
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Figura 10.9
Reacción de polimerización generalizada de los monómeros de cloruro de vinilo y acetato
de vinilo para producir un copolímero de policloruro de vinilo-poliacetato de vinilo.
La polimerización de reacción en cadena puede ocurrir entre dos o más monómeros diferentes
si éstos se pueden introducir en las cadenas crecientes en las mismas proporciones y niveles
de energía relativos. Un ejemplo de un copolímero industrialmente importante es el que se
forma con policloruro de vinilo y poliacteato de vinilo y que se usa como material de
recubrimiento para cables, estanques y latas. Una reacción de polimerización generalizada para
la producción de este copolímero se ilustra en la figura 10.9.
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.3
480
481
Un copolímero está formado por 15% en peso de poliacetato de vinilo (PVA, por
sus siglas en inglés) y 85% en peso de policloruro de vinilo (PVC). Determine la
fracción de cada componente.
Solución
Si se parte de una base de 100 g de copolímero, entonces se tienen 15 g de PVA
y 85 g de PVC. Primero se determina el número de moles de cada componente
que se tiene y luego se calculan las fracciones mol de cada uno.
Moles de poliacetato de vinilo. El peso molecular del mero de PVA se obtiene
sumando las masas atómicas de los átomos, de acuerdo con la fórmula estructural
para el mero de PVA (figura EP10.3a):
4 átomos de C × 12 g / mol × 6 átomos de H × 1 g / mol + 2 átomos de O × 16 g / mol = 86 g / mo
15 g
Número de moles de PVA en 100 g de copolímero =86 g / mol = 0.174
Moles de policloruro de vinilo. El peso molecular del mero de PVC se obtiene de la
figura PE10.3b.
2 átomos de C × 12 g / mol + 3átomos de H × 1 g / mol + 1 átomos de Cl × 35.5 g / mol = 62.5 g / m
85 g
Número de moles de PVA en 100 g de copolímero =62 .5 g / mol = 1.36
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0.174
Fracción mol de PVA =0.174 + 1.36 = 0.113
Fracción mol de PVC =
1.36
= 0.887
0.174 + 1.36
Figura EP10.3
Fórmulas estructurales de los meros de a) poliacetato de vinilo y b)
policloruro de vinilo.
481
482
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.4
Determine las fracciones mol de cloruro de vinilo y de acetato de vinilo en un
copolímero que tiene un peso molecular de 10 520 g/mol y un grado de
polimerización de 160.
Solución
Del problema de ejemplo 10.3, el peso molecular del mero de PVC es 62.5 g/mol y
el del mero de PVA es 86 g/mol.
Puesto que la suma de las fracciones mol de policloruro de vinilo, fvc, y de
poliacetato de vinilo, fva = 1, fva = 1, – 1 fvc. Por tanto, el peso molecular promedio
del mero de copolímero es
PM prom ( mero ) = f vc PM vc + f va PM va = f vc PM vc + (1 − f vc )PM v a
El peso molecular promedio del mero de copolímero es también
PM prom ( mero ) =
PM mero ( polímero )
DP
=
10 520 g / mol
= 65.75 g / ( mol · mero )
160 meros
El valor del fvc se puede obtener igualando las dos ecuaciones de PMprom (mero).
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f vc ( 62 .5 ) + (1 − f vc )(86) = 65.75
o bien
f vc = 0.86
f vc = (1 − f vc ) = 1 − 0.86 = 0.14
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.5
Si un copolímero de cloruro de vinilo acetato de vinilo tiene una relación de 10:1
de meros de cloruro de vinilo respecto a acetato de vinilo y su peso molecular es
16 000 g/mol, ¿cuál es su grado de polimerización?
Solución
PM prom ( mero ) =
1
10
1
10
PM vc + PM va = (62.5) + ( 86 ) = 64.6 g / ( mol · mero )
11
11
11
11
DP =
16.000 g / mol ( polímero )
= 248 meros
64.6g / ( mol · mero )
10.2.10 Otros metodos de polimerizaci´on
Polimerizaclón suceslva En la Polimerizaclón suceslva, los monomeros reaccionan
quimicamente entre si para producir polimeros lineales. En la polimerizaci´on sucesiva se
supone que la reactividad de los grupos funcionales que están en los extremos de un
monómero, en general, es aproximadamente igual cualquiera que sea el tamaño del polímero.
Por tanto, las unidades de monómero pueden reaccionar entre sí o con polímeros producidos
de cualquier tamaño. En muchas reacciones de polimerización sucesiva se produce una
pequeña molécula como subproducto, por lo que a veces estos tipos de reacciones son
llamadas reacciones de polimerización por condensación. Un ejemplo de una reacción de
polimerización sucesiva es la reacción de la hexametilendiamina con ácido adípico para
producir nailon 6,6 y agua como subproducto, como se muestra en la figura 10.10 para la
reacción de una molécula de hexametilendiamina con otra de ácido adípico.
Polimerización reticular En algunas reacciones de polimerización que incluyen un reactivo
químico con más de dos lugares reactivos, se puede producir un material plástico reticular de
tres dimensiones. Este tipo de polimerización se da al momento de curar los plásticos
termofijos, por ejemplo los fenólicos, epóxicos y algunos poliésteres. La reacción de
polimerización de dos moléculas de fenol y una molécula de formaldehído se muestra en la
figura 10.11. Obsérvese que se forma una molécula de agua como subproducto de la reacción.
La molécula de fenol es trifuncional y en presencia de un catalizador adecuado y de calor y
presión suficientes, se puede polimerizar con formaldehído y formar un material plástico
fenólico termofijo reticular que a veces se conoce con el nombre comercial de baquelita.
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Figura 10.10
Reacción de polimerización de hexametilendiamina con ácido adípico para producir una
unidad de nailon 6,6.
Figura 10.11
Reacción de polimerización del fenol (los asteriscos representan los sitios de reacción)
con formaldehído para producir un enlace unitario de resina fenólica.
10.3 MÉTODOS INDUSTRIALES DE POLIMERIZACIÓN
483
484
En esta etapa se podría preguntar cómo se producen industrialmente los materiales plásticos. La
respuesta a esta pregunta no es sencilla, porque son procesos muy diferentes y novedosos los
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que se usan y además se están desarrollando constantemente. Para empezar, se usan materias
primas básicas como gas natural, petróleo y carbón en la producción de las sustancias químicas
básicas para los procesos de la polimerización. Estas sustancias químicas se polimerizan
después mediante muchos procesos diferentes para formar materiales plásticos en forma de
gránulos, grageas, polvos o líquidos, los cuales posteriormente se procesan para elaborar los
productos terminados. Los procesos de polimerización química que se utilizan para producir
materiales plásticos son complejos y diversos. El ingeniero químico desempeña un importante
papel en su desarrollo y en su utilización industrial. Algunos de los métodos de polimerización
más importantes se esbozan en los siguientes párrafos y se ilustran en las figuras 10.12 y 10.13.
Polimerización en masa (figura 10.12a). El monómero y el iniciador se mezclan en un
reactor que se calienta y se enfría según se requiera. Este proceso se usa ampliamente
para la polimerización por condensación donde un monómero puede cargarse en el
reactor y el otro se añade lentamente. El proceso en masa puede utilizarse para múltiples
reacciones de polimerización por condensación en virtud de que sus calores de reacción
son bajos.
Figura 10.12
Ilustración esquemática de algunos métodos de polimerización industrial usados
comúnmente: a) en masa, b) en solución, c) en suspensión y d) en emulsión.
(Según W. E. Driver, “Plastics Chemistry and Technology”, Van Nostrand Reinhold, 1979, p. 19.)
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Figura 10.13
484
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Proceso de polimerización en fase gaseosa para polietileno de baja densidad. a) Diagrama
de flujo que indica los pasos básicos del proceso. b) Reactores gemelos utilizados en el
proceso.
(Según Chemical Engineering, 3 de diciembre de 1979, pp. 81, 83.)
Polimerización en solución (figura 10.12b). El monómero se disuelve en un disolvente
no reactivo que contiene un iniciador. El calor desprendido por la reacción es absorbido
por el disolvente y, por tanto, la velocidad de reacción se reduce.
Polimerización en suspensión (figura 10.12c). El monómero se mezcla con un iniciador
y luego se dispersa como una suspensión en agua. En este proceso, el calor
desprendido por la reacción es absorbido por el agua. Después de la polimerización, el
producto polimerizado se separa y se seca. Este proceso se usa comúnmente para
producir gran número de polímeros de tipo vinilo, como policloruro de vinilo, poliestireno,
poliacrilonitrilo y polimetilmetacrilato. Polimerización en emulsión (figura 10.12d). Este
proceso de polimerización es similar al proceso de suspensión porque se lleva a cabo en
agua. Sin embargo, se añade un emulsionante para dispersar el monómero en partículas
muy pequeñas.
Además de los procesos de polimerización por lotes que se acaban de describir, se han
desarrollado muchos tipos de procesos de polimerización continua en masa, y la investigación y
el desarrollo en esta área continúan. Uno de los procesos más importantes3 es el proceso Unipol
en fase gaseosa de Union Carbide para producir polietileno de baja densidad. En este proceso, el
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monómero de etileno en forma gaseosa junto con algún comonómero son alimentados
continuamente en el reactor de lecho fluidizado, al cual se le añade un catalizador especial (figura
10.13a). Las ventajas de este proceso son la baja temperatura para la polimerización (100°C en
vez de los 300°C del antiguo proceso) y la baja presión (1 00 psi en vez de las 300 psi del antiguo
proceso). Muchas plantas industriales ya están usando el proceso Unipol.
10.4 CRISTALINIDAD Y ESTEREOISOMERISMO EN ALGUNOS
TERMOPLÁSTICOS
Cuando se solidifica un termoplástico a partir del estado líquido, se forma ya sea un sólido no
cristalino o uno parcialmente cristalino. Enseguida se investigarán algunas de las características
estructurales y de solidificación de estos materiales.
10.4.1 Solidificación de termoplásticos no cristalinos
Primero se examinará la solidificación y el enfriamiento lento a bajas temperaturas, de un
termoplástico no cristalino. Cuando los termoplásticos no cristalinos se solidifican, no hay una
disminución repentina del volumen específico (volumen por unidad de masa) a medida que la
temperatura disminuye (figura 10.14). El líquido bajo solidificación cambia a un líquido
superenfriado que se encuentra en estado sólido y muestra una disminución gradual del
volumen específico con la disminución de temperatura, como se indica a lo largo de la línea
ABC en la figura 10.14.
Cuando este material se enfría a menores temperaturas, se presenta un cambio en la
pendiente de la curva de volumen específico contra temperatura, como se indica en C y D de la
curva ABCD de la figura 10.14. La temperatura promedio dentro del estrecho rango de
temperatura en el cual la pendiente de la curva cambia, se conoce como la temperatura de
transición vítreaTg. Arriba de Tg, los termoplásticos no cristalinos muestran un
comportamiento viscoso (como de caucho o cuero flexible), y abajo de Tg, estos materiales se
muestran frágiles como el vidrio. En ciertos aspectos, Tg puede considerarse como una
temperatura de transición de dúctil a frágil. Por debajo de Tg, el material es frágil como vidrio
debido a que el movimiento de las cadenas moleculares es muy restringido. En la figura 10.15
se muestra una gráfica experimental del volumen específico contra la temperatura, para
polipropileno no cristalino, que muestra un cambio en la pendiente de la Tg de este material a
−12°C. En la tabla 10.1 se presenta una lista de valores de Tg para algunos termoplásticos.
10.4.2 Solidificación de termoplásticos parcialmente cristalinos
Ahora se examinará la solidificación y el enfriamiento, a bajas temperaturas, de un
termoplástico parcialmente cristalino. Cuando este material se solidifica y se enfría, se presenta
una repentina disminución del volumen específico, como lo indica la línea BE en la figura 10.14.
Esta disminución del volumen específico es causada por un empaquetamiento más eficiente de
las cadenas del polímero formando regiones cristalinas. La estructura del termoplástico
parcialmente cristalino en E será, por tanto, la de las regiones cristalinas en una matriz no
cristalina de líquido superenfriado (sólido viscoso). A medida
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Figura 10.14
486
487
Solidificación y enfriamiento de termoplásticos no cristalinos y parcialmente cristalinos
mostrando un cambio en el volumen específico con respecto a la temperatura
(esquemático). Tg es la temperatura detransición vítrea y Tm es la temperatura de fusión.
Untermoplástico no cristalino se enfría a lo largo de la línea ABCD, donde A = líquido, B =
líquido altamente viscoso, C = líquido superenfriado (caucho) y D = sólido vítreo (duro y
frágil). El termoplástico parcialmente cristalino se enfría a lo largo de la línea ABEF, donde
E = regiones de sólido cristalino en matriz de líquido superenfriado y F = regiones de
sólido cristalino en matriz vítrea.
Figura 10.15
Datos experimentales de volumen específico versus temperatura para la determinación de
la temperatura de transición vítrea del polipropileno atáctico. Tg está a −12°C.
[Según D. L. Beck, A. A. Hiltz y J. R. Knox, Soc. Plast. Eng. Trans,
3:279(1963).]
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488
Figura 10.16
Dos arreglos propuestos para la cristalita en materiales termoplásticos parcialmente
cristalinos. a) Modelo con franjas de micela y b) modelo de cadena plegada.
(Según F. Rodriguez, “Principles of Polymer Systems”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1982, p. 42.)
que continúa el enfriamiento, se alcanza la transición vítrea, como lo indica el cambio de la
pendiente del volumen específico versus la temperatura en la figura 10.14 entre E y F. Al
avanzar en la transición vítrea, la matriz de líquido superenfriado se transforma al estado vítreo
y, por consiguiente, la estructura del termoplástico en F consta de regiones cristalinas en una
matriz vítrea no cristalina. Un ejemplo de un termoplástico que se solidifica para formar una
estructura parcialmente cristalina es el polietileno.
10.4.3 Estructura de los materiales termoplásticos parcialmente cristalinos
Todavía hay dudas respecto a la forma exacta en que las moléculas de un polímero están
dispuestas en una estructura cristalina; aún se requiere más investigación en esta área. La
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mayor longitud de las regiones cristalinas o cristalitas en los materiales poliméricos
policristalinos es, en general, de 5 a 50 nm, aproximadamente. Esto es un pequeño porcentaje
de la longitud de la molécula del polímero totalmente extendida, la cual puede ser de,
aproximadamente, 5 000 nm. Un modelo previo, llamado modelo de flecos de micelas,
representa largas cadenas de polímero de, aproximadamente, 5 000 nm que se manifiestan
sucesivamente a través de series de regiones desordenadas y ordenadas en toda la longitud de
la molécula del polímero (figura 10.16a). Un modelo más reciente llamado el modelo de cadena
plegada, muestra secciones de cadenas moleculares plegadas sobre sí mismas de modo que
es posible una transición de las regiones cristalinas a las regiones no cristalinas (figura 10.16b).
488
489
Figura 10.17
Estructura esquemática de cadena plegada de una lamela de polietileno de baja densidad.
[(Según R. L. Boysen, Olefin Polymers (High-Pressure Polyethylene), en “Encyclopedia of Chemical
Technology”, vol. 16, Wiley, 1981, p. 405.)]
En los últimos años se han estudiado en forma intensiva los termoplásticos parcialmente
cristalinos, en especial el polietileno. Se cree que el polietileno cristaliza con una estructura de
cadena plegada con una celda ortorrómbica, como se muestra en la figura 10.17. La longitud de
la cadena entre los pliegues es de 100 átomos de carbono, aproximadamente, y a cada capa
en particular de la estructura de cadena plegada se le conoce como lamela. En condiciones de
laboratorio, el polietileno de baja densidad cristaliza en una estructura de tipo esferulita como la
que aparece en la figura 10.18. Las regiones con esferulitas, que están constituidas por lamelas
cristalinas, son las áreas oscuras, y las regiones entre las estructuras de las esferulitas son
áreas blancas no cristalinas. La estructura de esferulita que aparece en la figura 10.18 crece
únicamente bajo un cuidadoso control, en condiciones de laboratorio libres de deformaciones.
El grado de cristalinidad de los materiales poliméricos lineales parcialmente cristalinos varía
entre 5 y 95 por ciento de su volumen total. La cristalización completa no se alcanza ni siquiera
con materiales poliméricos que son altamente cristalizables debido a las marañas y
entrecruzamientos moleculares. La cantidad de material cristalino que existe dentro de un
termoplástico afecta su resistencia a la tensión. En general, cuando el grado de cristalinidad
aumenta, la resistencia del material aumenta también.
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10.4.4 Estereoisomerismo en los termoplásticos
Los estereoisómeros son compuestos moleculares que tienen las mismas composiciones
químicas, pero diferentes arreglos estructurales. Algunos termoplásticos, como el polietileno,
pueden existir en tres formas estereoisoméricas diferentes:
1. Estereoisómero atáctico. El grupo metilo colgante del polipropileno está dispuesto
aleatoriamente a cada lado de la cadena de carbono principal (figura 10.19a).
2. Estereoisómero isotáctico. El grupo metilo colgante está siempre del mismo lado de la
cadena de carbono principal (figura 10.19b).
Figura 10.18
489
490
Estructura con esferulitas en una película fundida de polietileno de baja densidad;
densidad 0.92 g/cm3.
[Según R. L. Boysen, Olefin Polymers (High-Pressure Polyethylene), en “Encyclopedia of Chemical
Technology”, vol. 16, Wiley, 1981, p. 406.]
3. Estereoisómero sindiotáctico. El grupo colgante se alterna en forma regular de uno a
otro lado de la cadena principal (figura 10.19c).
El descubrimiento de un catalizador que hizo posible la polimerización industrial de polímeros
isotácticos de tipo lineal fue un gran avance en la industria de los plásticos. Con un catalizador
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estereoespecífico, el polipropileno isotáctico podría producirse a escala comercial. El
polipropileno isotáctico es un material polimérico altamente cristalino con un punto de fusión de
165 a 175°C. Debido a su alta cristalinidad, el propil eno isotáctico tiene resistencias y
temperaturas de deflexión térmica más altas que el polipropileno atáctico.
10.4.5 Catalizadores de Ziegler y Natta
Karl Ziegler y Giulio Natta fueron galardonados con el premio Nobel de Química 1963 por su
trabajo sobre polietilenos lineales y estereoisómeros del polipropileno. Se han escrito muchos
libros sobre esta materia y los detalles rebasan los objetivos de este libro, pero aquí se dan
referencias para quienes deseen profundizar en este tema. En suma, los iniciadores a base de
metalocenos se usan conjuntamente con el producto. Los metalocenos no son verdaderos
catalizadores en virtud de que ellos sí participan en las reacciones y en el curso de ellas son
consumidos en pequeñas cantidades. Por tanto, los iniciadores de metaloceno han abierto una
nueva era para la polimerización de las poliolefinas.
Figura 10.19
490
491
Estereoisómeros de polipropileno. a) Isómero atáctico en el cual los grupos colgantes CH3
están dispuestos aleatoriamente a cada lado de los carbonos de la cadena principal. b)
Isómero isotáctico en el que todos los grupos colgantes de CH3 están del mismo lado que
los carbonos de la cadena principal. c) Isómero sindiotáctico en el cual los grupos
colgantes CH3 se alternan regularmente de un lado al otro de los carbonos de la cadena
principal.
[Según G. Crespi y L. Luciani, Olefin Polymers (Polyethylene), en “Encyclopedia of Chemical Technology”,
vol. 16, Wiley, 1982, p. 454.]
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10.5 PROCESADO DE LOS MATERIALES PLÁSTICOS
Se usan procesos muy diferentes para transformar los gránulos y pellets en productos en forma
de láminas, barras, secciones extrudidas, tubos o partes moldeadas terminadas. El proceso
empleado depende en cierta medida de si el material es termoplástico o termofijo. Generalmente
los termoplásticos se calientan hasta que se suavizan y luego se les da una nueva forma antes
de enfriarlos. Por otra parte, con los materiales termofijos que no han sido completamente
polimerizados antes de ser procesados para darles forma final, se usa un proceso por el cual se
lleva a cabo una reacción química para entrecruzar las cadenas del polímero formándose una red
de material polimérico. La polimerización final se puede llevar a cabo mediante la aplicación de
calor y presión o por acción catalítica a temperatura ambiente o a temperaturas más altas.
491
492
En esta sección se tratarán algunos de los procesos más importantes que se usan con materiales
termoplásticos y termoestables.
10.5.1 Procesos utilizados con los materiales termoplásticos
Moldeo por inyección El moldeo por inyección es uno de los métodos de procesado más
importantes que se usan para dar forma a los materiales termoplásticos. La máquina moderna
de moldeo por inyección utiliza un mecanismo de mono husillo para derretir el plástico e
inyectarlo en un molde (figuras 10.20 a 10.22). Las máquinas de moldeo por inyección de tipo
antiguo usan un émbolo para inyectar el material fundido. Una de las principales ventajas del
método del mono husillo sobre los de tipo émbolo es que el tornillo impulsor entrega un material
fundido más homogéneo para la inyección.
Figura 10.20
Vista frontal de una máquina de moldeo por inyección con mono husillo para materiales
plásticos.
(Cortesía de HPM Corporation.)
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En el proceso de moldeo por inyección, los gránulos de plástico son alimentados en el cilindro
de inyección a través de una abertura, desde una tolva, sobre la superficie de un tornillo
rotatorio que los transporta hacia adelante en dirección al molde (figura 10.22a). La rotación del
tornillo fuerza a los gránulos contra las paredes precalentadas del cilindro, lo cual hace que se
fundan por el calor de la compresión, la fricción y las paredes calientes del cilindro (figura
10.22b). Cuando se funde suficiente material plástico en el extremo del tornillo unido al molde,
el tornillo se detiene, y mediante un movimiento similar al de un pistón inyecta un “disparo” de
plástico fundido a través de un sistema de puerta corrediza a partir del cual el plástico llega
hasta las cavidades cerradas del molde (figura 10.22c). El eje de tornillo mantiene la presión
sobre el material plástico alimentado en el molde por un corto tiempo a fin de dejar que se
vuelva sólido, y luego se retrae. El molde se enfría con agua para permitir el enfriamiento rápido
de la parte plástica. Por último, se abre el molde y la parte es extraída de éste con aire o con
pivotes eyectores accionados por muelles (figura 10.22d). Entonces el molde se cierra y está
listo para otro ciclo.
492
493
Figura 10.21
Sección transversal de la máquina de moldeo por inyección con mono husillo.
(Según J. Bown, “Injection Molding of Plastic Components”, McGraw-Hill, 1979, p. 28.)
Las principales ventajas del moldeo por inyección son:
1. Se pueden producir piezas de alta calidad a una alta velocidad de producción.
2. Los costos de la mano de obra del proceso son relativamente bajos.
3. Se pueden producir buenos acabados en la superficie de la pieza moldeada.
4. El proceso puede ser altamente automatizado.
5. Se pueden producir formas complicadas.
Las principales desventajas del moldeo por inyección son:
1. El alto costo de la maquinaria impone la necesidad de producir un gran volumen de piezas
para que su uso sea rentable.
2. El proceso se debe controlar cuidadosamente para elaborar un producto de calidad.
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Extrusión La extrusión es otro de los importantes métodos de procesado que se emplean
para producir termoplásticos. Algunos productos manufacturados por el proceso de extrusión
son tuberías, varillas, películas, láminas y formas de todo tipo. La máquina de extrusión se usa
también para fabricar materiales plásticos compuestos destinados a la producción de formas
básicas de fabricación como pellets, y para la recuperación de residuos de materiales
termoplásticos.
493
494
Figura 10.22
Secuencia de operaciones en el proceso de moldeo por inyección de materiales plásticos
con una extrusora de mono husillo. a) Los gránulos de plástico son transportados por un
pistón de tornillo giratorio. b) Los gránulos de plástico se funden a medida que se
desplazan por el husillo a lo largo del tornillo giratorio y cuando ya se ha fundido suficiente
material en el extremo del tornillo, éste deja de girar. c) El pistón del tornillo es impulsado
hacia adelante e inyecta el plástico fundido, a través de una abertura, en un sistema de
puerta corrediza y luego en la cavidad de un molde cerrado. d) El pistón del tornillo se
retrae y la pieza de plástico terminada es expulsada. e) Troqueles de molde abierto
mostrando la parte de plástico extraída arriba.
(Cortesía de Plastics Engineering Co., Sheboygan, Wisc.)
En el proceso de extrusión, la resina termoplástica es alimentada en un cilindro calentado y el
plástico fundido es forzado mediante un tornillo giratorio a través de una abertura (o aberturas)
en un troquel maquinado con precisión para producir formas continuas (figura 10.23). Después
de salir del troquel, la parte extrudida debe ser enfriada por debajo de su temperatura de
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transición vítrea para asegurar su estabilidad dimensional. El enfriamiento se realiza
generalmente bajo un chorro de aire o con un sistema de enfriamiento por agua.
Moldeo por soplado y termoformado Otros métodos importantes de procesado de los
termoplásticos son el moldeo por soplado y el termoformado de láminas. En el moldeo por
soplado, un cilindro o tubo de plástico caliente, llamado parison, se coloca entre las mordazas
de un molde (figura 10.24a). El molde se cierra para excluir
Figura 10.23
494
495
Representación esquemática de una extrusora que muestra las diversas zonas
funcionales: tolva, zona de transporte de sólidos, retardador del inicio del fundido, zona de
fundido y zona de bombeo del fundido.
[Según H. S. Kaufman y J. J. Falcetta (eds.), “Introduction to Polymer Science and Technology”, Society of
Plastic Engineers, Wiley, 1977, p. 462.]
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Figura 10.24
Secuencia de pasos en el moldeo por soplado de una botella de plástico. a) Una sección
del tubo se introduce en el molde. b) El molde se cierra y el fondo del tubo es sujetado por
el molde. c) Se sopla aire a presión a través del molde al interior del tubo, y éste se
expande para llenar el molde; la parte es enfriada manteniéndola bajo la presión del aire.
A = línea de aire, B = troquel, C = molde, D = sección del tubo.
(Según P. N. Richardson, Plastics Processing, en “Encyclopedia of Chemical Technology”, vol. 18, Wiley,
1982, p. 198.)
los extremos del cilindro (figura 10.24b) y se insufla en él un chorro de aire comprimido que
empuja al plástico contra las paredes del molde (figura 10.24c).
495
496
En el termoformado, una lámina de plástico calentada es forzada a adaptarse a los contornos
de un molde por medio de presión. Se puede aplicar presión mecánica con troqueles
coincidentes o se puede usar vacío para que la lámina calentada se acople al interior de un
troquel abierto. También se puede usar aire a presión para forzar a la lámina calentada hacia el
interior de un troquel abierto.
10.5.2 Procesos utilizados con los materiales termofijos
Moldeo por compresión Muchas resinas termofijas, como las de fenol-formaldehído,
urea-formaldehído y melamina-formaldehído, son moldeadas como piezas sólidas mediante el
proceso de moldeo por compresión. En el moldeo por compresión la resina plástica, que
puede estar precalentada, se carga en un molde caliente que tiene una o varias cavidades
(figura 10.25a). La parte superior del molde es presionada hacia abajo sobre la resina plástica y
la presión aplicada y el calor funden la resina y fuerzan al plástico licuado a llenar la cavidad o
cavidades (figura 10.25b). Es necesario continuar con el calentamiento (generalmente un
minuto o dos) para completar los enlaces entrecruzados de la resina termoestable y luego se
extrae la pieza del molde. La rebaba excedente se recorta de la pieza más tarde.
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Figura 10.25
Moldeo por compresión. a) Sección transversal de un molde abierto que contiene una
forma pulverizada preformada en la cavidad del mismo. b) Sección transversal del molde
cerrado mostrando el espécimen moldeado y las rebabas excedentes.
(Según R. B. Seymour, Plastics Technology, en “Encyclopedia of Chemical Technology”, vol. 15, Wiley,
1968, p. 802.)
Las ventajas del moldeo por compresión son:
1. Debido a la relativa sencillez de los moldes, el costo inicial de éstos es bajo.
2. El flujo relativamente corto del material reduce el desgaste y la abrasión de los moldes.
3. La producción de piezas grandes es más factible.
4. Es posible que los moldes sean más compactos debido a la sencillez del molde.
496
497
5. Los gases que se desprenden de la reacción de curado pueden escapar durante el
proceso de moldeo.
Las desventajas del moldeo por compresión son:
1. Con este proceso es difícil obtener piezas con formas complicadas.
2. Puede ser difícil mantener los insertos dentro de los márgenes de tolerancia.
3. Es necesario recortar las rebabas de las piezas moldeadas.
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Figura 10.26
Moldeo por transferencia. a) La forma preformada del plástico es empujada por un émbolo
al interior de un molde previamente cerrado. b) Se aplica presión sobre la forma de
plástico y éste es forzado a pasar a través de un sistema de canales y compuertas a las
cavidades del molde. c) Después que el plástico ha fraguado, el émbolo es retirado y se
abre la cavidad del molde. Entonces se extrae la pieza. d) Molde abierto mostrando sus
cavidades. e) Pieza de plástico extraída.
(Cortesía de Plastics Engineering Co., Sheboygan, Wisc.)
Moldeo por transferencia El moldeo por transferencia se usa también para el moldeo de
plásticos termofijos; por ejemplo, fenólicos, ureas, melaminas y resinas alquídicas. El moldeo
por transferencia difiere del moldeo por compresión por la forma en que se introduce el material
en las cavidades del molde. En el moldeo por transferencia, la resina plástica no es alimentada
directamente en las cavidades del molde sino en una cámara exterior a dichas cavidades
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(figura 10.26a). En el moldeo por transferencia, cuando se cierra el molde, un émbolo empuja la
resina plástica (que generalmente está precalentada) desde la cámara exterior, a través de un
sistema de canales y compuertas, hasta las cavidades del molde (figura 10.26b). Después que
el material moldeado ha tenido tiempo de curarse, de modo que se forme el material polimérico
reticular rígido, la pieza moldeada es extraída del molde (figura 10.26c). En la figura 10.26d se
muestran las cavidades de un molde de transferencia abierto y en la figura 10.26e se muestra
el material plástico tal como sale del molde, conteniendo todavía múltiples piezas de plástico
termofijo.
498
Las ventajas del moldeo por transferencia son:
1. El moldeo por transferencia tiene la ventaja, sobre el moldeo por compresión, de que no
se forman rebabas durante el moldeo y, por tanto, la pieza moldeada requiere menos
acabado.
2. Se pueden elaborar muchas piezas al mismo tiempo usando un sistema de canales de
colada (figura 10.26e).
3. El moldeo por transferencia es especialmente útil para elaborar piezas pequeñas y
complejas que sería difícil hacer mediante el moldeo por compresión.
Moldeo por inyección Con la tecnología moderna es posible moldear por inyección algunos
compuestos termofijos utilizando máquinas de moldeo por inyección de mono husillo. Se han
incorporado camisas especiales de refrigeración y de calentamiento a las máquinas de moldeo
por inyección de tipo estándar, con lo cual la resina puede ser curada en el mismo proceso. Se
requiere una buena ventilación de las cavidades del molde en el caso de algunas resinas
termofijas que generan productos de reacción durante el curado. En virtud de la eficiencia de
este proceso, el moldeo por inyección para producir piezas termofijas se volverá probablemente
más importante en el futuro.
10.6 TERMOPLÁSTICOS DE USO GENERAL
En esta sección se tratarán algunos aspectos importantes de la estructura, el procesado químico,
las propiedades y las aplicaciones de los siguientes termoplásticos: polietileno, policloruro de
vinilo, polipropileno, poliestireno, ABS, polimetilmetacrilato, poliacetato de celulosa y materiales
relacionados con él, y el politetrafluoroetileno.
Sin embargo, en primer lugar se examinarán los tonelajes de ventas, las listas de precios y
algunas de las propiedades importantes de estos materiales.
Tonelajes de ventas globales y precios de lista a granel de algunos termoplásticos de uso
general Con base en los tonelajes de las ventas globales de ciertos termoplásticos en 1998, junto
con sus listas de precios a granel en 2000, se observa que cuatro de los materiales plásticos
principales (polietileno, policloruro de vinilo, polipropileno y poliestireno) se encuentran entre los
más vendidos. Estos materiales tienen un costo relativamente bajo, de unos 50¢/lb (precios de
2000), que, sin duda, explican en parte la razón de su amplio uso en la industria y en numerosas
aplicaciones de ingeniería. Sin embargo, cuando se requieren propiedades especiales que no se
obtienen con los termoplásticos más baratos, se usan materiales plásticos costosos. Por ejemplo,
el politetrafluoroetileno (Teflón), que tiene propiedades especiales de lubricación y
comportamiento en altas temperaturas, costaba entre cinco y nueve dólares por libra en 2000.
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Algunas propiedades básicas de termoplásticos seleccionados de uso general En la tabla
10.2 se presenta la lista de densidades, resistencias a la tensión, resistencias al impacto,
resistencias dieléctricas y temperaturas máximas de uso para algunos termoplásticos
seleccionados de uso general. Una de las ventajas más importantes de muchos materiales
plásticos para gran número de aplicaciones de ingeniería consiste en que sus densidades son
relativamente bajas. La mayoría de los plásticos de uso general tienen densidades de cerca de 1,
en comparación con la densidad de 7.8 del hierro.
Las resistencias a la tensión de los materiales plásticos son relativamente bajas y, en
consecuencia, esta propiedad puede convertirse en desventaja en algunos diseños de ingeniería.
En su mayoría, los materiales plásticos tienen una resistencia a la tensión de menos de 10 000
psi (69 MPa) (tabla 10.2). La prueba de tensión para materiales plásticos se lleva a cabo con el
mismo equipo que se usa para los metales (figura 6.18).
La prueba de impacto que se usa en general con materiales plásticos es la prueba Izod con
1
1
1
muesca. En esta prueba se usa normalmente una muestra de 8 ×2 × 22 pulg (figura 10.27), la
cual se sujeta a la base de una máquina de prueba con péndulo. Se mide la cantidad de energía
absorbida por unidad de longitud de la muesca (mellado) ocasionada por el péndulo al golpear la
muestra y este valor se denomina resistencia al impacto con muesca del material. Esta energía
se expresa de ordinario en pies libras por pulgada (pies · lb/pulg) o en joules por metro (J/m). La
resistencia al impacto con muesca de los materiales plásticos de uso general de la tabla 10.2
varía entre 0.4 y 14 pies · lb/pulg.
En general, los materiales plásticos son buenos aislantes eléctricos. La resistencia como aislante
eléctrico de los materiales plásticos se mide comúnmente por su resistencia dieléctrica, la cual se
puede definir como el gradiente de voltaje que produce una caída de la corriente eléctrica a
través del material. La resistencia dieléctrica se mide generalmente en voltios por milésimas de
pulgada (mil) o voltios por milímetro. La resistencia dieléctrica de los materiales plásticos de la
tabla 10.2 varía entre 385 y 1775 V/mil.
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Figura 10.27
a) Prueba Izod de resistencia al impacto. b) Muestra empleada en el caso de materiales
plásticos para realizar la prueba Izod de resistencia al impacto.
(Según W. E. Driver, “Plastics Chemistry and Technology”, Van Nostrand Reinhold, 1979, p. 196-197.)
La temperatura máxima de uso de la mayoría de los materiales plásticos es relativamente baja y
varía entre 130 a 300°F (54 a 149°C) para la mayoría de los materiales termoplásticos. Sin
embargo, algunos termoplásticos tienen temperaturas máximas de uso más altas. Por ejemplo, el
politetrafluoroetileno puede resistir temperaturas hasta de 550°F (288°C).
10.6.1 Polietileno
El polietileno (PE) es un material termoplástico translúcido, entre transparente y blancuzco, que
se fabrica con frecuencia en películas delgadas transparentes. Las secciones gruesas son
translúcidas y tienen una apariencia cerosa. Con el uso de colorantes se obtiene una amplia
variedad de productos de distintos colores.
Unidad química estructural repetitiva
Tipos de polietileno En general, hay dos tipos de polietileno: de baja densidad (LDPE) y de
alta densidad (HDPE). El de baja densidad tiene una estructura de cadena ramificada (figura
10.28b), mientras que el de alta densidad tiene esencialmente una estructura de cadena lineal
(figura 10.28a).
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Figura 10.28
Estructura de cadena de diferentes tipos de polietileno: a) de alta densidad, b) de baja
densidad y c) lineal de baja densidad.
El polietileno de baja densidad se produjo primero comercialmente en el Reino Unido en 1939,
usando reactores de autoclave (o tubulares) que requerían presiones superiores a 14 500 psi
(100 MPa) y una temperatura de 300°C, aproximadament e. El polietileno de alta densidad fue
producido comercialmente por vez primera mediante los procesos Phillips y Ziegler, usando
catalizadores especiales, en 1956-1957. En estos procesos se redujeron considerablemente la
presión y la temperatura requeridas por la reacción para convertir el etileno en polietileno. Por
ejemplo, el proceso Phillips se lleva a cabo entre 100 y 150°C y a una presión de entre 290 y
580 psi (de 2 a 4 MPa).
Hacia 1976 se desarrolló un nuevo proceso simplificado de baja presión para producir
polietileno, que requiere una presión entre 100 y 300 psi (de 0.7 a 2 MPa) y una temperatura
de, aproximadamente, 100°C. El polietileno producido se describe como polietileno lineal de
baja densidad (LLDPE) y tiene una estructura de cadena lineal con ramas laterales cortas
inclinadas (figura 10.28c). En la sección 10.3 se describió un proceso para producir LLDPE
(véase la figura 10.13).
Estructura y propiedades Las estructuras de cadena del polietileno de baja y alta densidad
aparecen en la figura 10.28. El polietileno de baja densidad tiene una estructura de cadena
ramificada que reduce su grado de cristalinidad y su densidad (tabla 10.2). La estructura de
cadena ramificada disminuye también la resistencia del polietileno de baja densidad debido a
que reduce las fuerzas de enlace intermoleculares. Por el contrario, el polietileno de alta
densidad tiene muchas ramificaciones pequeñas en las cadenas principales y, por tanto, las
cadenas se pueden empacar más estrechamente para incrementar la cristalinidad y la
resistencia (tabla 10.3).
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El polietileno es, por amplio margen, el material plástico más ampliamente usado. La principal
razón de que ocupe esta primera posición es que su costo es bajo y tiene múltiples propiedades
de importancia industrial, entre las que se incluyen su dureza a temperatura ambiente y a bajas
temperaturas, con suficiente resistencia para aplicaciones en muchos productos, su buena
flexibilidad en un rango de temperaturas incluso menores a −73°C, su excelente resistencia a la
corrosión, sus estupendas propiedades aislantes, su carácter inodoro e insípido y su baja
transmisión agua-vapor.
501
502
Figura 10.29
Los trabajadores que instalan una película de polietileno de alta densidad como
recubrimiento de un embalse se ven muy pequeños en comparación con éste. Cada hoja
puede tener un área de medio acre y hasta 5 toneladas de peso.
(Cortesía de Schlegel Lining Technology, Inc.)
Aplicaciones Las aplicaciones del polietileno incluyen recipientes, aislantes eléctricos, tubos
hechos de productos químicos, enseres domésticos, y botellas moldeadas por soplado. Las
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películas de polietileno se usan para empacar y como materiales de revestimiento para
estanques de agua (figura 10.29).
10.6.2 Policloruro de vinilo y copolímeros
502
503
El policloruro de vinilo (PVC) es un plástico sintético que se usa ampliamente y que tiene el
segundo tonelaje de ventas más grande del mundo. El amplio uso del PVC se atribuye
principalmente a su gran resistencia química y su capacidad única para mezclarse con aditivos
y producir un gran número de compuestos con una amplia variedad de propiedades físicas y
químicas.
Unidad estructural química que se repite
Estructura y propiedades La presencia del átomo grande de cloro en uno de cada dos átomos
de carbono de la cadena principal del policloruro de vinilo produce un material polimérico
esencialmente amorfo que no recristaliza. Las grandes fuerzas de cohesión entre las cadenas
del polímero del PVC se deben principalmente a los fuertes momentos bipolares generados por
los átomos de cloro. Sin embargo, los grandes átomos de cloro negativos crean cierto obstáculo
estérico y una repulsión electrostática, con lo cual se reduce la flexibilidad de las cadenas del
polímero. Esta inmovilidad molecular da por resultado una dificultad en el procesado del
homopolímero y solamente en unas cuantas aplicaciones se puede usar el PVC sin combinarlo
con diversos aditivos para que pueda ser procesado y convertido en productos terminados.
El homopolímero de PVC tiene una resistencia a la tensión relativamente alta (7.5 a 9.5 ksi) y
también a la fragilidad. El PVC tiene una temperatura media de deformación por calor (de 57 a
82°C [de 135 a 180°F] a 66 psi), buenas propiedades el éctricas (de 425 a 1 300 V/mil de
resistencia dieléctrica) y alta resistencia a los disolventes. El alto contenido de cloro del PVC le
da resistencia química y al fuego.
Elaboración de compuestos de cloruro de polivinilo El cloruro de polivinilo sólo se puede
usar en unas cuantas aplicaciones sin que se tenga que añadir cierto número de compuestos al
material básico para que pueda ser procesado y convertido en un producto terminado. Entre los
compuestos que se añaden al PVC se incluyen plastificantes, estabilizadores térmicos,
lubricantes, materiales de carga y pigmentos.
Los plastificantes imparten flexibilidad a los materiales poliméricos. Generalmente son
compuestos de alto peso molecular que se seleccionan de modo que sean
completamente miscibles y compatibles con el material básico. Con el PVC se usan
comúnmente como plastificantes los ésteres de ftalato. El efecto de algunos
plastificantes en la resistencia a la tensión del PVC se ilustra en la figura 10.30.
Se añaden estabilizadores térmicos al PVC para evitar la degradación térmica durante
el procesado y porque ayudan también a prolongar la vida del producto terminado. Los
estabilizadores típicos utilizados pueden ser totalmente orgánicos o inorgánicos, pero
en general se trata de compuestos organometálicos que en esencia contienen estaño,
plomo, cadmio-bario, calcio y zinc.
Los lubricantes ayudan a que la mezcla de los compuestos de PVC fluya durante el
procesado y evitan la adhesión a las superficies metálicas. Por lo común se usan como
lubricantes ceras, ésteres grasos y jabones metálicos.
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Figura 10.30
503
504
Efecto de diferentes plastificantes sobre la resistencia a la tensión del cloruro de polivinilo.
[Según C. A. Brighton, Vinyl Chloride Polymers (Compounding), en “Encyclopedia of Polymer Science and
Technology”, vol. 14, Wiley, 1971, p. 398.]
Rellenos tales como el carbonato de calcio se añaden principalmente para disminuir el
costo de los compuestos de PVC.
Los pigmentos, tanto inorgánicos como orgánicos, se usan en los compuestos de PVC
para darles color, opacidad y resistencia a la intemperie.
Policloruro de vinilo rígido El policloruro de vinilo por sí solo se puede usar en algunas
aplicaciones pero es difícil de procesar y tiene baja resistencia al impacto. La adición de resinas
ahuladas puede mejorar el flujo del polímero fundido durante el procesado, formando una
dispersión de pequeñas partículas ahuladas suaves en la matriz del PVC rígido. El material
ahulado sirve para absorber y dispersar energía de impacto, con lo cual la resistencia del
material al impacto aumenta. Con propiedades mejoradas, el PVC rígido se usa en múltiples
aplicaciones. En la industria de la construcción se usa el PVC rígido para tuberías, tinglados,
marcos de ventana y canaletas, así como en molduras y adornos interiores. El PVC también se
usa para hacer conductos de cables eléctricos.
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Policloruro de vinilo plastificado La adición de plastificantes al PVC da por resultado
suavidad, flexibilidad y extensibilidad. Estas propiedades se pueden modificar dentro de una
amplia variedad, ajustando la relación polímero-plastificante. El policloruro de vinilo plastificado
se usa en muchas aplicaciones en las que superan al caucho, los textiles y el papel. El PVC
plastificado se usa en tapicería de muebles y automóviles, recubrimientos de paredes interiores,
impermeables para lluvia, zapatos, equipaje y cortinas de baño. En la industria del transporte, el
PVC plastificado se usa para hacer cubiertas protectoras de automóviles, aislamiento de cable
eléctrico, tapetes y adornos interiores y exteriores. Otras aplicaciones son: mangueras de
jardín, juntas para refrigerador, componentes de artefactos y enseres domésticos.
10.6.3 Polipropileno
504
505
El polipropileno es el tercer plástico más importante desde el punto de vista del tonelaje de
ventas y es uno de los de menor costo ya que puede ser sintetizado a partir de materias primas
petroquímicas de bajo costo usando un catalizador de tipo Ziegler.
Unidad estructural química que se repite
Estructura y propiedades Al pasar del polietileno al polipropileno, la sustitución de un grupo
metilo en cada segundo átomo de carbono de la cadena principal del polímero restringe la
rotación de las cadenas, produciendo un material más resistente aunque menos flexible. Los
grupos metilo de las cadenas también aumentan la temperatura de transición vítrea y, por esa
razón, el polipropileno tiene mayores temperaturas de fusión y de deflexión térmica que el
polietileno. Con el uso de catalizadores estereoespecíficos se puede sintetizar el polipropileno
isotáctico con un punto de fusión del orden de 165 a 177°C (330 a 350°F). Este material se
puede someter a temperaturas de unos 120°C (250°F) sin que sufra deformación.
El polipropileno está bien balanceado en cuanto a propiedades atractivas para producir gran
número de artículos manufacturados. Entre éstas se incluyen su buena resistencia química a la
humedad y al calor, además de que tiene baja densidad (0.900 a 0.910 g/cm3), buena dureza
superficial y estabilidad dimensional. El polipropileno tiene una notable flexibilidad como bisagra
o articulación y se puede usar para productos que tienen integrada una bisagra. En
combinación con el bajo costo de este monómero, el polipropileno es un material termoplástico
muy competitivo.
Aplicaciones Las principales aplicaciones del polipropileno son enseres domésticos,
componentes de aparatos electrodomésticos, empaques, material de laboratorio y frascos de
diversos tipos. En la industria del transporte, los copolímeros de polipropileno de alto impacto
han reemplazado a los cauchos duros como cubiertas de acumuladores. Otras resinas similares
se usan como recubrimientos de salpicaderas y protectores contra salpicaduras. El
polipropileno mezclado con material de carga tiene aplicación en cubiertas de ventiladores de
automóviles y ductos de calefacción, en los que se requiere una alta resistencia a la deflexión
por calor. Además, el homopolímero del polipropileno se usa ampliamente como bajo alfombra,
y como material tejido se usa en la fabricación de sacos para embarcar muchos productos
industriales. En el mercado de películas, con el polipropileno en forma de película, se fabrican
bolsas y envolturas para artículos blandos, debido a su lustre, brillo y buena resistencia. En
empaques, el polipropileno se usa en tapas roscadas, cajas y recipientes.
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10.6.4 Poliestireno
El poliestireno es el cuarto termoplástico de mayor tonelaje. El homopolímero de poliestireno es
un material plástico incoloro inodoro e insípido que es relativamente frágil, a menos que sea
modificado. Además del poliestireno tipo cristalino, otros tipos importantes del producto son los
poliestirenos modificados con caucho, los resistentes al impacto y los expandibles. El estireno
se usa también para producir un gran número de copolímeros importantes.
505
506
Unidad estructural química repetitiva
Estructura y propiedades La presencia del anillo fenileno en uno de cada dos átomos de
carbono de la cadena principal del poliestireno produce una configuración voluminosa rígida
con suficiente impedimento estérico para hacer que el polímero sea muy inflexible a
temperatura ambiente. Se caracteriza por su rigidez, su claridad reluciente y su facilidad para
ser procesado, pero tiende a ser frágil. Las propiedades del poliestireno ante el impacto pueden
mejorar mediante la copolimerización con el elastómero de polibutadieno, el cual tiene la
siguiente estructura química:
Los copolímeros de estireno de impacto tienen generalmente niveles de caucho entre 3 y 12
por ciento. La adición de caucho al poliestireno disminuye la rigidez y la temperatura de
deflexión térmica del homopolímero.
En general, los poliestirenos tienen buena estabilidad dimensional y poco encogimiento en el
molde, y son fácilmente procesados a bajo costo. Sin embargo, tienen una resistencia pobre a
la intemperie y son atacados químicamente por disolventes orgánicos y aceites. Los
poliestirenos tienen buenas propiedades de aislamiento eléctrico y propiedades mecánicas
adecuadas dentro de los límites de sus temperaturas de operación.
Aplicaciones Entre sus aplicaciones típicas figuran partes interiores de automóviles, carcasas
de aparatos electrodomésticos, cuadrantes, perillas y enseres domésticos.
10.6.5 Poliacrilonitrilo
Este material polimérico de tipo acrílico se usa con frecuencia en forma de fibras, y debido a su
resistencia y estabilidad química, se usa también como comonómero en algunos termoplásticos
de ingeniería.
Unidad estructural química repetitiva
Estructura y propiedades La alta electronegatividad del grupo nitrilo en cada uno de los
átomos de carbono de la cadena principal ejerce una repulsión eléctrica mutua, provocando que
las cadenas moleculares sean forzadas a formar estructuras extendidas, rígidas, parecidas a
varillas. La regularidad de las estructuras de varilla les permite orientarse para producir fibras
resistentes por medio de enlaces de hidrógeno entre las cadenas del polímero. Como resultado
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de ello, las fibras de acrilonitrilo tienen alta resistencia a la tensión y resisten bien a la humedad
y a los disolventes.
Aplicaciones El acrilonitrilo se usa en forma de fibra en aplicaciones parecidas a las de la lana,
como suéteres y cobertores. El acrilonitrilo se usa también como un comonómero para producir
copolímeros de estireno-acrilonitrilo (resinas SAN) y terpolímeros de
acrilonitrilo-butadieno-estireno (resinas ABS).
10.6.6 Estireno-acrilonitrilo (SAN)
Los termoplásticos de estireno acrilonitrilo son miembros de la familia del estireno que tienen
alto rendimiento.
Estructura y propiedades Las resinas SAN son copolímeros aleatorios amorfos de estireno y
acrilonitrilo. Esta copolimerización origina polaridad y fuerzas de atracción por el enlace de
hidrógeno entre las cadenas del polímero. Como resultado, las resinas SAN tienen mejor
resistencia química, temperaturas de deformación por calor más altas, mayor dureza y mejores
características de capacidad de carga que el poliestireno solo. Los termoplásticos SAN son
rígidos y duros, se procesan fácilmente y tienen el brillo y la transparencia del poliestireno.
Aplicaciones Las principales aplicaciones de las resinas SAN son en lentes de instrumentos
automotrices, componentes del tablero de instrumentos y paneles de apoyo con carga de vidrio;
perillas de aparatos electrodomésticos, y recipientes de licuadoras y batidoras; jeringas
médicas y aspiradores sanguíneos; acabados vítreos de seguridad para construcciones y
enseres domésticos como vasos y tazas.
10.6.7 ABS
ABS es el nombre que se da a una familia de termoplásticos. Las siglas se refieren a los tres
monómeros utilizados para producir el ABS: acrilonitrilo, butadieno y estireno. Los materiales
ABS son importantes por sus propiedades para la ingeniería, como su buena resistencia
mecánica y al impacto, combinadas con su facilidad de procesamiento.
Unidades estructurales químicas Las resinas ABS contienen las tres siguientes unidades de
estructura química:
Estructura y propiedades de las resinas ABS La amplia variedad de propiedades útiles para
la ingeniería exhibidas por las resinas ABS se debe a las propiedades que les aporta cada uno
de sus componentes. El acrilonitrilo provee resistencia térmica y química, y dureza; el butadieno
proporciona resistencia al impacto; y el estireno imparte brillo superficial, rigidez y facilidad de
procesado. La resistencia al impacto de los plásticos ABS se incrementa a medida que el
porcentaje de contenido de caucho aumenta, pero las propiedades de resistencia a la tensión y
las temperaturas de deformación ante el calor disminuyen (figura 10.31). En la tabla 10.4 se
muestra la lista de algunas propiedades de los plásticos ABS de alto, de mediano y bajo
impacto.
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Figura 10.31
Porcentaje de caucho versus algunas propiedades de ABS.
(Según G. E. Teer, ABS y Related Multipolymers, en “Modern Plastics Encyclopedia”, McGraw-Hill,
1981-1982.)
La estructura de las resinas ABS no es la de un terpolímero aleatorio. Las ABS se pueden
considerar como la combinación de un copolímero brillante (estireno-acrilonitrilo) junto con la
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existencia de dominios de caucho (principalmente un polímero o copolímero de butadieno). La
simple mezcla de caucho con el copolímero abrillantado no produce propiedades óptimas frente
al impacto. La mejor resistencia al impacto se obtiene cuando la matriz del copolímero
estireno-acrilonitrilo se injerta a los dominios del caucho para producir una estructura de dos
fases (figura 10.32).
Figura 10.32
508
509
Micrografía electrónica de una sección ultradelgada de una resina ABS tipo G, que
muestra las partículas ahuladas en un copolímero de estireno-acrilonitrilo.
[Según M. Matsuo, Polym. Eng. Sci.,9:206(1969).]
Aplicaciones El uso principal del ABS es en tuberías y accesorios, sobre todo de desagüe y
ventilación para edificios. Otras aplicaciones del ABS son las partes automotrices, piezas de
aparatos electrodomésticos como revestimientos para puertas e interiores de refrigerador,
máquinas de oficina, cajas y cubiertas de computadora, carcasas de teléfono, portacables
eléctricos y blindajes contra interferencias electromagnéticas de radiofrecuencias.
10.6.8 Polimetil metacrilato (PMMA)
El polimetil metacrilato (PMMA) es un termoplástico transparente duro y rígido que tiene una
buena resistencia a la intemperie y es más resistente al impacto que el vidrio. Este material se
conoce mejor con los nombres comerciales de Plexiglas o Lucite y es el material más
importante del grupo de los termoplásticos conocidos como acrílicos.
Unidad estructural química que se repite
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Estructura y propiedades La sustitución de los grupos metilo y metacrilato en cada uno de los
átomos de carbono de la cadena de carbono principal proporciona un considerable
impedimento estérico y, por tanto, hace que el PMMA sea rígido y relativamente fuerte. La
configuración aleatoria de los átomos de carbono asimétricos produce una estructura
completamente amorfa que tiene una alta transparencia a la luz visible. Los PMMA también
tienen buena resistencia química al medio ambiente.
509
510
Aplicaciones Los PMMA se usan en ventanillas de aviones y barcos, tragaluces, alumbrado
exterior y anuncios publicitarios. Otros usos incluyen cristales de luces traseras, escudos de
seguridad, gafas protectoras, perillas y manijas.
10.6.9 Fluoroplásticos
Estos materiales son plásticos o polímeros hechos a partir de monómeros que contienen uno o
varios átomos de flúor. Los fluoroplásticos poseen una combinación de propiedades especiales
para aplicaciones de ingeniería. Se caracterizan por su alta resistencia a condiciones
ambientales químicas hostiles y tienen notables propiedades como aislantes eléctricos. Los
fluoroplásticos que contienen un gran porcentaje de flúor tienen bajos coeficientes de fricción, lo
que les da propiedades de autolubricación y antiadherencia.
Se han producido muchos fluoroplásticos, pero los dos más ampliamente usados son el
politetrafluoroetileno (PTFE) (figura 10.33) y el policlorotrifluoroetileno (PCTFE), que serán
analizados en esta subsección.
Politetrafluoroetileno
Unidad estructural química que se repite
Figura 10.33
Estructura del politetrafluoroetileno.
Procesado químico El PTFE es un polímero totalmente fluorado que se forma por la
polimerización en cadena de radicales libres del gas tetrafluoroetileno para producir polímeros
de cadena lineal de unidades de —CF2—. El descubrimiento original de la polimerización del
gas tetrafluoroetileno para convertirse en politetrafluoroetileno (Teflón) fue hecho por R. J.
Plunkett en 1938 en un laboratorio de Du Pont.
Estructura y propiedades El PTFE es un polímero cristalino con un punto de fusión cristalino
de 327°C (620°F). El pequeño tamaño del átomo de fl úor y la regularidad del polímero de
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cadena de carbono fluorado producen un material polimérico cristalino de alta densidad. La
densidad del PTFE es alta para materiales plásticos y su valor es de 2.13 a 2.19 g/cm3.
El PTFE tiene una resistencia excepcional a las sustancias químicas y es insoluble en todos los
compuestos orgánicos, con excepción de unos cuantos disolventes fluorados. El PTFE tiene
también propiedades mecánicas útiles cuando está a temperaturas criogénicas (−200°C
[−330°F]) a 260°C (550°F). Su resistencia al impacto es alta, pero su resistencia a la tensión, al
desgaste y a la fluencia son bajas si se comparan con otros plásticos utilizados en ingeniería.
Pueden usarse cargas, como la fibra de vidrio, para incrementar su resistencia. El PTFE es
resbaloso y ceroso al tacto y tiene un bajo coeficiente de fricción.
510
511
Procesado Como los PTFE tienen una viscosidad tan alta en estado de fusión, los procesos de
extrusión y moldeo por inyección convencionales no pueden usarse con ellos. Las piezas se
moldean a temperatura ambiente, comprimiendo los gránulos a entre 2 000 y 10 000 psi (de 14
a 69 MPa). Después de la compresión, los materiales formados son sinterizados a una
temperatura de 360 a 380°C (680 a 716°F).
Aplicaciones Los PTFE se usan en tuberías resistentes a sustancias químicas y partes de
bombas, aislamiento de cables a alta temperatura, componentes eléctricos moldeados, cintas y
recubrimientos antiadherentes. Los compuestos de PTFE con carga se usan para fabricar
boquillas, empaques, juntas, sellos, rondanas y cojinetes.
Policlorotrifluoroetileno
Unidad estructural química que se repite
Estructura y propiedades La sustitución de un átomo de cloro por cada cuarto átomo de flúor
produce ciertas irregularidades en las cadenas de polímeros, de lo cual resulta un material
menos cristalino y más moldeable. Por tanto, el PCTFE tiene un punto de fusión más bajo
(218°C [420°F]) que el PTFE y puede ser extruido y mol deado con los procesos convencionales.
Aplicaciones Los productos extruidos, moldeados y maquinados de materiales poliméricos de
PCTFE se usan en equipos de procesado químico y en aplicaciones eléctricas. Otras
aplicaciones son: juntas, rondanas, sellos y componentes eléctricos.
10.7 TERMOPLÁSTICOS DE INGENIERÍA
En esta sección serán analizados algunos aspectos importantes de la estructura, propiedades y
aplicaciones de los termoplásticos utilizados en ingeniería. La definición de un plástico de
ingeniería es arbitraria puesto que virtualmente no hay un solo plástico que no pueda ser
considerado en cierta forma como un plástico de ingeniería. En este texto se considerará como
termoplástico de ingeniería el que tenga un balance de propiedades que lo hagan especialmente
útil para aplicaciones de ingeniería. En esta exposición, las siguientes familias de termoplásticos
han sido seleccionadas como termoplásticos de ingeniería: poliamidas (nailon), policarbonatos,
resinas de fenileno basadas en óxido, acetales, poliésteres termoplásticos, polisulfona, sulfuro de
polifenileno y polieterimida.
Los tonelajes de ventas de los termoplásticos de ingeniería representan un porcentaje
relativamente pequeño si se comparan con el total de los plásticos de uso general. Una
excepción pueden ser los nailon, debido a sus propiedades especiales. Sin embargo, no se
dispone de cifras al respecto y por eso no se muestran. Las listas de precios a granel están
disponibles.
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Algunas propiedades básicas de los termoplásticos de ingeniería seleccionados En la tabla
10.5 se muestra una lista de densidades, resistencias a la tensión, resistencias al impacto,
resistencias dieléctricas y temperaturas de uso máximas para algunos termoplásticos de
ingeniería que se han seleccionado. Las densidades de los termoplásticos de ingeniería que
aparecen en la lista de la tabla 10.5 son relativamente bajas y varían de 1.06 a 1.42 g/cm3. Las
bajas densidades de estos materiales son una propiedad muy importante, lo que resulta en una
ventaja en múltiples diseños de ingeniería. Igual que casi todos los materiales plásticos, sus
resistencias a la tensión son relativamente bajas, como se muestra en la tabla 10.5, y varían de 8
000 a 12 000 psi (55 a 83 MPa). Estas bajas resistencias son, en general, una desventaja en los
diseños de ingeniería. En cuanto a la resistencia al impacto de los termoplásticos de ingeniería, el
policarbonato tiene una notable resistencia al impacto, que oscila entre valores de 12 a 16 pies ·
lb/ pulg. Los valores bajos, de 1.4 a 2.0 pies · lb/pulg del poliacetal y el nailon 6,6 son engañosos
en cierta forma puesto que estos materiales son plásticos “duros”, sensibles a las melladuras,
como lo demuestra la prueba Izod de impacto con muesca.
511
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Las capacidades de los termoplásticos de ingeniería de aislamiento eléctrico de la tabla 10.5 son
altas, como es el caso de la mayoría de los materiales plásticos, y varían entre 320 y 700 V/mil.
Las temperaturas de uso máximas de los termoplásticos de ingeniería de la tabla 10.5 van de 180
a 500°F (82 a 260°C). De todos los termoplásticos de ing eniería que se muestran en la tabla
10.5, el sulfuro de polifenileno es el que tiene la temperatura de uso más alta, pues es de 500°F
(260°C).
Muchas otras propiedades de los termoplásticos de ingeniería hacen que estos materiales sean
importantes para la industria. Los termoplásticos de ingeniería son relativamente fáciles de
procesar en forma casi terminada o terminada y su procesado puede ser automatizado en la
mayoría de los casos. Los termoplásticos de ingeniería tienen buena resistencia a la corrosión en
muchos ambientes. En algunos casos, los plásticos de ingeniería tienen muy buena resistencia al
ataque de sustancias químicas. Por ejemplo, no hay disolventes que disuelvan el sulfuro de
polifenileno por abajo de 400°F (204°C).
10.7.1 Poliamidas (nailon)
Las poliamidas o nailon son termoplásticos que se pueden procesar fundidos y cuya estructura
de la cadena principal incluye un grupo amida en forma repetida. Los nailon son miembros de la
familia de los plásticos de ingeniería y ofrecen una capacidad de carga superior a temperaturas
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elevadas, buena dureza, baja resistencia a la fricción y buena resistencia a las sustancias
químicas.
Enlace químico que se repite Hay muchos tipos de nailon y la unidad que se repite es
diferente en cada tipo. Sin embargo, todas ellas tienen en común el enlace amida:
Proceso químico y reacciones de polimerización Algunos tipos de nailon son producidos por
la polimerización sucesiva de un ácido orgánico dibásico con una diamina. El nailon 6,6, 4 que
es el más importante de la familia de los nailon, se produce mediante una reacción de
polimerización entre la hexametilendiamina y el ácido adípico para producir
polihexametilendiamina (figura 10.10). La unidad estructural química que se repite en el nailon
6,6 es
Otros nailon comerciales importantes producidos con el mismo tipo de reacción son 6,9, 6,10 y
6,12, formados por hexametilendiamina y ácidos acelaico (9 carbonos), sebásico (10 carbonos)
o duodecanedioico (12 carbonos), respectivamente.
Los nailon se pueden producir también por polimerización en cadena de compuestos cíclicos
que contienen tanto ácido orgánico como grupos amina. Por ejemplo, el nailon 6 se puede
polimerizar a partir de ε-caprolactama (6 carbonos) como se muestra en el siguiente diagrama:
Estructura y propiedades Los nailon son materiales poliméricos altamente cristalinos a causa
de la estructura simétrica regular de sus cadenas poliméricas principales. La alta tendencia a
cristalizar de los nailon se evidencia por el hecho de que, en condiciones de solidificación
controladas, se pueden producir esferulitas. En la figura 10.34 se muestra un ejemplo excelente
de la formación de una estructura compleja con esferulitas en el crecimiento del nailon 9,6 a
210°C.
La alta resistencia de los nailon se debe, en parte, al enlace de hidrógeno que se forma entre
las cadenas moleculares (figura 10.35). El enlace amida hace posible un tipo de enlace de
hidrógeno NHO entre las cadenas. Como resultado de esto, las poliamidas de nailon tienen alta
resistencia, altas temperaturas de deformación por calor y buena resistencia a las sustancias
químicas. La flexibilidad de las principales cadenas de carbono imparte flexibilidad molecular, lo
cual origina una baja viscosidad del fundido y facilidad de procesado. La flexibilidad de las
cadenas de carbono contribuye a su alta lubricidad, baja fricción superficial y buena resistencia
a la abrasión.
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Figura 10.34
Estructura compleja del nailon 9,6 con esferulitas, desarrollada a 210°C. El hecho de que
las esferulitas puedan aumentar de tamaño en este material de nailon pone de manifiesto
la capacidad de los materiales de nailon para cristalizar.
(Cortesía de J. H. Magill, Universidad de Pittsburgh.)
Figura 10.35
Representación esquemática del enlace de hidrógeno entre dos cadenas moleculares.
[Según M. I. Kohan (ed.), “Nylon Plastics”, Wiley, 1973, p. 274.]
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Sin embargo, la polaridad y los enlaces de hidrógeno de los grupos amida originan una alta
absorción de agua, lo cual da como resultado cambios dimensionales con un aumento del
contenido de humedad. Los nailon 11 y 12, con sus cadenas de carbono más largas entre los
grupos amida, son menos sensibles a la absorción de agua.
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Procesamiento La mayoría de los nailon son procesados mediante métodos convencionales
de moldeo por inyección o extrusión.
Aplicaciones Las aplicaciones de los nailon se hacen en casi todas las industrias. Entre los
usos comunes están la fabricación de piezas antifricción, engranajes y cojinetes que no
requieren lubricación, piezas mecánicas que deben funcionar a altas temperaturas y ser
resistentes a hidrocarburos y disolventes, partes eléctricas sometidas a altas temperaturas y
partes de alto impacto que requieren resistencia y rigidez. Las aplicaciones automotrices
incluyen velocímetros y engranajes para limpiadores de parabrisas y abrazaderas de ajuste. El
nailon reforzado con vidrio se usa en paletas de ventilador de motor, recipientes para el fluido
de frenos y de servodirección, tapas de válvulas y cubiertas de la columna de dirección. Las
aplicaciones eléctricas y/o electrónicas incluyen conectores, enchufes, aislantes de alambre
para conexiones, monturas de antena y terminales. El nailon se usa también en empaques y
para aplicaciones de uso general.
Los nailon 6,6 y 6 constituyen la mayor parte del tonelaje de ventas de nailon en Estados
Unidos porque ofrecen la combinación más favorable de precio, propiedades y procesado. Sin
embargo, los nailon 6,10 y 6,12 y los nailon 11 y 12 y otros más, se producen y se venden a
muy buen precio cuando se requieren sus propiedades especiales.
10.7.2 Policarbonato
Los policarbonatos son otra clase de termoplásticos de ingeniería, ya que algunas de sus
características especiales de alto desempeño, como la alta resistencia, dureza y estabilidad
dimensional se requieren en algunos diseños de ingeniería. Las resinas de policarbonato son
fabricadas en Estados Unidos por General Electric bajo el nombre comercial Lexan, y por
Mobay con el nombre comercial Merlon.
Unidad estructural química básica que se repite
Figura 10.36
Estructura del termoplástico de policarbonato.
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Estructura y propiedades Los dos grupos fenilo y los dos grupos metilo, unidos al mismo
átomo de carbono en la unidad estructural que se repite (figura 10.36), producen un
considerable impedimento estérico y forman una estructura molecular muy rígida. Sin embargo,
los enlaces sencillos carbono-oxígeno del enlace carbonato proporcionan cierta flexibilidad
molecular a la estructura molecular general, lo que da por resultado energía de alto impacto. La
resistencia a la tensión de los policarbonatos a temperatura ambiente es relativamente alta, de
unos 9 ksi (62 MPa), y sus resistencias al impacto son muy altas a 12 a 16 pies · lb/pulg (640 a
854 J/m) según se midió en la prueba Izod. Otras propiedades importantes de los
policarbonatos para los diseños de ingeniería son sus altas temperaturas de deformación por
calor, sus buenas propiedades como aislantes eléctricos y su transparencia. La resistencia a la
fluencia de estos materiales también es apreciada. Los policarbonatos son resistentes a
diversas sustancias químicas, pero son atacados por los disolventes. Su alta estabilidad
dimensional hace posible que se usen en componentes de ingeniería de precisión en los que
existen estrictos márgenes de tolerancia.
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516
Aplicaciones Las aplicaciones típicas de los policarbonatos incluyen escudos protectores,
levas y engranajes, cascos, cubiertas de relés eléctricos, componentes de aviones, hélices de
barcos, cajas y lentes de semáforos, vidrieras para ventanas y colectores solares, carcasas de
herramientas eléctricas manuales, aparatos domésticos pequeños y terminales de computadora.
10.7.3 Resinas de fenileno a base de óxido
Las resinas de fenileno a base de óxido constituyen un tipo de materiales termoplásticos de
ingeniería.
Unidad estructural química básica que se repite
Procesamiento químico Un proceso patentado para el acoplamiento oxidativo de monómeros
fenólicos se utiliza para producir las resinas termoplásticas de fenileno a base de óxido que
tienen el nombre comercial Noryl (General Electric).
Estructura y propiedades Los anillos de fenileno que se repiten5 generan impedimento
estérico para la rotación de la molécula del polímero y una atracción electrónica, debido a los
electrones en resonancia de los anillos de benceno de las moléculas adyacentes. Esos factores
dan lugar a un material polimérico con alta rigidez, resistencia, resistencia a sustancias
químicas en muchos ambientes, estabilidad dimensional y temperatura de deformación por
calor.
Hay muchas calidades diferentes de estos materiales para satisfacer los requerimientos de una
amplia variedad de aplicaciones en el diseño de ingeniería. Entre las principales ventajas de
diseño de las resinas de polifenileno a base de óxido pueden citarse excelentes propiedades
mecánicas en un rango de temperatura que va de −40 a 150°C(−40 a 300°F), excelente
estabilidad dimensional con baja fluencia, módulos altos, baja absorción de agua, buenas
propiedades dieléctricas, magníficas propiedades al impacto y estupenda resistencia a los
ambientes químicos acuosos.
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517
Aplicaciones Las aplicaciones típicas de las resinas de óxido de polifenileno son conectores
eléctricos, sintonizadores de TV y componentes del balancín para determinar la deformación
por calor, aparatos electrodomésticos pequeños y carcasas de máquinas de oficina, así como
tableros de automóvil, rejillas y partes exteriores de la carrocería.
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10.7.4 Acetales
Los acetales son un tipo de materiales termoplásticos que se usan en ingeniería y tienen un alto
rendimiento. Se cuentan entre los termoplásticos más resistentes (resistencia a la tensión de 10
ksi [68.9 MPa] y rígidos (módulos de flexibilidad de 410 ksi [2820 MPa]) y tienen excelente
resistencia a largo plazo y estabilidad dimensional. Otras características importantes son sus
bajos coeficientes de fricción, buen procesamiento, buena resistencia a disolventes y una alta
resistencia térmica de 90°C (195°F), aproximadamente, si n carga.
Unidad estructural química que se repite
Tipos de acetales Actualmente existen dos tipos básicos de acetales: un homopolímero (Delrin
de Du Pont) y un copolímero (Celcon de Celanese).
Estructura y propiedades La regularidad, simetría y flexibilidad de las moléculas del polímero
acetal producen un material polimérico con altas características de regularidad, resistencia y
temperatura de deformación por calor. Los acetales tienen excelentes propiedades para
soportar carga a largo plazo y estabilidad dimensional, por lo cual se pueden usar en partes de
precisión, como engranajes, cojinetes y levas. El homopolímero es más duro y rígido, y tiene
más resistencia a la tensión y resistencia a la flexión que el copolímero. El copolímero es más
estable para aplicaciones de alta temperatura a largo plazo y tiene un mayor alargamiento.
La baja absorción de humedad del homopolímero de acetal no modificado le da buena
estabilidad dimensional. Además, las características de bajo desgaste y fricción del acetal lo
hacen útil para partes en movimiento. En todas las partes en movimiento, una propiedad
importante del acetal es su excelente resistencia a la fatiga. Sin embargo, los acetales son
inflamables y, por tanto, su uso en aplicaciones eléctricas y/o electrónicas es limitado.
Aplicaciones Los acetales han reemplazado a muchas piezas fundidas de zinc, bronce y
aluminio, y a las estampadoras de acero, gracias a su bajo costo. En múltiples aplicaciones, en
los casos en que no se requiere la alta resistencia de los metales, los costos de operación de
acabado y montaje se pueden reducir o eliminar usando acetales.
En los automóviles, los acetales se usan como componentes en sistemas de combustible,
cinturones de seguridad y manijas de ventanas. Las aplicaciones de los acetales en maquinaria
incluyen acoplamientos metálicos, propulsores de bombas, engranajes, levas y carcasas. Los
acetales se usan también en una amplia variedad de productos de consumo, como cierres de
cremallera, carretes para pescar y plumas para escribir.
10.7.5 Poliésteres termoplásticos
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518
Tereftalato de polibutileno y tereftalato de polietileno Dos importantes poliésteres
termoplásticos de ingeniería son el tereftalato de polibutileno (PBT) y el tereftalato de polietileno
(PET). Éste se usa ampliamente en películas para envoltura de alimentos y como fibra para
ropa, alfombras y cuerdas. Desde 1977, el PET se ha usado como resina para contenedores. El
PBT, que tiene en sus cadenas del polímero una unidad que se repite de mayor peso
molecular, fue introducido en 1969 como material de reemplazo en algunas aplicaciones donde
se usaban plásticos termoestables y metales. El uso del PBT continúa en expansión debido a
sus propiedades y a su costo relativamente bajo.
Unidades estructurales químicas que se repiten
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Estructura y propiedades Los anillos de fenileno, junto con los grupos carbonilo (C=O) del
PBT forman unidades largas, planas y voluminosas en las cadenas del polímero. Esta
estructura regular cristaliza con bastante rapidez a pesar de su voluminosidad. La estructura de
anillo del fenileno le imparte rigidez a este material y las unidades de butileno proporcionan
cierta movilidad molecular para el procesado del fundido. El PBT tiene buena resistencia (7.5
ksi [52 MPa] para grados no reforzados y 19 ksi [131 MPa] para grados reforzados con vidrio a
40 por ciento). Las resinas termoplásticas de poliéster también tienen características de baja
absorción de humedad. La estructura cristalina del PBT lo hace resistente a la mayoría de las
sustancias químicas. En su mayoría, los compuestos orgánicos tienen poco efecto sobre el PBT
a temperaturas moderadas. El PBT tiene también buenas propiedades como aislante eléctrico,
ya que es casi independiente de la temperatura y la humedad.
Aplicaciones Entre las aplicaciones eléctricas y electrónicas del PBT están los conectores,
interruptores, relés, componentes de sintonizadores de TV, componentes de alto voltaje,
tableros de terminales, tableros de circuito integrado, soportes para escobillas del motor y
carcasas. Los usos industriales del PBT incluyen propulsores de bombas, carcasas y ménsulas
de apoyo, válvulas y soportes de riego, además de cámaras y componentes de medidores de
agua. El PBT se usa también en carcasas y mangos de aparatos electrodomésticos. Sus
aplicaciones automotrices incluyen componentes grandes de carrocerías, tapas y rotores de
encendido de alta energía, tapas de bobinas de encendido, carretes de bobina, controles de
inyección de combustible, marcos y engranajes de velocímetro.
Polisulfona
Unidad estructural química que se repite
Estructura y propiedades Los anillos de fenileno de la unidad de polisulfona que se repite,
restringen la rotación de las cadenas del polímero y crean una fuerte atracción intermolecular,
lo cual imparte alta resistencia y rigidez a este material. Un átomo de oxígeno en posición para6
del anillo de fenileno con respecto al grupo sulfona proporciona la estabilidad de alta oxidación
de los polímeros de sulfona. Los átomos de oxígeno entre los anillos de fenileno (enlace éter)
aportan a la cadena flexibilidad y resistencia al impacto.
518
519
Las propiedades de las polisulfonas que tienen especial importancia para el diseño de
ingeniería son su alta temperatura de deformación por calor, de 174°C (345°F) a 245 psi (1.68
MPa), y el que pueden ser usados por un tiempo prolongado a 150 a 174°C (300 a 345°F). Las
polisulfonas tienen alta resistencia a la tensión (para termoplásticos), de 10.2 ksi (70 MPa), y
una tendencia relativamente baja a la fluencia. Las polisulfonas resisten la hidrólisis en medios
acuosos ácidos y alcalinos porque los enlaces de oxígeno que se encuentran entre los anillos
de fenileno son hidrolíticamente estables.
Aplicaciones Algunas aplicaciones eléctricas y electrónicas son: conectores, carretes y
núcleos de bobina, componentes de televisores, película de capacitores y tableros de circuitos
estructurales. La resistencia de las polisulfonas a la esterilización en autoclave es la causa de
su amplio uso en bandejas e instrumental médico. En procesos químicos y equipo de control de
contaminación, las polisulfonas se usan en tuberías, bombas, empaques de torre, módulos y
placas de apoyo de filtro resistentes a la corrosión.
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10.7.6 Sulfuro de polifenileno
El sulfuro de polifenileno (PPS) es un termoplástico de ingeniería que se caracteriza por su
notable resistencia química, además de sus buenas propiedades mecánicas y de rigidez a
temperaturas elevadas. El PPS se produjo por vez primera en 1973 y es fabricado por Phillips
Chemical Co., bajo el nombre comercial Ryton.
Unidad estructural química que se repite El sulfuro de polifenileno tiene una unidad
estructural que se repite en su cadena principal de anillos para bencénicos sustituidos y átomos
de azufre divalente:
Estructura y propiedades La estructura simétrica compacta de los anillos de fenileno
separados por átomos de azufre produce un material polimérico rígido y fuerte. La estructura
molecular compacta promueve también un alto grado de cristalinidad. Debido a la presencia de
los átomos de azufre, el PPS es altamente resistente al ataque de sustancias químicas. De
hecho, no se ha encontrado una sustancia que disuelva al PPS con facilidad a menos de 200°C
(392°F). Incluso a altas temperaturas, son pocos los materi ales que reaccionan químicamente
con el PPS.
El PPS sin carga tiene una resistencia de 9.5 ksi (65 MPa) a temperatura ambiente, pero si
posee una carga de vidrio de 40 por ciento, su resistencia se eleva a 17 ksi (120 MPa). Debido
a su estructura cristalina, la pérdida de resistencia con el aumento de temperatura es gradual, e
incluso a 200°C (392°F) conserva una resistencia considerable .
519
520
Figura 10.37
Termostatos internos fijos hechos parcialmente de sulfuro de polifenileno (la parte negra
del artefacto). El PPS proporciona buena resistencia eléctrica, alta resistencia térmica y
baja contracción durante el moldeo.
(Cortesía de Texas Instruments.)
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Aplicaciones Las aplicaciones mecánico-industriales incluyen equipo para procesamiento
químico, como bombas sumergibles centrífugas, aletas y bombas tipo engranaje. Los
compuestos de PPS se recomiendan específicamente para múltiples aplicaciones automotrices
“bajo el capó”, como los sistemas para el control de emisiones, porque son impermeables a los
efectos corrosivos de los gases de escape del motor, la gasolina y otros fluidos automotrices.
Las aplicaciones eléctricas y electrónicas incluyen componentes de computadora, como
conectores, formas para bobina y carretes. En la figura 10.37 se muestran algunos termostatos
interiores fijos que aprovechan las propiedades aislantes y de resistencia al calor del PPS. Los
recubrimientos de PPS, resistentes a la corrosión y térmicamente estables, se usan en ductos
para crudo, válvulas, accesorios acopladores y otros equipos que se usan en las industrias de
procesamiento químico y del petróleo.
10.7.7 Polieterimida
La polieterimida es uno de los más recientes termoplásticos amorfos de ingeniería de alto
desempeño. Fue presentado en 1982 y lo ofrece comercialmente General Electric Co., bajo la
marca Ultem. La polieterimida tiene la siguiente estructura química:
La estabilidad de los enlaces imida le dan a este material alta resistencia térmica, resistencia a
la fluencia y alta rigidez. El enlace éter que se encuentra entre los anillos de fenilo proporciona
el grado necesario de flexibilidad de cadena para tener buenas características de procesado al
fundir y de flujo. Este material tiene buenas propiedades de aislamiento eléctrico que son
estables en un amplio rango de temperaturas y frecuencias. Entre los usos de la polieterimida
se incluyen aplicaciones eléctricas y electrónicas, automotrices, aeroespaciales y de
especialidad. Las aplicaciones eléctricas y electrónicas incluyen cajas de interruptores de
circuitos de alto voltaje, conexiones a espigas de contacto, carretes y bobinas para altas
temperaturas y bloques de fusibles. Los tableros de circuitos impresos hechos de polieterimida
reforzada ofrecen estabilidad dimensional para condiciones de soldadura en fase de vapor.
520
521
10.7.8 Aleaciones de polímeros
Las aleaciones de polímeros son mezclas de homopolímeros o copolímeros estructuralmente
diferentes. En las aleaciones termoplásticas de polímero, diferentes tipos de cadenas
moleculares del polímero están unidas entre sí por fuerzas bipolares intermoleculares
secundarias. Por el contrario, en un copolímero dos monómeros estructuralmente diferentes
están enlazados juntos en una cadena molecular por medio de enlaces covalentes fuertes. Los
componentes de una aleación de polímero deben tener cierto grado de compatibilidad o
adhesión para evitar la separación de fases durante el procesamiento. Las aleaciones de
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polímeros se han vuelto más importantes en la actualidad porque con ellos se pueden crear
materiales plásticos con propiedades específicas y es posible optimizar el costo y el
desempeño.
Algunas de las primeras aleaciones de polímeros fueron creadas agregando polímeros
ahulados, como el ABS, a polímeros rígidos como el policloruro de vinilo. Los materiales
ahulados mejoran la dureza del material rígido. Actualmente, hasta los termoplásticos más
novedosos están formados por aleaciones. Por ejemplo, el tereftalato de polibutileno está
aleado con un tereftalato de polietileno para mejorar el brillo superficial y reducir el costo. En la
tabla 10.6 se da una lista de algunas aleaciones de polímeros comerciales.
10.8 PLÁSTICOS NO DEFORMABLES POR CALOR (TERMOFIJOS)
Los plásticos no deformables por calor o termofijos están formados por una estructura
molecular reticular de enlaces covalentes primarios. Algunos termofijos están enlazados en
forma entrecruzada por medio de calor o por una combinación de calor y presión. Otros pueden
estar entrecruzados mediante una reacción química que se lleva a cabo a temperatura
ambiente (termofijos producidos en frío). Aunque las piezas curadas hechas con termofijos se
pueden suavizar por medio de calor, sus enlaces cruzados enlazados covalentemente impiden
que puedan ser restaurados al estado de fluidez que tenían antes que la resina plástica fuera
curada. Los termofijos, por tanto, no pueden ser recalentados y fundidos de nuevo como los
termoplásticos. Ésta es una desventaja de los termofijos, ya que las rebabas producidas
durante el procesado no pueden ser recicladas y utilizadas de nuevo.
521
522
En general, las ventajas de los plásticos termofijos para aplicaciones en diseño de ingeniería
son una o varias de las siguientes:
1. Alta estabilidad térmica
2. Alta rigidez
3. Alta estabilidad dimensional
4. Resistencia a la fluencia y a la deformación bajo carga
5. Peso ligero
6. Propiedades aislantes eléctricas y térmicas altas
Los plásticos termofijos se procesan generalmente por medio de compresión o moldeo con
transferencia. Sin embargo, en algunos casos se han desarrollado técnicas de moldeo por
inyección de termofijos de modo que el costo del procesado ha disminuido.
Muchos termofijos se usan en forma de compuestos moldeados que constan de dos
ingredientes principales: 1) una resina que contiene agentes de curado, endurecedores y
plastificantes y 2) cargas y/o materiales de refuerzo que pueden ser orgánicos o inorgánicos. El
aserrín de madera, la mica y la celulosa se usan comúnmente como materiales de carga.
En seguida se presentan las listas de precios a granel en Estados Unidos, y algunas de las
propiedades importantes de ciertos materiales termofijos seleccionados en grupo con
propósitos comparativos.
Precios de lista a granel de algunos plásticos termofijos Los precios de lista a granel de los
termofijos de uso común se encuentran en el rango de bajo a medio entre los plásticos y varían
de $0.55 a $1.26 (precios de 2000). De todos los termofijos de la lista, los fenólicos son los de
menor precio y los de mayor tonelaje de ventas. Los poliésteres insaturados también tienen un
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precio relativamente bajo y su tonelaje de ventas es relativamente alto. Las resinas epóxicas,
que tienen propiedades especiales para múltiples aplicaciones industriales, tienen altos precios.
Algunas propiedades básicas de los plásticos termofijos seleccionados En la tabla 10.7
se ofrece una lista de las densidades, resistencias a la tensión, resistencias al impacto,
resistencias dieléctricas y temperaturas de uso máximas de algunos plásticos termofijos
seleccionados. Las densidades de los plásticos termofijos tienden a ser ligeramente mayores
que en la mayoría de los materiales plásticos, como los que se mencionan en la tabla 10.7, que
varían de 1.34 a 2.3 g/cm3. La resistencia a la tensión de la mayoría de los termofijos es
relativamente baja y se encuentra casi siempre dentro de un rango de 4 000 a 15 000 psi (28 a
103 MPa). Sin embargo, con una gran cantidad de carga de vidrio, la resistencia a la tensión de
algunos termofijos puede incrementarse hasta 30 000 psi (207 MPa). Los termofijos con carga
de vidrio también tienen más alta resistencia al impacto, como se indica en la tabla 10.7. Los
termofijos tienen también buena resistencia dieléctrica, que varía de 140 a 650 V/mil. Sin
embargo, igual que en todos los materiales plásticos, la temperatura de uso máxima es
limitada. La temperatura de uso máxima de los termofijos que aparecen en la lista de la tabla
10.7 varía entre 170 y 550°F (de 77 a 288°C).
522
523
Ahora se examinarán algunos aspectos importantes de la estructura, propiedades y
aplicaciones de los siguientes termofijos: fenólicos, resinas epóxicas, poliésteres insaturados y
resinas amínicas.
10.8.1 Fenólicos
Los materiales termofijos fenólicos fueron los primeros materiales plásticos importantes
utilizados en la industria. Las patentes originales de la reacción de fenol con formaldehído para
producir el plástico fenólico baquelita fueron concedidas a L. H. Baekeland en 1909. Los
plásticos fenólicos se usan todavía en la actualidad debido a su bajo costo y a que tienen
buenas propiedades eléctricas y son aislantes térmicos, además de que cuentan con buenas
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propiedades mecánicas. Se moldean con facilidad pero tienen límites en cuanto a color
(generalmente son negros o castaños).
Química Las resinas fenólicas son producidas comúnmente mediante la reacción del fenol y el
formaldehído por polimerización por condensación, con agua como subproducto. Sin embargo,
se puede usar casi cualquier reactivo de fenol o aldehído. Es común que se produzcan resinas
fenólicas de dos pasos (novolac) porque son convenientes para el moldeo. En el primer paso se
produce una resina termoplástica brillante que se puede fundir, pero no puede formar un sólido
reticular entrecruzado. Este material se prepara haciendo reaccionar menos de un mol de
formaldehído con un mol de fenol en presencia de un catalizador ácido. La reacción de
polimerización se muestra en la figura 10.11.
523
524
La adición de hexametilentetramina (hexa), un catalizador básico, en el primer paso de la resina
fenólica, hace posible producir enlaces cruzados de metileno para formar un material termofijo.
Cuando se aplica calor y presión a la resina novolac que contiene hexa, los hexa se
descomponen y producen amoniaco, el cual proporciona los enlaces cruzados de metileno para
formar una estructura con enlaces cruzados.
La temperatura requerida para los enlaces cruzados (curado) de la resina novolac varía de 120
a 177°C (250 a 350°F). Los compuestos por moldeo se hacen combinando la resina con
diversas cargas, que a veces pueden llegar hasta a 50 a 80 por ciento del peso total de los
compuestos de moldeo. Las cargas reducen la contracción durante el moldeo, tienen menor
costo y mejoran la resistencia. También se pueden usar para aumentar las propiedades
eléctricas y como aislamiento térmico.
Estructura y propiedades El gran número de enlaces cruzados de la estructura aromática
(figura 10.38) produce alta dureza, rigidez y resistencia, combinadas con buenas propiedades
de aislamiento térmico y eléctrico, y resistencia química.
Algunos de los diversos tipos de compuestos fenólicos que se fabrican por moldeo son:
1. Compuestos de uso general. Estos materiales generalmente están cargados con aserrín
de madera para aumentar la resistencia al impacto y disminuir el costo.
2. Compuestos de alta resistencia al impacto. Estos compuestos están cargados con
celulosa (borra de algodón y pedacería de tela), minerales y fibras de vidrio, para lograr
resistencias al impacto hasta de 18 pies · lb/pulg (961 J/m).
3. Compuestos de alto aislamiento eléctrico. Estos materiales están cargados con minerales
(p. ej., mica) para aumentar su resistencia eléctrica.
4. Compuestos resistentes al calor. Éstos están cargados con minerales (p. ej., asbestos) y
pueden soportar exposición prolongada al calor, a temperaturas de 150 a 180°C (300 a
350°F).
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Figura 10.38
Modelo tridimensional de una resina fenólica polimerizada.
(Según E. G. K. Pritchett en “Encyclopedia of Polymer Science and Technology”, vol. 10, Wiley, 1969, p.
30.)
Figura 10.39
524
525
Las tres partes que se muestran corresponden a material fenólico reforzado con vidrio y
son las partes de las piezas de transmisión de un automóvil 1985. La pieza fenólica
reemplazará al que anteriormente se hacía de metal.
(Cortesía de Rogers Corp.)
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Aplicaciones Los compuestos fenólicos se usan ampliamente en dispositivos de cableado,
conmutadores eléctricos, conectores y sistemas de relés telefónicos. La ingeniería automotriz
usa compuestos moldeados fenólicos para fabricar componentes de frenos de potencia y partes
de la transmisión (figura 10.39). Los fenólicos se usan ampliamente en manijas, perillas y
placas terminales de aparatos electrodomésticos pequeños. Debido a que son buenos
adhesivos a altas temperaturas y resistentes a la humedad, las resinas fenólicas se usan para
laminar ciertos tipos de contrachapado y en tableros de partículas. También se usan grandes
cantidades de resinas fenólicas como material aglutinante de arena en fundiciones y para
moldeo en cascarón.
10.8.2 Resinas epóxicas
Las resinas epóxicas son una familia de materiales poliméricos termofijos que no generan
productos de reacción cuando son endurecidos (enlace cruzado) y, por tanto, tienen baja
contracción al curar. También tienen buena adhesión a otros materiales, buena resistencia
química y al medio ambiente, buenas propiedades mecánicas y buenas propiedades como
aislantes eléctricos.
Química Las resinas epóxicas se caracterizan por tener dos o más grupos epóxicos por
molécula. La estructura química de un grupo epóxido es
525
526
La mayoría de las resinas epóxicas comerciales tienen la siguiente estructura química general:
donde Be = anillo de benceno. Para líquidos, la n de la estructura suele ser menor que 1. Para
resinas sólidas, n es 2 o mayor. También hay muchos otros tipos de resinas epóxicas que
tienen estructuras diferentes de la que aquí se muestra.
Para formar materiales termoestables sólidos, las resinas epóxicas deben ser endurecidas
usando agentes que formen enlaces cruzados y/o catalizadores para desarrollar las
propiedades deseadas. Los grupos epóxicos e hidroxílicos (—OH) son los lugares adecuados
para que en la reacción se formen enlaces cruzados. Los agentes que dan lugar a enlaces
cruzados incluyen aminas, anhídridos y productos de condensación de aldehídos.
Para el curado a temperatura ambiente, cuando los requerimientos de calor para los materiales
epóxicos sólidos son bajos (menos de 100°C, aproximadament e), como agentes de curado se
usan aminas, como la dietilentriamina y la trietilentetramina. Algunas resinas epóxicas se
enlazan en forma cruzada usando un reactivo de curado, mientras que otras pueden reaccionar
con sus propios sitios reactivos si se encuentra presente un catalizador apropiado. En una
reacción epóxica, el anillo epóxido se abre y un donador de hidrógeno, por ejemplo un grupo
amino o hidroxilo, se enlaza con el átomo de oxígeno del grupo epóxido. En la figura 10.40 se
muestra la reacción de los grupos epóxidos en los extremos de dos moléculas epóxicas lineales
con etilendiamina.
En la reacción de la figura 10.40, los anillos epóxidos se rompen y los átomos de hidrógeno que
provienen de la diamina forman grupos —OH, que son los sitios reactivos para formar futuros
entrecruzamientos. Una característica importante de esta reacción es que no se producen
subproductos. Se pueden usar muchos tipos diferentes de aminas para producir resinas
epóxicas con enlace cruzado.
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Estructura y propiedades El bajo peso molecular de las resinas epóxicas no curadas en
estado líquido les imparte una movilidad molecular excepcionalmente alta durante el procesado.
Esta propiedad permite que la resina epóxica líquida cubra rápida y totalmente superficies
húmedas. Esta acción humectante es importante para las epóxicas que se usan en materiales
reforzados y adhesivos. Además, la posibilidad de ser vaciadas en su forma final es importante
para el impregnado y el encapsulado. La alta reactividad de los grupos epóxicos con agentes
para curar, como las aminas, proporciona un alto grado de enlaces cruzados y da por resultado
buena dureza y resistencia mecánica y a sustancias químicas. Como no se produce ningún
subproducto durante la reacción de curado, se encoge poco al endurecerse.
Figura 10.40
526
527
Reacción de los anillos epóxicos en los extremos de dos moléculas epóxicas lineales con
etilendiamina para formar un enlace cruzado. Obsérvese que no se forma ningún
subproducto.
Aplicaciones Las resinas epóxicas se usan en una amplia variedad de recubrimientos
protectores y decorativos en virtud de su buena adhesión y su buena resistencia mecánica y
química. Se usan principalmente en revestimientos de latas y tambores, recubrimientos para
pintura de automóviles y artefactos, y recubrimientos de cables. En la industria eléctrica y
electrónica, las resinas epóxicas se usan debido a su resistencia dieléctrica, baja contracción
durante el curado, buena adhesión y la capacidad de conservar sus propiedades bajo diversas
condiciones ambientales, como sitios mojados y con alta humedad. Las aplicaciones típicas
incluyen aislantes de alto voltaje, conmutadores y encapsulado de transistores. Las resinas
epóxicas se usan también para fabricar laminados y materiales de matriz de fibra reforzada. Las
resinas epóxicas son el material matriz predominante en la mayoría de los componentes de alto
desempeño, como los fabricados con fibras de módulos altos (p. ej., grafito).
10.8.3 Poliésteres insaturados
Los poliésteres insaturados tienen dobles enlaces covalentes carbono-carbono reactivos que
pueden entrecruzarse para formar materiales termofijos. En combinación con fibras de vidrio,
los poliésteres insaturados pueden entrecruzarse, formando materiales compuestos reforzados
de alta resistencia.
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Química El enlace éster se puede producir cuando un alcohol reacciona con un ácido orgánico,
como
La resina poliéster insaturada básica se puede formar por la reacción de un diol (un alcohol con
dos grupos —OH) con un diácido (un ácido con dos grupos —COOH) que contiene doble
enlace carbono-carbono reactivo. Las resinas comerciales pueden tener mezclas de diferentes
dioles y diácidos para lograr que tengan propiedades especiales; por ejemplo, el etilenglicol
puede reaccionar con ácido maleico para formar un poliéster lineal:
527
528
Los poliésteres insaturados lineales generalmente están enlazados en forma cruzada con
moléculas tipo vinilo, como el estireno, en presencia de un agente de curado por radicales
libres. Los agentes de curado a base de peróxido son los que se usan comúnmente, con
peróxido de metil etil cetona (MEK) y, en general, se emplean para el curado de los poliésteres
a temperatura ambiente. Casi siempre la reacción se activa con una pequeña cantidad de
naftalato de cobalto.
Estructura y propiedades Las resinas de poliéster insaturadas son materiales de baja
viscosidad que se pueden mezclar con grandes cantidades de cargas y refuerzos. Por ejemplo,
los poliésteres insaturados pueden contener hasta, aproximadamente, 80 por ciento en peso de
refuerzos de fibra de vidrio. Cuando los poliésteres insaturados reforzados con fibra de vidrio se
endurecen, tienen una resistencia notable, 25 a 50 ksi (172 a 344 MPa), y muestran buena
resistencia al impacto y a las sustancias químicas.
528
529
Procesado Las resinas de poliéster insaturado se pueden procesar por diversos métodos, pero
en la mayoría de los casos son moldeadas de la misma manera. Las técnicas de aspersión a
molde abierto o de nebulización a pistola se usan para muchas piezas de pequeño volumen.
Para partes de gran volumen, como paneles de automóvil, generalmente se usa el moldeo por
compresión. En años recientes se han producido compuestos de moldeo en lámina (SMC) que
combinan resina, refuerzo y otros aditivos para acelerar la alimentación del material en prensas
de moldeo hechas con troqueles de metal acoplados.
Aplicaciones Los poliésteres insaturados reforzados con vidrio se usan para fabricar paneles
de automóviles y autopartes. Este material se usa también para pequeñas plataformas de
barcos y en la industria de la construcción, para fabricar paneles y componentes de baños. Los
poliésteres insaturados reforzados se usan también en tuberías, tanques y ductos donde se
requiere buena resistencia a la corrosión.
10.8.4 Resinas amínicas (ureas y melaminas)
Las resinas amínicas son materiales poliméricos termofijos formados por la reacción controlada
de formaldehído con diversos compuestos que contienen el grupo amina —NH2. Los dos tipos
de resinas amínicas más importantes son la urea-formaldehído y la melamina-formaldehído.
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Química Tanto la urea como la melamina reaccionan con el formaldehído mediante reacciones
de polimerización por condensación que producen agua como subproducto. La reacción de
condensación de urea con formaldehído es
Los grupos amino que están en los extremos de la molécula aparecen aquí reaccionando con
más moléculas de formaldehído para producir una estructura polimérica reticular sumamente
rígida. Como en el caso de las resinas fenólicas, al principio la urea y el formaldehído sólo son
parcialmente polimerizados para producir un polímero de bajo peso molecular que se muele
para pulverizarlo y luego mezclarlo con cargas, pigmentos y un catalizador. Entonces, el
compuesto moldeado puede ser moldeado por compresión hasta darle su forma final mediante
la aplicación de calor (de 127 a 171°C [de 260 a 340°F ]) y presión (2 a 8 ksi [14 a 55 MPa]).
529
530
La melamina reacciona también con el formaldehído por medio de una reacción de
condensación, dando por resultado moléculas polimerizadas de melamina-formal-dehído y
desprendiendo agua como subproducto:7
Estructura y propiedades La alta reactividad de los polímeros de bajo peso molecular de
urea-formaldehído y melamina-formaldehído hace posible la producción de productos termofijos
con alto grado de enlaces cruzados. Cuando estas resinas se combinan con cargas de celulosa
(aserrín de madera), se obtienen productos de bajo costo que tienen buena rigidez, resistencia
a la tensión y resistencia al impacto. Los de urea-formaldehído cuestan menos que los de
melamina-formaldehído, pero no tienen tan alta resistencia al calor ni tanta dureza superficial
como la melamina.
Aplicaciones Los compuestos moldeables de urea-formaldehído con carga de celulosa se
usan para hacer placas y receptáculos eléctricos de pared, y en perillas y manijas. Las
aplicaciones de los compuestos de melamina cargados con celulosa incluyen vajillas, botones,
perillas y botones de control moldeados. Tanto las resinas de urea como las de melamina
solubles en agua encuentran aplicación como adhesivos y resinas de enlace para tableros de
partículas de madera, contrachapado, cascos de barco, pisos y ensamblado de mobiliario. Las
resinas amínicas también se usan en aglutinantes para núcleos y cajas de fundición.
10.9 ELASTÓMEROS (CAUCHOS)
530
531
Los elastómeros, o cauchos, son materiales poliméricos cuyas dimensiones pueden cambiar en
gran medida cuando se someten a esfuerzos y cuando retornan a sus dimensiones originales (o
casi) al cesar la fuerza deformante. Hay muchos tipos de materiales elastoméricos, pero aquí
solamente se tratarán los siguientes: caucho natural, poliisopreno sintético, caucho de
estireno-butadieno, cauchos de nitrilo, policloropreno y siliconas.
10.9.1 Caucho natural
Producción El caucho natural se produce comercialmente a partir del látex del árbol Hevea
brasiliensis, que se cultiva en plantaciones, especialmente en las regiones tropicales del
sudeste asiático, sobre todo en Malasia e Indonesia. La fuente del caucho natural es un líquido
lechoso conocido como látex, el cual es una suspensión que contiene partículas muy pequeñas
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de caucho. El látex líquido se recolecta de los árboles y se lleva a un centro de procesamiento,
donde el látex en bruto se diluye hasta alcanzar 15 por ciento de contenido de caucho y luego
se coagula con ácido fórmico (un ácido orgánico). El material coagulado se comprime entonces
a través de rodillos para eliminar el agua y producir un material en forma de lámina. Las láminas
se secan, ya sea mediante corrientes de aire caliente o por el calor de humos de hogueras
(hojas ahumadas de caucho). Las hojas laminadas y otros tipos de caucho crudo generalmente
son procesados entre pesados rodillos, en los cuales la acción del esfuerzo mecánico rompe
algunas de las cadenas largas del polímero y reduce su peso molecular promedio. La
producción de caucho natural representó casi 30 por ciento del mercado mundial de caucho en
1980.
Estructura El caucho natural es principalmente cis-1,4 poliisopreno mezclado con pequeñas
cantidades de proteínas, lípidos, sales inorgánicas y gran número de otros compuestos. El
cis-1,4 poliisopreno es un polímero de cadena larga (peso molecular promedio de,
aproximadamente, 5 × 105 g/mol) y tiene la siguiente fórmula estructural:
El prefijo cis- indica que el grupo metilo de un átomo de hidrógeno está del mismo lado del
enlace doble carbonocarbono, como muestra el círculo de guiones en torno a la fórmula. El 1,4
indica que las unidades químicas que se repiten en la cadena polimérica están enlazadas en
forma covalente en el primer y el cuarto átomos de carbono. Las cadenas del polímero de
caucho natural son largas, están enredadas y enrolladas, y a temperatura ambiente se
encuentran en un estado de agitación continua. La curvatura y enrollamiento de las cadenas
poliméricas de caucho natural se atribuyen al impedimento estérico del grupo metilo y al átomo
de hidrógeno que está del mismo lado del enlace doble carbono-carbono. La distribución de los
enlaces covalentes en la cadena de polímero de caucho natural se muestra esquemáticamente
a continuación:
531
532
Hay otro isómero8 estructural del poliisopreno, el trans-1,4 poliisopreno, 9 llamado
gutapercha, la cual no es un elastómero. En esta estructura, el grupo metilo y el átomo de
hidrógeno enlazados covalentemente al doble enlace carbono-carbono se encuentran en los
lados opuestos al doble enlace de la unidad repetitiva, como lo indica el círculo punteado en el
siguiente diagrama:
En esta estructura el grupo metilo y el átomo de hidrógeno enlazados al enlace doble no
interfieren entre sí y, como resultado, la molécula de trans-1,4 poliisopreno es más simétrica y
puede cristalizar dando lugar a un material rígido.
Vulcanización (curado) La vulcanización es el proceso químico por medio del cual las
moléculas del polímero se unen mediante enlaces entrecruzados, formando moléculas más
largas que restringen el movimiento molecular. En 1839 Charles Goodyear10 descubrió un
proceso de vulcanización para el caucho, usando azufre y un carbonato de plomo básico.
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Goodyear encontró que cuando una mezcla de caucho natural, azufre y carbonato de plomo se
calientan, el caucho deja de ser termoplástico y se convierte en un material elastomérico.
Aunque todavía en la actualidad la reacción del azufre con el caucho es compleja y no se ha
comprendido del todo, el resultado final es que algunos de los dobles enlaces de las moléculas
de poliisopreno se rompen y forman enlaces entrecruzados de átomos de azufre, como se
muestra en la figura 10.41.
Figura 10.41
532
533
Ilustración esquemática de la vulcanización del caucho. En este proceso, los átomos de
azufre forman enlaces entrecruzados entre las cadenas del 1,4 poliisopreno. a) Cadena
de cis-1,4 poliisopreno antes que se forme el enlace cruzado de azufre. b) Cadena de
cis-1,4 poliisopreno después que se forman los enlaces entrecruzados con azufre en los
lugares activos de enlace doble.
Figura 10.42
Modelo de las cadenas de enlace entrecruzado del cis-1,4 poliisopreno por átomos de
azufre (sombreado más oscuro).
(Según W. G. Moffatt, G. W. Pearsall y J. Wulff, “The Structure and Properties of
Materials”, vol. I, Wiley, 1965, p. 109.)
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En la figura 10.42 se muestra esquemáticamente cómo los átomos de azufre, al formar enlaces
cruzados, imparten rigidez a las moléculas de caucho, y en la figura 10.43 se muestra cómo se
incrementa la resistencia a la tensión del caucho natural por medio de la vulcanización. Debido
a que el caucho y el azufre reaccionan muy lentamente, incluso a temperaturas elevadas, para
acortar el tiempo de curado a temperaturas elevadas se mezclan generalmente sustancias
químicas aceleradoras con el caucho, junto con otros aditivos como cargas, plastificantes y
antioxidantes.
De ordinario, los cauchos blandos endurecidos contienen cerca de 3 por ciento en peso de
azufre y para su vulcanización o fraguado se calientan en un rango de 100 a 200°C. Si se
incrementa el contenido de azufre, los enlaces entrecruzados se incrementarán también,
produciendo un material más duro y menos flexible. Se puede producir una estructura
totalmente rígida de caucho duro con 45 por ciento de azufre, aproximadamente.
El oxígeno o el ozono reaccionan también con los enlaces dobles del carbono de las moléculas
del caucho, en forma similar a la reacción de vulcanización de azufre, y provocan que el caucho
se vuelva frágil. Esta reacción de oxidación puede ser retardada hasta cierto punto añadiendo
antioxidantes cuando se prepara el caucho.
El uso de cargas puede reducir el costo del producto del caucho y también reforzar el material.
El negro de humo se usa comúnmente como carga para el caucho y, en general, mientras más
fino sea el tamaño de la partícula del negro de humo, más alta será la resistencia a la tensión.
El negro de humo aumenta también la resistencia del caucho a la rasgadura y la abrasión. Las
arenas silíceas (por ejemplo, silicato de calcio) y las arcillas alteradas químicamente, se usan
también como cargas para reforzar el caucho.
Propiedades En la tabla 10.8 se comparan propiedades de resistencia a la tensión,
alargamiento y densidad del caucho natural endurecido con las de otros elastómeros sintéticos.
Obsérvese que, como es lógico suponer, la resistencia a la tensión de estos materiales es
relativamente baja y su alargamiento es extremadamente alto.
Figura 10.43
533
534
Diagramas de tensión y deformación para caucho natural vulcanizado y sin vulcanizar.
Los enlaces entrecruzados de los átomos de azufre entre las cadenas del polímero de
cis-1,4 poliisopreno por la vulcanización aumentan la resistencia del caucho vulcanizado.
(Según M. Eisenstadt, “Introduction to Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 89.)
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10.9.2 Cauchos sintéticos
Los cauchos sintéticos representaron cerca de 70 por ciento del suministro total mundial de
materiales de caucho en 1980. Algunos de los cauchos sintéticos importantes son el
estireno-butadieno, los cauchos de nitrilo y los policloroprenos.
Figura 10.44
534
535
Estructura química del copolímero de caucho sintético de estireno-butadieno.
Caucho estireno-butadieno El caucho sintético más importante y el que más ampliamente se
usa es el caucho de estireno-butadieno (SBR), un copolímero del butadieno-estireno. Después
de la polimerización, este material contiene de 20 a 23 por ciento de estireno. La estructura
básica del SBR se ilustra en la figura 10.44.
Por el hecho de que los meros de butadieno contienen dobles enlaces, este copolímero puede
ser endurecido con azufre por enlaces entrecruzados. El butadieno por sí mismo, cuando se
sintetiza con un catalizador estereoespecífico para producir el isómero cis, tiene aún más
elasticidad que el caucho natural porque el grupo metilo unido al doble enlace en el caucho
natural no existe en el mero de butadieno. La presencia de estireno en el copolímero produce
un caucho más tenaz y resistente. El grupo del lado del fenilo del estireno que está disperso a
lo largo de la cadena principal del copolímero, reduce la tendencia de dicho polímero a
cristalizar cuando se somete a altos esfuerzos. El caucho SBR tiene un costo más bajo que el
caucho natural y, por tanto, se usa en múltiples aplicaciones del caucho. Por ejemplo, para
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cuerdas de neumáticos, el SBR tiene mejor resistencia al uso pero genera más calor. Una
desventaja del SBR y del caucho natural es que absorben disolventes orgánicos, como gasolina
y aceite, y se hinchan.
Cauchos de nitrilo Los cauchos de nitrilo son copolímeros de butadieno y acrilonitrilo con
proporciones que varían de 55 a 82 por ciento de butadieno, y de 45 a 18 por ciento de
acrilonitrilo. La presencia de los grupos nitrilo aumenta el grado de polaridad en las cadenas
principales y los enlaces de hidrógeno entre las cadenas adyacentes. Los grupos nitrilo
proporcionan buena resistencia a aceites y disolventes, además de mejorar la resistencia a la
abrasión y el calor. Por otra parte, se reduce la flexibilidad molecular. Los cauchos de nitrilo son
más costosos que los cauchos ordinarios, por lo cual el uso de estos polímeros se limita a
aplicaciones especiales, como mangueras de combustible y juntas en las que se requiere alta
resistencia a aceites y disolventes.
Policloropreno (neopreno) Los cauchos de policloropreno o neopreno son similares al
isopreno, excepto que el grupo metilo unido al doble enlace de carbono ha sido reemplazado
por un átomo de cloro:
La presencia del átomo de cloro aumenta la resistencia de los dobles enlaces al ser atacados
por el oxígeno, ozono, calor, luz y diversas condiciones ambientales. Los neoprenos tienen
también buena resistencia a los combustibles y al aceite, e incrementan su resistencia más que
los cauchos ordinarios. Sin embargo, tienen una flexibilidad más pobre a bajas temperaturas y
su costo es más alto. Por estas razones, los neoprenos se usan en aplicaciones especiales
como recubrimientos de alambres y cables, mangueras y cinturones industriales, o sellos y
diafragmas automotrices.
535
536
10.9.3 Propiedades de los elastómeros de policloropreno
El neopreno se vende a sus fabricantes como un caucho sintético crudo. Antes de convertirlo
en productos útiles, deben mezclarlo con sustancias químicas, cargas y soportes seleccionados
para el procesado. Entonces, al compuesto resultante se le da forma o se moldea y vulcaniza.
Las propiedades de este producto terminado dependen de la cantidad de neopreno crudo y de
los ingredientes con que se haya mezclado. En la tabla 10.9 se muestra una lista de
propiedades físicas básicas del policloropreno como caucho crudo, goma vulcanizada y
productos vulcanizados con carga de negro de humo.
10.9.4 Vulcanización de los elastómeros de policloropreno
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La vulcanización de los elastómeros de policloropreno depende más de los óxidos metálicos
que del azufre, el cual se utiliza en múltiples materiales elastoméricos. Los que se usan más
comúnmente son los óxidos de zinc y magnesio. Se cree que el proceso de vulcanización se
lleva a cabo conforme a la siguiente reacción:
536
537
El cloruro de zinc que se forma es un catalizador activo para la vulcanización y, a menos que
sea eliminado, puede causar problemas durante el procesado posterior. El MgO puede actuar
como estabilizador para eliminar al ZnCl2 de la siguiente manera:
Cauchos de silicona El átomo de silicio, como el de carbono, tiene una valencia de 4 y es
capaz de formar moléculas poliméricas por medio de enlaces covalentes. Sin embargo, el
polímero de silicona tiene unidades de silicio y oxígeno que se repiten, como se muestra en el
siguiente diagrama:
donde X y X′ pueden ser átomos de hidrógeno o grupos tales como el metilo (CH3—) o fenilo
(C6H5). Los polímeros de silicona que se basan en silicio y oxígeno en la cadena principal, se
llaman silicones. De los múltiples elastómeros de silicona, el tipo más común es aquel en el que
la X y la X′ de la unidad que se repite son grupos metilo:
Este polímero se llama polidimetil siloxano y puede formar enlaces entrecruzados a
temperatura ambiente mediante la adición de un iniciador (por ejemplo, peróxido de benzoilo),
el cual hace reaccionar los dos grupos metilo junto con la eliminación de gas hidrógeno (H2)
para formar Si—CH2—CH2—Si en forma de puentes. Otros tipos de silicones se pueden curar
a altas temperaturas (por ejemplo, 50 a 150°C), depen diendo del producto y el uso al que se
destinen.
537
538
Los cauchos de silicona tienen la importante ventaja de que pueden usarse en un amplio rango
de temperaturas (es decir, de −100 a 250°C). Algunas ap licaciones de los cauchos de silicona
son: selladores, juntas, aislamiento eléctrico, cables de encendido y cubiertas para bujías de
vehículos.
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.6
¿Cuánto azufre debe añadirse a 100 g de caucho de poliisopreno para entrecruzar
5 por ciento de los meros? Suponga que se usa todo el azufre disponible y que
solamente un átomo de azufre interviene en cada enlace entrecruzado.
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Solución
Como se mostró en la figura 10.41b, un átomo de azufre interviene, en promedio,
con un mero de poliisopreno en el entrecruzamiento. Primero se determinará el
peso molecular del mero de poliisopreno.
Peso molecular (poliisopreno) = 5 C átomos × 12 g/mol + 8 H átomos × 1 g/mol =
68.0 g/mol
Por tanto, con 100 g de poliisopreno se tienen 100 g/(68.0 g/mol) = 1.47 moles de
poliisopreno. Para 100 por ciento de entrecruzamiento con azufre, se necesitan
pues 1.47 moles de S o
1.47 moles × 32 g / mol = 47.0 g azufre
Para un entrecruzamiento de 5 por ciento de los enlaces, sólo se necesita
0 .05 × 47 .0 g S = 2.35 g S
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.7
Un caucho butadieno estireno se fabrica mediante la polimerización de un
monómero de estireno con ocho monómeros de butadieno. Si 20 por ciento de los
sitios de entrecruzamiento se van a enlazar con azufre, ¿qué porcentaje en peso
de azufre se requiere?
Solución
Base: 100 g de copolímero
En el copolímero tenemos un mol de estireno combinado con ocho moles de
polibutadieno. Por tanto, sobre una base en peso se tiene:
8 moles de polibutadieno × 54 g / mol = 432g
1 mol de poliestireno × 104g / mol =
104 g
_
Peso total del copolímero = 536g
538
539
La razón en peso del polibutadieno al copolímero = 432/536 =0.806
Por tanto, en 100 g de copolímero se tienen 100 g × 0.806 = 80.6 g de butadieno o
80.6 g/54 g = 1.493 moles de polibutadieno.
Gramos de S para 20 por ciento de entrecruzamiento = (1.493 moles)(32 g/mol)
(0.20) = 9.55 g S.
9.55 g
Porcentje en peso de S = (100 g + 9.55)100 % = 8.72 %
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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PROBLEMA DE EJEMPLO 10.8
Un caucho de butadieno-acrilonitrilo se fabrica mediante la polimerización de un
monómero de acrilonitrilo con tres monómeros de butadieno. ¿Cuánto azufre se
requiere para que el material reaccione con 100 kg de este caucho a fin de
obtener 20 por ciento de enlaces cruzados en los lugares de entrecruzamiento?
Solución
Base: 100 g del copolímero
3 moles de polibutadieno × 54 g = 162g
1 mol de poliacrilonitrilo × 53 g =
53 g
_
Peso total del copolímero = 215g
La razón en peso de polibutadieno a copolímero = 162 g/215 g = 0.7535
En 100 g de copolímero se tienen 100 g × 0.7535 = 75.35 g o 75.35 g/54 g/mol =
1.395 mol
El peso de S para 20 por ciento de enlaces cruzados = (1.395 moles)(32 g/mol)
(0.20)=8.93 g S o 8.93 kg.
10.10 DEFORMACIÓN Y REFUERZO DE LOS MATERIALES PLÁSTICOS
10.10.1 Mecanismos de deformación para los termoplásticos
La deformación de los materiales termoplásticos puede ser principalmente elástica, plástica
(permanente) o una combinación de ambos tipos. Por abajo de sus temperaturas de transición
vítrea, los termoplásticos se deforman principalmente por deformación elástica según se
observa por los valores de −40 y 68°C que corresponden al p olimetilmetacrilato en la gráfica de
esfuerzo-deformación, como se muestra en la figura 10.45. Por arriba de sus temperaturas de
transición vítrea, los termoplásticos se deforman principalmente de manera plástica, como lo
indican los valores de 122 y 140°C para el PMMA en las gráficas de esfuerzo y deformación de
la figura 10.45. Por tanto, los termoplásticos pasan por una transición de frágil a dúctil al ser
calentados pasando por su temperatura de transición vítrea. Los PMMA experimentan una
transición de frágil a dúctil entre 86 y 104°C porque l a Tg de los PMMA se encuentra en este
rango de temperatura.
En la figura 10.46 se ilustran esquemáticamente los principales mecanismos atómicos y
moleculares que se presentan durante la formación de polímeros de cadena
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Figura 10.45
539
540
Curvas de resistencia a la tensión versus deformación del metacrilato de polimetilo a
diversas temperaturas. Se presenta una transición de frágil a dúctil entre 86 y 104°C.
(Según T. Alfrey, “Mechanical Behavior of Polymers”, Wiley-Interscience, 1967.)
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Figura 10.46
Mecanismos de deformación en materiales poliméricos: a) deformación elástica por
extensión de los enlaces covalentes de la cadena principal de carbono, b) deformación
elástica o plástica al desenrollarse la cadena principal y c) deformación plástica por
deslizamiento de la cadena.
(Según M. Eisenstadt, “Introduction to Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 264.)
larga en un material termoplástico. En la figura 10.46a, la deformación elástica está
representada como una elongación de los enlaces covalentes dentro de las cadenas
moleculares. En la figura 10.46b, la deformación elástica o plástica se representa al
desenrollarse los polímeros lineales. Por último, en la figura 10.46c, la deformación plástica se
representa por el deslizamiento de las cadenas moleculares entre sí por medio del rompimiento
y restauración de las fuerzas secundarias de enlace bipolar.
540
541
10.10.2 Refuerzo de los termoplásticos
Se analizarán los siguientes factores, cada uno de los cuales determina parcialmente la
resistencia de un termoplástico: 1) la masa molecular promedio de las cadenas del polímero, 2)
el grado de cristalización, 3) el efecto de los grupos laterales masivos sobre las cadenas
principales, 4) el efecto de átomos altamente polares sobre las cadenas principales, 5) el efecto
de los átomos de oxígeno, nitrógeno y azufre en las cadenas de carbono principales, 6) el
efecto de los anillos de fenilo en las cadenas principales y 7) la adición de refuerzos de fibra de
vidrio.
Refuerzo debido a la masa molecular promedio de las cadenas de polímero La resistencia
de un material termoplástico depende directamente de su masa molecular promedio, puesto
que se requiere la polimerización hasta cierto rango de masa molecular para producir un sólido
estable. Sin embargo, este método no se usa normalmente para controlar las propiedades de
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resistencia porque, en la mayoría de los casos, una vez que se alcanza un rango de masa
molecular crítico, el aumento de la masa molecular promedio de un material termoplástico no
incrementa en gran medida su resistencia. En la tabla 10.10 se presenta una lista de los rangos
de masa molecular y de los grados de polimerización para algunos termoplásticos.
Refuerzo por incremento de la cantidad de material cristalino en un material
termoplástico La cantidad de material cristalino dentro de un termoplástico puede afectar en
gran medida su resistencia a la tensión. En general, cuando el grado de cristalinidad del
termoplástico aumenta, la resistencia a la tensión, el módulo de elasticidad a la tensión y la
densidad del material se incrementan.
Los termoplásticos que pueden cristalizar durante la solidificación tienen una simetría
estructural sencilla respecto a sus cadenas moleculares. Los polietilenos y los nailon son
ejemplos de termoplásticos que pueden solidificar con una cantidad considerable de
cristalización en su estructura. En la figura 10.47 se comparan los diagramas de
esfuerzo-deformación para polietilenos de baja y alta densidad. El polietileno de baja densidad
tiene menor cantidad de cristalinidad y, por tanto, menor resistencia y módulo de elasticidad a la
tensión que el polietileno de alta densidad. Puesto que en el polietileno de baja densidad las
cadenas moleculares son más ramificadas y están más alejadas entre sí, las fuerzas de enlace
entre las cadenas son menores y por consiguiente el polietileno de baja densidad tiene menor
resistencia. Los máximos en la curva de tensión-deformación se deben al adelgazamiento de
las secciones transversales de las muestras de prueba durante las pruebas de tensión.
541
542
Figura 10.47
Curvas de tensión-deformación para polietileno de baja y de alta densidad. El polietileno
de alta densidad es más rígido y resistente porque su grado de cristalinidad es más alto.
[Según J. A. Sauer y K. D. Pae. Mechanical Properties of High Polymers, en H. S. Kaufman y J. J.
Falcetta (eds.), “Introduction to Polymer Science and Technology”, Wiley, 1977, p. 397.]
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Otro ejemplo del efecto del aumento de la cristalinidad sobre la resistencia a la tensión
(cedencia) de un material termoplástico se muestra en la figura 10.48 para el nailon 6,6. La
resistencia incrementada del material más altamente cristalizado se debe al empacamiento más
compacto de las cadenas del polímero, lo que da lugar a fuerzas de enlace intermoleculares
más fuertes entre las cadenas.
Refuerzo de los termoplásticos por la introducción de grupos atómicos pendientes sobre
las cadenas principales de carbono El deslizamiento de la cadena durante la deformación
permanente de los termoplásticos se puede hacer más difícil mediante la introducción de
grupos laterales masivos en la cadena de carbono principal. Este método de refuerzo de
termoplásticos se usa, por ejemplo, para el polipropileno y el poliestireno. El módulo de tensión,
que es una medida de la rigidez de un material, se eleva del rango de 0.6 a 1.5 × 105 psi en el
polietileno de alta densidad, entre 1.5 y 2.2 × 105 psi en el polipropileno, que tiene grupos
metílicos insertados unidos a la cadena de carbono principal. El módulo elástico a la tensión del
polietileno se eleva todavía más, al rango de 4 a 5 × 105 psi con la introducción de los anillos de
fenilo insertados a la cadena principal de carbono más voluminosos para formar poliestireno.
Sin embargo, la elongación hasta la fractura se reduce drásticamente entre 100 a 600 por
ciento en el polietileno de alta densidad a 1 a 2.5 por ciento en el poliestireno. Por tanto, los
grupos laterales voluminosos sobre las cadenas principales de carbono de los termoplásticos
aumentan su rigidez y resistencia, pero reducen su ductilidad.
542
543
Figura 10.48
Punto de cedencia de poliamida seca (nailon 6,6) en función de la cristalinidad.
[Según R. J. Welgos, Polyamides (General), en “Encyclopedia of Chemical Technology”, vol. 18, Wiley,
1982, p. 331.]
Refuerzo de los termoplásticos por enlace de átomos altamente polares a la cadena de
carbono principal Un aumento considerable en la resistencia del polietileno se puede obtener
introduciendo un átomo de cloro en cada uno de los átomos de carbono de la cadena de
carbono principal para producir policloruro de vinilo. En este caso, el átomo de cloro, grande y
altamente polar, incrementa en forma considerable las fuerzas de enlace moleculares entre las
cadenas del polímero. El policloruro de vinilo rígido tiene una resistencia a la tensión de 6 a 11
ksi, que es bastante más alta que la resistencia de 2.5 a 5 ksi del polietileno. En la figura 10.49
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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se muestra una gráfica de esfuerzo a la tensión y deformación para una muestra de prueba de
policloruro de vinilo que tiene un esfuerzo de fluencia máximo de unos 8 ksi. El pico de
cadencia en la curva se debe al adelgazamiento de la parte central de la muestra de prueba
durante la extensión.
Refuerzo de los termoplásticos por la introducción de átomos de oxígeno y nitrógeno en
la cadena de carbono principal Introduciendo un enlace de éter
en la cadena de carbono principal, se aumenta la rigidez de los termoplásticos, como es
el caso del polioximetileno (acetal), cuya unidad química que se repite es
. La resistencia a
la tensión de este material está en el rango de 9 a 10 ksi, que es considerablemente mayor que
el de 2.5 a 5.5 ksi de resistencia del polietileno de alta densidad. Los átomos de oxígeno en las
cadenas de carbono principales incrementan también el enlace dipolar permanente entre las
cadenas del polímero.
Figura 10.49
543
544
Datos de tensión-deformación para el termoplástico amorfo policloruro de vinilo (PVC) y el
poliestireno (PS). Los dibujos presentan diversos modos de deformación de la muestra en
varios puntos sobre la curva de esfuerzo-deformación.
[Según J. A. Sauer y K. D. Pae, Mechanical Properties of High Polymers, en H. S. Kaufman y J. J.
Falcetta (eds.), “Introduction to Polymer Science and Technology”, Wiley, 1977, p. 331.]
Al introducir nitrógeno en las cadenas principales de los termoplásticos, como en el caso del
enlace amida
, las fuerzas bipolares permanentes entre las cadenas del polímero se
incrementan en gran medida debido a los enlaces de hidrógeno (figura 10.35). La resistencia a
la tensión relativamente alta de 9 a 12 ksi del nailon 6,6 es el resultado de enlaces de hidrógeno
entre las uniones amida de las cadenas del polímero.
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Refuerzo de los termoplásticos por introducción de anillos de fenileno en la cadena
principal del polímero en combinación con otros elementos, por ejemplo, As, O, N y S en
la cadena principal Uno de los métodos más importantes para el refuerzo de los
termoplásticos es la introducción de anillos de fenileno en la cadena de carbono principal. Este
método de refuerzo se usa comúnmente en plásticos de ingeniería de alta resistencia. Los
anillos de fenileno provocan un impedimento estérico a la rotación dentro de la cadena del
polímero y a la atracción electrónica de los electrones en resonancia entre las moléculas
adyacentes. Ejemplos de materiales poliméricos que contienen anillos de fenileno son los
materiales a base de óxido de polifenileno, que tienen resistencias a la tensión de 7.8 a 9.6 ksi,
los poliésteres termoplásticos cuya resistencia a la tensión es de unos 10 ksi y los
policarbonatos que tienen resistencias de 9 ksi, aproximadamente.
Refuerzo de termoplásticos por la acción de fibras de vidrio Algunos termoplásticos se
refuerzan con fibras de vidrio. El contenido de vidrio de la mayoría de los termoplásticos con
carga de vidrio varía entre 20 y 40 por ciento en peso. El contenido óptimo de vidrio es un
balance entre la resistencia deseada, el costo total y la facilidad de procesado. Los
termoplásticos comúnmente reforzados con fibras de vidrio incluyen nailon, policarbonatos,
óxidos de polifenileno, sulfuro de polifenileno, polipropileno, ABS y poliacetal. Por ejemplo, la
resistencia a la tensión del nailon 6,6 se puede incrementar de 12 a 30 ksi con un contenido de
fibra de vidrio de 40 por ciento, pero su elongación se reduce de 60 a 2.5 por ciento por la
adición de fibra de vidrio.
544
545
10.10.3 Refuerzo de plásticos termofijos
Los plásticos termofijos sin refuerzo adquieren mayor resistencia con la creación de una red de
enlaces covalentes a través de la estructura del material. La red covalente se produce por
medio de la reacción química que ocurre en el material termofijo después del curado o durante
el prensado bajo calor y presión. Los fenólicos, epóxicos y poliésteres (insaturados) son
ejemplos de materiales reforzados por este método. Debido a su red de enlaces covalentes,
estos materiales tienen valores relativamente altos de resistencia, módulo elástico y rigidez,
considerando que son materiales plásticos. Por ejemplo, la resistencia a la tensión de la resina
fenólica moldeada es de, aproximadamente, 9 ksi, la de los poliésteres endurecidos es de unos
10 ksi y la de la resina epóxica endurecida se aproxima a los 12 ksi. Todos estos materiales
tienen baja ductilidad debido a su estructura reticular enlazada de tipo covalente.
La resistencia de los termoplásticos se puede incrementar en alto grado con la adición de
materiales de refuerzo. Por ejemplo, la resistencia a la tensión de las resinas fenólicas con
carga de vidrio puede aumentar hasta 18 ksi. Los compuestos moldeados en lámina con base
de poliéster y cargados de vidrio pueden tener una resistencia a la tensión hasta de 20 ksi.
Usando laminados unidireccionales de resina de base epóxica reforzada con fibra de carbono,
se pueden obtener materiales con una resistencia a la tensión hasta de 250 ksi en una
dirección. Los materiales compuestos reforzados de alta resistencia de este tipo se tratarán en
el capítulo 12, Materiales compuestos.
10.10.4 Efecto de la temperatura sobre la resistencia de los materiales
plásticos
Una característica de los termoplásticos es que se reblandecen gradualmente a medida que
aumenta la temperatura. En la figura 10.50 se muestra este comportamiento en un grupo de
termoplásticos. A medida que la temperatura aumenta, las fuerzas de enlace secundarias entre
las cadenas moleculares se vuelven más débiles y la resistencia del termoplástico disminuye.
Cuando un material termoplástico se calienta pasando por su temperatura de transición vítrea
Tg, su resistencia disminuye en gran medida de bido a la marcada disminución de las fuerzas
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de enlace secundarias. En la figura 10.45 se muestra este efecto en el polimetilmetacrilato, el
cual tiene una Tg de unos 100°C. La resistencia a la tensión del PMMA es d e,
aproximadamente, 7 ksi a 86°C, la cual está por debajo de su Tg, y disminuye hasta cerca de 4
ksi a 122°C, que está por arriba de su Tg. Las temperaturas de uso máximas de algunos
termoplásticos se muestran en una lista en las tablas 10.2 y 10.5.
Los plásticos termofijos también se debilitan al ser calentados, pero como sus átomos están
enlazados juntos, principalmente con enlaces covalentes fuertes formando una red, no se
vuelven viscosos a temperaturas elevadas sino que se degradan y carbonizan por arriba de su
temperatura de uso máxima. En general, los termofijos son más estables a altas temperaturas
que los termoplásticos, pero algunos termoplásticos tienen una notable estabilidad a altas
temperaturas. Las temperaturas de uso máximas de algunos termofijos se muestran en la tabla
10.7.
545
546
Figura 10.50
Efecto de la temperatura en el esfuerzo de fluencia bajo tensión de algunos
termoplásticos.
(Según H. E. Barker y A. E. Javitz, Plastic Molding Materials for Structural and Mechanical Applications,
Electr. Manuf., mayo de 1960.)
10.11 FLUENCIA Y FRACTURA DE LOS MATERIALES POLIMÉRICOS
10.11.1 Fluencia de los materiales poliméricos
Los materiales poliméricos sometidos a una carga pueden deformarse. O sea, que su
deformación bajo una carga aplicada constante a una temperatura constante continúa
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aumentando con el tiempo. La magnitud del incremento de deformación aumenta de acuerdo
con el incremento del esfuerzo aplicado y de la temperatura. En la figura 10.51 se muestra
cómo la deformación del poliestireno aumenta bajo el esfuerzo de tensión de 1 760 a 4 060 psi
(12.1 a 30 MPa) a 77°F.
La temperatura a la cual tiene lugar la deformación plástica de un material polimérico es
también un factor importante para la determinación de la velocidad de fluencia. Atemperaturas
por debajo de las temperaturas de transición vítrea para termoplásticos, la velocidad de fluencia
es relativamente baja debido a la movilidad restringida de la cadena molecular. Por arriba de
sus temperaturas de transición vítrea, los termoplásticos se deforman con más facilidad por una
combinación de deformación elástica y plástica que se conoce como comportamiento
viscoelástico. Por arriba de la temperatura de transición vítrea, las cadenas moleculares se
deslizan una sobre otra con mayor facilidad, y por eso este tipo de deformación más fácil se
conoce a veces como flujo viscoso.
546
547
Figura 10.51
Curvas de fluencia para poliestireno bajo diversos esfuerzos de tensión a 77°F.
[Según J. A. Sauer, J. Marin y C. C. Hsiao, J. Appl. Phys.,20:507(1949).]
En la industria, la deformación plástica de los materiales poliméricos se mide por el módulo de
fluencia, que es sencillamente la razón entre el esfuerzo inicial aplicado σ0 y la deformación por
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fluencia ε(t) al cabo de cierto tiempo y a una temperatura de prueba constante. Por tanto, un
valor alto del módulo de fluencia de un material implica una tasa baja de velocidad de fluencia.
En la tabla 10.11 se ofrece una lista de los módulos de fluencia de varios plásticos a diferentes
niveles de esfuerzo, dentro del rango de 1 000 a 5 000 psi. En esta tabla se muestra el efecto
de los grupos laterales masivos y de fuerzas intermoleculares fuertes en la reducción de la
velocidad de fluencia de los materiales poliméricos. Por ejemplo, a 73°F el polietileno tiene un
módulo de fluencia de 62 ksi a un nivel de esfuerzo de 1 000 psi por 10 h, mientras que el
PMMA tiene un módulo de fluencia mucho más alto de 410 ksi para el mismo nivel de esfuerzo
en el mismo tiempo.
El refuerzo de los plásticos con fibras de vidrio incrementa en gran medida sus módulos de
fluencia y reduce sus velocidades de fluencia. Por ejemplo, el nailon 6,6 no reforzado tiene un
módulo de fluencia de 123 ksi después de estar 10 h a 1 000 psi, pero cuando se refuerza con
33 por ciento de fibra de vidrio, su módulo de fluencia aumenta a 700 ksi después de estar 10 h
a 4 000 psi. La adición de fibra de vidrio a materiales plásticos es un método importante para
incrementar su resistencia a la fluencia y también para reforzarlos.
10.11.2 Relajación de esfuerzos en los materiales poliméricos
La relajación de esfuerzos en un material polimérico sometido a deformación constante da por
resultado una disminución del esfuerzo con el tiempo. La causa de la relajación de esfuerzos es
que se provoca el flujo viscoso en la estructura interna del material polimérico porque las
cadenas poliméricas se deslizan lentamente entre sí debido al rompimiento y reformación de los
enlaces secundarios entre las cadenas, y porque mecánicamente las cadenas se desenredan y
retroceden. La relajación de esfuerzos permite que el material alcance un estado de menor
energía espontáneamente si hay suficiente energía de activación para que el proceso se
presente. La relajación de esfuerzos de los materiales poliméricos depende, por tanto, de la
temperatura y está asociada a una energía de activación.
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La velocidad a la cual se presenta la relajación de esfuerzos depende del tiempo de relajación
τ, que es una propiedad del material y que se define como el tiempo necesario para que el
esfuerzo (σ) disminuya a 0.37 (1/e) del esfuerzo inicial σ0 P. La disP minución del esfuerzo con
el tiempo t está dada por
σ = σ 0e
-t /τ
(10.3)
donde σ = esfuerzo después del tiempo t, σ0 = esfuerzo inicial y τ = tiempo de relajación.
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.9
Un esfuerzo de 1 100 psi (7.6 MPa) se aplica a un material elastomérico a
deformación constante. Después de 40 días a 20°C, el esfue rzo disminuye a 700
psi (4.8 MPa). a) ¿Cuál es la constante relajación-tiempo para este material? b)
¿Cuál será el esfuerzo después de 60 días a 20°C?
Solución
548
549
a) Puesto que σ = σ0e−t/τ [ecuación (10.3)] o ln(σ/σ0) =−t/τ donde σ =700 psi, σ
= 1 100 psi y t = 40 días,
ln
b) In
(1110σ psi )
700 psi
(1100
psi )
= −
40 días
τ
τ =
− 40 días
− 0 .452
= 88.5 0 días
◂
60 días
= -88 .5 días = - 0.678
σ
1100 psi
= 0.508
o bien
σ = 559 psi
◂
Debido a que el tiempo de relajación τ es el recíproco de una velocidad, se puede relacionarlo
con la temperatura en grados kelvin por una ecuación de relación tipo Arrhenius (véase la
ecuación [4.12]) como
1
τ
= Ce
-Q /RT
(10.4)
donde C = relación constante independiente de la temperatura, Q = energía de activación para
el proceso, T = temperatura en kelvin y R = constante molar de los gases = 8.314 J/(mol · K). El
problema de ejemplo 10.10 muestra cómo se puede usar la ecuación 10.4 para determinar la
energía de activación de un material elastomérico sometido a una relajación de esfuerzo.
PROBLEMA DE EJEMPLO 10.10
El tiempo de relajación para un elastómero a 25°C es 4 0 días, mientras que a
35°C el tiempo de relajación es 30 días. Calcule la ene rgía de activación para este
proceso de relajación de esfuerzos.
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Solución
Utilizando la ecuación 10.4, 1/ τ= Ce-Q/RT. Para τ= 40 días,
T 25°C = 25 + 273 = 298 K
T 35°C = 35 + 273 = 308 K
1
40
= Ce
- Q / R T 298
(10.5)
1
30
= Ce
- Q / R T 308
(10.6)
y
Dividiendo la ecuación 10.5 entre la ecuación 10.6, se obtiene
30
= exp
40
[ −QR (2981 −3081 )]
− 0.288 = −
Q
(0.000109)
8.314
o bien
In
o bien
(3040) = −QR (0.003356 − 0.003247)
Q = 22000 J / mol = 22.0 kJ / mol
◂
549
550
10.11.3 Fractura de los materiales poliméricos
Como en el caso de los metales, la fractura de los materiales poliméricos puede considerarse
como frágil, dúctil o intermedia entre los dos extremos. En general, se considera que los
plásticos termofijos no reforzados se fracturan principalmente en forma frágil. Por otra parte, los
termoplásticos pueden fracturarse sobre todo en forma frágil o dúctil. Si la fractura de un
termoplástico ocurre por abajo de su temperatura de transición vítrea, entonces su forma de
fractura será principalmente frágil, mientras que si la fractura ocurre por arriba de su
temperatura de transición vítrea, su forma de fractura será dúctil. Por tanto, la temperatura
puede afectar en alto grado la forma de fractura de los termoplásticos. Los plásticos termofijos
calentados por arriba de la temperatura ambiente se vuelven más débiles y se fracturan a un
nivel de esfuerzo menor, pero se siguen fracturando principalmente del modo frágil debido a
que la red de enlaces covalentes se conserva a elevadas temperaturas. La velocidad de
deformación también es un factor importante en el comportamiento de fractura de los
termoplásticos, y las velocidades de deformación más lentas favorecen la fractura dúctil porque
una velocidad de deformación lenta permite la realineación de la cadena molecular.
Fractura frágil de materiales poliméricos La energía de superficie requerida para que un
material polimérico con apariencia de vidrio, frágil y amorfo, como el poliestireno o el
polimetacrilato de metilo, se fracture, es cerca de 1 000 veces mayor que la que se requeriría si
la fractura incluyera simplemente la ruptura de enlaces carbonocarbono sencillos sobre un
plano de fractura. Por tanto, los materiales poliméricos con aspecto de vidrio, como el PMMA,
son más tenaces que los vidrios inorgánicos. La energía adicional requerida para que los
termoplásticos con aspecto de vidrio se fracturen, es mucho más alta debido a que se forman
regiones distorsionadas localizadas, llamadas grietas, antes que ocurra el resquebrajamiento.
Una grieta en un termoplástico que tiene apariencia de vidrio se forma en una región de alto
esfuerzo del material y consiste en una alineación de cadenas moleculares combinada con alta
densidad de huecos dispersos.
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Figura 10.52
Representación en forma de diagrama del cambio en la microestructura de una grieta en
un termoplástico vidriado a medida que aquélla se agranda.
[Según P. Beahan, M. Bevis y D. Hull, J. Mater. Sci.,8:162(1972)].
La figura 10.52 es una representación en forma de los diagramas del cambio que ocurre en la
estructura molecular cuando hay un agrietamiento en un termoplástico con apariencia de vidrio,
por ejemplo, el PMMA. Si el esfuerzo es lo bastante intenso, se forma un resquebrajamiento a
través de la grieta, como se muestra en la figura 10.53 y en la foto de la figura 10.54. Cuando el
resquebrajamiento se propaga a lo largo de la grieta, la concentración de esfuerzos en la punta
de la hendidura se extiende a lo largo de todo el agrietamiento. El trabajo realizado en la
alineación de las moléculas de polímero dentro de la grieta es la causa por la cual se requiere
una cantidad relativamente alta de trabajo para la fractura de los materiales poliméricos con
apariencia de vidrio. Esto explica por qué las energías de fractura del poliestireno y del PMMA
se encuentran entre 300 y 1 700 J/m2 en vez de un valor cercano a 0.1 J/m2, que es el nivel de
energía que cabría esperar si solamente se rompieran enlaces covalentes durante el proceso
de fractura.
550
551
Figura 10.53
Ilustración esquemática de la estructura de un agrietamiento cercano al extremo de una
fisura en un termoplástico vidriado.
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Figura 10.54
Foto de una fisura a través del centro de un agrietamiento en un termoplástico vidriado
(Según D. Hull, “Polymeric Materials”, American Society of Metals, 1975, p. 511.)
551
552
Figura 10.55
Deformación plástica de un material polimérico termoplástico bajo esfuerzo. Las cadenas
moleculares están desenredadas y se deslizan entre sí de modo que se alinean en la
dirección del esfuerzo. Si el esfuerzo es demasiado grande, las cadenas moleculares se
rompen y provocan la fractura del material.
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Fractura dúctil de materiales poliméricos Por arriba de sus temperaturas de transición vítrea,
los termoplásticos pueden presentar deformación plástica antes de la fractura. Durante la
deformación plástica, las cadenas lineales moleculares se desenredan y se deslizan unas sobre
otras y gradualmente se alinean más cerca unas de otras en la dirección del esfuerzo aplicado
(figura 10.55). Con el tiempo, cuando el esfuerzo sobre las cadenas se vuelve demasiado alto,
los enlaces covalentes de las cadenas principales se rompen y se presenta la fractura del
material. Los materiales elastoméricos se deforman esencialmente de la misma manera,
excepto que en ellos la cadena se desenreda en mayor grado (deformación elástica); pero
finalmente si el esfuerzo sobre el material es demasiado alto y la extensión de sus cadenas
moleculares demasiado grande, los enlaces covalentes de las cadenas principales se rompen
provocando la fractura del material.
10.12 POLÍMEROS EN APLICACIONES BIOMÉDICAS: BIOPOLÍMEROS
Los polímeros ofrecen la mayor versatilidad como biomateriales. Han sido utilizados en el
tratamiento de diversas patologías incluso de carácter cardiovascular, oftálmico y ortopédico, en
componentes de implantes permanentes. También han sido aplicados como remedios
provisionales en áreas tales como angioplastia coronaria, hemodiálisis y tratamiento de heridas.
La aplicación de los polímeros en odontología, como implantes, cementos dentales y bases de
dentadura, tiene también gran interés e importancia. Aunque los polímeros son inferiores a los
metales y a las cerámicas en términos de propiedades de resistencia, poseen características que
los hacen muy atractivos en aplicaciones biomédicas, entre ellas su baja densidad, su facilidad al
moldeo y la posibilidad de modificarlos para lograr una biocompatibilidad máxima. La mayoría de
los biomateriales poliméricos son termoplásticos y sus propiedades mecánicas, aunque inferiores
a las de los metales y materiales cerámicos, son aceptables en múltiples aplicaciones. Uno de los
avances más recientes en este campo es el de los polímeros biodegradables. Los polímeros
biodegradables se diseñan para desempeñar una función y finalmente ser absorbidos o
integrados en el sistema biológico. Por tanto, la eliminación quirúrgica de estos componentes no
es necesaria. En las siguientes secciones se tratarán las aplicaciones de los biopolímeros en
diversas áreas médicas.11
552
553
10.12.1 Aplicaciones cardiovasculares de los polímeros
Los biopolímeros se usan con éxito en válvulas cardíacas. Las válvulas cardíacas humanas
son propensas a sufrir enfermedades como la estenosis y la insuficiencia. La estenosis se
presenta porque la válvula cardíaca se vuelve rígida y eso impide que se abra completamente.
La insuficiencia es una condición en la cual la válvula cardíaca permite cierto reflujo de sangre.
Ambas condiciones son peligrosas y se deben tratar mediante el reemplazo de la válvula
cardíaca dañada, ya sea con una válvula de tejido (animal o cadavérico) o con una válvula
artificial. Una representación del diseño más reciente de una válvula cardíaca artificial se
muestra en la figura 10.56. La prótesis consiste en un reborde, dos foliolos semicirculares y un
aro de costura. El reborde y los foliolos pueden hacerse con materiales tales como aleaciones
de Ti o Co-Cr. El aro está hecho de biopolímeros como PTFE (Teflón) expandido o PET
(Dacrón) (véase la sección 10.7.5). Tiene la función crucial de conectar la válvula al tejido
cardíaco mediante la aplicación de suturas. Los materiales poliméricos son los únicos
materiales con los que se puede hacer esta conexión. Los foliolos permiten el flujo de la sangre
en la posición que se muestra en la figura, y en posición cerrada obstruyen dicho flujo (aunque
no por completo). La coagulación de la sangre, que es un efecto colateral indeseable, se
presenta debido a la interacción de los glóbulos rojos de la sangre con la válvula artificial. Los
pacientes con válvulas cardíacas artificiales deben usar anticoagulantes para evitar la
coagulación de la sangre.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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554
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Los injertos vasculares se usan en operaciones de derivación coronaria para desviar el flujo
sanguíneo de arterias severamente obstruidas. Estos injertos vasculares pueden ser de tejidos
naturales o artificiales. Los injertos artificiales deben tener alta resistencia a la tensión y resistir
las oclusiones (taponamientos) de la arteria causadas por trombosis (coagulación sanguínea).
El teflón o el dacrón se usan para esta aplicación. Sin embargo, el teflón tiene mejor
desempeño contra la oclusión porque minimiza los esfuerzos cortantes que actúan sobre las
células sanguíneas.
Los oxigenadores sanguíneos se diseñan para eliminar el dióxido de carbono de la sangre y
suministrarle oxígeno. La sangre del lado derecho del corazón (no oxigenada) es bombeada a
través de esos oxigenadores para producir sangre oxigenada y restituirla el cuerpo durante la
cirugía de derivación cardiopulmonar.12 Los oxigenadores son membranas de microporos
hidrofóbicas (repelen el agua) hechas de materiales tales como el polipropileno (véase la
sección 10.6.3). Puesto que el polipropileno es hidrofóbico, los poros se pueden llenar con
gases, como O2, en vez de agua. Durante esta operación, el aire fluye en uno de los lados de la
membrana, mientras que la sangre fluye por el otro lado. El CO2 se pierde por difusión a través
de la membrana y el O2 es absorbido desde los poros.
Los polímeros se utilizan también en corazones artificiales y dispositivos de apoyo cardíacos.
Estos dispositivos son de importancia crítica y se usan en forma provisional a fin de mantener la
salud del paciente en tanto se encuentra un donador de corazón. Sin los polímeros, estos
dispositivos no funcionarían de manera eficiente.
10.12.2 Aplicaciones oftálmicas
Los polímeros son cruciales e irremplazables en aplicaciones oftálmicas (relacionadas con los
ojos). Las funciones ópticas del ojo son corregidas por medio de anteojos, lentes de contacto
(blandos y duros) e implantes intraoculares, y todos ellos están hechos principalmente de
polímeros. Los lentes de contacto blandos están hechos de hidrogel, un material polimérico
hidrofílico (afín al agua) que absorbe el agua y al hacerlo se hincha hasta un nivel específico.
Los lentes blandos de hidrogel están hechos de polímeros y copolímeros con cierto grado de
entrecruzamiento. Debido a su naturaleza blanda, los hidrogeles pueden adoptar la forma
exacta de la córnea y permitir así un ajuste adecuado. Sin embargo, la córnea necesita oxígeno
que únicamente se puede permear a través de los lentes. Los hidrogeles hidratados permiten
un grado significativo de permeabilidad del oxígeno. El material original usado en esta
aplicación era el poli-HEMA (2-hidroxietil metacrilato), pero se han desarrollado otros nuevos
polímeros con mejores técnicas de fabricación para producir lentes de contacto blandos más
delgados.
Los lentes duros se colocan libremente sobre la córnea. Los lentes se flexionan con el
parpadeo; el material de los lentes debe tener la propiedad de recuperar su forma rápidamente.
Los lentes duros se fabricaban inicialmente de PMMA, que tiene excelentes propiedades
ópticas pero carece de permeabilidad al oxígeno. Para mejorar la permeabilidad del oxígeno,
por ejemplo, para hacer lentes rígidos permeables a gases (RGP), se produjeron copolímeros
de metacrilato de metilo con metacrilatos de siloxanilalquilo. Sin embargo, el siloxano es
hidrofóbico. Para corregir esto se añadieron a la mezcla comonómeros hidrofílicos como el
ácido metacrílico. En la actualidad, hay varios lentes de RGP disponibles comercialmente y la
investigación prosigue para mejorar estos materiales en el futuro.
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Figura 10.57
Un lente intraocular.
[a) © Steve Allen/Photo Researchers, Inc. b) Chris Barry/Phototake).]
El tratamiento de afecciones tales como la catarata (turbiedad del lente ocular debida al exceso
de células muertas) requiere cirugía y la remoción del lente opaca del ojo, y su subsecuente
reemplazo con implantes de lentes intraoculares. Los lentes intraoculares consisten en un lente
y táctiles (brazos laterales) (figura 10.57), que son necesarios para unir las lentes a los
ligamentos de suspensión a fin de mantener los lentes en su lugar. Sin duda, el requisito de los
materiales para lentes intraoculares es que tengan propiedades ópticas y de biocompatibilidad
adecuadas. Al igual que con los lentes duros, tanto la porción óptica como los brazos laterales
de la mayoría de los lentes intraoculares están hechos de PMMA. En la figura 10.58a se simula
la visión de un paciente con catarata, y en la figura 10.58b se simula la visión del mismo
paciente después de la cirugía. Las imágenes muestran la importancia de la ciencia e ingeniería
de materiales en el mejoramiento de la calidad de vida.
10.12.3 Sistemas de administración de medicamentos
Los polímeros biodegradables, como el ácido poliláctico (PLA) y el ácido poliglicólico (PGA) y
sus copolímeros, se usan en sistemas de implantes para la administración de medicamentos.
La matriz de polímero (recipiente del polímero) contiene el medicamento y es implantada en el
lugar deseado del cuerpo. A medida que el polímero biodegradable se degrada, va liberando el
medicamento. Esos sistemas de dosificación son especialmente importantes si la
administración del medicamento en forma de píldoras o inyecciones no es posible por el efecto
adverso del mismo en otros órganos o tejidos del cuerpo.
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Figura 10.58
Visión simulada de un paciente a) antes y b) después de la cirugía de catarata.
(© Royalty-Free/Corbis)
10.12.4 Materiales de sutura
Las suturas se usan para cerrar heridas e incisiones. Está claro que los materiales de sutura
deben poseer 1) suficiente resistencia a la tensión para cerrar las heridas y 2) alta resistencia
de los nudos contra los tirones, para mantener la carga en la sutura después de cerrar. Las
suturas pueden ser absorbibles o no absorbibles. Las suturas no absorbibles se fabrican
generalmente de polipropileno, nailon, tetraftalato de polietileno y polietileno. Dichas suturas
permanecen intactas por un periodo indefinido cuando se colocan en el cuerpo. Las suturas
absorbibles están hechas de ácido poliglicólico, que es biodegradable.
10.12.5 Aplicaciones ortopédicas
La principal aplicación ortopédica de los polímeros es en primer lugar como cemento de huesos
y prótesis de articulaciones. El cemento para huesos se usa como material estructural para
rellenar el espacio entre el implante y el hueso a fin de asegurar condiciones de carga más
uniformes. Por tanto, el término cemento óseo no se debe interpretar como si se tratara de una
función adhesiva. Para hacer más efectiva la microporosidad del cemento óseo, el
endurecimiento debe mantenerse en un valor mínimo. Esto se logra aplicando técnicas de
centrifugado y vacío cuando se prepara el cemento. A veces, el cemento óseo se usa también
para corregir diversos defectos en los huesos. El principal material polimérico que se usa como
cemento óseo es el PMMA. Las propiedades del PMMA a la tensión y la fatiga son importantes
y se pueden mejorar añadiendo otros agentes. Los requisitos de aplicación exigen una
resistencia mínima a la compresión de 70 MPa (10 Ksi) después del endurecimiento.
Como se dijo en el capítulo 1, una ventaja de los materiales poliméricos es que se pueden
diseñar y sintetizar diversas mezclas de ellos para lograr los objetivos y requerimientos
deseados. Ésta es una ventaja muy poderosa y se ha evidenciado en las aplicaciones antes
mencionadas. El futuro de los materiales poliméricos como los biomateriales está en la
ingeniería de tejidos. Por ejemplo, los investigadores estudian el uso de polímeros
biodegradables como andamiajes para la generación de nuevos tejidos. Los polímeros
biodegradables, como el PGA, se pueden implantar como andamiajes junto con células y
proteínas promotoras del crecimiento, para estimular la generación del tejido. Por tanto, es
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factible que en el futuro se puedan regenerar tejidos dañados, ya sea in vivo (dentro del cuerpo)
como en los casos de reparación de cartílago, o in vitro (fuera del cuerpo) para casos como los
de reparación y reemplazo de piel.
10.13 RESUMEN
Los plásticos y los elastómeros son importantes materiales de ingeniería principalmente por
su amplio rango de propiedades, la relativa facilidad con que pueden moldearse en las formas
deseadas y su costo relativamente bajo. Los materiales plásticos se pueden dividir por
conveniencia en dos clases: termoplásticos y plásticos termoendurecibles (termoestables).
Los termoplásticos requieren calor para darles forma y después de ser enfriados conservan la
forma que se les ha dado. Estos materiales se pueden volver a calentar y usar de nuevo
repetidamente. Los plásticos termofijos son moldeados generalmente en su forma
permanente por medio de calor y presión, y durante ese tiempo se lleva a cabo una reacción
química que enlaza los átomos para que formen un sólido rígido. Sin embargo, algunas
reacciones de fraguado ocurren a temperatura ambiente sin el uso de calor y presión. Los
plásticos termofijos no pueden ser fundidos de nuevo después que se han “solidificado” o
“fraguado”, y bajo calentamiento a alta temperatura se degradan o descomponen.
Las sustancias químicas requeridas para producir un plástico se derivan principalmente del
petróleo, el gas natural y el carbón. Los materiales plásticos se producen por la polimerización
de muchas moléculas pequeñas, llamadas monómeros, para formar moléculas muy grandes
llamadas polímeros. Los termoplásticos están compuestos de polímeros de cadenas
moleculares largas y entre las cadenas hay fuerzas de enlace de tipo dipolar permanente
secundario. Los plásticos termoestables están enlazados en forma covalente por medio de
enlaces covalentes fuertes entre todos los átomos.
Los métodos más comunes que se usan en el procesado de los termoplásticos son el moldeo
por inyección, la extrusión y el moldeo por soplado, mientras que los métodos más
comúnmente usados para los plásticos termofijos son el moldeo por compresión y
transferencia y la fundición.
Hay muchas familias de polímeros termoplásticos y termofijos. Algunos ejemplos de
termoplásticos de uso general son el polietileno, el policloruro de vinilo, el polipropileno y el
poliestireno. Ejemplos de plásticos para ingeniería son las poliamidas (nailon), el poliacetal, el
policarbonato, los poliésteres saturados, el óxido de polifenileno y la polisulfona. (Obsérvese
que la división de los termoplásticos en plásticos de uso general y plásticos de ingeniería, es
arbitraria.) Ejemplos de plásticos termofijos son los fenólicos, los poliésteres insaturados, las
melaminas y los epóxicos.
Los elastómeros o cauchos constituyen una gran subdivisión de materiales poliméricos y
tienen gran importancia para la ingeniería. El caucho natural se obtiene de plantaciones de
árboles y aún tiene mucha demanda (cerca de 30 por ciento de la oferta mundial de caucho)
debido a sus excelentes propiedades elásticas. Los cauchos sintéticos representan
aproximadamente 70 por ciento del suministro de caucho mundial, siendo el más
comúnmente usado el de tipo estireno-butadieno. Otros cauchos sintéticos, como el nitrilo y el
policloropreno (neopreno), se usan en aplicaciones donde se requieren propiedades
especiales, como resistencia a los aceites y disolventes.
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Los termoplásticos tienen una temperatura de transición vítrea por arriba de la cual se
comportan como sólidos viscosos o sólidos ahulados, y por abajo de ella se comportan como
sólidos frágiles parecidos al vidrio. Por arriba de la temperatura de transición vítrea se
presenta una deformación permanente debido a que las cadenas moleculares se deslizan
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unas sobre otras, rompiendo enlaces secundarios y formándolos de nuevo. Los
termoplásticos que se usan por arriba de la temperatura de transición vítrea se pueden
reforzar con fuerzas de enlace intermoleculares usando átomos polares pendientes, como el
cloro en el policloruro de vinilo, o mediante enlaces de hidrógeno como en el caso de los
nailon. Los plásticos termoestables, debido a que tienen enlaces covalentes en su totalidad,
permiten poca deformación antes de fracturarse.
La aplicación de los materiales poliméricos en el campo biomédico ha aumentado
significativamente. Los polímeros se usan en aplicaciones cardiovasculares, oftálmicas, de
administración de medicamentos y ortopédicas. Los polímeros son también el principal
material que se utiliza como andamiaje biodegradable en el campo de la ingeniería de tejidos.
10.14 DEFINICIONES
Sección 10.1
Termoplástico (sustantivo): material plástico que debe ser calentado para darle forma (plástico)
y que al enfriarse mantiene su forma. Los termoplásticos están compuestos de polímeros de
cadena con enlaces de tipo dipolar permanente secundario entre las cadenas. Los termoplásticos
pueden ablandarse repetidamente al ser calentados, y endurecerse cuando se enfrían. Los
termoplásticos típicos son polietilenos, vinilos, acrílicos, celulósicos y nailon.
Plástico termofijo: material plástico que resulta de una reacción química por la acción de calor,
catálisis, etc., lo cual da lugar a una estructura macromolecular reticular entrecruzada. Los
plásticos termofijos no pueden ser fundidos y reprocesados de nuevo puesto que cuando se
calientan se degradan y descomponen. Los plásticos termofijos típicos son los fenólicos,
poliésteres insaturados y epóxicos.
Sección 10.2
Monómero: compuesto molecular simple que puede estar enlazado covalentemente para formar
largas cadenas moleculares (polímeros). Por ejemplo: etileno.
Polímero de cadena: compuesto de alta masa molecular cuya estructura consta de un gran
número de pequeñas unidades que se repiten llamadas meros. Los átomos de carbono forman la
mayoría de los átomos de la cadena principal en la mayoría de los polímeros.
Mero: unidad que se repite en una cadena de la molécula de polímero.
Polimerización: reacción química en la cual se forman moléculas de alta masa molecular a partir
de monómeros.
Copolimerización: reacción química en la cual las moléculas de alta masa molecular están
formadas a partir de dos o más monómeros.
Polimerización en cadena: mecanismo de polimerización por el cual cada molécula de polímero
aumenta de tamaño con rapidez una vez que el crecimiento comienza. Este tipo de reacción se
presenta en tres pasos: 1) inicio de la cadena, 2) propagación de la cadena y 3) terminación de la
cadena. El nombre implica una reacción en cadena y usualmente lo inicia una fuente externa.
Ejemplo: la polimerización en cadena del etileno en polietileno.
Grado de polimerización: masa molecular de una cadena de polímero dividida entre la masa
molecular de su mero.
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Funcionalidad: número de sitios de enlace activo en un monómero. Si el monómero tiene dos
sitios para enlazarse, se dice que es bifuncional.
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Homopolímero: polímero que consta de un solo tipo de unidad monomérica.
Copolímero: cadena de polímero que consta de dos o más tipos de unidades monoméricas.
Enlace entrecruzado: formación de enlaces de valencia primarios entre las moléculas de la
cadena del polímero. Cuando se presenta un extensivo enlace entrecruzado, como en el caso de
las resinas termofijo, el entrecruzamiento produce una supermolécula de muchos átomos.
Polimerización sucesiva: mecanismo de polimerización por el cual el crecimiento de la molécula
del polímero se lleva a cabo mediante una reacción intermolecular sucesiva. Solamente está
involucrado un tipo de reacción. Las unidades de monómero pueden reaccionar entre sí o con
moléculas del polímero de cualquier tamaño. Se supone que el grupo activo que está en el
extremo de un monómero tiene la misma reactividad, sin importar cuál sea la longitud del
polímero. Con frecuencia, en el proceso de polimerización se condensa un subproducto, como el
agua. Ejemplo: la polimerización de nailon 6,6 a partir de ácido adípico y hexametilendiamina
Sección 10.3
Polimerización en masa: polimerización directa del monómero líquido a polímero en un sistema
de reacción en el cual el polímero permanece soluble en su propio monómero.
Polimerización en solución: en este proceso se usa un disolvente que disuelve el monómero, el
polímero y el iniciador de la polimerización. La dilución del monómero con el disolvente reduce la
velocidad de polimerización, y el calor desprendido por la reacción de polimerización es
absorbido por el disolvente.
Polimerización en suspensión: en este proceso se usa agua como medio de reacción y el
monómero se dispersa en lugar de disolverse en el medio. Los productos de polímero se
obtienen en forma de pequeñas perlas que son filtradas, lavadas y secadas para formar polvos
de moldeo.
Sección 10.4
Cristalinidad (en polímeros): compactación de cadenas moleculares en una distribución
estereorregular con alto grado de compactación. La cristalinidad de materiales poliméricos nunca
es a 100 por ciento y se favorece en materiales poliméricos cuyas cadenas de polímeros son
simétricas. Ejemplo: el polietileno de alta densidad puede ser 95 por ciento cristalino.
Temperatura de transición vítrea: centro del rango de temperaturas donde un termoplástico
calentado cambia, después del enfriamiento, de un estado parecido a caucho o cuero al de un
vidrio frágil.
Estereoisómeros: moléculas que tienen la misma composición química, pero diferente
distribución estructural.
Estereoisómero atáctico: este isómero tiene grupos pendientes de átomos dispuestos
aleatoriamente a lo largo de la cadena del polímero de vinilo. Ejemplo: polipropileno atáctico.
Isómero isotáctico: este isómero tiene grupos de átomos pendientes, todos del mismo lado, de
una cadena de polímero de vinilo. Ejemplo: polipropileno isotáctico.
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Isómero sindiotáctico: este isómero tiene grupos de átomos pendientes en posiciones
alternadas regularmente a ambos lados de una cadena de polímero de vinilo. Ejemplo:
polipropileno sindiotáctico.
Catalizador estereoespecífico: catalizador que crea en su mayor parte un tipo específico de
estereoisómero durante la polimerización. Ejemplo: el catalizador Ziegler que se usa en la
polimerización del propileno para convertirlo principalmente en el isómero de polipropileno
isotáctico.
Sección 10.5
Moldeo por inyección: proceso de moldeo por medio del cual un material plástico reblandecido
por calor se hace pasar a presión por un cilindro de tornillo sin fin hasta la cavidad de un molde
relativamente enfriado que da al plástico la forma deseada.
Moldeo por soplado: método de fabricación de plásticos en el que un tubo hueco (bombillo) es
forzado a tomar la forma de la cavidad de un molde mediante aire a presión aplicado en el interior.
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Extrusión: operación en la cual un material plástico reblandecido es forzado a pasar a través de
un orificio, produciéndose así un producto continuo. Ejemplo: la tubería de plástico es extruida.
Moldeo por compresión: proceso de moldeo en el cual el compuesto que se va a moldear (que
generalmente ha sido calentado) se coloca primero en una cavidad del molde. Luego se cierra el
molde y se aplican calor y presión hasta que el material se fragua.
Moldeo por transferencia: proceso para moldear un termofijo en el cual el compuesto que se va
a moldear se reblandece primero por calentamiento en una cámara de transferencia y luego es
empujado, bajo alta presión, al interior de una o varias cavidades del molde para su fraguado final.
Sección 10.6
Plastificantes: agentes químicos que se añaden a los compuestos plásticos para mejorar su flujo
y procesado y para reducir su fragilidad. Ejemplo: policloruro de vinilo plastificado.
Carga: sustancia inerte de bajo costo que se añade a los plásticos para reducir su costo. Las
cargas pueden mejorar también algunas propiedades físicas, tales como resistencia a la tensión,
resistencia al impacto, dureza, resistencia al desgaste, etcétera.
Sección 10.9
Elastómero: material que a temperatura ambiente se alarga bajo un esfuerzo pequeño por lo
menos al doble de su longitud, y recobra rápidamente casi su misma longitud original cuando el
esfuerzo cesa.
cis -1,4 poliisopreno: isómero de 1,4 poliisopreno que tiene el grupo metilo e hidrógeno del
mismo lado del doble enlace central de su mero. El caucho natural está constituido
principalmente por este isómero.
trans -1,4 poliisopreno: isómero de 1,4 poliisopreno que tiene el grupo metilo e hidrógeno en
lados opuestos al doble enlace central de su mero.
Vulcanización: reacción química que produce cadenas de polímero con enlaces entrecruzados.
La vulcanización se refiere generalmente al entrecruzamiento de las cadenas moleculares de
caucho con azufre, pero la palabra se usa también para designar otras reacciones de
entrecruzamiento de polímeros, como las que se llevan a cabo en algunos cauchos de silicona.
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Sección 10.12
Polímero biodegradable: tipo de polímero que es absorbido por el cuerpo humano una vez que
ha cumplido su propósito; por ejemplo, las suturas absorbibles.
Biopolímero: polímeros que se usan dentro del cuerpo humano para diversas aplicaciones
quirúrgicas.
Hidrogel: material polimérico blando que absorbe agua y se hincha hasta un nivel específico.
Polímero hidrofílico: polímero que absorbe agua; afín al agua.
10.15 PROBLEMA
Problemas de cálculo
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
*10.1 Un polietileno de alto peso molecular tiene un peso molecular promedio de 410 000
g/mol. ¿Cuál es su grado de polimerización promedio?
10.2 Si un tipo de polímero tiene un grado de polimerización promedio de 10 000, ¿cuál es
su peso molecular promedio?
10.3 Un nailon 6,6 tiene un peso molecular promedio de 12 000 g/mol. Calcule el grado de
polimerización promedio (consulte la sección 10.7 para ver la estructura del mero).
Peso molecular = 226 g/mol.
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561
*10.4 Un material de policarbonato moldeado por inyección tiene un peso molecular
promedio de 25 000 g/mol. Calcule su grado de polimerización (consulte la sección
10.7 para ver la estructura del mero del policarbonato). Peso molecular =254 g/mol.
10.5 Calcule el peso molecular promedio Mm de un termoplástico que tiene las siguientes
fracciones en peso fi para los rangos de peso molecular que aparecen en la lista:
*10.6 Un copolímero está constituido por 70% en peso por poliestireno y 30% en peso por
poliacrilonitrilo. Calcule la fracción mol de cada componente en este material.
*10.7 Un copolímero ABS está constituido por 25% en peso por poliacrilonitrilo, 30% en
peso por polibutadieno y 45% en peso por poliestireno. Calcule la fracción mol de
cada componente en este material.
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10.8 Determine la fracción mol del policloruro de vinilo y del poliacetato de vinilo en un
copolímero que tiene un peso molecular de 11 000 g/mol y un grado de polimerización
de 150.
*10.9 ¿Cuánto azufre se debe añadir a 70 g de caucho de butadieno para que se entrecruce
3.0 por ciento de los meros? (Suponga que todo el azufre se usa para los enlaces
entrecruzados de los meros y que solamente un átomo de azufre toma parte en cada
enlace de entrecruzamiento).
10.10 Si se añaden 5 g de azufre a 90 g de caucho de butadieno, ¿cuál es la fracción
máxima de los sitios de entrecruzamiento que pueden conectarse?
10.11 ¿Cuánto azufre se debe añadir para que se entrecruce 10 por ciento de los sitios de
entrecruzamiento en 90 g de caucho poliisopreno?
10.12 ¿Cuántos kilogramos de azufre se requieren para que se entrecruce 15 por ciento de
los sitios de entrecruzamiento en 200 kg de caucho de poliisopreno?
*10.13 Si se añaden 3 kg de azufre a 300 kg de caucho de butadieno, ¿qué fracción de los
entrecruzamientos estará unida?
10.14 Un caucho de butadieno-estireno se fabrica por medio de la polimerización de un
monómero de estireno con 7 monómeros de butadieno. Si 20 por ciento de los sitios
de entrecruzamiento se van a enlazar con azufre, ¿qué porcentaje en peso de azufre
se requiere? (Véase el problema de ejemplo 10.7.)
10.15 ¿Qué porcentaje en peso de azufre se debe añadir al polibutadieno para provocar un
entrecruzamiento de 20 por ciento de los posibles sitios de entrecruzamiento?
10.16 Un caucho de butadieno-acrilonitrilo se fabrica por medio de la polimerización de un
monómero de acrilonitrilo con 5 monómeros de butadieno. ¿Cuánto azufre se requiere
para que reaccione con 200 kg de este caucho a fin de entrecruzar 22 por ciento de
los sitios de entrecruzamiento? (Véase el problema de ejemplo 10.8.)
*10.17 Si 15 por ciento de los sitios de entrecruzamiento en caucho de isopropeno se van a
enlazar, ¿qué porcentaje en peso de azufre debe contener el caucho?
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562
*10.18 Se aplica un esfuerzo de 9.0 MPa a un material elastomérico a una fuerza constante
a 20°C. Después de 25 días, el esfuerzo disminuye a 6.0 MP a. a) ¿Cuál es el tiempo
de relajación τ para este material? b) ¿Cuál será el esfuerzo después de 50 días?
10.19 Un material polimérico tiene un tiempo de relajación de 60 días a 27°C cuando se le
aplica un esfuerzo de 7.0 MPa. ¿Cuántos días se requieren para que el esfuerzo
disminuya a 6.0 MPa?
*10.20 Se aplica esfuerzo de 1 000 psi a un elastómero a 27°C, y después de 25 días el
esfuerzo se reduce a 750 psi a causa de la relajación del esfuerzo. Si la temperatura
se eleva 50°C, el esfuerzo se reduce de 1 100 a 400 psi en 30 días. Calcule la
energía de activación para este proceso de relajación usando una ecuación de
relación tipo Arrhenius.
10.21 El esfuerzo sobre una muestra de material de caucho a deformación constante a
27°C disminuye de 6.0 a 4.0 MPa en tres días. a) ¿Cuál es el tiempo de relajación τ
para este material? b) ¿Cuál será el esfuerzo sobre este material después de i) 15
días y ii) 40 días?
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*10.22 Un material polimérico tiene un tiempo de relajación de 100 días a 27°C cuando se
aplica un esfuerzo de 6.0 MPa. a) ¿Cuántos días se requieren para que el esfuerzo
disminuya a 4.2 MPa? b) ¿Cuál es el tiempo de relajación a 40°C si la energí a de
activación para este proceso es de 25 kJ/mol?
Problemas de estudio
10.23 Defina los materiales poliméricos a) plásticos y b) elastómeros.
10.24 Defina un termoplástico.
10.25 Describa el arreglo estructural atómico de los termoplásticos.
10.26 ¿Qué tipos de átomos se enlazan entre sí en las cadenas moleculares
termoplásticas? ¿Cuáles son las valencias de estos átomos en las cadenas
moleculares?
10.27 ¿Qué es un átomo o un grupo de átomos pendientes?
10.28 ¿Qué tipo de enlace existe dentro de las cadenas moleculares de los termoplásticos?
10.29 ¿Qué tipo de enlace existe entre las cadenas moleculares de termoplásticos?
10.30 Defina los plásticos termofijos.
10.31 Describa el arreglo estructural atómico de los plásticos termofijos.
10.32 ¿Cuáles son algunas de las razones del gran incremento en el uso de plásticos en los
diseños de ingeniería en los últimos años?
10.33 ¿Cuáles son algunas ventajas de los plásticos cuando se usan en los diseños de
ingeniería mecánica?
10.34 ¿Cuáles son algunas ventajas de los plásticos cuando se usan en los diseños de
ingeniería eléctrica?
10.35 ¿Cuáles son algunas ventajas de los plásticos cuando se usan en los diseños de
ingeniería química?
10.36 Defina los siguientes términos: polimerización en cadena, monómero y polímero.
10.37 Describa la estructura de los enlaces entre una molécula de etileno, empleando a) la
notación cruzada electrón-punto y b) la notación de guiones para los electrones de
enlace.
10.38 ¿Cuál es la diferencia entre una molécula saturada que contiene carbono, y una no
saturada, que también contiene carbono?
10.39 Describa la estructura de enlaces de una molécula de etileno activada que está lista
para enlazarse en forma covalente con otra molécula activada, empleando a) la
notación cruzada electrón-punto y b) la notación de guiones para los electrones de
enlace.
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10.40 Escriba una reacción química general para la polimerización en cadena del
monómero etileno a fin de formar un polímero lineal de polietileno.
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10.41 ¿Cuál es el nombre de la unidad química que se repite en una cadena de polímeros?
¿Cuál es la unidad química que se repite en el polietileno?
10.42 Defina el grado de polimerización de una cadena de polímero.
10.43 ¿Cuáles son las tres principales reacciones que ocurren durante la polimerización en
cadena?
10.44 ¿Qué es un radical libre? Escriba una ecuación química para la formación de dos
radicales libres a partir de una molécula de peróxido de hidrógeno, empleando a) la
notación electrón-punto y b) la notación de guiones para los electrones de enlace.
10.45 Escriba una ecuación para la formación de dos radicales libres a partir de una
molécula de peróxido de benzoilo empleando la notación de guiones para los
electrones de enlace.
10.46 Escriba una ecuación para la reacción de un radical libre orgánico (RO· ) con una
molécula de etileno para formar un nuevo radical libre de cadena larga.
10.47 ¿Cuál es la función del iniciador para la polimerización en cadena?
10.48 Escriba una reacción para el radical libre R—CHP2 —CH2 Pcon una molécula de
etileno para extender el radical libre. ¿Qué tipo de reacción es ésta?
10.49 ¿Cómo es posible que una cadena polimérica, como un polietileno, siga creciendo
espontáneamente durante la polimerización?
10.50 ¿Cuáles son dos métodos por medio de los cuales una reacción de polimerización
lineal en cadena puede finalizar?
10.51 ¿Por qué se debe considerar el grado de polimerización promedio y el peso molecular
promedio de un material termoplástico?
10.52 Defina el peso molecular promedio de un termoplástico.
10.53 ¿Cuál es la funcionalidad de un polímero? Distinga entre un monómero bifuncional y
uno trifuncional.
10.54 ¿Cuál es la causa de que la cadena molecular de polietileno tenga una distribución en
zigzag?
10.55 ¿Qué tipo de enlace químico se forma entre las cadenas de polímero en el polietileno?
10.56 ¿De qué manera las ramas laterales ubicadas en las cadenas principales de
polietileno afectan el empacamiento de las cadenas moleculares en un polímero
sólido? ¿Cómo afectan las ramificaciones de las cadenas del polímero la resistencia a
la tensión del polietileno sólido producido en masa?
10.57 Escriba una reacción general para la polimerización de un polímero tipo vinilo.
10.58 Escriba las fórmulas estructurales para los meros de los siguientes polímeros de
vinilo: a) polietileno, b) policloruro de vinilo, c) polipropileno, d) poliestireno, e)
poliacrilonitrilo y f) poliacetato de vinilo.
10.59 Escriba una reacción general para la polimerización de un polímero de vinilideno.
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10.60 Escriba fórmulas estructurales para los meros de los siguientes polímeros de
vinilideno: a) cloruro de polivinilideno y b) metacrilato de polimetilo.
10.61 Distinga entre un homopolímero y un copolímero.
10.62 Ilustre los siguientes tipos de copolímeros empleando círculos llenos y abiertos para
representar sus meros: a) aleatorio, b) alternado, c) en bloque y d) injerto.
10.63 Escriba una reacción de polimerización general para la formación de un copolímero
de cloruro de vinilo y de acetato de vinilo.
563
564
10.64 Defina la polimerización por pasos de polímeros lineales. ¿Qué subproductos se
producen comúnmente en la polimerización por pasos?
10.65 Escriba la ecuación para la reacción de una molécula de hexametilendiamina con una
de ácido adípico para producir una molécula de nailon 6,6. ¿Cuál es el subproducto
de esta reacción?
10.66 Escriba la reacción para la polimerización por pasos de dos moléculas de fenol con
una de formaldehído para producir una molécula de fenol formaldehído.
10.67 ¿Qué tipo de subproducto se genera en esta reacción?
10.68 ¿Cuáles son las tres materias primas básicas que se usan para producir los
compuestos químicos básicos necesarios para la polimerización de materiales
plásticos?
10.69 Describa e ilustre los siguientes procesos de polimerización: a) en masa, b) solución,
c) suspensión y d) emulsión.
10.70 ¿En qué proceso de polimerización el calor desprendido por la reacción es absorbido
por el agua? ¿En qué proceso el calor es absorbido por el disolvente? ¿Qué proceso
se usa cuando el calor de reacción de polimerización es bajo?
10.71 Describa el proceso Unipol para producir polietileno de baja densidad. ¿Cuáles son
las ventajas de este proceso?
10.72 Durante la solidificación de los termoplásticos, ¿qué diferencias hay entre las gráficas
de volumen específico versus temperatura de termoplásticos no cristalinos y
parcialmente cristalinos?
10.73 Defina la temperatura de transición vítrea Tg para un termoplástico.
10.74 ¿Cuáles son los valores medidos de Tg para a) polietileno, b) policloruro de vinilo y c)
polimetilmetacrilato? ¿Los valores Tg son constantes del material?
10.75 Describa e ilustre los modelos de flecos micelares y de cadena plegada para la
estructura de los termoplásticos parcialmente cristalinos.
10.76 Describa la estructura de esferulitas encontrada en algunos termoplásticos
parcialmente cristalinos.
10.77 ¿Por qué es imposible la cristalinidad completa en los termoplásticos?
10.78 ¿Cómo afecta la cantidad de cristalinidad de un termoplástico a) su densidad y b) su
resistencia a la tensión? Explique.
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10.79 ¿Qué son los estereoisómeros con respecto a las moléculas químicas?
10.80 Describa y dibuje modelos estructurales para los siguientes estereoisómeros de
polipropileno: a) atáctico, b) isotáctico y c) sindiotáctico.
10.81 ¿Qué es un catalizador estereoespecífico? ¿Cómo afectó el desarrollo de un
catalizador estereoespecífico para la polimerización del polipropileno la utilidad del
polipropileno comercial?
10.82 En general, ¿en qué difiere el procesado de los termoplásticos para darles la forma
deseada, del procesado de los plásticos termofijos?
10.83 Describa el proceso de moldeo por inyección para los termoplásticos.
10.84 Describa la operación de la máquina de moldeo por inyección de tornillo sin fin.
10.85 ¿Cuáles son las ventajas y desventajas del proceso de moldeo por inyección para el
moldeo de los termoplásticos?
10.86 ¿Cuáles son las ventajas de la máquina de moldeo por inyección de mono husillo
sobre el tipo antiguo de émbolo?
10.87 Describa el proceso de extrusión para el procesado de termoplásticos.
564
565
10.88 Describa los procesos de moldeo por soplado y de termoformación para dar forma a
los termoplásticos.
10.89 Describa el proceso de moldeo por compresión para plásticos termofijos.
10.90 ¿Cuáles son las ventajas y desventajas del proceso de moldeo por compresión?
10.91 Describa el proceso de moldeo por transferencia para plásticos termofijos.
10.92 ¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas del proceso de moldeo por transferencia?
10.93 ¿Cuáles son los cuatro principales materiales termoplásticos que se incluyen en casi
60 por ciento del tonelaje de ventas de materiales plásticos en Estados Unidos?
¿Cuáles eran sus precios por libra en 1988? ¿Y en el año 2000?
10.94 ¿En qué difiere la estructura de cadena molecular de los siguientes tipos de
polietileno: a) baja densidad, b) alta densidad y c) lineal de baja densidad?
10.95 ¿Cómo afecta la ramificación en cadena las siguientes propiedades del polietileno: a)
cantidad de cristalinidad, b) resistencia y c) elongación?
10.96 ¿Cuáles son algunas propiedades que hacen del polietileno un material plástico tan
importante en la industria?
10.97 ¿Cuáles son algunas aplicaciones industriales del polietileno?
10.98 Escriba la reacción general de la polimerización del cloruro de vinilo.
10.99 ¿Cómo se puede explicar que la resistencia del policloruro de vinilo sea más alta que
la del polietileno?
10.100 ¿Cómo se incrementa la flexibilidad del policloruro de vinilo producido por
polimerización en masa?
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10.101 ¿Cuáles son algunas propiedades del policloruro de vinilo que hacen de él un
material industrial importante?
10.102 ¿Qué son los plastificantes? ¿Por qué se usan en algunos materiales poliméricos?
¿Cómo afectan de ordinario los plastificantes la resistencia y la flexibilidad de los
materiales poliméricos? ¿Qué tipos de plastificantes se usan comúnmente para el
PVC?
10.103 ¿Cómo se mejoró el procesado del PVC para producir PVC rígido?
10.104 ¿Cuáles son algunas aplicaciones del PVC plastificado?
10.105 Escriba la reacción general de la polimerización del polipropileno a partir del gas
propileno.
10.106 Por qué es tan importante el uso de un catalizador estereoespecífico en la
polimerización del polipropileno?
10.107 ¿De qué manera la presencia de un grupo metilo en cada uno de los átomos de
carbono de la cadena de polímero principal afecta la temperatura de transición vítrea
de este material, si se compara con el polietileno?
10.108 ¿Cuáles son algunas propiedades del polipropileno que lo hacen un material
industrialmente importante?
10.109 ¿Cuáles son algunas aplicaciones del polipropileno?
10.110 Escriba la reacción general de la polimerización de poliestireno a partir de estireno.
10.111 ¿Cuál es el efecto de la presencia del grupo fenilo en cada dos carbonos de la
cadena principal sobre las propiedades de impacto del poliestireno?
10.112 ¿Cómo se puede mejorar la baja resistencia al impacto del poliestireno por medio de
la copolimerización?
10.113 ¿Cuáles son algunas aplicaciones del poliestireno?
565
566
10.114 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en el poliacrilonitrilo?
10.115 ¿Cuál es el efecto de la presencia del grupo nitrilo en uno de cada dos carbonos de
las cadenas principales del polímero sobre la estructura molecular de poliacrilonitrilo?
10.116 ¿Qué propiedades especiales tienen las fibras de poliacrilonitrilo? ¿Cuáles son
algunas aplicaciones del poliacrilonitrilo?
10.117 ¿Qué son las resinas SAN? ¿Qué propiedades deseables tienen los termoplásticos
SAN? ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los termoplásticos SAN?
10.118 ¿Qué significan las letras A, B y S en el termoplástico ABS?
10.119 ¿Por qué se dice a veces que el ABS es un terpolímero?
10.120 ¿Qué ventajas importantes, en cuanto a propiedades, aporta cada uno de los
componentes del ABS?
10.121 Describa la estructura del ABS. ¿Cómo se pueden mejorar las propiedades al
impacto del ABS?
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10.122 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los plásticos ABS?
10.123 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en el polimetilmetacrilato? ¿Con
qué nombres comerciales se conoce generalmente al PMMA?
10.124 ¿Cuáles son algunas propiedades importantes del PMMA que lo hacen un plástico
de importancia industrial?
10.125 ¿Qué son los fluoroplásticos? ¿Cuáles son las unidades estructurales químicas que
se repiten en el politetrafluoroetileno y el policlorotrifluoroetileno?
10.126 ¿Cuáles son algunas propiedades y aplicaciones importantes del
politetrafluoroetileno?
10.127 ¿Cómo se modifica la cristalinidad y la facilidad de moldeo del politetrafluoroetileno
con la presencia del átomo de cloro en uno de cada dos átomos de carbono de la
cadena del policlorotrifluoroetileno?
10.128 ¿Cuáles son algunas propiedades y aplicaciones importantes del
policlorotrifluoroetileno?
10.129 Defina un termoplástico de ingeniería. ¿Por qué es arbitraria esta definición?
10.130 ¿Cómo se comparan los precios de los termoplásticos de ingeniería con los de
plásticos comerciales como el polietileno, el policloruro de vinilo y el polipropileno?
10.131 ¿Cómo se comparan las densidades y resistencias a la tensión de los termoplásticos
de ingeniería con las del polietileno y del policloruro de vinilo?
10.132 ¿Cuál es la fórmula estructural del enlace amida en los termoplásticos? ¿Cuál es el
nombre general de los termoplásticos de poliamida?
10.133 Escriba una reacción química de una molécula de un ácido dibásico con una diamina
para formar un enlace amida. ¿Cuál es el subproducto de esta reacción?
10.134 En la designación nailon 6,6, ¿qué significa el 6,6?
10.135 Escriba una reacción química de una molécula de ácido adípico y una molécula de
hexametilendiamina para formar un enlace amida.
10.136 ¿Cuál es la unidad estructural que se repite en el nailon 6,6?
10.137 ¿Cómo se pueden sintetizar los nailon 6,9, 6,10 y 6,12?
10.138 Escriba la reacción de la polimerización del nailon 6 a partir de ε−caprolactama.
10.139 Ilustre el enlace entre las cadenas de polímero de nailon 6,6. ¿Por qué es
particularmente fuerte este enlace (véase la figura 10.35)?
10.140 ¿Qué propiedades de los nailon los hacen útiles para aplicaciones de ingeniería?
¿Cuál es una propiedad indeseable importante del nailon?
566
567
10.141 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de los nailon?
10.142 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en los policarbonatos? ¿Cuál es
el enlace carbonato? ¿Cuáles son los nombres comerciales comunes de los
policarbonatos?
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10.143 ¿Qué parte de la estructura del policarbonato hace que la molécula sea rígida?
¿Qué parte de la molécula de policarbonato le imparte flexibilidad molecular?
10.144 ¿Cuáles son algunas propiedades de los policarbonatos que los hacen útiles como
termoplásticos de ingeniería?
10.145 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de los policarbonatos?
10.146 ¿Cuál es la unidad estructural química básica que se repite en las resinas que tienen
como base el óxido de polifenileno? ¿Cuáles son los nombres comerciales de estas
resinas?
10.147 ¿Qué parte de la estructura del óxido de polifenileno le imparte su resistencia
relativamente alta? ¿Qué parte de su estructura le imparte su flexibilidad molecular?
10.148 ¿Cuáles son algunas propiedades de las resinas de óxido de polifenileno que las
hacen importantes como termoplásticos de ingeniería?
10.149 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de las resinas de óxido de
polifenileno?
10.150 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en los termoplásticos de
ingeniería del acetal de alto desempeño? ¿Cuáles son los dos tipos principales de
acetales y cuáles son sus nombres comerciales?
10.151 ¿Qué parte de la estructura de los acetales les imparte su alta resistencia?
10.152 ¿Cuáles son algunas propiedades de los acetales que los hace importantes como
termoplásticos de ingeniería?
10.153 ¿Qué ventaja sobresaliente, en materia de propiedades, tienen los acetales sobre
los nailon?
10.154 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de los acetales?
10.155 ¿A qué tipos de materiales han reemplazado comúnmente los acetales?
10.156 ¿Cuáles son los dos poliésteres termoplásticos de ingeniería más importantes?
¿Cuáles son sus unidades químicas estructurales que se repiten?
10.157 ¿Cuál es la estructura química del enlace de éster?
10.158 ¿Qué parte de la estructura de los poliésteres termoplásticos les imparte rigidez?
¿Qué parte les aporta movilidad molecular?
10.159 ¿Cuáles son algunas propiedades de los poliésteres termoplásticos que los hacen
importantes como termoplásticos de ingeniería?
10.160 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los termoplásticos PBT en ingeniería?
10.161 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en la polisulfona?
10.162 ¿Qué parte de la estructura de la polisulfona le imparte su alta resistencia? ¿Qué
parte le aporta a la cadena flexibilidad y resistencia al impacto? ¿A qué parte se
debe su alta estabilidad frente a la oxidación?
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10.163 ¿Cuáles son algunas propiedades de la polisulfona que son importantes para
diseños de ingeniería?
10.164 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de la polisulfona?
10.165 ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en el sulfuro de polifenileno?
¿Qué termoplástico de ingeniería tiene una estructura similar?
10.166 ¿Cuál es el nombre comercial del sulfuro de polifenileno?
10.167 ¿Qué parte de la estructura del PPS le imparte rigidez y resistencia? ¿A qué parte se
debe su alta resistencia respecto a los compuestos químicos?
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10.168 ¿Qué propiedades hacen que el PPS sea útil como termoplástico de ingeniería?
10.169 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los PPS en ingeniería?
10.170 ¿Cuál es la estructura química de la polieterimida? ¿Cuál es su nombre comercial?
10.171 ¿Qué es el enlace imida?
10.172 ¿Cuál es la función del enlace éter en la polieterimida?
10.173 ¿Qué propiedades especiales tiene la polieterimida para a) diseños de ingeniería
eléctrica y b) diseños de ingeniería mecánica?
10.174 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de la polieterimida?
10.175 ¿Qué son las aleaciones de polímero? ¿Qué diferencia hay entre su estructura y la
de los copolímeros?
10.176 ¿Por qué son de gran importancia para aplicaciones de ingeniería las aleaciones de
polímero?
10.177 ¿Qué tipo de aleación de polímero es a) el Xenoy 1 000, b) el Valox 815 y c) el
Bayblend MC2 500?
10.178 ¿Cuáles son algunas ventajas de los plásticos termofijos para aplicaciones en
diseños de ingeniería? ¿Cuál es la mayor desventaja de los termofijos que los
termoplásticos no tienen?
10.179 ¿Cuáles son los principales métodos de procesado que se utilizan con los termofijos?
10.180 ¿Cuáles son los dos principales ingredientes de los compuestos moldeables
termofijos?
10.181 ¿Cuáles son las principales ventajas de los plásticos fenólicos para aplicaciones
industriales?
10.182 Usando fórmulas estructurales, escriba la reacción de fenol con formaldehído para
formar una molécula de fenol-formaldehído (use dos moléculas de fenol y una
molécula de formaldehído). ¿Qué tipo de molécula se desprende por condensación
en la reacción?
10.183 ¿Por qué se usan grandes porcentajes de cargas en los compuestos fenólicos
moldeables? ¿Qué tipos de cargas se usan y con qué propósito?
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10.184 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los compuestos fenólicos?
10.185 Escriba la fórmula estructural del grupo epoxi y la unidad que se repite en una resina
epóxica comercial.
10.186 ¿Cuáles son dos tipos de sitios de reacción que están activos en los enlaces
cruzados de las resinas epóxicas comerciales?
10.187 Escriba la reacción para los entrecruzamientos de dos moléculas epóxicas con
etilendiamina.
10.188 ¿Cuáles son algunas ventajas de las resinas termofijas epóxicas? ¿Cuáles son
algunas de sus aplicaciones?
10.189 ¿Cuál es la causa por la cual la resina de poliéster insaturada es “insaturada”?
10.190 ¿Cómo son los entrecruzamientos de los poliésteres lineales insaturados? Escriba
una reacción química como fórmula estructural para ilustrar el entrecruzamiento de
un poliéster insaturado.
10.191 ¿Cómo se refuerza la mayoría de los poliésteres insaturados?
10.192 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los poliésteres reforzados?
10.193 ¿Qué son los elastómeros? ¿Cuáles son algunos materiales elastoméricos?
10.194 ¿De qué árbol se obtiene la mayor parte del caucho natural? ¿Qué países tienen
grandes plantaciones de estos árboles?
10.195 ¿Qué es el látex de caucho? Describa brevemente cómo se produce el caucho
natural a granel.
10.196 Escriba la fórmula del cis-1,4 poliisopreno. ¿Qué significa el prefijo cis-? ¿Cuál es el
significado de 1,4 en el nombre cis-1,4 poliisopreno?
568
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10.197 ¿De qué está hecho principalmente el caucho natural? ¿Qué otros componentes
están presentes en el caucho natural?
10.198 ¿A qué arreglo estructural se atribuye el que se enrollen las cadenas de polímeros
de caucho natural? ¿Qué es un impedimento estérico?
10.199 ¿Qué son los isómeros químicos estructurales?
10.200 ¿Qué es la gutapercha? ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en la
gutapercha?
10.201 ¿A qué se refiere el prefijo trans- en el nombre trans-1,4 poliisopreno?
10.202 ¿Por qué el isómero trans es causa de un mayor grado de cristalinidad que el
isómero cis del poliisopreno?
10.203 ¿En qué consiste el proceso de vulcanización del caucho natural? ¿Quién descubrió
este proceso y cuándo? Ilustre el entrecruzamiento del cis-1,4 poliisopreno con
átomos de azufre divalente.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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10.204 ¿Cómo afecta el entrecruzamiento con azufre la resistencia a la tensión del caucho
natural? ¿Por qué en el proceso se usa sólo, aproximadamente, 3% en peso de
azufre?
10.205 ¿Qué materiales se usan en procesos de composición del caucho y cuál es la
función de cada uno?
10.206 ¿Cómo pueden los átomos de oxígeno entrecruzar las moléculas de caucho?
¿Cómo se puede retardar el entrecruzamiento de moléculas de caucho por medio de
átomos de oxígeno?
10.207 ¿Qué es el caucho estireno-butadieno? ¿Qué porcentaje en peso de éste es
estireno? ¿Cuáles son las unidades estructurales químicas que se repiten en el
SBR?
10.208 ¿Se puede vulcanizar el SBR? Explique.
10.209 ¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas del SBR? ¿Y del caucho natural?
10.210 ¿Cuál es la composición de los cauchos de nitrilo? ¿Qué efecto tiene el grupo nitrilo
sobre la cadena de carbono principal en el caucho de nitrilo?
10.211 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los cauchos de nitrilo?
10.212 Escriba la unidad estructural química que se repite en el policloropreno. ¿Qué
nombre común se da al caucho de policloropreno? ¿Cómo afecta la presencia del
átomo de cloro en el policloropreno algunas de sus propiedades?
10.213 ¿Cómo se vulcanizan los materiales elastoméricos de policloropreno?
10.214 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería de los cauchos de neopreno?
10.215 ¿Qué son las siliconas? ¿Cuál es la unidad estructural química que se repite en las
siliconas?
10.216 ¿Qué es un elastómero de siliconas? ¿Cuál es la unidad química estructural que se
repite en la mayoría de los tipos comunes de caucho de silicona? ¿Cuál es su
nombre técnico?
10.217 ¿Cómo puede un caucho de silicona formar enlaces cruzados a temperatura
ambiente?
10.218 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de ingeniería del caucho de silicona?
10.219 Describa el comportamiento general de deformación de un plástico termoplástico por
arriba y por abajo de su temperatura de transición vítrea.
10.220 ¿Qué mecanismos de deformación intervienen durante la deformación elástica y
plástica de los termoplásticos?
10.221 ¿Cómo influye la masa molecular promedio de un termoplástico en su resistencia?
10.222 ¿Cómo influye la cantidad de cristalinidad contenida en un material termoplástico
sobre a) su resistencia, b) su módulo de elasticidad a la tensión y c) su densidad?
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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10.223 Explique por qué el polietileno de baja densidad es más débil que el polietileno de
alta densidad.
10.224 Explique por qué los grupos laterales voluminosos refuerzan a los termoplásticos.
10.225 Explique por qué los átomos altamente polares enlazados a la cadena de carbono
principal refuerzan a los termoplásticos. Cite ejemplos.
10.226 Explique cómo los átomos de oxígeno enlazados covalentemente a la cadena
principal de carbono refuerzan a los termoplásticos. Dé un ejemplo.
10.227 Explique cómo los anillos de fenileno enlazados covalentemente a la cadena
principal de carbono refuerzan a los termoplásticos. Dé un ejemplo.
10.228 Explique por qué los plásticos termofijos tienen en general resistencias más altas y
ductilidades bajas.
10.229 ¿Cómo afecta un aumento de temperatura la resistencia de los termoplásticos?
¿Qué cambios se presentan en la estructura del enlace cuando los termoplásticos se
calientan?
10.230 ¿Por qué los plásticos termofijos que no se fraguan se vuelven viscosos y fluyen a
temperaturas elevadas?
10.231 ¿Cómo afectan los aumentos de esfuerzo y temperatura la resistencia a la fluencia
de los termoplásticos?
10.232 ¿Qué es el comportamiento viscoelástico de los materiales plásticos?
10.233 Defina el módulo de fluencia de un material plástico.
10.234 ¿Cómo se puede incrementar el módulo de fluencia de un termoplástico?
10.235 ¿Cómo se puede explicar la energía adicional que se requiere para fracturar a los
termoplásticos vítreos, en comparación con los vidrios inorgánicos?
10.236 ¿Qué es un agrietamiento en un termoplástico vítreo?
10.233 Describa la estructura de una grieta en un termoplástico.
10.238 Describa los cambios que ocurren en la estructura molecular durante la fractura
dúctil de un termoplástico.
10.16 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Seleccione el material para el forro aislante de un alambre conductor de cobre en un
motor de automóvil. Este material estará expuesto a temperaturas que varían de −P5°C
a 120°C. El sistema debe ser capaz de adaptarse al entorn o del motor (debe ser
flexible). Use la tabla 10.2.
2. a) Mencione las propiedades que se requieren en un material para que sea
seleccionado en el diseño y manufactura de una maleta grande de viaje. b) Proponga
varios materiales posibles. c) Identifique su mejor elección y explique por qué la prefiere.
3. ¿Qué es un plástico autolubricante? Cite ejemplos. Mencione algunas aplicaciones
específicas.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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4. Un ingeniero ha seleccionado una resina epóxica, termofija, como candidato eficaz para
una aplicación específica en condiciones de humedad y alta corrosión. Sin embargo, la
baja resistencia o el bajo módulo de elasticidad de la resina epóxica es un problema
potencial. ¿Puede usted proponer una solución para aumentar la resistencia de la resina
epóxica?
5. Suponga que el nuevo reglamento de fabricación de automóviles dispone que las
defensas de un auto deben soportar un impacto de 5 millas por hora sin que sufran
daño alguno, ni ellas ni el vehículo. Diseñe un sistema para cumplir con esa disposición
y seleccione el material para fabricar las defensas.
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571
6. En una cirugía de reemplazo total de cadera, la cabeza del fémur se reemplaza con un
componente metálico, generalmente una aleación de Co-Cr y la copa del acetábulo se
reemplaza con polietileno de peso molecular muy alto (UHMWP). a) Cite razones por las
cuales el UHMWP resulta adecuado para esta aplicación, en comparación con una copa
metálica. b) Investigue la ventaja del UHMWP sobre el polietileno de baja densidad.
7. a) Al seleccionar los materiales para discos compactos, ¿qué factores debe usted
considerar? b) ¿Qué material seleccionaría para esta aplicación?
8. a) Al seleccionar los materiales para guantes quirúrgicos, ¿qué factores debe tomar en
cuenta? b) ¿Qué material seleccionaría para esta aplicación?
9. a) Al seleccionar materiales para tableros terminales y otro tipo de equipo de
computadora para albergar los componentes electrónicos, ¿qué factores debe tomar en
cuenta? b) ¿Qué material seleccionaría para estas aplicaciones?
1
. La palabra plástico tiene muchos significados. Como sustantivo, plástico se refiere a una
clase de materiales que pueden ser moldeados o que se les puede dar forma. Como
adjetivo, plástico significa capaz de ser moldeado. Otro uso de plástico como adjetivo es
para describir la deformación permanente continua de un metal sin ruptura, como en la
“deformación plástica de los metales”.
2
. El anillo hexagonal representa la estructura del benceno, como se indica a continuación.
Véase también la sección 2.6.
3
. Chemical Engineering, 3 de diciembre de 1979, p. 80.
4
. La designación “6,6” del nailon 6,6 se refiere a que hay 6 átomos de carbono en la diamina
reaccionante (hexametilendiamina) y también 6 átomos de carbono en el ácido orgánico
reaccionante (ácido adípico).
5
. Un anillo de fenileno es un anillo bencénico enlazado químicamente a otros átomos como,
por ejemplo,
6
. Las posiciones para son los extremos opuestos del anillo de benceno.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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7
. Solamente un átomo de hidrógeno es removido de cada grupo NH2 y un átomo de oxígeno
de una molécula de formaldehído, para formar la molécula de H2O.
8
. Los isómeros estructurales son moléculas que tienen la misma fórmula molecular pero
diferente distribución estructural de sus átomos.
9
. El prefijo trans-proviene del latín y significa “a través”.
10
11
. Charles Goodyear (1800-1860). Inventor estadounidense que descubrió el proceso de
vulcanización del caucho natural usando azufre y carbonato de plomo como reactivos
químicos. La patente estadounidense 3633 fue otorgada a Charles Goodyear el 15 de junio
de 1844, para un “Mejoramiento de India-Rubber Fabrics”.
. Fuentes: http://www.me.utexas.edu/~uer/heartvalves/mechanics.html; Handbook of
Materials for Medical Devices, J. R. Davis (ed.), ASM International, 2003; y Medical Device
Materials, Proceedings of the Materials and Processes for Medical Devices Conference, S.
Shrivastava (ed.), ASM International, 2003.
Figura 10.56
Válvula cardíaca artificial.
(http://www.me.utexas.edu/~uer/heartvalves/mechanics.html. Cortesía de St. Jude Medical, Inc.)
12
. La cirugía se desarrolla sobre la arteria que va del corazón a los pulmones.
CAPÍTULO 10: Materiales poliméricos
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CAPÍTULO 11: Cerámicas
(Cortesía de Kennametal)
Debido a sus características deseables como alta dureza, resistencia al desgaste, estabilidad
química, resistencia a altas temperaturas y bajo coeficiente de expansión térmica, las cerámicas
avanzadas han sido seleccionadas como el material más adecuado para múltiples aplicaciones.
Entre éstas se incluyen, aunque no exclusivamente, el procesamiento de minerales, sellos,
válvulas, intercambiadores de calor, troqueles para perfilar metales, motores adiabáticos diesel,
turbinas de gas, productos médicos y herramientas de corte.
Las herramientas de corte hechas con cerámica tienen muchas ventajas sobre sus contrapartes
metálicas convencionales; por ejemplo, estabilidad química, mayor resistencia al desgaste, más
dureza ante el calor, y mejor dispersión de calor en el proceso de eliminación de rebabas. Algunos
ejemplos de materiales cerámicos que se usan para fabricar herramientas de corte son los
materiales compuestos óxidometal (70% Al2O3−30% TiC), oxinitruros de silicio-aluminio (sialones) y
nitruro deboro cúbico. Estas herramientas son manufacturadas en procesos pulvimetalúrgicos en
los que las partículas de cerámica se densifican hasta darles forma final por compactación y
sinterización. Las fotos con que inicia el capítulo son ejemplos de varios tipos de productos hechos
de cerámicas avanzadas para sustituir metales.1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
572
573
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Definir y clasificar los materiales cerámicos, incluso las cerámicas tradicionales y las de
ingeniería.
2. Describir diversas estructuras cristalinas de cerámicas.
3. Describir el carbono y sus alótropos.
4. Describir varios métodos de procesamiento para las cerámicas.
5. Describir las propiedades mecánicas de las cerámicas y el mecanismo correspondiente
de deformación, endurecimiento y falla de las cerámicas.
6. Describir las propiedades térmicas de las cerámicas.
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7. Describir varios tipos de vidrios cerámicos, la temperatura de transición vítrea, los
métodos de conformación y la estructura del vidrio.
8. Describir algunos recubrimientos y aplicaciones de las cerámicas.
9. Explicar el uso de materiales cerámicos en aplicaciones biomédicas y en nanotecnología.
11.1 INTRODUCCIÓN
Los materiales cerámicos son inorgánicos, materiales no metálicos que constan de elementos
metálicos y no metálicos enlazados entre sí principalmente por enlaces iónicos y/o enlaces
covalentes. La composición química de los materiales cerámicos varía considerablemente, desde
los compuestos simples hasta mezclas de muchas fases complejas enlazadas.
Las propiedades de los materiales cerámicos varían también enormemente, debido a diferencias
en el enlace. En general, los materiales cerámicos son típicamente duros y frágiles, con
tenacidad y ductilidad bajas. Los cerámicos son generalmente buenos aislantes eléctricos y
térmicos debido a la ausencia de electrones de conducción. En general, los materiales cerámicos
tienen temperaturas de fusión relativamente altas y gran estabilidad química en muchos
ambientes hostiles, gracias a la estabilidad de sus enlaces fuertes. Por estas propiedades, los
materiales cerámicos son indispensables en muchos diseños de ingeniería. Dos ejemplos de la
importancia estratégica de los materiales cerámicos en la alta tecnología reciente se ilustran en la
figura 11.1.
En general, los materiales cerámicos que se usan en aplicaciones de ingeniería se pueden dividir
en dos grupos: los materiales cerámicos tradicionales y los materiales cerámicos de ingeniería.
Distintivamente, la cerámica tradicional está hecha de tres componentes básicos: arcilla, sílice
(sílex) y feldespato. Ejemplos de cerámicas tradicionales son los vidrios, ladrillos y azulejos que
se usan en industrias de la construcción, y la porcelana eléctrica que se utiliza en la industria
eléctrica. Las cerámicas de ingeniería, en cambio, consisten típicamente en compuestos puros o
casi puros como óxido de aluminio (Al2O3), carburo de silicio (SiC) y nitruro de silicio (Si3N4).
Ejemplos del uso de las cerámicas de ingeniería en alta tecnología son el carburo de silicio en las
áreas de alta temperatura del motor de turbina de gas automotriz AGT-100 experimental y el
óxido de aluminio como base de apoyo para chips de circuito integrado en un módulo de
conducción térmica.
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Figura 11.1
a) Crisoles de zircoa (dióxido de circonio) que se usan en la fundición de superaleaciones.
b) Línea de productos zircoa de grano grueso incluyendo boquillas, toberas, bloques
refractarios de quemador, placas reguladoras y discos.
[a) y b) American Ceramic Bulletin, septiembre de 2001. Fotografía cortesía de Zircon, Inc.]
c) Cojinetes y anillos de bolas Ceratec de alto desempeño elaborados con titanio y
suministros de nitruro de carbono mediante una tecnología a base de metal pulverizado.
(© Tom Pantages photo/cortesía Bearing Works.)
En este capítulo se examinarán primero algunas estructuras cristalinas de cerámicas sencillas y
luego se estudiarán estructuras cerámicas de silicatos más complicadas. A continuación se
explorarán varios métodos de procesamiento de materiales cerámicos y enseguida se estudiarán
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algunas propiedades mecánicas y térmicas de los materiales cerámicos. Se analizarán ciertos
aspectos de la estructura y propiedades de vidrios, recubrimientos cerámicos y de superficie de
ingeniería y el uso de materiales cerámicos en aplicaciones biomédicas. Finalmente se explorará
la nanotecnología y los cerámicos.
11.2 ESTRUCTURAS CRISTALINAS DE CERÁMICAS SIMPLES
11.2.1 Enlace iónico y covalente en compuestos cerámicos simples
Se consideran primero algunas estructuras cristalinas de cerámicas simples. Varios
compuestos cerámicos con estructuras cristalinas relativamente sencillas se listan en la tabla
11.1 con sus puntos de fusión.
En los compuestos cerámicos que aparecen en la lista, el enlace atómico es una mezcla de
enlaces iónicos y covalentes. Los valores aproximados de los porcentajes del carácter iónico y
covalente de los enlaces entre los átomos de estos compuestos se pueden obtener
considerando las diferencias de la electronegatividad entre los diferentes tipos de átomos en los
compuestos y usando la ecuación de Pauling para el porcentaje de carácter iónico (ecuación
2.10). En la tabla 11.2 se muestra que el porcentaje del carácter iónico o covalente varía
considerablemente en compuestos cerámicos simples. La cantidad de enlace iónico o covalente
entre los átomos de estos compuestos es importante porque determina, en cierta medida, qué
tipo de estructura cristalina se formará en el compuesto cerámico a granel.
575
576
11.2.2 Distribuciones iónicas sencillas que se encuentran en sólidos
enlazados iónicamente
En sólidos (cerámicos) iónicos el empaquetamiento de los iones está determinado
principalmente por los siguientes factores:
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1. El tamaño relativo de los iones en el sólido iónico (supóngase que los iones son esferas
duras con radios definidos).
2. La necesidad de equilibrar las cargas electrostáticas para mantener una neutralidad
eléctrica en el sólido iónico.
Cuando el enlace iónico entre átomos se presenta en el estado sólido, las energías de los
átomos disminuyen debido a la formación de los iones y a su enlace en un sólido iónico. Los
sólidos iónicos tienden a tener sus iones empacados tan densamente como es posible para
disminuir, lo más que se pueda, la energía total del sólido. Las limitaciones para el
empacamiento denso son los tamaños relativos de los iones y la necesidad de conservar una
neutralidad de carga.
Limitaciones de tamaño para el empaquetamiento denso de iones en un sólido iónico Los
sólidos iónicos constan de cationes y aniones. En el enlace iónico, algunos átomos pierden sus
electrones exteriores para convertirse en cationes y otros ganan electrones externos para
convertirse en aniones. Por tanto, los cationes son normalmente más pequeños que los aniones
con los que se enlazan. El número de aniones que rodean a un catión central en un sólido
iónico se denomina número de coordinación (NC) y corresponde al número de vecinos más
próximos que rodean a un catión central. Por razones de estabilidad, el átomo central se rodea
del mayor número posible de aniones. Sin embargo, los aniones tienen que hacer contacto con
el catión central y se debe conservar la neutralidad de la carga.
Figura 11.2
Configuraciones de coordinación, estables e inestables, para sólidos iónicos.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
En la figura 11.2 se muestran dos configuraciones estables para la coordinación de aniones
alrededor de un catión central en un sólido iónico. Si los aniones no tocan el catión central, la
estructura se vuelve inestable porque el catión central puede “vibrar en su jaula de aniones”
(tercer diagrama de la figura 11.2). La razón del radio del catión central respecto al de los
aniones circundantes se llama razón de radios, rcatión/ranión. Cuando los aniones se tocan
entre sí y hacen contacto con el catión central, la razón de radios se denomina razón de radios
crítica (mínima). Las razones de radio permisibles para sólidos iónicos con números de
coordinación 3, 4, 6 y 8 aparecen en la lista de la figura 11.3 junto con ilustraciones que
muestran las coordinaciones correspondientes.
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Figura 11.3
Razones de radios para números de coordinación de 8, 6, 4 y 3 aniones que rodean a un
catión central en sólidos iónicos.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 11.1
Calcule la razón de radios crítica (mínima) r/R para la coordinación triangular (NC
= 3) de tres aniones de radio R que rodean a un catión central de radio r en un
sólido iónico.
Solución
En la figura 11.4a se muestran tres aniones grandes de radio R que rodean y
apenas tocan a un catión central de radio R. El triángulo ABC es equilátero (cada
ángulo = 60°) y la línea AD biseca el ángulo CAB. Por tanto, el ángulo DAE = 30°.
Para hallar la relación entre R y r, se construye el triángulo ADE como se muestra
en la figura 11.4b. Por tanto,
577
578
Figura 11.4
Diagrama de una coordinación triangular.
AD = R +r
cos 30 ° =
AE
AD
R
= R + r = 0.866
R = 0.866( r + R) = 0.866 r + 0.866 r
0.866 r = R − 0.866 R = R(0.134)
r
R
= 0.155
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.2
Prediga el número de coordinación para los sólidos iónicos CsCl y NaCl. Use los
siguientes radios iónicos para su predicción:
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Cs
+
= 0.170 nm Na
+
= 0.102 nm Cl
−
= 0.181 nm
Solución
La razón de radios para el CsCl es
( +)
−
R (Cl )
r Cs
0 .170nm
=0 .181nm = 0 .94
Puesto que esta razón es mayor que 0.732, el CsCl debería tener una
coordinación cúbica (NC = 8), lo cual es cierto.
La razón de radios para el NaCl es
(
)
R (Cl )
r Na
+
_
0 .102nm
=0 .181nm = 0 .56
Como la razón es mayor que 0.414, pero menor que 0.732, el NaCl debería
mostrar coordinación octaédrica (NC = 6), lo cual es cierto.
Figura 11.5
578
579
Celda unitaria de la estructura cristalina de cloruro de cesio (CsCl). a) Celda unitaria de
espacio iónico. b) Celda unitaria de esfera rígida. En esta estructura cristalina, ocho iones
de cloruro rodean a un catión central en coordinación cúbica (NC = 8). En esta celda
unitaria hay un ion Cs+ y un ion Cl−.
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11.2.3 Estructura cristalina del cloruro de cesio (CsCl)
La fórmula química del cloruro de cesio sólido es CsCl, y en vista de que esta estructura se
encuentra enlazada en forma principalmente iónica, hay igual número de iones Cs+ y Cl−.
Debido a que la razón de radios para el CsCl es 0.94 (véase el problema de ejemplo 11.2), el
cloruro de cesio tiene una coordinación cúbica (NC = 8), como se muestra en la figura 11.5. Así,
1 1 1
ocho iones de cloruro rodean a un catión de cesio central en la posición (2 , 2 , 2) en la celda
unitaria de CsCl. Los compuestos iónicos que también tienen la estructura cristalina del CsCl
son CsBr, TlCl y TlBr. Los compuestos intermetálicos AgMg, LiMg, AlNi y β−Cu−Zn también
tienen esta estructura. La estructura del CsCl no es de mucha importancia para los materiales
cerámicos, pero ilustra cómo las razones de radios más elevadas conducen a números de
coordinación más altos en estructuras cristalinas iónicas.
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.3
Calcule el factor de empaquetamiento iónico para el CsCl. Los radios iónicos son
Cs+ = 0.170 nm y Cl− 0.181 nm.
Solución
Los iones se tocan entre sí a través de la diagonal del cubo de la celda unitaria de
CsCl, como se muestra en la figura 11.6. Sean r = ion Cs+ y R = ion Cl−. Por tanto
3a = 2r +2R
= 2(0.170 nm + 0.181 nm )
a = 0.405 nm
Figura 11.6
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Factor de empaquetamiento iónico de CsCl
=
4
4
3
+
3
−
3 π r 1 Cs ion + 3 π R 1 Cl ion
3
=
4
3 4
3
3 π (0 .170 nm ) + 3 π (0 .181 nm )
3
(
)
(
)
a
= 0.68
(0.405 nm )
◂
11.2.4 Estructura cristalina del cloruro de sodio (NaCl)
La estructura cristalina del cloruro de sodio, o sal de roca, está enlazado principalmente en
forma iónica y su fórmula química es NaCl. Es por esto que se requiere igual número de iones
Na+ y Cl− para conservar la neutralidad de carga. En la figura 11.7a se muestra una celda
unitaria de NaCl de espacio reticular y en la figura 2.13b, un modelo de esfera rígida para la
celda unitaria de NaCl. En la figura 11.7a se muestran aniones negativos Cl− que ocupan los
sitios atómicos reticulares FCC y cationes positivos Na+ que ocupan los espacios intersticiales
entre los sitios atómicos FCC. Los centros de los iones Na+ y Cl− ocupan las posiciones
reticulares que se indican en la figura 11.7a:
Na
Cl
+
−
: (2 , 0 , 0)(0 , 2 , 0)(0 , 0 ,
1
1
: (0 , 0 , 0)(2 , 2 ,
1
1
)(12 , 12 , 12)
1
1
1 1
0)(2 , 0 , 2)(0 , 2 , 2)
1
2
Puesto que cada catión central de Na+ está rodeado de seis aniones Cl−, la estructura tiene una
coordinación octaédrica (esto es, NC = 6), como se muestra en la figura 11.7b. Este tipo de
coordinación se predice a partir del cálculo de la razón de radios de rNa+/RCl− = 0.102 nm/0.181
nm = 0.56, que es mayor que 0.414 pero menor que 0.732. Otros ejemplos de compuestos
cerámicos que tienen la estructura del NaCl son MgO, CaO, NiO y FeO.
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Figura 11.7
580
581
a) Celda unitaria de punto reticular de NaCl que indica las posiciones de los iones Na+
(radio = 0.102 nm) y Cl− (radio = 0.181 nm). b) Octaedro que muestra la coordinación
octaédrica de seis aniones de Cl− rodeando a un catión central de Na+. c) Celda unitaria
de NaCl truncada.
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582
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.4
Calcule la densidad del NaCl a partir del conocimiento de su estructura cristalina
(figura 11.7a), los radios iónicos de los iones Na+ y Cl−, y las masas atómicas del
Na y Cl. Los radios iónicos del Na+ = 0.102 nm y el del Cl− = 0.181 nm. Las masas
atómicas del Na = 22.99 g/mol y la del Cl = 35.45 g/mol.
Solución
Como se muestra en la figura 11.7a, los iones Cl− contenidos en la celda unitaria
de NaCl forman una red cristalina atómica de tipo FCC, y los iones Na+ ocupan los
espacios intersticiales entre los iones Cl−. Esto es el equivalente de un ion Cl− en
1
las esquinas de la celda unitaria del NaCl puesto que 8 esquinas ×8 ion = 1 ion, y
es el equivalente de tres iones Cl− en las caras de la celda unitaria de NaCl,
1
puesto que seis caras ×2ion = 3 ion 3 Cl− iones, lo que hace un total de cuatro
iones Cl− por celda unitaria de NaCl. Para conservar la neutralidad de carga en la
celda unitaria de NaCl, debe haber también el equivalente de cuatro iones de Na+
por celda unitaria. Así pues, hay cuatro pares de iones Na+ Cl− en la celda unitaria
de NaCl.
Para calcular la densidad de la celda unitaria de NaCl, se determinará primero la
masa de una celda unitaria de NaCl y luego su volumen. Conociendo estas dos
cantidades, se calcula la densidad m/V.
La masa de una celda unitaria de NaCl es
+
4 Na
(
=
) (
× 22.99 g / mol + 4 Cl
6.02 × 10
23
−
× 35.45 g / mol
átomos ( iones ) / mol
)
= 3.88 × 10
− 22
g
El volumen de la celda unitaria de NaCl es igual a a3, donde a es la constante de
red de la celda unitaria de NaCl. Los iones Cl− y Na+ hacen contacto entre sí a lo
largo de los bordes del cubo de la celda unitaria, como se muestra en la figura
11.8 y, por tanto,
a = 2(r Na + + R C l − ) = 2(0.102 n m + 0.181 n m) = 0.566 n m
= 0.566 nm × 10
V =a
3
= 1 .81 × 10
− 22
−7
cm
cm / nm = 5.66 × 10
−8
cm
3
La densidad del NaCl es
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m
ρ =V =
3.88 × 10
1.81 × 10
− 22
− 22
g
cm
3
= 2.14
g
cm
3
◂
El valor reportado para la densidad del NaCl es 2.16 g/cm3.
Figura 11.8
Cara del cubo de la celda unitaria de NaCl. Los iones hacen contacto a lo
largo del borde del cubo y, por tanto, a = 2r + 2R = 2(r + R).
582
583
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.5
Calcule la densidad lineal de los iones Ca2+ y O2− y exprésela en iones por
nanómetro en la dirección [110] del CaO, la cual tiene la estructura del NaCl.
(Radios iónicos: Ca2+ = 0.106 nm y O2− = 0.132 nm.)
Solución
En las figuras 11.7 y EP11.5 se observa que la dirección [110] pasa por dos
diámetros del ion O2− en forma transversal al pasar de las posiciones iónicas (0, 0,
0) a la (1, 1, 0). La longitud de la distancia [110] a través de la cara de la base de
un cubo unitario es 2 a , donde a es la longitud de un lado del cubo, o la
constante de red. La figura 11.8 muestra la cara del cubo de la celda unitaria de
NaCl y se observa que a = 2r + 2R. Por tanto, para el CaO,
a = 2(r Ca 2 + + R o 2
−
)
= 2(0.106 nm + 0.132 mn ) = 0.476 nm
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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La densidad lineal de los iones O2− en la dirección [110] es
ρL =
2 −
2O
2a
=
2 −
2O
2(0.476 nm )
= 2.97O
2 −
/ nm
◂
La densidad lineal de los iones Ca2− en la dirección [110] es también 2.97 Ca2+/nm
1
si se fija el origen de la dirección [110] desde (0, 0, 0) a (0, 2, 0). Por tanto, la
solución al problema es que hay 2.97 iones (Ca2+ o bien O2−)/nm en la dirección
[110].
Figura EP11.5
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.6
Calcule la densidad planar de los iones Ca2+ y O2− en iones por nanómetro
cuadrado sobre el plano (111) del CaO, que tiene la estructura del NaCl. (Radios
iónicos: Ca2+ = 0.106 nm y O2− = 0.132 nm.)
Solución
Si se considera que los aniones (iones O2−) están localizados en las posiciones
FCC de una celda unitaria cúbica, como se mostró para los iones Cl− de las
figuras 11.7 y EP11.6, entonces el plano (111) contiene el equivalente de dos
1
1
aniones. [3 × 60° = 180° = 2anión +(3 × )2 aniones en ca da punto medio de los
lados del triángulo planar (111) de la figura EP11.6 = un total de 2 aniones dentro
del triángulo (111).] La constante de red para la celda unitaria a = 2(r + R) =
1
3 2
2(0.106 nm + 0.132 nm) = 0.476 nm. El área planar A =2 b h, donde h = 2 a .
Por tanto,
A =
(12
2a
)(
3
a
2
)=
3 2
a
2
3
= 2 (0.476 nm )
2
= 0.196 nm
583
584
2
La densidad planar para los aniones de O2− es
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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(
2O
2 −
iones
0.196nm
2
)
= 10.2 O
2 −
iones / nm
2
◂
La densidad planar para los cationes Ca2+ es la misma si se considera que el
Ca2+ se localiza en los puntos de red FCC de la celda unitaria y, por tanto,
(
ρ planar ( CaO ) = 10.2 Ca
2+
o bein O
2 −
) / nm 2
◂
Figura EP11.6
11.2.5 Espacios intersticiales en redes cristalinas FCC y HCP
Hay espacios vacíos o huecos entre los átomos o iones que están empaquetados en una red
de estructura cristalina. Estos huecos son lugares intersticiales en los cuales otros átomos o
iones diferentes de los de la red precursora pueden llenarlos. En las estructuras cristalinas FCC
y HCP, que son estructuras de empaquetamiento compacto, hay dos tipos de lugares
intersticiales: octaédrico y tetraédrico. En el sitio octaédrico hay seis átomos o iones próximos
equidistantes desde el centro del hueco, como se muestra en la figura 11.9a. Este sitio se
denomina octaédrico debido a que los átomos o iones que rodean el centro del sitio forman un
octaedro de ocho lados. En el sitio tetraédrico hay cuatro átomos o iones más cercanos
equidistantes desde el centro del sitio tetraédrico, como se muestra en la figura 11.9b. Se forma
un tetraedro regular cuando se unen los centros de los cuatro átomos que rodean el hueco.
En la red de estructura cristalina FCC, los espacios intersticiales octaédricos se localizan en el
centro de la celda unitaria y en las aristas del cubo, como se indica en la figura 11.10. Hay el
equivalente de cuatro espacios intersticiales octaédricos por celda unitaria FCC. Puesto que
hay cuatro átomos por celda unitaria FCC, hay un sitio intersticial octaédrico por átomo en la
red FCC. En la figura 11.11a se muestran las posiciones reticulares de los sitios intersticiales
octaédricos, en una celda unitaria FCC.
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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585
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Figura 11.9
Huecos intersticiales en redes de estructura cristalina FCC y HCP. a) Hueco intersticial
octaédrico formado en el centro donde seis átomos hacen contacto entre sí. b) Espacio
intersticial tetraédrico formado en el centro donde cuatro átomos hacen contacto entre sí.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
Figura 11.10
Localización de los huecos intersticiales octaédricos y tetraédricos en una celda unitaria
de estructura cristalina iónica FCC. Los huecos octaédricos se localizan en el centro de la
celda unitaria y en los centros de las aristas del cubo. Como el cubo tiene 12 aristas, un
cuarto de un hueco se ubica dentro del cubo en cada arista. Así, hay el equivalente de
1
12 ×4 = 3 huecos dentro de la celda unitaria FCC en las aristas del cubo. Por tanto, hay
el equivalente de cuatro huecos octaédricos por celda unitaria FCC (uno en el centro y el
equivalente de tres en las aristas del cubo). Los huecos tetraédricos se localizan en las
1 1 1
posiciones 4,4,4 que están indicadas por puntos con rayos dirigidos tetraédricamente.
Por tanto, hay un total de ocho huecos tetraédricos ubicados dentro de la celda unitaria
FCC.
(
)
(W. D. Kingery, “Introduction to Ceramics”, Wiley, 1960, p. 104.)
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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( 1 1 1)
Los huecos tetraédricos de la red FCC se localizan en las posiciones 4,4,4 como se aprecia en
las figuras 11.10 y 11.11b. En la celda unitaria FCC hay ocho huecos tetraédricos por celda o
dos por átomo de la celda unitaria FCC precursora. En la estructura cristalina HCP, en virtud de
que el empacamiento compacto es similar al de la estructura FCC, también hay el mismo
número de huecos intersticiales octaédricos que de átomos en la celda unitaria HCP y el doble
de huecos tetraédricos que de átomos.
585
586
Figura 11.11
Ubicación de los sitios intersticiales en la celda unitaria atómica FCC. a) Los huecos
octaédricos en la celda unitaria FCC se localizan en el centro de la celda unitaria y en los
centros de las aristas del cubo. b) Los huecos tetraédricos en la celda unitaria FCC se
ubican en las posiciones de celda unitaria indicadas. Únicamente las posiciones
representativas han sido incluidas en la figura.
11.2.6 Estructura cristalina de blenda de zinc (ZnS)
La estructura de blenda de zinc tiene la fórmula química ZnS; la celda unitaria correspondiente
aparece en la figura 11.12 y tiene el equivalente de cuatro átomos de zinc y cuatro de azufre.
Un tipo de átomo (S o Zn) ocupa los puntos de la red de una celda unitaria FCC, y el otro tipo
(ya sea S o Zn) ocupa la mitad de las posiciones intersticiales tetraédricas de la celda unitaria
FCC. En la celda unitaria de la estructura cristalina de ZnS que se muestra en la figura 11.12,
los átomos de azufre ocupan las posiciones atómicas de la celda unitaria FCC, como lo indican
los círculos más claros, y los átomos de Zn ocupan la mitad de las posiciones intersticiales
tetraédricas de la celda unitaria FCC, como lo indican los círculos más oscuros. Las
coordenadas de posición de los átomos de S y Zn en la estructura cristalina ZnS pueden,
entonces, indicarse así
Átomos de S :
Átomos de Zn :
(12, 12, 0) (12, 0,12) (0, 12,12)
(34, 14,14) (14, 14,34) (14, 34,14) (34, 34,34)
(0, 0, 0)
De acuerdo con la ecuación de Pauling (ecuación 2.10), el enlace Zn-S tiene 87 por ciento de
carácter covalente y, por tanto, la estructura cristalina del ZnS debe estar esencialmente
enlazada en forma covalente. Como resultado, la estructura de ZnS es tetraédrica con enlace
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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covalente y los átomos de Zn y S tienen un número de coordinación 4. Muchos compuestos
semiconductores, como CdS, InAs, InSb y ZnSe, tienen la estructura cristalina de blenda de
zinc.
Figura 11.12
586
587
Estructura cristalina de blenda de zinc (ZnS). En esta celda unitaria, los átomos de azufre
ocupan las posiciones atómicas de la celda unitaria FCC (equivalente de cuatro átomos).
Los átomos de zinc ocupan la mitad de los sitios intersticiales tetraédricos (cuatro
átomos). Cada átomo de Zn o S tiene un número de coordinación de cuatro y está unido
tetraédricamente con enlace covalente a otros átomos.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 11.7
Calcule la densidad de la blenda de zinc (ZnS). Suponga que la estructura consta
de iones y que el radio iónico del Zn2+ = 0.060 nm y el del S2− = 0.174 nm.
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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Solución
masa de celda unitaria
de celda unitaria
Densidad =volumen
Hay cuatro iones de zinc y cuatro iones de azufre por cada celda unitaria. Por
tanto,
(4Zn 2 +
Masa de celda unitaria =
) (
× 65.37 g / mol + 4S
6.02 × 10
= 6.47 × 10
− 22
23
2 −
× 32.06 g / mol
)
átomos / mol
g
Volumen de celda unitaria = a3
A partir de la figura 11.13,
3
a
4
a
a
3
= r Zn 2 + + R S 2
−
= 5.40 × 10
−8
= 1.57 × 10
− 22
= 0.060 nm + 0.174 nm = 0 .234 nm
cm
cm
3
587
588
Por tanto,
masa
Densidad =volumen =
6.47 × 10
1.57 × 10
− 22
− 22
g
cm
3
= 4.12 g / cm
3
◂
El valor que aparece reportado para la densidad del ZnS (cúbico) es 4.10 g/cm3.
Figura 11.13
Estructura de blenda de zinc mostrando la relación entre la constante de
red a de la celda unitaria y los radios de los átomos (iones) de azufre y de
zinc:
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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3
a
4
o bien,
= r Zn 2 + R S 2
a =
4
(r
3
−
+ R)
11.2.7 Estructura cristalina del fluoruro de calcio (CaF2)
La estructura del fluoruro de calcio tiene la fórmula química CaF2 y la celda unitaria que se
muestra en la figura 11.14. En esta celda unitaria, los iones de Ca2+ ocupan los sitios de la red
FCC y los iones F− se localizan en los ocho huecos tetraédricos. Los cuatro huecos octaédricos
que quedan en la red FCC permanecen vacantes. Por tanto, hay cuatro iones Ca2+ y ocho
iones F− por cada celda unitaria. Algunos ejemplos de compuestos que tienen esta estructura
son: UO2, BaF2, AuAl2 y PbMg2. El compuesto ZrO2 tiene una estructura deformada
(monoclínica) de CaF2. El gran número de huecos intersticiales octaédricos desocupados en el
UO2 permite que este material se use como combustible nuclear porque los productos de fisión
se pueden alojar en estas posiciones vacantes.
Figura 11.14
588
589
Estructura cristalina de fluoruro de calcio (CaF2) (también llamada estructura de fluorita).
En esta celda unitaria, los iones Ca2+ se localizan en los espacios de celda unitaria FCC
(cuatro iones). Los ocho iones de fluoruro ocupan todos los huecos intersticiales
tetraédricos.
(W.D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 11.8
Calcule la densidad del UO2 (óxido de uranio) que tiene la estructura del fluoruro
de calcio, CaF2. (Radios iónicos: U4+ = 0.105 nm y O2− = 0.132 nm.)
Solución
masa / celda unitaria
unitaria
Densidad =volumen / celda
Hay cuatro iones uranio y ocho iones oxígeno por cada celda unitaria (del tipo
CaF2). Por tanto,
Masa de una celda unitaria =
(4U 4 +
) (
× 238 g / mol + 8O
6.02 × 10
= 1.794 × 10
− 21
23
2 −
× 16 g / mol
)
iones / mol
g
Volumen de una celda unitaria = a3
A partir de la figura 11.13,
3
a
4
= rU4 + + RO2
a =
a
3
=
4
(0.105
3
(0.5473
−
nm + 0.132 nm ) = 0.5473 × 10
× 10
masa
Densidad =volumen =
−7
cm
)
3
1.79 × 10
0.164 × 10
= 0.164 × 10
− 21
− 21
g
cm
3
− 21
−7
cm
= 10.9 g / cm
El valor que se reporta para la densidad de UO2 es 10.96 g/cm3.
CAPÍTULO 11: Cerámicas
cm
3
3
◂
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Figura 11.15
589
590
Estructura cristalina del corindón (Al2O3). Los iones oxígeno (O2−) ocupan los sitios de
celda unitaria HCP. Los iones aluminio (Al3+) ocupan solamente dos tercios de los sitios
intersticiales del octaedro para conservar la neutralidad eléctrica.
11.2.8 Estructura cristalina de la antifluorita
La estructura de la antifluorita consiste en una celda unitaria FCC con aniones (por ejemplo,
iones O2−) que ocupan los puntos de la red FCC. Los cationes (por ejemplo, Li+) ocupan los
ocho sitios tetraédricos de la red FCC. Ejemplos de compuestos con esta estructura son: Li2O,
Na2O, K2O y Mg2Si.
11.2.9 Estructura cristalina del corindón (Al2O3)
En la estructura del corindón (Al2O3), los iones oxígeno se localizan en los puntos de la red de
una celda unitaria hexagonal compacta, como se muestra en la figura 11.15. En la estructura
cristalina HCP, como en la estructura FCC, hay tantos huecos intersticiales octaédricos como
átomos en la celda unitaria. Sin embargo, puesto que el aluminio tiene una valencia de +3 y el
oxígeno una valencia de −2, sólo pueden estar dos iones Al3+ por cada tres iones O2− para
conservar la neutralidad eléctrica. Por tanto, los iones aluminio sólo pueden ocupar dos tercios
de los sitios octaédricos de la red HCP del Al2O3, lo cual origina cierta deformación de esta
estructura.
11.2.10 Estructura cristalina del espinel (MgAl2O4)
Algunos óxidos tienen la estructura del MgAl2O4 o espinel, que tiene la fórmula general AB2O4,
donde A es un ion metálico con valencia de +2, y B es un ion metálico con valencia de +3. En la
estructura del espinel, los iones oxígeno forman una red FCC y los iones A y B ocupan los
huecos intersticiales del tetraedro y del octaedro, dependiendo del tipo particular de espinel.
Los compuestos con la estructura de espinel se usan ampliamente en materiales magnéticos no
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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metálicos para aplicaciones electrónicas y se estudiarán con más detalle en el capítulo 16 de
materiales magnéticos.
11.2.11 Estructura cristalina de la perovsquita (CaTiO3)
En la estructura de la perovsquita (CaTiO3) los iones Ca2+ y O2− forman una celda unitaria FCC
2+
2−
con los iones Ca en las esquinas de la celda unitaria y con los iones O en los centros de las
caras de la celda unitaria (figura 11.16). El ion altamente cargado Ti4+ se localiza en el sitio
intersticial octaédrico que está en el centro de la celda unitaria y está coordinado con seis iones
O2−. El BaTiO3 tiene la estructura de la perovsquita por arriba de 120°C, pero por abajo de esta
temperatura su estructura está ligeramente cambiada. Otros compuestos que tienen esta
estructura son el SrTiO3, CaZrO3, SrZrO3, LaAlO3, y muchos otros. Esta estructura es
importante para materiales piezoeléctricos (véase la sección 14.8).
590
591
Figura 11.16
Estructura cristalina de la perovsquita (CaTiO3). a) Los iones calcio ocupan las esquinas
de la celda unitaria FCC y los iones oxígeno ocupan las posiciones centrales en las caras
de la celda unitaria FCC. El ion titanio ocupa el sitio intersticial octaédrico en el centro del
cubo.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
b) Sección media de la estructura cristalina de la perovsquita (CaTiO3) (truncada).
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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MatVis
11.2.12 El carbono y sus alótropos
El carbono tiene muchos alótropos; por ejemplo, puede existir en múltiples formas cristalinas.
Estos alótropos tienen diferentes estructuras cristalinas y tienen propiedades sustancialmente
distintas. El carbono y sus polimorfos no pertenecen directamente a ninguna de las clases
convencionales de materiales, pero como el grafito se considera a veces un material cerámico,
la discusión de su estructura y la de algunos de sus polimorfos se incluyen en esta sección. En
esta sección se tratarán la estructura y propiedades del grafito, diamante, buckyball y
buckytube, todos los cuales son alótropos del carbono.
Figura 11.17
591
592
Estructura del grafito cristalino. Los átomos de carbono forman capas de distribuciones
hexagonales enlazadas fuertemente en forma covalente. Hay enlaces secundarios débiles
entre las capas.
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CAPÍTULO 11: Cerámicas
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Grafito
La palabra grafito se deriva de la palabra griega graphein (que significa escribir). El grafito se
forma por el enlace trigonal sp2 de átomos de carbono. Recordando el tratamiento de los
orbitales híbridos sp3 (capítulo 2), los orbitales híbridos sp2 se forman solamente cuando uno
de los electrones 2s se estimula con dos electrones 2p para formar tres orbitales sp2. El
electrón restante forma un orbital no híbrido libre p. Los tres orbitales sp2 se encuentran en el
mismo plano, formando entre sí ángulos iguales de 120 grados. El orbital debido al electrón p
no híbrido deslocalizado está dirigido en forma perpendicular al plano de los tres orbitales
híbridos sp2. De acuerdo con esto, el grafito tiene una estructura en capas en las cuales los
átomos de carbono de las capas están fuertemente unidas (mediante orbitales sp2) en
distribuciones hexagonales como se muestra en la figura 11.17. Las capas están unidas entre
sí por enlaces secundarios débiles y pueden deslizarse sin dificultad unas sobre otras. El
electrón libre puede viajar con facilidad de un lado al otro de la capa, pero no se desplaza
fácilmente de una capa a otra. Por tanto, el grafito es anisotrópico (las propiedades dependen
de la dirección). Tiene una densidad baja de 2.26 g/cm3, es un buen conductor térmico en el
plano basal del grafito pero no en el plano perpendicular, y es un buen conductor eléctrico
(sólo en el plano basal, no en el perpendicular). El grafito se puede elaborar en largas fibras
para materiales compuestos y también puede usarse como lubricante.
Diamante
La estructura del diamante se explicó con detalle en el capítulo 2. Tiene una estructura cúbica
(figura 2.19) que se basa en orbitales híbridos sp3 unidos en forma covalente. Sus
propiedades son muy distintas de las del grafito. A diferencia del grafito, es isotrópico y tiene
una densidad más alta de 3.51 g/cm3, aproximadamente. El diamante es el material más
rígido y duro, y el menos compresible de la naturaleza. Tiene una conductividad térmica muy
alta (similar a la del grafito), pero sus valores de conductividad eléctrica son mínimos (en
esencia es un excelente aislante). Sin embargo, impurezas tales como el nitrógeno, afectan
sus propiedades en forma adversa. El diamante natural es extremadamente caro y su mayor
valor es como gema. Sin embargo, los diamantes sintéticos (hechos por el hombre) tienen
una dureza comparable, son más baratos y se usan en herramientas de corte, revestimientos
y abrasivos.
592
593
Figura 11.18
a) Esquema de la molécula de C60, b) serie de imágenes STM mostrando la molécula
de C60, (las imágenes de la izquierda y del centro son reales STM y la de la derecha
simulada).
[a) © Tim Evans/Photo Researchers, Inc. b) Omicron NanoTechnology GmbH.)]
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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Fullerenos Buckminster (Buckyball)
En 1985, los científicos descubrieron la presencia de grupos de átomos de carbono en un
intervalo molecular de C30 a C100. En 1990, otros científicos fueron capaces de sintetizar esta
forma molecular del carbono en el laboratorio. La nueva estructura tiene forma similar a la de
estructuras geodésicas de celosía desarrolladas por el arquitecto de renombre mundial
Buckminster Fuller. Como resultado de esto, el nuevo polimorfo fue llamado fullereno o un
buckyball. El buckyball es muy parecido a un balón de futbol constituido por 12 pentágonos y
20 hexágonos. En cada punto de unión, un átomo de carbono está unido en forma covalente
con otros tres átomos de carbono, como se muestra de forma esquemática en la figura
11.18a. La imagen STM de una parte de la molécula de C60 se presenta en la figura 11.18b.
Por tanto, la estructura consiste en un total de 60 átomos de carbono; la molécula resultante
es C60. Desde 1990 han sido identificadas también otras formas de esta molécula; por
ejemplo, el C70, C76 y C78. Estas formas diversas se llaman fullerenos. El diámetro del
fullereno C60 es 0.710 nm y, por tanto, se clasifica como un nanocúmulo. La forma agregada
del C60 tiene una estructura FCC con una molécula de C60 en cada punto de la red FCC. En
la estructura FCC, las moléculas están unidas por las fuerzas de van der Waals. Por
consiguiente, el agregado C60 y el grafito tienen aplicaciones similares como lubricantes. Los
fullerenos se están estudiando para posibles aplicaciones en las industrias electrónicas y en
celdas de combustible, lubricantes y superconductores.
Nanotubos de carbono
Otro carbono polimorfo recientemente identificado es el muy interesante nanotubo de
carbono. Considérese la laminación de una sola capa atómica
Figura 11.19
593
594
Esquema de un nanotubo que muestra patrones hexagonales en el tubo y patrones
pentagonales en la tapa del extremo.
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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de grafito (un grafeno) con la estructura hexagonal convencional en forma de tubo,
asegurándose de que los hexágonos del borde encajen perfectamente. Luego, al cerrar los
extremos del tubo mediante dos hemifullerenos formados sólo de pentágonos, se obtiene la
estructura de un nanotubo de carbono (figura 11.19). Aunque se pueden sintetizar nanotubos
de diversos diámetros, el que se halla con más frecuencia es el de 1.4 nm de diámetro. La
longitud de un nanotubo puede estar en el intervalo de un micrómetro o incluso de un
milímetro (esta característica es muy importante). Los nanotubos se pueden sintetizar en
forma de nanotubo de una sola pared (SWNT) o nanotubo multiparedes (MWNT). Se cree
que estos nanotubos tienen una resistencia a la tensión 20 veces mayor que los aceros más
fuertes. Algunas mediciones muestran realmente una resistencia a la tensión de 45 Gpa en
dirección a la longitud del tubo. El módulo elástico de estos nanotubos se ha estimado en un
nivel de 1.3 Tpa (T = Tera = 1012). En comparación, la fibra más fuerte a base de carbono
disponible comercialmente tiene una resistencia de 7 Gpa y el módulo elástico disponible más
alto es, aproximadamente, de 800 Gpa. Además, los nanotubos de carbono tienen baja
densidad, alta conductividad térmica y alta conductividad electrónica. Y algo aún más
importante: se pueden formar estructuras de cuerdas, fibras y películas delgadas alineando
un gran número de estos tubos. La combinación de estas características y propiedades ha
convencido a muchos científicos de que los nanotubos de carbono se incluirán en múltiples
avances tecnológicos en este siglo. Algunas de las primeras aplicaciones se hacen en puntas
de STM por su rigidez y esbeltez, emisores de campo en pantallas planas (o cualquier
dispositivo que requiera un cátodo productor de electrones), sensores químicos y fibras para
fabricar compuestos.
594
595
11.3 ESTRUCTURAS DE SILICATOS
Gran número de materiales cerámicos contienen estructuras de silicatos que constan de átomos
de silicio y oxígeno (iones) enlazados entre sí en diversas distribuciones. Además, gran número
de minerales naturales como arcillas, feldespatos y micas son silicatos, puesto que el silicio y el
oxígeno son los dos elementos más abundantes en la corteza terrestre. Muchos silicatos son
útiles para materiales de ingeniería debido a su bajo costo, disponibilidad y propiedades
especiales. Las estructuras de silicato son particularmente importantes para materiales de
construcción de ingeniería vidriados, cemento portland y ladrillos. Numerosos materiales
eléctricos aislantes importantes están hechos también de silicatos.
11.3.1 Unidad estructural básica de las estructuras de silicatos
4 −
El bloque de construcción básico de los silicatos es el ion tetraédrico ( Si o 4 ) (figura 11.20). El
4 −
enlace Si—O en la estructura Si o 4 es, aproximadamente, 50 por ciento covalente y 50 por
ciento iónico, de acuerdo con los cálculos de la ecuación de Pauling (ecuación 2.10). La
4 −
coordinación tetraédrica de Si o 4 satisface el requisito de direccionalidad del enlace covalente
y el requisito de relación de radios del enlace iónico. La razón de radios del enlace Si—O es
0.29, que está en el intervalo de la coordinación tetraédrica para un empaquetamiento
compacto de ion estable. Debido al pequeño ion altamente cargado de Si4+, se crean fuerzas
4 −
4 −
de enlace fuertes dentro de los tetraedros de Si o 4 y, como resultado, las unidades de Si o 4
están unidas normalmente esquina con esquina y rara vez arista con arista.
11.3.2 Estructuras insular, cadena y anillo de silicatos
Como cada oxígeno del tetraedro de silicato tiene un electrón disponible para enlazarse, se
pueden producir muy diferentes tipos de estructuras de silicato. La estructura insular del silicato
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4 −
se produce cuando iones positivos se enlazan con oxígenos del tetraedro del Si o 4 . Por
4 −
ejemplo, los iones Fi2+ y Mg2+ se combinan con Si o 4 para formar la olivina, que tiene la
fórmula química básica (Mg,Fe)2SiO4.
4 −
Si dos esquinas de cada tetraedro de Si o 4 están unidas con las esquinas de otro tetraedro,
se obtiene una cadena (figura 11.21a) o una estructura de anillo con la fórmula química unitaria
2 −
de Si o 3 . El mineral enstatita (MgSiO3) tiene una estructura de silicato de cadena única, y el
mineral berilo [Be3Al2(SiO3)6] tiene una estructura de anillo de silicato.
Figura 11.20
4 −
Distribución del enlace atómico del ion tetraédrico Si o 4 En esta estructura, cuatro
átomos de oxígeno rodean a un átomo central de silicio. Cada átomo de oxígeno tiene un
electrón adicional y, por tanto, una carga negativa neta para enlazarse con otro átomo.
11.3.3 Estructuras laminares de silicatos
Las estructuras laminares de silicatos se forman cuando tres esquinas de un mismo plano de
un tetraedro de silicato están enlazadas a las esquinas de otros tres tetraedros de silicato,
como se muestra en la figura 11.21b. Esta estructura tiene la fórmula química unitaria de
2 −
S i 2O 5 Estas láminas de silicato pueden enlazarse con otros tipos de láminas estructurales
debido a que queda todavía un oxígeno no enlazado en cada tetraedro de silicato (figura
11.21b). Por ejemplo, la capa de silicato cargada negativamente puede enlazarse con una capa
2+
de A l 2( OH ) 4 cargada positivamente para formaruna lámina compuesta de caolinita, como se
muestra esquemáticamente en la figura 11.22. El mineral caolinita consiste (en su forma pura)
en placas planas muy pequeñas de forma más o menos hexagonal, con un tamaño promedio
de, aproximadamente, 0.7 m de diámetro y 0.05 m de espesor (figura 11.23). Las placas de
cristal es tán hechas de una serie de hojas paralelas (hasta de 50, aproximadamente)
enlazadas por enlaces secundarios débiles. Muchas arcillas de alto grado están constituidas
principalmente de caolinita mineral.
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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Figura 11.21
a) Estructura de cadena de silicato. Dos de los cuatro átomos de oxígeno del tetraedro
4 −
Si O 4 están enlazados a otros tetraedros para formar cadenas de silicato. b) Estructura
4 −
de lámina de silicato. Tres de los cuatro átomos de oxígeno del tetraedro de Si O 4 están
enlazados a otro tetraedro para formar láminas de silicato. Los átomos de oxígeno no
enlazados aparecen como esferas más claras.
(M. Eisenstadt, “Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 82.)
4+
Otro ejemplo de un silicato laminar es el talco mineral, en el cual una hoja de M g 3( OH ) 2
enlaza con dos de la capa exterior del
2 −
S i 2O 5 (una
se
de cada lado) paraformar una lámina
compuesta con la fórmula química unitaria M g 3( OH ) 2 ( S i 2O 5) Las láminas de talco del
2
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material compuesto están unidas entre sí por medio de enlaces secundarios débiles y, por
tanto, su distribución estructural permite que las placas de talco se deslicen fácilmente unas
sobre otras.
Figura 11.22
596
597
2+
Diagrama esquemático de la formación de caolinita a partir de placas de A l 2( OH ) 4
2 −
y S i 2O 5 Se satisfacen todos los enlaces primarios de los átomos en la lámina de
caolinita.
(M. Eisenstadt, “Mechanical Properties of Materials”, Macmillan, 1971, p. 83.)
Figura 11.23
Cristales de caolinita como se observan al microscopio electrónico (técnica de réplica).
(C. E. Hall, como se muestra en F. H. Norton, “Elements of Ceramics”, 2a. ed., Addison-Wesley, 1974, p.
16.)
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Figura 11.24
Estructura de alta cristobalita que es una forma de sílice (SiO2). Obsérvese que cada
átomo de silicio está rodeado de cuatro átomos de oxígeno y que cada átomo de oxígeno
forma parte de dos tetraedros de SiO4.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976.)
MatVis
11.3.4 Redes de silicato
Sílice
4 −
Cuando las cuatro esquinas del tetraedro de SiO 4 comparten átomos de oxígeno, se
produce una red de SiO2 llamada sílice (figura 11.24). La sílice cristalina existe en varias
formas polimórficas que corresponden a las diferentes maneras en que está distribuido el
tetraedro de silicato con todas las esquinas compartidas. Hay tres estructuras básicas de
sílice: cuarzo, tridimita y cristobalita, y cada una de ellas tiene dos o tres modificaciones. Las
formas más estables de sílice y los intervalos de temperatura a los cuales existen a presión
atmosférica son cuarzo bajo a menos de 573°C, cuarzo alto e ntre 573 y 867°C, tridimita alta
entre 867 y 1 470°C y cristobalita alta entre 1 470 y 1 710°C ( figura 11.24). Por arriba de los 1
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710°C la sílice es líquida. La sílice es un componente imp ortante de muchas cerámicas
tradicionales y de muy diversos tipos de vidrios.
Feldespatos
Hay muchos silicatos que se encuentran en la naturaleza que tienen un número infinito de
redes de silicatos tridimensionales. Entre los silicatos reticulares importantes para la industria
figuran los feldespatos, que se cuentan también entre los principales componentes de las
cerámicas tradicionales. En el feldespato de estructura reticular de silicatos, algunos iones
Al3+ reemplazan a algunos iones Si4+ para formar una red con carga neta negativa. Esta
carga negativa se equilibra con grandes iones alcalinos y alcalinotérreos como Na+ K+, Ca2+ y
Ba2+, que se colocan en las posiciones intersticiales. En la tabla 11.3 se resumen las
composiciones ideales de algunos minerales de silicato.
11.4 PROCESAMIENTO DE CERÁMICAS
La mayor parte de los productos de cerámica tradicionales y de ingeniería se fabrican
compactando polvos o partículas en formas que posteriormente se calientan a una temperatura
suficientemente alta para que las partículas se unan entre sí. Los pasos básicos del
procesamiento de cerámicas por aglomeración de partículas son: 1) preparación del material, 2)
formación o vaciado y 3) tratamiento térmico por secado (que generalmente no se requiere) y
cocción por calentamiento de la pieza de cerámica hasta una temperatura lo bastante alta para
que las partículas se unan.
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11.4.1 Preparación de materiales
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599
La mayoría de los productos cerámicos están hechos mediante la aglomeración de partículas.2
Las materias primas para estos productos varían, dependiendo de las propiedades requeridas
de la pieza de cerámica terminada. Las partículas y otros ingredientes, como aglutinantes y
lubricantes, se pueden mezclar húmedos o secos. En productos de cerámica que no tienen
propiedades muy “críticas”, como ladrillos comunes, tubos de alcantarillado y otros productos
de arcilla, el mezclado de los ingredientes con agua es una práctica común. En otros productos
cerámicos, las materias primas se muelen en seco junto con aglutinantes y otros aditivos. A
veces, los procesos de humectación y secado de las materias primas se combinan. Por
ejemplo, para producir un tipo de aislante de alta alúmina (Al2O3), la materia prima en forma de
partículas se muele con agua junto con un aglutinante de cera para formar una lechada que
posteriormente es secada por aspersión para formar gránulos esféricos pequeños (figura 11.25).
Figura 11.25
Gránulos de cerámica de alta alúmina secados por aspersión.
[J. S. Owens et al., American Ceramic Soc. Bull., 56:437(1977).]
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11.4.2 Moldeado
Figura 11.26
Prensado en seco de partículas cerámicas: a) y b) llenado, c) prensado y d) extracción.
(J. S. Reed y R. B. Runk, “Ceramic Fabrication Processes”, vol. 9: “Treatise in Materials Science and
Technology”, Academic, 1976, p. 74.)
Los productos cerámicos hechos por aglomeración de partículas se pueden conformar por
diversos métodos en condiciones secas, plásticas o líquidas. Los procesos de moldeado en frío
predominan en la industria de la cerámica, pero los procesos de moldeado en caliente se usan
también en cierta medida. El prensado, el moldeo de lechada y la extrusión son métodos de uso
común en el moldeado de cerámicas.
599
600
Prensado
Las materias primas de cerámicas granuladas se pueden prensar en condiciones secas,
plásticas o húmedas en un dado para elaborar productos terminados.
Prensado en seco
Este método se usa comúnmente para productos tales como refractarios estructurales
(materiales resistentes a altas temperaturas) y componentes electrónicos de cerámica. El
prensado en seco se puede definir como la compactación y formación uniaxial simultáneas
de un polvo granulado, con pequeñas cantidades de agua y/o un aglutinante orgánico, en un
molde. En la figura 11.26 se muestra una serie de operaciones de prensado en seco de
polvos cerámicos en una pieza sencilla. Después del prensado en frío, generalmente las
piezas deben ser sometidas a cocción (sinterizadas) para que alcancen las propiedades
requeridas de resistencia y microestructura. El prensado en seco se usa ampliamente porque
con él se puede formar una amplia variedad de piezas con rapidez, uniformidad y bastante
precisión. Por ejemplo, las alúminas, titanatos y ferritas pueden prensarse en seco en
tamaños que van desde unos cuantos milésimos a varias pulgadas, en dimensiones lineales,
a una tasa de hasta 5 000 por minuto, aproximadamente.
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Prensado isostático
En este proceso el polvo de cerámica se carga en un contenedor hermético (llamado “bolsa”)
flexible (generalmente de caucho) que se encuentra dentro de una cámara de fluido hidráulico
donde se aplica la presión. En la figura 11.27 se muestra la sección transversal de un aislante
de bujía de encendido en un molde de presión isostática. La fuerza de la presión aplicada
compacta uniformemente el polvo en todas direcciones, de modo que el producto final toma la
forma del contenedor flexible. Después de la presión isostática en frío, la pieza debe ser
sometida a cocción (sinterizada) para alcanzar las propiedades y microestructura requeridas.
Las piezas de cerámica manufacturadas por prensado isostático incluyen refractarios, ladrillos
y formas, aislantes para bujías de encendido, radomos, herramientas
Figura 11.27
600
601
Sección transversal del dispositivo para conformar un aislante en un molde de prensado
isostático. Gránulos casi esféricos, secados por aspersión (figura 11.25), son
alimentados por gravedad en la parte superior del molde y comprimidos por presión
isostática, normalmente en un intervalo de 3 000 a 6 000 psi. El fluido hidráulico entra
por un lado del molde a través de los agujeros que se observan en la sección
transversal.
(Cortesía de Champion Spark-Plug Co.)
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Figura 11.28
Pasos en la fabricación de un aislante de bujía de encendido por el método de
procesamiento isostático. a) Prensado tosco. b) Aislante torneado (pulido). c) Aislante
cocinado. d) Aislante terminado vidriado y decorado. e) Sección transversal de una bujía
de encendido automotriz armada, mostrando la posición del aislante.
(Cortesía de Champion Spark-Plug Co.)
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Figura 11.29
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Moldeo de vaciado de suspensión de piezas de cerámica.
a) Moldeo por drenado en un molde poroso de yeso de París.
b) Moldeo sólido.
(W. D. Kingery, “Introduction to Ceramics”, Wiley, 1960, p. 52.)
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de carburo, crisoles y cojinetes. En la figura 11.28 se muestran los pasos en la manufactura
del aislante para bujías de encendido por medio de prensado isostático.
Prensado en caliente
En este proceso se producen piezas de cerámica de alta densidad con propiedades
mecánicas mejoradas, combinando las operaciones de prensado y cocción. Se usan ambos
métodos, el uniaxial y el isostático.
Moldeo de vaciado de suspensión
Las piezas de cerámica se pueden moldear usando un proceso único llamado moldeo de
vaciado de suspensión, ilustrado en la figura 11.29. Los principales pasos del moldeo de
vaciado de suspensión son:
1. Preparación de un material cerámico pulverizado y un líquido (generalmente arcilla y
agua) en una suspensión estable llamada lechada.
2. La lechada se vierte en un molde poroso que generalmente está hecho de yeso de
París y se deja que la porción líquida de la lechada sea absorbida parcialmente por el
molde. A medida que el líquido es removido de la lechada, se forma una capa de
material semiduro sobre la superficie del molde.
3. Cuando se ha formado una pared suficientemente gruesa, el proceso de moldeo se
interrumpe y el exceso de suspensión es vaciado de la cavidad (figura 11.29a). Esto se
conoce como moldeo por drenado. Alternativamente, se puede elaborar una pieza
sólida permitiendo que el moldeo continúe hasta que toda la cavidad del molde se llene,
como se ilustra en la figura 11.29b. Este tipo de moldeo de lechada se llama moldeo
sólido.
602
603
4. Se permite que el material seque en el molde a fin de obtener la resistencia adecuada
para el manejo y la subsecuente extracción de la pieza del molde.
5. Por último, la pieza moldeada se cuece para que adquiera la microestructura y
propiedades requeridas.
El moldeo de vaciado de suspensión es conveniente para formar paredes delgadas y formas
complejas de grosor uniforme. El moldeo de lechada es especialmente económico para el
desarrollo de partes y para tandas de producción cortas. Algunas variaciones recientes de los
procesos de moldeo de lechada son el moldeo a presión y al vacío, en el cual la suspensión
se moldea bajo presión o al vacío.
Extrusión
Se pueden producir secciones transversales y formas con huecos individuales de materiales
cerámicos por medio de la extrusión de estos materiales en el estado plástico a través de un
dado para darle forma. Este método se usa comúnmente para producir, por ejemplo, ladrillos
refractarios, tubería de desagües, losetas acanaladas, cerámicas técnicas y aislantes
eléctricos. El medio más usado es la máquina de extrusión tipo vacío-barrena, en la cual el
material cerámico plástico (por ejemplo, arcilla y agua) es forzado a pasar a través de un
troquel de acero o aleación dura mediante una barrena accionada por motor (figura 11.30).
Las cerámicas técnicas especiales se producen con frecuencia usando un pistón de extrusión
de alta presión a fin de lograr estrictos márgenes de precisión.
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Figura 11.30
Sección transversal de una combinación de molino mezclador (mezclador de paletas)
para materiales cerámicos y una máquina de extrusión de vacío y barrena.
(W. D. Kingery, “Introduction to Ceramics”, Wiley, 1960.)
603
604
11.4.3 Tratamientos térmicos
El tratamiento térmico es un paso esencial en la fabricación de la mayoría de los productos de
cerámica. En esta subsección se considerarán los siguientes tratamientos térmicos: secado,
sinterizado y vitrificación.
Secado y extracción del aglutinante
El propósito de secar la cerámica es extraer el agua de la masa de cerámica plástica antes de
su cocción a mayores temperaturas. Generalmente, el secado para remover el agua se lleva
a cabo a 100°C o por abajo de esta temperatura, y pued e tardar hasta 24 horas en partes de
cerámicas grandes. La mayoría de los aglutinantes orgánicos se pueden eliminar de las
partes de cerámica por calentamiento en un intervalo de 200 a 300°C, aunque algunos
residuos de hidrocarburo pueden requerir un calentamiento a temperaturas mucho más altas.
Sinterización
El proceso por el cual pequeñas partículas de un material son unidas entre sí por difusión en
el estado sólido se llama sinterización. En la fabricación de cerámica, este tratamiento
térmico da por resultado que un producto compacto poroso se transforme en uno denso,
coherente. La sinterización se usa comúnmente para producir formas de cerámica a base de,
por ejemplo, alúmina, berilea, ferritas y titanatos.
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Figura 11.31
Formación de un cuello durante la sinterización de dos partículas finas. La difusión
atómica tiene lugar en las superficies de contacto y agranda el área de contacto para
formar un cuello.
(J. H. Brophy, R. M. Rose y J. Wulff, “The Structure and Properties of Materials”, vol. II:
“Thermodynamics of Structure”, Wiley, 1964, p. 139.)
En el proceso de sinterización, las partículas se combinan por difusión en el estado sólido a
muy altas temperaturas, pero por debajo del punto de fusión del compuesto que se va a
sinterizar. Por ejemplo, el aislante de bujía de encendido de alúmina mostrado en la figura
11.28a se sinteriza a 1 600°C (el punto de fusión de la alúmi na es 2 050°C). En la
sinterización se lleva a cabo una difusión atómica entre las superficies de contacto de las
partículas, de modo que éstas se enlazan químicamente entre sí (figura 11.31). A medida que
el proceso avanza, se forman partículas más grandes a expensas de las más pequeñas,
como se ilustró en la sinterización de MgO ilustrada en la figura 11.32a, b y c. A medida que
las partículas se vuelven más grandes con el tiempo de sinterización, la porosidad de los
compactos disminuye (figura 11.33). Por último, al final del proceso se logra un “tamaño de
grano de equilibrio” (figura 11.32d). La fuerza impulsora del proceso es la disminución de
energía del sistema. La alta energía superficial asociada a las pequeñas partículas
individuales originales es reemplazada por la energía más baja de las superficies del límite de
los granos del producto sinterizado.
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Figura 11.32
Micrografías electrónicas de barrido de superficies fracturadas de compactos de MgO
(polvos comprimidos) sinterizados a 1 430°C en aire estático durante a) 30 min
(porosidad fraccional = 0.39); b) 303 min (p.f. = 0.14); c) 1 110 min (p.f. = 0.09); la
superficie recocida de c) se muestra en d).
[B. Wong y J. A. Pask, J. Am. Ceram. Soc., 62:141(1979).]
Vitrificación
Algunos productos de cerámica, como porcelana, productos estructurales de arcilla y algunos
componentes electrónicos, contienen una fase vítrea. Esta fase vítrea sirve como un medio
de reacción para que la difusión pueda llevarse a cabo a una temperatura más baja que en el
resto del material cerámico sólido. Durante la cocción de estos tipos de materiales cerámicos,
se lleva a cabo un proceso denominado vitrificación por el cual la fase vítrea se funde y llena
los espacios porosos del material. Esta fase vítrea líquida puede reaccionar también con parte
del material refractario sólido restante. Al enfriarse, la fase líquida solidifica una matriz vítrea o
vidriada que une entre sí a las partículas no fundidas.
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Figura 11.33
605
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Porosidad contra tiempo para compactos de MgO impurificados con 0.2% en peso de
CaO y sinterizados en aire estático a 1 330 y 1 430°C. Obsé rvese que la temperatura de
sinterización más alta produce una disminución más rápida de la porosidad y un menor
nivel de porosidad.
[B. Wong y J. A. Pask, J. Am. Ceram. Soc., 62:141(1979).]
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11.5 CERÁMICAS TRADICIONALES Y DE INGENIERÍA
11.5.1 Cerámicas tradicionales
Las cerámicas tradicionales están hechas de tres componentes básicos: arcilla, sílice (sílex) y
feldespato. La arcilla consta principalmente de silicatos de aluminio hidratados (Al2O3 · SiO2 ·
H2O) con pequeñas cantidades de otros óxidos, como TiO2, Fe2O3, MgO, CaO, Na2O y K2O.
En la tabla 11.4 se muestran las composiciones químicas de varias arcillas industriales.
La arcilla de la cerámica tradicional permite la fácil manipulación del material antes de su
endurecimiento firme y constituye el principal componente del material. La sílice (SiO2), también
llamada sílex o cuarzo, tiene una alta temperatura de fusión y es un componente refractario de
las cerámicas tradicionales. El feldespato de potasa (potasio), cuya composición básica es K2O
· Al2O3 · 6SiO2, tiene una baja temperatura de fusión y forma un vidrio cuando la mezcla de
cerámica se cuece. Esto hace que los componentes refractarios se unan entre sí.
606
607
Los productos estructurales de arcilla, como ladrillos de construcción, tubos de drenaje, loseta
de drenaje, tejas y azulejos, están hechas de arcilla natural que contiene los tres componentes
básicos. Los productos de loza whiteware, como porcelana eléctrica, para vajillas y artefactos
sanitarios, están hechos de componentes de arcilla, sílice y feldespato, cuya composición se
controla. En la tabla 11.5 se muestra la composición química de algunas lozas whiteware
triaxiales. Se usa el término triaxial porque en su composición hay tres materiales principales.
Los intervalos típicos de composición de diferentes tipos de whiteware se ilustran en el
diagrama de fases ternario sílice-leucita-mullita de la figura 11.34. Los intervalos de
composición de algunas whitewares se indican con las áreas encerradas en círculos.
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Los cambios que se presentan en la estructura de los cuerpos triaxiales durante el cocimiento
no se conocen por completo debido a su complejidad. La tabla 11.6 es un resumen aproximado
de lo que ocurre posiblemente durante la cocción de un cuerpo de whiteware.
La figura 11.35 es una micrografía electrónica de la microestructura de la porcelana de un
aislador eléctrico. Como se observa en esta micrografía, la estructura es muy heterogénea.
Grandes gránulos de cuarzo están rodeados por un cerco de solución de vidrio con un alto
contenido de sílice. Se encuentran también agujas de mullita que cruzan residuos de feldespato
y mezclas finas de mullita y vidrio.
Las porcelanas triaxiales son adecuadas como aisladores para 60 ciclos, pero a altas
frecuencias las pérdidas dieléctricas son demasiado grandes. Las grandes cantidades de álcalis
que se derivan del feldespato y se usan como fundente aumentan la conductividad eléctrica y
las pérdidas dieléctricas de las porcelanas triaxiales.
Figura 11.34
607
608
Áreas de las composiciones de whiteware triaxial mostradas en el diagrama de equilibrio
de fases de sílice-leucita-mullita.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976, p. 533.)
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Figura 11.35
Micrografía electrónica de la porcelana de un aislador eléctrico (réplica de sílice grabada
10 s, 0°C, 40% HF).
(S. T. Lundin, como aparece en W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”,
2a. ed., Wiley, 1976, p. 539.)
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11.5.2 Cerámicas de ingeniería
En contraste con las cerámicas tradicionales que se basan principalmente en arcilla, las
cerámicas de ingeniería o técnicas son principalmente compuestos puros o casi puros, de
óxidos, carburos o nitruros sobre todo. Algunas cerámicas de ingeniería importantes son
alúmina (Al2O3), nitruro de silicio (Si3N4), carburo de silicio (SiC) y circonia (ZrO2) combinados
con otros óxidos refractarios. Las temperaturas de fusión de algunas cerámicas de ingeniería se
muestran en la tabla 11.1, y las propiedades mecánicas de algunos de estos materiales
aparecen en la tabla 11.7. A continuación se ofrece una breve descripción de varias
propiedades, procesos y aplicaciones de algunas cerámicas de ingeniería importantes.
Alúmina (Al2O3)
La alúmina se desarrolló originalmente para tubos refractarios y crisoles de alta pureza que
pueden ser usados a altas temperaturas, y en la actualidad tiene una amplia aplicación. Un
ejemplo clásico de la aplicación de la alúmina es como material aislante para bujías de
encendido (figura 11.28). El óxido de aluminio se impurifica comúnmente con óxido de
magnesio, comprimido en frío y sinterizado, lo que produce el tipo de microestructura que se
ilustra en la figura 11.36. Obsérvese la uniformidad de la estructura del grano de alúmina
comparado con la microestructura de la porcelana eléctrica de la figura 11.35. La alúmina se
usa comúnmente en aplicaciones eléctricas de alta calidad donde se requiere una baja
pérdida dieléctrica y alta resistividad.
609
610
Figura 11.36
Microestructura de óxido de aluminio pulverizado sinterizado, impurificado con óxido de
magnesio. La temperatura de sinterización fue de 1 700°C. La microestructura está casi
libre de porosidad y sólo hay unos cuantos poros dentro de los granos. (Amplificación
500×.)
(Cortesía de C. Greskovich y K. W. Lay.)
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Nitruro de silicio (Si3N4)
De todas las cerámicas de ingeniería, el nitruro de silicio tiene probablemente la combinación
más útil de propiedades para ingeniería. El Si3N4 se disocia significativamente a temperaturas
por arriba de 1 800°C y, en consecuencia, no se puede sint erizar directamente. El Si3N4 se
puede procesar por una reacción de enlace en la que el polvo compactado de silicio es
nitrurado en un flujo de gas nitrógeno. Este proceso produce un Si3N4 microporoso de
resistencia moderada (tabla 11.7). El Si3N4 no poroso de mayor resistencia se elabora
mediante prensado en caliente con 1 a 5% de MgO. El Si3N4 se estudia para ser usado en
partes de máquinas avanzadas (figura 1.8a).
Carburo de silicio (SiC)
El carburo de silicio es un carburo refractario duro que tiene una notable resistencia a la
oxidación a altas temperaturas. Aunque no es un óxido, el SiC a altas temperaturas forma una
película de SiO2 que protege al cuerpo principal del material. El SiC puede ser sinterizado a 2
100°C con 0.5 a 1% B como auxiliar del proceso. El SiC se usa comúnmente como
reforzamiento fibroso para materiales compuestos de matriz metálica y matriz cerámica.
610
611
Circonia (ZrO2)
La circonia pura es polimórfica y se transforma de la estructura tetragonal en la monoclínica a
unos 1 170°C acompañada de una expansión de volumen y, p or tanto, está sujeta al
agrietamiento. Sin embargo, combinando la ZrO2 con otros óxidos refractarios como CaO,
MgO y Y2O3, se puede estabilizar la estructura cúbica a temperatura ambiente y se le han
encontrado algunas aplicaciones. Combinando el ZrO2 con 9% MgO y usando tratamientos
térmicos especiales, se puede producir circonia parcialmente estabilizada (PSZ) con una
tenacidad a la fractura especialmente alta, lo que ha conducido a aplicaciones cerámicas
recientes. (Véase la sección 11.6 sobre tenacidad a la fractura de cerámicas para más
detalles.)
11.6 PROPIEDADES MECÁNICAS DE LAS CERÁMICAS
11.6.1 Generalidades
Como un tipo de material, las cerámicas son relativamente frágiles. La resistencia a la tensión
observada en los materiales cerámicos varía mucho, en un intervalo que abarca desde valores
muy bajos de menos de 100 psi (0.69 MPa) hasta aproximadamente 106 psi (7 × 103 MPa) para
triquitas (fibra cerámica refractaria formada por monocristales) como Al2O3 preparadas bajo
cuidadosas condiciones controladas. Sin embargo, como un tipo de material, algunas
cerámicas tienen resistencias a la tensión superiores a 25 000 psi (172 MPa). También hay
grandes diferencias entre las resistencias a la tensión y a la compresión de los materiales
cerámicos, siendo las resistencias a la compresión generalmente de unas cinco a 10 veces más
altas que las resistencias a la tensión, como se indica en la tabla 11.7 para el material cerámico
Al2O3 de 99 por ciento. Además, muchos materiales cerámicos son duros y tienen baja
resistencia al impacto debido a sus enlaces iónicos-covalentes. Sin embargo, hay muchas
excepciones a estas generalizaciones. Por ejemplo, la arcilla plastificada es un material
cerámico blando y fácilmente deformable a causa de sus fuerzas de enlaces secundarios
débiles entre las capas de átomos enlazados fuertemente en forma iónica y covalente.
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11.6.2 Mecanismos para la deformación de materiales cerámicos
La carencia de plasticidad de las cerámicas cristalinas se debe a sus enlaces químicos iónicos
y covalentes. En los metales, la deformación plástica se presenta principalmente por el
movimiento de líneas de falla (dislocaciones) en la estructura cristalina sobre planos de
deslizamiento especiales (véase la sección 7.4). En los metales, las dislocaciones se mueven
bajo esfuerzos relativamente bajos debido a la naturaleza no direccional del enlace metálico y
porque todos los átomos que participan en los enlaces tienen una carga negativa igualmente
distribuida en su superficie. Es decir, que no hay iones cargados positiva o negativamente
involucrados en los procesos de enlace metálico.
En cristales covalentes y cerámicas unidas en forma covalente, el enlace entre átomos es
específico y direccional, involucrando el intercambio de cargas electrónicas entre pares de
electrones. Así, cuando los cristales covalentes se someten a esfuerzos suficientemente
grandes, sufren una fractura frágil a causa de la separación de los enlaces de pares de
electrones sin su reformación subsecuente. Las cerámicas unidas en forma covalente, por
tanto, son frágiles en el estado de monocristal y en el del policristalino.
La deformación de cerámicas unidas principalmente en forma iónica es diferente. Los cristales
individuales de sólidos unidas iónicamente, como el óxido de magnesio y el cloruro de sodio,
muestran una considerable deformación plástica bajo esfuerzos de compresión a temperatura
ambiente. Las cerámicas policristalinas unidas iónicamente, sin embargo, son frágiles, pues se
forman fracturas en los límites de los granos.
611
612
Se examinarán brevemente algunas condiciones en las que un cristal iónico se puede deformar,
como se ilustra en la figura 11.37. El deslizamiento de un plano de iones sobre otro involucra
iones de diferente carga que se ponen en contacto, con lo cual se pueden producir fuerzas de
atracción y repulsión. La mayoría de los cristales unidos iónicamente que tienen una estructura
del tipo NaCl se deslizan en los sistemas {110} 11̄0 debido a que el deslizamiento de la
familia de planos {110} incluye solamente iones de carga diferente y, por tanto, los planos
deslizantes no dejan de atraerse entre sí por fuerzas de Coulomb durante el proceso de
deslizamiento. El deslizamiento del tipo {110} se indica por la línea AA′ de la figura 11.37. Por
otra parte, el deslizamiento sobre la familia de planos {100} se observa en raras ocasiones
porque se ponen en contacto iones de la misma carga, lo cual tiende a provocar la separación
de los planos de iones que se deslizan unos sobre otros. Este deslizamiento tipo {100} está
indicado por la línea BB′ de la figura 11.37. Muchos materiales cerámicos en la forma de
cristales individuales muestran considerable plasticidad. Sin embargo, en las cerámicas
policristalinas los gránulos adyacentes pueden cambiar su forma durante la deformación. Como
hay pocos sistemas de deslizamiento en los sólidos unidos iónicamente, el agrietamiento se
produce en los límites de los granos y subsecuentemente se presenta la fractura frágil. La
mayoría de las cerámicas industrialmente importantes son policristalinas, casi todos los
materiales cerámicos tienden a ser frágiles.
11.6.3 Factores que afectan la resistencia de los materiales cerámicos
La falla mecánica de los materiales cerámicos se presenta principalmente por defectos
estructurales. Las principales fuentes de fractura en policristales cerámicos son las grietas
superficiales producidas durante el acabado superficial, los huecos (porosidad), las inclusiones
y los granos grandes que se forman durante el procesamiento.3
Los poros en los materiales cerámicos frágiles son regiones donde se concentra el esfuerzo y
cuando dicho esfuerzo sobre un poro alcanza un valor crítico, se forma una grieta y se propaga
porque en estos materiales no hay grandes procesos de absorción de energía como los que
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ocurren en los metales dúctiles durante la deformación. Por tanto, una vez que la grieta
empieza a propagarse, continúa creciendo hasta que se presenta la fractura. Los poros son
también perjudiciales para la resistencia de los materiales cerámicos ya que reducen el área
transversal sobre la cual se aplica la carga y, por consiguiente, el esfuerzo que puede soportar
un material es menor. Así pues, la fracción en volumen y tamaño de los poros en los materiales
cerámicos son factores importantes que afectan su resistencia. En la figura 11.38 se muestra
cómo un incremento en la fracción en volumen de poros hace disminuir la resistencia a la
tensión transversal de la alúmina.
Los defectos en las cerámicas procesadas también pueden ser críticos en la determinación de
la resistencia a la fractura de un material cerámico. Un defecto grande puede ser el principal
factor que afecte la resistencia de una cerámica. En los materiales cerámicos totalmente
densos que no tienen grandes porosidades, el tamaño del defecto generalmente se relaciona
con el tamaño del grano. En cerámicas libres de porosidad, la resistencia de un material
cerámico puro es función de su tamaño de grano, pues las cerámicas cuyo tamaño de grano es
más fino tienen defectos más pequeños en los límites del grano y, por consiguiente, son más
resistentes que las de grano grande.
612
613
Figura 11.37
Vista superior de una estructura cristalina de NaCl que indica a) deslizamiento en el plano
(110) y en la dirección [110] (línea AA′) y b) deslizamiento en el plano (100) y en la
dirección [010] (línea BB′).
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Figura 11.38
Efecto de la porosidad sobre la resistencia transversal de alúmina pura.
[R. L. Coble y W. D. Kingery, J Am. Ceram. Soc., 39:377(1956).]
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Así, la resistencia de un material cerámico policristalino está determinada por múltiples factores,
entre los cuales la composición química, la microestructura y la condición de la superficie son
los principales. La temperatura y el medio ambiente también son importantes así como el tipo
de esfuerzo y la forma en que se aplica. Sin embargo, la falla de la mayoría de los materiales
cerámicos a temperatura ambiente se origina generalmente en el defecto más grande.
11.6.4 Tenacidad de los materiales cerámicos
Los materiales cerámicos, debido a su combinación de enlace iónico y covalente, tienen una
baja tenacidad inherente. En años pasados se han llevado a cabo múltiples investigaciones
para mejorar la tenacidad de los materiales cerámicos. Mediante el uso de ciertos procesos,
como cerámicas prensadas en caliente con aditivos y reacciones de enlace, se han producido
cerámicas de ingeniería con mejor tenacidad (tabla 11.7).
613
614
Figura 11.39
Dispositivo para la prueba de tenacidad a la fractura en cuatro puntos de una viga de
material cerámico usando una entalladura en un solo borde.
Las pruebas de tenacidad a la fractura se pueden realizar en muestras de cerámica para
determinar los valores KIC en forma similar a la prueba de la tenacidad a la fractura de los
metales (véase la sección 7.3). Los valores KIC para materiales cerámicos se obtienen de
ordinario con una prueba de flexión de cuatro puntos con una barra a la que se le ha hecho en
un solo borde una entalladura o melladura en zigzag (figura 11.39). La ecuación de tenacidad a
la fractura,
K IC = Y σ f π a
(11.1)
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.9
Una cerámica de nitruro de silicio unida mediante reacción tiene una resistencia de
300 MPa y una tenacidad a la fractura de 3.6 MPa m. ¿Cuál es la grieta interna
de mayor tamaño que este material puede soportar sin fracturarse? Use Y = 1 en
la ecuación de tenacidad a la fractura.
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Solución
σ f = 300 MPa
K IC = 3.6 MPa − m a = ? Y = 1
K IC = Yσ f π a
o bien,
2
a =
K IC
2
πσ f
=
(3.6 MPa − m )
π(300 MPa )
= 4.58 × 10
−5
2
2
m = 45.8
Por tanto, la mayor grieta interna = 2 a = 2(45.8
m
m ) = 91.6
m.
◂
que relaciona valores de tenacidad a la fractura KIC con el esfuerzo de ruptura y el tamaño del
mayor defecto, se puede usar también para materiales cerámicos. En la ecuación 11.1, KIC se
mide en MPa m ( ksi plug ) el esfuerzo de ruptura σf en MPa (ksi), y a (la mitad del tamaño
del defecto interno más grande) en metros (pulgadas). Y es una constante adimensional
aproximadamente igual que 1. El problema de ejemplo 11.9 muestra cómo se puede usar esta
ecuación para determinar el tamaño del defecto más grande de tenacidad a la fractura y
resistencia conocidas que puede tolerar, sin fracturarse, una cerámica de ingeniería en
particular.
614
615
11.6.5 Reforzamiento de la tenacidad de la circonia parcialmente
estabilizada (PSZ)
Recientemente se ha descubierto que las transformaciones de fase de la circonia com binada
con otros óxidos refractarios (como CaO, MgO o Y2O3) pueden producir mate riales cerámicos
con una tenacidad a la fractura excepcionalmente alta. Enseguida se verán los mecanismos
que producen transformación de la tenacidad en el material cerámico de ZrO2−9 mol % MgO.
La circonia pura, ZrO2, existe en tres estructuras cristalinas: monoclínica, entre temperatura
ambiente y 1 170°C ; tetragonal, de 1 170 a 2 370°C ; y cúbica (la estructura de fluorita de la
figura 11.14), por arriba de 2 370°C.
La transformación de la estructura tetragonal en la monoclínica de la ZrO2 pura es martensítica
y no puede evitarse por enfriamiento rápido. Además, esta transformación va acompañada de
un incremento de volumen de, aproximadamente, 9 por ciento, por lo cual es imposible fabricar
artículos de circonia pura. Sin embargo, mediante la adición de 10% mol de otros óxidos
refractarios, como CaO, MgO o Y2O3, la forma cúbica de la circonia se estabiliza de modo que
puede existir a temperatura ambiente en el estado metaestable y es posible fabricar artículos
con este material. El ZrO2 cúbico combinado con óxidos estabilizadores de modo que conserve
la estructura cúbica a temperatura ambiente se conoce como circonia totalmente estabilizada.
Investigaciones recientes han producido materiales cerámicos de óxido de circoniare-fractarios
con dureza y resistencia mejoradas aprovechando sus transformaciones de fase. Uno de los
compuestos cerámicos de circonia más importantes es la circonia estabilizada parcialmente
(PSZ) que contiene 9 mol % MgO. Si una mezcla de ZrO2−9 mol % MgO se sinteriza a 1 800°C,
aproximadamente, como se indica en el diagrama de fase de ZrO2−MgO de la figura 11.40a, y
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luego se enfría rápidamente a temperatura ambiente, tendrá una estructura cúbica metaestable.
Sin embargo, si este material se recalienta a 1 400°C y se conserva así por tiempo suficiente,
se precipita con una estructura tetragonal un sólido submicroscópico metaestable fino, como se
muestra en la figura 11.40b. Este material se conoce como circonia parcialmente estabilizada
(PSZ). Bajo la acción de esfuerzos que causan pequeñas grietas en el material cerámico, la
fase tetragonal se transforma en la fase monoclínica, provocando una expansión del volumen
del precipitado que retarda la propagación de la grieta por una especie de mecanismo de
cerrado de la misma. Al impedir los avances de las grietas, la cerámica es “reforzada” (figura
11.40c). La circonia parcialmente estabilizada tiene una tenacidad a la fractura de 8 + MPa m ,
más alta que la de todos los demás materiales cerámicos de ingeniería que aparecen en la lista
de la tabla 11.7.
11.6.6 Falla por fatiga de cerámicos
La falla por fatiga en metales se presenta bajo esfuerzos cíclicos repetidos por la nucleación y
la formación de grietas en un área endurecida por deformación plástica de una muestra. Debido
al enlace iónico-covalente de los átomos en un material cerámico, hay una ausencia de
plasticidad en las cerámicas durante el esfuerzo cíclico. En consecuencia, la fractura por fatiga
es rara en las cerámicas. Recientemente, se ha informado de resultados de crecimiento estable
de grietas por fatiga a temperatura ambiente bajo ciclos de compresión y esfuerzo de
compresión en láminas melladas de
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Figura 11.40
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a) Diagrama de fases de la parte de alta ZrO2 del diagrama de fases binario ZrO2 −MgO.
El área sombreada representa la región usada para combinar MgO con ZrO2 a fin de
producir circonia parcialmente estabilizada.
(A. H. Heuer, “Advances in Ceramics”, vol. 3, “Science and Technology of Zirconia”, American Ceramic
Society, 1981.)
b) Micrografía electrónica de transmisión de MgO óptimamente envejecido-ZrO2
parcialmente estabilizado, mostrando el precipitado esferoide tetragonal achatado. Bajo la
aplicación de un esfuerzo suficiente, estas partículas se transforman en su fase
monoclínica con una expansión del volumen.
(Cortesía de A. H. Heuer.)
c) Diagrama esquemático que ilustra la transformación del precipitado tetragonal en la
fase monoclínica alrededor de una grieta en una muestra de cerámica de
ZrO2 −9 mol % MgO parcialmente estabilizada.
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Figura 11.41
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Agrietamiento por fatiga de alúmina policristalina bajo compresión cíclica. a) Micrografía
óptica que muestra la grieta por fatiga (el eje de compresión es vertical). b) Fractografía
de microscopia electrónica del área de fatiga de la misma muestra, donde el modo
intergranular de la falla es evidente.
[S. Suresh y J. R. Brockenbrough, Acta Metall. 36:1455 (1988).]
alúmina policristalina. Una grieta recta por fatiga se produjo después de 79 000 ciclos de
compresión (figura 11.41a). La propagación de la microgrieta a lo largo de los límites del grano
condujo a la falla por fatiga intergranular final (figura 11.41b). Se realiza gran número de
investigaciones para crear cerámicas más tenaces, con capacidad de soportar esfuerzos
cíclicos para aplicarlas, por ejemplo, en rotores de turbina.
11.6.7 Materiales abrasivos cerámicos
La alta dureza de algunos materiales cerámicos los hace útiles como materiales abrasivos para
cortar, pulverizar y pulir otros materiales de menor dureza. La alúmina fundida (óxido de
aluminio) y el carburo de silicio son dos de los abrasivos cerámicos manufacturados que se
usan más a menudo. Productos abrasivos, como hojas y discos, se producen por medio de
enlace para unir partículas cerámicas individuales. Los materiales de unión incluyen cerámicas
tratadas térmicamente, resinas orgánicas y cauchos. Las partículas de cerámica deben ser
duras con bordes cortantes filosos. Además, el producto abrasivo debe tener cierta cantidad de
porosidad para proporcionar canales por los que fluya el aire o el líquido a través de la
estructura. Los granos del óxido de aluminio son más resistentes que los del carburo de silicio,
pero no tan duros. Por esa razón el carburo de silicio se usa normalmente para los materiales
más duros.
Al combinar óxido de circonio con óxido de aluminio, se desarrollaron abrasivos mejorados4 con
mayor resistencia, dureza y filo que el óxido de aluminio solo. Una de estas aleaciones de
cerámica contiene 25 por ciento de ZrO2 y 75 por ciento de Al2O3 y otra, 40 por ciento de ZrO2
y 60 por ciento de Al2O3. Otra cerámica abrasiva importante es el nitruro de boro cúbico, que
5
tiene el nombre comercial de Borazon. Este material es casi tan duro como el diamante, pero
tiene mejor estabilidad que éste ante el calor.
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11.7 PROPIEDADES TÉRMICAS DE LAS CERÁMICAS
Figura 11.42
Conductividad térmica (escala logarítmica) de materiales cerámicos en un amplio intervalo
de temperaturas.
(W. D. Kingery, H. K. Bowen y D. R. Uhlmann, “Introduction to Ceramics”, 2a. ed., Wiley, 1976, p. 643.)
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En general, los materiales cerámicos, en su mayoría, tienen baja conductividad térmica debido a
su fuerte enlace iónico covalente, y son buenos aislantes térmicos. En la figura 11.42 se
comparan las conductividades térmicas de diversos materiales cerámicos en función de la
temperatura. Por su alta resistencia térmica, los materiales cerámicos se usan como
refractarios, que son materiales que resisten la acción de ambientes calientes, tanto líquidos
como gaseosos. Los refractarios se usan ampliamente en las industrias de metales, productos
químicos, cerámicas y vidrio.
618
619
11.7.1 Materiales cerámicos refractarios
Muchos compuestos cerámicos puros con puntos de fusión altos, como el óxido de aluminio y el
óxido de magnesio, podrían usarse como materiales industriales refractarios, pero son caros y
es difícil darles forma. Por eso, los refractarios industriales, en su mayoría, se hacen con
mezclas de compuestos cerámicos. En la tabla 11.8 se presenta una lista de las composiciones
de varios compuestos para ladrillo refractario y algunas de sus aplicaciones.
Las propiedades importantes de los materiales cerámicos refractarios son: resistencia a baja y
alta temperatura, densidad volumétrica y porosidad. La mayoría de los refractarios cerámicos
tienen densidades aparentes en un intervalo que va de 2.1 a 3.3 g/cm3 (132 a 206 lb/pie3). Los
refractarios densos de baja porosidad tienen más alta resistencia a la corrosión, a la erosión y a
la penetración por líquidos y gases. Sin embargo, para refractarios aislantes es deseable una
alta cantidad de porosidad. Los refractarios aislantes se usan principalmente como respaldo
para ladrillos o materiales refractarios de más alta densidad y refractabilidad.
Los materiales cerámicos refractarios industriales se dividen comúnmente en dos tipos: ácidos
y básicos. Los refractarios ácidos se basan sobre todo en SiO2 y Al2O3, y los básicos en MgO,
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CaO y Cr2O3. En la tabla 11.8 se listan las composiciones de muchos tipos de refractarios
industriales y algunas de sus aplicaciones.
11.7.2 Refractarios ácidos
619
620
Los refractarios de sílice tienen alta refractabilidad, alta resistencia mecánica y rigidez a
temperaturas cercanas a sus puntos de fusión.
Los barros refractarios se basan en una mezcla de barro plástico, arcilla de sílex pulverizada y
grog de arcilla (de partícula gruesa). En condiciones de no cocción (verdes), estos refractarios
consisten en una mezcla de partículas que van desde gruesas hasta extremadamente finas.
Después de la cocción, las partículas finas forman un enlace cerámico entre las partículas más
grandes.
Los refractarios altos en alúmina contienen de 50 a 99 por ciento de alúmina y tienen
temperaturas de fusión más altas que los ladrillos de barro refractario. Se pueden usar en
condiciones de horno más severas y a mayores temperaturas que los ladrillos de barro
refractario, pero son más caros.
11.7.3 Refractarios básicos
Los refractarios básicos constan principalmente de (MgO), cal (CaO), mineral de cromo o
mezclas de dos o más de estos materiales. Como grupo, los refractarios básicos tienen alta
densidad aparente, alta temperatura de fusión y buena resistencia al ataque químico de
escorias básicas y óxidos, pero son más caros. Los refractarios básicos contienen un alto
porcentaje de magnesio (92 a 95 por ciento) y son ampliamente utilizados en recubrimientos
para el proceso básico de oxígeno en la fabricación de acero.
11.7.4 Losetas cerámicas aislantes para el transbordador espacial
El desarrollo del sistema de protección térmica para el transbordador espacial es un excelente
ejemplo de la tecnología de materiales moderna aplicada al diseño de ingeniería. Para que el
transbordador espacial se pudiera usar en 100 misiones por lo menos, se desarrollaron nuevos
materiales aislantes para fabricar losetas de cerámica.
Cerca de 70 por ciento de la superficie externa del satélite artificial está protegida del calor por
medio de unas 24 000 losetas de cerámica hechas de un compuesto de fibras de sílice. En la
figura 11.43 se muestra la microestructura del material de la loseta de aislamiento superficial
reutilizable para alta temperatura (HRSI, por sus siglas en inglés) y en la figura 11.44 se indica
el área de la superficie donde se une al cuerpo del orbitador. Este material tiene una densidad
de sólo 4 kg/pie3 (9 lb/pie3) y puede soportar temperaturas hasta de 1 260°C (2 300 °F). La
efectividad de este material aislante se prueba por el hecho de que un técnico puede sostener
una pieza de loseta cerámica después de sólo unos 10 segundos de haber sido extraída de un
horno a 1 260°C (2 300°F).
11.8 VIDRIOS
Los vidrios tienen propiedades especiales que no se encuentran en otros materiales de
ingeniería. La combinación de transparencia y dureza a temperatura ambiente, junto con la
suficiente solidez y la excelente resistencia a la corrosión en la mayoría de los ambientes
normales, hacen que los vidrios sean indispensables en múltiples aplicaciones de ingeniería,
como la construcción y los cristales para vehículos. En la industria eléctrica, el vidrio es esencial
para distintos tipos de lámparas por sus propiedades aislantes y porque con él pueden hacerse
recipientes herméticos al vacío. En la industria electrónica se requiere también un recipiente
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hermético al vacío para tubos electrónicos, lo cual se obtiene con vidrio y éste ofrece además sus
propiedades aislantes para fijar los conectores. La alta resistencia química del vidrio lo hace útil
para aparatos de laboratorio y revestimientos de tubos resistentes a la corrosión, y para
recipientes de reacciones en la industria química.
Figura 11.43
Microestructura del aislamiento superficial reutilizable LI900 para alta temperatura (material
de losetas cerámicas utilizado en el transbordador espacial); su estructura contiene 99.7%
de fibras de sílice puras. (Amplificación 1 200 ×.)
(Cortesía de Lockheed Martin Missiles and Space Co.)
Figura 11.44
Sistemas de protección térmica del transbordador espacial.
(Cortesía de la NASA.)
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11.8.1 Definición de vidrio
621
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El vidrio es un material cerámico fabricado con materiales inorgánicos a altas temperaturas. Sin
embargo, se distingue de otras cerámicas en que sus componentes son calentados hasta que
se fusionan y luego se enfrían hasta un estado rígido sin cristalización. Por tanto, el vidrio se
puede definir como un producto inorgánico de fusión que se ha enfriado hasta un estado rígido
sin cristalización. Una característica del vidrio es que tiene una estructura amorfa o no
cristalina. Las moléculas del vidrio no están distribuidas en un orden repetitivo de largo alcance
como el que existe en los sólidos cristalinos. En el vidrio, las moléculas cambian su orientación
en forma aleatoria en todo el material sólido.
11.8.2 Temperatura de transición vítrea
Figura 11.45
Solidificación de materiales cristalinos y vítreos (amorfos) mostrando los cambios de su
volumen específico. Tg es la temperatura de transición vítrea del material vítreo. Tm es la
temperatura de fusión del material cristalino.
El comportamiento de solidificación del vidrio es diferente del de un sólido cristalino, como se
ilustra en la figura 11.45, la cual es una gráfica del volumen específico (recíproco de la
densidad) contra la temperatura para estos dos tipos de materiales. Un líquido que forma un
sólido cristalino por solidificación (por ejemplo, un metal puro) cristaliza normalmente a partir de
su punto de fusión con una disminución significativa de volumen específico, como lo indica la
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trayectoria ABC en la figura 11.45. En cambio, un líquido que forma vidrio no cristaliza al
enfriarse, sino que sigue una trayectoria similar a AD en la figura 11.45. Un líquido de este tipo
se vuelve más viscoso a medida que baja su temperatura y se transforma de un estado plástico
ahulado blando a un estado vítreo rígido y frágil, en un estrecho intervalo de temperaturas
donde la pendiente de la curva de volumen específico contra temperatura disminuye
marcadamente. El punto de intersección de las dos pendientes de esta curva define un punto
de transformación llamado temperatura de transición vítrea Tg. Este punto es sensible a la
estructura, y las tasas de enfriamiento más rápidas producen valores de Tg más altos.
622
623
11.8.3 Estructura de los vidrios
Óxidos que forman vidrio La mayoría de los vidrios inorgánicos se basan en el óxido de
silicio que es formador de vidrio. La subunidad fundamental de los vidrios a base de sílice es
4 −
el tetraedro SiO 4 en el cual un átomo (ion) de silicio (Si4+) del tetraedro está enlazado en
forma covalente iónica a cuatro átomos (iones) de oxígeno, como se muestra en la figura
11.46a. En la sílice cristalina, por ejemplo, la cristobalita, el tetraedro de Si-O está unido
esquina con esquina en una distribución regular, produciendo un orden de largo alcance como
se idealiza en la figura 11.46b. En un vidrio sencillo de sílice, el tetraedro está unido esquina
con esquina para formar una red suelta sin orden alguno de largo alcance (figura 11.46c).
El óxido de boro, B2O3, también es un óxido que forma vidrio y, por sí solo, forma subunidades
que son triángulos planos con un átomo de boro ligeramente fuera del plano de los átomos de
oxígeno. Sin embargo, en los vidrios de boro silicato a los que se agregan álcalis y óxidos de
3 −
4 −
tierras alcalinas, los triángulos de BO 3 se pueden convertir en tetraedros de BO 4 , con
cationes alcalinos o alcalinotérreos que suministran la electroneutralidad necesaria. El óxido de
boro es un importante aditivo para muchos tipos de vidrios comerciales, como los borosilicatos
y los vidrios de aluminoborosilicato.
Figura 11.46
Representación esquemática de a) un tetraedro de silicio-oxígeno, b) una sílice cristalina
ideal (cristobalita) en la que el tetraedro tiene un orden de largo alcance y c) un vidrio de
sílice sencillo en el que el tetraedro no tiene un orden de largo alcance.
(Cortesía de Corning Glass Works.)
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Óxidos modificadores del vidrio
Los óxidos que rompen la red vítrea se conocen como modificadores de redes. Óxidos
alcalinos, como el Na2O y el K2O, y óxidos alcalinotérreos como el CaO y el MgO se añaden
al vidrio de sílice para disminuir su viscosidad, de modo que pueda ser trabajado y
conformado con más facilidad. Los átomos de oxígeno de estos óxidos penetran en las redes
de sílice en puntos de unión del tetraedro y rompen la red, produciendo átomos de oxígeno
con un electrón no compartido (figura 11.47a). Los iones Na+ y K+ que provienen de Na2O y
del K2O no entran en la red, pero permanecen como iones metálicos enlazados iónicamente
en los intersticios de la red. Al llenar algunos de los intersticios, esos iones provocan la
cristalización del vidrio.
623
624
Figura 11.47
a) Vidrios de red modificada (vidrio de soda-cal); obsérvese que los iones metálicos
(Na+) no forman parte de la red. b) Vidrio de óxido intermedio (alúmina-sílice);
obsérvese que los pequeños iones metálicos (Al3+) forman parte de la red.
(O. H. Wyatt y D. Dew-Hughes, “Metals, Ceramics, and Polymers”, Cambridge, 1974, p. 263.)
Óxidos intermedios en vidrios
Algunos óxidos no tienen la capacidad de formar una red vítrea por sí mismos, pero pueden
unirse a una red ya existente. Estos óxidos se conocen como óxidos intermedios. Por
4 −
ejemplo, el óxido de aluminio, Al2O3, puede entrar a la red de sílice como AlO 4 tetraédrico,
4 −
reemplazando algunos de los grupos SiO 4
CAPÍTULO 11: Cerámicas
(figura 11.47b). Sin embargo, como la valencia
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del Al es +3, en vez de +4 como se requiere para el tetraedro, los cationes alcalinos deben
suministrar el resto de los electrones necesarios para producir neutralidad eléctrica. Los
óxidos intermedios se añaden al vidrio de sílice para obtener propiedades especiales. Por
ejemplo, los vidrios de aluminosilicato pueden alcanzar temperaturas más altas que el vidrio
común. El óxido de plomo es otro óxido intermedio que se añade a algunos vidrios de sílice.
Dependiendo de la composición del vidrio, los óxidos intermedios pueden actuar a veces
como modificadores de red y también pueden formar parte de la red del vidrio.
11.8.4 Composición de diversos vidrios
Las composiciones de algunos tipos importantes de vidrio se listan en la tabla 11.9 junto con
algunas observaciones sobre sus propiedades y aplicaciones especiales. El vidrio de sílice
fundido, que es el vidrio más importante de un solo componente, tiene una alta transmisión
espectral y no es susceptible al daño por radiación, que es la causa del oscurecimiento de otros
vidrios. Por tanto, es el vidrio ideal para ventanas de vehículos espaciales, ventanas de túneles
de viento y sistemas ópticos en dispositivos espectrofotométricos. Sin embargo, el vidrio de
sílice resulta difícil de procesar y es caro.
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625
625
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Vidrio de soda-cal
625
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El vidrio que se produce más comúnmente es el vidrio de soda-cal, que representa cerca de
90 por ciento de todo el vidrio producido. La composición básica de este vidrio es 71 a 73 por
ciento de SiO2, 12 a 14 por ciento de Na2O y 10 a 12 por ciento de CaO. El Na2O y el CaO
hacen que el punto de reblandecimiento de este vidrio descienda de 1 600 a 730°C,
aproximadamente, de modo que el vidrio de soda-cal es más fácil de conformar. Se le añade
de 1 a 4 por ciento de MgO para evitar la desvitrificación y de 0.5 a 1.5 por ciento de Al2O3
para incrementar la durabilidad. El vidrio de soda-cal se usa en vidrios planos, recipientes,
utensilios prensados y soplados, y en productos de iluminación cuando no se requiere alta
durabilidad química y alta resistencia al calor.
Vidrios de borosilicato
La sustitución de los óxidos alcalinos por óxido bórico en la red vítrea de sílice produce un
vidrio de menor expansión. Cuando el B2O3 entra en la red de sílice, debilita su estructura y
disminuye considerablemente el punto de reblandecimiento del vidrio de sílice. El efecto
debilitador se atribuye a la presencia de boros planares de tres coordenadas. El vidrio de
borosilicato (vidrio Pyrex) se usa en equipo de laboratorio, tuberías, utensilios para horno y
unidades herméticas de faros delanteros.
Vidrios de plomo
El óxido de plomo suele ser un modificador de la red de sílice, pero también puede actuar
como formador de redes. Los vidrios de plomo con alto contenido de óxido de plomo tienen
bajo punto de fusión y se usan en vidrios protectores para soldar-sellar. Los vidrios de alto
contenido en plomo también se usan como protectores de radiación de alta energía y se
aplican en ventanas de radiación, fundas de lámparas fluorescentes y tubos de televisor. Por
sus altos índices de refracción, los vidrios de plomo se usan en algunas lentes ópticas y en
vidrios con propósitos decorativos.
11.8.5 Deformación viscosa de vidrios
El vidrio se comporta como un líquido viscoso (superenfriado) por arriba de su temperatura de
transición vítrea. Bajo tensión, los grupos de átomos (iones) de sílice pueden deslizarse unos
sobre otros, permitiendo la deformación permanente del vidrio. Las fuerzas de enlace
interatómico resisten la deformación por arriba de la temperatura de la transición vítrea, pero no
logran evitar el flujo viscoso del vidrio si el esfuerzo aplicado es suficientemente alto. A medida
que la temperatura del vidrio aumenta progresivamente por arriba de su temperatura de
transición vítrea, la viscosidad del vidrio disminuye y el flujo viscoso se presenta con mayor
facilidad. El efecto de la temperatura sobre la viscosidad de un vidrio concuerda con una
ecuación tipo Arrhenius, salvo que el signo del término exponencial es positivo en vez de
negativo, como suele ser (es decir, para el coeficiente de difusión, la ecuación tipo Arrhenius es
D =D0 e(− Q/RT)). La ecuación que relaciona la viscosidad con la temperatura para el flujo
viscoso de un vidrio es
η * = η 0e
+Q /RT
(11.2)
donde η = viscosidad del vidrio, P o Pa × s;6 η0 = constante preexponencial, P o Pa · s; Q =
energía de activación molar para flujo viscoso; R = constante universal de gas molar, y T =
temperatura absoluta. En el problema de ejemplo 11.10 se muestra cómo se puede determinar
CAPÍTULO 11: Cerámicas
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con esta ecuación el valor de la energía de activación del flujo viscoso de un vidrio, usando
datos de viscosidad-temperatura.
Figura 11.48
Efecto de la temperatura sobre las viscosidades de diversos tipos de vidrios. Los números
incluidos en las curvas indican las composiciones que aparecen en la tabla 10.11.
(O. H. Wyatt y D. Dew-Hughes, “Metals, Ceramics, and Polymers”, Cambridge, 1974, p. 259.)
El efecto de la temperatura sobre la viscosidad de algunos tipos comerciales de vidrios se
muestra en la figura 11.48. Para la comparación de vidrios se usan diversos puntos de
referencia de la viscosidad que aparecen indicados mediante líneas horizontales en la figura
11.48. Éstos son los puntos de trabajo, reblandecimiento, recocido y deformación. Sus
definiciones son:
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1. Punto de trabajo: viscosidad = 104 poises (103 Pa · s). A esta temperatura se pueden
realizar operaciones de fabricación de vidrio.
2. Punto de reblandecimiento: viscosidad = 108 poises (107 Pa · s). A esta temperatura el
vidrio fluye a una tasa considerable bajo su propio peso. Sin embargo, este punto no se
puede definir con una viscosidad precisa porque depende de la densidad y tensión
superficial del vidrio.
3. Punto de recocido: viscosidad = 1013 poises (1012 Pa · s). Los esfuerzos internos se
pueden mitigar a esta temperatura.
4. Punto de deformación: viscosidad = 1014.5 poises (1013.5 Pa · s). Por abajo de esta
temperatura, el vidrio es rígido y la relajación de esfuerzos sólo se presenta a una tasa
lenta. El intervalo entre los puntos de recocido y deformación se considera comúnmente
como el intervalo de recocido de un vidrio.
627
628
Los vidrios se funden generalmente a una temperatura que corresponde a la viscosidad de
unos 102 poises (10 Pa · s). Durante la formación, la viscosidad de los vidrios se compara
cualitativamente. El vidrio duro tiene un punto de reblandecimiento alto, mientras que el vidrio
blando tiene un punto de reblandecimiento más bajo. En el vidrio largo la diferencia de
temperatura entre sus puntos de reblandecimiento y deformación es grande. O sea que el vidrio
largo se solidifica más lentamente que el vidrio corto a medida que la temperatura disminuye.
PROBLEMA DE EJEMPLO 11.10
Un vidrio con 96 por ciento de sílice tiene una viscosidad de 1013 P en su punto de
recocido de 940°C y una viscosidad de 10 8 P en su punto de reblandecimiento de
1 470°C. Calcule la energía de activación en kilojoules p or mol para el flujo viscoso
de este vidrio en este intervalo de temperaturas.
Solución
Usando la ecuación 10.5, η = η0eQ/RT,
Q / RT
ap
η a p = η 0e
Q / RT s p
η s p = η 0e
o bien,
ηsp
5
= exp
ln 10
5
=
Q = 3.82 × 10
CAPÍTULO 11: Cerámicas
= exp
[(
Q 1
R Tap
−T
1
sp
)]
=
10
13
10
8
P
P
= 10
5
Q
[8.314
(12131 k −17431 k )]
Q
Q
−4
−4
−4
8.244 × 10
− 5.737 × 10 ) =8.314(2.507 × 10 )
8.314(
−5
Q (3.01 × 10 )
10
11.51 =
ηap
5
J / mol = 382 kJ / mol
◂
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11.8.6 Métodos de formación para vidrios
Los productos de vidrio se hacen calentando primero el vidrio a alta temperatura para producir
un líquido viscoso y luego moldearlo, estirarlo o enrollarlo para darle la forma deseada.
Formación de láminas y placas de vidrio
Cerca del 85 por ciento del vidrio plano que se produce en Estados Unidos se hace por el
proceso de vidrio flotado, en el cual una tira de vidrio sale del horno de fundido y flota sobre
la superficie de un baño de estaño fundido (figura 11.49). La tira de vidrio se enfría mientras
pasa sobre el estaño fundido, en una atmósfera controlada químicamente (figura 11.49).
Figura 11.49
628
629
a) Diagrama del proceso de vidrio flotado.
(D. C. Boyd y D. A. Thompson, “Glass”, vol. II: “Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology”, 3a.
ed., Wiley, 1980, p. 862.)
b) Vistas esquemáticas, lateral y superior, del proceso de vidrio flotado.
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Cuando sus superficies están lo suficientemente duras, la placa de vidrio se saca del horno
sin ser marcada por los rodillos y pasa por un largo horno de recocido llamado templador,
donde se eliminan los esfuerzos residuales.
Soplado, prensado y moldeado de vidrio
Los artículos hondos, como botellas, jarras y cubiertas de bombillas luminosas, se moldean
generalmente por soplado, haciendo que el aire obligue al vidrio fundido a adaptarse a los
moldes (figura 11.50).
Figura 11.50
629
630
a) Etapas de recalentamiento y b) soplado final de un proceso de soplado de vidrio a
máquina.
(W. Giegerich y W. Trier, “Glass Machines Construction and Operation of Machines for the Forming of
Hot Glass”, Springer-Verlag, 1969.)
Los artículos planos, como lentes ópticos y de faros herméticos se fabrican con un émbolo
que presiona el vidrio fundido contenido en un molde.
Se pueden fabricar muchos artículos fundiendo el vidrio en un molde abierto. Se elaboró un
gran espejo de telescopio de 6 m de diámetro vaciando vidrio de borosilicato. Los artículos en
forma de embudo, como los tubos de rayos catódicos para televisor, se moldean por vaciado
centrifugado. Pequeñas cantidades de vidrio fundido procedentes de un alimentador se
introducen por goteo en un molde giratorio que obliga al vidrio a fluir hacia arriba, con lo cual
se forma una pared vítrea de un grosor bastante uniforme.
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11.8.7 Vidrio templado
Este tipo de vidrio se endurece por enfriamiento rápido de aire en la superficie del vidrio
después que ha sido calentado hasta casi su punto de reblandecimiento. La superficie del vidrio
se enfría primero y luego se contrae, mientras que el interior está caliente y se reajusta al
cambio dimensional con poco esfuerzo (figura 11.51a). Cuando el interior se enfría y se contrae,
las superficies son rígidas y así se crean esfuerzos de tensión en el interior del vidrio y
esfuerzos de compresión sobre las superficies (figuras 11.51b y 11.52). Este tratamiento de
“templado” aumenta la resistencia del vidrio porque los esfuerzos de tensión aplicados deben
superar los esfuerzos de compresión sobre la superficie antes de que se presente una fractura.
El vidrio templado tiene mayor resistencia al impacto que el vidrio recocido, y es
aproximadamente cuatro veces más fuerte que éste. Las ventanillas laterales de los
automóviles y los vidrios de seguridad para puertas son artículos templados térmicamente.
11.8.8 Vidrio reforzado químicamente
La resistencia del vidrio se puede incrementar con tratamientos químicos especiales. Por
ejemplo, si un vidrio de aluminosilicato de sodio se sumerge en un baño de nitrato de potasio a
una temperatura aproximadamente 50°C por debajo de su punto de fatiga (∼500°C) durante un
lapso de 6 a 10 h, los iones de sodio que están cerca de la superficie del vidrio y que son más
pequeños, son reemplazados por iones de potasio más grandes. La introducción de los iones
de potasio más grandes en la superficie del vidrio produce esfuerzos de compresión en la
superficie y los correspondientes esfuerzos de tensión en el centro. Este proceso de templado
químico puede usarse en secciones transversales más delgadas que en el caso del templado
térmico porque la capa de compresión es mucho más delgada, como se muestra en la figura
11.52. El vidrio reforzado químicamente se usa en ventanillas de aviones supersónicos y lentes
oftálmicas.
630
631
Figura 11.51
Sección transversal de vidrio templado a) después que la superficie se ha enfriado desde
una temperatura alta hasta casi la temperatura de reblandecimiento del vidrio y b)
después que el centro se ha enfriado.
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Figura 11.52
Distribución de esfuerzos residuales a través de las secciones de vidrio templadas
térmicamente y reforzadas químicamente.
(E. B. Shand, “Engineering Glass”, vol. 6: “Modern Materials”, Academic, 1968, p. 270.)
11.9 RECUBRIMIENTOS CERÁMICOS E INGENIERÍA DE SUPERFICIES
631
632
La superficie de un componente es susceptible a las interacciones mecánicas (fricción y
desgaste), químicas (corrosión), eléctricas (conductividad o aislamiento), ópticas (reflectancia) y
térmicas (daños por alta temperatura). En consecuencia, todo diseñador de cualquier campo de
la ingeniería debe considerar la calidad y la protección de la superficie de un componente como
un importante criterio de diseño, es decir, de ingeniería de superficies. Un método posible para
proteger la superficie de un componente consiste en la aplicación de recubrimientos. Los
materiales de recubrimiento pueden ser metálicos, como el recubrimiento electrolítico con cromo
para molduras de automóvil; poliméricos, como las pinturas resistentes a la corrosión, y también
cerámicos. Diversos materiales cerámicos se usan como recubrimientos de aplicaciones
sometidas a ambientes de alta temperatura o en las que se debe considerar el desgaste
prematuro. Los recubrimientos cerámicos imparten características físicas al material de sustrato
que este mismo no posee. Estos recubrimientos pueden transformar la superficie de un sustrato
haciéndola químicamente inerte, resistente a la abrasión, de baja fricción y fácil de limpiar, dentro
de cierto intervalo de temperaturas. También pueden impartir resistencia eléctrica y evitar la
difusión de hidrógeno (una de las mayores causas de daños en muchos metales). Los ejemplos
de materiales de recubrimiento cerámico incluyen vidrios, óxidos, carburos, siliciuros, boruros y
nitruros.
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11.9.1 Vidrios de silicato
Los recubrimientos de vidrio de silicato tienen amplias aplicaciones industriales. Un
recubrimiento vítreo aplicado a 1) un sustrato cerámico se denomina vidriado, 2) a una
superficie metálica se le llama esmalte de porcelana y 3) a un sustrato vítreo se le denomina
esmalte vítreo. Estos recubrimientos se usan en su mayoría por razones estéticas, pero
también proporcionan protección contra elementos del medio ambiente, en gran parte porque
disminuyen su permeabilidad. Entre las aplicaciones específicas se incluyen tubos de escape
de motores, calentadores de ambientes y radiadores. Estos recubrimientos se aplican mediante
técnicas de aspersión o inmersión. La superficie de un componente que va a ser vidriada o
esmaltada tiene que estar limpia (libre de partículas y aceite) y las esquinas afiladas deben ser
redondeadas para asegurar la adecuada adhesión del recubrimiento (es decir, para evitar el
descascarillado).
11.9.2 Óxidos y carburos
Los recubrimientos de óxido protegen contra la oxidación y el daño a temperaturas elevadas,
mientras que los recubrimientos de carburo (debido a su dureza) se usan en aplicaciones
donde el desgaste y las cualidades de sellado son importantes. Por ejemplo, la circonia (ZrO2)
se aplica como recubrimiento a las partes móviles de una máquina. La circonia protege el
sustrato metálico (aleaciones de Al o Fe) contra daños por altas temperaturas. El recubrimiento
suele aplicarse con técnicas a la flama o por aspersión térmica. En esta técnica, las partículas
de cerámica (óxido o carburo) se calientan e impulsan hacia la superficie del sustrato. En la
figura 11.53 se muestra un ejemplo de un proceso de ese tipo, en el que un rodillo de
laminación para papel está recubierto de
Figura 11.53
632
633
Recubrimiento por aspersión térmica con carburo de tungsteno-cromo cobalto
(WC/10Co4Cr) sobre un rodillo para la industria manufacturera de papel.
(Gordon England www.gordonengland.co.uk/)
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Figura 11.54
Microestructura del recubrimiento de carburo de tungsteno-cromo cobalto sobre el
sustrato.
[Cortesía de TWI Ltd. (The Welding Institute, Granta Park, Great Abington, Cambridge, UK.)]
carburo de tungsteno-cromo cobalto. La microestructura del recubrimiento, cuyo grosor es de
cerca de 100 micrones, se ilustra en la figura 11.54. El recubrimiento protector de este rodillo en
las industrias procesadoras de papel es importante por la naturaleza altamente ácida o básica
de la pulpa. Las cerámicas son los únicos materiales que ofrecen resistencia a la abrasión y la
corrosión en esos medios adversos. Sin embargo, cualquier agrietamiento en la capa frágil del
recubrimiento que llegue al sustrato crecerá a partir de estos puntos y finalmente provocará una
falla en el componente.
633
634
11.10 CERÁMICAS EN APLICACIONES BIOMÉDICAS
En capítulos anteriores se analizó la aplicación de materiales metálicos y poliméricos a diversos
dispositivos e instrumentos médicos. Las cerámicas también tienen uso extensivo en el campo
biomédico, como en implantes ortopédicos, lentes, utensilios de laboratorio, termómetros y, de
modo más importante, en aplicaciones dentales. Los factores que hacen de los biomateriales
cerámicos excelentes candidatos para aplicaciones biomédicas son su biocompatibilidad,
resistencia a la corrosión, alta dureza, resistencia al desgaste en aplicaciones donde hay
articulación de superficies (materiales de prótesis dentales e implantes de cadera y rodilla) y baja
fricción. Además, la principal ventaja de algunos biomateriales cerámicos es que se unen bien al
hueso (unión implante-tejido), lo cual es importante en muchas aplicaciones ortopédicas y
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dentales. Considere la situación en la que un soporte femoral (en una operación de reemplazo de
cadera) o un componente tibial (en una operación de reemplazo de rodilla) está en contacto
directo con el hueso que se va a sustituir (material óseo dentro de la superficie inmediata); el
problema de la unión implante-tejido es sin duda un tema importante para conservar la estabilidad
de la unión (es decir, que la prótesis no se afloje). Sin embargo, con frecuencia los implantes se
aflojan, lo cual resulta doloroso y en muchos casos requiere costosas operaciones secundarias
para corregir la falla. Este problema es importante, tanto desde el punto de vista del costo de la
atención de la salud como de la calidad de vida del paciente. En los siguientes párrafos se
abordará la aplicación de las cerámicas a diversas áreas del campo biomédico, incluso la fijación
de implantes en tejidos.
11.10.1 La alúmina en implantes ortopédicos
La alúmina de alta pureza tiene una excelente resistencia a la corrosión, alta resistencia al
desgaste, alta solidez y es biocompatible. Debido a estas características ha aumentado su uso
como el material preferido para reemplazos de cadera. En la cirugía de reemplazo total de
cadera, la cabeza del fémur dañada o enferma y el hueco en el que se articula, la cavidad
acetabular (CA), son reemplazados con prótesis artificiales. En la figura 11.55a se ilustra la
cadera de un paciente dañada por la artritis avanzada, como se observa por la forma anormal
de la cabeza del fémur y la cavidad deformada; ambas son reemplazadas por prótesis
artificiales como se muestra en la figura 11.55b. La cavidad artificial CA consta de una base
metálica y un inserto cóncavo en el cual se une la articulación femoral (figura 11.56). La base
metálica que contiene al inserto cóncavo se fija con tornillos al hueso de la pelvis. Como se dijo
al principio del capítulo 10, el componente de la cabeza femoral se hace generalmente con
aleaciones de cobaltocromo y la cavidad CA se hace de polietileno de peso molecular
sumamente alto (metal sobre polímero). Lamentablemente, esta combinación de materiales
produce desgaste
Figura 11.55
634
635
a) Una cadera mostrando daños artríticos extensos
b) La misma cadera después del reemplazo total de cadera (RTC).
(© Princess Margaret Rose Orthopedic Hospital/Photo Researchers, Inc.)
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Figura 11.56
Componentes de prótesis totales de cadera, incluyendo el vástago con una cabeza
femoral de alúmina, una cavidad CA de alúmina y una base metálica para dicha cavidad.
(PhotosDisc/Getty Images.)
en la superficie del polietileno y finalmente la prótesis se afloja (véase el principio del capítulo
10). Para evitar la formación de partículas desgastadoras y, por tanto, que se afloje la prótesis,
los fabricantes usan alúmina tanto para la cabeza femoral como para la cavidad CA, como se
muestra en la figura 11.56 (cerámica sobre cerámica) en virtud de la alta resistencia al desgaste
y la dureza superficial de la alúmina. Las notables propiedades de ésta dependen de su tamaño
de grano y de su pureza. En aplicaciones de implante ortopédico, la pureza debe ser mayor de
99.8 por ciento y el tamaño del grano tiene que estar en un intervalo de 3 a 6 m. Además, las
superficies de articulación (esfera sobre cavidad) deben tener un alto grado de simetría y
tolerancias estrictas, lo cual se logra esmerilando y puliendo sus componentes para que la
cabeza y la cavidad se acoplen entre sí. El coeficiente de fricción de una cadera de cerámica
sobre cerámica puede ser casi igual al de una cadera normal, por lo cual la formación de
residuos de desgaste en ella es 10 veces menor que en las combinaciones de metal sobre
polímero. El efecto colateral negativo de las caderas de cerámica sobre cerámica es la
protección contra el esfuerzo (véase la sección 10.12) a causa del alto módulo de elasticidad de
la cerámica. La protección contra el esfuerzo puede ocasionar una pérdida de masa ósea y el
aflojamiento de la prótesis en pacientes de edad avanzada. Por tanto, para esos pacientes, los
reemplazos de cadera de metal sobre polímero pueden ser una mejor opción porque ofrecen
una protección contra el esfuerzo reducida.
635
636
11.10.2 La alúmina en implantes dentales
Un implante dental funciona como una raíz artificial anclada quirúrgicamente al hueso de la
mandíbula. La raíz artificial puede entonces servir de apoyo a un reemplazo dental o a una
corona, como se muestra en la figura 11.57. Aunque el titanio ha sido el material preferido para
implantes dentales por su compatibilidad y bajo módulo de elasticidad, la alúmina se está
utilizando más a menudo para esta aplicación. La corona se hace generalmente de porcelana,
que también es un material cerámico (véase la sección 11.5), aunque también puede hacerse
de metales como plata y oro.
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11.10.3 Conectividad de implantes cerámicos y tejidos
Figura 11.57
Componentes de un implante dental.
(© Custom Medical Stock Photo)
En las operaciones en que el implante está en contacto directo con el hueso, como se muestra
en las figuras 11.55b y 11.57, su estabilidad depende de la reacción que provoque en el tejido
que lo rodea. En general, se pueden observar cuatro tipos de respuestas del tejido que rodea a
un implante: una respuesta tóxica en la que muere el tejido en torno al implante; una respuesta
biológicamente inactiva en la que alrededor del implante se forma un tejido fibroso delgado; una
respuesta bioactiva en la cual se forma un hueso interfacial entre el hueso y la prótesis; y una
respuesta de resorción (disolución) en la que el tejido circundante reemplaza al material de
implante o algunas porciones de él. A este respecto, los implantes de cerámica (tanto para
aplicaciones ortopédicas como dentales) pueden ser clasificados como casi inertes (tipo I),
porosos (tipo II), bioactivos (tipo III) o reabsorbibles (tipo IV). La alúmina se clasifica como una
biocerámica tipo I por sus características casi inertes. Así pues, los implantes de alúmina
provocan la formación de un tejido fibroso delgado que es aceptable en situaciones donde el
implante se fija firmemente y está sometido a compresión, como en los implantes dentales. Sin
embargo, en situaciones donde la interfase implante-tejido está sometida a carga, como cuando
se presenta el movimiento interfacial, por ejemplo en los implantes ortopédicos, la región fibrosa
aumenta de grosor y el implante se afloja. En estas condiciones, las biocerámicas tipo II, como
la alúmina porosa y los fosfatos de calcio, pueden servir como andamiaje o puente para la
formación ósea. El material óseo crece en los poros disponibles de la cerámica
(osteoconductividad) y proporciona cierto apoyo para soportar la carga. En estos materiales, el
tamaño del poro debe ser mayor de 100 m para facilitar el crecimiento del tejido vascular en
los poros, permitiendo así el aporte de sangre a las células recién formadas. Las biocerámicas
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microporosas se usan específicamente en situaciones donde el soporte de carga no es el
principal requisito debido a su reducida resistencia a causa de la porosidad. Las biocerámicas
tipo III o cerámicas bioactivas son las que promueven y facilitan la formación de una unión entre
el material del implante y el tejido circundante. Estos materiales desarrollan una interfase
adherente que es muy fuerte y puede soportar una carga. Los vidrios que contienen SiO2,
Na2O, CaO y P2O5 fueron los primeros materiales que mostraron propiedades de bioactividad.
Esos vidrios difieren del vidrio convencional de soda-cal en las proporciones de sus
componentes: menos de 60% mol de sílice, alto contenido de Na2O y CaO y alta relación de
CaO respecto al P2O5. Estas composiciones específicas permiten una alta reactividad de la
superficie del implante y, por tanto, la unión al hueso en un medio acuoso. Finalmente, las
biocerámicas tipo IV o cerámicas reabsorbibles son las que se degradan durante un periodo y
son reemplazadas por el material óseo. El fosfato tricálcico, Ca3(PO4)2, es un ejemplo de una
cerámica reabsorbible. Los desafíos que implica el uso de estos materiales, son: 1) asegurar
que la interfase implante-hue-so permanezca fuerte y estable durante el periodo de
degradación y reparación y 2) acoplar la tasa de resorción con la tasa de reparación. Aún se
requiere mucha investigación y desarrollo para aplicar estos materiales con un desempeño
óptimo; sin embargo, es obvio que los materiales cerámicos son fuertes candidatos en casos
donde los implantes están en contacto directo con tejidos humanos.
11.11 NANOTECNOLOGÍA Y CERÁMICA
Considerando el intervalo y la variedad de las aplicaciones de los materiales cerámicos, se hace
evidente que su potencial no se puede aprovechar plenamente por una desventaja importante
que es su naturaleza frágil y, por tanto, su baja tenacidad. Las cerámicas nanocristalinas pueden
reducir esta debilidad inherente de estos ma1teriales. En los siguientes párrafos se intenta
describir lo más novedoso en la producción de cerámicas nanocristalinas.
Las cerámicas nanocristalinas se producen mediante las técnicas comunes de metalurgia de
polvos descritas en la sección 11.4. La diferencia es que el polvo inicial está en el intervalo
nanométrico, pues son menores de 100 nm. Sin embargo, los polvos de cerámica nanocristalina
tienden a unirse entre sí, química o físicamente, para formar partículas más grandes llamadas
aglomerados o agregados. Los polvos aglomerados, aun cuando su tamaño sea de nivel
nanométrico o casi nanométrico, no se empacan tan bien como los polvos no aglomerados. En un
polvo no aglomerado después de la compactación, los tamaños de poro disponibles se
encuentran entre 20 y 50 por ciento del tamaño del nanocristal. Debido a este pequeño tamaño
del poro, la etapa de sinterización y densificación se lleva a cabo rápidamente y a temperaturas
más bajas. Por ejemplo, en el caso del TiO2 no aglomerado (tamaño del polvo menor de 40 nm),
se densifica a casi 98 por ciento de la densidad teórica, a 700°C, aproximadamente, con un
tiempo de sinterización de 120 min. Por el contrario, para un polvo aglomerado de 80 nm de
tamaño promedio constituido por cristalitos de 10 a 20 nm, se densifica a 98 por ciento de la
densidad teórica, a unos 900°C, con un tiempo de sinteri zación de 30 min. La principal causa de
la diferencia en la temperatura de sinterización es la presencia de poros más grandes en el
compacto aglomerado. En virtud de que se requieren temperaturas de sinterización más altas, los
nanocristalitos compactados crecen finalmente hasta un nivel microcristalino, lo que es
indeseable. El crecimiento del grano depende en alto grado de la temperatura de sinterización y
sólo en forma modesta del tiempo de sinterización. Por tanto, el principal factor para producir con
éxito cerámicas nanocristalinas a granel es empezar con polvo nanoaglomerado y optimizar el
proceso de sinterización. Sin embargo, esto es muy difícil de lograr.
637
638
Para evitar la dificultad de producir cerámicas nanocristalinas a granel, los ingenieros están
utilizando la sinterización bajo presión, un proceso de sinterización en el que se aplica presión
externa y es similar al prensado isostático en caliente (HIP), y la forja sinterizada (véase la
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sección 11.4). En estos procesos, el compacto de cerámica se deforma y se densifica
simultáneamente. La principal ventaja de la forja sinterizada en la producción de cerámica
nanocristalina es su mecanismo de contracción del poro. Como se dijo en la sección 11.4.3, en la
cerámica microcristalina convencional el proceso de contracción del poro tiene como base la
difusión atómica. En la forja sinterizada, la contracción del poro del compacto nanocristalino no es
difusional y se basa en la deformación plástica de los cristales. La cerámica nanocristalina es
más dúctil (cerca de 50 por ciento de la fusión) que sus homólogos microcristalinos. Se cree que
las cerámicas microcristalinas son más dúctiles a causa de la deformación superplástica. Como
se dijo en capítulos anteriores, la superplasticidad se presenta por el deslizamiento y la rotación
de los granos bajo altas cargas y temperatura. Debido a que pueden deformarse plásticamente,
los poros se cierran por compresión del flujo plástico, como se muestra en la figura 11.58, y no
por difusión.
Por su capacidad para cerrar poros grandes, incluso los polvos aglomerados pueden densificarse
hasta casi sus valores teóricos. Además, la aplicación de presión evita que los granos crezcan
más allá de la región de la nanoescala. Por ejemplo, en la forja sinterizada del aglomerado TiO2
durante 6 horas a una presión de 60 MPa y una temperatura de 610°C, se produce una
deformación real de 0.27 (extremadamente alta para cerámicas), una densidad de 91 por ciento
del valor teórico y un tamaño de grano promedio de 87 nm. Cuando el mismo polvo es sinterizado
sin presión, requiere una temperatura de sinterización de 800°C para alcanzar la misma densidad
y se produce un tamaño de grano promedio de 380 nm (no es nanocristalino). Es importante
observar que la deformación superplástica en cerámicas nanocristalinas se produce en un
intervalo limitado de presiones y temperaturas y es necesario conocer ese intervalo. Si el
tratamiento está fuera de dicho intervalo el mecanismo de difusión de la contracción del poro
puede ocurrir, dando por resultado un producto microcristalino de baja densidad.
638
639
Figura 11.58
Esquema donde se muestra la contracción del poro mediante el flujo plástico (deslizamiento
de los límites del grano) en cerámicas nanocristalinas.
En conclusión, los avances en nanotecnología pueden conducir a la producción de cerámicas
nanocristalinas con niveles excepcionales de resistencia y ductilidad y, por tanto, a una mejor
tenacidad. Específicamente, los adelantos en ductilidad permiten mejorar la unión de las
cerámicas a los metales en tecnologías de recubrimiento, y el aumento de la tenacidad permite
una mayor resistencia al desgaste. Esas ventajas podrían revolucionar el uso de las cerámicas en
una gran variedad de aplicaciones.
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11.12 RESUMEN
Los materiales cerámicos son inorgánicos, no metálicos, constituidos por elementos metálicos
y no metálicos unidos sobre todo por enlaces iónicos y/o covalentes. En consecuencia, la
composición y la estructura química de los materiales cerámicos varían considerablemente.
Pueden estar formados por un solo compuesto, como el óxido de aluminio puro; o por una
mezcla compleja de diversas fases, como la mezcla de arcilla, sílice y feldespato que forma la
porcelana para uso eléctrico.
Las propiedades de los materiales cerámicos varían también mucho por sus diferencias en
los enlaces. En general, casi todos los materiales cerámicos son duros y frágiles, con baja
resistencia al impacto y a la ductilidad. Por eso, en la mayoría de los diseños de ingeniería se
evitan altos esfuerzos sobre los materiales cerámicos, en especial los esfuerzos de tensión.
De ordinario, los materiales cerámicos son buenos aislantes eléctricos y térmicos a causa de
la ausencia de electrones de conducción, por lo cual muchas cerámicas se usan como
aislantes eléctricos y refractarios. Algunos materiales cerámicos pueden polarizarse en alto
grado bajo carga eléctrica y se usan como materiales dieléctricos para capacitores. La
polarización permanente de algunos materiales cerámicos les imparte propiedades
piezoeléctricas que permiten usarlos como transductores electromecánicos. Otros materiales
cerámicos, por ejemplo el Fe3O4, son semiconductores y encuentran aplicación en
termistores para medir la temperatura. El grafito, el diamante, los buckyballs y buckytubes son
alótropos del carbono y se tratan en este capítulo porque el grafito se considera a veces como
material cerámico. Estos alótropos tienen propiedades significativamente diferentes que se
relacionan en forma directa con las diferencias en la estructura y el posicionamiento atómico.
Los buckyballs y buckytubes son cada vez más importantes en aplicaciones de
nanotecnología.
El procesamiento de materiales cerámicos suele consistir en la aglomeración de pequeñas
partículas mediante diversos métodos, en estado seco, plástico o líquido. Los procesos de
moldeado en frío predominan en la industria cerámica, pero los procesos de moldeo en
caliente se usan también. El prensado, el moldeo por vaciado de suspensión y la extrusión
son procesos de uso común para conformar cerámicos. Después de ser moldeados, los
materiales cerámicos son sometidos de ordinario a un tratamiento térmico, como la
sinterización o la vitrificación. Durante la sinterización, las pequeñas partículas del producto
moldeado se unen por difusión en estado sólido a elevadas temperaturas. En la vitrificación,
una fase vítrea sirve como medio de reacción para unir entre sí las partículas no fundidas.
639
640
Los vidrios son productos cerámicos inorgánicos de fusión que se enfrían hasta solidificarse
por completo sin cristalización. La mayoría de los vidrios inorgánicos tienen como base una
red de tetraedros de sílice (SiO2), enlazada en forma iónica y covalente. La adición de otros
óxidos, como Na2O y CaO, modifica la red de sílice para producir un vidrio más manejable.
Otras adiciones dotan al vidrio de todo un espectro de propiedades. Los vidrios tienen
propiedades especiales como transparencia, dureza a temperatura ambiente y excelente
resistencia a la mayoría de los ambientes, por lo cual son importantes en muchos diseños de
ingeniería. Una de las aplicaciones importantes de las cerámicas son los recubrimientos para
proteger las superficies de componentes contra la corrosión o el desgaste. Vidrios, óxidos y
carburos se usan como materiales de recubrimiento para diversas aplicaciones. Las
cerámicas también se aplican en el campo biomédico como materiales para implantes. Su
estabilidad química y su biocompatibilidad los hacen perfectamente adecuados para el severo
ambiente del cuerpo humano como reemplazos de articulaciones y en otras aplicaciones
ortopédicas. La investigación de la nanotecnología es promisoria respecto a atenuar la
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principal desventaja de los materiales cerámicos: su fragilidad. Investigaciones preliminares
muestran que las cerámicas nanocristalinas poseen mayor ductilidad. Esto puede reducir el
costo de producción de partes cerámicas más complejas.
11.13 DEFINICIONES
Sección 11.1
Materiales cerámicos: sustancias inorgánicas no metálicas que constan de elementos metálicos
y no metálicos, unidos principalmente por enlaces iónicos y/o covalentes.
Sección 11.2
Número de coordinación (NC): número de vecinos equidistantes más próximos de un átomo o
ion, en una celda unitaria de una estructura cristalina. Por ejemplo, en NaCl, el NC = 6 porque
seis aniones equidistantes de Cl− rodean a un catión central de Na+.
Razón de radios (de un sólido iónico): razón entre el radio del catión central y el de los aniones
que lo rodean.
Razón de radios crítica (mínima): razón entre el catión central y los aniones circundantes
cuando todos éstos apenas se tocan entre sí y al catión central.
Espacio intersticial octaédrico: espacio contenido cuando los núcleos de cuatro átomos (iones)
circundantes forman un octaedro.
Espacio intersticial tetraédrico: espacio contenido cuando los núcleos de cuatro átomos (iones)
circundantes forman un tetraedro.
Grafito: estructura en capas de átomos de carbono enlazados en forma covalente con otros tres
dentro de la misma capa. Las diversas capas están unidas mediante enlaces secundarios.
Buckyball: también llamada Buckminister o bola de fullereno, es una molécula de átomos de
carbono (C60) en forma de balón de futbol.
Buckytube: estructura tubular formada por átomos de carbono enlazados en forma covalente
entre sí.
Sección 11.4
640
641
Prensado en seco: operación simultánea de compactación uniaxial y conformación de partículas
granulares de cerámica (y aglutinante) en un molde.
Prensado isostático: compactación y conformación simultáneas de polvos de cerámica (y
aglutinante) por medio de presión aplicada uniformemente en todas direcciones.
Moldeo de vaciado de suspensión (lechada): proceso de conformación de cerámica en el cual
una suspensión de partículas de cerámica y agua se vacía en un molde poroso y luego una parte
del agua que proviene del material moldeado se dispersa en el molde, dejando una figura sólida
en el molde. A veces el líquido excedente del sólido moldeado se vacía del molde, dejando un
cascarón vaciado.
Sinterización (de un material cerámico): proceso en el cual partículas finas de un material
cerámico se enlazan químicamente entre sí a una temperatura suficientemente alta para que
ocurra una difusión atómica entre las partículas.
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Cocción (de un material cerámico): calentamiento de un material cerámico a una temperatura
suficientemente alta para provocar la formación de un enlace químico entre las partículas.
Vitrificación: fundido o moldeo de un vidrio; el proceso de vitrificación se usa para producir vidrio
líquido viscoso en una mezcla cerámica sometida a cocción. Al enfriarse, la fase líquida se
solidifica y forma una matriz vítrea o vidriosa que enlaza entre sí las partículas no fundidas del
material cerámico.
Sección 11.7
Material refractario (cerámica): material que puede soportar la acción de un entorno caliente.
Sección 11.8
Vidrio: material cerámico hecho de materias inorgánicas a altas temperaturas; se distingue de
otras cerámicas en que sus componentes se calientan hasta la fusión y luego se enfrían hasta
alcanzar una condición de rigidez sin cristalizarse.
Temperatura de transición vítrea: centro del intervalo de temperaturas en el cual un sólido no
cristalino deja de ser frágil como vidrio y se vuelve viscoso.
Óxido formador de vidrio: óxido que forma vidrio fácilmente; o bien, óxido que contribuye a la
red de vidrio de sílice cuando se agrega a ésta, por ejemplo, el B2O3.
Modificadores de red: óxido que rompe la red de sílice cuando se añade al vidrio de sílice; los
modificadores reducen la viscosidad del vidrio de sílice y favorecen la cristalización. Algunos
ejemplos son: Na2O, K2O, CaO y MgO.
Óxidos intermedios: óxidos que pueden actuar ya sea para formar vidrio o como modificadores
de éste, dependiendo de la composición del vidrio. Un ejemplo es el Al2O3.
Puntos de referencia vítrea (temperaturas).
Punto de trabajo: a esta temperatura el vidrio se puede trabajar con facilidad.
Punto de reblandecimiento: a esa temperatura el vidrio fluye a una tasa considerable.
Punto de recocido: a esta temperatura las tensiones del vidrio pueden relajarse.
Punto de deformación: a esta temperatura el vidrio es rígido.
Vidrio flotado: vidrio plano que se produce haciendo que una tira de vidrio fundido se enfríe
hasta el estado vítreo frágil mientras flota sobre un baño plano de estaño fundido en una
atmósfera reductora.
Vidrio templado térmicamente: vidrio que se recalienta hasta casi su temperatura de
reblandecimiento y luego se enfría rápidamente en aire para introducir esfuerzos de compresión
cerca de su superficie.
Vidrio templado químicamente: vidrio que ha recibido un tratamiento químico para introducir
iones grandes en su superficie a fin de provocar esfuerzos de compresión en la misma.
Sección 11.9
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Vidriado: recubrimiento vítreo aplicado a un sustrato de cerámica.
Esmalte de porcelana: recubrimiento vítreo aplicado a un sustrato metálico.
Esmalte vítreo: recubrimiento vítreo aplicado a un sustrato de vidrio.
Sección 11.10
Protección contra el esfuerzo: condición en la cual el implante aplicado soporta una parte
significativa de la carga que corresponde a un hueso fracturado. Tiene efectos colaterales
negativos.
11.14 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
11.1 Defina un material cerámico.
11.2 ¿Cuáles son algunas propiedades comunes de la mayoría de los materiales cerámicos?
11.3 Distinga entre materiales cerámicos tradicionales y de ingeniería y cite ejemplos de
cada uno.
11.4 Usando la ecuación de Pauling (ecuación 2.10), compare el carácter porcentual
covalente de los siguientes compuestos: carburo de hafnio, carburo de titanio, carburo
de tantalio, carburo de boro y carburo de silicio.
11.5 ¿Cuáles son los dos principales factores que afectan el empaquetamiento de iones en
sólidos iónicos?
11.6 Defina a) el número de coordinación y b) la razón de radios críticos para el
empaquetamiento de iones en sólidos iónicos.
*11.7 Usando la figura 11.59, calcule la relación de radios críticos para la coordinación
octaédrica.
11.8 Prediga el número de coordinación para a) el BaO y b) el LiF. Los radios iónicos son
Ba2+ = 0.143 nm, O2− = 0.132 nm, Li+ = 0.078 nm, F− = 0.133 nm.
11.9 Calcule la densidad, en gramos por centímetro cúbico, del CsI, que tiene la estructura
del CsCl. Los radios iónicos son Cs+ = 0.165 nm e I− = 0.220 nm.
*11.10 Calcule la densidad, en gramos por centímetro cúbico, del CsBr, que tiene la
estructura del CsCl. Los radios iónicos son Cs+ = 0.165 nm y Br− = 0.196 nm.
11.11 Calcule las densidades lineales, en iones por nanómetro, en las direcciones [110] y
[111] para a) el NiO y b) el CdO. Los radios iónicos son Ni2+ = 0.078 nm, Cd2+ = 0.103
nm y O2− = 0.132 nm.
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Figura 11.59
a) Coordinación octaédrica de seis aniones (radios = R) alrededor de un catión
central de radio r. b) Sección horizontal que pasa por el centro de a).
MatVis
11.12 Calcule las densidades planares, en iones por nanómetro cuadrado, en los planos
(111) y (110) para a) el CoO y b) el LiCl. Los radios iónicos son Co2+ = 0.082 nm, O2−
= 0.132 nm, Li+ = 0.078 nm, y Cl− = 0.181 nm.
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643
*11.13 Calcule la densidad, en gramos por centímetro cúbico, del a) SrO y b) VO. Los radios
iónicos son V2+ = 0.065 nm, Co2+ = 0.082 nm, y O2− = 0.132 nm.
*11.14 Calcule el factor de empaquetamiento iónico para a) el MnO y b) el SrO. Los radios
iónicos son Mn2+ = 0.091 nm, Sr2+ = 0.127 nm, y O2− = 0.132 nm.
11.15 El ZnTe tiene la estructura cristalina de la blenda. Calcule la densidad del ZnTe. Los
radios iónicos son Zn2+ = 0.083 nm y Te2− = 0.211 nm.
*11.16 El BeO tiene la estructura cristalina de la blenda. Calcule la densidad del BeO. Los
radios iónicos son Be2+ = 0.034 nm y O2− = 0.132 nm.
11.17 Dibuje la celda unitaria para el BaF2, que tiene la estructura cristalina de la fluorita
(CaF2). Si los iones Ba2+ ocupan los espacios reticulares FCC, ¿qué espacios ocupan
los iones F−?
*11.18 Calcule la densidad, en gramos por centímetro cúbico, del ZrO2, que tiene la
estructura cristalina del CaF2. Los radios iónicos son Zr4+ = 0.087 nm y O2− = 0.132
nm.
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11.19 ¿Qué fracción de los espacios intersticiales octaédricos están ocupados en la
estructura del CaF2?
11.20 Calcule la densidad lineal, en iones por nanómetro, en las direcciones [111] y [110]
para el CeO2, que tiene la estructura de la fluorita. Los radios iónicos son Ce4+ =
0.102 nm y O2− = 0.132 nm.
MatVis
*11.21 Calcule la densidad planar, en iones por nanómetro cuadrado, en los planos (111) y
(110) del ThO2, que tiene la estructura de la fluorita. Los radios iónicos son Th4+ =
0.110 nm y O2− = 0.132 nm.
11.22 Calcule el factor de empaquetamiento iónico para el SrF2, que tiene la estructura de la
fluorita. Los radios iónicos son Sr2+ = 0.125 nm y F− = 0.133 nm.
11.23 ¿Cuál es la estructura de la antifluorita? ¿Qué compuestos iónicos tiene esta
estructura? ¿Qué fracción de los espacios intersticiales tetraédricos están ocupados
por cationes?
11.24 ¿Por qué sólo dos tercios de los espacios intersticiales octaédricos están llenos de
iones Al3+ cuando los iones oxígeno ocupan los sitios reticulares HCP en el Al2O3?
11.25 Describa la estructura de la perovsquita. ¿Qué fracción de los espacios intersticiales
octaédricos están ocupados por el catión tetravalente?
11.26 Calcule el factor de empaquetamiento iónico para el CaTiO3, que tiene la estructura
de perovsquita. Los radios iónicos son Ca2+ = 0.106 nm, Ti4+ = 0.064 nm y O2− =
0.132 nm. Suponga la constante reticular a = 2(rTi4+ + rO2−).
*11.27 Calcule la densidad, en gramos por centímetro cúbico, del SrSnO3, que tiene la
estructura de perovsquita. Los radios iónicos son Sr2+ = 0.127 nm, Sn4+ = 0.074 nm
y O2− = 0.132 nm. Suponga que a = 2(rSn4+ + rO2−).
11.28 ¿Cuál es la estructura cristalina del espinel?
11.29 Dibuje una sección de la estructura del grafito. ¿Por qué las capas de grafito pueden
deslizarse fácilmente unas sobre otras?
11.30 Describa e ilustre las siguientes estructuras de silicato: a) insular, b) cadena y c)
lámina.
11.31 Describa la estructura de una lámina de caolinita.
11.32 Describa la distribución de enlaces en la estructura reticular de la cristobalita (sílice).
11.33 Describa la estructura reticular del feldespato.
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11.34 ¿Cuáles son los tres pasos básicos en el procesamiento de productos cerámicos
mediante la aglomeración de partículas?
643
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11.35 ¿Qué tipos de ingredientes se añaden a las partículas de cerámica al preparar la
materia prima de cerámicas para su procesamiento?
11.36 Describa dos métodos de preparación de la materia prima de cerámicas para su
procesamiento.
11.37 Describa el método de prensado en seco para producir productos cerámicos como los
compuestos cerámicos técnicos y los refractarios estructurales. ¿Cuáles son las
ventajas de los materiales cerámicos prensados en seco?
11.38 Describa el método de prensado isostático para producir productos cerámicos.
11.39 Describa los cuatro pasos de la fabricación del aislador de una bujía de encendido.
11.40 ¿Cuáles son las ventajas de los materiales cerámicos prensados en caliente?
11.41 Describa los pasos en el proceso de moldeo por vaciado de suspensión para
productos cerámicos.
11.42 ¿Cuál es la diferencia entre a) el moldeo por drenado y b) el moldeo por vaciado de
suspensión sólido?
11.43 ¿Cuáles son las ventajas del moldeo por vaciado de suspensión?
11.44 ¿Qué tipos de productos cerámicos se producen por extrusión? ¿Cuáles son las
ventajas de este proceso? ¿Y sus limitaciones?
11.45 ¿Cuáles son los propósitos de secar los productos cerámicos antes de su cocción?
11.46 ¿Qué es el proceso de sinterización? ¿Qué les sucede a las partículas de cerámica
durante la sinterización?
11.47 ¿Qué es el proceso de vitrificación? ¿En qué tipo de materiales cerámicos ocurre la
vitrificación?
11.48 ¿Cuáles son los tres componentes básicos de las cerámicas tradicionales?
11.49 ¿Cuál es la composición aproximada de la arcilla caolín?
11.50 ¿Qué papel desempeña la arcilla en las cerámicas tradicionales?
11.51 ¿Qué es el sílex? ¿Qué función desempeña en las cerámicas tradicionales?
11.52 ¿Qué es el feldespato? ¿Qué función desempeña en las cerámicas tradicionales?
11.53 Haga una lista con ejemplos de productos cerámicos de whiteware.
11.54 ¿Por qué se usa el término triaxial para describir algunos whitewares?
11.55 Determine la composición del compuesto ternario en el punto y de la figura 11.34.
11.56 ¿Por qué las porcelanas triaxiales no pueden usarse con altas frecuencias?
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11.57 ¿Qué tipo de iones provocan un incremento en la conductividad de la porcelana
eléctrica?
11.58 ¿Cuál es la composición de la mayoría de las cerámicas técnicas?
11.59 ¿Cómo se procesan las partículas de cerámica técnicas de un solo compuesto puro
para elaborar un producto sólido? Cite un ejemplo.
11.60 ¿Cuál es la causa de la falta de plasticidad de las cerámicas cristalinas?
11.61 Explique el mecanismo de deformación plástica de algunos sólidos iónicos de un
monocristal, como el NaCl y el MgO. ¿Cuál es el sistema de deslizamiento preferido?
11.62 ¿Qué defectos estructurales son la causa principal de fallas en los materiales
cerámicos policristalinos?
11.63 ¿Cómo influyen a) la porosidad y b) el tamaño del grano en la resistencia a la tensión
de los materiales cerámicos?
11.64 Una cerámica de nitruro de silicio unida por reacción tiene una resistencia de 250
MPa y una tenacidad a la fractura de 3.4 MPa − m . ¿Cuál es el defecto interno de
mayor tamaño que este material puede soportar sin fracturarse? (Use Y = 1 en la
ecuación de tenacidad a la fractura.)
11.65 El defecto interno de máximo tamaño en una cerámica de carburo de silicio prensado
en caliente es 25 m. Si este material tiene una tenacidad a la fractura de 3.7 MPa −
m , ¿cuál es el máximo esfuerzo que este material puede soportar? (Use Y = π .)
644
645
11.66 Una cerámica avanzada de circonia parcialmente estabilizada tiene una resistencia de
352 MPa y una tenacidad a la fractura de 7.5 MPa – m . ¿Cuál es el defecto interno
de mayor tamaño (expresado en micrómetros) que este material puede soportar?
(Use Y = π .)
11.67 Una muestra policristalina cúbica y totalmente estabilizada de ZrO2 tiene una
tenacidad a la fractura de KIC = 3.8 MPa − m cuando es sometida a una prueba de
flexión de cuatro puntos.
a) Si la muestra falla bajo un esfuerzo de 450 MPa, ¿cuál es el tamaño del mayor
defecto superficial? Suponga Y = π .
b) La misma prueba se lleva a cabo con una muestra de ZrO2 parcialmente
estabilizada. Este material es endurecido por transformación y tiene un KIC =
12.5 MPa − m . Si este material tiene la misma distribución de defectos que la
muestra totalmente estabilizada, ¿qué esfuerzo se debe aplicar para provocar
una fractura?
11.68 ¿Cuáles son los dos abrasivos industriales más importantes?
11.69 ¿Cuáles son las propiedades importantes de los abrasivos industriales?
11.70 ¿Por qué los materiales cerámicos, la mayoría, tienen baja conductividad térmica?
11.71 ¿Qué son los refractarios? ¿Cuáles son algunas de sus aplicaciones?
11.72 ¿Cuáles son los dos principales tipos de materiales refractarios cerámicos?
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11.73 Describa la composición y varias aplicaciones de los siguientes refractarios: a) sílice,
b) barro refractario y c) alta alúmina.
11.74 ¿Cuál es la constitución de la mayoría de los refractarios básicos? ¿Cuáles son
algunas propiedades importantes de los refractarios básicos? ¿Cuál es la principal
aplicación de estos materiales?
11.75 ¿De qué está hecho el aislamiento superficial reutilizable contra altas temperaturas
que puede soportar temperaturas hasta de 1 260°C?
11.76 Defina un vidrio.
11.77 ¿Cuáles son algunas propiedades de los vidrios que los hacen indispensables en
muchos diseños de ingeniería?
11.78 ¿Cómo se distingue un vidrio de otros materiales cerámicos?
11.79 ¿Qué diferencia hay entre la gráfica de volumen específico contra temperatura de un
vidrio y la de un material cristalino cuando estos materiales son enfriados a partir del
estado líquido?
11.80 Defina la temperatura de transición vítrea.
11.81 Mencione el nombre de dos óxidos que forman vidrio. ¿Cuáles son sus subunidades
fundamentales y su forma?
11.82 ¿Cuál es la diferencia entre la red de sílice de un vidrio de sílice simple y la de la sílice
cristalina (cristobalita)?
3 −
4 −
11.83 ¿Cómo es posible que los triángulos de BO 3 se conviertan en tetraedros BO 4
sigan manteniendo su neutralidad en algunos vidrios de borosilicato?
y
11.84 ¿Qué son los modificadores de la red de vidrio? ¿Cómo afectan la red de vidriosílice?
¿Por qué se agregan al vidrio de sílice?
11.85 ¿Qué son los óxidos intermedios del vidrio? ¿Cómo afectan la red de sílice-vidrio?
¿Por qué se agregan al vidrio de sílice?
11.86 ¿Qué es el vidrio de sílice fundido? ¿Cuáles son algunas de sus ventajas y
desventajas?
11.87 ¿Cuál es la composición básica del vidrio de soda-cal? ¿Cuáles son algunas de sus
ventajas y desventajas? ¿Cuáles son algunas aplicaciones para el vidrio de soda-cal?
11.88 ¿Con qué propósito se agrega a) MgO y b) Al2O3 al vidrio de sosa-cal?
645
646
11.89 Defina los siguientes puntos de referencia de viscosidad para vidrios: funcionamiento,
ablandamiento, recocido y deformación.
11.90 ¿Cuál es la diferencia entre vidrios duros y blandos, y entre vidrios largos y cortos?
11.91 Entre 500°C (punto de deformación) y 700°C (punto de reblandecimiento), una placa
de vidrio de soda-cal presenta viscosidades de 1014.2 y 107.5 P, respectivamente.
Calcule un valor para la energía de activación en esta región de temperaturas.
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11.92 Un vidrio de soda-cal tiene una viscosidad de 1014.6 P a 560°C. ¿Cuál será su
viscosidad a 675°C si la energía de activación del flujo visco so es de 430 kJ/mol?
*11.93 Un vidrio de soda-cal tiene una viscosidad de 1014.3 P a 570°C. ¿A qué temperatura
la viscosidad será 109.9 P si la energía de activación del proceso es de 430 kJ/mol?
11.94 Entre 600°C (punto de recocimiento) y 800°C (punto de ablandamiento), un vidrio de
borosilicato tiene viscosidades de 1012.5 P y 107.4 P, respectivamente. Calcule un
valor para la energía de activación del flujo viscoso en esta región, suponiendo que la
Q /RT
ecuación η = η 0e
es válida.
11.95 Describa el proceso de vidrio flotado para la producción de productos de vidrio plano.
¿Cuál es su mayor ventaja?
11.96 ¿Qué es el vidrio templado? ¿Cómo se produce? ¿Por qué el vidrio templado es
considerablemente más resistente a la tensión que el vidrio recocido? ¿Cuáles son
algunas aplicaciones del vidrio templado?
11.97 ¿Qué es el vidrio reforzado químicamente? ¿Por qué el vidrio reforzado químicamente
es más resistente a la tensión que el vidrio recocido?
11.15 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. a) Comente las ventajas y desventajas de usar cerámicas avanzadas en la estructura
de motores de combustión interna. b) Proponga algunos métodos para reducir las
deficiencias en esta aplicación de materiales cerámicos.
2. Investigue las aplicaciones de los cerámicos en la industria electrónica. a) ¿Cuáles son
esas aplicaciones? b) ¿Por qué se seleccionan materiales cerámicos?
3. Algunas partes de cerámica se fabrican con un método llamado procesamiento Sol-Gel.
a) Explique el significado de Sol. b) Explique el significado de Gel. c) Explique cómo
funciona este proceso. d) ¿Cuál es la ventaja de dicho proceso sobre las técnicas
convencionales de metalurgia de polvos?
4. Con propósitos de aislamiento, se desea cubrir la superficie de un sustrato con una
capa extremadamente delgada de Si3N4. a) Proponga un proceso con el que se pueda
lograr esto. b) ¿El proceso propuesto se puede usar para moldear objetos grandes con
formas complejas? Explique.
5. a) ¿Qué elementos se usan en la estructura del carborundo de cerámica? b) ¿Cómo se
fabrica a granel esta cerámica? c) ¿Cuáles son algunas de sus propiedades
importantes?
6. a) ¿Qué son los sialones? b) ¿Cómo se fabrican? c) ¿Cuáles son sus aplicaciones?
7. Explique, desde el punto de vista de estructura atómica, por qué los metales se pueden
deformar plásticamente para darles formas grandes y complejas, mientras que las
partes complejas de cerámica no pueden fabricarse en esta forma.
8. La alúmina (Al2O3) y el óxido de cromo (Cr2O3) son materiales cerámicos que forman
un diagrama de fases isomorfo. a) ¿Qué deduce usted de esto acerca del límite de
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solubilidad de un componente en el otro? b) ¿Qué tipo de solución sólida se forma? c)
Explique qué sustitución se lleva a cabo.
9. a) ¿Cómo se unen a la estructura del transbordador espacial las losetas de cerámica
que se usan en el sistema de protección térmica? b) ¿Por qué el sistema de protección
térmica del transbordador espacial está hecho de losetas pequeñas (de 15 a 20 cm de
ancho) y no de losetas más grandes y contorneadas?
10. El cono de la ojiva y los bordes delanteros del ala del transbordador espacial pueden
alcanzar temperaturas de hasta 1 650°C. a) ¿El compuesto de fibra de sílice (HRSI) es
un candidato adecuado para estas secciones del transbordador? b) Si no es así,
seleccione un material adecuado para este fin. c) ¿Cuáles son las propiedades
importantes del material seleccionado que satisfacen las necesidades de diseño?
11. Los compuestos carbono/carbono tienen propiedades deseables a muy altas
temperaturas que los hacen adecuados para muchas aplicaciones aeroespaciales. Sin
embargo, el carbono del material puede reaccionar con el oxígeno de la atmósfera a
temperaturas superiores a 450°C, formando óxidos gaseosos . a) Encuentre soluciones
para este problema. b) Diseñe un proceso adecuado para su solución.
12. La baja tenacidad es el principal problema con numerosas cerámicas estructurales.
Muchas herramientas de corte están hechas de cerámica cuyas propiedades de dureza
han sido mejoradas. Por ejemplo, tienen partículas de carburo de tungsteno (WC)
incrustadas en una matriz metálica como níquel o cobalto. a) Explique cómo mejora esto
la dureza de la herramienta. b) ¿Por qué es importante la elección del material matriz?
¿Funcionaría el aluminio como material matriz?
13. Es muy difícil dar la forma deseada a los componentes cerámicos. Esto se debe a que
las cerámicas son fuertes y frágiles. Los esfuerzos producidos por las fuerzas cortantes
pueden producir grietas en la superficie y otros daños que, a su vez, debilitarán el
componente. Proponga una técnica para reducir las fuerzas cortantes y la posibilidad de
agrietamiento durante la fabricación de cerámicas.
14. El concreto es un material de construcción importante y se clasifica como un material
cerámico (o un cerámico compuesto). Tiene excelentes características de resistencia a
la compresión, pero es extremadamente débil a la tensión. a) Proponga formas de
mejorar las características del concreto para soportar la tensión. b) ¿Qué problemas
prevé en su proceso?
15. Las llaves convencionales son propensas a gotear porque las juntas de caucho son
susceptibles al desgaste y la base de metal (de bronce) es susceptible a la corrosión. a)
¿Qué tipo de materiales serían un reemplazo adecuado para la combinación
caucho/metal, de modo que se redujera el problema de goteo? b) Seleccione un
material especial para este problema. c) ¿Qué problemas anticiparía en el uso o
fabricación de esos componentes?
16. Un problema importante en la selección de materiales cerámicos para diversas
aplicaciones es la resistencia al choque térmico. a) ¿Qué es un choque térmico? b)
¿Qué factores controlan la resistencia de un material al choque térmico? c) ¿Qué
cerámicos específicos tienen la mejor resistencia al choque térmico?
17. Considere la unión de un chip de silicio con un marco de plomo metálico en dispositivos
electrónicos. Estas uniones de cerámica y metal no funcionan muy bien cuando la
temperatura aumenta. a) ¿Puede explicar por qué? b) ¿Puede proponer una solución?
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18. a) Al seleccionar el material para el parabrisas de un automóvil, ¿qué tipo de vidrio
usaría? b) Proponga un proceso para hacer inastillable el material que seleccionó.
1
2
5
*
Ceramics Engineered Materials Handbook, volumen 1, ASM International.
La producción de productos vítreos y el fraguado de concreto son dos importantes
excepciones.
A. G. Evans, J. Am. Ceram. Soc., 65: 127(1982).
Las aleaciones abrasivas de cerámica ZrO2−Al2O3 fueron desarrolladas por la Norton Co.,
en la década de 1960.
El Borazon es un producto de la General Electric Co., desarrollado en la década de 1950.
η = Letra griega eta.
6
1 P (poise) = 1 dina · s/cm2; 1 Pa · s (pascal-segundo) = 1 N · s/m2; 1 P 3 0.1 Pa · s.
3
4
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CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
(© AFP/CORBIS)
Los compuestos de carbono-carbono tienen una combinación de propiedades que los hacen únicos
por su desempeño superior a temperaturas tan altas como 2800°C. Por ejemplo, los compuestos
de carbono-carbono (55% en volumen de fibra) con tratamiento superficial y módulo alto
unidireccional, tienen un módulo de tensión de 180 GPa a temperatura ambiente, que llega a ser de
175 GPa a 2000°C. La resistencia a la tensión también e s notablemente constante, pues varía de
950 MPa a temperatura ambiente a 1 100 MPa a 2 000°C. Además, propiedades tales como la alta
conductividad térmica y el bajo coeficiente de expansión térmica, aunadas a alta resistencia y
módulo, indican que el material es resistente al choque térmico. La combinación de esas
propiedades hace que el material sea adecuado para aplicaciones de reingreso a la atmósfera,
motores de cohetes espaciales y frenos aeronáuticos. La aplicación más comercial de este material
son los forros de las zapatas de frenos de autos de carreras.1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
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Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Definir un material compuesto, sus principales constituyentes y sus diversas
clasificaciones.
2. Describir la función de las partículas de refuerzo (fibra) y de la matriz (resina). Nombrar
distintas variedades de cada uno.
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3. Definir un compuesto laminado multidireccional y sus ventajas sobre los compuestos
laminados unidireccionales.
4. Describir cómo se podrían estimar las propiedades de un material compuesto reforzado
con fibras, a partir de las propiedades del material y de la fracción de volumen de los
componentes de la matriz y la fibra.
5. Describir varios procesos que se usan para producir un componente con materiales
compuestos.
6. Describir las propiedades, características y clasificaciones del concreto, el asfalto y la
madera, materiales compuestos que se usan ampliamente en aplicaciones estructurales y
de construcción.
7. Definir una estructura de multicapas.
8. Definir los compuestos CMP, CMM y CMC, señalando las ventajas y desventajas de cada
uno.
9. Describir la estructura de un hueso, sus componentes, sus propiedades mecánicas y su
comportamiento viscoelástico.
12.1 INTRODUCCIÓN
¿Qué es un material compuesto? Desafortunadamente no existe una definición ampliamente
aceptada de lo que es un material compuesto. Un diccionario define un compuesto como algo
hecho de diferentes partes (componentes o constituyentes). En el nivel atómico ciertos
materiales, como algunas aleaciones metálicas y materiales poliméricos, pueden considerarse
como materiales compuestos porque se componen de agrupamientos atómicos diferentes y
distintivos. En el nivel microestructural (de 10−4 a 10−2 cm, aproximadamente) una aleación de
metal, como un acero al carbono simple que contiene ferrita y perlita, podría considerarse como
un material compuesto porque la ferrita y la perlita son componentes visibles y distintivos cuando
se observan en el microscopio óptico. En el nivel macroestructural (10−2 cm, aproximadamente, o
más) un plástico reforzado con fibra de vidrio, en el que la fibra de vidrio se puede reconocer
claramente a simple vista, podría considerarse como un material compuesto. Ahora se ve que la
dificultad que implica definir un material compuesto consiste en las limitaciones de tamaño que se
imponen a los componentes que forman parte del material. En diseño de ingeniería, un material
compuesto suele consistir en un material formado por constituyentes en un rango de escalas que
va de micro a macro, e incluso favorece el nivel macro. Para los propósitos de este libro, la
siguiente es una definición de un material compuesto:
Un material compuesto es un sistema de materiales formado por una mezcla o
combinación debidamente dispuesta de dos o más micro o macroconstituyentes con una
intracara que los separa, que difieren en forma y composición química y son
esencialmente insolubles entre sí.
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Figura 12.1
a) Artículo ducto terminado con bridas curadas para hacer una prueba.
(Según la p. 37, paso 7 de High-Performance Composites Magazine, enero de 2002.)
b) La ubicación de una fibra de carbono llegó a tener un papel clave en el avión de combate
para ataques conjuntos del X−35 de la Lockheed-Martin's. Un ducto de admisión con fibra
de carbono se fabrica cuatro veces más rápido que su equivalente convencional y se
requiere un número mucho menor de sujetadores.
(Tomado de la portada de High-Performance Composites Magazine, enero de 2002.)
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La importancia que tiene para la ingeniería un material compuesto es que dos o más materiales
diferentes se combinan para formar otro cuyas propiedades son superiores a las de sus
componentes individuales o tienen importancia en algún otro aspecto. Multitud de materiales
corresponden a esta categoría, por lo cual el análisis de todos los materiales compuestos rebasa
ampliamente el alcance de este libro. En este capítulo sólo serán analizados algunos de los
materiales compuestos más importantes que se usan en ingeniería. Se trata de plásticos
reforzados con fibra, concreto, asfalto, madera y varios tipos de materiales compuestos. Algunos
ejemplos del uso de materiales compuestos en proyectos de ingeniería se muestran en la figura
12.1.
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12.2 FIBRAS PARA MATERIALES COMPUESTOS DE PLÁSTICO
REFORZADO
En Estados Unidos se usan tres tipos principales de fibras sintéticas para reforzar materiales
plásticos: vidrio, aramida2 y carbono. El vidrio es, por amplio margen, la fibra de refuerzo que se
usa más y a menudo la de menor costo. Las fibras de aramida y de carbono tienen alta
resistencia y baja densidad, por lo cual se usan en muchas aplicaciones, sobre todo
aeroespaciales, a pesar de tener un costo más alto.
12.2.1 Fibras de vidrio para reforzar resinas de plástico
Las fibras de vidrio se usan como refuerzo de matrices de plástico para formar compuestos
estructurales y compuestos de moldeo. Los materiales compuestos de plástico con fibra de
vidrio tienen las siguientes características favorables: alta relación entre resistencia y peso;
buena estabilidad dimensional; buena resistencia al calor, el frío, la humedad y a la corrosión;
buenas propiedades de aislamiento eléctrico; facilidad de fabricación y costo relativamente bajo.
Los dos tipos más importantes de vidrio que se utilizan en la producción de fibra de vidrio para
compuestos son los vidrios E (eléctricos) y S (alta resistencia).
El vidrio E es el que se usa más comúnmente en fibras continuas. En esencia, el vidrio E está
hecho de cal, aluminio y borosilicato con niveles de sodio y potasio nulos o bajos. La
composición básica del vidrio E fluctúa entre 52 y 56% SiO2, 12 a 16% Al2O3, 16 a 25% CaO y
de 8 a 13% B2O3. El vidrio E tiene una resistencia a la tensión de 500 ksi (3.44 GPa),
aproximadamente, en estado virgen y un módulo de elasticidad de 10.5 Msi (72.3 GPa).
El vidrio S tiene una relación entre resistencia y peso más alta y es más caro que el vidrio E; se
usa sobre todo en aplicaciones militares y aeroespaciales. La resistencia a la tensión del vidrio
S es superior a 650 ksi (4.48 GPa) y su módulo de elasticidad es de 12.4 Msi (85.4 GPa),
aproximadamente. Una composición típica del vidrio S es de cerca de 65% SiO2, 25% Al2O3 y
10% MgO.
Producción de fibras de vidrio y tipos de materiales reforzados con fibra de
vidrio
Las fibras de vidrio se producen extrayendo monofilamentos de vidrio de un horno que
contiene vidrio fundido y reuniendo un gran número de esos filamentos se tuercen para
formar un hilo de fibras de vidrio (figura 12.2). Los hilos se usan entonces para formar
madejas de fibra de vidrio (figura 12.3a) llamadas “rovings”, las cuales
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Figura 12.2
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Proceso de fabricación de la fibra de vidrio.
(Según M. M. Schwartz, “Composite Materials Handbook”, McGraw-Hill, 1984, pp. 2-24.)
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Figura 12.3
Refuerzos de fibra de vidrio para plásticos: a) hilo de fibra de vidrio, b) tela tejida de hilo
de fibra de vidrio, c) roving de hebra continua y d) roving tejido.
(Cortesía de Owens/Corning Fiberglas Co.)
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Figura 12.4
Colchonetas con refuerzo de fibra de vidrio: a) colchoneta de hilo continuo, b)
colchoneta de revestimiento, c) colchoneta hecha con hilo cortado y d) combinación de
roving tejido y colchoneta de hilo cortado.
(Cortesía de Owens/Corning Fiberglas Co.)
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están formadas por haces de filamentos continuos (figura 12.3c). Los “rovings” pueden
presentarse como hilos continuos o también como hilos entretejidos, para fabricar los
“rovings” tejidos (figura 12.3d). Las colchonetas reforzadas con fibra de vidrio (figura 12.4) se
fabrican con hilos continuos (figura 12.4a) o con trozos de hilos (figura 12.4c). De ordinario,
los hilos se mantienen unidos mediante un aglutinante a base de resina. Las colchonetas de
combinación se fabrican con “rovings” tejidos que están unidos químicamente a la colchoneta
hecha con hilo cortado (figura 12.4d).
Propiedades de las fibras de vidrio
En la tabla 12.1 las propiedades de tensión y densidad de las fibras de vidrio E se comparan
con las de las fibras de carbono y aramida. Se observa que las fibras de vidrio tienen valores
más bajos de resistencia a la tensión y módulo elástico que las fibras de carbono y aramida,
pero su elongación es mayor. La densidad de las fibras de vidrio también es más alta que la
de las fibras de carbono y aramida. Sin embargo, debido a su bajo costo y versatilidad, las
fibras de vidrio son por amplio margen las fibras que se usan más comúnmente como
refuerzo para plásticos (tabla 12.1).
12.2.2 Fibras de carbono para plásticos reforzados
Los materiales compuestos que se fabrican utilizando fibras de carbono para reforzar matrices
de resina plástica, como las epóxicas, se caracterizan por tener una combinación de ligereza de
peso, muy alta resistencia y elevada rigidez (módulo de elasticidad). Estas propiedades hacen
que el uso de materiales compuestos de plástico con fibras de carbono sea especialmente
atractivo para aplicaciones aeroespaciales, como la parte de aeronave que se muestra en la
figura 12.1. Desafortunadamente, el costo relativamente alto de las fibras de carbono limita su
uso en muchas industrias, como la automotriz. Las fibras de carbono para esos compuestos
provienen principalmente de dos fuentes: el poliacrilonitrilo (PAN) (véase la sección 10.8) y la
brea, que reciben el nombre de precursores.
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Figura 12.5
Pasos del proceso para producir fibras de carbono de alta resistencia y alto módulo de
elasticidad a partir de material precursor de poliacrilonitrilo.
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En general, las fibras de carbono se producen a partir de las fibras precursoras de PAN en un
proceso de tres etapas: 1) estabilización, 2) carbonización y 3) grafitización (figura 12.5). En la
etapa de estabilización, las fibras de PAN se estiran primero para alinear las redes fibrilares
dentro de cada fibra en dirección paralela al eje de la misma, después se oxidan en aire a una
temperatura entre 200 y 220°C (392 a 428°F) mantenié ndolas siempre en tensión.
La segunda etapa en la producción de fibras de carbono de alta resistencia es la carbonización.
En este proceso, las fibras a base de PAN estabilizadas son pirolizadas (calentadas) hasta que
se transforman en fibras de carbón por la eliminación de O, H y N de la fibra precursora. El
tratamiento térmico de carbonización suele realizarse en una atmósfera inerte dentro del rango
de 1000 a 1500°C (1832 a 2732°F). En el proceso de car bonización se forcarbono ofrecen la
mejor combinaciónman fibrillas o cintas dentro de cada fibra, que aumentan considerablemente
la resistencia del material a la tensión.
Una tercera etapa, el tratamiento de grafitización, se agrega cuando se desea lograr un
incremento del módulo de elasticidad a expensas de la alta resistencia a la tensión. Durante la
grafitización, que se lleva a cabo por arriba de los 1800°C (3272°F), se incrementa la
orientación deseada de las cristalitas con apariencia de grafito dentro de cada fibra.
Las fibras de carbono producidas por el material precursor PAN tienen una resistencia a la
tensión que fluctúa entre 450 y 650 ksi (3.10 y 4.45 GPa), aproximadamente, y un módulo de
elasticidad que oscila entre 28 y 35 Msi (193 a 241 GPa). En general, las fibras con más alto
módulo de elasticidad tienen menos resistencia a la tensión y viceversa. La densidad de las
fibras de PAN carbonizadas y grafitizadas suele ser de entre 1.7 y 2.1 g/cm3, mientras que su
diámetro final es de 7 a 10 m, aproximadamente. En la figura 12.6 se muestra la fotografía de
un grupo de unas 6000 fibras de carbono que reciben el nombre de atado.
12.2.3 Fibras de aramida para reforzar resinas de plástico
Fibra de aramida es el nombre genérico de las fibras de poliamida aromática. Las fibras de
aramida fueron presentadas comercialmente en 1972 por Du Pont con el nombre comercial de
Kevlar, y en la actualidad se ofrecen en dos tipos comerciales: kevlar 29 y 49. El Kevlar 29 es
una fibra aramida de baja densidad y alta resistencia, diseñada para ciertas aplicaciones, como
protección balística, cuerdas y cables. El Kevlar 49 se caracteriza por su baja densidad y alta
resistencia y módulo de elasticidad. Las propiedades del Kevlar 49 hacen que sus fibras sean
útiles como refuerzos de plástico en materiales compuestos para aplicaciones aeroespaciales,
marítimas, automotrices y otras de tipo industrial.
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Figura 12.6
Fotografía de un atado formado por unas 6000 fibras de carbono.
(Cortesía de la Fiberite Co., Winona, Minn.)
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Figura 12.7
Unidad estructural química repetitiva de las fibras kevlar.
La unidad química que se repite en la cadena del polímero kevlar es la de una poliamida
aromática, como se muestra en la figura 12.7. El enlace de hidrógeno mantiene juntas las
cadenas del polímero en dirección transversal. De esta manera, en forma colectiva, estas fibras
tienen alta resistencia longitudinal y una resistencia débil en dirección transversal. La estructura
del anillo aromático imparte alta rigidez a las cadenas de polímero, haciendo que se comporten
como una estructura en forma de varilla.
La aramida kevlar se usa en aplicaciones a base de materiales compuestos de alto rendimiento
cuando el peso liviano, la elevada resistencia y la rigidez, la resistencia a daños, la resistencia a
la fatiga y a la ruptura por tensión son importantes. Un hecho de especial interés es que el
material kevlar-epoxi se ha usado en varias partes de los transbordadores espaciales.
12.2.4 Comparación de las propiedades mecánicas de las fibras de
carbono, aramida y vidrio para materiales compuestos de plástico
reforzado
En la figura 12.8 se comparan los diagramas típicos de esfuerzo y deformación para fibras de
carbono, aramida y vidrio, y se puede observar que la resistencia de la fibra varía entre 250 y
500 ksi (1 720 y 3 440 MPa), mientras la deformación al momento de la fractura fluctúa entre
0.4 y 4.0 por ciento. El módulo de elasticidad bajo tensión de estas fibras oscila entre 10 × 106
a 60 × 106 psi (68.9 a 413 GPa). Las fibras de carbono ofrecen la mejor combinación de alta
resistencia, elevada rigidez (módulo de elasticidad alto) y baja densidad, pero tienen menores
elongaciones. La fibra de aramida Kevlar 49 posee una combinación de alta resistencia, módulo
de elasticidad elevado (aunque no tanto como las fibras de carbono), baja densidad y alta
elongación (y resistencia al impacto). Las fibras de vidrio tienen menores resistencias y
módulos de elasticidad, y más altas densidades (tabla 12.1). Entre las fibras de vidrio, las de
tipo S tienen más altas resistencias y elongaciones que las de tipo E. En virtud de que las fibras
de vidrio son mucho menos caras, se utilizan más ampliamente.
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Figura 12.8
Comportamiento de esfuerzo-deformación de varios tipos de fibras de refuerzo.
(Según “Kevlar 49 Data Manual”, E. I. Du Pont de Nemours & Co., 1974.)
En la figura 12.9 se comparan la resistencia con la densidad, y la rigidez (módulo de tensión)
con la densidad, de varias fibras de refuerzo. Esta comparación muestra los notables índices de
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resistencia y rigidez respecto al peso de las fibras de carbono y aramida (Kevlar 49), en
comparación con las mismas propiedades en el caso del acero y el aluminio. Por estas
propiedades favorables, los compuestos de fibras reforzadas con carbono y aramida han
sustituido a los metales en muchas aplicaciones aeroespaciales.
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Figura 12.9
Resistencia específica a la tensión (resistencia a la tensión respecto a la densidad) y
módulo específico a la tensión (módulo a la tensión respecto a la densidad) para varios
tipos de fibras de refuerzo.
(Cortesía de E. I. Du Pont de Nemours & Co., Wilmington, Del.)
12.3 MATERIALES COMPUESTOS DE PLÁSTICO REFORZADO CON
FIBRA
12.3.1 Materiales matriz para materiales compuestos de plástico reforzado
con fibra
Dos de las matrices de resinas de plástico más importantes para los plásticos reforzados con
fibra son las resinas de poliéster no saturado y las resinas epóxicas. Las reacciones químicas
causantes de las ligaduras cruzadas de esas resinas termofijas se describieron en la sección
10.9.
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Algunas propiedades de las resinas de poliéster y de las epóxicas rígidas fundidas sin relleno
se mencionan en la tabla 12.2. Las resinas de poliéster cuestan menos, pero de ordinario no
son tan resistentes como las resinas epóxicas. El poliéster no saturado se usa ampliamente en
matrices de plásticos reforzados con fibras. Entre las aplicaciones de esos materiales se
encuentran los cascos de las lanchas, paneles de construcción y paneles estructurales para
automóviles, aviones y aparatos electrodomésticos. Las resinas epóxicas cuestan más pero
tienen ventajas especiales, como son las buenas propiedades de resistencia y menor
contracción que las resinas de poliéster después de ser curadas. Las resinas epóxicas se usan
de ordinario como materiales aglutinantes para compuestos con fibras de carbono y de aramida.
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Figura 12.10
Microfotografía de la sección transversal de un material compuesto de fibra de
vidrio-poliéster unidireccional.
(Según D. Hull, “An Introduction to Composite Materials”, Cambridge, 1981, p. 63.)
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12.3.2 Materiales compuestos de plásticos reforzados con fibras
Resinas de poliéster reforzadas con fibra de vidrio
La resistencia de los plásticos reforzados con fibra de vidrio depende sobre todo del
contenido de vidrio del material y del arreglo de las fibras de vidrio. En general, mientras más
alto es el porcentaje en peso de vidrio en el compuesto, tanto más resistente es el plástico
reforzado. Cuando hay hilos de vidrio en dirección paralela, como puede ocurrir en el caso del
embobinado de los filamentos, el contenido de fibra de vidrio puede ser hasta de 80% en
peso, lo cual conduce a valores de resistencia muy altos para el material compuesto. La figura
12.10 es la microfotografía de la sección transversal de un material compuesto de resina
poliéster y fibra de vidrio con fibras unidireccionales.
Cualquier desviación de la alineación paralela de los hilos de vidrio reduce la resistencia
mecánica del compuesto de fibra de vidrio. Por ejemplo, los compuestos hechos con telas de
fibra de vidrio tejidas tienen menor resistencia a causa de su enlace, que si todas las hebras
de vidrio fueran paralelas (tabla 12.3). Si el roving es triturado, con lo cual se produce un
arreglo aleatorio de las fibras de vidrio, la resistencia es más baja en una dirección específica,
pero es igual en todas las demás direcciones (tabla 12.3).
658
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Resinas epóxicas reforzadas con fibra de carbono
En materiales compuestos a base de fibras de carbono, las fibras aportan las propiedades de
alta rigidez y resistencia a la tensión, mientras que el aglutinante (la matriz) es el vehículo
para la alineación de las fibras y aporta cierta resistencia al impacto. Las resinas epóxicas
son, por amplio margen, las matrices que se usan más comúnmente para las fibras de
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carbono, pero en ciertas aplicaciones pueden usarse otras resinas, como las polimidas,
sulfuros de polifenileno o polisulfonas.
La principal ventaja de las fibras de carbono son sus altos valores de resistencia y módulo de
elasticidad (tabla 12.1) combinados con su baja densidad. Por esta razón, los compuestos de
fibra de carbono están sustituyendo a los metales en algunas aplicaciones aeroespaciales
donde el ahorro en peso es importante (figura 12.1). En la tabla 12.4 se da una lista de
algunas propiedades mecánicas típicas de un tipo de material compuesto epóxico con fibra de
carbono que contiene 62 por ciento, en volumen, de fibras de carbono. En la figura 12.11 se
muestran las propiedades excepcionales, en términos de fatiga, de un material compuesto
unidireccional de carbono (grafito)-epóxico, en comparación con las de una aleación de
aluminio 2024-T3.
En las estructuras diseñadas para ingeniería, el material epóxico con fibra de carbono está
laminado, por lo cual se pueden satisfacer a la medida diferentes requisitos de resistencia
(figura 12.12). La figura 12.13 es la microfotografía de un material compuesto epóxico con
fibra de carbono bidireccional después del curado.
Figura 12.11
659
660
Propiedades de fatiga (esfuerzo máximo versus número de ciclos antes de la falla) de
un material compuesto epóxico de carbono (grafito) unidireccional, en comparación con
las propiedades de fatiga de otros materiales compuestos y de la aleación de aluminio
2024-T3. R (prueba de esfuerzo mínimo-esfuerzo máximo para la prueba cíclica de
esfuerzo-esfuerzo) = 0.1 a temperatura ambiente.
(Cortesía de Hercules, Inc.)
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Figura 12.12
Capas de laminado unidireccional y multidireccional para un compuesto laminado.
(Cortesía de Hercules, Inc.)
660
661
Figura 12.13
Fotomicrografía de un compuesto bidireccional con cinco capas de material compuesto
epóxico reforzado con fibra de carbono.
(Según J. J. Dwyer, Composites, Am. Mach., 13 de julio de 1979, pp. 87-96.)
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
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PROBLEMA DE EJEMPLO 12.1
Un compuesto unidireccional epóxico reforzado con fibra Kevlar 49 contiene 60
por ciento en volumen de fibras Kevlar 49 y 40 por ciento de resina epóxica. La
densidad de las fibras Kevlar 49 es 1.48 Mg/m3 y la de la resina epóxica es 1.20
Mg/m3. a) ¿Cuáles son los porcentajes en peso de Kevlar 49 y de resina epóxica
en el material compuesto y b) ¿cuál es la densidad promedio del compuesto?
Solución
La base es 1 m3 de material compuesto. Por tanto, se tienen 0.60 m3 de Kevlar
49 y 0.40 m3 de resina epóxica. Densidad = masa/volumen, o
m
ρ =V
Masa de Kevlar 49
a)
y
m = ρV
3
3
0.888 Mg
3
3
0.480 Mg
= ρV = (1.48 Mg / m )(0.60m ) =
Masa de resina epóxica = ρV = (1.20 Mg / m )(0.40m ) =
Masa total = ¯
1 .368 Mg
% en peso de kevlar 49 =
0.888 Mg
1.368 Mg
× 100% = 64.9%
% en peso de resina epóxica =
0.480 Mg
1.368 Mg
× 100% = 35.1%
b) La densidad promedio del compuesto es
m
ρ c =V =
1.368 Mg
1 m
3
= 1.37 Mg / m
3
◂
12.3.3 Ecuaciones para el módulo elástico de un compuesto laminar con
matriz de plástico reforzada con fibras continuas en condiciones de
isodeformación e isoesfuerzo
661
662
Condiciones de isodeformación
Considérese una muestra de prueba de un compuesto laminoso ideal formado por capas
alternas de fibras continuas y materiales matriz como se ilustra en la figura 12.14. En este
caso, el esfuerzo sobre el material provoca una deformación uniforme en todas las capas del
compuesto. Supongamos que la ligadura entre las capas se mantiene intacta mientras están
sometidas al esfuerzo. Este tipo de carga sobre la muestra del material compuesto se conoce
como condición de isodeformación.
Obténgase ahora una ecuación para relacionar el módulo elástico del compuesto, en función
de los módulos elásticos de la fibra y la matriz, y sus porcentajes en volumen. En primer
lugar, la carga sobre la estructura del compuesto es igual a la suma de las cargas sobre las
capas de fibra más las cargas sobre las capas de matriz, o sea
Pc = Pf + Pm
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
(12.1)
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Como σ = P/A, o P = σA,
σ cA c = σ fA f + σ mA m
(12.2)
donde σc, σf, σm son los esfuerzos y Ac, Af y Am son las áreas fraccionales del compuesto, la
fibra y la matriz, respectivamente. Puesto que las longitudes de las capas de matriz y fibra
son iguales, las áreas Ac, Af y Am de la ecuación 12.2 pueden ser sustituidas por las
fracciones de volumen Vc, Vf y Vm, respectivamente:
σ cV c = σ fV f + σ mV m
(12.3)
Figura 12.14
Estructura de un compuesto formado por capas de fibra y de matriz en condiciones de
isodeformación bajo carga.(Volumen del compuesto Vc = área Ac × longitud lc.)
Como la fracción de volumen del compuesto total es 1, entonces Vc = 1 y la ecuación 12.3 se
convierte en
σ c = σ fV f + σ mV m
662
663
(12.4)
Para condiciones de isodeformación y suponiendo una buena unión entre las capas del
compuesto,
∈c
=
∈f
=
∈m
(12.5)
Dividiendo la ecuación 12.4 entre la ecuación 12.5, y considerando que todas las
deformaciones son iguales, resulta
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σc
∈c
=
σ fV f
∈f
+
σ mV m
(12.6)
∈m
Ahora se puede sustituir el módulo de elasticidad E c por σ c /
por σ m / ∈ m , con lo que se obtiene
∈c
, E f por σ f /
∈f
y Em
Esta ecuación se conoce como la regla de mezclas para compuestos binarios y permite
calcular un valor para el módulo elástico de un compuesto si se conocen los módulos
elásticos de la fibra y la matriz, así como sus porcentajes en volumen.
Ecuaciones para las cargas sobre las regiones de fibra y de matriz de una
estructura compuesta laminar cargada en condiciones de isodeformación
La relación entre las cargas sobre las regiones de fibra y de matriz de un material compuesto
binario deformado en condiciones de isodeformación puede obtenerse a partir de sus
relaciones P = σA. Así, como σ = E ∈ y ∈ f = ∈ m ,
Pf
Pm
σ fA f
=σ
mA m
=E
Ef
∈f
m ∈m
Af
Am
E fA f
=E
mA m
E fV f
=E
mV m
(12.8)
Si se conoce la carga total sobre un espécimen tensionado en condiciones de
isodeformación, entonces puede aplicarse la siguiente ecuación:
Pc = Pf + Pm
(12.9)
donde Pc, Pf y Pm son las cargas sobre el compuesto en total, la región de fibra y la región de
matriz, respectivamente. Combinando la ecuación 12.9 con la ecuación 12.8, la carga sobre
cada una de las regiones de fibra y de matriz se puede determinar si se conocen los valores
correspondientes a Ef, Em, Vf, Vm y Pc.
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.2
Calcule a) el módulo de elasticidad, b) la resistencia a la tensión y c) la fracción
de la carga soportada por la fibra en los siguientes materiales compuestos
sometidos a esfuerzo en condiciones de isodeformación. El compuesto es una
resina continua de vidrio-fibra-reforzada-epóxica producida utilizando 60 por
ciento en volumen de fibras de vidrio E con un módulo de elasticidad de Ef =
10.5 × 106 psi y una resistencia a la tensión de 350000 psi, y una resina epóxica
endurecida con un módulo de Em = 0.45 × 106 psi y una resistencia a la tensión
de 9 000 psi.
Solución
663
664
a) El módulo de elasticidad del compuesto es
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E c = E fV f + E mV m
=
(10.5
× 10
= 6.30 × 10
6
(12.7)
)
(
6
psi + 0.18 × 10
6
psi (44.6 GPa )
= 6 .48 × 10
)
6
psi (0.60) + 0.45 × 10 psi (0.40)
6
psi
◂
b) La resistencia a la tensión del compuesto es
σ c = σ fV f + σ mV m
(12.4)
= (350 000 psi )(0.60) + (900 psi )(0.40)
= 210 000 + 3 600 psi
= 214 000 psi o 214 ksi (1.47 GPa )
◂
c) La fracción de la carga que soporta la fibra es
Pf
Pf
=
=
=
E fV f
E fV f + E mV m
(10.5 × 10
6
6
psi )(0.60)
6
(10.5 × 10 psi )(0.60) + (0.45 × 10 psi )(0.40)
6.30
6.30 + 0.18
= 0.97
◂
Figura 12.15
Estructura de un material compuesto formado por capas de fibra y de matriz
(aglutinante) en condiciones de carga con isoesfuerzo. (Volumen del compuesto Vc =
área Ac × longitud lc.)
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Condiciones de isoesfuerzo
Considérese ahora el caso de una estructura compuesta laminar ideal formada por capas de
fibra y de matriz, en la que las capas son perpendiculares a la deformación aplicada, como se
muestra en la figura 12.15. En este caso, el esfuerzo sobre la estructura del compuesto
produce una condición de esfuerzos iguales sobre todas las capas, por lo cual recibe el
nombre de condición de isoesfuerzo.
664
665
A fin de obtener una ecuación para el módulo elástico del compuesto en capas con este tipo
de carga, se comienza con una ecuación donde se señala que el esfuerzo sobre la estructura
total del compuesto es igual al esfuerzo sobre las capas de fibra y al esfuerzo sobre las capas
de matriz. Así,
σc = σf = σm
(12.10)
Por tanto, la deformación total del compuesto en las direcciones de los esfuerzos es igual a la
suma de las deformaciones en las capas de fibra y de matriz,
=
∈c
+
∈f
(12.11)
∈m
Suponiendo que el área perpendicular al esfuerzo no se modifique después de aplicarlo y
suponiendo una longitud unitaria para el compuesto después de haberlo sometido al esfuerzo,
resulta que
∈c
=
∈f
Vf +
∈m
Vm
(12.12)
donde Vf y Vm son las fracciones de volumen de las láminas de fibra y de matriz,
respectivamente.
Suponiendo que la ley de Hooke es válida bajo la carga, entonces
∈c
σ
=E
σ
=E
∈f
c
f
∈m
σ
=E
(12.13)
m
Sustituyendo las ecuaciones de la ecuación 12.13 en la ecuación 12.12 resulta
σV f
σ
Ec
=E
f
σV m
=E
(12.14)
m
Dividiendo cada término de la ecuación 12.14 entre, σ resulta
1
Ec
Vf
Vm
f
m
=E +E
(12.15)
Encontrando un común denominador, se tiene
1
Ec
V fE m
=E
fE m
V mE f
+E
(12.16)
mE f
Reordenando,
1
Ec
=
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V fE m + V mE f
E fE m
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o
E c =V
E fE m
(12.17)
fE m + V mE f
665
666
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.3
Calcule el módulo de elasticidad de un material compuesto que consiste en 60
por ciento en volumen de fibra de vidrio E continua y 40 por ciento de resina
epóxica como la matriz, cuando se somete a esfuerzo en condiciones de
isoesfuerzo (es decir, el material se somete a esfuerzo en dirección
perpendicular a las fibras continuas). El módulo de elasticidad del vidrio E es
10.5 × 106 psi y el de la resina epóxica es 0.45 × 106 psi.
Solución
Ec =
=
=
E fE m
(12.17)
V fE m + V mE f
(10.5 × 10 6 psi )(0.45 × 10 6 psi )
6
6
(0.60)(0.45 × 10 ) + (0.40)(10.5 × 10 )
4.72 × 10
0.27 × 10
6
12
psi
2
psi + 4.20 × 10
= 1.06 × 10
6
6
psi
psi (7.30 GPa )
◂
Obsérvese que la condición de isoesfuerzo que existe al someter a esfuerzo al
material compuesto, resulta en un módulo de elasticidad para el material
compuesto de 60 por ciento de fibra de vidrio E-40 por ciento epóxico, que es
casi seis veces menor al obtenido si el esfuerzo se aplica en condiciones de
isodeformación.
La representación esquemática donde se compara la carga sobre una estructura en capas de
un compuesto sometido a carga bajo isodeformación y bajo isoesfuerzo (figura 12.16)
muestra que los valores más altos del módulo se obtienen cargando en condiciones de
isodeformación con iguales volúmenes de fibras.
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Figura 12.16
Representación esquemática del módulo de tensión elástico en función de la fracción
del volumen de la fibra en un compuesto laminado unidireccional de matriz de plástico
reforzada con fibra sometido a carga en condiciones de isodeformación e isoesfuerzo.
Para una determinada fracción en volumen de fibra del compuesto, el material cargado
en condiciones de isodeformación tiene un módulo más alto.
12.4 PROCESOS DE MOLDE ABIERTO PARA MATERIALES
COMPUESTOS DE PLÁSTICO REFORZADO CON FIBRA
666
667
Existen muchos métodos de molde abierto que se usan para producir plásticos reforzados con
fibra. Ahora se analizarán brevemente algunos de los más importantes.
12.4.1 Proceso de colocación manual de capas
Éste es el método más sencillo para producir una pieza reforzada con fibra. La producción de
una pieza con el proceso de colocación manual de capas usando fibra de vidrio y un poliéster
comienza con la aplicación de una capa de gel en el molde abierto (figura 12.17a). El refuerzo
de fibra de vidrio que normalmente viene en forma de tela o colchoneta se coloca en forma
manual en el molde. A continuación se aplica la resina básica mezclada con catalizadores y
aceleradores, vertiéndola ya sea con un cepillo o por aspersión. Se usan rodillos (figura 12.17b)
o escurridores para empapar perfectamente la resina con el refuerzo y expulsar el aire
atrapado. Se agregan capas de colchoneta de fibra de vidrio o roving tejido y resina para
aumentar el grosor de las paredes de la pieza que se fabrica. Este método tiene aplicación en
cascos de embarcaciones, depósitos, cubiertas protectoras y paneles de construcción.
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12.4.2 Proceso de aspersión
Figura 12.17
Método de colocación manual de capas para moldear materiales compuestos de plástico
reforzado con fibras. a) Se vierte la resina sobre el refuerzo que está en el molde. b) Se
usa un rodillo para aumentar la densidad del laminado y expulsar el aire atrapado.
(Cortesía de Owens/Corning Fiberglas Co.)
El método de aspersión para producir recubrimientos de plástico reforzado con fibra es similar
al método de colocación manual de placas y puede usarse para fabricar cascos de
embarcaciones, unidades de tina de baño y ducha, y otras formas de mediano o gran tamaño.
Si se usa fibra de vidrio en este proceso, el roving de hebra continua se alimenta a través de
una combinación de triturador y pistola de aspersión (figura 12.18) que deposita
simultáneamente dentro del molde el roving triturado y la resina con catalizador. El laminado
depositado se densifica después con un rodillo o escurridor para expulsar el aire y asegurarse
de que la resina impregne las fibras de refuerzo. Se pueden agregar múltiples capas para
obtener el grosor deseado. El curado suele realizarse a temperatura ambiente o puede
acelerarse con la aplicación de una dosis moderada de calor.
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
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Figura 12.18
Método de aspersión para moldear materiales compuestos de plástico reforzado con fibra;
algunas ventajas de este método son que permite mayor complejidad en la forma de las
partes moldeadas y brinda la posibilidad de automatizar el proceso.
(Cortesía de Owens/Corning Fiberglas Co.)
12.4.3 Proceso de bolsa de vacío en autoclave
El proceso de moldeo en bolsa de vacío se usa para producir laminados de alto rendimiento,
generalmente de sistemas epóxicos reforzados con fibra. Los materiales compuestos
producidos con este método son de importancia particular en aplicaciones de aeronáutica y
aeroespaciales (figura 12.1).
Ahora se examinarán los distintos pasos que se requieren en este proceso para producir una
pieza acabada. Primero, una lámina larga y delgada, que puede ser de unas 60 pulgadas (152
cm) de ancho, o material epóxico con fibras de carbono preimpregnado (prepreg), se coloca
sobre una mesa grande (figura 12.19). El material prepreg está formado por largas fibras de
carbono en una matriz epóxica parcialmente curada. A continuación se recortan trozos de la
lámina prepreg y se colocan unos sobre otros en un molde para formar un laminado (figura
12.20). Las capas o pliegues, como se les llama también, pueden colocarse en distintas
direcciones para producir el patrón de resistencia deseado, ya que la más alta resistencia de
cada pliegue se encuentra en dirección paralela a las fibras (figura 12.12).
Una vez que el laminado ha sido fabricado, tanto el molde como el laminado se introducen en
una bolsa de vacío para extraer el aire atrapado en el interior de la parte laminada. Por último,
la bolsa de vacío que contiene el laminado y el molde de maquinado se introducen en una
autoclave para el curado final de la resina epóxica (figura 12.21). Las condiciones de curado
varían según el material de que se trate, pero el material compuesto epóxico con fibra de
carbono se calienta de ordinario a unos 190°C (375°F), a 100 psi de presión, aproximadamente.
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Después de sacarla de la autoclave, la parte compuesta se separa de su molde de maquinado
quedando lista para otras operaciones de acabado.
Figura 12.19
Lámina preimpregnada epóxica con fibras de carbono que está siendo cortada con una
sierra computarizada en la planta de materiales compuestos de McDonnell Douglas.
(Cortesía de McDonnell Douglas Corp.)
Figura 12.20
Molde de maquinado de contornos lisos para formar laminados a partir de capas múltiples
de material compuesto de plástico reforzado con fibra y preimpregnado.
(Cortesía de Northrop Co.)
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Figura 12.21
669
670
Este laminado epóxico con fibras de carbono de una sección de ala de AV-8B y su molde
de maquinado se introducen en una autoclave para curarlos en la planta de McDonnell
Aircraft Co.
(Cortesía de McDonnell Douglas Corp.)
Los materiales compuestos epóxicos con fibras de carbono se usan sobre todo en la industria
aeroespacial, donde la alta resistencia, rigidez y ligereza del material pueden aprovecharse
plenamente. Por ejemplo, este material se usa en la fabricación de alas de avión, partes de
elevadores y de timones, y en las puertas del compartimiento de carga de los transbordadores
espaciales. Consideraciones de costo han impedido el uso generalizado de este material en la
industria automotriz.
12.4.4 Proceso de embobinado del filamento
Otro proceso importante de molde abierto para producir cilindros huecos de alta resistencia es
el proceso de embobinado del filamento. En este proceso, el refuerzo de fibra se alimenta
mediante un baño de resina y luego se enrolla en un mandril adecuado (figura 12.22). Cuando
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ya se han aplicado suficientes capas, el mandril donde éstas están enrolladas es curado ya sea
a temperatura ambiente o en un horno a elevadas temperaturas. Finalmente, la parte moldeada
se extrae del mandril.
El alto grado de orientación de las fibras y la elevada carga de fibras que se obtienen con este
método producen cilindros huecos con resistencia a la tensión extremadamente alta. Entre las
aplicaciones de este proceso se encuentran la fabricación de tanques de almacenamiento para
productos químicos y combustibles, recipientes a presión y cubiertas de motores de cohetes
(figura 12.23).
Figura 12.22
670
671
Proceso de embobinado de filamentos para producir materiales compuestos de plástico
reforzado con fibras. Las fibras se impregnan primero con resina plástica y luego se
enrollan en un mandril giratorio (tambor). El carro que contiene las fibras impregnadas de
resina se mueve durante la operación de enrollado y va depositando las fibras
impregnadas.
(Según H. G. DeYoung, Plastic Composites Fight for Status, High Technol., octubre de 1983, p. 63. ©
High Technology Publishing Co. Reproducido con autorización.)
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Figura 12.23
Devanado de fibras para la cubierta de un motor de un cohete utilizando la fibra Kevlar 49
y resina epóxica.
(Cortesía de la Du Pont Co.)
671
672
12.5 PROCESOS DE MOLDE CERRADO PARA MATERIALES
COMPUESTOS DE PLÁSTICO REFORZADO CON FIBRA
Muchos métodos de molde cerrado se usan para producir materiales de plástico reforzados con
fibra. A continuación se analizarán brevemente algunos de los más importantes.
12.5.1 Moldeo por compresión e inyección
Éstos son dos de los procesos más importantes que se usan en grandes volúmenes para
producir plásticos reforzados con fibras en moldes cerrados. Estos procesos son en esencia los
mismos que se analizaron en la sección 10.6 para materiales plásticos, salvo que el refuerzo de
fibra se mezcla con la resina antes del procesado.
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12.5.2 El proceso del compuesto para moldeo de placas (CMP)
El proceso del compuesto para moldeo de placas es uno de los procedimientos más
novedosos de molde cerrado que se usan para producir partes de plástico reforzado con fibra,
sobre todo en la industria automotriz. Este proceso permite tener un excelente control de la
resina y obtener buenas propiedades de resistencia mecánica (tabla 12.3) en la fabricación de
productos sumamente uniformes, de gran tamaño, en altos volúmenes.
Figura 12.24
Proceso de manufactura de un compuesto para moldeo de placas. La máquina que se
ilustra produce un sándwich de fibra de vidrio y pasta de carga y resina entre dos
delgadas láminas de película de polietileno. El compuesto para moldeo de placas así
producido tiene que envejecerse antes de prensarse para obtener un producto terminado.
(Cortesía de Owens/Corning Fiberglas Co.)
El compuesto para moldeo de placas se suele manufacturar en un proceso de flujo continuo
altamente automatizado. El roving de fibra de vidrio de hilos continuos se corta en longitudes de
unas 2 pulgadas (5.0 cm) y se deposita en una capa de pasta de resina de relleno que se
desplaza sobre una película de polietileno (figura 12.24). Otra capa de pasta con carga y resina
se deposita más tarde sobre la primera para formar un sándwich continuo de fibra de vidrio y
resina con carga. El sándwich con fondo y tapa de polietileno se compacta y se enrolla al
tamaño requerido (figura 12.24).
672
673
El CMP enrollado se almacena luego en un cuarto de maduración durante un periodo de uno a
cuatro días para que la lámina pueda soportar el vidrio. A continuación, los rollos de CMP se
llevan cerca de la prensa y se cortan en el patrón de carga apropiado para la parte específica,
después de lo cual se colocan en un molde de metal acoplado caliente (300°F [149°C]).
Entonces se cierra la prensa hidráulica y el CMP fluye uniformemente a presión (1 000 psi) a
través del molde para moldear el producto final. A veces se puede inyectar un recubrimiento
dentro del molde a la mitad de la operación de prensado para mejorar la calidad de la superficie
de la pieza de CMP.
Las ventajas del proceso CMP sobre los procesos de colocación manual de placas o de
aspersión son mayor eficiencia en la producción de altos volúmenes, mejor calidad de las
superficies y más uniformidad del producto. El uso del CMP es particularmente conveniente en
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la industria automotriz para la producción de paneles frontales y paneles con aberturas de
rejillas, paneles de carrocería y capós. Por ejemplo, el capó frontal del Chevrolet Corvette 1984
era de CMP (figura 12.25). Este capó en forma de concha de almeja se fabricó uniendo con
adhesivo un panel interior de 0.080 pulgadas (0.20 cm) a un panel exterior recubierto en molde
de 0.10 pulgadas (0.25 cm).
Figura 12.25
Panel exterior del capó frontal del Chevrolet Corvette 1984. Este panel se fabricó con un
compuesto para moldeo de placas prensado a 300°F (149°C) a 1 000 psi (6.89 MPa)
durante un lapso de 60 a 90 segundos.
(Cortesía de General Tire and Rubber Co., Southfield, Mich.)
673
674
Figura 12.26
Proceso de pultrusión para producir materiales compuestos de plástico reforzado con
fibras. Las fibras impregnadas con resina se alimentan en un dado caliente y luego se
extraen lentamente como material compuesto curado cuya sección transversal tiene una
forma constante.
(Según H. G. De Young, Plastic Composites Fight for Status, High Technol., octubre de 1983, p. 63. ©
High Technology Publishing Co. Reproducido con autorización.)
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12.5.3 Proceso de pultrusión continua
La pultrusión continua se usa para fabricar plásticos reforzados con fibras para obtener
piezas con sección transversal constante, como perfiles estructurales, vigas, canales,
conductos y tuberías. En este proceso, las fibras de hebra continua se impregnan en un baño
de resina y luego se hacen pasar por un dado de acero caliente donde se le da forma al
material terminado (figura 12.26). Es posible alcanzar resistencias muy altas con este material
por la alta concentración de fibras y su orientación, paralela a la longitud del material sometido
a tensión.
12.6 CONCRETO
El concreto es un importante material de ingeniería que se usa en la construcción de estructuras.
Los ingenieros civiles usan el concreto, por ejemplo, en el diseño y construcción de puentes,
edificios, presas, muros de retén y división, así como en pavimentos de carreteras. En Estados
Unidos se produjeron unas 50 × 107 toneladas de concreto en 1982, cantidad considerablemente
mayor que las 6 × 107 toneladas de acero que se produjeron en el mismo año. Como material de
construcción, el concreto tiene muchas ventajas, tales como economía, durabilidad, resistencia al
fuego, capacidad de ser fabricado in situ, apariencia estética y flexibilidad de diseño porque
puede ser moldeado. Las desventajas del concreto, desde el punto de vista de la ingeniería, son
baja resistencia a la tensión, poca ductilidad y cierta contracción.
El concreto es un material cerámico compuesto constituido por material granular grueso (el
agregado) incrustado en una matriz dura de pasta de cemento (el aglutinante) que suele estar
hecho de cemento portland3 y agua. El concreto varía mucho en su composición, pero
generalmente contiene (en volumen absoluto) de 7 a 15 por ciento de cemento portland, de 14 a
21 por ciento de agua, de 0.5 a 8 por ciento de aire, de 24 a 30 por ciento de agregado fino y de
31 a 51 por ciento de agregado grueso. En la figura 12.27 se ilustra una sección pulida de una
muestra de concreto endurecido. La pasta de cemento contenida en el concreto actúa como
“adhesivo” para mantener juntas las partículas de agregado en este material compuesto. Ahora
se examinarán algunas características de los componentes del concreto y se analizarán varias de
sus propiedades.
674
675
Figura 12.27
Sección transversal de concreto endurecido. Una pasta de cemento y agua recubre
completamente cada partícula de agregado y llena los espacios entre las partículas para
formar un material cerámico compuesto.
(Según “Design and Control of Concrete Mixtures”, 12a. ed., Portland Cement Association, 1979.)
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12.6.1 Cemento portland
Producción de cemento portland
Las materias primas básicas del cemento portland son cal (CaO), sílice (SiO2), alúmina
(Al2O3) y óxido de hierro (Fe2O3). Estos componentes se combinan en proporciones
adecuadas para producir diversos tipos de cemento portland. Las materias primas
seleccionadas se trituran, muelen y agregan en proporciones que varían según la
composición deseada, después de lo cual se mezclan. La mezcla se introduce entonces en
un horno rotatorio donde se calienta a temperaturas hasta de 1 400 a 1 650°C (2 600 a 3
000°F). En este proceso, la mezcla se convierte químicamente en cemento aglutinado, que
después se enfría y pulveriza. Se agrega al cemento una pequeña cantidad de yeso (CaSO4 ·
2H2O) para controlar el tiempo de fraguado del concreto.
Composición química del cemento portland
675
676
Desde un punto de vista práctico, se puede considerar que el cemento portland consiste en
cuatro compuestos principales, que son:
Tipos de cemento portland
Varios tipos de cemento portland se producen modificando su composición química. En
general, hay cinco tipos principales cuyas composiciones químicas básicas se muestran en la
tabla 12.5.
El tipo I es el cemento portland normal de uso general. Se utiliza cuando el concreto no está
expuesto a un intenso ataque de sulfatos del suelo o del agua, o cuando no hay reparos en
que se presenten incrementos de temperatura a causa del calor generado por la hidratación
del cemento. Las aplicaciones típicas del concreto tipo I son en aceras, edificios de concreto
reforzado, puentes, alcantarillas, depósitos y embalses.
El cemento portland tipo II se usa cuando se puede presentar un ataque moderado de
sulfatos, como en las estructuras de drenaje cuando la concentración de sulfato en las aguas
subterráneas es más alta de lo normal. El cemento tipo II suele usarse en climas cálidos para
estructuras voluminosas, como grandes pilares y muros de contención pesados, ya que este
cemento tiene un calor de hidratación moderado.
El cemento portland tipo III es un material de fraguado rápido que desarrolla una alta
resistencia en sus primeras etapas. Se usa cuando los moldes del concreto de una estructura
que debe ser puesta en servicio pronto serán retirados en poco tiempo.
El tipo IV es un cemento portland con bajo calor de hidratación que se usa cuando la
velocidad y la cantidad del calor generado deben reducirse al mínimo. El cemento tipo IV se
usa en estructuras masivas de concreto, como grandes presas de gravedad en las que el
calor generado por el fraguado del cemento es un factor crítico.
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El tipo V es un cemento resistente al sulfato que se usa cuando el concreto estará expuesto a
intenso ataque de sulfatos, como en el concreto que está en contacto con suelos y aguas
subterráneas con un elevado contenido de sulfatos.
676
677
Fraguado del cemento portland
El cemento portland se fragua a causa de las reacciones con el agua conocidas como
reacciones de hidratación. Estas reacciones son complejas y no se han comprendido del
todo. El silicato tricálcico y el silicato dicálcico constituyen cerca de 75 por ciento del cemento
portland, en peso, y cuando esos compuestos reaccionan con agua durante el endurecimiento
del cemento, el principal producto de la hidratación es el hidrato de silicato tricálcico. Este
material está formado de partículas extremadamente pequeñas (menos de 1 m) y es un gel
coloidal. El hidróxido de calcio se produce también por la hidratación del C3S y el C2S, y es
un material cristalino. Estas reacciones son
2C 3 S + 6H 2 O → C 3S 2 · 3H 2 O + 3 Ca ( OH ) 2
2C 2 S + 4H 2 O → C 3S 2 · 3H 2 O + Ca ( OH ) 2
El silicato tricálcico se endurece con rapidez y es la causa principal de la resistencia que
muestra el cemento portland en forma temprana (figura 12.28). Casi toda la hidratación del
C3S tiene lugar en unos dos días, por lo cual los cementos portland de fraguado rápido
contienen cantidades más altas de C3S.
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Figura 12.28
Resistencia a la compresión de pastas compuestas de cemento puro, en función del
tiempo de fraguado. Obsérvese que C S̄ H 2 es la fórmula abreviada del CaSO4 · 2H2O.
[Según J. F. Young, J. Educ. Module Mater. Sci., 3:420(1981). Reproducido con autorización del
Journal of Materials Education, University Park, Pa.]
El silicato dicálcico (C2S) tiene una reacción de hidratación lenta en contacto con el agua y es
la causa principal del incremento de resistencia después de transcurrida una semana (figura
12.28). El aluminato tricálcico se hidrata rápidamente con una alta velocidad de liberación de
calor. El C3A contribuye en forma menor al desarrollo del fraguado rápido y se mantiene en un
nivel bajo en los cementos resistentes al sulfato (tipo V) (figura 12.28). La aluminoferrita
tricálcica se añade al cemento para reducir la temperatura del cemento aglomerado durante la
fabricación del cemento.
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Figura 12.29
Resistencias a la compresión de concretos fabricados con diferentes tipos ASTM de
cementos portland en función del tiempo de fraguado.
[Según J. F. Young, J. Educ. Module Mater. Sci., 3: 420(1981). Reproducido con autorización del
Journal of Materials Education, University Park, Pa.]
El grado en el cual la reacción de hidratación se completa determina la resistencia y
durabilidad del concreto. La hidratación es relativamente rápida en los primeros días después
que el concreto es colocado en su lugar. Es importante que el agua sea retenida por el
concreto en el periodo inicial del fraguado y que se logre evitar o reducir la evaporación.
En la figura 12.29 se muestra la forma en que la resistencia a la compresión de concretos
hechos con diferentes cementos tipo ASTM aumenta con el tiempo de fraguado. La mayor
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parte de la resistencia a la compresión de los concretos se desarrolla en unos 28 días, pero el
endurecimiento puede continuar durante varios años.
12.6.2 Agua para mezclar con el concreto
La mayor parte del agua natural potable se puede usar en la elaboración del concreto. Algunas
aguas no potables también pueden usarse, pero si el contenido de impurezas llega a ciertos
niveles específicos, el agua debe ser sometida a prueba para determinar su efecto sobre la
resistencia del concreto.
12.6.3 Agregados para concreto
678
679
Los agregados constituyen normalmente entre 60 y 80 por ciento del volumen del concreto e
influyen poderosamente en sus propiedades. Los agregados del concreto suelen clasificarse
1
como finos o gruesos. Los agregados finos consisten en partículas de arena hasta de 4 pulg (6
mm), mientras que los agregados gruesos son las partículas retenidas en un tamiz núm. 16
(aberturas de 1.18 mm). Así, hay cierta superposición de los rangos de tamaños de partículas
que corresponden a los agregados finos y gruesos. Las piedras forman la mayor parte del
agregado grueso, mientras que los minerales (arena) forman la mayor parte de los agregados
finos.
12.6.4 Oclusión de aire
Los concretos ligeros o con aire ocluido se producen para mejorar su resistencia a las
heladas, y esto hace que algunos concretos sean más fáciles de trabajar. A ciertos tipos de
cementos portland se les agregan agentes de oclusión de aire, por lo cual se clasifican con la
letra A seguida de la clave de su tipo; por ejemplo, tipo IA y tipo IIA. Los agentes de oclusión de
aire contienen agentes surfactantes o tensoactivos que reducen la tensión superficial en la
intracara entre aire y agua, con lo cual se forman burbujas de aire extremadamente pequeñas
(90 por ciento de ellas miden menos de 100 m) (figura 12.30). Para contar con la protección
adecuada contra las heladas, los concretos con oclusión de aire deben contener entre 4 y 8 por
ciento de aire, en volumen.
12.6.5 Resistencia del concreto a la compresión
El concreto, que es básicamente un material cerámico compuesto, tiene una resistencia a la
compresión mucho más alta que su resistencia a la tensión. Por tanto, en proyectos de
ingeniería, el concreto recibe en primer lugar cargas de compresión. La capacidad de carga de
tensión del concreto se puede incrementar reforzándolo con varillas de acero. Este tema será
analizado más tarde.
Como se muestra en la figura 12.29, la resistencia del concreto depende del tiempo, ya que se
desarrolla por reacciones de hidratación que requieren tiempo para completarse. La resistencia
del concreto a la compresión depende también en alto grado de la relación entre agua y
cemento, pues las relaciones altas en agua respecto al cemento producen un concreto de
menor resistencia (figura 12.31). Sin embargo, hay un límite que marca qué tan baja puede ser
dicha relación, ya que al usar menos agua resulta más difícil trabajar el concreto y lograr que
llene por completo los moldes. Con aire ocluido, el concreto es más fácil de trabajar y, por
tanto, se puede usar una relación más baja entre el agua y el cemento.
Los especímenes para probar la resistencia del concreto a la compresión suelen ser cilindros
de 6 pulg (15 cm) de diámetro y 12 pulg (30 cm) de alto. Sin embargo, partes internas u otros
tipos de especímenes pueden ser recortados de las estructuras de concreto ya existentes.
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12.6.6 Proporciones de las mezclas de concreto
Al diseñar mezclas de concreto se deben tomar en cuenta los siguientes factores:
1. Facilidad con que podrá trabajarse el concreto. Éste debe ser capaz de fluir o de ser
compactado para que adopte la forma del molde en el cual será vertido.
2. Resistencia y duración. Para la mayoría de las aplicaciones, el concreto debe cumplir con
ciertas especificaciones de resistencia y duración.
679
680
3. Economía de producción. El costo es un factor importante en la mayoría de las
aplicaciones y, por consiguiente, debe ser tomado en consideración.
Figura 12.30
Sección pulida de concreto con aire ocluido, tal como se observa en el microscopio óptico.
La mayoría de las burbujas de aire contenidas en esta muestra parecen tener un diámetro
de 0.1 mm, aproximadamente.
(Según “Design and Control of Concrete Mixtures”, 12a. ed., Portland Cement Association, 1979.)
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Figura 12.31
Efecto de la relación agua-cemento, en peso, sobre la resistencia a la compresión en el
concreto normal y con aire ocluido.
(Según “Design and Control of Concrete Mixtures”, 12a. ed., Portland Cement Association, 1979, p. 61.)
Los métodos de diseño modernos que usan mezclas de concreto han evolucionado desde el
primitivo método volumétrico arbitrario de principios del siglo XX que utilizaba las cifras 1:2:4
para las relaciones del cemento con respecto al agregado fino y el agregado grueso. Hoy en
día, el American Concrete Institute ha establecido métodos volumétricos absolutos para calcular
las mezclas de concreto normal y con oclusión de aire. En el problema de ejemplo 12.4 se
esboza un método para determinar las cantidades de cemento y agua que se requieren,
agregado fino y grueso, para un volumen particular de concreto, dando las relaciones de peso
para los componentes, sus gravedades específicas y el volumen de agua requerido por unidad
en peso de cemento.
En la figura 12.32 se muestran los rangos para las proporciones de los materiales usados en
concreto por el método de valor absoluto para las mezclas de concreto normal y ligero. El
concreto normal tiene un rango en volúmenes de 7 a 15 por ciento de cemento, 25 a 30 por
ciento de agregado fino, 31 a 51 por ciento de agregado grueso y 16 a 21 por ciento de agua. El
contenido de aire del concreto normal fluctúa entre 0.5 y 3 por ciento, pero en el caso del
concreto con oclusión de aire, oscila entre 4 y 8 por ciento. Como se dijo anteriormente, la
relación de agua a cemento es un factor determinante de la resistencia del concreto a la
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compresión. Una relación entre agua y cemento mayor que 0.4 reduce en forma notable la
resistencia del concreto a la compresión (figura 12.31).
Figura 12.32
680
681
Rangos de proporciones de los componentes del concreto en volumen absoluto. Las
mezclas de las barras 1 y 3 tienen contenidos más altos de agua y agregado fino,
mientras que las mezclas de las barras 2 y 4 tienen menos contenido de agua y un
contenido más alto de agregado grueso.
(Según “Design and Control of Concrete Mixtures”, 12a. ed., Portland Cement Association, 1979, p. 7.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.4
Se desea producir 75 pies cúbicos de concreto con una relación de 1:1.8:2.8 (en
peso) entre cemento, arena (agregado fino) y grava (agregado grueso). ¿Cuáles
son las cantidades necesarias de esos componentes si se usarán 5.5 galones de
agua por cada saco de cemento? Suponga que los contenidos de humedad libre
de la arena y la grava son 5 y 0.5 por ciento, respectivamente. Exprese sus
respuestas en las siguientes unidades: la cantidad de cemento en sacos, la arena
y la grava en libras y el agua en galones. En la siguiente tabla se presentan los
datos:
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Solución
Primero se calculan los volúmenes absolutos de los componentes del concreto por
saco de cemento, ya que en el problema se pide un número preciso de pies
cúbicos de concreto. También se calcula primero el peso de la arena y la grava
necesarias, consideradas en seco, y más tarde se hace una corrección para incluir
el contenido de humedad de la arena y la grava.
681
682
Así, por cada saco de cemento se producen 3.830 pie3 de concreto en seco.
Sobre esta base, para producir 75 pies3 de concreto se requieren las siguientes
cantidades de cemento, arena y grava:
3
3
1. Cantidad requerida de cemento = 75 pie /( 3.83 pie /saco de cemento
= 19.58 sacos ◂
)
2. Cantidad requerida de arena = (19.58 sacos) (94 lb/saco) (1.8) = 3 313 lb
3. Cantidad requerida de grava = (19.58 sacos) (94 lb/saco) (2.8) = 5 153 lb
4. Cantidad requerida de agua = (19.58 sacos) (5.5 gal/saco) = 107.7 gal
Sobre una base húmeda con corrección para la humedad presente en la arena y la
grava,
Agua en la arena = (3 313 lb )(1.05)
= 3 479 lb ; 3 479 − 3 313 lb
= 166 lb de agua
Agua en la grava = (5 153 lb )(1.005)
= 5 179 lb ; 5 179 − 5 153 lb = 26 lb de agua
1. Peso requerido de arena húmeda = 3 313 lb + 166 lb = 3479 lb
2. Peso requerido de grava húmeda = 5 153 lb + 26 lb = 5179 lb
◂
◂
La cantidad requerida de agua es igual a la cantidad calculada en condiciones
secas, menos la cantidad de agua contenida en la arena y la grava. Así,
(
Cantidad total de agua en la arena y la grava = (166 lb + 26 lb )
7.48 gal
pie
3
)(
3
1 pie
62.4 lb
)
= 23.0 gal
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De esta manera, el agua requerida en seco menos el agua contenida en la arena y
la grava, equivale a la cantidad de agua requerida sobre la base húmeda:
107.7 gal − 23 .0 gal = 84.7 gal
◂
12.6.7 Concreto armado y preesforzado
En virtud de que la resistencia del concreto a la tensión es entre 10 y 15 veces menor que su
resistencia a la compresión, el concreto se usa principalmente en proyectos de ingeniería
donde lo primordial es la compresión. Sin embargo, cuando un miembro de concreto es
sometido a fuerzas de tensión, como ocurre en una viga, el concreto se suele colar con barras
de refuerzo de acero, como se muestra en la figura 12.33. En este concreto reforzado, las
fuerzas de tensión son transferidas del concreto al refuerzo de acero a través de su unión. El
concreto que contiene refuerzos de acero en forma de varillas, alambres, malla de alambre,
etc., se conoce como concreto armado.
Figura 12.33
682
683
Efecto exagerado de una carga pesada sobre una viga de concreto armado. Obsérvese
que las barras de acero del refuerzo se colocan en la zona de tensión para que absorban
los esfuerzos de tensión.
(Según G. B. Wynne, “Reinforced Concrete Structures”, Reston Publishing, 1981, p. 2.)
Figura 12.34
Dibujo esquemático que muestra el arreglo para producir a) una viga de concreto
pretensado y b) una viga de concreto postensado.
(Según A. H. Nilson, “Design of Prestressed Concrete”, Wiley, 1978, pp. 14 y 17.)
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12.6.8 Concreto preesforzado
La resistencia a la tensión del concreto armado puede mejorar si se introducen tensiones de
compresión en el concreto, mediante pretensado o postensado, utilizando refuerzos de acero
llamados tensores. El tensor puede ser, por ejemplo, una varilla o cable de acero sometido a
tensión. La ventaja del concreto pretensado es que las tensiones de compresión introducidas
por los tensores de acero tienen que ser contrarrestadas antes que el concreto sea sometido a
esfuerzos de tensión.
Concreto pretensado (preesforzado)
En Estados Unidos, la mayor parte del concreto preesforzado está pretensado. En este
método, los tensores, que suelen tener la forma de cables formados por múltiples alambres,
se estiran entre un anclaje externo del tensor y un casquillo ajustable para aplicar la tensión
(figura 12.34a). El concreto se vierte después sobre los tensores, que ya están en estado de
tensión. Cuando el concreto alcanza la resistencia requerida, la presión de los casquillos se
relaja. Los hilos de acero tienden a contraerse elásticamente, pero no pueden hacerlo porque
están unidos al concreto. De esta manera se introducen esfuerzos de compresión en el
concreto.
683
684
Concreto postensado (preesforzado)
Generalmente, en este proceso se colocan en un molde del concreto (de una viga, por
ejemplo), portacables huecos que contienen tensores de acero, antes de verter el concreto
(figura 12.34b). Los tensores pueden ser de cable trenzado, haces de alambres paralelos o
varillas de acero macizo. Entonces el concreto es vertido y cuando ya tiene la solidez
suficiente, cada tensor es anclado en un extremo del molde de concreto y se aplica tensión
por medio de casquillos en el otro extremo. Cuando la presión es suficientemente alta se usa
un relleno como empaque para sustituir al casquillo, con lo cual la tensión se mantiene en el
tensor. El espacio entre los tensores y el portacables suele rellenarse con lechada de
cemento, la cual se introduce en forma de pasta por un extremo del portacables, bajo alta
presión. La lechada mejora la capacidad de la viga de concreto para soportar esfuerzos de
flexión.
12.7 ASFALTO Y MEZCLAS DE ASFALTO
El asfalto es un alquitrán que consiste básicamente en un hidrocarburo con algo de oxígeno,
azufre y otras impurezas, y tiene las características mecánicas de un material polimérico
termoplástico. La mayoría de los asfaltos se derivan de la refinación de petróleo, pero algunos
son procesados directamente a partir de rocas que contienen alquitrán (asfalto de roca) y se
extraen de depósitos a flor de tierra (asfalto lacustre). El contenido de asfalto de los petróleos
crudos suele oscilar entre 10 y 60 por ciento. En Estados Unidos, casi 75 por ciento del asfalto
consumido se utiliza en la pavimentación de caminos y el resto se usa principalmente en
techados y construcciones.
La composición química de los asfaltos incluye entre 80 y 85 por ciento de carbono, 9 a 10 por
ciento de hidrógeno, 2 a 8 por ciento de oxígeno, 0.5 a 7 por ciento de azufre y pequeñas
cantidades de nitrógeno y otras trazas de metales. Los elementos constitutivos del asfalto son
muy variables y complejos. Son polímeros cuyo peso molecular varía desde bajo hasta alto, y
productos de condensación constituidos por cadenas de hidrocarburos, estructuras anulares y
anillos condensados.
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El asfalto se usa principalmente como aglutinante bituminoso con agregados para formar una
mezcla de asfalto que, en su mayoría, se usa para pavimentar caminos. El Asphalt Institute de
Estados Unidos ha designado ocho mezclas de pavimentación, basadas en la proporción de los
agregados que pasan por un tamiz núm. 8.4 Por ejemplo, una mezcla de asfalto tipo IV para
pavimentar caminos tiene una composición de 3.0 a 7.0 por ciento de asfalto y de 35 a 50 por
ciento del agregado que pasa a través de un tamiz núm. 8.
Las mezclas de asfalto más estables se hacen con un agregado angular densamente empacado
y sólo con el asfalto necesario para recubrir las partículas del agregado. Si el contenido de asfalto
es demasiado alto, éste puede concentrarse en la superficie del camino y reducir la resistencia
antiderrapante cuando el clima es cálido. Los agregados angulares que no pueden pulirse con
facilidad y que se traban entre sí, ofrecen mejor resistencia antiderrapante que los agregados
blandos y fáciles de pulir. Además, el agregado debe adherirse bien al asfalto para evitar su
separación.
12.8 MADERA
684
685
La madera es el material de construcción de ingeniería que se usa más ampliamente en Estados
Unidos y su tonelaje de producción anual supera al de todos los demás materiales de ingeniería,
incluidos el concreto y el acero (figura 1.12). Además de sus aplicaciones en la construcción de
casas, edificios y puentes, la madera se usa también para fabricar materiales compuestos, tales
como madera contrachapada, tablas de partículas y papel.
La madera es un material compuesto que se presenta en forma natural y consiste principalmente
en un complejo arreglo de células de celulosa reforzadas con una sustancia polimérica llamada
lignina y otros compuestos orgánicos. Al hablar de la madera en esta sección, se considerará
primero su macroestructura y luego se hará un breve examen de la microestructura de las
maderas blandas y duras. Por último, se mostrará la correlación entre algunas propiedades de la
madera y su estructura.
12.8.1 Macroestructura de la madera
La madera es un producto natural con estructura compleja, por lo cual no se puede esperar que
sea un producto homogéneo para proyectos de ingeniería, como ocurre con las barras de acero
de aleación o con las partes termoplásticas moldeadas por inyección. Como se sabe, la
resistencia de la madera es altamente anisotrópica, siendo su resistencia a la tensión mucho
mayor en dirección paralela al tronco del árbol.
Figura 12.35
Sección transversal de un árbol típico. a) Corteza exterior, b) corteza interior, c) capa de
cámbium, d) duramen, e) albura, f) médula, g) radios de la madera.
(Según U.S. Department of Agriculture Handbook núm. 72, revisado en 1974, p. 2-2.)
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Capas en la sección transversal de un árbol
Se examinará primero la sección transversal de un árbol típico, como se muestra en la figura
12.35. Las capas importantes incluidas en esta figura están señaladas con letras, de la A a la
F. El nombre y la función de cada una de estas capas se citan a continuación:
685
686
1. La capa de corteza exterior está formada por tejido seco muerto y le brinda protección
externa al árbol.
2. La capa de corteza interna es húmeda y blanda, y transporta alimento a las hojas y a
todas las partes del árbol que están en crecimiento.
3. La capa de cámbium está formada por el tejido que se encuentra entre la corteza y la
madera que forma las células de madera y corteza.
4. El duramen es la madera de color claro que forma la parte exterior del tronco del árbol.
El duramen contiene algunas células vivas cuya función es almacenar alimento y
transportar savia desde las raíces hasta las hojas del árbol.
5. La albura es la región interior más vieja del tronco del árbol que ya no está viva. La
albura suele ser más oscura que el duramen y sirve para reforzar al árbol.
6. La médula es el tejido blando que se encuentra en el centro del árbol en torno del cual
éste empieza a crecer.
En la figura 12.35 se muestran también los radios de madera que conectan las distintas capas
del árbol, desde la médula hasta la corteza, y se usan para el almacenamiento y la
transferencia de alimento.
Maderas blandas y duras
Los árboles se clasifican en dos grupos principales llamados maderas blandas
(gimnospermas) y maderas duras (angiospermas). La base botánica de su clasificación es
que si la semilla del árbol está expuesta, éste corresponde a un tipo de madera blanda y si la
semilla está cubierta, el árbol es de madera dura. Con pocas excepciones, un árbol de
madera blanda es el que conserva sus hojas y un árbol de madera dura es el que las pierde
cada año. Los árboles de madera blanda reciben a menudo el nombre de árboles perennes y
los de madera dura se llaman árboles desiduos. La mayoría de los árboles de madera blanda
son físicamente blandos y la mayoría de los de madera dura son físicamente duros, pero hay
excepciones. Algunos ejemplos de árboles de madera blanda nativos de Estados Unidos son
el abeto, la picea, el pino y el cedro; mientras que el roble, el olmo, el arce, el abedul y el
cerezo son ejemplos de árboles de madera dura.
Anillos de crecimiento anual
En climas templados como el de Estados Unidos, cada estación de crecimiento anual se
forma una nueva capa de madera en torno al tronco del árbol. Esas capas se llaman anillos
de crecimiento anual y son particularmente evidentes en el corte transversal de árboles de
madera blanda (figura 12.36). Cada anillo tiene dos subanillos: madera temprana (de
primavera) y madera tardía (de verano). En las maderas blandas, la madera temprana tiene
un color más tenue y sus células son de mayor tamaño.
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Ejes de simetría de la madera
Es importante saber correlacionar la dirección y la microestructura de un árbol. Para hacerlo
se ha elegido una serie de ejes, como se indica en la figura 12.37. El eje paralelo al tronco del
árbol se llama eje longitudinal (L), mientras que el eje perpendicular al anillo de crecimiento
anual del árbol se conoce como el eje radial (R). El tercer eje, el eje tangencial (T), es
paralelo al anillo anual y perpendicular tanto al eje radial como al eje longitudinal.
Figura 12.36
686
687
Anillos de crecimiento anual de un árbol de madera blanda. La parte del anillo anual
correspondiente a la madera de primavera (EW) es de color más claro que la de madera
tardía (LW).
[Según R.J. Thomas, J. Educ. Module Mater. Sci., 2:56(1980). Reproducido con autorización del
Journal of Materials Education, University Park, Pa.]
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Figura 12.37
Ejes de la madera. El eje longitudinal es paralelo al grano, el eje tangencial es paralelo
al anillo de crecimiento anual, y el eje radial es perpendicular al anillo de crecimiento
anual.
(Según U.S. Department of Agriculture Handbook núm. 72, revisado en 1974, p. 4-2.)
687
688
Figura 12.38
Micrografía electrónica de barrido de un bloque de madera blanda (pino de hojas largas)
que muestra tres anillos de crecimiento completos en una sección transversal de su
superficie. Se observa que las células individuales son más grandes en la madera de
primavera que en la madera tardía. Los radios que son células para almacenar alimento
se extienden perpendicularmente a la dirección longitudinal. (Amplificación 75 ×.)
(Cortesía del N. C. Brown Center for Ultrastructure Studies, SUNY College of Environmental Science
and Forestry.)
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12.8.2 Microestructura de las maderas blandas
En la figura 12.38 se muestra, a 75×, la microestructura de un pequeño bloque tomado de un
árbol de madera blanda en el que pueden verse tres anillos de crecimiento completos. El mayor
tamaño de las células de la madera de primavera es claramente visible en esta micrografía. La
madera blanda está constituida ante todo por células tubulares largas de pared delgada
llamadas traqueidas, que pueden observarse en la figura 12.38. El gran espacio abierto que
aparece al centro de las células se llama lumen y se usa para la conducción de agua. La
longitud de una traqueida longitudinal es de 3 a 5 mm y su diámetro es de 20 a 80 m. Los
huecos o picaduras que están en los extremos de las células permiten que el líquido fluya de
una célula a otra. Las traqueidas longitudinales forman casi 90 por ciento del volumen de la
madera blanda. Las células de madera de primavera tienen un diámetro relativamente grande,
paredes delgadas y un lumen de gran tamaño. Las células de madera de verano tienen
diámetro más pequeño y paredes gruesas, con un lumen más pequeño que las células de
madera de primavera.
Los radios de la madera que se prolongan en dirección transversal desde la corteza hasta el
centro del árbol, consisten en un conjunto de pequeñas células de parénquima que tienen
forma de ladrillos. Las células de parénquima, que se usan para almacenar alimento, están
interconectadas a lo largo de los radios mediante pares de huecos.
12.8.3 Microestructura de las maderas duras
688
689
A diferencia de las maderas blandas, las maderas duras tienen vasos de gran diámetro para la
conducción de fluidos. Los vasos son estructuras de paredes delgadas constituidas por
elementos individuales llamados elementos del vaso y están dispuestos en la dirección
longitudinal del tallo de la hoja.
En los árboles de madera dura, ésta se clasifica como anillo-porosa o difuso-porosa, según la
forma en que los vasos estén dispuestos en los anillos de crecimiento. En una madera dura de
anillo-poroso los vasos formados en la madera de primavera son más grandes que los de la
madera de verano (figura 12.39). En una madera porosa-difusa, los diámetros de los vasos son
esencialmente iguales en todo el anillo de crecimiento (figura 12.40).
Las células longitudinales que se encargan de dar soporte al tronco de los árboles de madera
dura son fibras. En estos árboles, las fibras son células alargadas con extremos puntiagudos y
suelen tener paredes gruesas. La longitud de las fibras fluctúa entre 0.7 y 3 mm y su diámetro
promedio es menor a unos 20 xm. El volumen leñoso de las maderas duras constituido por
fibras varía considerablemente. Por ejemplo, el volumen de las fibras en el liquidámbar, que es
una madera dura, es de 26 por ciento, mientras que dicho volumen en el caso del nogal
americano es de 67 por ciento.
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Figura 12.39
Micrografía electrónica de barrido de un bloque de madera dura (olmo americano)
anilloporosa, donde se observa el cambio abrupto del diámetro de los vasos de la madera
de primavera y de la madera de verano, tal como se observan en la superficie de la
sección transversal. (Amplificación 54 ×.)
(Cortesía del N. C. Brown Center for Ultrastructure Studies, SUNY College of Environmental Science and
Forestry.)
Las células que almacenan el alimento en las maderas duras son los radios (transversales) y la
parénquima, que tienen forma de ladrillo o de caja. Los radios de las maderas duras suelen ser
mucho más grandes que los de las maderas blandas y tienen muchas células en toda su
anchura.
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
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Figura 12.40
Micrografía electrónica de barrido de un bloque de madera dura (arce de azúcar)
difusoporosa, mostrando el diámetro bastante uniforme de los vasos en todo el anillo de
crecimiento. La formación del vaso a partir de elementos individuales puede verse
claramente. (Amplificación 100 ×.)
(Cortesía del N. C. Brown Center for Ultrastructure Studies, SUNY College of Environmental Science and
Forestry.)
12.8.4 Ultraestructura de la pared celular
Ahora se examinará la estructura de una célula de madera usando gran amplificación, como la
que se muestra en corte telescópico en la figura 12.41. La pared celular inicial que se forma en
la división celular durante el periodo de crecimiento se llama pared primaria. Durante su
crecimiento, la pared primaria se desarrolla en dirección transversal y también longitudinal, y
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una vez que alcanza todo su tamaño, se forma la pared secundaria en capas concéntricas que
crecen hacia el interior del centro de la célula (figura 12.41).
Los principales componentes de la célula de madera son celulosa, hemicelulosa y lignina. Las
moléculas cristalinas de celulosa constituyen entre 45 y 50 por ciento del material sólido de la
madera. La celulosa es un polímero lineal formado por unidades de glucosa (figura 12.42) con
un grado de polimerización que fluctúa entre 5 000 y 10 000. Las ligaduras covalentes, dentro
de las unidades de glucosa y entre ellas mismas, crean una molécula recta y rígida con alta
resistencia a la tensión. Los enlaces laterales entre las moléculas de celulosa se deben a los
puentes de hidrógeno y a los momentos bipolares permanentes. La hemicelulosa constituye
hasta 20 o 25 por ciento, en peso, del material sólido de las células de madera y es una
molécula amorfa ramificada
Figura 12.41
690
691
Dibujo esquemático de una célula de madera, en corte telescópico, perteneciente a una
estructura celular múltiple donde se muestra el grosor relativo de las paredes primaria y
secundaria de una célula de madera. Las líneas dibujadas en las paredes primaria y
secundaria indican las orientaciones de las microfibrillas.
[Según R. J. Thomas, J. Educ. Module Mater, Sci.2:85(1980). Reproducido con autorización del Journal
of Materials Education, University Park, Pa.]
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Figura 12.42
Estructura de una molécula de celulosa.
(Según J. D. Wellons, “Adhesive Bonding of Woods and Other Structural Materials”, University Park, Pa.,
Materials Education Council, 1983.)
que contiene unidades de azúcar de varios tipos. Las moléculas de hemicelulosa tienen un
grado de polimerización de 150 a 200. El tercer componente principal de las células de madera
es la lignina, que constituye entre 20 y 30 por ciento, en peso, del material sólido. Las ligninas
son materiales poliméricos tridimensionales muy complejos, con enlaces cruzados, y están
formadas por unidades fenólicas.
691
692
La pared de la célula se compone principalmente de microfibrillas unidas entre sí por un
adhesivo de lignina. Se cree que las microfibrillas consisten en un núcleo cristalino de celulosa
rodeado de una región amorfa de hemicelulosa y lignina. La disposición y la orientación de las
microfibrillas varían en las distintas capas de la pared celular, como se observa en la figura
12.41. Las ligninas imparten rigidez a la pared celular y le permiten resistir fuerzas de
compresión. Además de los materiales sólidos, las células de madera pueden absorber agua en
proporción de hasta 30 por ciento de su peso aproximadamente.
12.8.5 Propiedades de la madera
Contenido de humedad
La madera contiene algo de humedad, a menos que sea secada en un horno hasta un peso
constante. El agua se presenta en la madera que es absorbida por las paredes fibrosas de las
células o como agua no ligada en el lumen de la fibra celular. Convencionalmente, el
porcentaje de agua contenido en la madera se define mediante la siguiente ecuación
peso de agua en la muestra
Contenido de humedad en la madera (% en peso) =peso de la muestra de madera seca × 100%
(12.18)
En virtud de que el porcentaje de agua se calcula sobre una base seca, el contenido de
humedad de la madera puede ser superior a 200 por ciento.
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.5
Un trozo de madera que contiene humedad pesa 165.3 g, y después de ser
secado en el horno hasta un peso constante, pesa 147.5 g. ¿Cuál es el
porcentaje de su contenido de humedad?
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Solución
El peso del agua contenida en la muestra de madera es igual al peso de la
muestra de ma dera húmeda menos el peso de ésta después de ser secada en
un horno hasta un peso constante. Por tanto,
% del contenido de humedad =
=
peso de la madera húmeda − peso de la madera seca
peso de la madera seca
165.3 g − 147.5 g
147.5 g
× 100% = 12%
× 100%
(12
◂
El estado húmedo de la madera en el árbol vivo se conoce como la condición verde. El
contenido de humedad promedio del duramen de las maderas blandas en condición verde es
de 150 por ciento aproximadamente, mientras que el de la albura de la misma especie es de
casi 60 por ciento. En las maderas duras, la diferencia del contenido de humedad en
condición verde entre el duramen y la albura suele ser mucho menor, pues ambos promedian
cerca de 80 por ciento.
Resistencia mecánica
En la tabla 12.6 se da una lista de algunas propiedades mecánicas típicas de ciertos tipos de
maderas cultivadas en Estados Unidos. En general,
las maderas que botánicamente se clasifican como blandas son físicamente suaves y las que
se clasifican como maderas duras son físicamente duras, aunque hay excepciones. Por
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693
693
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ejemplo, la madera de balsa, que es muy blanda físicamente, se clasifica en botánica como
madera dura.
La resistencia a la compresión de la madera en la dirección paralela al grano es
considerablemente más alta que la de la madera perpendicular al grano, por un factor de 10,
aproximadamente. Por ejemplo, la resistencia a la compresión del pino blando del este
secado al horno (12 por ciento de contenido de humedad) es 4 800 psi (33 MPa) en la
dirección paralela al grano, pero de sólo 440 psi (3.0 MPa) en la dirección perpendicular al
grano. La causa de esta diferencia es que la resistencia de la madera en dirección
longitudinal se debe en primer término a los enlaces covalentes fuertes de las microfibrillas de
celulosa cuya orientación principal es longitudinal (figura 12.42). La resistencia de la madera
en dirección perpendicular al grano es mucho más baja porque depende de la resistencia de
los puentes de hidrógeno más débiles que unen lateralmente a las moléculas de celulosa.
Como se observa en la tabla 12.6, la madera en condición verde es más débil que cuando ha
sido secada al horno. La causa de esta diferencia es que la eliminación del agua de las
regiones menos ordenadas de la celulosa de las microfibrillas permite que la estructura
molecular de la célula se compacte y forme puentes de hidrógeno internos. Así, al perder
humedad, la madera se contrae y se vuelve más densa y resistente.
Figura 12.43
Contracción y distorsión de la sección de un árbol en dirección tangencial, radial y del
anillo anual.
[Según R. T. Hoyle, J. of Educ. Module Mater. Sci., 4:88(1982). Reproducido con autorización del
Journal of Materials Education, University Park, Pa.]
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Contracción
La madera verde se contrae a medida que su contenido de humedad disminuye y provoca un
pandeo en la madera, como se ilustra en la figura 12.43, en las direcciones radial y tangencial
de la sección transversal de un árbol. La madera se contrae mucho más en dirección
transversal que en la longitudinal, pues la contracción transversal oscila de ordinario entre 10
y 15 por ciento, mientras que en dirección longitudinal es de sólo 0.1 por ciento,
aproximadamente.
694
695
Cuando el agua es eliminada de las regiones amorfas de la parte exterior de las microfibrillas,
éstas se acercan más entre sí y la madera se vuelve más densa. Debido a que la dimensión
larga de las microfibrillas se orienta principalmente en dirección longitudinal al tronco del
árbol, la mayor parte de la contracción se produce en dirección transversal.
12.9 ESTRUCTURAS MULTICAPAS
Los materiales compuestos que se fabrican intercalando un material entre dos capas externas
delgadas se usan comúnmente en diseños de ingeniería. Dos tipos de estos materiales son 1)
estructura tipo sándwich con panal y 2) estructura tipo sándwich con recubrimiento.
12.9.1 Estructura tipo sándwich con panal
La estructura tipo sándwich con panal se ha usado como material de construcción en la
industria aeroespacial por más de 30 años. En la mayoría de los aviones que vuelan hoy se
utiliza este material de construcción. La mayor parte del panal que hoy se usa está fabricado
con aleaciones de aluminio como la 5052 y la 2024 o con materiales fenólicos reforzados con
vidrio, poliéster reforzado con vidrio y otros materiales reforzados con fibra de aramida.
Los paneles de aluminio tipo panal se fabrican uniendo con un material adhesivo láminas de
aleación de aluminio y secciones centrales tipo panal, también de aleación de aluminio, como
se muestra en la figura 12.44. Este tipo de construcción produce un panel de sándwich duro,
rígido, resistente y liviano.
12.9.2 Estructuras metálicas recubiertas
Figura 12.44
Panel tipo sándwich fabricado uniendo tapas de aluminio con una capa central tipo panal,
de aleación de aluminio.
(Cortesía de la Hexcel Co.)
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La estructura con recubrimiento se usa para producir materiales compuestos a partir de una
capa central de metal con capas delgadas externas de otro metal o metales (figura 12.45). De
ordinario, las capas delgadas externas de metal se adhieren por laminado en caliente al metal
interior del núcleo para formar uniones metalúrgicas (por difusión atómica) entre las capas
exteriores y el metal de la parte interna. Este tipo de material compuesto tiene muchas
aplicaciones en la industria; por ejemplo, las aleaciones de aluminio de alta resistencia, como la
2024 y la 7075, tienen una resistencia a la corrosión relativamente pobre y pueden ser
protegidas con una delgada capa de recubrimiento de aluminio blanda muy resistente a la
corrosión. Otra aplicación de los metales recubiertos es el uso de metales relativamente caros
para proteger al metal menos costoso. Por ejemplo, las monedas de 10¢ y 25¢
estadounidenses tienen una capa de aleación Cu−25% Ni sobre el cobre que es menos caro.
695
696
Figura 12.45
Sección transversal de una estructura metálica recubierta.
12.10 COMPUESTOS CON MATRIZ DE METAL Y MATRIZ DE CERÁMICA
12.10.1 Compuestos con matriz de metal (CMM)
Los materiales compuestos con matriz de metal han sido tan investigados en los últimos años
que ahora se han producido muchos materiales nuevos altamente resistentes para su peso. La
mayoría de esos materiales han sido desarrollados para la industria aeroespacial, pero algunos
se usan en otras aplicaciones, como motores de automóvil. En general, en función del refuerzo,
los tres principales tipos de CMM son los reforzados con fibra continua, con fibra discontinua y
con partículas de un material.
MMC reforzados con fibra continua
Los filamentos continuos constituyen el mayor perfeccionamiento en la rigidez (módulo de
tensión) y resistencia de los CMM. Uno de los primeros CMM de fibra continua que se
desarrollaron fue el sistema integrado por una matriz de aleación de aluminio reforzada con
fibras de boro. La fibra de boro de este compuesto se fabrica depositando químicamente
vapor de boro en un sustrato de alambre de tungsteno (figura 12.46a). El compuesto Al-B se
fabrica presionando en caliente capas de fibras de B entre hojas de aluminio, de manera que
éstas se deformen alrededor de las fibras y se unan entre sí. En la figura 12.46b se muestra
una sección transversal de un compuesto con matriz de aleación de aluminio reforzada con
fibra continua de B. En la tabla 12.7 se da una lista de algunas propiedades mecánicas de
varios compuestos a base de aleaciones de aluminio reforzadas con fibras de B. Al añadir
51% en volumen de B, la resistencia a la tensión axial de la aleación de aluminio 6061
aumentó de 310 a 1 417 MPa, mientras que su módulo de tensión se incrementó de 69 a 231
GPa. Entre las aplicaciones de los compuestos de Al-B figuran algunos miembros
estructurales de la parte media del fuselaje de un trasbordador espacial orbital.
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Figura 12.46
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a) Filamento de boro de 100 m de diámetro rodeando a un núcleo de alambre de
tungsteno de 12.5 m de diámetro. b) Micrografía de la sección transversal de un
compuesto hecho de una aleación de aluminio y boro (amplificación 40 ×.)
(Según “Engineered Materials Handbook”, vol. 1, ASM International, 1987, p. 852.)
Otros refuerzos de fibra continua que se han usado en los CMM son las fibras de carburo de
silicio, grafito, alúmina y tungsteno. Un compuesto de Al 6001 reforzado con fibras continuas
de SiC está siendo evaluado para utilizarlo en la sección vertical de la cola de un avión de
combate avanzado. Reviste especial interés el uso proyectado de los refuerzos de fibra
continua de SiC en una matriz de aluminuro de titanio en una aeronave hipersónica como el
avión de National Aerospace (figura 1.1).
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CMM reforzados con fibra discontinua y con partículas
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Se han producido muchos tipos de CMM reforzados con fibras discontinuas y con partículas.
En la ingeniería, estos materiales tienen las ventajas de mayor resistencia, más rigidez y
mejor estabilidad dimensional que las aleaciones metálicas no reforzadas. En este breve
análisis de los CMM se pondrá especial atención en los compuestos de las aleaciones de
aluminio.
Los CMM reforzados con partículas son CMM de aleaciones de aluminio de bajo costo,
fabricados utilizando partículas de forma irregular de alúmina y carburo de silicio con
diámetros que fluctúan entre 3 y 200 xm. Las partículas, que a veces se tratan con
recubrimiento secreto, pueden mezclarse con la aleación de aluminio derretida y moldearse
en lingotes o palanquillas de extrusión para su procesado futuro. En la tabla 12.7 se muestra
que la resistencia final a la tensión de la aleación de Al 6061 puede aumentar de 310 a 496
MPa con la adición de 20 por ciento de SiC, mientras que el módulo de tensión puede
incrementarse de 69 a 103 GPa. Entre las aplicaciones de este material figuran equipos
deportivos y partes de motores de automóvil.
Los MMC reforzados con fibra discontinua se producen principalmente mediante procesos de
metalurgia en polvo e infiltración del material fundido. En el proceso de metalurgia en polvo,
filamentos finos de carburo de silicio similares a agujas de 1 a 3 m de diámetro y de 50 a
200 m de largo (figura 12.47), se mezclan con metal pulverizado, la mezcla se consolida a
presión en caliente y luego es extruida o forjada según el perfil deseado. En la tabla 12.7 se
muestra que la resistencia a la ruptura por tensión de la aleación de Al 6001 puede aumentar
de 310 a 480 MPa con la adición de 20% de filamentos finos de SiC, mientras que el módulo
de tensión puede elevarse de 69 a 115 GPa. Aun cuando se pueden conseguir mayores
incrementos de resistencia y rigidez con la adición de filamentos finos, que con partículas de
material, la metalurgia en polvo y los procesos de infiltración del fundido son más costosos.
Algunas aplicaciones de los CMM de aleación de aluminio reforzado con fibras discontinuas
son: partes del sistema de guía para proyectiles y pistones de alto rendimiento para automóvil.
Figura 12.47
Micrografía de filamentos finos de carburo de silicio de un solo cristal que se usan para
reforzar compuestos con matriz metálica. Los filamentos tienen un diámetro de 1 a 3 m
y de 50 a 200 m de longitud.
(Cortesía de American Matrix Corp.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 12.6
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Un material compuesto con matriz de metal se fabrica con una aleación de
aluminio reforzada con fibra y boro (B) (figura EP12.6). Para formar la fibra de
boro, un alambre de tungsteno (W) (r = 10 m) se recubre de boro, con lo cual
adquiere un radio final de 75 m. A continuación, la aleación de aluminio se une
alrededor de las fibras de boro, aportando una fracción volumétrica de 0.65 a
dicha aleación. Suponiendo que la regla de las mezclas binarias (ecuación 12.7)
sea aplicable también a mezclas ternarias, calcule el módulo de tensión efectivo
del material compuesto en condiciones de isodeformación. Datos: EW = 410
GPa; EB = 379 GPa; EA1 = 68.9 GPa.
Solución
E comp = f W E W + f B E B + f A 1E A 1 f W + B = 0.35
fw =
área del alambre W
área de la fibra B
fw =
π(10 µ m )
fB =
área de la fibra B − área del alambre W
área de la fibra B
=
π(75 µ m )
π (75 µ m )
2
2
2
× fW + B
× 0.35 = 6.22 × 10
− π (10 µ m )
π(75 µ m )
2
2
−3
f Al = 0.65
× fW + B
× 0.35 = 0.344
E comp = f W E w + f B E B + f Al E Al
(
= 6.22 × 10
= 178 GPa
−3
)(410
GPa ) + (0.344)(379 GPa ) + (0.65)(68.9 GPa )
◂
Obsérvese que el módulo de tensión (rigidez) del material compuesto es más o
menos 2.5 veces el de la aleación de aluminio no reforzada.
Figura EP12.6
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700
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.7
Un material compuesto con matriz metálica está hecho con 80 por ciento, en
volumen, de la aleación de aluminio 2124-T6 y 20 por ciento, en volumen, de
fibras finas de SiC. La densidad de la aleación 2124-T6 es 2.77 g/cm3 y la de las
fibras es 3.10 g/cm3. Calcule la densidad promedio del material compuesto.
Solución
La base es 1 m3 de material; así, se tienen 0.80 m3 de aleación 2124 y 0.20 m3
de fibra de SiC en 1 m3 de material.
Masa de aleacioó n 2124 en 1 m
3
Masa de fibrillas de SiC en 1 m
3
(
= (0.20
)(2.77 Mg/ m 3)
3
3
m )(3.10 Mg / m )
= 0.80 m
3
=
2.22 Mg
=
0.62 Mg
_
Masa total en 1 m de compuesto =
2.84 Mg
3
masa
unitario
Densidad promedio =vol .
=
masa total de material en 1 m
1 m
3
3
= 2.84 Mg / m
3
◂
12.10.2 Compuestos con matriz de cerámica (CMC)
Recientemente se han desarrollado materiales compuestos con matriz de cerámica que tienen
propiedades mecánicas mejoradas, por lo cual su resistencia y dureza son superiores a las de
la matriz de cerámica no reforzada. Una vez más, los tres principales tipos de estos
compuestos en función del refuerzo son: con fibra continua, con fibra discontinua y con
partículas.
CMC reforzados con fibra continua
Dos tipos de fibras continuas que se han usado en los CMC son el carburo de silicio y el óxido
de aluminio. En el proceso de fabricar un material compuesto con matriz de cerámica, las
fibras de SiC se entretejen en forma de felpa y luego se deposita un vapor químico para que
el SiC quede impregnado dentro de la felpa de fibras. En otro proceso, las fibras de SiC se
encapsulan dentro de un material de cerámica vítrea (véase el problema de ejemplo 12.8).
Algunas aplicaciones de estos materiales son tubos de intercambiador de calor, sistemas de
protección térmica y materiales para ambientes expuestos a la erosión corrosiva.
CMC con refuerzo discontinuo (filamentos finos) y con partículas
Los filamentos finos de cerámica (figura 12.47) pueden incrementar de modo considerable la
resistencia a la fractura de cerámicas monolíticas (tabla 12.8). La adición de 20% en volumen
de filamentos de SiC a la alúmina puede aumentar la resistencia a la fractura de la cerámica
de alúmina de 4.5 a 8.5 MPa m . Los materiales con matriz de cerámica reforzados con
fibras cortas y con partículas tienen la ventaja de que pueden ser trabajados mediante
procesos comunes de cerámica, como el prensado isostático en caliente (PIC).
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Se cree que los materiales compuestos con matriz de cerámica pueden endurecerse por tres
mecanismos principales; este efecto es resultado de las fibras de refuerzo que interfieren con
la propagación de grietas en la cerámica. Esos mecanismos son:
1. Deflexión de las grietas. Cuando la grieta llega al refuerzo, se desvía y eso hace que su
ruta de propagación sea más sinuosa. Así pues, se requieren esfuerzos mayores para
propagar la grieta.
2. Puenteo de las grietas. Las fibras o filamentos pueden actuar como puentes tendidos
sobre la grieta, con lo cual ayudan a mantener unido el material y hacen que se
requieran niveles de esfuerzos más altos para que el agrietamiento prosiga (figura
12.48).
700
701
Figura 12.48
Diagrama esquemático que muestra cómo las fibras de refuerzo pueden inhibir la
propagación de grietas en materiales con matriz de cerámica formando puentes
sobre ellas, al tiempo que absorben energía al ser arrancadas.
3. Separación violenta de las fibras. La fricción ocasionada por las fibras o los filamentos al
ser arrancados de la matriz que se agrieta, absorbe energía, por lo cual se requieren
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esfuerzos más altos para producir mayor agrietamiento. Por tanto, para lograr
resistencias
PROBLEMA DE EJEMPLO 12.8
Un compuesto con matriz de cerámica está hecho con fibras continuas de SiC
incrustadas en dicha matriz (figura EP12.8). a) Calcule el módulo elástico a la
tensión del compuesto en condiciones de isodeformación y b) calcule el esfuerzo
σ a la cual las grietas empiezan a crecer. Los datos son los siguientes:
Matriz de vidrio - cerámica:
E = 94 GPa
K IC = 2.4 MPa
E = 350 GPa
m
K IC = 4.8 MPa
La mayor falla preexistente tiene
10
Fibras de SiC:
m de diámetro
m
Las mayores melladuras superciales
tienen 5
m de profundidad
Solución
a) Cálculo de E para el compuesto. Suponiendo que la ecuación 12.7 para las
condiciones de isodeformación sea válida,
E comp = f GC E GC + f SiC E SiC
701
702
Figura EP12.8
Puesto que la longitud de las fibras es la misma, se puede hallar la fracción en
volumen de las fibras SiC calculando la fracción del área que ocupan dichas
fibras sobre la superficie en los extremos de las mismas. Según se ve en la
figura EP12.8, cada fibra de 50 m de diámetro está encerrada en un área de 80
m × 80 m. Así,
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área de la fibra
áreal total seleccionada
f SiC
=
f GC
= 1 − 0.307 = 0.693
2
π(25 m )
m )(80 m )
=(80
= 0.307
E comp = (0.693)(94 GPa ) + (0.307)(350 GPa ) = 172 GPa
◂
b) Esfuerzo cual las grietas empiezan a formarse en el compuesto. En
condiciones de isodeformación, ∈comp = ∈GC = ∈SiC · Como σ = E∈ y ∈ = σ/E,
σ comp
E comp
σ GC
=E
GC
σ SiC
=E
SiC
La fractura empieza en un componente dado cuando σ = KIC / π a (ecuación
11.4), suponiendo que Y = 1. Se calculará el esfuerzo mínimo que provoca la
formación de agrietamientos en ambos materiales y luego se compararán los
resultados. El componente que se agriete con el menor esfuerzo determinará el
valor del esfuerzo en el cual el compuesto empieza a agrietarse.
i)
Cerámica vítrea. Para este material, la falla preexistente más grande tiene
10 m de diámetro. Estevalor es de 2a para la ecuación 11.4 y, por tanto, a
= 10 m/2 o a = 5 m.
σ comp
E comp
σ comp =
(
E comp
EGC
)(
K IC, GC
πa
)
=
=
σGC
EGC
(
=
K IC, GC
πa
[
GPa
(172
94 GPa )
)( )
1
E GC
2.4 Mpa
(
π 5 × 10
m
-6
m
]
)
= 1109 Mpa
ii) Fibras de SiC. Para este material, a = 5 m para grietas superficiales.
σ comp =
(
E comp
E SiC
)(
K IC, SiC
πa
) =(
172 GPa
350 GPa
[
)
4.8 MPa m
(
π 5 × 10
−6
m
]
)
= 596 MPa
Así, las fibras de SiC del compuesto de cerámica empiezan a agrietarse
cuando el esfuerzo aplicado es de 596 MPa. ◂
más altas es preciso que haya una buena unión de la intracara entre las fibras y la matriz.
Además, debe haber buen acoplamiento entre los coeficientes de expansión de la matriz y de
las fibras si el material va a ser utilizado a elevadas temperaturas.
702
703
12.10.3 Compuestos de cerámica y nanotecnología
Los investigadores de la nanotecnología han desarrollado recientemente compuestos con
matriz de cerámica que tienen propiedades mecánicas, químicas y eléctricas mejoradas,
integrando nanotubos de carbono en la microestructura de alúmina convencional. Éste es un
adelanto nuevo y excitante que aumentará aún más la importancia de la tecnología en la
ciencia de materiales. Los investigadores han logrado crear un compuesto de cerámica hecho
de alúmina, 5 a 10 por ciento de nanotubos de carbono y 5 por ciento de niobio finamente
molido. El material compacto fue sinterizado y densificado para producir un sólido cuya
resistencia a la fractura es hasta cinco veces mayor que la de la alúmina pura. Asimismo, el
nuevo material puede conducir electricidad 10 millones de veces más rápido que la alúmina
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pura. Por último, puede conducir el calor (si los nanotubos están alineados en forma paralela a
la dirección del flujo de calor) o actuar como una barrera de protección térmica (si la alineación
de los nanotubos es perpendicular a la dirección del flujo de calor). Esto hace que el nuevo
material cerámico sea un extraordinario candidato en aplicaciones que requieren recubrimientos
de protección térmica.
12.11 HUESO: UN MATERIAL COMPUESTO NATURAL
12.11.1 Composición
El hueso es un material estructural que se encuentra en muchos organismos y constituye otro
ejemplo de un material compuesto natural complejo, formado por una mezcla de materiales
orgánicos e inorgánicos. El componente inorgánico es la hidroxiapatita (HA) y tiene una
composición de Ca10(PO4)6(OH)2. La hidroxiapatita tiene forma de placa, de 20 a 80 nm de
longitud y de 2 a 5 nm de espesor. Este componente inorgánico, que le imparte al hueso su
consistencia sólida y dura, constituye 60 a 70 por ciento del peso en seco del hueso. La porción
orgánica del hueso consiste sobre todo en una proteína llamada colágeno (tipo I) y una
pequeña cantidad de proteínas no colagenosas. El colágeno es fibroso, tenaz, flexible y
altamente inextensible; es lo que proporciona al hueso su flexibilidad y capacidad
amortiguadora. El colágeno constituye entre 25 y 30 por ciento del peso del hueso seco. El
resto del peso del hueso seco representa agua, en cerca de 5 por ciento. Esto parece muy
similar a las propiedades de otros materiales compuestos fibrosos que fueron analizados en
secciones anteriores: una mezcla de dos o más materiales de composiciones y propiedades
muy diferentes que produce un nuevo material con propiedades únicas.
12.11.2 Macroestructura
La microestructura del hueso es compleja pues contiene muchos componentes, tanto a escala
micro como a escala nano. El análisis de la microestructura queda fuera de los objetivos de
este texto. Sin embargo, es importante analizar la macroestructura
Figura 12.49
703
704
Corte longitudinal del fémur de un adulto.
(© Lester V. Bergman/Corbis)
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Figura 12.50
a) Imagen SEM del hueso cortical tomado de una tibia humana.
(© Andrew Syred/Photo Researchers, Inc.)
b) Fotomicrografía de hueso reticular.
(© Susumu Nishinaga/Photo Researchers, Inc.)
del hueso porque afecta las propiedades mecánicas del mismo. Aunque los diferentes huesos
del cuerpo tienen distintas propiedades y estructura, la estructura de todos los huesos a nivel
macroscópico se puede dividir en dos tipos distintivos de tejidos óseos: 1) cortical o compacto
y 2) reticulado o trabecular (figura 12.49). La parte cortical es densa (como de marfil) y forma
la estructura externa o corteza del hueso, como se ilustra en la figura 12.50a. La porción interna
del hueso es el tejido reticular, que está constituido por placas delgadas o trabéculas en un
entramado suelto y poroso como se observa en la figura 12.50b. Los poros de la región reticular
están llenos de médula roja. Los distintos huesos tienen diferentes requisitos funcionales y, por
tanto, ostentan distintas relaciones entre el tejido cortical y el reticular, lo cual afecta a sus
propiedades.
704
705
12.11.3 Propiedades mecánicas
El hueso es un compuesto de materiales orgánicos e inorgánicos en dos fases. Como cualquier
otro material, sus propiedades mecánicas pueden determinarse sometiéndolo a una prueba de
esfuerzo uniaxial. Igual que otros materiales, en la curva correspondiente de
esfuerzo-deformación aparecerá un rango elástico, un límite de elasticidad, una región plástica
y un punto de ruptura. Los huesos corticales y reticulados tienen propiedades mecánicas
totalmente diferentes. El hueso cortical tiene mayor densidad y es más fuerte y rígido que el
hueso reticular; sin embargo, también es más frágil. Cede y se fractura cuando el esfuerzo
supera al 2.0 por ciento. En cambio, el hueso reticulado (trabecular) es menos denso y puede
soportar un nivel de esfuerzo sostenido de 50 por ciento antes de fracturarse y, en virtud de su
estructura porosa, absorbe grandes cantidades de energía antes de quebrarse. En la figura
12.51 se presentan curvas de esfuerzo típicas para huesos corticales y trabeculares de dos
densidades diferentes. Allí pueden observarse con claridad las diferencias en módulos de
elasticidad, límites de elasticidad, ductilidad, tenacidad y resistencia a la ruptura en el caso de
varios huesos.
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Figura 12.51
Curvas de esfuerzo-deformación para huesos corticales y trabeculares. Obsérvese que la
tenacidad (el área correspondiente bajo la curva) del hueso trabecular de 0.9 g/cm3 es
más alta que la del hueso cortical.
En la sección 12.3 se analizó el comportamiento anisotrópico de los compuestos reforzados con
fibras. Por ejemplo, en la tabla 12.4 se muestra la diferencia observada en las propiedades
mecánicas de compuestos epóxicos con fibras de carbono, en las direcciones longitudinal y
transversal. El mismo comportamiento anisotrópico se observa en el hueso. Cuando muestras
de hueso cortical tomado del cuerpo femoral fueron cortadas en distintas orientaciones y
sometidas a pruebas de esfuerzo uniaxial, las curvas correspondientes de
deformación-esfuerzo fueron totalmente distintas, como se muestra en la figura 12.52. La
muestra que se colocó alineada con el eje longitudinal (L) produjo las más altas lecturas de
rigidez, resistencia y ductilidad. En contraste, la muestra que se alineó transversalmente (T) al
eje longitudinal produce el modelo más bajo de elasticidad, resistencia y ductilidad. Éste es un
indicio claro del comportamiento anisotrópico del hueso. En general, se puede decir que ciertos
huesos son más resistentes y rígidos en la dirección en que soportan comúnmente carga
durante las actividades normales diarias. Es muy importante señalar que los huesos suelen ser
mucho más resistentes a la compresión que a la tensión; por ejemplo, el hueso cortical tiene
una resistencia a la tensión de 130 Mpa y una resistencia a la compresión de 190 Mpa. Los
huesos reticulados se comportan en forma similar bajo tensión y compresión.
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Figura 12.52
Curvas de deformación-esfuerzo de muestras de hueso cortical con diversas
orientaciones a lo largo del hueso, mostrando el carácter anisotrópico de éste.
12.11.4 Biomecánica de la fractura de un hueso
Durante las actividades normales diarias, los huesos humanos soportan diversos tipos de
cargas, como las de tensión, compresión, flexión, torsión, corte y varias combinadas. Las
fracturas por tensión se producen de ordinario en huesos muy reticulados, como el que se
encuentra junto al tendón de aquiles, por las grandes fuerzas de tensión que el músculo de la
pantorrilla puede ejercer sobre dicho hueso. Las fracturas por corte se presentan también con
más frecuencia en huesos muy reticulados. Las fracturas bajo cargas compresivas se producen
sobre todo en las vértebras y son más comunes en pacientes de mayor edad que padecen
osteoporosis (porosidad de los huesos). La flexión provoca esfuerzos de compresión y tensión
en el hueso. Los huesos largos del cuerpo, como el fémur o la tibia, son más vulnerables a este
tipo de carga. Los esquiadores están expuestos a fracturas de esa índole (fractura de “la parte
superior de la bota”) cuando caen de pie: la tibia proximal (parte superior de latibia) se dobla
hacia el frente; la tibia distal (parte inferior de ésta) soporta el mismo momento de inercia
porque el pie y el tobillo están restringidos dentro de la bota; entonces, la tibia se fractura en la
parte superior de la bota, donde el contacto con ésta se opone al movimiento (flexión en tres
puntos). La fractura empieza siempre en el lado del fémur que está bajo tensión, ya que el
hueso es más débil ante la tensión. En los huesos largos del cuerpo humano se producen
también fracturas por torsión. Esas fracturas empiezan en dirección casi paralela al eje
longitudinal del hueso y se extienden en un ángulo relativo de 30 grados con respecto a dicho
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eje. La mayoría de las fracturas se presentan en un estado combinado de carga en el que dos o
más de los tipos de carga antes mencionados pueden estar presentes.
12.11.5 Viscoelasticidad del hueso
Otra importante forma de comportamiento biomecánico del hueso es su respuesta variable al
índice de carga o la tasa de deformación. Por ejemplo, durante la marcha normal se ha medido
una tasa de deformación del fémur de 0.001 s−1, aproximadamente; mientras que en la carrera
lenta es de unos 0.03 s−1. En un trauma por impacto, la tasa de deformación puede ser tan alta
como de 1 s−1. Los huesos reaccionan en forma diferente bajo esas distintas condiciones de la
velocidad de aplicación de la carga. Al aumentar la tasa de deformación, el hueso se vuelve
más rígido y resistente (se rompe a una carga mayor). En todo el rango de tasas de
deformación aplicadas, el hueso cortical se vuelve más fuerte según un factor de tres y su
módulo de elasticidad aumenta por un factor de dos. Con tasas de deformación muy altas
(trauma por impacto), el hueso se vuelve más frágil, además de que almacena mayores
cantidades de energía antes de la fractura. Esto es un aspecto importante en los traumatismos:
en una energía de fractura baja, ésta se concentra en la fractura del hueso y el tejido
circundante no sufre daños considerables. Sin embargo, en una fractura de alta energía, el
exceso de energía disponible ocasiona daños severos al tejido circundante. La dependencia del
comportamiento mecánico del hueso con respecto a la tasa de deformación se conoce como
viscoelasticidad. En comparación, los materiales poliméricos se comportan también en forma
viscoelástica bajo índices de carga similares.
Por último, un hueso puede sufrir también fracturas por fatiga. Esto sucede, como con otros
materiales, cuando se aplica repetidamente una carga cíclica. Tal puede ser el caso de un atleta
sometido a entrenamiento con pesas. Tras muchas repeticiones de carga, los músculos se
cansan y, en consecuencia, el hueso soporta una porción mayor de la carga. Debido a la mayor
deformación que soporta el hueso, la ruptura por fatiga puede ocurrir después de muchos ciclos.
12.11.6 Remodelación del hueso
En el capítulo 1 se presentó el concepto de materiales inteligentes, los cuales tienen la
capacidad de detectar los estímulos del ambiente y responder según sean éstos. El hueso es
un ejemplo de un material inteligente biológico complejo. El hueso tiene la capacidad de
modificar su tamaño, forma y estructura según las demandas mecánicas que se le imponen. La
capacidad del hueso de ganar masa ósea cortical o reticulada bajo un alto nivel de esfuerzo, se
llama remodelación del hueso y recibe su nombre según la ley de Wolf. Por esa razón, las
personas de mayor edad cuya actividad física es restringida, y también los astronautas que
trabajan en el ambiente ingrávido del espacio durante largos periodos sufren pérdida de hueso.
Se cree que el ejercicio moderado con pesos bajos reduce el fenómeno de pérdida de hueso en
la población que envejece.
12.11.7 Nanotecnología y reparación de huesos
707
708
En el capítulo 11 se analizó el concepto de la cerámica bioactiva y reabsorbible, y su papel
tanto en la reparación de huesos dañados o enfermos, como en el establecimiento de
intracaras fuertes entre los tejidos y los implantes (oseointegración). Específicamente, el fosfato
tricálcico cerámico se mencionó como uno de esos materiales. La investigación actual se
concentra en desarrollar cerámica de nanofase a partir de fosfato de calcio y/o sus derivados,
como la hidroxiapatita, el carbonato de calcio y los vidrios bioactivos. Habiendo ya explicado
que gran parte del hueso está formada por HA de escala nanométrica, puede estimarse la
importancia de la nanotecnología en este campo. Los nanomateriales de fosfato de calcio cuyo
tamaño de grano es menor de 100 nm han presentado osteoinducción en varios modelos de
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investigación con animales. Sin embargo, persisten las dudas: “¿el nuevo hueso generado tiene
las mismas propiedades que el hueso original?” y “¿hay alguna forma en que se pueda
sintetizar una nanocerámica que, después de ser reabsorbida, produzca material de calidad
ósea?” Estas preguntas siguen sin respuesta y se requerirán muchos años más de
investigación antes que se entienda el comportamiento de esta nanocerámica.
12.12 RESUMEN
Un material compuesto puede definirse, con respecto a la ciencia e ingeniería de materiales,
como un sistema de materiales constituido por una mezcla y combinación de dos o más micro
o macrocomponentes que difieren en forma y composición química y que son esencialmente
insolubles entre sí.
Algunos materiales compuestos de plástico reforzado con fibra están hechos de fibras
sintéticas de vidrio, carbono y aramida. Entre esas tres fibras, las de vidrio son las de menor
costo, tienen resistencia intermedia y la más alta densidad, en comparación con las otras. Las
fibras de carbono tienen resistencia y módulo elástico altos y baja densidad, pero son caros
por lo que sólo se usan en las aplicaciones que requieren su relación especialmente alta de
resistencia respecto al peso. Las fibras de aramida tienen alta resistencia y baja densidad,
pero no son tan rígidas como las de carbono. Las fibras de aramida son también
relativamente caras, por lo cual se usan en aplicaciones en las que se requiere una alta
relación resistencia-peso, además de mejor flexibilidad que la de las fibras de carbono. Las
matrices que se usan más comúnmente como fibras de vidrio para compuesto de plástico
reforzado con fibras, son los poliésteres; mientras que las matrices más utilizadas de ordinario
para plásticos reforzados con fibras de carbono, son las epóxicas. Los materiales compuestos
epóxicos reforzados con fibras de carbono se usan ampliamente en aplicaciones de
aeronáutica y aeroespaciales. Los materiales compuestos de poliéster reforzado con fibras de
vidrio tienen un uso mucho más amplio y sus aplicaciones se hacen en diversas industrias
que incluyen las de construcción, transporte, marítima y aeronáutica, por ejemplo.
El concreto es un material compuesto cerámico constituido por partículas agregadas (es
decir, arena y grava) en una matriz pastosa de cemento endurecido que suele ser de cemento
portland. Como material de construcción, el concreto tiene ventajas que incluyen su
resistencia útil a la compresión, su economía, la posibilidad de fraguar en la obra, su
durabilidad, resistencia al fuego y apariencia estética. La baja resistencia del concreto a la
tensión puede elevarse significativamente si se refuerza con varillas de acero. Otra mejoría en
la resistencia del concreto a la tensión puede conseguirse introduciendo en él esfuerzos
compresivos residuales en posiciones de alta carga de tensión al pretensarlo con refuerzos
de acero.
La madera es un material compuesto natural formado, en esencia, de fibras de celulosa
ligadas entre sí por una matriz de material polimérico constituido principalmente de lignina. La
macroestructura de la madera corresponde al duramen, que está integrado sobre todo por
células vivas y transporta los nutrientes; y la albura, que se compone de células muertas. Las
maderas se dividen en dos tipos: blandas y duras. Las maderas blandas tienen semillas
expuestas y hojas angostas (como agujas), mientras que las maderas duras tienen semillas
cubiertas y hojas anchas. La microestructura de la madera consiste en conjuntos de células
que predominan en la dirección longitudinal del tronco del árbol. Las maderas blandas tienen
largas células tubulares de paredes delgadas llamadas traqueidas, mientras que las maderas
duras tienen una estructura celular densa que contiene vasos grandes para la conducción de
fluidos. Como material de construcción, la madera tiene ventajas que incluyen: resistencia útil,
economía, facilidad para ser trabajada y durabilidad con la debida protección.
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El hueso es el material compuesto contenido en el cuerpo humano. Es una mezcla de
materiales orgánicos (colágeno) e inorgánicos (hidroxiapatita). La microestructura del hueso
incluye dos tipos distintivos de tejidos óseos: cortical y esponjoso. El hueso se comporta de
una manera anisotrópica propia de los materiales compuestos. También es importante señalar
que el hueso es más resistente a la compresión.
12.13 DEFINICIONES
Sección 12.1
Material compuesto: sistema de materiales constituido por una mezcla y combinación de dos o
más micro o macroconstituyentes que difieren en forma y composición química y que son
esencialmente insolubles entre sí.
Sección 12.2
Plásticos reforzados con fibras: materiales compuestos que consisten en la mezcla de una
matriz de material plástico, como poliéster o epóxico, reforzada con fibras de alta resistencia
como las de vidrio, carbono o aramida. Las fibras proporcionan la alta resistencia y rigidez, y la
matriz plástica une las fibras entre sí y les brinda apoyo
Fibras de vidrio E: fibras hechas de vidrio E (eléctrico), que es un vidrio de borosilicato del cual
se fabrican más comúnmente fibras para el reforzamiento de plásticos con fibra de vidrio.
Fibras de vidrio S: fibras hechas de vidrio S, que es un vidrio de silicato de magnesia-alúmina
cuyas fibras se usan en plásticos reforzados con fibra de vidrio cuando se requiere una
resistencia especialmente alta en las fibras.
Roving: conjunto de haces de fibras continuas torcidas o sin torcer.
Fibras de carbono (para un material compuesto): fibras de carbono fabricadas principalmente
de poliacrilonitrilo (PAN) o brea que se estiran para alinear la estructura de la red fibrilar dentro de
cada fibra de carbono y se calientan para eliminar al oxígeno, al nitrógeno y al hidrógeno de las
fibras iniciadoras o precursoras.
Atado (de fibras): conjunto de numerosas fibras en un haz cuyas especificaciones se basan en
el número de fibras que contiene; por ejemplo, 6000 fibras/atado.
Fibras de aramida: fibras producidas por síntesis química que se usan para el refuerzo de los de
plásticos. Las fibras de aramida tienen una estructura lineal de poliamida aromática (tipo anillos
de benceno) y las fabrica comercialmente la Du Pont Co., con el nombre comercial de Kevlar.
Resistencia específica a la tensión: resistencia a la tensión de un material, dividida entre su
densidad.
Módulo de tensión específico: módulo de tensión de un material, dividido entre su densidad.
Sección 12.3
709
710
Laminado: producto que se hace uniendo entre sí varias láminas de un material, generalmente
con calor y presión.
Laminado unidireccional: producto laminado de plástico reforzado con fibras que se elabora
uniendo capas de láminas reforzadas con fibras en las que todas éstas son continuas y están en
la misma dirección del laminado.
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Laminado multidireccional: laminado de plástico reforzado con fibras, que se produce uniendo
capas de láminas reforzadas con fibra en las que las direcciones de algunas de las fibras
continuas se orientan en distintos ángulos.
Chapa de laminado (lámina): cada una de las capas de un laminado de capas múltiples.
Sección 12.4
Moldeo por colocación manual de capas: proceso de colocar manualmente (y trabajar) capas
sucesivas de material de refuerzo en un molde para producir un material compuesto reforzado
con fibra.
Moldeo por aspersión: proceso en el que se utiliza una pistola de aspersión para elaborar un
producto reforzado con fibra. En un tipo de proceso de aspersión, las fibras trituradas se mezclan
con resina plástica y se rocían en un molde para formar una pieza de material compuesto.
Moldeo en bolsa de vacío: proceso para moldear una pieza de plástico reforzado con fibra en el
que varias láminas de material flexible transparente se colocan sobre una pieza laminada que no
ha sido endurecida. Las láminas y la pieza se sellan y luego se aplica vacío entre las láminas de
la cubierta y la pieza laminada, de modo que el aire atrapado se pueda extraer mecánicamente
del laminado. A continuación se endurece la pieza colocada en la bolsa de vacío.
Preimpregnado: tela o colchoneta impregnada con resina de plástico lista para moldearse que
puede contener fibras de refuerzo. La resina se endurece parcialmente hasta una etapa “B” y se
entrega a un fabricante, el cual usa el material para formar las capas de un producto laminado.
Una vez que las capas se colocan para producir la forma final, se unen entre sí, generalmente
con calor y presión, mediante el endurecimiento del laminado.
Embobinado de filamentos: proceso para producir plásticos reforzados con fibra devanando un
refuerzo continuo, previamente impregnado con resina de plástico, en un mandril giratorio.
Cuando ya se ha aplicado el número suficiente de capas, la forma embobinada se endurece y el
mandril se retira.
Sección 12.5
Compuesto para moldeo por capas (CMC): compuesto de resina plástica, relleno y fibras de
refuerzo, que se usa para fabricar materiales compuestos de plástico reforzado con fibra. Un
CMC se elabora de ordinario con 25 y 30 por ciento, aproximadamente, de fibras como de 1 pulg
(2.54 cm) de largo, entre las cuales la fibra de vidrio es la que se usa más comúnmente. El
material CMC se preenvejece usualmente hasta un estado en el que pueda sostenerse por sí
mismo y luego se corta al tamaño adecuado y se introduce en un molde de compresión. Una vez
prensado en caliente, el CMC se endurece para producir una pieza rígida.
Pultrusión: proceso para producir en forma continua una parte de plástico reforzado con fibras
de sección transversal constante. La parte pultruida se elabora haciendo pasar una serie de fibras
sumergidas en resina por un dado previamente calentado.
Sección 12.6
Concreto (tipo cemento portland): mezcla de cemento portland, agregado fino, agregado
grueso y agua.
Cemento portland: cemento formado principalmente por silicatos de calcio que reaccionan con
agua para formar una masa dura.
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Agregado: material inerte que se mezcla con cemento portland y agua para producir concreto.
Las partículas grandes se llaman agregado grueso (por ejemplo, grava) y las partículas pequeñas
se conocen como el agregado fino (por ejemplo, arena).
Reacción de hidratación: reacción del agua con otro compuesto. La reacción del agua con
cemento portland es una reacción de hidratación.
710
711
Concreto ligero: concreto en el que existe una dispersión uniforme de pequeñas burbujas de
aire. Casi 90% de esas burbujas miden 100 m o menos.
Concreto armado o reforzado: concreto que contiene alambres o barras de acero para resistir
esfuerzos de tensión.
Concreto pretensado: concreto reforzado en el que se han introducido esfuerzos de compresión
internos para contrarrestar los esfuerzos de tensión resultantes de cargas severas.
Concreto preesforzado (pretensado): concreto pretensado en el que éste se vierte sobre
alambres o varillas de acero pretensado.
Sección 12.7
Asfalto: alquitrán constituido principalmente por hidrocarburos con una amplia variedad de pesos
moleculares. La mayoría de los asfaltos se obtienen de la refinación de petróleo.
Mezclas de asfalto: combinaciones de asfalto y agregados que se usan principalmente para
pavimentar caminos.
Sección 12.8
Madera: material compuesto natural constituido sobre todo por un complejo conjunto de fibras de
celulosa en una matriz de material polimérico formada principalmente de lignina.
Lignina: material polimérico tridimensional con enlaces cruzados, muy complejo, que se forma a
partir de unidades fenólicas.
Duramen: parte exterior del tronco de un árbol que en la planta viva contiene células vivas donde
se almacena alimento para el árbol.
Albura: parte más interna del tronco del árbol que en la planta viva contiene solamente células
muertas.
Cámbium: tejido que se localiza entre la madera y la corteza y presenta divisiones celulares
repetidas.
Árboles de madera blanda: árboles que tienen semillas expuestas y hojas angostas (agujas).
Algunos ejemplos son el pino, el abeto y la picea.
Árboles de madera dura: árboles que tienen semillas cubiertas y hojas anchas. Algunos
ejemplos son el roble, el arce y el fresno.
Parénquima: Células que almacenan alimentos en los árboles; su forma es corta y tienen
paredes relativamente delgadas.
Radio de la madera: Conjunto de células que se extienden en forma radial en el tronco del árbol;
el tejido del rayo está formado principalmente por células de parénquima que almacenan alimento.
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Traqueidas (longitudinales): células que predominan en las maderas blandas; las traqueidas
desempeñan funciones de conducción y soporte.
Vaso de la madera: estructura tubular formada por la unión de elementos celulares más
pequeños en una hilera longitudinal.
Microfibrillas: estructuras elementales que contienen celulosa y forman las paredes de las
células de la madera.
Lumen: cavidad en el centro de una célula de madera.
Sección 12.11
Hueso: material estructural del cuerpo humano.
Hidroxiapatita: componente inorgánico del hueso.
Colágeno: componente orgánico del hueso.
Hueso cortical (compacto): hueso denso que constituye la estructura externa.
Hueso reticulado (trabecular): material óseo poroso y blando que forma la estructura interna del
hueso.
Viscoelasticidad: tipo de respuesta mecánica de un material que depende del índice de carga o
la tasa de deformación.
Remodelación ósea: capacidad del hueso de modificar su tamaño y estructura de acuerdo con
los esfuerzos externos.
12.51 PROBLEMAS
711
712
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
12.1 Defina un material compuesto con respecto a un sistema de materiales.
12.2 ¿Cuáles son los tres tipos principales de fibras sintéticas que se usan para producir
materiales compuestos de plástico reforzado con fibra?
12.3 ¿Cuáles son algunas ventajas de los plásticos reforzados con fibra de vidrio?
12.4 ¿Qué diferencias hay en las composiciones de los vidrios E y S? ¿Cuál es el más
resistente y el más caro?
12.5 ¿Cómo se producen las fibras de vidrio? ¿Qué es un roving de fibra de vidrio?
12.6 ¿Qué propiedades hacen que las fibras de carbono sean importantes para los plásticos
reforzados?
12.7 Se usan dos materiales como precursores de las fibras de carbono ¿Cuáles son?
12.8 ¿Cuáles son los pasos del proceso de producción de fibras de carbono a partir de
poliacrilonitrilo? ¿Qué reacciones tienen lugar en cada paso?
12.9 ¿Qué es un atado de fibras de carbono?
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12.10 ¿Qué pasos de procesamiento se realizan si se desea producir un tipo de fibra de
carbono de muy alta resistencia? Si se desea producir una fibra de carbono con muy
alto módulo de elasticidad, ¿qué pasos deben seguirse en el procesamiento?
12.11 ¿Qué es una fibra de aramida? ¿Cuáles son dos tipos de fibras de aramida
comercialmente disponibles?
12.12 ¿Qué tipo de enlaces químicos tienen lugar dentro de las fibras de aramida? ¿Qué
tipo de enlaces químicos tienen lugar entre las fibras de aramida?
12.13 ¿En qué forma los enlaces químicos dentro y entre las fibras de aramida afectan sus
propiedades de resistencia mecánica?
12.14 Compare las propiedades de resistencia a la tensión, módulo de tensión, elongación y
densidad de las fibras de vidrio, carbono y aramida (tabla 12.1 y figura 12.8).
12.15 Defina la resistencia a la tensión y el módulo de tensión específico. ¿Qué tipo de
fibras de refuerzo, de las que aparecen en la figura 12.9, tienen mayor módulo
elástico específico y cuál tiene la más alta resistencia específica a la tensión?
12.16 ¿Cuáles son dos de los plásticos matriz (aglutinantes) más importantes para producir
plásticos reforzados con fibra? ¿Cuáles son algunas ventajas de cada tipo?
12.17 ¿En qué forma la cantidad y disposición de las fibras de vidrio en los plásticos
reforzados con estas últimas afectan su resistencia?
12.18 ¿Cuáles son las principales contribuciones de las fibras de carbono a las propiedades
de los plásticos reforzados con ellas? ¿Cuál es la principal contribución del plástico
matriz a dichas propiedades?
12.19 ¿Por qué algunos laminados de compuestos epóxicos con fibras de carbono se
diseñan de modo que las fibras de carbono de las distintas capas estén dispuestas a
diferentes ángulos unas con respecto a otras?
**12.20 Un compuesto de resina epóxica y fibras de carbono unidireccionales contiene 68
por ciento en volumen de fibra de carbono y 32 por ciento de resina epóxica. La
densidad de la fibra de carbono es 1.79 g/cm3 y la densidad de la resina epóxica es
1.20 g/cm3. a) ¿Cuáles son los porcentajes en peso de las fibras de carbono y la
resina epóxica en el compuesto? b) ¿Cuál es la densidad promedio del compuesto?
12.21 La densidad promedio de un compuesto epóxico con fibras de carbono es 1.615
g/cm3. La densidad de la resina epóxica es 1.21 g/cm3 y la densidad de las fibras de
carbono es 1.74 g/cm3. a) ¿Cuál es el porcentaje en volumen de fibras de carbono en el
compuesto? b) ¿Cuáles son los porcentajes en peso de la resina epóxica y las fibras de
carbono en el compuesto?
12.22 Deduzca una ecuación que relacione el módulo elástico de un compuesto de capas
de fibras unidireccionales y una matriz plástica bajo carga, en condiciones de
isodeformación.
712
713
*12.23 Calcule el módulo de elasticidad a la tensión de un material compuesto de plástico
reforzado con fibras de carbono que contiene 64 por ciento en volumen de dichas
fibras y es sometido a esfuerzos en condiciones de isodeformación. Las fibras de
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
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carbono tienen un módulo de elasticidad a la tensión de 54.0 × 106 psi y el material
epóxico tiene un módulo de elasticidad a la tensión de 0.530 × 106 psi.
12.24 Si la resistencia a la tensión de las fibras de carbono del material compuesto epóxico
con fibras de carbono a 64 por ciento del problema 12.23 es 0.31 × 106 psi y el valor
correspondiente de la resina epóxica es 9.20 × 103 psi, calcule la resistencia del
material compuesto en psi. ¿Qué fracción de la carga es soportada por las fibras de
carbono?
12.25 Calcule el módulo de elasticidad a la tensión de un material compuesto epóxico con
fibras unidireccionales de Kevlar 49 que contiene 63 por ciento en volumen de fibras
de Kevlar 49 y es sometido a esfuerzos en condiciones de isodeformación. Las fibras
de Kevlar 49 tienen un módulo de elasticidad a la tensión de 27.5 × 106 psi y la matriz
epóxica tiene un módulo de elasticidad de 0.550 × 106 psi.
*12.26 Si la resistencia a la tensión de las fibras de Kevlar 49 es 0.550 × 106 psi y la de la
resina epóxica es 11.0 × 103 psi, calcule la resistencia de material compuesto del
problema 12.25. ¿Qué fracción de la carga es soportada por las fibras de Kevlar 49?
12.27 Deduzca una ecuación que relacione el módulo elástico de un compuesto en capas
de fibras unidireccionales y una matriz de plástico, sometidos a esfuerzo en
condiciones de isotensión.
12.28 Calcule el módulo de elasticidad a la tensión de un compuesto laminado que contiene
62 por ciento en volumen de fibras de carbono unidireccionales y una matriz epóxica
en condiciones de isotensión. El módulo de elasticidad a la tensión de las fibras de
carbono es 340 GPa y el de la matriz epóxica es 4.50 × 103 MPa.
*12.29 Calcule el módulo de elasticidad a la tensión de un compuesto laminado constituido
por 62 por ciento en volumen de fibras unidireccionales de Kevlar 49 y una matriz
epóxica sometida a esfuerzos en condiciones de isotensión. El módulo de elasticidad
a la tensión de las fibras de Kevlar 49 es 170 GPa y el de la matriz epóxica es 3.70 ×
103 MPa.
12.30 Describa el proceso de asentamiento manual para producir una pieza reforzada con
fibra de vidrio. ¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas de este método?
12.31 Describa el proceso de aspersión para producir una pieza reforzada con fibra de
vidrio. ¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas de este método?
12.32 Describa el proceso en autoclave con bolsa de vacío para producir una parte de
material epóxico reforzado con fibras de carbono para una aeronave.
12.33 Describa el proceso de embobinado de filamentos. ¿Cuál es una ventaja distintiva de
este proceso desde el punto de vista del diseño de ingeniería?
12.34 Describa el proceso de manufactura de compuestos mediante el moldeo por láminas.
¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas de este proceso?
12.35 Describa el proceso de pultrusión para la manufactura de plásticos reforzados con
fibras. ¿Cuáles son algunas ventajas de este proceso?
12.36 ¿Qué ventajas y desventajas tiene el concreto como material compuesto?
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12.37 ¿Cuáles son los componentes principales de la mayoría de los concretos?
12.38 ¿Cuáles son las materias primas básicas para fabricar cemento portland? ¿Por qué
se llama así el cemento portland?
12.39 ¿Cómo se fabrica el cemento portland? ¿Por qué se agrega una pequeña cantidad de
yeso al cemento portland?
713
714
12.40 ¿Cuáles son los nombres, las fórmulas químicas y las abreviaturas de los cuatro
compuestos principales del cemento portland?
12.41 Mencione los cinco principales tipos ASTM de cemento portland y las condiciones
generales en que cada uno se usa y sus aplicaciones.
12.42 ¿Qué tipo de reacciones químicas se producen durante el endurecimiento del
cemento portland?
12.43 Escriba la reacción química del C3S y el C2S con agua.
12.44 ¿Qué componente del cemento portland endurece rápidamente y es la causa principal
de su resistencia inicial?
12.45 ¿Qué componente del cemento portland reacciona lentamente y es la causa principal
del endurecimiento al cabo de una semana, aproximadamente?
12.46 ¿Qué componente se mantiene en un nivel bajo en los cementos portland resistentes
al sulfato?
12.47 ¿Por qué se añade C4 AF al cemento portland?
12.48 ¿Por qué es importante que en los primeros días del fraguado del concreto se impida
o se reduzca la evaporación del agua de su superficie?
12.49 ¿Qué es el concreto ligero? ¿Cuál es una ventaja del concreto ligero?
12.50 ¿Qué método se usa para fabricar concreto ligero? ¿Qué porcentaje de aire, en
volumen, se usa en el concreto como protección contra heladas?
12.51 ¿En qué forma la relación agua-cemento (en peso) afecta la resistencia del concreto a
la compresión? ¿Qué relación imparte al concreto normal una resistencia a la
compresión de unos 5 500 psi? ¿Cuál es la desventaja de una relación agua-cemento
demasiado alta? ¿Y de una relación agua-cemento demasiado baja?
12.52 ¿Qué factores principales se deben tomar en cuenta al diseñar mezclas de concreto?
12.53 ¿Cuáles son los rangos de porcentajes absolutos de volumen para los principales
componentes del concreto normal?
*12.54 Se desean producir 100 pies3 de concreto en proporciones de 1:1.9:3.8 (en peso) de
cemento, arena y grava. ¿Qué cantidades de estos componentes se requieren si se
van a utilizar 5.5 galones de agua por saco? Suponga que los contenidos de
humedad libre para la arena y la grava son 3 y 0 por ciento, respectivamente. Las
gravedades específicas del cemento, la arena y la grava son 3.15, 2.65 y 2.65,
respectivamente. (Un saco de cemento pesa 94 lb y 1 pie3 de agua = 7.48 gal.)
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Exprese sus respuestas para el cemento en sacos, para la arena y la grava en libras
y para el agua en galones.
12.55 Se desean producir 50 pies3 de concreto con proporciones de 1:1.9:3.2 (en peso) de
cemento, arena y grava. ¿Qué cantidades de los componentes se requieren si se
utilizaran 5.5 galones de agua por saco de cemento? Suponga que los contenidos de
humedad libre de la arena y la grava son 4 y 0.5 por ciento, respectivamente. Las
gravedades específicas del cemento, la arena y la grava son 3.15, 2.65 y 2.65,
respectivamente. (Un saco de cemento pesa 94 lb y 1 pie3 de agua = 7.48 gal.)
Exprese sus respuestas para el cemento en sacos, para la arena y la grava en libras y
para el agua en galones.
12.56 ¿Por qué en los diseños de ingeniería el concreto se usa principalmente para resistir
compresiones?
12.57 ¿Qué es el concreto armado? ¿Cómo se fabrica?
12.58 ¿Cuál es la principal ventaja del concreto preesforzado?
12.59 Describa cómo se introducen esfuerzos de compresión en el concreto pretensado y
preesforzado.
12.60 Describa cómo se introducen esfuerzos de compresión en el concreto preesforzado y
postensado.
714
715
12.61 ¿Qué es el asfalto? ¿De dónde se obtiene?
12.62 ¿Cuáles son los rangos de proporciones de la composición química de los asfaltos?
12.63 ¿En qué consiste una mezcla de asfalto? ¿Cuál es el contenido asfáltico de un asfalto
tipo IV para pavimentar caminos?
12.64 ¿Qué características son deseables en el agregado de un asfalto para pavimentar
caminos?
12.65 Describa las distintas capas que se encuentran en la sección transversal del tronco de
un árbol. Explique también las funciones de cada capa.
12.66 ¿Cuál es la diferencia entre las maderas blandas y las duras? Proponga varios
ejemplos de ambas. ¿Son duras, en efecto, todas las maderas duras?
12.67 ¿Qué son los subanillos de los anillos de crecimiento anual de los árboles?
12.68 ¿Cuál de los ejes es paralelo a los anillos anuales? ¿Qué eje es perpendicular al
anillo anual?
12.69 Describa la microestructura de un árbol de madera blanda.
12.70 ¿Cuáles son las funciones de los rayos de madera de un árbol?
12.71 Describa la microestructura de un árbol de madera dura. ¿Qué diferencia hay entre
las microestructuras anillo-porosas y difuso-porosas de un árbol?
12.72 Describa la ultraestructura de la pared celular de una célula de madera.
12.73 Describa los elementos constitutivos de una célula de madera.
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12.74 Un trozo de madera que contiene humedad pesa 210 g y, después de ser secada en
un horno hasta un peso constante, pesa 125 g. ¿Cuál es el porcentaje de su
contenido de humedad?
12.75 Un trozo de madera contiene 15 por ciento de humedad. ¿Cuál debió haber sido su
peso antes de ser secada en un horno si su peso constante es de 125 g después del
secado?
12.76 Un trozo de madera contiene 45 por ciento de humedad. ¿Cuál debe ser su peso final
después de ser secada en un horno si pesaba 165 g antes del secado?
12.77 ¿Cuál es la causa de la resistencia relativamente alta de la madera en la dirección
longitudinal del tronco del árbol, en comparación con la dirección transversal?
12.78 ¿Qué es la condición verde de la madera? ¿Por qué es mucho más débil la madera
en condición verde que después de ser secada en estufa?
12.79 ¿Por qué se contrae mucho más la madera en dirección transversal que en dirección
longitudinal?
12.80 Un compuesto con matriz de metal consiste en una matriz de aleación de 6061-Al y
fibras continuas de boro. Las fibras de boro se producen con un núcleo de alambre de
tungsteno de 11.5 m revestido de boro hasta obtener una fibra cuyo diámetro final es
de 107 m. Un compuesto unidireccional está constituido por 51% en volumen de las
fibras de boro de la matriz de Al 2024. Suponiendo que la ley de las mezclas sea
aplicable en condiciones de isodeformación, calcule el módulo de tensión del
compuesto en la dirección de las fibras. Los datos son EB = 370 GPa, EW = 410 GPa
y EA1 = 70.4 GPa.
*12.81 Un nuevo compuesto con matriz de metal fue desarrollado para un avión de National
Aerospace con una matriz del compuesto intermetálico aluminuro de titanio (Ti3Al) y
fibras continuas de carburo de silicio. Un compuesto unidireccional se fabrica
disponiendo todas las fibras continuas de SiC en una dirección. Si el módulo del
compuesto es 220 GPa y suponiendo condiciones de isodeformación, ¿cuál debe ser
el porcentaje en volumen de fibras de SiC en el compuesto si E(SiC) = 390 GPa y
E(Ti3 Al) =145 GPa?
*12.82 Un material compuesto con matriz de metal se fabrica con una matriz de aleación de
Al 6061 y 47% en volumen de fibras continuas de Al2O3, todas en una dirección. En
condiciones de isodeformación, ¿cuál es el módulo de tensión del compuesto en la
dirección de las fibras? Los datos son: E(Al2O3) = 395 GPa y E(Al 6061) = 68.9 GPa.
715
716
12.83 Una CMM se fabrica con una aleación de Al 2024 con 20% en volumen de filamentos
de SiC. Si la densidad del compuesto es 2.90 g/cm3 y la densidad de las fibras SiC es
3.10 g/cm3, ¿cuál deberá ser la densidad de la aleación de Al 2024?
12.84 Un compuesto con matriz cerámica se fabrica con fibras continuas de SiC incrustadas
en una matriz de nitruro de silicio ligado por reacción (NSLR) con todas las fibras de
SiC alineadas en una dirección. Suponiendo condiciones de isodeformación, ¿cuál es
la fracción en volumen de las fibras de SiC en el compuesto si éste tiene un módulo
de tensión de 250 GPa? Los datos son: E(SiC) = 395 GPa y E(NSLR) = 155 GPa.
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12.85 La mayor falla preexistente en la matriz de nitruro de silicio ligado por reacción que se
menciona en el problema 12.84 es su diámetro de 6.0 m y la mayor melladura
superficial que presentan las fibras de SiC tiene 3.5 m de profundidad. Calcule el
esfuerzo al cual empiezan a formarse grietas en el compuesto cuando la tensión se
aplica lentamente en condiciones de isodeformación, en la dirección de las fibras. Los
datos son: KIC(RBSN) = 3.5 MPa − m y KIC(SiC) = 4.8 MPa− m .
12.86 Un compuesto con matriz cerámica está hecho de una matriz de óxido de aluminio
(Al2O3) y un refuerzo de fibras continuas de carburo de silicio donde todas las fibras
de SiC están en la misma dirección. El compuesto contiene 30% en volumen de fibras
de SiC. Si existen condiciones de isodeformación, calcule el módulo de tensión del
compuesto en la dirección de las fibras. Si una carga de 8 MN se aplica al compuesto
en la dirección de las fibras, ¿cuál será la deformación elástica en el compuesto si el
área superficial sobre la cual se aplica la carga es de 55 cm2?Los datos son: E(Al2O3)
= 350 GPa y E(SiC) = 340 GPa.
12.87 En la matriz del problema 12.86 hay defectos hasta de 10 m de diámetro y la mayor
melladura superficial en las fibras de SiC es de 4.5 m. a) ¿Qué se agrietará primero,
la matriz o las fibras? b) ¿Qué esfuerzo sobre el compuesto en dirección de las fibras
hará que se forme la primera grieta? Los datos son: KIC(Al2O3) = 3.8 MPa − m y
KIC(SiC) = 4.6 MPa − m .
12.15 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. En general, es cierto que las fibras son más resistentes (en dirección longitudinal) que el
material del cual fueron fabricadas. ¿Puede usted explicar por qué?
2. Una viga de sección transversal rectangular (b = 0.3 pulg, h = 0.16 pulg) fue fabricada
con acero recocido 1040. a) Calcule el producto EI, que se conoce como la resistencia a
la flexión de la viga, siendo E el módulo de elasticidad e I el momento de inercia de la
sección transversal. b) Si usted tuviera que fabricar esta misma viga con aluminio
6061-T6, de modo que tuviera la misma resistencia a la flexión, ¿qué valor de H elegiría,
en vista de que B no puede cambiar? c) Si usted tuviera que fabricar esta viga a partir
de materiales compuestos con fibras de carbono unidireccionales (use la tabla 12.4),
¿cuál debería ser el valor de H? d) En los tres casos, calcule el peso de la viga si la
longitud ya está determinada y es de 6 pies (analice sus resultados).
3. a) Si la viga del problema 2 está bajo una flexión pura de 400 lb · pulg y el esfuerzo
normal que actúa sobre la sección transversal no va a exceder los 30 ksi, diseñe la
sección transversal para la carga dada. b) Determine el peso de cada viga. c) Determine
el costo del material para cada viga.
716
717
4. a) Si las tres vigas del problema 2 deben tener la misma área en sección transversal,
compare sus valores de resistencia a la flexión. b) ¿En qué material tendrá EI el valor
más alto? c) ¿Qué material tendrá mayor resistencia al esfuerzo normal?
5. Un componente que soporta esfuerzos está hecho de aluminio 2024-T4. La compañía
desea reducir el peso de este componente, fabricándolo con un laminado de material
compuesto con fibras de carbono unidireccionales (sin cambiar sus dimensiones). a)
Diseñe el contenido de fibras de este laminado, de manera que su módulo de
elasticidad sea comparable al del aluminio. b) ¿Satisfará su diseño el requisito de
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aligerar el peso? (Suponga que las condiciones son de isodeformación y que no existen
huecos en su material.)
6. Repita el problema 5, pero suponga condiciones de isotensión. Compare los resultados
con el problema 5 y saque una conclusión.
7. Al diseñar una caña de pescar tubular se debe tomar en cuenta la resistencia al arqueo
(para prevenir el efecto de la paja que se rompe) y la rigidez axial de la caña (para
prevenir una deformación elástica excesiva en la misma). a) Diseñe un proceso para
fabricar cañas de pescar tubulares hechas de compuestos reforzados con fibra. b) ¿Qué
medidas tomaría usted para asegurar que i) haya el soporte adecuado para los
esfuerzos de fleje y ii) la rigidez axial sea suficiente? c) Sugiera materiales apropiados
para esta aplicación.
8.
a) Para diseñar el eje de un palo de golf, ¿qué condiciones mecánicas de carga es
necesario tomar en cuenta (suponiendo que un jugador novato vaya a usar el
palo)?
b) ¿Cómo pueden soportar esas condiciones de carga los compuestos reforzados
con fibra (proponga un proceso)?
c) Mencione las ventajas de sustituir los ejes de acero inoxidable con ejes de
materiales compuestos.
9.
a) Compare y contraste las propiedades de los siguientes materiales compuestos
reforzados con fibra: Kevlar 49/epoxi, vidrio S/epoxi, SiC/tungsteno,
carbono/carbono.
b) Mencione una aplicación general de cada material.
10. Se puede incrementar la tenacidad de un material de cerámica introduciendo fibras en la
estructura de ésta y creando así un compuesto con matriz cerámica. Sin embargo, a
diferencia de otros compuestos reforzados con fibra, en este caso el enlace entre la
matriz y la fibra no debe ser muy fuerte. Explique de qué manera aumenta la tenacidad
del material cerámico por medio de este proceso.
11. Mencione ejemplos de compuestos con matriz de metal y señale sus ventajas sobre los
compuestos con matriz de polímero.
1
ASM Engineered Materials Handbook, Composites, volumen 1, ASM International, 1991.
2
La fibra de aramida es una fibra de polímero de poliamida aromática con estructura
molecular muy rígida.
3
El cemento portland recibe su nombre de la pequeña península que se encuentra en la
costa sur de Inglaterra, donde la piedra caliza guarda cierto parecido con el cemento
portland.
4
Un tamiz núm. 8 tiene aberturas nominales de 0.0937 pulg (2.36 mm).
CAPÍTULO 12: Materiales compuestos
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CAPÍTULO 13: Corrosión
(© AP Photo/Robert Nichols)
El 28 de abril de 1988, un Boeing 737 de Aloha Airline perdió una gran parte de su fuselaje superior
mientras estaba en pleno vuelo a una altura de 24 000 pies. El piloto tuvo éxito al aterrizar sin que
hubiera daño a la estructura de la aeronave. Los paneles de fuselaje que estaban unidos a las
juntas por medio de remaches, se corroyeron. Con el paso del tiempo (en este caso 19 años) esto
resultó en la cuarteadura y descomposición de las partes del avión. Como consecuencia, la falla
estructural del fuselaje ocurrió en pleno vuelo debido a la fatiga acelerada de la corrosión.1, 2
Las dos aleaciones de aluminio utilizadas con mayor frecuencia en el recubrimiento del fuselaje,
2024-T3 y 7075-T6, poseen una excelente estática y resistencia a la fatiga; sin embargo,
desafortunadamente también tienen una mayor tendencia a sufrir daños por corrosión tales como
picaduras o exfoliación. Para evitar que este problema se vuelva a presentar, se siguen
lineamientos de inspección más estrictos y así detectar el daño ocasionado por la corrosión.
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
718
719
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Definir la corrosión y las correspondientes reacciones electroquímicas asociadas a
menudo con ella.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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2. Ser capaces de relacionar la reactividad (catódica contra anódica) de algunos metales
puros importantes basados en los potenciales de celda media estándares.
3. Definir una celda galvánica, sus elementos importantes, el papel del electrolito en ella y
diversas circunstancias en las cuales se crea una celda galvánica en la vida real.
4. Explicar los aspectos básicos de la cinética de la corrosión y definir la polarización, la
pasivación y la serie galvánica.
5. Definir diversos tipos de corrosión y las circunstancias en las cuales tiene lugar cada uno
en la vida diaria.
6. Definir la oxidación y cómo se pueden proteger los metales de ella.
7. Nombrar diversas maneras de protección contra la corrosión.
13.1 ASPECTOS GENERALES
La corrosión puede definirse como el deterioro de un material producido por el ataque químico
de su ambiente. Puesto que la corrosión es una reacción química, la velocidad a la cual ocurre
depedenderá hasta cierto punto de la temperatura y de la concentración de los reactivos y
productos. Otros factores como el esfuerzo mecánico y la erosión también pueden contribuir a la
corrosión.
Cuando se habla de corrosión, es usual referirse al proceso del ataque químico sobre los
metales. Éstos son susceptibles a este ataque debido a que tienen electrones libres y pueden
establecer celdas electroquímicas dentro de su estructura. La mayoría de los metales son
corroídos hasta cierto grado por el agua y la atmósfera. Los metales también pueden ser
corroídos por el ataque químico directo de las soluciones químicas e inclusive de metales líquidos.
También es posible considerar a la corrosión de los metales en algunas formas como metalurgia
extractiva inversa. Casi todos los metales existen en la naturaleza en el estado combinado, por
ejemplo, como óxidos, sulfuros, carbonatos o silicatos. En estos estados combinados las
energías de los metales son menores. En el estado metálico las energías de los metales son más
altas y, por ello, hay una tendencia espontánea a que los metales reaccionen químicamente para
formar compuestos. Por ejemplo, los óxidos de hierro existen comúnmente en la naturaleza y son
reducidos a hierro con energía térmica, el cual se encuentra en un estado de energía más alto.
Por lo tanto, existe una tendencia para que el hierro metálico regrese de manera espontánea a
óxido de hierro mediante la corrosión (oxidándose), de manera que pueda existir en un estado de
energía inferior (figura 13.1).
Materiales no metálicos como las cerámicas y los polímeros no sufren el ataque electroquímico
pero pueden experimentar un deterioro por ataque químico directo. Por ejemplo, los materiales
cerámicos refractarios pueden ser atacados químicamente a altas temperaturas por sales
fundidas. Es posible que los polímeros orgánicos se deterioren a causa del ataque químico de los
disolventes orgánicos. Algunos polímeros orgánicos pueden obsorber agua, lo cual causa
cambios en las dimensiones o en sus propiedades. La acción combinada del oxígeno y la
radiación ultravioleta deteriora a algunos polímeros inclusive a temperatura ambiente.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Figura 13.1
a) Mineral de hierro (óxido de hierro). b) Productos de corrosión en la forma de herrumbre
(óxido de hierro) sobre una muestra de acero (hierro) que ha estado expuesta a la
atmósfera. Por la herrumbre, el hierro metálico en la forma de acero ha regresado a su
estado original de energía más baja.
(Courtesy of the LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
En consecuencia, la corrosión es un proceso destructivo en cuanto a lo que se refiere a la
ingeniería y representa una enorme pérdida económica. Por tanto, no es sorprendente que el
ingeniero que trabaja en la industria tenga que ver con el control y prevención de la corrosión. El
propósito de este capítulo es servir como una introducción a este importante tema.
13.2 CORROSIÓN ELECTROQUÍMICA DE LOS METALES
13.2.1 Reacciones de oxidación-reducción
Prueba
En vista de que la mayoría de las reacciones de la corrosión son de naturaleza electroquímica,
es importante entender los principios de las reacciones electroquímicas. Considere un pedazo
de metal de zinc situado en un matraz de ácido clorhídrico diluido, como se muestra en la figura
13.2. El zinc se disuelve o se corroe en el ácido y se producen cloruro de zinc y gas hidrógeno
como se indica mediante la reacción química
Zn +2 HCl → ZnCl 2 + H 2
(13.1)
Esta reacción puede escribirse en una forma iónica simplificada, omitiendo los iones cloruro,
como
Zn +2H
+
→ Zn
2+
+ H2
(13.2)
Esta ecuación consta de dos medias reacciones: una para la oxidación del zinc y la otra para la
reducción de los iones hidrógeno para formar gas hidrógeno. Estas reacciones de media celda
pueden escribirse como
CAPÍTULO 13: Corrosión
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721
Figura 13.2
Reacción de ácido clorhídrico con zinc para producir gas hidrógeno.
(Cortesía del LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
Zn → Zn
2H
+
+ 2e
2+
−
+ 2e
−
(reacción de media celda de oxidación)
→ H 2 (reacción de media celda de reducción)
(13.3 a )
(13.3 b )
Algunos puntos importantes acerca de las reacciones de media celda de la oxidación-reducción
son:
1. Reacción de oxidación. La reacción de oxidación mediante la cual los metales forman
iones que se transforman en una solución acuosa se denomina reacción anódica, y las
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regiones locales sobre la superficie metálica donde ocurre la reacción de oxidación
reciben el nombre de ánodos locales. En la reacción anódica se producen electrones que
permanecen en el metal, y los átomos metálicos forman cationes (por ejemplo, Zn → Zn2+
+ 2e−).
2. Reacción de reducción. La reacción de reducción en la que un metal o no metal se reduce
en la carga de valencia se conoce como reacción catódica. Las regiones locales sobre la
superficie metálica donde los iones metálicos o los iones no metálicos se reducen en
carga de valencia reciben el nombre de cátodos locales. En la reacción catódica hay un
consumo de electrones.
3. Las reacciones de corrosión electroquímica implican reacciones de oxidación que
producen electrones y reacciones de reducción que los consumen. Las reacciones tanto
de oxidación como de reducción deben ocurrir al mismo tiempo y a la misma velocidad
total para evitar la acumulación de carga eléctrica en el metal.
13.2.2 Electrodo estándar de potencial de media celda para metales
721
722
Cada metal tiene una tendencia diferente a corrorerse en un ambiente específico. Por ejemplo,
el zinc es atacado químicamente o corroído por el ácido clorhídrico diluido, en tanto que eso no
ocurre con el oro. Un método para comparar la tendencia de los metales a formar iones en
soluciones acuosas es comparar sus potenciales de oxidación o reducción (voltajes) de media
celda con el potencial de media celda estándar de hidrógeno-hidrógeno. La figura 13.3 muestra
un arreglo experimental para determinar los potenciales del electrodo estándar de media celda.
Animación
Figura 13.3
Arreglo experimental para determinar de la fem estándar del zinc. En un matraz un
electrodo de Zn se coloca en una solución de 1 M de iones de Zn2+. En el otro hay un
electrodo de referencia de hidrógeno consistente en un electrodo de platino sumergido en
una solución de 1 M de iones H+ que contienen gas H2 a 1 atm. La reacción completa que
ocurre cuando los dos electrodos están conectados por un alambre externo es Zn(s) +
2H+ (ag) → Zn2+ (ag) + H2 (g)
(Tomado de R. E. Davis, K. D. Gailey y K. W. Whitten, “Principles of Chemistry,” CBS College Publishing,
1984, p. 635.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Para esta determinación se usan dos matraces de soluciones acuosas que se separan
mediante un puente de sal de manera que se evita la mezcla mecánica de las soluciones (figura
13.3). En un matraz un electrodo del metal cuyo potencial estándar se va a determinar se
sumerge en una solución 1 M de sus iones a 25°C. En la figura 13.3 se sumerge un electrodo
de Zn en una solución de 1 M de iones Zn2+. En el otro matraz se sumerge un electrodo de
platino en una solución de 1 M de iones H+ en la cual burbujea gas hidrógeno. Se conecta un
alambre en serie con un interrumptor y un voltímetro a los dos electrodos. Cuando se acaba de
cerrar el interruptor se mide el voltaje entre las celdas medias. Al potencial debido a la reacción
H2 → 2H+ +2e− de la media celda de hidrógeno se le asigna de manera arbitraria el voltaje
722
723
cero. De esta manera, el voltaje de la reacción de la media celda (zinc) metálica Zn → Zn2+ +
2e− se mide directamente contra el electrodo de la media celda estándar de hidrógeno. Como
se indica en la figura 13.3, el potencial del electrodo de la media celda estándar para la
reacción Zn → Zn2+ + 2e− es −0.763 V.
La tabla 13.11 enlista las celdas medias estándar de algunos metales seleccionados. A aquellos
metales que son más reactivos que el hidrógeno se les asignan potenciales negativos y se dice
que son anódicos ante el hidrógeno. En el experimento estándar que se ilustra en la figura 13.3,
estos metales se oxidan para formar iones, y los iones hidrógeno se reducen para formar gas
hidrógeno. Las ecuaciones para las reacciones implicadas son
M →M
2H
+
+ 2e
n+
−
−
+ n e ( metal oxidado en iones )
→ H 2( iones de hidrógeno reducidos a gas hidrógeno )
CAPÍTULO 13: Corrosión
(13.4 a )
(13.4 b )
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A aquellos metales menos reactivos que el hidrógeno se les asignan potenciales positivos y se
dice que son catódicos ante hidrógeno. En el experimento estándar de la figura 13.3, los iones
de este tipo de metales se reducen al estado atómico (y es posible que salgan como una placa
sobre el electrodo metálico), y el gas hidrógeno se oxida en iones hidrógeno. Las ecuaciones
para las reacciones implicadas son
M
n+
H 2 → 2H
−
+ n e → M ( iones metálicos reducidos a átomos )
+
+ 2e
−
( gas hidrógeno que se oxida como iones hidrógeno )
723
724
(13.5 a )
(13.5 b )
13.3 CELDAS GALVÁNICAS
13.3.1 Celdas galvánicas macroscópicas con electrolitos con concentración
uno molar
Animación Prueba
Puesto que la mayor parte de la corrosión metálica incluye reacciones electroquímicas, es
importante entender los principios de la operación de un par galvánico (celda). Una celda
galvánica macroscópica puede construirse con dos electrodos metálicos distintos, cada uno
sumergido en una solución de sus propios iones. En la figura 13.4, se presenta una celda
galvánica de este tipo, la cual tiene un electrodo de zinc inmerso en una solución de 1 M de
iones de Zn2+ y otro de cobre sumergido en una solución de 1 M de iones de Cu2+ las
soluciones están a 25° C. Las dos soluciones están separadas po r una pared porosa con el fin
de evitar su mezcla mecánica, un alambre externo conectado en serie con un interruptor y un
voltímetro conecta a los dos electrodos. Cuando el interruptor acaba de cerrarse, los electrones
fluyen desde el electrodo de zinc a través del alambre externo hasta el electrodo de cobre, y se
indica un voltaje de −1.10 V en el voltímetro.
Figura 13.4
Celda galvánica macroscópica con electrodos de zinc y cobre. Cuando se cierra el
interruptor y fluyen los electrones, la diferencia de voltaje entre los electrodos de zinc y
cobre es −1.10 V. El electrodo de zinc es el ánodo de la celda y se corroe.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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En una reacción electroquímica de par galvánico entre dos metales, cada uno sumergido en
una solución de 1 M de sus propios iones, el electrodo que tiene el potencial de oxidación más
negativo será el electrodo que se oxide. En el electrodo que tenga el potencial más positivo
ocurrirá una reacción de reducción. En consecuencia, para la celda galvánica de Zn-Cu que se
ilustra en la figura 13.4, el electrodo Zn se oxidará en iones Zn2+ y los iones Cu2+ se reducirán
a Cu en el electrodo Cu.
724
725
Calculemos ahora el potencial electroquímico de la celda galvánica Zn-Cu cuando el interruptor
que conecta a los dos electrodos acaba de cerrarse. Primero, se escriben las reacciones de
oxidación de media celda para el zinc y el cobre, utilizando la tabla 13.1
Zn → Zn
2+
Cu → Cu
2+
+ 2e
−
+ 2e
−
E° = − 0.763 V
E° = +0.337 V
Se observa que la reacción de la media celda de Zn tiene el potencial más negativo (−0.763 V
para Zn contra +0.337 V para Cu). Por lo tanto, el electrodo de Zn se oxidará en iones Zn2+, y
los iones Cu2+ se reducirán a Cu en el electrodo Cu. El potencial electroquímico total de la
celda, la fuerza electromotriz (fem), se obtiene agregando el potencial de media celda de
oxidación del Zn al potencial de la media celda de reducción del Cu. Nótese que el signo del
potencial de media celda de oxidación debe cambiarse a la polaridad opuesta cuando la
reacción de la media celda se escribe como una reacción de reducción.
Para un par galvánico, el electrodo que se oxida recibe el nombre de ánodo y el electrodo en el
que ocurre la reducción se conoce como el cátodo. En el ánodo se producen iones metálicos y
electrones, y puesto que los electrones permanecen en el electrodo metálico, al ánodo se le
asigna la polaridad negativa. En el cátodo se consumen los electrones, y a éste se le asigna la
polaridad positiva. En el caso de la celda de Zn-Cu descrita antes, los átomos de cobre se
depositan como placa en el cátodo de cobre.
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.1
Una celda galvánica está formada por un electrodo de zinc en una solución de 1 M
de ZnSO4 y otro de níquel en una solución de 1 M de NiSO4. Los dos electrodos
están separados por una pared porosa de modo que se evita la mezcla de las
soluciones. Un alambre externo con un interruptor conecta a los dos electrodos.
Cuando el interruptor acaba de cerrarse:
a) ¿En cuál de los electrodos ocurre la oxidación?
CAPÍTULO 13: Corrosión
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b) ¿Cuál de los electrodos es el ánodo de la celda?
c) ¿Cuál electrodo se corroe?
d) ¿Cuál es la fem de la celda galvánica cuando el interruptor acaba de
cerrarse?
Soluciones
725
726
Las reacciones de media celda para esta celda son
Zn → Zn
Ni → Ni
2+
2+
+ 2e
+ 2e
−
E° = − 0.763 V
−
E°
= − 0.250 V
a) La oxidación tiene lugar en el electrodo de zinc puesto que la reacción de la
media celda de zinc tiene un potencial más negativo E° de −0.763 V cuando
se compara con −0.250 V en la reacción de la media celda de níquel.
b) El electrodo de zinc es el ánodo, puesto que la oxidación ocurre en el ánodo.
c) El electrodo de zinc se corroe, ya que en una celda galvánica se corroe el
ánodo.
d) La fem de la celda se obtiene al sumar entre si las reacciones de media
celda.
Reacción del ánodo : Zn → Zn
2+
2+
+2e
−
Reacción del cátodo :
Ni
+ 2e → Ni
Reacción completa :
Zn + Ni
2+
→ Zn
E° = − 0.763 V
E° = + 0.250 V
2+
°
+ Ni E celda = − 0.513 V
◂
13.3.2 Celdas galvánicas con electrolitos que no son de concentración uno
molar
La mayoría de los electrolitos en las celdas galvánicas de corrosión reales no son de
concentración 1 M, sino que suelen ser soluciones diluidas mucho menores a dicha cantidad. Si
la concentración de iones en un electrolito que rodea a un electrodo anódico es menor que 1 M,
la fuerza impulsora de la reacción para disolver o corroer el ánodo es mayor puesto que hay
una concentración de iones inferior para causar la reacción inversa. De esta manera, habrá una
reacción anódica de media celda de fem más negativa:
M →M
n+
+ ne
−
(13.6)
El efecto de la concentración de iones metálicos Cion en la fem estándar E° a 25° C está dada
por la ecuación de Nernst.3 Para una reacción anódica de media celda en la cual sólo se
produce un tipo de ion, la ecuación de Nernst puede escribirse en la forma
o
E =E +
CAPÍTULO 13: Corrosión
0.0592
n
log C ion
(13.7)
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donde E = nueva fem de la media celda
E° = fem estándar de media celda
(
n = número de electrones transferidos por ejemplo, M → M
n+
+ ne
−
)
C ion = concentración molar de iones
En la reacción del cátodo se invierte el signo de la fem final. El problema de ejemplo 13.2
muestra cómo puede calcularse mediante la ecuación de Nernst la fem de una celda galvánica
macroscópica en la cual los electrolitos no tienen la concentración 1 M.
726
727
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.2
Una celda galvánica a 25°C está formada por un electrodo de zinc en una solución
de ZnSO4 al 0.10 M y otro de níquel en una solución de NiSO4 al 0.05 M. Los dos
electrodos están separados por una pared porosa y conectados mediante un
alambre externo. ¿Cuál es la fem de la celda cuando acaba de cerrarse el
interruptor entre los dos electrodos?
Solución
Primero, se supone que la disolución de las soluciones al 1 M no afectará el orden
de los potenciales de Zn y Ni en la serie estándar del potencial de los electrodos.
De tal manera, el zinc con un potencial del electrodo más negativo de −0.763 V
será el ánodo de la celda elec-troquímica Zn-Ni y el níquel será el cátodo. Luego,
se usa la ecuación de Nernst para modificar los potenciales de estándares
equilibrio.
E celda = E ° +
0.0592
log
n
Reacción del ánodo : E A = − 0.763 V +
C ion
0.0592
log
2
(13.7)
0 .10
= − 0.763 V − 0.0296 V = − 0.793 V
Reacción del cátodo : E C = −
(
− 0.250 V +
)
0.0592
log 0.05
2
= +0.250 V + 0.0385 V = + 0.288 V
Fem de la celda = E A + E C = − 0.793 V + 0.288 V = − 0.505 V
◂
13.3.3 Celdas galvánicas con electrolitos ácidos o alcalinos sin iones
metálicos presentes
Considérese una celda galvánica en la cual están sumergidos electrodos de hierro y cobre en
un electrolito ácido acuoso en el que no hay iones metálicos presentes en un principio. Los
electrodos de hierro y cobre están conectados por un alambre externo, como se indica en la
figura 13.5. El potencial estándar de oxidación del electrodo de hierro es −0.440 V y el del cobre
corresponde a +0.337 V. Por lo tanto, en este par el hierro será el ánodo y se oxidará porque
tiene el potencial de oxidación de media celda más negativo. La reacción de media celda en el
ánodo de hierro será entonces
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Fe → + Fe
2+
+ 2e
−
(reacción de media celda anódica )
(13.8 a )
Puesto que no hay iones de cobre en el electrolito que será reducido a átomos de cobre en una
reacción catódica, los iones hidrógeno en la solución ácida se reducirán a átomos de hidrógeno
que se combinarán subsecuentemente para formar gas hidrógeno diatómico (H2). La reacción
completa en el cátodo será entonces
2H
+
+ 2e
−
→ H 2 ( reacción de media celda catódica )
(13.8 b )
Sin embargo, si el electrolito contiene también un agente oxidante, la reacción catódica será
O 2 + 4H
+
+ 4e
−
→ 2H 2 O
(13.8 c )
727
728
Figura 13.5
Reacciones del electrodo en una celda galvánica de hierro-cobre en la cual no hay iones
metálicos inicialmente presentes en el electrolito.
(Tomado de J. Wulff et al., “The Structure and Properties of Materials,”vol II, Wiley, 1964, p. 164.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Si el electrolito es neutro o básico y hay presencia de oxígeno, este último y las moléculas de
agua reaccionarán para formar iones hidroxilo, con la reacción catódica
O 2 + 2H 2 O + 4e
−
→ 4OH
−
(13.8 d )
En la tabla 13.2 se enlistan cuatro reacciones comunes que ocurren en las celdas galvánicas
acuosas.
13.3.4 Corrosión microscópica de celdas galvánicas microscópicas en un
electrodo
728
729
Prueba
Si un solo electrodo de zinc se pone en una solución diluida de ácido clorhídrico en ausencia
del aire, se corroerá electroquímicamente porque se crearán ánodos y cátodos locales en su
superficie debido a inhomogeneidades en su estructura y en su composición (figura 13.6a). La
reacción de oxidación que ocurrirá en los ánodos locales es
Zn → Zn
2+
+ 2e
−
( reacción anódica )
(13.9 a )
y la reacción de reducción que se producirá en los cátodos locales es
2H
+
+ 2e
−
→ H 2 ( reacción catódica )
(13.9 b )
Ambas reacciones ocurrirán de manera simultánea y a la misma velocidad en la superficie
metálica.
Otro ejemplo de corrosión de un solo electrodo es la oxidación del hierro. Si una pieza de hierro
se sumerge en agua oxigenada, se formará hidróxido férrico [Fe(OH)3] en su superficie como
se indica en la figura 13.6b. La reacción de oxidación que ocurre en los ánodos locales
microscópicos es
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Fe → Fe
2+
+ 2e
−
( reacción anódica )
(13.10 a )
Puesto que el hierro está sumergido en agua neutra oxigenada, la reacción de reducción que
ocurre en los cátodos locales es
O 2 + 2H 2 O + 4e
−
→ 4OH
−
( reacción catódica )
(13.10 b )
Figura 13.6
Reacciones electroquímicas para a) zinc sumergido en ácido clorhídrico diluido y b) hierro
sumergido en una solución de agua neutra oxigenada.
La reacción total se obtiene al sumar las dos reacciones 13.10a y 13.10b:
2 Fe + 2H 2 O + O 2 → 2Fe
2+
+ 4OH
−
→ 2 Fe ( OH ) 2
↓
729
730
(13.10 c )
Precipitada
El hidróxido ferroso, Fe(OH)2, se precipita a partir de la solución, porque este compuesto es
insoluble en soluciones acuosas oxigenadas. Posteriormente se oxida hasta hidróxido férrico,
Fe(OH)3, el cual tiene color herrumbroso rojocafé. La reacción para la oxidación del hidróxido
ferroso a férrico es
1
2 Fe ( OH ) 2 + H 2 O +2O 2 →
2 Fe ( OH ) 3
↓
(13.10 d )
Precipitada ( herrumbre )
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.3
Escriba las reacciones de media celda anódica y catódica para las siguientes
condiciones de electrodo-electrolito. Utilice valores E°de la tabla 13.1 como base
para sus respuestas.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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a) Electrodos de cobre y zinc sumergidos en una solución de sulfato de cobre
(CuSO4) diluido.
b) Un electrodo de cobre sumergido en una solución de agua oxigenada.
c) Un electrodo de hierro sumergido en una solución de agua oxigenada.
d) Electrodos de magnesio y hierro conectados mediante un alambre externo y
sumergidos en una solución oxigenada de NaCl al 1 por ciento.
Solución
a) Reacción anódica: Zn → Zn2+ + 2e−
Reacción catódica: Cu2+ + 2e− → Cu
E° = −0.763 V (oxidación)
E° = −0.337 V (reducción)
Comentario: el zinc tiene un potencial más negativo y por ello es el ánodo. Por lo
tanto, se oxida.
b) Se produce poca o ninguna corrosión, pues la diferencia de potencial entre la
correspondiente a la oxidación del cobre (0.337 V) y la relativa a la formación del
agua a partir de los iones hidroxilo (0.401 V) es muy pequeña.
c) Reacción anódica: Fe → Fe2+ + 2e−
E° = −0.440 V (oxidación)
Reacción catódica: O2 + 2H2 O + 4e− → 4OH−
E° = −0.401 V
Comentario: El Fe tiene un potencial más negativo, por ello es el ánodo; en
consecuencia, se oxida.
d) Reacción anódica: Mg → Mg2+ + 2e−
E° = −2.36 V
Reacción catódica: O2 + 2H2 O + 4e− → 4OH−
E° = −0.401 V
Comentario: El magnesio tiene un potencial de oxidación más negativo y, en
consecuencia, es el ánodo. Por tanto, el Mg es el elemento que se oxida.
13.3.5 Celdas galvánicas de concentración
Celdas de concentración de iones Considérense unas celdas de concentración de iones
formadas por dos electrodos de hierro, uno sumergido en un electrolito de Fe2+ diluido y el otro
en un electrolito de Fe2+ concentrado, como se indica en la figura 13.7. En esta celda galvánica
el electrodo en el electrolito diluido será el ánodo, porque de acuerdo con la ecuación de Nernst
este electrodo tendrá un potencial más negativo con respecto al otro.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Figura 13.7
730
731
Celda galvánica de concentración de iones de dos electrodos de hierro. Cuando el
electrolito es de concentraciones diferentes en cada electrodo, el electrodo en el
electrolito más diluido se vuelve el ánodo.
(Tomado de J. Wulff et al., “The Structure and Properties of Materials,” vol. II, Wiley, 1964, p. 164.)
Se comparará el potencial de media celda de un electrodo de hierro sumergido en un electrodo
de Fe2+ diluido de 0.001 M con el potencial de media celda de otro electrodo de hierro
sumergido en un electrolito más concentrado de Fe2+ de 0.01 M. Los dos electrodos están
conectados mediante un alambre externo, como se muestra en la figura 13.7. La ecuación de
Nernst general para la reacción de oxidación de media celda relativa a Fe → Fe2+ + 2e−, puesto
que n = 2, es
CAPÍTULO 13: Corrosión
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E Fe 2 + = E° + 0.0296 log C ion
(13.11)
Para solución de 0.001 M : E F e 2 + = − 0.440 V + 0.0296 log 0.001 = − 0 .529 V
Para solución de 0.005 M :
E F e 2 + = − 0.440 V + 0.0296 log 0 .01 =
− 0.499 V
Debido a que −0.529 V es más negativo que −0.499 V, el electrodo de hierro en la solución más
diluida será el ánodo de la celda electroquímica y, por tanto, se oxidará y corroerá. De tal modo,
la celda de concentración de iones produce corrosión en la región del electrolito más diluido.
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.4
731
732
Un extremo de un alambre de hierro se sumerge en un electrolito de iones de Fe2+
de concentración 0.02 M y el otro en un electrolito de iones de Fe2+ de
concentración 0.005 M. Los dos electrolitos están separados por una pared porosa.
a) ¿Qué extremo del alambre se corroerá?
b) ¿Cuál será la diferencia de potencial entre los dos extremos del alambre en
el momento de sumergirlos en los electrolitos?
Solución
a) El extremo del alambre que se corroerá será el sumergido en el electrolito más
diluido, el cual es el de 0.005 M. Así, el extremo de alambre en la solución de
0.005 M será el ánodo.
b) Si se emplea la ecuación de Nernst con n = 2, se obtiene
°
E Fe 2 + = E + 0.0296 log C ion
(13.11)
Para solución 0.005 M : E A = − 0.440 V + 0.0296 log 0.005
= − 0.508 V
Para solución 0.02 M :
E C = − ( − 0.440 V + 0.0296 log 0.02)
= + 0.490 V
E celda = E A + E C = − 0.508 V + 0.490 V = − 0.018 V
◂
Celdas de concentración de oxígeno Las celdas de concentración de oxígeno pueden
formarse cuando hay una diferencia en la concentración de oxígeno sobre una superficie
húmeda de un metal que es susceptible de oxidarse. Las celdas de concentración de oxígeno
son particularmente importantes en la corrosión de metales que se oxidan con facilidad como el
hierro que no forma películas de óxido protectoras.
Considérese una celda de concentración de oxígeno formado por dos electrodos de hierro, una
en un electrolito de agua con baja concentración de oxígeno y la otra en un electrolito con alta
concentración de oxígeno, como se ilustra en la figura 13.8. Las reacciones del ánodo y del
cátodo de esta celda son
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Reacción anódica :
Reacción catódica :
Fe → Fe
2+
+ 2e
O 2 + 2H 2 O + 4e
−
−
(13.12 a )
→ 4OH
−
(13.12 b )
¿Cuál electrodo es el ánodo en esta celda? Puesto que la reacción del cátodo necesita oxígeno
y electrones, la alta concentración de oxígeno deberá estar en el cátodo. Además, en vista que
se necesitan electrones en el cátodo, éstos deben producirse en el ánodo que tendrá baja
concentración de oxígeno.
Por lo tanto, en general, para una celda de concentración de oxígeno, las regiones que son
bajas en oxígeno serán anódicas con respecto a las regiones catódicas que son altas en este
elemento. En esta forma, la corrosión se acelerará en las regiones de una superficie metálica
donde el contenido de oxígeno sea relativamente bajo, como es el caso de las grietas y
hendiduras, y bajo las acumulaciones de depósitos superficiales. Los efectos de las celdas de
concentración de oxígeno se analizarán con mayor detalle en la sección 13.5 donde se tratan
los diferentes tipos de corrosión.
Figura 13.8
732
733
Celda de concentración de oxígeno. El ánodo en esta celda es el electrodo que tiene la
concentración de oxígeno alrededor de él.
(Tomado de J. Wulff et al., “The Structure and Properties of Materials,” vol. II, Wiley, 1964, p. 165.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Figura 13.9
Corrosión en o cerca de fronteras de grano. a) La frontera de grano es el ánodo de la
celda galvánica y se corroe. b) La frontera de grano es el cátodo, y las regiones
adyacentes a la frontera de grano sirven como ánodos.
Animación
13.3.6 Celdas galvánicas creadas por diferencias en la composición,
estructura y esfuerzo
Las celdas galvánicas microscópicas pueden existir en metales o aleaciones debido a
diferencias en la composición, estructura y concentración de esfuerzos. Estos factores
metalúrgicos afectan seriamente a la resistencia a la corrosión de un metal o aleación; crean
regiones anódicas y catódicas de dimensiones variables que pueden provocar corrosión de
celda galvánica. Algunos de los factores metalúrgicos importantes que afectan la resistencia a
la corrosión son:
1. Celdas galvánicas de frontera grano-grano
2. Celdas galvánicas de fase múltiple
3. Celdas galvánicas de impurezas
Celdas electroquímicas de frontera grano-grano En la mayoría de los metales y aleaciones
las fronteras del grano son más activas químicamente (anódicas) que la matriz del grano. De tal
modo que, las fronteras de grano se corroen o son atacadas químicamente, como se ilustra en
la figura 13.9a. La razón del comportamiento anódico de las fronteras de grano es que éstas
tienen energías más altas debido al desacomodo atómico en esa área y por causa también de
la segregación de solutos e impurezas que migran a las fronteras de grano. En algunas
aleaciones la situación se invierte, y la segregación química causa que las fronteras de grano
se vuelvan más nobles o catódicas que las regiones adyacentes a dichas fronteras. Esta
condición provoca que las regiones adyacentes a las fronteras de grano se corroan
preferentemente, como se ilustra en la figura 13.9b.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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734
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Figura 13.10
Hierro fundido gris clase 30. La estructura consta de escamas de grafito en una matriz de
perlita (laminados alternativos de ferrita depositada con luz y cementita más oscura).
(Tomado de “Metals Handbook,” vol. 7, 8a. ed., American Society for Metals, 1972, p. 83.)
Figura 13.11
Residuo de grafito remanente como resultado de la corrosión de un codo de hierro fundido.
(Cortesía de LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Celdas electroquímicas de fase múltiple En la mayoría de los casos una aleación de una
fase tiene mayor resistencia a la corrosión que una aleación de fase múltiple, porque se crean
celdas electroquímicas en la aleación multifase debido a que una fase es anódica respecto de
otra que actúa como el cátodo. De ahí que las velocidades de corrosión son más altas en la
aleación multifase. Un ejemplo clásico de corrosión galvánica multifase puede ocurrir en hierro
fundido gris de grava perlítica. La microestructura de hierro fundido de grava perlítica consta de
escamas de grafito en una matriz de perlita (figura 13.10). Puesto que el grafito es mucho más
catódico (más noble) que la matriz de perlita que lo rodea, se crean celdas galvánicas
sumamente activas entre las escamas de grafito y la matriz de perlita anódica. En un caso
extremo de corrosión galvánica de hierro gris fundido de grava perlítica, la matriz puede
corroerse a tal grado que el hierro fundido queda como una red de escamas de grafito
interconectados (figura 13.11).
Otro ejemplo del efecto de las fases segundas en la reducción de la resistencia a la corrosión
de una aleación es el efecto del templado en la resistencia a la corrosión de un acero al carbón
a 0.95%. Cuando este acero está en la condición martensítica después del templado a partir de
una condición austenítica, su velocidad de corrosión es relativamente baja (figura 13.12) debido
a que la martensita es una solución sólida supersaturada de una fase única de carbón en las
posiciones intersticiales de una retícula de hierro tetragonal centrada en el cuerpo. Después del
templado en el intervalo de 200 a 500°C, se forma un fino precipitado de carburo ε y cementita
(Fe3 C). Esta estructura de dos fases constituyen celdas galvánicas que aceleran la velocidad
de corrosión del acero, como se observa en la figura 13.12. A temperaturas de templado más
altas de 500°C, la cementita se fragua y funde en partí culas más grandes y la velocidad de
corrosión disminuye.
734
735
Figura 13.12
Efecto del tratamiento térmico sobre la corrosión de acero al 0.95% de C en H2 SO4.
Especímenes pulidos de 2.5 × 2.5 × 0.6 cm, con tiempo de templado probablemente de 2
horas.
(Heyn y Bauer.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Impurezas Las impurezas metálicas en un metal o aleación pueden llevar a la precipitación de
las fases intermetálicas que tienen diferentes potenciales de oxidación con respecto a la matriz
del metal. En consecuencia, se crean regiones anódicas o catódicas muy pequeñas que
cuando se acoplan con el metal de la matriz pueden originar la corrosión galvánica. Con
metales más puros se obtiene una mayor resistencia a la corrosión. Sin embargo, la mayoría de
los metales y aleaciones que se usan en la ingeniería contienen cierto nivel de impurezas, y su
eliminación es costosa.
13.4 VELOCIDADES (CINÉTICA) DE LA CORROSIÓN
Hasta ahora el estudio de la corrosión de los metales se ha centrado en las condiciones de
equilibrio y la tendencia de los metales a corroerse, lo cual se ha relacionado con los potenciales
de electrodos estándar de metales. Sin embargo, los sistemas que se corroen no están en
equilibrio y, por ello, los potenciales termodinámicos no indican nada acerca de las velocidades
de las reacciones de corrosión. La cinética de los sistemas que se corroen es muy compleja y no
se conoce del todo. En esta sección, se examinan algunos de los aspectos básicos de la cinética
de la corrosión.
13.4.1 Velocidad de la corrosión uniforme o electrodepositación de un metal
en una solución acuosa
735
736
La cantidad de metal que se corroe de manera uniforme en un ánodo o que se electrodeposita
en un cátodo en una solución acuosa en cierto tiempo se determina utilizando la ecuación de
Faraday4 de la química general, la cual establece que
ItM
w =nF
(13.13)
donde w = peso de metal, g, corroido o electrodepositado en una solución acuosa en el tiempo t , s
I = flujo de corriente, A
M = masa atómica del metal,g/mol
n = número de electrones átomo producidos o consumidos en el proceso
F = constante de Faraday = 96 500 C / mol o 96 500 A · s / mol
Algunas veces la corrosión acuosa uniforme de un metal se expresa en términos de una
densidad de corriente i, que a menudo se expresa en amperes por centímetro cuadrado. Al
sustituir I por iA la ecuación 13.13 se convierte en
w =
iAtM
nF
(13.14)
donde i = densidad de corriente, A/cm2 y A = área, cm2, si se usa el centímetro para la longitud.
Las otras cantidades son las mismas que en la ecuación 13.13.
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.5
Un proceso de electrodeposición de cobre utiliza 15 A de corriente mediante la
disolución química (corrosión) de un ánodo de cobre y efectúa un proceso de
electrodeposición en un cátodo de cobre. Si se supone que no hay reacciones
laterales, ¿cuánto tiempo tardarán en corroerse 8.50 g del cobre del ánodo?
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Solución
El tiempo para corroer al cobre del ánodo puede determinarse con la ecuación
13.13:
ItM
w =nF
t =
ο
wnF
IM
En este caso,
w = 8.5 g
n = 2 para Cu → Cu
M = 63.5 g/mol para Cu
2+
+ 2e
I = 15 A
−
F = 96500 A · s/mol
t =?s
o
t =
(8.5 g)(2)(96 500 A · s/mol )
(15 A )(63.5 g/mol )
= 1722 s o 28 .7 min
◂
736
737
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.6
Un tanque cilíndrico de acero fundido de 1 m de altura y 50 cm de diámetro
contiene agua aereada hasta un nivel de 60 cm y después de seis semanas
presenta una pérdida de peso por corrosión de 304 g. Calcule a) la corriente de
corrosión y b) la densidad de corriente que interviene en la corrosión del tanque.
Suponga una corrosión uniforme en la superficie interior del tanque y que el acero
se corroe de la misma manera que el hierro puro.
Solución
a) Se utilizará la ecuación 13.13 para determinar la corriente de corrosión:
I =
w = 304 g
n = 2 para Fe → Fe
M = 55.85 g/mol para Fe
2+
wnF
tM
+ 2e
−
t = 6 sem.
F = 96500 A · s/mol
I =? A
Es necesario convertir el tiempo, seis semanas, en segundos y después será
posible sustituir todos los valores en la ecuación 13.13:
t = 6 sem.
I =
días 24 h 3600 s
(7sem.
)( día )( h )
(304 g )(2)(96500 A · s/mol )
(3.63 × 10 6 s )(55.85 g/mol )
6
= 3.63 × 10 s
= 0.289 A
◂
b) La densidad de corriente es
2
i( A / cm ) =
CAPÍTULO 13: Corrosión
I( A )
( 2)
área cm
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Área de la superficie corroída del tanque = área de los lados + área del fondo
= π Dh + π r
2
= π (50 cm )(60 cm ) + π( 25 cm )
= 9420cm
i =
0.289 A
11380cm
2
2
+ 1962cm
2
= 2.53 × 10
2
= 11380cm
−5
A / cm
2
2
◂
En el trabajo experimental sobre la corrosión, la corrosión uniforme de una superficie metálica
expuesta a un ambiente corrosivo se mide de varias maneras. Un método común consiste en
medir la pérdida de peso de una muestra expuesta a un ambiente determinado y después de un
periodo se expresa la velocidad de corrosión como una pérdida de peso por área unitaria de
superficie expuesta por unidad de tiempo. Por ejemplo, la corrosión superficial uniforme se
expresa a menudo como pérdida de peso en miligramos por decímetro cuadrado por día (mdd).
Otro método utilizado comúnmente consiste en expresar la velocidad de corrosión en términos
de la pérdida en profundidad del material por tiempo unitario. Ejemplos de la velocidad de
corrosión en este sistema son milímetros por año (mm/año) y micrómetros por año (mcm/año).5
Respecto a la corrosión electroquímica uniforme en ambientes acuosos, es posible expresar la
velocidad de corrosión como una densidad de corriente (véase el problema de ejemplo 13.8).
737
738
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.7
La pared de un tanque de acero que contiene agua aereada se está corroyendo a
una velocidad de 54.7 mdd. ¿En cuánto tiempo el espesor de la pared disminuirá
en 0.50 mm?
Solución
La velocidad de corrosión es de 54.7 mdd, o 54.7 mg de metal se corroe en cada
decímetro cuadrado de superficie por día.
2
Vel. de corrosion en g/(cm · día) =
54.7 × 10
2
−3
g
100(cm · día)
= 5.47 × 10
−4
2
g/(cm · día)
La densidad del Fe = 7.87 g/cm3. Si se divide la velocidad de corrosión en g/cm3 ·
día) entre la densidad en g/cm3 se obtiene la profundidad de la corrosión por día
como
5.47 × 10
−4
2
g /( cm · día )
7.87 g/ cm
2
= 0.695 × 10
−4
cm / día
El número de días que necesarios para una disminución de 0.50 mm puede
obtenerse como el siguiente cociente:
CAPÍTULO 13: Corrosión
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x días
0.50 mm
=
x =
1 día
0.695 × 10
−3
719 días
mm
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.8
Una muestra de zinc se corroe uniformemente con una densidad de corrosión de
4.27 × 10− 7 A/cm2 en una solución acuosa. ¿Cuál es la velocidad de corrosión del
zinc en miligramos por decímetro por día? La reacción para la oxidación del zinc
es Zn → Zn2+ + 2e−.
Solución
Para convertir la densidad de corriente a mdd, se usa la ecuación de Faraday
(ecuación 13.14) para calcular los miligramos de zinc que se corroen sobre un
área de 1 dm2 /día (mdd).
w =
iAtM
nF
(13.14)
ω (mg)
=
[
(4.27 × 10
−7
2
](
2
A / c m )(100cm )(24 h × 3600 s / h )(65.38 g/mol )
(2)(96 500 A · s/mol )
1000 mg
)
g
2
= 1.25 mg de zinc que se corroerán sobre un área de 1dm en un día
o la velocidad de corrosión es de 1.25 mdd.
◂
738
739
13.4.2 eacciones de corrosión y de polarización
Considérese ahora la cinética de la reacción de corrosión del electrodo del zinc que se está
disolviendo por medio de ácido clorhídrico como se indica en la figura 13.13. La reacción de
media celda anódica para esta reacción electroquímica es
Zn → Zn
2+
+ 2e
−
( reacción anódica )
(13.15 a )
La cinética del electrodo para esta reacción se puede representar mediante una gráfica que
muestre el potencial electroquímico E (voltios) versus log de la densidad de corriente, como se
indica en la figura 13.14. Es posible representar el electrodo de zinc en equilibrio con sus iones
mediante un punto que indica su potencial de equilibrio E° =−0.763 V y una densidad de
corriente de intercambio correspondiente i0 = A/cm2 (punto A en la figura 13.14). La densidad
de corriente de intercambio i0 es la velocidad de las reacciones de oxidación y reducción en un
electrodo de equilibrio expresada en términos de la densidad de corriente. Las densidades de la
corriente de intercambio deben determinarse de manera experimental cuando no hay una
corriente neta. Cada electrodo con su electrolito específico tendrá su propio valor i0.
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Figura 13.13
Disolución electroquímica de zinc en ácido clorhídrico. Zn → Zn2+ + 2e− (reacción
anódica) 2H+ + 2e− → H2 (reacción catódica)
Figura 13.14
Comportamiento cinético del electrodo de zinc puro en una solución ácida (diagrama
esquemático).
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 314.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Animación
La reacción de media celda catódica para la reacción de corrosión del zinc que se está
disolviendo en ácido clorhídrico es
2H
+
+ 2e
−
→ H 2 ( reacción catódica )
739
740
(13.15 b )
La reacción hidrógenoelectrodo que ocurre en la superficie de zinc en condiciones de equilibrio
también puede representarse mediante el potencial del electrodo de hidrógeno reversible E° =
0.00 V, y la correspondiente densidad de corriente de intercambio de esta reacción en la
superficie de zinc es 10−10 A/cm2 (punto B en la figura 13.14).
Cuando el zinc empieza a reaccionar con el ácido clorhídrico (inicio de la corrosión), ya que el
zinc es un buen conductor eléctrico, la superficie de éste debe encontrarse a un potencial
constante. Este potencial es Ecorr (figura 13.14, punto C). Así, cuando el zinc empieza a
corroerse, el potencial de las áreas catódicas debe volverse más negativo para llegar a casi
−0.5 V (Ecorr) y el de las áreas anódicas más positivo para alcanzar −0.5 V (Ecorr). En el punto
C de la figura 13.14 la velocidad de disolución del zinc es igual a la velocidad de la evolución
del hidrógeno. La densidad de corriente correspondiente a esta velocidad de reacción recibe el
nombre de icorr y, por ello, es igual a la velocidad de disolución o corrosión del zinc. El problema
de ejemplo 13.8 muestra cómo una densidad de corriente para una superficie que se corroe de
manera uniforme puede expresarse en términos de cierta pérdida de peso por unidad de área y
de tiempo (por ejemplo, unidades de mdd).
Por tanto, cuando un metal se corroe mediante el cortocircuito de la acción de una celda
galvánica microscópica, ocurren reacciones de oxidación y reducción en la superficie metálica.
Los potenciales de las regiones locales anódica y catódica ya no están en equilibrio sino que
cambian su potencial para alcanzar un valor intermedio constante de Ecorr. El desplazamiento
de los potenciales del electrodo desde sus valores de equilibrio hasta un potencial constante de
algún valor intermedio y la creación de un flujo neto de corriente se conoce como polarización.
La polarización de las reacciones electroquímicas se divide por conveniencia en dos tipos:
polarización de activación y polarización de concentración.
Polarización por activación Se refiere a reacciones electroquímicas que se controlan
mediante un paso lento en una secuencia de pasos de la reacción en la interfase
metal-electrolito. Esto es, existe una energía crítica de activación necesaria para superar la
barrera de energía asociada con el paso más lento. Este tipo de energía de activación se ilustra
considerando la reducción del hidrógeno catódico en una superficie metálica, 2H+ + 2e− →H2.
La figura 13.15 muestra de manera esquemática algunos de los pasos intermedios posibles en
la reducción de hidrógeno sobre una superficie de zinc. En este proceso los iones de hidrógeno
emigran hacia la superficie de zinc, y después los electrones se combinan con los iones de
hidrógeno para producir átomos de hidrógeno. Dichos átomos se combinan para formar
moléculas de hidrógeno diatómico, que a su vez se combinan para formar burbujas de gas
hidrógeno. El más lento de estos pasos controlará la reacción de media celda catódica.
También existe una barrera de activación-polarización para la reacción de media celda anódica
que es la barrera para que los átomos de zinc abandonen la superficie metálica y formen iones
de zinc que van hacia el electrolito.
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Polarización por concentración La polarización por concentración se asocia con las
reacciones electroquímicas controladas por la difusión de iones en el electrolito. Este tipo de
polarización se ilustra considerando la difusión de iones de hidrógeno hacia una superficie
metálica para formar gas hidrógeno mediante la reacción catódica 2H+ + 2e− → H2, como se
muestra en la figura 13.16. En este caso la concentración de iones de hidrógeno es baja y por
ello la velocidad de reducción de estos mismos en la superficie metálica se controla mediante
su difusión hacia la superficie metálica.
740
741
Figura 13.15
Reacción de reducción de hidrógeno en cátodo de zinc en polarización de activación. Las
etapas en la formación de gas hidrógeno en el cátodo son: 1) migración de iones de
hidrógeno a la superficie de zinc, 2) flujo de electrones a los iones de hidrógeno, 3)
formación de hidrógeno atómico, 4) formación de moléculas de hidrógeno diatómico y 5)
formación de una burbuja de gas hidrógeno, la cual se rompe en la superficie de zinc. La
más lenta de estas etapas será la que limite la velocidad de este proceso de polarización
de activación.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 15.)
En el caso de la polarización por concentración, cualquier cambio en el sistema que aumente la
velocidad de difusión de los iones en el electrolito disminuirá los efectos de la polarización por
concentración e incrementará la velocidad de la reacción. En consecuencia, la agitación del
electrolito reducirá el gradiente de concentración de iones positivos y aumentará la velocidad de
la reacción. El aumento de la temperatura incrementará también la velocidad de difusión de
iones y, por lo tanto, aumentará la velocidad de la reacción.
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La polarización total en el electrodo en una reacción electroquímica es igual a la suma de los
efectos de las polarizaciones por activación y por concentración. La primera suele ser el factor
que controla a bajas velocidades de reacción, y la polarización por concentración a velocidades
de reacción superiores. Cuando ocurre la polarización principalmente en el ánodo, se dice que
la velocidad de corrosión está controlada anódicamente, y cuando la polarización sucede
principalmente en el cátodo, se dice que la corrosión está controlada catódicamente.
Figura 13.16
741
742
Polarización de concentración durante la reacción de reducción cátodo de iones
hidrógeno 2H+ + 2e− → H2 La reacción en la superficie metálica está controlada por la
velocidad de difusión de los iones de hidrógeno hacia la superficie metálica.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 15.)
13.4.3 Pasivación
La pasivación de un metal respecto a la corrosión se refiere a la formación de una capa
superficial protectora de productos de la reacción que inhibe las reacciones adicionales. En
otras palabras, la pasivación de los metales se refiere a la pérdida de su reactividad química en
presencia de una condición ambiental específica. Muchos metales y aleaciones importantes
para la ingeniería se vuelven pasivos y, por tanto, muy resistentes a la corrosión en ambientes
oxidantes de moderados a intensos. Ejemplos de los metales y aleaciones que muestran
pasividad son los aceros inoxidables, el níquel y muchas de sus aleaciones, así como el titanio
y el aluminio junto con numerosas aleaciones de los mismos.
Existen dos teorías principales relativas a la naturaleza de la película pasivada: 1) la teoría de la
película de óxido y 2) la teoría de la adsorción. En la teoría de la película de óxido se cree que
la película pasivada constituye una capa de barrera para la difusión de los productos de la
reacción (es decir, óxidos metálicos u otros compuestos) que separan al metal de su ambiente
y retardan la velocidad de la reacción. En cuanto a la teoría de la adsorción se cree que los
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metales pasivados son cubiertos por películas de oxígeno que se absorben químicamente. Se
supone que una capa de este tipo desplaza las moléculas H2O adsorbidas normalmente y
retardan la velocidad de la disolución anódica que implica la hidratación de iones metálicos.
Ambas teorías tienen en común una película protectora que se forma sobre la superficie
metálica para crear el estado pasivado, lo cual origina una mayor resistencia a la corrosión.
La pasivación de los metales en términos de la velocidad de corrosión se ilustra mediante una
curva de polarización que indica cómo varía el potencial de un metal con la densidad de
corriente, como se muestra en la figura 13.17. Se considerará el comportamiento de pasivación
de un metal M cuando se aumenta la densidad de corriente. En el punto A de la figura 13.17 el
metal está en su potencial de equilibrio E con su densidad de corriente de intercambio i0.
Cuando el potencial del electrodo se hace más positivo, el metal se comporta como un metal
activo, y su densidad de corriente y, en consecuencia, su velocidad de disolución aumentan en
forma exponencial.
742
743
Figura 13.17
Curva de polarización de un metal pasivo.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 321.)
Cuando el potencial se vuelve más positivo y alcanza el potencial Epp, el potencial pasivo
primario, la densidad de corriente y en consecuencia la velocidad de corrosión disminuyen
hasta un valor bajo indicado como ipasivo. En el potencial Epp, el metal forma una película
protectora sobre su superficie que causa la reactividad disminuida. Cuando el potencial se hace
aún más positivo, la densidad de corriente permanece en ipasivo sobre la región pasivada. Un
mayor aumento en el potencial más allá de la región pasivada hace que el metal vuelva a ser
activo, y la densidad de corriente aumenta en la región transpasivada.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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13.4.4 La serie galvánica
Puesto que muchos metales importantes para la ingeniería forman películas pasivadas, no se
comportan en las celdas galvánicas como deberían indicar los potenciales de electrodos
estándar. Así, en las aplicaciones prácticas donde la corrosión es un factor importante, se ha
creado un nuevo tipo de serie conocido como la serie galvánica para relaciones
anódicas-catódicas. En consecuencia, para cada ambiente corrosivo, es necesario determinar
la serie galvánica de manera experimental. En la tabla 13.3 se enlista una serie galvánica de los
metales y aleaciones expuestas a agua de mar corriente. Se muestran ahí los diferentes
potenciales para las condiciones activas y pasivas de algunos aceros inoxidables. En esta tabla
se indica que el zinc es más activo que las aleaciones de aluminio, lo cual es lo inverso al
comportamiento indicado para los potenciales de electrodos estándar de la tabla 13.1.
743
744
744
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13.5 IPOS DE CORROSIÓN
744
745
Se clasifican de manera conveniente de acuerdo con el aspecto del metal corroído. Es posible
identificar muchas formas, aunque todas ellas se interrelacionan en diversos grados:
Ataque corrosivo uniforme o general
Corrosión bajo tensión
Corrosión de dos metales o galvánica Corrosión por erosión
Corrósion por picaduras
Daño por cavitación
Corrosión por agrietamiento
Corrosión por fricción
Corrosión intergranular
Fuga selectiva
13.5.1 Ataque corrosivo uniforme o general
El ataque corrosivo uniforme se caracteriza por una reacción electroquímica o química que
procede de manera uniforme sobre la superficie completa del metal expuesto al ambiente
corrosivo. Con base en el peso, el ataque uniforme representa la mayor destrucción de los
metales, en particular de los aceros. Sin embargo, es relativamente fácil controlarlo mediante 1)
recubrimientos protectores, 2) inhibidores y 3) protección catódica. Estos métodos se analizan
en la sección 13.7 sobre el control de la corrosión.
13.5.2 Corrosión de dos metales o galvánica
La corrosión galvánica entre los metales distintos se analizó en las secciones 13.2 y 13.3. Es
necesario tener cuidado al juntar metales distintos debido a que la diferencia en su potencial
electroquímico puede originar la corrosión.
Figura 13.18
Comportamiento anódico-catódico de acero con capas exteriores de zinc y estaño
expuestas a la atmósfera. a) El zinc es anódico al acero y se corroe (fem estándar del Zn =
−0.763 V y Fe =−0.440 V). b) El acero es anódico al estaño y se corroe (la capa delgada
se perforó antes que empezara la corrosión) (fem estándar de Fe =−0.440 V y Sn =
−0.136 V).
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978.)
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El acero galvanizado, que es un acero recubierto con zinc, es un ejemplo en el que un metal
(zinc) se sacrifica para proteger al otro (acero). El zinc que se sumerge en caliente o
electrorrecubre en el acero es anódico con respecto a este último y por ello se corroe y protege
al acero, el cual es el catódo en esta celda galvánica (figura 13.18a). La tabla 13.4 presenta las
pérdidas de peso características del zinc y del acero desacoplados y acoplados en ambientes
acuosos. Cuando el zinc y el acero están desacoplados, ambos se corroen a casi la misma
velocidad. Sin embargo, cuando están acoplados, el zinc se corroe en el ánodo de una celda
galvánica y por ello protege al acero.
745
746
Otro caso del uso de dos metales diferentes en un producto industrial es en la placa de estaño
que se usa para la “lata de estaño”. La mayoría de las placas de estaño se producen mediante
electrodeposición de una placa de estaño delgada sobre una hoja de acero. La naturaleza no
tóxica de las sales de estaño hacen que la placa de estaño sea útil para materiales que
contengan alimentos. El estaño (fem estándar de −0.136 V) y el hierro (fem estándar de −0.441
V) tienen un compartamiento electroquímico muy parecido. Los cambios ligeros en la
disponibilidad del oxígeno y la concentración de iones que se agrupan en su superficie
cambiarán su polaridad relativa. En condiciones de exposición atmosférica, el estaño es por lo
general catódico respecto del acero. Por lo tanto, si el exterior de una pieza de placa de estaño
perforada se expone a la atmósfera, se corroerá el acero, pero no el estaño (figura 13.18b). Sin
embargo, en la ausencia de oxígeno atmosférico, el estaño es anódico respecto del acero, lo
cual hace que el primero sea un material de empaque útil para la comida y las bebidas. Como
puede verse en este ejemplo, la disponibilidad del oxígeno es un factor importante en la
corrosión galvánica.
Otra consideración importante en la corrosión galvánica de dos metales es el cociente entre las
áreas catódica y anódica. Lo anterior se conoce como el efecto del área. Una relación de área
catódica-anódica desfavorable consiste en una gran área catódica y en una pequeña área
anódica. Con cierta cantidad de flujo de corriente hacia el par metálico, tal como el de los
electrodos de cobre y hierro de diferentes tamaños, la densidad de corriente es mucho mayor
para el electrodo más pequeño que para el más grande. En consecuencia, el electrodo anódico
más pequeño se corroerá mucho más rápido. La tabla 13.5 indica que cuando el cociente
cátodo-ánodo de un par hierro-cobre se incrementó de 1 a 18.5, la pérdida de peso de hierro
aumentó de 0.23 a 1.25 g. Este efecto del área se ilustra también en la figura 13.19 para pares
de cobre-acero sumergidos en agua de mar. Los remaches de cobre (cátodos) con un área
pequeña sólo causaron un ligero incremento en la corrosión de las placas de acero (figura
13.19a). Por otro lado, las placas de acero (cátodos) causaron una severa corrosión de los
remaches de acero (ánodos), como se indica en la figura 13.19b. En consecuencia, debe
evitarse un cociente entre una gran área del cátodo y una pequeña área del ánodo.
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13.5.3 Corrosión por picaduras
Las picaduras son una forma de ataque corrosivo localizado que produce hoyos o picaduras
en un metal. Esta forma de corrosión es muy destructiva para las estructuras de ingeniería si
llega a perforar el metal. Sin embargo, si no se produce la perforación, se puede aceptar un
mínimo de picaduras en los equipos de ingeniería. Las picaduras son difíciles de detectar en
ocasiones debido a que las pequeñas pueden estar recubiertas por los productos de corrosión.
Además, es posible que varíe bastante el número y profundidad de las picaduras, y hasta cierto
punto el daño por picaduras quizá resulte difícil de evaluar. En consecuencia, las picaduras,
debido a su naturaleza localizada, pueden con frecuencia producir fallas repentinas e
inesperadas.
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747
Figura 13.19
Efecto de las relaciones de área entre el cátodo y el ánodo para pares cobreacero
sumergidos en agua de mar. a) Cátodo pequeño (remaches de cobre) y ánodo grande
(placas de acero) sólo causan un daño ligero al acero. b) Ánodo pequeño (remaches de
acero) y cátodo grande (placas de cobre) provocan corrosión severa de los remaches de
acero.
(Cortesía de LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
CAPÍTULO 13: Corrosión
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La figura 13.20 muestra un ejemplo de las picaduras en el acero oxidable expuesto a un
ambiente corrosivo agresivo. La corrosión por picaduras de este ejemplo se aceleró, aunque en
la mayoría de las condiciones de servicio, es posible que las picaduras necesiten meses o años
para perforar una sección metálica. Las picaduras suelen necesitar un periodo de iniciación,
pero ya iniciadas, crecen a una velocidad siempre en aumento. La mayoría de las picaduras
desarrollan un crecimiento en la dirección de la gravedad y sobre las superficies inferiores del
equipo de ingeniería.
747
748
Figura 13.20
Picaduras en un acero inoxidable en un agresivo ambiente corrosivo.
(Cortesía de LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
Figura 13.21
Diagrama esquemático del crecimiento de una picadura en acero inoxidable en una
solución salina aereada.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978.)
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Las picaduras se inician en lugares donde ocurren aumentos locales en las velocidades de
corrosión. Las inclusiones, otras heterogeniedades estructurales, y heterogeniedades
composicionales en la superficie metálica son frecuentes donde se inician las picaduras. Las
diferencias en las concentraciones de iones y oxígeno crean celdas de concentración que
también pueden iniciar las picaduras. Se cree que la propagación de una picadura implica la
disolución de un metal en la picadura mientras se mantiene un alto grado de acidez en el fondo
de esta misma. El proceso de propagación de una picadura en un metal ferroso que se
encuentra en un ambiente de agua de mar aereada se ilustra en la figura 13.21. La reacción
anódica del metal en el fondo de la picadura es M → Mn+ + e−. La reacción catódica ocurre en
la superficie metálica que rodea a la picadura y es la reacción del oxígeno con agua y de los
electrones de la reacción anódica: O2 + 2H2O + 4e− → 4OH−. En esta forma, el metal que
rodea a la picadura queda protegido catódicamente. El incremento de la concentración de los
iones metálicos en la picadura atrae a los iones cloruro para mantener la neutralidad de la
carga. El cloruro metálico reacciona después con el agua para producir el hidróxido metálico y
ácido libre como
+
M Cl
−
+
+ H 2 O → MOH + H Cl
−
(13.16)
De este modo, se genera una concentración sumamente ácida en el fondo de la picadura, lo
cual provoca que aumente la velocidad de la reacción anódica, y que el proceso completo se
vuelva autocatalítico.
Para evitar la corrosión por picaduras en el diseño de equipo de ingeniería, es neceario usar
materiales que no tengan tendencias a la corrosión por picaduras. Sin embargo, si esto no es
posible en algunos diseños, entonces es imprescindible recurrir a materiales con la mejor
resistencia a la corrosión. Por ejemplo, si es necesario utilizar aceros inoxidables en la
presencia de algunos iones cloruro, la aleación tipo 316 con 2% de molibdeno además de 18%
de Cr y 8% de Ni tiene mejor resistencia a las picaduras que la aleación 305, la cual sólo
contiene 18% de Cr y 8% de Ni como los principales elementos de la aleación. En la tabla 13.6
se presenta una guía cualitativa para el orden de resistencia a las picaduras de algunos
materiales resistentes a la corrosión lista. Sin embargo, se recomienda realizar pruebas de
corrosión a varias aleaciones antes de la elección final de alguna aleación resistente a la
corrosión.
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Figura 13.22
Corrosión por grietas de un gancho de anclaje.
(Cortesía de LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
13.5.4 Corrosión por agrietamiento
La corrosión por grietas es una forma de corrosión electroquímica localizada que puede ocurrir
en las grietas y bajo superficies recubiertas donde sea posible que existan soluciones
estancadas. La corrosión por grietas es importante para la ingeniería cuando ocurre bajo las
juntas, remaches y pernos, entre discos y asientos de válvulas, bajo depósitos porosos, así
como en muchas otras situaciones similares. La corrosión por grietas se presenta en muchos
sistemas de aleaciones tales como aceros inoxidables y titanio, aleaciones de aluminio y cobre.
En la figura 13.22 se muestra un ejemplo del ataque de corrosión por grietas de un gancho de
ancla fija.
Figura 13.23
749
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Diagrama esquemático del mecanismo de corrosión por grietas.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978.)
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Para que la corrosión por grietas ocurra, la grieta debe ser lo bastante ancha para que entre un
líquido, pero lo suficientemente estrecha para mantenerlo estancado. Por tanto, la corrosión por
grietas suele ocurrir en donde haya una abertura de unos cuantos micrómetros (mcm) o menos
de ancho. Las juntas fibrosas que pueden actuar como mechas para absorber una solución
electrolítica y mantenerla en contacto con la superficie metálica forman lugares ideales para la
corrosión por grietas.
Fontana y Greene6 han propuesto un mecanismo para la corrosión por grietas similar a uno que
propusieron para la corrosión por picaduras. La figura 13.23 ilustra este mecanismo para la
corrosión por grietas en un acero inoxidable que se encuentra en contacto con una solución
aereada de cloruro de sodio. Este mecanismo supone que en un principio las reacciones
anódicas y catódicas sobre la superficie de la grieta son
Reacción anódica : M → M
+
+e
−
Reacción catódica : O 2 + 2H 2 O + 4e
(13.17 a )
−
→ 4OH
−
(13.17 b )
Puesto que la solución está estancada en la grieta, el oxígeno necesario para que se efectúe la
reacción catódica se consume y no se reemplaza. Sin embargo, la reacción anódica M → M+ +
e− continúa operando y crea una alta concentración de iones cargados positivamente. Para
equilibrar la carga positiva, los iones cargados negativamente, principalmente los iones cloruro,
migran hacia la grieta y forman M+ Cl−. Este cloruro es hidrolizado por el agua para formar el
hidróxido metálico y el ácido libre, de acuerdo con
+
M Cl
−
+
+ H 2 O → MOH + H Cl
−
(13.18)
Esta formación del ácido rompe la película pasivada y provoca el ataque químico, el cual es
autocatalítico, como en el caso que acaba de comentarse para la corrosión por picaduras.
Para el acero inoxidable tipo 304 (18% Cr-8% Ni), Peterson et al.7 han deducido a partir de sus
pruebas que la acidificación dentro de la grieta se debe principalmente a la hidrólisis de iones
crómicos,
Cr
3+
+ 3H 2 O → Cr ( OH ) 3 + 3H
+
(13.19)
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puesto que sólo encontraron trazas de Fe3+ en la grieta.
Para evitar o minimizar la corrosión por grietas en los diseños de ingeniería, es posible recurrir
a los siguientes métodos:
1. Usar juntas de contacto soldadas firmemente en vez de remachadas o atornilladas en las
estructuras de ingeniería.
2. Diseñar recipientes para drenaje total donde las soluciones estancadas se puedan
acumular.
3. Utilizar juntas no absorbentes, como el Teflón, si es posible.
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13.5.5 Corrosión intergranular
La corrosión intergranular es un ataque corrosivo localizado en y/o adyacente a las fronteras
de grano de una aleación. En condiciones comunes si un metal se corroe de manera uniforme,
las fronteras de grano sólo serán un poco más reactivas que la matriz. Sin embargo, en otras
condiciones, las regiones de la frontera de grano pueden ser muy reactivas, y causar corrosión
intergranular que provoca la pérdida de resistencia de la aleación inclusive la desintegración en
las fronteras de grano.
Por ejemplo, muchas aleaciones de alta resistencia de aluminio así como algunas de cobre que
tienen fases precipitadas para endurecerlas son susceptibles a la corrosión intergranular en
ciertas condiciones. Sin embargo, uno de los ejemplos más importantes de la corrosión
intergranular tiene lugar en algunos aceros inoxidables austeníticos (18% Cr-8% Ni) que se
calientan o se enfrían lentamente en el intervalo de temperatura de 500 a 800°C (950 a 1
450°F). En este denominado intervalo de temperatura de sensibilización, los carburos de cromo
(Cr23 C6) pueden precipitarse en las interfases de las fronteras de grano, como se muestra en
la figura 13.24a. Cuando los carburos de cromo se han precipitado a lo largo de las fronteras de
grano en aceros inoxidables austeníticos, se dice que estas aleaciones están en la condición
sensibilizada.
Figura 13.24
a) Representación esquemática de la precipitación de carburo de cromo en fronteras de
grano en un acero inoxidable tipo 304 sensibilizado. b) Sección transversal en fronteras
de grano que muestra ataque por corrosión intergranular adyacente a las fronteras de
grano.
Si un acero inoxidable austenítico con 18% Cr-8% Ni contiene más de 0.02% en peso de
carbón, los carburos de cromo (Cr23 C6) pueden precipitar en las fronteras de grano de la
aleación si se calientan en el intervalo de 500 a 800°C durante un periodo suficientemente
largo. El tipo 304 es un acero inoxidable austenítico con 18% Cr-8% Ni y alrededor de 0.06 y
0.08% en peso de carbón. Por lo tanto, esta aleación, si se calienta bastante tiempo en el
intervalo de 500 a 800°C, se pondrá en la condición de sensibilización y será susceptible a la
corrosión intergranular. Cuando los carburos de cromo se forman en las fronteras de grano,
agotan las regiones adyacentes a las fronteras del cromo de modo que el nivel de este último
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en estas áreas disminuye por abajo del nivel de 12 por ciento de cromo necesario para el
comportamiento pasivado o “inoxidable”. Por lo tanto, cuando, por ejemplo, el acero inoxidable
tipo 304 en la condición sensibilizada se expone a un ambiente corrosivo, las regiones cercanas
a las fronteras de grano serán atacadas severamente. Estas áreas se vuelven anódicas para el
resto de los cuerpos de grano, los cuales son catódicos creándose así pares galvánicos. La
figura 13.24b muestra lo anterior de manera esquemática.
Figura 13.25
Corrosión intergranular de una soldadura de acero inoxidable. Las zonas de decaimiento
de la soldadura se han mantenido en un intervalo de temperatura crítico necesario para la
precipitación de carburos de cromo durante el enfriamiento.
(Tomado de H. H. Uhlig. “Corrosion and Corrosion Control,” Wiley, 1963, p. 267.)
La falla de soldaduras hechas con acero inoxidable del tipo 304 o aleaciones similares pueden
ocurrir mediante el mismo mecanismo de precipitación de los carburos de cromo como ya se
describió. Este tipo de falla de soldadura se denomina degeneración de la soldadura y se
caracteriza por una zona de deterioro de la soldadura eliminada en cierto grado de la línea
central de la soldadura, como se muestra en la figura 13.25. El metal en la zona de
degeneración de la soldadura se mantuvo en un intervalo de temperatura de sensibilización
(500 a 800°C) durante demasiado tiempo de modo que l os carburos de cromo se precipitaron
en las fronteras de grano de las zonas de la soldadura afectadas por el calor. Si una unión
soldada en la condición de sensibilización no se vuelve a calentar subsecuentemente para
redisolver a los carburos de cromo, estará expuesta a la corrosión intergranular cuando se
exponga a un ambiente corrosivo, y la soldadura podría fallar.
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La corrosión intergranular de los aceros inoxidables austeníticos puede controlarse mediante
los siguientes métodos:
1. Utilizar un tratamiento térmico mediante una solución de alta temperatura después de la
soldadura. Mediante el calentamiento de la unión soldada en un intervalo de 500 a 800°C
seguido del templado con agua, los carburos de cromo pueden redisolverse y volver a la
solución sólida.
2. Agregar un elemento que se combine con el carbón en el acero de manera que no
puedan formarse los carburos de cromo. En las aleaciones tipo 347 y 321 se utilizan,
respectivamente, pequeñas cantidades de colombio y de titanio. Estos elementos tienen
mayor afinidad para el carbón que para el cromo. Se dice que las aleaciones con trazas
de Ti o Cb están en la condición estabilizada.
3. Disminuir el contenido de carbón a casi 0.03% en peso o menos de modo que no puedan
precipitarse cantidades importantes de carburos de cromo. El acero inoxidable tipo 304L,
por ejemplo, tiene su carbón en un nivel tan bajo como el señalado.
13.5.6 Corrosión por esfuerzo
Las grietas debidas a la corrosión por esfuerzo (GCE) de los metales se refieren a las grietas
provocadas por los efectos combinados de esfuerzos por tensión y un ambiente de corrosión
específico que actúa sobre el metal. Durante las GCE la superficie del metal suele ser atacada
muy poco mientras las grietas localizadas se propagan a través de la sección metálica, como se
muestra, por ejemplo, en la figura 13.26. Los esfuerzos que ocasionan las GCE pueden ser
residuales o aplicados. Los esfuerzos residuales altos que causan las GCE pueden ser el
resultado, por ejemplo, de los esfuerzos térmicos generados por las velocidades de
enfriamiento desiguales, de un mal diseño mecánico para los esfuerzos, de las
transformaciones de fase durante el tratamiento térmico, del trabajo en frío y de la soldadura.
Figura 13.26
Grietas por corrosión por esfuerzo en un tubo.
(Cortesía de LaQue Center for Corrosion Technology, Inc.)
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Sólo ciertas combinaciones entre las aleaciones y los ambientes provocarán la GCE. La tabla
13.7 da una lista de algunos de los sistemas aleación-ambiente en los cuales ocurren las GCE.
No parece existir un patrón general para los ambientes que producen GCE en las aleaciones.
Por ejemplo, los aceros inoxidables se agrietan en ambientes de cloruros pero no en los que
contienen amoniaco. En contraste, los latones (aleaciones de Cu-Zn) se agrietan en los
ambientes que contienen amoniaco pero no en los que contienen cloruros. Continuamente se
discubren nuevas combinaciones de aleaciones-ambientes que ocasionan las GCE.
Mecanismo del agrietamiento debido a la corrosión por esfuerzos Los mecanismos que
intervienen en las GCE no se entienden del todo puesto que existen tantos sistemas de
aleación-ambiente que involucran a una gran cantidad de mecanismos diferentes. La mayoría
de los mecanismos de las GCE incluyen las etapas de iniciación y propagación de las grietas.
En muchos casos la grieta se inicia en una picadura o en otra discontinuidad sobre la superficie
metálica. Después que se inició la grieta, su extremo puede avanzar como se muestra en la
figura 13.27. Se genera un alto esfuerzo el extremo de la grieta debido a los esfuerzos por
tensión que actúan sobre el metal. La disolución anódica del metal se produce por la corrosión
electroquímica localizada en el extremo de la grieta conforme ésta avanza. La grieta crece en
un plano perpendicular al esfuerzo por tensión hasta que el metal se fractura. Si el esfuerzo o la
corrosión se interrumpen, la grieta deja de crecer. Priest et al.,8 realizaron un experimento
clásico, en el que demostraron que una grieta avanzada podría interrumpirse mediante la
protección catódica. Cuando se quitó la protección catódica, la grieta empezó a crecer de nuevo.
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Figura 13.27
Formación de una grieta por corrosión por esfuerzos en un metal mediante disolución
anódica.
(Tomado de R. W. Staehle.)
El esfuerzo por tensión es necesario tanto para la iniciación como para la propagación de
grietas y es importante en la ruptura de películas superficiales. La reducción del nivel de
esfuerzo aumenta el tiempo necesario para que se dé el agrietamiento. La temperatura y el
ambiente también son factores importantes para la formación de las grietas por corrosión
debida a esfuerzos.
Protección contra el agrietamiento ocasionado por la corrosión por esfuerzos
Puesto que los mecanismos de las GCE no se entienden por completo, los métodos para
prevenirla son generales y empíricos. Uno o más de los siguientes métodos evitará o reducirá
las GCE en metales.
1. Reducir los esfuerzos en la aleación por abajo del nivel que produzca grietas.Lo anterior
puede hacerse si se disminuye la tensión sobre la aleación o proporcionando el material
un recocido para relajar los esfuerzos. Es posible liberar los esfuerzos en los aceros al
carbón simples calentándolos a 600-650°C (1 100 a 1 200° F), y en los aceros inoxidables
austeníticos calentándolos en el intervalo de 815 a 925°C (1 500 a 1 700°F).
2. Eliminar el ambiente que ocasiona deterioro.
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3. Cambiar la aleación si no es posible cambiar el ambiente o el nivel de esfuerzos. Por
ejemplo, utilizar titanio en vez de acero inoxidable para los intercambiadores de calor que
estén en contacto con agua de mar.
4. Aplicar protección catódica utilizando ánodos consumibles o un suministro externo de
corriente (véase la sección 13.7).
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5. Si es posible añadir inhibidores.
13.5.7 Corrosión por erosión
La corrosión por erosión puede definirse como la aceleración en la velocidad del ataque
corrosivo a un metal debido al movimiento relativo de un fluido corrosivo y de la superficie
metálica. Cuando el movimiento relativo del fluido corrosivo es rápido, los efectos del desgaste
y la abrasión mecánicos pueden ser severos. La corrosión por erosión se caracteriza por la
aparición en la superficie metálica de huecos, valles, picaduras, hoyos redondeados y otras
configuraciones de daño de la superficie metálica que suelen ocurrir en la dirección del flujo del
fluido corrosivo.
Los estudios de la acción de la corrosión por erosión de lechadas de arenas de sílice en tubería
de acero blando han llevado a los investigadores a creer que la velocidad de corrosión
incrementada de la acción de la lechada se debe a la eliminación del óxido superficial y de las
películas de sal por acción abrasiva de las partículas de sílice de la lechada, lo que permite en
consecuencia un acceso mucho más fácil del oxígeno disuelto a la superficie que se corroe. La
figura 13.28 muestra patrones de desgaste severo causados por la corrosión por erosión de
una sección experimental de tubería de acero blando.
13.5.8 Daño por cavitación
Figura 13.28
Patrón de desgaste por corrosión por erosión de una lechada de sílice en tubo de acero
blando, en la que se muestra a) Picaduras después de 21 días y b) un patrón ondulante
regular después de 42 días. La velocidad de la lechada es de 3.5 m/s.
[Tomado de J. Postlethwaite et al., Corrosion, 34:245(1978).]
Este tipo de corrosión por erosión resulta de la formación y el colapso de las burbujas de aire o
de las cavidades llenas de vapor en un líquido cerca de una superficie metálica. El daño por
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cavitación ocurre en superficies metálicas donde existen un flujo de líquido de alta velocidad y
cambios de presión como los que se encuentran en los impulsores de bombas y en las hélices
de barco. Los cálculos indican que el rápido colapso de las burbujas de vapor puede producir
presiones localizadas tan altas como 60 000 psi. Con repetidos colapsos de las burbujas de
vapor es posible producir considerables daños a la superficie metálica. Al remover las películas
superficiales y al quitar las partículas metálicas de la superficie metálica, el daño por cavitación
quizá aumente las velocidades de corrosión y produzca el desgaste de la superficie.
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13.5.9 Corrosión por desgaste
Ocurre en interfaces entre materiales bajo carga expuestos a vibración y deslizamiento. La
corrosión por desgaste aparece como huecos o picaduras rodeados por productos de corrosión.
En el caso de la corrosión por desgaste de metales, los fragmentos metálicos entre las
superficies en frotamiento se oxidan y algunas películas de óxido se desprenden por la acción
de desgaste. En consecuencia, hay una acumulación de partícula de óxido que actúa como un
abrasivo entre las superficies en frotamiento. La corrosión por desgaste ocurre comúnmente
entre superficies en contacto rígido tales como las que se encuentran entre ejes y cojinetes o
camisas. La figura 13.29 muestra los efectos de corrosión por desgaste en la superficie de una
aleación de Ti-6 Al-4 V.
13.5.10 Fugas selectivas
Las fugas selectivas corresponden a la eliminación preferencial de un elemento de una
aleación sólida mediante un proceso de corrosión. El ejemplo más común de este tipo de
corrosión es la deszinificación, en la cual ocurre la fuga selectiva de zinc a partir de cobre en
latones. También se producen procesos similares en otros sistemas de aleaciones tales como
las pérdidas de níquel, estaño y cromo a partir de aleaciones de cobre, hierro de hierro fundido,
níquel de aleaciones de acero, y cobalto a partir de estelita.
Figura 13.29
Micrografía de electrones escaneados que muestra corrosión por desgaste sobre la
superficie de una aleación de Ti-6 a Al-4 que se produjo a 600°C utilizando una
configuración de esfera sobre plano con 40 m de amplitud de deslizamiento y después
de 3.5 × 106 ciclos.
[Tomado de M. M. Handy and R. B. Waterhouse, Wear, 71:237(1981).]
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En la deszinificación de un latón de 70% Cu-30% Zn, por ejemplo, el zinc se remueve
preferencialmente del latón, dejando una matriz de cobre débil y esponjosa. El mecanismo de
deszinificación implica los siguientes tres pasos:9
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1. El cobre y el zinc se disuelven mediante una solución acuosa.
2. Se redepositan iones de cobre sobre el latón.
3. Permanecen iones de zinc en la solución.
Puesto que el cobre que queda no tiene la resistencia de latón, se reduce de manera
considerable la resistencia de la aleación.
La deszinificación puede minimizarse o evitarse cambiando a un latón con menor contenido de
zinc (esto es, latón de 85% Cu-15% Zn) o a un cobre-níquel (70 a 90% Cu-10 para 30% Ni).
Otras posibilidades consisten en cambiar el ambiente corrosivo o en utilizar protección catódica.
13.5.11 Daño por hidrógeno
El daño por hidrógeno se refiere a aquellas situaciones en las que la capacidad de carga de un
componente metálico se reduce debido a la interacción con el hidrógeno atómico (H) o el
hidrógeno molecular (H2), casi siempre junto con esfuerzos por tensión residuales o aplicados
externamente. Debido a la disponibilidad de hidrógeno, como uno de los elementos más
abundantes, su interacción con metales puede ocurrir durante la producción, procesamiento o
servicio y en una amplia variedad de ambientes y circunstancias. Muchos metales tales como
los aceros blandos y aleados, aceros inoxidables martensíticos y endurecidos por precipitación,
aleaciones de aluminio y aleaciones de titanio son susceptibles al daño por hidrógeno a
diversos grados. Los efectos del daño por hidrógeno es posible que se manifiesten de varias
maneras, entre las que se incluyen la formación de grietas, ampollas, formaciones
hidrogenadas y ductibilidad reducida del material. De los numerosos tipos de daño por
hidrógeno tres se relacionan directamente con la pérdida de ductibilidad y por ello se conocen
como fragilización por hidrógeno. Éstos incluyen: 1) fragilización por ambiente de hidrógeno,
el cual ocurre durante la deformación plástica de metales como aceros, aceros inoxidables y
aleaciones de titanio en la presencia de gases que incluyen hidrógeno (H2) o reacciones de
corrosión; 2) agretamientos por esfuerzos por hidrógeno, que se define como una fractura por
fragilización de un material en principio dúctil tal como carbón y aceros de baja aleación en la
presencia de hidrógeno y bajo carga continua; 3) pérdida en la ductibilidad por tensión, en la
cual se observa una reducción importante tanto en la capacidad de elongación como en el área
en metales tales como aceros y aleaciones de aluminio. Ejemplos de otros tipos de daño por
hidrógeno que no se clasifican directamente como fragilización por hidrógeno son: 1) ataque
por hidrógeno, un modo de ataque a alta temperatura en el cual entra hidrógeno a metales
como los aceros y reacciona con el carbón (disponible como solución sólida en forma de
carburo) para producir gas metano que origina la formación de grietas o la descarburización; 2)
fragilización, que ocurre cuando el hidrógeno atómico (H) se difunde hacia los defectos internos
disponibles en aleaciones de baja resistencia de acero, cobre y aluminio y se precipita como
hidrógeno molecular. El gas precipitado produce alta presión interna que da lugar a la
deformación plástica local y a la fragilización que a menudo termina en una ruptura.
La difusión de hidrógeno en metales podría ocurrir cuando se produzca corrosión y la reacción
parcial catódica sea la reducción de los iones hidrógeno. También podría ocurrir cuando el
metal se expone a agua normal o a agua de mar, a sulfuro de hidrógeno (lo que sucede con
frecuencia durante la perforación de pozos petroleros y de gas) y en los procesos de baño
químico y electrodepositación. En el proceso de baño químico, los óxidos superficiales
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(incrustaciones) se eliminan del hierro y el acero a través de la inmersión en ácidos sulfúrico
(H2SO4) e clorhídrico (HCl).
El daño por hidrógeno es un problema serio y causa de muchas fallas en diversas
componentes. De tal modo, un diseñador debe estar consciente de este tipo de daño y de los
metales que son más susceptibles al mismo. Para revertir la contaminación por hidrógeno, se
aplica al componente un proceso conocido como horneado (un proceso de tratamiento térmico)
que promueve la difusión de hidrógeno fuera del metal.
13.6 OXIDACIÓN DE METALES
Hasta ahora la atención se ha centrado en las condiciones de corrosión en las cuales un
electrolito líquido era parte integral del mecanismo de corrosión. Sin embargo, los metales y las
aleaciones también reaccionan con el aire para formar óxidos externos. La oxidación de metales
a alta temperatura es en particular importante en el diseño de ingeniería de turbinas de gas,
motores de cohetes y equipo petroquímico de altas temperaturas.
13.6.1 Películas de óxido protectoras
El grado al cual una película de óxido protege a un metal depende de muchos factores, de los
cuales los siguientes son importantes:
1. El cociente en volumen entre el óxido y el metal después de la oxidación debe acercarse
a 1:1.
2. La película debe tener buena adherencia.
3. El punto de fusión del óxido debe ser alto.
4. La película de óxido debe tener baja presión de vapor.
5. La película de óxido debe tener un coeficiente de expansión casi igual al del metal.
6. La película debe tener plasticidad de alta temperatura para evitar fracturas.
7. La película debe tener coeficientes de baja conductividad y baja difusión de iones
metálicos y oxígeno.
El cálculo del cociente en volumen del óxido y el metal después de la oxidación es un primer
paso que puede tomarse para determinar si un óxido y un metal podría ser un protector. Este
cociente recibe el nombre de cociente de Pilling-Bedworth10 (P.B.) y puede expresarse en
forma de ecuación como
volumen de óxido producido por la oxidación
Cociente P .B . =volumen de metal consumido por la oxidación
(13.20)
Si el metal tiene un cociente P.B. menor que 1, como en el caso de los metales alcalinos (por
ejemplo, el Na tiene un cociente P.B. de 0.576), el óxido metálico será poroso y no protector. Si
el cociente P.B. es mayor que 1, como en el caso de Fe (Fe2 O3 tiene un cociente P.B. de
2.15), estarán presentes esfuerzos compresivos y el óxido tenderá a agrietarse y
desmoronarse. Si el cociente P.B. es cercano a 1, el óxido quizá sea protector, aunque es
necesario que se cumplan los demás factores señalados antes. De tal modo, el cociente P.B.
no determina sólo si un óxido es protector. El problema de ejemplo 13.9 muestra cómo se
calcula el cociente P.B. para el aluminio.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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760
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PROBLEMA DE EJEMPLO 13.9
Calcule el cociente entre el volumen de óxido y el volumen de metal (cociente de
Pilling-Bedworth) para la oxidación de aluminio en óxido de aluminio, Al2O3. La
densidad de aluminio = 2.70 g/cm3 y la del óxido de aluminio = 3.70 g/cm3
Solución
volumen de óxido producido por la oxidación
Cociente P .B . =volumen de metal consumido por la oxidación
(13.20)
Suponiendo que se oxidan 100 g de aluminio,
100 g
masa
Volumen de aluminio =densidad =
2.70 g / cm
= 37.0cm
3
3
Para encontrar el volumen del Al2O3 asociado con la oxidación de 100 g de Al, se
determina primero la masa de Al2O3 producida por la oxidación de 100 g de Al,
utilizando la ecuación siguiente:
100 g
Xg
4 Al + 3O 2 →
4 ×
2Al 2O 3
26.98 g
mol
2 ×
102.0 g
mol
o
100 g
4 × 26.98
=
Xg
2 × 102
X = 189.0g Al 2O 3
Después se determina el volumen asociado con los 189.0 g de Al2O3 utilizando la
relación volumen = masa/densidad. Por lo tanto,
masa de Al 2 O 3
Volumen de Al 2 O 3 =densidad de Al
2O3
=
189.0 g
3.70 g / cm
3
= 51.1cm
3
De tal modo,
Cociente P.B. =
volumen de Al 2 O 3
volumen de Al
=
51.1cm
37.0cm
3
3
= 1.38
◂
Comentario:
CAPÍTULO 13: Corrosión
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El cociente 1.38 es cercano a 1, por lo que Al2O3 tiene un cociente P.B. favorable
para ser un óxido protector. El Al2O3 es un óxido protector porque forma una
película coherente y firme sobre el aluminio. Algunas de las moléculas de Al2O3 en
la interfaz óxidometal penetran en el metal aluminio y viceversa.
13.6.2 Mecanismo de oxidación
760
761
Cuando una película de óxido se forma sobre un metal por la oxidación de un metal por medio
de oxígeno gaseoso, ésta se forma a partir de un proceso electroquímico y no simplemente por
1
la combinación química de un metal y oxígeno como M +2 O 2 → MO . Las reacciones parciales
de oxidación y reducción para la formación de iones divalentes son
Reacción parcial de oxidación : M → M
Reacción parcial de reducción :
1
2O 2
2+
+ 2e
−
→O
+ 2e
−
(13.21 a )
2 −
(13.21 b )
Figura 13.30
Oxidación de superficies planas de metales. a) Cuando se difunden los cationes, el óxido
que se forma inicialmente se desplaza hacia el metal. b) Cuando se difunden los aniones,
el óxido se desplaza en la dirección opuesta.
[Tomado de L. L. Shreir (ed.) “Corrosion,” vol. 1, 2a. ed., Newnes-Butterworth, 1976, p. 1:242.]
En las etapas muy iniciales de la oxidación, la capa de óxido es discontinua y se inicia por la
extensión lateral de núcleos de óxidos discretos. Después de que los núcleos se entrelazan, el
transporte de masa de los iones ocurre en una dirección normal a la superficie (figura 13.30).
En la mayoría de los casos el metal se difunde como cationes y electrones a través de la
CAPÍTULO 13: Corrosión
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película de óxido, como se indica en la figura 13.30a. En este mecanismo el oxígeno se reduce
a iones de oxígeno en la interfaz óxido-gas, y la zona de formación de óxido se encuentra en
esta superficie (difusión de cationes). En algunos otros casos, por ejemplo, en algunos óxidos
metálicos pesados, es posible que el oxígeno se difunda como iones O2− hacia la interfaz
metal-óxido y los electrones lo hagan hacia la interfaz óxido-gas, como se indica en la figura
13.30b. En este caso el óxido se forma en la interfaz metal-óxido (figura 13.30b). Ésta es una
difusión de aniones. Los movimientos de óxido que se indican en la figura 13.30 se determinan
principalmente por los movimientos de los marcadores inertes en la interfaz óxido-gas. En el
caso de la difusión de cationes los marcadores se entierran en el óxido, entanto que en el caso
de la difusión de aniones los marcadores permanecen en la superficie del mismo.
761
762
Los mecanismos detallados de la oxidación de metales y aleaciones pueden ser muy
complejos, en particular cuando se producen capas de diferente composición y estructuras de
defectos. El hierro, por ejemplo, cuando se oxida a elevadas temperaturas, forma una serie de
óxidos de hierro: FeO, Fe3 O4 y Fe2 O3. La oxidación de aleaciones se complica aún más por la
interacción de los elementos aleantes.
13.6.3 Velocidades de oxidación (cinética)
Desde el punto de vista de la ingeniería, la velocidad a la cual se oxidan los metales y
aleaciones es muy importante puesto que la velocidad de oxidación de muchos metales y
aleaciones determina la vida útil del equipo. La velocidad de oxidación de metales y aleaciones
suele medirse y expresarse como el peso ganado por unidad de área. Durante la oxidación de
diferentes metales, se han observado varias leyes de velocidad empíricas; algunas de las
comunes se presentan en la figura 13.31.
La velocidad de oxidación más simple cumple la ley lineal
w = kL t
(13.22)
donde w = peso ganado por unidad de área
t = tiempo
k L = constante de velocidad lineal
El comportamiento lineal de la oxidación se muestra mediante metales que tienen películas de
óxido porosas o agrietadas, y por ello el tranporte de los iones reactantes ocurre a velocidades
más rápidas que la reacción química. Ejemplos de metales que se oxidan linealmente son el
potasio, que tiene un cociente en volumen óxido-metal de 0.45, y el tantalio, con un cociente de
2.50.
Cuando la difusión de iones es la etapa que controla la oxidación de metales, los metales puros
deben seguir la relación parabólica
w
CAPÍTULO 13: Corrosión
2
= kp t + C
(13.23)
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Figura 13.31
Leyes de velocidad de oxidación.
762
763
donde w = ganancia en peso por unidad de área
t = tiempo
k p = constante de velocidad parabólica
C = una constante
Muchos metales se oxidan de acuerdo con la ley de velocidad parabólica, y éstos suelen
asociarse con óxidos coherentes gruesos. El hierro, el cobre y el cobalto son ejemplos de
metales que muestran comportamiento de oxidación parabólica.
Algunos metales como Al, Cu y Fe se oxidan a temperaturas ambiente o ligeramente altas para
formar películas delgadas que cumplen con la ley de velocidad logarítmica.
w = k e log ( C t + A)
(13.24)
donde C y A son constantes y ke es la constante de velocidad logarítmica. Estos metales
cuando se exponen al oxígeno a temperatura ambiente se oxidan muy rápido al principio, pero
luego de unos cuantos días de exposición, la velocidad disminuye a un valor muy bajo.
Algunos metales que exhiben comportamiento de velocidad lineal tienden a oxidarse
catastróficamente a altas temperaturas debido a rápidas reacciones exotérmicas en sus
superficies. Por tanto, en su superficie ocurre una reacción en cadena que causa que aumenten
CAPÍTULO 13: Corrosión
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la temperatura y la velocidad de la reacción. Metales como el molibdeno, tungsteno y vanadio
que tiene óxidos volátiles es posible que se oxiden de manera catastrófica. Además, las
aleaciones que contienen molibdeno y vanadio inclusive en pequeñas cantidades presentan
con frecuencia oxidación catastrófica que limita su uso en atmósferas oxidantes de alta
temperatura. La adición de grandes cantidades de cromo y níquel a aleaciones de hierro mejora
su resistencia a la oxidación y retarda los efectos de la oxidación catastrófica debida a algunos
otros elementos.
PROBLEMA DE EJEMPLO 13.10
Una muestra de 1 cm2 de 99.94% en peso de níquel, grosor de 0.75 mm, se oxida
en oxígeno a una presión de 1 atm y 600°C. Después de 2 h, la muestra presenta
una ganancia en peso de 70 g/cm2. Si este material muestra un comportamiento
de oxidación parabólica, ¿cuál será la ganancia en peso después de 10 h? (Utilice
la ecuación 13.23 con C = 0.)
Solución
Primero, es necesario determinar la constante de velocidad parabólica kp a partir
de la ecuación de la velocidad de oxidación parabólica y2 = kpt, donde y es el
grosor del óxido producido en el tiempo t. Como la ganancia en peso de la
muestra durante oxidación es proporcional al crecimiento en espesor de óxido y
puede medirse con mayor precisión, se sustuirá y, el espesor de óxido, por x, la
ganancia en peso por área unitaria de la muestra durante la oxidación. De tal
′
2
manera, x = k p t y
′
kp
2
x
=t
=
(70
2 2
g / cm )
2h
= 2.45 × 10
3
4
2
g / (cm · h )
Para el tiempo t = 10 h, la ganancia en peso en microgramos por centímetro
cuadrado es
x =
′
kp t =
[2.45 × 10 3(
2
= 156 g / cm
2
2
4
]
g / (cm · h )) (10 h )
◂
763
764
13.7 CONTROL DE LA CORROSIÓN
La corrosión puede controlarse o prevenirse mediante diferentes métodos. Desde el punto de
vista industrial, la economía de la situación suele determinar el método utilizado. Por ejemplo, un
ingeniero quizá tenga que determinar si es más económico sustituir periódicamente cierto equipo
o fabricarlo con materiales que son sumamente resistentes a la corrosión pero más caros para
que sean más durables. Algunos de los métodos de control de corrosión comunes se muestran
en la figura 13.32.
13.7.1 Selección de materiales
Materiales metálicos Uno de los métodos más comunes para el control de la corrosión
consiste en utilizar materiales resistentes a la misma en un ambiente específico. Cuando se
CAPÍTULO 13: Corrosión
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eligen materiales en un diseño de ingeniería para el cual es importante la resistencia a la
corrosión, es necesario consultar manuales y datos de corrosión para verificar que se utilice los
materiales adecuados. Una consulta adicional con expertos en corrosión de las compañías que
producen los materiales también sería útil para verificar las mejores selecciones.
Sin embargo, existen algunas reglas generales que son razonablemente exactas y que pueden
aplicarse cuando se eligen metales y aleaciones resistentes a la corrosión en aplicaciones de
ingeniería. Éstas son:11
1. En condiciones reductoras y no oxidantes como los ácidos sin aire y las soluciones
acuosas, se recurre a menudo a aleaciones de níquel y cobre.
2. En condiciones oxidantes, se emplean aleaciones que contienen cromo.
3. En condiciones de oxidación extremadamente fuertes, es común que se utilicen titanio y
sus aleaciones.
Algunas de las combinaciones metal “natural” —ambiente corrosivo que proporciona buena
resistencia a la corrosión a bajo costo se listan en la tabla 13.8.
Figura 13.32
Métodos comunes de control de la corrosión.
El acero inoxidable es un material que con frecuencia utilizan incorrectamente los fabricantes
que no están familiarizados con las propiedades de corrosión de los metales. El acero
inoxidable no es una aleación específica sino un término que se emplea para una gran clase de
aceros con contenidos de cromo por arriba de 12 por ciento. Los aceros inoxidables se emplean
comúnmente en ambientes corrosivos que son moderadamente oxidantes, por ejemplo, ácido
nítrico. Sin embargo, los aceros inoxidables son menos resistentes a las soluciones que
contienen cloruros y son más susceptibles a las grietas por corrosión por esfuerzos que el
acero estructural común. De tal modo, es necesario tener sumo cuidado para cerciorarse que
no se utilicen aceros inoxidables en aplicaciones para las que no son adecuados.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Materiales no metálicos Los materiales poliméricos como los plásticos y los hules son más
débiles, suaves y, en general, menos resistentes a ácidos inorgánicos fuertes que las
aleaciones y los metales, por lo que su uso es limitado como materiales primarios para la
resistencia a la corrosión. Sin embargo, a medida que dispongan nuevos materiales plásticos
de mayor resistencia, los materiales poliméricos se volverán más importantes. Los materiales
cerámicos tienen excelente resistencia a la corrosión y a altas temperaturas, pero presentan la
desventaja de ser quebradizos con bajos esfuerzos por tensión. Los materiales no metálicos se
usan entonces principalmente en el control de la corrosión en forma de fundas, juntas y
recubrimientos.
13.7.2 Recubrimientos
Los recubrimientos metálicos, inorgánicos y orgánicos, se aplican a metales para evitar o
reducir la corrosión.
Recubrimientos metálicos Los recubrimientos metálicos que difieren del metal por proteger se
aplican como capas delgadas para separar el ambiente corrosivo del metal. Los recubrimientos
metálicos se aplican algunas veces de manera que puedan servir como ánodos de sacrificio
que se corroan en vez del metal subyacente. Por ejemplo, el recubrimiento del zinc sobre acero
para hacer acero galvanizado es anódico para el acero y se corroe de manera sacrificada.
Muchas partes metálicas se protegen mediante electrodepositación para producir una delgada
capa protectora del metal. En este proceso la parte que se va a recubrir se hace del cátodo de
una celda electrolítica. El electrolito es una solución de una sal de metal que se recubrirá, y se
aplica corriente directa a la parte por recubrir y a otro electrodo. El recubrimiento de una capa
delgada de estaño sobre la placa de acero para producir la placa de estaño que se utiliza para
latas de este último material es un ejemplo de la aplicación de este método. El recubrimiento
también puede tener varias capas, como es el caso de la placa de cromo utilizada en
automóviles. Este recubrimiento consta de tres capas: 1) un rocío interno de cobre para la
adhesión del recubrimiento al acero, 2) una capa intermedia de níquel para una buena
resistencia a la corrosión y 3) una delgada capa de cromo principalmente para el aspecto.
765
766
Algunas veces una delgada capa de metal se extiende sobre las superficies del metal por
proteger. La delgada capa exterior del metal proporciona resistencia a la corrosión a su metal
núcleo del interior. Por ejemplo, algunos aceros “se revisten” con una delgada capa de acero
inoxidable. Este proceso de revestimiento también se utiliza para proporcionar ciertas
aleaciones de aluminio de alta resistencia con una capa exterior resistente a la corrosión. Para
estas aleaciones Alclad, que es como se conocen, una delgada capa de aluminio relativamente
puro se extiende sobre la superficie exterior de la aleación del núcleo de alta resistencia.
Recubrimientos inorgánicos (cerámicas y vidrio) En algunas aplicaciones es deseable
recubrir acero con un recubrimiento cerámico para obtener un acabado durable y liso. El acero
se recubre por lo general con una cubierta de porcelana compuesta por una delgada capa de
vidrio fundido a la superficie del acero de manera que se adhiera bien y tenga un coeficiente de
expansión ajustado al metal de la base. En algunas industrias químicas se utilizan recipientes
de acero con forro de vidrio debido a su facilidad de limpieza y resistencia a la corrosión.
Recubrimientos orgánicos Las pinturas, barnices, lacas y muchos otros materiales
poliméricos orgánicos se utilizan comúnmente para proteger metales contra ambientes
corrosivos. Estos materiales ofrecen barreras delgadas, resistentes y durables para proteger el
metal del sustrato de ambientes corrosivos. De acuerdo con el peso, el uso de recubrimientos
orgánicos protege más a los metales contra la corrosión que cualquier otro método. Sin
embargo, es necesario elegir recubrimientos adecuados y aplicarlos de manera apropiada
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sobre superficies bien preparadas. En muchos casos el mal desempeño de las pinturas, por
ejemplo, puede atribuirse a la incorrecta aplicación y a la preparación de las superficies. Es
necesario tener cuidado de no aplicar recubrimientos orgánicos en casos donde el metal del
sustrato podría ser atacado con rapidez si se agrieta la película del recubrimiento.
13.7.3 Diseño
El diseño de ingeniería adecuado de equipo puede ser tan importante en cuanto a la prevención
de la corrosión como en lo relativo a la selección de los materiales adecuados. El diseñador de
ingeniería debe considerar los materiales junto con los requerimientos necesarios de
propiedades mecánicas, eléctricas y térmicas. Todas estas consideraciones deben balancearse
con las limitaciones económicas. Al diseñar un sistema los problemas de corrosión específicos
quizá exijan el asesoramiento de expertos en corrosión. Sin embargo, a contiunación se
presentan algunas reglas de dise-ño generales:12
1. Considerar la acción de la penetración de corrosión junto con los requisitos de resistencia
mecánica cuando se considere el grosor del metal utilizado. Esto es en especial
importante en tuberías y tanques que contienen líquidos.
2. Soldar más bien que remachar los contenedores para disminuir la corrosión por grietas. Si
se emplean remaches, elegir los que sean catódicos con respecto a los materiales que se
les unan.
766
767
3. Si es posible, emplear metales galvánicamente similares en toda la estructura. Evitar
metales distintos que puedan provocar corrosión galvánica. Si es necesario atornillar en
conjunto metales galvánicamente disimilares, use juntas y arandelas no metálicas para
evitar el contacto eléctrico entre los metales.
4. Evite los esfuerzos y las concentraciones de esfuerzos excesivos en ambientes corrosivos
para evitar las grietas por corrosión por esfuerzo. Esto es importante en especial cuando
se usan aceros inoxidables, latones y otros materiales susceptibles a las grietas por
corrosión por esfuerzos en ciertos ambientes corrosivos.
5. Evite los dobleces pronunciados en sistemas de tuberías donde se presente flujo. Las
áreas en las cuales cambia abruptamente la dirección del flujo promueven la corrosión por
erosión.
6. Diseñe tanques y otros contenedores de fácil drenaje y limpieza. Los estancamientos de
líquidos corrosivos generan celdas de concentración que promueven la corrosión.
7. Diseñe sistemas de fácil remoción y sustitución de piezas que se espera que fallarán
rápidamente durante el servicio. Por ejemplo, las bombas en las plantas quí-micas deben
sustuirse con facilidad.
8. Diseñe sistemas calefactores de manera que no ocurran puntos calientes. Por ejemplo,
los intercambiadores de calor deben diseñarse para gradientes de temperatura uniformes.
En resumen, diseñe sistemas con condiciones lo más uniforme posibles y evite la
hetereogeneidad.
13.7.4 Alteración del ambiente
Las condiciones ambientales pueden ser muy importantes al determinar la severidad de la
corrosión. Los métodos de mayor utilidad para reducir la corrosión mediante cambios
ambientales son 1) disminuir la temperatura, 2) disminuir la velocidad de líquidos, 3) eliminar el
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oxígeno de líquidos, 4) reducir las concentraciones de iones y 5) agregar inhibidores a los
electrolitos.
1. Reducir la temperatura de un sistema suele reducir la corrosión debido a las velocidades
de reacción inferiores a temperaturas más bajas. Sin embargo, hay algunas excepciones
en las que la situación es a la inversa. Por ejemplo, el agua de mar hirviente es menos
corrosiva que el agua de mar caliente en virtud de la disminución de la solubilidad del
oxígeno al aumentar la temperatura.
2. La disminución de velocidad de un fluido corrosivo reduce la corrosión por erosión. A
pesar de eso, para metales y aleaciones que se pasivan, deben evitarse las soluciones
estancadas.
3. La eliminación del oxígeno de las soluciones de agua algunas veces es útil en la
reducción de la corrosión. Por ejemplo, el agua que se alimenta a las calderas se
desaerea para reducir la corrosión. A pesar de eso, en sistemas que dependen del
oxígeno para la pasivación, la desaereación es indeseable.
4. La reducción de la concentración de iones corrosivos en una solución que está
corroyendo a un metal puede disminuir la velocidad de corrosión de este último. Por
ejemplo, al disminuir la concentración de iones cloruro en una solución de agua se
reducirá su ataque corrosivo sobre aceros inoxidables.
5. Si se sgregan inhibidores a un sistema puede disminuirse la corrosión. Los inhibidores
son en esencia catalizadores de retardo. La mayoría de los inhibidores se han formulado
mediante experimentos empíricos, y muchos tienen características propias. Sus acciones
también varían de modo considerable. Por ejemplo, los inhibidores de tipo absorción se
absorben en una superficie y forman una película protectora. Los de tipo remoción
reaccionan para eliminar los agentes corrosivos de la solución tales como el oxígeno.
767
768
Figura 13.33
Protección catódica de un tanque subterráneo utilizando corrientes aplicadas.
(Según M. G. Fontana and N. D. Green, “Corrosion Engineering,” 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 207.)
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13.7.5 Protección anódica y catódica
Protección catódica El control de la corrosión puede lograrse mediante un método llamado
protección catódica13 en la cual los electrones se suministran a la estructura metálica por
proteger. Por ejemplo, la corrosión de una estructura de acero en un ambiente ácido implica las
siguientes ecuaciones electroquímicas:
Fe → Fe
2+
+ 2e
+
−
→ H2
2H
+ 2e
−
Si se suministran los electrones a la estructura de acero, la disolución (corrosión) metálica se
suprimirá y aumentará la velocidad de evolución del hidrógeno. En consecuencia, si se
suministran electrones continuamente a la estructura de acero, se suprimirá la corrosión. Los
electrones para protección catódica puede suministrarse mediante 1) una fuente de potencia de
CD externa, como se muestra en la figura 13.33, o mediante 2) un acoplamiento galvánico con
un metal más anódico que el que se está protegiendo. La protección catódica de un tubo de
acero mediante acoplamiento galvánico a un nodo de magnesio se ilustra en la figura 13.34.
Los ánodos de magnesio que se corroen en lugar del metal que se protege se usan más
comúnmente en la protección catódica debido a sus altos potencial negativo y densidad de
corriente.
Protección anódica Es relativamente nueva y se basa en la formación de películas pasivas
protectoras sobre superficies metálicas y de aleaciones aplicando externamente corrientes
anódicas. Es posible aplicar corrientes anódicas controladas con cuidado mediante un
dispositivo llamado potenciostato para proteger metales que se pasivan, tales como los aceros
inoxidables austeníticos, con el fin de hacerlos pasivos y en consecuencia reducir su velocidad
de corrosión en un ambiente corrosivo.14 Las ventajas de la protección anódica corresponden a
que es posible aplicarla en condiciones de muy poco a muy corrosivas, ya que demandan
corrientes aplicadas muy pequeñas. Una desventaja de la protección anódica es que se
necesita instrumentación compleja y su costo de instalación es alto.
768
769
Figura 13.34
Protección de una tubería subterránea con un ánodo de magnesio.
(Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, Corrosion Engineering, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978, p. 207.)
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PROBLEMA DE EJEMPLO 13.11
Un ánodo de magnesio de sacrificio de 2.2 kg se une al casco de acero de un
barco. Si el ánodo se corroe totalmente en 100 días ¿cuál es la corriente promedio
producida por el ánodo en ese periodo?
Solución
El magnesio se corroe de acuerdo con la reacción Mg → Mg2+ +2e−. Se usará la
ecuación 13.13 y se resolverá para I, la corriente de corrosión promedio en
amperes:
ItM
w =nF
w = 2.2 kg (
24 h
1000 g
)
kg
t = 100 días ( día )(
= 2200 g
3600 s
)
h
I =
o
I =
n =2
6
= 8.64 × 10 s
(2200 g )(2)(96500 A · s/mol )
(8.64 × 10
6
s )(24.31 g/mol )
wnF
iM
F = 96500 A · s/mol
M = 24.31 g/mol
= 2.02 A
I =? A
◂
769
770
13.8 RESUMEN
La corrosión puede definirse como el deterioro de un material que resulta del ataque
químico de su ambiente. La mayor parte de la corrosión de materiales implica el ataque
químico de metales mediante celdas electroquímicas. Si se estudian las condiciones de
equilibrio, las tendencias de los metales puros a corroerse en un ambiente acuoso estándar
pueden relacionarse con los potenciales de los electrodos estándar de los metales. Sin
embargo, puesto que los sistemas que se corroen no están en equilibrio, la cinética de las
reacciones de corrosión también debe estudiarse. Algunos ejemplos de los factores
cinéticos que afectan las velocidades de las reacciones de corrosión son la polarización de
las reacciones de corrosión y la formación de películas pasivas sobre los metales.
Existen muchos tipos de corrosión. Algunos de los importantes que se comentaron son: la
de ataque uniforme o general, la galvánica o de dos metales, por picaduras, por grietas, la
intergranular, por esfuerzo, por erosión, el daño por cavitación por desgaste, la fuga
selectiva o desaleación y la fragilidad por hidrógeno.
La oxidación de metales y aleaciones también es importante en algunos diseños de
ingeniería como las turbinas de gas, los motores de cohetes y las instalaciones
petroquímicas de alta temperatura. El estudio de las velocidades de oxidación de metales
en algunas aplicaciones es muy importante. A temperaturas altas, es necesario tener
cuidado para evitar la oxidación catastrófica.
Es posible controlar o prevenir la corrosión mediante muchos métodos diferentes. Para
evitarla, es necesario utilizar cuando sea factible materiales resistentes a la misma en un
ambiente determinado. En muchos casos la corrosión puede evitarse mediante el uso de
recubrimientos metálicos, inorgánicos u orgánicos. El diseño adecuado de equipo de
ingeniería también puede ser muy importante en muchas situaciones. En algunos casos
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especiales, es posible controlar la corrosión utilizando sistemas de protección catódica o
anódica.
13.9 DEFINICIONES
Sección 13.1
Corrosión: deterioro de un material producto del ataque químico de su ambiente.
Sección 13.2
Ánodo: electrodo metálico en una celda electrolítica que se disuelve como iones y suministra
electrones al circuito externo.
Cátodo: el electrodo metálico en una celda electrolítica que acepta electrones.
Sección 13.3
Fuerza electromotriz en serie: arreglo de elementos metálicos de acuerdo con sus potenciales
electroquímicos estándar.
Celda galvánica: dos metales distintos en contacto eléctrico con un electrolito.
Celda de concentración de iones: celda galvánica formada cuando dos pedazos del mismo
metal se conectan eléctricamente mediante un electrolito pero que están en soluciones de
diferentes concentraciones de iones.
Celda de concentración de oxígeno: celda galvánica formada cuando dos pedazos del mismo
metal se conectan eléctricamente mediante un electrolito pero están en soluciones de diferente
concentración de oxígeno.
Sección 13.4
Polarización catódica: retardamiento o interrumpción de reacciones catódicas en un cátodo de
una celda electroquímica debido a 1) un paso lento en la secuencia de reacción en la interfaz
metal-electrolito (polarización de activación) o 2) falta de reactante o acumulación de productos
de reacción en la interfaz metal-electrolito (polarización de concentración).
770
771
Pasivación: formación de una película de átomos o moléculas sobre la superficie de un ánodo de
modo que la corrosión se retarda o interrumpe.
Serie galvánica (agua de mar): arreglo de elementos metálicos de acuerdo con sus potenciales
electroquímicos en agua de mar con referencia a un electrodo estándar.
Sección 13.5
Corrosión por picaduras: ataque de corrosión local que resulta de la formación de pequeños
ánodos en una superficie metálica.
Corrosión intergranular: corrosión preferencial que ocurre en fronteras de grano o en regiones
adyacentes a las fronteras de grano.
Degeneración de la soldadura: ataque corrosivo en o adyacente a una soldadura como
consecuencia de la acción galvánica que resulta de diferencias estructurales en la soldadura.
Corrosión por esfuerzo: ataque corrosivo preferencial de un metal expuesto a esfuerzo en un
ambiente corrosivo.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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Fuga selectiva: eliminación preferencial de un elemento de una aleación sólida mediante un
proceso de corrosión.
Fragilización por hidrógeno: pérdida de ductibilidad en un metal debido a la interacción de
elementos aleantes en el metal con hidrógeno atómico o molecular.
Fragilización: tipo de daño debido a la difusión de hidrógeno atómico dentro de los poros
internos en un metal que crea alta presión interna y produce ruptura.
Sección 13.6
Cociente de Pilling-Bedworth (P.B.): cociente entre el volumen de óxido formado y el volumen
del metal consumido por la oxidación.
Sección 13.7
Protección catódica: protección de un metal conectándolo a un ánodo de sacrificio o mediante
la aplicación de un voltaje de cd para hacerlo un cátodo.
Protección anódica: protección de un metal que forma una película pasiva mediante la
aplicación de una corriente anódica externa.
13.10 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del
libro.
13.1 Defina la corrosión cuando ésta se refiere a materiales.
13.2 ¿Cuáles son algunos de los factores que afectan la corrosión de metales?
13.3 ¿Cuál está en el estado de energía más baja: a) hierro elemental o b) Fe2O3 (óxido de
hierro)?
13.4 Proporcione ejemplos de deterioro ambiental de a) materiales cerámicos y b)
materiales poliméricos.
13.5 ¿Cómo se llama la reacción de oxidación en la cual los metales forman iones que
pasan a una solución acuosa en una reacción de corrosión electroquímica? ¿Qué tipos
de iones producen esta reacción? Escriba la reacción de oxidación de media celda
para la oxidación de metal de zinc puro en solución acuosa.
13.6 ¿Cómo se llama la reacción de reducción en la que un metal o no metal se reduce en
carga de valencia en una reacción de corrosión electroquímica? ¿En esta reacción se
crean o consumen electrones?
13.7 ¿Cuál es el potencial estándar de oxidación-reducción de media celda?
771
772
13.8 Describa un método utilizado para determinar el potencial de oxidación-reducción de
media celda de un metal utilizando una media celda de hidrógeno.
13.9 Liste cinco metales que sean catódicos respecto al hidrógeno e indique sus potenciales
de oxidación estándar. Liste cinco metales que sean anódicos respecto del hidrógeno y
proporcione sus potenciales de oxidación estándar.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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13.10 Considere una celda galvánica de magnesio-hierro consistente en un electrodo de
magnesio en una solución de 1 M de MgSO4 y un electrodo de hierro en una solución
de 1 M de FeSO4. Cada electrodo y su electrolito están separados por una pared
porosa, y toda la celda está a 25°C. Ambos electrodos se con ectan con un alambre
de hierro.
a) ¿Cuál electrodo es el ánodo?
b) ¿Cuál electrodo se corroe?
c) ¿En qué dirección fluirán los electrones?
d) ¿En qué dirección se moverán los aniones en las soluciones?
e) ¿En qué direcciones se moverán los cationes en las soluciones?
f)
Escriba la ecuación para la reacción de media celda en el ánodo.
g) Escriba la ecuación para la reacción de media celda en el cátodo.
13.11 Una celda galvánica estándar tiene electrodos de zinc y estaño. ¿Cuál electrodo es el
ánodo? ¿Cuál electrodo se corroe? ¿Cuál es la fem de la celda?
*13.12 Una celda galvánica estándar tiene electrodos de hierro y plomo. ¿Cuál electrodo es
el ánodo? ¿Cuál electrodo se corroe? ¿Cuál es la fem de la celda?
*13.13 La fem de una celda galvánica estándar de Ni-Cd es −0.153 V. Si la fem de la media
celda estándar para la oxidación de Ni es −0.250 V, ¿Cuál es la fem de la media
celda estándar de cadmio si éste es el ánodo?
13.14 ¿Cuál es la fem con respecto al electrodo de hidrógeno estándar de un electrodo de
cadmio que está sumergido en un electrolito de 0.04 de CdCl2? Suponga que la
reacción de la media celda de cadmio es Cd → Cd2+ + 2e−.
13.15 Una celda galvánica consiste en un electrodo de níquel en una solución de 0.08 M de
NiSO4 a 25°C. Los dos electrodos están separados por una pared porosa. ¿Cuál es la
fem de la celda?
13.16 Una celda galvánica está formada por un electrodo de zinc en una solución de 0.03 M
de ZnSO4 y un electrodo de cobre en una solución de 0.06 M de CuSO4 a 25°C.
¿Cuál es la fem de la celda?
*13.17 Un electrodo de níquel está sumergido en una solución de NiSO4 a 25°C. ¿Cuál
debe ser la molaridad de la solución si el electrodo presenta un potencial de −0.2842
V con respecto a un electrodo de hidrógeno estándar?
13.18 Un electrodo de cobre está sumergido en una solución de CuSO4 a 25°C. ¿Cuál debe
ser la molaridad de la solución si el electrodo presenta un potencial de +0.2985 V con
respecto a un electrodo de hidrógeno estándar?
13.19 Un extremo de un alambre de zinc está sumergido en un electrolito de 0.07 M de
iones Zn2+ y el otro en uno de 0.002 M de iones de Zn2+, con dos electrolitos
separados por una pared porosa.
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a) ¿Cuál extremo del alambre se corroerá?
b) ¿Cuál será la diferencia de potencial entre los dos extremos del alambre cuando
se acaban de sumergir en los electrolitos?
13.20 Ocurren concentraciones de magnesio (Mg2+) de 0.04 M y 0.007 M en un electrolito
en extremos opuestos de un alambre de magnesio a 25°C.
772
773
a) ¿Cuál extremo del alambre se corroerá?
b) ¿Cuál será la diferencia de potencial entre los extremos del alambre?
13.21 Considere una celda de concentración de oxígeno consistente en dos electrodos de
zinc. Uno está sumergido en una solución de agua con baja concentración de oxígeno
y el otro en una solución de agua con alta concentración de oxígeno. Los electrodos
de zinc están conectados mediante un alambre de cobre externo.
a) ¿Cuál electrodo se corroerá? catódica.
b) Escriba las reacciones de media celda para la reacción anódica y la reacción
catódica.
13.22 En metales, ¿cuál región es más reactiva químicamente (anódica), la matriz de grano
o las regiones de fronteras de grano? ¿Por qué?
13.23 Considere un acero al carbón a 0.95 por ciento. ¿En cuáles condiciones es el acero
más resistente a la corrosión: a) martensítico o b) martensítico templado con carburo
ε y Fe3 C formado en el intervalo de 200 a 500°C? Explique.
13.24 ¿Por qué los metales puros son en general más resistentes a la corrosión que los
impuros?
13.25 Un proceso de electrodepositación utiliza 15 A de corriente corroyendo químicamente
(disolviendo) un ánodo de cobre. ¿Cuál es la velocidad de corrosión del ánodo en
gramos por hora?
*13.26 Un proceso de electrodepositación de cadmio emplea 10 A de corriente y corroe
químicamente a un ánodo de cadmio. ¿Cuánto le tomará corroer 8.2 g de cadmio del
ánodo?
13.27 Un tanque de acero blando de 60 cm de alto con un fondo cuadrado de 30 × 30 cm se
llena con agua aereada hasta el nivel de 45 cm y muestra una pérdida por corrosión
de 350 g en un periodo de cuatro semanas. Calcule a) la corriente de corrosión y b) la
densidad de corrosión asociada con la corriente de corrosión. Suponga que la
corrosión es uniforme sobre todas las superficies y que el acero blando se corroe de
la misma manera que el hierro puro.
*13.28 Un tanque de acero cilíndrico se recubre con una gruesa capa de zinc en el interior.
El tanque mide 50 cm de diámetro, 70 cm de altura y se llena hasta el nivel de 45 cm
con agua aereada. Si la corriente de corrosión es 5.8 × 10−5 A/cm2, ¿qué cantidad
de zinc en gramos por minuto se está corroyendo?
13.29 Un tanque de acero blando calentado que contiene agua se está corroyendo a una
velocidad de 90 mdd. Si la corrosión es uniforme, ¿cuánto tiempo tardará para que se
corroa 0.40 mm la pared del tanque?
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13.30 Un tanque de acero blando contiene una solución de nitrato de amoniaco y se está
corroyendo a la velocidad de 6000 mdd. Si la corrosión en la superficie interior es
uniforme, ¿Cuánto tiempo tardará para que se corroa la pared del tanque 1.05 mm?
*13.31 Una superficie de estaño se corroe uniformemente a una velocidad de 2.40 mdd.
¿Cuál es la densidad de corriente asociada a esta velocidad de corrosión?
13.32 Una superficie de cobre se está corroyendo en agua de mar a una densidad de
corriente de 2.30 × 10−6 A/cm2. ¿Cuál es la velocidad de corrosión en mdd?
13.33 Si una superficie de zinc se está corroyendo a una densidad de corriente de 3.45 ×
10−7 A/cm2, ¿qué grosor de metal se corroerá en 210 días?
*13.34 Se encuentra que una lamina de acero galvanizado (con recubrimiento de zinc) se
corroe uniformemente a la velocidad de 12.5 × 10−3 mm/año. ¿Cuál es la densidad
de corrosión promedio asociada con la corrosión de este material?
13.35 Se encuentra una lamina de acero galvanizado (con recubrimiento de zinc) que se
corroe uniformemente con una densidad de corriente promedio de 1.32 × 10−7 A/cm2.
¿En cuántos años se corroerá uniformemente un grosor de 0.030 mm del
recubrimiento de zinc?
773
774
13.36 Un nuevo contenedor de aluminio produce picaduras en línea recta a través de sus
paredes en 350 días por causa de la corrosión por picaduras. Si la picadura promedio
es de 0.170 mm de diámetro y la pared del contenedor es de 1.00 mm de grosor,
¿cuál es el corriente promedio asociado con la formación de una sola picadura?
¿Cuál es la densidad de corriente para esta corrosión utilizando el área superficial de
la picadura en este cálculo? Suponga que las picaduras tienen forma cilíndrica.
13.37 Un contenedor nuevo de aluminio desarrolla picaduras en línea recta a través de sus
paredes con una densidad de corriente promedio de 1.30 × 10−4 A/cm2. Si la picadura
promedio es de 0.70 mm de diámetro y la pared de aluminio es de 0.90 mm de
grosor, ¿cuántos días transcurrirán para que una picadura se corroa a través de la
pared? Suponga que la picadura tiene forma cilíndrica y que la corriente de corrosión
actúa uniformemente sobre el área superficial de la picadura.
13.38 ¿Cuál es la densidad de corriente de intercambio? ¿Cuál es la corriente de corrosión
icorr?
13.39 Defina y dé un ejemplo de a) polarización de activación y b) polarización de
concentración.
13.40 Defina la pasivación de un metal o aleación. Proporcione ejemplos de algunos
metales y aleaciones que muestran pasividad.
13.41 Describa brevemente las siguientes teorías de la pasividad de metales: a) la teoría de
oxidación y b) la teoría de adsorción.
13.42 Dibuje una curva de polarización para un metal pasivo e indique sobre ella a) el
voltaje pasivo primario Epp y b) la corriente pasiva ip.
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13.43 Describa el comportamiento de corrosión de un metal pasivo en a) la región activa, b)
la región pasiva y c) la región transpasiva de una curva de polarización. Explique las
razones para el diferente comportamiento en cada región.
13.44 Explique el comportamiento electroquímico en el exterior y el interior de una delgada
placa usada como contenedor de alimentos.
13.45 Explique la diferencia en el comportamiento de corrosión de a) un cátodo grande y un
cátodo pequeño y b) un ánodo grande y un ánodo pequeño. ¿Cuál de las dos
condiciones es más favorable desde el punto de vista de la prevención de la corrosión
y por qué?
13.46 ¿Qué es la corrosión por picaduras? ¿Dónde suelen iniciarse las picaduras? Describa
un mecanismo electroquímico para el crecimiento de una picadura en un acero
inoxidable sumergido en una solución de cloruro de sodio aereada.
13.47 Desde un punto de vista ingenieril, ¿Qué metales se usarían en los casos en que es
importante la resistencia a las picaduras?
13.48 ¿Qué es la corrosión por desgaste? Describa un mecanismo electroquímico para la
corrosión por desgaste de un acero inoxidable en una solución de cloruro de sodio
aereada.
13.49 Desde un punto de vista de diseño ingenieril, ¿qué debe hacerse para prevenir o
minimizar la corrosión por grietas?
13.50 ¿Qué es la corrosión intergranular? Describa la condición metalúrgica que puede
producir corrosión intergranular en un acero inoxidable austenítico.
13.51 Para un acero inoxidable austenítico, distinga entre a) la condición sensibilizada y b)
la condición estabilizada.
13.52 Describa tres métodos para evitar la corrosión intergranular en aceros inoxidables
austeníticos.
13.53 ¿Qué son las grietas por corrosión por esfuerzo? Describa un mecanismo de las GCE.
13.54 Desde un punto de vista de diseño ingenieril, ¿qué puede hacerse para evitar o
minimizar las grietas por corrosión por esfuerzo?
774
775
13.55 ¿Qué es la corrosión por erosión? ¿Qué es el daño por cavitación?
13.56 Describa la corrosión por desgaste.
13.57 ¿Qué es la fuga selectiva de una aleación? ¿Qué tipos de aleaciones son
especialmente susceptibles a este tipo de corrosión?
13.58 Describa un mecanismo para la deszinificación de latón 70-30.
13.59 ¿Qué factores son importantes si un metal formará un óxido protector?
13.60 Calcule los cocientes de volúmenes óxido-metal (Pilling-Bedworth) para la oxidación
de los metales listados en la siguiente tabla, y comente si sus óxidos podrían o no ser
protectores.
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13.61 Describa los mecanismos de difusión de aniones y cationes de la formación de óxido
sobre metales.
13.62 Mediante ecuaciones, describa el siguiente comportamiento de oxidación de metales:
a) lineal, b) parabólico, c) logarítmico. Dé ejemplos.
13.63 Una muestra de 1 cm2, y 0.75 mm de espesor de 99.9% en peso de Ni se oxida en
oxígeno a una presión de 1 atm y 500°C. Después de 7 h la muestra presenta una
ganancia en peso de 60 g/cm2. Si el proceso de oxidación sigue un comportamiento
parabólico, ¿cuál será la ganancia en peso después de 20 h de oxidación?
*13.64 Una muestra de hierro puro se oxida de acuerdo con la ley de la velocidad de
oxidación lineal. Después de 3 h a 720°C, una muestra d e 1 cm2 presenta una
ganancia en peso de 7 g/cm2. ¿Qué tiempo de oxidación se necesitará para que la
muestra presente una ganancia en peso de 55 g/cm2?
13.65 ¿Qué es la oxidación catastrófica? ¿Cuáles son los metales que están expuestos a
este comportamiento? ¿Cuáles son los metales que al agregarse a aleaciones de
hierro retardan este comportamiento?
13.66 ¿Qué tipos de aleaciones se usan para moderar las condiciones de oxidización en la
resistencia a la corrosión?
13.67 ¿Qué tipos de aleaciones se usan para la resistencia a la corrosión en condiciones de
alta oxidización?
13.68 Liste seis combinaciones de metales y ambiente que tengan buena resistencia a la
corrosión.
13.69 Liste algunas de las aplicaciones de materiales no metálicos para el control de la
corrosión.
13.70 ¿Cuál es la función de cada una de la tres capas de la “placa de cromo”?
13.71 ¿Cuáles son las aleaciones Alclad?
13.72 Describa ocho reglas de diseño de ingeniería que puedan ser importantes para
reducir o prevenir la corrosión.
13.73 Describa cuatro métodos de alteración de ambiente para prevenir o reducir la
corrosión.
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13.74 Describa dos métodos mediante los cuales pueda utilizarse la protección catódica
para proteger tubería de acero contra la corrosión.
*13.75 Si un ánodo de zinc de sacrificio muestra una pérdida por corrosión de 1.05 kg en 55
días, ¿cuál es la corriente promedio producida por el proceso de corrosión en este
periodo?
13.76 Si un ánodo de magnesio de sacrificio se corroe con una corriente promedio de 0.80 A
durante 100 días, ¿cuál debe ser la pérdida de metal del ánodo en este lapso?
13.77 ¿Qué es la protección anódica? ¿En qué metales y aleaciones puede emplearse?
¿Cuáles son algunas de sus ventajas y desventajas?
13.11 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Un tanque de almacenamiento de agua hecho con acero tiene una pequeña grieta en su
pared interior sumergida en agua. Pruebas ultrasónicas indican que la grieta crece con
el tiempo. ¿Puede usted indicar las razones de este crecimiento de la grieta,
considerando que los esfuerzos que actúan en ella son pequeños?
2. Se van a unir placas de latón mediante pernos y se utilizan en un ambiente marino.
¿Usted seleccionaría pernos de acero o de níquel? ¿Por qué?
3. Usted va a seleccionar el material para una barra que se utilizará en un ambiente
acuoso y su principal preocupación es la corrosión. Cuenta con tres opciones: Cu con
20% en peso de Zn, 30% de Cu trabajado en frío con 20% en peso de Zn y Cu con 50%
en peso de Zn. ¿Cuál metal eligiría y por qué? (Consulte la figura 8.25 para su
respuesta.)
4. Dependiendo de la calidad de concreto, es posible que barras de acero de refuerzo se
corroan por causa del agua que penetra del ambiente a través de pequeños poros en el
concreto. Proponga maneras de proteger contra la corrosión a los refuerzos.
5. La corrosión por erosión ocurre en tuberías que transportan fluidos con partículas
sumergidas duras, como el agua con minerales. Esto es en especial cierto en regiones
con codos agudos donde es posible que se genere turbulencia. ¿Qué tipo de protección
puede usted ofrecer para reducir la corrosión por erosión en las tuberías?
6. Se observa corrosión en la raíz de los filetes en pernos y en otras áreas con esquinas
afiladas. ¿Puede usted explicar esto?
7. La vida por fatiga de componentes se reduce de manera considerable cuando el
componente opera en un ambiente corrosivo. Este fenómeno se conoce como fatiga por
corrosión. a) ¿Puede dar un ejemplo de una situación de este tipo? b) Liste factores
importantes que influyan en la propagación de grietas por fatiga por corrosión.
8. a) Defina la corrosión por exfoliación. b) Explique cómo ocurre. c) Dé ejemplos de
materiales que son susceptibles a la corrosión por exfoliación.
9. a) Explique por qué el sistema de escape de los automóviles es en especial susceptible
a la corrosión. b) ¿Cuál material eligiría en la manufactura de un sistema de escape?
10. ¿Cómo está protegiendo la industria automotriz contra la corrosión a los paneles de la
estructura de acero? Dé ejemplos específicos.
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11. Los aceros inoxidables ferríticos que contiene pequeñas cantidades de carbón o
nitrógeno son más susceptibles a la corrosión intergranular. Explique cómo causan lo
anterior el carbón y el nitrógeno.
12. Es posible reducir la corrosión intergranular en acero ferrítico si se agregan pequeñas
cantidades de titanio o niobio, proceso que se conoce como estabilización. Explique
cómo la adición de tales impurezas ayuda a reducir la corrosión.
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13. Clasifique la resistencia a la corrosión de las siguientes aleaciones en un ambiente de
agua salada (de alta a baja): a) Aleaciones de Al, b) aleaciones de carbón, c) aleaciones
de níquel y d) acero inoxidable. Dé razones de sus selecciones.
14. Clasifique la resistencia a la corrosión de los siguientes materiales en ambientes
sumamente ácidos (de alta a baja): a) Al2O3 de alúmina, b) nailon, c) PVC y d) hierro
fundido. Dé razones de sus selecciones.
15. Clasifique la resistencia a la corrosión de las siguientes clases de materiales cuando
éstos se exponen a ambientes UV (de alta a baja): a) cerámicas, b) polímeros y c)
metales. Indique razones de sus selecciones.
16. Mediante simples correcciones de diseño es posible reducir de manera considerable la
corrosión localizada por grietas. Con base en su conocimiento de la corrosión por
grietas, dé ejemplos de tales correcciones de diseño.
17. En la soldadura de materiales, ¿qué factores generales deben considerarse para
minimizar las posibilidades de corrosión?
18. En el diseño de piezas, es por lo general una buena idea evitar regiones o puntos de
concentración de esfuerzos puesto que estas regiones son más susceptibles a la
corrosión. Dé ejemplos de lo que puede hacerse para evitar aumentos de esfuerzos.
19. Se almacena sal (NaCl) en un contenedor de aluminio. El contenedor se usa de manera
repetida en una región húmeda. a) ¿Hay una posibilidad de que ocurra una reacción
catódica y anódica? b) Si es así, identifique la reacción.
1
http://www.aloha.net/~icarus/
2
http://www.corrosion-doctors.org
3
Walter Hermann Nernst (1864-1941). Químico y físico alemán que hizo trabajo fundamental
acerca de soluciones electrolíticas y termodinámica.
4
Michael Faraday (1791-1867). Científico inglés que realizó experimentos fundamentales en
electricidad y magnetismo. Realizó experimentos para mostrar cómo los iones de unos
compuestos migran bajo la influencia de una corriente eléctrica aplicada a electrodos de
polaridad opuesta.
5
1 mil 3 0.001 pulg.
6
Corrosion Engineering, 2a. ed., McGraw-Hill, 1978.
7
M. H. Peterson, T. J. Lennox y R. E. Groover, Mater. Prot., enero de 1970, p. 23.
8
D. K. Priest, F. H. Beck y M. G. Fontana, Trans. ASM, 47:473 (1955).
9
Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill,
1978.
CAPÍTULO 13: Corrosión
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10
N. B. Pilling y R. E. Bedworth, J. Inst. Met., 29:529 (1923).
11
Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill,
1978.
12
Tomado de M. G. Fontana y N. D. Greene, “Corrosion Engineering”, 2a. ed., McGraw-Hill,
1978.
13
Para un interesante artículo acerca de la aplicación de protección catódica en la
preservación de acero sumergido en el Golfo Arábigo, consulte R. N. Duncan y G. A.
Haines, “Forty Years of Succesful Cathodic Protection on The Arabian Gulf,” Mater.
Perform., 21: 9 (1982).
14
S. J. Acello y N. D. Greene, Corrosion, 18:286 (1962).
CAPÍTULO 13: Corrosión
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CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
(© Peidong Yang/UC Berkeley)
Los investigadores constantemente están tratando de descubrir formas de fabricar chips de
computadora con dimensiones más pequeñas y más dispositivos. La industria actual se enfoca en
desarrollar la nanotecnología que se requiere para fabricar dispositivos electrónicos en un
nanoalambre con un diámetro de, aproximadamente, 100 nm.
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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La foto de inicio de capítulo es la imagen de microscopia electrónica de transmisión de dos
nanoalambres heterogéneos con capas alternas de (silicio/germanio), oscura y (silicio), luminosa.1
En este capítulo, se considera primero la conducción eléctrica en metales. Se discuten los efectos
de impurezas, adiciones de aleaciones y temperatura en la conductividad eléctrica de metales.
Después se estudia el modelo de bandas de energía de la conducción eléctrica en metales. A lo
anterior sigue el análisis de los efectos de impurezas y temperatura en la conductividad eléctrica de
materiales semiconductores. Por último, se examinan los principios de operación de algunos
dispositivos de semiconducción básicos, y se presentan algunos de los procesos de fabricación que
se utilizan para producir la moderna microelectrónica para circuitos. Un ejemplo de la complejidad
de la reciente circuitería integrada microelectrónica se muestra en al figura 14.1.
778
779
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Definir la conductividad, la semiconductividad y las propiedades aislantes de materiales, y
clasificar, de una manera general, metales, cerámicas y polímeros de acuerdo con sus
propiedades eléctricas.
2. Explicar el concepto de conductividad eléctrica, resistividad, velocidad de arrastre y
camino libre medio en metales. Describir el efecto de aumentar o reducir la temperatura
en cada uno.
3. Describir el modelo de bandas de energía y definir las propiedades eléctricas de metales,
polímeros, cerámicas y materiales electrónicos con base en el mismo.
4. Definir los semiconductores intrínsecos y extrínsecos, y describir cómo se transporta la
carga en estos materiales.
5. Definir los semiconductores tipo N y P y conocer el efecto de la temperatura en su
comportamiento eléctrico.
6. Nombrar tantos dispositivos semiconductores como sea posible: LED, rectificadores,
transistores, y en cada caso explicar cómo funciona el dispositivo.
7. Definir la microelectrónica y explicar diversos pasos en la fabricación de circuitos
integrados CI.
8. Explicar en detalle las propiedades eléctricas de cerámicas y cómo se relacionan con
dieléctricos, aisladores, capacitores, ferroelectricidad y el efecto piezoeléctrico.
9. Proyectar las tendencias futuras en el área de la fabricación de chips y computadoras.
14.1 CONDUCCIÓN ELÉCTRICA EN METALES
14.1.1 El modelo clásico de la conducción eléctrica en metales
En sólidos metálicos los átomos están distribuidos en una estructura cristalina (por ejemplo,
FCC, BCC y HCP) y están ligados mediante sus electrones de valencia exteriores por medio de
enlace metálico (véase la sección 2.7). Los enlaces metálicos en metales sólidos hacen posible
el movimiento libre de los electrones de valencia puesto que éstos son compartidos por muchos
átomos y no están ligados a ninguno en particular. Algunas veces los electrones de valencia se
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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visualizan como si formaran una nube de carga electrónica, como se muestra en la figura 14.2a.
Otras veces, los electrones de valencia se consideran electrones libres individuales no
asociados con ningún átomo en particular, como se ilustra en la figura 14.2b.
En el modelo clásico de la conducción eléctrica en sólidos metálicos, los electrones de valencia
exteriores se suponen completamente libres de moverse entre los núcleos de iones positivos
(átomos sin electrones de valencia) en la retícula metálica. A temperatura ambiente los núcleos
de iones positivos tienen energía cinética y vibran alrededor de sus posiciones de retícula. Con
el aumento de temperatura, estos iones vibran con amplitudes crecientes y existe un continuo
intercambio de energía entre los núcleos de los iones y sus electrones de valencia. En la
ausencia de un potencial eléctrico, el movimiento de los electrones de valencia es aleatorio y
restringido,
Figura 14.1
779
780
a) El microprocesador o “computadora en un chip” que se muestra está amplificado casi
seis veces en un lado e incorpora cerca de 3.1 millones de transistores en un solo chip de
silicio que en la actualidad mide alrededor de 17.2 mm por lado. Este microprocesador es
el Pentium de Intel y usa tecnología BICMOS con características de diseño mínimas de
0.8 m. b) Mitad de un microprocesador de tamaño, montada en un paquete con los
pasos de los alambres de conexión indicados.
(Cortesía de Intel Corporation, Santa Clara, CA.)
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Figura 14.2
Arreglos esquemáticos de átomos en un plano de un metal monovalente como el cobre, la
plata o el sodio. En a) los electrones de valencia se dibujan como un “gas de electrones” y
en b) los electrones de valencia se visualizan como electrones libres de carga unitaria.
Figura 14.3
Diferencia de potencial ∆V aplicado al espécimen de alambre metálico de área de sección
transversal A.
por lo que no hay flujo de electrones neto en ninguna dirección y, por ello, tampoco flujo de
corriente. Ante la presencia de un potencial eléctrico aplicado, los electrones alcanzan una
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velocidad de arrastre dirigida que es proporcional al campo aplicado, pero en la dirección
opuesta.
14.1.2 Ley de Ohm
Considérese una longitud de alambre de cobre cuyos extremos están conectados a una batería,
como se muestra en la figura 14.3. Si se aplica una diferencia de potencial V, fluirá una
corriente i que es proporcional a la resistencia R del alambre. De acuerdo con la ley de Ohm, el
flujo de corriente eléctrica i es proporcional al voltaje aplicado e inversamente proporcional a
la resistencia del alambre o
V
i =R
donde i
(14.1)
781
782
= corriente eléctrica, A ( amperes )
V = diferencia de potencial, V ( voltios )
R = resistencia del alambre,
( ohmios )
La resistencia eléctrica R del alambre de un conductor eléctrico como el espécimen de
alambre metálico de la figura 14.3 es directamente proporcional a su longitud l e inversamente
proporcional a su área de sección transversal A. Estas cantidades están relacionadas por una
constante del material llamada resistividad eléctrica ρ, como
l
R = ρA
A
o
ρ =Rl
(14.2)
Las unidades para la resistividad eléctrica, que es una constante para un material a una
temperatura particular, son
A
ρ =Rl =
2
m
m
= ohm−metro =
·m
A menudo es más conveniente pensar en términos de paso de la corriente eléctrica en vez de la
resistencia, y por ello la cantidad conductividad eléctrica σ2 se define como el recíproco de la
resistividad eléctrica:
1
σ =ρ
(14.3)
Las unidades para la conductividad eléctrica son (ohm metro)−1 = ( · m)−1. La unidad del SI
para el recíproco del ohm es el siemens (S), aunque esta unidad rara vez se usa y por ello no
se empleará en este libro.
En la tabla 14.1 se enlistan las conductividades eléctricas de algunos metales y no metales
seleccionados. De acuerdo con esta tabla, se observa que los conductores eléctricos tales
como los metales puros plata, cobre y oro tienen las conductividades más altas, alrededor de
107 ( · m)−1. Los aislantes eléctricos como el polietileno y el poliestireno, por otro lado, tienen
conductividades eléctricas muy bajas, cercanas a 10−14 ( · m)−1, las cuales son casi 1020
veces menores que las de los metales altamente conductores. El silicio y germanio tienen
conductividades entre las de los metales y los aisladores y por ello se clasifican como
semiconductores.
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783
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.1
Un alambre cuyo diámetro es de 0.20 cm debe conducir una corriente de 20 A. La
máxima disipación de potencia a lo largo del alambre es de 4 W/m (watts por
metro). Calcule la conductividad tolerable mínima del alambre en (ohm-metros)−1
para esta aplicación.
Solución
2
Potencia P = i V = i R donde i = corriente, A
R = resistencia,
V = voltaje, V P = potencia,W ( watts )
l
R = ρA donde
σ = resistividad,
·m
l = longitud, m
A = área de la secció n transversal del alambre, m
2
Combinando estas dos ecuaciones, se obtiene
l
2
2
i l
1
P = i ρA =σ A puesto que ρ =σ
2
i l
El reagrupamiento produce
Dado que
y
σ =P A
P = 4 W ( en 1 m )
π
A = 4 (0.0020 m )
2
i = 20A
= 3.14 × 10
−6
m
l =1 m
2
entonces
2
i l
σ =P A =
2
(20 A ) (1 m )
(
(4 W ) 3.14 × 10
−6
m
2
)
7
= 3.18 × 10 (
· m)
−1
◂
Por tanto, en esta aplicación, la conductividad σ del alambre debe ser igual a o
mayor que 3.18 × 107 ( · m)−1.
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PROBLEMA DE EJEMPLO 14.2
Si un alambre de cobre de pureza comercial conduce 10 A de corriente con una
caída de voltaje máxima de 0.4 V/m, ¿cuál debe ser su diámetro mínimo? [σ (Cu
comercialmente puro) = 5.85 × 107 ( · m)−1.]
Solución
Ley de Ohm: V = i R
l
y
R = ρA
Combinando las dos ecuaciones, se obtiene
l
V = i ρA
y rearreglando
l
A = i ρV
( / )
Sustituyendo π 4 d
2
783
784
/
= A y ρ = 1 σ , se encuentra que
π 2
d
4
=σ
il
V
y al resolver para d se llega a
d =
4il
πσV
Dado que i = 10 A, V = 0.4 V para un metro de alambre, l = 1.0 m (longitud elegida
del alambre), y la conductividad del alambre de Cu σ = 5.85 × 107 ( · m)−1,
entonces
d =
4il
πσV
=
4(10 A )(1.0 m )
[
7
π 5.85 × 10 (
· m)
−1
](0.4
V)
= 7.37 × 10
−4
m
◂
Por tanto, para esta aplicación, el alambre de Cu debe tener el diámetro de 7.37 ×
10−4 m o mayor.
La ecuación 14.1 recibe el nombre de forma macroscópica de la ley de Ohm, ya que los valores
de i, V y R son dependientes de la forma geométrica de un conductor eléctrico particular.
También es posible expresar la ley de Ohm en forma microscópica, la cual es independiente de
la forma del conductor eléctrico:
E
J =ρ
o
donde J = densidad de corriente, A / m
E = campo eléctrico, V / m
J =σ E
2
(14.4)
ρ = resistividad eléctrica, thinsp;
σ = conductividad eléctrica
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(
m
· m
−1
)
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La densidad de corriente J y el campo eléctrico E son cantidades vectoriales con magnitud y
dirección. Ambas formas macroscópica y microscópica de la ley de Ohm se comparan en la
tabla 14.2.
784
785
14.1.3 Velocidad de arrastre de electrones en un metal conductor
A temperatura ambiente los núcleos de iones positivos en la red cristalina de un conductor
metálico vibran alrededor de posiciones neutras y por ello poseen energía cinética. Los
electrones libres intercambian continuamente energía con los iones de la retícula mediante
colisiones elásticas e inelásticas. Puesto que no hay campo eléctrico externo, el movimiento de
los electrones es aleatorio, y en virtud de que no hay un movimiento neto de electrones en
ninguna dirección, no hay flujo de corriente.
Si se aplica un campo eléctrico uniforme de intensidad E al conductor, los electrones se
aceleran con una velocidad definida en la dirección opuesta al campo aplicado. Los electrones
chocan periódicamente con los núcleos de iones en la retícula y pierden su energía cinética.
Después de un choque, los electrones tienen la libertad de acelerarse otra vez en el campo
aplicado, y, como resultado, la velocidad de los electrones varía con el tiempo en una manera
“diente de cierra”, como se ilustra en la figura 14.4. El tiempo promedio entre colisiones es 2τ
donde τ es el tiempo de relajación.
Los electrones adquieren entonces una velocidad de arrastre promedio vd que es directamente
proporcional al campo eléctrico aplicado E. La relación entre la velocidad de arrastre y el campo
aplicado es
Vd =
donde
E
(14.5)
(mu), la movilidad de los electrones, m2 /(V · s), es la constante de proporcionalidad.
Considérese que el alambre que se muestra en la figura 14.5 tiene una densidad de corriente J
que fluye en la dirección indicada. La densidad de corriente por definición es igual a la
velocidad a la cual la carga cruza cualquier plano que es perpendicular a J; esto es, un cierto
número de amperes por metro cuadrado o culombios por segundo por metro cuadrado fluyen a
través del plano.
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Figura 14.4
Velocidad de arrastre de electrones en función del tiempo correspondiente al modelo
clásico de conductividad eléctrica de un electrón libre en un metal.
El flujo de electrones en un alambre metálico sujeto a una diferencia de potencial depende del
número de electrones por unidad de volumen, la carga electrónica −e(−1.60 × 10−19 C), y la
velocidad de arrastre de los electrones, vd. La velocidad del flujo de carga por área unitaria es
−ne vd. Sin embargo, por convención, la corriente eléctrica se considera como un flujo de carga
positiva y, por ello, a la densidad de corriente J se le asigna un signo positivo. Por tanto, en
forma de ecuación,
J = n ev d
785
786
(14.6)
Figura 14.5
Diferencia de potencial a lo largo de un alambre de cobre ocasiona flujo de electrones,
como se indica en el dibujo. Debido a la carga negativa del electrón, la dirección del flujo
de electrones es opuesta a la del flujo de la corriente convencional, la cual se supone
como un flujo de carga positiva.
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14.1.4 Resistividad eléctrica de metales
La resistividad eléctrica de un metal puro puede aproximarse mediante la suma de dos
términos, un componente térmico ρT y un componente residual ρr:
ρtotal = ρT + ρr
(14.7)
El componente térmico surge de las vibraciones de los núcleos de iones positivos alrededor de
sus posiciones de equilibrio en la red cristalina metálica. Conforme aumenta la temperatura, los
núcleos de iones vibran más y más, y un gran número de ondas elásticas excitadas
térmicamente (llamadas fonones) dispersan a los electrones de conducción y disminuyen el
recorrido libre medio y los tiempos de relajación entre colisiones. De este modo, cuando se
incrementa la temperatura, aumentan las resistividades eléctricas de metales puros, como se
muestra en la figura 14.6. El componente residual de la resistividad eléctrica de metales puros
es pequeño y se debe a las imperfecciones estructurales como dislocaciones, fronteras de
grano y átomos de impurezas que dispersan electrones. El componente residual es casi
independiente de la temperatura y se vuelve importante sólo a bajas temperaturas (figura 14.7).
Figura 14.6
786
787
El efecto de la temperatura sobre la resistividad eléctrica de metales seleccionados.
Adviértase que hay una relación casi lineal entre la resistividad y la temperatura (°C).
(Tomado de Zwikker, “Physical Properties of Solid Materials“, Pergamon, 1954, pp. 247, 249.)
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Figura 14.7
Variaciones esquemáticas de la resistividad eléctrica de un metal con la temperatura
absoluta. Adviértase que a temperaturas más altas la resistividad eléctrica es la suma de
un componente residual ρr y un componente térmico ρt
787
788
Para la mayor parte de los metales a temperaturas por arriba de aproximadamente −200°C, la
resistividad eléctrica varía casi linealmente con la temperatura, como se indica en la figura 14.6.
De este modo, las resistividades eléctricas de muchos metales pueden aproximarse mediante
la ecuación
ρ T = ρ 0°C (1 + α T T)
(14.8)
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donde ρ 0 °
C
°
= resistividad eléctrica a 0 C
α T = coeficiente de resistividad dependiente de la temperatura,
T = temperatura de metal,
°
°
C
−1
C
En la tabla 14.3 se enlistan los coeficientes de resistividad de temperatura de metales
seleccionados. Para estos metales, αT varía de 0.0034 a 0.0045 (°C −1).
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.3
Calcule la resistividad eléctrica de cobre puro a 132°C, u tilizando el coeficiente de
resistividad de temperatura para el cobre de la tabla 14.3.
Solución
ρT = ρ0°
C
(1 + α T T )
= 1.6 × 10
−6
(14.8)
(
cm 1 +
= 2.42 × 10
−6
cm
= 2.42 × 10
−8
m
0 .0039
C
°
× 132 C
)
◂
Los elementos aleantes que se agregan a metales puros provocan dispersión adicional de los
electrones de conducción y por ello aumentan la resistividad eléctrica de dichos metales. El
efecto de pequeñas adiciones de diversos elementos en la resistividad eléctrica de cobre puro a
temperatura ambiente se muestra en la figura 14.8. Adviértase que el efecto de cada elemento
varía de manera considerable. Para los elementos que se muestran, la plata es la que menos
aumenta la resistividad y el fósforo es el que más la aumenta para la misma cantidad agregada.
La adición de cantidades mayores de elementos aleantes, como de 5 a 35 por ciento de zinc a
cobre, para hacer latones cobre-zinc, incrementa la resistividad eléctrica y disminuye entonces
en forma considerable la conductividad eléctrica del cobre puro, como se ilustra en la figura
14.9.
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Figura 14.8
788
789
El efecto de pequeñas adiciones de diversos elementos en la resistividad eléctrica a
temperatura ambiente del cobre.
[Tomado de F. Pawlek y K. Reichel, Z. Metallkd., 47:347(1956).]
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Figura 14.9
El efecto de adiciones de zinc a cobre puro en la reducción de la conductividad eléctrica
del cobre.
(Tomado de datos de ASM.)
14.2 MODELO DE BANDAS DE ENERGÍA PARA LA CONDUCCIÓN
ELÉCTRICA
789
790
14.2.1 Modelo de bandas de energía para metales
Se considerará ahora el modelo de bandas de energía para electrones y metales sólidos
puesto que ello ayudará a comprender el mecanismo de la conducción eléctrica en metales. Se
recurre al sodio metálico para explicar el modelo de bandas de energía puesto que el átomo de
sodio tiene una estructura electrónica relativamente simple.
Los electrones de átomos aislados se encuentran ligados a sus núcleos y sólo pueden tener
niveles de energía que están exactamente definidos, como los estados 1s1, 1s2, 2s1, 2s2, … de
acuerdo con lo que postula el principio de Pauli. De otro modo, sería posible que todos los
electrones en un átomo descendieran al estado de energía más bajo, ¡1s1! De tal manera que,
los 11 electrones en el átomo de sodio neutro ocupan dos estados 1s, dos estados 2s, seis
estados 2p y un estado 3s, como se ilustra en la figura 14.10a. Los electrones en los niveles
inferiores (1s2, 2s2, 2p6) están firmemente ligados y constituyen los electrones del núcleo del
átomo de sodio (figura 14.10b). El electrón 3s1 exterior puede estar implicado en enlaces con
otros átomos y se conoce como el electrón de valencia.
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En un bloque sólido de metal los átomos están muy juntos y en contacto mutuo. Los electrones
de valencia que no están localizados (figura 14.11a) interactúan e interpenetran a cada uno de
los demás de manera que sus niveles de energía atómica originales se amplían hacia regiones
más anchas conocidas como bandas de energía (figura 14.11b). Los electrones internos,
puesto que están protegidos de los electrones de valencia, no forman bandas.
Figura 14.10
a) Niveles de energía en un solo átomo de sodio. b) Arreglo de electrones en un átomo de
sodio. El electrón de valencia 3s1 exterior está ligado débilmente y tiene la libertad de
involucrarse en un enlace metálico.
Figura 14.11
a) Electrones de valencia no localizados en un bloque de metal de sodio. b) Niveles de
energía en un bloque de metal de sodio; adviértase la expansión del nivel 3s en una
banda de energía y que la banda 3s se muestra más próxima al nivel 2p, puesto que el
enlace ha causado una reducción de los niveles 3s de los átomos de sodio aislados.
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Cada electrón de valencia en un bloque de metal de sodio, por ejemplo, debe tener un nivel de
energía un poco diferente de acuerdo con el principio de exclusión de Pauli. Por tanto, si hay N
átomos de sodio en un bloque de sodio, donde N puede ser muy grande, habrá N distintos
niveles de energía, sólo un poco diferentes 3s1 en la banda de energía 3s. Cada nivel de
energía se denomina un estado. En la banda de energía de valencia los niveles de energía son
tan próximos que forman una banda de energía continua.
790
791
En la figura 14.12 se muestra parte del diagrama de bandas de energía para el sodio metálico
como una función del espaciamiento interatómico. En el sodio metálico sólido se traslapan las
bandas de energía 3s y 3p (figura 14.12). Sin embargo, puesto que sólo hay un electrón 3s en
el átomo de sodio, la banda 3s sólo está llena a la mitad (figura 14.3a). Como consecuencia, se
requiere muy poca energía para excitar electrones en el sodio desde los estados llenos más
altos hasta los vacíos más bajos. El sodio es, por tanto, un buen conductor puesto que se
requiere muy poca energía para producir flujo de electrones en él. El cobre, la plata y el oro
también tienen bandas s exteriores llenas a la mitad.
Figura 14.12
Bandas de energía de valencia en metal de sodio. Adviértase la división de los niveles s, p
y d.
[Tomado de J. C. Slater, Phys. Rev., 45:794(1934).]
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Figura 14.13
Diagramas esquemáticos de bandas de energía para diversos conductores metálicos. a)
Sodio, 3s1: la banda 3s está medio llena puesto que sólo hay un electrón 3s1. b)
Magnesio, 3s2: la banda 3s está llena y se traslapa con la banda 3p vacía. c) Aluminio,
3s2 3p1: la banda 3s está llena y se traslapa con la banda 3p parcialmente llena.
Figura 14.14
791
792
Diagrama de bandas de energía para un aislante. La banda de valencia está
completamente llena y se encuentra separada de la banda de conducción vacía por una
gran brecha de energía Eg.
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Figura 14.15
Estructura del cristal cúbico de diamante. Los átomos en la estructura están unidos por
medio de enlaces covalentes sp3. El diamante (carbono), el silicio, el germanio y el estaño
gris (el estaño polimorfo estable por debajo de 13°C) tienen esta estructura. Hay 8 átomos
1
1
por celda unitaria: 8 × 8 en las esquinas, 2 × 6en las caras y 4 dentro del cubo unitario.
MatVis
En el magnesio metálico ambos estados 3s están llenos. Sin embargo, la banda 3s se traslapa
con la banda 3p y permite algunos electrones dentro de ella, lo que crea una banda combinada
3sp parcialmente llena (figura 14.13b). De este modo, a pesar de la banda 3s llena, el magnesio
es un buen conductor. De manera similar, el aluminio, que tiene tanto estados 3s como un
estado 3p lleno, también es un buen conductor porque la banda 3p llena de manera parcial, se
traslapa con la banda 3s llena (figura 14.13c).
14.2.2 Modelo de bandas de energía para aislantes
En los aislantes, los electrones están ligados firmemente a sus átomos de enlace mediante
enlaces iónicos o covalentes y no tienen “libertad” para conducir electricidad a menos que se
energicen en forma considerable. El modelo de bandas de energía para aislantes consiste en
una banda de valencia llena inferior y una banda de conducción vacía superior. Estas
bandas están separadas por una brecha de energía relativamente grande Eg (figura 14.14).
Para liberar un electrón de conducción, la partícula debe energizarse hasta “brincar” la brecha,
la cual puede tener un valor tan grande como de 6 a 7 eV; tal es el caso, por ejemplo, del
diamante puro. En el diamante, los electrones están firmemente ligados mediante enlaces
covalentes tetraédricos sp3 (figura 14.15).
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14.3 SEMICONDUCTORES INTRÍNSECOS
14.3.1 El mecanismo de la conducción eléctrica en semiconductores
intrínsecos
Los semiconductores son materiales cuyas conductividades eléctricas están entre las de
metales altamente conductores y aisladores con una conducción pobre. Los semiconductores
intrínsecos son semiconductores puros cuya conductividad eléctrica se determina mediante
sus propiedades conductivas inherentes. El silicio y el germanio puros elementales son
materiales semiconductores intrínsecos. Estos elementos, que están en el grupo IV A en la
tabla periódica, tienen la estructura cúbica de diamante con enlaces covalentes altamente
direccionales (figura 14.15). Los orbitales de enlace híbridos sp3 tetraédricos consistentes en
pares de electrones, mantienen unidos a los átomos en una red cristalina. En esta estructura
cada átomo de silicio o germanio aporta cuatro electrones de valencia.
792
793
Figura 14.16
Representación bidimensional de la red cúbica de diamante del silicio o el germanio que
muestra los núcleos de iones positivos y los electrones de valencia. El electrón se ha
excitado desde un enlace en A y se ha movido hasta el punto B.
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Figura 14.17
Conducción eléctrica en un semiconductor como el silicio que muestra la migración de
electrones y huecos en un campo eléctrico aplicado.
La conductividad eléctrica en semiconductores puros tales como Si y Ge se describe de manera
cualitativa considerando las dos representaciones gráficas bidimensionales de la red cristalina
cúbica de diamante que se muestra en la figura 14.16. Los círculos en esta ilustración
representan a los núcleos de iones positivos de los átomos de Si o Ge, y los pares de unión de
líneas indican electrones de valencia de enlace. Los electrones de enlace son incapaces de
moverse a través de la retícula cristalina y por ello de conducir electricidad a menos que se
proporcione energía suficiente para excitarlos desde sus posiciones de enlace. Cuando se
suministra una cantidad crítica de energía a un electrón de valencia para excitarlo más allá de
su posición de enlace, éste se vuelve un electrón de conducción libre y deja detrás de él un
“hueco” cargado positivamente en la red de cristal (figura 14.16).
14.3.2 Transporte de carga eléctrica en la red cristalina de silicio puro
En el proceso de conducción eléctrica en un semiconductor como el silicio o el germanio puros,
tanto los electrones como los huecos son portadores de carga y se mueven en el campo
eléctrico aplicado. Los electrones de conducción tienen una carga negativa y son atraídos
hacia la terminal positiva de un circuito eléctrico (figura 14.17). Los huecos, por otro lado, se
comportan como cargas positivas y son atraídos a la terminal negativa de un circuito eléctrico
(figura 14.17). Un hueco tiene una carga positiva igual en magnitud a la carga del electrón.
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Figura 14.18
Ilustración esquemática del movimiento de huecos y electrones en un semiconductor de
silicio puro durante la conducción eléctrica causada por el efecto de un campo eléctrico
aplicado.
(Tomado de S. N. Levine, “Principles of Solid State Microelectronics”, Holt, 1963.)
El movimiento de un “hueco” en un campo eléctrico puede visualizarse haciendo referencia a la
figura 14.18. Considérese que existe un hueco en el átomo A donde falta un electrón de
valencia, como se indica en la figura 14.18a. Cuando se aplica un campo eléctrico en la
dirección que se muestra en la figura 14.18a, se ejerce una fuerza sobre los electrones de
valencia del átomo B, y uno de los electrones asociados con el átomo B se desprenderá de su
orbital de enlace y se moverá hacia la vacante en el orbital de enlace del átomo A. El hueco
aparecerá después en el átomo B y, en efecto, se habrá movido de A a B en la dirección del
campo aplicado (figura 14.18b). Mediante un mecanismo similar el hueco se transporta desde el
átomo B hasta C mediante un movimiento del electrón de C a A (figura 14.18c). El resultado
neto de este proceso es que un electrón se transporta desde C hasta A, lo cual ocurre en la
dirección opuesta al campo aplicado, y un hueco se transporta desde A hasta C, lo cual sucede
en la dirección del campo. De este modo, durante la conducción eléctrica en un semiconductor
puro como el silicio, electrones cargados negativamente se mueven en la dirección opuesta al
campo aplicado (flujo de corriente convencional) y hacia la terminal positiva, y los huecos
cargados positivamente se mueven en la dirección del campo aplicado hacia la terminal
negativa.
14.3.3 Diagrama de bandas de energía para semiconductores elementales
intrínsecos
Los diagramas de bandas de energía son otro método para describir la excitación de electrones
de valencia que se vuelven electrones de conducción en los semiconductores. En esta
representación sólo está implicada la energía que se requiere para el proceso, y no se señala
ninguna imagen física de los electrones que se mueven en la retícula cristalina. En el diagrama
de bandas de energía para semiconductores elementales intrínsecos (por ejemplo, Si o Ge), los
electrones de valencia de enlace del cristal ligados en forma covalente ocupan los niveles de
energía en la banda de valencia inferior, la cual está casi llena a 20°C ( figura 14.19).
Sobre la banda de valencia hay una brecha de energía prohibida en la cual no se permiten
estados de energía y que es de 1.1 eV para el silicio a 20°C. Arriba de la brecha de energía hay
una banda de conducción casi vacía (a 20°C). A temperatura ambiente, la energía térmica es
suficiente para excitar algunos electrones desde la banda de valencia hasta la banda de
conducción, dejando sitios vacantes o huecos en la banda de valencia. De este modo, cuando
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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795
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un electrón se excita a través de la brecha de energía en la banda de conducción, se crean dos
portadores de carga, un electrón cargado negativamente y un hueco cargado positivamente.
Ambos electrones y huecos llevan corriente eléctrica.
Figura 14.19
Diagrama de bandas de energía de un semiconductor elemental intrínseco como el silicio
puro. Cuando un electrón se excita a través de la brecha de energía, se crea un par
electrónhueco. Por tanto, por cada electrón que salta la brecha, se producen dos
portadores de carga: un electrón y un hueco.
14.3.4 Relaciones cuantitativas para la conducción eléctrica en
semiconductores intrínsecos elementales
Durante la conducción eléctrica en semiconductores intrínsecos, la densidad de corriente J es
igual a la suma de la conducción debida tanto a electrones como a huecos. Empleando la
ecuación 14.6,
*
*
J = n qv n + p qv p
(14.9)
donde n = número de electrones de conducción por volumen unitario
p = número de huecos de conducción por volumen unitario
q = valor absoluto de la carge del electrón o de los huecos, 1.60 × 10
− 19
C
v n, v p = velocidades de arrastre de electrones y huecos, respectivamente.
Dividiendo ambos lados de la ecuación 14.9 entre el campo eléctrico E y utilizando la ecuación
14.4, J = σ E,
J
σ =E =
n qv n
E
+
p qv p
E
(14.10)
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/
/
Las cantidades v n E y v p E se conocen, respectivamente, como movilidades de electrones
y huecos, puesto que miden qué tan rápido se desplazan los electrones y huecos en
semiconductores en un campo eléctrico aplicado. Los símbolos n y p se usan para las
movilidades de electrones y huecos, respectivamente. Sustituyendo las movilidades de
electrones y huecos en v n E y v p E en la ecuación 14.10 es posible expresar la
conductividad eléctrica de un semiconductor como
/
795
796
/
σ =nq
Las unidades para la movilidad
n
+pq
(14.11)
p
son
v
E
m/s
m
2
=v/m =V · s
En semiconductores elementales intrínsecos, los electrones y huecos se crean en pares; de
este modo, el número de electrones de conducción es igual al número de huecos producidos,
por lo que
n = p = ni
(14.12)
donde n = concentración de portadores intrínsecos, portadores/volumen unitario.
La ecuación 14.11 se vuelve ahora
σ = n i q(
n
+
p
)
(14.13)
En la tabla 14.4 se enlistan algunas de las propiedades importantes del silicio y el germanio
intrínsecos a 300 K.
Las movilidades de electrones son siempre mayores que las de huecos. Para silicio intrínseco
la movilidad de electrones de 0.135 m2 /(V · s) es 2.81 veces mayor que la movilidad de huecos
de 0.048 m2 /(V · s) a 300 K (tabla 14.4). El cociente de la movilidad electrónhueco para el
germanio intrínseco es 2.05 a 300 K.
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PROBLEMA DE EJEMPLO 14.4
Calcule el número de átomos de silicio por metro cúbico. La densidad del silicio es
2.33 Mg/m3 (2.33 g/cm3), y su masa atómica es de 28.08 g/mol.
Solución
Átomo de silico
m
3
(
23
6.023 × 10 átomos
mol
=
= 5 .00 × 10
)(28.08 1g / mol )(2.33 ×m103
/
28
atoms m
6
g
)
3
◂
796
797
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.5
Calcule la resistividad eléctrica de silicio intrínseco a 300 K. Para Si a 300 K, ni =
1.5 × 1016 portadores/m3, q = 1.60 × 10−19 C,
2
n
= 0.135 m2 /(V · s), y
p
= 0.048
m /(V · s)
Solución
ρ =
1
σ
=
(
=
nl q
1.5 × 10
3
m
1
(
n + p
(
)
1
)(
16
1.60 × 10
= 2.28 × 10
)
recíproco de la ecuació n 14. 13
3
− 19
C
(
)
0.135 m
V·s
2
+
0.048 m
V·s
)
2
·m
Las unidades para el recíproco de la ecuación 14.13 son ohm-metros como se
muestra mediante la siguiente conversión de unidades:
ρ =
ni q
(
1
n + p
)
=
( ) (
1
m
1 A·s
3 ( C) 1 C
1
)(
2
m
V·s
)(
1V
1 A·
)
=
·m
14.3.5 Efecto de la temperatura en la semiconductividad intrínseca
A 0 K las bandas de valencia de semiconductores intrínsecos tales como el silicio y el germanio,
están completamente llenas y sus bandas de conducción completamente vacías. A
temperaturas por arriba de 0 K, algunos de los electrones de valencia se activan y excitan en
forma térmica a través de la brecha de energía hacia la banda de conducción, creando pares
electrón-hueco. De tal manera que, en contraste con los metales cuyas conductividades
disminuyen con las temperaturas crecientes, las conductividades de los semiconductores
aumentan con temperaturas en aumento para el intervalo de temperatura sobre el cual
predomina este proceso.
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Puesto que los electrones se activan de manera térmica en la banda de conducción de
semiconductores, la concentración de electrones activados térmicamente en semiconductores
muestra una dependencia de la temperatura similar a la de muchos otros procesos activados en
forma térmica. Por analogía con la ecuación 5.1, la concentración de electrones con suficiente
energía térmica para entrar a la banda de conducción (y crear así las misma concentración de
huecos en la banda de valencia), ni varía de acuerdo con
ni
∝
e
(
− Eg − Ea v
) /kT
(14.14)
donde E g = brecha de la banda de energía
E prom = energía promedio a través de la brecha de banda
k = constante de Boltzmann
T = temperatura, K
Para semiconductores intrínsecos como el silicio y el germanio puros, Eprom corresponde a la
mitad de la brecha, o Eg /2. De este modo, la ecuación 14.4 se vuelve
ni
∝
e
(
− Eg − Eg
/ 2) / k T
797
798
(14.15 a )
o
ni
∝
e
/
− Eg 2kT
(14.15 b )
Puesto que la conductividad eléctrica σ de un semiconductor intrínseco es proporcional a la
concentración de portadores de carga eléctrica, ni, es posible expresar la ecuación 14.15b como
σ = σ 0e
/
− Eg 2KT
(14.16 a )
o en forma logaritmo natural,
Eg
ln σ = ln σ 0 −2 k T
(14.16 b )
donde σ0 es una constante total que depende principalmente de las movilidades de los
electrones y huecos. La ligera dependencia con la temperatura de σ0 se despreciará en este
libro.
Puesto que la ecuación 14.16b es la ecuación de una línea recta, el valor de Eg /2k, y en
consecuencia Eg, se puede determinar a partir de la pendiente de la gráfica de ln s versus 1/T,
K−1. La figura 14.20 muestra una gráfica experimental de ln s versus 1/T, K−1 para silicio
intrínseco.
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Figura 14.20
Conductividad eléctrica como función de la temperatura recíproca absoluta del silicio
intrínseco.
(Tomado de C. A. Pert y R. M. Thomson, “Physics and Solids“, 2a. ed., McGraw-Hill, 1970, p. 282.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.6
798
799
3
La resistividad eléctrica de silicio puro es 2.3 × 10
· m a temperatura
ambiente, 27°C (300 K). Calcule su conductividad eléctrica a 200°C (473 K).
Suponga que Eg del silicio es 1.1 eV; k = 8.62 × 10−5 eV/K.
Solución
Para este problema se utiliza la ecuación 14.16a y se forman dos ecuaciones
simultáneas. Después se elimina σ0 dividiendo la primera ecuación entre la
segunda.
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− Eg
σ = σ 0 exp 2 k T
(14.16 a )
− Eg
σ 473 = σ 0 exp2 kT
473
− Eg
σ 300 = σ 0 exp2 kT
300
Al dividir la primera ecuación por la segunda para eliminar σ0, se obtiene
σ 473
σ 300
σ 473
σ 300
σ 473
Inσ
300
σ 473
= exp
= exp
(
− Eg
Eg
2 kT 473
[(
+2 kT
− 1.1 e V
2 8.62 × 10
−5
300
)
1
(
473
K
e V/K )
1
−300 K
]
)
= 7.777
= σ 300(2385)
=
1
2.3 × 10
3
·m
(2385) = 1.04(
· m)
−1
◂
La conductividad eléctrica del silicio se incrementó casi 2 400 veces cuando la
temperatura fue elevada de 27 a 200°C.
14.4 SEMICONDUCTORES EXTRÍNSECOS
Los semiconductores extrínsecos son soluciones sólidas sustitucionales muy diluidas en las
cuales los átomos de impureza del soluto tienen diferentes características de valencia respecto
de la red atómica del disolvente. Las concentraciones de los átomos de impurezas agregados en
estos semiconductores suelen encontrarse en el intervalo de 100 a 1 000 partes por millón (ppm).
14.4.1 Semiconductores extrínsecos tipo n (tipo negativo)
Considérese el modelo de enlace covalente bidimensional para la red cristalina de silicio que se
muestra en la figura 14.21a. Si un átomo de impureza de un elemento del grupo V-A, tal como
el fósforo, sustituye al átomo de silicio, que es un elemento del grupo IV-A, existirá un exceso
de electrones por arriba de los cuatro que se necesitan para el enlace covalente tetraédrico en
la retícula de silicio. Este electrón adiconal sólo está ligado débilmente al núcleo de fósforo con
carga positiva y tiene una energía de enlace de 0.044 eV a 27°C. Esta energía es casi 5 por
ciento de la que se requiere para que un electrón de conducción brinque la brecha de energía
de 1.1 eV de silicio puro. Esto es, sólo se requiere 0.044 eV de energía para eliminar el electrón
de exceso de su núcleo de manera que pueda participar en la conducción eléctrica. Cuando
está bajo la acción de un campo eléctrico, el electrón adicional se vuelve un electrón libre
disponible para conducción y el restante átomo de fósforo se ioniza y adquiere una carga
positiva (figura 14.21b).
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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Figura 14.21
a) La adición de un átomo de impureza de fósforo pentavalente a la red de silicio
tetravalente proporciona un quinto electrón que está unido débilmente al átomo de fósforo
base. Sólo una pequeña cantidad de energía (0.044 eV) hace que este electrón sea móvil
y conductor. b) Bajo un campo eléctrico aplicado el electrón de exceso se vuelve
conductivo y es atraído a la terminal positiva del circuito eléctrico. Con la pérdida del
electrón adicional, el átomo de fósforo se ioniza y adquiere una carga +1.
Los átomos de impureza del grupo V-A como el P, As y Sb cuando se agregan al silicio o
germanio, proporcionan electrones que se ionizan con facilidad para la conducción eléctrica.
Puesto que estos átomos de impureza del grupo V-A donan electrones de conducción cuando
están presentes en cristales de silicio o germanio, reciben el nombre de átomos de impurezas
donadoras. Los semiconductores de silicio o germanio que contienen átomos de impurezas de
grupo V reciben el nombre de semiconductores extrínsecos tipo n (tipo negativo) puesto
que la mayoría de los portadores de carga son electrones.
En términos del diagrama de bandas de energía del silicio, el electrón adicional del átomo de
impurezas del grupo V-A ocupa un nivel de energía en la brecha de energía prohibida justo
apenas por debajo de la banda de conducción vacía, como se muestra en la figura 14.22. Tal
nivel de energía se denomina nivel de donador, puesto que éste es proporcionado por un
átomo de impurezas donador. Un átomo de impurezas donador del grupo V-A, luego de perder
su electrón adicional, se ioniza y adquiere una carga positiva. Los niveles de energía para los
átomos donadores de impurezas del grupo V-A Sb, P y As en el silicio se muestran el la figura
14.23.
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Figura 14.22
800
801
Diagrama de bandas de energía para un semiconductor extrínseco tipo n que demuestra
la posición del nivel de donador para el electrón adicional de un elemento del grupo V-A
como el P, As y Sb que está contenido en la red cristalina de silicio (figura 14.21a). Los
electrones en el nivel de energía del donador requieren sólo una pequeña cantidad de
energía (∆E=Ec−Ed) para excitarlos a la banda de conducción. Cuando el electrón
adicional en el nivel del donador salta a la banda de conducción, un ion inmóvil positivo
queda detrás.
Figura 14.23
Energías de ionización (en electrón voltios) de diversas impurezas en silicio.
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14.4.2 Semiconductores extrínsecos tipo p (tipo positivo)
Cuando un elemento trivalente del grupo III-A, como el boro, se introduce en forma sustitucional
en la retícula del silicio ligada tetraédricamente, se pierde uno de los orbitales de enlace, y
existe un hueco en la estructura de enlace del silicio (figura 14.24a). Si se aplica un campo
eléctrico externo al cristal de silicio, uno de los electrones vecinos de otro enlace tetraédrico
puede alcanzar suficiente energía para desprenderse de su enlace y moverse hacia el enlace
faltante (hueco) del átomo de boro (figura 14.24b). Cuando el hueco asociado con el átomo de
boro se llena mediante un electrón del átomo de silicio vecino, el átomo de boro se ioniza y
adquiere una carga negativa de −1. La energía de enlace asociada con la remoción de un
electrón de un átomo de silicio, formando de ese modo un hueco, y la transferencia
subsiguiente del electrón al átomo de boro es sólo de 0.045 eV. Esta cantidad de energía es
pequeña comparada con la de 1.1 eV que se requiere para transferir un electrón desde la
banda de valencia hasta la banda de conducción. En la presencia de un campo eléctrico
aplicado, el hueco creado por la ionización del átomo de boro se comporta como un portador de
carga positiva y migra en la red de silicio hacia la terminal negativa, como se describe en la
figura 14.17.
En términos del diagrama de bandas de energía, el átomo de boro proporciona un nivel de
energía llamado nivel de aceptor que es un poco mayor (≈ 0.045 eV) que el nivel más alto de
la banda de valencia llena del silicio (figura 14.25). Cuando un electrón de valencia de un átomo
de silicio cerca de un átomo de boro llena un hueco del electrón faltante en una banda de
valencia de boro-silicio (figura 14.24b), este electrón se eleva al nivel de aceptor y crea un ion
de boro negativo. En este
Figura 14.24
801
802
a) La adición de un átomo de impurezas de boro trivalente en la red tetravalente crea un
hueco en uno de los enlaces boro-silicio puesto que falta un electrón.
b) Bajo un campo eléctrico aplicado sólo una pequeña cantidad de energía (0.045 eV)
atrae a un electrón de un átomo de silicio cercano para llenar este hueco, creando de esta
manera un ion de boro inmóvil con una carga de −1. El nuevo hueco creado en la red de
silicio actúa como un portador de carga positiva y es atraído a la terminal negativa de un
circuito eléctrico.
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Figura 14.25
Diagrama de bandas de energía de un semiconductor extrínseco tipo p que muestra la
posición del nivel de aceptor creado por la adición de un átomo de un elemento del grupo
III-A, como el Al, B o Ga, para sustituir un átomo de silicio en la red de este mismo (figura
14.24). Sólo se requiere una pequeña cantidad de energía (∆E = Ea −Ev) para excitar un
electrón desde la banda de valencia hasta el nivel aceptor, lo que crea un hueco de
electrón (portador de cargas) en la banda de valencia.
proceso se crea un hueco de electrón en la red de silicio que actúa como un portador de carga
positivo. Átomos de elementos de grupo III-A tales como B, Al y Ga proporcionan niveles de
aceptor en semiconductores de silicio y reciben el nombre de átomos aceptores. Puesto que los
portadores mayoritarios en estos semiconductores extrínsecos son huecos en la estructura de
la banda de valencia, éstos se denominan semiconductores extrínsecos tipo p (tipo
portador positivo).
802
803
14.4.3 Impurificación de material semiconductor de silicio extrínseco
El proceso de agregar pequeñas cantidades de átomos de impureza sustitucionales al silicio
para producir material semiconductor de silicio extrínseco se denomina impurificación, en tanto
que los propios átomos de impurezas reciben el nombre de impurificadores. El método de
impurificación de semiconductores de silicio que se usa más comúnmente es el proceso de
plano. En éste, los átomos impurificadores se introducen en áreas seleccionadas de silicio
desde una superficie para formar regiones de material tipo p o tipo n. Las obleas suelen medir
alrededor de 4 pulgadas (10 cm) de diámetro y casi unos cuantos cientos de micrómetros3 de
espesor. En la figura 4.13 se muestran algunas de estas obleas de silicio.
En el proceso de difusión para impurificar obleas de silicio, los átomos impurificadores se
depositan por lo común sobre o cerca de la superficie de la oblea mediante un depósito
gaseoso, seguido por una difusión hacia el interior que dispersa a los átomos donadores dentro
de la oblea. Se requiere una alta temperatura de casi 1 100°C en este proceso de difusión. En
la sección 16.6 sobre microelectrónica se describirán más detalles de este proceso.
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14.4.4 Efecto de la impurificación en concentraciones de portadores en
semiconductores extrínsecos
La ley acción de masas En semiconductores como el silicio y el germanio, los electrones y
huecos móviles se generan y recombinan de manera constante. A temperatura constante en
condiciones de equilibrio el producto de los electrones libres negativos y las concentraciones de
huecos positivos es una constante. La relación general es
2
n p = ni
(14.17)
donde ni es la concentración intrínseca de portadores en un semiconductor y es una constante
a una temperatura dada. Esta relación es válida tanto para semiconductores intrínsecos como
extrínsecos. En un semiconductor extrínseco el aumento en un tipo de portador (n o p) reduce
la concentración del otro mediante recombinación, de manera que el producto de los dos (n y p)
es una constante a cualquier temperatura dada.
Los portadores cuya concentración en semiconductores extrínsecos es la mayor, se denominan
portadores mayoritarios, y aquellos cuya concentración es la más pe queña reciben el
nombre de portadores minoritarios (véase la tabla 14.5). La con centración de electrones en
un semiconductor tipo n se denota mediante nn, y la de huecos en un material tipo n, por medio
de pn. De modo similar, la concentración de huecos en un semiconductor tipo p está dada por
pp y la de electrones en el material tipo p por np
Densidades de carga en semiconductores extrínsecos
Una segunda relación fundamental para semiconductores extrínsecos se obtiene del hecho
de que el cristal total debe ser eléctricamente neutro. Esto significa que la densidad de carga
en cada elemento de volumen debe ser cero. Hay dos tipos de partículas cargadas en
semiconductores extrínsecos tales como Si y Ge: iones inmóviles y portadores de carga
móviles. Los iones inmóviles se originan de la ionización de átomos de impureza donadores o
aceptores en el Si o Ge. Las concentraciones de los iones donadores positivos se denotan
mediante Nd, y las de los iones aceptores negativos mediante Na Los portadores de carga
móvil se originan sobre todo de la ionización de los átomos de impureza en el Si o Ge, y sus
concentraciones se indican mediante n para los electrones cargados negativamente y p para
los huecos cargados positivamente.
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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804
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Puesto que el semiconductor debe ser eléctricamente neutro, la magnitud de la densidad de
carga negativa total debe ser igual a la densidad de la carga positiva total. La densidad de
carga negativa total es igual a la suma de los iones aceptores negativos Na y los electrones, o
Na +n. La densidad de carga positiva total es igual a la suma de los iones donadores positivos
Nd y los huecos, o Nd +p. De este modo,
Na + n = Nd + p
(14.18)
En un semiconductor tipo n creado al sumar átomos de impureza donadores al silicio
intrínseco, Na=0. Puesto que el número de electrones es mucho mayor que el número de
huecos en un semiconductor tipo n (esto es, n »p), entonces la ecuación 14.18 se reduce a
nn ≈ Nd
(14.19)
Así, en un semiconductor tipo n la concentración de electrones libres es casi igual a la
concentración de átomos donadores. La concentración de huecos en un semiconductor tipo n
se obtiene de la ecuación 14.17. En tal caso,
2
ni
2
p n = n i ≈N
d
(14.20)
Las ecuaciones correspondientes para semiconductores tipo p de silicio y germanio son
pp ≈ Na
(14.21)
y
2
ni
n p =p
p
2
ni
≈N
a
(14.22)
Concentraciones típicas de portadores en semiconductores intrínsecos y
extrínsecos
804
805
Para silicio a 300 K la concentración de portadores intrínsecos 1.5 × 1016 es igual a
portadores/m3. Para silicio extrínseco impurificado con arsénico a una concentración típica de
1021 átomos de impurezas/m3,
concentración de portadores mayoritarios nn = 1021 electrones/m3
concentración de portadores minoritarios pn = 2.25 × 1011 huecos/m3
De este modo, en semiconductores extrínsecos la concentración de portadores mayoritarios
es por lo común mucho mayor que la de los portadores minoritarios. El problema de ejemplo
14.7 muestra cómo las concentraciones de portadores mayoritarios y minoritarios puede
calcularse para un semiconductor de silicio extrínseco.
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.7
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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Una oblea de silicio se impurifica con 1021 átomos de fósforo/m3. Calcule a) la
concentración de portadores mayoritarios, b) la concentración de portadores
minoritarios y c) la resistividad eléctrica del silicio impurificado a temperatura
ambiente (300 K). Suponga ionización completa de los átomos impurificadores;
2
16 − 3
2
n i ( S i) = 1.5 × 10 m , n = 0.135m ( V · s), y p = 0.048 m
V·s
/
/(
)
Solución
Puesto que el silicio está impurificado con fósforo, un elemento del grupo V, el
silicio impurificado es tipo n.
a) n n = N d = 10
2
b)
ni
p n =N
ρ =
d
21
/
elecrones m
16 − 3
1.5 × 10 m )
(
=
10
1
q nn n
=
21
m
◂
2
= 2.25 × 10
−3
1
(
1.60 × 10
c)
3
= 0.0463
− 19
·m*
(
m
)
C 0.135V
2
s
11
huecos
/
m
3
◂
)( )
10
m
21
3
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.8
Una oblea de silicio impurificada con fósforo tiene una resistividad eléctrica de
8.33 × 10−5 m a 27°C. Suponga que las movilidades de los portadore s de
carga son las constantes 0.135 m2/(V · s) para electrones y 0.048 m2 /(V · s)
para huecos.
a) ¿Cuál es la concentración de portadores mayoritarios (portadores por
metro cúbico) si se supone ionización completa?
b) ¿Cuál es el cociente entre átomos de fósforo y silicio en este material?
Solución
a) El fósforo produce un semiconductor de silicio tipo n. Por tanto, la
movilidad de los portadores de carga se supondrá que es la de electrones
en silicio a 300 K, la cual corresponde a 0.1350 m2/(V·s). De este modo,
ρ =n
805
806
1
nq n
1
° n n =ρ q
n
=
(8.33 × 10
= 5.56 × 10
23
−5
1
)(
m 1.60 × 10
/
electrones m
3
− 19
)[
C 0.1350 m
2
/ V s]
◂
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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b) Suponiendo que cada átomo de fósforo proporciona un electrón portador
de carga, habrá 5.56 × 1023 átomos de fósforo/m3 en el material. El silicio
puro contiene 5.00 × 1028 átomos m3 (problema de ejemplo 14.4). De este
modo, la proporción entre átomos de fósforo y silicio será
5.56 × 10
5.00 × 10
23
28
P á tomos/m3
Si átomos/m3
= 1.11 × 10
−5
átomos de P y Si
◂
14.4.5 Efecto de la concentración de impurezas ionizadas total en la
movilidad de portadores de carga en silicio a temperatura ambiente
En la figura 14.26 se muestra que las movilidades de electrones y huecos en silicio a
temperatura ambiente están en un máximo a bajas concentraciones de impurezas y que luego
disminuyen con la concentración de impurezas, llegando al valor mínimo a concentraciones
elevadas. El problema de ejemplo 14.9 muestra cómo neutralizando un tipo de portador de
carga con otro lleva a una movilidad inferior de los portadores mayoritarios.
Figura 14.26
El efecto de una concentración de impurezas ionizadas total en la movilidad de los
portadores de carga en silicio a temperatura ambiente.
(Tomado de A. S. Grove, “Physics and Technology of Semiconductor Devices“, Wiley, 1967, p. 110.)
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.9
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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Un semiconductor de silicio a 27°C se impurifica con 1.4 × 1016 átomos de
boro/cm3 más 1.0 × 1016 átomos de fósforo/cm3. Calcule a) las concentraciones
de equilibrio de electrones y huecos, b) las movilidades de electrones y huecos y
c) la resistividad eléctrica. Suponga ionización completa de los átomos
impurificados. ni (Si) = 1.50 × 1010 cm−3.
Solución
a) Concentración de portadores mayoritarios: La concentración neta de iones
inmóviles es igual a la concentración de iones aceptores menos la
concentración de iones donadores. En tal caso,
pp
≃
N a − N d = 1.4 × 10
≃
Na
≃
4.0 × 10
15
16
B á tomos /cm3 − 1.0 × 10
/
h u e cos m
3
16
/
átomos de P cm3
◂
Concentración de portadores minoritarios: Los electrones son los portadores
minoritarios. Por tanto,
2
ni
n p =N
a
10
−3
1.50 × 10 c m )
(
=
4 × 10
15
cm
2
4
= 5.6 × 10 e l e c t r o n e s
−3
/
m
3
◂
b) Movilidades de electrones y huecos: Para electrones, utilizando la
concentración total de impurezas CT = 2.4 × 1016 iones/cm3 y la figura 14.26,
= 900 c m
n
2
/ ( V ·s ) ◂
Para huecos, empleando CT = 2.4 × 1016 iones/cm3 y la figura 14.26,
= 300 c m
n
2
/ ( V ·s ) ◂
c) c) Resistividad eléctrica: El semiconductor impurificado es de tipo p:
ρ =q
=
1
pp p
(
1.60 × 10
= 5.2
− 19
)[
c 300cm
1
2
/ ( V . s)](4.0 × 10 / cm )
15
3
. cm
14.4.6 Efecto de la temperatura en la conductividad eléctrica de
semiconductores extrínsecos
La conductividad eléctrica de un semiconductor extrínseco, tal como el silicio que contiene
átomos de impureza que a su vez se han impurificado, resulta afectada por la temperatura,
como se muestra de manera esquemática en la figura 14.27. A temperaturas más bajas el
número de átomos de impureza por volumen unitario activado (ionizado) determina la
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conductividad eléctrica del silicio. Cuando aumenta la temperatura, más y más átomos de
impureza se ionizan y, en consecuencia, aumenta la conductividad eléctrica del silicio
extrínseco con el incremento de la temperatura en el intervalo extrínseco (figura 14.27).
En este intervalo extrínseco sólo se requiere una cantidad más o menos pequeña de energía (≈
0.04 eV) para ionizar los átomos de impureza. La cantidad de energía necesaria para excitar un
electrón donador en la banda de conducción en el silicio tipo n es Ec− Ed (figura 14.22). De esta
807
808
forma, la pendiente de s en función de 1/T (K−1) para silicio tipo n es −(Ec − Ed)/k. De manera
correspondiente, la energía que se requiere para excitar un electrón en el silicio tipo p en un
nivel de aceptor y para crear de ese modo un hueco en la banda de valencia es Ea − Ev. En
consecuencia, la pendiente de ln σ en función de 1/T (K−1) para silicio tipo p es − (Ea − Ev)/k
(figura 14.27).
Figura 14.27
Gráfica esquemática de 3 (conductividad) en función de 1/T (K−1) para un semiconductor
extrínseco de tipo n.
Para cierto intervalo de temperatura superior que se requiere para la ionización completa, un
incremento en la temperatura no cambia de manera sustancial la conductividad eléctrica del
semiconductor extrínseco. En un semiconductor tipo n este intervalo de temperatura se conoce
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como el intervalo de agotamiento, pues los átomos del donador se vuelven completamente
ionizados después de la pérdida de sus electrones de donador (figura 14.27). En
semiconductores tipo p este intervalo se denomina intervalo de saturación, pues los átomos
aceptores se ionizan por completo con electrones de aceptor. Para proporcionar un intervalo de
agotamiento cerca de la temperatura ambiente (300 K), el silicio impurificado con arsénico
requiere alrededor de 1021 portadores/m3 (figura 14.28a). Los intervalos de temperatura de
agotamiento de donadores y de saturación de aceptores son importantes para los dispositivos
semiconductores, pues éstos proporcionan intervalos de temperatura que tienen
conductividades eléctricas esencialmente constantes para la operación.
Cuando se incrementa la temperatura más allá del intervalo de agotamiento, se presenta el
intervalo intrínseco. Las temperaturas más altas proporcionan energías de activación
suficientes para que los electrones salten la brecha del semiconductor (1.1 eV para silicio) de
modo que la conducción intrínseca se vuelve dominante. La pendiente de la gráfica s versus
1/T (K−1) se vuelve mucho más inclinada y es −Eg/2k. En el caso de semiconductores base
silicio con una brecha de energía de 1.1 eV, es posible recurrir a la conducción extrínseca hasta
una temperatura de casi 200°C. El límite superior para el uso de la conducción extrínseca está
determinado por la temperatura a la cual la conductividad intrínseca se vuelve importante.
808
809
Figura 14.28
a) Gráfica de σ en función de 1/T (K−1) para Si impurificado con As. En el nivel más bajo
de impurezas la contribución intrínseca es ligeramente visible a las temperaturas más
altas; la pendiente de la línea a 40 K produce Ei = 0.048 eV. b) Gráfica de σ para 1/T (K−1)
Si impurificado con B. La pendiente de la línea por debajo de 50 K produce Ei = 0.043 eV.
(Tomado de C. A. Wert y R. M. Thomson, “Physics of Solids“, 2a. ed., McGraw-Hill, 1970, p. 282.)
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14.5 DISPOSITIVOS SEMICONDUCTORES
El uso de semiconductores en la industria electrónica se ha vuelto cada vez más importante. La
capacidad de los fabricantes de semiconductores para poner circuitos eléctricos extremadamente
complejos en un solo chip de silicio de casi 1 cm2 o menos y alrededor de 200 mm de espesor,
ha revolucionado el diseño y la manufactura de incontables productos. Un ejemplo de la
circuitería electrónica compleja que es posible poner en un chip de silicio de un microprocesador
avanzado o “computadora en un chip” se muestra en la figura 14.1. El microprocesador constituye
la base de muchos de los productos más recientes que utilizan la miniaturización progresiva de la
tecnología de semiconductores basada en silicio.
En esta sección se estudiarán primero las interacciones electrónhueco en una unión pn y se
examinará después el funcionamiento del diodo de unión pn. Se considerarán después algunas
aplicaciones de los diodos con este tipo de unión. Finalmente, se examinará de manera breve la
operación del transistor de unión bipolar.
Figura 14.29
809
810
a) Diodo de unión pn crecido en la forma de una barra de un monocristal. b) Unión pn plana
formada difundiendo de manera selectiva una impureza tipo p en un cristal semiconductor
tipo n.
14.5.1 La unión pn
Los dispositivos semiconductores más comunes dependen de las propiedades de la frontera
entre los materiales tipo p y tipo n y, en consecuencia, se examinarán algunas de las
características de esta frontera. Un diodo de unión pn puede producirse haciendo crecer un
solo cristal de silicio intrínseco e impurificándolo primero con material de tipo n y después con
material de tipo p (figura 14.29a). Sin embargo, de manera más común, la unión pn se produce
por la difusión en estado sólido de un tipo de impureza (por ejemplo, tipo p) en material tipo n
existente (figura 14.29b).
El diodo de unión pn en equilibrio
Se considerará un caso ideal en el cual se unen semiconductores de silicio tipo p y tipo n para
formar una unión. Antes de ésta, ambos tipos de semiconductores son eléctricamente
neutros. En el material tipo p los huecos son los portadores mayoritarios y los electrones los
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portadores minoritarios. En el material tipo n los electrones son los portadores mayoritarios y
los huecos los minoritarios.
Después de unir los materiales tipo p y n (es decir, después de que se forma la unión pn en
la fabricación real), los portadores mayoritarios cerca o en la unión se difunden a través de la
misma y se recombinan (figura 14.30a). Puesto que los iones restantes cerca o en la unión
son físicamente más grandes y pesados que los electrones y huecos, permanecen en sus
posiciones en la retícula de silicio (figura 14.30b). Después de unas cuantas recombinaciones
de portadores mayoritarios en la unión, el proceso se interrumpe debido a que los iones
negativos grandes repelen a los electrones que cruzan la unión en el material tipo p. De
manera similar, los huecos que cruzan la unión se repelen por causa de los iones positivos
grandes en el material tipo n. Los iones inmóviles en la unión crean una zona agotada de
portadores mayoritarios que se conoce como región de agotamiento. En condiciones de
equilibrio (esto es, condiciones de circuito abierto) existe ahí una diferencia de potencial o
barrera para el flujo de portadores mayoritarios. De este modo, no hay flujo de corriente neta
en las condiciones de circuito abierto.
El diodo de unión pn polarizado inversamente
Cuando se aplica un voltaje externo a una unión pn, se dice que ésta está polarizada. Se
considerará el efecto de aplicar un voltaje externo de una batería a la unión pn. Se dice que la
unión pn está inversamente polarizada si el material tipo n de la unión se conecta a la
terminal positiva de la batería y si el material tipo p se conecta a la terminal negativa (figura
14.31). Con este arreglo, los electrones (portadores mayoritarios) del material tipo n son
atraídos a la terminal positiva de la batería lejos de la unión y los huecos (portadores
mayoritarios) del material tipo p son atraídos a la terminal negativa de la batería lejos de la
unión (figura 14.31). El movimiento de los electrones y huecos de los portadores mayoritarios
lejos de la unión aumenta su ancho de barrera, y como resultado la corriente que se produce
a partir de los portadores mayoritarios no circulará. Sin embargo, los portadores minoritarios
generados térmicamente (huecos en el material tipo n y electrones en el material tipo p) serán
arrastrados hacia la unión de manera que puedan combinarse y crear un flujo de corriente
muy pequeño bajo condiciones de polarización inversa. Esta minoría o corriente de fuga suele
ser del orden de microamperes ( A) (figura 14.32).
810
811
Figura 14.30
a) Diodo de unión pn que muestra los portadores mayoritarios (huecos en el material
tipo p y electrones en el material tipo n) difundiéndose hacia la unión. b) Formación de la
región de agotamiento en y cerca de la unión pn debido a la pérdida de portadores
mayoritarios en esta región por recombinación. Sólo permanecen iones en esta región
en sus posiciones en la estructura cristalina.
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El diodo de unión pn polarizado directamente
El diodo de unión pn se dice que está polarizado directamente si el material tipo n de la
unión se conecta a la terminal negativa de una batería externa (u otra fuente eléctrica) y si el
material tipo p se conecta a la terminal positiva (figura 14.33). En este arreglo los portadores
mayoritarios se repelen hacia la unión y pueden combinarse; esto es, los electrones se
repelen lejos de la terminal negativa de la batería hacia la unión y los huecos se repelen
alejándose de la terminal positiva hacia la unión.
En el caso de polarización directa —esto es, polarización directa con respecto a los
portadores mayoritarios— la barrera de energía en la unión se reduce de manera que algunos
electrones y huecos pueden cruzar la unión y recombinarse subsecuentemente. Durante la
polarización directa de una unión pn, los electrones de la batería entran en el material
negativo del diodo (figura 14.33). Por cada electrón que cruza la unión y se recombina con un
hueco, entra otro electrón desde la batería. Además, para cada hueco que se recombina con
un electrón en el material tipo n, se forma un nuevo hueco siempre que un electrón deja el
material tipo p y fluye hacia la terminal
Figura 14.31
811
812
Diodo de unión pn polarizado inversamente. Los portadores mayoritarios son atraídos
lejos de la unión, creando una región de agotamiento más ancha que cuando la unión
está en equilibrio. El flujo de corriente debido a los portadores mayoritarios se reduce
casi a cero. Sin embargo, los portadores minoritarios están polarizados directamente, lo
que crea una pequeña corriente de fuga, como se ilustra en la figura 14.32.
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Figura 14.32
Diagrama esquemático de las características de corriente-voltaje de un diodo de unión
pn. Cuando el diodo de unión pn está polarizado inversamente, existe una corriente de
fuga debido a la combinación de los portadores minoritarios. Cuando el diodo de unión
pn se polariza directamente, fluye una gran corriente debido a la recombinación de los
portadores mayoritarios.
Figura 14.33
Diodo de unión pn polarizado directamente. Los portadores mayoritarios se repelen
hacia la unión y la cruzan para recombinarse de manera que fluye una corriente
considerable.
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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Figura 14.34
812
813
Diagrama de voltaje-corriente que ilustra la acción rectificadora de un diodo de unión pn
que convierte corriente alterna (CA) en corriente directa (CD). La corriente de salida no
es del todo corriente directa pero es en gran parte positiva. Esta señal de CD puede
suavizarse utilizando otros dispositivos electrónicos.
positiva de la batería. Puesto que la barrera de energía para el flujo de electrones se reduce
cuando la unión pn está polarizada directamente, es posible que fluya una corriente
considerable, como se indica en la figura 14.32. El flujo de electrones (y en consecuencia, el
flujo de corriente) puede continuar siempre que la unión pn esté polarizada directamente y la
batería proporcione una fuente de electrones.
14.5.2 Algunas aplicaciones de los diodos de unión pn
Diodos rectificadores
Una de las aplicaciones más importantes de los diodos de unión pn es convertir voltaje
alterno en voltaje directo, proceso que se conoce como rectificación. Los diodos que se
utilizan en este proceso reciben el nombre de diodos rectificadores. Cuando una señal de
CA se aplica a un diodo de unión pn, el diodo conducirá sólo cuando la región p tenga un
voltaje positivo aplicado a ella con relación a la región n. En consecuencia, se producirá
rectificación de media onda, como se ilustra en la figura 14.34. Esta señal de salida puede
alisarse con otros dispositivos y circuitos electrónicos de manera que sea posible producir una
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señal de CD estable. Los rectificadores de silicio de estado sólido se utilizan en una amplia
variedad de aplicaciones que requieren desde décimos de ampere hasta cientos de amperes
o más. Los voltajes, también, pueden ser tan altos como 1 000 V o valores superiores. En la
figura 14.35 se presentan algunos ejemplos de los rectificadores del diodo de silicio.
Diodos de ruptura
Los diodos de ruptura, o diodos zener como algunas veces se les llama, son rectificadores de
silicio en los que la corriente inversa (corriente de fuga) es pequeña, y entonces con sólo un
poco más de voltaje de polarización inversa, se alcanza un voltaje de ruptura con base en el
cual la corriente inversa aumenta con
Figura 14.35
813
814
Fotografía de algunos rectificadores de diodo de silicio de baja a alta potencia.
(Cortesía de International Rectifier.)
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Figura 14.36
Curva característica del diodo zener (avalancha). Una gran corriente inversa se produce
en la región del voltaje de ruptura.
mucha rapidez (figura 14.36). En la llamada ruptura zener, el campo eléctrico en el diodo se
vuelve suficientemente intenso para atraer electrones directamente fuera de la retícula
cristalina enlazada en forma covalente. Los pares electrón-hueco que se crean producen
después una alta corriente inversa. A voltajes de polarización inversa mayores que los
voltajes de ruptura zener, ocurre el efecto de avalancha, y la corriente inversa es muy grande.
Una teoría para explicar el efecto de avalancha es que los electrones ganan suficiente
energía entre colisiones para golpear a más electrones de los enlaces covalentes, los cuales
tienen la posibilidad entonces de alcanzar energías suficientemente altas para conducir
electricidad. Los diodos de ruptura pueden hacerse con voltajes de ruptura desde unos
cuantos voltios hasta varios cientos y se utilizan en aplicaciones de limitación de voltaje y en
estabilización de este mismo bajo condiciones de corrientes ampliamente variables.
814
815
14.5.3 El transistor de unión bipolar
Un transistor de unión bipolar (BJT, por sus siglas en inglés) es un dispositivo electrónico que
puede servir como un amplificador de corriente. Este dispositivo consta de dos uniones pn que
se forman de manera secuencial en un solo cristal de un material semiconductor como el silicio.
En la figura 14.37 se muestra de manera esquemática un transistor de unión bipolar tipo npn y
se identifican las tres partes principales del transistor: emisor, base y colector. El emisor del
transistor emite portadores de carga. Puesto que el emisor del transistor npn es de tipo n, emite
electrones. La base del transistor controla el flujo de portadores de carga y es de tipo p para el
transistor npn. La base se hace muy delgada (alrededor de 10−3 de espesor) y está ligeramente
impurificada, de modo que sólo una pequeña fracción de los portadores de carga del emisor se
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recombinarán con los portadores mayoritarios de la base cargados de modo opuesto. El
colector del BJT colecta portadores de carga, sobre todo del emisor. Puesto que la sección de
colector del transistor npn es de tipo n, ésta colecta principalmente electrones del emisor.
Figura 14.37
Ilustración esquemática de un transistor de unión bipolar npn. La región n a la izquierda es
el emisor, la delgada región p a la mitad es la base, y la región n a la derecha es el
colector. En la operación normal la unión emisor-base se polariza directamente y la unión
colector-base inversamente.
(Tomado de C. A. Holt, “Electronic Circuits“, Wiley, 1978, p. 49.)
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Figura 14.38
815
816
Movimiento de portadores de carga durante la operación normal de un transistor npn. La
mayor parte de la corriente está compuesta por electrones del emisor que van
directamente a través de la base hasta el colector. Algunos de los electrones, alrededor
de 1 a 5 por ciento, se recombinan con huecos del flujo de corriente de la base. También
están presentes pequeñas corrientes inversas que se deben a los portadores generados
térmicamente, como se indica.
(Tomado de R. J. Smith, “Currents, Devices and Systems“, 3a. ed., Wiley, 1976, p. 343.)
Bajo operación normal del transistor npn, la unión emisor-base está polarizada directamente, y
la unión colector-base inversamente (figura 14.37). La polarización directa de la unión-base
provoca una inyección de electrones desde el emisor hacia la base (figura 14.38). Algunos de
los electrones inyectados en la base se pierden por recombinación con huecos en la base tipo
p. Sin embargo, la mayor parte de los electrones del emisor pasan directamente a través de la
delgada base hacia el colector, donde los atrae la terminal positiva del mismo. La impurificación
considerable de emisores con electrones, la impurificación débil de la base con huecos y la
base muy delgada son los factores que provocan que la mayor parte de los electrones del
emisor (entre 95 a 99 por ciento) pasen directo a través del colector. Muy pocos huecos fluyen
desde la base hasta el emisor. Casi todo el flujo de corriente de la terminal de la base a la
región de la base es el flujo de huecos para sustituir aquellos que se pierden por la
recombinación con electrones. El flujo de corriente a la base es pequeño y es casi de 1 a 5 por
ciento de la corriente de electrones del emisor al colector. En muchos aspectos el flujo de
corriente a la base puede considerarse como una válvula de control, pues es posible utilizar la
pequeña corriente de la base para controlar la corriente del colector mucho más grande. El
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transistor bipolar se denomina de esa manera porque ambos tipos de portadores de carga
(electrones y huecos) están implicados en su operación.
14.6 MICROELECTRÓNICA
La moderna tecnología de semiconductores ha hecho posible poner miles de transistores en un
“chip” de silicio de aproximadamente 5 mm cuadrados de área y 0.2 mm de espesor. Esta
capacidad de incorporar gran número de elementos electrónicos en chips de silicio ha
incrementado de manera considerable la capacidad de los sistemas de dispositivos electrónicos
(figura 14.1).
816
817
Figura 14.39
Esta fotografía muestra una oblea, circuitos integrados individuales y tres paquetes de chips
(el paquete de en medio es cerámico y los otros dos son plásticos). Los tres dispositivos
más grandes en la parte media de esta oblea son monitores de control de procesos (PCM,
por sus siglas en inglés) para supervisar la calidad técnica de la matriz sobre la oblea.
[Cortesía de American Microsystems, Inc. (AMI), Santa Clara, Calif.]
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Los circuitos microelectrónicos integrados a gran escala (LSI, por sus siglas en inglés) se fabrican
empezando con una oblea de un monocristal de silicio (tipo n o p) de alrededor de 100 a 125 mm
de diámetro y 0.2 mm de espesor. La superficie de la oblea debe pulirse bastante y no tener
defectos en un lado puesto que los dispositivos semiconductores se fabrican en la superficie
pulida de la oblea. En la figura 14.39 se muestra una oblea de silicio después de que los circuitos
microelectrónicos se han fabricado en su superficie. Casi de 100 a 1 000 chips (dependiendo de
su tamaño) pueden producirse en una oblea.
Primero se examinará la estructura de un transistor bipolar de tipo plano fabricado en una
superficie de oblea de silicio. Después se revisará de manera breve la estructura de un tipo de
transistor más compacto llamado el MOSFET, o metal oxide semiconductor field-effect transistor
(transistor de efecto de campo de semiconductor de óxido metálico), el cual se usa en muchos
sistemas de dispositivos semiconductores modernos. Por último, se describirán algunos de los
procedimientos básicos que se emplean en la fabricación de circuitos microelectrónicos
modernos.
817
818
Figura 14.40
Transistor npn bipolar plano microelectrónico fabricado en un monocristal de silicio mediante
una serie de operaciones que requieren acceso únicamente a una superficie del chip de
silicio. El chip completo se impurifica con impurezas tipo p, y luego se forman las islas de
silicio tipo n. Las áreas más pequeñas tipo p y tipo n se crean después dentro de estas islas
para definir los tres elementos fundamentales del transistor: el emisor, la base y el colector.
En este transistor bipolar microelectrónico, la unión emisor-base está polarizada
directamente y la unión colector-base inversamente, como en el caso del transistor npn
aislado de la figura 14.37. El dispositivo exhibe ganancia debido a que una pequeña señal
aplicada a la base puede controlar a una grande en el colector.
(Tomado de J. D. Meindl, Microelectronic Circuit Elements, Sci. Am., septiembre 1977, p. 75. Copyright ©
Scientific American Inc., Derechos reservados.)
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14.6.1 Transistores bipolares planos microelectrónicos
Los transistores bipolares planos microelectrónicos se fabrican en la superficie de una oblea de
un monocristal de silicio mediante una serie de operaciones que requieren acceso a sólo una
superficie de la oblea de silicio. En la figura 14.40 se muestra un diagrama esquemático de la
sección transversal de un transistor bipolar plano npn. En su fabricación, una isla relativamente
grande de silicio tipo n se forma primero en una base de sustrato de silicio tipo p. Después se
crean islas más pequeñas de silicio tipo p y tipo n en la isla más grande tipo n (figura 14.40). De
este modo, las tres partes fundamentales del transistor bipolar npn, el emisor, la base y el
colector, se forman en una configuración plana. Como en el caso del transistor bipolar npn
individual descrito en la sección 14.5 (véase la figura 14.37), la unión emisor-base se polariza
directamente y la unión base-colector inversamente. Así, cuando los electrones del emisor se
inyectan en la base, la mayoría de ellos van al colector y sólo un pequeño porcentaje (~ 1 a 5
por ciento) se recombina con los huecos de la terminal de la base (véase la figura 14.38). El
transistor bipolar plano microelectrónico puede entonces funcionar como un amplificador de
corriente en la misma forma que el transistor bipolar microelectrónico individual.
818
819
14.6.2 Transistores de efecto de campo planos microelectrónicos
Figura 14.41
Diagrama esquemático de un transistor de efecto de campo NMOS: a) estructura
completa y b) vista de la sección transversal.
(Tomado de D. A. Hodges y H. G. Jackson, “Analysis and Design of Digital Integrated Circuits“,
McGraw-Hill, 1983, p. 40.)
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En muchos de los sistemas microelectrónicos modernos de hoy día, otro tipo de transistor,
llamado transistor de efecto de campo, se usa debido a su bajo costo y a su calidad de
compacto. El transistor de efecto de campo más común utilizado en Estados Unidos es el
transistor de efecto de campo semiconductor de óxido metálico tipo n. En el MOSFET tipo n, o
NMOS, se crean dos islas de silicio tipo n en un sustrato de silicio tipo p, como se muestra en la
figura 14.41. En el dispositivo NMOS el contacto donde los electrones entran se conoce como
la fuente, y el contacto donde salen recibe el nombre de drenaje. Entre el silicio tipo n de la
fuente y el drena je, hay una región tipo p sobre cuya superficie se forma una delgada capa de
dióxido de silicio que actúa como un aislante. En la parte superior del óxido de silicio otra capa
de polisilicio (o metal) se deposita para formar el tercer contacto del transistor, denominado la
compuerta. Puesto que el dióxido de silicio es un excelente aislador, la conexión de la
compuerta no está en contacto eléctrico directo con el material tipo p debajo del óxido.
819
820
Figura 14.42
Sección transversal del dispositivo NMOS idealizado con voltaje de compuerta-fuente
positivo (VGS) aplicado, donde se muestran las regiones de agotamiento y el canal
inducido.
(Tomado de D. A. Hodges y H. G. Jackson, “Analysis and Design of Digital Integrated Circuits“,
McGraw-Hill, 1983, p. 43.)
Para un tipo simplificado de NMOS cuando no se aplica voltaje a la compuerta, el material tipo
p bajo esta misma contiene portadores mayoritarios que son huecos, y sólo unos cuantos
electrones son atraídos hacia el drenaje. Sin embargo, cuando se aplica un voltaje positivo a la
compuerta, su campo eléctrico atrae electrones de las regiones de la fuente y del drenaje n+
cercanas a la delgada capa debajo de la superficie del dióxido de silicio, justo bajo la
compuerta, de manera que esta región se convierte en silicio tipo n, con electrones que son los
portadores mayoritarios (figura 14.42). Cuando los electrones están presentes en este canal,
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existe una trayectoria de conducción entre la fuente y el drenaje. De este modo, los electrones
fluirán entre la fuente y el drenaje si hay una diferencia de voltaje positiva entre ellos.
El MOSFET, al igual que el transistor bipolar, es capaz también de amplificar corriente. La
ganancia en dispositivos MOSFET suele medirse en términos de un cociente de voltaje en vez
de un cociente de corriente como en el transistor bipolar. Los MOSFET tipo p con huecos para
los portadores mayoritarios pueden fabricarse de manera similar, utilizando islas tipo p para la
fuente y el drenaje en un sustrato tipo n. Puesto que los portadores de corriente son electrones
en los dispositivos NMOS y huecos en los PMOS, éstos se conocen como dispositivos de
portadores mayoritarios.
La tecnología MOSFET es la base para la mayor parte de los circuitos de memoria digitales
integrados a gran escala, sobre todo porque el MOSFET individual requiere menor área del chip
de silicio que el transistor bipolar y, en consecuencia, es posible obtener mayores densidades
de transistores. Además, el costo de fabricación de los MOSFET LSI es menor que el de los
tipos de transistores bipolares. Sin embargo, hay algunas aplicaciones en las que son
necesarios los transistores bipolares.
820
821
Figura 14.43
Distribución de ingeniería de una red de circuito integrado.
(Cortesía de Harris Corporation.)
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14.6.3 Fabricación de circuitos integrados microelectrónicos
El diseño de un circuito integrado microelectrónico se plasma primero a gran escala, casi
siempre con asistencia de computadora, de manera que pueda lograrse el diseño que ahorre
más espacio (figura 14.43). En el proceso de fabricación más común la disposición se usa para
preparar un conjunto de fotomáscaras, en cada una de las cuales hay un patrón para una capa
de circuito integrado terminado de capas múltiples (figura 14.44).
Fotolitografía
El proceso mediante el cual un patrón microscópico se transfiere desde una fotomáscara
hasta la superficie de la oblea de silicio del circuito integrado, se conoce como fotolitografía.
En la figura 14.45 se muestran los pasos necesarios para formar una capa de dióxido de
silicio aislante sobre la superficie de silicio, la cual contiene un patrón de regiones de sustrato
de silicio expuesto. En un tipo de proceso fotolitográfico que se muestra en el paso 2 de la
figura 14.45, una oblea oxidada se recubre primero con una capa de fotoresist, un material
polimérico sensible a la luz. La propiedad importante del fotoresist es que su solubilidad en
ciertos disolventes se ve muy afectada por su exposición a radiación ultravioleta (UV).
Después de la radiación UV (paso 3 de la figura 14.45) y del desarrollo subsiguiente, queda
un patrón de fotoresist en todas las zonas donde la máscara fue transparente a la radiación
UV (paso 4 de la figura 14.45). La oblea de silicio se sumerge después en una solución de
ácido fluorhídrico, la cual ataca únicamente al dióxido de silicio expuesto y no al fotoresist
(paso 5 de la figura 14.45). En el paso final del proceso el patrón de fotoresist se elimina por
medio de otro tratamiento químico (paso 6 de la figura 14.45). El proceso fotolitográfico ha
mejorado al grado de que ahora es posible reproducir dimensiones de superficie hasta casi
0.5 m.
821
822
Figura 14.44
Esta fotografía describe dos tipos de máscaras fotolitográficas utilizadas en la
fabricación de circuitos integrados. A la izquierda está la máscara de cromo más
durable, la cual se usa para largas corridas de producción y puede emplearse para
producir máscaras de emulsión como la que se muestra a la derecha. Las máscaras de
emulsión son menos costosas y tienden a utilizarse en corridas de producción más
cortas, tales como la fabricación de prototipos.
[Cortesía de American Microsystems, Inc. (AMI), Santa Clara, Calif.)
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Difusión e implantación de iones de impurezas en la superficie de obleas
de silicio
Para formar elementos de circuito activo como los transistores bipolar y MOS en circuitos
integrados, es necesario introducir impurezas (donantes) de manera selectiva en el sustrato
de silicio para crear regiones localizadas tipo n y tipo p. Hay dos técnicas principales para
introducir impurificaciones en las obleas de silicio: 1) difusión y 2) implantación de iones.
Figura 14.45
822
823
Los pasos del proceso fotolitográfico. En este proceso un patrón microscópico puede
transferirse de una fotomáscara a una capa de material en un circuito real. En esta
ilustración se muestra un patrón que se está grabando en una capa de dióxido de silicio
sobre la superficie de la oblea de silicio. La oblea oxidada 1) se recubre primero con una
capa de un material sensible a la luz llamado fotoresist 2) y después se expone a luz
ultravioleta a través de la fotomáscara 3). La exposición produce la fotomáscara
insoluble en una solución de revelador; en consecuencia, se deja un patrón de fotoresist
en todos los puntos en que la máscara es transparente 4). La oblea se sumerge
después en una solución de ácido fluorhídrico, la cual ataca de manera selectiva al
dióxido de silicio, sin afectar al patrón de fotoresist y al sustrato de silicio 5). En el paso
final el patrón de fotoresist se remueve mediante otro tratamiento químico 6).
(Tomado de W. G. Oldham, The Fabrication of Microelectronic Circuits, Sci. Am., septiembre de 1977,
p. 121. Copyright © Scientific American Inc., Derechos reservados.)
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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Figura 14.46
823
824
Proceso de impurificación selectivo en superficies de silicio expuestas: a) difusión de
alta temperatura de átomos de impurezas; y b) implantación de iones.
(Tomado de S. Triebwasser “Today and Tomorrow in Microelectronics“, de los Proceedings de un taller
de la NSF realizado en Arlie, Va., nov. 19-22, 1978.)
La técnica de difusión
Como se describió antes en la sección 5.3, los átomos de impurezas se difunden en las
obleas de silicio a altas temperaturas, esto es, alrededor de 1 000 a 1 100°C. Átomos
impurificadores importantes como el boro y el fósforo se mueven con mucha mayor lentitud a
través del dióxido de silicio que a través de la red cristalina de silicio. Patrones de dióxido de
silicio delgados pueden servir como máscaras para evitar que los átomos impurificadores
penetren dentro del silicio (figura 14.46a). Así, un enrejado de obleas de silicio puede
colocarse en un horno de difusión a 1 000−1 100°C en un a atmósfera que contiene fósforo (o
boro), por ejemplo. Los átomos de fósforo entrarán en la superficie no protegida del silicio y
se difundirán de manera lenta dentro de la masa de la oblea, como se muestra en la figura
14.46a.
Las variables importantes que controlan la concentración y profundidad de penetración son la
temperatura y el tiempo. Para alcanzar el máximo control de concentración, la mayoría de las
operaciones de difusión se efectúan en dos pasos; en el primero, o paso de predepósito, se
deposita cerca de la superficie de la oblea una concentración relativamente alta de átomos
impurificadores. Luego del paso de predepósito, las obleas se ponen en otro horno, casi
siempre a una temperatura más alta, para el paso de difusión de entrada, que alcanza la
concentración necesaria de átomos impurificadores a una profundidad particular debajo de la
superficie de la oblea de silicio.
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La técnica de implantación de iones
Otro proceso de impurificación selectivo para obleas de silicio de circuitos integrados, es la
técnica de implantación de iones (figura 14.46b) que tiene la ventaja de que las impurezas
donantes pueden incrustarse a temperatura ambiente. En este proceso los átomos
impurificadores se ionizan (los electrones se remueven de los átomos para formar iones) y los
iones se aceleran hasta altas energías a través de una diferencia de potencial elevada de 50
a 100 kV. Cuando los iones inciden sobre la oblea de silicio, se incrustan hasta profundidades
variables, dependiendo de su masa y energía y del tipo de protección superficial de la
superficie de silicio. Un patrón de fotoresist o de dióxido de silicio puede enmascarar regiones
de la superficie donde no se desea la implantación de iones. Los iones acele rados provocan
cierto daño en la red cristalina de silicio, pero gran parte del mismo puede regenerarse
mediante recocido a una temperatura moderada. La implantación de iones es útil dondequiera
que el nivel de impurificación deba controlarse con exactitud. Otra ventaja importante de la
implantación de iones es la capacidad para introducir impurezas dopantes a través de una
delgada capa de óxido. Esta técnica posibilita ajustar los voltajes de umbral de los
transistores MOS. Mediante la implantación de iones, tanto los transistores NMOS como los
PMOS pueden fabricarse sobre la misma oblea.
824
825
Tecnología de fabricación de circuitos integrados MOS
Hay muchos procedimientos diferentes que se utilizan en la fabricación de circuitos integrados
MOS. Continuamente se logran nuevas innovaciones y descubrimientos para mejorar el
diseño de equipos y el procesamiento de CI en esta tecnología que avanza con rapidez. La
secuencia de procesamiento general para un método de producción de circuitos integrados
NMOS se describe en los siguientes pasos4 y se ilustra en las figuras 14.47 y 14.48.
1 (Véase la figura 14.47a.) Con un proceso de depósito químico en fase vapor (DQV) se
deposita una delgada capa de nitruro de silicio (Si3N4) sobre la superficie completa de la
oblea. El primer paso fotolitográfico define áreas donde se van a formar los transistores. El
nitruro de silicio se remueve de las áreas del transistor mediante grabado químico. Se
implantan iones de boro (tipo p) en las regiones expuestas para suprimir la conducción que no
se desea entre los sitios del transistor. Después, unacapa de dióxido de silicio (SiO2) de casi
1 m de espesor se crece térmicamente enestas regiones, o campo, inactivas, exponiendo la
oblea al oxígeno en un horno eléctrico. Esto se conoce como proceso de oxidación selectiva o
local. El (Si3N4) es impermeable al oxígeno y por ello inhibe el crecimiento del óxido grueso
en las regiones del transistor.
2 (Véase la figura 14.47b.) El Si3 N4 se remueve después mediante un grabador químico que
no ataca al SiO2. Un óxido térmico limpio de casi 0.1 m de espesor se crece en las áreas del
transistor, de nuevo mediante la exposición al oxígeno en un hor no. Otro proceso de DQV
deposita una capa de silicio policristalino (poli) sobre la oblea completa. El segundo paso
fotolitográfico define los patrones deseados para los electrodos de compuerta. El poli
indeseado se remueve mediante grabado químico o de plasma (gas reactivo). Un
impurificador tipo n (fósforo o arsénico) se introduce en las regiones que se convertirán en la
fuente y el drenaje del transistor. Es posible utilizar ya sea difusión térmica o implantación de
iones, en este proceso de impurificación. El óxido de campo grueso y la compuerta poli son
barreras para las impurezas, aunque en el proceso, el poli se vuelve tipo n fuertemente
impurificado.
3 (Véase la figura 14.47c.) Otro proceso de DQV deposita una capa de aislante, amenudo
SiO2, sobre la oblea completa. El tercer paso de enmascaramiento define lasáreas en las
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cuales es necesario hacer contacto con los transistores, como se muestra en la figura 14.47c.
El grabado químico o de plasma expone de manera selectiva el silicio o poli sin recubrir en las
áreas de contacto.
Figura 14.47
825
826
Pasos en la fabricación del transistor de efecto de campo NMOS: a) primera máscara;
b) segunda máscara: compuesta de polisilicio y difusión de la fuente-drenaje; c) tercera
máscara: áreas de contacto; y d) cuarta máscara: patrón del metal.
(Tomado de D. A. Hodges y H. G. Jackson, “Analysis and Design of Digital Integrated Circuits“,
McGraw-Hill, 1983, p. 17.)
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4 El aluminio (Al) se deposita sobre la oblea completa mediante evaporación a partir de un
crisol caliente en un evaporador al vacío. El cuarto paso de enmascaramiento modela al Al
según se desea para las conexiones del circuito, como se ilustra en la figura 14.47d.
5 Una capa pasivadora protectora se deposita sobre la superficie completa. Un paso de
enmascaramiento final remueve esta capa aislante sobre las almohadillas donde se hará
contacto. Los circuitos se prueban utilizando sondas similares a agujas sobre las almohadillas
de contacto. Se marcan las unidades defectuosas, y la oblea se corta con sierra para formar
los chips individuales. Los chips buenos se empaquetan y se envían a una prueba final.
Figura 14.48
826
827
Proceso de manufactura para circuitos integrados de compuerta de silicio NMOS. (El
proceso utilizado para fabricar circuitos integrados NMOS varía considerablemente de
una compañía a otra. Esta secuencia se da como una descripción.)
(Cortesía de Integrated Circuit Engineering Co.)
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Éste es el proceso más simple para formar circuitos NMOS; se resume esquemáticamente en
la figura 14.48. Procesos de circuitos NMOS más avanzados requieren más pasos de
enmascaramiento.
Dispositivos de semiconductor de óxido metálico complementario (CMOS, por sus
siglas en inglés) Es posible fabricar un chip que contenga ambos tipos de MOSFET (NMOS y
PMOS), aunque sólo aumentando la complejidad del circuito y reduciendo la densidad de los
transistores. Los circuitos que contienen dispositivos tanto NMOS como PMOS se denominan
circuitos complementarios o CMOS, y pueden formarse, por ejemplo, aislando todos los
dispositivos NMOS con islas de material tipo p (figura 14.49). Una ventaja de los circuitos
CMOS es que los dispositivos MOS pueden arreglarse para lograr un menor consumo de
potencia. Los dispositivos CMOS se utilizan en una diversidad de aplicaciones. Por ejemplo,
los circuitos CMOS integrados a gran escala se usan en casi todos los relojes y calculadoras
electrónicos modernos. Además, la tecnología CMOS se está volviendo de mayor importancia
en el uso de microprocesadores y memorias de computadora.
827
828
Figura 14.49
Transistores de efecto de campo MOS complementarios (CMOS). Los transistores tanto
tipo n como tipo p se fabrican sobre el mismo sustrato de silicio.
(Tomado de D. A. Hodges y H. G. Jackson, “Analysis and Design of Digital Integrated Circuits“,
McGraw-Hill, 1983, p. 42.)
14.7 SEMICONDUCTORES COMPUESTOS
Hay muchos compuestos de elementos diferentes que son semiconductores. Entre los principales
tipos de compuestos semiconductores están los MX, donde M es un elemento más electropositivo
y X es un elemento más electronegativo. De los compuestos semiconductores MX, dos grupos
importantes son los compuestos III−V y II−VI formados por elementos adyacentes al grupo IV−A
de la tabla periódica (figura 14.50). Los compuestos semiconductores III−V consisten en
elementos M del grupo III tales como Al, Ga e In combinados con elementos X del grupo V como
P, As y Sb. Los compuestos II−VI constan de elementos M del grupo II tales como Zn, Cd y Hg
combinados con elementos X del grupo VI como S, Se y Te.
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En la tabla 14.6 se enlista algunas de las propiedades eléctricas de semiconductores compuestos
seleccionados. De acuerdo con esta tabla es posible observar las siguientes tendencias.
1. Cuando la masa molecular de un compuesto dentro de una familia aumenta descendiendo en
las columnas de la tabla periódica, disminuye la brecha de la banda de energía, aumenta la
movilidad de los electrones (son excepciones el GaAs y el GaSb), y aumenta la constante de red.
Los electrones de los átomos más grandes y pesados tienen, en general, más libertad de
moverse y están ligados menos firmemente a sus núcleos y, por ello, tienden a tener brechas de
banda más pequeñas y movilidades de electrones más altas.
828
829
Figura 14.50
Parte de la tabla periódica que contiene los elementos utilizados en la formación de
compuestos de semiconductor III−V y II−VI de tipo MX.
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2. Al moverse a través de la tabla periódica desde los elementos del grupo IV−A a los materiales
III−V y II−VI, el carácter mayor del enlace iónico provoca que aumenten las brechas de la banda
de energía y disminuyan las movilidades de los electrones. El mayor enlace iónico ocasiona un
enlace más fuerte de los electrones a sus núcleos de iones positivos, y por eso los compuestos
II−VI tienen brechas de banda más grandes que los compuestos III−V comparables.
Figura 14.51
829
830
Vista de la sección transversal de un MESFET de GaAs.
[Tomado de A. N. Sato et al., IEEE Electron. Devices Lett.,9(5):238 (1988).]
El arseniuro de galio es el más importante de todos los compuestos semiconductores y se usa en
muchos dispositivos electrónicos. El GaAs se ha utilizado por mucho tiempo para componentes
discretos en circuitos de microondas. En la actualidad, muchos circuitos integrados digitales se
fabrican con GaAs. Los transistores de efecto de campo de semiconductor metálico (MESFET) de
GaAs son los que se usan más en los transistores de GaAs (figura 14.51).
Los MESFET de GaAs ofrecen algunas ventajas sobre el silicio como dispositivos utilizados en
circuitos integrados digitales de alta velocidad. Algunas de éstas son:
1. Los electrones viajan más rápido en GaAs tipo n, como se indica por su mayor movilidad en
GaAs, que en Si [ n= 0.720 m2 /(V · s) para GaAs en comparación con 0.135 m2 /(V · s) para Si].
2. Debido a su mayor brecha de banda de 1.47 eV y a la ausencia de un óxido de compuerta
crítica, se dice que los dispositivos de GaAs tienen mejor resistencia a la radiación. Esta
consideración es importante en aplicaciones espaciales y militares.
Desafortunadamente, la mayor limitación de la tecnología GaAs es que la producción de
circuitería de CI complejos es mucho menor que la de silicio debido sobre todo al hecho de que el
GaAs contiene más defectos en el material base que el silicio. El costo de producir el material
base también es más alto para el GaAs que para el silicio. Sin embargo, el uso de GaAs se está
expandiendo, y una fuerte investigación se está efectuando en esta área.
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.10
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a) Calcule la conductividad eléctrica intrínseca del GaAs a 1) temperatura
ambiente (27°C) y 2) 0°C
b) ¿Qué fracción de la corriente conducen los electrones en el GaAs intrínseco a
27°C?
Solución
a) 1) σ a 27°C:
830
831
2) σ a 70°C:
= σ 0e
σ
σ 343
=
σ 300
/
− Eg 2kT
{ − 1.47 eV / [(2)(8.62 × 10 − 5 eV / K )(343 K )]}
−5
exp { − 1.47 eV [(2)(8.62 × 10
eV K )(300 K )]}
/
/
exp
σ 343 = σ 300e
356
= 1.66 × 10
= 5.84 × 10
b)
σn
σm +σp
=
ni q n
ni q
(
(14.16 a )
n + p
)
=
−6
(
m)
0.720 m
0.720 m
2
2
−7
(
−1
m)
−1
(35.2)
◂
/( V · s)
/ ( V · s ) + 0.020 m / ( V · s )
2
= 0.973
◂
14.8 PROPIEDADES ELÉCTRICAS DE CERÁMICAS
Los materiales cerámicos se utilizan en muchas aplicaciones eléctricas y electrónicas. Muchos
tipos de cerámicas se emplean en aisladores eléctricos para corrientes eléctricas de alto y bajo
voltaje. Los materiales cerámicos también tienen aplicaciones en diversos tipos de capacitores,
en especial donde se requiere la miniaturización. Otros tipos de cerámicas denominados
piezoeléctricos pueden convertir débiles señales de presión en señales eléctricas y viceversa.
Antes de discutir las propiedades eléctricas de diversos tipos de materiales cerámicos, se
revisarán de manera breve algunas propiedades básicas de los aislantes o dieléctricos, como
algunas veces se les llama.
14.8.1 Propiedades básicas de los dieléctricos
Hay tres propiedades importantes comunes de todos los aislantes o dieléctricos: 1) la constante
dieléctrica, 2) la resistencia a la ruptura dieléctrica y 3) el factor de pérdida.
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Figura 14.52
Capacitor de placas paralelas simple.
Constante dieléctrica
Considérese un capacitor simple de placas paralelas5 con placas metálicas de área A
separadas por la distancia d, como se muestra en la figura 14.52. Supóngase primero el caso
en que el espacio entre las placas es el vacío. Se aplica un voltaje V entre las placas, una
adquirirá una carga neta de +q y la otra una carga de −q. Se encuentra que la carga q es
directamente proporcional al voltaje aplicado V como
q
q = C V o C =V
831
832
(14.23)
donde C es una constante de proporcionalidad llamada la capacitancia del capacitor. La
unidad del SI de capacitancia es culombios por voltios (C/V) o el faradio (F). De este modo,
1 faradio =
1 culombio
voltio
Puesto que el faradio es una unidad mucho mayor de capacitancia que la que se encuentra
por lo común en la circuitería eléctrica, las unidades que se usan de manera más general son
el picofaradio (1 pF = 10−12 F) y el microfaradio (1 F = 10−6 F).
La capacitancia de un capacitor es una medida de su capacidad para almacenar carga
eléctrica. Cuanto mayor es la carga almacenada en las placas superior e inferior del
capacitor, tanto más alta es la capacitancia.
La capacitancia C de un capacitor de placas paralelas cuyas dimensiones de área son mucho
mayores que la distancia de separación de las placas, está dada por
C =
A
∈ 0d
(14.24)
donde εo = permisividad del espacio libre = 8.854 × 10−12 F/m.
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Cuando un dieléctrico (aislador eléctrico) llena el espacio entre las placas (figura 14.53), la
capacitancia del capacitor se incrementa por un factor k, que recibe el nombre de constante
dieléctrica del material dieléctrico. En un capacitor de placas paralelas con un dieléctrico
entre las placas del mismo,
C =
K
∈0A
d
(14.25)
En la tabla 14.7 se presentan las constantes dieléctricas de algunos materiales aislantes
cerámicos.
Figura 14.53
Capacitor de dos placas paralelas bajo el mismo voltaje aplicado. El capacitor a la
derecha tiene un dieléctrico (aislador insertado entre las placas) y como resultado la
carga en las placas se incrementa por un factor de k por arriba del de las placas del
capacitor sin el dieléctrico.
832
833
La energía que se almacena en un capacitor de un volumen dado a un voltaje determinado se
incrementa por un factor de la constante dieléctrica cuando está presente el material
dieléctrico. Al utilizar un material con una constante dieléctrica muy alta, es posible producir
capacitores muy pequeños con capacitancias elevadas.
Resistencia dieléctrica
Otra propiedad además de la constante dieléctrica que es importante al evaluar dieléctricos,
es la resistencia dieléctrica. Esta cantidad es una medida de la capacidad del material para
retener energía a altos voltajes. La resistencia dieléctrica se define como el voltaje por
longitud unitaria (campo eléctrico o gradiente de voltaje) a la cual ocurre una falla y, en
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consecuencia, es el campo eléctrico máximo que el dieléctrico puede mantener sin ruptura
eléctrica.
La resistencia dieléctrica se mide de modo más común en voltios por milésimo de pulgada o
kilovoltios por milímetro. Si el dieléctrico se somete a un gradiente de voltaje que es
demasiado intenso, la cadena de electrones o iones que está tratando de atravesar el
dieléctrico quizá exceda su resistencia dieléctrica. Si se supera la resistencia dieléctrica, el
material dieléctrico empieza a fallar y ocurre el paso de corriente (electrones). En la tabla 14.7
se enlistan las resistencias dieléctricas de algunos materiales aislantes cerámicos.
Factor de pérdida dieléctrica
Si el voltaje que se utiliza para mantener la carga en un capacitor es senoidal, como el que
genera una corriente eléctrica alterna, la corriente adelanta al voltaje por 90 grados cuando un
dieléctrico sin pérdida está entre las placas de un capacitor. Sin embargo, cuando se emplea
un dieléctrico real en el capacitor, la corriente adelanta al voltaje por 90° − δ, donde el ángulo
δ recibe el nombre de ángulo de pérdida dieléctrica. El producto de k y δ se denomina el
factor de pérdida y es una medida de la energía eléctrica perdida (como energía térmica) por
un capacitor en un circuito de CA. En la tabla 14.7 se presentan los factores de pérdida para
algunos materiales aislantes cerámicos.
PROBLEMA DE EJEMPLO 14.11
Un capacitor de placas paralelas simple se va a construir para almacenar 5.0 ×
10−6 a un potencial de 8 000 V. La distancia de separación entre las placas será
de 0.30 mm. Calcule el área (en metros cuadrados) que las placas deben tener
si el dieléctrico entre ellas es a) vacío (k = 1) y b) alúmina (k = 92. 3ε0= 8.85 ×
10−12 F/m.
Solución
q
C =v =
A
cd
=ε k
o
−6
5.0 × 10
c
8 000 v
= 6.25 × 10
− 10
F
833
834
− 10
−3
6.25 × 10
F )(0.30 × 10
m)
(
=
(8.85 × 10 − 12 F/m )( k)
a)
Para vacío, k = 1 : A = 0.021 m
b)
Para alúmina,
2
k = 9 : A = 2.35 × 10
−3
m
2
Como puede verse a partir de estos cálculos, la inserción de un material con una
alta constante dieléctrica puede reducir de manera considerable el área
requerida de las placas.
14.8.2 Materiales aisladores cerámicos
Los materiales cerámicos tienen propiedades eléctricas y mecánicas que los hacen
especialmente adecuados en muchas aplicaciones de aislantes en las industrias eléctrica y
electrónica. Los enlaces iónico y covalente en los materiales cerámicos restringen la movilidad
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de electrones y iones, y por ello hacen que estos materiales sean buenos aislantes eléctricos.
Estos enlaces son la causa de que la mayoría de los materiales cerámicos sean resistentes
aunque relativamente quebradizos. La composición química y la microestructura de las
cerámicas de grado eléctrico o electrónico deben controlarse más que en el caso de las
cerámicas estructurales tales como ladrillos o losetas. Ahora se discutirán algunos aspectos de
la estructura y propiedades de varios materiales cerámicos aislantes.
Porcelana eléctrica
Las porcelanas eléctricas comunes consisten aproximadamente en 50 por ciento de arcilla
(Al2O3· 2SiO2· 2H2O), 25 por ciento de sílice (SiO2), y 25 por ciento de feldespato (K2O ·
Al2O3· 6SiO2). Esta composición hace que el material tenga una buena plasticidad antes de
algún procesamiento y un amplio intervalo de temperatura de ignición a un costo más o
menos bajo. La principal desventaja de un material aislante eléctrico es que tiene un alto
factor de pérdida de potencia en comparación con otros materiales aislantes eléctricos (tabla
14.7), lo cual se debe a iones álcali altamente móviles. La figura 11.33 presenta la
microestructura de un material de porcelana eléctrica.
Esteatita
Las porcelanas de esteatita son buenos aislantes eléctricos porque tienen bajos factores de
pérdida de potencia, baja absorción de humedad y buena resistencia al impacto, además de
que se utilizan de manera amplia en las industrias de aparatos electrónicos y eléctricos. Las
composiciones de la esteatita se basan en casi 90 por ciento de talco (3MgO · 4SiO2· H2O) y
10 por ciento de arcilla. La microestructura de la esteatita cocida consiste en cristales de
esteatita (MgSiO3) ligados en conjunto por una matriz cristalina. En la figura 14.54 se
muestran algunos ejemplos de partes de aislador de esteatita para aplicaciones eléctricas.
Fosterita
La fosterita tiene la fórmula química Mg2SiO4 y por ello no contiene iones álcali en fase
cristalina, por lo que cuenta con una mayor resistividad y menores pérdidas eléctricas con el
aumento de la temperatura que los aisladores de esteatita. La fosterita también tiene
propiedades dieléctricas de menor pérdida a altas frecuencias (tabla 14.7).
Alúmina
Las cerámicas de alúmina tienen óxido de aluminio (Al2O3) como la fase cristalina ligada con
una matriz vítrea. La fase vítrea, por lo común sin álcali, está compuesta por mezclas de
arcilla, talco y fluidificantes alcalinotérreos y suele no contener álcali. Las cerámicas de
alúmina presentan resistencias dieléctricas más o menos altas y bajas pérdidas dieléctricas
junto con resistencias relativamente elevadas. La alúmina sinterizada (99 por ciento de Al2O3)
se usa bastante como un sustrato en aplicaciones de dispositivos electrónicos (figura 11.1b)
por sus bajas pérdidas dieléctricas y superficie lisa (figura 11.34). La alúmina también se
utiliza en aplicaciones de pérdidas ultrabajas en las que es necesaria una gran transferencia
de energía a través de la ventana cerámica como, por ejemplo, en la cúpula de la antena de
radares.
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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835
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Figura 14.54
Algunas piezas de aisladores electrónicos y eléctricos de esteatita.
(Cortesía de Wisconsin Porcelain Co.)
14.8.3 Materiales cerámicos para capacitores
Los materiales cerámicos se emplean comúnmente como materiales dieléctricos en
capacitores, donde los capacitores cerámicos de disco son por mucho el tipo más común de
capacitor cerámico (figura 14.55). Estos capacitores cerámicos muy pequeños de disco plano,
están compuestos principalmente por titanato de bario (BaTiO3) juntos con otros aditivos (tabla
14.8). (BaTiO3) se emplea debido a su muy alta constante dieléctrica de 1 200 a 1 500. Con
aditivos, su constante dieléctrica puede elevarse a valores de muchos miles. En la figura 14.55b
se presentan las etapas en la fabricación de un tipo de capacitor cerámico de disco. En este
tipo de capacitor una capa de plata sobre la parte superior y la inferior del disco proporciona las
“placas” metálicas del capacitor. Para lograr capacitancias muy altas con dispositivos de
tamaño mínimo, se han desarrollado pequeños capacitores cerámicos de capas múltiples.
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Se emplean capacitores de chip cerámico en algunos circuitos electrónicos híbridos de película
gruesa y base cerámica. Los capacitores de chip pueden proporcionar una capacitancia
bastante mayor por área unitaria y es posible agregarlos al circuito de película gruesa mediante
una simple operación de soldadura o enlace.
Figura 14.55
835
836
Capacitores cerámicos. a) Sección que muestra la construcción.
(Cortesía de Sprague Products Co.)
b) Etapas en la manufactura: 1) después de recocer el disco cerámico; 2) después de
aplicar electrodos de plata; 3) después de soldar las puntas de conexión; 4) después de
aplicar un recubrimiento fenólico por inmersión.
(Cortesía de Radio Materials Co.)
14.8.4 Semiconductores cerámicos
Algunos compuestos cerámicos tienen propiedades semiconductoras que son importantes en la
operación de ciertos dispositivos eléctricos. Uno de estos dispositivos es el termistor, o resistor
sensible térmicamente, que se usa en la medición y control de temperatura. En esta discusión
interesa el tipo de termistor de coeficiente de temperatura negativa (CTN), cuya resistencia
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disminuye con el aumento de la temperatura. Esto es, cuando crece la temperatura, el termistor
se vuelve más conductivo, como en el caso de un semiconductor de silicio.
Los materiales semiconductores cerámicos que se usan de manera más común en termistores
de CTN son óxidos aglutinados de los elementos Mn, Ni, Fe, Co y Cu. Las combinaciones en
solución-sólida de lo óxidos de estos elementos se utilizan para obtener el intervalo necesario
de conductividades eléctricas con cambios de temperatura.
Se considerará primero el compuesto cerámico magnetita, Fe3O4, que tiene una resistividad
relativamente baja de casi 10−5 · m cuando se compara con un valor de alrededor de 108 ·
m para los óxidos metálicos de transición más regulares. Fe3O4 tiene la estructura de espinela
inversa con la composición FeO · Fe2O3 que puede escribirse como
Fe
2+
(Fe 3 +
, Fe
3+
)
836
837
O4
En esta estructura los iones de oxígeno ocupan sitios de red FCC, con los iones de Fe2+ en
sitios octaédricos y la mitad de los iones Fe3+ en sitios octaédricos y la mitad en sitios
tetraédricos. La buena conductividad eléctrica del Fe3O4 se atribuye a la localización aleatoria
de los iones de Fe2+ y Fe3+ en los sitios octaédricos, por lo que los “brincos” (transferencia) de
electrones puede ocurrir entre los iones Fe2+ y los Fe3+ mientras se mantiene la neutralidad de
carga. La estructura del Fe3O4 se analiza de manera adicional en la sección 16.9.
Figura 14.56
Resistividad específica de la solución sólida de Fe3O4 y MgCr2O4. El porcentaje de moles
de MgCr2O4 se indica sobre las curvas.
[Tomado de E. J. Verwey, P. W. Haagman y F. C. Romeijn, J. Chem. Phys.,15:18(1947).]
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Las conductividades eléctricas de compuestos semiconductores de óxido metálico para
termistores pueden controlarse formando soluciones sólidas de diferentes compuestos de
óxidos metálicos. Al combinar un óxido metálico de baja conductividad con uno de alta
conductividad con una estructura similar, es posible producir un compuesto semiconductor con
una conductividad intermedia. Este efecto se ilustra en la figura 14.56, en la que se muestra
cómo la conductividad del Fe3O4 se reduce de manera gradual agregando cantidades
crecientes en la solución sólida de MgCr2O4. La mayoría de los termistores de CTN con
coeficientes de resistividad de temperatura controlada se elaboran a partir de soluciones sólidas
de óxidos de Mn, Ni, Fe y Co.
837
838
MatVis
Figura 14.57
a) La estructura del BaTiO3 arriba de 120°C es cúbica. b) La estructura del BaTiO3 debajo
de 120°C (su temperatura de Curie) es un tetragonal d ebido a un ligero corrimiento del ion
central Ti4+ con respecto a los iones O2− de la celda unitaria que lo rodean. En esta celda
unitaria asimétrica se presenta un pequeño momento dipolar eléctrico.
(Tomado de K. M. Ralls, T. H. Courtney y J. Wulff, “An Introduction to Materials Science and Engineering“,
Wiley, 1976, p. 610.)
14.8.5 Cerámicas ferroeléctricas
Dominios ferroeléctricos Algunos materiales cristalinos iónicos cerámicos tienen celdas
unitarias que no cuentan con un centro de simetría, y por ello sus celdas unitarias contienen un
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pequeño dipolo eléctrico y reciben el nombre de ferroeléctricos. Un material cerámico
industrialmente importante en esta clase es el titanato de bario, BaTiO3. Arriba de los 120°C,
este material tiene una estructura cristalina de perovskita simétrica cúbica regular BaTiO3
(figura 14.57a). Por debajo de 120°C, el ion de BaTiO 3 central y los iones de Ti4+ alrededor de
la celda unitaria de O2− se corren ligeramente en direcciones opuestas para crear un pequeño
momento dipolar eléctrico (figura 14.57b). Este corrimiento de las posiciones de iones a la
temperatura crítica de 120°C, denominada la temperatura de Curie, cambia la estructura
cristalina del BaTiO3 de cúbica a tetragonal.
A una mayor escala, el material cerámico de titanato de bario sólido tiene una estructura de
dominios (figura 14.58) en la cual los pequeños dipolos eléctricos de las celdas unitarias se
alinean en una dirección. El momento dipolar resultante de un volumen unitario de este material
es la suma de los pequeños momentos dipolares de las celdas unitarias. Si el titanato de bario
policristalino se enfría lentamente desde su temperatura de Curie en la presencia de un campo
eléctrico intenso, los dipolos de todos los dominios tienden a alinearse en la dirección del
campo eléctrico para producir un intenso momento dipolar por volumen unitario del material.
838
839
Figura 14.58
Microestructura de la cerámica de titanato de bario que muestra diferentes orientaciones
de los dominios ferroeléctricos, los cuales se revelan por medio de grabado.
(Amplificación 500×.)
[Tomado de R. D. DeVries y J. E. Burke, J. Am. Ceram. Soc., 40:200 (1957).]
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El efecto piezoeléctrico6
El titanato de bario y muchos otros materiales cerámicos exhiben lo que se llama el efecto
piezoeléctrico (PZT), ilustrado de manera esquemática en la figura 14.59. Se considerará
una muestra de material cerámico ferroeléctrico que tiene un momento dipolar resultante
debido al alineamiento de muchos dipolos unitarios pequeños, como se indica en la figura
14.59a. En este material habrá un exceso de carga positiva en un extremo y de carga
negativa en el otro extremo en la dirección de la polarización. Ahora se considerará la
muestra cuando se aplican esfuerzos compresivos, como se muestra en la figura 14.59b. Los
esfuerzos compresivos reducen la longitud de la muestra entre los esfuerzos aplicados y de
ese modo reducen la distancia entre los dipolos unitarios, lo cual, a su vez, disminuye el
momento dipolar total por volumen unitario del material. El cambio en el momento dipolar del
material altera la densidad de carga en los extremos de la muestra y por ello modifica la
diferencia de voltaje entre los extremos de la muestra si éstos están aislados uno del otro.
Figura 14.59
839
840
a) Ilustración esquemática de dipolos eléctricos dentro de un material piezoeléctrico. b)
Esfuerzos comprensivos sobre el material ocasionan que se desarrolle una diferencia de
voltaje debida al cambio en los dipolos eléctricos. c) El voltaje aplicado entre los
extremos de una muestra provoca un cambio dimensional y cambia el momento dipolar
eléctrico.
(Tomado de L. H. Van Vlack, “Elements of Materials Science and Engineering“, 4a. ed.,
Addison-Wesley, 1980, Fig. 8-6.3, p. 305.)
Por otro lado, si se aplica un campo eléctrico entre los extremos de una muestra, la densidad
de carga en cada extremo de la misma cambiará (figura 14.59c). Este cambio en la densidad
de carga provocará el cambio de dimensiones de la muestra en la dirección del campo
aplicado. En el caso de la figura 14.59c la muestra está un poco elongada debido a una
cantidad creciente de carga positiva que atrae a los polos negativos de los dipolos, y lo
inverso en el otro extremo de la muestra. De este modo, el efecto piezoeléctrico es un efecto
electromecánico por medio del cual las fuerzas mecánicas sobre un material ferroeléctrico
pueden producir una respuesta eléctrica, o las fuerzas eléctricas una respuesta mecánica.
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Las cerámicas piezoeléctricas tienen muchas aplicaciones industriales. Ejemplos para el caso
de la conversión de fuerzas mecánicas en respuestas eléctricas son el acelerómetro de
compresión piezoeléctrica (figura 14.60a), que puede medir aceleraciones vibratorias que
ocurren sobre una amplia gama de frecuencias, y el cartucho fonográfico en el cual las
respuestas eléctricas son “captadas” a partir de una aguja que vibra en los surcos de
grabación. Un ejemplo del caso de la conversión de fuerzas eléctricas en respuestas
mecánicas es el transductor de limpieza ultrasónica que se pone a vibrar mediante una
entrada de potencia de CA, de manera que puede inducir la violenta agitación del líquido en
un tanque (figura 14.60b). Otro ejemplo de este tipo es el transductor de sonido submarino en
el cual la entrada de potencia eléctrica provoca que el transductor vibre para transmitir ondas
sonoras.
Materiales piezoeléctricos
Aunque el BaTiO3 se usa de modo común como un material piezoeléctrico, se ha sustituido
en gran medida por otros materiales cerámicos piezoeléctricos. De particular importancia son
los materiales cerámicos hechos de soluciones sólidas de circonato de plomo (PbZrO3) y de
titanato de plomo (PbTiO3) para producir lo que se llama cerámicas PZT. Los materiales PZT
tienen una amplia variedad de propiedades piezoeléctricas, incluyendo una temperatura de
Curie más alta que el BaTiO3.
840
841
Figura 14.60
a) Acelerómetro de compresión piezoeléctrica. b) Elementos cerámicos piezoeléctricos
en un aparato de limpieza ultrasónica.
(Cortesía de la Vernitron Piezoelectric Division, Bedford, Ohio.)
14.9 NANOELECTRÓNICA
La capacidad para caracterizar y estudiar nanomateriales y nanodispositivos ha mejorado de
manera significativa con el advenimiento de técnicas de microscopio de sonda luminosa (SPM,
por sus siglas en inglés) (capítulo 4). Los investigadores han demostrado que al variar el voltaje
impuesto entre la punta del STM y la superficie, es posible recoger un átomo (o cúmulo de
átomos) y manipular su posición en la superficie. Por ejemplo, los científicos han utilizado el STM
para crear enlaces colgantes (incompletos) sobre la superficie de silicio en posiciones
específicas. Luego, exponiendo la superficie de la muestra a gases que contienen moléculas de
interés, estos enlaces colgantes pueden convertirse en los sitios de adsorción molecular. Al
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ubicar los enlaces colgantes y en consecuencia las moléculas adsorbidas en puntos específicos
sobre la superficie, es posible diseñar electrónica molecular a nanoescala. Otro ejemplo del uso
del STM en nanotecnología es la formación de pozos cuánticos. El STM se usa para ubicar
átomos metálicos sobre la superficie en una forma circular o elíptica. Puesto que los electrones
se confinan en la trayectoria de los átomos metálicos, se forma un pozo cuántico que representa
una “zona caliente” de ondas electrónicas. Esto es similar a una zona caliente de ondas
electromagnéticas en una antena de plato. El tamaño del pozo es de décimos de nanómetros. Si
un átomo magnético tal como uno de cobalto se coloca en un punto focal en un pozo elíptico con
dos puntos focales, algunas de sus propiedades (por ejemplo, un cambio en los electrones de la
superficie debido al magnetismo del cobalto) aparecen en el otro punto focal (figura 14.61). Por
otro lado, si un solo átomo se ubica en posiciones no focales, sus propiedades no se presentarán
en ninguna otra parte en el pozo. El punto en el cual el pozo cuántico se forma se conoce como
un espejismo cuántico, el cual se considera como un vehículo para transferir datos en la escala
de los nanointervalos. Si bien esto puede ser factible dentro de muchos años, la meta final es
establecer técnicas que permitan entregar corriente en nanodispositivos donde el alambrado
eléctrico convencional es imposible debido a las pequeñas dimensiones.
841
842
Figura 14.61
En esta figura un solo átomo de cobalto se ubica en uno de los puntos focales del pozo
elíptico de átomos de cobalto 36 (pico izquierdo). Algunas de sus propiedades aparecen
después en el otro punto focal (pico derecho) donde no existen átomos.
(IBM Research, Almaden Research Center.)
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14.10 RESUMEN
En el modelo clásico de la conducción eléctrica en metales, se supone que los electrones de
valencia exteriores de los átomos del metal tienen la libertad de moverse entre los núcleos de
iones positivos (átomos sin sus electrones de valencia) de la red metálica. En presencia de un
potencial eléctrico aplicado, los electrones libres alcanzan una velocidad de arrastre dirigida.
El movimiento de los electrones y de su carga eléctrica asociada en un metal constituye una
corriente eléctrica. Por convención, la corriente eléctrica se considera como un flujo de carga
positiva, el cual está en dirección opuesta al flujo de electrones.
En el modelo de bandas de energía para la conducción eléctrica en metales, los electrones de
valencia de los átomos de metal interactúan y se interpenetran entre sí para formar bandas
de energía. Puesto que se trasladan las bandas de energía de los electrones de valencia de
los átomos metálicos, produciendo bandas de energía compuestas parcialmente llenas, se
requiere muy poca energía para excitar a los electrones de energía más alta de manera que
tengan libertad de ser conductores. En los aislantes, los electrones de valencia están
firmemente ligados a sus átomos mediante enlaces iónicos y covalentes y no tienen la libertad
de conducir electricidad a menos que se energicen de manera considerable. El modelo de
bandas de energía para un aislador consiste en una banda de valencia inferior llena y en una
banda de conducción superior vacía. La banda de valencia está separada de la banda de
conducción por una brecha de energía (alrededor de 6 a 7 eV, por ejemplo). De este modo,
para que los aisladores sean conductores, debe aplicarse una gran cantidad de energía para
ocasionar que los electrones de valencia “salten” la brecha. Los semiconductores intrínsecos
tienen una brecha de energía relativamente pequeña (es decir, alrededor de 0.7 a 1.1 eV)
entre sus bandas de valencia y de conducción. Al impurificar los semiconductores intrínsecos
con átomos de impurezas para hacerlos extrínsecos, la cantidad de energía que se requiere
para conseguir que los semiconductores sean conductores se reduce de manera considerable.
842
843
Los semiconductores extrínsecos pueden ser de tipo n o de tipo p. Los de tipo n (negativos)
tienen electrones como sus portadores mayoritarios. Los de tipo p (positivo) tienen huecos
(electrones faltantes) como sus portadores de carga mayoritarios. Al fabricar uniones pn en
un solo cristal de un semiconductor como el silicio, es posible construir varios tipos de
dispositivos semiconductores. Por ejemplo, los diodos de unión pn y los transistores npn
pueden producirse utilizando estas uniones. La tecnología microelectrónica moderna se ha
desarrollado a tal grado que miles de transistores pueden colocarse en un “chip” de silicio
semiconductor menor que 0.5 cm cuadrados y casi de 0.2 mm de espesor. La compleja
tecnología microelectrónica ha posibilitado microprocesadores y memorias de computadora
muy sofisticados.
Los materiales cerámicos suelen ser buenos aislantes eléctricos y térmicos debido a la
ausencia de electrones de conducción, y, por ello, muchas cerámicas se utilizan en el
aislamiento eléctrico y los refractarios. Algunos materiales cerámicos pueden polarizarse de
modo considerable con carga eléctrica y se usan para materiales dieléctricos en capacitores.
La polarización permanente de algunos materiales cerámicos produce propiedades
piezoeléctricas que permiten que estos materiales se utilicen como transductores
electromecánicos. Otros materiales cerámicos, por ejemplo, el Fe3O4, son semiconductores y
encuentran aplicación como termistores en mediciones de temperatura.
La investigación en nanotecnología avanza hacia la fabricación de dispositivos electrónicos
con dimensiones de nanómetros. Se prevé que los pozos cuánticos entregarán corrientes en
nanodispositivos donde es imposible el alambrado eléctrico.
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14.11 DEFINICIONES
Sección 14.1
Corriente eléctrica: la velocidad del paso de carga a través de un material; la corriente eléctrica i
es el número de culombios por segundo que pasa por un punto en un material. La unidad del SI
para la corriente eléctrica es el ampere (1 A = 1 C/s).
Resistencia eléctrica R: la medida de la dificultad del paso de la corriente eléctrica a través de
un volumen de material. La resistencia aumenta con la longitud y con la reducción del área de la
sección transversal del material a través del cual pasa la corriente. Unidad del SI: ohm ( ).
Resistividad eléctrica ρe: medida de la dificultad del paso de la corriente eléctrica a través de un
volumen unitario de material. Para un volumen de material, ρe= RA/l, donde R = resistencia del
material,
( ·m).
843
844
; l = su longitud, m; A = el área de su sección transversal, m2. En unidades del SI, ρe =
Conductividad eléctrica σ e : medida de la facilidad con la cual la corriente eléctrica pasa a
través de un volumen unitario de material. Unidades: (
· m)−1. σ e es el inverso de ρe.
Conductor eléctrico: material con una alta conductividad eléctrica. La plata es un buen
conductor y tiene una σe = 6.3 × 107 ( · m)−3.
Aislador eléctrico: material con una baja conductividad eléctrica. El polietileno es un conductor
pobre y tiene una σe = 10−15 a 10−17 ( · m)−1.
Semiconductor: material cuya conductividad eléctrica está casi a la mitad entre los valores para
buenos conductores y aisladores. Por ejemplo, el silicio puro es un elemento semiconductor y
tiene σe = 4.3 × 10−4 ( · m)−1 a 300 K.
Densidad de corriente eléctrica J: la corriente eléctrica por área unitaria. Unidades de SI:
amperes/metro2 (A/m2).
Sección 14.2
Modelo de bandas de energía: en este modelo las energías de los electrones de valencia de
enlace de los átomos de un sólido forman una banda de energías. Por ejemplo, los electrones de
valencia 3s en un pedazo de sodio forman una banda de energía 3s. Puesto que hay sólo un
electrón 3s (el orbital 3s puede contener dos electrones), la banda de energía 3s en el metal de
sodio está medio llena.
Banda de valencia: la banda de energía que contiene a los electrones de valencia. En un
conductor la banda de valencia es también la banda de conducción. La banda de valencia en un
metal conductor no está llena, y por ello algunos electrones pueden energizarse hasta niveles
dentro de la banda de valencia y convertirse en electrones de conducción.
Banda de conducción: los niveles de energía no llenos en los cuales los electrones pueden
excitarse para convertirse en electrones de conducción. En semiconductores y aisladores hay
una brecha de energía entre la banda de valencia inferior llena y la banda de conducción superior
vacía.
Sección 14.3
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Semiconductor intrínseco: material semiconductor que es esencialmente puro y para el cual la
brecha de energía es suficientemente pequeña (alrededor de 1 eV) para que la supere la
excitación térmica: los portadores de corriente son electrones en la banda de conducción y los
huecos en la banda de valencia.
Electrón: portador de carga negativo con una carga de 1.60 × 10−19 C.
Hueco: portador de carga positivo con una carga de 1.60 × 10−19 C.
Sección 14.4
Semiconductor extrínseco de tipo n: material semiconductor que se ha impurificado con un
elemento tipo n (por ejemplo, silicio impurificado con fósforo). Las impurezas de tipo n donan
electrones que tienen energías cercanas a la banda de conducción.
Niveles de donador: en la teoría de bandas, niveles de energía locales cercanos a la banda de
conducción.
Semiconductor extrínseco tipo p: material semiconductor que se ha impurificado con un
elemento tipo p (por ejemplo, silicio impurificado con aluminio). Las impurezas tipo p proporcionan
huecos de electrones cercanos al nivel de energía superior de la banda de valencia.
Niveles de aceptor: en la teoría de bandas, niveles de energía locales cercanos a la banda de
valencia.
Portadores mayoritarios: el tipo de portador de carga que prevalece en un semiconductor; los
portadores mayoritarios en un semiconductor tipo n son electrones de conducción, en un
semiconductor tipo p son huecos de conducción.
Portadores minoritarios: el tipo de portador de carga en la concentración más baja en un
semiconductor. Los portadores minoritarios en los semiconductores tipo n son electrones, y en los
semiconductores tipo p son huecos.
844
845
Sección 14.5
Unión pn: unión abrupta o frontera entre regiones tipo p y tipo n dentro de un cristal de un
material semiconductor.
Polarización: voltaje aplicado a dos electrodos de un dispositivo electrónico.
Polarización directa: polarización aplicada a una unión pn en la dirección de conducción; en una
unión pn bajo polarización directa, los electrones y huecos de los portadores mayoritarios fluyen
hacia la unión de manera que circula una gran corriente.
Polarización inversa: polarización aplicada a una unión pn de manera que fluye poca corriente;
en una unión pn bajo polarización inversa los electrones y huecos de los portadores mayoritarios
fluyen alejándose de la unión.
Diodo rectificador: diodo de unión pn que convierte la corriente alterna en corriente directa (CA
en CD).
Transistor de unión bipolar: dispositivo semiconductor de dos uniones y tres elementos. Los
tres elementos básicos del transistor son el emisor, la base y el colector. Los transistores de
unión bipolar pueden ser de tipos npn o pnp. La unión emisor-base se polariza directamente y la
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unión colector-base se polariza inversamente, de manera que el transistor puede actuar como un
dispositivo de amplificación de corriente.
Sección 14.8
Dieléctrico: material aislador eléctrico.
Capacitor: dispositivo eléctrico compuesto por dos placas o láminas separadas por capas de
material dieléctrico y capaz de almacenar carga eléctrica.
Capacitancia: medida de la capacidad de un capacitor para almacenar carga eléctrica. La
capacitancia se mide en faradios. Las unidades utilizadas comúnmente en la circuitería eléctrica
son los picofaradios (1 pF = 10−12 F) y el microfaradio (1 F 3 10−6 F).
Constante dieléctrica: el cociente entre la capacitancia de un capacitor utilizando un material
entre sus placas comparado con la del capacitor cuando hay vacío entre las placas.
Resistencia dieléctrica: el voltaje por longitud unitaria (campo eléctrico) al cual un material
dieléctrico permite la conducción; esto es, el campo eléctrico máximo que un dieléctrico puede
soportar sin ruptura eléctrica.
Termistor: dispositivo semiconductor cerámico en el que cambia la resistividad cuando varía la
temperatura y se utiliza para medir y controlar esta misma.
Material ferroeléctrico: material que puede polarizarse aplicando un campo eléctrico.
Polarización: el alineamiento de pequeños dipolos eléctricos en un material dieléctrico para
producir un momento dipolar neto en el material.
Temperatura de Curie (de un material ferroeléctrico): la temperatura a la cual un material
ferroeléctrico en enfriamiento experimenta un cambio de estructura cristalina que produce la
polarización espontánea en el material. Por ejemplo, la temperatura de Curie del BaTiO3 es
120°C.
Efecto piezoeléctrico: efecto electromecánico mediante el cual las fuerzas mecánicas en un
material ferroeléctrico pueden producir una respuesta eléctrica y las fuerzas eléctricas, una
respuesta mecánica.
Transductor: dispositivo que actúa mediante la potencia de una fuente y transmite potencia en
otra forma a un segundo sistema. Por ejemplo, un transductor puede convertir energía sonora de
entrada en una respuesta eléctrica de salida.
14.12 PROBLEMAS
845
846
Las repuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
14.1 Describa el modelo clásico para la conducción eléctrica en metales.
14.2 Distinga entre a) núcleos de iones positivos y b) electrones de valencia en una red
cristalina metálica tal como el sodio.
14.3 Escriba ecuaciones para las formas a) macroscópica y b) microscópica de la ley de
Ohm. Defina los símbolos en cada una de las ecuaciones e indique sus unidades del SI.
14.4 ¿Cómo se relacionan numéricamente la conductividad eléctrica con la resistividad
eléctrica?
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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14.5 Indique dos tipos de unidades del SI para la conductividad eléctrica.
14.6 Calcule la resistencia de una barra de hierro de 0.720 cm de diámetro y 0.850 m de
largo a 20°C. [ ρe (20°C) = 10.0 × 10 −6 · cm.]
*14.7 Un alambre de nicromio debe tener una resistencia de 120 . ¿Qué longitud debe
tener (en metros) si tiene un diámetro de 0.0015 pulgadas? [σe (nicromio) = 9.3 ×105
( · m)−1.]
14.8 Un alambre de 0.40 cm de diámetro debe conducir una corriente de 25 A.
a) Si la máxima disipación de potencia a lo largo del alambre es 0.025 W/cm, ¿cuál
es la conductividad eléctrica mínima permisible del alambre (indique la respuesta
en unidades del SI)?
b) ¿Cuál es la densidad de corriente en el alambre?
14.9 Un alambre de hierro conducirá una corriente de 6.5 A con una caída de voltaje
máxima de 0.005 V/cm. ¿Cuál debe ser el diámetro mínimo del alambre en metros a
20°C?
14.10 Defina las siguientes cantidades relativas al flujo de electrones en un conductor
metálico: a) velocidad de arrastre; b) tiempo de relajación; y c) movilidad de
electrones.
14.11 ¿Cuál es la causa de que la resistividad eléctrica de un metal aumente cuando se
incrementa su temperatura? ¿Qué es un fonón?
14.12 ¿Qué defectos estructurales contribuyen al componente residual de la resistividad
eléctrica de un metal puro?
14.13 ¿Qué efectos tienen los elementos que forman las soluciones sólidas en las
resistividades eléctricas de metales puros?
*14.14 Calcule la resistividad eléctrica (en ohm-metros) de un alambre de plata de 15 m de
largo y 0.030 m de diámetro a 160°C. [ ρe (Fe a 0°C) = 9.0 × 10 −6 · cm.]
*14.15 ¿A qué temperatura un alambre de hierro tendrá la misma resistividad eléctrica que
uno de aluminio a 35°C?
14.16 ¿A qué temperatura la resistividad eléctrica de un alambre de hierro será 25.0 × 10−8
· m?
14.17 ¿Por qué los niveles de energía de los electrones de valencia se amplían en bandas
en un bloque sólido de un buen metal conductor como el sodio?
14.18 ¿Por qué los niveles de energía de los electrones del núcleo interior de un bloque de
metal de sodio no forman también bandas de energía?
14.19 ¿Por qué la banda de energía de los electrones 3s en un bloque de sodio sólo está
medio llena?
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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14.20 ¿Cuál es la explicación que se da para la buena conductividad eléctrica del magnesio
y del aluminio aun cuando estos metales tienen llenas sus bandas de energía 3s
exteriores?
14.21 ¿Cómo explica el modelo de bandas de energía la pobre conductividad eléctrica de
un aislador como el diamante puro?
846
847
14.22 Defina un semiconductor intrínseco. ¿Cuáles son los dos elementos semiconductores
más importantes?
14.23 ¿Qué tipo de enlace tiene la estructura cúbica del diamante? Realice un dibujo
bidimensional del enlace en la red de silicio y demuestre cómo los pares
electrón-hueco se producen en presencia de un campo aplicado.
14.24 ¿Por qué se dice que un hueco es una partícula imaginaria? Utilice un dibujo para
mostrar cómo los huecos de electrones pueden moverse en una red cristalina de
silicio.
14.25 Defina la movilidad de electrones y de huecos de electrones como si correspondiera
al movimiento de carga en una red de silicio. ¿Cómo se miden estas cantidades y
cuáles son sus unidades del SI?
14.26 Explique, utilizando un diagrama de bandas de energía, cómo los electrones y los
huecos de electrones se crean en pares en silicio intrínseco.
14.27 ¿Cuál es el cociente de la movilidad del electrón-hueco en el silicio y el germanio?
14.28 Calcule el número de átomos de germanio por metro cúbico.
*14.29 Calcule la resistividad eléctrica del germanio a 300 K.
14.30 Explique por qué la conductividad eléctrica del silicio y el germanio intrínseco
aumenta con el incremento de temperatura.
14.31 La resistividad eléctrica del germanio puro es 0.46
conductividad eléctrica a 425°C.
· m a 300 K. Calcule su
*14.32 La resistividad eléctrica del silicio puro es 2.3 3 103
conductividad eléctrica a 325°C.
· m a 300 K. Calcule su
14.33 Defina semiconductores de silicio extrínsecos de tipo n y de tipo p.
14.34 Dibuje dos redes bidimensionales de silicio del siguiente tipo:
a) red de tipo n con un átomo de impurezas de arsénico presente.
b) red de tipo p con un átomo de impureza de boro presente.
14.35 Dibuje diagramas de bandas de energía que muestren los niveles de donador o
aceptor para lo siguiente:
a) silicio tipo n con átomos de impurezas de fósforo.
b) silicio tipo p con átomos de impurezas de boro.
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14.36 a) Cuando un átomo de fósforo se ioniza en una red de silicio tipo n, ¿qué carga
adquiere el átomo ionizado?
b) Cuando un átomo de boro se ioniza en una red de silicio tipo p, ¿qué carga
adquiere el átomo ionizado?
14.37 ¿Qué son los impurificadores en los semiconductores? Explique el proceso de
impurificación mediante difusión.
14.38 ¿Cuáles son los portadores mayoritarios y minoritarios en un semiconductor de silicio
tipo n? ¿En uno tipo p?
*14.39 Una oblea de silicio se impurifica con 7.0 × 1021 átomos de fósforo/m3. Calcule a) las
concentraciones de electrones y huecos después de la impurificación y b) la
resistividad eléctrica resultante a 300 K. [Suponga ni = 1.5 × 1016 /m3 y n = 0.1350
m2 /(V · s).]
14.40 Se añade fósforo para hacer un semiconductor de silicio tipo n con una conductividad
eléctrica de 250 · m−1. Calcule el número necesario de portadores de carga que se
requieren.
847
848
14.41 Un semiconductor se elabora agregando boro a silicio para producir una resistividad
eléctrica de 1.90 · m. Calcule la concentración de portadores por metro cúbico en el
material. [Suponga p = 0.048 m2 /(V · s).]
14.42 Una oblea de silicio se impurifica con 2.50 × 1016 átomos de boro/cm3 más 1.60 ×
1016 átomos de fósforo/cm3 a 27°C. Calcule a) las concentraciones de electrones y
huecos (portadores por centímetro cúbico), b) las movilidades de electrones y huecos
(recurra a la figura 14.26) y c) la resistividad eléctrica del material.
14.43 Una oblea de silicio se impurifica con 2.50 × 1015 átomos de fósforo/cm3, 3.00 × 1017
átomos de boro/cm3 y 3.00 × 1017 átomos de arsénico/cm3. Calcule a) las
concentraciones de electrones y huecos (portadores por centímetro cúbico), b) las
movilidades de electrones y huecos (recurra a la figura 14.26) y c) la resistividad
eléctrica del material.
*14.44 Una oblea de silicio impurificada con arsénico tiene una resistividad eléctrica de 7.50
× 10−4 · cm a 27°C. Suponga movilidades de portador intrínseca s e ionización
completa.
a) ¿Cuál es la concentración de portadores mayoritarios (portadores por
centímetro cúbico)?
b) ¿Cuál es la proporción entre los átomos de arsénico y los de silicio en este
material?
14.45 Una oblea de silicio impurificada con boro tiene una resistividad eléctrica de 5.00 ×
10−4 · cm a 27°C. Suponga movilidades de portador intrínseca s y ionización
completa.
a) ¿Cuál es la concentración de portadores mayoritarios (portadores por
centímetro cúbico)?
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b) ¿Cuál es la proporción entre los átomos de boro y los de silicio en este material?
14.46 Describa el origen de las tres etapas que aparecen en la gráfica de ln σ versus 1/T
para un semiconductor de silicio extrínseco (que va de bajas a altas temperaturas).
¿Por qué disminuye la conductividad justo antes del rápido aumento debido a la
conductividad intrínseca?
14.47 Defina el término microprocesador.
14.48 Describa el movimiento de portadores mayoritarios en un diodo de unión pn en
equilibrio. ¿Qué es la región de agotamiento de una unión pn?
14.49 Describa el movimiento de portadores mayoritarios y minoritarios en un diodo de
unión pn bajo polarización inversa.
14.50 Describa el movimiento de los portadores mayoritarios en un diodo de unión pn bajo
polarización directa.
14.51 Describa cómo un diodo de unión pn puede funcionar como un rectificador de
corriente.
14.52 ¿Qué es un diodo zener? ¿Cómo funciona este dispositivo? Describa un mecanismo
para explicar su operación.
14.53 ¿Cuáles son los tres elementos básicos de un transistor de unión bipolar?
14.54 Describa el flujo de electrones y huecos cuando un transistor de unión bipolar npn
funciona como un amplificador de corriente.
14.55 ¿Qué técnicas de fabricación se utilizan para estimular a los electrones del emisor de
un transistor bipolar npn para que pasen de manera directa al colector?
14.56 ¿Por qué un transistor de unión bipolar se denomina bipolar?
848
849
14.57 Describa la estructura de un transistor bipolar npn.
14.58 Describa cómo un transistor bipolar plano puede funcionar como un amplificador de
corriente.
14.59 Describa la estructura de un transistor de efecto de campo de semiconductor de óxido
metálico tipo n.
14.60 ¿Cómo funciona los NMOS como amplificadores de corriente?
14.61 Describa los pasos fotolitográficos necesarios para producir un patrón de una capa
aislante de óxido de silicio sobre una superficie de silicio.
14.62 Describa el proceso de difusión en la introducción de impurificadores dentro de la
superficie de una oblea de silicio.
14.63 Describa el proceso de implantación de iones en la introducción de impurificadores
dentro de la superficie de una oblea de silicio.
14.64 Describa el proceso general para fabricar circuitos integrados NMOS sobre una oblea
de silicio.
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14.65 ¿Por qué se usa nitruro de silicio (Si3N4) en la producción de circuitos integrados
NMOS sobre una oblea de silicio?
14.66 ¿Cuáles son los dispositivos semiconductores de óxido metálico complementario?
¿Cuáles son las ventajas de los dispositivos CMOS sobre los NMOS o PMOS?
*14.67 Calcule la conductividad eléctrica intrínseca del GaAs a 125°C. [ Eg = 1.47 eV;
2
0.720 m / (V · s);
p
2
12
= 0.020 m = (V · s); ni = 1.4 × 10
−3
n
=
m .]
14.68 Calcule la conductividad eléctrica intrínseca del InSb a 60°C y a 70°C
[Eg = 0.17 eV;
n
= 8.00 m2 = (V · s);
p
= 0.045 m2 / (V · s);
ni = 1.35 × 1022 m−3.]
14.69 Calcule la conductividad eléctrica intrínseca de a) GaAs y b) InSb a 75°C.
*14.70 ¿Qué fracción de la corriente conducen a) electrones y b) huecos en 1) InSb, 2) InB
y 3) InP a 27°C?
14.71 ¿Qué fracción de la corriente la transportan a) electrones y b) huecos en 1) GaSb y 2)
GaB a 27°C?
14.72 ¿Cuáles son las tres principales aplicaciones de los materiales cerámicos en las
industrias eléctrica-electrónica?
14.73 Defina los términos dieléctrico, capacitor y capacitancia. ¿Cuál es la unidad del SI
para la capacitancia? ¿Qué unidades se usan comúnmente para la capacitancia en la
industria electrónica?
14.74 ¿Cuál es la constante dieléctrica de una material dieléctrico? ¿Cuál es la relación
entre la capacitancia, la constante dieléctrica y el área y la distancia de separación
entre las placas de un capacitor?
14.75 ¿Cuál es la resistencia dieléctrica de un material dieléctrico? ¿Qué unidades se usan
para la resistencia dieléctrica? ¿Qué es la ruptura dieléctrica?
14.76 ¿Cuál es el ángulo de pérdida dieléctrica y el factor de pérdida dieléctrica para un
material dieléctrico? ¿Por qué resulta indeseable un factor de pérdida dieléctrica
elevado?
14.77 Un capacitor de placas simple puede almacenar 7.0 × 10−5 C a un potencial de 12
000 V. Si un material dieléctrico de titanato de bario con k = 2 100 se usa entre las
placas, las cuales tienen un área de 5.0 × 10−5 m2, ¿cuál debe ser la distancia de
separación entre las placas?
*14.78 Un capacitor de placas simple almacena 6.5 ×10−5 C a un potencial de 12 000 V. Si
el área de las placas es de 3.0 × 10−5 m2 y la distancia entre las mismas es de 0.18
mm, ¿cuál debe ser la constante dieléctrica del material entre las placas?
849
850
14.79 ¿Cuál es la composición aproximada de la porcelana eléctrica? ¿Cuál es la principal
desventaja de la porcelana eléctrica como material aislante eléctrico?
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14.80 ¿Cuál es la composición aproximada de la esteatita? ¿Qué propiedades eléctricas
deseables tiene la esteatita como un material aislante?
14.81 ¿Cuál es la composición de la fosterita? ¿Por qué la fosterita es un excelente material
aislador?
14.82 ¿Por qué la alúmina aglutinada se usa ampliamente como una sustancia para
aplicaciones de dispositivos electrónicos?
14.83 ¿Por qué se usa el BaTiO3 para capacitores de disco plano pequeños y de alto valor?
¿Por qué se varía la capacitancia de capacitores de BaTiO3? ¿Cuáles son las cuatro
etapas principales en la manufactura de un capacitor cerámico de disco plano?
14.84 ¿Qué es un termistor? ¿Qué es un termistor CTN?
14.85 ¿Qué materiales se usan para fabricar termistores de CTN?
14.86 ¿Cuál se cree que es el mecanismo de conducción eléctrica en el Fe3O4?
14.87 ¿Cómo se cambia la conductividad eléctrica de semiconductores de óxido metálico
para termistores?
14.88 ¿Qué cambio ocurre en la celda unitaria de BaTiO3 cuando ésta se enfría por debajo
de 120°C? ¿Cómo se llama la temperatura de transforma ción?
14.89 ¿Qué son los dominios ferroeléctricos? ¿Cómo pueden alinearse en una dirección?
14.90 Describa el efecto piezoeléctrico para producir una respuesta eléctrica con la
aplicación de presión sobre un material ferroeléctrico. Haga lo mismo con respecto a
la producción de una respuesta mecánica mediante la aplicación de una fuerza
eléctrica.
14.91 Describa varios dispositivos que utilizan el efecto piezoeléctrico.
14.92 ¿Qué son los materiales piezoeléctricos PZT? ¿De qué manera son superiores a los
materiales piezoeléctricos de BaTiO3?
14.13 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Clasifique las siguientes soluciones sólidas de cobre en orden de conductividad
descendente. Indique las razones de sus elecciones. a) Cu-1 % en peso de Zn, b) Cu-1
% en peso de Ga, y c) Cu-1 % en peso de Fe.
2. Considere el sistema de fase isomorfa Cu-Ni. Dibuje un diagrama aproximado que
muestre la conductividad en función de la composición de la aleación.
3. Investigue las propiedades eléctricas del titanato de bario (BaTiO3) e indique una
aplicación de este material.
4. Investigue las propiedades eléctricas del titanato de circonato de plomo (PZT) e indique
una aplicación de este material.
5. El carburo de silicio (SiC) es una cerámica con características semiconductoras
similares a las del silicio (Si). Explique las ventajas de utilizar SiC sobre Si como
material semiconductor.
CAPÍTULO 14: Propiedades eléctricas de materiales
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6. Diseñe un semiconductor tipo n basado en Si que permita una conductividad constante
de 25 −1· m−1 a temperatura ambiente.
7. Diseñe un semiconductor tipo p basado en Si que permita una conductividad constante
de 25 −1· m−1 a temperatura ambiente.
8. Elija el material para un alambre conductor de 20 mm de diámetro que conduce una
corriente de 20 A. La máxima disipación de potencia es 4 W/m. (Utilice la tabla 14.1 y
considere el costo como un criterio de selección.)
9. a) ¿Qué son los polímeros conductores? b) ¿Cómo funcionan? c) Mencione una
aplicación.
Fuentes:
1. Binnig, G., H. Rohrer, et al., en Physical Review Letters, v 50 pp. 120–24 (1983).
2. http://ufrphy.lbhp.jussieu.fr/nano
5. www.molec.com/products_consumables.html#STM
6. H. Dai, J. H. Hafner, A. G. Rinzler, D. T. Colbert, R. E. Smalley, Nature 384, 147–150 (1996).
7. www.omicron.de/index2.html?/results/stm_
image_of_chromium_decorated_steps_of_cu_111/~Omicron
8. www.almaden.ibm.com/almaden/media/image_mirage.html
1
www.berkeley.edu/news/media/releases/2002/02/05_wires.html
2
3 3 letra griega sigma.
3
1 micrómetro (mm) 3 10(3)(4) cm 3 10(4)Å.
4
Tomado de D. A. Hodges y H. G. Jackson, Analysis and Design of Digital Integrated Circuits,
McGraw-Hill, 1983, pp. 16-18.
5
Un capacitor es un dispositivo que almacena energía eléctrica.
6
El prefijo piezo-significa “presión” y proviene de la palabra griega “piezein”, que significa
“presionar”.
*
El subíndice n (para negativo) se refiere a electrones, y el subíndice p (para positivo) se
refiere a huecos.
*
Véase el problema de ejemplo 14.5 para la conversión de unidades.
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CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales superconductores
(Cortesía de Crystal Fibre A/S)
Una fibra de cristal fotónico es similar en estructura a un cristal normal, con la excepción de que el
patrón repetido existe en una escala mucho mayor (intervalo de micrones) y sólo transversal a la
longitud de la fibra. Ésta se fabrica apilando varios tubos de vidrio de sílice para formar un cilindro.
El cilindro se estira después a temperaturas elevadas hasta obtener una fibra delgada con
diámetros del orden de décimos de micrones. Después del proceso de manufactura, la fibra se
asemejará a un panal. Debido a su estructura, la luz conducida a través de las fibras puede
comportarse de maneras que no se entienden por completo. Por ejemplo, es posible permitir que
luz de cierta frecuencia se propague a lo largo de la fibra mientras que otras frecuencias se
bloquean. Tales características pueden utilizarse para fabricar dispositivos, como las fuentes
luminosas sintonizables por longitud de onda e interruptores ópticos. La imagen de inicio del
capítulo muestra la estructura de una fibra cristalina fotónica. Las preformas se muestran en la
parte superior de la figura y las secciones transversales de fibras seleccionadas se ilustran en la
parte inferior.1
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
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Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales
superconductores
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1. Explicar qué fenómenos pueden ocurrir con la radiación luminosa cuando ésta pasa de un
medio a otro.
2. Discutir por qué los materiales metálicos son opacos a la luz visible.
3. Explicar qué determina el color de los materiales metálicos.
4. Describir brevemente el fenómeno de la superconductividad.
5. Explicar por qué los materiales amorfos suelen ser transparentes.
6. Describir brevemente la construcción de un láser de rubí.
7. Describir el mecanismo de la absorción de fotones en un semiconductor que contiene
defectos activos eléctricamente.
8. Explicar qué significa láser.
9. Describir de manera breve las ventajas de los superconductores de óxido a alta
temperatura.
10. Citar diferencias entre opacidad, translucidez y transparencia.
15.1 INTRODUCCIÓN
Las propiedades ópticas de materiales desempeñan un papel importante en gran parte de la alta
tecnología de la actualidad (figura 15.1). En este capítulo se examinarán primero algunos de los
fundamentos de la refracción, reflexión y absorción de luz en algunas clases de materiales. Luego
se investigará cómo algunos materiales interactúan con la radiación luminosa para producir
luminiscencia. Después se estudiará la emisión estimulada de radiación por medio de láseres. En
la parte de fibras ópticas de este capítulo, se examinará cómo el desarrollo de las fibras ópticas
de pérdida luminosa baja ha llevado al surgimiento de nuevos sistemas de comunicación por fibra
óptica.
Por último, se considerarán los materiales superconductores que tienen una resistencia eléctrica
cero debajo de sus valores críticos de temperatura, campos magnéticos y densidades de
corriente. Hasta alrededor de 1987 la temperatura crítica más alta para un material
superconductor fue aproximadamente de 25 K. En 1987 se hizo el descubrimiento extraordinario
de que algunos materiales cerámicos podían hacerse superconductores por arriba de 100 K. Este
descubrimiento puso en marcha un enorme esfuerzo de investigación mundial que ha creado
altas expectativas para futuros desarrollos de ingeniería. En este capítulo se examinarán algunos
aspectos de la estructura y propiedades de superconductores metálicos de tipos I y II, así como
los nuevos de tipo cerámico.
15.2 LA LUZ Y EL ESPECTRO ELECTROMAGNÉTICO
La luz visible es una forma de radiación electromagnética, con longitudes de onda que se
extienden desde 0.40 a 0.75 m (figura 15.2). La luz visible contiene bandas de colores que van
del violeta hasta el rojo, como se muestra en la escala aumentada de la
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superconductores
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Figura 15.1
Nuevas tecnologías. a) Un ingeniero examina un transmisor láser que se usó en el segundo
cable de guía luminosa trasatlántico, el cual entró en servicio en 1991. b) Examen de una
preforma de vidrio de fibra óptica antes de extraerse en una fibra óptica del grueso de un
cabello.
[a) y b) cortesía de AT&T.]
c) Tren del Japanese National Railways que utiliza imanes superconductores de Nb-Ti en
crióstatos de helio líquido. El tren se diseñó para viajar de 400 a 500 km/h sobre un riel de
prueba.
(Tomado de Mechanical Engineering, junio de 1988, p. 61.)
d) Sección transversal de un diseño de tren levitado avanzado (Japanese National Railway).
(Tomado de la “Encyclopedia of Materials Science and Engineering”, MIT Press, 1986, p.
4766.)
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superconductores
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Figura 15.2
El espectro electromagnético desde la región ultravioleta hasta la infrarroja.
figura 15.2. La región ultravioleta cubre el intervalo desde casi 0.01 hasta alrededor de 0.40 m, y
la región infrarroja se extiende desde más o menos 0.75 hasta 1000 m.
La verdadera naturaleza de la luz probablemente nunca se conozca. Sin embargo, se considera
que la luz forma ondas y que está compuesta por partículas llamadas fotones. La energía ∆E,
longitud de onda λ, y frecuencia v de los fotones se relacionan mediante la ecuación fundamental
hc
(15.1)
∆ E = hv = λ
donde h es la constante de Planck (6.62 × 10−34 J · s) y c es la velocidad de la luz en el vacío
(3.00 × 108 m/s). Estas ecuaciones permiten considerar al fotón como una partícula de energía E
o como una onda con una longitud de onda y frecuencia específicas.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.1
Un fotón en un semiconductor de ZnS desciende desde un nivel de energía de
impurezas a 1.38 eV debajo de su banda de conducción hasta su banda de
valencia. ¿Cuál es la longitud de onda de la radiación producida por el fotón en la
transición? Si es visible, ¿cuál es el color de la radiación? El ZnS tiene una brecha
de energía de 3.54 eV.
Solución
La diferencia de energía para el fotón que desciende desde el nivel de 1.38 eV
debajo de la banda de conducción hasta la banda de valencia es 3.54 eV − 1.38 eV
= 2.16 eV.
hc
λ =∆ E
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superconductores
(15.1)
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donde h = 6.62 × 10
c =
1 eV =
− 34
J·s
8
3.00 × 10 m/s
1.60 × 10
− 19
J
855
856
Por tanto,
λ =
(6.62 × 10
− 34
8
J · s )(3.00 × 10 m/s )
(2.16 eV )(1.60 × 10
− 19
JeV )(10
−9
m/nm )
= 574.7 nm
◂
La longitud de onda de este fotón en 574.7 nm es la región amarilla visible del
espectro electromagnético.
15.3 REFRACCIÓN DE LA LUZ
15.3.1 Índice de refracción
Cuando los fotones de luz se transmiten a través de un material transparente, pierden algo de
energía, y como resultado, la velocidad de la luz se reduce y el haz luminoso cambia de
dirección. En la figura 15.3 se muestra de manera esquemática cómo un haz de luz que entra
desde el aire se retarda cuando llega a un medio más denso como el vidrio de una ventana
común. De este modo, el ángulo de incidencia para el haz luminoso es mayor que el ángulo
refractado en este caso.
La velocidad relativa de la luz que pasa a través de un medio se expresa mediante la propiedad
óptica denominada índice de refracción n. El valor de n de un medio se define como el
cociente entre la velocidad de la luz en el vacío, c, y la velocidad de la luz en el medio
considerado, v:
c ( velocidad de la luz en el vacío )
( velocidad de la luz en un medio )
Índice de refracción n =v
(15.2)
Figura 15.3
Refracción de un haz luminoso cuando éste se transmite desde el vacío (aire) a través de
vidrio de sosa-cal-sílice.
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En la tabla 15.1 se enlistan los índices de refracción promedio comunes de algunos vidrios y
sólidos cristalinos. Estos valores varían desde cerca de 1.4 hasta 2.6, donde la mayoría de los
vidrios de silicato tienen valores de 1.5 a 1.7. El diamante altamente refractivo (n = 2.41)
permite que las joyas de diamantes de caras múltiples “relumbren” debido a las múltiples
refracciones internas. El óxido de plomo (litargirio) con un valor de n = 2.61 se agrega a algunos
vidrios de silicato para elevar sus índices refractivos de manera que sea posible utilizarlo con
fines decorativos (véase la tabla 11.11). Debe notarse que los índices refractivos de materiales
son una función de la longitud de onda y la frecuencia. Por ejemplo, el índice refractivo de vidrio
ligero varía de 1.60 a 0.40 m hasta 1.57 a 1.0 m.
15.3.2 Ley de Snell de la refracción de la luz
Los índices refractivos de la luz que pasa de un medio de índice de refracción n a otro medio de
índice dfe refracción n′, se relacionan con el ángulo incidente φ y el ángulo de refracción φ′
mediante la relación
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n
n
′
sen φ '
φ
= sen
( Ley de Snell )
(15.3)
Cuando la luz pasa de un medio con un alto índice de refracción a otro con índice de refracción
bajo, existe un ángulo de incidencia crítico φc, el cual, si se incrementa, originará la reflexión
total interna de la luz (figura 15.4). Este ángulo φc se define en φ′ (refracción) = 90°.
Figura 15.4
857
858
Diagrama que indica el ángulo crítico φc para la reflexión total interna de luz que pasa de
un medio de índice refractivo alto n a otro de índice refractivo bajo n′. Adviértase que el
rayo 2, el cual tiene un ángulo de incidencia φ2 mayor que φc, se refleja totalmente de
regreso hacia el medio de alto índice de refracción.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.2
¿Cuál es el ángulo crítico φc, para que la luz sea totalmente reflejada cuando sale
de una placa plana de vidrio de sosa-cal-sílice (n = 1.51) y entra al aire (n = 1)?
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Solución
Empleando la ley de Snell (ecuación 15.3)
n
′
1.51
1
= sen
n
′
sen φ
φc
=sen
°
sen 90
φc
donde n = índice de refracción del vidrio
n
′
= índice de refracción del aire
φ
′
= 90°para refracción total
φ c = ángulo critíco para reflexión total ( incógnita )
1
°
sen φ c =1.51( sen 90 ) = 0.662
φc
= 41.5
°
◂
Nota: En la sección 15.7 sobre fibras ópticas se verá que, al usar un revestimiento metálico de
un vidrio de bajo índice de refracción que rodea a un núcleo de alto índice refractivo, una fibra
óptica puede transmitir luz a largas distancias debido a que la luz se refleja internamente de
manera continua.
858
859
15.4 ABSORCIÓN, TRANSMISIÓN Y REFLEXIÓN DE LA LUZ
Todo material absorbe luz hasta cierto grado debido a la interacción de fotones de luz con la
estructura electrónica y de enlace de los átomos, iones o moléculas que conforman al material
(absorción). La fracción de la luz transmitida por un material particular depende entonces de la
cantidad de luz reflejada y absorbida por el mismo. Para una longitud de onda particular λ, la
suma de las fracciones de la luz incidente entrante con la reflejada, absorbida y transmitida, es
igual a 1:
( fracción reflejada ) λ + ( fracción absorbida ) λ + ( fracción transmitida ) λ = 1
(15.4)
A continuación se considerará cómo varían estas fracciones en algunos tipos de materiales.
15.4.1 Metales
Con excepción de secciones muy delgadas, los metales reflejan y/o absorben intensamente la
radiación incidente desde longitudes de ondas largas (ondas de radio) hasta la mitad del
intervalo ultravioleta. Puesto que la banda de conducción se traslapa con la banda de valencia
en los metales, la radiación incidente eleva con facilidad los electrones hasta los niveles de
energía más altos. Luego de descender hasta los niveles de energía inferiores, las energías de
los fotones son bajas y sus longitudes de onda largas. Este tipo de acción produce haces
luminosos intensamente reflejados desde una superficie lisa, como se observa en muchos
metales como el oro y la plata. La cantidad de energía absorbida por los metales depende de la
estructura electrónica de cada uno. Por ejemplo, con el cobre y el oro hay una mayor absorción
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de las longitudes de onda cortas del azul y el verde, y una mayor reflexión de las longitudes de
onda amarilla, naranja y roja, y por ello las superficies lisas de estos metales muestran los
colores reflejados. Otros metales como la plata y el aluminio reflejan de manera considerable
todas las partes del espectro visible y muestran un color “plateado” blanco.
15.4.2 Vidrios de silicato
Reflexión de la luz en una superficie de placa de vidrio La proporción de la luz incidente
reflejada por una superficie de una placa de vidrio pulida es muy pequeña. Esta cantidad
depende principalmente del índice de refracción n del vidrio y del ángulo de incidencia de la luz
en el vidrio. Para incidencia de luz normal (esto es, φi = 90°), la fracción de luz reflejada R
(denominada la reflectividad) por una superficie puede determinarse con la relación
R =
(
n −1 2
n +1
)
(15.5)
donde n es el índice de refracción del medio óptico reflejante. También es posible utilizar esta
fórmula con buena aproximación para ángulos de luz incidentes hasta alrededor de 20 grados.
Mediante el empleo de la ecuación 15.5, un vidrio de silicato con n = 1.46 tiene un valor R
calculado de 0.035 o una reflectividad porcentual de 3.5 por ciento (véase el problema de
ejemplo 15.3).
859
860
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.3
Calcule la reflectividad de luz incidente ordinaria en una superficie plana pulida de
vidrio de silicato con un índice de refracción de 1.46.
Solución
Empleando la ecuación 15.5 y n = 1.46 para el vidrio,
Reflectividad =
(
n −1 2
n +2
)
=
(
1.46 − 1.00 2
1.46 + 1.00
)
= 0.035
% de reflectividad = R(100%) = 0.035 × 100% = 3.5%
◂
Absorción de la luz en una placa de vidrio El vidrio absorbe energía de la luz que transmite
de manera que la intensidad luminosa disminuye cuando se incrementa la trayectoria de la luz.
La relación entre la fracción de luz que entra, I0, y la fracción de luz que sale, I, de una lámina o
placa de vidrio de espesor t que no tiene centros de dispersión, es
I
I0
=e
−αt
(15.6)
La constante a en esta relación se denomina el coeficiente de absorción lineal y tiene las
unidades de cm−1 si el espesor se mide en centímetros. Como se muestra en el problema de
ejemplo 15.4, hay una pérdida de energía relativamente pequeña por absorción a través de una
placa de vidrio de silicato.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.4
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La luz ordinaria incide sobre una placa de vidrio pulido de 0.50 cm de espesor que
tiene un índice de refracción de 1.50. ¿Qué fracción de luz absorbe el vidrio
cuando ésta pasa entre las superficies de la placa (α = 0.03 cm−1)?
Solución
I
=e
I0
I
1.00
−αt
I 0 = 1.00 α = 0.03 cm − 1
I =?
=e
− (0.03 cm
I = (1.00)e
−1
t = 0.50 cm
)(0.50 cm )
− 0.015
= 0.985
De este modo, la fracción de la luz que se pierde por absorción en el vidrio es: 1−
0.985 = 0.015, o 1.5 por ciento.◂
Reflexión, absorción y transmitancia de luz en una placa de vidrio La cantidad de luz
incidente que se transmite a través de una placa de vidrio se determina por medio de la
cantidad de luz reflejada en las superficies tanto superior como inferior, así como por la
cantidad que se absorbe dentro de la placa. Se considerará la transmitancia de la luz a través
de una placa de vidrio, como se ilustra en la figura 15.5. La fracción de la luz incidente que llega
a la superficie inferior del vidrio es (1 − R)(I0 e−αt). La fracción de la luz incidente reflejada en la
860
861
superficie inferior será entonces (R)(1 − R)(I0 e−αt). De este modo, la diferencia entre la luz que
llega a la superficie inferior de la placa de vidrio y la que se refleja en la superficie inferior es la
fracción de la luz transmitida I, que es:
I = [(1 − R)(I 0e
= (1 − R)(I 0e
−αt
−αt
)] − [( R)(1 − R)(I 0e
−αt
2
)(1 − R) = (1 − R) (I 0e
)]
−αt
)
(15.7)
En la figura 15.6 se muestra que casi 90 por ciento de la luz incidente se transmite en vidrio de
sílice si la longitud de onda de la luz incidente es mayor que 300 nm, aproximadamente. En el
caso de luz ultravioleta de longitud de onda más corta, se produce mucho más absorción y la
transmitancia disminuye de manera considerable.
Figura 15.5
Transmitancia de luz a través de una placa de vidrio en la cual la reflectancia ocurre en la
superficie superior e inferior y la absorción dentro de la placa.
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Figura 15.6
Transmitancia porcentual versus la longitud de onda de varios tipos de vidrios
transparentes.
Figura 15.7
861
862
Las reflexiones internas múltiples en las interfaces de la región cristalina reducen la
transparencia de termoplásticos parcialmente cristalinos.
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Figura 15.8
Absorción óptica de fotones en semiconductores. La absorción ocurre en a) Si hv > Eg, b)
Si hv > Ea y c) Si hv > Ed.
15.4.3 Plásticos
Muchos plásticos no cristalinos como el poliestireno, el polimetil metacrilato y el policarbonato,
tienen excelente transparencia. Sin embargo, en algunos materiales plásticos hay regiones
cristalinas que tienen índices de refracción superiores a los de su matriz no cristalina. Si estas
regiones son de mayor tamaño que la longitud de onda de la luz incidente, las ondas luminosas
se dispersarán por reflexión y refracción, y, en consecuencia, disminuye la transparencia del
material (figura 15.7). Por ejemplo, el polietileno de lámina delgada, que tiene una estructura de
cadena ramificada y por ello un bajo grado de cristalinidad, tiene mayor transparencia que el
polietileno de cadena lineal más cristalino y de densidad más alta. Las transparencias de otros
plásticos parcialmente cristalinos pueden variar de lo oscuro a lo opaco, dependiendo sobre
todo de su grado de cristalinidad, contenido de impurezas y contenido de cargas.
15.4.4 Semiconductores
En los semiconductores los fotones de luz pueden absorberse de varias maneras (figura 15.8).
En semiconductores intrínsecos (puros) como el Si, Ge y GaAs, los fotones pueden absorberse
para crear pares electrón-hueco y causar que los electrones salten la brecha de bandas de
energía desde la banda de valencia hasta la de conducción (figura 15.8a). Para que ocurra lo
anterior, el fotón de luz entrante debe tener un valor de energía igual o mayor que el de la
brecha de energía Eg. Si la energía del fotón es mayor que Eg, el exceso de energía se disipa
como calor. En semiconductores que contienen impurezas de donador y aceptor, se absorben
fotones de mucho menor energía (y, en consecuencia, mucho mayor longitud de onda)
causando que los electrones salten desde la banda de valencia en niveles de aceptor (figura
15.8b) o desde niveles de donador a la banda de conducción (figura 15.8c). Por tanto, los
semiconductores son opacos a fotones de luz de energía alta e intermedia (longitud de onda
corta e intermedia) y transparentes a fotones de longitud de onda muy larga y baja energía.
862
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PROBLEMA DE EJEMPLO 15.5
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Calcule la longitud de onda mínima de fotones que absorbe silicio intrínseco a
temperatura ambiente (Eg = 1.10 eV).
Solución
Para la absorción en este semiconductor, la longitud de onda mínima está dada
por la ecuación 15.1:
hc
λ c =E
g
=
(6.62 × 10
− 34
(1.10 eV )(1.60 × 10
= 1.13 × 10
−6
8
J · s )(3.00 × 10 m/s )
− 19
m o 1.13
J / eV )
m
◂
De este modo, para la absorción los fotones deben tener una longitud de onda al
menos tan corta como 1.13 m de manera que los electrones puedan excitarse a
través de la brecha de banda de 1.10 eV.
15.5 LUMINISCENCIA
La luminiscencia puede definirse como el proceso mediante el cual una sustancia absorbe
energía y luego emite espontáneamente radiación visible o cercana a la visible. En este proceso
la energía de entrada excita los electrones de un material luminiscente desde la banda de
valencia hasta la banda de conducción. Es posible que la fuente de la energía de entrada sean,
por ejemplo, electrones de alta energía o fotones de luz. Los electrones excitados durante la
luminiscencia caen a niveles de energía inferiores. En algunos casos quizá se recombinen con
huecos. Si la emisión ocurre dentro de 10−8 s después de la excitación, la luminiscencia se
denomina fluorescencia, y si la emisión sucede después de 10−8 s, recibe el nombre de
fosforescencia.
La luminiscencia la producen materiales llamados fósforos, que pueden absorber radiación de
onda corta y alta energía y emitir de manera espontánea radiación luminosa de longitud de onda
más larga y energía inferior. Los espectros de emisión de materiales luminiscentes se controlan
industrialmente agregando impurezas llamadas activadores. Los activadores proporcionan niveles
de energía discretos en la brecha de energía entre las bandas de conducción y valencia del
material huésped (figura 15.9). Un mecanismo postulado para el proceso fosforescente es que los
electrones excitados se atrapan de diversas maneras a niveles de energía altos y deben salir de
las trampas antes de que puedan descender a niveles de energía inferiores y emitir luz de una
banda espectral característica. El proceso de trampas se utiliza para explicar el retardo en la
emisión de luz de fósforos excitados.
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Figura 15.9
863
864
Cambios de energía durante la luminiscencia. 1) Se crean pares electrón-hueco excitando
electrones a la banda de conducción o a trampas. 2) Los electrones pueden excitarse
térmicamente de una trampa a otra o hacia la banda de conducción. 3) Los electrones
pueden descender hasta niveles de activador (donador) superiores y luego
subsecuentemente a niveles de aceptor inferiores, emitiendo luz visible.
Los procesos de luminiscencia se clasifican de acuerdo con la fuente de energía para la
excitación electrónica. Dos tipos industrialmente importantes son la fotoluminiscencia y la
catodoluminiscencia.
15.5.1 Fotoluminiscencia
En la lámpara fluorescente común, la fotoluminiscencia convierte la radiación ultravioleta de un
arco de mercurio de baja presión en luz visible utilizando un halofosfato de fósforo. El
halofosfato de calcio de composición aproximada Ca10F2P6O24 con cerca de 20 por ciento de
los iones F− reemplazados por iones Cl− se usa como el material de fósforo huésped en la
mayoría de las lámparas. Los iones de antimonio (Sb+3) proporcionan una emisión azul y los
iones de manganeso (Mn+3) una banda de emisión naranja-roja. Variando los Mn+2, es posible
obtener varias tonalidades de luz azul, naranja y blanca. La luz ultravioleta de alta energía de
los átomos de mercurio excitados ocasiona que la pared interior recubierta de fósforo del tubo
de la lámpara fluorescente, emita luz visible de longitud de onda más larga y energía menor
(figura 15.10).
15.5.2 Catodoluminiscencia
Este tipo de luminiscencia se produce mediante un cátodo energizado que genera un haz de
electrones de alta energía. Las aplicaciones de este proceso incluyen las luminiscencias del
microscopio electrónico, el osciloscopio de rayos catódicos y la pantalla de televisores a color.
La fosforescencia de esta última es especialmente interesante. El moderno aparato televisor
tiene rayas verticales muy estrechas (de aproximadamente 0.25 mm de ancho) de fósforos que
emiten luz roja, verde y azul que se depositan sobre la superficie interior de la placa de la cara
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del tubo de imagen del televisor (figura 15.11). A través de una máscara de sombra de acero
con pequeños huecos elongados (de más o menos 0.15 mm de ancho) la señal entrante del
televisor se escanea sobre la pantalla completa 30 veces por segundo. El pequeño tamaño y el
gran número de áreas de fósforos se exponen de manera consecutiva en el escaneo rápido de
15 750 líneas horizontales por segundo y la persistencia de una imagen en el sistema visual
humano hace posible una imagen visible clara con buena resolución. Los fósforos que se usan
comúnmente para los colores son sulfuro de zinc (ZnS) con un aceptor de Ag+ y un donador de
Cl− para el color azul (Zn,Cd)S con un aceptor de Cu+ y un donador de Al3+ para el color verde,
y oxisulfuro de itrio (Y2O2S) con 3% de europio (Eu) para el color rojo. Los materiales de los
fósforos deben retener cierto brillo de imagen hasta el siguiente escaneo, aunque no debe ser
demasiado para no distorsionar la imagen.
864
865
Figura 15.10
Diagrama de corte de una lámpara fluorescente que muestra la generación de electrones
en un electrodo y la excitación de átomos de mercurio para proporcionar la luz UV que
excita el recubrimiento de fósforo en el interior del tubo de una lámpara. El recubrimiento
de fósforo excitado proporciona después luz visible mediante luminiscencia.
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Figura 15.11
Diagrama que muestra el arreglo de las rayas verticales R(rojo), G(verde) y B(azul) de
fósforos de una pantalla de un televisor a color. También se muestran varias de las
aberturas elongadas de la máscara de sombra de acero.
(Cortesía de RCA.)
La intensidad de la luminiscencia, I, está dada por
In
I
I0
t
=τ
(15.8)
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donde I0 = intensidad inicial de la luminiscencia, e I = fracción de la luminiscencia después del
tiempo t. La cantidad τ es la constante del tiempo de relajación del material.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.6
865
866
Un fósforo de un televisor a color tiene un tiempo de relajación de 3.9 × 10−3 s.
¿Cuánto tiempo será necesario para que la intensidad de este material de fósforo
disminuya hasta 10 por ciento de su intensidad original?
Solución
Utilizando la ecuación 15.8, ln(I/I0) = −t/τ, o
1
In10 =
t
3.9 × 10
−3
s
t = ( − 2.3)( − 3.9 × 10
−3
s ) = 9.0 × 10
−3
s
◂
15.6 RADIACIÓN DE EMISIÓN ESTIMULADA Y LÁSER
La luz emitida por fuentes de luz convencionales tales como las lámparas fluorescentes, proviene
de las transiciones de electrones excitados a niveles de energía inferiores. Átomos de los mismos
elementos en estas fuentes luminosas emiten fotones de longitudes de onda similares de manera
independiente y aleatoria. En consecuencia, la radiación se emite en direcciones aleatorias y los
trenes de onda están fuera de fase entre sí. Este tipo de radiación se dice que es incoherente. En
contraste, una fuente luminosa llamada láser produce un haz de radiación cuyas emisiones de
fotones están en fase, o son coherentes, y son paralelas, direccionales y monocromáticas (o
casi). La palabra “láser” es un acrónimo cuyas letras significan “light amplification by stimulated
emission of radiation” (amplificación de luz por emisión estimulada de radiación). En los láser
algunos fotones emitidos “activos” estimulan a muchos otros de la misma frecuencia y longitud de
onda para emitirse en fase como un haz de luz intenso y coherente (figura 15.12).
Figura 15.12
Diagrama esquemático que ilustra la emisión de un fotón “estimulado” por un fotón “activo”
de la misma frecuencia y longitud de onda.
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Para comprender el mecanismo implicado en la acción del láser, se considerará la operación de
un láser de rubí de estado sólido. El láser de rubí que se muestra de manera esquemática en la
figura 15.13, es un cristal de óxido de aluminio (Al2O3) que contiene cerca de 0.05 por ciento de
iones de cromo3+ Los iones Cr3+ cupan sitios de la retícula sustitucional en la estructura de cristal
de Al2O3 y son responsables del color rosa de la barra del láser. Estos iones actúan como centros
fluorescentes que, cuando se excitan, descienden a niveles de energía inferiores, causando la
emisión de fotones a longitudes de onda específicas. Los extremos del cristal de la barra de rubí
están conectados a tierra en paralelo para la emisión óptica. Un espejo totalmente reflector se
coloca paralelo y cerca del extremo posterior de la barra de cristal, y otro parcialmente transmisor
en el extremo frontal del láser, lo cual permite que el haz láser coherente pase a través de él.
866
867
Figura 15.13
Diagrama esquemático de un láser de rubí pulsado.
Figura 15.14
Diagrama simplificado de niveles de energía para un sistema de operación láser de tres
niveles.
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La entrada de alta intensidad de una lámpara de destellos de xenón puede proporcionar la
energía necesaria para excitar a los electrones del ion Cr3+ desde el estado base hasta niveles
de energía elevados, como se indica por medio del nivel de la banda E3 de la figura 15.14. Este
efecto en la terminología láser se conoce como bombeo del láser. Los electrones excitados de los
iones Cr3+ pueden descender de regreso al estado base o al nivel de energía metaestable E2 de
la figura 15.14. Sin embargo, antes de que pueda ocurrir la emisión estimulada de fotones en el
láser, deben bombearse más electrones hasta el nivel metaestable de alta energía de no
equilibrio E2 que los que existen en el estado base (E1). Esta condición del láser se conoce como
inversión de población de los estados de energía de los electrones, como se indica de manera
esquemática en la figura 15.15b; compare esta condición con la del nivel de energía de equilibrio
de la figura 15.15a.
Los iones Cr3+ excitados pueden permanecer en el estado metaestable por varios milisegundos
antes de que ocurra la emisión espontánea por electrones que descienden de regreso al estado
base. Los primeros pocos fotones producidos por el descenso de electrones desde el nivel E2
metaestable de la figura 15.14 hasta el nivel base E1, establecen una reacción en cadena de
emisión estimulada, lo que provoca que muchos de los electrones efectúen el mismo salto de E2
a E1. Esta acción produce un gran número de fotones que están en fase y se mueven en una
dirección paralela (figura 15.15c). Algunos de los fotones que saltan de E2 a E1 se pierden hacia
el exterior de la barra, pero muchos se reflejan de un lado a otro a lo largo de la barra de rubí en
los espejos de los extremos. Éstos causan que más y más electrones salten de E2 y E1, lo que
ayuda a construir un haz de radiación coherente más intenso (figura 15.15d). Por último, cuando
se forma un haz coherente bastante intenso dentro de la barra, el haz se transmite como un pulso
de energía de alta intensidad (≈ 0.6 ms) a través del espejo parcialmente transmisor en el
extremo frontal del láser (figuras 15.15e y 15.13). El haz de láser producido por una barra de
cristal de óxido de aluminio impurificado (rubí) de Cr3+ tiene una longitud de onda de 694.3 nm,
que es una línea roja visible. Este tipo de láser, que sólo puede operarse de manera intermitente
en ráfagas, se dice que es de tipo pulsado. En contraste, la mayoría de los láseres se operan con
un haz continuo y reciben el nombre de láser de onda continua (OC).
867
868
Figura 15.15
Diagrama esquemático de las etapas en el funcionamiento de un láser de rubí pulsado. a)
En equilibrio. b) Excitación mediante una lámpara de destellos de xenón. c) Unos cuantos
fotones emitidos espontáneamente inician la emisión estimulada de fotones. d) Reflejados
hacia atrás, los fotones continúan estimulando la emisión de más fotones. e) El haz láser
finalmente se emite.
(Tomado de R. M. Rose et al., vol. IV, “Structure and Properties of Materials“, vol., IV, Wiley,
1965.)
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15.6.1 Tipos de láser
Hay muchos tipos de láser de gas, líquido y sólido utilizados en la tecnología moderna. Se
describirán brevemente algunos aspectos importantes de varios de éstos.
868
869
Láser de rubí La estructura y funcionamiento del láser de rubí ya se describió. Este láser no se
usa mucho en la actualidad por las dificultades que existen en el crecimiento de las barras de
cristal en comparación con la facilidad de construir láser de neodimio.
Láser de neodimio-YAG El láser de neodimio-itrio-aluminio-granate (Nd:YAG) se construye
combinando una parte por cien de átomos de Nd en un cristal huésped de YAG. Este láser
emite en el cercano infrarrojo a una longitud de onda de 1.06 m con potencia continua hasta
de casi 250 W y con potencia pulsada tan alta como varios megawatts. El material huésped
YAG tiene como ventaja una alta conductividad térmica para eliminar el calor de exceso. En el
procesamiento de materiales, el láser de Nd:YAG se usa para soldadura, perforación, grabado y
corte (tabla 15.2).
Láser de dióxido de carbono CO2 Los láser de dióxido de carbono son algunos de los más
poderosos. Operan principalmente en el infrarrojo medio a 10.6 m. Varían desde unos cuantos
miliwatts de potencia continua hasta grandes pulsos con valores tan altos como 10 000 J de
energía. Operan por medio de las colisiones de electrones que excitan a moléculas de
nitrógeno hasta niveles de energía metaestables que después transfieren su energía para
excitar a las moléculas de CO2, las cuales a su vez emiten radiación láser al descender a
niveles de energía inferiores. Los láser de dióxido de carbono se usan en aplicaciones de
procesamiento de metales tales como corte, soldadura y en el tratamiento térmico localizado de
aceros (tabla 15.2).
Láser semiconductores Los láser semiconductores, o de diodo, por lo común casi del tamaño
de un grano de sal, son los más pequeños que se fabrican. Consisten en una unión pn
elaborada con un semiconductor compuesto tal como GaAs, que tiene una brecha de banda
suficientemente grande para la acción del láser (figura 15.16). En un principio, el láser de diodo
de GaAs se fabricó como un láser de homounión con una sola unión pn (figura 15.16a). La
cavidad resonante del láser se crea hendiendo el cristal para formar las dos facetas extremas.
La interfaz cristal-aire produce las reflexiones necesarias para la acción del láser debido a la
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superconductores
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diferencia en los índices de refracción del aire y el GaAs. El láser de diodo alcanza la inversión
de población mediante una intensa polarización directa de una unión pn altamente impurificada.
Se genera un gran número de pares electrón-hueco, y muchos de éstos se recombinan a su
vez para emitir fotones de luz.
869
870
Figura 15.16
a) Láser de GaAs de homounión simple. b) Láser de GaAs de heterounión doble. Las
capas e Alx Ga1–x (As) de tipo n tienen brechas de banda más anchas e índices de
refracción vinferiores y confinan a los electrones y huecos dentro de la capa activa de
GaAs tipo p.
Con el láser de heterounión doble (HD) se consiguió una mejor eficiencia (figura 15.16b). En un
láser HD de GaAs, una capa delgada de GaAs p entre capas Alx− Ga1–x As p y n confina a los
electrones y huecos dentro de la capa activa GaAs p. Las capas de AlGaAs tienen brechas de
banda más anchas y menores índices de refracción y por ello restringen el movimiento de la luz
del láser a una guía de onda miniatura. Actualmente, la aplicación más difundida de los láser de
diodo GaAs se hace para los discos compactos.
15.7 IBRAS ÓPTICAS
Las fibras ópticas delgadas como un cabello (≈ 1.25 m de diámetro) que se elaboran
principalmente de vidrio de sílice (SiO2), se utilizan en modernos sistemas de comunicación por
fibras ópticas. Estos sistemas consisten esencialmente en un transmisor (esto es, un láser
semiconductor) para codificar las señales eléctricas en señales luminosas, una fibra óptica para
transmitir las señales de luz y un fotodiodo para convertir estas últimas de nuevo en señales
eléctricas (figura 15.17).
15.7.1 Pérdidas de luz en fibras ópticas
Las fibras ópticas que se usan en sistemas de comunicación deben tener una pérdida de luz
(atenuación) extremadamente baja, de manera que la señal luminosa codificada entrante pueda
transmitirse a una distancia larga (esto es, 40 km [25 mi]) y seguir detectándose de manera
satisfactoria. Fibras ópticas de vidrio de pérdidas de luz extremadamente bajas, las impurezas
(en particular iones Fe2+ en el vidrio de SiO2) deben ser muy bajas. La pérdida de luz
(atenuación) de una fibra óptica de vidrio suele medirse en decibeles por kilómetro (dB/km). La
pérdida de luz en un material transmisor de luz en dB/km para transmisión de luz en una
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longitud l, está relacionada con la intensidad de luz entrante I0 y la intensidad de luz saliente I
mediante
− pérdida ( dB/km ) =l
10
( km )
logI
I
(15.9)
0
870
871
Figura 15.17
Elementos básicos de un sistema de comunicaciones por fibra óptica. a) Transmisor láser
de InGaAsP. b) Fibra óptica para transmitir fotones. c) Fotodetector de diodo PIN.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.7
Una fibra de vidrio de sílice de bajas pérdidas para transmisión óptica, tiene una
atenuación luminosa de 0.20 dB/km. a) ¿Cuál es la fracción de luz remanente
después de que ha recorrido un km de esta fibra de vidrio? b) ¿Cuál es la fracción
de luz remanente después de una transmisión de 40 km?
Solución
10
( km )
Atenuación ( dB / km ) =l
logI
I
(15.9)
0
donde I 0 = intensidad luminosa en la fuente
I
= intensidad luminosa en el detector
10
km
a)
− 0.20 dB/km =1
b)
− 0.20 dB/km =40
logI
10
km
I
I
o logI = − 0.02 o
0
0
logI
I
0
I
o logI = − 0.80 o
0
I
I0
I
I0
= 0.95
= 0.16
◂
◂
Nota: En la actualidad, las fibras ópticas unimodo pueden transmitir datos de luz de
comunicaciones a casi 40 km sin tener que repetir la señal.
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15.7.2 Fibras ópticas unimodo y multimodo
Las fibras ópticas para transmisión de luz sirven como guías de onda ópticas para dar señales
luminosas en las comunicaciones ópticas. La retención de la luz dentro de la fibra óptica es
posible haciendo que la luz atraviese el vidrio del núcleo central, el cual tiene un índice de
refracción mayor que el vidrio del forro exterior (figura 15.18). En el tipo unimodo, el cual tiene
un diámetro del núcleo de casi 8 m y un diámetro del forro exterior de aproximadamente 125
m, sólo hay una trayectoria aceptable del rayo luminoso guiado (figura 15.18a). En la fibra de
vidrio óptica tipo multimodo, la cual tiene un núcleo de índice de refracción graduado, muchos
modos de onda pasan simultáneamente a través de la fibra, lo que causa una señal existente
más dispersa que la producida por la fibra unimodo (figura 15.18b). La mayoría de los nuevos
sistemas de comunicación por fibra óptica usan las fibras unimodo porque éstas tienen pérdidas
luminosas inferiores y son más baratas y fáciles de fabricar.
871
872
Figura 15.18
Comparación de fibras ópticas a) unimodo y b) multimodo por medio de la sección
transversal en función del índice de refracción, la trayectoria de la luz, la entrada y salida
de la señal. La señal de salida más aguda de la fibra unimodo se prefiere en los sistemas
de comunicación ópticos de larga distancia.
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Figura 15.19
Diagrama esquemático del proceso de depósito químico de vapor modificado para la
producción de preformas de vidrio en la elaboración de fibras de vidrio ópticas.
[Tomado de AT&T Tech. J. 66:33(1987).]
15.7.3 Fabricación de fibras ópticas
Uno de los métodos más importantes para producir fibras de vidrio ópticas para sistemas de
comunicación, es el proceso de depósito químico modificado en fase vapor (DQMV) (figura
15.19). En este proceso, vapor seco de alta pureza de SiCl4 con diversas cantidades de GeCl4
y vapor de hidrocarburos fluorinados, pasan a través de un tubo de silicio puro en rotación junto
con oxígeno puro. Un soplete de oxihidrógeno externo se mueve a lo largo del diámetro exterior
del tubo rotatorio, permitiendo que el contenido reaccione para formar partículas de vidrio de
sílice impurificadas con las combinaciones adecuadas de germanio y fluorita. El GeO2 aumenta
el índice de refracción del SiO2, y la fluorita lo reduce. Por abajo de la región de la reacción, las
partículas de vidrio emigran hacia la pared del tubo, donde se depositan. Después, el soplete
móvil que causa la reacción para formar las partículas de vidrio, se pasa por encima y las
sinteriza en una delgada capa de vidrio impurificado. El espesor de la capa impurificada
depende del número de capas que se depositan mediante pasos repetidos del soplete. En cada
paso la composición de los vapores se ajusta para producir el perfil de composición deseado,
de manera que la fibra de vidrio producida subsecuentemente tendrá el perfil del índice de
refracción que se desea.
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Figura 15.20
Arreglo para extraer fibra de vidrio óptica de una preforma de vidrio. a) Fabricación real.
(Cortesía de AT&T.)
b) Arreglo esquemático.
(Tomado de la “Encyclopedia of Materials Science and Engineering,” MIT Press, 1986, p. 1992.)
En el siguiente paso, el tubo de sílice se calienta hasta una temperatura bastante alta de
manera que el vidrio se aproxima a su punto de ablandamiento. La tensión de la superficie del
vidrio causa que el tubo con las capas de vidrio depositadas se colapse de manera uniforme en
una barra sólida que se conoce como preforma (figura 15.1b). La preforma de vidrio del proceso
de DQMV se inserta después en un horno de alta temperatura, y una fibra de vidrio de
aproximadamente 125 m de diámetro se extrae de él (figura 15.20). En un proceso en línea se
aplica un recubrimiento polimérico de 60 m de espesor para proteger la superficie de la fibra
de vidrio contra daños. En la figura 15.21 se muestran carretes de fibras de vidrio terminadas.
Son esenciales tolerancias muy pequeñas para el núcleo y el diámetro exterior de la fibra, de
manera que ésta pueda empalmarse (unirse) sin pérdidas luminosas altas.
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Figura 15.21
Carrete de fibra óptica.
(Cortesía de AT&T.)
Figura 15.22
a) Diodo láser de InGaAsP de heteroestructura sobre un sustrato químico utilizado en
sistemas de comunicación por fibra óptica de larga distancia. Adviértase el enfoque del
haz láser mediante el canal V.
b) Fotodetector PIN para sistemas de comunicación ópticos.
[Tomado de AT&T Tech. J. 66(1987).]
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15.7.4 Sistemas modernos de comunicación de fibra óptica
Los más modernos sistemas de comunicación por fibra óptica utilizan fibra unimodo con un
transmisor de diodo láser de heterounión doble de InGaAsP (figura 15.22a) operado a la
longitud de onda infrarroja de 1.3 m, donde las pérdidas luminosas son mínimas. Suele
utilizarse un fotodiodo PIN de InGaAs/InP para el detector (figura 15.22b). Con este sistema
óptico las señales pueden enviarse a casi 40 km (25mi) antes de que tengan que repetirse. En
diciembre de 1988 el primer sistema de comunicaciones por fibras ópticas trasatlántico empezó
operaciones con una capacidad de 40 000 llamadas telefónicas simultáneas. Hacia 1993 había
289 enlaces de cables de fibra óptica submarinos.
874
875
Otra ventaja de los sistemas de comunicación por fibra óptica ha sido la introducción de los
amplificadores por fibra óptica impurificados con erbio (erbium-doped optical fiber amplifiers)
(EDFA). Un EDFA es una longitud (por lo común alrededor de 20 a 30 m [64 a 96 pies]) de fibra
de silicio óptica impurificada con el elemento de erbio de tierras raras para proporcionar
ganancia a la fibra. Cuando se bombea en forma óptica con luz de un láser semiconductor
exterior, la fibra impurificada con erbio aumenta la potencia de todas las señales que pasan a
través de ella con longitudes de onda centradas en 1.55 m. De este modo, la fibra óptica
impurificada con erbio sirve tanto como un medio de operación láser (lasing) como una guía de
luz. Los EDFA pueden utilizarse en sistemas de transmisión ópticos para aumentar la potencia
de la señal luminosa en la fuente (amplificador de potencia), en el receptor (preamplificador) y a
lo largo del enlace de comunicación de la fibra (repetidor en línea). Los primeros EDFA se
utilizaron en 1993 en la red de AT&T en un enlace entre San Francisco y Point Arena, California.
15.8 MATERIALES SUPERCONDUCTORES
15.8.1 El estado superconductor
Figura 15.23
Resistividad eléctrica de un metal normal (Cu) comparada con la de un metal
superconductor (Hg) como una función de la temperatura cerca de 0 K. La resistividad del
metal superconductor disminuye repentinamente hasta un valor inmensurablemente
pequeño.
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superconductores
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La resistividad eléctrica de un metal normal como el cobre disminuye de manera uniforme
cuando se reduce la temperatura y se alcanza un valor residual bajo cercano a 0 K (figura
15.23). En contraste, cuando la temperatura disminuye la resistividad eléctrica de mercurio puro
decrece repentinamente a 4.2 K hasta un valor inmensurablemente pequeño. Este fenómeno
recibe el nombre de superconductividad, y el material que muestra este comportamiento se
denomina material superconductor. Alrededor de 26 metales son superconductores, así como
cientos de aleaciones y compuestos.
875
876
La temperatura por debajo de la cual la resistividad eléctrica de un material tiende a cero recibe
el nombre de temperatura crítica Tc. Arriba de esta temperatura el material se denomina
normal, y debajo de Tc se dice que es superconductivo o superconductor. Además de la
temperatura, el estado superconductor depende también de muchas otras variables, de las
cuales las más importantes son el campo magnético B y la densidad de corriente J. De este
modo, para que un material sea superconductor, la temperatura crítica del material, el campo
magnético y la densidad de corriente no deben excederse, y para cada material superconductor
existe una superficie crítica en el espacio T, B, J.
Las temperaturas de superconducción crítica de algunos materiales seleccionados, compuestos
intermetálicos y nuevos compuestos cerámicos se enlistan en la tabla 15.3. Los valores
extremadamente altos de Tc (90-122 K) de los recientemente descubiertos (1987) compuestos
cerámicos, sobresalen y fueron una sorpresa para la comunidad científica. Algunos aspectos de
su estructura y propiedades se discutirán después en esta sección.
15.8.2 Propiedades magnéticas de superconductores
Si un campo magnético suficientemente intenso se aplica a un superconductor a cualquier
temperatura por debajo de su temperatura crítica Tc, el superconductor regresará a su estado
normal. El campo magnético aplicado necesario para restaurar la conductividad eléctrica normal
en el superconductor se denomina campo crítico Hc. En la figura 15.24a se presenta
esquemáticamente la relación entre el campo magnético crítico Hc y la temperatura (K) a
corriente cero. Debe señalarse que a una densidad de corriente (crítica) Jc eléctrica
suficientemente alta también se destruiría la superconductividad en materiales. La curva de Hc
en función de T (K) puede aproximarse por medio de
[
Hc = H0 1 −
( )]
T
Tc
2
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superconductores
(15.10)
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donde H0 es el campo crítico a T = 0 K. La ecuación 15.10 representa la frontera entre los
estados superconductor y normal del superconductor. En la figura 15.24b se presenta el campo
crítico en función de las gráficas de temperatura de varios metales superconductores.
Figura 15.24
876
877
Campo crítico en función de la temperatura. a) Caso general. b) Curvas para varios
superconductores.
PROBLEMA DE EJEMPLO 15.8
Calcule el valor aproximado del campo crítico necesario para provocar que la
superconductividad de metal de niobio puro desaparezca a 6 K.
Solución
De acuerdo con la tabla 15.3 a 0 K, la Tc para el Nb es de 9.15 K y su H0 = 0.1960
T. Según la ecuación 15.10,
Hc
[ ( )]
T
= H0 1 −
Tc
2
[
( ) ] = 0.112 T
6
= 0.1960 1 −
9.15
2
◂
De acuerdo con su comportamiento en un campo magnético aplicado, los superconductores
metálicos e intermetálicos se clasifican en superconductores tipo I y tipo II. Si un cilindro largo
de un superconductor de tipo I tal como Pb o Sn se coloca en un campo magnético a
temperatura ambiente, el campo magnético penetrará normalmente a través del metal (figura
15.25a). Sin embargo, si la temperatura de un superconductor de tipo I disminuye por debajo de
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su Tc (7.19 K para Pb) y su campo magnético está por debajo de Hc, el campo magnético será
expulsado del espécimen excepto por una muy delgada capa de penetración de alrededor de
10−5 en la superficie (figura 15.25b). Esta propiedad de una exclusión de campo magnético en
el estado superconductor se conoce como efecto Meissner.
Los superconductores de tipo II se comportan de manera diferente en un campo magnético a
temperaturas por debajo de Tc. Son altamente diamagnéticos como los superconductores tipo I
hasta un campo magnético aplicado crítico, el cual recibe el nombre de campo crítico inferior
Hc1 (figura 15.26), y de este modo el flujo magnético se excluye del material. Arriba de Hc1 el
campo magnético empieza a penetrar al superconductor de tipo II y continúa haciéndolo hasta
que se alcanza el campo crítico superior Hc2. Entre Hc1 y Hc2 el superconductor está en el
estado mezclado, y arriba de Hc2 regresa al estado normal. En la región Hc1 y Hc2 el
superconductor puede conducir corriente eléctrica dentro del material, y, en consecuencia, esta
región de campo magnético puede utilizarse para superconductores de alto campo y alta
corriente tales como NiTi y Ni3 Sb, los cuales son superconductores de tipo II.
877
878
Figura 15.25
El efecto Meissner. Cuando la temperatura de un superconductor tipo I disminuye por
debajo de Tc y el campo magnético es menor que Hc, el campo magnético es totalmente
expulsado de una muestra excepto por una delgada capa superficial.
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Figura 15.26
Curvas de magnetización para superconductores ideales tipo I y tipo II. El campo
magnético penetra los superconductores tipo II entre Hc1 y Hc2.
15.8.3 Flujo de corriente y campos magnéticos en superconductores
Los superconductores de tipo I son pobres portadores de corriente eléctrica puesto que ésta
sólo puede fluir en la capa de la superficie exterior de un espécimen conductor (figura 15.27a).
La razón de este comportamiento es que el campo magnético sólo puede penetrar la capa
superficial, y sólo es posible que la corriente fluya en esta capa. En los superconductores tipo II
debajo de Hc1, los campos magnéticos se comportan de la misma manera. Sin embargo, si el
campo magnético está entre Hc1 y Hc2 (estado mixto), la corriente puede llevarse al interior del
superconductor por medio de filamentos, como se indica en la figura 15.27b. En los
superconductores tipo II, cuando se aplica un campo magnético entre Hc1 y Hc2, el campo
penetra la masa del superconductor en la forma de paquetes de flujo cuantizados individuales
denominados fluxoides (figura 15.28). Un vórtice de supercorriente cilíndrica rodea a cada
fluxoide. Con el aumento de la intensidad del campo magnético, más y más fluxoides entran en
el superconductor y forman un arreglo periódico. A Hc2 la estructura del vórtice de
supercorriente se colapsa y el material regresa a su estado conductor normal.
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Figura 15.27
Sección transversal de un alambre superconductor que conduce una corriente eléctrica. a)
Superconductor tipo I o tipo II sujeto a un campo bajo (H < Hc1). b) Superconductor tipo II
bajo campos superiores donde la corriente se transporta mediante una red de filamentos
(Hc1 < H < Hc2).
Figura 15.28
Ilustración esquemática que muestra los fluxoides magnéticos en un superconductor tipo
II con un campo magnético entre Hc1 and Hc2.
15.8.4 Superconductores de alto campo y alta corriente
Apesar de que los superconductores tipo II ideales pueden ser penetrados por un campo
magnético aplicado en el intervalo de Hc1 a Hc2, éstos tienen una pequeña capacidad de
transporte de corriente por debajo de Tc, ya que los fluxoides están unidos débilmente a la
retícula cristalina y son relativamente móviles. La movilidad de los fluxoides puede ser afectada
en gran medida por dislocaciones, fronteras de grano y precipitados finos, y por ello Jc puede
elevarse mediante trabajo en frío y tratamientos térmicos. Se recurre al tratamiento térmico de
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la aleación de Nb con 45% en peso de Ti para precipitar una fase hexagonal a en la matriz BCC
de la aleación para inmovilizar los fluxoides.
La aleación de Nb La con 45% en peso de Ti y el compuesto Nb3Sn se han convertido en los
materiales básicos para la moderna tecnología de superconductores de alto campo y alta
corriente. El Ni con 45% en peso de Ti comercial se ha estado produciendo con Tc ≈ 9 Ky Hc2 ≈
6 Ty Nb3 Sncon un Tc ≈ 18 Ky Hc2 ≈ 11 T. En la tecnología de superconductores actual estos
superconductores se emplean a temperatura de helio líquido (4.2 K). La aleación de Nb con
45% en peso de Ti es más dúctil y fácil de fabricar que el compuesto de Nb3 Sn y por ello se
prefiere un muchas aplicaciones aun cuando tiene valores inferiores de Tc y Hc2. Los alambres
comerciales se hacen de muchos filamentos de NbTi, por lo común, de aproximadamente 25
m de diámetro, embebidos en una matriz de cobre (figura 15.29). El propósito de la matriz de
cobre es estabilizar el alambre superconductor durante la operación, de manera que no se
desarrollen puntos calientes que puedan causar que el material superconductor vuelva al
estado normal.
879
880
Entre las aplicaciones de los superconductores de NbTi y Nb3 Sn se incluyen los sistemas de
imágenes magnéticas nucleares para diagnóstico médico y la levitación magnética de
vehículos, como trenes de alta velocidad (figuras 15.1c y d). Los imanes superconductores de
alto campo se usan en aceleradores de partículas en el campo de la física de altas energías.
Figura 15.29
Sección transversal de un alambre compuesto de Nb con 46.5% en peso de Ti-Cu
elaborado para el superacelerador superconductor. El alambre tiene un diámetro de
0.0808 cm (0.0318 pulg), un cociente volumétrico de Cu:NbTi de 1.5, 7250 filamentos de
diámetros de 6 m y una Jc = 2990 A/mm2 a 5 T y una Jc = 1256 A/mm2 a 8 T
(amplificación de 200×).
(Cortesía de Advanced Superconductors Inc.)
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Figura 15.30
880
881
Estructura cristalina ortorrómbica ideal del YBa2Cu3O7. Adviértase la ubicación de los
planos de CuO2.
15.8.5 Óxidos superconductores de alta temperatura crítica (Tc)
En 1987 se descubrieron superconductores con temperaturas críticas de alrededor de 90 K, lo
que sorprendió a la comunidad científica puesto que hasta este tiempo la Tc más alta para
superconductores había sido de 23 K. El material de Tc alta que más se ha estudiado ha sido el
compuesto YBa2Cu3Oy, y por ello la atención se centrará en algunos aspectos de su estructura
y propiedades. Desde el punto de vista de la estructura cristalina, puede considerarse que este
compuesto tiene una estructura de perovskita defectuosa con tres celdas unitarias cúbicas de
perovskita apiladas una encima de la otra (figura 15.30). (La estructura de perovskita para
CaTiO3 se muestra en la figura 11.16.) En una pila ideal de tres celdas unitarias cúbicas de
perovskita, el compuesto YBa2Cu3Oy debe tener la composición YBa2 Cu3 O9, en la que y sería
igual a 9. Sin embargo, los análisis demuestran que y varía de 6.65 a 6.90 para que este
material sea un superconductor. En y = 6.90, su Tc es más alta (~90 K), y en y = 6.65, la
superconductividad desaparece. De tal modo, las vacantes de oxígeno desempeñan un papel
en el comportamiento de la superconductividad del YBa2Cu3Oy.
El compuesto YBa2Cu3Oy, cuando se enfría lentamente desde una temperatura superior a
750°C en presencia de oxígeno, experimenta un cambio d e estructura cristalina de tetragonal a
ortorrómbica (figura 15.31a). Si el contenido de oxígeno es cercano a y = 7, su Tc es de casi 90
K (figura 15.31b) y su celda unitaria tiene las constantes a = 3.82 Å, b = 3.88 Å, y c = 11.6 Å
(figura 15.30). Para tener altos valores de Tc, los átomos de oxígeno en los planos (001) deben
ordenarse de manera que las vacancias de oxígeno estén en la dirección a. Se cree que la
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superconductividad se confina en los planos CuO2 (figura 15.30), donde las vacancias de
oxígeno proporcionan un acoplamiento de electrones entre los planos CuO2. Una micrografía
de microscopia electrónica de transmisión (figura 15.32) muestra el apilamiento de los átomos
de Ba e Y de la estructura del YBa2Cu3Oy.
Desde el punto de vista de la ingeniería, los nuevos superconductores de Tc alta prometen
mucho en cuanto a los avances técnicos. Con una Tc a 90 K, el nitrógeno
Figura 15.31
881
882
a) Contenido de oxígeno en función de las constantes de celda unitaria para YBa2Cu3Oy.
b) Contenido de oxígeno en función de Tc para YBa2Cu3Oy.
(Tomado de J. M. Tarascon y B. G. Bagley, MRS Bull., enero de 1989, p. 55.)
Figura 15.32
Micrografía (MET) de alta resolución en la dirección [100] por cadenas de cobre-oxígeno e
hileras de átomos de Ba e Y en la celda unitaria de YBa2Cu3Oy como se indica mediante
la flecha.
(Tomado de J. Narayan, JOM, enero de 1989, p. 18.)
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líquido puede usarse como un refrigerante para sustituir al helio líquido, mucho más caro.
Desafortunadamente, los superconductores de alta temperatura son casi todos cerámicos, los
cuales son quebradizos y en su forma pura tienen una baja capacidad de densidad de corriente.
Las primeras aplicaciones para estos materiales probablemente estarán en la tecnología de
películas delgadas para sistemas electrónicos como las computadoras de alta velocidad.
882
883
15.9 DEFINICIONES
Sección 15.3
Índice de refracción: el cociente entre la velocidad de la luz en el vacío y la correspondiente al
otro medio de interés.
Sección 15.4
Absorción: la fracción de luz incidente que absorbe un material.
Sección 15.5
Luminiscencia: absorción de luz u otra energía por un material y la emisión subsecuente de luz
de longitud de onda más larga.
Fluorescencia: absorción de luz u otra energía por un material y la emisión subsecuente de luz
dentro de 10−8 s de excitación.
Fosforescencia: absorción de luz por un fósforo y su subsecuente emisión en tiempos mayores
que 10−8 s.
Sección 15.6
Láser: acrónimo de light amplification by stimulated emission of radiation (amplificación de luz por
emisión estimulada de radiación).
Haz láser: haz de radiación óptica coherente y monocromática generada por la emisión
estimulada de fotones.
Inversión de población: condición en la que existen más átomos en un estado de energía
superior que en uno inferior. Esta condición es necesaria para el efecto láser.
Sección 15.7
Comunicación por fibra óptica: método de transmisión de información mediante el uso de luz.
Atenuación luminosa: disminución en la intensidad de la luz.
Guía de onda óptica: una fibra delgada a lo largo de la cual la luz puede propagarse mediante
reflexión total interna y refracción.
Sección 15.8
Estado superconductor: sólido en el estado superconductor que no muestra resistencia
eléctrica.
Temperatura crítica Tc: temperatura debajo de la cual un sólido no muestra resistencia eléctrica.
CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales
superconductores
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Densidad de corriente crítica Jc: densidad de corriente sobre la cual desaparece la
superconductividad.
Campo crítico Hc: campo magnético sobre el cual desaparece la superconductividad.
Efecto Meissner: la expulsión del campo magnético por un superconductor.
Superconductor tipo I: el que exhibe repulsión completa al flujo magnético entre los estados
normal y superconductor.
Superconductor tipo II: aquel en el cual el flujo magnético penetra gradualmente entre los
estados normal y superconductor.
Campo crítico inferior Hc1: el campo en que el flujo magnético penetra primero en un
superconductor de tipo II.
Campo crítico superior Hc2: el campo en que desaparece la superconductividad en un
superconductor tipo II.
883
884
Fluxoide: región microscópica rodeada por supercorrientes circulantes en un superconductor tipo
II en campos entre Hc2 y Hc1.
15.10 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
15.1 Escriba la ecuación que relaciona la energía de radiación con su longitud de onda y
frecuencia, y proporcione las unidades del SI de cada cantidad.
15.2 ¿Cuáles son los intervalos de longitud de onda y frecuencia aproximados para a) luz
visible, b) luz ultravioleta y c) radiación infrarroja?
15.3 Un fotón en un semiconductor de ZnO cae desde un nivel de impureza a 2.30 eV hasta
su banda de valencia. ¿Cuál es la longitud de onda de la radiación emitida por la
transición? Si la radiación es visible, ¿cuál es su color?
15.4 Un semiconductor emite radiación visible verde a una longitud de onda de 0.520 m.
¿Cuál es el nivel de energía a partir del cual los fotones caen hasta la banda de
valencia para emitir este tipo de radiación?
15.5 Si se transmite luz ordinaria desde el aire a una lámina de polimetilmetacrilato de 1 cm
de espesor, ¿la velocidad de la luz aumenta o disminuye luego de entrar en el plástico?
Explique.
15.6 Explique por qué los diamantes cortados centellean. ¿Por qué el PbO se agrega
algunas veces para fabricar vidrios decorativos?
15.7 ¿Cuál es la ley de Snell de la refracción de la luz? Utilice un diagrama para explicar.
15.8 ¿Cuál es el ángulo crítico para que la luz se refleje totalmente cuando sale de una
placa plana de poliestireno y entre en el aire?
15.9 Explique por qué los metales absorben y/o relajan radiación incidente hasta la mitad
del intervalo ultravioleta.
CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales
superconductores
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15.10 Explique por qué el oro es de color amarillo y la plata es “plateada”.
*15.11 Calcule la reflectividad de la luz ordinaria proveniente de una superficie superior
plana y lisa de a) vidrio de borosilicato (n = 1.47) y de b) polietileno (n = 1.53).
15.12 La luz incidente ordinaria incide en la superficie plana de un material transparente con
un coeficiente de absorción lineal de 0.04 cm−1. Si la placa del material es de 0.80 cm
de espesor, calcule la fracción de luz absorbida por la misma.
15.13 La luz ordinaria incide sobre la superficie plana de una placa de material transparente.
Si la placa mide 0.75 de espesor y absorbe 5.0 por ciento de la luz entrante, ¿cuál es
el coeficiente de absorción lineal?
*15.14 Calcule la transmitancia de una placa de vidrio plana de 6.0 mm de espesor con un
índice de refracción de 1.51 y un coeficiente de absorción lineal de 0.03 cm−1.
15.15 ¿Por qué una lámina de polietileno de 2.0 mm de espesor tiene una claridad inferior a
la de una lámina de plástico de policarbonato del mismo espesor?
*15.16 Calcule la longitud de onda mínima de la radiación que pueden absorber los
siguientes materiales: a) GaP, b) GaSb y c) InP.
15.17 ¿Los siguientes materiales: a) CdSb, b) ZnSe y c) diamante, podrán absorber o
transmitir la luz visible de una longitud de onda de 500 nm (Eg = 5.40 eV)?
15.18 Explique el proceso de luminiscencia.
884
885
15.19 Establezca la distinción entre fluorescencia y fosforescencia.
15.20 Explique el efecto de luminiscencia al operar una lámpara fluorescente.
15.21 Explique cómo se produce la imagen en una pantalla de televisor a color.
15.22 La intensidad de un fósforo de Al2O3 activado con cromo disminuye hasta 15 por
ciento de su intensidad original en 5.6 × 10−3 s. Determine a) su tiempo de relajación
y b) su intensidad porcentual retenida después e 5.0 × 10−2 s.
*15.23 Un fósforo de Zn2SiO4 activado con manganeso tiene un tiempo de relajación de
0.015 s. Calcule el tiempo requerido para que la intensidad de este material
disminuya hasta 8 por ciento de su valor original.
15.24 Distinga entre radiación incoherente y coherente.
15.25 ¿Qué significan las letras en el acrónimo láser?
15.26 Explique la operación del láser de rubí.
15.27 ¿A qué se refiere el término inversión de población en la terminología láser?
15.28 Describa la operación y aplicación de los siguientes tipos de láser: a) niodimio-YAG,
b) dióxido de carbono, c) GaAs de heterounión doble.
15.29 ¿Qué son las fibras ópticas?
CAPÍTULO 15: Propiedades ópticas y materiales
superconductores
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15.30 ¿Cuáles son los elementos básicos de un sistema de comunicaciones por fibra óptica?
15.31 ¿Qué tipos de impurezas son perjudiciales en particular para la pérdida luminosa en
fibras ópticas?
15.32 Si la intensidad luminosa original se reduce a 6.5 por ciento después de transmitirse
300 m a lo largo de una fibra óptica, ¿cuál es la atenuación de la luz en decibeles por
kilómetro (dB/km) de este tipo de fibra óptica?
15.33 Se atenúa luz en una fibra óptica que opera a una longitud de 1.55 m a −0.25 dB/km.
Si se va a retener 4.2 por ciento de la luz en una estación repetidora, ¿cuál debe ser
la distancia entre las repetidoras?
*15.34 La atenuación de un cable trasatlántico submarino de fibra óptica de 1.3 m es −0.31
dB/km, y la distancia entre las repetidoras en el sistema corresponde a 40.2 km (25
mi). ¿Cuál es el porcentaje de la luz retenida en una repetidora si se supone 100 por
ciento al inicio de una repetidora?
15.35 Explique cómo las fibras ópticas actúan como guías de onda.
15.36 Distinga entre fibras ópticas tipo unimodo y multimodo. ¿Qué tipo se usa en los
modernos sistemas de comunicación a larga distancia y por qué?
15.37 ¿Cómo se fabrican las fibras ópticas para sistemas de comunicaciones? ¿Cómo
afectan el a) GeO2 y el b) F el índice de refracción del vidrio de sílice?
15.38 ¿Qué tipos de láseres se usan en los modernos sistemas de fibras ópticas de larga
distancia y por qué?
15.39 Una fibra óptica unimodo de un sistema de comunicaciones tiene un núcleo de vidrio
de SiO2–GeO2 con un índice de refracción de 1.4597 y un revestimiento de vidrio de
SiO2 puro con un índice de refracción de 1.4580. ¿Cuál es el ángulo crítico para que
la luz que sale del núcleo se refleje totalmente dentro del mismo?
15.40 ¿Cuál es el estado superconductor de un material?
15.41 ¿Cuál es la importancia de Tc, Hc y Jc para un superconductor?
15.42 Describa la diferencia entre los superconductores de tipo I y tipo II.
15.43 ¿Qué es el efecto Meissner?
15.44 ¿Por qué los superconductores tipo I son pobres conductores de corriente?
15.45 ¿Qué son los fluxoides? ¿Qué papel desempeñan éstos en la superconductividad de
superconductores tipo II en el estado mezclado?
885
886
15.46 ¿Cómo pueden fijarse los fluxoides en superconductores tipo II? ¿Cuál es la
consecuencia de fijarlos en un superconductor tipo II?
*15.47 Calcule el campo magnético crítico Hc1 en teslas para niobio a 8 K. Emplee la
ecuación 15.10 y los datos de la tabla 15.3.
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15.48 Si el vanadio tiene un valor Hc de 0.06 T y es superconductor, ¿cuál debe ser su
temperatura?
15.49 Describa la estructura cristalina del YBa2 Cu3 O7. Utilice un dibujo.
15.50 ¿Por qué el compuesto YBa2Cu3Oy debe enfriarse lentamente desde
aproximadamente 750°C para que este compuesto sea altam ente superconductor?
15.51 ¿Cuáles son algunas ventajas y desventajas de los nuevos superconductores de
óxido de alta temperatura?
15.11 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Diseñe un semiconductor que produciría fotones con longitudes de onda
correspondientes a las de la luz verde.
2. El ZnS tiene una Eg de 2.76 eV. a) ¿Cuál sería el color de la radiación correspondiente
a su fotón? b) ¿Cómo modificaría usted el semiconductor para producir un color de
radiación diferente?
3. Seleccione un plástico óptico que tenga un ángulo crítico de 45 grados para que la luz
se refleje totalmente cuando salga de la placa plana y entre en el aire (use la tabla 15.1).
4. a) Elija un material de la tabla 15.1 que tenga una reflectividad de luz incidente ordinaria
de alrededor de 5 por ciento. b) Elija un material con el nivel más alto de reflectividad. c)
Seleccione un material con el nivel más bajo de reflectividad. (Suponga que todas las
superficies son lisas.)
5. Diseñe el espesor de un vidrio de silicato pulido que produciría a) no más de 2 por
ciento de pérdidas de luz debido a la absorción y b) no más de 4 por ciento de pérdidas
de luz por la absorción.
6. Explique cómo el tiempo de relajación de un fósforo de un televisor a color puede
afectar la calidad de la imagen.
7. Elija un material para la transmisión óptica a lo largo de una longitud de 30 km sea tal
que al menos permanezca 15 por ciento de la intensidad luminosa de la fuente.
1
http://www.rikei.co.jp/dbdata/products/producte249.html
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CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
(a © Corbis)
(b y c © Neil Borden/Photo Researchers, Inc.)
La técnica de imágenes por resonancia magnética (MRI, por sus siglas en inglés) se utiliza para
extraer imágenes de alta calidad del interior del cuerpo humano. Permite a médicos y científicos
investigar enfermedades en forma segura relacionadas con el corazón, el cerebro, la espina dorsal
y otros órganos del cuerpo humano. Las imágenes que produce la MRI se deben principalmente a
la existencia de moléculas de grasa y agua que están hechas sobre todo de hidrógeno. En
resumen, el hidrógeno produce una pequeña señal magnética que detecta el instrumento y se
utiliza para hacer un mapa del tejido.
El hardware de la MRI se presenta en la figura. Consiste en un gran imán que produce el campo
magnético; la bobina que produce un gradiente en el campo; la bobina RF que detecta la señal de
las moléculas dentro del cuerpo humano. El imán es el componente más costoso del sistema y
suele ser de tipo semiconductor (alambre de varias millas de longitud). En conjunto la MRI es un
sistema complejo que requiere conocimientos expertos de matemáticos, físicos, químicos y
científicos de materiales. También requiere los conocimientos de bioingenieros, científicos de
imágenes y arquitectos para diseñar e implementar una máquina eficiente con aplicación segura.
La tecnología MRI se usa, por ejemplo, en la ortopedia, donde es posible producir con exactitud
imágenes del daño en tejido blando. Las imágenes MRI de arriba muestran un ligamento cruzado
anterior sano (izquierda) y uno roto (derecha). Dependiendo de qué tan extendido esté el daño, el
cirujano decidirá utilizar la cirugía ortroscópica para restituir el ligamento dañado.
OBJETIVOS DE APRENDIZAJE
888
889
Al finalizar este capítulo, los estudiantes serán capaces de:
1. Describir de manera breve las dos fuentes de momentos magnéticos en materiales.
2. Describir la histéresis magnética de un material.
3. Describir características magnéticas distintivas para materiales magnéticos duros y
blandos.
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4. Describir cómo al incrementar la temperatura se altera el alineamiento de dipolos
magnéticos en material ferromagnético.
5. Describir la naturaleza del paramagnetismo.
6. Explicar qué significa el alnico.
7. Describir algunas aplicaciones industriales de ferritas blandas.
8. Describir brevemente la fuente del antiferromagnetismo.
9. Dibujar un lazo de histéresis de un material ferromagnético.
10. Describir la permeabilidad magnética relativa y la permeabilidad magnética.
16.1 INTRODUCCIÓN
Los materiales magnéticos son necesarios en muchos diseños de ingeniería, en particular en el
área de ingeniería eléctrica. En general, hay dos tipos principales: materiales magnéticos blandos
y duros. Los primeros se utilizan en aplicaciones en las que el material debe magnetizarse y
desmagnetizarse con facilidad, como en los núcleos de los transformadores de distribución
eléctrica (figura 16.1a), en los pequeños transformadores electrónicos y en materiales del estator
y el rotor de motores y generadores. Por otro lado, los materiales magnéticos duros se emplean
en aplicaciones que requieren imanes permanentes que no se desmagneticen con facilidad,
como los imanes permanentes en altavoces, receptores telefónicos, motores síncronos y sin
escobillas, así como motores de encendido automotriz.
16.2 CAMPOS Y CANTIDADES MAGNÉTICAS
16.2.1 Campos magnéticos
Se inicia el estudio de los materiales magnéticos revisando primero algunas de las propiedades
fundamentales del magnetismo y de los campos magnéticos. Los metales hierro, cobalto y
níquel son los únicos tres metales elementales que, cuando se magnetizan a temperatura
ambiente, pueden producir un intenso campo magnético alrededor de ellos mismos. Se dice
que éstos son ferromagnéticos. La presencia de un campo magnético que rodea a una barra
de hierro magnetizada puede revelarse dispersando pequeñas partículas de hierro sobre una
hoja de papel situada justo arriba de la barra (figura 16.2). Como se muestra en la figura 16.2,
el imán de barra tiene dos polos magnéticos, y las líneas de campo magnético parecen salir de
un polo y entrar en el otro.
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Figura 16.1
a) Un nuevo material magnético para diseños de ingeniería: se emplea material de vidrio
metálico para los núcleos magnéticos de transformadores de distribución eléctrica. El
empleo de aleaciones de vidrio metálico amorfas con altos niveles de blandura magnética
en núcleos de transformador reduce las pérdidas de energía en casi 70 por ciento en
comparación con los fabricados a partir de aleaciones convencionales de hierro-silicio.
(Cortesía de General Electric Co.)
b) Tira de cinta de vidrio metálico
(Cortesía de Metglas, Inc.)
En general, el magnetismo es de naturaleza dipolar, y nunca se ha descubierto un monopolo
magnético. Siempre hay dos polos o centros magnéticos de un campo magnético separados
por una distancia finita, y este comportamiento dipolar se extiende hasta los pequeños dipolos
magnéticos encontrados en algunos átomos.
Los campos magnéticos son producidos también por conductores que transportan corriente. En
la figura 16.3 se ilustra la formación de un campo magnético alrededor de una larga bobina de
alambre de cobre, llamada solenoide, cuya longitud es larga con respecto a su radio. Para un
solenoide de n vueltas y longitud l, la intensidad de campo magnético H es
H =
0.4 π n i
l
(16.1)
donde i es la corriente. La intensidad de campo magnético H tiene unidades del SI de amperes
por metro (A/m) y unidades cgs de oersteds (Oe). La igualdad de conversión entre las unidades
del SI y cgs para H es 1 A /m = 4π × 10−3 Oe.
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Figura 16.2
El campo magnético que rodea a un imán de barra se revela mediante el arreglo de
limaduras de hierro colocadas sobre una hoja de papel arriba del imán. Adviértase que el
imán de barra es dipolar y que las líneas magnéticas de fuerza parecen salir de un
extremo del imán y regresar al otro.
(Cortesía de Physical Science Study Committee, en la forma que aparece D. Halliday y R. Resnick,
“Fundamentals of Physics“, Wiley, 1974, p. 612.)
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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Figura 16.3
a) Ilustración esquemática de un campo magnético creado alrededor de una bobina de
alambre de cobre, que se conoce como solenoide, mediante el paso de corriente a través
del alambre. b) Ilustración esquemática del aumento en el campo magnético alrededor del
solenoide cuando se coloca una barra de hierro dentro del mismo y pasa corriente a
través del alambre.
(Tomado de C. S. Barrett, W. D. Nix, y A. S. Tetelman, “Principles of Engineering Materials“, Prentice-Hall,
1973, p. 459.)
16.2.2 Inducción magnética
891
892
A continuación considérese que se coloca una barra de hierro desmagnetizada dentro del
solenoide y se aplica una corriente de magnetización a este último, como se ilustra en la figura
16.3b. El campo magnético fuera del solenoide es ahora más intenso con la barra magnetizada
dentro del solenoide. El campo magnético incrementado fuera del solenoide se debe a la suma
del propio campo de este último y al campo magnético externo de la barra magnetizada. El
nuevo campo magnético aditivo se denomina inducción magnética o densidad de flujo, o
simplemente inducción, y está dado por el símbolo B.
La inducción magnética B es la suma del campo aplicado H y el campo externo que surge de la
magnetización de la barra dentro del solenoide. El momento magnético inducido por unidad de
volumen debido a la barra, recibe el nombre de intensidad de magnetización o magnetización,
y se indica por el símbolo M. En el sistema de unidades SI,
B =
0H
+
0M
=
0( H
+ M)
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
(16.2)
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donde 0 = permeabilidad en el vacío = 4π × 10−7 teslametro por ampere (T × m/A).1 0 no
tiene significado físico y sólo se necesita en la ecuación 16.2 porque se eligieron unidades del
SI. Las unidades del SI para B son webers2 por metro cuadrado (Wb/m2) o teslas (T), y las
unidades del SI para H y M son amperes por metro (A/m). La unidad cgs para B es el gauss (G)
y para H, el oersted (Oe). En la tabla 16.1 se resumen estas unidades magnéticas.
Un punto importante que se debe advertir es que, para los materiales ferromagnéticos en
muchos casos, la magnetización 0M es mucho mayor que el campo magnético 0H, y a raíz de
ello es posible utilizar la relación B ≈ 0M. De este modo, para materiales ferromagnéticos, las
cantidades B (inducción magnética) y M (magnetización) a veces se usan indistintamente.
16.2.3 Permeabilidad magnética
Como se señaló previamente, cuando un material ferromagnético se coloca en un campo
magnético aplicado, la intensidad del campo magnético aumenta. Este aumento en la
magnetización se mide mediante una cantidad llamada permeabilidad magnética , que se
define como el cociente entre la inducción magnética B y el campo aplicado H, o
B
=H
892
893
(16.3)
Si sólo hay vacío en el campo magnético aplicado, entonces
B
=H
0
donde
0
(16.4)
= 4π × 10−7 T · m/A = permeabilidad en el vacío, como se estableció anteriormente.
Un método alternativo que se utiliza para definir la permeabilidad magnética es la cantidad
permeabilidad relativa r, que es el cociente de / 0 Por tanto,
r
=
(16.5)
0
y
B =
La permeabilidad relativa
r
0 r
H
(16.6)
es una cantidad adimensional.
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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Figura 16.4
Curva de magnetización inicial B-H para un material ferromagnético. La pendiente i es la
permeabilidad magnética inicial, y la pendiente máx es la permeabilidad magnética
máxima.
La permeabilidad relativa es una medida de la intensidad del campo magnético inducido. En
cierto modo, la permeabilidad magnética de materiales magnéticos es análoga a la constante
dieléctrica de materiales dieléctricos. Sin embargo, la permeabilidad magnética de un material
ferromagnético no es una constante sino que cambia cuando se magnetiza el material, como se
indica en la figura 16.4. La permeabilidad magnética de un material magnético suele medirse ya
sea por su permeabilidad inicial i o por su permeabilidad máxima máx. En la figura 16.4 se
indica cómo se mide i y máx a partir de las pendientes de la curva de magnetización inicial
B-H para un material magnético. Los materiales magnéticos que se magnetizan con facilidad
tienen permeabilidades magnéticas elevadas.
893
894
16.2.4 Susceptibilidad magnética
Puesto que el magnetismo de un material magnético es proporcional al campo aplicado, un
factor de proporcionalidad denominado susceptibilidad magnética χm se define como
M
χ m =H
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
(16.7)
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que es una cantidad adimensional. Las respuestas magnéticas débiles de materiales se miden
a menudo en términos de la susceptibilidad magnética.
16.3 TIPOS DE MAGNETISMO
Los campos magnéticos y las fuerzas se originan a partir del movimiento de la carga eléctrica
fundamental, el electrón. Cuando los electrones se mueven en un alambre conductor, se produce
un campo magnético alrededor del alambre, como se muestra para el solenoide de la figura 16.3.
El magnetismo en materiales se debe también al movimiento de electrones, pero en este caso los
campos magnéticos y las fuerzas son resultado del espín intrínseco de los electrones y su
movimiento orbital alrededor de sus núcleos (figura 16.5).
Figura 16.5
Dibujo esquemático del átomo de Bohr que muestra un electrón girando sobre su propio eje
y alrededor de su núcleo. El espín del electrón sobre su eje y su movimiento orbital
alrededor de su núcleo son los orígenes del magnetismo en materiales.
894
895
16.3.1 Diamagnetismo
Un campo magnético externo que actúa sobre los átomos de un material desequilibra
ligeramente sus electrones orbitales y crea pequeños dipolos magnéticos dentro de los átomos
que se oponen al campo aplicado. Esta acción produce un efecto magnético negativo conocido
como diamagnetismo. El efecto diamagnético produce una susceptibilidad magnética negativa
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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muy pequeña del orden de χm ≈ −10−6 (tabla 16.2). El diamagnetismo ocurre en todos los
materiales, pero en muchos su efecto magnético negativo se cancela mediante efectos
magnéticos positivos. El comportamiento diamagnético no tiene importancia significativa en la
ingeniería.
16.3.2 Paramagnetismo
Los materiales que exhiben una pequeña susceptibilidad magnética positiva en la presencia de
un campo magnético, se denominan paramagnéticos, y el efecto magnético recibe el nombre de
paramagnetismo. El efecto paramagnético en materiales desaparece cuando se suprime el
campo magnético aplicado. El paramagnetismo produce susceptibilidades magnéticas en
materiales que varían de 10−6 a 10−2, y se produce en muchos materiales. En la tabla 16.2 se
enlistan las susceptibilidades magnéticas de materiales paramagnéticos a 20°C. El
paramagnetismo se produce por la alineación de momentos de los dipolos magnéticos
individuales de átomos o moléculas en un campo magnético aplicado. Puesto que la agitación
térmica hace aleatorias las direcciones de los dipolos magnéticos, un incremento en la
temperatura disminuye el efecto paramagnético.
Los átomos de algunos elementos de transición y de tierras raras poseen capas internas
incompletas con electrones no apareados. Estos electrones internos no apareados en átomos,
puesto que no son contrabalanceados por otros electrones de enlace en sólidos, provocan
fuertes efectos paramagnéticos, y en algunos casos producen efectos ferromagnéticos y
ferrimagnéticos muy intensos, los cuales se discutirán más adelante.
16.3.3 Ferromagnetismo
El diamagnetismo y el paramagnetismo se inducen mediante un campo magnético aplicado, y
la magnetización permanece sólo mientras se mantiene el campo. Un tercer tipo de
magnetismo, llamado ferromagnetismo, es de gran importancia en la ingeniería. Es posible
producir grandes campos magnéticos que pueden retenerse o eliminarse según se desee en
materiales ferromagnéticos. Los elementos ferromagnéticos más importantes desde la
perspectiva industrial, son el hierro (Fe), cobalto (Co) y níquel (Ni). El gadolinio (Gd), un
elemento de las tierras raras, también es ferromagnético por debajo de 16°C, pero tiene poca
aplicación industrial.
895
896
Las propiedades ferromagnéticas de los elementos de transición Fe, Co y Ni se deben a la
forma en que se alinean los espines de los electrones internos no apareados en sus redes
cristalinas. Las capas interiores de los átomos individuales se llenan con pares de electrones
con espines opuestos, y por ello no contribuyen a los momentos de dipolo magnético
resultantes. En los sólidos, los electrones de valencia exteriores de los átomos se combinan
entre sí para formar enlaces químicos, y en virtud de ellos, no hay un momento magnético
importante debido a estos electrones. En Fe, Co y Ni los electrones 3d interiores no apareados
son responsables del ferromagnetismo que estos elementos exhiben. El átomo de hierro tiene
cuatro electrones 3d no apareados, el átomo de cobalto tres y el de níquel dos (figura 16.6).
En una muestra sólida de Fe, Co o Ni a temperatura ambiente, los espines de los electrones 3d
de átomos adyacentes se alinean en una dirección paralela por medio de un fenómeno
denominado magnetización espontánea. Este alineamiento paralelo de dipolos magnéticos
atómicos ocurre sólo en regiones microscópicas llamadas dominios magnéticos. Si los dominios
se orientan al azar, entonces no habrá magnetización neta dentro de la muestra. El
alineamiento paralelo de los dipolos magnéticos de átomos de Fe, Co y Ni se debe a la
creación de una energía de intercambio positiva entre ellos. Para que este alineamiento
paralelo ocurra, el cociente entre el espaciamiento atómico y el diámetro de la órbita 3d debe
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estar en el intervalo de aproximadamente 1.4. a 2.7 (figura 16.7). De esta manera, el Fe, Co y
Ni son ferromagnéticos, pero el manganeso (Mn) y el cromo (Cr) no lo son.
Figura 16.6
Momentos magnéticos de átomos neutros de elementos de transición 3d.
896
897
Figura 16.7
Energía de interacción de intercambio magnético como una función del cociente entre el
espaciamiento atómico y el diámetro de la órbita 3d para algunos elementos de transición
3d. Aquellos elementos que tienen energías de intercambio positivas son ferromagnéticos;
aquellos con energías de intercambio negativas son antiferromagnéticos
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16.3.4 Momento magnético de un electrón del átomo no apareado
Cada electrón que gira sobre su propio eje (figura 16.5) se comporta como un dipolo magnético
y tiene un momento de dipolo denominado magnetón de Bohr mB. Este momento de dipolo
tiene un valor de
eh
B
=4 π m
(16.8)
donde e = carga electrónica, h = constante de Planck y m = masa de electrón. En unidades del
SI B = 9.27 × 10−24 A · m2. En la mayoría de los casos, los electrones en los átomos están
apareados, y por ello se cancelan los momentos magnéticos positivos y negativos. Sin
embargo, los electrones no apareados en las capas electrónicas internas pueden tener
pequeños momentos de dipolo positivos, como en el caso de los electrones 3d del Fe, Co y el
Ni.
PROBLEMA DE EJEMPLO 16.1
Utilizando la relación mB = eh/4πm, demuestre que el valor numérico del
magnetón de Bohr es 9.27 × 10−24 A · m2.
Solución
eh
B =4 π m
=
(1.60 × 10 − 19 C )(6.63 × 10 − 34
− 13
4 π (9.11 × 10
kg )
= 9.27 × 10
− 24
= 9.27 × 10
− 24
J · s
)
/
C · J · s kg
A · m
2
◂
Las unidades son consistentes del modo siguiente:
897
898
PROBLEMA DE EJEMPLO 16.2
Calcule el valor teórico para la magnetización de saturación MS en amperes por
metros y la inducción de saturación BS en teslas para hierro puro, suponiendo que
todos los momentos magnéticos debidos a los cuatro electrones de Fe 3d no
apareados se alinean en un campo magnético. Utilice la ecuación Bs ≈ 0Ms y
suponga que 0H puede ignorarse. El hierro puro tiene una celda unitaria BCC con
una constante de red a = 0.287 nm.
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Solución
Se supone que el momento magnético de un átomo de hierro es igual a 4
magnetones de Bohr. De este modo,
Ms =
=
[
á to m o s
c e ld a u n it a r ia
− 10
2.87 × 10
m 3
(
)
c e ld a u n it a r ia
(
m
Bs ≈
de Bohr
átomo
30
− 24
4 π × 10
0
− 24
9.27 × 10
A · m
magnetón de Bohr
)
2
) (4)(9.27 × 10 A · m ) = 3.15 × 10 A / m
M ≈(
)(
) ≈ 3.96 T
0.085 × 10
3
]( )(
4 magnetones
s
−7
T · m
A
2
3.15 × 10
m
6
6
A
◂
◂
PROBLEMA DE EJEMPLO 16.3
El hierro tiene una magnetización de saturación de 1.71 × 106 A/m. ¿Cuál es el
número promedio de magnetones de Bohr por átomos que contribuye a esta
magnetización? El hierro tiene una estructura cristalina BCC con a = 0.287 nm.
Solución
La magnetización de saturación Ms en amperes por metro se calcula de la
ecuación 16.9 como
Ms =
(
átomos
m
3
)(
N
B
de magnetones de Bohr
átomo
)(
-24
)
2
9.27 × 10
A ·m
magnetón de Bohr
= resp. en A / m
(16.9)
/ )
(
Densidad de átomos núm . de átomos m
3
2 átoms / celda unitaria BCC
=
(2.87 × 10 − 10 m )
= 8.46 × 10
28
3
/
celda unitaria
/
átomos m
3
Se reacomoda la ecuación 16.9 y se resuelve para N B. Después de sustituir
valores pa ra Ms, la densidad atómica, B, es posible calcular el valor de N B.
N
B
=
=
Ms
3
( B)
( átomos / m )
1.71 × 10
(8.46 × 10
28
6
/
A m
/ )(9.27 × 10
átomos m
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
3
− 24
A ·m
2
)
= 2.18
B
/ átomo
◂
898
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Figura 16.8
898
899
Alineación de dipolos magnéticos para diferentes tipos de magnetismo: a)
ferromagnetismo, b) antiferromagnetismo y c) ferrimagnetismo.
Figura 16.9
Efecto de la temperatura sobre la magnetización de saturación Ms de un material
ferromagnético por debajo de su temperatura de Curie Tc. El aumento de la temperatura
hace que los momentos magnéticos sean aleatorios.
16.3.5 Antiferromagnetismo
Otro tipo de magnetismo que ocurre en algunos materiales es el antiferromagnetismo. En la
presencia de un campo magnético, los dipolos magnéticos de los átomos de materiales
antiferromagnéticos se alinean por sí solos en direcciones opuestas (figura 16.8b). Los
elementos manganeso y cromo en el estado sólido a temperatura ambiente exhiben
antiferromagnetismo y tienen un intercambio de energía negativa debido a que el cociente entre
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su espaciamiento atómico y el diámetro de la órbita 3d es menor que 1.5, aproximadamente
(figura 16.7).
16.3.6 Ferrimagnetismo
En algunos materiales cerámicos, iones diferentes tienen distintas magnitudes para sus
momentos magnéticos, y cuando estos momentos magnéticos se alinean de una manera
antiparalela, hay un momento magnético neto en una dirección (ferrimagnetismo) (figura
16.8c). Como un grupo, los materiales ferrimagnéticos se denominan ferritas. Hay muchos otros
tipos de ferritas. Un grupo se basa en la magnetita, Fe3O4, que es la piedra imán magnética de
los antiguos. Las ferritas tienen bajas conductividades que las hacen útiles en muchas
aplicaciones electrónicas.
16.4 EFECTO DE LA TEMPERATURA EN EL FERROMAGNETISMO
A cualquier temperatura finita por arriba de 0 K, la energía térmica provoca que los dipolos
magnéticos de un material ferromagnético se aparten de un alineamiento paralelo perfecto. Por
ello, la energía de intercambio que ocasiona el alineamiento paralelo de los dipolos magnéticos
en materiales ferromagnéticos es contrabalanceada por los efectos aleatorios de la energía
térmica (figura 16.9). Por último, cuando aumenta la temperatura, se alcanza cierto valor de la
misma en la que el ferromagnetismo en un material ferromagnético desaparece por completo, y el
material se vuelve paramagnético. Esta temperatura recibe el nombre de temperatura de Curie.
Cuando una muestra de un material ferromagnético se enfría desde una temperatura mayor que
su temperatura de Curie, los dominios ferromagnéticos se reforman y el material se vuelve otra
vez ferromagnético. Las temperaturas de Curie del Fe, Co y Ni son, respectivamente, 770, 1 123
y 358°C.
899
900
16.5 DOMINIOS FERROMAGNÉTICOS
Debajo de la temperatura de Curie, los momentos de dipolo magnético de átomos de materiales
ferromagnéticos tienden a alinearse por sí solos en una dirección paralela en regiones de
pequeño volumen llamadas dominios magnéticos. Cuando un material ferromagnético como el
hierro o el níquel se desmagnetiza mediante enfriamiento lento desde arriba de su temperatura
de Curie, los dominios magnéticos se alinean al azar de manera que no hay momento magnético
neto para una muestra (figura 16.10).
Figura 16.10
Ilustración esquemática de dominios magnéticos en un metal ferromagnético. Todos los
dipolos magnéticos en cada dominio están alineados, aunque los dominios mismos se
alinean al azar de manera que no hay magnetización neta.
(Tomado de R. M. Rose, L. A. Shepard, y J. Wulff, “Structure and Properties of Materials”, vol. IV: “Electronic
Properties”, Wiley, 1966, p. 193.)
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Cuando un campo magnético externo se aplica a un material ferromagnético desmagnetizado, los
dominios magnéticos cuyos momentos están inicialmente en paralelo al campo magnético
aplicado, crecen a costa de los dominios orientados menos favorablemente (figura 16.11). El
crecimiento de los dominios ocurre mediante el movimiento de la pared del dominio, como se
indica en la figura 16.11, y B o M aumentan con rapidez cuando crece el campo magnético H. El
crecimiento de dominios por el movimiento de paredes se produce primero puesto que este
proceso requiere menos energía que la rotación de dominios. Cuando termina el crecimiento de
dominios, si el campo aplicado aumenta de manera sustancial, ocurre la rotación de dominios. La
rotación de dominios requiere considerablemente más energía que el crecimiento de dominios, y
la pendiente de las curvas B o M en función de H disminuye en los campos elevados que se
requieren para la rotación de dominios (figura 16.11). Cuando se elimina el campo aplicado, la
muestra magnetizada permanece magnetizada, aun cuando parte de la magnetización se pierde
debido a la tendencia de los dominios a rotar de nuevo a su alineamiento original.
900
901
Figura 16.11
Crecimiento y rotación de dominios magnéticos cuando se magnetiza un material
ferromagnético desmagnetizado hasta la saturación mediante un campo magnético aplicado.
(Tomado de R. M. Rose, L. A. Shepard, y J. Wulff, “Structure and Properties of Materials”, vol. IV: “Electronic
Properties”, Wiley, 1966, p. 193.)
En la figura 16.12 se muestra cómo las paredes del dominio se mueven por el efecto de un
campo aplicado en monocristales de hierro. Las paredes de los dominios se revelan mediante la
técnica de Bitter, en la cual una solución coloidal de óxido de hierro se deposita sobre la
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superficie pulida de hierro. El movimiento de la pared se observa con un microscopio óptico.
Mediante esta técnica, se ha obtenido mucha información acerca del movimiento de las paredes
del dominio bajo campos magnéticos aplicados.
Figura 16.12
901
902
Movimiento de fronteras de dominios en un cristal de hierro por efecto de la aplicación de un
campo magnético. Adviértase que cuando aumenta el campo aplicado, se agrandan los
dominios con los dipolos alineados en la dirección del campo y aquellos con sus dipolos
opuestos se vuelven más pequeños. (Los campos aplicados en las figuras de la izquierda y
de la derecha aumentan de arriba a abajo.)
(Cortesía de R. W. DeBlois, The General Electric Co., y C. D. Graham, Universidad de Pennsylvania.)
16.6 TIPOS DE ENERGÍAS QUE DETERMINAN LA ESTRUCTURA DE
DOMINIOS FERROMAGNÉTICOS
La estructura de dominios de un material ferromagnético se determina mediante muchos tipos de
energías, donde la estructura más estable se alcanza cuando es mínima la energía potencial total
del material. La energía magnética total de un material ferromagnético es la suma de las
contribuciones de las siguientes energías: 1) energía de intercambio, 2) energía magnetoestática,
3) energía anisotrópica magnetocristalina, 4) energía de la pared del dominio y 5) energía
magnetoestrictiva. Se discutirán de manera breve cada una de estas energías.
16.6.1 Energía de intercambio
La energía potencial dentro de un dominio de un sólido ferromagnético se minimiza cuando
todos sus dipolos magnéticos se alinean en una dirección (intercambio de energía). Este
alineamiento se asocia con una energía de intercambio positiva. Sin embargo, aun cuando la
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energía potencial dentro de un dominio se minimiza, su energía potencial externa se incrementa
mediante la formación de un campo magnético externo (figura 16.13a).
Figura 16.13
Ilustración esquemática que muestra cómo la reducción del tamaño de dominios en un
material magnético disminuye la energía magnetoestática al reducir el campo magnético
externo. a) Un dominio, b) dos dominios y c) cuatro dominios.
16.6.2 Energía magnetoestática
La energía magnetoestática es la energía magnética potencial de un material ferromagnético
producida por su campo externo (figura 16.13a). Esta energía potencial puede minimizarse en
un material ferromagnético mediante la formación de dominios, como se ilustra en la figura
16.13. Para un volumen unitario de un material ferromagnético, una estructura de un dominio
tiene la energía potencial más alta, como se indica en la figura 16.13a. Dividiendo el dominio de
la figura 16.13a en dos dominios (figura 16.13b), la intensidad y el grado del campo magnético
externo se reducen. Mediante la subdivisión adicional del dominio en cuatro dominios, el campo
magnético externo se reduce aún más (figura 16.13c). Puesto que la intensidad del campo
magnético externo de un material ferromagnético está directamente relacionada con su energía
magnetoestática, la formación de dominios múltiples reduce la energía magnetoestática del
volumen unitario del material.
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16.6.3 Energía de anisotropía magnetocristalina
Antes de considerar la energía de la frontera (pared) del dominio, se tratarán los efectos de la
orientación de cristal en la magnetización de materiales ferromagnéticos. Las curvas de
magnetización en función del campo aplicado para un cristal de un material ferromagnético
pueden variar, dependiendo de la orientación del cristal relativa al campo aplicado. En la figura
16.14 se muestran las curvas de inducción magnética B en función del campo aplicado H para
magnetizaciones en las direcciones 100 y 111 de cristales individuales de hierro BCC.
Como se indica en la figura 16.14, la magnetización de la saturación ocurre con mayor facilidad
(o con el campo aplicado más bajo) en las direcciones de 100 y con el campo aplicado más
alto en las direcciones de 111 . Se dice que las direcciones de 111 son las direcciones
duras de la magnetización en hierro BCC. Para níquel FCC las direcciones fáciles de
magnetización son la 111 , en tanto que la 100 corresponde a las direcciones duras; estas
últimas para el níquel FCC son justo el opuesto de las del hierro BCC.
903
904
Figura 16.14
Anisotropía magnetocristalina en hierro BCC. El hierro se magnetiza con mayor facilidad
en las direcciones 100 que en las direcciones 111 .
Para materiales ferromagnéticos policristalinos como el hierro y el níquel, los granos en
diferentes orientaciones llegarán a la magnetización por saturación a diferentes intensidades de
campo. Los granos cuyas orientaciones están en la dirección de magnetización fácil se
saturarán a bajos campos aplicados, mientras que los granos orientados en las direcciones
duras deben rotar su momento resultante en la dirección del campo aplicado y así alcanzarán la
saturación bajo campos mucho más altos. El trabajo hecho para rotar todos los dominios debido
a esta anisotropía se conoce como energía de anisotropía magnetocristalina.
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16.6.4 Energía de la pared del dominio
Una pared del dominio es la frontera entre dos dominios cuyos momentos magnéticos totales
están en diferentes orientaciones. Es análoga a una frontera de grano en la que la orientación
de cristal cambia de un grano a otro. En contraste con el límite de grano, en el cual los granos
cambian de orientación de manera abrupta y que es de casi tres átomos de ancho, un dominio
cambia de orientación de manera gradual con una frontera de dominio que es casi de 300
átomos de ancho. En la figura 16.15a se muestra el dibujo esquemático de una frontera de
dominio con un cambio de 180 grados en la dirección del momento magnético que se presenta
de manera gradual a través de la frontera.
904
905
Figura 16.15
Ilustración esquemática de a) arreglos de dipolos magnéticos en paredes de dominio
(Bloch) y b) relación entre la energía de intercambio magnético, la energía de anisotropía
magnetocristalina y el ancho de la pared. El ancho de equilibrio de la pared es alrededor
de 100 nm.
(Adaptado de C. S. Barrett, W. D. Nix, y A. S. Tetelman, “Principles of Engineering Materials“,
Prentice-Hall, 1973, p. 485.)
El gran ancho de una pared de dominio se debe al balance entre dos fuerzas: la energía de
intercambio y la anisotropía magnetocristalina. Cuando sólo hay una pequeña diferencia en
orientación entre los dipolos (figura 16.15a), las fuerzas de intercambio entre los dipolos se
minimizan y la energía de intercambio se reduce (figura 16.15b). De este modo, las fuerzas de
intercambio tenderán a ensanchar la pared del dominio. Sin embargo, cuanto más ancha es la
pared, tanto mayor será el número de dipolos obligados a mantenerse en direcciones diferentes
a las de los de magnetización fácil, y se incrementará la energía de anisotropía
magnetocristalina (figura 16.15b). De este modo, el ancho de la pared de equilibrio se alcanzará
en el ancho donde la suma de las energías de intercambio y de anisotropía magnetocristalina
es un mínimo (figura 16.15b).
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16.6.5 Energía magnetoestrictiva
Cuando se magnetiza un material ferromagnético, sus dimensiones cambian un poco, y la
muestra que se magnetiza se expande o contrae en la dirección de magnetización (figura
16.16). Este esfuerzo elástico reversible inducido de manera magnética (∆l/l) se denomina
magnetoestricción y es del orden de 10−6. La energía debida a los esfuerzos mecánicos
creados por la magnetoestricción se denomina energía magnetoestrictiva. Para el hierro, la
magnetoestricción es positiva a valores de campos bajos, y negativa a valores elevados (figura
16.16).
905
906
Figura 16.16
Comportamiento magnetoestrictivo de los elementos ferromagnéticos Fe, Co y Ni. La
magnetoestricción es una elongación fraccionaria (o contracción); en esta ilustración está
en unidades de micrómetros por metro.
La causa de la magnetoestricción se atribuye al cambio en la longitud de enlace entre los
átomos en metal ferromagnético cuando sus momentos de dipolo-espín se rotan hacia el
alineamiento durante la magnetización. Los campos de los dipolos pueden atraerse o repelerse
entre sí, lo que lleva a la contracción o expansión del metal durante la magnetización.
Se considerará ahora el efecto de la magnetoestricción en la configuración de equilibrio de la
estructura del dominio de materiales cristalinos cúbicos, tales como los que se ilustran en la
figura 16.17a y b. Por la simetría cúbica de los cristales, la formación de dominios en forma
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triangular, denominados dominios de cerradura, en los extremos del cristal se elimina la energía
magnetoestática asociada con un campo magnético externo y, en consecuencia, reduce la
energía del material. Podría parecer que los dominios muy grandes como los que se indican en
la figura 16.17a y b serían la configuración de energía más baja y más estable puesto que hay
energía de pared mínima. Sin embargo, éste no es el caso pues los esfuerzos
magnetoestrictivos introducidos durante la magnetización tienden a ser mayores para dominios
más grandes. Los dominios magnéticos más pequeños, como los que se muestran en la figura
16.17c, reducen los esfuerzos magnetoestrictivos pero incrementan el área de la pared del
dominio y la energía. De este modo, la configuración del dominio de equilibrio se alcanza
cuando la suma de las energías magnetoestrictivas y de pared del dominio es un mínimo.
En resumen, la estructura del dominio formada en materiales ferromagnéticos se determina
mediante las diversas contribuciones de energías de intercambio, magnetoestática, anisotrópica
magnetocristalina, pared del dominio y magnetoestrictiva a su energía magnética total. La
configuración de equilibrio más estable ocurre cuando la energía magnética total es la más baja.
906
907
Figura 16.17
Magnetoestricción en materiales magnéticos cúbicos. Exageración esquemática de
magnetoestricción a) negativa y b) positiva que aparta las fronteras del dominio de un
material magnético. c) Reducción de los esfuerzos magnetoestrictivos mediante la
creación de una estructura de tamaño de dominio más pequeño.
16.7 LA MAGNETIZACIÓN Y DESMAGNETIZACIÓN DE UN METAL
FERROMAGNETICO
Los metales ferromagnéticos como el Fe, Co y Ni adquieren grandes magnetizaciones cuando se
colocan en un campo magnetizante, y permanecen en la condición magnetizada a un menor
grado después de que se suprime el campo de magnetización. Se considerará el efecto de un
campo aplicado H sobre la inducción magnética B de un metal ferromagnético durante la
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magnetización y desmagnetización, como se muestra en la gráfica de B en función de H de la
figura 16.18. Primero, se desmagnetiza un metal ferromagnético como el hierro, enfriándolo de
manera lenta desde un valor superior al de su temperatura de Curie. Después, se aplica un
campo magnetizante a la muestra y se sigue el efecto del campo aplicado sobre la inducción
magnética de la fuente.
Cuando el campo aplicado aumenta desde cero, B crece desde cero a lo largo de la curva OA de
la figura 16.18 hasta que la inducción por saturación se alcanza en el punto A. Después de
reducir el campo aplicado hasta cero, la curva de magnetización original ya no se vuelve a trazar,
y ahí permanece una densidad de flujo magnético conocida como inducción remanente Br
(punto C en la figura 16.18). Para disminuir la inducción magnética hasta cero, debe aplicarse un
campo inverso (negativo) de la cantidad Hc, que recibe el nombre de fuerza coercitiva (punto D
en la figura 16.18). Si el campo aplicado negativo se aumenta todavía más, a la larga el material
alcanzará la inducción por saturación en el campo inverso en el punto E de la figura 16.18.
Cuando se suprime el campo inverso, la inducción magnética volverá a la inducción remanente
en el punto F en la figura 16.18, y luego de la aplicación de un campo aplicado positivo, la curva
B-H continuará el trayecto FGA para completar un circuito. Una aplicación adicional de los
campos aplicados inverso y directo para la inducción por saturación, producirá el ciclo repetitivo
de ACDEFGA. Este circuito de magnetización se conoce como ciclo de histéresis, y su área
interna es una medida de la energía perdida por el trabajo realizado por medio del ciclo de
magnetización y desmagnetización.
907
908
Figura 16.18
Ciclo de histéresis de la inducción magnética B en función del campo aplicado H para un
material ferromagnético. La curva OA traza la relación inicial de B en función de H para la
magnetización de una muestra desmagnetizada. La magnetización y la desmagnetización
cíclicas hasta la inducción de saturación trazan el ciclo de histéresis ACDEFGA.
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16.8 MATERIALES MAGNÉTICOS BLANDOS
Un material magnético blando se magnetiza y desmagnetiza con facilidad, mientras que un
material magnético duro es difícil de magnetizar y desmagnetizar. En un principio, los materiales
magnéticos blandos y duros eran físicamente blandos y duros. En la actualidad, sin embargo, la
dureza física de un material magnético no indica necesariamente si es magnéticamente blando o
duro.
Los materiales blandos como las aleaciones de hierro con 3 a 4 por ciento de silicio que se
utilizan en los núcleos de transformadores, motores y generadores tienen ciclos de histéresis
reducidos con bajas fuerzas coercitivas (figura 16.19a). Por otro lado, los materiales magnéticos
utilizados en los imanes permanentes tienen ciclos de histéresis anchos con fuerzas coercitivas
altas (figura 16.19b).
Figura 16.19
908
909
Ciclos de histéresis para a) un material magnético blando y b) un material magnético duro.
El material magnético blando tiene un ciclo de histéresis estrecho que facilita magnetizarlo y
desmagnetizarlo, en tanto que el material magnético duro tiene un ciclo de histéresis que
dificulta magnetizarlo y desmagnetizarlo.
16.8.1 Propiedades deseables de materiales magnéticos blandos
Para que un material ferromagnético sea blando, su ciclo de histéresis debe tener la más baja
fuerza coercitiva posible. Esto es, su ciclo de histéresis debe ser lo más delgado posible de
manera que el material se magnetice con facilidad y tenga una elevada permeabilidad
magnética. En la mayoría de las aplicaciones, una alta inducción de saturación también es una
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propiedad importante de los materiales magnéticos blandos. En consecuencia, es deseable un
ciclo de histéresis muy delgado y alto para la mayoría de los materiales magnéticos blandos
(figura 16.19a).
16.8.2 Pérdidas de energía para materiales magnéticos blandos
Pérdidas de energía por histéresis
Las pérdidas de energía por histéresis se deben a la energía disipada que se requiere para
empujar los dominios hacia adelante y hacia atrás durante la magnetización y la
desmagnetización del material magnético. La presencia de impurezas, imperfecciones
cristalinas y precipitados en materiales magnéticos blandos actúan en su totalidad como
barreras para impedir el movimiento de las paredes de dominio durante el ciclo de
magnetización y de ese modo incrementar las pérdidas de energía por histéresis. Los
esfuerzos plásticos, al incrementar la densidad de dislocaciones de un material magnético,
también aumentan las pérdidas por histéresis. En general, el área interna de un ciclo de
histéresis es una medida de la energía que se pierde debido a la histéresis magnética.
En el núcleo magnético de un transformador de potencia eléctrica de CA que usa 60 ciclos/s,
la corriente eléctrica recorre el ciclo de histéresis completo 60 veces por segundo, y en cada
ciclo hay algo de energía perdida debido al movimiento de las paredes del dominio del
material magnético en el núcleo del transformador. De este modo, el aumento de la
frecuencia de entrada eléctrica de CA de los dispositivos electromagnéticos incrementa las
pérdidas de energía por histéresis.
909
910
Pérdidas de energía por corrientes parásitas
Un campo magnético variable que resulta de la entrada eléctrica de CA a un núcleo
magnético conductor produce gradientes de voltaje transitorios que crean corrientes eléctricas
desviadas. Estas corrientes eléctricas inducidas reciben el nombre de corrientes parásitas y
son una fuente de pérdidas de energía debido al calentamiento por resistencia eléctrica. Las
pérdidas de energía por corrientes parásitas en los transformadores eléctricos pueden
reducirse utilizando una estructura laminada o de hojas en el núcleo magnético. Una capa
aislante entre el material magnético conductor evita que las corrientes parásitas pasen de una
lámina a la siguiente. Otro procedimiento para reducir las pérdidas por corrientes parásitas,
en particular a frecuencias altas, consiste en usar un material magnético blando que es un
aislador. Los óxidos ferrimagnéticos y otros materiales magnéticos de tipo similar se emplean
en algunas aplicaciones electromagnéticas de alta frecuencia, y se discutirán en la sección
16.9.
16.8.3 Aleaciones de hierro-silicio
Los materiales magnéticos blandos que se usan de manera más amplia son las aleaciones de
hierro con 3 a 4 por ciento de silicio. Antes de 1900, se usaron aceros al bajo y medio carbón
en dispositivos de aplicaciones eléctricas de baja frecuencia (60 ciclos) como transformadores,
motores y generadores. Sin embargo, con estos materiales magnéticos, las pérdidas del núcleo
resultaron relativamente altas. Agregar alrededor de 3 a 4 por ciento de silicio al hierro para
formar aleaciones de hierro-silicio tiene varios efectos benéficos en la reducción de las
pérdidas del núcleo en materiales magnéticos:
1. El silicio aumenta la resistividad eléctrica del acero al bajo carbón y reduce de este modo
las pérdidas por corrientes parásitas.
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2. El silicio disminuye la energía de magnetoanisotropía del hierro e incrementa la
permeabilidad magnética, y por ello disminuye las pérdidas en el núcleo por histéresis.
3. Las adiciones de silicio (de 3 a 4 por ciento) disminuyen también la magnetoestricción y
reducen las pérdidas de energía por histéresis, así como el ruido del transformador
(“zumbido”).
Sin embargo, respecto a las desventajas, el silicio disminuye la ductilidad del hierro, por lo que
sólo puede alearse con éste alrededor de 4 por ciento de silicio. Este último también disminuye
la inducción por saturación y la temperatura de Curie del hierro.
Una disminución adicional en las pérdidas de energía por corrientes parásitas en los núcleos de
transformador se logró utilizando una estructura laminada (hojas apiladas). En un núcleo de
transformador eléctrico moderno, se apila una multitud de placas delgadas de hierro-silicio de
aproximadamente 0.010 a 0.014 pulgadas (0.025 a 0.035 cm) de espesor, una encima de la
otra con una delgada capa de aislante entre ellas. El material aislante se recubre en ambos
lados de las placas de hierro-silicio y evita que las corrientes parásitas desviadas fluyan
perpendicularmente a las placas.
Figura 16.20
910
911
Textura (110) [001] de orientación a) aleatorio y b) preferencial en una placa de hierro
policristalino de 3 a 4% de silicio. Los cubos pequeños indican la orientación de cada
grano.
(Tomado de R. M. Rose, L. A. Shepard, y J. Wulff, “Structure and Properties of Materials”, vol. IV:
“Electronic Properties”, Wiley, 1966, p. 211.)
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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Incluso se logró otra disminución en las pérdidas de energía en el núcleo de transformadores
en la década de 1940 mediante la producción de placa de hierro-silicio de grano orientado.
Utilizando una combinación de trabajo en frío y tratamientos de recristalización, se produjo un
material de grano orientado cúbico (COE) {110} 001 a escala industrial para placa de Fe con
3% de Si (figura 16.20). Puesto que la dirección [001] es un eje fácil para la magnetización de
aleaciones de Fe con 3% de Si, los dominios magnéticos en los materiales COE se orientan
para fácil magnetización luego de aplicar un campo en la dirección paralela a la del rodado de
la lámina. En consecuencia, el material COE tiene una permeabilidad más alta y pérdidas por
histéresis inferiores a las de la placa de Fe-Si con una textura aleatoria (tabla 16.3).
16.8.4 Vidrios metálicos
Los vidrios metálicos son una clase relativamente nueva de materiales tipo metálico cuya
característica principal es una estructura no cristalina a diferencia de las aleaciones metálicas
normales, las cuales tienen una estructura cristalina. Los átomos en metales y aleaciones
normales cuando se enfrían desde el estado líquido se arreglan por sí solos en una red
cristalina ordenada. En la tabla 16.4 se enlistan las composiciones atómicas de ocho vidrios
metálicos de importancia para la ingeniería. Estos materiales tienen propiedades magnéticas
blandas importantes y consisten esencialmente en diversas combinaciones de Fe, Co y Ni
ferromagnéticos con los metaloides B y Si. Las aplicaciones para estos materiales magnéticos
excepcionalmente blandos incluyen transformadores eléctricos de pérdidas en el núcleo de baja
energía, sensores magnéticos y cabezas de grabación.
911
912
Los vidrios metálicos se producen por medio de un rápido proceso de solidificación en el que el
vidrio metálico fundido se enfría de manera muy rápida (alrededor de 106°C/s) como una
película delgada sobre un molde rotatorio con superficie de cobre (figura 16.21a). Este proceso
produce una tira continua de vidrio metálico de alrededor de 0.001 pulgadas (0.0025 cm) de
espesor y de 6 pulgadas (15 cm) de ancho.
Los vidrios metálicos tienen algunas propiedades sobresalientes. Son muy fuertes (hasta 650
ksi [4 500 MPa]), muy duros con cierta flexibilidad y muy resistentes a la corrosión. Los vidrios
metálicos que se enlistan en la tabla 16.4 son magnéticamente muy blandos, como se indica
mediante sus permeabilidades máximas. De este modo, es posible magnetizarlos y
desmagnetizarlos con mucha facilidad. Las paredes del dominio en estos materiales pueden
moverse con facilidad excepcional, sobre todo porque no hay límites de grano ni anisotropía
cristalina de largo alcance. En la figura 16.21b se muestran algunos dominios magnéticos en un
vidrio metálico que se produjeron doblando la tira de vidrio metálico. Los vidrios metálicos
magnéticamente blandos tienen ciclos de histéresis muy estrechos, como se indica en la figura
16.21c, y por ello presentan pérdidas de energía por histéresis muy bajas. Esta propiedad ha
posibilitado el desarrollo de núcleos de transformador eléctrico de vidrio metálico de capas
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múltiples que tienen 70 por ciento de pérdidas en el núcleo, en comparación con los núcleos
convencionales de hierro-silicio (figura 16.1). En la actualidad se realiza mucho trabajo de
investigación y desarrollo en la aplicación de vidrios metálicos para transformadores eléctricos
de bajas pérdidas.
16.8.5 Aleaciones de níquel-hierro
Las permeabilidades magnéticas de aleaciones comercialmente puras de hierro y hierro-silicio
son relativamente bajas en campos aplicados bajos. La baja permeabilidad inicial no es tan
importante en las aplicaciones eléctricas como en los núcleos de transformador, puesto que
este equipo se opera con magnetizaciones elevadas. Sin embargo, en el caso de equipo de
comunicaciones de alta sensibilidad utilizado para detectar o transmitir señales pequeñas, se
usan de manera común las aleaciones de níquel-hierro, las cuales tienen permeabilidades
mucho más altas en campos bajos.
912
913
Figura 16.21
a) Dibujo esquemático de un proceso de solidificación rápido para la producción de tira de
vidrio metálico.
(Tomado de New York Times, enero 11, 1989, p. D7.)
b) Dominios magnéticos inducidos en un vidrio metálico.
(Tomado de V. Lakshmanan y J. C. M. Li, Mater. Sci. Eng., 1988, p. 483.)
c) Comparación de los ciclos de histéresis de un vidrio metálico ferromagnético y de placa
ferromagnética de hierro-silicio M-4.
(Electric World, septiembre de 1985.)
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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Figura 16.22
913
914
Núcleos magnéticos de cinta enrollada. a) Núcleo encapsulado. b) Sección transversal del
núcleo de cinta enrollada con encapsulamiento fenólico. Adviértase que hay un cojín de
hule de silicón entre la cinta de aleación magnética y el forro de encapsulamiento fenólico.
Las propiedades magnéticas de las aleaciones de cinta enrollada de Ni-Fe altamente
recocidas son sensibles al daño por deformación.
(Cortesía de Magnetics, a division of Spang & Company.)
En general, se producen en forma comercial dos clases de aleaciones de Ni-Fe, una con cerca
de 50 por ciento de Ni y otra con alrededor de 79 por ciento de este elemento. Las propiedades
magnéticas de algunas de estas aleaciones se presentan en la tabla 16.3. La aleación de 50
por ciento de Ni se caracteriza por una permeabilidad moderada ( i = 2 500; máx = 25 000) y
una alta inducción por saturación [Bs = 1.6 T (16 000 G)]. La aleación de 79 por ciento de Ni
tiene alta permeabilidad ( i= 100 000; máx = 1 000 000) aunque una inducción por saturación
inferior [Bs = 0.8 T (8 000 G)]. Estas aleaciones se emplean en transformadores de audio y de
instrumento, relevadores de instrumento y en laminaciones para rotores y estatores. Los
núcleos de cinta enrollada, tal como la sección recortada que se muestra en la figura 16.22, se
usan de manera común en transformadores electrónicos.
Las aleaciones de Ni-Fe tienen tales permeabilidades elevadas porque sus energías de
magnetoanisotropía y magnetoestrictiva son bajas en las composiciones que se utilizan. La
permeabilidad inicial más alta en el sistema Ni-Fe ocurre a 78.5% de Ni con 21.5% de Fe,
aunque es necesario un rápido enfriamiento por debajo de 600°C para suprimir la información
de una estructura ordenada. La estructura ordenada de equilibrio en el sistema Ni-Fe tiene una
celda unitaria FCC con átomos de Ni en las caras y átomos de Fe en las esquinas de las caras.
La adición de alrededor de 5 por ciento de Mo a la aleación de 78.5 por ciento de Ni (Fe de
equilibrio) también suprime la reacción ordenada, de manera que es suficiente el enfriamiento
moderado de la reacción desde arriba de 600°C para pre venir el ordenamiento.
La permeabilidad inicial de las aleaciones de Ni-Fe que contiene alrededor de 56 a 58 por
ciento de Ni puede aumentarse tres o cuatro veces recociendo la aleación en la presencia de
un campo magnético después del recocido usual a elevada temperatura. El recocido magnético
causa el ordenamiento direccional de los átomos de la retícula Ni-Fe y por ello aumenta la
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permeabilidad inicial de estas aleaciones. En la figura 16.23 se muestra el efecto del recocido
magnético en el ciclo de histéresis de una aleación de 65% de Ni-35% de Fe.
Figura 16.23
914
915
El efecto del recocido magnético en el lazo de histéresis de una aleación de 65% Ni-35%
Fe. a) Permalloy 65 recocido con campo presente. b) Permalloy 65 recocido con campo
ausente.
(Tomado de K. M. Bozorth, “Ferromagnetismo,” Van Nostrand, 1951, p. 121.)
16.9 MATERIALES MAGNÉTICOS DUROS
16.9.1 Propiedades de materiales magnéticos duros
Los materiales magnéticos duros o permanentes se caracterizan por una elevada fuerza
coercitiva Hc y una alta inducción magnética remanente Br, como se indica de manera
esquemática en la figura 16.19b. De este modo, los ciclos de histéresis de materiales
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magnéticos duros son anchos y altos. Estos materiales se magnetizan en un campo magnético
suficientemente intenso para orientar sus dominios magnéticos en la dirección del campo
aplicado. Parte de la energía aplicada del campo se convierte en energía potencial, la cual se
almacena en el imán permanente que se produce. Un imán permanente en la condición
magnetizada total está entonces en un estado de energía relativamente alto cuando se
compara con el imán desmagnetizado.
Los materiales magnéticos duros son difíciles de desmagnetizar una vez magnetizados. La
curva de desmagnetización de un material magnético duro se elige como el segundo cuadrante
de su ciclo de histéresis y puede utilizarse para comparar las resistencias de imanes
permanentes. En la figura 16.24 se comparan las curvas de desmagnetización de diversos
materiales magnéticos duros.
La potencia o energía externa de un material magnético permanente (duro) se relaciona
directamente con el tamaño de su ciclo de histéresis. La energía potencial magnética de un
material magnético duro se mide mediante su producto de energía máxima (BH)máx, que es
el valor máximo del producto de B (inducción magnética) y H (el campo de desmagnetización)
determinado a partir de la curva de desmagnetización del material. En la figura 16.25 se
muestra la curva de energía externa (BH) para un material magnético duro hipotético y su
producto de energía máxima (BH)máx. Básicamente, el producto de energía máxima de un
material magnético duro es el área ocupada por el rectángulo más grande que puede inscribirse
en el segundo cuadrante del ciclo de histéresis del material. Las unidades del SI para el
producto de energía de BH son kJ/m3; las unidades del sistema cgs son G · Oe. Las unidades
del SI para el producto de energía (BH)máx de joules por metro cúbico, son unidades
equivalentes al producto de las unidades de B en teslas y H en amperes por metro del modo
siguiente:
915
916
Figura 16.24
Curvas de desmagnetización de diversos materiales magnéticos duros. 1: Sm (Co,Cu)7.4;
2: SmCo5; 3: SmCo5; ligado; 4: alnico 5; 5: Mn-Al-C; 6: alnico 8; 7: Cr-Co-Fe; 8: ferrita; y
9: ferrita ligada.
(Tomado de G. Y. Chin y J. H. Wernick, “Magnetic Materials, Bulk”, vol. 14: “Kirk-Othmer Encyclopedia of
Chemical Technology”, 3a. ed., Wiley, 1981, p. 673.)
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Figura 16.25
Con la línea punteada circular a la derecha del eje de B (inducción) se muestra un
diagrama esquemático de la curva del producto de energía (B en función de BH) de un
material magnético tal como una aleación de alnico. El producto de energía máximo se
indica en la intersección de la línea punteada vertical y el eje BH.
916
917
PROBLEMA DE EJEMPLO 16.4
Calcule el producto de energía máxima (BH)máx para la aleación Sm (Co, Cu)7.4
de la figura 16.24.
Solución
Se necesita determinar el área del rectángulo más grande que puede ubicarse
dentro de la curva de desmagnetización del segundo cuadrante de la aleación que
se muestra en la figura 16.24. Se enlistan cuatro áreas de ensayo:
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= 200 KJ / m
3
= 228 KJ / m
3
∼
(0.55 T × 4 20 kA / m ) = 231 KJ / m
3
∼
(0.50 T × 44 0 kA / m ) = 220 KJ / m
3
Ensayo 1
∼
Ensayo 2
∼
Ensayo 3
Ensayo 4
(0.8 T × 250 kA / m )
(0.6 T × 380 kA / m )
( véase la figura EP 16.4)
El valor más alto es de aproximadamente 231 kJ/m3, el cual se compara con los
240 kJ/m3 que se enlistan para la aleación de Sm (Cu, Co) en la tabla 16.5.
Figura EP16.4
Ensayo.
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16.9.2 Aleaciones de alnico
Propiedades y composiciones
Las aleaciones del alnico (aluminio, níquel, cobalto) son los materiales magnéticos duros
comerciales más importantes que se utilizan en la actualidad. A éstos corresponde 35 por
ciento del mercado de imanes duros en Estados Unidos. Estas aleaciones se caracterizan por
un alto producto de energía [(BH)máx = 40 a 70 kA/m3 (5 a 9 MG · Oe)], a alta inducción
remanente [Br = 0.7 a 1.35 T (7 a 13.5 kG)], y una coercitividad moderada [Hc = 40 a 160
kA/m (500 a 2010 Oe)]. En la tabla 16.5 se enlistan algunas propiedades magnéticas de
varias aleaciones magnéticas de alnico y de otras permanentes.
917
918
Figura 16.26
Composiciones químicas de las aleaciones de alnico. La aleación original fue
descubierta por Mishima en Japón en 1931.
(Tomado de B. D. Cullity, “Introduction to Materials Magnetic”, Addison-Wesley, 1972, p. 566.)
La familia de aleaciones de alnico se basa en hierro con adiciones de Al, Ni y Co más 3 por
ciento de Cu, aproximadamente. Se agrega un pequeño porcentaje de Ti a las aleaciones de
alta coercitividad, alnicos 6 a 9. En la figura 16.26 se muestran gráficas de barra de las
composiciones de algunas aleaciones de alnico. Los alnicos de 1 a 4 son isotrópicos, en tanto
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que los de 5 a 9 son anisotrópicos debido a que se tratan térmicamente en un campo
magnético mientras se forman los precipitados. Las aleaciones de alnico son frágiles y por
ello se producen mediante fundición o procesos metalúrgicos de polvos. Los polvos de alnico
se usan principalmente para producir grandes cantidades de pequeños artículos con formas
complejas.
Estructura
Por arriba de su temperatura de tratamiento térmico de solubilidad de casi 1 250°C, las
aleaciones de alnico tienen una fase con estructura cristalina BCC. Durante el enfriamiento
hasta cerca de 750 a 850°C, estas aleaciones se descomponen e n otras dos fases BCC, α y
α′. La fase de la matriz α es rica en Ni y Al y débilmente magnética. El precipitado α′ es rico en
Fe y Co y por ello tiene una magnetización superior que la fase α rica en Ni-Al. La faseI α′
tiende a una forma de barra, alineada en las direcciones 100 , y de casi 10 nm de diámetro
y aproximadamente 100 nm de largo.
Si el tratamiento térmico a 800°C se lleva a cabo en un campo magnético, el precipitado α′
forma finas partículas elongadas en la dirección del campo magnético (figura 16.27) en una
matriz de la fase α (recocido magnético). La alta coercitividad de los alnicos se atribuye a la
dificultad de rotar partículas de un dominio de la fase α′ con base en la anisotropía de la
forma. Cuanto mayor es el cociente del aspecto (longitud/ancho) de las barras y cuanto más
lisa es su superficie, tanto mayor resulta la coercitividad de la aleación. De este modo, la
formación del precipitado en un campo magnético hace que primero sea más largo y más
delgado y que por ello se incremente la coercitividad del material magnético del alnico. Se
cree que la adición de titanio a alguno de los alnicos de más alta resistencia incrementa sus
coercitividades al aumentar el cociente de aspecto de las barras α′.
918
919
Figura 16.27
Micrografía de electrones de réplica que muestra la estructura de la aleación de alnico 8
(Al-Ni-Co-Fe-Ti) después de un tratamiento térmico a 800°C durante 9 minutos en un
campo magnético aplicado. La fase α (rica en Ni-Al) es clara y la fase α′ (rica en Fe-Co),
oscura. La fase α′, altamente ferromagnética, se elonga en la dirección del campo
aplicado y crea anisotropía de la fuerza coercitiva.
(Cortesía de K. J. deVos, 1966.)
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16.9.3 Aleaciones de tierras raras
Los imanes de aleación de tierras raras se producen a gran escala en Estados Unidos y
tienen resistencias magnéticas superiores a las de cualquier material magnético comercial.
Presentan productos de energía máxima (BH)máx hasta de 240 kJ/m3 (30 MG.· Oe) y
coercitividades hasta de 3 200 kA/m (40 kOe). El origen del magnetismo en los elementos de
transición de tierras raras se debe casi por completo a sus electrones 4f no apareados, en la
misma forma que el magnetismo en el Fe, Co y Ni se debe a sus electrones 3d no apareados.
Hay dos grupos principales de materiales magnéticos comerciales de tierras raras: uno basado
en SmCo5 de una fase y el otro en aleaciones endurecidas por precipitación de la composición
aproximada Sm(Co,Cu)7.5.
Los imanes de una sola fase de SmCo5 son el tipo que más se utiliza. El mecanismo de
coercitividad en estos materiales se basa en la nucleación y/o fijación de las paredes del
dominio en superficies y fronteras de grano. Estos materiales se fabrican por medio de técnicas
de metalurgia de polvos utilizando partículas finas (1 a 10 m). Durante el prensado las
partículas se alinean en un campo magnético. Las partículas prensadas después se sinterizan
de manera cuidadosa para evitar el crecimiento de partícula. Las intensidades magnéticas de
estos materiales son altas, con valores de (BH)máx en el intervalo de 130 a 160 kJ/m3 (16 a 20
MG · Oe).
Figura 16.28
919
920
Avance en la calidad de imanes permanentes en el siglo XX, según se mide mediante el
producto de energía máximo (BH)máx.
(Tomado de K. J. Strnat, Soft and Hard Magnetic Materials with Applications, ASM Inter., 1986, p. 64.)
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En la aleación Sm(Co,Cu)7.5 endurecida por precipitación, parte del Co se sustituye por Cu en
SmCo5, de manera que un precipitado fino (alrededor de 10 nm) se produce a una baja
temperatura de envejecimiento (400 a 500°C). El precip itado que se forma es coherente con la
estructura del SmCo5. El mecanismo de coherencia aquí se basa principalmente en la fijación
homogénea de paredes del dominio en las partículas precipitadas. Estos materiales también se
forman comercialmente por medio de procesos de metalurgia de polvos utilizando el
alineamiento magnético de las partículas. La adición de pequeñas cantidades de hierro y
circonio promueve el desarrollo de coercitividades superiores. Valores comunes para una
aleación comercial de Sm(Co0.68Cu0.10Fe0.21Zr0.01)7.4 son (BH)máx = 240 kJ/m3 (30 MG · Oe) y
Br = 1.1 T (11 000 G). En las figuras 16.24 y 16.28 se muestra el mejoramiento sobresaliente en
las resistencias magnéticas alcanzado con aleaciones magnéticas de tierras raras.
Los imanes de Sm-Co se usan en dispositivos médicos tales como diminutos motores en
bombas y válvulas implantables y como apoyo en el movimiento de los párpados. Los imanes
de tierras raras también se utilizan en relojes de pulsera electrónicos y en tubos de ondas
viajeras. Los motores y generadores de corriente directa y síncronos se producen utilizando
imanes de tierras raras, lo que resulta en una reducción de tamaño.
Figura 16.29
920
921
a) Micrografía de transmisión de electrones de campo brillante de una tira de Nd-Fe-B
templada de manera óptima y que muestra granos orientados al azar, rodeados por una
delgada fase intergranular que se marca con una flecha.
(Tomado de J. J. Croat y J. F. Herbst, MRS Bull., junio de 1988, p. 37.)
b) Grano individual de Nd2Fe14B que muestra la nucleación del dominio magnético
inverso.
16.9.4 Aleaciones magnéticas de niodimio-hierro-boro
Los materiales magnéticos duros de Nd-Fe-B con productos (BH)máx tan altos como 300 kJ/m3
(45 MG ·Oe) se descubrieron alrededor de 1984, y en la actualidad estos materiales se
producen tanto mediante procesos de metalurgia de polvos como de tiras fundidas y
centrifugadas de solidificación rápida. En la figura 16.29a se muestra la microestructura de una
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tira rápidamente solidificada de tipo Nd2Fe14B. En esta estructura los granos de matrices de
Nd2Fe14B altamente ferromagnética se rodean con una fase intergranular delgada
ferromagnética rica en Nd. La alta coercitividad y el producto de energía (BH)máx asociado de
este material surgen de la dificultad de nuclear dominios magnéticos inversos que suelen
nuclearse en los límites de grano de la matriz (figura 16.29b). Las fuerzas de las fases ricas en
Nd no ferromagnéticas intergranulares, obligan a que los granos de la matriz de Nd2Fe14B
formen núcleos con sus dominios inversos para revertir la magnetización del material. Este
proceso hace máximos Hc y (BH)máx para el agregado total del material. Las aplicaciones de los
imanes permanentes de Nd-Fe-B incluyen todos los tipos de motores eléctricos, y en especial
aquellos similares a los motores de arranque automotrices donde son convenientes la
reducción en el peso y la compactación.
16.9.5 Aleaciones magnéticas de hierro-cromo-cobalto
Una familia de aleaciones de hierro-cromo-cobalto se formuló en 1971; estas aleaciones son
análogas a las de alnico en estructura metalúrgica y propiedades magnéticas permanentes,
aunque las primeras se forman en frío a temperatura ambiente. Una composición común de
una aleación de este tipo es 61% Fe–28% Cr–11% Co. Las propiedades magnéticas
características de las aleaciones de Fe-Cr-Co son Br = 1.0 a 1.3 T (10 a 13 kG), Hc = 150 a 600
921
922
A/cm (190 a 753 Oe) y (BH)máx = 10 a 45 kJ/m3 (1.3 a 1.5 MG · Oe). En la tabla 16.5 se
enlistan algunas propiedades comunes de una aleación magnética de Fe-Cr-Co.
Figura 16.30
Micrografías electrónicas de transmisión de una aleación de Co con 34% de Fe y 12% de
Cr, que muestran a) precipitados esféricos producidos después de la deformación y b)
partículas elongadas y alineadas después de la deformación y el alineamiento por medio
de un tratamiento térmico final.
[Tomado de S. Jin et al., J. Appl. Phys., 53:4300 (1982).]
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Figura 16.31
Coercitividad en función del diámetro de partícula para partículas de forma diferente en
una aleación de Co con 34% de Fe y 12% de Cr. Adviértase el gran aumento en la
coercitividad al cambiar de una forma esférica a una alargada.
[Tomado de S. Jin et al., J. Appl. Phys., 53:4300 (1982).]
Las aleaciones de Fe-Cr-Co tienen una estructura BCC a elevadas temperaturas por encima de
aproximadamente 1 200°C. Luego de un enfriamiento l ento (más o menos 15°C/h) desde arriba
de 650°C, los precipitados de una fase α2 rica en Cr (figura 16.30a) con partículas alrededor de
(300 Å) forman una matriz de una fase α1 rica en Fe. El mecanismo de coercitividad en las
aleaciones de Fe-Cr-Co es la fijación de las paredes de dominios mediante las partículas de
precipitados, ya que los dominios magnéticos se extienden a través de ambas fases. La forma
de la partícula (figura 16.30b) es importante pues la elongación de las partículas mediante
deformación antes del tratamiento de envejecimiento final aumenta de manera considerable la
coercitividad de estas aleaciones, como se indica con claridad en la figura 16.31.
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Figura 16.32
922
923
Empleo de la aleación de Fe-Cr-Co dúctil permanente en un receptor telefónico. a)
Receptor desarmado; se muestra el anillo del imán permanente y b) vista de la sección
transversal del receptor telefónico de tipo U y posición del imán permanente.
[Tomado de S. Jin et al., IEEE trans. Magn., 17:2935 (1981).]
Las aleaciones de Fe-Cr-Co son especialmente importantes en aplicaciones de ingeniería
donde su ductilidad en frío permite la formación a temperatura ambiente y alta velocidad. El
imán permanente de muchos receptores telefónicos modernos es un ejemplo de esta aleación
magnética permanente conformada en frío (figura 16.32).
16.10 FERRITAS
Las ferritas son materiales cerámicos magnéticos formados al mezclar óxido de hierro (Fe2O3)
con otros óxidos y carbonatos en la forma pulverizada. Los polvos se prensan después en
conjunto y se sinterizan en alta temperatura. En ocasiones es necesario el maquinado para
producir la forma final que se desea de la pieza (figura 16.33). Las magnetizaciones que se
producen en las ferritas son suficientemente altas para ser de valor comercial, aunque sus
saturaciones magnéticas no son tan grandes como las de los materiales ferromagnéticos. Las
ferritas tienen estructuras de dominio y ciclos de histéresis similares a las de los materiales
ferromagnéticos. Como en el caso de estos últimos, hay ferritas blandas y duras.
16.10.1 Ferritas magnéticamente blandas
Los materiales de ferrita blanda exhiben comportamiento ferrimagnético. En las ferritas
blandas hay un momento magnético neto debido a dos conjuntos de momentos de espín
electrónicos internos no apareados en direcciones opuestas que no se cancelan entre sí (figura
16.8c).
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
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Composición y estructura de ferritas blandas cúbicas
La mayoría de las ferritas blandas cúbicas tienen la composición MO · Fe2O3, donde M es un
ion metálico divalente como Fe2+, Mn2+, Ni2+, o Zn2+. La estructura de las ferritas blandas se
basa en la estructura de espinela inversa, que es una modificación de la estructura de la
espinela mineral (MgO · Al2O3) Las estructuras tanto de espinela como de espinela inversa
tienen celdas unitarias cúbicas conformadas por ocho subceldas, como se muestra en la
figura 16.34a. Cada una de las subceldas consta de una molécula de MO · Fe2O3. Puesto
que cada subunidad contiene una molécula de MO · Fe2O3 y puesto que hay siete iones en
esta molécula, cada celda unitaria contiene un total de 7 iones × 8 subceldas = 56 iones por
celda unitaria. Cada celda de subunidad tiene una estructura de cristal FCC conformada por
cuatro iones de la molécula MO · Fe2O3 (figura 16.34b). Los iones metálicos son mucho más
923
924
pequeños (M2+ y Fe3+), los cuales tiene radios iónicos de casi 0.07 a 0.08 nm, ocupan
espacios intersticiales entre los iones de oxígeno más grandes (radio iónico ≈ 0.14).
Figura 16.33
Diversas piezas de ferrita blanda que se usan en muchas aplicaciones eléctricas y
electrónicas.
(Cortesía de Magnetics, a división of Spang & Company.)
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Como se discutió antes, en una celda unitaria FCC hay el equivalente de cuatro sitios
intersticiales octaédricos y ocho tetraédricos. En la estructura de espinela normal sólo la mitad
1
de los sitios octaédricos están ocupados, y por ello únicamente 2 8 subceldas × 4
sitios/subceldas = se ocupan 16 sitios octaédricos (tabla 16.6). En la estructura de espinela
normal hay 8 × 8 (sitios tetraédricos por subcelda) = 64 sitios/celda unitaria. Sin embargo, en
la estructura de espinela normal sólo un octavo de los 64 sitios está ocupado, por lo que
únicamente se ocupan ocho de los sitios tetraédricos (tabla 16.6).
924
925
Figura 16.34
a) Celda unitaria de ferrita blanda del tipo MO · Fe2O3. La celda unitaria está compuesta
por ocho subceldas. b) La subcelda para la ferrita de FeO · Fe2O3. Los momentos
magnéticos de los iones en los sitios octaédricos se alinean en una dirección mediante
el campo magnético aplicado, y aquellos en los sitios tetraédricos lo hacen en la
dirección opuesta. En consecuencia, hay un momento magnético neto de la subcelda y,
por tanto, del material.
En la celda unitaria de estructura de espinela normal hay ocho moléculas de MO · Fe2O3.
En esta estructura los iones 8 M2+ ocupan 8 sitios tetraédricos y los iones 16 Fe3+ ocupan 16
sitios octaédricos. Sin embargo, en la estructura de espinela inversa hay un arreglo
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diferente de los iones. Los iones 8 M2+ ocupan 8 sitios octaédricos, y los iones 16 Fe3+ se
dividen de manera que 8 ocupan sitios octaédricos y 9 sitios tetraédricos (tabla 16.6).
Momentos magnéticos netos en ferritas de espinela inversa
Para determinar el momento magnético neto de cada una de las moléculas de ferrita de MO ·
Fe2O3, es necesario conocer la configuración electrónica interior 3d de los iones de ferrita. La
figura 16.35 proporciona esta información. Cuando se ioniza el átomo de Fe para formar el ion
Fe2+, hay cuatro electrones 3d no apareados que quedan después de la pérdida de dos
electrones 4s. Cuando el átomo de Fe se ioniza para formar el ion Fe3+, hay cinco electrones
no apareados que quedan después de la pérdida de dos electrones 4s y uno 3d.
925
926
Figura 16.35
Configuraciones electrónicas y momentos magnéticos iónicos de algunos elementos de
transición 3d.
Puesto que cada electrón 3d no apareado tiene un momento magnético de un magnetón de
Bohr, el ion Fe2+ tiene un momento de cuatro magnetones de Bohr y el ion Fe3+, de cinco
magnetones de Bohr. En un campo magnético aplicado, los momentos magnéticos de los
iones octaédricos y tetraédricos se oponen entre sí (figura 16.34b). De este modo, en el caso
de la ferrita FeO · Fe2O3 los momentos magnéticos de los ocho iones Fe3+ en sitios
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octaédricos cancelarán los momentos magnéticos de los ocho iones Fe3+ en los sitios
tetraédricos. Así, el momento magnético resultante de esta ferrita se deberá a los ocho iones
Fe2+ en los ocho sitios octaédricos, cada uno de los cuales tiene momentos de cuatro
magnetones de Bohr (tabla 16.7). Un valor teórico para la saturación magnética de la ferrita
de FeO · Fe2O3 se calcula en el problema de ejemplo 16.5 con base en la intensidad del
magnetón de Bohr de los iones de Fe2+.
Las ferritas de hierro, cobalto y níquel tienen la estructura de espinela inversa, y todas son
ferrimagnéticas debido a un momento magnético neto de sus estructuras iónicas. Las ferritas
blandas industriales suelen consistir en una mezcla de ferritas puesto que es posible obtener
mayores magnetizaciones por saturación a partir de dichas mezclas. Las dos ferritas
industriales más comunes son la ferrita de níquelzinc (Ni1−xZnxFe2−yO4) y la ferrita de
manganeso zinc (Mn1−xZnxFe2+yO4).
926
927
PROBLEMA DE EJEMPLO 16.5
Calcule la magnetización por saturación teórica M en amperes por metro y la
inducción por saturación Bs en teslas para FeO · Fe2O3 Ignore el término 0H
para el cálculo de Bs. La constante de retícula de la celda unitaria de FeO ·
Fe2O3 es 0.839 nm.
Solución
El momento magnético para una molécula de FeO · Fe2O3 se debe por completo
a los cuatro magnetones de Bohr del ion Fe2+ puesto que los electrones no
apareados de los iones Fe3+ se cancelan entre sí. Debido a que hay ocho
moléculas de FeO · Fe2O3 en la celda unitaria, el momento magnético total por
celda unitaria es
(4 magnetones de Bohr/subcelda)(8 subceldas/celda unitaria) = 32 magnetones
de Bohr/celda unitaria
Por tanto,
M =
[
32 magnetones de Bohr / celda unitaria
(8.39 × 10 − 10 m )
= 5 .0 × 10
5
/
3
/
A m
celdra unitaria
](
− 24
9.27 × 10
A · m
magnetón de Bohr
2
)
◂
Bs en la saturación, suponiendo que todos los momentos magnéticos están
alineados e ignorando el término H, está dado por la ecuación Bs ≈ 0 M. En
consecuencia,
Bs ≈
0M ≈
= 0.63 T
CAPÍTULO 16: Propiedades magnéticas
(
−7
4 π × 10
A
T·m
)(
5.0 × 10
m
5
A
)
◂
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Propiedades y aplicaciones de ferritas blandas
Pérdidas por corrientes parásitas en materiales magnéticos
Las ferritas blandas son materiales magnéticos importantes porque, además de tener
propiedades magnéticas útiles, son aislantes y tienen altas resistividades eléctricas. Una
alta resistividad eléctrica es importante en aplicaciones magnéticas que requieren altas
frecuencias, ya que si el material magnético es conductor, las pérdidas de energía por
corrientes parásitas serían más grandes a frecuencias altas. Las corrientes parásitas
resultan de gradientes de voltaje inducidos y, por ello, cuanto más alta sea la frecuencia,
tanto mayor será el aumento en las corrientes parásitas. Puesto que las ferritas blandas son
aisladores, pueden utilizarse en aplicaciones magnéticas como los núcleos de
transformador que operan a altas frecuencias.
Aplicaciones de ferritas blandas
Algunos de los usos más importantes de las ferritas blandas corresponden a aplicaciones
de señales débiles, núcleos de memoria, audiovisuales y cabezas de grabación. En niveles
de señales bajas, se usan algunos núcleos de ferrita para transformadores y para
inductores de baja energía. Un uso de gran tonelaje de ferritas blandas corresponde a
núcleos de horquilla de desviación de yugo, transformadores de punto de retorno y bobinas
de convergencia para receptores de televisión.
Las ferritas de espinela de Mn-Zn y Ni-Zn se utilizan en cabezas de grabación magnéticas
para diversos tipos de cintas magnéticas. Las cabezas de grabación se construyen a partir
de ferrita de Ni-Zn policristalina, ya que las frecuencias de operación que se necesitan (100
kHz a 2.5 GHz) son demasiado elevadas para cabezas de aleación metálica debido a las
altas pérdidas por corrientes parásitas.
927
928
Las memorias de núcleo magnético basadas en la lógica binaria de 0 y 1 se utilizan en
algunos tipos de computadoras. El núcleo magnético es útil donde la pérdida de energía
eléctrica no produce pérdida de información. Puesto que las memorias de núcleo magnético
no tienen partes móviles, se usan cuando se necesita una alta resistencia al choque
eléctrico, como en algunos usos militares.
16.10.2 Ferritas magnéticamente duras
Un grupo de ferritas duras que se usan para imanes permanentes tienen la fórmula general MO
· 6Fe2O3 y tienen una estructura cristalina hexagonal. La ferrita más importante de este grupo es
la de bario (BaO · 6Fe2O3), la cual fue representada en Holanda por la compañía Philips en 1952
con el nombre comercial Ferroxdure. En los últimos años las ferritas de bario se han sustituido
hasta cierto grado por las de estroncio, que tienen una fórmula general (SrO · 6Fe2O3) y que
tienen propiedades magnéticas superiores comparadas con las de ferritas de bario. Estas ferritas
se producen casi mediante el mismo método que se utiliza para las ferritas blandas, con la mayor
parte prensada en húmedo en un campo magnético para alinear los ejes de magnetización fácil
de las partículas con el campo aplicado.
Las ferritas hexagonales son económicas, de baja densidad y tienen una alta fuerza coercitiva,
como se ilustra en la figura 16.24. Las elevadas intensidades magnéticas de estos materiales se
deben principalmente a su alta anisotropía magnetocristalina. Se piensa que la magnetización de
estos materiales ocurre mediante la nucleación y movimiento de las paredes del dominio debido a
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que su tamaño de grano es demasiado grande para un comportamiento de un solo dominio. Sus
productos de energía (BH)máx varían de 14 a 28 kJ/m3.
Estos imanes permanentes cerámicos de ferritas duras tienen un uso muy amplio en
generadores, relevadores y motores. Las aplicaciones electrónicas incluyen imanes para
altavoces, timbres telefónicos y receptores. También se emplean en dispositivos de retención
para cierres de puerta, sellos y cerrojos y se emplean en muchos diseños de juguetes.
16.11 RESUMEN
Los materiales magnéticos son materiales industriales importantes utilizados en muchos
diseños de ingeniería. La mayor parte de los materiales magnéticos industriales son ferro o
ferrimagnéticos y presentan una gran magnetización. Los materiales ferromagnéticos más
importantes se basan en aleaciones de Fe, Co y Ni. En tiempos recientes se han fabricado
algunas aleaciones ferromagnéticas con algunos elementos de tierras raras como el Sm. En
materiales ferromagnéticos como el Fe, existen regiones llamadas dominios magnéticos en
las que los momentos dipolares magnéticos atómicos se alinean paralelos entre sí. La
estructura de dominios magnéticos en un material ferromagnético se determina por medio de
las siguientes energías que se minimizan: energías de intercambio, magnetoestática,
magnetocristalina de anisotropía, de pared del dominio y magnetoestrictiva. Cuando los
dominios ferromagnéticos en una muestra se encuentran en orientaciones aleatorias, la
muestra está en un estado desmagnetizado. Cuando se aplica un campo magnético a una
muestra de material ferromagnético, se alinean los dominios en la muestra; el material se
magnetiza y permanece así hasta cierto grado cuando se suprime el campo. El
comportamiento de magnetización de un material ferromagnético se registra mediante una
gráfica de inducción magnética en función del campo aplicado que recibe el nombre de ciclo
de histéresis. Cuando un material ferromagnético desmagnetizado se magnetiza mediante un
campo aplicado H, su inducción magnética B alcanza a la larga un nivel de saturación
llamado inducción de saturación Bs. Cuando se suprime el campo aplicado, la inducción
magnética disminuye hasta un valor que se denomina inducción remanente Br. El campo
desmagnetizante que se requiere para reducir la inducción magnética de una muestra
ferromagnética magnetizada hasta cero recibe el nombre de la fuerza coercitiva Hc.
928
929
Un material magnético blando es aquel que se magnetiza y desmagnetiza con facilidad. Son
importantes propiedades magnéticas de un material magnético blando una alta
permeabilidad, alta inducción por saturación y baja fuerza coercitiva. Cuando un material
ferromagnético blando se magnetiza y desmagnetiza repetidamente, se presentan pérdidas
de energía por histéresis y por corrientes parásitas. Los ejemplos de los materiales
ferromagnéticos blandos incluyen aleaciones de Fe con 3 a 4% de Si que se utilizan en
motores, transformadores y generadores eléctricos, así como aleaciones de Ni con 20 a 50%
de Fe que se emplean sobre todo en equipo de comunicaciones de alta sensibilidad.
Un material magnético duro es aquel que es difícil de magnetizar y que permanece
magnetizado en un alto grado después de que se suprime el campo magnetizante.
Propiedades importantes de un material magnético duro son alta fuerza coercitiva y alta
inducción por saturación. La potencia de un material magnético duro se mide mediante su
producto de energía máxima, que es el valor máximo del producto de B y H en el cuadrante
desmagnetizante de su ciclo de histéresis B-H. Ejemplos de materiales magnéticos duros son
los alnicos, los cuales se utilizan como imanes permanentes en muchas aplicaciones
eléctricas, y algunas aleaciones de tierras raras que se basan en composiciones de SmCo5 y
Sm(Co, Cu)7.5. Las aleaciones de tierras raras se usan en pequeños motores y en otras
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aplicaciones que requieren un material magnético de producto de energía extremadamente
alto.
Las ferritas, que son compuestos cerámicos, constituyen otro tipo de materiales magnéticos
importantes desde la perspectiva industrial. Estos materiales son ferrimagnéticos debido a un
momento magnético neto producido por su estructura iónica. La mayoría de las ferritas
magnéticamente blandas tienen la composición básica MO · Fe2O3, donde M es un ion
divalente como Fe2+, Mn2+ y Ni2+. Estos materiales tienen la estructura de espinela inversa y
se emplean en aplicaciones de señales débiles, núcleos de memoria, audiovisuales y
cabezas de grabación, entre otras. Puesto que estos materiales son aislantes, es posible
utilizarlos en aplicaciones de alta frecuencia donde las corrientes parásitas son un problema
con los campos alternos. Las ferritas magnéticamente duras con la fórmula general MO ·
6Fe2O3, donde M suele ser un ion de Ba o Sr, se usan en aplicaciones que requieren
materiales magnéticos permanentes de bajo costo y baja densidad. Estos materiales se
emplean en altavoces, timbres telefónicos y receptores, y en dispositivos de retención para
puertas, sellos y cerrojos.
16.12 DEFINICIONES
Sección 16.2
Material ferromagnético aquel que es capaz de magnetizarse de manera considerable. El
hierro, el cobalto y el níquel elementales son materiales ferromagnéticos.
Campo magnético H el campo magnético producido por un campo magnético aplicado externo o
el campo magnético producido por una corriente que pasa a través de un alambre conductor o
bobina de alambre (solenoide).
Magnetización M medida del aumento en el flujo magnético debido a la inserción de un material
dado en un campo magnético de intensidad H. En unidades del SI la magnetización es igual a la
permeabilidad del vacío ( 0) multiplicada por la magnetización, o 0 M. ( 0 = 4π × 10−4 T · m/A.)
929
930
Inducción magnética B: la suma del campo aplicado H y la magnetización M debida a la
inserción de un material dado en el campo aplicado. En unidades del SI, B = 0 (H + M).
Permeabilidad magnética el cociente entre la inducción magnética B y el campo magnético
aplicado H en un material; = B/H.
Permeabilidad relativa
del vacío; r = / 0.
r
el cociente entre la permeabilidad de un material y la permeabilidad
Susceptibilidad magnética χm el cociente entre M (magnetización) y H (campo magnético
aplicado); χm = M/H.
Sección 16.3
Diamagnetismo la reacción débil, negativa y repulsiva de un material a un campo magnético
aplicado; un material diamagnético tiene una pequeña susceptibilidad magnética negativa.
Paramagnetismo reacción débil, positiva, atractiva de un material a un campo magnético
aplicado; un material paramagnético tiene una pequeña susceptibilidad magnética positiva.
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Ferromagnetismo la creación de una magnetización muy grande en un material cuando se
somete a un campo magnético aplicado. Después de que se suprime el campo aplicado, el
material ferromagnético retiene mucho de la magnetización.
Magnetón de Bohr el momento magnético producido en un material ferro o ferrimagnético por un
electrón no apareado sin interacción con cualesquiera otros; el magnetón de Bohr es una unidad
fundamental. 1 magnetón de Bohr = 9.27 × 10−24 A · m2.
Antiferromagnetismo un tipo de magnetismo en el que los dipolos magnéticos de átomos se
alinean en direcciones opuestas por medio de un campo magnético aplicado de manera que no
hay magnetización neta.
Ferrimagnetismo un tipo de magnetismo en el cual los momentos de dipolo magnético de
diferentes iones de un sólido ligado iónicamente se alinean por medio de un campo magnético en
forma antiparalela de manera que hay un momento magnético neto.
Sección 16.4
Temperatura de Curie la temperatura en la cual un material ferromagnético cuando se calienta
completamente pierde su ferromagnetismo y se vuelve paramagnético.
Sección 16.5
Dominio magnético región en un material ferro o ferrimagnético en la cual se alinean todos los
momentos de dipolo magnéticos.
Sección 16.6
Energía de intercambio la energía asociada con el acoplamiento de dipolos magnéticos
individuales en un solo dominio magnético. La energía de intercambio puede ser positiva o
negativa.
Energía magnetoestática la energía potencial magnética debida al campo magnético externo
que rodea a una muestra de un material ferromagnético.
Energía de anisotropía magnetocristalina la energía que se requiere durante la magnetización
de un material ferromagnético para rotar los dominios magnéticos debido a la anisotropía
cristalina. Por ejemplo, la diferencia en energía de magnetización entre la dirección de
magnetización [111] difícil y la dirección [100] fácil en Fe es de aproximadamente 1.4 × 104 J/m3.
Energía de la pared de dominio la energía potencial asociada con el desorden de los momentos
de dipolo en el volumen de la pared entre dominios magnéticos.
Magnetoestricción el cambio en la longitud de un material ferromagnético en la dirección de
magnetización debido a un campo magnético aplicado.
930
931
Energía magnetoestrictiva la energía debida al esfuerzo mecánico causado por la
magnetoestricción en un material ferromagnético.
Sección 16.7
Ciclo de histéresis: la gráfica de B en función de H o de M en función de H trazada mediante la
magnetización y desmagnetización de un material ferro o ferrimagnético.
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Inducción por saturación Bs el valor máximo de la inducción Bs o magnetización Ms para un
material ferromagnético.
Inducción remanente Br el valor de B o M en un material ferromagnético después de que H se
reduce a cero.
Fuerza coerciva Hc el campo magnético aplicado que se requiere para disminuir hasta cero la
inducción magnética de un material magnetizado ferro o ferrimagnético.
Sección 16.8
Material magnético blando un material magnético con una alta permeabilidad y baja fuerza
coercitiva.
Pérdida de energía por histéresis el trabajo o energía perdida al seguir un ciclo de histéresis
B-H. La mayor parte de la energía perdida se gasta en mover las fronteras del dominio durante la
magnetización.
Pérdidas de energía por corrientes parásitas las pérdidas de energía en materiales
magnéticos mientras se utilizan campos alternos; las pérdidas se deben a corrientes inducidas en
el material.
Aleaciones de hierro-silicio aleaciones de Fe con 3 a 4% de Si que son materiales magnéticos
blandos con altas inducciones por saturación. Estas aleaciones se usan en motores,
transformadores y generadores eléctricos de baja frecuencia.
Aleaciones de níquel-hierro aleaciones magnéticas blandas de alta permeabilidad que se
utilizan en aplicaciones eléctricas en las que se requiere alta sensibilidad: audio y
transformadores de instrumentos, entre otras. Dos composiciones básicas que se usan de
manera común son 50% Ni-50% Fe y 79% Ni-21% Fe.
Sección 16.9
Material magnético duro material magnético con alta fuerza coercitiva y una alta inducción por
saturación.
Producto de energía máximo (BH)máx el valor máximo de B veces H en la curva de
desmagnetización de un material magnético duro. El valor de (BH)máx tiene unidades del SI de
J/m3.
Aleaciones de alnico (aluminio-níquel-cobalto) familia de aleaciones magnéticas permanentes
que tienen la composición básica de Al, Ni y Co, y alrededor de 25 a 50 por ciento de Fe. Se
añade una pequeña cantidad de Cu y Ti a algunas de estas aleaciones.
Recocido magnético el tratamiento térmico de un material magnético en un campo magnético
que alinea parte de la aleación en la dirección del campo aplicado. Por ejemplo, el precipitado α′
en la aleación de alnico 5 se elonga y alinea mediante este tipo de tratamiento térmico.
Aleaciones de tierras raras familia de aleaciones magnéticas permanentes con productos de
energía extremadamente altos. SmCo5 y Sm(Co, Cu)7.4 son las composiciones comerciales más
importantes de estas aleaciones.
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Aleaciones de hierro-cromo-cobalto familia de aleaciones magnéticas permanentes que
contienen alrededor de 30% de Cr con el 10 a 23% de Co y el hierro de balance. Estas
aleaciones tienen la ventaja de que pueden conformarse en frío a temperatura ambiente.
Sección 16.10
Ferritas blandas compuestos cerámicos con la fórmula general MO · Fe2O3, donde M es un ion
divalente como Fe2+, Mn2+, Zn2+,o Ni2+. Estos materiales son ferrimagnéticos y aisladores y por
ello pueden utilizarse en núcleos de transformador de alta frecuencia.
Estructura de espinela normal compuestos cerámicos que tienen la fórmula general MO · M2O3.
931
932
Los iones de oxígeno en este compuesto forman una retícula FCC, con los iones M2+ ocupando
sitios intersticiales tetraédricos y los iones M3+ ocupando sitios octaédricos.
Estructura de espinela inversa compuestos cerámicos que tienen la fórmula general MO ·
M2O3. Los iones de oxígeno en este compuesto forman una retícula FCC, con los iones M2+
ocupando sitios octaédricos y los iones M3+ en los sitios tanto octaédricos como tetraédricos.
Ferritas duras materiales magnéticos permanentes cerámicos. La familia más importante de
estos materiales tiene la composición básica MO · Fe2O3, donde M es un ion de bario (Ba) o un
ion de estroncio (Sr). Estos materiales tienen una estructura hexagonal y son de bajo costo y baja
densidad.
16.13 PROBLEMAS
Las respuestas a los problemas marcados con un asterisco se encuentran al final del libro.
16.1 ¿Qué elementos son sumamente ferromagnéticos a temperatura ambiente?
16.2 ¿Cómo puede revelarse un campo magnético alrededor de una barra de hierro
magnetizada?
16.3 ¿Cuáles son las unidades del SI y cgs para la intensidad del campo magnético H?
16.4 Defina la inducción magnética B y la magnetización M.
16.5 ¿Cuál es la relación entre B y H?
16.6 ¿Cuál es la constante de permeabilidad del vacío
0?
16.7 ¿Cuáles son las unidades de SI para B y M?
16.8 Escriba una ecuación que relacione B, H y M, utilizando unidades del SI.
16.9 ¿Por qué la relación B ≈
magnéticas?
0
M se usa a menudo en los cálculos de propiedades
16.10 Defina la permeabilidad magnética y la permeabilidad magnética relativa.
16.11 ¿La permeabilidad magnética de un material ferromagnético es una constante?
Explique.
16.12 ¿Qué cantidades de la permeabilidad magnética se especifican con frecuencia?
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16.13 Defina la susceptibilidad magnética. ¿En qué situación se emplea a menudo esta
cantidad?
16.14 Describa dos mecanismos que involucran electrones mediante los cuales se crean
campos magnéticos.
16.15 Defina el diamagnetismo. ¿Cuál es el orden de magnitud de la susceptibilidad
magnética de los materiales diamagnéticos a 20°C?
16.16 Defina paramagnetismo. ¿Cuál es el orden de magnitud de la susceptibilidad
magnética de materiales paramagnéticos a 20°C?
16.17 Defina ferromagnetismo. ¿Qué elementos son ferromagnéticos?
16.18 ¿Qué causa el ferromagnetismo en Fe, Co y Ni?
16.19 ¿Cuántos electrones 3d no apareados hay por átomo en Cr, Mn, Fe, Co, Ni y Cu?
16.20 ¿Qué son los dominios magnéticos?
16.21 ¿Cómo afecta la energía de intercambio positiva el alineamiento de dipolos
magnéticos en materiales ferromagnéticos?
16.22 ¿Cuál es la explicación que se da al hecho de que Fe, Co y Ni son ferromagnéticos y
Cr y Mn no lo son, aun cuando todos estos elementos tienen electrones 3d no
apareados.
*16.23 Calcule un valor teórico para la magnetización por saturación y la inducción por
saturación del níquel, suponiendo que todos los electrones 3d no apareados
contribuyen a la magnetización. (Ni es FCC y a = 0.352 nm.)
*16.24 Calcule un valor teórico para la magnetización por saturación cobalto metálico puro
suponiendo que todos los electrones 3d no apareados contribuyen a la
magnetización. (Co es HCP con a = 0.25071 nm y c = 0.40686 nm.)
932
933
16.25 Calcule un valor teórico de la magnetización por saturación de gadolinio puro debajo
de 16°C suponiendo que todos los siete electrones 4 f no apareados contribuyen a la
magnetización. (Gd es HCP con a = 0.364 nm y c = 0.578 nm.)
16.26 El cobalto tiene una magnetización de saturación de 1.42 × 106 A/m. ¿Cuál es el
momento magnético promedio en el magnetón de Bohr por átomo?
16.27 El níquel tiene un promedio de 0.604 magnetones de Bohr/átomo. ¿Cuál es la
inducción por saturación?
16.28 El gadolinio a temperaturas muy bajas tiene un promedio de 7.1 magnetones de Bohr
por átomo. ¿Cuál es la magnetización por saturación?
16.29 Defina el antiferromagnetismo. ¿Qué elementos muestran este tipo de
comportamiento?
16.30 Defina el ferrimagnetismo. ¿Qué son las ferritas? Dé un ejemplo de un compuesto
ferrimagnético.
16.31 ¿Qué efecto tiene el incremento de la temperatura arriba de 0 K sobre el alineamiento
de dipolos magnéticos en materiales ferromagnéticos?
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16.32 ¿Qué es la temperatura de Curie?
16.33 ¿Cómo puede un material ferromagnético desmagnetizarse? ¿Cuál es el arreglo de
los dominios magnéticos en un material ferromagnético desmagnetizado?
16.34 Cuando un material ferromagnético desmagnetizado se magnetiza lentamente
mediante un campo magnético aplicado, ¿qué cambios ocurren primero en la
estructura del dominio?
16.35 Después de que ha terminado el crecimiento de dominios debido a la magnetización
de un material ferromagnético por medio de un campo aplicado, ¿qué cambio ocurre
en la estructura del dominio con un aumento adicional sustancial en el campo
aplicado?
16.36 ¿Qué cambios ocurren en la estructura del dominio en un material ferromagnético
cuando el campo aplicado que magnetiza a una muestra por saturación se suprime?
16.37 ¿Cómo es posible que se revele la estructura de dominios de un material
ferromagnético al observarlo en el microscopio óptico?
16.38 ¿Cuáles son los cinco tipos de energías que determinan la estructura del dominio de
un material ferromagnético?
16.39 Defina la energía de intercambio magnético. ¿Cómo puede la energía de intercambio
de un material ferromagnético minimizarse con respecto al alineamiento de los dipolos
magnéticos?
16.40 Defina la energía magnetoestática. ¿Cómo puede minimizarse la energía
magnetoestática de una muestra de material ferromagnético?
16.41 Defina la energía de anisotropía magnetocristalina. ¿Cuáles son las direcciones
fáciles de magnetización para a) Fe y b) Ni?
16.42 Defina la energía de la pared del dominio magnético. ¿Cuál es el ancho promedio en
términos del número de átomos para una pared del dominio ferromagnético?
16.43 ¿Cuáles energías determinan el ancho de la pared del dominio? ¿Qué energía se
minimiza cuando la pared se ensancha? ¿Qué energía se minimiza cuando la pared
se hace más estrecha?
16.44 Defina la magnetoestricción y energía magnetoestrictiva. ¿Cuál es la causa de la
magnetoestricción en materiales ferromagnéticos?
16.45 ¿Cuáles son los dominios de cierre? ¿Cómo se crean los esfuerzos
magnetoestrictivos mediante los dominios de cierre?
933
934
16.46 ¿Cómo afecta el tamaño del dominio la energía magnetoestrictiva de una muestra de
material ferromagnético magnetizada?
16.47 ¿Cómo afecta el tamaño del dominio la cantidad de energía de la pared del dominio
en una muestra?
16.48 Dibuje un ciclo de histéresis B-H para un material ferromagnético e indique a) la
inducción por saturación Bs, b) la inducción remanente Br, c) la fuerza coercitiva Hc.
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16.49 Describa qué sucede con la inducción magnética cuando se magnetiza, desmagnetiza
y remagnetiza un material ferromagnético mediante un campo magnético aplicado.
16.50 ¿Qué sucede con los dominios magnéticos de una muestra de material
ferromagnético durante la magnetización y la desmagnetización?
16.51 Defina un material magnético blando y un material magnético duro.
16.52 ¿Qué tipo de ciclo de histéresis tiene un material ferromagnético blando?
16.53 ¿Cuáles son las propiedades magnéticas deseables de un material magnético blando?
16.54 ¿Qué son las pérdidas de energía por histéresis? ¿Qué factores afectan las pérdidas
por histéresis?
16.55 ¿Cómo afecta la frecuencia de CA las pérdidas por histéresis de materiales
ferromagnéticos blandos. Explique.
16.56 ¿Qué son las corrientes parásitas? ¿Cómo se crean en materiales ferromagnéticos?
16.57 ¿Cómo pueden reducirse las corrientes parásitas en núcleos de transformador
magnéticos metálicos?
16.58 ¿Por qué la adición de 3 a 4 por ciento de silicio a hierro reduce las pérdidas de
energía en el núcleo de transformador?
16.59 ¿Cuáles son las desventajas de la adición de silicio a hierro en materiales del núcleo
de transformadores?
16.60 ¿Por qué la estructura laminada aumenta la eficiencia eléctrica de un transformador
eléctrico?
16.61 ¿Por qué el acero de placa de transformador de hierro-silicio y grano orientado
aumenta la eficiencia de un núcleo de transformador?
16.62 ¿Cuál es la estructura de un vidrio metálico? ¿Cómo se producen las tiras de vidrio
magnético?
16.63 ¿Cuáles son algunas propiedades especiales de los vidrios metálicos?
16.64 ¿Por qué los vidrios metálicos magnéticos se magnetizan y desmagnetizan con
facilidad?
16.65 ¿Cuáles son las ventajas de vidrios metálicos en transformadores eléctricos? ¿Cuáles
son las desventajas?
*16.66 Calcule el porcentaje en peso de los elementos en el vidrio metálico con la
composición porcentual atómica Fe78B13Si9.
16.67 ¿Cuáles son las ventajas en la ingeniería del uso de aleaciones de níquel-hierro para
aplicaciones eléctricas?
16.68 ¿Qué composiciones de las aleaciones de Ni-Fe son especialmente importantes en
las aplicaciones eléctricas?
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16.69 ¿Cómo afecta el orden en las propiedades magnéticas de una aleación de 78.5% de
Ni-21.5% de Fe? ¿Cómo puede prevenirse el ordenamiento?
16.70 ¿Cómo aumenta el recocido magnético las propiedades magnéticas de una aleación
de 65% de Ni-35% de Fe?
16.71 ¿Cuáles son las propiedades magnéticas importantes para un material magnético
duro?
16.72 ¿Cuál es el producto de energía máximo para un material magnético duro? ¿Cómo se
calcula? ¿Cuáles son las unidades del SI y cgs del producto de energía?
934
935
16.73 Calcule el producto de energía máxima para la aleación magnética dura de tierra rara
SmCo5 (curva 2) de la figura 16.24.
16.74 Calcule el producto de energía máxima para la aleación alnico 5 (curva 4) de la figura
16.24.
16.75 De manera aproximada, ¿cuánta energía en kilojoules por metro cúbico se requiere
para desmagnetizar un bloque de aleación de alnico 8 de 2 cm3 completamente
magnetizado?
16.76 ¿Qué elementos se incluyen en los materiales magnéticos de alnico?
16.77 ¿Cuáles son los dos procesos que se usan para producir imanes permanentes de
alnico?
16.78 ¿Cuál es la estructura básica de un material magnético de alnico 8?
16.79 ¿Cómo afecta la precipitación en un campo magnético, la forma de los precipitados
en una aleación de alnico 8? ¿Cómo afecta la forma de los precipitados la
coercitividad de este material?
16.80 ¿Cuál es el origen del ferromagnetismo en aleaciones magnéticas de tierras raras?
16.81 ¿Cómo se comparan los productos de energía máximos de los alnicos con los de las
aleaciones magnéticas de tierras raras?
16.82 ¿Cuáles son los dos principales grupos de las aleaciones de tierras raras?
16.83 ¿Cuál es el mecanismo básico de coercitividad que se cree ocurre en las aleaciones
magnéticas de SmCo5?
16.84 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de las aleaciones magnéticas de tierras raras?
16.85 ¿Qué ventaja de fabricación tienen las aleaciones magnéticas de Fe-Cr-Co en la
fabricación de piezas de aleaciones magnéticas permanentes?
16.86 ¿Cuál es una composición química común de una aleación magnética de Fe-Cr-Co?
16.87 ¿Cuál es la estructura básica de una aleación magnética de Fe-Cr-Co? ¿Cuál es el
mecanismo para la coercitividad de las aleaciones magnéticas de tipo Fe-Cr-Co?
16.88 ¿Cómo afecta la deformación plástica antes del tratamiento de envejecimiento final la
forma de las partículas precipitadas y la coercitividad de las aleaciones magnéticas de
FeCr-Co?
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16.89 ¿Para qué tipo de aplicaciones son adecuadas en particular las aleaciones de
Fe-Cr-Co?
16.90 ¿Qué son las ferritas? ¿Cómo se producen?
16.91 ¿Cuál es la composición básica de las ferritas blandas cúbicas?
16.92 Describa la celda unitaria de la estructura de espinela MgO · Al2O3, e incluya los
iones que ocupan los sitios intersticiales tetraédricos y octaédricos.
16.93 Describa la celda unitaria de la estructura de espinela inversa, e incluya los iones que
ocupan los sitios intersticiales tetraédricos y octaédricos.
16.94 ¿Cuál es el momento magnético neto por molécula para cada una de las siguientes
ferritas?:
a) FeO · Fe2O3, b) NiO · Fe2O3,y c) MnO · Fe2O3?
16.95 Calcule la magnetización por saturación teórica en amperes por metro y la inducción
por saturación en teslas para la ferrita NiO · Fe2O3 (a 3 0.834 nm para NiO · Fe2O3.
16.96 ¿Cuáles son las composiciones de dos ferritas que se usan más comúnmente?
¿Cuáles son las mezclas de las ferritas utilizadas en lugar de una sola ferrita pura?
16.97 ¿Por qué es necesaria una resistividad eléctrica alta para un material magnético que
se usa en un núcleo de transformador que opera a una alta frecuencia?
16.98 ¿Cuáles son algunas de las aplicaciones industriales de las ferritas blandas?
935
936
16.99 ¿Por qué las memorias de núcleo magnético son útiles en particular para las
aplicaciones de resistencia a grandes impactos?
16.100 ¿Cuál es la composición básica de las ferritas duras hexagonales?
16.101 ¿Cuáles son las ventajas de las ferritas duras para uso industrial?
16.102 ¿Cuáles son algunas aplicaciones de los materiales magnéticos de ferritas duras?
16.14 PROBLEMAS EN LA SELECCIÓN DE MATERIALES Y DISEÑO
1. Dibuje la estructura electrónica del orbital 3d de metales de transición empezando
desde el Sc y terminando con el Cu. Con base en sus diagramas, compare los
momentos magnéticos resultantes.
2. Repita el problema 1 para los orbitales 5d de metales de transición desde La hasta Au.
3. Los metales amorfos han demostrado ser una elección atractiva para los materiales del
núcleo de transformadores. a) Explique qué es un metal amorfo. b) Dé razones de su
competitividad.
4. a)¿Qué propiedades deben tener los materiales seleccionados para una grabadora de
cabezas magnéticas? b) Seleccione un material para esta aplicación.
5. Puede lograrse una magnetización extremadamente rápida produciendo películas
magnéticas delgadas sobre sustratos no magnéticos. a) Proponga un proceso con el
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que lograría esta estructura. b) ¿Por qué es importante que la película magnética sea
delgada? c) Dé ejemplos de materiales que se utilizan en la elaboración de cintas y
películas magnéticas.
6. ¿Qué tipos de magnetos elegiría usted para construir polos magnéticos permanentes
para alternadores y motores? Dé un ejemplo específico.
7. ¿Seleccionaría usted un material magnético blando o duro para usarse en un núcleo de
transformador? ¿Por qué?
8. La magnetización de la ferrita de níquel, NiFe2O4, se debe a iones de níquel puesto que
los iones férricos se acoplan antiferromagnéticamente. Si se agrega zinc a la ferrita de
níquel, la magnetización del cristal aumenta aunque los iones de zinc no sean por sí
solos ferromagnéticos. Explique por qué aumenta la magnetización.
1
2
Nikola Tesla (1856-1943). Inventor estadounidense de origen yugoslavo que desarrolló en
parte el motor de inducción polifásica e inventó la bobina de Tesla (un transformador de
aire). 1 T = 1 Wb/m2 = 1 V · s/m2
1 Wb = 1 V · s.
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales de ingeniería
seleccionados
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1. VALORES DE DENSIDAD A TEMPERATURA AMBIENTE
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2. DUREZA DE MATERIALES A TEMPERATURA AMBIENTE
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3. RESISTENCIA ÚLTIMA A LA TENSIÓN A TEMPERATURA AMBIENTE
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4. RESISTENCIA A LA CEDENCIA A TEMPERATURA AMBIENTE
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5. MÓDULO DE ELASTICIDAD A TEMPERATURA AMBIENTE
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6. RELACIÓN DE POISSON A TEMPERATURA AMBIENTE
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7. ELONGACIÓN PORCENTUAL A LA RUPTURA A TEMPERATURA
AMBIENTE
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8. REDUCCIÓN PORCENTUAL EN ÁREA A TEMPERATURA AMBIENTE
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9. RESISTENCIA DE IMPACTO IZOD A TEMPERATURA AMBIENTE
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10. RESISTENCIA A LA FRACTURA A TEMPERATURA AMBIENTE
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11. RESISTIVIDAD ELÉCTRICA A TEMPERATURA AMBIENTE
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12. CONDUCTIVIDAD TÉRMICA A TEMPERATURA AMBIENTE
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
de ingeniería seleccionados
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13. COEFICIENTE DE EXPANSIÓN TÉRMICA A TEMPERATURA AMBIENTE
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
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de ingeniería seleccionados
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14. CAPACIDAD TÉRMICA ESPECÍFICA A TEMPERATURA AMBIENTE
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
de ingeniería seleccionados
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
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COMPOSICIÓN DE ALEACIONES SELECCIONADAS
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COSTO Y COSTO RELATIVO DE ALGUNOS MATERIALES
SELECCIONADOS
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de ingeniería seleccionados
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APENDICE I: Propiedades importantes de materiales
de ingeniería seleccionados
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APÉNDICE II: Algunas propiedades de elementos seleccionados
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APÉNDICE II: Algunas propiedades de elementos
seleccionados
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*Densidad del sólido a 20°C.
†b = 0.5877 nm.
‡ Otras estructuras cristalinas existen a diferentes temperaturas.
APÉNDICE II: Algunas propiedades de elementos
seleccionados
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APÉNDICE III: Radios iónicos de los elementos
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APÉNDICE III: Radios iónicos 1 de los elementos
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*
Los radios iónicos pueden variar en cristales diferentes debido a muchos factores. Fuente: C. J.
Smithells (ed.), “Metals Reference Book”, 5a. ed., Butterworth, 1976.
TEMPERATURA DE TRANSICIÓN VÍTREA Y TEMPERATURA DE FUSIÓN
DE POLÍMEROS SELECCIONADOS
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Los radios iónicos pueden variar en cristales diferentes debido a muchos factores.
APÉNDICE III: Radios iónicos 1 de los elementos
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APÉNDICE IV: Cantidades físicas selectas y sus unidades
Alfabeto griego
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Prefijos de unidades del SI
APÉNDICE IV: Cantidades físicas selectas y sus
unidades
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REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES POR CAPÍTULO
Capítulo 1
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Bever, M. B. (ed.) Encyclopedia of Materials Science and Engineering. MIT
Press-Pergamon, Cambridge, 1986.
Canby, T. Y. “Advanced Materials-Reshaping Our Lives”. Nat. Geog., 176(6), 1989, p. 746.
Engineering Materials Handbook. Vol. 1: Composites, ASM International, 1988.
Engineering Materials Handbook. Vol. 2: Engineering Plastics, ASM International, 1988.
Engineering Materials Handbook. Vol. 4: Ceramics and Glasses, ASM International, 1991.
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Metals Handbook, 2a. edición, ASM International, 1998.
M. F. Ashby, Materials Selection in Mechanical Design, Butterworth-Heinemann, 1996.
M. Madou, Fundamentals of Microfabrication, CRC Press, 1997.
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Revista National Geographic, 2000-2001.
Wang, Y. et al., High Tensile Ductility in a Nanostructured Metal, Letters to Nature, 2002.
Capítulo 2
Binnig, G., H. Rohrer, et al. en Physical Review Letters, v 50 pp. 120-24 (1983).
ufrphy.lbhp.jussieu.fr/nano/
REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES
POR CAPÍTULO
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
Brown, T. L., H. E. LeMay y B. E. Bursten. Chemistry. 8a. ed. Prentice-Hall, 2000.
Chang, R. Chemistry. 5a. ed. McGraw-Hill, 1994.
www.molec.com/products_consumables.html#STM
H. Dai, J. H. Hafner, A. G. Rinzler, D. T. Colbert, R. E. Smalley, Nature 384, 147-150
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www.omicron.de/index2.html?/results/stm_image_of_chromium_decorated_steps_of_cu_111/~Omicr
www.almaden.ibm.com/almaden/media/image_mirage.html
Chang, R. General Chemistry. 4a. ed. McGraw-Hill, 1990.
Ebbing, D. D. General Chemistry. 5a. ed. Houghton Mifflin, 1996.
McWeeny, R. Coulson's Valence. 3a. ed. Oxford University Press, 1979.
Pauling, L. The Nature of the Chemical Bond. 3a. ed. Cornell University Press, 1960.
Smith, W. F. T. M. S. Fall Meeting. 11 de octubre, 2000. Resumen solamente.
Capítulo 3
Barrett, C. S. y T. Massalski. Structure of Metals. 3a. ed. Pergamon Press, 1980.
Cullity, B. D. Elements of X-Ray Diffraction. 2a. ed. Addison-Wesley, 1978.
Wilson, A. J. C. Elements of X-Ray Cystallography. Addison-Wesley, 1970.
Capítulos 4 y 5
Flemings, M. Solidification Processing. McGraw-Hill, 1974.
Hirth J. P., y J. Lothe. Theory of Dislocations. 2a. ed. Wiley, 1982.
Krauss, G. (ed.) Carburizing: Processing and Performance. ASM International, 1989.
Minkoff, I. Solidification and Cast Structures. Wiley, 1986.
Shewmon, P. G. Diffusion in Solids. 2a. ed. Minerals, Mining y Materials Society, 1989.
Capítulos 6 y 7
ASM Handbook of Failure Analysis and Prevention. Vol. 11. 1992.
REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES
POR CAPÍTULO
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
ASM Handbook of Materials Selection and Design. Vol. 20. 1997.
Courtney, T. H. Mechanical Behavior of Materials. McGraw-Hill, 1989.
Courtney, T. H. Mechanical Behavior of Materials. 2a. ed. 2000.
Dieter, G. E. Mechanical Metallurgy. 3a. ed. McGraw-Hill, 1986.
Hertzberg, R. W. Deformation and Fracture Mechanics of Engineering Materials. 3a. ed.
Wiley, 1989.
www.wtec.org/loyola/nano/06_02.htm
Hertzberg, R. W. Deformation and Fracture Mechanics of Materials. 4a. ed. 1972.
K. S. Kumar, H. Van Swygenhoven, S. Suresh, Mechanical behavior of nanocrystalline
metals and alloys, Acta Materialia, 51, 5743-5774, 2003
Schaffer et al. “The Science and Design of Engineering Materials”, McGraw-Hill, 1999.
999
1000
T. Hanlon, Y. -N. Kwon, S. Suresh, Grain size effects on the fatigue response of
nanocrystalline metals, Scripta Materialia, 49, 675-680, 2003
Wang et al., High Tensile Ductility in a nanostructured Metal”, Nature. Vol. 419, 2002.
Wulpi, J. D., “Understanding How Components Fail”, ASM, 2000.
Capítulo 8
Massalski, T. B. Binary Alloy Phase Diagrams. ASM International, 1986.
Massalski, T. B. Binary Alloy Phase Diagrams. 3a. ed. ASM International.
Rhines, F. Phase Diagrams in Metallurgy. McGraw-Hill, 1956.
Capítulo 9
Krauss, G. Steels: Heat Treatment and Processing Principles. ASM International, 1990.
The Making, Shaping and Heat Treatment of Steel. 11a. ed. Vols. 1 a 3. The AISE Steel
Foundation, 1999-2001.
Smith, W. F. Structure and Properties of Engineering Alloys. 2a. ed. McGraw-Hill, 1993.
Steel, Annual Statistical Report. American Iron and Steel Institute, 2001.
Walker, J. L. et al. (ed.) Alloying. ASM International, 1988.
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
Capítulo 10
Benedict, G. M. y B. L. Goodall. Metallocene-Catalyzed Polymers. Plastics Design Library,
1998.
“Engineering Plastics”. Vol. 2, Engineered Materials Handbook. ASM International, 1988.
Kaufman, H. S., y J. J. Falcetta (eds.) Introduction to Polymer Science and Technology.
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Kohen, M. Nylon Handbook. Hanser, 1998.
Moore, E. P. Polypropylene Handbook. Hanser, 1996.
Moore, G. R., y D. E. Kline, Properties and Processing of Polymers for Engineers.
Prentice-Hall, 1984.
Salamone, J. C. (ed.) Polymeric Materials Encyclopedia. Vols. 1 a 10. CRC Press, 1996.
Capítulo 11
Barsoum, M. Fundamentals of Ceramics. McGraw-Hill,1997.
Bhusan, B. (ed.) Handbook of Nanotechnology, Springer, 2004.
“Ceramics and Glasses”, Vol. 4, Engineered Materials Handbook. ASM International, 1991.
Chiang, Y., D. P. Birnie, y W. D. Kingery. Physical Ceramics. Wiley, 1997.
Davis, J. R. (ed.) Handbook of Materials for Medical Devices, ASM International, 2003.
Edelstein, A. S. y Cammarata, R. C. (eds.) Nanomaterials: Synthesis, Properties, and
Application, Institute of Physics Publishing, 2002.
Engineered Materials Handbook. Vol. 4: Ceramics and Glasses. ASM International, 1991.
Handbook of Materials for Medical Devices, J. R. Davis, Editor, ASM International, 2003.
Handbook of Nanotechnology, Editor: B. Bhusan, Springer, 2004.
J. A, Jacobs y T. F. Kilduf, Engineering Materials Technology, 5a. ed., Prentice-Hall, 2004.
Jacobs, J. A. y Kilduf, T. F. Engineering Materials Technology, 5a. ed., Prentice-Hall, 2004.
Kingery, W. D., H. K. Bowen, y D. R. Uhlmann. Introduction to Ceramics. 2a. ed. Wiley,
1976.
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
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Devices Conference, S. Shrivastava, Editor, ASM International, 2003.
Mobley, J. (ed.). The American Ceramic Society, 100 Years. American Ceramic Society,
1998.
Nanomaterials: Synthesis, Properties, and Application, Editores: A. S. Edelstein y R. C.
Cammarata, Institute of Physics Publishing, 2002.
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Shrivastava, S. (ed.) Medical Device Materials, Proceedings of the Materials and
Processes for Medical Devices Conference, ASM International, 2003.
Wachtman, J. B. (ed.) Ceramic Innovations in the Twenthieth Century. The American
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Wachtman, J. B. (ed.) Structural Ceramics. Academic, 1989.
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Capítulo 12
Chawla, K. K. Composite Materials. Springer-Verlag, 1987.
“Composites”. Vol. 1, Engineered Materials Handbook. ASM International, 1987.
Engineered Materials Handbook. Vol. 1: Composites. ASM International, 1987.
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Handbook of Materials for Medical Devices, J. R. Davis, Editor, ASM International, 2003.
Harris, B. Engineering Composite Materials. Institute of Metals (Londres), 1986.
Metals Handbook. Vol. 21: Composites. ASM International, 2001.
M. Nordin y V. H. Frankel, Basic Biomechanics of the Musculoskeletal System, 3a. ed.,
Lippincot, Williams, y Wilkins, 2001.
Nanostructured Materials, Editor: Jackie Y. Ying, Academic Press, 2001.
silver.neep.wisc.edu/~lakes/BoneTrab.html
Capítulo 13
“Corrosion”. Vol. 13, Metals Handbook. 9a. ed. ASM International, 1987.
REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES
POR CAPÍTULO
1000
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
1001
Fontana, M. G. Corrosion Engineering. 3a. ed. McGraw-Hill, 1986.
Jones, D. A. Corrosion. 2a. ed. Prentice-Hall, 1996.
Uhlig, H. H. Corrosion and Corrosion Control. 3a. ed. Wiley, 1985.
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Binnig, G., H. Rohrer, et al. en Physical Review Letters, v 50 pp. 120-24 (1983).
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H. Dai, J. H. Hafner, A. G. Rinzler, D. T. Colbert, R. E. Smalley, Nature 384, 147-150
(1996).
www.omicron.de/index2.html?/results/stm_image_of_chromium_decorated_steps_of_cu_111/~Omicr
www.almaden.ibm.com/almaden/media/image_mirage.html
Hodges, D. A. y H. G. Jackson. Analysis and Design of Digital Integrated Circuits. 2a. ed.
McGraw-Hill, 1988.
Mahajan, S. y K. S. Sree Harsha. Principles of Growth and Processing of Semiconductors.
McGraw-Hill, 1999.
www.molec.com/products_consumables.html#STM
Nalwa, H. S. (ed.) Handbook of Advanced Electronic and Photonic Materials and Devices.
Vol. 1: Semiconductors.Academic Press, 2001.
Sze, S. M. (ed.) VLSI Technology. 2a. ed. McGraw-Hill, 1988.
Sze, S. M. Semiconductor Devices. Wiley, 1985.
Wolf, S. Silicon Processing for the VLSI Era. 2a. ed. Lattice Press, 2000.
Capítulo 15
Chafee, C. D. The Rewiring of America. Academic, 1988.
Hatfield, W. H. y J. H. Miller, High Temperature Superconducting Materials. Marcel Dekker,
1988.
Miller, S. E. y I. P. Kaminow. Optical Fiber Communications II. Academic Press, 1988.
Nalwa, H. S. (ed.) Handbook of Advanced Electronic and Photonic Materials and Devices.
Vols. 3-8. Academic Press, 2001.
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Capítulo 16
Chin, G. Y. y J. H. Wernick. “Magnetic Materials, Bulk”. Vol. 14, Kirk-Othmer Encyclopedia
of Chemical Technology. 3a. ed. Wiley, 1981, p. 686.
Coey, M. et al. (eds.) Advanced Hard and Soft Magnetic Materials. Vol. 577. Materials
Research Society, 1999.
Cullity, B. D. Introduction to Magnetic Materials. Addison-Wesley, 1972.
Livingston, J. Electronic Properties of Engineering Materials. capítulo 5. Wiley, 1999.
Salsgiver, J. A. et al. (ed.) Hard and Soft Magnetic Materials. ASM International, 1987.
Los datos de las propiedades del material y de la temperatura de transición vítrea se
obtuvieron de la siguiente lista de referencias
1. ASM Handbooks. Vol. 1, Properties and selection: Irons, Steels and High performance
alloys, ASM International, Materials Park, OH.
2. ASM Handbooks. Vol. 2, Properties and selection: Nonferrous alloys and special
purpose metals, ASM International, Materials Park, OH.
3. ASM Handbooks. Vol. 8, Mechanical testing and evaluation, ASM International,
Materials Park, OH.
4. ASM Handbooks. Vol. 19, Fatigue and Fracture, ASM International, Materials Park, OH.
5. ASM Handbooks. Vol. 8, composites, ASM International, Materials Park, OH.
6. ASM Metals handbook desk edition, ASM International, Materials Park, OH.
7. ASM Ready reference: Electrical and magnetic properties of materials. ASM
International, Materials Park, OH.
8. ASM Engineered Materials reference Book, ASM International, Materials Park, OH.
9. Mechanical properties and testing of polymers: An A-Z reference (1999). Redactado
por G. M. Swallowe. Kluwer Academic Publishers, Dordrecht, Países Bajos.
10. Mechanical properties of polymers and composites. Lawrence E. Nielsen y Robert F.
Landel. (1994). Marcel Dekker Inc., Madison ave, Nueva York.
11. Engineering polymer sourcebook. Raymond B. Seymour (1990). McGraw-Hill Inc.
12. Mechanical properties of ceramics. John B. Watchman (1996). John Wiley and Sons
Inc.
13. Guide to Engineered Materials (A Special issue of Advanced Materials and processes).
Vol. 1 (1986). ASM International, Materials Park, OH.
14. Guide to Engineered Materials (A Special issue of Advanced Materials and processes).
Vol. 2 (1987). ASM International, Materials Park, OH.
15. Guide to Engineered Materials (A Special issue of Advanced Materials and processes).
Vol. 3 (1988). ASM International, Materials Park, OH.
16. ASM Ready reference: Thermal properties of materials. ASM International, Materials
Park, OH.
REFERENCIAS PARA ESTUDIOS ADICIONALES
POR CAPÍTULO
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
17. The mechanical properties of wood. Wangaard, Frederick Field (1950), John Wiley and
Sons Inc.
18. Documentos de datos del fabricante.
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1002
GLOSARIO
A
absorbancia
la fracción de la luz incidente que es absorbida por un material.
acero al carbón
aleación de hierro-carbón con 0.02 a 2 por ciento de C. Todos los aceros comerciales al
carbón contienen alrededor de 0.3 a 0.9 por ciento de manganeso junto con impurezas de
azufre, fósforo y silicio.
agregado
material inerte mezclado con el cemento portland y agua para producir concreto. Las
partículas más grandes se denominan agregado grueso (por ejemplo, la grava) y las más
pequeñas reciben el nombre de agregado fino (por ejemplo, la arena).
aislante eléctrico
material con una baja conductividad eléctrica. El polietileno es un conductor pobre y tiene
una σe = 10−15 a 10−17 ( · m)−1.
albura
la parte exterior del tallo de un árbol vivo que contiene algunas células vivas que
almacenan nutrientes para el árbol.
aleación
mezcla de dos o más metales o un metal (metales) y un no metal (no metales).
aleaciones con memoria de forma
aleaciones metálicas que recuperan una forma previamente definida cuando se someten a
un proceso de tratamiento térmico apropiado.
aleaciones con memoria de forma
materiales que pueden ser deformados pero que regresan a su forma original después de
un aumento de temperatura.
GLOSARIO
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aleaciones de alnico (aluminio-níquel-cobalto)
familia de aleaciones magnéticas permanentes que tienen la composición básica de Al, Ni
y Co, y cerca de 25 a 50 por ciento de Fe. Una cantidad pequeña de Cu y Ti se agrega a
algunas de estas aleaciones.
aleaciones de hierro-cromo-cobalto
familia de aleaciones magnéticas permanentes que contienen alrededor de 30% de Cr-10
a 23% de Co y el hierro de balance. Estas aleaciones tienen la ventaja de ser formadas en
frío a temperatura ambiente.
aleaciones de hierro-silicio
aleaciones de Fe con 3 a 4% de Si que son materiales magnéticos blandos con altas
inducciones por saturación. Estas aleaciones se usan en motores y transformadores de
potencia y generadores de baja frecuencia.
aleaciones de níquel-hierro
aleaciones magnéticas blandas de alta permeabilidad que se utilizan en aplicaciones
eléctricas donde se requiere una alta sensibilidad, como es el caso del audio y de los
transformadores de instrumentos. Dos composiciones fundamentales que se usan
comúnmente son 50% Ni–50% Fe y 79% Ni–21% Fe.
aleaciones de tierras raras
familia de aleaciones magnéticas permanentes con productos de energía
extremadamente alta. SmCo5 y Sm(Co, Cu)7.4 son dos de las composiciones comerciales
más importantes de estas aleaciones.
amorfo
carencia de orden atómico de largo alcance.
anión
un ión con una carga negativa.
ánodo
el electrodo metálico en una celda electrolítica que se disuelve formando iones y que
entrega electrones al circuito externo.
GLOSARIO
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antiferromagnetismo
tipo de magnetismo en el cual los dipolos magnéticos de los átomos se alinean en
direcciones opuestas mediante un campo magnético aplicado de manera que no hay
magnetización neta.
aplicación de refuerzo mediante aspersión
proceso en el que se usa una pistola rociadora para producir un producto reforzado con
fibra. En un tipo de proceso de aplicación por aspersión, se mezclan fibras desmenuzadas
con resina plástica y se aplican con rocío dentro de un molde para formar una parte de
material compuesto.
árboles de madera blanda
árboles que tienen semillas expuestas y hojas de flecha (agujas). Son ejemplos el pino,
abeto y pícea.
árboles de maderas duras
árboles que tienen semillas cubiertas y hojas anchas. Ejemplos son el roble, maple y
fresno.
asfalto
bitumen consistente principalmente en hidrocarburos que tienen una amplia variedad de
pesos moleculares. La mayoría de los asfaltos se obtienen de la refinación del petróleo.
atado (de fibras)
colección de numerosas fibras en un manojo de tiras especificadas de acuerdo con el
número de fibras que contiene (por ejemplo 6 000 fibras por estopa).
atenuación luminosa
disminución en intensidad de la luz.
átomo
la unidad básica de un elemento que puede experimentar cambio químico.
austemperizado
un proceso de templado mediante el cual un acero en la condición austenítica se templa
en un baño de líquido caliente (sal) a una temperatura apenas arriba de la Ms del acero,
siendo mantenido en el baño hasta que la austenita del acero se transforma por completo,
y después se enfría a temperatura ambiente. Con este proceso un acero eutectoide al
carbón puede producirse en una condición bainítica total.
GLOSARIO
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austenita
(fase γ en el diagrama de fase del Fe-Fe3 C) una solución sólida intersticial de carbón en
hierro FCC; la máxima solubilidad sólida del carbón en la austenita es de 2.0 por ciento.
austenitización
calentamiento de un acero hasta el rango de temperatura de austenita de modo que su
estructura se vuelve austenítica. La temperatura de austenitización variará dependiendo
de la composición del acero.
autodifusión
la migración de átomos en un material puro.
B
bainita
mezcla de una ferrita α y partículas muy pequeñas de las partículas de Fe3 C producidas
por la descomposición de austenita; una descomposición eutectoide no laminar producto
de la austenita.
banda de conducción
niveles de energía no llenos en los cuales los electrones pueden excitarse para volverse
electrones de conducción. En los semiconductores y aisladores hay una brecha de
energía entre la banda de valencia inferior llena y la banda de conducción vacía superior.
banda de valencia
la banda de energía que contiene los electrones de valencia. En un conductor de la banda
de valencia es también la banda de conducción. La banda de valencia en un metal
conductor no está llena, y algunos electrones pueden ganar energía hasta llegar a los
niveles dentro de la banda de valencia y convertirse en electrones conductores.
bandas de deslizamiento
marcas de línea sobre la superficie de un metal debido al deslizamiento causado por
deformación permanente.
bipolímero
polímeros que se usan dentro del cuerpo humano para diversas aplicaciones quirúrgicas.
GLOSARIO
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buckyball
también conocida como Fullereno de Buckminister es una molécula de átomos de carbón
(C60) con forma de balón de futbol.
buckytubo
estructura tubular hecha de átomos de carbono ligados entre sí por enlaces covalentes.
C
cadena de polímero
un compuesto de alta masa molecular cuya estructura consiste en un gran número de
unidades repetidas pequeñas llamadas meros. Los átomos de carbono conforman la
mayor parte de los átomos de la cadena principal en casi todos los polímeros.
cambium
el tejido que está localizado entre la madera y la corteza de un árbol y es capaz de tener
división celular repetida.
campo crítico Hc
el campo magnético sobre el cual desaparece la superconductividad.
1002
1003
campo crítico inferior Hc1
el campo en el cual el flujo magnético penetra primero un superconductor tipo II.
campo crítico superior Hc2
el campo en el que desaparece la superconductividad en un superconductor de tipo II.
campo magnético H
el campo magnético producido por un campo magnético aplicado externo o el campo
magnético producido por una corriente que pasa a través de un alambre conductor o una
bobina conductora de alambre (solenoide).
capa electrónica
grupo de electrones con el mismo número cuántico principal n.
GLOSARIO
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capacitancia
medida de la capacidad de un capacitor para almacenar carga eléctrica. La capacitancia
se mide en faradios; las unidades utilizadas comúnmente en la circuitería eléctrica son el
picofaradio (1 pF = 10−12 F) y el microfaradio (1 F = 10−6 F).
capacitor
un dispositivo eléctrico compuesto por placas u hojas conductoras separadas por capas
de material dieléctrico el cual es capaz de almacenar carga eléctrica.
catalizador estereoespecífico
catalizador que crea principalmente un tipo específico de estereoisómero durante la
polimerización. Ejemplo: el catalizador de Ziegler utilizado para polimerizar propileno
produciendo principalmente el isómero de polipropileno isotáctico.
catión
un ión con una carga positiva.
cátodo
el electrodo metálico en una celda electrolítica que acepta electrones.
cedencia (o esfuerzo de fluencia)
el esfuerzo al cual una cantidad específica de deformación ocurre en la prueba de
tensióningenieril. En los Estados Unidos la cedencia (o esfuerzo de fluencia) se determina
para una deformación de 0.2 por ciento.
celda de concentración de iones
celda galvánica formada cuando dos pedazos del mismo metal se conectan
eléctricamente mediante un electrolito pero están en soluciones de diferentes
concentraciones de iones.
celda de concentración de oxígeno
celda galvánica formada cuando dos piezas del mismo material se conectan
eléctricamente mediante un electrolito pero están en soluciones de diferentes
concentraciones de oxígeno.
celda galvánica
dos metales disimilares en contacto eléctrico con un electrolito.
GLOSARIO
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celda unitaria
unidad convenientemente repetida de una red espacial. Las longitudes axiales y los
ángulos axiales son las constantes de la red de esta celda unitaria.
celda unitaria cúbica centrada en el cuerpo (BCC)
celda unitaria con un arreglo de empaquetamiento atómico en el que un átomo está en
contacto con ocho átomos idénticos ubicados a las esquinas de un cubo imaginario.
celda unitaria cúbica centrada en las caras (FCC)
celda unitaria con un arreglo de empaquetamiento atómico en el cual 12 átomos rodean a
un átomo central. La secuencia de apilamiento de capas de planos empacados
densamente en la estructura cristalina FCC es ABCABC…
celda unitaria de empaquetamiento denso hexagonal (HCP)
celda unitaria con un arreglo de empaquetamiento atómico en el cual 12 átomos rodean a
un átomo idéntico central. La secuencia de apilamiento de capas de los planos
empacados estrechamente en la estructura de cristal HCP es ABABAB…
cementita
el compuesto intermetálico Fe3 C; una sustancia dura y quebradiza.
cementita eutectoide (Fe3 C)
cementita que se forma durante la descomposición eutectoide de la austenita; la
cementita en perlita.
cementita proeutectoide (Fe3 C)
cementita que se forma mediante la descomposición de la austenita a temperaturas por
encima de la temperatura eutectoide.
cemento portland
cemento que consiste principalmente en silicatos de calcio que reaccionan con el agua
para formar una masa dura.
cerámicas de vanguardia
nueva generación de cerámicas conocidas también como cerámicas de ingeniería o
estructurales con resistencia mecánica, resistencia a la corrosión y propiedades de
choque térmico mejoradas.
GLOSARIO
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Fundamentos de la ciencia e ingeniería de materiales, 4th Edition
cerámicas piezoeléctricas
materiales que producen un campo eléctrico cuando se someten a una fuerza mecánica (y
viceversa).
ciencia de materiales
disciplina científica interesada principalmente en la investigación del conocimiento básico
acerca de la estructura interna, propiedades y procesamiento de los materiales.
cociente Pilling-Bedworth (P.B.)
el cociente entre el volumen de óxido formado y el volumen de metal consumido por
oxidación.
colágeno
el componente orgánico del hueso.
colocación manual de capas
el proceso de colocar (y trabajar) capas sucesivas de material de refuerzo en un molde en
forma manual para producir un material compuesto reforzado con fibra.
composición eutéctica
la composición de la fase líquida que reacciona para formar dos nuevas fases sólidas a la
temperatura eutéctica.
composición hipereutéctica
aquella que está a la derecha del punto eutéctico.
composición hipoeutéctica
aquella que está a la izquierda del punto eutéctico.
compuesto de moldeo de placa (CMP)
compuesto de resina plástica, rellenador y fibra de refuerzo que se usa para fabricar
materiales compuestos de plástico reforzados con fibra. Los CMP se suelen fabricar con
25 a 30 por ciento de fibras de casi 1 pulg. (2.54 cm) de largo, de las cuales la fibra de
vidrio es la que más se utiliza. Los materiales de CMP suelen preenvejecerse hasta un
estado que el propio material pueda soportar y después se cortan al tamaño adecuado y
se colocan en un molde de compresión. Luego del prensado caliente, los CMP se curan
para producir una parte rígida.
GLOSARIO
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comunicación por fibra óptica
método de transmisión de información mediante el uso de luz.
concreto (tipo cemento portland)
mezcla de cemento portland, agregado fino, agregado grueso y agua.
concreto ligero
concreto en el cual existe una dispersión uniforme de pequeñas burbujas de aire. Cerca
de 90 por ciento de las burbujas son de 100 m o menos.
concreto preesforzado
concreto reforzado en el cual los esfuerzos compresivos internos se han introducido para
contrarrestar los esfuerzos por tensión que resultan de cargas severas.
concreto pretensado (preesforzado)
concreto preesforzado en el cual el concreto se vierte sobre alambres o barras de acero
pretensado.
concreto reforzado
concreto que contiene alambres o barras de acero para resistir los esfuerzos de tensión.
condiciones de estado estacionario
en un sistema de difusión no hay cambio en la concentración de las especies difusoras
con el tiempo en diferentes lugares en el sistema.
condiciones de estado no estable
en un sistema de difusión la concentración de las especies que se difunden cambian con
el tiempo en diferentes lugares en el sistema.
conductividad eléctrica σe
medida de la facilidad con la cual la corriente eléctrica pasa por un volumen unitario de
material. Unidades: ( · m)−1. σe es la inversa de ρe.
conductor eléctrico
material con una alta conductividad eléctrica. La plata es un buen conductor y tiene una σe
= 6.3 × 107 (
GLOSARIO
· m)−1.
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configuración electrónica
la distribución de todos los electrones en un átomo de acuerdo con sus orbitales atómicos.
confinamiento térmico
región de la curva de enfriamiento para un metal puro donde la temperatura no cambia
con el tiempo (meseta) que representa la temperatura de congelamiento.
constante dieléctrica
la relación entre la capacitancia de un capacitor utilizando un material entre sus placas
comparada con la del capacitor cuando hay un vacío entre ellas.
copolimerización
1003
1004
reacción química en la que se forman moléculas de alta masa molecular a partir de dos o
más monómeros.
copolímero
cadena de polímeros compuesta por dos o más tipos de unidades monoméricas.
corriente eléctrica
la velocidad de paso en el tiempo de carga a través de un material; la corriente eléctrica i
es el número de coulombios por segundo que pasan por un punto en un material. La
unidad del SI para la corriente eléctrica es el ampere (1 A = 1 C/s).
corrosión
el deterioro de un material que resulta del ataque químico por parte de su ambiente.
corrosión intergranular
corrosión preferencial que ocurre en las fronteras de grano o en regiones adyacentes a las
fronteras de grano.
corrosión por esfuerzo
ataque corrosivo preferencial de un metal bajo esfuerzo en un ambiente corrosivo.
corrosión por picaduras
ataque de corrosión local que resulta de la formación de pequeños ánodos sobre una
superficie metálica.
GLOSARIO
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crecimiento de grano
la tercera etapa en la cual nuevos granos empiezan a crecer de una manera equiaxial.
cristal
un sólido compuesto de átomos, iones o moléculas arreglado en un patrón que se repite
en tres dimensiones.
cristalinidad (en polímeros)
el empaquetamiento de cadenas moleculares en un arreglo estereorregular con un alto
grado de solidez. La cristalinidad en materiales poliméricos nunca es de 100 por ciento y
se favorece en materiales poliméricos cuyas cadenas de polímero son simétricas.
Ejemplo: el polietileno de alta densidad puede ser 95 por ciento cristalino.
curva de enfriamiento
gráficas de temperatura en función del tiempo que se adquieren durante la solidificación
de un metal. Proporciona información sobre el cambio de fase cuando se reduce la
temperatura.
D
deformación de corte γ
desplazamiento de corte a dividido entre la distancia h sobre la cual actúa el corte (γ =
a/h).
deformación elástica
si un metal deformado por una fuerza regresa a sus dimensiones originales después de
que se elimina la fuerza, se dice que el metal se deformó elásticamente.
deformación ingenieril ε
cambio en longitud de una muestra dividida entre la longitud original de la muestra (∈ =
∆l/l0).
degeneración de la soldadura
ataque corrosivo en o adyacente a una soldadura como resultado de la acción galvánica
que se produce a partir de las diferencias estructurales en la soldadura.
densidad de corriente crítica Jc
la densidad de corriente arriba de la cual desaparece la superconductividad.
GLOSARIO
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densidad de corriente eléctrica J
la corriente eléctrica por unidad de área. Unidades del SI: amperes/metro2 (A/m2).
densidad lineal ρt
el número de átomos cuyos centros se ubican en una dirección específica en una longitud
específica de línea en un cubo unitario.
densidad plana ρp
el número equivalente de átomos cuyos centros son intersectados por un área
seleccionada dividida entre el área seleccionada.
densidad volumétrica ρv
masa por unidad de volumen; esta cantidad suele expresarse en Mg/m3 o g/cm3.
deslizamiento
el proceso en el que los átomos se mueven unos sobre otros durante la deformación
permanente de un metal.
diagrama de esfuerzo-deformación ingenieril
gráfica experimental del esfuerzo ingenieril en función de la deformación ingenieril; σ se
dibuja en una gráfica normalmente como el eje y y ∈ como el eje x.
diagrama de fases de equilibrio
representación gráfica de las presiones, temperaturas y composiciones para las cuales
varias fases son estables en el equilibrio. En la ciencia de materiales los diagramas de
fases más comunes incluyen a la temperatura en función de la composición.
diagrama de transformación de enfriamiento continuo (TEC)
diagrama de tiempo-temperatura-transformación que indica el tiempo para que una fase
se descomponga continuamente en otras fases a diferentes velocidades de enfriamiento.
diagrama de transformación isotérmica (TI)
diagrama de transformación tiempo-temperatura que indica el tiempo en que una fase se
descompone en otras fases en forma isotérmica a diferentes temperaturas.
GLOSARIO
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diamagnetismo
una reacción débil negativa y repulsiva de un material a un campo magnético aplicado; un
material diamagnético tiene una pequeña susceptibilidad magnética negativa.
dieléctrico
material aislador eléctrico.
difusión intersticial
la migración de átomos intersticiales en una retícula de matriz.
difusión sustitucional
la migración de átomos del soluto en una red de disolvente en la que los átomos del soluto
y el disolvente son casi del mismo tamaño. La presencia de vacantes hace posible la
difusión.
difusividad
medida de la tasa de difusión en sólidos a una temperatura constante. La difusividad D
puede expresarse mediante la ecuación D = D0 e−Q/ RT, donde Q es la energía de
activación y T es la temperatura en Kelvins. D0 y R son constantes.
diodo rectificador
diodo de unión pn que convierte la corriente alterna en corriente directa (ca a cd).
dislocación
en una dislocación de borde el vector de deslizamiento es perpendicular a la línea de
dislocación, mientras que en una dislocación de tornillo el vector de deslizamiento es
paralelo a la línea de dislocación. Una dislocación mezclada tiene componentes tanto de
borde como de tornillo.
dislocación
una imperfección cristalina en la cual una distorsión de la red se centra alrededor de una
línea. La distancia de desplazamiento de los átomos alrededor de la dislocación recibe el
nombre de vector de deslizamiento o de Burgers.
dominio magnético
una región en un material ferro o ferrimagnético en el cual se alinean todos los momentos
de dipolo magnéticos.
GLOSARIO
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dureza
medida de la resistencia de un material a la deformación permanente.
E
ecuación de velocidad de Arrhenius
ecuación empírica que describe la velocidad de una reacción como función de la
temperatura y una barrera de energía de activación.
efecto Meissner
la expulsión del campo magnético mediante un superconductor.
efecto piezoeléctrico
efecto electromecánico mediante el cual las fuerzas mecánicas sobre un material
ferroeléctrico pueden producir una respuesta eléctrica y las fuerzas eléctricas producir una
respuesta mecánica.
elastómero
material que a temperatura ambiente se estira bajo un pequeño esfuerzo hasta por lo
menos el doble de su longitud y después regresa rápidamente a casi su longitud original al
eliminar el esfuerzo.
electrón
portador de carga negativa con una carga de 1.60 × 10−19 C.
electrones de valencia
electrones en las capas exteriores que están implicados más a menudo en los enlaces.
embobinado de filamento
proceso para producir plásticos reforzados con fibra embobinando un refuerzo continuo
impregnado previamente con una resina plástica sobre un mandril rotatorio. Cuando se ha
aplicado un número suficiente de capas, la forma embobinada se cura y se quita el
mandril.
embriones
partículas pequeñas de una nueva fase formada por un cambio de fase (por ejemplo,
solidificación) que no son de tamaño crítico y que pueden redisolverse.
GLOSARIO
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endurecimiento de solución sólida (endurecimiento)
endurecimiento de un metal mediante adiciones de aleaciones que forman soluciones
sólidas. Las dislocaciones tienen más dificultad para moverse a través de la red del metal
cuando los átomos tienen tamaño y características eléctricas diferentes, como es el caso
de las soluciones sólidas.
endurecimiento por deformación (endurecimiento)
1004
1005
el endurecimiento de un metal o aleación mediante el trabajo en frío. Durante éste, las
dislocaciones se multiplican e interactúan, lo que da lugar a un aumento en la resistencia
del metal.
energía de activación
la energía adicional que se requiere arriba de la energía promedio para que ocurra una
reacción activada térmicamente.
energía de anisotropía magnetocristalina
la energía que se requiere durante la magnetización de un material ferromagnético para
rotar los dominios magnéticos debido a la anisotropía cristalina. Por ejemplo, la diferencia
en la energía de magnetización entre la dirección difícil [111] de magnetización y la
dirección fácil [100] en Fe es alrededor de 1.4 × 104 J/m3.
energía de intercambio
la energía asociada con el acoplamiento de los dipolos magnéticos individuales para
formar un solo dominio magnético. La energía de intercambio puede ser positiva o
negativa.
energía de ionización
la energía que se requiere para llevar a un electrón desde su estado base en un átomo
hasta el infinito.
energía de la pared de dominio
la energía potencial asociada con el desorden de los momentos de dipolo en el volumen
de pared entre dominios magnéticos.
energía magnetoestrictiva
la energía debida al esfuerzo mecánico causado por magnetoestricción en un material
ferromagnético.
GLOSARIO
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nergía magnetostática
la energía del potencial magnético debido al campo magnético externo que rodea a una
muestra de un material ferromagnético.
enlace covalente
un enlace primario que resulta de compartir electrones. En la mayoría de los casos el
enlace covalente implica el traslape de orbitales medio llenos de dos átomos. Es un
enlace direccional. Un ejemplo de un material enlazado en forma covalente es el diamante.
enlace cruzado
la formación de enlaces de valencia primarios entre moléculas de cadenas de polímeros.
Cuando ocurre el enlace cruzado extensivo como en el caso de resinas termoestables, el
enlace cruzado conforma una supermolécula de todos los átomos.
enlace de dipolo permanente
un enlace secundario creado por una atracción de moléculas que tienen dipolos
permanentes. Esto es, cada molécula tiene centros de carga positivo y negativo
separados por una distancia.
enlace iónico
enlace primario que resulta de la atracción electroestática de iones cargados
opuestamente. Es un enlace no direccional. Un ejemplo de un material enlazado en forma
iónica es un cristal de NaCl.
enlace metálico
enlace primario que resulta de compartir electrones exteriores no localizados en la forma
de una nube de carga electrónica por medio de un agregado de átomos metálicos. Es un
enlace no direccional. Un ejemplo de un material enlazado metálicamente es el sodio
elemental.
equilibrio
se dice que un sistema está en equilibrio si no ocurren cambios microscópicos con el
tiempo.
esferoidita
mezcla de partículas de cementita (Fe3 C) en una matriz de ferrita α.
esfuerzo cortante τ
fuerza de corte S dividida entre el área A sobre la cual actúa la fuerza de corte (τ = S/A).
GLOSARIO
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esfuerzo ingenieril σ
fuerza uniaxial promedio dividida entre el área de la sección transversal original (σ = F/A0).
esmalte de porcelana
recubrimiento de vidrio aplicado a un sustrato metálico.
esmalte de vidrio
recubrimiento de vidrio aplicado a un sustrato de vidrio.
estado base
el estado cuántico con la energía más baja.
estado superconductor
sólido en el estado superconductor que no presenta resistencia eléctrica.
estereoisómero atáctico
este isómero tiene grupos de átomos insertados arreglados al azar a lo largo de una
cadena de polímero de estructura vinílica. Ejemplo: polipropileno atáctico.
estereoisómeros
moléculas que tienen la misma composición química pero diferentes arreglos estructurales.
estirado de alambre
proceso en el que una provisión de alambre se estira a través de una o más matrices de
ahusamiento hasta la sección transversal que se desea.
estructura con núcleo
un tipo de microestructura que ocurre durante la rápida solidificación o enfriamiento de no
equilibrio de un metal.
estructura cristalina
un patrón tridimensional regular de átomos o iones en el espacio.
GLOSARIO
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estructura de espinela inversa
compuesto cerámico que tiene la fórmula general MO · M2 O3. Los iones de oxígeno en
este compuesto forman una red FCC, con los iones de M2+ ocupando los sitios
octaédricos y los iones M3+ ocupando tanto los sitios octaédricos como los tetraédricos.
estructura de espinela normal
compuesto cerámico que tiene la fórmula general MO · M2 O3. Los iones oxígeno en este
compuesto forman una red FCC con los iones M2+ ocupando sitios intersticiales
tetraédricos y los iones M3+ ocupando sitios octaédricos.
estructura policristalina
estructura cristalina que contiene muchos granos.
eutectoide (acero al medio carbón)
acero con 0.8 por ciento de C.
exfoliación
un tipo de daño debido a la difusión de hidrógeno atómico dentro de los poros internos en
un metal, lo que crea una alta presión interna que produce ruptura.
extrusión
acción de forzar a un material plástico ablandado a pasar a través de un orificio, lo que
forma un producto continuo. Ejemplo: la tubería plástica es extruida.
extrusión
un proceso de formado plástico en el que un material sujeto a alta presión se reduce en su
sección transversal cuando es forzado a pasar a través de la abertura de un dado.
F
factor de empaquetamiento atómico (FEA)
el volumen de átomos en una celda unitaria seleccionada dividida entre el volumen de la
misma.
falla por apilamiento
defecto superficial formado debido al apilamiento inadecuado (fuera de lugar) de los
planos atómicos.
GLOSARIO
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falla por fatiga
falla que ocurre cuando un espécimen se somete a fatiga, se fractura en dos partes, o
bien, su rigidez queda reducida de manera significativa.
fase
una parte físicamente homogénea y distinta de un sistema de materiales.
fase intermedia
fase cuyo intervalo de composición está entre la de las fases terminales.
fase primaria
fase sólida que se forma a una temperatura superior a la de una reacción invariante y
sigue presente después de que la reacción invariante se completa.
fase proeutéctica
una fase que se forma a una temperatura por encima de la temperatura eutéctica.
fase terminal
solución sólida de un componente en otro para la cual una frontera del campo de fase es
un componente puro.
fatiga
el fenómeno que lleva a la fractura bajo esfuerzos repetidos que tiene un valor máximo
menor que la resistencia máxima del material.
ferrimagnetismo
tipo de magnetismo en el cual los momentos bipolares magnéticos de diferentes iones de
un sólido unido iónicamente se alinean mediante un campo magnético de una manera
paralela pero con sentidos opuestos de modo que hay un momento magnético neto.
ferrita α eutectoide
ferrita α que se forma durante la descomposición eutectoide de la austenita; la ferrita α en
perlita.
ferrita α (fase α en el diagrama de fase Fe-Fe3 C)
una solución sólida intersticial de carbón en hierro BCC; la solubilidad sólida máxima del
carbón en hierro BCC es 0.02 por ciento.
GLOSARIO
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ferrita α proeutectoide
1005
1006
ferrita α que se forma mediante la descomposición de la austenita a temperaturas por
encima de la temperatura eutectoide.
ferritas blandas
compuestos cerámicos con la fórmula general MO · Fe2 O3, donde M es un ión divalente
tal como Fe2+, Mn2+, Zn2+ o Ni2+. Estos materiales son ferrimagnéticos, así como
aisladores, por lo que pueden utilizarse en núcleos de transformadores de alta frecuencia.
ferritas duras
materiales cerámicos magnéticos permanentes. La familia más importante de estos
materiales tiene la composición básica MO · Fe2 O3, donde M es un ión de bario (Ba) o un
ión de estroncio (Sr). Estos materiales tienen estructura hexagonal y son de bajo costo y
baja densidad.
ferromagnetismo
la creación de una magnetización muy grande en un material cuando se somete a un
campo magnético. Después de que el campo magnético aplicado se suprime, el material
ferromagnético retiene gran parte de la magnetización.
fibra de carbón (para un material compuesto)
fibras de carbón producidas principalmente a partir de poliacrilonitrilo (PAN) o brea que se
estira para alinear la estructura de red fibrilar dentro de cada fibra de carbono y que se
calienta para eliminar el oxígeno, el nitrógeno e hidrógeno de las fibras de origen o
precursoras.
fibras de aramida
fibras producidas mediante síntesis química y utilizadas para plásticos reforzados con
fibras. Las fibras de aramida tienen una estructura lineal de poliamida aromática (tipo
anillo de benzeno) y las produce comercialmente DuPont Co. bajo el nombre comercial de
Kevlar.
fibras de vidrio e
fibras hechas a partir de vidrio E (eléctrico), que es un vidrio de borosilicato y que es el
vidrio que se usa más comúnmente para fibras en los plásticos reforzados con fibra de
vidrio.
GLOSARIO
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fibras de vidrio s
fibras hechas de vidrio S, que es un vidrio de magnesio-alumina-silicato que se usa para
fibras o para plásticos reforzados con fibra de vidrio cuando se requieren fibras de
resistencia extra alta.
fluencia
deformación dependiente del tiempo de un material cuando se somete a una carga o
esfuerzo constante.
fluencia-resistencia a la ruptura, esfuerzo de
el esfuerzo que provocará fractura en una prueba de fluencia (esfuerzo-ruptura) en un
tiempo dado y en un ambiente específico a una temperatura particular.
fluorescencia
absorción de la luz o de otra energía por medio de un material y la emisión subsiguiente
de luz dentro de los 10−8 s posteriores a la excitación.
fluxoide
región microscópica rodeada por supercorrientes circulantes en un superconductor tipo II
a campos entre Hc2 y Hc1.
forja
un método de procesado primario para dar a los metales formas útiles, en el cual el metal
se martilla y se prensa para darle forma.
fosforescencia
absorción de luz por un fósforo y su subsiguiente emisión en tiempos mayores a 10−8 s.
fotón
partícula de radiación con una longitud de onda y frecuencia asociadas. Conocido también
como cuanto de radiación.
fractura dúctil
un modo de fractura caracterizado por la lenta propagación de grietas. Las superficies
fracturadas dúctiles de metales suelen ser deslustradas con una apariencia fibrosa.
GLOSARIO
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fractura por fragilización
modo de fractura caracterizado por la rápida propagación de grietas. Las superficies de
los metales con fractura por fragilización suelen ser brillantes y tienen una apariencia
granular.
frontera de ángulo pequeño (inclinación)
un arreglo de dislocaciones que forman un desacoplamiento angular dentro de un cristal.
frontera de grano
imperfección superficial que separa cristales (granos) de diferentes orientaciones en un
agregado policristalino.
frontera de grano de torsión
imagen de espejo mal orientada de la estructura cristalina, que se considera un defecto de
superficie.
frontera torcida
arreglo de dislocaciones de tornillo que crean desacoplamiento en el interior de un cristal.
fuerza coerciva Hc
el campo magnético aplicado que se requiere para reducir la inducción magnética de un
material ferro magnetizado o ferrimagnético hasta cero.
funcionalidad
el número de sitios de enlace activos en un monómero. Si el monómero tiene dos sitios de
enlace, se dice que es bifuncional.
fundición gris
aleaciones de hierro-carbón-silicio con 2.5 a 4.0 por ciento de C y 1.0 a 3.0 por ciento de
Si. Las fundiciones grises contienen grandes cantidades de carbón en la forma de
escamas de grafito. Son fáciles de maquinar y tienen buena resistencia al desgaste.
fundido por deslizamiento
proceso de establecimiento de forma de una cerámica en la cual una suspensión de
partículas cerámicas y agua se vierten en un molde poroso y después parte del agua del
material fundido se difunde en el molde, dejando una forma sólida en este mismo. A veces
el líquido excedente dentro del sólido fundido se saca del molde, de manera que queda un
cascarón fundido.
GLOSARIO
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G
grado de polimerización
la masa molecular de una cadena de polímero dividida por la masa molecular de su mero.
grados de libertad F
el número de variables (temperatura, presión y composición) que puede cambiarse
independientemente sin cambiar la fase o las fases del sistema.
grafito
estructura de capas de átomos de carbón enlazadas en forma covalente a otras tres
dentro de una capa. Varias capas se unen a través de enlaces secundarios.
grano
cristal individual en un agregado policristalino.
granos columnares
granos delgados y largos en una estructura policristalina solidificada. Estos granos se
forman en el interior de los lingotes metálicos solidificados cuando el flujo de calor es lento
y en un eje durante la solidificación.
granos de ejes iguales
granos que son aproximadamente iguales en todas las direcciones y tienen orientaciones
cristalográficas aleatorias.
guía de ondas ópticas
fibra delgada a lo largo de la cual la luz puede propagarse por reflexión total interna y
refracción.
H
haz láser
haz de radiación óptica monocromática y coherente generada por la emisión estimulada
de fotones.
hidrogel
material polimérico blando que absorbe agua y se hincha hasta un nivel específico.
GLOSARIO
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hidroxiapatita
el constituyente inorgánico del hueso.
hierros fundidos blancos
aleaciones de hierro-carbón-silicio con 1.8 a 3.6 por ciento de C y 0.5 a 1.9 por ciento de
Si. Los hierros fundidos blancos contienen grandes cantidades de carburo de hierro que
los hacen duros y quebradizos.
hierros fundidos dúctiles
aleaciones de hierro-carbón-silicio con 3.0 a 4.0 por ciento de C y 1.8 a 2.8 de Si. Los
hierros fundidos dúctiles contienen grandes cantidades de carbón en la forma de nódulos
(esferas) de grafito en vez de escamas como en el caso del hierro fundido gris. La adición
de magnesio (alrededor de 0.05 por ciento) antes de que el hierro fundido líquido se vierta
permite la formación de nódulos. Los hierros dúctiles son en general más dúctiles que los
hierros fundidos grises.
hierros fundidos maleables
aleaciones de hierrocarbónsilicio con 2.0 a 2.6 por ciento de C y 1.1 a 1.6 por ciento de Si.
Los hierros fundidos maleables se funden primero como hierros fundidos blancos y luego
se tratan térmicamente a cerca de 940°C (1 720°F) y se ma ntienen alrededor de 3 a 20 h.
El carburo de hierro en el hierro blanco se descompone en nódulos de forma irregular o
grafito.
hilado
colección de manojos de fibras continuas torcidas o no torcidas.
hipereutectoide (acero al medio carbón)
acero con 0.8 a 2.0 por ciento de C.
1006
1007
hipoeutectoide (acero al medio carbón)
acero con menos de 0.8 por ciento de C.
homogeneización
proceso de tratamiento térmico que se da a un metal para eliminar estructuras con
gradiente de concentración indeseables.
homopolímero
un polímero consistente en sólo un tipo de unidad monomérica.
GLOSARIO
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hueco
portador de carga positiva con una carga de 1.60 × 10−19 C.
hueso
la materia estructural del cuerpo humano.
hueso cortical (compacto)
hueso denso que abarca la estructura exterior.
hueso reticulado (trabecular)
el material del hueso que es poroso y blando y que abarca su estructura interna.
I
imperfección de frenkel
imperfección puntual en un cristal iónico en la cual una vacante de catión se asocia con un
catión intersticial.
imperfección schottky
imperfección de punto en un cristal iónico en el cual una vacante de catión se asocia con
una vacante de anión.
índice de refracción
el cociente entre la velocidad de la luz en el vacío con la correspondiente al otro medio de
interés.
índices de dirección en un cristal cúbico
una dirección en una celda unitaria cúbica se indica mediante un vector dibujado desde el
origen en un punto en una celda unitaria a través de la superficie de la celda unitaria. Las
coordenadas de la posición (x, y y z) del vector donde éste sale de la superficie de la
celda unitaria (con las fracciones eliminadas) son los índices de dirección. Estos índices,
designados u, v y w se encierran entre corchetes como [uvw]. Los índices negativos se
indican mediante una barra sobre el índice.
índices para planos cristalinos cúbicos (índices Miller)
los recíprocos de las intersecciones (con fracciones eliminadas) de un plano cristalino con
los ejes x, y y z de un cubo unitario, se denominan los índices de Miller de este plano. Se
designan con las letras h, k y l para los ejes x, y y z, respectivamente, y se encierran como
GLOSARIO
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(hkl). Adviértase que el plano cristalino seleccionado no debe pasar por el origen de los
ejes x, y y z.
inducción magnética B
la suma del campo aplicado H y el campo magnético M debido a la inserción de un
material dado en el campo aplicado. En unidades de SI, B = 0 (H + M).
inducción por saturación Bs
el valor máximo de la inducción Bs o magnetizaciónMs de un material ferromagnético.
inducción remanente Br
el valor de B o M en un material ferromagnético después de que H se ha reducido hasta
cero.
ingeniería de materiales
disciplina de la ingeniería interesada principalmente en el uso de un conocimiento
fundamental y aplicado de los materiales de manera que éstos puedan convertirse en los
productos necesarios o deseados por la sociedad.
intermetálicos
compuestos estequiométricos de elementos metálicos con alta dureza y alta resistencia a
la temperatura, aunque quebradizos.
intersticialidad (autointersticial)
una imperfección puntual en una red cristalina donde un átomo del mismo tipo que los de
la red de la matriz se coloca en un sitio intersticial entre los átomos de la matriz.
inversión de población
condición en la cual existen más átomos en un estado de energía superior que en uno de
energía más baja. Esta condición es necesaria para la acción tipo láser.
isómero isotáctico
este isómero tiene grupos complementarios de átomos, todos en el mismo lado de una
cadena de polímero vinílico. Ejemplo: polipropileno isotáctico.
isómero sindiotáctico
este isómero tiene grupos de átomos insertados que se alternan regularmente en
posiciones a ambos lados de una cadena de polímero vinílico. Ejemplo: prolipropileno
sindiotáctico.
GLOSARIO
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L
laminado
producto que se hace juntando hojas de un material, usualmente con calor y presión.
laminado multidireccional
laminado de plástico reforzado con fibra que se produce ligando entre sí placas reforzadas
con fibra con algunas de las direcciones de las fibras continuas de las láminas que están a
diferentes ángulos.
laminado unidireccional
laminado de plástico reforzado con fibra que se produce pegando capas de placas
reforzadas con fibra que en su totalidad tienen fibras continuas en la misma dirección en
el laminado.
láser
acrónimo (por sus siglas en inglés) de amplificación de luz por emisión estimulada de
radiación.
lazo de histéresis
la gráfica de B en función de H o de M en función de H trazada por medio de la
magnetización y desmagnetización de un material ferro o ferrimagnético.
lignina
material polimérico tridimensional de enlace cruzado muy complejo que se forma a partir
de unidades fenólicas.
línea de separación
línea de trabajo horizontal dibujada a una temperatura particular entre dos fronteras de
fase (en un diagrama de fases binario) que se usa para aplicar la regla de la palanca. Se
dibujan líneas verticales desde la intersección de la línea de separación con las fronteras
de fase para la línea de la composición horizontal. También se dibuja una línea vertical
desde la línea de separación hacia la línea horizontal en el punto de intersección de la
línea de separación con la aleación de interés para usarla como la regla de la palanca.
liquidus
la temperatura a la cual el líquido empieza a solidificarse bajo condiciones de equilibrio.
GLOSARIO
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lixiviación selectiva
la remoción preferencial de un elemento de una aleación sólida mediante el proceso de
corrosión.
lumen
la cavidad en el centro de una celda de madera.
luminiscencia
absorción de luz u otra energía por un material y la emisión subsiguiente de luz de
longitud de onda más larga.
M
Mf
la temperatura a la cual la austenita en el acero termina transformándose en martensita.
Ms
la temperatura a la cual la austenita en el acero empieza a transformarse en martensita.
maclado de deformación
un proceso de deformación plástica que ocurre en algunos metales y bajo ciertas
condiciones. En este proceso un gran grupo de átomos se desplaza en conjunto para
formar una región de una retícula cristalina metálica que es una imagen de espejo de una
región similar a lo largo de un plano de maclado.
madera
material compuesto natural consistente principalmente en un arreglo complejo de fibras de
celulosa dentro de una matriz de material polimérico conformada principalmente por
lignina.
madera de corazón
la parte más interna del tallo del árbol que en el árbol vivo contiene sólo células muertas.
magnetización M
medida del aumento en el flujo magnético debido a la inserción de un material dado en un
campo magnético de intensidad H. En unidades del SI la magnetización es igual a la
permeabilidad del vacío ( 0) veces la magnetización o 0 M. ( 0 = 4π × 10−4 T · m /A.)
GLOSARIO
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magnetoestricción
el cambio en la longitud de un material ferromagnético en la dirección de magnetización
debido a un campo magnético aplicado.
magnetón de Bohr
el momento magnético producido en un material ferro o ferrimagnético por un electrón no
apareado sin interacción con algún otro; el magnetón de Bohr es una unidad fundamental.
Un magnetón de Bohr = 9.27 × 10−24 A · m2.
martemperizado (martemplado)
un proceso de templado mediante el cual un acero en la condición austenítica se templa
en caliente en un baño líquido (sal) por arriba de la temperatura Ms, y se deja así por un
intervalo de tiempo suficientemente corto para evitar que la austenita se transforme, y
después se deja enfriar lentamente hasta la temperatura ambiente. Después de este
tratamiento el acero estará en la condición martensítica, pero el templado interrumpido
permite que se liberen los esfuerzos en el acero.
1007
1008
martensita
solución sólida intersticial supersaturada de carbón en hierro tetragonal centrado en el
cuerpo.
material compuesto
sistema de materiales compuestos por una mezcla o combinación de dos o más micro o
macro constituyentes que difieren en forma y composición química y que son en esencia
insolubles entre sí.
material de relleno
una sustancia inerte de bajo costo que se agrega a los plásticos para hacerlos menos
costosos. Los materiales de relleno también mejoran algunas propiedades físicas como la
resistencia a la tensión, la resistencia al impacto, la dureza, la resistencia al desgaste,
etcétera.
material ferroeléctrico
material que puede polarizarse cuando se aplica un campo eléctrico.
material ferromagnético
aquel que es capaz de magnetizarse en alto grado. El hierro elemental, el cobalto y el
níquel son materiales ferromagnéticos.
GLOSARIO
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material magnético blando
material magnético con una alta permeabilidad y baja fuerza coerciva.
material magnético duro
material magnético con una alta fuerza coerciva y una alta inducción por saturación.
material refractario (cerámica)
material que puede soportar la acción de un ambiente caliente.
materiales
sustancias a partir de las cuales algo se compone o fabrica. El término materiales de
ingeniería algunas veces se utiliza para referirse específicamente a materiales que se
utilizan para crear productos para aplicaciones técnicas. Sin embargo, no hay una línea de
demarcación clara entre los dos términos por lo que se emplean indistintamente.
materiales cerámicos
materiales consistentes en compuestos de metales y no metales. Los materiales
cerámicos suelen ser duros y quebradizos. Ejemplos son los productos de arcilla, vidrio y
de óxido de aluminio puro que se han compactado y densificado.
materiales cerámicos
materiales no metálicos inorgánicos que están compuestos por elementos metálicos y no
metálicos ligados entre sí fundamentalmente por enlaces iónicos y/o covalentes.
materiales compuestos
materiales con mezclas de dos o más materiales. Por ejemplo, el material resultante al
reforzar un poliéster o matriz epóxica.
materiales electrónicos
materiales utilizados en electrónica, especialmente microelectrónica. Son ejemplos el
silicio y el arsenuiro de galio.
materiales inteligentes
materiales con la capacidad de sentir y responder a estímulos externos.
materiales metálicos (metales y aleaciones metálicas)
materiales inorgánicos que se caracterizan por altas conductividades térmica y eléctrica.
Son ejemplos el hierro, el acero, el aluminio y el cobre.
GLOSARIO
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materiales poliméricos
materiales consistentes en cadenas o redes moleculares largas de elementos de bajo
peso como el carbón, hidrógeno, oxígeno y nitrógeno. La mayoría de los materiales
poliméricos tienen conductividades eléctricas bajas. Son ejemplos el polietileno y el
policloruro de vinilo (PVC).
mecánica cuántica
rama de la física en la que los sistemas que se investigan pueden tener sólo valores de
energía permitida discretos que están separados por regiones prohibidas.
mero
unidad repetida en una molécula de polímero en cadena.
metal amorfo
metales con una estructura no cristalina también denominados metales vidriosos. Estas
aleaciones tienen un alto umbral de deformación elástica.
metales nanocristalinos
metales con tamaño de grano más pequeño que 100 nm.
metales y aleaciones ferrosos
metales y aleaciones que contienen un gran porcentaje de hierro tales como los aceros y
los hierros fundidos.
metales y aleaciones no ferrosos
metales y aleaciones que no contienen hierro, o si lo contienen, sólo es en un porcentaje
relativamente pequeño. Ejemplos de materiales no ferrosos son el aluminio, el cobre, el
zinc, el titanio y el níquel.
mezclas
mezcla de dos o mas polímeros, llamadas también aleaciones de polímeros.
mezclas de asfaltos
mezclas de asfaltos y agregados que se usan principalmente para pavimentar caminos.
microfibrillas
estructuras elementales que contienen celulosa y que forman las paredes de las células
de madera.
GLOSARIO
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micromáquina
MEM que efectúa una función o tarea específica.
microscopio de sonda de barrido (MSB)
técnicas de microscopia tales como STM y AFM que permiten el mapeo de la superficie de
un material al nivel atómico.
microscopio electrónico de barrido (MEB)
instrumento utilizado para examinar la superficie de un material a amplificaciones muy
altas mediante la incidencia de electrones.
microscopio electrónico de transmisión (MET)
instrumento utilizado para estudiar estructuras de defectos internas con base en el paso
de electrones a través de películas delgadas de materiales.
microscopio electrónico de transmisión de alta resolución (METAR)
técnica basada en el MET pero con una resolución bastante más alta utilizando muestras
significativamente delgadas.
modelo de bandas de energía
en este modelo las energías de los electrones de valencia de enlace de los átomos de un
sólido forman una banda de energía. Por ejemplo, los electrones de valencia 3s en un
pedazo de sodio forman una banda de energía 3s. Puesto que sólo hay un electrón 3s (el
orbital 3s puede contener dos electrones), la banda de energía 3s en el metal de sodio
está medio llena.
modificadores de red
un óxido que rompe la red de silicio cuando se agrega al vidrio de silicio. Los
modificadores reducen la viscosidad del vidrio de sílice y promueven la cristalización. Son
ejemplos Na2 O, K2 O, CaO y MgO.
módulo de elasticidad E
esfuerzo dividido entre la deformación σ/∈ en la región elástica de un diagrama de
ingeniería de esfuerzode-formación para un metal (E = σ/∈).
módulo específico de tensión
el módulo de tensión de un material dividido entre su densidad.
GLOSARIO
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moldeo con bolsa de vacío
proceso de moldeo de una parte de plástico reforzado con fibra en la que las placas de
material flexible transparente se colocan sobre una parte laminada que no se ha curado.
Las placas y la parte se sellan, y después se aplica un vacío entre las placas de la
cubierta y la parte laminada de manera que el aire atrapado se expulsa mecánicamente
del laminado. Luego se cura la parte con la bolsa de vacío.
moldeo por compresión
proceso de moldeo termoestable en el que un compuesto moldeable (que usualmente se
calienta) se coloca primero en una cavidad de moldeo. Luego el molde se cierra y se
aplican calor y presión hasta que se cura el material.
moldeo por transferencia
proceso de moldeo para termofijos en el que el compuesto moldeable se ablanda primero
mediante calor en una cámara de transferencia y luego se fuerza a alta presión hacia una
o más cavidades de moldeo para el curado final.
moldeo por inyección
proceso de moldeo mediante el cual un material plástico ablandado mediante calor se
fuerza por medio de un cilindro con accionamiento de tornillo en una cavidad de molde
relativamente fría que le da al plástico la forma deseada.
moldeo por soplado
método para fabricar plásticos en el que un tubo hueco (parisón) se fuerza en la forma de
una cavidad moldeada mediante presión de aire interna.
monómero
compuesto molecular simple que puede enlazarse en forma covalente para formar
cadenas moleculares largas (polímeros). Ejemplo: etileno.
motivo
1008
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grupo de átomos que se organizan (o son bases) en relación unos de otros y que se
asocian con puntos de la red correspondientes.
N
nanomateriales
materiales con una escala de longitud característica más pequeña que 100 nm.
GLOSARIO
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niveles de aceptor
en la teoría de bandas, los niveles de energía local cercanos a la banda de valencia.
niveles de donador
en la teoría de bandas, niveles de energía locales cerca de la banda de conducción.
nucleación heterogénea
(en referencia a la solidificación de metales) la formación de regiones muy pequeñas
(denominadas núcleos) de una nueva fase sólida en las intracaras de impurezas sólidas.
Estas impurezas reducen el tamaño crítico a una temperatura particular de un núcleo
sólido estable.
nucleación homogénea
(en cuanto a la solidificación de metales) la formación de regiones muy pequeñas de una
nueva fase sólida (llamada núcleo) en un metal puro que puede crecer hasta que se
termina la solidificación. El metal puro homogéneo proporciona por sí mismo los átomos
que conforman los núcleos.
núcleo de ión positivo
átomo sin sus electrones de valencia.
núcleos
partículas pequeñas de una nueva fase formada por un cambio de fase (por ejemplo,
solidificación) que puede crecer hasta que se completa el cambio de fase.
número atómico
el número de protones en el núcleo de un átomo de un elemento.
número de Avogadro
6.023 × 1023 átomos/mol; el número de átomos en un gramo-mol o mol relativo de un
elemento.
número de componentes de un diagrama de fases
el número de elementos o compuestos que conforman el sistema del diagrama de fases.
Por ejemplo, el sistema Fe-Fe3 C es de dos componentes; el sistema Fe-Ni también es de
dos componentes.
GLOSARIO
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número de coordinación (NC)
el número de vecinos equidistantes más próximos a un átomo o ión en una celda unitaria
de una estructura cristalina. Por ejemplo, en NaCl, CN = 6 puesto que 6 aniones de Cl−
equidistantes rodean al catión central Na+.
número de tamaño de grano
número nominal (promedio) de granos por unidad de área a una amplificación particular.
números cuánticos
el conjunto de cuatro números necesarios para caracterizar a cada electrón en un átomo.
Éstos son los números cuánticos principales n, el número cuántico orbital l, el número
cuántico magnético ml y el número cuántico de espín (giro) ms.
O
orbital atómico
la región en el espacio alrededor del núcleo de un átomo en el cual es más probable que
se encuentre un electrón que tiene un conjunto dado de números cuánticos. Un orbital
atómico se asocia también con cierto nivel de energía.
orbital híbrido
orbital atómico obtenido cuando dos o más orbitales no equivalentes de un átomo se
combinan. El proceso del rearreglo de los orbitales se denomina hibridación.
óxido para formar vidrio
un óxido que forma un vidrio con facilidad; también un óxido que contribuye a formar la
red de vidrio de sílice cuando se añade a ella, tal como B2 O3.
óxidos intermedios
óxido que puede actuar como un formador de vidrio o como un modificador de vidrio,
dependiendo de la composición de este último. Ejemplo, Al2 O3.
P
paramagnetismo
reacción atractiva, positiva y débil de un material a un campo magnético aplicado; el
material paramagnético tiene una pequeña susceptibilidad magnética positiva.
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parámetro de Larsen Miller
parámetro de tiempo-temperatura utilizado para predecir ruptura por esfuerzo debido a la
fluencia lenta.
parénquima
celdas de almacenamiento de nutrientes de los árboles que son cortas y con paredes
relativamente delgadas.
pasivación
la formación de una película de átomos o moléculas sobre la superficie de un ánodo de
manera que la corrosión se retarda o interrumpe.
pérdida de energía por histéresis
el trabajo o energía que se pierde al seguir un lazo de histéresis B-H. La mayoría de la
energía que se pierde se gasta en mover las fronteras del dominio durante la
magnetización.
pérdidas de energía por corrientes parásitas
pérdidas de energía en materiales magnéticos mientras se usan campos alternos. Las
pérdidas se deben a corrientes inducidas en el material.
perlita
mezcla de las fases de ferrita α y cementita (Fe3 C) en placas paralelas (estructura
laminar) producida por la descomposición eutectoide de la austenita.
permeabilidad magnética
el cociente entre la inducción magnética B y el campo magnético aplicado H en un
material, = B/H.
permeabilidad relativa
r
el cociente entre la permeabilidad de un material y la permeabilidad del vacío:
r
= /
0.
plástico termofijo (termofijo)
material plástico que se ha sometido a una reacción química mediante la acción de calor,
catalizadores, etc., y que lo lleva a una estructura macromolecular de red de enlace
cruzado. Los plásticos termofijos no pueden volverse a fundir y ni son reprocesables
puesto que cuando se calientan se degradan y descomponen. Plásticos termoestables
típicos son las resinas fenólicas, poliésteres no saturados y las resinas epóxicas.
GLOSARIO
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plásticos reforzados con fibra
materiales compuestos consistentes en una mezcla de una matriz de un material plástico
tal como un poliéster o resina epóxica reforzada mediante fibras de alta resistencia como
el vidrio, carbón o la aramida. Las fibras proporcionan la alta resistencia y rigidez, y la
matriz de plástico une a las fibras en conjunto y las soporta.
plastificantes
agentes químicos agregados a compuestos plásticos para mejorar el flujo y el proceso y
reducir la fragilidad. Ejemplo: policloruro de vinilo plastificado.
pliegue de laminado (lámina)
capa de un laminado multicapa.
polarización
la alineación de pequeños dipolos eléctricos en un material dieléctrico para producir un
momento de dipolo neto en el material.
polarización
voltaje aplicado a dos electrodos de un dispositivo electrónico.
polarización catódica
la desaceleración o interrupción de las reacciones catódicas en un cátodo de una celda
electroquímica debido a 1) un ritmo bajo en la secuencia de la reacción en la intracara
metal-electrolito (polarización de activación) o 2) a una escasez del reactivo o
acumulación de productos de reacción en la intracara metal-electrolito (polarización por
concentración).
polarización directa
polarización aplicada a una unión pn en la dirección de conducción; en una unión pn bajo
polarización directa, los electrones y huecos de los portadores mayoritarios fluyen hacia la
unión de manera que circula una gran corriente.
polarización inversa
polarización aplicada a una unión pn de manera que fluye una pequeña corriente; en una
unión pn bajo polarización inversa, los electrones y los huecos de los portadores
mayoritarios fluyen alejándose de la unión.
GLOSARIO
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poliisopreno cis 1,4
el isómero de poliisopreno 1,4 que tiene un grupo metilo e hidrógeno en el mismo lado del
doble enlace central de su mero. El hule natural está compuesto principalmente por este
isómero.
poliisopreno trans 1,4
el isómero de poliisopreno 1,4 que tienen el grupo metilo y el hidrógeno en lados opuestos
del doble enlace central de su mero.
polimerización
la reacción química en la cual se forman moléculas de elevada masa molecular a partir de
monómeros.
polimerización en cadena
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el mecanismo de polimerización por medio del cual cada molécula del polímero aumenta
el tamaño a una con rapidez una vez que se ha iniciado el crecimiento. Este tipo de
reacción ocurre en tres etapas: 1) inicio de la cadena, 2) propagación de la cadena y 3)
terminación de la cadena. El nombre implica una reacción en cadena y suele iniciarse
mediante alguna fuente externa. Ejemplo: la polimerización en cadena del etileno para
producir polietileno.
polimerización en masa
la polimerización directa de un monómero líquido en un polímero en un sistema de
reacciones en las que el polímero permanece disuelto en su propio monómero.
polimerización en solución
en este proceso se usa un disolvente que disuelve al monómero, al polímero y al iniciador
de la polimerización. La dilución del monómero con el disolvente reduce la velocidad de
polimerización, y el calor liberado por la reacción de polimerización lo absorbe el
disolvente.
polimerización en suspensión
en este proceso se usa agua como el medio de reacción, y el monómero se dispersa en
lugar de disolverse en el medio. Los productos de polímero se obtienen en la forma de
pequeñas esferas que se filtran, lavan y secan en la forma de polvos para moldeo.
polimerización por pasos
el mecanismo de polimerización por medio del cual el crecimiento de la molécula del
polímero procede por medio de una reacción intermolecular paso a paso. Sólo está
implicado un tipo de reacción. Las unidades de monómero pueden reaccionar entre sí o
con cualquier tamaño de molécula de polímero. El grupo activo en el extremo de un
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monómero se supone que tiene la misma reactividad sin importar la longitud del polímero.
Amenudo se produce un subproducto, como el agua, en el proceso de polimerización.
Ejemplo: la polimerización del nylon 6,6 a partir de ácido adípico y hexametilen diamina.
polímero biodegradable
un tipo de polímero que se absorbe en el cuerpo humano después de que cumple su
propósito; por ejemplo, suturas absorbibles.
polímero hidrofílico
polímeros que absorben agua; similar al agua.
polimorfismo
(en cuanto a metales) la capacidad de un metal de presentar una o más estructuras
cristalinas. Por ejemplo, el hierro puede tener una estructura cristalina BCC o FCC,
dependiendo de la temperatura.
portadores mayoritarios
el tipo de portador de carga más predominante en un semiconductor; los portadores
mayoritarios en un semiconductor tipo n son electrones de conducción, y en un
semiconductor tipo p son huecos de conducción.
portadores minoritarios
el tipo de portador de carga en la concentración más baja en un semiconductor. Los
portadores minoritarios en los semiconductores tipo n son huecos, y los semiconductores
tipo p son electrones.
prensado isostático
la compactación y formación simultánea de un polvo cerámico (y aglomerante) mediante
presión aplicada uniformemente en todas las direcciones.
prensado seco
la compactación y formación uniaxial simultáneas de partículas granulares cerámicas (y
aglomerantes) en una matriz.
prepreg
tela o estera impregnada de resina plástica de fácil moldeo que puede contener fibras de
refuerzo. La resina se cura parcialmente hasta una etapa “B” y se suministra a un
fabricante que utiliza el material como las capas de un producto laminado. Después de
que las capas se han depositado para producir una forma final, se pegan, usualmente con
calor y presión, mediante el curado de la lámina.
GLOSARIO
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primera ley de Fick de la difusión en sólidos
el flujo de una especie que se difunde es proporcional al gradiente de concentración a
temperatura constante.
principio de exclusión de Pauli
el enunciado de que ningún par de electrones puede tener los mismos cuatro números
cuánticos.
principio de incertidumbre de Heisenberg
el enunciado de que es imposible determinar con exactitud al mismo tiempo la posición y
el momento de una pequeña partícula como un electrón.
producto de energía máximo (BH)máx
el valor máximo de B por H en la curva de desmagnetización de un material magnético
duro. El valor de (BH)máx tiene unidades del SI de J/m3.
protección anódica
la protección de un metal que forma una película pasivada mediante la aplicación de una
corriente anódica alimentada externamente.
protección catódica
la protección de un metal conectándolo a un ánodo de sacrificio o suministrándole un
voltaje de cd para hacerlo un cátodo.
protección contra esfuerzos
condición en la que el implante aplicado se lleva una parte importante de la carga que
soporta un hueso fracturado. Tiene efectos colaterales negativos.
prueba de templabilidad de Jominy
prueba en la cual una barra de 1 pulg (2.54 cm) de diámetro y de 4 pulg (10.2 cm) de
largo se austenitiza y luego se templa con agua en un extremo. Se mide la dureza a lo
largo del lado de la barra hacia arriba hasta cerca de 2.5 pulg (6.35 cm) desde el extremo
templado. Se realiza una gráfica denominada la curva de templabilidad de Jominy
trazando una gráfica de la dureza de la barra contra la distancia desde el extremo
templado.
GLOSARIO
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puente de hidrógeno
tipo especial de atracción de dipolo permanente intermolecular que ocurre entre un átomo
de hidrógeno enlazado a un elemento altamente electronegativo (F, O, N o Cl) y otro
átomo de un elemento altamente electronegativo.
pultrusión
proceso para producir continuamente una parte de plástico reforzada con fibra de sección
transversal constante. La parte pultruida se elabora estirando una colección de fibras
sumergidas en resina a través de una matriz calentada.
punto de ablandamiento
a esta temperatura el vidrio fluye a una velocidad considerable.
punto de deformación
a esta temperatura el vidrio es rígido.
punto de recocido
a esta temperatura pueden relajarse los esfuerzos en el vidrio
punto de red
punto en un arreglo arbitrario en el cual todos los puntos tienen entornos idénticos.
punto de trabajo
a esta temperatura el vidrio puede trabajarse con facilidad.
punto eutéctico
el punto determinado por la composición y la temperatura eutécticas.
puntos de referencia del vidrio (temperaturas) temperatura de
transición vítrea
el centro del intervalo de temperatura donde un termoplástico calentado luego del
enfriamiento cambia de un estado elástico y correoso hasta el del vidrio quebradizo
temperatura de transición vítrea
el centro del intervalo de temperatura en la cual un sólido no cristalino cambia de vidrio
quebradizo a viscoso.
GLOSARIO
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R
radio crítico r* del núcleo
el radio mínimo que una partícula de una nueva fase formada por nucleación debe tener
para convertirse en un núcleo estable.
radio de madera
un agregado en forma de tira de celdas que se extienden en forma radial en el tallo del
árbol. El tejido del radio está compuesto fundamentalmente de celdas de parénquima para
el almacenamiento de nutrientes.
reacción de hidratación
reacción del agua con otro compuesto. La reacción del agua con cemento portland es una
reacción de hidratación.
reacción eutéctica (en un diagrama de fases binario)
transformación de fase en la cual toda la fase líquida se transforma isotérmicamente,
mediante enfriamiento, en dos fases sólidas.
reacción monotéctica (en un diagrama de fases binario)
transformación de fase en la cual, luego del enfriamiento, una fase líquida se transforma
en una fase sólida y en una nueva fase líquida (de composición diferente a la de la
primera fase líquida).
reacción peritéctica (en un diagrama de fases binario)
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una transformación de fases en la cual, después del enfriamiento, una fase líquida se
combina con una fase sólida para producir una nueva fase sólida.
reacciones invariantes
aquellas reacciones en las que las fases reaccionantes tienen temperatura y composición
fijas. El grado de libertad, F1, es cero en estos puntos de reacción.
reacciones invariantes
transformaciones de fase de equilibrio que implican cero grados de libertad.
recocido
proceso de tratamiento térmico aplicado a un metal trabajado en frío para ablandarlo.
GLOSARIO
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recocido
tratamiento térmico que se da a un metal para ablandarlo.
recocido (de un material cerámico)
calentamiento de un material cerámico hasta una temperatura suficientemente alta para
causar la formación de un enlace químico entre las partículas.
recocido magnético
el tratamiento térmico de un material magnético en un campo magnético que alinea parte
de la aleación en la dirección del campo aplicado. Por ejemplo, el precipitado α′ en la
aleación de alnico 5 se estira y se alinea mediante este tipo de tratamiento térmico.
recristalización
la segunda etapa del proceso de recocido en la cual nuevos granos empiezan a crecer y
la densidad de las dislocaciones disminuye de manera significativa.
recuperación
la primera etapa en el proceso de recocido que produce la relajación de los esfuerzos
residuales y la formación de configuración de dislocación de baja energía.
red espacial
arreglo tridimensional de puntos, cada uno de los cuales tiene entornos idénticos.
reducción en frío porcentual
porcentaje de reducción en frío =
cambio en el área de la sección transversal
área de la sección transversal original
× 100 %
egla de la palanca
los porcentajes de peso de las fases en cualesquiera dos regiones de fase de un
diagrama binario de fases pueden calcularse utilizando esta regla si prevalecen las
condiciones de equilibrio.
regla de las fases de Gibbs
el enunciado de que en equilibrio el número de fases más los grados de libertad es igual al
número de componentes más 2. P + F = C + 2. En la forma condensada con presión ≈ 1
atm, P + F = C + 1.
relación de Hall-Petch
ecuación empírica que relaciona la resistencia de un metal con su tamaño de grano.
GLOSARIO
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relación de radio crítico (mínimo)
la relación entre el catión central y los aniones de los alrededores cuando la totalidad de
estos últimos apenas se tocan entre sí y al catión central.
relación de radios (para un sólido iónico)
la relación entre el radio del catión central y el de los aniones de los alrededores.
remodelación de huesos
la capacidad de un hueso para alterar su tamaño y estructura con base en esfuerzos
externos.
resistencia dieléctrica
el voltaje por longitud unitaria (campo eléctrico) al cual un material dieléctrico permite la
conducción, esto es, el campo eléctrico máximo que un dieléctrico puede soportar sin
ruptura eléctrica.
resistencia eléctrica R
la medida de la dificultad del paso de la corriente eléctrica a través de un volumen de
material. La resistencia aumenta con la longitud y crece con la reducción del área de la
sección transversal del material a través del cual pasa la corriente. Unidad del SI: ohm ( ).
resistencia específica a la tensión
la resistencia a la tensión de un material dividida entre su densidad.
resistencia última a la tensión (RUT)
el esfuerzo máximo en el diagrama de ingeniería de esfuerzo-deformación.
resistividad eléctrica ρe
medida de la dificultad del paso de corriente eléctrica a través de un volumen unitario de
un material. Para un volumen de material ρe = RA/l, donde R = resistencia del material, ;
l = su longitud, m; A = su área de sección transversal, m2. En unidades del SI, ρe =
ohmmetros ( · m).
resquebrajamiento por hidrógeno
pérdida de ductilidad en un metal debido a la interacción del elemento aleante en el metal
con hidrógeno atómico o molecular.
GLOSARIO
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S
segunda ley de Fick de la difusión en sólidos
la velocidad de cambio de la composición es igual a la difusividad multiplicada por la
velocidad de cambio del gradiente de concentración a temperatura constante.
semiconductor
material cuya conductividad eléctrica está aproximadamente a la mitad entre los valores
para buenos conductores y aisladores. Por ejemplo, el silicio puro es un elemento
semiconductor y tiene σe = 4.3 × 10-4 ( · m)−1 a 300 K.
semiconductor extrínseco tipo n
material semiconductor que se ha tratado con un elemento tipo n (por ejemplo, silicio
tratado con fósforo). Las impurezas tipo n donan electrones que tienen energías cercanas
a la banda de conducción.
semiconductor extrínseco tipo p
material semiconductor que se ha tratado con un elemento tipo p (por ejemplo, silicio
tratado con aluminio). Las impurezas tipo p proporcionan huecos electrónicos cercanos al
nivel de energía superior de la banda de valencia.
semiconductor intrínseco
material semiconductor que es esencialmente puro y para el cual la brecha de energía es
suficientemente pequeña (alrededor de 1 eV) para ser superada por la excitación térmica;
los portadores de corriente son los electrones en la banda de conducción y huecos en la
banda de valencia.
semicristalino
materiales con regiones de estructura cristalina dispersas en la región amorfa circundante;
por ejemplo, algunos polímeros.
serie galvánica (agua de mar)
arreglo de elementos metálicos de acuerdo con sus potenciales electroquímicos en agua
de mar con referencia a un electrodo estándar.
series de fuerzas electromotrices
arreglo de elementos metálicos de acuerdo con sus potenciales electroquímicos estándar.
GLOSARIO
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sinterización (de un material cerámico)
el proceso en el que partículas finas de un material cerámico se unen químicamente al
someterlas a una temperatura suficientemente alta para que ocurra la difusión atómica
entre las partículas.
sistema
porción del universo que ha sido aislado de manera que es posible estudiar sus
propiedades.
sistema de deslizamiento
combinación de un plano de deslizamiento y una dirección de deslizamiento.
sistema isomorfo
diagrama de fases en el cual sólo hay una fase sólida, esto es, sólo hay una estructura de
estado sólido.
sistemas microelectromecánicos (SMEM)
cualquier dispositivo miniaturizado que efectúa la función de sensado y/o actuación.
sitio intersticial octaédrico
el espacio encerrado cuando los núcleos de seis átomos (iones) circundantes forman un
octaedro.
sitio intersticial tetraédrico
el espacio encerrado cuando los núcleos de cuatro átomos (iones) de los alrededores
forman un tetraedro.
solidus
la temperatura durante la solidificación de una aleación a la cual lo último de la fase
líquida se solidifica.
solución sólida
una aleación de dos o más metales o un metal(es) y un no metal(es) que tiene una mezcla
atómica de una fase.
solución sólida intersticial
solución sólida formada en la que los átomos del soluto pueden entrar en los intersticios o
huecos en la retícula de los átomos del disolvente.
GLOSARIO
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solución sólida sustitucional
solución sólida en la que los átomos del soluto de un elemento pueden reemplazar a
aquellos átomos del disolvente del otro elemento. Por ejemplo, en una solución sólida de
Cu-Ni los átomos de cobre pueden sustituir a los átomos de níquel en la retícula cristalina
de la solución sólida.
solvus
una frontera de fase debajo de la frontera de fase líquida isotérmica + sólida proeutéctica
y entre la solución sólida terminal y las regiones de dos fases en un diagrama de fase
eutéctica binaria.
superaleaciones
aleaciones metálicas con desempeño mejorado a temperaturas elevadas y altos niveles
de esfuerzos.
superconductor tipo I
aquel que exhibe repulsión completa al flujo magnético entre los estados normal y
superconductor.
superconductor tipo II
1011
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aquel en el cual el flujo magnético penetra gradualmente entre los estados normal y
superconductor.
superplasticidad
la capacidad de algunos metales a deformarse plásticamente en 1 000-2 000% a altas
temperaturas y bajas velocidades de carga.
susceptibilidad magnética χm
el cociente entre M (magnetización) y H (campo magnético aplicado); xm = M/H.
T
temperatura crítica Tc
la temperatura debajo de la cual un sólido no muestra resistencia eléctrica.
temperatura de curie
la temperatura a la cual un material ferromagnético cuando se calienta pierde por
completo su ferromagnetismo y se vuelve paramagnético.
GLOSARIO
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temperatura de curie (de un material ferroeléctrico)
la temperatura a la cual un material ferroeléctrico en enfriamiento experimenta un cambio
de estructura cristalina que produce polarización espontánea en el material. Por ejemplo,
la temperatura de curie de BaTiO3 es 120°C.
temperatura eutéctica
la temperatura a la cual ocurre una reacción eutéctica.
templabilidad
la facilidad de formar martensita en un acero luego de templarlo a partir de la condición
austenítica. Un acero altamente templable es aquel que forma martensita a través del
mismo en secciones gruesas. La templabilidad no debe confundirse con la dureza. La
dureza es la resistencia de un material a la penetración. La templabilidad de un acero es
principalmente una función de su composición y tamaño de grano.
templado (de un acero)
el proceso de recalentar un acero para aumentar su tenacidad y ductilidad. En este
proceso la martensita se transforma en martensita templada.
termistor
dispositivo semiconductor cerámico que cambia en resistividad cuando la temperatura
cambia y se usa para medir y controlar la temperatura.
termoplástico (nombre)
material plástico que requiere calor para hacerlo formable (plástico) y después del
enfriamiento, retiene su forma. Los termoplásticos están compuestos por polímeros en
cadena con los enlaces entre las cadenas de tipo de dipolo secundario permanente. Los
termoplásticos pueden ablandarse repetidamente cuando se calientan y endurecerse
cuando se enfrían. Termoplásticos típicos son los polietilenos, vinílicos, acrílicos,
celulósicos y nailons.
trabajo en caliente de metales
deformación permanente de metales y aleaciones arriba de la temperatura a la cual se
produce continuamente una microestructura sin deformación (temperatura de
recristalización).
trabajo en frío de metales
deformación permanente de los metales y aleaciones debajo de la temperatura a la cual
se produce continuamente una microestructura sin deformación (temperatura de
recristalización). El trabajo en frío ocasiona que el metal se vuelva resistente a la
deformación.
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transductor
dispositivo que actúa mediante potencia de una fuente y transmite potencia en otra forma
a un segundo sistema. Por ejemplo, un transductor puede convertir la energía sonora de
entrada en una respuesta eléctrica de salida.
transición de dúctil a quebradizo (TDQ)
ductilidad y resistencia a la fractura reducidas que se observan en un material cuando la
temperatura es baja.
transistor de unión bipolar
dispositivo semiconductor de dos uniones y tres elementos. Los tres elementos básicos de
transistor son el emisor, la base y el colector. Los transistores de unión bipolar pueden ser
de tipos npn o pnp. La unión emisor-base se polariza directamente y la unión
colector-base se polariza inversamente de manera que el transistor puede actuar como un
dispositivo de amplificación de corriente.
traqueidas (longitudinales)
la célula predominante que se encuentra en las maderas blandas; las traqueidas tienen su
función en la conducción y el soporte.
U
unidad de masa atómica (u)
12
unidad de masa basada en la masa de exactamente 12 de las que corresponden a 6 C
unión pn
unión o frontera abrupta entre regiones tipo p y tipo n dentro de un solo cristal de un
material semiconductor.
V
vacante
imperfección de punto en una red cristalina donde falta un átomo en un sitio atómico.
vaso de madera
estructura tubular formada por la unión de elementos de células más pequeños en una fila
longitudinal.
GLOSARIO
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velocidad de fluencia
la pendiente de la curva fluencia-tiempo en un tiempo dado.
velocidad de crecimiento de fisuras por fatiga da/dN
la velocidad de extensión del crecimiento de grietas causada por carga de fatiga de
amplitud constante.
vida por fatiga
el número de ciclos de esfuerzo o deformación de un carácter específico que una muestra
soporta antes de la falla.
vidriado
un recubrimiento de vidrio aplicado a un sustrato cerámico.
vidrio
material cerámico que se produce a partir de materiales inorgánicos a altas temperaturas
y que se distingue de otras cerámicas por el hecho que sus constituyentes se calientan
hasta la fusión y luego se enfrían hasta la condición rígida sin que haya cristalización.
vidrio flotado
vidrio plano que se produce a partir de una tira de vidrio fundido frío que se lleva al estado
vítreo-frágil mientras flota en la parte superior de un baño plano de estaño fundido y bajo
una atmósfera reductora.
vidrio metálico
metales con una estructura atómica amorfa.
vidrio químicamente templado
vidrio al que se le ha dado un tratamiento químico para introducir grandes iones en su
superficie con el fin de causar en la misma esfuerzos compresivos.
vidrio templado térmicamente
vidrio que se ha recalentado hasta casi su temperatura de ablandamiento y que se enfría
después rápidamente en aire para introducir esfuerzos compresivos cerca de su superficie.
viscoelasticidad
el tipo de respuesta mecánica en un material que depende de la velocidad de carga o de
deformación.
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vitrificación
fundido o formación de un vidrio; el proceso de vitrificación se usa para producir un vidrio
líquido viscoso en una mezcla cerámica después del recocido. Luego del enfriamiento, la
fase líquida se solidifica y forma una matriz vítrea o vidriada que aglutina a las partículas
no fundidas del material cerámico.
vulcanización
reacción química que causa enlaces cruzados en las cadenas de polímeros. La
vulcanización suele referirse al enlace cruzado de las cadenas moleculares del hule con
azufre, pero la palabra también se usa para otras reacciones de enlace cruzado de
polímeros como las que ocurren en algunos hules de silicio.
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RESPUESTAS A PROBLEMAS SELECCIONADOS
1013
Capítulo 2
2.6. 1.82 × 1021 átomos de Au
2.8. 6.27 × 1021 átomos de Mo
2.9. Atómica % Sn = 65.4 a%
Atómica % Pb = 36.4 a%
2.12. Cu3 Au
2.15. ∆E = 6.56 × 10−19 J = 4.1 eV
2.17.
a. ∆E = 0.66 eV = 1.06 × 10−19 J
b. v = 1.6 × 1014 Hz
c. λ = 1876 nm
2.19.
E = 9.30 × 10−15 J
v = 1.40 × 1019 Hz
2.30. b.
5
Mo
[ Kr ]4d 5s
Mo
3+
[ Kr ]4d
3
Mo
4+
[ Kr ]4d
2
Mo
6+
[ Kr ]4d
3
1
2.38. Fde atracción = 9.16 × 10−9 N
2.39. EK+ Br− = −6.26 × 10−19 J
2.42. rSr2+ = 0.135 nm
2.53. % enlace covalente = 47.75%
% enlace metálico = 52.25%
RESPUESTAS A PROBLEMAS SELECCIONADOS
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2.64. Mientras que un compuesto de 2 – 6 comúnmente tiene un carácter iónico más
elevado que uno de 3 – 5, la electronegatividad relativamente alta del fósforo provoca
que el InP sea de naturaleza más iónica.
Capítulo 3
3.11. 0.330 nm
3.13. 0.186 nm
3.16. 0.144 nm
3.18. 0.387 nm
3.25. 0.106 nm3
3.26. 0.273 nm
3.31.
a
Coordenadas de posición: (0, 0, 0), (1, 0, 0)
b
Coordenadas de posición: (0, 0, 0), (1, 1, 0)
c
Coordenadas de posición: (0, 0, 0), (1, 1, 1)
3.35. [1̄41̄]
3.46. (100), (010), (001), (1̄00), (01̄0), (001̄)
3.48.
a. (1, 0, 0), (1, 0, 1), (1, 1, 0), (1, 1, 1) (1, ½, ½)
b. (1, 0, 0), (1, 0, 1), (0, 1, 0), (0, 1, 1),
(½, ½, 0), (½, ½, 1)
c. (1, 0, 0), (0, 0, 1), (0, 1, 0), (½, 0, ½),
(½, ½, 0), (0, ½, ½)
3.49. (63̄4)
3.51. (234̄)
3.52. (1̄1̄2)
3.54. (1̄22̄)
3.57.
a. 0.224 nm
b. 0.112 nm
c. 0.100 nm
RESPUESTAS A PROBLEMAS SELECCIONADOS
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3.58.
a. 0.502 nm
b. 0.217 nm
3.63. Los índices de Miller-Bravais para los planos que se muestran en la figura P3.63(a).
Los índices de Miller del plano a son (01̄10).
Los índices de Miller del plano b son (101̄2).
Los índices de Miller del plano c son (2̄200).
Los índices de Miller-Bravais para los planos que se muestran en la figura P3.63(b).
Los índices de Miller del plano a son (011̄0).
Los índices de Miller del plano b son (11̄01).
Los índices de Miller del plano c son (11̄01).
3.65.
[1̄1̄21], [2̄111], [1̄21̄1],
[112̄1], [21̄1̄1], [12̄11]
3.67. Los índices de dirección de Miller-Bravais que se indican en la figura P3.67(a) son
[2̄111] y [112̄1]). Aquellos asociados con la figura P3.67(b) son [1̄101]) y [101̄1].
3.71. 180.09 g/mol
3.74.
a. 1.20 × 1013 átomos/mm2
b. 8.50 3 1012 átomos/mm2
c. 1.963 × 1013 átomos/mm2
3.76.
a. 3.29 × 106 mm
b. 2.33 × 106 mm
c. 3.80 × 106 mm
3.80. −4.94%
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3.86. 0.3303 nm
3.89.
a. 0.50 ⇒ BCC
b. 0.3296 nm
c. niobio (Nb)
3.91.
a. 0.75 ⇒ FCC
b. 0.38397 nm
c. iridio (Ir)
Capítulo 4
4.7. r* = 1.11 × 10−7 cm
4.10. 327 átomos
4.19.
a. bajo
b. moderado
c. bajo
4.21. 0.036 nm
4.28. 10.23
4.31. 9.64
Capítulo 5
5.3.
a. 2.77 × 1024 vacantes/m3
b. 2.02 × 10−5 vacantes/átomo
5.13. 56.6 min.
1013
1014
5.16. 0.394 wt %
5.17. 340 min. = 5.67 h
5.19. 1.03 mm
5.20. 1.98 × 10−4 cm
5.23. 0.707 m
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5.25. D = 1.71 × 10−15 m2 /s
5.26. D = 8.64 × 10−14 m2 /s
5.29. 139.3 kJ/mol
Capítulo 6
6.6. 0.0669 cm
6.13. 80.8%
6.14. 0.1255 in.
6.19. σ = 962 MPa
6.20. σ = 954 MPa
6.23. Deformación ingenieril ε = 0.175
6.29.
a. Esfuerzo ingenieril = 125,000 psi
Deformación ingenieril = 0.060
b. Esfuerzo verdadero = 132,600 psi
Deformación verdadera = 0.0587
6.39. Los cuatros planos de deslizamiento principales son: (111); (1̄11); (11̄1); (111̄).
Las tres direcciones de deslizamiento son: [1̄10]; [011̄], [1̄01].
6.46.
a. 30.6 MPa
b. 0
6.48. σ = 2.08 MPa
6.49.
a. 1.94 MPa
b. 1.94 MPa
c. 0
6.52.
a. 34.7 MPa
b. 0
c. 34.7 MPa
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6.64.
a. 42.9%
b. Último máximo a la tensión ≈ 80 ksi; Resistencia a la cedencia ≈ 64 ksi; y
Elongación ≈ 5%.
Capítulo 7
7.7. 0.015 in.
7.9. 50.9 ksi
7.12. 0.76 mm
7.13. 3.90 mm
7.19.
a. 29 ksi (199.8 MPa)
b. 14.5 ksi (99.9 MPa)
c. 10.5 ksi (72.3 MPa)
d. −0.16
7.24. σ = 149 MPa
7.26. 0.176 in.
7.31. 1419 h
7.33. El esfuerzo es de aproximadamente 96 MPa
7.34. 186.2 h
Capítulo 8
8.16.
a. Peso de la fase líquida = 364 g
Peso de la proeutéctica α = 136 g
b. Peso de la fase líquida = 251 g
Peso de la proeutéctica α = 249 g
c. 307.5 g
d. 192.5 g
8.17. 83.3% Sn y 16.7% Pb
8.24. 66.7%
8.26. % de peso de líquido = 14.3%
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% en peso δ = 85.7%
8.29.
a. % en peso α = 47.4%
% en peso L1 = 52.6%
b. % en peso α = 72.2%
% en peso L1 = 27.8%
c. % en peso α = 88.5%
% en peso L2 = 11.5%
d. % en peso α = 90%
% en peso β = 10%
8.31. 10.8% Pb y 89.2% Cu
Capítulo 9
9.12. % en peso de austenita = 80.8%
% en peso de ferrita proeutectoide = 19.2%
9.14. 0.49% C
9.17. % en peso de austenita = 98.3%
% en peso de cementita = 1.7%
9.19. 1.08% C
9.20. 1.32% C
9.24. 0.232% C
9.68. alrededor de 53 RC
9.69.
a. 40 RC
b. 34 RC
9.73. 12°C/sec
9.80. Los componentes de la microestructura serán bainita, martensita y austenita.
9.96. 9.2%
Capítulo 10
10.1. 14,643 mers
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10.4. 98 mers
10.6. Fracción de mols del poliestireno = 0.541
Fracción de mols del poliacrilonitrilo = 0.459
10.7. Fracción de mols del poliacrilonitrilo = 0.324
Fracción de mols del polibutadieno = 0.382
Fracción de mols del poliestireno = 0.294
10.9. 1.24 g S
10.13. 1.69%
10.17. % en peso S = 6.56%
10.18.
a. 61.7 días
b. 4.0 MPa
10.20. 37.65 kJ/mol
10.22.
a. 35.7 días
b. 65.95 días
Capítulo 11
1014
1015
11.7. 0.414
11.10. 4.87 g/cm3
11.13.
a. 4.96 g/cm3
b. 7.27 g/cm3
11.14.
a. 0.577
b. 0.524
11.16. 2.95 g/cm3
11.18. 6.32 g/cm3
11.21. 18.1 O2− o 9.1 Th4+ iones/nm2
11.27. 6.03 g/cm3
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11.93. 736.7°C
Capítulo 12
12.20.
a. % en peso de fibra de carbón = 76.0%
% en peso de resina de epóxica = 24.0%
b. 1.60 g/cm3
12.23. 239.6 GPa
12.26. La resistencia del material compuesto = 30.48 GPa
La fracción de la carga que soportan las 49 fibras de Kevlar = 0.988
12.29. 9.40 GPa
12.54. Cantidad de cemento requerida = 22.43 sacos
Cantidad de grava requerida = 8012 lb
Peso requerido de arena mojada = 4126 lb
Peso requerido de agua requerido = 109 gal
12.81. 0.306
12.82. 222.2 GPa
Capítulo 13
13.12. −0.314 V
13.13. −0.403 V
13.17. 0.07 M
13.19. −0.046 V
13.26. 23.5 min
13.28. 1.07 × 10
−2 g
min
13.31. 4.52 × 10−7 A/cm2
13.34. 8.34 × 10−7 A/cm2
13.64. 23.6 h
13.75. 0.65 A
Capítulo 14
14.7. 0.127 m
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14.14. 2.36 × 10−6
× cm
14.15. −146.5°C
14.29. 0.45
14.32. 17.4 (
·m
· m)−1
14.39.
a. 7.51 cm3
b. 6.61 × 10−3
·m
14.44.
a. 6.17 × 1018 electrones/cm3
b. 1.24 × 10−4
14.70.
a.
i.
InSb = 0.994
ii. InP = 0.979
b.
i.
InSb = 0.006
ii. InP = 0.021
14.78. 3675
Capítulo 15
15.11.
a. 3.6%
b. 4.4%
15.14. 0.903
15.16.
a. 0.552 m
b. 1.83 m
c. 0.98 m
15.23. 3.79 × 10−2 s
15.34. 5.67% de la luz se retiene
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15.47. 0.046 T
Capítulo 16
16.23. Ms = 1.70 × 106 A/m
la inducción por saturación es 2.14 T
16.24. 2.51 × 106 A/m
16.66. % en peso de Fe = 91.7%
% en peso de B = 2.97%
% en peso de Si = 5.33%
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